OPTIMIZACIÓN DE LOS TIEMPOS DE PERFORACIÓN EN EL CAMPO TEOTLECO MEDIANTE LA TÉCNICA DE CORRELACIÓN DE HISTORIALES DE RECORDS DE BARRENAS

UNIVERSIDAD POPULAR DE LA CHONTALPA
DIVISIÓN DE CIENCIAS BÁSICAS E INGENIERÍA
“OPTIMIZACIÓN DE LOS TIEMPOS DE PERFORACIÓN
EN EL CAMPO TEOTLECO MEDIANTE LA TÉCNICA DE
CORRELACIÓN DE HISTORIALES DE RECORDS DE
BARRENAS”
Tesis que presenta:
FREDDY HERNÁNDEZ OLÁN
Para obtener el título de:
INGENIERO QUÍMICO PETROLERO
H. Cárdenas, Tab;
Octubre de 2020.
AGRADECIMIENTOS
A nuestro creador, el único Dios en quien creo, y le doy gracias por la
capacidad de entendimiento y raznonamiento que me ha regalado en su
infinita misericordia.
Mis respetos y agradecimiento a mi señora madre, a mis hermanos y
hermanas, con especial gratitud a Carlitos, y a mis maestros, y con
distingida admiración a mis asesores de tesis.
ÍNDICE
Pág.
CAPÍTULO I. INTRODUCCIÓN
1.1
Antecedentes
1
1.2
Definición del problema
3
1.3
Justificación
7
1.4
Objetivos
9
1.4.1
Objetivo general
9
1.4.2
Objetivos específicos
9
1.5
Hipótesis
10
CAPÍTULO II. MARCO TEÓRICO
2.1
Generalidades
11
2.2
Barrenas
12
2.3
Requisitos para la selección de barrenas
13
2.4
Mineralogía
13
2.5
Propiedades mecánicas de las rocas
14
2.6
Principios de corte
15
2.7
Tipos de barrenas
16
2.7.1
Barrenas tricónicas
19
2.7.1.1
Características de las barrenas tricónicas
21
2.7.2
Principio de diseño
32
2.7.3
Descentrado de la barrena (Bit Offset)
32
2.7.4
Código IADC para identificación de barrenas tricónicas de diferentes
fabricantes y tipo de formación
33
2.8
Barrenas de cortadores fijos
39
2.8.1
Clasificación de las barrenas de cortadores fijos
39
2.8.2
Clasificación de acuerdo al material del cuerpo
41
2.8.3
Clasificación de acuerdo al material de los cortadores
44
2.8.4
Cortadores
45
2.8.5
Tecnología de los cortadores
46
2.9
Perfil de la barrena
48
2.9.1
Calibre o Gauge
49
2.9.2
Mecánica de corte de barrenas de corte fijo
49
2.9.3
Clasificación de la barrena de cortadores fijos (PDC)
52
2.10
Costos
56
2.11
Selección de barrenas por correlación
61
2.11.1
Estado mecánico del pozo a perforar
62
2.12
Barrenas utilizadas en pozos de correlación
62
CAPÍTULO III. METODOLOGÍA
3.1
Introducción
64
3.2
Método evaluativo aplicado (M. E. Longitud total perforada)
64
3.3
Revisión y análisis
65
3.4
Tabulación
66
3.5
Identificación del número total de barrenas usadas
67
3.6
Gráficas de rendimiento de barrena por pozo
68
3.7
Gráfica panorámica de rendimiento de barrenas
68
3.8
Rendimiento promedio por marca
68
CAPÍTULO IV. RESULTADOS Y DISCUSIÓN
4.1
Introducción
70
4.2
Aplicación del método evaluativo (M. E. Longitud total perforada)
70
4.3
Revisión y análisis
71
4.4
Tabulación
74
1
Identificación del número total de barrenas usadas
85
4.6
Gráficas de rendimiento de barrenas por pozo
91
4.6.1
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 4
91
4.6.2
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 7
93
4.6.3
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 9
94
4.6.4
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 11
97
4.6.5
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 13
98
4.6.6
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 15
99
4.6.7
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 16
101
4.6.8
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 42
102
4.6.9
Gráfica y descripción de resultados – Pozo Teotleco 1001
103
4.7
4.8
Gráfica panorámica de rendimiento de barrenas del Campo Teotleco
104
Rendimientos promedio por marca
105
4.5
CAPÍTULO V. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
5.1
Conclusiones
107
5.2
Recomendaciones
109
Bibliografía
110
Anexo 1
112
1
ÍNDICE DE FIGURAS
2-1
La roca falla por esfuerzos compresivos. (PEMEX, 2009)
16
2-2
Corte por raspado (PEMEX, 2010)
16
2-3
Tipos de barrenas (PEMEX, 2011)
17
2-4
Barrenas con cortadores de PDC (PEMEX, 2011)
18
2-5
Barrenas tricónicas con dientes de acero (PEMEX, 2011)
18
2-6
Partes de las barrenas tricónicas (PEMEX, 2009)
20
2-7
Tipo de cortadores de las barrenas tricónicas (PEMEX, 2009)
22
2-8
Componentes y nomenclatura de una barrena tricónica de
dientes (PEMEX, 2009)
2-9
Nomenclatura de conos de barrenas de insertos (PEMEX,
2009)
2-10
22
23
Forma de insertos de carburo de tungsteno: Filas internas
(PEMEX, 2010)
25
2-11
Tipo de cojinetes (PEMEX, 2010)
27
2-12
Tipos de baleros (PEMEX, 2009)
28
2-13
Almacén de grasa (PEMEX, 2009)
30
2-14
Fallo de la roca por compresión. (PEMEX, 2009)
31
2-15
Desplazamiento o excentricidad de los conos. (PEMEX,
2009).
31
2-16
Ángulo de excentricidad de los conos (PEMEX, 2009).
33
2-17
Códigos IADC de barrenas tricónicas para identificar
formaciones (IADC, 2009)
2-18
2-19
37
Clasificación IADC para barrenas de cortadores fijos (IADC,
2009)
38
Tipo de corte para cortadores fijos (PEMEX, 2009)
39
2-20
Tipos de cortadores fijos (PEMEX, 2009)
40
2-21
Barrenas PDC con cuerpo de acero (PEMEX, 2009)
42
2-22
Barrenas PDC con cuerpo de matriz (PEMEX, 2009)
43
2-23
Barrenas de diamante natural, TSP y compacta (PEMEX,
2009)
2-24
44
Ubicación de los cortadores dependiendo de su forma
(PEMEX, 2009)
45
2-25
Tipos de perfiles de cortadores fijos (López, 2012)
48
2-26
Tipos de calibre de barrenas de cortadores fijos (Halliburton,
2007)
49
2-27
La roca falla por esfuerzo compresivo (PEMEX, 2009)
50
2-28
Corte de raspado (PEMEX, 2009)
50
2-29
Tipos de barrenas de cortadores fijos (PEMEX, 2009)
52
2-30
Clasificación IADC para barrenas de cortadores fijos
54
2-31
Clasificación IADC para barrenas de cortadores fijos
55
4-1
Distribución de los pozos del campo (PEMEX, 2009)
70
4-2
Distribución de 9 pozos pertenecientes al Campo Teotleco
71
4-3
Reporte de perforación 1 (PEMEX, 2009)
72
4-4
Reporte de perforación 2 (PEMEX, 2009)
73
4-5
Vista aérea de pozos seleccionados del Campo Teotleco
81
4-6
Vista lateral de pozos seleccionados del campo Teotleco
82
4-7
Vista esquemática de las formaciones de los pozos
seleccionados del campo Teotleco
83
4-8
Perfil de formaciones del campo Teotleco
84
4-9
Zona de presiones anormales (PEMEX, 2009)
86
c-10
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 4 (PEMEX, 2009)
92
4-11
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 7 (PEMEX, 2009)
94
4-12
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 9 (PEMEX, 2009)
96
4-13
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 11 (PEMEX, 2009)
97
4-14
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 13 (PEMEX, 2009)
99
4-15
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 15 (PEMEX, 2009)
100
4-16
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 16 (PEMEX, 2009)
101
4-17
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 42 (PEMEX, 2009)
102
4-18
Gráfica de resultados Pozo Teotleco 1001 (PEMEX, 2009)
103
ÍNDICE DE TABLAS
2-1
Códigos IADC de barrenas tricónicas para identificar tipo de formaciones
(IADC, 2009)
2-2
36
Relación de los mecanismos de perforación frente a los tipos de barrena
(PEMEX, 2011)
56
3-1
Pozos seleccionados en la primera revisión
66
4-1
Datos del pozo Teotleco 1
75
4-2
Datos del pozo Teotleco 1001
75
4-3
Datos del pozo Teotleco 11
76
4-4
Datos del pozo Teotleco 12
76
4-5
Datos del pozo Teotleco 13
77
4-6
Datos del pozo Teotleco 14
77
4-7
Datos del pozo Teotleco 15
78
4-8
Datos del pozo Teotleco 7
78
4-9
Datos del pozo Teotleco 9
79
4-10
Datos del pozo Teotleco 42
79
4-11
Relación entre los colores y las formaciones
80
4-12
Tipos, marcas y número de barrenas usadas por pozo (PEMEX, 2009)
87
4-13
Total de barrenas usadas (PEMEX, 2009)
90
4-14
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 4 (PEMEX, 2009)
92
4-15
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 7 (PEMEX, 2009)
93
4-16
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 9 (PEMEX, 2009)
95
4-17
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 11 (PEMEX, 2009)
97
4-18
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 13 (PEMEX, 2009)
98
4-19
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 19 (PEMEX, 2009)
100
4-20
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 16 (PEMEX, 2009)
101
4-21
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 42 (PEMEX, 2009)
102
4-22
Resultado de desempeño de barrenas-Pozo Teotleco 1001 (PEMEX,
2009)
103
4-23
Resultado de mejores registros - Campo Teotleco (PEMEX, 2009)
104
4-24
Resultado de registros promedio por marca (PEMEX, 2009)
105
4-25
Análisis de costos
106
Anexo Tabla Anexo 1
113
Anexo Tabla Anexo 2
114
Anexo Tabla Anexo 3
117
Anexo Tabla Anexo 4
118
CAPÍTULO I
INTRODUCCIÓN
1.1.
Antecedentes
En la actualidad la perforación de pozos tiene como objetivo realizarse en el menor
tiempo posible y de una manera efectiva. Uno de los pilares fundamentales para alcanzar
dicho objetivo es el servicio de barrenas de perforación, la correcta selección y las
condiciones óptimas de operación de la barrena son dos premisas claves para tener una
perforación de calidad, rápida y económicamente eficaz.
Durante la planeación de un pozo, el encargado del programa de barrenas debe tener
claros los conceptos fundamentales de la perforación, examinar adecuadamente las
condiciones de la formación que se pretende perforar y contar con un diseño adecuado
en lo referente a la barrena que se va a usar.
La determinación de optimizar el rendimiento de equipos en cualquier sector de la
industria se traduce en búsqueda de calidad. Término que se refiere o alude al conjunto
de propiedades inherentes de un objeto que le confieren capacidad para satisfacer las
necesidades implícitas o explicitas que se espera que cumpla. La calidad se refleja en
rendimiento y en el grado en que un producto cumple con su objetivo minimizando las
pérdidas económicas que su ineficiencia podría ocasionar.
(Jormi, 2003), considera que el proceso de construcción de los pozos petroleros se
encuentra constituido por siete fases o etapas que corresponden a actividades
técnicamente independientes, las cuales describen el proceso de la perforación de un
pozo desde que se inician los preparativos para la mudanza del mástil hacia la nueva
localización, hasta asegurar el pozo, estas fases son: instalación del equipo, perforar,
evaluar el yacimiento, completar, reentrar, hincar y abandonar.
1
A través del presente trabajo de investigación, se realizará un análisis de programas
de barrenas en pozos que fueron perforados en el campo Teotleco a partir del 2006 al
2012, estudiando la calidad y rendimiento de las mismas por medio de la revisión de los
archivos de reportes diarios de perforación de dichos pozos, en los cuales se encuentra
información específica de los registros de perforación de las barrenas así como la
descripción de las averías que presentaron después de su uso, utilizando herramientas
estadísticas y el software AutoCAD para la obtención física de los perfiles de las
formaciones a atravesar, logrando así tener una mejor precisión en la relación de las
variables a analizar.
Mediante los resultados obtenidos se proponen programas de barrenas que optimizan
tiempos y costos de perforación.
Los registros de barrena que se utilizan en éste trabajo, son reportes técnicos
entregados a PEMEX para su conocimiento sobre las operaciones realizadas de acuerdo
la planeación previa, abordando y describiendo todas aquellas condiciones internas que
se presentan durante las operaciones de perforación y que repercuten en el desempeño
de los diferentes tipos de barrenas; factores y parámetros variables que resulta necesario
analizar a detalle para poder evaluar y dar una opinión certera y confiable sobre el
rendimiento de las barrenas.
2
1.2.
Definición del problema
De las diferentes etapas que constituyen el proceso de extracción, producción y
comercialización de hidrocarburos, la perforación es una de las más importantes. Ya que
aproximadamente el 80% de la inversión para la extracción de hidrocarburos se destina
a la exploración y desarrollo de perforaciones en un determinado yacimiento.
Actualmente las industrias petroleras enfocan gran parte de su potencial humano y
tecnológico en la búsqueda de herramientas que ayuden a minimizar los tiempos
asociados a las actividades requeridas en la construcción de pozos, eliminando al
máximo las anomalías presentes desde la planificación hasta la ejecución del programa
del pozo, con el propósito final de aumentar la productividad y satisfacer la demanda
mundial.
De manera particular, algunas de las empresas ubicadas en el estado de Tabasco,
como por ejemplo; Schlumberger, Halliburton, Datametrika, C&T, se encuentran
interesadas el desarrollo de una base de datos, de cada una de las variables que implican
la perforación.
Para llevar a cabo la construcción de un pozo por medio del método de perforación
“rotatoria” se requiere utilizar, entre otras herramientas, barrenas para perforar la roca,
las cuales constituyen el elemento más importante de la sarta de perforación, ya que sin
ellos sería imposible llevar a cabo dicha operación.
En aquellos yacimientos donde no existe un gran conocimiento sobre el terreno que
se debe perforar, la selección y optimización de las barrenas, desafortunadamente, debe
ser determinada mediante un proceso de prueba y error. Luego, uno de los criterios más
válidos para comprobar la eficiencia de varias barrenas es el costo por unidad de intervalo
perforado, o costo por pie perforado.
3
Una vez que se tiene suficiente experiencia, la selección inicial de un determinado tipo
de barrena, puede ser realizada de acuerdo a la información que se dispone sobre las
formaciones a perforar y del costo de perforación en el área.
En términos generales, los ingenieros de perforación pueden describir las
características de las diferentes formaciones a atravesar mediante el concepto de
perforabilidad y la abrasividad. (Sánchez, 2008).
Por lo antes mencionado, se considera que un análisis de desempeño y rendimiento
de barrenas, se utiliza para optimizar tiempos de perforación, sin embargo, los métodos
existentes para realizarlo se ven limitados por la poca información con que cuentan.
La técnica de correlación, permite maximizar el análisis, dado que su aplicación y
desarrollo, se basan en la selección e interpretación de una mayor cantidad de datos, los
cuales se suman a la experiencia del analista, proporcionando así, un resultado más
completo y asertivo.
En ausencia de registros de desgastes de barrenas, existen varias “reglas de campo”
las cuales, a menudo, se utilizan para la selección inicial de barrenas. Por último, el costo
métrico (o costo de perforación por unidad de longitud perforada) debe ser el criterio final
que se debe aplicar para la selección definitiva.
Los reportes diarios de operación de los pozos del campo Teotleco, han demostrado
que estos han presentado condiciones de operación estandarizadas. Esto en vista de
tratarse de pozos pertenecientes al mismo campo productivo.
Estas condiciones se traducen en áreas de oportunidad dado que son situaciones
recurrentes
en las operaciones de perforación. Situaciones tales como pérdida de
circulación, atrapamiento de la sarta, baja tasa de perforación etc., las cuales se
presentan principalmente cuando se perfora en zonas de presiones anormales, así como
4
la baja tasa de penetración que repercute en bajo rendimiento de las barrenas cuando
se perfora en estas zonas.
Los reportes de perforación demuestran que las siete marcas y tipos de barrenas
utilizadas en las operaciones de perforación de estos pozos han presentado rendimientos
variables en los pozos en los que se han utilizado, principalmente en las zonas donde
las presiones internas son inestables.
Aunque se consideran normales las variaciones de rendimiento de las barrenas, este
estudio los considera y los enfoca específicamente a las zonas de presiones anormales,
en las cuales algunas barrenas de la misma marca y tipo, presentaron grandes registros
de perforación en algunos pozos, mientras que en otros,
el rendimiento fue poco
satisfactorio.
Durante las operaciones de perforación se presentan condiciones operacionales tales
como: Velocidad de perforación, tipo de sarta, el gasto en las bombas, tipo y densidad
del lodo, así como el tipo de perforación, los cuales son factores que repercuten en el
rendimiento de las barrenas y que se encuentran en función de las presiones propias de
la zona a perforar.
Estas condiciones de perforación pueden ser de tipo aleatorio y no aleatorio; las
primeras son aquellas en las cuales, la variación es un factor importante para el estudio
de rendimiento de barrenas, su definición permitirá clasificar las condiciones operativas
para comprender mejor sus efectos en el desempeño de las barrenas.
La variación es un fenómeno que se presenta en todos los procesos, ya sean naturales
o por intervenciones humanas. Se presenta en dos clases: la variación aleatoria, que es
natural en el proceso tal y como se desarrolla habitualmente y la variación no aleatoria,
que es consecuencia de una causa atribuible específica. Los efectos de la primera son
5
predecibles, al conocerse los factores que forman la aleatoriedad
y al conocer el
resultado de sus combinaciones.
Mientras que la segunda produce incertidumbre al tratarse de un factor desconocido
llamado: causa atribuible específica, por ser el factor causante de las variaciones
imprevistas en la operación y que hacen que el proceso se encuentre fuera de control.
El estudio de las condiciones operativas, y de las variables que se presentan durante
los trabajos de perforación, así como las combinaciones que se pueden dar entre sí,
permitirá conocer los resultados de dichas combinaciones y cómo éstas puedan alterar
las condiciones de operación habituales así como su afectación directa en el desempeño
y rendimiento de las barrenas y en la estructura de las mismas.
6
1.3.
Justificación
El análisis de rendimiento y desempeño de barrenas se efectúa con la finalidad de
determinar cómo estas variables no aleatorias y sus combinaciones pueden afectar el
desempeño de los tipos y marcas de barrenas, caracterizar las condiciones de desgaste
y principalmente nos ayudaran a aplicar criterios certeros de evaluación para poder
determinar la eficiencia de las marcas y tipos con la finalidad de perfilar la calidad en
marcas en miras a descontinuar el uso de las menos eficientes y de este modo optimizar
los procesos operacionales, además de contribuir a minimizar los costos y maximizar el
rendimiento de las mismas, mejorando así la operación de perforación de pozos en el
Campo Teotleco.
En vista de que los pozos que forman parte del campo Teotleco, fueron perforados
en el periodo comprendido del año 2008 al 2013, la información que existe de los mismos
está integrada por reportes de perforación, el archivo del programa de perforación de los
mismos, archivo de subprograma de barrenas de los pozos perforados, así como la
información contenida en los registros o reportes de barrenas (bit registros).
La revisión de los lineamientos de las normas API, así como el sistema IADC para el
análisis y evaluación del desgaste en barrenas ayudará a caracterizar y perfilar patrones
de desgaste presentados por los tipos y marcas de barrenas, determinando
e
identificando de este modo los factores o condiciones pozo adentro que incidieron en el
desgaste presentado por las mismas. Lo anterior gracias a los códigos de evaluación de
desgaste establecidos por la IADC, que permiten identificar según las condiciones de
desgaste presentadas por las mismas, los factores y condiciones incidentes en tales
desgastes.
El listado de barrenas utilizadas en la perforación de los pozos del campo Teotleco
comprende alrededor de diez tipos y marcas de barrenas distintas, mismas que en la
actualidad se siguen considerando dentro del listado de herramientas que forman parte
de los ensambles de perforación, es importante recalcar que la cuidadosa evaluación del
7
desgaste de una determinada barrena cuando esté completo su trabajo y es extraída de
un pozo, es de suma importancia.
La información que se obtiene a partir de estas evaluaciones es muy valiosa en el
proceso de optimización en la selección de barrenas, por lo que el alcance de este trabajo
comprende y presenta repercusiones en términos operacionales y económicos
principalmente.
8
1.4.
Objetivos
1.4.1. Objetivo general
Evaluar el desempeño y rendimiento de barrenas utilizadas en la perforación de pozos
petroleros del campo Teotleco.
1.4.2. Objetivos específicos
1.
Revisar reportes diarios para determinar condiciones operacionales.
2.
Tabular la información recabada.
3.
Identificar condiciones de desgaste según evaluación IADC, API 5DP, API 5CT.
4.
Evaluar condiciones de perforación.
5.
Presentar gráficamente.
9
1.5.
Hipótesis
En este trabajo, el desempeño y rendimiento se evalúan con base a la información
generada por los diversos registros de penetración de las diversas barrenas que se
utilizaron en ocho pozos ubicados en el campo Teotleco, correlacionando los datos para
determinar la selección óptima de la barrena a utilizar en cada etapa de la intervención.
Lo anterior, permitirá verificar si la velocidad de penetración está únicamente en
función del tipo de formación y el peso sobre la barrena.
10
CAPÍTULO II
MARCO TEÓRICO
2.1.
Generalidades
El método rotatorio de perforación de un agujero implica invariablemente el empleo de
una barrena. Es la herramienta clave para el ingeniero de perforación: Su correcta
selección y las condiciones óptimas de operación son dos aspectos esenciales para
lograr el éxito en el proceso.
Aunque existen muchos factores que pueden afectar el rendimiento de la perforación,
los cuales tienen relación directa entre el equipo de perforación en superficie y el
ensamble de fondo, también existen parámetros operacionales durante la perforación
como peso sobre la barrena, rpm, torque, arrastre, gasto del lodo etc. Los cuáles será
necesarios comprender para asegurar que el comportamiento de la barrena sea óptimo,
en vista de que también repercuten en el rendimiento de las barrenas durante el proceso
de perforación; aunque es necesario mencionar que la selección de barrenas, no se basa
en los parámetros de perforación que se pretenden ocupar.
La litología sí es un factor de importancia, además de los parámetros operacionales
que afectan el rendimiento de las barrenas, ya que dependiendo del tipo de roca que se
perforé, dependerán las características de las barrena. Estos parámetros y factores en
conjunto influyen de forma directa en el comportamiento directo de la sarta y el desgaste
de la barrena.
En la actualidad existe gran variedad de barrenas para diferentes procesos de trabajo.
Por ello el diseñador debe de examinar adecuadamente las condiciones de la formación
que se pretende perforar y el equipo disponible.
11
Es imprescindible, por
lo tanto, que el ingeniero en perforación domine los
fundamentos del diseño de barrenas y sea capaz de entender sus comportamientos para
lograr una apropiada selección.
2.2.
Barrenas
La barrena de acuerdo a (PEMEX, 2010), es la herramienta de corte localizada en el
extremo inferior de la sarta de perforación que se utiliza para cortar o triturar la formación
durante el proceso de la perforación rotatoria, y también se conoce como el primer
elemento de la sarta de perforación, la cual tiene contacto directo con la formación y es
la encargada de cortar, romper y/o triturar las rocas mediante movimiento giratorio.
Su función es perforar los estratos de la roca mediante el vencimiento de su esfuerzo
de compresión y de la rotación de la barrena garantizando el éxito de la perforación.
Los principales factores que se deben considerar para seleccionar brocas o barrenas
son: geología, fuerzas de compresión, elasticidad y abrasión de las rocas, presión de
poros, permeabilidad y porosidad por mencionar algunos.
A continuación se enlistan las variables que se consideran para la selección adecuada
de barrenas.
12
2.3.
Requisitos para la selección de barrenas
Para seleccionar adecuadamente una barrena, se debe analizar un gran número de
variables que interactúan entre sí. Por esta razón es indispensable conocer, de acuerdo
a (PEMEX, 2011) la siguiente información:
1.
La elevación del desgaste de las barrenas previamente empleadas.
2.
Los rendimientos obtenidos en pozos vecinos.
3.
Los registros geofísicos de pozos vecinos y del mismo pozo (si se tienen).
4.
Los datos sísmicos del área.
5.
El software especializado en cálculo y análisis para la selección.
6.
Las propiedades de los fluidos de perforación por emplearse en función de la barrena
elegida.
7.
Las tablas e información geológica.
8.
Los catálogos de barrenas.
9.
Los boletines sobre las características de las barrenas.
10.
Las clasificaciones de barrenas, como la de la IADC (International Association of
Drilling Contractors)
2.4.
Mineralogía
La mineralogía
se encarga del estudio de los minerales (sólidos cristalinos
homogéneos), que componen las rocas, analizar sus propiedades físicas y químicas, su
composición y su origen.
Dentro de las características mineralógicas que se deben considerar para la selección
de barrenas, se encuentra la abrasividad de la roca. Se considera que existe abrasividad
si la roca está compuesta por minerales con dureza mayor de seis en la escala de dureza
de Mohs. Por ejemplo la arenisca es abrasiva porque la mayoría está compuesta por
Ortoclasa y Cuarzo (seis y siete en la escala de Mohs), respectivamente. (Halliburton,
2007).
13
La abrasividad aumenta dependiendo de la compresibilidad de la formación, por lo
que la dureza de la roca y la dureza de los minerales que componen la roca influyen en
la abrasividad presentada por ésta.
2.5.
Propiedades mecánicas de las rocas
La mecánica de las rocas, según (Schlumberger, 2010), estudia las propiedades
físicas de la roca y la forma en que estas responden a modificaciones debidas a
operaciones como la perforación.
Dentro de las propiedades físicas más comunes tenemos: Fractura, exfoliación,
dureza, elasticidad, densidad, esfuerzo no confinado y esfuerzos confinados, cuyas
descripciones son:
11.
Fractura: Una fractura es cuando un mineral o una roca es sometida a un
esfuerzo compresivo y puede responder rompiéndose de manera irregular. Esto
es conocido como fractura.
12.
Exfoliación: Es cuando un mineral es sometido a un esfuerzo compresivo,
produciendo separación en superficies planas. No todos los minerales
presentan este aspecto.
13.
Dureza: Es definida como la resistencia que opone una superficie a ser rayada
por otra. La dureza de cada especie mineral es constante y puede ser referida
o comparada con la escala de dureza de Mohs.
14.
Elasticidad: Es la habilidad para resistir y recuperarse de las deformaciones
producidas debido a fuerzas. Es una propiedad directamente relacionada con
la cohesión entre los minerales.
14
15.
Peso específico o densidad de la roca: De acuerdo con el autor anterior, es
la masa sobre la unidad de volumen de los minerales o rocas y depende de los
átomos que lo constituyen, por lo que minerales con la misma fórmula química
tienen diferentes pesos específicos.
16.
Esfuerzos no confinados o esfuerzo uniaxial: se define como la fuerza
compresiva de una muestra de roca medida bajo condiciones atmosféricas.
17.
Esfuerzos confinados o esfuerzo triaxial: es la fuerza real de la roca bajo
condiciones del yacimiento antes de que la roca sea perforada o expuesta a la
columna de fluido en el pozo.
2.6.
Principios de corte
Para realizar la perforación, las barrenas funcionan con base en dos principios
esenciales: fallar la roca venciendo sus esfuerzos de corte y de compresión, como se
muestra en la Figura 2-1. (ITH, 2005).
El principio de ataque de las barrenas, se realiza mediante la incrustación de sus
dientes en la formación y posteriormente en el corte de la roca al desplazarse dentro de
ella; o bien mediante el cizallamiento generado por los cortadores de la barrena y que
vencen la resistencia de la roca.
De ahí que se distingan dos tipos fundamentales de barrenas: de dientes y de arrastre.
La formación de ataque dependerá del tipo y característica de la roca que se desee cortar,
principalmente en función de su dureza. Este factor resulta muy importante en la
clasificación de las barrenas.
Por ejemplo, para formaciones suaves la mecánica preferencial es el peleado y
escareado que proporcionan las barrenas de dientes; mientras que en formaciones duras
es preferible usar barrenas de arrastre; sin embargo, es el grado de dureza lo que
determinará el tipo y el principio de ataque.
15
Figura 2-1 La roca falla por esfuerzos compresivos. (PEMEX, 2009)
Figura 2-2 Corte por raspado. (PEMEX, 2010)
2.7.
Tipos de barrenas
Las patentes de las primeras barrenas, de acuerdo a (Schlumberger, 2011), surgieron
en 1901, paralelamente a los primeros descubrimientos de yacimientos petroleros. En
cuanto a su diseño e ingeniería, en la actualidad han mejorado notablemente sus
características físicas y mecánicas; su duración y funcionamiento también han
evolucionado y así se ha logrado un mejor rendimiento y desempeño en la perforación
de los pozos.
Aunque todas las barrenas son capaces de perforar casi cualquier tipo de formación,
16
la velocidad de perforación y el desgaste que sufren será diferente dependiendo del tipo
de barrena seleccionada.
Dentro de cada tipo existen características diferentes, por esto, es necesario tener una
idea de cada una de ellas para poder así hacer una selección adecuada.
Durante casi una década la industria petrolera utilizó de manera rudimentaria, pero
efectiva, la perforación con pulseta y con diferentes tipos de barrenas: las de arrastre, de
discos, de rodillos en cruz, de uno o de dos conos, así como las de diamante que han
sido usadas extensamente.
Los tipos de barrenas más utilizados para la perforación de pozos petroleros, así como
el empleo de barrenas para operaciones especiales, se clasifican según (PEMEX, 2011),
genéricamente de la siguiente manera. (Ver Figura 2-3)
Figura 2-3 Tipos de barrenas. (PEMEX, 2011)
En la ingeniería de perforación, las barrenas son clasificadas en tricónicas (Figura 25) y de Diamante Policristalino Compacto (PDC), (PEMEX, 2011), (Figura 2-4).
A continuación, se hace una clasificación, descripción y análisis de cada una:
* Barrenas Tricónicas
* De cortadores fijos * Barrenas especiales
17
Figura 2-4 Barrenas con cortadores de PDC. (PEMEX, 2011)
Figura 2-5 Barrenas tricónicas de dientes de acero. (PEMEX, 2011)
18
2.7.1. Barrenas tricónicas
Las barrenas tricónicas, datan de antes de 1866. (PEMEX, 2009). Sin embargo,
solamente tres fueron emitidas antes del descubrimiento del yacimiento de Spindletop,
cerca de Beaumont, Texas, en 1901. En ese lugar se hicieron notorias las ventajas del
proceso rotario de perforación, y así fue reemplazando a los métodos anteriores. Su
aceptación se debe a que es universal, tiene gran versatilidad y por sus buenos
resultados en la perforación de pozos petroleros.
Las barrenas tricónicas, como su nombre lo indica, tiene tres conos cortadores que
giran sobre su propio eje, fueron introducidas en 1931 y 1933. Básicamente similares a
las modernas barrenas.
Fueron empleadas para su construcción cojinetes antifricción y en vez de tener los
dientes en línea sobre la longitud de un cono, cada hilera de dientes fue producida
separadamente y escalonada con los dientes de las otras hieleras.
La siguiente figura muestra el escalonamiento de los dientes de acero de las hileras
anteriores respecto de la exterior. Esta característica dobla la velocidad de penetración y
los metros por barrena; así, sucesivamente siguieron muchas mejoras en los cojinetes y
en la estructura cortadora hasta 1948 con la introducción de las barrenas a chorro. Las
toberas en las barrenas de este tipo envían el fluido de perforación a altas velocidades
contra el fondo del pozo para remover y levantar las partículas a medida que la barrena
va aflojando el terreno.
Una importante modificación de las barrenas fue el empleo de insertos de carburo de
Tungsteno como elementos cortantes, dichas barrenas aparecidas en 1951, tenían
insertos cilíndricos de carburo de tungsteno que estaban redondeados en sus extremos,
colocados a presión en agujeros patrones y hechos en los conos para formar la estructura
cortadora. (PEMEX, 2009).
19
En 1959, se hace la primera aplicación práctica del balero sellado, del compensador
de presión y del sistema de auto contenido de lubricación, lo que proporcionó a los
cojinetes de los rodillos la ayuda necesaria para prolongar la vida de la barrena.
El más reciente y espectacular progreso llegó en 1969 con la introducción del cojinete
de fricción (chumaceras selladas). La duración de este cojinete fue pareja a la de los
insertos de tungsteno en la estructura cortadora. Gracias a este adelanto, la vida de la
barrena llegó a cuadruplicarse.
Las barrenas tricónicas, poseen conos de metal que contienen insertos o dientes
maquilados (Figura 2-6) que giran en forma independiente sobre su propio eje, al mismo
tiempo que la barrena rota en el fondo del pozo. Cada uno de los conos cuenta con una
estructura cortante (dientes de acero resistentes al desgaste, o insertos de carburo de
tungsteno) que cortan, trituran, penetran y rompen la roca, dependiendo de la formación.
Figura 2-6 Partes de las barrenas triconicas. (PEMEX, 2009)
20
2.7.1.1.
Características de las barrenas tricónicas
Estas barrenas tienen, de acuerdo a (PEMEX, 2009), tres elementos: Los cortadores
(o sean los conos), los cojinetes y el cuerpo. Sin embargo, las barrenas de este tipo sólo
tienen dos componentes en cada sección: los cortadores y las piernas.
Los cortadores o conos ya terminados se instalan en sus correspondientes piernas y
los tres pares de segmentos se sueldan para formar la barrena completa o incluso el
cuerpo. Una vez soldados los tres segmentos, la espiga API (rosca macho) es maquinada
en el extremo superior.
Existen dos tipos de barrenas de acuerdo a la estructura cortadora: Barrenas de
dientes de acero, donde los dientes son fundidos y forjados del mismo cuerpo del cono
con bordes de compuestos de carburo resistentes al desgaste y barrenas con insertos de
carburo de tungsteno en los cuales los insertos son formados por separado y colocados
a presión en la superficie de los conos.
Las barrenas tricónicas con dientes de acero se utilizan en formaciones blandas con
baja resistencia a la compresión. Las que poseen insertos se utilizan para perforar
formaciones que van de semiduras a duras semiabrasivas y duras abrasivas. Ver Figura
2-7.
21
Figura 2-7 Tipo de cortadores en barrenas triconicas. (PEMEX, 2009)
(Flanco trasero)
Cono No. 1
Diente Parcialmente
Fila de dientes del calibre
biselado
Recubrimiento de metal
duro del diente
Punta de flecha
Ranura entre filas
Cono No. 3
Cono No.2
Salto de paso
Figura 2-8 Componentes y nomenclatura de una barrena triconica de dientes. (PEMEX, 2009)
22
Salto de paso
Cono número 1
Inserto de la fila
del calibre
Filas internas
Insertos afilados
Cono número 3
Ranura entre
filas
Cono número 2
Figura 2-9 Nomenclatura de conos de barrenas de insertos. (PEMEX, 2009)
23
Estructura cortadora
Los elementos cortadores de las barrenas tricónicas son hileras circunferenciales de
dientes que sobresalen de los alrededores de cada cono y que se entrelazan con las
hileras de dientes de los conos adyacentes a manera de engranes.
Estos se maquinan a partir de forjas de acero (en el caso de las barrenas de dientes
fresados. Figura 2-8) o se prefabrican de material más duro de carburo de tungsteno y
los cortadores se insertan en cavidades maquinadas en los conos (como ocurre en las
barrenas de insertos). Figura 2-9
Los dientes pueden ser de gran variedad de formas y tamaños, según sea la aplicación
a la cual se destine la barrena. Su función es la de moler y/o excavar la roca a medida
que gira la barrena. Figura 2-10.
La acción de moler se debe al alto peso que se aplica sobre la barrena y que hace
penetrar los dientes en la formación a medida que giran los conos. La acción de excavar
se debe a la oblicuidad de los conos, la cual impide que giren alrededor de sus ejes
(centros reales).
Si las fuerzas predominantes hacen que los conos giren alrededor de un eje que no
sea el suyo propio, o sea alrededor del eje geométrico de rotación, ocasionalmente los
conos de la barrena resbalan o arrastran en el fondo del pozo generando así un
mecanismo de corte por arrastre, el cual se suma al efecto de mole.
24
Características de los conos e insertos
En general, el cono No.1 normalmente contiene el elemento de corte más céntrico.
En algunas barrenas, (PEMEX, 2010), ambos, los conos No.1 y No.3, parecen tener
en el elemento de corte más céntrico.
Blandas
Medias
a Duras
Blandas
a Medias
Duras
Figura 2-10 Forma de insertos de carburo de tungsteno: Filas internas. (PEMEX, 2010)
En este caso, el cono con la mayor distancia entre las filas A y B es el cono No.1. Los
conos No.2 y No.3 siguen en dirección del movimiento de las manecillas del reloj.
1. El Carburo de Tungsteno provee resistencia al desgaste.
2. Uno de los materiales más duros conocido por el hombre.
3. Sin embargo, es estructuralmente débil.
4. Cobalto provee resistencia al impacto.
5. Cobalto típicamente 6 a 16% en peso.
6. Los cojinetes (baleros) y sellos
Los cojinetes son, según (PEMEX, 2010), estructuras que funcionan como un eje
alrededor de los cuales giran los conos. Estos elementos son diseñados tomando en
cuenta la velocidad de rotación (RPM) y el peso sobre la barrena (WOB).
25
El sello generalmente es un elastómero el cual no permite el contacto entre el fluido
de perforación y la parte interna del cono. Generalmente cuenta con partes reforzadas
de diferente material para poder resistir el desgaste producido por la rotación del cono.
Los cojinetes para barrena de primera calidad (tipo "Premium") son sellados y
lubricados, para asegurar su más larga duración efectiva bajo condiciones adversas pozo
abajo.
Dentro del cono se encuentra un sistema de retención formado por balineros, las
cuales evitan que el cono se salga de la parte superior de la barrena.
Estas balineras son ingresadas al momento de ensamblar la barrena. Se ha diseñado
de modo tal que los elementos de los cojinetes reciben la carga uniformemente, cosa que
permite usar altas velocidades de rotación y aplicar altos pesos sobre la barrena. Existen
varios tipos de cojinetes. Estos pueden ser:
•
Cojinete de Rodillos: Los cojinetes de rodillos soportan grandes pesos sobre
barrena y bajas revoluciones por minuto puesto que las cargas se distribuyen de
manera puntual en los rodillos. Estos cojinetes se utilizan en tamaños de barrenas
superiores a 12 ¼.
•
Cojinete de Fricción: Los cojinetes de fricción soportan altas revoluciones por
minuto y bajos pesos sobre la barrena debido a que las cargas se distribuyen de
manera uniforme en la superficie del cojinete. (Figura 2-11)
26
Cojinete de Rodillos
Cojinete de Fricción
Figura 2-11 Tipo de Cojinetes (PEMEX, 2010)
27
Sistema de rodamiento y lubricación
Por su sistema de rodamiento las barrenas pueden ser de baleros estándar, de baleros
sellados y de chumaceras. (Figura 2-12).
Figura 2-12 Tipos de baleros. (PEMEX, 2009)
Los cojinetes le permiten a los conos girar alrededor del cuerpo de la barrena. (PEMEX,
2009). Los cojinetes para barrena de primera calidad (tipo "Premium") son sellados y
28
lubricados, para asegurar su más larga duración efectiva bajo condiciones adversas pozo
abajo.
Se usan primordialmente en el intervalo o trecho inicial del pozo, en el cual el viaje
redondo de la sarta es de corta duración y en el que las altas velocidades de rotación son
deseables. Actualmente, la barrena "Premium" más común es la del cojinete sellado.
Estos cojinetes carecen de rodillos y consisten, básicamente, en una espiga maciza
que encaja en la superficie interior de cada cono o en un buje situado entre el cono y el
cojinete.
Se ha diseñado de modo tal que los elementos de los cojinetes reciben la carga
uniformemente, cosa que permite usar altas velocidades de rotación y aplicar altos pesos
sobre la barrena.
Dentro del cuerpo de la barrena hay un depósito sellado con grasa, desde el cual se
lubrican los cojinetes.
Almacén de grasa
Como su nombre lo indica, este elemento permite almacenar la grasa que sirve como
lubricante al cojinete y al sistema interno del cono. El objetivo de este almacén es proveer
el lubricante al interior del cono, el cual es movido dentro de la barrena por diferencial de
presión.
Cuando existe un cambio de presión dentro de la barrena, se acciona un sello interno
que permite el desplazamiento de la grasa.
Físicamente, el almacén de grasa se encuentra en la parte inferior de la pierna de la
barrena junto con el compensador de presión conectado por un canal hacia el cojinete
(Figura 2-13).
29
Figura 2-13 Almacen de grasa. (PEMEX, 2009)
El cuerpo de la barrena
Al cuerpo de la barrena (de acero, de tres forjas separadas), se le puede poner un
revestimiento más resistente a la erosión. En el extremo de la barrena está la espiga de
norma API para conectarla con la sarta de perforación. El cuerpo tiene también boquillas
situados entre cono y cono, las cuales descargan el lodo de perforación que limpia y
enfría la barrena.
Mecanismos de corte de las barrenas tricónicas
El mecanismo principal de ataque de las barrenas tricónicas, ya sea de dientes
maquinados o insertos, es de trituración por impacto. Este ataque causa que la roca falle
por compresión. (Figura 2.14).
El desplazamiento o excentricidad del cono y la forma del mismo (Figura 2.15),
provocan que los conos dejen de girar periódicamente a medida que gira la barrena.
30
Como resultado, las estructuras cortantes se deslizan en el fondo del pozo y raspan la
formación.
Las barrenas para formaciones blandas utilizan estructuras de corte más largas con
ángulos de desplazamiento en los conos que reducen el movimiento de rotación, los
cortadores cortos en los conos que giran más, provocan una acción de trituración en las
formaciones duras.
Figura 2-14 Fallo de la roca por compresión. (PEMEX, 2009)
Figura 2-15 Desplazamiento o excentricidad de los conos. (PEMEX, 2009)
31
2.7.2.
Principio de diseño
Las barrenas tricónicas (PEMEX, 2009), tienen 3 conos cortadores que giran sobre su
eje de manera excéntrica al encontrarse colocados de manera descentrada.
El desplazamiento o excentricidad del cono y la forma del mismo, provocan que los
conos dejen de girar periódicamente a medida que gira la barrena.
2.7.3. Descentrado de la barrena (“Bit Offset”)
La excentricidad (“Offset”), es la distancia horizontal entre los ejes de la barrena y un
plano vertical a través de los ejes del muñón.
La Smith Tool (Herramienta de forjado), mide el “Offset” (Contrabalance, contra peso),
en pulgadas de:
1) Formaciones muy blandas (agresivas) - típicamente 3/8”
2) Formaciones muy duras - típicamente 1/32”
Las barrenas de tricónicas modernas que se emplean en las formaciones blandas
tienen sus conos desalineados (Figura 2-16). La alineación descentrada, o excéntrica de
los conos, causa que los dientes raspen y excaven a la formación según giran los conos
en el fondo del hoyo; la cantidad que raspan depende de la magnitud de la desalineación
del cono.
Las barrenas diseñadas para las formaciones más blandas, con el menor número de
características abrasivas, tienen el mayor grado de excentricidad de los conos.
32
Figura 2-16 Angulo de excentricidad de los conos. (PEMEX, 2009)
2.7.4. Código IADC para identificación de barrenas tricónicas de diferentes
fabricantes y tipo de formación
La Asociación Internacional de Contratistas de Perforación (por sus siglas en inglés,
IADC), proporciona un método de clasificación de las barrenas tricónicas, con el cual se
nombra de una manera estándar cada barrena (Tabla 2-1).
El sistema de clasificación permite hacer comparaciones entre los tipos de barrenas
que ofrecen los fabricantes. (Tabla 2-2)
La clasificación se basa en un código de tres caracteres numéricos.
33
Como ejemplo en la siguiente tabla No. 1 describiremos un tipo de barrenas
correspondientes a tres dígitos.
Si se tiene una barrena de insertos tipo 527
1.
Primer Carácter (Serie de la estructura cortadora 1-8).
Los caracteres de esta serie indican la dureza de la formación, así como también el
tipo de estructura de corte la barrena, ya sea dientes o insertos.
Las series del 1 al 3 indican qué barrena tiene dientes de acero. La serie del 4 al 8
indica que la barrena tiene insertos de carburo de tungsteno (TCI). Se considera que en
la serie 1 la formación será muy blanda, aumentando hasta la serie 8, en donde la
formación será muy dura.
El primer dígito identifica el sistema de corte, en este caso tenemos una barrena de
dientes de inserto para formación blanda
2.
Segundo Carácter (Tipos de estructura cortadora).
El segundo carácter presenta una clasificación de dureza dentro de la dureza definida
anteriormente. Cada serie está dividida en cuatro tipos en la mayoría de los casos. El 1
indica que es una formación muy blanda, hasta el 4 que indica una formación muy dura
El segundo dígito nos da a conocer el grado de dureza de la formación, y aquí
corresponde a una medio suave.
3.
Tercer Carácter (Cojinete/ Calibre).
Este carácter indica una descripción interna y externa de la barrena. Hace referencia
al diseño del cojinete y a la protección del calibre. Está dividido en siete categorías:
1) Cojinete de rodillo estándar no sellado
34
2) Cojinete de rodillo enfriado con aire.
3) Cojinete de rodillo con calibre protegido.
4) Cojinete de rodillo sellado.
5) Cojinete de rodillo sellado con calibre protegido.
6) Cojinete de fricción sellado.
7) Cojinete de fricción sellado con calibre protegido.
El tercer dígito corresponde al sistema de rodamiento, siendo para esta barrena, de
chumacera sellada y protección al calibre.
35
Tabla 2-1
Códigos IADC de barrenas triconicas para identificar tipos de formaciones (IADC, 2009)
1er. dígito
3er dígito
Sistema de Rodamiento
6
7
8
9
Chumacera sellada y protección al calibre
Para perforación direccional
Otros
Insertos
5
Chumacera sellada
Suave
Medio suave
Medio dura
Dura
Suave
Medio suave
Medio dura
Dura
Suave
4
Balero sellado y protección al calibre
1
Dientes de acero
2
2 para formación
3
media
4
1
Dientes de acero
2
3 para formación
3
dura
4
1
Insertos
para 2
4 formación
muy
3
blanda
4
1
Insertos
para 2
5
formación blanda 3
4
1
Insertos
para 2
6
formación media 3
4
1
Insertos
para 2
7
formación dura
3
4
1
Insertos
para 2
8 formación extra
3
dura
4
Dura
3
Balero sellado y auto lubricante
Suave
Medio suave
Medio dura
2
Protección al calibre y balero estándar
1
Dientes de acero 2
1 para formación 3
blanda
Dientes de acero
4
1
Toberas aire/lodo y balero estándar
Dureza
Toberas para lodo y baleros estándar
Sistema de corte
2do. dígito
Medio suave
Medio dura
Dura
Suave
Medio suave
Medio dura
Dura
Suave
Medio suave
Medio dura
Dura
Suave
Medio suave
Medio dura
Dura
Suave
Medio suave
Medio dura
Dura
36
Figura 2-17 Códigos IADC de barrenas tricónicas para identificar tipo de formaciones. (IADC, 2009)
37
Explicación de las designaciones de
SUFIJOS QUE FORMAN PARTE DEL
NOTA: Las características de las
barrenas REED.
NOMBRE DE BARRENAS REED
Barrenas que aparecen en el
PREFIJO:
A = Insertos con Forma de Formón
EHP = Rendimiento Optimizado,
C = Jet (Chorro) Central
cuadro se basan en los datos
Cojinetes de Anillos Roscados de
Chumacera y Sistema Hidráulico
D = Conjuntos de Diamantes en el
Talón
Mudpick
HP = Cojinetes de Chumacera de
disponibles publicados por los
respectivos fabricantes.
El representante del fabricante
más
cercano
a
Ud.
suministrarte datos específicos
G = Conjuntos de Carburo de
para su región.
Tungsteno en Barrena de Dientes de
Primera (Tipo "Premium")
Acero
S = Barrena de Rodillos con Cojinetes
H = Insertos con Forma del Formón en
Sellados
Diseños 417-517 con Inclinación de 3
Y = Barrena de Rodillos con Cojinetes
grados
No Sellados
JA= Barrena de Jets (Chorros) para
MHP
=
"Premium"
Barrena
con
de
Sellos
Cojinetes
de
Circulación con Aire
Alta
Velocidad
K = Insertos de Carburo de Tungsteno
en el Faldón para Reducir el Desgaste
JA = Mecha de Rodillos de Cojinetes
puede
y Proteger el Sello
con Sellos de Alta Velocidad
L = Placas de Acero con Insertos de
Carburo de Tungsteno Soldados al
Cuerpo de la Barrena.
M = Sistema Hidráulico Mudpick II
X = Vanadones Especiales de la
Estructura de Corte que Pueden Vartar
Según Sea el Tipo de Mecha
Figura 2-18 Códigos IADC de barrenas tricónicas para identificar tipo de formaciones.(IADC, 2009)
38
2.8.
Barrenas de cortadores fijos
Las barrenas de cortadores fijos, a diferencia de las tricónicas no cuentan con partes
móviles. Estas cuentan con cortadores planos en forma de pastilla montados sobre aletas
fabricadas del mismo cuerpo de la barrena.
Este tipo de barrenas es altamente efectivo para trabajar durante una gran cantidad
de horas.
2.8.1. Clasificación de la barrena de cortadores fijos
Existen varios tipos de barrenas de cortadores fijos (Figura 2-18); la mayoría están
formadas por cuerpos de carburo de tungsteno con cortadores de diamante Policristalino
compacto (PDC).
Aunque también existen las de cuerpo de acero con cortadores de PDC y las barrenas
de cuerpo de carburo de tungsteno y PDC con cortadores de diamantes naturales o
impregnados.
Las barrenas de cortadores fijos son cuerpos compactos sin partes móviles, fabricadas
de diamantes naturales o sintéticos e incrustados parcialmente en su superficie inferior y
lateral.
Trituran la formación por fricción o arrastre (esfuerzos de corte). (Figura 2-19).
Figura 2-19 Tipo de corte para cortadores fijos. (PEMEX, 2009)
39
De acuerdo al material de los cortadores se dividen en:
1.
Barrenas de diamante natural
2.
Barrenas de diamante Térmicamente estable (TSP)
3.
Barrenas compactas de diamante Policristalino (PDC)
Los tipos de cortadores fijos pueden ser: PDC y diamante, como se muestra en la
Figura 2-20.
Tipos de Brocas PDC
Tipos de Brocas Diamante
Figura 2-20 Tipos de cortadores fijos. (PEMEX, 2009)
40
2.8.2. Clasificación de acuerdo al material del cuerpo
1.
Barrenas de cuerpo de acero
Las barrenas de cuerpo de acero, las cuales son más resistentes que las de cuerpo
de matriz a las altas cargas de impacto y de torsión. El acero es por eso el material
preferido para mechas de cola de pescado de alta densidad de cortadores y también para
las que se usan en pozos de diámetro grande.
Más aún, con las barrenas grandes de cuerpo de acero se evitan los considerables
problemas de fabricación que ocasiona la fundición de cuerpos de matriz para barrenas
de diámetros grandes.
Puesto que la forma del cuerpo se labra en tornos controlados por computadora, los
complejos detalles se pueden repetir continuamente; y las cavidades para instalar los
conjuntos de cortadores se pueden maquinar bajo estrechas tolerancias, cosa que
permite instalarlos por interferencia.
La espiga (rosca macho) API que conecta la barrenas con la sarta de perforación se
maquina directamente en el extremo del cuerpo de acero. La desventaja principal del
cuerpo de acero es que es menos resistente a la erosión que el cuerpo de matriz y,
consiguientemente, más susceptible de dañarse por erosión con fluidos de perforación
abrasivos.
Para combatir ese problema, a las áreas de la barrena más propensa a desgastarse
se les aplica recubrimiento de carburo de tungsteno.
41
2.
Barrenas de cuerpo de matriz
Las barrenas de cuerpo de matriz se fabrican por el proceso de fundición, durante el
cual se infiltran partículas de carburo de tungsteno pulverizado en la aleación
aglutinadora que se funde alrdedor de un núcleo de acero.
Figura 2-21 Barrenas PDC con cuerpo de acero. (PEMEX, 2009)
42
La aleación derretida recubre y aglutina las partículas de carburo de tungsteno y facilita
la unión metalúrgica de la corona de la matriz o capa exterior con el núcleo interno de
acero.
La matriz es más quebradiza que el acero, cosa que debe tenerse en cuenta cuando
se diseña la forma de la barrena. El carburo de tungsteno es mucho más resistente a la
erosión que el acero.
Por eso, las barrenas de cuerpo de matriz son frecuentemente las favoritas cuando se
requiere alto caballaje de fuerza por pulgada cuadrada y cuando la barrena debe perforar
por muchas horas para que su aplicación sea económica.
Figura 2-22 Barrea PDC con cuerpo de matriz. (PEMEX, 2009)
43
2.8.3. Clasificación de acuerdo al material de los cortadores
1) Barrenas de diamante natural
Las barrenas de diamante natural tienen un cuerpo fijo cuyo material puede ser de
matriz o de acero. Su tipo de corte es de diamante natural (el diamante es el material más
duro hasta ahora conocido) incrustado en el cuerpo de la barrena. El uso de estas
barrenas es limitado en la actualidad, salvo en casos especiales para perforar
formaciones muy duras y abrasivas.
Figura 2-23 Barrenas de diamante natural, TSP y compacta. (PEMEX, 2009)
2) Barrenas de diamante térmicamente estable (TSP)
Las barrenas térmicamente estable (TSP). Son usadas para perforar rocas duras, por
ejemplo caliza dura, basalto y arenas finas duras, entre otras.
3) Barrenas compacta de diamante Policristalino (PDC)
Las barrenas PDC pertenecen al conjunto de barrenas de diamante con cuerpo sólido
y cortadores fijos.
44
Su diseño de cortadores está hecho con diamante sintético en forma de pastillas
(compacto de diamante), montadas en el cuerpo de los cortadores de la barrena, pero a
diferencia de las barrenas de diamante natural y las TSP, su diseño hidráulico se realiza
con sistema de toberas para lodo, al igual que las barrenas tricónicas.
Este tipo de barrenas es el más utilizado en la actualidad para la perforación de pozos
petroleros. (Figura 2-21).
Existe un cuarto tipo de barrenas llamadas híbridas, las cuales combinan la tecnología
del PDC y del diamante natural.
2.8.4. Cortadores
Dependiendo de la forma de la barrena, la ubicación de sus cortadores será la que a
continuación se esquematiza.
C - Cone (Cono)
S - Shoulder (Hombro)
G - Gauge (Calibre)
N - Nose (Nariz)
T - Taper (Flanco)
Figura 2-24 Ubicación de los cortadores dependiendo de su forma. (PEMEX, 2009)
45
2.8.5. Tecnología de los cortadores
1) Composición de los diamantes
El diamante es una de las dos formas estables del carbón cristalino. La otra es el
grafito. Las propiedades de uno y otro son tan diferentes que cualquiera podría creer que
esos dos materiales no están relacionados entre sí.
2) Propiedades del diamante y del grafito
El grafito, según (López, 2012), es un elemento químico negro, blando y refractario
que frecuentemente se usa como lubricante y de base para las minas de los lápices. Las
propiedades del diamante natural son diametralmente opuestas: es extremadamente
duro, buen conductor térmico, transparente en su forma más pura y muy abrasivo. Es
también un excelente aislante de la electricidad-- comparado con el grafito, el cual es
conductor eléctrico.
Del mismo átomo de carbono, pues, existen dos materiales muy diferentes, la
disparidad de sus propiedades se debe a las diferencias de los enlaces químicos de uno
y otro. La estructura del grafito es de placas paralelas de átomos dispuestos en forma
hexagonal con enlaces relativamente débiles.
Ese tipo de estructura permite que las placas se deslicen entre sí, lo cual explica por
qué el grafito es lubricante. La estructura del diamante es maciza. Consiste en átomos
dispuestos en forma de tetraedros, sin débiles enlaces de electrones, cosa que le imparte
excelente aptitud aislante.
En términos generales, el diamante tiene muchas propiedades superiores a las de
otras substancias. Los singulares atributos del diamante lo hacen extremadamente útil
en gran variedad de operaciones industriales, especialmente las relacionadas con la
46
remoción de materiales, tales como las de taladrar, esmerilar y pulir. Sus propiedades
claves son:
A) Dureza: El diamante es el material más duro que conocemos. Es diez veces más
duro que el acero y dos veces más duro que el carburo de tungsteno.
B) Resistencia al desgaste. El diamante es el material conocido más resistente al
desgaste. Su resistencia es unas diez veces más alta que la del carburo de tungsteno.
C) Resistencia a la compresión. El diamante es el material conocido más resistente
a la compresión. Es 20 veces más fuerte que el granito.
D) Módulo de elasticidad. El módulo de elasticidad del diamante es el más alto que
el de cualquier otro material dos veces más alto que el del carburo de tungsteno.
E) Coeficiente de fricción. El coeficiente de fricción del diamante es más bajo que el
de cualquier otro material conocido y de ahí que sea aún más "resbaladizo" que el Teflón.
F) Conductividad térmica. El diamante es mejor conductor del calor que cualquier
otro material. Disipa el calor extremadamente aprisa, siempre que esté en contacto con
un material apropiado que lo absorba.
47
2.9.
Perfil de la barrena
El perfil de la barrena, (López, 2012), se refiere a qué tan altos o bajos están los
cortadores de la nariz con respecto al gauge (Figura 2-25).
A diferencia de las barrenas de conos, las cuales cuentan con perfiles muy similares,
las barrenas de cortadores fijos cuentan con cuatro tipos principales. Cada uno de estos
es utilizado para obtener un cierto resultado durante la perforación y debe ser escogido
con cuidado.
Las barrenas con un perfil parabólico largo y medio son utilizadas principalmente en
pozos verticales, mientras que las barrenas con el perfil parabólico corto y perfil plano
son utilizadas con mayor frecuencia en la perforación de pozos direccionales.
Figura 2-25 Tipos de perfiles de cortadores fijos. (López, 2012)
48
2.9.1. Calibre o Gauge
En una barrena, el calibre es, de acuerdo a (Halliburton, 2007).referido a la parte más
baja de la aleta y está encargada de darle estabilidad a las aletas.
Existen diferentes tamaños para el calibre (Figura 2-25), esto depende de su uso (tipo
de pozo a perforar) y tamaño de la misma, ya que mientras mayor sea el diámetro de la
barrena mayor podrá ser la longitud del gauge.
En esta zona de la barrena es posible la localización de cortadores de PDC y/o de
protección adicional formada por pastillas de PDC adheridas al costado del calibre. Estas
características dependen de la aplicación a la que será sometida.
Las barrenas con calibres muy largos son utilizadas principalmente en pozos verticales
y las de calibres cortos en pozos direccionales, aunque esto no es una regla, ya que se
tiene que observar en conjunto con esta característica el perfil de la barrena.
Figura 2-25 Tipos de calibres en barrenas de cortadores fijos (Halliburton, 2007)
2.9.2. Mecánica de corte de barrenas de cortadores fijos
Las barrenas son clasificadas de acuerdo con su mecanismo de corte a la roca en dos
tipos: tricónicas y de cortadores fijos. A diferencia de las barrenas tricónicas cuyo
mecanismo principal de ataque, ya sea de dientes maquinados o insertos, es la
49
trituración por impacto. Lo que causa que la roca falle por compresión. (Fig. 2-27). Las
barrenas de cortadores fijos en cambio tienen un mecanismo de corte por raspado de la
roca que la hace fallar por esfuerzos de corte como se representa en la figura 2-28.
Figura 2-27 La roca falla por esfuerzo compresivo. (PEMEX, 2009)
Figura 2-28 Corte de raspado. (PEMEX, 2009)
La barrena PDC es, de acuerdo a (Halliburton, 2007), un dispositivo mecánico
diseñado para transmitir energía a fin de perforar cizallando la roca. La perforación es
rápida por lo que se requiere menos energía que la utilizada por las barrenas que
necesitan grandes cargas y que ocasionan fallas por compresión en las formaciones.
Las barrenas PDC perforan, cortando la formación por fuerza cizallante, bastante
parecida a la acción cortante de un torno. Las cargas compresivas verticales causan que
50
la roca falle deslizándose a lo largo de un plano de falla de aproximadamente 4º a
horizontal.
Las barrenas de diamante natural y las impregnadas de diamante perforan lentamente
pulverizando la roca, lo que hace que ambas requieran una gran carga sobre la barrena
y altos esfuerzos de torsión (torque). Estas barrenas deben ser operadas a altas RPM
para que su funcionamiento sea óptimo.
En cuanto a las híbridas, éstas combinan los insertos impregnados de diamante natural
con los PDC. Cuando las barrenas híbridas están nuevas, los insertos impregnados de
diamante no hacen contacto con la formación y las barrenas se desempeñan como
barrenas PDC. A medida que los cortadores de PDC se desgastan con las formaciones
duras, los insertos de diamante penetran en la formación. (Fig. 2-29).
La acción cortadora de una barrena, juega un papel fundamental en la cantidad de
energía requerida para perforar a través de una formación dada.
Esta característica es generalmente presentada en término de “energía específica”, la
cual se define como la cantidad de energía requerida para cortar una unidad de volumen
de formación. Una barrena que hace fallar la roca por acción cizallante directa, antes que
utilizar altas cargas compresivas para causar que la roca falle por cizallamiento a lo largo
de su plano de falla natural, tiene una energía específica más baja.
Como regla general, la fuerza cortante es aproximadamente un medio de la fuerza
compresiva. Sin embargo esta relación puede variar, dependiendo del el tipo específico
de roca.
51
Figura 2-29 Tipos de barrenas de cortadores fijos. (PEMEX, 2009)
2.9.3. Clasificación de la barrena de cortadores Fijos (PDC)
Al contrario de las barrenas de conos, no existe un sistema uniforme de clasificación
que relaciones el tipo de barrena con la aplicación.
Los códigos de la IADC para clasificar barrenas de cortadores fijos, únicamente tienen
la intención de proveer los medios para caracterizar de forma general su apariencia física.
Dos barrenas con un código de IADC similar o incluso igual, podrían tener capacidades
de desempeño significativamente diferentes.
La intención de establecer códigos en común para las barrenas de perforación de
cortadores fijos es la de ayudar al usuario a evaluar y comparar varias barrenas en lo que
respecta a diseño, prácticas de operación y rendimiento, así como para facilitar la
selección final.
52
La clasificación se representa mediante un código de cuatro cifras: Los cuatro
caracteres describen el material del cuerpo, densidad del cortador, tamaño y tipo del
cortador y el perfil de la barrena, respectivamente.
1) Material del cuerpo
S= (PDC) Acero M= (PDC) Matriz T= (TSP) MATRIZ
1.
D= (DIAMANTE)
Primer Carácter (Tipo de cuerpo de la barrena).
En el primer carácter se muestra el material del que está fabricada la barrena. Con una
“M” si es de matriz, y con una “S” si es de acero.
2.
Segundo Carácter (Dureza de la formación).
El segundo carácter presenta la dureza de formación. La dureza va desde el 1 que
indica que es una formación muy blanda, hasta el 7 que indica que se trata de una
formación muy dura.
3.
Tercer Carácter (Tamaño y tipo de cortador).
Este carácter indica el tipo de cortador y el diámetro de las pastillas de PDC. Esta va
desde durezas de formaciones muy blandas a medias. De las durezas de formaciones
medias-duras a extremadamente duras ya no es utilizada la pastilla de PDC.
4.
Cuarto Carácter (Perfil de la barrena).
Muestra el perfil de la barrena. Se utiliza el 1 para perfil plano, hasta el 4 que es el
perfil parabólico largo.
53
1er CARÁCTER
2do CARÁCTER
3er CARÁCTER
DENSIDAD
4to CARÁCTER
TAMAÑO
MUY
MUY
LIGERO DENSO
LIGERO
DENSO
PERFIL FRL CUERPO
>24mm
14-24mm
<14mm
COLA DE
PESCADO
O PLANA
M
PDC MATRIZ
1
2
3
4
1
2
3
4
1
S
PED ACERO
1
2
3
4
1
2
3
4
1
Figura 2-30 Clasificación IADC para barrenas de cortadores fijos (IADC, 2009)
54
CORTO MEDIO LARGO
2
2
3
3
4
4
1er CARÁCTER
2do CARÁCTER
CUERPO
3er CARÁCTER
FORMACION
5
6
7
Media
Medianamente
dura
Dura
Extremadamente
dura
3
PDC, 13 milímetros
4
PDC, 8 milímetros
2
PDC, 19 milímetros
3
PDC, 13 milímetros
4
PDC, 8 milímetros
2
PDC, 19 milímetros
3
PDC, 13 milímetros
4
PDC, 8 milímetros
2
PDC, 19 milímetros
3
PDC, 13 milímetros
4
PDC, 8 milímetros
1
Diamante natural
2
TSP
3
Combinación
1
Diamante natural
2
TSP
3
Combinación
1
Diamante natural
4
Impregnada de
diamante
Figura 2-31 Clasificación IADC para barrenas de cortadores fijos (IADC, 2009)
Figura 2-31 Clasificación IADC para barrenas de cortadores fijos (IADC, 2009)
55
4.- Perfil Parabólico Largo
"S" ACERO
"M" MATRIZ
4
Blanda a media
PDC, 19 milímetros
3.- Perfil Parabólico Medio
3
Blanda
2
PERFIL
2.- Perfil Parabólico Corto
2
Muy blanda
TAMAÑO
1.- Perfil Plano
1
4to CARÁCTER
Tabla 2-2 Relación de los mecanismos de perforación frente a los tipos de barrena. (PEMEX, 2011)
Mecanismo de perforación vs Tipo de barrena
Rayado y raspado
Cono dentado
Cincelado y triturado
Inserto
Cizallamiento
PDC
Surcos
Diamante natural
Molienda
Diamante impregnado
2.10. Costos
El costo por metro perforado por una barrena determinada, de acuerdo a (PEMEX,
1995), se puede calcular usando la ecuación 1:
!=
$ + & ( ( + ))
+
Ecuación 1
Donde:
C= Costo por metro en pesos
B= Costo de la barrena en pesos
E= Costo del equipo por hora en pesos
T= Tiempo que dura la barrena perforando en horas
t= Tiempo empleado para cambiar la barrena (viaje redondo) en horas
M= Intervalo perforado por la barrena en metros
56
El factor determinante en la selección de los tipos de barrena y de la estructura de sus
baleros, es el costo mínimo por metro.
Para determinar el rendimiento requerido de otro tipo de barrena, para obtener el
mismo costo por metro, se puede usar la ecuación 2.
(! =
$! + &)
!, − &
Ecuación 2
Donde:
T2= Tiempo en horas que debe perforar la barrena que se va a usar, para obtener el
mismo costo por metro
B2= Costo en pesos de la barrena que se va a usar
E= Costo de operación del equipo por hora en pesos
t= Tiempo para cambiar la barrena (viaje redondo) en horas
C= Costo por metro perforado de la barrena anterior en pesos
V= Velocidad de penetración supuesta para la barrena que se va a usar en metros por
hora
Se pueden usar también las siguientes fórmulas, dependiendo si las velocidades de
penetración son iguales o diferentes entre sí:
./0/ ," = ,!
(! =
Ecuación 3
(" ($! + &))
$" + &)
57
./0/ ," ≠ ,!
Ecuación 4
$! + &)
,!
(! =
$" + &)
1
1
2 + 3 + & 2, − , 3
"
"
!
Para las ecuaciones 2, 3 y 4
M2 = V2T2
Donde:
T2= Tiempo en horas que debe durar perforando la barrena que se ba a usar
T1= Tiempo en horas que duró perforando la barrena anterior
B2= Costo en pesos de la barrena que se va a usar
B1= Costo en pesos de la barrena anterior
V2= Velocidad de penetración en metros/hora, que se estima para la barrena que se
va a meter
V1= Velocidad de penetración en metros/hora, de la barrena anterior
M2= Metraje que deberá perforar la barrena que se va a usar
M1= Metraje que perforó la barrena anterior
E= Costo en pesos de operación del equipo de perforación
t= Tiempo en horas para cambiar la barrena (viaje redondo)
58
La ecuación 2 se desarrolló de la siguiente manera:
Se tomó la ecuación 1
!=
$ + & ( ( + ))
+
Y se multiplicaron ambos lados de la ecuación por T:
!( =
$ + & (( + ))
$ + &( + &)
=
+
,
(
!(, = $ + &( + &)
!(, + &( = $ + &)
((!, − &) = $ + &)
(=
$ + &)
!, − &
La ecuación 3 se desarrolló de la siguiente manera:
Para costos iguales y velocidades de penetración iguales:
C1 = C2
y V1 = V2
$" + & ((" + )) $! + &((! + ))
=
+"
+!
Por definición:
+"
+!
=
ó +" (! = +! ("
("
(!
$" + &(" + &)
$! + &(! + &)
=
+"
+!
+! $" = +! $(" 670 87 9:; é=)7= )é0>?@7= =; A/@A;8/@ B 9:;C/ /=í:
+! $" + +! &) = +" $! + +" &)
+! ( $" + &) ) = +" ( $! + &))
59
+! =
Pero,
+! =
#! %"
#"
,
+" ( $! + &))
$" + &)
por lo que:
(! +"
+" ( $! + &))
=
("
$" + &)
(! =
(" ( $! + &) )
$" + &)
Para el desarrollo de la ecuación 4 se realizó lo siguiente:
Para costos iguales y velocidades de penetración diferentes:
C 1 = C 2 ; V1 ≠ V2
!=
$+&((+))
; + = ,(
+
!=
!=
$ + &( + &)
,(
$ + &) &
$ + &) &
+ =
+
,(
,
+
,
Haciendo C1 = C2 , tenemos:
$" + &)
&
$! + &)
&
+
=
+
+"
,"
,! (!
,!
$" + &)
& &
$! + &)
+
− =
+"
," ,!
,! (!
$" + &)
1
1
$! + &)
+& G − H=
+"
," ,!
,! (!
60
$! + &)
,!
(! =
$ + &)
1
1
2 " + 3 + & 2, − , 3
"
"
!
(! =
+! =
+!
,!
$! + &)
$ + &)
1
1
2 " + 3 + & 2, − , 3
"
"
!
2.11. Selección de barrenas por correlación
La selección de barrenas por correlación se inicia tomando como base la información
de los parámetros de operación de pozos perforados, los cuales pueden ser utilizados
como pozos de correlación.
Usando la información derivada de ellos, es posible determinar las características que
deberá poseer la barrena para poder tener un buen desempeño durante su operación.
Para seleccionar una barrena a través de éste método, es necesario construir un perfil
de comportamiento dinámico de la barrena en función de la litología y el diseño del pozo.
Éste es un proceso relativamente sencillo, pero el buen uso de éste método depende
de la persona encargada de realizarlo y de la información disponible.
El proceso de selección por correlación, generalmente es usado para pozos de
desarrollo, y aunque podría ser utilizado para pozos exploratorios, éste método no sería
de mucha ayuda y podría resultar contraproducente, ya que es posible que los pozos más
cercanos, estén a varios kilómetros de distancia.
61
Éste proceso involucra conocimiento y análisis de diversas situaciones, herramientas
y procedimientos para poder realizar la selección óptima de las barrenas. (De la Torre,
2009).
2.11.1. Estado mecánico del pozo a perforar
El estado mecánico del pozo, es una síntesis del programa de perforación, en el cual
es posible observar las formaciones que se espera perforar, la profundidad a la que se
encuentran las diferentes formaciones, el survey o programa direccional que se planea
ejecutar (si es que existe), características mecánicas y geométricas de la TR (tubería de
revestimiento), profundidad de asentamiento de las TR, número de etapas y el diámetro
de barrena que se requiere.
La litología, como se vio con anterioridad, es lo primero que hay que revisar para poder
tener una primera idea de las características que debe tener la barrena para poder
generar los mejores resultados posibles, ocasionándole el menor daño.
En cuanto a la profundidad de desarrollo de cada etapa, si resulta ser larga la corrida,
es posible que se necesite una barrena con características especiales, dependiendo del
tipo de formaciones que se espera perforar, lo que posiblemente disminuiría la ROP, o la
necesidad de perforar éste intervalo en dos o más corridas. (PEMEX, 2006).
2.12. Barrenas utilizadas en pozos de correlación
La información generada en pozos cercanos al pozo a desarrollar, es utilizada para
definir perfiles litológicos, cambios de litología, parámetros de perforación, tipo de barrena
y en ocasiones, sus características.
Para poder tener una idea más clara de la barrena que podría funcionar en ese pozo,
es necesario observar y analizar las barrenas utilizadas en los pozos vecinos.
62
Además de éste parámetro, el reporte de desgaste de las barrenas de los pozos de
correlación, son de utilidad para la obtención de información de la litología y a decidir
algunas de las características de la barrena, ya que si las barrenas en los pozos de
correlación, terminaron muy dañadas, es posible que la formación sea más dura de lo
esperado originalmente. Este aspecto debe ser verificado con los reportes de operación
para determinar si las características operacionales como el peso sobre la barrena y las
RPM no excedieron lo establecido en la hoja técnica de la barrena.
El tipo de barrenas utilizadas en cada etapa de los pozos de correlación sirve de guía
en la selección de las nuevas barrenas, ya que se puede ver el número de aletas y
diámetro de los cortadores que se utilizaron, lo cual reduce el análisis, permitiendo utilizar
ésta información como base en el estudio. (PEMEX, 2006).
63
CAPÍTULO III
METODOLOGÍA
3.1.
Introducción
Con respecto a la información contenida, se determinó un total de 45 tipos de
barrenas utilizadas durante la perforación de los pozos en el campo de estudio,
observando también que se presentaron los más altos registros de penetración, se siguió
la metodología siguiente:
3.2.
Método evaluativo aplicado (M.E. Longitud total perforada)
Con el objetivo de determinar el rendimiento de las barrenas, se han utilizado
diferentes parámetros de comparación, como por ejemplo: horas totales de vida útil,
longitud total perforada, velocidad de perforación, costo de adquisición de la barrena, etc.,
sin embargo, no en todos los casos funciona, ya que la actividad de la perforación, la
mayoría de los parámetros se encuentran en función de otras, por lo anterior, el empleo
de estos parámetros como indicadores, será adecuado solo en casos.
El método evaluativo aplicado en este trabajo basa sus resultados en el cálculo del
promedio total de metros perforados de cada barrena de acuerdo al tipo y la marca
utilizada por pozo. Por ejemplo; si la marca durante la perforación del pozo Teotleco 4
se ocuparon tres barrenas de la marca “OTS M433” en la misma o diferente formación,
en las cuales la primera logró un registro de 43 metros en 6.45 horas, la segunda tuvo
un registro de 123 metros en 74.34 horas y la tercera obtuvo un registro de 56 metros en
10.24 horas, entonces se suman los registros y se promedian; tomándose este resultado
como indicativo de la tasa de penetración de esa marca de barrena.
Se puede observar que el método, al promediar resultados no considera, aquellos
parámetros aplicados con cada barrena y que afectan directamente la tasa de
penetración de esta, tales como el peso sobre la barrena, rpm, densidad del lodo y
64
galones por minutos. Además que no se considera la profundidad a la que hayan operado
ni el tipo de formación que hayan perforado.
Por lo descrito anteriormente es que este y otros métodos evaluativos, se consideran
inadecuados en vista de que solo aplican en algunos casos. Por ejemplo, el método de
tasa de penetración aplica al cien por ciento solo en casos individuales de evaluación de
cada tipo de barrena, en vista que en este contexto si se consideran todos los parámetros
de perforación que hayan intervenido durante la operación de la barrena.
Esta metodología no requiere de fórmulas, pero serán incluidas para ser utilizadas si
es que se considera necesario. Solo se requiere de la correcta interpretación
e
inspección visual de la información de los reportes de los pozos del campo, los
parámetros de perforación y del impacto ocasionado por las formaciones en la superficie
de las barrena.
3.3.
Revisión y análisis
Esta etapa consiste en analizar los reportes de registros de perforación de barrenas
utilizadas en cada uno de los pozos en el campo Teotleco.
En un primer análisis se consideraron 13 pozos (Ver Tabla 3-1), bajo los siguientes
criterios:
a) Tener coordenadas geográficas para su ubicación tanto en superficie como de
profundidad
b) Profundidad total por arriba de los 5000 metros
c) Contar con un registro, estado mecánico o registro de barrenas
d) Poseer información sobre cima y base de las formaciones
65
3.4.
PM
31/12/06
2006
05/04/08
2008
452
E
1001
6098
403
PM
13/07/08
2008
23/04/09
2009
278.85
E
101
5841
325
PM
29/06/11
2011
21/10/12
2012
475.92
D
11
5978
403
PM
01/07/10
2010
30/01/11
2011
213.94
D
12
6290
403
PM
10/05/11
2011
31/05/12
2012
386.75
D
13
5740
403
PM
28/06/09
2009
30/03/10
2010
275.33
D
14
6045
520
IPC
26/02/11
2011
16/12/11
2011
293.29
D
15
6253
341
PM
07/07/11
2011
19/06/12
2012
348.5
D
16
6140
520
IPC
27/09/12
2012
19/04/13
2013
194.75
D
4
5959
341
PM
22/08/12
2012
04/03/13
2013
181.38
D
42
5890
341
PM
11/05/09
2009
25/11/09
2009
198.43
D
7
6070
341
PM
30/08/10
2010
18/03/11
2011
200.96
D
9
5899
341
PM
08/02/10
2010
23/06/10
2010
136
DIAS
403
AÑO
CIA.
5810
TERMINA
EQUIPO
1
AÑO
PROF
E
INICIO
POZO
TEOTLECO
MUSPAC
Pozos Seleccionados en la primera revisión
TIPO
ACTIVO
Tabla 3-1
Tabulación
Ésta parte de la metodología, consiste en reunir en tablas las coordenadas de cada
uno de los pozos, previamente seleccionados, cuya información contiene valores
numéricos en tres dimensiones (x, y, z), para cada una de las formaciones que se
encontraron de manera correspondiente.
Estos valores permitirán dibujar los perfiles que presenta cada formación geológica,
para lo cual se emplean los softwares AutoCad 3D, Excel.
66
Con el AutoCad 3D, se proyecta, para cada uno de los pozos:
a) Trayectoria geométrica
b) Valor de la cima y de la base
Con el Excel, se obtiene el comportamiento de los perfiles geológicos de las
formaciones, los cuales permitirán conocer y constatar, las profundidades alcanzadas por
cada una de las barrenas utilizadas por pozo.
3.5.
Identificación del número total de barrenas usadas
En ésta etapa, se identifica cada una de las barrenas que se utilizaron para perforar
cada pozo seleccionado del Campo Teotleco.
Dicha selección se realizará asignándole un color de acuerdo a su marca y el resultado
de la aplicación del código IADC para la inspección del estatus de cada una de las
barrenas mencionadas en la base de datos del Campo Teotleco. (Ver Tabla 1 en el Anexo
1).
La base de datos, contiene información de importancia como:
ü Características de la barrena
ü Rendimiento
ü Condiciones de operación
ü Tipo de lodo
ü Desgaste
ü Tipo de sarta
67
3.6.
Gráficas de rendimiento de barrena por pozo
Para poder graficar los registros de las barrenas usadas por pozo, se procederá a
completar las tablas de los tipos de barrenas con los parámetros graficables y que
describen las condiciones operacionales
con las que estas trabajaron, a saber: la
profundidad de inicio de operación de cada barrena, los metros perforados y la ROP o
la velocidad de penetración de estas.
3.7.
Gráfica panorámica de rendimiento de barrenas
Para obtener una gráfica que concentre la información del rendimiento de cada una de
las barrenas en el Campo Teotleco, se emplearán los programas computacionales SIOP
y Predict.
El primero solo puede utilizarse dentro de las instalaciones de PEMEX, cargando la
información de manera continua en todas las actividades, operaciones e intervenciones
que se realizan tanto en exploración como en perforación y producción.
El segundo, es un software cargado generalmente en las laptops de los ingenieros de
pozo, dado que con él se pueden realizar predicciones sobre el comportamiento de las
operaciones.
3.8.
Rendimiento promedio por marca
Para el último paso del análisis de rendimiento se procederá a obtener los rendimientos
o registros promedio de las barrenas por marcas, descartando los diferentes tipos que
estas pudieran tener.
Este procedimiento se realizará con la intención de igualar el número de barrenas que
se usaron por marca y de este modo hacer equitativa la comparación de registros totales
68
en aquellos casos donde, por ejemplo; se usaron tres barrenas de una marca frente al
resultado de la suma de los registros de cinco barrenas de otra.
Si se procediera a comparar los registros de estas dos marcas partiendo de la suma
de los metros perforados por las barrenas de cada marca, claramente podríamos deducir
que la marca con cinco barrenas obtuvo el mejor resultado y nosotros asignarle el primer
lugar; lo que sería incorrecto en vista de que, en la comparación, la primer marca se
encontraba en desventaja frente a la segunda por dos barrenas de más.
Para evitar esta desigualdad, es necesario promediar los resultados de los diferentes
tipos de barrenas por marca, para poder hacer comparaciones equitativas que nos
permitan distinguir los mejores resultados y por ende; las mejores marcas.
69
CAPÍTULO IV
RESULTADOS Y DISCUSIÓN
4.1.
Introducción
Después de aplicar el método de análisis de los registros de las barrenas empleadas
en los pozos antes mencionados del Campo Teotleco, se obtuvieron los resultados que
se presentan en Tablas y Gráficas a continuación y que por sí mismos se explican.
4.2.
Aplicación de método evaluativo (M. E. Longitud total perforada)
En primera parte se procedió a revisar detalladamente los reportes de perforación de
cada pozo de estudio; (9 de los 18 que integran el campo), y que se presentan en este
proyecto: Teotleco 4, 7, 9, 11, 13, 15, 16, 42 y 1001. (Ver Figuras 4-1 y 4-2).
Figura 4-1 Distribución de los pozos del campo Teotleco. (PEMEX, 2009)
70
1980400
PT-12
1980200
Coordenadas del eje "Y"
1980000
1979800
PT-11
PT-14
1979600
1979400
PT-15
PT-01
PT-07
PT-1001
1979200
1979000
471000
PT-42
472000
473000
474000
475000
476000
PT-13
PT-09
477000
Coordenadas del eje "X"
Figura 4-2 Distribución de 9 pozos pertenecientes al campo Teotleco
4.3.
Revisión y análisis
En las Figuras 4-3 y 4-4, se pueden apreciar, los datos referentes a las características
de las barrenas (marca, serie, diámetro, toberas etc.), en el formato original de PEP.
Las características del desgaste presentado por la barrena a su salida según la
nomenclatura de desgaste IADC, está marcada de color rojo, y en color azul los gastos
de la nueva barrena a conectar, describiendo todos los pormenores de importancia de la
operación.
71
Fecha: 04/06/2013 01:55 Pag. # 13
Cia: PETROLEOS MEXICANOS
D IVISION SU R U . O. R EFOR MA
PEMEX EXPLORACION PRODUCCION
R EPOR T E D IAR IO D E OPER ACION ES D EL:
Proyecto: PIN-PTE
2 7 / 10 / 2 0 10
Equipo: 3 4 1 P ozo: TEO TLECO - 7 (DES )
Objetivo:
KS Y KM
Profund.
Prof. Prog. 6122/ 5643 Dias Prog:
Desarr.
Vertical
00:00
3124
3124
Marca
24:00
3124
3124
Serie
05:00
3124
3124
Diametro
Ava/ Ind
Ult.Cont.
M
Prox.Cont.
PP
Litologí a:
Barrenas
A 3124 M . 100 % LUT
Prox. T R
B.L.
7
5"-5391
3148-M
5630
S/ T
Long.
36
347.00
1
1.17
NC-50 (P) X WT-50 (C)
1
1.19
NC-50 P) A WT-50 C)
9
82.04
T.P. H.W. 5"
T.P. H.W. 5"
12
109.07
T. PERF. 5" OG
182
1822.19
1
5.36
0:00 M ARTILLO 6 1/2
Prom x m
COM B. 6 5/8" REG PIÑ- 5 XH CAJ.
1
1.17
Ult. Mts.
T.P. H.W. 5"
3
27.03
Costo x m
T.P. H.W. 5"
12
109.07
Amp. Inic.
COM B. 4 IF (P) X 5 XH
1
0.89
Des. IADC
S/CD
Nucleos R. Int. Prog.
Int.Disp.
Obs.
Cant.
8 1/ 2 COM BINACION NC-46.NC-50,NC-38.NC-26
PLANO
Ac tivida d: (P ER) Inicio: 30/ 08/ 10
Prox. Mov: T EOT LECO 15
10382157 COM B. 6 1/2" 5XH (P)- 4IF (C)
Ult. Reg.
Desv'n
Desp. Hoz.P rof. Vert.
PID/ Prof.
Ang.
Rumbo
Prog. -->
7"-2914
Emp.
Real -->
C2
Lodo:
T . Agua:
H e rra mie nta
Anterior
Hrs. Op.
A PRESENTA CEM ENTO BIEN CONSOLIDADO3
9 7/ 8
167
Esp. Rot- NM:
BAKER T. PERF. 5" OG
2699/ 2700 T oberas
Mts. Perf.
33
ITA GRIS OSCURO YARENOSA Y CALCARE
Ultima T R
Actual
T ipo
Cero / 55.93
ACTIVO INTEGRAL MUSPAC
Conduc tor:
3288
292.79
3204
3262
277.77
3183
3233
261.28
Pruebas Formación
EM UL. INV. (M I)
Dens: 1.90 Visc: 73 Temp °C: 65 %Arena: Filtrado: 4.00 Calcio:
Prub. Goteo 0.00 Kg/ cm2/ m
Grad. Form.
Enjarre: 1.00 Alc. : 6 Gel 0 : 18 Gel 10 : 24 Cloruros: 198584 PH:
%Solidos: 32.0 %Aceite: 56.0 %Agua: 12.0 VA: 38 VP: 29 YP: 18
Grad. Frac.
a 0 m Agua De Perforacion 0.00/ 60.00 M 3
Diesel
3.92/ 28.31 M 3
0.00/ 120.85 Ton
Kg/ cm2/ m Barita
Kg/ cm2/ m
Camisas B-1
Rotaria
RPM
Camisas B-2
P. Bomba
Kg/ cm2
T orque
Amps
Peso Sarta
Tons
Resumen Dia Anterior
SACO MOL. A SUPF. 100% CONECTÓ Y METE MOL. 8 1/2" CONFORMÓ VENTANA EN T.R. 9 5/8" A 3116 M. A 3119 M
Operación
Pozo: TEOTLECO-7 (DES)
0.19 Kg/ cm2/ m
Kg/ cm2 con:
Epm
Gasto
GPM
SIM. CONT ROL BROT ES
V. Anular
PPM
KOOMEY
BOPS
35° 44' SW 56° 20'
Materiales
3160
Emul: 992 R.A.A.: 82/ 18 MBT:
Peso S-Bna
Tons
Epm Dens.Eq.Circ.
Epm Pres.Red:
35° 55' SW 55° 21'
35° 9' SW 56° 6'
12/10/2010
04/ 10/ 2010
Hules TP: 0 Fren/ Corona: OK Val. Sup.: OK Val. Inf.: OK Val. Pie: OK
13 5/8" 5M . 18/10/10
42.71
59.00
MOVIMIENT O
00:00-00:30 (P) IMPARTIO PLATICA SOBRE EL PROYECTO PEMEX, POLITICA Y PRINCIPIOS DEL SSPA,
PERFORACION
DIFUSION DEL INDICE DE ACTOS SEGUROS (IAS) SEPTIEMBRE 2010 80.26% Y TEMA DE LA
SEMANA "SUBSISTEMA DE ADMON. AMBIENTAL" PROM. DE SEG. RODRIGO ROCHE L.
F-792624 CAT. AYDTE. PISO, T. 12/ 24 HRS BLADIMIR GARCIA CAT. AYTE DE PISO
00:30-06:00 (P) SACO MOL. 8 1/ 2" Y W.M. A SUPERF., LLENANDO POZO X E.A. CADA LINGS. VOL. DEL
ACERO EXTRAIDO , MOL 8 1/ 2" + W.M. SALIERON , SIN DESGASTE , AL CALIB.,
101.71
2.52
T ota l D ía s:
MARTILLO 6 1/ 2" SALIO A LAS 4:30 HRS
06:00-07:00 (P) PERS DE OPERACION DESPEJO PISO DE TRABAJO Y MUELLE DE TUBERIA
ACT IVO
07:00-10:00 (P) PERS DE CIA SCHL Y OP´N ARMO SARTA NAVEG. EQ M.F. - MWD , CONECTO BNA TRIC 8
AFECT ACION
0.85
1/ 2" T-117 MCA HUGUES #5180763 CON 3 TOB. 18/ 32 , A 28 M. PROBO EQ MWD Y M.F.
CIAS. DE SERVICIO
0.50
CON 326 GPM, 76 KG/ CM2, , BIEN
U.O.
5.41
10:00-11:00 (P) EFECTUO SIMULACRO DE CIERRE DE POZO AL. ESTAR METIENDO HTA T.C. 5 MIN., ITP
DIFUNDIO PROC. ENGRASADO DE ARBOL DE ESTRANG. PROC. PE-CS-MA-007-2008, PROC.
PARA CAMBIO DE ARIETES DE PREV. PROC. PE-CS-OP-014-2008
11:00-23:00 (P) METIO BNA TRIC. 8 1/ 2" Y SARTA NAVEG. ( MWD ) A 3070 M., LLENANDO INT. DE T.P.
9.28
T ota l Espe ra s:
C/ 500 M. POR LLEVAR V.C.P. **MARTILLO ENTRO AL POZO A LAS 12 HRS.
23:00-24:00 (P) PERS. DE CIA SLB INSTALA SENSOR DE PROFUNDIDAD CON 40% DE AVANCE
Compntes. y Eq. Aux.
Resumen: M ETIO BNA 8 1/2" A 3070 M ., INSTALA SENSOR DE PROF. C/40% AV 0/2 INSTALO SENSOR DE PROFUNDIDAD 100%
Sig. Ope: METER BNA PDC 8 1/ 2" Y SARTA NAVEG. A 3124 M.
Suptte.
Programa: EFECTUAR SIDE TRACK DE 3124-3135 M., PERF. A 5630 M+TOMAR REG. ELECTR.+METER LINER 5"
T elefono
KIOSCO:
. Figura 4-3 Reporte de perforación 1. (PEMEX, 2009)
72
F/ S
JOSE LUIS GARCIA CORDOVA
705015
Cia: PETROLEOS MEXICANOS
PEMEX EXPLORACION PRODUCCION
REPORTE DIARIO DE OPERACIONES DEL:
Equipo: 341 Pozo: TEOTLECO-7 (DES)
Objetivo:
KS Y KM
Prof. Prog.
Profund.
Desarr.
Vertical Barrenas
00:00
3197
3129
Marca
24:00
3205
3136
Serie
Fecha: 04/06/2013 01:55 Pag. # 22
DIVISION SUR U. O. REFORMA
30/10/2010
Proyecto: PIN-PTE
ACTIVO INTEGRAL MUSPAC
Conductor:
Esp. Rot-NM: Actividad: (PER) Inicio: 30/08/10
6122/5643Dias Prog:
167
T. Agua:
Prox. Mov:TEOTLECO 15
Actual
Anterior
Herramienta
Cant.
Long. Obs.
BAKER-HUGHES T. PERF. 5" OG
36
347.00
NC-50 (P) X WT-50
(C)
5180163
COMB. 6 1/2" 4IF (P)- 5XH (C) 1
1.17
NC-50 P) A WT-50
C)
8 1/2
COMBINACION NC-46.NC-50,NC-38.NC-26
1
1.19
117
T.P. H.W. 5"
9
82.04
18-18-18
T.P. H.W. 5"
12
109.07
8
T. PERF. 5" OG
182
1822.19
HOT-HED
0:51
MARTILLO 6 1/2
1
5.36
6.38
COMB. 6 5/8" REG PIÑ- 5 XH CAJ.
1
1.17
5-6-6
T.P. H.W. 5"
3
27.03
T.P. H.W. 5"
12
109.07
750
COMB. 6 1/2" 4IF (P)- 5XH (C) 1
0.89
S/CD
Ult. Reg.
Rumbo
Int. Prog. Int.Disp.
Desv'n PID/Prof.
Desp.
Prof.
Hoz.
Vert. Ang.
Prog. -->
Real --> 3179
236.29
3116
37° 39' SW 72° 11'
3140
206.82
3085
36° 29' SW 64° 20'
3100
182.82
3052
36° SW 56° 26'
05:00
3217
3145
Diametro
Ava/Ind
8 R / 53.23
Tipo
Ult.Cont.
M
2699/2700 Toberas
Prox.Cont.
PP
33
Mts. Perf.
Litología:
3198 M, 100 % LUTITA
Hrs. Op.
GRIS CLARO Y GRIS OSC. ARENOSA Y
Prom x m
CALCAREA
3 Ult. Mts.
Costo x m
Amp. Inic.
Ultima TR
9 7/8
3148-M Des. IADC
Prox. TR
7
5630
Nucleos R.
B.L.
5"-5391
7"-2914
Emp.
C2
Lodo:
EMULSION INVERSA
Dens: 1.90 Visc: 70 Temp °C: 65 %Arena: Filtrado: 2.40 Calcio:
Pruebas Formación
Materiales
7.00/53.00 M 3
Enjarre: 1.00 Alc. : 6 Gel 0 : 18 Gel 10 : 24 Cloruros: 245875 PH:
Prub. Goteo
0.00 Kg/cm2/m
Agua
a 3205
De Perforacion
m
9.30/42.73 M 3
%Solidos: 32.0 %Aceite: 56.0 %Agua: 12.0 VA: 38 VP: 3 YP: 18
Grad. Form.
Kg/cm2/mDiesel
0.00/130.00 Ton
Emul: 1089 R.A.A.: 82/18 MBT:
Grad. Frac.
Kg/cm2/mBarita
Peso S-Bna 5/6
Tons
Camisas B-1
95 Epm Dens.Eq.Circ.
0.19 Kg/cm2/m
Rotaria
130/130
RPM
Camisas B-2
Epm Pres.Red: 70 Kg/cm2 con: 48 Epm
P. Bomba
197
Kg/cm2
Gasto 397
GPM
SIM. CONTROL BROTES #######
Torque
500/600
Amps
V. Anular 203
PPM
KOOMEY04/10/2010
Peso Sarta 100/95/92 Tons
BOPS
13 5/8" 5M. 18/10/10
Hules TP: 0 Fren/Corona: OK Val. Sup.: OK Val. Inf.: OK Val. Pie: OK
Resumen Dia Anterior
PERFORO A 3197 M+SACO BNA YSARTA A SUPERF. Y RECUPERO VARILL DEL MWD 0/2 DESCONECTA BNA+M.F. Y ACC´S
Operación
Pozo: TEOTLECO-7 (DES)
MOVIMIENTO
42.71
00:00-00:30 (N) **** IMPARTIÓ PLÁTICAS SOBRE EL PROYECTO PEMEX POLITICA Y PRINCIPIOS DEL SSPA,PERFORACION
62.00
SEG., ECOL. Y OP'N A REALIZAR, DIFUSION DE INDICE MENSUAL DE ACTOS SEGUROS 2010
(IAS) SEPTIEMBRE 80.26 %, DIFUSION DEL ACCIDENTE EN EL POZO CACHO LOPEZ 1001 Y
TEMA DE LA SEMANA "PRACTICAS SEGURAS EN EL PISO DE PERFORACION" PROMOTOR DE
SEG. JORGE ALBERTO DE LA CRUZ MARCELO F-373334, CAT. CHANGO.
00:30-02:00 (P) DESCONECTO BNA + M.F. Y ACC´S Y BAJO AL MUELLE CON AUX. DE GRUA DE 60 TON. DE
104.71
CIA SERIESA ****IADC BNA 1-1-NO-D-E-I-NO-BHA.
Total Días:
02:00-03:00 (P) PERS DE OP´N CONECTO BNA PDC 8 1/2" HUGHES T-HCD 506 X IAC 323 CON 6 TOB 11/32ACTIVO
2.52
ATF 0.557 Y EQ. DE SIST ROT.
AFECTACION
0.85
03:00-04:00 (P) PERS DE CIA SLB PROG Y PBO EQ. DE SIST ROT Y MWD CON 95 EPM, 400 GPM, 1220 PSICIAS. DE SERVICIO
0.58
CON BBA # 2. INTENTO PBAR CON BBA # 1 OBS FUGA EN EL MOD # 1 DE LA BBA # 1.
U.O.
5.60
04:00-16:00 (P) METIO BNA PDC 8 1/2" Y SARTA CON SIST ROT ( MWD) A 3110 M LLENANDO TP C/500
M POR LLEVAR V.C.P. SIMULT PERS DE CIA BRAULIO ZAVALA REPARO MODULO DE SELLO
DE CAB DE CILINDRO DE LA BBA # 2 PBO MISMA CON 1500 PSI BIEN EFECTUO SIMULACRO
DE CIERRE DE POZO AL METER BNA T.CIERRE 3 MIN.
9.55
16:00-19:00 (P) CON BNA PDC 8 1/2" A 3110 M PERS DE OPN ARMO T XT TP 5"WT50 °G 105 19.5 # Y
Total Esperas:
ESTIBO EN LING AL CHANGUERO 15 LING.
Compntes. y Eq. Aux.
F/S
19:00-20:00 (P) CON PERS DE OP´N METIO BNA PDC 8 1/2" A 3197 M F.PERF. LIBRE.
20:00-21:00 (P) PERS DE CIA SLB PROGRAMO HTA. OBS PASARSE LA VALV DE SEG DE LA BBA # 2
21:00-23:00 (S) PERS DE CIA BRAULIO ZAVALA , CAMBIO Y PBO VALV DE SEG 2500 PSI BIEN.
Resumen: DESCONECTA BNA+M.F. Y ACC´S, PERFORO BNA PDC 8 1/2" A 3205 M 0/2 PERFORO A 3217 M SUSP POR FALLA EN
KIOSCO:
BBA # 2
Sig. Ope:
REPARAR FALLA + SACAR R BNA PDC 8 1/2" Y SARTA /CSIST ROT A 3116 M VENTANA +REP BBA
Suptte.
#2
JOSE LUIS GARCIA CORDOVA
Programa: PERFORAR A 5630 M + TOMAR REG. ELECT. + METER Y CEMENTAR LINER 7"
Telefono
705015
Observ.:
*** EXC. DE CAL 21.00 KG/M3 ***, *** VENTANA A 3124 M
Ecologí a:
Vol. Aceite: 0lts. Vol. Rec: 0m3. Pta. Aguas Neg: S/ E
Figura 4-4
Trit. Res: S/ E Charola: OK
Comp. Basura: S/ E
Reporte de perforación 2. (PEMEX, 2009)
73
4.4.
Tabulación
Del análisis de los reportes de perforación de cada pozo (Figuras 4-3 y 4-4), se tomó
la información referente a los parámetros de perforación con los que operaron las
barrenas de estudio, con los cuales se formó la base de datos, que se encuentra en el
Anexo 1.
Los metros perforados resultan de la resta de la profundidad de salida menos la
profundidad de inicio. El dato de las horas de operación permite determinar cuantos
minutos del total de las horas de operación se invirtieron para lograr perforar un metro de
profundidad.
Para este cálculo se multiplicó el dato de la hora por sesenta (Minutos), y se dividió
entre los metros perforados.
El minuto por metro nos permite hacernos una idea general del desempeño de esa
barrena al poder observar el tiempo en minutos en que esta logró la marca del parámetro
(perforar el metro).
Para determinar la tasa de penetración (ROP) promedio de cada barrena (que es la
que nos indica la velocidad promedio de penetración de esta), se dividen las horas de
operación de ese tramo entre los metros perforados en el mismo.
Cabe mencionar que para la obtención de la mayoría de los resultados nos apoyamos
del uso de la hoja de cálculo Excel.
Se revisaron los reportes de registros de perforación de barrenas utilizadas en cada
uno de los pozos en el campo Teotleco, obteniendo la siguiente información que se
presenta en las Tablas 4-1, 4-2, 4-3, 4-4, 4-5, 4-6, 4-7, 4-8, 4-9 y 4-10.
74
Tabla 4-1
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 1
X
Y
Z
MD
T-1
Mioceno
476051.01
1979266.25
-2778
2812
T-1
Oligoceno
476053.11
1979267.97
-3062
3096
T-1
Eoceno
476025.58
1979280.97
-3473
3510
T-1
Paleoceno
475397.75
1979471.85
-4853
5040.94
T-1
Ks
475347.16
1979494.84
-4995
5194
T-1
Kssf
475265.05
1979548.84
-5270
5486.01
T-1
Ksanva
475217.87
1979566.95
-5393
5619.24
T-1
Km
475158.23
1979579.64
-5506
5748.13
Tabla 4-2
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 1001
X
Y
Z
MD
T-1001
Mioceno
476048.4
1979191.82
-2780
2815
T-1001
Oligoceno
476048.25
1979178.36
-3039
3075
T-1001
Eoceno
476049.89
1979174.71
-3519
3555
T-1001
Paleoceno
475539.5
1979128.7
-4859
5014.88
T-1001
Ks
475481.23
1979122.37
-4996
5164
T-1001
Kssf
475392.63
1979117.46
-5268
5449.73
T-1001
Ksanva
475360.04
1979117.66
-5381
5567.56
T-1001
Km
475304.13
1979123.5
-5509
5707.89
T-1001
Ki
475237.87
1979129.73
-5613
5831
T-1001
Pt
475080.36
1979142.71
-5810
6083.88
75
Tabla 4-3
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 11
X
Y
Z
MD
T-11
Mioceno
474768.61
1979910.34
-2567
2691
T-11
Oligoceno
474620.66
1979645.54
-3068
3277
T-11
Eoceno
474504.87
1979435.57
-3464
3740
T-11
Paleoceno
474420.93
1979283.14
-4911
5222.97
T-11
Ks
474419.94
1979283.06
-5087
5399
T-11
Kssf
474419.85
1979285.85
-5342
5654
T-11
Ksanva
474424.59
1979292.79
-5479
5791.02
T-11
Km
474430.96
1979299.25
-5602
5914.88
T-11
Pt
474435.39
1979303.64
-5687
6000
Tabla 4-4
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 12
X
Y
Z
MD
T-12ST
Mioceno
474910.03
1980207.19
-2847
2880
T-12ST
Oligoceno
474908.03
1980207.92
-3522
3555
T-12ST
Eoceno
474905.67
1980207.42
-3837
3870
T-12ST
Paleoceno
474732.36
1979658.68
-4884
5117.12
T-12ST
Ks
474651.81
1979415.44
-5069
5432.95
T-12ST
Kssf
474523.36
1979054.63
-5350
5908.26
T-12ST
Ksanva
474491.54
1978929.41
-5451
6073.06
T-12ST
Km
474471.83
1978803.01
-5531
6223.95
T-12ST
Pt
474466.14
1978747.63
-5567
6290.12
76
Tabla 4-5
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 13
X
Y
Z
MD
T-13 St
Mioceno
476036.92
1979273.2
-2783
2816
T-13 St
Oligoceno
476036.77
1979276.45
-3041
3074.2
T-13 St
Eoceno
476030.71
1979320.03
-3519
3555
T-13 St
Paleoceno
475773.87
1979520.86
-4867
4952.4
T-13 St
Ks
475757.7
1979520.21
-4998
5085
T-13 St
Kssf
475728.73
1979524.86
-5297
5385
T-13 St
Ksanva
475718.03
1979531.75
-5418
5506.94
T-13 St
Km
475705.52
1979542.78
-5580
5669.13
T-13 St
Pt
475699.44
1979548.27
-5650
5740
Tabla 4-6
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 14
X
Y
Z
MD
T-14 St
Mioceno
471889.9
1979689.45
-2722
2754
T-14 St
Oligoceno
471906.11
1979694.35
-3877
3910
T-14 St
Eoceno
471939.45
1979737.48
-4150
4190
T-14 St
Paleoceno
472746.46
1979962.27
-5297
5618
T-14 St
Ks
472798.36
1979980.53
-5371
5710
T-14 St
Ksanva
472865.25
1980003.81
-5474
5835
T-14 St
Km
472909.76
1980019.48
-5556
5930
77
Tabla 4-7
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 15
X
Y
Z
MD
T-15
Mioceno
476151.1
1979272.12
-2728
2763
T-15
Oligoceno
476142.22
1979307
-3479
3515
T-15
Eoceno
476145.67
1979293.65
-3314
3349.05
T-15 St
Paleoceno
475667.69
1978336.13
-4824
5224.74
T-15 St
Ks
475579.95
1978219.2
-4981
5439.5
T-15 St
Kssf
475430.11
1978009.4
-5255
5816.71
T-15 St
Ksanva
475385.31
1977934.98
-5358
5952.12
T-15 St
Km
475312.2
1977825.6
-5451
6114.27
Tabla 4-8
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 7
X
Y
Z
MD
T-7
Mioceno
476044.76
1979227.72
-2654
2689
T-7
Oligoceno
475989.5
1979200.14
-2831
2877
T-7
Eoceno
475580.59
1978997.19
-3471
3664.88
T-7
Paleoceno
474808.37
1978487.49
-4889
5361.79
T-7
Ks
474766.6
1978459.45
-5045
5526
T-7
Kssf
474726.46
1978435.26
-5293
5778.73
T-7
Ksanva
474715.76
1978425.29
-5395
5881.72
T-7
Km
474708.13
1978411.48
-5476
5965
T-7
Pt
474697.22
1978390.41
-5589
6080.12
78
Tabla 4-9
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 9
X
Y
Z
MD
T-9
Mioceno
476208.93
1979125.18
-2650
2686.25
T-9
Oligoceno
476210.14
1979120.46
-2871
2907.73
T-9
Eoceno
476195.93
1979103.77
-3402
3440
T-9
Paleoceno
475581.42
1978483.65
-4832
5126.28
T-9
Ks
475500.88
1978409.12
-4988
5317
T-9
Kssf
475399.56
1978315.05
-5213
5581.82
T-9
Ksanva
475347.78
1978274.63
-5308
5697.43
T-9
Km
475287.83
1978227.67
-5412
5826
Tabla 4-10
POZO
FORMACIÓN
Datos del pozo Teotleco 42
X
Y
Z
MD
T-42
Mioceno
476000.8
1979096.46
-2681
2735.63
T-42
Oligoceno
475920.2
1979025.91
-2900
2980
T-42
Eoceno
475778.97
1978926.7
-3322
3437
T-42
Paleoceno
475235.24
1978712.73
-4874
5096.94
T-42
Ks
475195.84
1978689.44
-5025
5254
T-42
Kssf
475176.24
1978667.17
-5258
5490
T-42
Ksanva
475182.97
1978656.94
-5360
5592.83
T-42
Km
475191.01
1978644.97
-5466
5700
T-42
Ki
475196.86
1978627.71
-5583
5818
79
Utilizando la información presentada en las Tablas 4-1 a la 4-10, se obtuvieron las
siguientes imágenes que ejemplifican el comportamiento de los perfiles geológicos de los
pozos previamente seleccionados. A continuación se presentan dichos perfiles de
diferentes perspectivas.
Tabla 4-11 Relación entre los colores y las formaciones
SURFACE
MIOCENO
OLIGOCENO
EOCENO
PALEOCENO
KS
KSSF
KSANVA
KM
KI
PT
80
Figura 4-5 Vista de pozos seleccionados del campo Teotleco
81
Figura 4-6 Vista lateral de pozos seleccionados del campo Teotleco
82
Figura 4-7 Vista esquemática de las formaciones de pozos seleccionados del campo Teotleco
83
0%
T-1
-10%
T-1001
-3062
T-11
-3039
-3068
-3519
-3464
-20% -3473
T-12
T-13
-3522
T-14
-3041
Profundidad (m)
-30%
-4853
-3837
-3519
-5087
-3314
-4884
-4867
-4150
-5268
-5069
-4998
-5342
-5350
-5297
-5381
-5479
-5418
0
-5613
-5602
0
-4988
-5255
-5213
-5580
-5360
-5395
-5474
-5531
-5258
-5293
-5466
-5358
-90% -5506
-100%
-4874
-4832
-5476
-5687
-3322
-5025
-5393
-80%
-2900
-3402
-4981
-5451
-2871
T-42
-5045
-5371
-5509
T-9
-4889
-5297
-50%
-70%
-2831
-4824
-40%
-60% -5270
T-7
-3471
-4996
-4995
-3479
-3877
-4859
-4911
T-15
-5308
-5583
-5567
-5650
-5556
-5451
0
0
-5589
-5412
0
Pozos del campo Teotleco
Figura 4-8 Perfil de formaciones del campo Teotleco
84
El llenado de las hojas de evaluación de desgaste, no se presentarán en este capítulo,
en vista de que esa labor queda fuera del alcance de este proyecto, cuyo objetivo se
limita a determinar los mejores rendimientos en metros presentados por las barrenas de
estudio.
Además de que ese análisis es previo al desarrollado en este proyecto; por tal motivo,
solo se indican las hojas de evaluación desgaste sus respectivas descripciones de
nomenclatura en el anexo final.
4.5.
Identificación del número total de barrenas usadas
Como se puede observar en el Anexo 2, Tabla 2, las barrenas se identificaron con un
color de acuerdo a su marca, facilitando así la determinación de sus características
mecánicas, mismas que son identificables al momento de una inspección visual aplicando
el código IADC.
Existen ocasiones en que algunos reportes no mencionan datos con respectos a los
viajes a superficie, sin embargo, por medio del código, se pueden hacer aproximaciones
de horas de uso y su posible reacondicionamiento y puesta en operación.
Es importante mencionar, que el programa de uso en PEMEX Predict, arroja la
tabulación en colores para una mejor identificación de la información.
Los diámetros de la barrena, permiten identificar el paso de una etapa a otra, así mismo
el número de serie sirven para distinguir entre dos
barrenas con las mismas
características, en ocasiones en que sea necesario seguir perforando con una barrena
con las mismas características que la desechada previamente.
Se pueden observar dos barrenas de la marca HYCALLOG con las mismas
características de diseño; las mismas exactamente, solo que identificadas como diferente
85
por el número de serie. A continuación se muestran los resultados obtenidos, donde se
encontraron: 12 marcas distintas y un total de 45 barrenas usadas.
Cabe mencionar que el análisis de rendimiento de las barrenas de este proyecto se
limita solamente al área de presiones anormales (3000 a 5000m). Figura 4-9, como lo
muestran todas las tablas de parámetros y condiciones por pozo. Tabla de referencia (412), donde la profundidad de inicio es a 3144 m, por lo tanto el número de barrenas
usadas en esa zona, hacen el total de barrenas que se presenta en esta sección.
Figura 4-9 Zonas de Presiones anormales. (PEMEX, 2009)
86
Tabla 4-12 Tipos, marcas y números de barrenas usadas por pozo. (PEMEX, 2009)
POZO
No. Barrena
TIPO
MARCA
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
4
3
M333
OTS
3856
3
0.51
10.2
1
M223
SECURITY
3856
203
38.09
11.26
1
M222
DPI
3782
250
20.37
4.89
2
M323
SMITH
3769
540
36.44
4.05
1
M433
HUGHES
3907
278
76.48
16.51
M323
SMITH
3782
541
116.55
12.93
M433
OTS
3907
190
293.41
502.14
M433
OTS
3982
158
205.15
427.69
M133
HYCALLOG
3924
43
6.59
16.18
M133
HYCALLOG
3899
123
74.34
104.08
TIPO
MARCA
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
M73PX
SMITH
JX4549
1685
176.2
234
SMITH
JW6715
298
112.5
234
SMITH
JY4897
183
74.51
M333
SMITH
JY5441
144
28.01
TIPO
MARCA
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
MD1616 SMITH
JY5785
295
68.2
13.87
116
SMITH
PN1674
95
48.29
30.5
116
SMITH
JY9747
41
9.21
13.48
M421
REED HYCALLOG
MSX616M
236
69.31
17.62
M421
REED HYCALLOG
JY9247
370
102.51
16.62
MD1616 SMITH
JY9747
531
160.33
18.12
223
SMITH
JY5795
107
12.49
7
117
HYCALLOG
AC4281
35
223
SMITH
JY2164
155
36.02
13.94
117
SIN MARCA
5171042
55
32.19
35.12
M421
REED HYCALLOG
216461
852
248.09
17.47
M241
REED HYCALLOG
216458
318
134.45
25.37
427
HUGHES
7113056
206
24.44
7.12
2
POZO
No. Barrena
T-9
POZO
T-13
No. Barrena
87
POZO
No. Barrena TIPO
T-16
POZO
HYCALLOG
T-7
METROS
HORAS
MIN/M
JK7045
1915
199.06
6.24
SMITH
7014212
315
143.36
27.31
117
SMITH
PS4099
36
11.41
19.02
M333
SMITH
7134375
185
44.16
14.32
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
MARCA
HCM408
CHRISTENSEN
7010549
184
101.19
DPO391
CHRISTENSEN
324511
83
38.34
27.72
117
SMITH
PF6726
5
1.44
17.28
331
CHRISTENSEN
7014285
78
15.07
11.59
331
CHRISTENSEN
7014285
296
92.37
18.72
511
CHRISTENSEN
7119477
26
32.25
74.42
MX20
CHRISTENSEN
6071366
92
65.59
42.78
537
BAKER-HUGHES
6071367
85
54
38.12
DPO391
BAKER
7302710
44
16.1
21.95
537
VAREL
TH34MS
55
30.44
33.21
537
VAREL
207385
88
517
HUGHES
5751836
159
37.56
14.17
HCM408
CHRISTENSEN
7010549
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
No. Barrena TIPO
2
SERIE
M323
No. Barrena TIPO
T-1001
POZO
MARCA
MARCA
117
BAKER HUGHES
5180163
39
9.56
14.708
PDC
BAKER HUGHES
7127770
1028
131.05
7.6488
PDC
BAKER HUGHES
7127771
172
56.01
19.538
PDC
BAKER HUGHES
7130295
429
140.27
19.618
M423
BAKER HUGHES
7124923
736
291.58
23.77
417
HUGHES
7125759
248
86.02
20.811
1
537
HUGHES
5178182
47
17.16
21.906
1
117
BAKER HUGHES
5180163
117
117
117
1
PDC
BAKER HUGHES
7127770
1028
131.05
7.6488
4
88
POZO
T-11
POZO
T-15
POZO
T-42
No. Barrena TIPO
MARCA
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
PDC
BAKER HUGHES
7125130
1709
235.42
8.2652
M433
BAKER HUGHES
7126033
295
71.11
14.463
M333
CHRISTENSEN
7130295
61
14.28
14.046
M323
BAKER
7208532
90
9.41
6.2733
No. Barrena TIPO
MARCA
SERIE
METROS
HORAS
MIN/M
11519017
700
166.92
14.307
117
SECURITY
M423
SECURITY
11396756
178
M423
SECURITY
113967
617
M123
HYCALLOG
11161300
902
M343
HYCALLOG
11267390
1750
M423
HYCALLOG
1129005
246
M333
HYCALLOG
11267396
190
M423
HYCALLOG
1126739
94
M433
SECURITY
10937335
80
M4230
SECURITY
10793753
67
SERIE
7014217
METROS
214
HORAS
MIN/M
73022365
618
117.43
11.401
18.215
No. Barrena TIPO
CM507ZX
MARCA
BAKER HUGHES
M423
HUGHES
M423
BAKER HUGHES
7013151
1078
327.26
M433
HUGHES
7013329
188
793.41
M423
BAKER HUGHES
711357
296
52.3
M423
HUGHES
7120735
39
49.68
89
10.601
Tabla 4-13 Total de barrenas usadas. (PEMEX, 2009)
Número
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
Tipo
M333
M433
M223
117
M423
M423
M222
M323
M73PX
234
M333
MD1616
116
223
117
M133
M123
M343
M343
M333
117
M421
117
PDC
M423
M433
537
117
417
537
427
M423
M433
MX-20
517
M333
HCM408
DP0391
331
Total de barrenas usadas
Marca
OTS
OTS
SECURITY
SECURITY
SECURITY
SECURITY
DPI
SMITH
SMITH
SMITH
SMITH
SMITH
SMITH
SMITH
SMITH
HYCALLOG
HYCALLOG
HYCALLOG
HYCALLOG
HYCALLOG
HYCALLOG
REED-HYCALLOG
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
SIN MARCA
HUGHES
HUGHES
HUGHES
HUGHES
HUGHES
HUGHES
HUGHES
CHRISTENSEN
CHRISTENSEN
CHRISTENSEN
CHRISTENSEN
Serie
3856
3907
3856
11519017
11396756
10937335
3782
3769
JX4549
JW6715
JY5441
JY5785
PN1674
JY5795
PS4099
3924
11161300
11267390
11267390
1129005
11267396
AC4281
MSX616M
5180163
7127770
7124923
7126033
5171042
7125759
5178182
7113056
7302365
7013329
6071366
5751836
7130295
7010549
324511
7014285
90
Pozo
TEO 4
TEO 4
4
15
15
15
4
4
9
9
9
13
13
13
16
4
15
15
15
15
15
13
7
7
7
7
1001
13
7
7
4
42
42
TEO 1001
TEO 1001
TEO 11
1001
1001
1001
N. barrenas
1
2
1
1
1
1
1
2
1
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
4
2
5
1
1
1
1
1
1
1
2
2
1
1
1
2
1
2
40
41
42
43
44
45
4.6.
511
M323
HCM5072X
M423
DP0391
537
CHRISTENSEN
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
BAKER-HUGHES
VAREL
7119477
7208532
7014217
7013151
7302710
TH34MS
1001
TEO 11
TEO 42
TEO 42
TEP 101
T 1001
1
1
1
1
1
2
Gráficas de rendimiento de barrenas por pozo
A continuación se presentan las gráficas de resultados por pozo en las cuales se
incluyen las columnas geológicas perforadas y las profundidades de las mismas.
4.6.1. Gráfica y descripción resultados - Pozo Teotleco 4
La gráfica siguiente muestra, el desempeño presentado por las barrenas usadas en
el pozo Teotleco 4, el cual alcanzó una profundidad de 5959m, cuyas operaciones de
perforación iniciaron el 22 de Agosto de 2012 y culmino el 4 de Marzo de 2013; lo que es
igual a 181 días de labores.
De este pozo se tomaron los tres mejores registros presentados por las barrenas
usadas en las zonas de presiones anormales (3000m – 5959m).
El registro más alto lo obtuvo la barrena Smith M323, con 560m, y una vida de 36.44
horas. Presentó excelente tiempo y velocidad de penetración (6,97) y 3.09 minutos por
metro respectivamente. El segundo lugar lo obtuvo la Smith 323 serie 3782 (lo que indica
que es otra barrena) la cual perforó 541 metros en 116.5 horas.
Es decir, 12.93 min por metro con una tasa de penetración de 2.30 RPM. La Hughes
M433, presentó un registro de 299m en 76.48 horas., lo que es una inversión del tiempo
total de 15 minutos por metro perforado y una ROP de 1.
91
POZO/No.
Bna
Tabla 4-14 Resultado de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco 4. (PEMEX,
2009)
TIPO MARCA
SERIE
PROF.
TERMINO
INICIO
METROS
PERFORADOS
HORAS
MIN/M
ROP
4
M333 OTS
3856
3144
3147
3
0.51
10.2
5.88
1
M223 SECURITY
3856
3147
3350
203
38.09
11.28
3.37
1
M222 DPI
3782
3350
3600
250
20.37
4.89
7.32
2
M323 SMITH
3769
3600
4160
560
36.44
3.09
6.97
1
M433 HUGHES
3907
4160
4459
299
76.48
15
1.42
M323 SMITH
3782
4459
5000
541
116.55
12.93
2.3
M433 OTS
3907
5000
5190
190
293.41
93
0.91
M433 OTS
3982
5192
5350
158
205.18
78
0.93
M133 HYCALLOG
3924
5350
5393
43
6.59
9.2
8.75
M133 HYCALLOG
3899
5393
5516
123
74.34
36
1.86
3
2
Figura 4-10 Grafica de resultados Pozo Teotleco 4. (PEMEX, 2009)
92
4.6.2. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 7
El pozo Teotleco 7 alcanzó una profundidad de 6070m, inició operaciones el 30 de
Agosto de 2010 y culminaron el 18 de Abril de 2011, lo que es igual a 200 días de
operaciones. La zona de presiones anormales abarca 2959 metros conformados por
ocho columnas litológicas distintas, lo que implicó el ajuste del aparejo de perforación en
repetidas ocasiones e incluyó el cambio de barrenas de acuerdo a los tipos de
formaciones encontradas. Para detalles de las columnas litológicas ver Tabla 4-8.
Los tres mejores registros los obtuvieron las siguientes barrenas: Baker-Hughes
M323/PDC en primer lugar con 1028 metros perforados en 131.05 horas (7.65 min/m) y
una velocidad de penetración de 3.29***. El segundo lugar lo obtuvo la Baker-Hughes
#7124923 con 767m en 291.58 horas (22.81m por minuto) y una ROP de 0.47 rpm., el
tercer lugar lo obtuvo la barrena Baker-Hughes #7130295 con 429m perforados en
140.27 horas, una ROP de 0.63rpm respectivamente.
Tabla 4-16 Resultado de desempeño de barrenas – Poz Teotleco 7. (PEMEX, 2009)
BNA POZO
SERIE
MARCA
IADC
TIPO
PROF. INICIO
TERMINO
METROS PERFORADOS
HORAS
MIN/M ROP
1
7
5180163
BAKER HUGHES
117
TRIC
3124
3205
83
10.07
7.28
7.84
2
7
7127770
BAKER HUGHES
323
PDC
3197
4225
1028
131.05
7.65
3.29
3
7
7127771
BAKER HUGHES
506X
PDC
4225
4397
172
56.01
19.54
1.49
4
7
7130295
BAKER HUGHES
PDC
4397
4826
429
140.27
19.62
0.63
5
7
7124923
BAKER HUGHES
M423
PDC
4826
5593
767
291.58
22.81
0.47
6
7
7125759
HUGHES
M333
PDC
5593
5841
248
86.02
20.81
1.6
7
7
5178182
HUGHES
537
TRIC
5781
5890
47
17.16
21.91
1.11
93
Figura 4-11 Grafica de resultados Pozo Teotleco 7. (PEMEX, 2009)
4.6.3. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 9
El pozo Teotleco 9 alcanzó una profundidad de 5899m, e inició su perforación el 8 de
Febrero del 2010 y culminó 136 días después; el 23 de Junio de 2010.
La zona de presiones anormales abarca 2729m en los que se encontraron siete
formaciones litológicas distintas (ver Tabla 4-9) cuya perforación requirió el uso de cuatro
barrenas de la marca Smith, de las cuales se tomaron los tres mejores registros que se
marcan en la Tabla 4-16.
94
Los tres mejores registros los obtuvieron las siguientes barrenas: Smith
JX4540/M73PX en primer lugar con 1692 metros perforados en 176.2 horas (6.25 min/m)
y una velocidad de penetración de 1.74***. El segundo lugar lo obtuvo Smith #
JY6715/M233 con 283m en 112.5 horas (23.85 min/m) y una ROP de 0.99 rpm., el tercer
lugar lo obtuvo la barrena Smith # JY4997/M333 con 240m perforados en 74.51 horas
(17.95 min/m), una ROP de 1.13 rpm respectivamente.
Tabla 4-16 Resultados de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco 9. (PEMEX, 2009)
SERIE MARCA IADC TIPO PROF. INICIO TERMINO METROS PERFORADOS HORAS MIN/M ROP
JX4540 SMITH M73PX PDC
3170
4787
1692
176.2
6.25 1.74
JY6715 SMITH
M233
PDC
4335
5122
283
112.5
23.85 0.99
JY4997 SMITH
M333
PDC
5133
5370
240
74.51
17.95 1.13
JY5441 SMITH
M333
PDC
5379
5625
153
28.01
10.98 1.97
95
Figura 4-12 Grafica de resultados Pozo Teotleco 9. (PEMEX, 2009)
96
4.6.4. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 11
El pozo Teotleco 11 inició operaciones el primero de Julio de 2010 y concluyeron el 30
de Enero del 2011, 213.94 días después. La zona de presiones anormales se extiende
2808m pozo a dentro. Se atravesaron ocho formaciones litológicas (ver Tabla 4-3) y se
usaron cuatro barrenas en su perforación. Los tres mejores registros se muestran en la
Tabla 4-17.
Tabla 4-17 Resultado de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco 11. (PEMEX, 2009)
BARRENAS POZO
SERIE
MARCA
IADC TIPO PROF. INICIO
TERMINO METROS HORAS MIN/M ROP
1
11
7125130 BAKER HUGHES M423 PDC
3394
5103
1709 235.42
2
11
7126033 BAKER HUGHES M433 PDC
5103
5398
295
71.11 14.46 3.03
3
11
7130295 CHRISTENSEN
M333 PDC
5398
5460
66
14.28 12.98 2.32
4
11
7208532 BAKER HUGHES M333 PDC
5460
5556
96
9.41
Figura 4-13 Grafica de resultados Pozo Teotleco 11. (PEMEX, 2009)
97
8.29 2.44
5.88 10.2
4.6.5. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 13
El pozo Teotleco 13 alcanzó una profundidad de 5740m e inició operaciones el 28 de
Junio de 2009. Las operaciones de perforación se extendieron 275 días concluyendo el
30 de marzo del 2010. La zona de presiones anormales abarca 2529m en los que se
encontraron ocho formaciones litológicas distintas (ver Tabla 4-5) y cuya perforación
requirió el uso de ocho tipos de barrenas, distintas acordes a las características de estas.
Los tres mejores registros se describen a continuación: En primer lugar la barrena Smith
JY9747 con 531m perforados en 160.33 horas; le sigue la Smith JY5795 con 504m en
12.49 horas y en tercer lugar la Smith JY5785 con 438m en 68.2 horas, estos resultados
se incluyen en la Tabla 4-18.
Tabla 4-18 Resultado de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco 13. (PEMEX, 2009)
MARCA
TIPO TIPO PROF. INICIO TERMINO METROS PERFORADOS HORAS MIN/M ROP
SMITH
M232 PDC
3211
3649
438
68.2
9.34
3
SMITH
116 TRIC
3786
3860
74
48.29
39.15
1.2
SMITH
I616 PDC
3881
3922
41
9.21
13.48 4.45
REED HYCALLOG M421 PDC
3922
4158
236
69.31
17.62 0.55
REED HYCALLOG M421 PDC
4158
4554
366
102.51
16.6 0.88
SMITH
4528
5059
531
160.33
18.12 0.72
1.5 0.74
M222 PDC
SMITH
223
PDC
4689
5193
504
12.49
HYCALLOG
223
PDC
5192
3736
35
0
98
0
0
Figura 4-14 Grafica de resultados Pozo Teotleco 13. (PEMEX, 2009)
4.6.6. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 15
El pozo Teotleco 14 alcanzó una profundidad de 6253m e inició operaciones el día
siete de Julio del 2011 concluyendo su perforación 348.5 días después; la zona de
presiones anormales se extiende por 3088m. En su perforación se encontraron ocho
formaciones litológicas (ver Tabla 4-7) que requirieron el uso de 10 barrenas de las
Marcas Security, Hycallog y Security de las cuales los tres mejores registros se presentan
en la Tabla 4-19.
99
Tabla 4-19 Resultados de desempeño de Barrenas – Pozo Teotleco 19, (PEMEX, 2009)
PORF.
INICIO
METROS
PERFORADOS
PDC
3165
3865
700
675.06 2.24
11396756 SECURITY M423 PDC
3865
4043
178
507.82 0.22
SECURITY M423 PDC
4043
4660
617
456.31 2.83
11161300 HYCALLOG M123 PDC
4660
5563
902
3822.03 0.25
11267390 HYCALLOG M343 PDC
3164
4914
1750
0
1129005 HYCALLOG M423 PDC
4914
5350
246
0
11267396 HYCALLOG M333 PDC
5160
5350
190
0
1126739 HYCALLOG M423 PDC
5351
5445
94
0
10937335 SECURITY M433 PDC
5445
5525
80
0
10793753 SECURITY M423 PDC
5533
5620
87
0
SERIE
MARCA
11519017 SECURITY
113967
IADC TIPO
117
Figura 4-15
HORAS MIN/M ROP
Grafica de resultados Pozo Teotleco. (PEMEX, 2009)
100
4.6.7. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 16
El pozo Teotleco 16 tiene una profundidad de 6140m e inició sus actividades de
perforación el 27 de Septiembre del año 2012 y concluyeron el 19 de Abril del 2013.
Las operaciones de perforación duraron 194.75 días. En su perforación se utilizaron
cuatro barrenas, dos de la marca Baker y una de la marca Hycallog. Los tres mejores
registros se presentan a continuación en la Tabla 4-20.
Tabla 4-20
Resultado de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco. (PEMEX, 2009)
PROF.
INICIO
TERMINO
METROS
PERFORADOS
JK7046 HYCALLOG M323 PDC
3433
5343
7014212
BAKER
M323 PDC
5343
7134375
BAKER
M333 PDC
7134075
BAKER
M333 PDC
SERIE
MARCA
Figura 4-16
IADC TIPO
HORAS MIN/M
ROP
1910
199.06
6.25
2.24
5658
315
143.36
27.31
0.67
5658
5694
36
11.41
19.02
1.96
5694
5843
185
44.16
14.32
2.02
Grafica de resultados Pozo Teotleco. 16. (PEMEX, 2009)
101
4.6.8. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 42
El pozo Teotleco 42 alcanzó una profundidad de 5890m; inició sus actividades de
perforación el 11 de mayo del 2009 y concluyeron el 25 de Noviembre del 2009. Con
198.43 días de operación el pozo Teotleco 42 utilizó seis barrenas para perforar 2726m
que conforman la zona de presiones anormales, en la cual se encontraron siete
formaciones litológicas (ver Tabla 4-10) que abarcan 2726m. Los tres mejores registros
se incluyen en la Tabla 4-21.
Tabla 4-21
Resultados de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco 42. (PEMEX, 2009)
POZO
SERIE
MARCA
IADC
42
7014217
BAKER
42
7302365 HUGHES
M423
42
7013151
42
TIPO PROF. INICIO TERMINO METROS PERFORADOS
ROP
8.76
4.72
3164
3378
214
PDC
3378
3965
618
11.4009 2.13
M423
PDC
3996
5074
1078
18.2148 0.62
7013329 HUGHES
M433
PDC
5074
5294
231
0.31
42
711357
M423
PDC
5300
5596
296
10.6013 3.98
42
7120735 HUGHES
M423
PDC
5596
5363
39
378.93
BAKER
BAKER
Figura 4-17
HCM507ZX PDC
MIN/M
Grafica de resultados POZO Teotleco 42 (PEMEX, 2009)
102
1.21
4.6.9. Gráfica y descripción de resultados - Pozo Teotleco 1001
El pozo Teotleco 1001 alcanzó una profundidad de 6098m; inició operaciones el 13 de
Julio del 2008 y concluyó el 23 de Abril del 2009 (278.85 días de operaciones).
La zona de presiones anormales se extiende por 2934m de profundidad integrada por
nueve formaciones litológicas (ver Tabla 4-2), cuya perforación requirió de once barrenas
de diferentes tipos y marcas. Los tres mejores registros se presentan en la tabla 4-22.
Tabla 4-22
Resultados de desempeño de barrenas – Pozo Teotleco 1001. (PEMEX, 2009)
POZO SERIE
MARCA
IADC
42
7014217 BAKER
42
7302365 HUGHES
M423
42
7013151 BAKER
42
TIPO PROF. INICIO TERMINO METROS PERFORADOS
ROP
8.76
4.72
3164
3378
214
PDC
3378
3965
618
11.4009 2.13
M423
PDC
3996
5074
1078
18.2148 0.62
7013329 HUGHES
M433
PDC
5074
5294
231
0.31
42
711357 BAKER
M423
PDC
5300
5596
296
10.6013 3.98
42
7120735 HUGHES
M423
PDC
5596
5363
39
378.93
Figura 4-18
HCM507ZX PDC
MIN/M
Grafica de resultados Pozo Teotleco 1001. (PEMEX, 2009)
103
1.21
4.7.
Gráfica panorámica de rendimiento de barrenas del Campo Teotleco
Una vez graficados los resultados de barrenas por pozo, se realizó el graficado de
todos los registros presentados por cada barrena usada en los pozos del campo y que
forman parte de nuestro estudio para tener una visión panorámica de los mejores
registros obtenidos del total de barrenas usadas.
Los registros oficiales del sistema SIOP de PEMEX, con el cual se analizaron los
rendimientos de las barrenas se pueden observar en el Anexo 1.
De la gráfica anterior se tomaron los diez mejores registros, mismos que se pueden
visualizar a simple vista y que se describen a continuación.
Tabla 4-23 Resultado de mejores registros – Campo Teotleco. (PEMEX, 2009)
No.
BARRENA
SERIE
IADC
TIPO PROF. INICIO TERMINO
1
JK7045
M323
PDC
3433
5343
1910
199.06
5
11267390
M343
PDC
3164
4914
1750
0
1
7125130
M423
PDC
3394
5103
1709
235.42
8.29 2.44
1
JX4549
M73PX PDC
3170
4787
1692
176.2
6.25 1.74
3
7013151
M423
PDC
3996
5074
1078
327.26
18.21 0.62
2
7127770
323
PDC
3197
4225
1028
131.05
7.65 3.29
4
11161300
M123
PDC
4660
5563
902
5
71244923
M423
PDC
4826
5593
767
291.58
22.81 0.47
1
11519017
117
PDC
3165
3865
700
675.06
57.86 2.24
2
7302365
M423
PDC
3378
3965
618
117.43
11.4 2.13
104
METROS
HORAS MIN/M ROP
PERFORADOS
6.25 2.24
0
3822.03 254.23 0.25
4.8.
Rendimientos promedio por marca
El análisis de rendimiento realizado a los diferentes registros de barrenas que se
emplearon en el campo Teotleco, se presenta en la Tabla 4-24, de la cual hay información
más amplia en el anexo 1.
Tabla 4-24
Resultado de registros promedio por marca. (PEMEX, 2009)
LISTADO TOTAL DE BARRENAS POR TIPO Y MARCA USADAS EN POZOS TEOTLECOS
No
TIPO
MARCA
SERIE
POZO
No. BARRENA
FORMACIÓN
T DE SARTA
METROS
HORAS
MIN/M
PSB
RPM
1
M333
OTS
3656
T4
1
CRETACICO
ROT
3
0.5
10.2
3/5
90
2
M433
OTS
3907
4
2
CRETACICO
S. NAV (MF/MWD)
190
293.4
502.1
2/3
70/71
CRETACICO
ROT
158
205.2
427.7
4/7
80/83
PROMEDIO
174
249.295
464.9
3982
3
M223
SECURITY
3856
4
1
CRETACICO
ROT
203
38.1
11.3
3/5
54/85
4
117
SECURITY
11519017
15
1
MIOCENO
NAV
700
675.1
57.9
4/5
69/69
M423
SECURITY
11696756
15
3
EOCENO
NAV
178
507.8
171.2
1
63/63
113967
15
EOCENO
NAV
617
456.3
44.4
3/4
68/68
10793753
15
KS
NAV
67
2/3
44/44
287.3333
6
M433
SECURITY
3782
15 1
CRETACICO
S. EMP/OR
80
7
M222
DPI
3769
4
1
CRETACICO
NAVROT
250
20.4
8
M323
SMITH
7014212
4
2
CRETACICO
NAVROT
540
4
CRETACICO
NAVROT
16 1
OLIGOCENO
STA. NAV
482.1
107.7745
6/7
60/60
4.9
4/5
140/150
36.4
4
4/5
128
541
116.6
12.9
4/7-7/9
315
143.4
27.3
465.3333
98.78333
14.76
150
9
M73PX
SMITH
JX4549
9
1
EOCENO
S. NAV. SIST. ROT
1685
176.2
6.3
4/5
130/130
10
234
SMITH
JW6715
9
2
EOCENO
S. NAV. SIST. ROT
298
112.5
22.7
5/7
85/85
PALEOCENO
S. NAV. SIST. ROT
183
74.5
24.4
2/3
80/150
PROMEDIO
240.5
93.505
23.5
KS
S. NAV. SIST. ROT
144
28
11.7
3/4
60/60
OLIGOCENO
STA. NAV
185
44.2
14.3
2/5
80/80
PROMEDIO
164.5
36.085
12.9965
11
M333
SMITH
JY5441
9
1
7134375
16 1
105
COSTO/METRO A LA PROF
VELOCIDAD PENETRACION
4.660714286
4922.4
8.79
3.904285714
2
8 1/2
SMITH M-3782
4459
541
116.55
2500
450
2423
4.478743068
4755.39
8.79
12.92606285
3
8 1/2
HUGHES M-3907
4160
299
76.48
2500
425
1768
5.913043478
2628.21
8.79
15.34715719
4
BAKER HUGHES
4225
1028
131.05
2500
500
2800
2.723735409
9036.12
8.79
7.648832685
5
BAKER HUGHES
5593
767
291.58
2500
510
2850
3.71577575
6741.93
8.79
22.80938722
6
BAKER HUGHES
4826
429
140.27
2500
490
2900
6.75990676
3770.91
8.79
19.61818182
Ω
SMITH
4787
1692
176.2
2500
550
2800
1.654846336
14872.68
8.79
6.24822695
8
SMITH
5122
283
112.5
2500
560
2900
10.24734982
2487.57
8.79
23.85159011
9
SMITH
5370
249
74.51
2500
570
3000
12.04819277
2188.71
8.79
17.95421687
10
BAKER HUGHES
5103
1709
235.42
2500
500
2800
1.63838502
15022.11
8.79
8.265184318
11
BAKER HUGHES
5398
295
71.11
2500
510
2850
9.661016949
2593.05
8.79
14.46305085
12
BAKER HUGHES
5556
96
9.41
2500
490
2900
30.20833333
843.84
8.79
5.88125
13
SMITH
5059
531
160.33
2500
500
2800
5.27306968
4667.49
8.79
18.11638418
14
SMITH
5193
504
12.49
2500
510
2850
5.654761905
4430.16
8.79
1.486904762
15
SMITH
3649
438
68.2
2500
490
2900
6.621004566
3850.02
8.79
9.342465753
16
HYCALLOG
5563
902
3822.03
2500
500
2800
3.10421286
7928.58
8.79
254.2370288
17
SECURITY
3865
700
675.06
2500
510
2850
4.071428571
6153
8.79
57.86228571
18
SECURITY
4660
617
456.31
2500
490
2900
4.700162075
5423.43
8.79
44.37374392
19
HYCALLOG
5343
1910
199.06
2500
500
2800
1.465968586
16788.9
8.79
6.253193717
20
BAKER HUGHES
5658
315
143.36
2500
510
2850
9.047619048
2768.85
8.79
27.30666667
21
BAKER HUGHES
5843
185
44.16
2500
490
2900
15.67567568
1626.15
8.79
14.32216216
22
BAKER HUGHES
5074
1078
327.26
2500
500
2800
2.597402597
9475.62
8.79
18.2148423
23
BAKER HUGHES
3965
618
117.43
2500
510
2850
4.611650485
5432.22
8.79
11.40097087
24
BAKER HUGHES
5596
296
52.3
2500
490
2900
9.797297297
2601.84
8.79
10.60135135
25
BAKER HUGHES
5549
219
92.37
2500
500
2800
12.78538813
1925.01
8.79
25.30684932
26
CHRISTENSEN
5162
184
101.19
2500 510 2850
15.48913043
1617.36
8.79
32.99673913
106
POZO
COSTO TOTAL A LA PROF
2610
POZO
TEOTLECO 4
COSTO METRO/BNA
400
POZO
TEOTLECO
7
COSTO POR BARRENA
2500
POZO
TEOTLECO 9
COSTO BARRENA
36.44
POZO
TEOTLEC
O 11
COSTO EQUIPO
560
POZO
TEOTLE
CO 13
HORAS PERFORADAS
3600
POZO
TEOTLEC
O 19
METRO PERFORADO
SMITH M-3769
POZO
TEOTLEC
O 16
PROF. A LA QUE SE SACO
8 1/2
POZO
TEOTLECO
42
TIPO
1
POZO
TEOTLEC
O 1001
TAMAÑO
Análisis de costos
BARRENA
Tabla 4-25
CAPÍTULO V
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
5.1.
Conclusiones
De la aplicación del método evaluativo, se concluye que, existen muchos métodos
convencionales para la evaluación del rendimiento y desempeño de barrenas cuyos
resultados se hallaron dentro de lo aceptable, hoy en día existen nuevas tecnologías que
evalúan el desempeño y rendimiento de éstas, y cuyos resultados dejan poco o nada de
margen para el error.
De la revisión y análisis de los reportes originales de PEMEX, se concluye que, la
información de los mismos es insuficiente para la determinación y evaluación de las
barrenas empleadas.
De la tabulación se concluye, que por medio de ellas se puede generar el
comportamiento de los perfiles geológicos que se presentan en el Campo Teotleco, lo
cual se puede inferir con la información de los reportes originales de PEMEX.
De la identificación del número total de barrenas, se concluye, que la base de datos
de PEMEX posee información que está sujeta a las apreciaciones de la persona que está
realizando el reporte, es decir, es subjetiva.
De las gráficas de rendimiento, se concluye, por medio de ellas se observa información
como por ejemplo, inicio y final de metros perforados, horas, velocidad de penetración,
etc.
De las gráficas panorámicas, se concluye, que es de suma importancia el correcto
ingreso de los datos al programa SIOP para que pueda generarse ese panorama que
permita observar e interpretar su contenido.
107
Es decir, el SIOP sólo presenta la información sin ningún análisis que permita tomar
decisiones con respecto a rendimiento y desempeño de las barrenas utilizadas en cada
uno de los pozos.
Del rendimiento promedio por marca, se concluye que, por medio de la concentración
de la información analizada, se puede obtener un listado total de las barrenas,
permitiendo al ingeniero de campo o personal capacitado, el poder emitir un resultado de
rendimiento y desempeño de cada una de las barrenas utilizadas en el Campo Teotleco.
Todo lo anterior confirma la importancia de contar con toda la información posible de
cada uno de los pozos que sean objeto de análisis, dando así como resultado, una mejor
base de datos, tanto en su calidad como en su confiabilidad y pertinencia.
Es importante recalcar la importancia de poseer un sistema computacional de medición
de parámetros, desempeño y rendimiento de barrenas en tiempo real. Esta tecnología
puede apoyarse de sensores tubulares que se instalan en el fondo del pozo y que envía
la información recabada a un computador, es la herramienta que se utiliza en la actualidad
para realizar el trabajo de monitoreo de las condiciones operacionales que rodean la
perforación de pozos petroleros y que tienen repercusión directa en el rendimiento de las
barrenas utilizadas.
Si bien, en la actualidad los métodos de evaluación convencionales y sus
fórmulas
quedaron en desuso, es preciso mencionar que estas nuevas tecnologías funcionan en
base a los principios que integran estas fórmulas, solo que de manera programada.
Por lo anterior se concluye que los resultados obtenidos en este proyecto se
encuentran dentro del margen de lo aceptable y que son certeros y se encuentran al nivel
de cualquier resultado arrojado por las nuevas tecnologías, dejando un paréntesis abierto
para su revisión y comprobación, es decir, se cumplieron los objetivos y la hipótesis de la
presente tesis.
108
También, es importante mencionar, que, derivado del análisis desarrollado, la marca
de barrena que mejor desempeño promedio presentó fue: Hycallog, ya que fue la que
perforó mayor profundidad en menor tiempo, presentando a la vez, un desgaste menor
con respecto a las otras barrenas.
5.2.
Recomendaciones
El método de evaluación de rendimiento de barrenas que basa sus resultados en la
medición de la tasa de penetración, sin embargo, el método de correlación empleado en
éste proyecto, así mismo no requiere de fórmulas para su cálculo, en vista de que la
evaluación parte de la inspección visual y de la comprensión de toda la información
concentrada en las tablas de rendimiento por pozo.
Dado que el método de evaluación de rendimiento de barrenas, solo considera el
resultado final medido en metros que presentó cada una, ignorando todos aquellos
parámetros que pudieron haber afectado el desempeño de estas, es recomendable el
uso simultáneo o de forma paralela del método de correlación para una mayor precisión
en los resultados.
Es necesario poner atención a todos esos detalles descritos en los reportes de
perforación en vista de que todas aquellas condiciones, características y procedimientos
descritos en los mismos nos dan una idea general de las condiciones que rodearon el
desempeño de las mismas y que nos permiten dictaminar o asignar un diagnóstico certero
sobre el por qué; de un mal o buen rendimiento.
109
BIBLIOGRAFÍA
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F.
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México.
111
ANEXO 1
112
Anexo 1. Tabla 1
CARACTERISTICAS
No
RENDIMIENTO
BNAS
DIAM.
IADC
TIPO
MARCA
SERIE
TOBERAS
INICIO
1
8 1/2-8 1/2
M233
PDC 8 8 1/2"
OTS
3856
6 TOB 20-32"
3144
TERMINO METROS
3147
3
CONDICION DE OPERACION
HRS
MIN/M
0.51
10.2
ROP
5.88
LODO
DESGASTE
P.S.B
RPM
P.B
GPM
TIPO
DENS.
FORMACION
3/5.
90
2700
379
E.I
1.9
CRETACICO
TIPO DE SARTA
IADC
IADC 0-0- NO-A-X-I-NO-BHA
S / SIST. ROT ( MWD/LWD/PWD )
Sin desgaste- Sin desgaste-sin desgaste importante-Todas las areas-Barrenas PDC-Calibre-diente cortador roto-Cambio de ensamble de fondo
2
3
4
5
8 1/2-8 1/2
M223
PDC 8 1/2"
SECURITY
3856
8 1/2-8 1/2
M223
PDC 8 1/2"
SECURITY
3856
8 1/2-8 1/2
M223
PDC 8 1/2"
SECURITY
3856
8 1/2-8 1/2
M223
PDC 8 1/2"
SECURITY
3856
8 1/2-8 1/2
M222
PDC 8 1/2"
DPI
8 1/2-8 1/2
M222
8 1/2-8 1/2
M222
8 1/2-8 1/2
M323
81/2-8 1/2
PDC 8 1/2"
6 TOB 20/32"
20-20-20-2020-20
20-20-20-2020-20
20-20-20-2020-20
3147
3158
11
2.06
11.236364
5.34 5/6 TON
110
421
E.I
1.9
CRETACICO
.
SARTA EMP. ORIENT. (MWD) ROT
3158
3248
90
17.48
11.653333
5.15
4/6
101
450
E.I
1.92
CRETACICO
.
SARTA EMP. ORIENT. (MWD)
3248
3315
67
32.58
29.176119
2.06
4/5
150/150
1100
450
E.I
1.92
CRETACICO
.
SARTA EMP. ORIENT. (MWD)
3315
3350
35
203
38.09
38.09
65.297143
11.258128
0.92
3.37
3/5
3/5.
66/66
54/85.
1000
1050
228
387.25
E.I
1.93
1.9175
CRETACICO
3782
3350
3432
82
6.34
4.6390244
12.93
3/5
140/140
900
425
E.I
1.94
CRETACICO
.
SARTA EMP. ORIENT. (MWD)
DPI
3782
3432
3580
148
18.37
7.4472973
8.06
3/5
140/140
425
E.I
1.97
CRETACICO
.
SARTA EMP. ORIENT. (MWD)
DPI
3782
3580
3600
20
250
20.37
20.37
61.11
4.8888
0.98
7.32
4/5
3/5.
150/150
143/143
425
425
E.I
1.98
1.9633333
CRETACICO
3600
3618
18
2.19
7.3
8.22
4/5
120
1300
420
E.I
1.98
CRETACICO
.
S.NAV.C/ SIST. ROT. EQ. LWD - MWD
3618
3768
150
12.1
4.84
12.40
4/5
130
3700
420
E.I
1.98
CRETACICO
.
NAV.ROT
3768
3900
132
20.56
9.3454545
6.42
4/5
130
3700
420
E.I
1.99
CRETACICO
.
NAV.ROT
3900
4055
155
31.32
12.123871
4.95
4/5
130
410
E.I
2
CRETACICO
.
NAV.ROT
4055
4160
105
560
36.44
36.44
20.822857
3.9042857
2.88
6.97
4/5
4/5
130
128
410
416
E.I
2
1.99
CRETACICO
0-0- NO-A-X-I-NO-BHA
NAV.ROT
SMITH
3769
M323
SMITH
3769
81/2-8 1/2
M323
SMITH
3769
81/2-8 1/2
M323
SMITH
3769
81/2-8 1/2
M323
SMITH
3769
8 1/2-8 1/2
M433
HUGHES
3907
8 1/2-8 1/2
M433
HUGHES
3907
8 1/2-8 1/2
M433
HUGHES
3907
8 1/2-8 1/2
M433
HUGHES
3907
8 1/2-8 1/2
M433
HUGHES
3907
8 1/2-8 1/2
M433
HUGHES
3907
6 TOB (2
,11/32" + 4
,12/32")
12-12-12-1211-11
12-12-12-1211-11
12-12-12-1211-11
12-12-12-1211-11
14-14-14-1414-14
14-14-14-1414-14
14-14-14-1414-14
14-14-14-1414-14
14-14-14-1414-14
14-14-14-1414-14
2900
IADC :0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
SARTA EMP. ORIENT. (MWD)
00-NO-A.- X- I-ND-BHA DESG
SARTA EMP. ORIENT. (MWD)
4160
4207
47
14.55
18.574468
3.23
10/15
100/150
375
E.I
2.02
CRETACICO
.
NAV.NAVG
4207
4265
58
30.03
31.065517
1.93
14/15
150/150
375
E.I
2.02
CRETACICO
.
NAV.NAVG
4265
4324
59
44.29
45.040678
1.33
14/15
150/150
372
E.I
2.02
CRETACICO
.
NAV.NAVG
4324
4395
71
61.54
52.005634
1.15
12/14
130
351
E.I
2.02
CRETACICO
.
NAV.NAVG
4395
4435
40
75.29
112.935
0.53
8/10
150
3700
368
E.I
2.03
CRETACICO
.
NAV.NAVG
4435
4459
24
76.48
191.2
0.31
8/10
150
3800
368
E.I
2.04
CRETACICO
0-0- NO-A-X-I-PN-BHA
NAV.NAVG
299
76.48
15.347157
1.42
11/13.
113
1550
133/146. 3016.67 368.167
2.025
Anexo 1. Tabla 1
6
7
8
9
10
8 1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
8 1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
8 1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
8 1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
8 1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
1/2-8 1/2
M323
SMITH
3782
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3907
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3907
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3907
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3907
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3907
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
10-10-10-1111-11
22-22-22-2222-22
22-22-22-2222-22
22-22-22-2222-22
22-22-22-2222-22
18-18-18-1818-18-18
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3982
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3982
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3982
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3982
8 1/2-8 1/2
M433
OTS
3982
18-18-18-1818-18-18
18-18-18-1818-18-18
18-18-18-1818-18-18
18-18-18-1818-18-18
18-18-18-1818-18-18
5 7/8-5 7/8
M133
HYCALLOG
3924
5 7/8-5 7/8
M133
HYCALLOG
5 7/8-5 7/8
M133
5 7/8-5 7/8
M133
5 7/8-5 7/8
M133
4459
4482
23
3.18
8.2956522
7.23
5/7
150
3500
4482
4589
107
18.37
10.300935
5.82
5/7
150
4589
4633
44
25.46
34.718182
1.73
5/7
150
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.NAVG
70
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
72
333
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
74
4633
4718
85
41.2
29.082353
2.06
6/8
150
340
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
76
4718
4790
72
54.24
45.2
1.33
6/8
150
4790
4873
83
69.15
49.987952
1.20
6/8
150
3800
691
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
78
702
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
80
4873
4935
62
87.06
84.251613
0.71
6/8
150
1500
358
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
82
4935
4974
39
104.46
160.70769
0.37
6/8
150
1300
358
E.I
2.04
CRETACICO
.
NAV.ROT
84
4974
5000
26
541
116.55
116.55
268.96154
12.926063
0.22
2.30
7/9
6/8.
370
436.5
E.I
2.04
2.04
CRETACICO
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
NAV.ROT
86
5000
5043
43
20.35
28.395349
2.11
4/6
70/71
354
E.I
2.09
CRETACICO
.
5043
5084
41
41.47
60.687805
0.99
10/12
70/70
354
E.I
2.09
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
114
5084
5122
38
58.07
91.689474
0.65
5/7
70/70
3800
354
E.I
2.09
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
116
5122
5162
40
78.5
117.75
0.51
10/12
70/70
1115
354
E.I
2.09
CRETACICO
0-0-NO-A-X-I-BU-BHA
NAV (MF/MWD
118
5162
5190
28
190
95.02
293.41
203.61429
92.655789
0.29
0.91
10/12
8/10.
70/70
70/70
3300
2738.33
354
354
E.I
CRETACICO
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
4000
140/160
3800
140/150 2983.33
340
S.NAV (MF/MWD 112
122
2.09
5192
5200
8
6.5
48.75
1.23
8/10
80/80
3500
126
E.I
2.09
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
133
5200
5234
34
25.58
45.141176
1.33
10/12
80/81
3800
336
E.I
2.09
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
135
5234
5261
27
39.45
87.666667
0.68
10/12
80/80
3800
336
E.I
2.09
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
137
5261
5327
66
60.32
54.836364
1.09
10/12
80/80
3900
350
E.I
2.09
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
139
5327
5350
23
158
73.33
205.18
191.29565
77.916456
0.31
0.93
12/14
10/12.
80/80
80/80
3700
3740
347
299
E.I
2.09
2.09
CRETACICO
0-0-NO-A-X-I-NO-TD
NAV (MF/MWD
141
18-18-18
5350
5364
14
1.15
4.9285714
12.17
3/5
50/50
1750
168
E.I
0.96
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
167
3924
18-18-18
5364
5393
29
43
5.44
6.59
11.255172
9.1953488
5.33
8.75
4/6
4/6
45/45
1000
1375
214
191
E.I
0.95
0.955
CRETACICO
0-0-NO-A-X-I-NO-DDF
NAV (MF/MWD
169
HYCALLOG
3899
18-18-18
5393
5419
26
10.58
24.415385
2.46
4/5
950
214
E.I
0.95
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
172
HYCALLOG
3899
18-18-18
5419
5470
51
27.36
32.188235
1.86
3/5
50/50
210
E.I
0.97
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
174
3899
18-18-18
5470
5516
46
36.4
47.478261
1.26
3/5
50/50
1400
210
E.I
0.96
CRETACICO
.
NAV (MF/MWD
176
123
74.34
36.263415
1.86
3/5
50/50
1175
211.333
HYCALLOG
114
0.96
115
116
Anexo 1. Tabla 2
LISTADO TOTAL DE BARRENAS POR TIPO Y MARCA USADAS EN POZOS TEOTLECO
No
1
TIPO
M333
MARCA
OTS
SERIE
3856
Pozo
T4
No,BNS
1
FORMACION
CRETACICO
T DE SARTA
ROT
2
M433
OTS
3
4
M223
117
5
METROS
3
HRS
0.5
MIN/M
10.2
P.S.B
3/5.
RPM
90
P.B
2700.0
GPM
379
TIPO
E.I
DENS.
1.90
3907
3982
4
2
CRETACICO
CRETACICO
SECURITY
SECURITY
3856
11519017
4
15
1
1
M423
SECURITY
11396756
113967
10793753
15
15
15
6
M433
SECURITY
10937335
S.NAV (MF/MWD
ROT
PROMEDIOS:
190
158
174
293.4
205.2
249.295
502.1
427.7
464.9
4/6
8/14
70/71
80/83
4/6
3740.0
354
299
326.5
E.I
E.I
2.09
2.09
2.09
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
0-0-NO-A-X-I-NO-TD
CRETACICO
MIOCENO
ROT
NAV.
203
700
38.1
675.1
11.3
57.9
3/5.
4/5.
54/85.
69/69.
1050.0
2583.3
387
416
E.I
INVERMUL
1.92
1.93
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
0-0-NO-A-X-I-NO-BNA
3
EOCENO
EOCENO
KS
NAV.
NAV
NAV
PROMEDIOS:
178
617
67
287.3333
507.8
456.3
171.2
44.4
4/4.
3/4.
2/3.
63/63.
68/68.
44/44.
1.95
1.97
0-0-NO-A-X-1-NO-PP
0-0-NO-AX-I-NO-BHA
0-0-NO-A-X-I-NO-HP
107.7745
421
418
191
343.2333
INVERMUL
INVERMUL
INVERMUL
482.1
3600.0
1300.0
3125.0
2675.0
15
1
KS
NAV
6/7
60/60
351
INVERMUL
2.05
: 0-0-NO-A-X-I-NO-TD
7
M222
DPI
8
M323
SMITH
3782
4
1
CRETACICO
S.EMP/OR
1.96
00-NO-A.- X- I-ND-BHA DESG
3769
2
7014212
4
4
16
1
CRETACICO
CRETACICO
OLIGOCENO
NAV.ROT
NAV.ROT
STA. NAV
PROMEDIOS:
80
1.95675
250
20.4
4.9
4/5
140/150
900.0
425
E.I
540
541
315
465.3333
36.4
116.6
143.4
98.78333
4.0
12.9
27.3
14.76054
4/5
5/7-7/9
128
150
2900.0
2983.3
3542.9
3142.1
416
437
373
408.6
E.I
E.I
E.I
1.98
0-0- NO-A-X-I-NO-BHA
2.04
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
2.05
2-1-CT-A-X-IBT
2.022239
9
M73PX
SMITH
JX4549
9
1
EOCENO
S. NAV.SIST. ROT
1685
176.2
6.3
4/5
130/130
440
E.I
10
234
SMITH
JW6715
9
2
EOCENO
PALEOCENO
S. NAV.SIST. ROT
S. NAV.SIST. ROT
PROMEDIOS:
298
183
240.5
112.5
74.5
93.505
22.7
24.4
23.5
5/7
10/15
85/85
80/150
365
330
347.5
E.I
E.I
11
M333
SMITH
JY5441
7134375
9
16
1
1
KS
OLIGOCENO
S. NAV.SIST. ROT
STA. NAV
PROMEDIOS:
144
185
164.5
28.0
44.2
36.085
11.7
14.3
12.9965
6/8
2/5
60/60
80/80
210
450
330.125
E.I
E.I
1.06
0.95
1.01
JY5785
13
13
13
3
OLIGOCENO
OLIGOCENO
EOCENO
SART.NAV
SART.NAV
SARTA NAV
PROMEDIOS:
295
41
531
289
68.2
9.2
160.3
79.24667
13.9
13.5
18.1
15.2
5/7
7/8
4/6.
80/80
60/60
72/72.
3850.0
3675.0
534
490
493
505.5
E.I
E.I
E.I
1.86
1.92
2.13
2.0
12
MDI616
SMITH
13
116
SMITH
PN1674
13
1
EOCENO
SART.NAV
14
223
SMITH
JY5795
13
2
EOCENO
EOCENO
EMPC. ORI
S.SIST ROT
PROMEDIOS:
15
117
SMITH
PS4099
16
1
OLIGOCENO
STA. NAV
16
M133
HYCALLOG
3924
4
2
CRETACICO
CRETACICO
NAV (MF/MWD
NAV (MF/MWD
PROMEDIOS:
17
M123
HYCALLOG 11161300
JK7045
15
16
1
1
EOCENO
OLIGOCENO
NAV
NAV
PROMEDIOS:
2600.0
2600.0
3500.0
IADC
IADC 0-0- NO-A-X-I-NO-BHA
1.95
0-0-NO-A-X-IN-NO-TQ
2.46
0-1-WT-S-X-I-PN
2.50
2.477778
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
O-O-NO-A X-I-PN-DTF.
0-2-BT-G-X-IN-PN-BHA
95
48.3
30.5
15/16
60/60
600.0
528
E.I
1.89
107
155
131
12.5
36.0
24.255
7.0
13.9
10.5
7/9.
5/7
145/145.
140/140
4100.0
2350.0
3225.0
511
536
523.1
E.I
E.I
2.05
1.93
2.0
3-2-BT-A-F-I-BF-HR
36
11.4
19.0
2/4
60/60
2175.0
435
E.I
0.95
0-0-NO-A-X-I-NO-TQ
43
123
83
6.6
36.4
21.495
16.2
17.8
17.0
4/6
3/5
45/45
50/50
1375.0
1175.0
1275.0
191
211
201.2
E.I
E.I
0.96
0.96
1.0
0-0-NO-A-X-I-NO-DDF
902
1915
1408.5
199.1
199.06
6.2
6.2
4/5
3/5
80/80
180/180
3314.3
3408.3
3361.3
408
520
463.8
INVERMUL
E.I
2.06
1.94
2.0
1-1-WT-A-X-I-NO-LOG
0-1-WT-G-X-1/16"-NO-PR + ESAB
0-2-WT-S-X-I-PM-LOG
0-0-NO-A-E-I-NO-BHA
18
M343
HYCALLOG 11267390
15
1
KS
NAV
1750
4/6
60/60
2576.7
415
INVERMUL
1.97
1-1-WT-A-X-I-PN-BHA
19
M423
HYCALLOG
15
15
2
KS
KS
NAV
NAV
PROMEDIOS:
246
94
170
5/5.
71/71.
4100.0
2650.0
3375
392
372
382
INVERMUL
INVERMUL
2.05
2.05
2.05
0-1-WT-N-X-1-BT-BHA
1-0-WT-A-I-NO-BHA
20
21
M333
117
HYCALLOG 11267396
HYCALLOG AC4281
15
13
1
1
KS
EOCENO
NAV
NAVEG. ( MWD )
190
35
3350.0
2000.0
351
380
INVERMUL
E.I
2.05
1.90
1-0-CT-A-X-I-NO-BHA
1-1-WT-A-E-I-RR-BHA
22
M421
REED-HYCALLOG
MSX616M
13
4
EOCENO
EOCENO
EOCENO
PALEOCENO
SART.NAV
SART.NAV
SART.NAV
EMP.ORIENT
PROMEDIOS:
236
370
852
318
444
2110.0
3466.7
505
496
511
456
491.8
E.I
E.I
E.I
E.I
1.96
2.13
2.01
2.05
2.0
0-0-NO-A-X-I-RR-BHA
0-1-BT-G-X-I-NO-BHA
1-0-WT-C-X-I-NO-PR,
1-2-WT-A-X-I-BN-TD
1129005
1129005
69.3
102.5
248.1
134.5
138.59
117
17.6
16.6
17.5
25.4
19.3
3/4.
3/5.
4/5
11/12.
85/85.
105/105.
150/150
142/142.
1500.0
2358.9
Anexo 1. Tabla 2
23
117
BAKER-HUGHES
5180163
7
1
OLIGOCENO
SARTA NAVEG
24
PDC
BAKER-HUGHES
7127770
7127771
7130295
7127770
7
7
7
11
3
1
EOCENO
EOCENO
EOCENO
EOCENO
ORIENT. EMP. CON W.M1028
ORIENT. EMP. CON W.M172
C/SIST. ROT
429
NAV.SIS.ROT
1709
PROMEDIOS:
834.5
81
5/6
130/130
126/134.
134/144.
124/149.
1800.0
2950.0
3133.3
3166.7
2762.5
393
378
360
402
383.2
E.I
E.I
E.I
E.I
1.97
2.02
2.03
1.97
2.0
1-5-BT-A-X-1/8-LN-PR
0-0-NO-A-X-I-TN-BHA
0-1-CT-H-X-I-BU-BHA.
1-1-WT/CT-C/N-X-I-PN/LN-BHA.
736
295
85
291.6
71.1
54.0
23.8
14.5
38.1
7/9.
6/8
10/12
98/98.
120/120
55/55
2933.3
374
373
324
E.I
E.I
E.I
2.04
2.03
1.36
1-2-BT-A-X-I-PN-TD
1-0-LN-T-X-I-LT-PP.
6-4-BT-A-F3-2-LT-PR
55
32.2
35.1
11/13.
100/100
549
E.I
1.95
1-2-CT-C2 F1-I-NO-BHA
248
47
206
86.0
17.2
24.4
20.8
21.9
7.1
2/4
5/7.
8/10
70/70
87/87.
120/120
228
231
389
E.I
E.I
E.I
0.95
0.95
1.09
IADC: 0-1-NO-S-X-I-CT-BHA
475
476
476
475.8
E.I
E.I
E.I
1.09
1.15
1.10
1.1
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
1-0-CT-NO-X-I-WT-FM
4-RO-S-X-I-WT-TR
7
11
1001
1
1
1
SARTA NAVEG
EOCENO
PALEOCENO NAV.SIS.ROT
KSANVA- KM
S.NAV
28
117
SIN MARCA 5171042
13
1
EOCENO
SART.NAV
29
30
31
417
537
427
HUGHES
HUGHES
HUGHES
7125759
5178182
7113056
7
7
13
1
1
1
PALNO-KSSF
KSSF
KS
SARTA NAVEG
EMP.ORIENT
EMP ORIENT
32
M423
HUGHES
7302365
711357
7120735
42
42
42
3
EOCENO
KS
KSANVA
SARTA NAVEG.
EMP.ORIENT
EMP.ORIENT
PROMEDIOS:
HUGHES
7013329
7013329
4
42
1
1
CRETACICO
PALEOCENO
NAV.NAVG
ARTA EMP
PROMEDIOS:
278
188
233
76.5
793.4
434.945
16.5
HUGHES
HUGHES
6071366
5751836
teo 1001
teo 1001
1
1
KSANVA
KI- PT
S.NAV
S.EMP
92
159
65.6
37.6
42.8
14.2
9/ 11.
5/10.
60/64
65/65
8/12
120/120
MX-20
517
618
117.4
296
52.3
39
49.7
317.6667 73.13667
11.4
10.6
378.9
133.6
36
M333
37 HCM408
CHRISTENSEN
7130295
CHRISTENSEN
7010549
11
1001
1
1
KS
NAV.SIS.ROT
OLIGOCENO-EOCENO
S.EMP/ORI
61
184
14.3
101.2
14.0
33.0
38 DPO391
39
331
40
511
CHRISTENSEN324511
CHRISTENSEN
7014285
CHRISTENSEN
7119477
1001
1001
1001
1
1
1
PALEOCENO-KSS.EMP/ORI
KS-KSSF
S.NAV
KSSF-KSANVA S.NAV
83
296
26
38.3
92.4
32.3
27.7
18.7
74.4
41
BAKER
7208532
teo 11
1
KS
EMPC ORIENT C/ TP CON
90 3 1/2" Y 5"
9.4
6.3
42 HCM507ZX BAKER
43
M423 BAKER
44 DPO391 BAKER
7014217
7013151
7302710
teo 42
teo 42
teo 101
1
1
1
MIOCENO-OLIGOCENO
NAVEG.SIST ROT.
EOCENO
SARTA NAVEG.
KM
S/EMP
214
1078
44
45
TH34MS
207385
T 1001
2
KM-KI
KI
55
88
71.5
M323
537
537
VAREL
VAREL
S. EMP
S.EMP
PROMEDIOS:
1-1-NO-D-E-I-NO-BHA.
5/7.
9/10.
23/27.
BAKER-HUGHES
7124923
BAKER-HUGHES
7126033
BAKER-HUGHES
6071367
34
35
1.58
7.6
19.5
19.6
8.3
13.8
M423
M433
537
M433
E.I
131.1
56.0
140.3
235.4
140.6875
25
26
27
33
397
327.3
16.1
18.2
22.0
30.4
33.2
0.0
21.9
18.22
118
3200.0
3000.0
120/120
08/10-14/15 133/121
100/100
3016.7
368
4000.0
471
3508.333 419.5833
E.I
E.I
2.03
0-0- NO-A-X-I-PN-BHA
2.04 0-1-LT-H-X-I-PN-LOG
2.0325
339
211
E.I
E.I
1.38
1.01
6-3-BT-A-F-1/16-CT-HR
1-2-WT-A-1/16-E-LT-HP/ 4-RO-S-X-I-WT-TR
2000.0
373
443
2.03
1.03
0-0-NO-A-X-I-NO-DT
1-1-LT-N-RO-I-BU-BHA
8/10 117.5/117.5
9/11.
65/65
3100.0
9 / 11.
65/67
451
387
326
E.I
E.I
E.I
E.I
E.I
E.I
1.53
1.44
1.41
1-0-LT-C-X-I-NO-TD***DTE
:0-0-NO-NO-X-I-NO-DDF
2-3-LT-A-X-I-CT-PR.
1900.0
253
E.I
1.00
3700.0
1250.0
543
464
356
E.I
E.I
E.I
1.83
2.01
1.25
336
287
312
E.I
E.I
1.13
1.12
1.125
4/5
80/80
3/5
130/130
464.3913
8/10
100/100
10/12
13/15
70/70
65/65
0-0-NO-A-X-I-NO-BHA
0-0-NO-A-X-I-PN-BHA
4 -6-RO/JD-A-X-2-LT/BT-PR
2-3-WT-A-E-I-NO-PR
1-1-WT-A-E-I-NO-LOG,