INFORME SPT

Universidad Politécnica
Salesiana
Escuela de Ingenieria Civil
Geotecnia
Informa de SPT
Ing: Diana Quintana
Integrantes:
Gómez Henry - LLive Verónica - Guayasamin Alexander - Colcha Henry Paucar Adela
17
Universidad Politécnica Salesiana
1
1.
3
Objetivos:
1.1.
Objetivo Principal:
3
1.2
Objetivo Principal:
3
2. Mapa de ubicación de los ensayos realizados con imagen satelital de fondo y
coordenadas:
3.
3
2.1. Coordenadas del SPT sondeo 1 y sondeo 2:
3
2.2 Coordenadas Geográficas del SPT:
4
Profundidades de cada SPT:
4
4. Explicación del equipo utilizado para la realización del SPT (dimensiones, tipo de
martillo, cuchara partida, energía teórica, etc.), en que tipos de suelo se aplica el
ensayo SPT:
4
3.1. Equipo para la realización SPT:
4
3.2. Equipo:
5
3.3.
5
Características donde se Realizó:
5.
Limitaciones del ensayo SPT:
¡Error! Marcador no definido.
6.
Explicación teórica como realizar la correlación del SPT:
6.1. Método de N campo por corrección según la energía utilizada:
7.
6
6.2.1. Corrección por Energía (h1):
6.3.2. Corrección por Confinamiento (cn):
5.3.1. Tabla. Correlacion para suelos no cohesivos entre Dr, compacidad y N (Hunt, 1984).
7
7
8
Explicaciones de correlaciones utilizadas para obtener C y ∅:
9
7.1 Obtención de NSPT:
9
7.1.1 Obtención de N60:
7.1.2. Obtención de Dr:
9
11
Obtención de ɸ:
12
7.1.3.
8.
6
7.1.4. Obtención de Cohesión Confinada:
12
Resumen de NSPT Y N60 (corregido) para cada sondeo:
13
8.1. Sondeo 1:
13
8.2 Sondeo 2:
14
1. Objetivos:
1.1.Objetivo Principal:
 Determinar los parámetros de resistencia a corte del terreno por medio del ensayo SPT
realizado en la cancha del bloque G en la Universidad Politécnica Salesiana
1.2 Objetivo Principal:
 Describir el perfil del suelo por medio de las normas ASTM D2487-11ª y la ASTM
D2488-09ª.
 Realizar las correlaciones para obtener el ángulo de fricción y la cohesión
 Realizar el Nspt y el N60 corregido para cada sondeo.
 Determinar las dimensiones de la cimentación y la capacidad de carga por medio
de los métodos de Meyerhof y Hansegh
7. 2. Mapa de ubicación de los ensayos realizados con imagen satelital de fondo y
coordenadas:
2.1. Coordenadas del SPT sondeo 1 y sondeo 2:
El ensayo SPT se realizó en la Universidad Politécnica Salesiana campus Sur por los
estudiantes de la carrera de Ingeniería Civil en la cancha del bloque G.
Ilustración 1: ubicación de sondeos para SPT
Coordenadas S1 (esquina de cancha junto Av. Rumichaca diagonal al bloque G)
E: 772799.164 m
N: 9968858.032 m
Z: 2879.518 m
Coordenadas S1 (centro de la cancha del bloque G entre la Av. Rumichaca y Av. Morán
Valverde
E: 772792.598 m
N: 9968884.936 m
Z: 2880.92 m
2.2 Coordenadas Geográficas del SPT:
SONDEO 1
LATITUD
0°16'53.50"S
SONDEO 2
0°16'52.21"S
LONGITUD
78°32'56.91"O 8°32'57.20"O
8. Profundidades de cada SPT:
SONDEO
1
SONDEO
2
SONDEO 1
7
m
8
m
9. Explicación del equipo utilizado para la realización del SPT (dimensiones, tipo de
martillo, cuchara partida, energía teórica, etc.), en que tipos de suelo se aplica el
ensayo SPT:
3.1. Equipo para la realización SPT:
Grafico 1 Ensayo de Penetración Estánd 1
3.2. Equipo:
1. Martillo “Donut” o Pesa de 140 lb. con una altura de caída de 30 in .
2. Barras y brazos de perforación.
3. Muestreado o cuchara partida con las siguientes dimensiones:
Grafico 2 Dimensiones de la Cuchara Partida




Largo: 50 cm.
Diámetro exterior: 51 mm.
Diámetro interior: 35 mm.
Peso total: 70 N. (16 lb.)
4. Trípode de carga
5. Flexómetro
6. Fundas de plástico
7.
Hojas de identificación
Dependiendo del martillo y la altura de caída, la energía producida
(kilojulios)
es de 0.5kj
3.3. Características donde se Realizó:
1. Este ensayo se realiza en depósitos de suelo arenoso y de arcilla blanda; no es recomendable llevarlo a
cabo en depósitos de grava, roca o arcilla consolidada, debido a los daños que podría sufrir el equipo de
perforación al introducirlo dentro de dichos estratos.
2. En arenas muy finas situadas bajo el nivel freático el valor de”N” debe corregirse pues resultaría mayor
que el dado por una arena seca, debido a la baja permeabilidad de ésta, que impide que el agua emigre a
través de los huecos al producirse el impacto.
10. Limitaciones del ensayo SPT:
o Manejo inapropiado de las herramientas y el equipo al realizar el sondeo dan resultados incoherentes.
o Cuando se dejan 12 in (0.30 m) o más de solidos asentados en el fondo de la perforación el
tomamuestras atrapa el lodo de manera que este es comprimido cuando se hinca, incrementando el
número de golpes requeridos y a menudo imposibilitando la recuperación de toda la muestra.
o Los perforadores algunas veces no limpian el fondo del forro y el hinchamiento del tomamuestras
puede ser iniciado estando aún está por encima del fondo del forro. Esto incrementa seriamente el
número de golpes.
o Ciertos tipos de equipos de perforación usan alambre pelado en un tambor para levantar y bajar el
martillo. este procedimiento retarda la caída del martillo y cualquier SPT realizada de esta manera
han resultado engañoso. por otro lado cuando se utilizan barras N que son más rígidas y pesadas,
también se producen resultados de valores dudosos.
o Con frecuencia las perforaciones se realizan con equipo de barrena rotatoria. Los resultados de la
SPT no se ven afectados en suelos granulares por arriba del nivel freático y en suelos cohesivos que
no son lo suficientemente blandos como para comprimirse. No obstante si el diámetro del hoyo excede
las 4 in (0.10 m), un forro de 2 1/2 in (0.06 m) debe ser insertado y la operación de muestreo deberá
ser conducida a través del forro.
o En los suelos granulares el número de golpes es idéntico para todas las muestras en una formación
probablemente, la causa más frecuente de una dispersión amplia de los resultados de los ensayos
surge cuando la grava se encuentra esparcida a través de todo el deposito. Cuando el toma muestras
encuentra grava demasiado grande para pasar por la abertura golpes adicionales son necesarios
para hincarla.
11. Explicación teórica como realizar la correlación del SPT:
6.1. Método de N campo por corrección según la energía utilizada:
Aunque se denomina "estándar", el ensayo tiene muchas variantes y fuentes de diferencia, en
especial la energía que llega al tomamuestras, entre las cuales sobresalen (Bowles, 1988):
*Equipos producidos por diferentes fabricantes
Diferentes configuraciones del martillo de hinca, de las cuales tres son las más comunes
- El antiguo de pesa con varilla de guía interna
- El martillo anular ("donut")
- El de seguridad
La forma de control de la altura de caída:
- Si es manual, cómo se controla la caida
- Si es con la manila en la polea del equipo depende de: el diámetro y condición de la
manila, el diámetro y condición de la polea, del número de vueltas de la manila en la
polea y de la altura
-Si hay o no revestimiento interno en el tomamuestras, el cual normalmente no se
usa.
La cercanía del revestimiento externo al sitio de ensayo, el cual debe estar alejado.
La longitud de la varilla desde el sitio de golpe y el tomamuestras.
El diámetro de la perforación
La presión de confinamiento efectiva al tomamuestras, la cual depende del esfuerzo vertical
efectivo en el sitio del ensayo.
Para casi todas estas variantes hay factores de corrección a la energía teórica de
referencia Er y el valor de N de campo debe corregirse de la siguiente forma (Bowles,1988):
Ncrr = N x Cn x h1 x h2 x h3 x h4
Donde:
o
o
o
o
o
o
o
Ncrr = valor de N corregido
N = valor de N de campo
Cn = factor de corrección por confinamiento efectivo
h1 = factor por energía del martillo (0.45 ≤ h1 ≤ 1)
h2 = factor por longitud de la varilla (0.75 ≤ h2 ≤ 1)
h3 = factor por revestimiento interno de tomamuestras (0.8 ≤ h3 ≤ 1)
h4 = factor por diámetro de la perforación ( > 1 para D> 5'", = 1.15 para D=8")
Para efectos de esta ecuacion se considerará que h2 = h3 = h4 = 1 y solamente se tendrán
en cuenta los factores h1 y Cn.
6.2.1. Corrección por Energía (h1):
Se considera que el valor de N es inversamente proporcional a la energía efectiva
aplicada al martillo y entonces, para obtener un valor de Ne1 a una energía dada "e1",
sabiendo su valor Ne2 a otra energía "e2" se aplica sencillamente la relación:
Ne1 = Ne2 x (e2/e1)
6.3.2. Corrección por Confinamiento (cn):
Este factor ha sido identificado desde hace tiempo (Gibbs y Holtz, 1957) y se hace por medio
del factor Cn de forma tal que:
Ncorr = N1 = Cn x N
Existen numerosas propuestas, entre las que se destacan las siguientes:
Peck
Cn = log(20/Rs)/log(20)
Seed
Cn = 1- 1.25log(Rs)
Meyerhof-Ishihara
Cn = 1.7/(0.7+Rs)
Liao-Whitman
Cn = (1/Rs)0.5 Skempton Cn = 2/(1+Rs)
Seed-Idriss
Cn = 1- K*log Rs
(Marcuson)
(K=1.41 para Rs < 1; K=0.92 para Rs ≥ 1)
González (Logaritmo)
Cn = log (10/Rs)
Schmertmann
Cn = 32.5/(10.2+20.3Rs)
Está la más antigua que relaciona los resultados del SPT y la resistencia a la consistencia a la
comprensión simple dada en la tabla siguiente:
N
CONSISTENCIA
<2
Muy blanda
2–4
Blanda
4–8
Media
8 – 16
Rigido
16 – 32
Muy Rigido
> 32
Duro
IDENTIFICACION EN EL
CAMPO
Penetra facilmente varios
centimetros con el puño
Penetra facilmente el pulgar
varios centimetros
Se requiere un esfuerzo
moderado para penetrar varios
centimetros con el pulgar
Se identifica facilmente con el
pulgar
Se identifica con la uña del
pulgar
Dificil de rayar con la uña del
pulgar
P sat
(KN/m3)
16 – 19
qu
(KPA)
< 25
16 – 19
25 – 50
17 – 20
50 – 100
19 – 22
100 – 200
19 – 22
200 – 400
19 – 22
> 400
o La profundidad a la que se hace la prueba SPT, influye en el resultado, debido al confinamiento a que se
encuentra el suelo, seed(1979), propone corregir el valor de N, mediante la siguiente expresion.
N1= N * CN
CN =0.77* log10 (20)/ σo
Donde:
o N1= Numero de golpes corregido
o N = Numero de golpes registrado en el campo
o CN= Factor de correcion
o σo = presion vertical efectiva a la profundidad de la prueba
Esta ecuacion es valida para σ `o > 2.5 T/m2
5.3.1. Tabla. Correlación para suelos no cohesivos entre Dr, compacidad y N
(Hunt, 1984).
COMPACIDAD
Muy Suelto
Suelto
Medianamente
duro
Denso (compacto)
Muy denso
DENSIDAD RELATIVA
(Dr)
< 0.15
0.15 – 0.35
0.35 – 0.65
N (SPT)
0.65 – 0.85
0.85 – 1.00
30 – 50
>50
<4
4 – 10
10 – 30
5.3.2. Tabla. Propiedades comunes de los suelos No cohesivos (Hunt, 1984)
12. Explicaciones de correlaciones utilizadas para obtener C y ∅:
7.1 Obtención de NSPT:
* El resultado del ensayo SPT es el golpeo o resistencia a la penetración estándar.
NSPT = 𝑁15-30 + N30-45
El conteo par los primeros 15cm es tomado para propósitos de referencia, pero no es usado
para el cálculo de N, dado que el suelo podría estar alterado por efectos del proceso utilizado
durante la ejecución del sondeo originando suelo suelto en la superficie. Si el número de
golpes requerido para profundizar en cualquier de estos intervalos de 15cm supera los 50, el
resultado del ensayo deja de ser la suma anteriormente indicada, para convertirse en
rechazo (R), debiéndose anotar también la longitud hincada en el tramo en el que se han
alcanzado los 50 golpes.

la cuchara SPT suele tener una longitud interior de 60cm, por ello es frecuente hincar
mediante golpeo hasta llegar a esta longitud, por lo que se tiene un resultado adicional
que es el número de golpes N entre 45-60cm.
7.1.1 Obtención de N60:
Ecuación de Bajadas para determinar N60 esta ecuación se utilizó para
cálculos del N60
a
Ecuación 1N60 Braja pag.296 1 1
donde
N60: número de penetración estándar corregido para condiciones de campo
N: número de penetración medido
hH: eficiencia del martillo (%) E R
hB: corrección para el diámetro de la perforación Ec
hS: corrección del muestreador ES
hR: corrección para la longitud de la varilla El
Con base en las recomendaciones de Seed et al. (1985) y Skempton (1986), las variaciones de hH, hB,
hS y hR se les tomara con valor de 1
Rango de corrección Diapositiva DFDf 1
tabla para determinar el EL 1
7.1.2
Obtención de 1N60:
En suelos granulares, el valor N60 se ve afectado por la presión de
sobrecarga efectiva. Por esa razón, el valor N60 obtenido a partir de la
exploración de campo bajo diferentes presiones efectivas de sobrecarga
debe ser cambiado para corresponder a un valor estándar de N60. Es
decir,
Ecuación 1N60 Braja pag.296 1
( N1)60 o 1N60 : valor corregido N para un valor estándar de o (< 100
kN/m2)
CN: factor de corrección N60 valor N obtenido del campo
CN = √
1

𝑃𝑎
Cn liao-whitman braja pag.297 1
: Esfuerzo Efectivo
Pa: Presión Atmosférica 101Pa.
12.13. Obtención de N55- N70:
Utilizan para la determinación de los q admisibles de la cimentación a
través del método Bowles.
60
N55 = 𝑁60*(55 )
60
N70 = 𝑁60*(70 )
Estas ecuaciones se obtuvieron de Braja Das
7.1.2. Obtención de Dr:
Una relación aproximada entre el número de penetración estándar corregido y la densidad
relativa de la arena se da en la tabla 12.6. Estos valores son aproximados, principalmente debido
a que la presión de sobrecarga efectiva y el esfuerzo histórico del suelo influyen
significativamente los valores N60 de arena. Más recientemente, Hatanaka y Feng (2006)
propusieron las siguientes relaciones entre la densidad relativa (Dr) y (N1)60 para la arena fi na
a media.
Dr-Hatanaka-Feng-Braja pag.298 1 1
7.1.3. Obtención de ɸ:
Los datos que se obtienen del ensayo SPT permiten indirectamente estimar el ángulo de
rozamiento interno de los materiales granulares, deducido de los valores de la densidad relativa
Dr, a partir del valor numérico de golpes N60.
o
Existen numerosas propuestas para estimar ɸ, una de ellas la que citó DUNHAM que a
continuación fue expresado por:
Ecuación DUNHAM Cap.Portan. pag.68 1

o
N60: se interpreta como la energía que llega a la cabeza de
golpeo cuando ER = 60%.
Método Hatanaka propuestas para estimar ɸ, expresado en la siguiente ecuación:
Ecuación par phi según Hatanaka pag. 301 1 1

N60: se interpreta como la energía que llega a la
cabeza de golpeo cuando ER = 60%.
7.1.4. Obtención de Cohesión Confinada:
La literatura técnica contiene muchas correlaciones entre el número estándar de penetración y
la resistencia al corte no drenado de la arcilla, Cu. Sobre la base de los resultados de las
pruebas triaxiales no drenadas realizadas en arcillas insensitivas, Stroud (1974) sugirió que:
Ecuación Cu no drenad Braja pag.296 1 1
donde
K: constante que esta 3.5-6.5 kN/m2
N60: número de penetración estándar obtenido en el campo.
El valor promedio de K es aproximadamente de 4.4 kN/m2. Hara et al. (1971) también
sugirieron que:
Esto es importante para hacer notar
que toda correlación entre Cu y N60
sólo es aproximada
Ecuación Cu no drenad Braja
pag.296
13. Resumen de NSPT Y N60 (corregido) para cada sondeo:
8.1. Sondeo 1:
SONDEO 1
ɸ
HATANAK
40
43
39
39
46
41
52
51
C
COHE CONF
---------------------------------
30
59
50
56
123
90
209
205
DUNHAM
40
43
40
39
45
42
50
49
Dr
kg/cm³
70,2
80,8
67,4
66,8
92,5
75,3
117,9
115,1
8.2 Sondeo 2:
SONDEO 2
ɸ "˚"
HATANAK
DUNHAM
42
35
50
45
40
35
33
48
42
37
48
44
40
36
35
46
C
COHE CONF
----------------------------
36
26
122
99
97
56
42
205
Dr (%)
kg/cm³
76,9
58,2
107,6
87,3
70,9
57,0
52,4
99,6
14. Clasificación de suelos D2487-11a
Estos cuadros muestran los resultados de la clasificación ASTM D 2487-11ª los cuales se determinaron en
laboratorio, se realizó la granulometría previa, y por medio de cálculos se determinó los porcentajes que pasan
el tamiz 200, los limites líquido y plástico, el contenido de humedad y en caso de no ser plásticos los
coeficientes cu y cc para su clasificación, en el pdf LOG DE PERFORACION adjunta se puede observar la ubicación
correcta por profundidad, a la vez también estará la clasificación visual dada por la norma ASTM D2488-09ª

Sondeo 1
Profundidad
(1-1)
(1-2)
(2-3)
(3-4)
(4-5)
(5-6) base
(5-6) punta
(6-7)
Clasificación ASTM D2487-11a
Tipo
Descripción
CL
arcilla magra arenosa
CL
arcilla magra arenosa con grava
CL-ML
arcilla-limo arenosa
ML
limo arenoso
CL-ML
arcilla limo-arenosa con grava
SC
arena arcillosa con grava
SC
arena arcillosa con grava
ML
limo arenoso con grava

Sondeo 2
Profundidad
(1-1,5)
(1,5-2)
(2,5-3)
(3,5-4)
(4-4,8) base
(4,8-4,9) punta
(5-6)
(6,5-7)
(7,5-8)
Clasificación ASTM D2487-11a
Tipo
Descripción
ML
limo arenoso con grava
ML
limo arenoso
CL
arcilla magra arenosa
CL
arcilla magra arenosa
CL
arcilla magra arenosa con grava
CL
arcilla magra arenosa
CL
arcilla magra arenosa
CL-ML
arcilla magra arenosa con grava
CL-ML
arcilla limo- arenosa
10. Descripción de los métodos empleados para calcular la capacidad de carga
Meyerhof, Tenga, etc. mínimo 2 métodos):
(Bowles,
10.1. Hansen:
El método de cálculo para obtener la presión de hundimiento de una cimentación propuesto por Brinch
Hansen (1961) es una recopilación de diferentes métodos de cálculo propuestos por diferentes
autores, aunque básicamente parte de la ecuación de Terzaghi, en cuanto a formato de expresión, a la
que le añade unos parámetros correctores de forma, profundidad e inclinación de la carga. La
expresión de Brinch Hansen o expresión general para el cálculo de la presión de hundimiento es la
siguiente:
J. Brinch Hansen propuso lo que es referido como Ecuación General de Capacidad Soportante.
𝑸𝒖 = (α ∗  ∗ 𝑁 ) + ( ∗ 𝐷𝑓 ∗ (𝑁𝑞 − 1))
N, Nq: Factor de capacidad de carga.
: Peso Específico hasta la base de la cimentación.
Df: Profundidad hasta la base de la cimentación.
N, Nq : es obtenido a través de la siguiente tablas.
10.2. Bowles:
𝑸𝒂𝒅𝒎 =
𝑵𝟓𝟓 (𝑩 + 𝑭𝟑)
∗
𝑭𝟐
𝑩
𝑪𝑫 = 𝟏 + 𝟎. 𝟑𝟑 ∗
(𝑫𝒇)
≤ 𝟏. 𝟑𝟑
𝑩
COMPARACION DE CARGA ADMISIBLE POR LOS DIFERENTES METODOS PARA EL
SONDEO 1
B
Df
prof. De afectacion
prof. Sondeo
m
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
B
Df
prof. De afectacion
Prof. Sondeo
m
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
B
Df
prof. De afectacion
Prof. Sondeo
m
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
B
Df
prof. De afectacion
Prof. Sondeo
m
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
1,5
m
0,8
m
3,8
m
HUNSEN BOWLES
Qadm1 Qadm
KN/m2 KN/m³
140
130
240
260
escogemos la carga
164
216
admisible que
160
245
soporta por la
409
540 formula de Bowles ya
301
410
esta seria la menor
1025
914 entre las dos para una
838
896
base de 1,50 m
B
Df
prof. De afectacion
1,5
m
1,75
m
4,75
m
HUNSEN BOWLES
Qadm1 Qadm
KN/m2 KN/m³ escogemos la carga
228
153
admisible por el
385
306 metodo de Hunsen ya
249
255
que no se admite el
233
289 metodo de Bowles ya
627
636
que el CD=1,39 y este
453
483
numero no es menor
1592
1077
a 1,33. obligando a
1292
1055 eliminar este metodo
para base de 1,5m
B
Df
prof. De afectacion
1,5
m
2,7
m
5,7
m
HUNSEN BOWLES
Qadm1 Qadm
escogemos la carga
KN/m2 KN/m³
admisible por el
316
153 metodo de Hunsen ya
530
306
que no se admite el
335
255 metodo de Bowles ya
307
289
que el CD=1,59 y este
846
636
numero no es menor
606
483
a 1,33. obligando a
2159
1077 eliminar este metodo
1747
1055
para base de 1,5m
B
Df
prof. De afectacion
1,5
m
3,65
m
6,65
m
HUNSEN BOWLES
Qadm1 Qadm
KN/m2 KN/m³ escogemos la carga
404
199
admisible por el
674
398 metodo de Hunsen ya
420
332
que no se admite el
380
376 metodo de Bowles ya
1064
828
que el CD=1,80 y este
758
629
numero no es menor
2726
1401
a 1,33. obligando a
2201
1373 eliminar este metodo
para base de 1,5m
B
Df
prof. De afectacion
prof. Sondeo
KN/m2
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
2
m
0,8
m
4,8
m
HUNSEN BOWLES
Qadm1 Qadm
KN/m2 KN/m³
158
120
270
240
escogemos la carga
181
200
admisible que
174
226
soporta por la
461
498 formula de Bowles ya
332
378
esta seria la menor
1178
843
entre las dos, para
959
826
una base de 2 m
2
m
1,75
m
5,75
m
HUNSEN BOWLES
Prof. Sondeo
Qadm1 Qadm
escogemos la carga
m
KN/m2 KN/m³
admisible que
0,8
246
136
soporta el suelo por
1,75
415
273 el metodo de Bowles,
2,7
266
227
ya que este
3,65
248
258
representa un menor
4,6
679
567
valor y de esta forma
5,55
484
431
damos mayor
6,5
1744
960
confiabilidad para
6,95
1413
941
una zapata con base
no se admite ya que el CD=1,39 y este numerode
no2esmmenor a 1,33.
Prof. Sondeo
m
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
Prof. Sondeo
m
0,8
1,75
2,7
3,65
4,6
5,55
6,5
6,95
2
m
2,7
m
6,7
m
HUNSEN BOWLES
Qadm1 Qadm
escogemos la carga
KN/m2 KN/m³
admisible por el
334
153 metodo de Hunsen ya
560
306
que no se admite el
352
255 metodo de Bowles ya
321
289
que el CD=1,45 y este
898
636
numero no es menor
637
483
a 1,33. obligando a
2311
1077 eliminar este metodo
1868
1055
para base de 2m
2
m
escogemos la carga
3,65
m
admisible por el
7,65
m
metodo de Hunsen ya
HUNSEN BOWLES que no se admite el
Qadm1 Qadm metodo de Bowles ya
KN/m2 KN/m³ que el CD=1,60 y este
422
170
numero no es menor
705
339
a 1,33. obligando a
437
283 eliminar este metodo
395
320
para base de 2m.
1116
705
La zona de afectación
789
536
es de 7,65 m para lo
2878
1193
cual se descarta por
2322
1170
falta de estudio ya
que el sondeo se lo
COMPARACION DE CARGA ADMISIBLE POR LOS DIFERENTES
METODOS PARA EL SONDEO 2
B
1,5
Df
0,8
prof. De afectacion3,8
HUNSEN
prof. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
0,8
189
1,75
91
2,7
615
3,65
348
4,6
293
5,55
166
6,5
144
6,95
837
B
1,5
Df
1,75
prof. De afectacion4,75
HUNSEN
Prof. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
0,8
310
1,75
138
2,7
964
3,65
550
4,6
445
5,55
228
6,5
186
6,95
1289
B
1,5
Df
2,7
prof. De afectacion5,7
HUNSEN
Prof. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
0,8
432
1,75
185
2,7
1314
3,65
753
4,6
597
5,55
290
6,5
228
6,95
1740
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
159
115
534
433
425
245
183
896
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
187
136
629
510
501
289
215
1055
B
2
Df
0,8
prof. De afectacion4,8
HUNSEN
escogemos la prof. Sondeo Qadm1
KN/m2
KN/m2
carga
0,8
213
admisible que
1,75
99
soporta por la
2,7
708
formula de
3,65
389
Bowles ya esta
4,6
325
seria la menor
5,55
178
entre las dos
6,5
151
para una base
6,95
958
de 1,50 m
B
2
escogemos la
Df
1,75
carga
prof. De afectacion5,75
admisible por
HUNSEN
el metodo de
Hunsen ya queProf. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
no se admite
0,8
335
el metodo de
1,75
146
Bowles ya que
2,7
1058
el CD=1,39 y
3,65
592
este numero
4,6
477
no es menor a
5,55
240
1,33. obligando
6,5
193
a eliminar este
6,95
1410
metodo para
base de 1,5m
m
B
2
m
Df
2,7
m
prof. De afectacion6,7
BOWLES es cogemos l a
HUNSEN
ca rga a dmi s i bl e
Qadm por el metodo deProf. Sondeo Qadm1
KN/m³ Huns en ya que
m
KN/m2
no s e a dmi te el
215
0,8
457
metodo de
157
1,75
193
Bowl es ya que el
724
2,7
1408
CD=1,59 y es te
587
3,65
794
numero no es
menor a 1,33.
576
4,6
629
obl i ga ndo a
333
5,55
302
el i mi na r es te
248
6,5
236
metodo pa ra
1214
6,95
1862
ba s e de 1,5m
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
146
107
493
399
392
226
169
826
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
167
121
561
455
447
258
192
941
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
187
136
629
510
501
289
215
1055
escogemos la
carga
admisible que
soporta por la
formula de
Bowles ya esta
seria la menor
entre las dos,
para una base
de 2 m
escogemos la
carga
admisible que
soporta el
suelo por el
metodo de
Bowles, ya que
este
representa un
menor valor y
de esta forma
damos mayor
confiabilidad
para una
zapata con
es cogemos l a
ca rga a dmi s i bl e
por el metodo de
Huns en ya que
no s e a dmi te el
metodo de
Bowl es ya que el
CD=1,45 y es te
numero no es
menor a 1,33.
obl i ga ndo a
el i mi na r es te
metodo pa ra
ba s e de 2m
B
1,5
Df
3,65
prof. De afectacion6,65
HUNSEN
Prof. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
0,8
554
1,75
232
2,7
1664
3,65
956
4,6
749
5,55
352
6,5
270
6,95
2192
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
243
177
819
664
652
376
280
1373
B
2
escogemos la
Df
3,65
carga
prof. De afectacion7,65
admisible por
HUNSEN
el metodo de
Hunsen ya queProf. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
no se admite
0,8
579
el metodo de
1,75
240
Bowles ya que
2,7
1757
el CD=1,80 y
3,65
997
este numero
4,6
781
no es menor a
5,55
363
1,33. obligando
6,5
278
a eliminar este
6,95
2314
metodo para
base de 1,5m
B
1,5
Df
4,6
prof. De afectacion7,6
HUNSEN
Prof. Sondeo Qadm1
m
KN/m2
0,8
676
1,75
279
2,7
2014
3,65
1158
4,6
901
5,55
414
6,5
313
6,95
2644
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
272
198
914
741
728
420
313
1533
escogemos la
carga
admisible por
el metodo de
Hunsen ya que
no se admite
el metodo de
Bowles porque
el CD=2,01 y
este numero
no es menor a
1,33. obligando
a eliminar este
metodo para
base de 1,5m.
m
m
m
BOWLES
Qadm
KN/m³
207
151
697
565
555
320
239
1170
escogemos la
carga
admisible por
el metodo de
Hunsen ya que
no se admite
el metodo de
Bowles ya que
el CD=1,60 y
este numero
no es menor a
1,33. obligando
a eliminar este
metodo para
base de 2m.
SONDEO 1

Base de la cimentación b= 1,5 m
•
Base de la cimentación b= 2 m
SONDEO 2
•
Base de la cimentación b= 1,5 m
•
Base de la cimentación b= 2 m
ZAPATA
11. Conclusiones
Se determinó en laboratorio la granulometría de cada suelo de las diferentes profundidades, se determinó el
límite líquido y plástico, por la diferencia se calculó el índice de plasticidad, con estos datos se entró a la carta
de plasticidad, para luego encontrar la descripción del suelo mediante tablas, la norma usada para la
descripción de cada suelo fue dada por la ASTM D2487-11, se puede concluir que en los dos sondeos predomina
el tipo de suelo CL arcilla magra arenosa que dependiendo de su porcentaje de finos esta estaba con grava,
seguida de ML limos arenosos, mediante el ensayo se pudo verificar que unos suelos si tenían plasticidad lo que
no se pudo notar en campo, esta clasificación es de gran importancia ya que de aquí depende el ensayo SPT, la
otra norma para la clasificación visual fue ASTM D2488-09ª la cual dio resultados no muy aproximados pero
serían aceptables en caso de no tener tiempo para realizar la clasificación en laboratorio.
En el ensayo de spt con el objetivo de conocer el número de golpes que requiere introducir un instrumento de
toma de muestra alterada en el suelo ante una carga determinada y constante puede existir fallos o perdidas de
altura del martillo ya que el maquinista no realiza bien el trabajo, por cansancio, reiteradas veces realizar el
mismo ejercicio, produce que se desgaste y no tienen la misma energía los últimos golpes como los primeros,
dando lugar a la corrección por energía, en las gráficas presentes se denota el cambio el cual no es excesivo
variando en los primeros estratos ya que al ser más suaves hay una variación grande de números de golpes
mientras q a mayores profundidades los golpes corregidos son similares al original NSPT, y se puede concluir
que existe concordancia en los datos de corrección y NSPT ya que este último nombrado de color magenta se
encuentra en su mayoría a la mitad de las correcciones.
El ensayo del SPT e un método más ampliamente usado para obtener datos con respecto a la profundidad,
espesor y composición de los estratos de suelo que se desea analizar y una información aproximada de la
resistencia de los suelos, Para cada tipo de suelo el número de golpes es distinto debido a que cada suelo
tendrá una compacidad diferente.
Los perforadores algunas veces no limpian el fondo del estrato y el hinchamiento de la cuchara partida puede
ser iniciado estando aún está por encima del fondo del estrato. Esto incrementa seriamente el número de
golpes lo cual va a influir en la corrección del Nspt.
Bibliografía
Aguay, H. N., & Naranjo Aguay, H. (2012). Capacidad Portante .
Bowles. (1988). Foundation Analysis and Design. 4ra -Ed-1004.
Naranjo Ruiz, H. (2012). Capacidad Portante. quito: ABYA-YAL.
Ruiz, J. C., & Castillo Ruiz, J. (s.f.). 2005.
Anexos
 CLASIFICACIÓN ASTM (SONDEO 1)
Profundidad (1-1)
(1-1)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0,58
4,2305
95,77
10
2
0,81
5,91
94,09
13,71
40
0,425
2,56
18,67
81,33
200
0,075
13,44
98,03
1,97
"Curva Granulométrica (1-
110 %
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
1)"
"Curva Granulometrica (1-1)"
10.0
1.0
.10
.010
CL
arcilla magra arenosa
Profundidad (1-2)
(1-2)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
2,73
18,10
81,90
10
2
3,35
22,21
77,79
15,08
40
0,425
5,95
39,46
60,54
200
0,075
14,88
98,67
1,33
"Curva Granulometrica (1-2)"
90 %
80 %
70 %
"Curva Granulometrica (1-2)"
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
D60
D30
D10
121,28
22,21
76,46
1,33
30,518
20,690
9,829
0,4
0,18
0,095
10 %
0%
10.0
1.0
.10
CL
arcilla magra arenosa con grava
.010
Profundidad (2-3)
(2-3)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0,28
2,351
97,65
10
2
1,27
10,663
89,34
11,91
40
0,425
2,33
19,563
80,44
200
0,075
11,65
97,817
2,18
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
110 %
100 %
90 %
80 %
Curva Granulometrica (2-3)
Curva Granulometrica (2-3)
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
163,13
10,66
87,15
2,18
24,696
18,056
6,640
10.0
1.0
.10
.010
CL-ML
arcilla-limo arenosa
Profundidad (3-4)
ABERTURA
TAMIZ N°
(mm)
4
4,75
10
2
40
0,425
200
0,075
(3-4)
Masa Seca Masa % Retenido
% Que Pasa
(g) Retenida Acumulado
2,07
9,71
90,29
2,98
13,98
86,02
21,32
5,76
27,02
72,98
20,85
97,80
2,20
100 %
Curva Granulometrica (3-4)
90 %
Curva Granulometrica (3-4)
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
109,86
13,98
83,82
2,20
23,820
20,879
2,941
10 %
0%
10.0
1.0
ML
limo arenoso
.10
.010
Profundidad (4-5)
(4-5)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
5,39
13,85
86,15
10
2
11,52
29,59
70,41
38,93
40
0,425
22,46
57,69
42,31
200
0,075
38,15
98,00
2,00
Curva Granulometrica (4-5)
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
75,33
29,59
68,40
2,00
26,71
20,75
5,955
0%
10.0
1.0
.10
.010
CL-ML
arcilla limo-arenosa con grava
Profundidad (5-6) Base
(5-6) base
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0,96
2,80
97,20
10
2
5,22
15,21
84,79
34,31
40
0,425
19,14
55,79
44,21
200
0,075
33,98
99,04
0,96
%W
47,58
% Grava
15,21
%Arena
83,82
% Fino
0,96
LL
NP
D60
D30
D10
cu
cc
0,75
0,25
0,13
5,7692
0,6410
Curva Granulometrica (5-6) base
110 %
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
SC
arena arcillosa con grava
.10
.010
Profundidad (6-6) Punta
(6-6) punta
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
2,81
7,23
92,77
10
2
5,91
15,20
84,80
38,88
40
0,425
20,45
52,60
47,40
200
0,075
38,53
99,10
0,90
Curva Graulometrica (6-6)
punta
100 %
90 %
80 %
Curva Graulometrica (6-6) punta
70 %
60 %
50 %
40 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
47,09
15,20
83,90
0,90
NP
D60
D30
D10
0,77
0,27
0,13
cu
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
.010
SC
arena arcillosa con grava
5,9231
0,7283
cc
Profundidad (6-7)
(6-7)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
2,51
6,16
93,84
10
2
7,23
17,73
82,27
40,77
40
0,425
23,65
58,01
41,99
200
0,075
40,3
98,85
1,15
100 %
Curva Granulometria (6-7)
90 %
Curva Granulometria (6-7)
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
D60
D30
D10
63,20
17,73
81,11
1,15
22,7822581
20,890411
1,892
0,7
0,2
0,12
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
ML
limo arenoso con grava
.010

CLASIFICACIÓN ASTM (SONDEO 2)
Profundidad (1-1.5)
(1-1,5)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
2,24
11,1443
88,86
10
2
5,55
27,6119
72,39
20,1
40
0,425
10,48
52,1393
47,86
200
0,075
19,52
97,1144
2,89
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
109,32
8,61
89,92
1,47
39,94
31,94
7,997
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
.010
ML
limo arenoso con grava
Profundidad (1.5-2)
(1,5-2)
ABERTURA Masa Seca
Masa
TAMIZ N°
(mm)
(g)
Retenida
4
4,75
0,27
10
2
1,23
14,28
40
0,425
5,48
200
0,075
14,07
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
89,24
27,61
69,50
2,89
36,86
27,12
9,744
% Retenido
% Que Pasa
Acumulado
1,8908
98,11
8,6134
91,39
38,3754
61,62
98,5294
1,47
Curva Granulometrica (1.52)
110 %
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
ML
limo arenoso
.010
Profundidad (2.5-3)
(2,5-3)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0,29
1,4925
98,51
10
2
0,94
4,8379
95,16
19,43
40
0,425
5,73
29,4905
70,51
200
0,075
19,08
98,1987
1,80
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
110 % Curva
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
96,57
4,84
93,36
1,80
25,24
15,67
9,575
granulometrica (2,5-3)
Curva granulometrica (2,5-3)
1.0
.10
.010
CL
arcilla magra arenosa
Profundidad (4-4.5)
(4-4,5)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0,14
0,7821
99,22
10
2
1,17
6,5363
93,46
17,9
40
0,425
5,58
31,1732
68,83
200
0,075
17,55
98,0447
1,96
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
98,35
6,54
91,51
1,96
36,90
22,15
14,745
Curva Granulometrica (3,54)
110 %
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
Curva…
10.0
1.0
.10
CL
arcilla magra arenosa
.010
Profundidad (4.8-4.9)
(4,8-4,9)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
3,3
17,6471
82,35
10
2
8,47
45,2941
54,71
18,7
40
0,425
15,4
82,3529
17,65
200
0,075
18,67
99,8396
0,16
Curva Granulometrica (4,84,9) base
90 %
80 %
Curva Granulometrica (4,8-4,9) base
70 %
60 %
50 %
40 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
64,88
45,29
54,55
0,16
36,90
22,15
14,750
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
.010
CL
arcilla magra arenosa con grava
Profundidad (4.9-5) punta
(4,9-5)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0
0,0000
100,00
10
2
0
0,0000
100,00
13,71
40
0,425
3,18
23,1947
76,81
200
0,075
13,46
98,1765
1,82
Curva Granulometrica (4.9-5) punta
110 %
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
143,66
0,00
98,18
1,82
29,05
21,68
7,367
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
.010
Profundidad (5-6)
(5,5-6)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
1,32
5,3834
94,62
10
2
2,82
11,5008
88,50
24,52
40
0,425
6,98
28,4666
71,53
200
0,075
24,03
98,0016
2,00
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
129,60
11,50
86,50
2,00
30,40
20,94
9,457
100 %
90 %
Curva Granulometrica (5.5-6)
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
.010
CL
arcilla magra arenosa
Profundidad (6.5-7) base
(6,5-7)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
8,85
26,2689
73,73
10
2
13,36
39,6557
60,34
33,69
40
0,425
17,92
53,1909
46,81
200
0,075
33,26
98,7237
1,28
80 %
Curva Granulometrica (6.5Curva Granulometrica
(6.5-7)
7)
70 %
60 %
50 %
40 %
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
79,50
39,66
59,07
1,28
23,97
19,14
4,827
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
.10
CL-ML
arcilla limo -arenosa con grava
.010
Profundidad (7.5-8) base
(7,5-8)
ABERTURA Masa Seca Masa % Retenido
TAMIZ N°
% Que Pasa
(mm)
(g)
Retenida Acumulado
4
4,75
0,34
1,1236
98,88
10
2
1,06
3,5030
96,50
30,26
40
0,425
6,27
20,7204
79,28
200
0,075
29,86
98,6781
1,32
%W
% Grava
%Arena
% Fino
LL
LP
IP
118,85
3,50
95,18
1,32
24,01
19,91
4,104
Curva Granulometrica (7,5Curva Granulometrica
8) (7,5-8)
110 %
100 %
90 %
80 %
70 %
60 %
50 %
40 %
30 %
20 %
10 %
0%
10.0
1.0
CL-ML
arcilla limo- arenosa
DESCRIPCION DE LOS SUELOS DE LOS ENSAYOS CON ASTM 2488-09a
.10
.010
Nombre del Proyecto:
SPT cancha bloque G de la UPS
Sondeo #:
Ubicación: Esquina de cancha junto Av. Rumichaca diagonal al bloque
Observacion
G
del Nivel Freatico:
Fecha:
Viernes 23 de Junio del 2017
Prof.:
Cota del Sondeo
2879,518 m
Sentido E:
772799.164 m
Sentido N:
9968858.032 m
Latitud:
0°16'53.50"S
Longitud:
78°32'56.91"O
Nombre del Ing. Campo:
Diana Quintana
1
STP
1
7m
GOLPES/45cm
Prof
(m)
1
Golpes Muestra a Tipo de
30(cm) prof. Muestra 0-15
9
0,0-1,0
5
15-30
5
Profundidad
30-45
4
2
18
1,0-2,0
9
9
9
3
15
2,0-3,0
7
7
8
N
CAMBIO
ESTRATO
NF
DESCRIPCION DEL SUELO (color, tipo, dureza, fisuras)
TIPO DE SUELO: Limo arenoso,
COLOR: marron claro,
OBSERVACION: sin olor ni sustancias organicas,
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Partículas
subredondeada,
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda,
CRITERIO DE CONSISTENCIA: firme,
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea,
CRITERIO DE CEMENTACION: débil,
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: nula,
DILATACION: lenta.
PLASTICIDAD: No plastico.
TIPO DE SUELO: Limo arenoso.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Sin olor ni contenido organico
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Partículas
subredondeada,
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda.
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Blanda.
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea.
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada.
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Nula.
DILATACION: Lenta.
PLASTICIDAD: No plastico.
TIPO DE SUELO: Limo arenoso.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Sin olor, agua visible
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Partículas
subredondeada.
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda.
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Firme.
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea.
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada.
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Nula.
DILATACION: Lenta.
PLASTICIDAD: No plastico.
N
PRESIÓN
%REC
4
17
3,0-4,0
6
7
10
3,5
5
33
4,0-5,0
9
16
17
4,40-4,50
6
24
5,0-6,0
7
10
14
TIPO DE SUELO: Arena gruesa angular limosa.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Sin olor ni contenido organico
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Presenta muy
pequeñas particulas de oxidacion alrededor de
fragmentos de pomex y varios fragmentos de cuarzo y
roca angular.
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda,
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Blanda a Firme.
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea,
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada.
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Baja.
DILATACION: Rapida .
PLASTICIDAD: No plastico.
5,45
6,7
8
87
6,0-7,0
26
61
TIPO DE SUELO: Arena fina limosa.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Sin olor ni contenido organico
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Particulas muy
pequeñas de oxidacion.
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda.
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Firme.
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea.
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada.
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Nula.
DILATACION: Rapida
PLASTICIDAD: No plastico.
TIPO DE SUELO: Arena gruesa limosa.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Sin olor ni contenido organico
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Partículas muy
pequeñas de oxidacion.
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda.
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Firme.
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea.
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada.
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Baja.
DILATACION: Rapida.
PLASTICIDAD:No Plastico.
TIPO DE SUELO: Arena gruesa angular limosa.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Sin olor ni contenido organico
ANGULOSIDAD DE PARTICULAS: Presenta muy
pequeñas particulas de oxidacion alrededor de
fragmentos de pomex y varios fragmentos de roca
angular.
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda,
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Blanda a Firme.
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea,
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada.
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Baja.
DILATACION: Rapida .
PLASTICIDAD: No plastico.
TIPO DE SUELO: Arena limosa con grava mas
compactada.
COLOR: Marron claro.
OBSERVACION: Arena de deposito volcanico (biotita),
con fragmentos de roca (andecita)
CONDICION DE HUMEDAD: Húmeda.
CRITERIO DE CONSISTENCIA: Firme a Dura
CRITERIO DE ESTRUCTURA : Homogénea,
CRITERIO DE CEMENTACION: Moderada
CRITERIO DE RESISTENCIAEN SECO: Mediana.
DILATACION: Rapida.
PLASTICIDAD: No plastico.
RECHAZO: R=50/12 (50 golpes a los 12 cm)
R
50/12 cm

Sondeo 2
Ubicación:
centro de la cancha junto Av. Rumichaca y Av. Observacion del Nivel Freatico:
Moran Valverde
Fecha:
Viernes 23 de Junio del 2017
Prof.:
Cota del Sondeo
2879,518 m
Sentido E:
772799.164 m
Sentido N:
9968858.032 m
Latitud:
0°16'53.50"S
Longitud:
78°32'56.91"O
Nombre del Ing. Campo:
Diana Quintana
Prof (m)
1
2
3
4
Golpes Muestra a Tipo
30(cm) prof. Muestra
11
8
37
30
0,5 - 1
1,5 - 2
2,5 - 3
3,5 - 4
GOLPES/45cm
N
0-15 15-30 30-45
3
4
17
13
5
2
18
15
CAMBIO
ESTRATO
N.F
8m
DESCRIPCION DEL SUELO (color, tipo, dureza,
fisuras)
6
Suelo orgánico con fragmentos de roca, limo
arenosso orgánico. Dilatancia: lenta. Humedad:
blanda- blanda. Resistencia:baja tenacidad.
Plasticidad:no plástico.
6
suelo orgánico, limo arenoso. Dilatación: lenta.
Humedad: blanda - blanda. Plasticidad: baja.
Resistencia: baja tenacidad. Consistencia: alta.
2,5
Cambio de estrato, limo arcillso, café claro,
húmedo con arena y cangaguas. Dilatancia:
lenta, no tiene plasticidad. Consistencia: dura baja. No tiene tenacidad.
3,4 - 3,5
Arena gruesa limosa, fragmentos de roca
máximo de 0,75 cm de diámetro. Dilatancia:
lenta - rapida. Consistencia no tiene. No tiene
tenacidad.
19
15
4
Limo arenoso plástico. Dilatancia : lenta.
Consistencia: nula. Resistencia en seco no
tiene. No tiene tenacidad.
Profundidad
N PRES %REC
4,90 - 5,0
Limo arenoso plástico. Dilatancia : lenta.
Consistencia: nula. Resistencia en seco no
tiene. No tiene tenacidad.
Arena
Suelo arcilloso limoso. Fragmentos de depósitos
volcánicos. Plasticida: media. Andecitas
alteradas. Dilatancia: baja - nula. Tenacidad:
media. Consistencia: dura. Resistencia: media.
Suelo arcilloso. Dilatancia: nula. Suelo húmedo.
Consistencia: dura. Tenacidad: baja. Plasticidad:
media. Frágmentos esporádicos angulares.
Resistencia en seco media.
6,5
Arena con limo saturada. Consistencia: media.
No plástico. Fragmentos angulares de roca.
Resistencia baja - nula. Dilatancia: rápida.
4,8
5
6
7
8
26
15
10
49
4,5 - 5,0
5,5 - 6
6,5 - 7
7,5 -8
6
7
4
25
13
7
4
22
4,9
13
8
6
27
Arena limosa con fragmentos de roca.
Plasticidad baja. Consistencia: dura. Tenacidad:
nula. Saturada
TABLAS PARA LA DESCRIPCION MANUAL
Tabla 1 Criterios para describir la resistencia en seco (ASTM D 2488)
Tabla 2 Condiciones de Humedad (ASTM D 2488)
Tabla 3 Criterios para describir la consistencia (ASTM D 2488)
Tabla 4 Criterios para describir la dilatancia (ASTM D 2488)
Tabla 5 Criterios para describir la Tenacidad (ASTM D 2488)
Tabla 6 Criterios para describir la Plasticidad (ASTM D 2488)
Conclusión: Esta clasificación visual hecha en campo, los datos fueron no muy
cercanos a la clasificación SUCS ya que se necesitaba realizar ensayo en el laboratorio
para probar si las muestras tenían algo de plasticidad, pero ayudo en el inicio y puede
ser usada sabiendo utilizar las tablas en caso de no tener tiempo de un estudio
profundo.