Analisis-Sismico-de-Edificio-de-6-Pisos-trujillo-Benito-Erik-Pucp-pdf

PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ
FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA
INGENIERÍA ANTISÍSMICA
TIPO C N°04
Semestre académico 2013-II
“ANALISIS ESTRUCTURAL DE EDIFICIO DE 6 PISOS”
PROFESOR: Ing. Alejandro Muñoz
*ERIK TRUJILLO BENITO – 20136383
(*)Alumno de intercambio estudiantil UNCP.
Lima, Noviembre 2013
1. OBJETIVOS

El primer objetivo fundamental es desarrollar un análisis de edificación empleando los parámetros
y requisitos de la Norma E030 de diseño Sismorresistentes, aplicando los métodos de análisis e
identificando características propias de la estructura.

Desarrollar el cálculo de desplazamientos y de fuerzas internas para cada opción de análisis para
hacer una interpretación y comparación entre estas dos formas.

Identificar los parámetros de sitio, y características de la estructura propia así como la regularidad
del edificio para emplear un adecuado coeficiente de reducción sísmica.
2.
DESARROLLO DEL MODELO
2.1 DATOS:
2.1.1 Número del grupo: GRUPO 5
2.1.2 Características y especificaciones generales:
 Número de pisos : N = 6
 Altura de piso típico: h = 2.80 m.
 Altura de primer piso: h = 3.50 m.
 Espesor de la losa maciza: e = 0.20 m.
 Espesor de la losa aligerada: e = 0.20 m.
2.1.3 Características de los materiales:
 Concreto
- Resistencia nominal a compresión = f´c = 210 kg/cm2
- Módulo de elasticidad = Ec = 2000000 ton/m2
-Módulo de Poisson v=0.15
 Acero de Refuerzo
- Corrugado, grado 60, esfuerzo de fluencia = fy = 4200 kg/cm2 = 4.2 ton/cm2
2.1.4
Cargas asignadas :
 Carga muerta: Se considera un espesor de piso terminado de 5 cm; tomando un
peso por unidad de masa de acabados = 2000kg/m3 (Norma E020)
 Carga viva:
2.1.5
Planos asignados:
VISTA EN PLANTA
VISTA EN ELEVACION
SECCION DE COLUMNAS Y VIGAS
2.2 MODELO ESTRUCTURAL:
 CREACION DEL MODELO ESTRUCTURAL EN EL ETABS
1. DEFINICION DE UNIDADES Y GEOMETRIA DE LA ESTRUCTURA
Selección de unidades y grillas para el dibujo.
Para definir la información de los pisos, dentro de la ventana Building Plan Grid System and
Story Data Definition:
2. DEFINICION DE LAS PROPIEDADES DEL MATERIAL
Para definir las propiedades del material concreto armado, modificaremos las propiedades del
material CONC, que se encuentra dentro de la lista de materiales por defecto de ETABS.
3. DEFINICIÓN DE LAS SECCIONES DE LOS ELEMENTOS (COLUMNAS Y VIGAS)
Las secciones de los elementos tipo barra (columnas y vigas) se definen a través del menú
Define > Frame Sections, o del botón de comando (Define Frame Sections).
Definición de secciones de las vigas:
VT-01 (0.25 x 0.60)
VT-02 (0.30 x 0.60)
VT-03 (0.30 x 0.60)
VT-04 (0.30 x 0.60)
Definición de secciones de las columnas:
C-1
C-2
C-3: Para definir este tipo de secciones en forma de L, T, u otras formas compuestas
emplearemos la opción SD Section Data.
C-4: Para definir este tipo de secciones en forma de L, T, u otras formas compuestas
emplearemos la opción SD Section Data.
4. DEFINICIÓN DE LAS SECCIONES TIPO ÁREA (MUROS Y LOSAS)
Las secciones de los muros y las losas se definen a través del menú Define > Wall/Slab/Deck
Sections, o del botón de comando (Define Wall/Slab/DeckSections).
Definición de secciones de los muros:
Muro de concreto armado de 0.30 m de espesor.
Muro de concreto armado de 0.25 m de espesor.
Definición de secciones de las Losas:
Losa maciza de concreto armado de 0.20 m de espesor.
Losa aligerada de concreto armado de 0.20 m de espesor.
5. DIBUJO Y ASIGNACIÓN DE ELEMENTOS Y AREAS
Vista de los elementos Frame y muros en planta y en vista 3D del primer piso.
Asignación de la losa aligerada en planta y en vista 3D del primer piso.
Asignación de la losa maciza en planta y en vista 3D del primer piso.
Asignación de restricción en la base de la estructura (EMPOTRADO)
En la planta BASE, para los apoyos de las columnas se tendrá un apoyo empotrado para esto
habría que llenar la ventana Assign Restraints. En caso de los muros tendremos un apoyo fijo.
Para realizar las restricciones se realizara la siguiente rutina Assing>Joint/Point>Restraints
(supports).
Vista del modelo completo en 3D.
6. CREACIÓN Y ASIGNACIÓN DE DIAFRAGMAS
Los sistemas de piso, que pueden considerarse como diafragmas rígidos, se representan
asignando a las áreas o a los nudos del nivel una restricción de “Diafragma”
A manera de ejemplo se va a asignar a la planta del 1er piso, STORY1 el diafragma rígido D1:
 Presionar el botón de comando (Set Plan View) y seleccionar la planta STORY1.
 Seleccionar la opción One Story, en el cuadro de lista con las opciones de asignación para las
vistas en planta (parte inferior derecha de la pantalla).
 Seleccionar todos los elementos de la planta, arrastrando el cursor desde una esquina a otra
opuesta y presionar el botón de comando (Diaphragms – de punto), dentro del menú Assign >
Joint/Point.
7. ASIGNACIÓN DE CARGAS A LAS LOSAS.
Definiremos nuestros estados de carga: la carga muerta DEAD que será computada de la masa de los
propios elementos, otra carga muerta PISO TERMINADO , TABIQUERIA MOVIL y la SOBRECARGA, estas
dos últimas consideradas cargas vivas.
Carga de piso terminado en todos los pisos: 0.1 ton/m2
Carga de tabiquería móvil en todos los pisos: 0.1 ton/m2
Carga de sobrecarga en piso típico: 0.5 ton/m2
Carga de sobrecarga en azotea: 0.1 ton/m2
8. ASIGNACION DE BRAZOS RIGIDOS
Los brazos rígidos son los segmentos de vigas y columnas que están embebidas dentro del
nudo de dichos elementos. Esta longitud normalmente no se tiene en cuenta en el
modelamiento puesto que los elementos se idealizan por medio de los ejes neutros de los
mismos.
Seleccionamos a que el programa ubique automáticamente la longitud de brazo rígido y
consideramos un factor de zona rígida de 0.5
9. ASIGNACIÓN DE ROTULAS
Se liberarán totalmente los momentos en los extremos de las vigas que se encuentren
apoyadas en otras vigas o apoyadas en muros perpendiculares a ellas.
Liberamos la viga VT-01 en el cruce de los ejes 1 y C, en todos los niveles.
10. PESO DE LA EDIFICACION
 El peso (P), se calculara adicionando a la carga permanente y total de la edificación
un porcentaje de la carga viva o sobrecarga, que de acuerdo a la categoría tipo B de
edificación, se tomara el 50% de la carga viva.
Para ello asignamos una combinación denominada ‘’PESO’’.
11. DEFINICION DE LA FUENTE DE MASA: El programa tomara la fuente de masa desde los
elementos que componen la estructura y las fuerzas externas de gravedad que se han
asignado (100% de la carga muerta más 50% de la carga viva).
12. ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA
 Chequeamos posibles errores de dibujo:
Definición del número de modos
Se deben definir 3 modos por piso (2 traslacionales y 1 rotacional). El edificio tiene 6 pisos por lo tanto
tendrá 18 modos. Para definir los modos en el programa, se debe:
 Ingresar al menu Analyze > Set Analysis Options.
 En la ventana Analysis Options, que se muestra en la figura, seleccionar el botón de comando
Set Analysis Parameters.
En la ventana Dynamic Analysis Parameters, escribir 18 en el cuadro de texto Number of Modes,
como se muestra en la figura .el botón de comando Set Analysis Parameters.

Corremos la estructura:
13. OBTENCION DE RESULTADOS:
 Modos, periodos y porcentajes de participación de masa.
Modo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Periodo
0.394522
0.359204
0.285398
0.104606
0.097162
0.074292
0.047923
0.04552
0.034567
0.028887
0.027929
0.021451
0.020605
0.020212
0.01688
0.016707
0.015597
0.012905
UX
UY
72.9204 1.7269
2.3727 71.2399
0.8765 3.7523
13.6268 1.0429
1.503 13.1312
0.2219 1.6105
3.9766 0.9689
1.299
3.5916
0.1205 0.3548
1.1785
0.706
0.8576 1.0641
0.0607 0.0726
0.2715 0.3766
0.473
0.2209
0.0053 0.1381
0.1377 0.0025
0.0787 0.0002
0.0196
0
UZ
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SumUX
72.9
75.3
76.2
89.8
91.3
91.5
95.5
96.8
96.9
98.1
99
99
99.3
99.8
99.8
99.9
100
100
SumUY SumUZ RX
RY
RZ
SumRX SumRY SumRZ
1.7269
0
2.2 95.0369 1.6391 2.2198 95.0369 1.6391
72.9668
0
92 3.1229 3.5982 94.365 98.1597 5.2372
76.7191
0
5.1 1.1793 70.973 99.4248 99.339 76.2103
77.762
0
0
0.299 0.5574 99.4364 99.638 76.7677
90.8932
0
0.2 0.0339 0.6214 99.6652 99.6719 77.3891
92.5036
0
0.1 0.0066 14.6808 99.7425 99.6785 92.0699
93.4725
0
0
0.198 0.3419 99.7902 99.8765 92.4119
97.0641
0
0.2 0.0655 0.1535 99.9562 99.9421 92.5653
97.4189
0
0 0.0073 4.7484 99.9669 99.9494 97.3137
98.125
0
0 0.0183 0.157 99.9753 99.9677 97.4707
99.189
0
0 0.0136 0.0169 99.987 99.9812 97.4876
99.2616
0
0
0.001 1.7407 99.9879 99.9822 99.2282
99.6383
0
0 0.0053 0.0568 99.9949 99.9875 99.2851
99.8591
0
0 0.0091 0.0132 99.9988 99.9966 99.2983
99.9972
0
0 0.0001 0.0003
100
99.9967 99.2986
99.9997
0
0 0.0015 0.0226
100
99.9982 99.3212
100
0
0 0.0015 0.5601
100
99.9998 99.8813
100
0
0 0.0002 0.1187
100
100
100
Modos, frecuencia de vibración y % de participación considerando la masa ‘’real’’
Modo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Periodo
(T)
0.394522
0.359204
0.285398
0.104606
0.097162
0.074292
0.047923
0.04552
0.034567
0.028887
0.027929
0.021451
0.020605
0.020212
0.01688
0.016707
0.015597
0.012905
Frecuencia
(f)
2.5347
2.7839
3.5039
9.5597
10.2921
13.4604
20.8668
21.9684
28.9293
34.6176
35.8051
46.6179
48.5319
49.4756
59.2417
59.8552
64.1149
77.4893
% de participación
UX
UY
72.9204
1.7269
2.3727
71.2399
0.8765
3.7523
13.6268
1.0429
1.503
13.1312
0.2219
1.6105
3.9766
0.9689
1.299
3.5916
0.1205
0.3548
1.1785
0.706
0.8576
1.0641
0.0607
0.0726
0.2715
0.3766
0.473
0.2209
0.0053
0.1381
0.1377
0.0025
0.0787
0.0002
0.0196
0
100.00
100.00
Modos, frecuencia de vibración y % de participación considerando masas aproximadas (Preg. 1)
Modo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Periodo Frecuencia
(T)
(f)
0.339659
2.9441
0.308172
3.2449
0.244064
4.0973
0.089413 11.1841
0.082686 12.0939
0.062949 15.8859
0.040527 24.6749
0.038411 26.0342
0.028986 34.4994
0.024238 41.2575
0.023451 42.6421
0.01784
56.0538
0.017176 58.2208
0.016903 59.1611
0.014005 71.4031
0.013899 71.9476
0.012882 77.6277
0.010592 94.4109
% de participación
UX
UY
73.0057
1.5627
2.1219
72.0923
0.9952
2.9863
13.7509
0.9575
1.3848
13.3866
0.2433
1.4728
4.1085
0.8789
1.1681
3.7489
0.131
0.3128
1.2824
0.6296
0.7521
1.163
0.0606
0.0565
0.317
0.354
0.4339
0.2566
0.0003
0.1412
0.1456
0
0.0787
0.0001
0.0198
0.0001
100.00
100.00
Se puede apreciar un cambio en los periodos de vibración
Modo
1
2
4
5
7
8
Periodo análisis Periodo análisis
masa aproximada
''masa real''
0.394522
0.359204
0.104606
0.097162
0.047923
0.04552
0.339659
0.308172
0.089413
0.082686
0.040527
0.038411
Dirección
dirección x-x
dirección y-y
dirección x-x
dirección y-y
dirección x-x
dirección y-y
 Podemos notar que hay un aumento en el periodo de vibración para los 3 principales modos en
ambas direcciones, esta variación se debe a que hay un incremento de masa en el análisis ya
que la sobrecarga es considerable.
 El aumento de masa también se dio ya que para el análisis se consideró una fuente de masa de
100% la carga muerta más el 50% de la carga viva.
Porcentaje de
variación
16.15
16.56
16.99
17.51
18.25
18.51
3.
ANALISIS
 Parámetros elegidos para cada dirección X-X
 Parámetros elegidos para cada dirección Y-Y
 Excentricidad accidental en dirección X-X
 Excentricidad accidental en dirección Y-Y
3.1 ANALISIS ESTATICO: Para el cálculo de la cortante basal y las respectivas fuerzas por entrepiso
tomaremos el PESO total de la estructura aquella arrojada en el ETABS.
Determinamos los pesos por cada piso
Nivel
PISO6
PISO6
PISO5
PISO5
PISO4
PISO4
PISO3
PISO3
PISO2
PISO2
PISO1
Combinación Localización
PESO
Top
PESO
Bottom
PESO
Top
PESO
Bottom
PESO
Top
PESO
Bottom
PESO
Top
PESO
Bottom
PESO
Top
PESO
Bottom
PESO
Top
P
246.08
342.01
646.22
754.92
1059.13
1167.83
1472.04
1580.74
1884.95
1993.64
2297.86
Peso por losa y columnas
246.08
losa
95.93
columnas
304.21
losa
108.7
columnas
304.21
losa
108.7
columnas
304.21
losa
108.7
columnas
304.21
losa
108.69
columnas
304.22
losa
PISO1
PESO
Bottom
2433.73
135.87
 Estimación de la cortante basal en dirección X-X
columnas
Peso por pisos (ton.)
294.045
PISO 6
406.525
PISO 5
412.910
PISO 4
412.910
PISO 3
412.905
PISO 2
426.500
PISO 1
 Distribución en altura en dirección X-X
NIVEL
6
5
4
3
2
1
hi (m)
17.5
14.7
11.9
9.1
6.3
3.5
∑
Pi(ton)
294.045
406.525
412.910
412.910
412.905
426.500
Pixhi
5145.79
5975.92
4913.63
3757.48
2601.30
1492.75
23886.87
Fi (ton)
116.84
135.69
111.57
85.32
59.07
33.89
542.37
Mi (ton.m)
Fi (ton)
116.84
135.69
111.57
85.32
59.07
33.89
542.37
Mi (ton.m)
123.85
143.83
118.26
90.44
62.61
35.93
Hi(ton)
116.840
252.529
364.098
449.415
508.480
542.374
 Estimación de la cortante basal en dirección Y-Y
 Distribución en altura en dirección Y-Y
NIVEL
6
5
4
3
2
1
hi (m)
17.5
14.7
11.9
9.1
6.3
3.5
∑
Pi(ton)
294.045
406.525
412.910
412.910
412.905
426.500
Pixhi
5145.79
5975.92
4913.63
3757.48
2601.30
1492.75
23886.87
99.31
115.34
94.83
72.52
50.21
28.81
Hi(ton)
116.840
252.529
364.098
449.415
508.480
542.374
ASIGNACION DE CARGAS SISMICAS PARA EL ANALISIS ESTATICO
 Definición del sismo estático a partir de coeficientes:
 Ingresamos los coeficientes respectivos para cada dirección de sismo.
SISMO X-X
SISMO X-X (excentricidad positiva)
SISMO Y-Y (excentricidad negativa)
SISMO Y-Y
SISMO Y-Y (excentricidad positiva)
 Definición del sismo estático a partir de cargas:
SISMO Y-Y (excentricidad negativa)
Fuerzas de sismo en X-X aplicadas al centro de masa de cada diafragma y con una excentricidad de 0.05
Fuerzas de sismo en X-X aplicadas al centro de masa de cada diafragma y con una excentricidad de 0.05
3.2 ANÁLISIS DINÁMICO PARA CADA DIRECCIÓN:
 Espectro de respuesta en ambas direcciones:
T
C
SC
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.10
1.20
1.30
1.40
1.50
2.5000
2.5000
2.5000
2.5000
2.5000
2.5000
2.5000
2.1429
1.8750
1.6667
1.5000
1.3636
1.2500
1.1538
1.0714
1.0000
3.0000
3.0000
3.0000
3.0000
3.0000
3.0000
3.0000
2.5714
2.2500
2.0000
1.8000
1.6364
1.5000
1.3846
1.2857
1.2000
ESPECTRO DE RESPUESTAS DE
ACELERACIONES
(NORMA E-030, 2003 RNC)
3.50
3.00
Sa (m/seg2)
2.50
2.00
1.50
1.00
0.50
0.00
0.00
0.25
0.50
0.75
PERIODO (seg)
1.00
1.25
1.50
 Factor de Escala: Como se usó SC vs. T como función espectral, entonces el factor de escala
estará dada por el valor de la siguiente expresión:
 Ingresamos el espectro en dirección X-X:
DEFINICION DE ESPECTRO DE RESPUESTAS EN AMBAS DIRECCIONES
Existen recomendaciones como la del Dr. Edward Wilson: Los efectos ortogonales en el análisis
espectral, en modelos tridimensionales, para el diseño de edificios requiere que los elementos sean
diseñados para el 100% de las fuerzas sísmicas en una dirección, más el 30% de las fuerzas en la
dirección perpendicular. En este caso no se usara lo descrito la NORMA PERUANA establece un análisis
independiente para cada dirección.
4. RESULTADOS
4.1 ANÁLISIS ESTÁTICO, PARA CADA DIRECCIÓN:
4.1.1 Fuerzas en el edificio.
 Fuerzas de tabiquería y sobrecarga:

Fuerzas de sismo en xx e yy:

Fuerzas de piso terminado:
4.1.2
PORTICO
EJE 6
PORTICO
EJE 5
PORTICO
EJE 4
PORTICO
EJE 3
PORTICO
EJE 2
PORTICO
EJE 1
Distribución de la cortante en el eje X-X
PORTICO
EJE 7

Distribución del Cortante entre los elementos del primer entrepiso:
ELEMENTO
COLUMNA C3: EJE 1A
PLACA P1
COLUMNA C3: EJE 1D
COLUMNA C3: EJE 1E
PLACA P6
COLUMNA C2: EJE 2B
COLUMNA C3: EJE 2D
COLUMNA C3: EJE 2E
PLACA P7
COLUMNA C2: EJE 3B
COLUMNA C2: EJE 3C
COLUMNA C1: EJE 3D
COLUMNA C3: EJE 3E
PLACA P2
COLUMNA C2: EJE 4B
COLUMNA C2: EJE 4C
COLUMNA C4: EJE 5A
COLUMNA C2: EJE 5C
COLUMNA C3: EJE 5E
COLUMNA C4: EJE 6A
COLUMNA C2: EJE 6C
COLUMNA C3: EJE 6E
COLUMNA C1: EJE 7A
PLACA P3
COLUMNA C1: EJE 6C
COLUMNA C1: EJE 6E
V (Ton.)
1.16
122.13
-1.09
-1.92
35.61
-0.68
-1.31
-2.49
49.27
0.00
-0.36
-0.10
-6.69
52.03
0.15
-0.30
-3.42
-0.22
-2.01
0.14
-1.28
-2.51
0.12
184.18
-0.26
-0.24
TOTAL
120.28
31.13
42.12
51.88
-5.65
-1.14
183.80
 De acuerdo a la tabla mostrada el pórtico que absorbe mayor fuerza cortante es el pórtico del
eje 7
PORTICO
EJE D
PORTICO
EJE C
PORTICO
EJE B
PORTICO
EJE A
Distribución de la cortante en el eje Y-Y
PORTICO
EJE E

ELEMENTO
COLUMNA C3: EJE 1A
PLACA P8
COLUMNA C4: EJE 5A
COLUMNA C1: EJE 6A
COLUMNA C1: EJE 7A
COLUMNA C2: EJE 2B
COLUMNA C2: EJE 3B
COLUMNA C2: EJE 4B
PLACA P5
COLUMNA C2: EJE 3C
COLUMNA C2: EJE 4C
COLUMNA C2: EJE 5C
COLUMNA C2: EJE 6C
COLUMNA C3: EJE 1D
COLUMNA C3: EJE 2D
COLUMNA C1: EJE 3D
PLACA P4
COLUMNA C1: EJE 3D
COLUMNA C3: EJE 1E
COLUMNA C3: EJE 2E
COLUMNA C3: EJE 3E
COLUMNA C3: EJE 5E
COLUMNA C3: EJE 6E
COLUMNA C1: EJE 7E
V (Ton.)
7.64
184.20
-0.11
0.75
0.56
3.49
3.49
4.13
106.61
3.43
3.89
3.78
4.07
9.08
11.02
0.89
118.42
1.23
9.73
13.00
-0.32
10.07
12.19
1.02
TOTAL
193.04
117.72
15.17
140.64
45.69
 De acuerdo a la tabla mostrada el pórtico que absorbe mayor fuerza cortante es el pórtico del
eje A
4.1.3
Pórtico con mayor fuerza cortante en su base y diagramas de fuerzas internas (DMF, DFC,
DFN)
 SISMO X-X: PORTICO EJE 7

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE

DIAGRAMA DE FUERZA AXIAL
 SISMO Y-Y: PORTICO EJE A
 DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE

DIAGRAMA DE FUERZA AXIAL
4.1.4
Desplazamientos absolutos y relativos de entrepiso
SISMO X-X
A partir de los Max Drift (desplazamientos relativos divididos entra la altura de cada
entrepiso); podemos obtener los desplazamientos máximos absolutos de cada piso.
PISO
STORY6
STORY5
STORY4
STORY3
STORY2
STORY1
H piso (m)
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.5
Drift X
0.001044
0.001210
0.001351
0.001383
0.001226
0.000641
Δ piso (m)
Xabs Piso (m)
0.002923
0.003388
0.003783
0.003872
0.003433
0.002244
0.019643
0.016720
0.013332
0.009549
0.005676
0.002244
SISMO Y-Y
PISO
STORY6
STORY5
STORY4
STORY3
STORY2
STORY1
4.1.5
H piso (m)
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.5
Drift Y
0.000802
0.000966
0.001109
0.001165
0.001060
0.000578
Δ piso (m)
Yabs Piso (m)
0.002246
0.002705
0.003105
0.003262
0.002968
0.002023
0.016309
0.014063
0.011358
0.008253
0.004991
0.002023
Verificación de las distorsiones de entrepiso
DESPLAZAMIENTOS X-X
PISO H piso (m)
STORY6
2.8
STORY5
2.8
STORY4
2.8
STORY3
2.8
STORY2
2.8
STORY1
3.5
Xabs Piso (m)
Δ piso (m)
0.019643
0.016720
0.013332
0.009549
0.005676
0.002244
0.002923
0.003388
0.003783
0.003872
0.003433
0.002244
Drift X
0.001044
0.001210
0.001351
0.001383
0.001226
0.000641
R
3/4x R
7
7
7
7
7
7
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
Despl.obt. Despl.Max.Nor Observ.
0.0055
0.0064
0.0071
0.0073
0.0064
0.0034
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
ERROR
ERROR
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
DESPLAZAMIENTOS Y-Y
PISO H piso (m)
STORY6
2.8
STORY5
2.8
STORY4
2.8
STORY3
2.8
STORY2
2.8
STORY1
3.5
4.1.6
Yabs Piso (m)
Δ piso (m)
0.016309
0.014063
0.011358
0.008253
0.004991
0.002023
0.002246
0.002705
0.003105
0.003262
0.002968
0.002023
Drift Y
0.000802
0.000966
0.001109
0.001165
0.001060
0.000578
R
3/4x R
7
7
7
7
7
7
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
Despl.obt. Despl.Max.Nor Observ.
0.0042
0.0051
0.0058
0.0061
0.0056
0.0030
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
Control de Giros
 Control de giro X-X:
 Los desplazamientos máximos de entrepiso (multiplicados por 0.75R) fueron calculados en la tabla
anterior; los desplazamientos mínimos serán calculados y ubicados adecuadamente en una tabla
que se muestra a continuación:
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
ENTREPISO
DESPLAZ.
MAXIMO
DESPLAZ.
MINIMO
1
2
3
4
5
6
0.0055
0.0064
0.0071
0.0073
0.0064
0.0034
0.00404
0.00468
0.00522
0.00532
0.00468
0.00236

DEZPLAZ.
Δ
PROMEDIO PERMISIBLE
0.004762
0.005518
0.006156
0.006290
0.005557
0.002864
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
Δ Prom./Δ Max >1.3
0.8688
0.8686
0.8679
0.8662
0.8634
0.8510
NO
NO
NO
NO
NO
NO
0.5 Δ Perm. Δ Prom. > 0.5Δ Perm.
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
SI
SI
SI
SI
SI
SI
Por lo tanto no verifica las condiciones de irregularidad; la estructura se considera REGULAR.
 Control de giro Y-Y:
ENTREPISO
DESPLAZ.
MAXIMO
DESPLAZ.
MINIMO
1
2
3
4
5
6
0.0042
0.0051
0.0058
0.0061
0.0056
0.0030
0.00358
0.00408
0.00444
0.00445
0.00393
0.00216

DEZPLAZ.
Δ
Δ Prom./Δ Max >1.3 0.5 Δ Perm.
PROMEDIO PERMISIBLE
0.003893
0.004575
0.005129
0.005282
0.004749
0.002596
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.9246
0.9022
0.8810
0.8635
0.8533
0.8555
NO
NO
NO
NO
NO
NO
Δ Prom. > 0.5Δ Perm.
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
Por lo tanto no verifica las condiciones de irregularidad; la estructura se considera REGULAR.
SI
SI
SI
SI
SI
SI
4.2 ANALISIS MODAL:
 Modos, periodos y porcentajes de participación de masa.
Modo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Periodo
0.394522
0.359204
0.285398
0.104606
0.097162
0.074292
0.047923
0.04552
0.034567
0.028887
0.027929
0.021451
0.020605
0.020212
0.01688
0.016707
0.015597
0.012905
UX
UY
72.9204 1.7269
2.3727 71.2399
0.8765 3.7523
13.6268 1.0429
1.503 13.1312
0.2219 1.6105
3.9766 0.9689
1.299
3.5916
0.1205 0.3548
1.1785
0.706
0.8576 1.0641
0.0607 0.0726
0.2715 0.3766
0.473
0.2209
0.0053 0.1381
0.1377 0.0025
0.0787 0.0002
0.0196
0
UZ
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SumUX
72.9
75.3
76.2
89.8
91.3
91.5
95.5
96.8
96.9
98.1
99
99
99.3
99.8
99.8
99.9
100
100
SumUY SumUZ RX
RY
RZ
SumRX SumRY SumRZ
1.7269
0
2.2 95.0369 1.6391 2.2198 95.0369 1.6391
72.9668
0
92 3.1229 3.5982 94.365 98.1597 5.2372
76.7191
0
5.1 1.1793 70.973 99.4248 99.339 76.2103
77.762
0
0
0.299 0.5574 99.4364 99.638 76.7677
90.8932
0
0.2 0.0339 0.6214 99.6652 99.6719 77.3891
92.5036
0
0.1 0.0066 14.6808 99.7425 99.6785 92.0699
93.4725
0
0
0.198 0.3419 99.7902 99.8765 92.4119
97.0641
0
0.2 0.0655 0.1535 99.9562 99.9421 92.5653
97.4189
0
0 0.0073 4.7484 99.9669 99.9494 97.3137
98.125
0
0 0.0183 0.157 99.9753 99.9677 97.4707
99.189
0
0 0.0136 0.0169 99.987 99.9812 97.4876
99.2616
0
0
0.001 1.7407 99.9879 99.9822 99.2282
99.6383
0
0 0.0053 0.0568 99.9949 99.9875 99.2851
99.8591
0
0 0.0091 0.0132 99.9988 99.9966 99.2983
99.9972
0
0 0.0001 0.0003
100
99.9967 99.2986
99.9997
0
0 0.0015 0.0226
100
99.9982 99.3212
100
0
0 0.0015 0.5601
100
99.9998 99.8813
100
0
0 0.0002 0.1187
100
100
100
MODOS MÁS IMPORTANTES EN CADA DIRECCION
Modos de vibración en dirección X-X
 PRIMER MODO MAS IMPORTANTE: MODO 1
MODO 1
PERIODO
0.394522
FRECUENCIA
2.5347
 SEGUNDO MODO MAS IMPORTANTE: MODO4
MODO 4
PERIODO
0.104606
FRECUENCIA
9.5597
 TERCER MODO MAS IMPORTANTE: MODO7
MODO 7
PERIODO
0.047923
FRECUENCIA
20.8668
Modos de vibración en dirección Y-Y
 PRIMER MODO MAS IMPORTANTE: MODO 2
MODO 2
PERIODO
0.359204
FRECUENCIA
2.7839
 SEGUNDO MODO MAS IMPORTANTE: MODO5
MODO 5
PERIODO
0.097162
FRECUENCIA
10.2921
 TERCER MODO MAS IMPORTANTE: MODO8
MODO 8
PERIODO
0.04552
FRECUENCIA
21.9684
Modos, frecuencia de vibración y % de participación considerando la masa ‘’real’’
Modo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Periodo
(T)
0.394522
0.359204
0.285398
0.104606
0.097162
0.074292
0.047923
0.04552
0.034567
0.028887
0.027929
0.021451
0.020605
0.020212
0.01688
0.016707
0.015597
0.012905
Frecuencia
(f)
2.5347
2.7839
3.5039
9.5597
10.2921
13.4604
20.8668
21.9684
28.9293
34.6176
35.8051
46.6179
48.5319
49.4756
59.2417
59.8552
64.1149
77.4893
% de participación
UX
UY
72.9204
1.7269
2.3727
71.2399
0.8765
3.7523
13.6268
1.0429
1.503
13.1312
0.2219
1.6105
3.9766
0.9689
1.299
3.5916
0.1205
0.3548
1.1785
0.706
0.8576
1.0641
0.0607
0.0726
0.2715
0.3766
0.473
0.2209
0.0053
0.1381
0.1377
0.0025
0.0787
0.0002
0.0196
0
100.00
100.00
Modos, frecuencia de vibración y % de participación considerando masas aproximadas (Preg. 1)
Modo
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Periodo Frecuencia
(T)
(f)
0.339659
2.9441
0.308172
3.2449
0.244064
4.0973
0.089413 11.1841
0.082686 12.0939
0.062949 15.8859
0.040527 24.6749
0.038411 26.0342
0.028986 34.4994
0.024238 41.2575
0.023451 42.6421
0.01784
56.0538
0.017176 58.2208
0.016903 59.1611
0.014005 71.4031
0.013899 71.9476
0.012882 77.6277
0.010592 94.4109
% de participación
UX
UY
73.0057
1.5627
2.1219
72.0923
0.9952
2.9863
13.7509
0.9575
1.3848
13.3866
0.2433
1.4728
4.1085
0.8789
1.1681
3.7489
0.131
0.3128
1.2824
0.6296
0.7521
1.163
0.0606
0.0565
0.317
0.354
0.4339
0.2566
0.0003
0.1412
0.1456
0
0.0787
0.0001
0.0198
0.0001
100.00
100.00
Se puede apreciar un cambio en los periodos de vibración
Modo
1
2
4
5
7
8
Periodo análisis Periodo análisis
masa aproximada
''masa real''
0.394522
0.359204
0.104606
0.097162
0.047923
0.04552
0.339659
0.308172
0.089413
0.082686
0.040527
0.038411
Dirección
Porcentaje de
variación
dirección x-x
dirección y-y
dirección x-x
dirección y-y
dirección x-x
dirección y-y
16.15
16.56
16.99
17.51
18.25
18.51
4.3 ANÁLISIS DINÁMICO:
4.3.1 Fuerzas en el edificio para los 2 modos más importantes
 Modo en dirección X-X:
 Podemos interpretar que para el primer modo más importante en la dirección X-X, se genera
una fuerza cortante en la base de la estructura de 350.83 ton.
 Modo en dirección Y-Y:
 Podemos interpretar que para el primer modo más importante en la dirección Y-Y, se genera
una fuerza cortante en la base de la estructura de 342.75 ton.
4.3.2
PORTICO
EJE 6
PORTICO
EJE 5
PORTICO
EJE 4
PORTICO
EJE 3
PORTICO EJE PORTICO EJE
2
1
Distribución de la cortante en el eje X-X
PORTICO
EJE 7

Distribución del Cortante entre los elementos del primer entrepiso:
ELEMENTO
COLUMNA C3: EJE 1A
PLACA P1
COLUMNA C3: EJE 1D
COLUMNA C3: EJE 1E
PLACA P6
COLUMNA C2: EJE 2B
COLUMNA C3: EJE 2D
COLUMNA C3: EJE 2E
PLACA P7
COLUMNA C2: EJE 3B
COLUMNA C2: EJE 3C
COLUMNA C1: EJE 3D
COLUMNA C3: EJE 3E
PLACA P2
COLUMNA C2: EJE 4B
COLUMNA C2: EJE 4C
COLUMNA C4: EJE 5A
COLUMNA C2: EJE 5C
COLUMNA C3: EJE 5E
COLUMNA C4: EJE 6A
COLUMNA C2: EJE 6C
COLUMNA C3: EJE 6E
COLUMNA C1: EJE 7A
PLACA P3
COLUMNA C1: EJE 6C
COLUMNA C1: EJE 6E
V (Ton.)
1.28
93.33
1.91
2.67
27.47
0.75
2.31
3.54
32.57
0.38
0.60
0.18
4.62
35.72
0.44
0.63
2.42
0.58
2.78
0.14
1.26
3.42
0.11
137.66
0.33
0.30
TOTAL
99.19
34.07
38.35
36.79
5.78
1.40
138.40
 De acuerdo a la tabla mostrada el pórtico que absorbe mayor fuerza cortante es el pórtico del
eje 7
PORTICO
EJE D
PORTICO
EJE C
PORTICO
EJE B
PORTICO
EJE A
Distribución de la cortante en el eje Y-Y
PORTICO
EJE E

ELEMENTO
COLUMNA C3: EJE 1A
PLACA P8
COLUMNA C4: EJE 5A
COLUMNA C1: EJE 6A
COLUMNA C1: EJE 7A
COLUMNA C2: EJE 2B
COLUMNA C2: EJE 3B
COLUMNA C2: EJE 4B
PLACA P5
COLUMNA C2: EJE 3C
COLUMNA C2: EJE 4C
COLUMNA C2: EJE 5C
COLUMNA C2: EJE 6C
COLUMNA C3: EJE 1D
COLUMNA C3: EJE 2D
COLUMNA C1: EJE 3D
PLACA P4
COLUMNA C1: EJE 3D
COLUMNA C3: EJE 1E
COLUMNA C3: EJE 2E
COLUMNA C3: EJE 3E
COLUMNA C3: EJE 5E
COLUMNA C3: EJE 6E
COLUMNA C1: EJE 7E
V (Ton.)
5.21
126.26
0.49
0.52
0.39
2.22
2.31
2.75
70.75
2.37
2.69
2.62
2.84
6.57
7.97
0.65
85.30
0.90
7.32
9.79
1.04
7.57
9.19
0.77
TOTAL
132.87
78.03
10.52
101.39
35.68
 De acuerdo a la tabla mostrada el pórtico que absorbe mayor fuerza cortante es el pórtico del
eje A
4.3.3
Pórtico con mayor fuerza cortante en su base y diagramas de fuerzas internas (DMF, DFC,
DFN)
 SISMO X-X: PORTICO EJE 7

DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE

DIAGRAMA DE FUERZA AXIAL
 SISMO Y-Y: PORTICO EJE A
 DIAGRAMA DE MOMENTO FLECTOR

DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE

DIAGRAMA DE FUERZA AXIAL
4.3.4
Desplazamientos absolutos y relativos de entrepiso
SISMO X-X
A partir de los Max Drift (desplazamientos relativos divididos entra la altura de cada
entrepiso); podemos obtener los desplazamientos máximos absolutos de cada piso.
PISO
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H piso (m)
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.5
Drift X
0.000800
0.000924
0.001025
0.001042
0.000918
0.000478
SISMO Y-Y
Δ piso (m)
Xabs Piso (m)
0.002240
0.002587
0.002870
0.002918
0.002570
0.001673
0.014858
0.012618
0.010031
0.007161
0.004243
0.001673
PISO
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4.3.5
H piso (m)
Δ piso (m)
Yabs Piso (m)
0.001767
0.002117
0.002411
0.002512
0.002268
0.001533
0.012607
0.010840
0.008723
0.006313
0.003801
0.001533
Verificación de las distorsiones de entrepiso
DESPLAZAMIENTOS X-X
PISO H piso (m)
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2.8
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2.8
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2.8
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2.8
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2.8
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3.5
Xabs Piso (m)
0.014858
0.012618
0.010031
0.007161
0.004243
0.001673
PISO H piso (m) Yabs Piso (m)
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2.8
0.012607
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2.8
0.010840
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2.8
0.008723
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2.8
0.006313
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2.8
0.003801
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3.5
0.001533
4.3.6
2.8
2.8
2.8
2.8
2.8
3.5
Drift Y
0.000631
0.000756
0.000861
0.000897
0.000810
0.000438
Δ piso (m)
Drift X
R
0.002240 0.000800 7
0.002587 0.000924 7
0.002870 0.001025 7
0.002918 0.001042 7
0.002570 0.000918 7
0.001673 0.000478 7
DESPLAZAMIENTOS Y-Y
Δ piso (m)
0.001767
0.002117
0.002411
0.002512
0.002268
0.001533
Drift Y
0.000631
0.000756
0.000861
0.000897
0.000810
0.000438
3/4x R
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
R
3/4x R
7
7
7
7
7
7
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
5.25
Despl.obt. Despl.Max.Nor Observ.
0.0042
0.0049
0.0054
0.0055
0.0048
0.0025
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
Despl.obt. Despl.Max.Nor Observ.
0.0033
0.0040
0.0045
0.0047
0.0043
0.0023
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
O.K.!!!!!!
Control de Giros
 Control de giro X-X:
 Los desplazamientos máximos de entrepiso (multiplicados por 0.75R) fueron calculados en la tabla
anterior; los desplazamientos mínimos serán calculados y ubicados adecuadamente en una tabla
que se muestra a continuación:
ENTREPISO
DESPLAZ.
MAXIMO
DESPLAZ.
MINIMO
1
2
3
4
5
6
0.0042
0.0049
0.0054
0.0055
0.0048
0.0025
0.00319
0.00367
0.00405
0.00409
0.00357
0.00180

DEZPLAZ.
Δ
Δ Prom./Δ Max >1.3 0.5 Δ Perm.
PROMEDIO PERMISIBLE
0.003693
0.004260
0.004715
0.004780
0.004195
0.002153
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.8794
0.8782
0.8761
0.8738
0.8704
0.8577
NO
NO
NO
NO
NO
NO
Δ Prom. > 0.5Δ Perm.
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
SI
SI
SI
SI
SI
SI
Por lo tanto no verifica las condiciones de irregularidad; la estructura se considera REGULAR.
 Control de giro Y-Y:
ENTREPISO
DESPLAZ.
MAXIMO
1
2
3
4
5
6
0.0033
0.0040
0.0045
0.0047
0.0043
0.0023

DESPLAZ. DEZPLAZ.
Δ
MINIMO PROMEDIO PERMISIBLE
0.00255
0.00289
0.00312
0.00310
0.00271
0.00148
0.002930
0.003431
0.003819
0.003906
0.003483
0.001887
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
0.007
Δ Prom./Δ Max >1.3 0.5 Δ Perm. Δ Prom. > 0.5Δ Perm.
0.8843
0.8644
0.8449
0.8294
0.8191
0.8208
NO
NO
NO
NO
NO
NO
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
0.0035
Por lo tanto no verifica las condiciones de irregularidad; la estructura se considera REGULAR.
SI
SI
SI
SI
SI
SI
4.4 COMPARACIÓN DE ESTÁTICO-DINÁMICO PARA CADA DIRECCIÓN
4.4.1 Cortante en la base del edificio
 CORTANTE EN ELEDIFICIO DIRECCION X-X:
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Load
SISMOXX
SISMOXX
RESPUESXX
RESPUESXX
SISMOXX
SISMOXX
RESPUESXX
RESPUESXX
SISMOXX
SISMOXX
RESPUESXX
RESPUESXX
SISMOXX
SISMOXX
RESPUESXX
RESPUESXX
SISMOXX
SISMOXX
RESPUESXX
RESPUESXX
SISMOXX
SISMOXX
RESPUESXX
RESPUESXX
Loc.
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
P
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
VX
-116.84
-116.84
91.7
91.7
-252.53
-252.53
185.35
185.35
-364.1
-364.1
258.7
258.7
-449.42
-449.42
312.91
312.91
-508.49
-508.49
348.44
348.44
-542.38
-542.38
365.74
365.74
VY
0
0
16.28
16.28
0
0
30.53
30.53
0
0
41.3
41.3
0
0
49.67
49.67
0
0
55.86
55.86
0
0
59.64
59.64
T
1376.71
1376.71
1221.217
1221.217
2978.01
2978.01
2466.665
2466.665
4294.601
4294.601
3448.412
3448.412
5301.427
5301.427
4184.743
4184.743
5998.487
5998.487
4680.773
4680.773
6398.735
6398.735
4936.346
4936.346
MX
0
0
0
45.583
0
0
45.583
129.457
0
0
129.457
240.697
0
0
240.697
372.945
0
0
372.945
520.678
0
0
520.678
718.678
MY
0
-327.152
0
256.748
-327.152
-1034.236
256.748
771.078
-1034.236
-2053.716
771.078
1483.939
-2053.716
-3312.092
1483.939
2341.563
-3312.092
-4735.864
2341.563
3293.345
-4735.864
-6634.194
3293.345
4544.674

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CORTANTE EN EL EDIFICIO DIRECCION Y-Y:
Load
SISMOYY
SISMOYY
RESPUESYY
RESPUESYY
SISMOYY
SISMOYY
RESPUESYY
RESPUESYY
SISMOYY
SISMOYY
RESPUESYY
RESPUESYY
SISMOYY
SISMOYY
RESPUESYY
RESPUESYY
SISMOYY
SISMOYY
RESPUESYY
RESPUESYY
SISMOYY
SISMOYY
RESPUESYY
RESPUESYY
Loc.
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
Top
Bottom
P
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
VX
0
0
16.46
16.46
0
0
30.93
30.93
0
0
41.76
41.76
0
0
50.07
50.07
0
0
56.12
56.12
0
0
59.64
59.64
VY
-116.84
-116.84
88.57
88.57
-252.53
-252.53
180.19
180.19
-364.1
-364.1
252.05
252.05
-449.42
-449.42
305.35
305.35
-508.49
-508.49
340.67
340.67
-542.38
-542.38
358.29
358.29
T
-944.509
-944.509
787.171
787.171
-2023.454
-2023.454
1591.112
1591.112
-2906.68
-2906.68
2230.694
2230.694
-3582.102
-3582.102
2716.552
2716.552
-4049.721
-4049.721
3049.438
3049.438
-4316.536
-4316.536
3225.132
3225.132
MX
0
327.152
0
247.997
327.152
1034.236
247.997
748.465
1034.236
2053.716
748.465
1444.038
2053.716
3312.092
1444.038
2282.064
3312.092
4735.864
2282.064
3213.535
4735.864
6634.194
3213.535
4440.005
MY
0
0
0
46.094
0
0
46.094
131.227
0
0
131.227
243.933
0
0
243.933
377.442
0
0
377.442
526.074
0
0
526.074
724.565
4.4.2
Factor para escalar los resultados del análisis dinámico
Considerando que el edificio es regular tomaremos de acuerdo a la Norma E030 que el
cortante mínimo que debe actuar en la base por un análisis dinámico será el 80% del
cortante hallado en el análisis estático.
 Factor de escala en dirección X-X:
 Factor de escala en dirección Y-Y:
4.4.3
Deriva máxima
PISO
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STORY3
STORY2
STORY1
Deriva máxima X-X
ESTATICO
DINAMICO
Despl.obt.
Despl.obt.
0.0055
0.0064
0.0071
0.0073
0.0064
0.0034
0.0042
0.0049
0.0054
0.0055
0.0048
0.0025
PISO
STORY6
STORY5
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STORY1
Deriva máxima Y-Y
ESTATICO
DINAMICO
Despl.obt.
Despl.obt.
0.0042
0.0051
0.0058
0.0061
0.0056
0.0030
0.0033
0.0040
0.0045
0.0047
0.0043
0.0023
 Es notable que las máximas derivas se obtienen mediante un análisis estático en ambas
direcciones.
4.4.4
Junta de Separación Sísmica
 La norma establece que la separación entre dos edificios de be ser como mínimo los 2/3 de la
suma de los desplazamientos máximos de los bloques vecinos o como mínimo el valor de:
Esta indicación solo solo se puede atender cuando se conoce el desplazamiento de ambos
bloques, lo cual sucede cuando el proyecto de ambas edificaciones es manejada por el mismo
proyectista o cuando se trata de un solo proyecto arquitectónico con juntas de separación entre
bloques.
Por otro lado la norma establece, que toda edificación se debe retirar de los límites de
propiedad una distancia mínima igual a s/2 o a los 2/3 del desplazamiento del propio edificio.
Junta de separación sísmica
EMPLEANDO EL ANALISIS ESTATICO
JUNTA SISMICA EN DIRECCION X-X
JUNTA SISMICA EN DIRECCION Y-Y
EMPLEANDO EL ANALISIS DINAMICO
JUNTA SISMICA EN DIRECCION X-X
JUNTA SISMICA EN DIRECCION Y-Y
5. CONCLUSIONES
 Al haber desarrollado en control de giros podemos concluir que para las dos formas de
análisis tanto el estático así como el análisis dinámico están no cumplen con el requisito
para ser consideradas irregulares; considerando a la edificación como regular. A demás
podemos apreciar que no existen irregularidades de masa, discontinuidad de diafragma ni
de piso blando salvo al caso de irregularidad por esquinas entrantes.
 Mediante las tablas mostradas de desplazamientos de entrepiso concluimos que
aquellos obtenidos mediante un análisis estático arrojan mayores valores que los hallados
en el análisis dinámico. Para la dirección x-x (análisis estático) existen dos entrepisos los
cuales no cumplen con el máximo permisible; para ello se plantea soluciones como
aumentar el peralte de las columnas en la dirección x-x o aumentar algunas placas en esa
dirección.
 De acuerdo a la norma E030 se categorizo a la estructura como un sistema Dual ya que
esta presenta pórticos y placas en ambas direcciones, seguidamente se encontró que las
placan absorben entre el 20% y el 80% del cortante total que actúa en la base, por ello se
usó un facto de reducción R = 7 (no fue necesario multiplicar por ¾ ya que se considera
una edificación regular).