CONEXIÓN DE UNA PLANTA DE Generación A BASE DE COQUE
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UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES COORDINACIÓN DE TECNOLOGIA E INGENIERÍA ELECTRICA CONEXIÓN DE UNA PLANTA DE GENERACIÓN A BASE DE COQUE DE PETROLEO EN LA S/E JOSE CORPOELEC Por: Juan Victor Sánchez Garcia INFORME DE PASANTÍA Presentado ante la Ilustre Universidad Simón Bolívar como requisito parcial para optar al título de Ingeniero Electricista Sartenejas, Octubre de 2012 UNIVERSIDAD SIMÓN BOLÍVAR DECANATO DE ESTUDIOS PROFESIONALES COORDINACIÓN DE TECNOLOGIA E INGENIERÍA ELECTRICA CONEXIÓN DE UNA PLANTA DE GENERACIÓN A BASE DE COQUE DE PETROLEO EN LA S/E JOSE CORPOELEC Por: Juan Victor Sánchez Garcia Realizado con la asesoría de: Tutor Académico: Manuel Álvarez Tutor Industrial: Julio Berti INFORME DE PASANTÍA Presentado ante la Ilustre Universidad Simón Bolívar como requisito parcial para optar al título de Ingeniero Electricista Sartenejas, Octubre de 2012 EVALUACIÓN TÉCNICA DE LA CONEXIÓN DE LA PLANTA DE GENERACIÓN TERMOELÉCTRICA 600 MW, EN LA S/E JOSE Realizado por Juan Victor Sánchez Garcia Resumen En el presente trabajo se realiza una evaluación técnica en el sistema eléctrico de la empresa Petróleos de Venezuela S.A. (PDVSA) Oriente, para la conexión de una planta de generación termoeléctrica que usa como combustible coque de petróleo, con una capacidad de 600 MW, cercanas al Complejo Petroquímico General de División José Antonio Anzoátegui (CIJ). Se estudia la capacidad energética del suministro del combustible. Se propone una configuración de generación. Se plantean dos topologías de conexión de la planta termoeléctrica al sistema eléctrico, una de ellas con conexión directa a través de dos líneas a la subestación Jose 400 KV, y la otra haciendo un corte en la línea Jose-BarabacoaII y conectando la planta con una línea a la subestación Jose 400KV y otra línea a la subestación BarbacoaII 400KV. A estas dos topologías se les aplica un estudio de flujo de carga AC para evaluar el estado del sistema, y un estudio de cortocircuito para determinar la máxima corriente que fluye por las barras cercanas a la planta en condición de falla y corroborar los nuevos niveles de corto circuito. Estos dos estudios aplican en diferentes años horizonte: en el 2015 para la inclusión de la planta y en el 2020 para evaluar el comportamiento en el corto/mediano plazo. El estudio indica que la planta termoeléctrica de 600MW resulta beneficiosa para el sistema eléctrico nacional específicamente en el área oriental, en términos de capacidad disponible. De igual manera revela que las dos topologías de conexión planteadas son factibles ya que cumplen con los requerimientos técnicos y no presentan violaciones operacionales en relación con los criterios establecidos por PDVSA y CORPOELEC empresa eléctrica nacional. iv DEDICATORIA LE DEDICO ESTE LOGRO A, Mi Madre, Mi Padre, Mi Hermano y Mis abuelas. v AGRADECIMIENTOS A los primeros que debo agradecer es a Dios y a la Virgen, por darme todo lo que tengo. A mis padres que me dieron la vida y han sido la mejor guía que alguien puede tener. A mi hermano por ser mi amigo desde siempre y por vivir tantas cosas conmigo. A mis tíos Ana y Ramón por darme un hogar en ccs y apoyarme con tantas cosas. A José O. y Ana T. que son mis primos pero casi como hermanos. A todos mis familiares que no puedo nombrarlos personalmente porque serian 80 pag. A mis hermanos no sanguíneos Abraham, Carlos, Eduardo, Rafael y Peralto. A mis tutores, Manuel Álvarez y Julio Berti. Al ing. Nesemio Garcia A todos mis panas de la universidad. GRACIAS POR TODO. vi ÍNDICE INTRODUCCIÓN ...................................................................................................................... 1 CAPÍTULO I .............................................................................................................................. 4 1.1. Antecedentes ........................................................................................................................ 4 1.2. Justificación ......................................................................................................................... 5 1.3. Planteamiento del problema ................................................................................................. 6 1.4. Objetivo General .................................................................................................................. 7 1.5. Objetivos Específicos ........................................................................................................... 7 1.6. Descripción de la Empresa ................................................................................................... 7 1.6.1. Reseña Histórica de la Empresa ......................................................................................... 7 1.6.2. Ubicación Geográfica ........................................................................................................ 7 1.6.3. PDVSA Ingeniería y Construcción, S.A. ........................................................................... 8 1.6.3.1. Misión ............................................................................................................................ 8 CAPÍTULO II ............................................................................................................................. 9 2.1. Sistema Eléctrico Nacional ................................................................................................... 9 2.1.1. CORPOELEC ................................................................................................................... 9 2.1.2. Áreas del SEN ................................................................................................................... 9 2.1.3. Área Oriental ................................................................................................................... 10 2.3. Sistema Interconectado....................................................................................................... 11 2.4. Sistema de Generación ....................................................................................................... 12 2.6. Flujo De Carga AC............................................................................................................. 13 2.6.1. Funciones de salida que pueden obtenerse a partir de un estudio de flujo de carga AC .... 13 2.6.2. Algunas formas de ejecutar un flujo de carga AC ............................................................ 13 2.6.3. Usos del flujo de carga AC en optimización .................................................................... 13 2.7. Cortocircuito ...................................................................................................................... 14 2.7.1. Tipos de Cortocircuito ..................................................................................................... 14 2.7.2. Corrientes resultados del Cortocircuito ............................................................................ 15 2.7.3. Cálculos de Cortocircuito Norma IEC 60909-0................................................................ 15 2.7.3.1. Procedimiento de cálculo .............................................................................................. 16 2.8. Descripción del combustible ............................................................................................... 17 2.8.1. Coque de petróleo............................................................................................................ 17 2.9. Descripción de la tecnología ............................................................................................... 18 vii 2.9.1. Utilización como combustible (combustión directa) ........................................................ 18 2.9.2. Principio de combustión de la planta (Lechos Circulantes Fluidizados) ........................... 18 2.10. Ubicación de la planta ...................................................................................................... 20 2.10. Descripción del software. ................................................................................................. 20 2.10.1 Herramienta computacional el Power System Simulator for Engineering PSS/E ............. 20 2.10.2 Descripción Del Power System Simulator for Engineering. ............................................ 21 2.10.3 El PSS/E y algunas de sus funciones. ............................................................................. 22 2.10.3.1 Función FNSL. (Full Newton-Raphson Solution.) ....................................................... 22 2.10.3.2. Función POUT ........................................................................................................... 22 2.10.3.3. Función TIES, TIEZ. .................................................................................................. 23 2.10.3.4. Función VCHK. ......................................................................................................... 23 2.10.3.5. Función RATE. .......................................................................................................... 23 2.10.3.6. Función RANK. ......................................................................................................... 23 2.10.3.7. Función ACCC. .......................................................................................................... 23 2.10.3.8. Función SCMU. ......................................................................................................... 23 2.10.4. Limitaciones del PSS/E. ................................................................................................ 24 CAPÍTULO III ......................................................................................................................... 25 3.1. Procedimiento .................................................................................................................... 25 3.1.1. Recolección de datos ....................................................................................................... 25 3.1.2. Planteamiento de Casos ................................................................................................... 26 3.1.2.1. Caso 1 .......................................................................................................................... 26 3.1.2.2. Caso 2 .......................................................................................................................... 26 -Líneas Planta José-José ............................................................................................................ 27 3.1.2.3. Caso 3 .......................................................................................................................... 28 -Línea Planta José- José ............................................................................................................ 28 -Línea Planta José- BarbacoaII .................................................................................................. 29 3.1.2.4. Caso 4 .......................................................................................................................... 30 3.1.2.5. Caso 5 .......................................................................................................................... 31 3.1.2.6. Caso 6 .......................................................................................................................... 31 3.1.2.7. Caso 7 .......................................................................................................................... 31 3.2. Estimación de demanda eléctrica ........................................................................................ 32 viii 3.3. Restricciones operativas del sistema eléctrico según normativa de PDVSA y CORPOELEC ................................................................................................................................................. 32 3.4. Premisas entregadas por PDVSA........................................................................................ 33 3.5. Simulaciones ...................................................................................................................... 33 3.6. Comparaciones porcentuales .............................................................................................. 34 3.7. Factibilidad del coque de petróleo como alternativa energética ........................................... 35 CAPÍTULO IV ......................................................................................................................... 36 4.1. Resultados .......................................................................................................................... 36 4.1.1. Flujo de cargas AC .......................................................................................................... 36 4.1.1.1. Caso 1 .......................................................................................................................... 36 4.1.1.1.1. Condiciones Operativas ............................................................................................. 36 4.1.1.1.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 38 4.1.1.2. Caso 2 .......................................................................................................................... 47 4.1.1.2.1. Condición operativa ................................................................................................... 47 4.1.1.2.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 48 4.1.1.3. Caso 3 .......................................................................................................................... 51 4.1.1.3.1. Condición operativa ................................................................................................... 51 4.1.1.3.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 52 4.1.1.4. Caso 4 .......................................................................................................................... 54 4.1.1.4.1. Condición operativa ................................................................................................... 54 4.1.1.3.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 55 4.1.1.5. Caso 5 .......................................................................................................................... 59 4.1.1.5.1. Condición operativa ................................................................................................... 59 4.1.1.5.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 60 4.1.1.6. Caso 6 .......................................................................................................................... 63 4.1.1.6.1. Condición operativa ................................................................................................... 63 4.1.1.6.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 64 4.1.1.7. Caso 7 .......................................................................................................................... 67 4.1.1.7.1. Condición operativa ................................................................................................... 67 4.1.1.7.2. En contingencias simples en el área oriental .............................................................. 68 4.1.1.8. Comparaciones porcentuales ........................................................................................ 71 4.1.1.8.1. Comparación de los casos conexión directa a Jose (casos: 1, 2, 4, 6) .......................... 71 ix 4.1.1.8.2. Comparación de los casos conexión corte a línea Jose-BarbacoaII (casos: 1, 3, 5, 7) .. 72 4.1.1.8.3. Comparación casos del mismo año con la misma capacidad instalada en la planta Jose ................................................................................................................................................. 74 4.1.2. Niveles de Cortocircuitos ................................................................................................ 75 4.1.2.1. Caso 2 .......................................................................................................................... 75 4.1.2.2. Caso 3 .......................................................................................................................... 76 4.1.2.3. Caso 4 .......................................................................................................................... 76 4.1.2.4. Caso 5 .......................................................................................................................... 77 4.1.2.5. Caso 6 .......................................................................................................................... 78 4.1.2.6. Caso 7 .......................................................................................................................... 78 CONCLUSIONES .................................................................................................................... 80 RECOMENDACIONES ........................................................................................................... 81 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS ....................................................................................... 82 x Índice de Tablas Tabla 2.1, Factor de tensión “C”. (Norma IEC 60909-0), fuente: elaboración propia, 2012........ 15 Tabla 2.2, Ecuaciones para el cálculo de cortocircuito, fuente: elaboración propia, 2012. .......... 16 Tabla 3.1, Característica de la línea de la S/E Planta Jose a S/E Jose 400 KV, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 27 Tabla 3.2, Característica de la línea de la S/E Planta Jose a la S/E Jose 400 KV, fuente: elaboración propia, 2012 ........................................................................................................... 29 Tabla 3.3, Característica de la línea de la S/E Planta Jose a la S/E Jose 400 KV, fuente: elaboración propia, 2012 ........................................................................................................... 29 Tabla 4.1, Tensiones para el caso 1 en condiciones normales, fuente: elaboración propia, 2012. 37 Tabla 4.2, Flujos de potencia para el caso 1 en condiciones normales, fuente: elaboración propia, 2012. ......................................................................................................................................... 37 Tabla 4.3, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012. ......................................................................................................................................... 38 Tabla 4.4, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012.......................................................................................................................................... 38 Tabla 4.5, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012.......................................................................................................................................... 39 Tabla 4.6, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012.......................................................................................................................................... 39 Tabla 4.7, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 40 Tabla 4.8, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012.......................................................................................................................................... 41 Tabla 4.9, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012.......................................................................................................................................... 41 Tabla 4.10, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 43 Tabla 4.11, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 45 xi Tabla 4.12, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 46 Tabla 4.13, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 46 Tabla 4.14, Tensiones en condiciones normales para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. ................................................................................................................................................. 47 Tabla 4.15, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................................................................................................. 47 Tabla 4.16, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 48 Tabla 4.17, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 48 Tabla 4.18, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 49 Tabla 4.19, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 50 Tabla 4.20, Tensiones en condiciones normales para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. ................................................................................................................................................. 51 Tabla 4.21, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................................................................................................. 51 Tabla 4.22, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 52 Tabla 4.23, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 52 Tabla 4.24, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 53 Tabla 4.25, Tensiones en condiciones normales para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012. ................................................................................................................................................. 54 Tabla 4.26, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................................................................................................. 55 Tabla 4.27, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 56 xii Tabla 4.28, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4. Fuente: Elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 56 Tabla 4.29, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 57 Tabla 4.30, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 57 Tabla 4.31, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 58 Tabla 4.32, Tensiones en condiciones normales para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012. ................................................................................................................................................. 59 Tabla 4.33, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................................................................................................. 59 Tabla 4.34, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 60 Tabla 4.35, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 61 Tabla 4.36, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 61 Tabla 4.37, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 62 Tabla 4.38, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 63 Tabla 4.39, Tensiones en condiciones normales para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. ................................................................................................................................................. 63 Tabla 4.40, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................................................................................................. 64 Tabla 4.41, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 65 Tabla 4.42, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 65 Tabla 4.43, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 65 xiii Tabla 4.44, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 66 Tabla 4.45, Tensiones violadas en contingencias simples para el Caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 67 Tabla 4.46, Tensiones en condiciones normales para el Caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. ................................................................................................................................................. 67 Tabla 4.47, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................................................................................................. 68 Tabla 4.48, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 69 Tabla 4.49, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 69 Tabla 4.50, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 69 Tabla 4.51, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 70 Tabla 4.52, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 .............................................................................................................................. 70 Tabla 4.53, Comparación porcentual de tensión en los casos con conexión directa a Jose, fuente: elaboración propia, 2012. .......................................................................................................... 71 Tabla 4.54, Comparación porcentual de flujo de potencia aparente en los casos con conexión directa a Jose, fuente: elaboración propia, 2012. ........................................................................ 72 Tabla 4.55, Comparación porcentual en tensión de los casos con conexión corte a línea JoseBarbacoaII, fuente: elaboración propia, 2012. ........................................................................... 72 Tabla 4.56, Comparación porcentual de flujo de potencia aparente en los casos conconexión corte a línea Jose-BarbacoaII, fuente: elaboración propia, 2012. ........................................................ 73 Tabla 4.57, Comparación porcentual en tensión de los casos del mismo año con la misma capacidad instalada, fuente: elaboración propia, 2012. .............................................................. 74 Tabla 4.58, Comparación porcentual de flujo de potencia aparente de los casos del mismo año con misma capacidad instalada, fuente: elaboración propia, 2012. ............................................. 75 Tabla 4.59, Niveles de cortocircuito para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. ............... 75 Tabla 4.60, Niveles de cortocircuito para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. ............... 76 xiv Tabla 4.61, Niveles de cortocircuito para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012. ............... 76 Tabla 4.62, Niveles de cortocircuito para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012. ............... 77 Tabla 4.63, Niveles de cortocircuito para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. ............... 78 Tabla 4.64, Niveles de cortocircuito para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. ............... 78 xv Índice de Figuras Figura 1.1, Acumulación de volúmenes de coque en el Complejo Jose Antonio Anzoátegui. Fuente: PDVSA-EPS, 2010......................................................................................................... 6 Figura 2.1, Mapa de Venezuela con áreas de transmisión Fuente: Elaboración propia, 2012 ...... 10 Figura 2.2, Sistema Interconectado Nacional. Fuente:http://www.edelca.com.ve/transmision/descargas/interconectado.pdf ............................ 12 Figura 2.3, Coque de Petróleo. Fuente: http://www.dteenergyservices.com/images/petCokeCoal.jpg. .................................................... 17 Figura 2.4, Esquema simplificado de combustion. Fuente: PDVSA-generacion base coque....... 20 Figura 2.5, Ubicacion de la Planta. Fuente: Informe Final Convenpro-PDVSA ......................... 20 Figura 3.1, Esquema de conexión Caso 2. Fuente: Elaboración propia....................................... 26 Figura 3.2, Diagrama unifilar Caso 2, Conexión Planta José- José. Fuente: Elaboración propia, 2012. ......................................................................................................................................... 28 Figura 3.3, Esquema de conexión Caso 3. Fuente: Elaboración propia....................................... 28 Figura 3.4, Diagrama unifilar Caso 3, Conexión corte Planta José- José y Planta José-BarbacoaII. Fuente: Elaboración propia, 2012. ............................................................................................. 30 Figura 3.5, Diagrama unifilar Caso 6, Conexión Planta José- José. Fuente: Elaboración propia, 2012. ......................................................................................................................................... 31 Figura 3.6, Diagrama unifilar Caso 7, Conexión corte Planta José- José y Planta José-BarbacoaII. Fuente: Elaboración propia, 2012. ............................................................................................. 32 xvi 1 INTRODUCCIÓN Desde su descubrimiento a finales del siglo XIX la humanidad ha creado una dependencia de la energía eléctrica debido al crecimiento tecnológico y la cantidad de procesos que utilizan energía. En todo este tiempo la demanda energética mundial ha ido incrementándose de una manera acelerada, llevando a los seres humanos a crear nuevas formas de generación de alta capacidad y mayor confiabilidad, hay muchos tipos de generación de potencia eléctrica pero esta demanda ha sido suplida principalmente por fuentes de energía provenientes del petróleo. Esta demanda acelerada ha promovido la instalación de plantas termoeléctricas a base de hidrocarburos que necesitan un proceso de refinación (diesel, fueloil, etc), este alto consumo de hidrocarburos trae como consecuencia una baja notable en las reservas de crudo liviano, y un crecimiento del proceso de mejoramiento de crudo pesado y/o extrapesado, este proceso tiene como consecuencia varios subproductos, entre estos está el llamado coque de petróleo. El coque de petróleo es un subproducto sólido carbonoso derivado de las unidades de coquización y craqueamiento de la industria de refinación del petróleo; tiene alto poder calorífico. Se compone principalmente de materia volátil, carbón, humedad, cenizas y azufre, cuyos porcentajes varían de acuerdo al tipo de coque, a su vez presentan elementos como vanadio, níquel, silicio, hierro, sodio, titanio y calcio en su composición (Muñoz, 2010). Este subproducto se ha ido acumulando en los mejoradores de crudo venezolanos debido a que es un producto con poca demanda en los mercados internacionales y con difíciles formas de salir de él. La empresa Petróleos de Venezuela S.A. (PDVSA) informa que el mejoramiento del crudo en el país produce la cantidad de 12.000 toneladas diarias, a raíz de este problema comenzó a investigar nuevas alternativas para utilizar el coque de petróleo como alternativa energética debido a su alto poder calorífico. De manera simultánea y por diversas razones el país ha sufrido numerosos problemas de energía eléctrica, entre ellas podemos mencionar, falta de fuentes para cubrir el crecimiento de la demanda, diversos fenómenos naturales que han perjudicado la generación hidroeléctrica, la alta demanda internacional de combustibles para alimentar la generación termoeléctrica (Gas, Diesel, etc) acompañado con altos precios en el mercado. De igual forma PDVSA también requiere una mayor generación en la zona oriental del país para aumentar la confiabilidad y la continuidad del proceso de refinación de crudo. La demanda 2 actual de potencia eléctrica de PDVSA en el área oriental es de 657,5 MW y la importación de potencia proveniente de la empresa CORPOELEC es de 539,5 MW, lo que muestra una dependencia del 82% del sistema eléctrico nacional. La predicción del aumento de la demanda de PDVSA en dicha área es de 1387,4 MW. PDVSA propuso la implementación de nuevas plantas de generación termoeléctricas, usando como combustible base el coque de petróleo, brindando una solución al problema de acumulación de coque y para mejorar la calidad y continuidad del servicio de energía eléctrica del país como también para mejorar la calidad y continuidad de refinación de crudo para PDVSA. Estas plantas termoeléctricas deben estar ubicadas cerca de los mejoradores que dan la materia prima base para la combustión, para así disminuir los costos de transporte y manejo del combustible. El planteamiento de PDVSA es una planta termoeléctrica en todo los lugares donde se mejore el crudo, la primera de las plantas previstas es la ubicada en las cercanías del Complejo Petroquímico General de División José Antonio Anzoátegui (CIJ) donde se proyecta una planta con una capacidad de 600 MW. En el CIJ se procesan 500.000 barriles de crudo diario, lo que trae como consecuencia una producción de coque con un volumen de 12.000 toneladas por día. Gracias al alto poder calorífico (33.727 Kilojoules por kilogramo) del coque de petróleo del CIJ y su alta producción (12.000 toneladas por día) se tendría un valor energético de 404.724.000 Megajoules diarios, lo que es suficiente para suplir los 600 MW de la planta termoeléctrica que equivalen a 55.840.000 Megajoules diarios. Esta planta se conectará en un nivel de tensión de 400 KV de la empresa CORPOELEC. El proceso de planificación de generación involucra la evaluación técnica de las propuestas de expansión en términos de estudios de red, tales como los de flujo de carga AC, cortocircuito, estabilidad electromecánica, entre otros, dependiendo del horizonte de planificación. El estudio de flujo de carga AC es utilizado para obtener la magnitud y el ángulo de la tensión para todas las barras del sistema, con este también se puede obtener los flujos de potencia aparente, activa y reactiva que fluye por las líneas del sistema. El estudio de cortocircuito se encarga de determinar la máxima corriente que fluye por el sistema en condición de falla y evaluar los niveles de cortocircuito. Debido a lo antes planteado, este trabajo tiene como finalidad realizar los estudios de régimen permanente, específicamente el flujo de carga AC y de cortocircuito, para evaluar el estado de la red y los niveles de cortocircuito en las diferentes barras del sistema luego de la conexión de la 3 planta de 600 MW a 400 KV del sistema oriental y así cuantificar el impacto de su conexión. Para ello se utiliza una herramienta computacional para hacer los estudios. En este trabajo se utilizará el PSS/E Power System Simulator for Enginieering de la Power Tecnologies Inc versión 29 facilitado por la empresa CORPOELEC. La empresa PDVSA tiene una propuesta de conexión de la planta al sistema eléctrico nacional por dos líneas directas a la subestación Jose 400KV, en este trabajo se propondrá otra topología de conexión que consiste en el corte de la línea Jose-BarbacoaII y conectando la planta con una línea a la subestación Jose 400KV y otra línea a la subestación BarbacoaII 400KV. Con estas dos propuestas se realizaran los estudios antes mencionados. La empresa con la cual se desarrollará este trabajo es PDVSA Ingeniería y Construcción, S.A, filial de Petróleos de Venezuela S.A. (PDVSA), en el área de ingeniería, cuyo propósito es brindar servicio de ingeniería y construcción a la empresa petrolera, empresas mixtas y al estado Venezolano, mediante la gerencia y ejecución de proyectos y obras en todas sus fases. El trabajo es apoyado por la Unidad de planificación de transmisión de la empresa CORPOELEC, empresa eléctrica nacional. 4 CAPÍTULO I FUNDAMENTOS DEL TRABAJO 1.1. Antecedentes Se tomaron en cuenta diversas investigaciones realizadas anteriormente en diferentes Universidades del país para la empresa PDVSA, las cuales tienen relación con el estudio que servirán como guía para el desarrollo del trabajo. Los antecedentes en consideración son: 1.1.1. (De Armas, 2009), en la Universidad De Oriente, se llevó a cabo el análisis del comportamiento estacionario del sistema eléctrico de la planta conversión profunda en La Refinería Puerto La Cruz, mediante simulaciones con el software ETAP, en el cual se integró el sistema eléctrico de La Planta Alberto Lovera, sistema eléctrico simplificado y refinería Puerto La Cruz. 1.1.2. (García, 2003), en la Universidad Central de Venezuela, realizó un estudio de las ampliaciones en el sistema de transmisión para PDVSA en el oriente del país, específicamente en las zonas donde concentran sus centros de consumos (La Canoa, Jose, El Furrial y Palital), utilizando el software de simulación Power System Simulator for Engineering (PSS/E). 1.1.3. (Muños, 2010), en la Universidad Central de Venezuela, realizó un estudio conceptual para el aprovechamiento del coque a producir en los nuevos proyectos de mejoramiento del crudo extrapesado en la faja petrolífera del Orinoco, donde plantea varias alternativas para el manejo de este combustible de manera eficiente. 1.1.4. (Patiño, 2010), en la Universidad De Oriente, realizó un diseño de los esquemas de bote de carga en la red eléctrica de los Estados Anzoátegui y Sucre con la incorporación de la línea de transmisión a 230 KV Guanta II – Casanay, utilizando el Software DIgSILENT PowerFactory 13.2, con la finalidad de hacer un estudio para prevenir un colapso del Sistema, ya que en condiciones normales de operación en máxima demanda presenta bajos perfiles de tensión y sobrecargas en los Autotransformadores. 5 1.1.5. (Sotillet, 2011), en la Universidad De Oriente, realizó una evaluación técnica del sistema eléctrico del mejorador Petropiar en el complejo industrial Jose, haciendo un estudio de régimen permanente y de régimen dinámico, considerando la incorporación de dos turbogeneradores, ubicados en el complejo industrial José. 1.2. Justificación Debido al déficit energético que se ha dado a nivel nacional, se tiene la necesidad de implementar nuevas plantas de energía al sistema, para poder satisfacer la demanda actual y poder crecer a la par con la demanda, con esto surge el problema de que las nuevas propuestas energéticas del país son termoeléctricas alimentadas de combustibles como el gas y el Diesel, lo que tiene como consecuencia que dichas plantas sean una opción con poca rentabilidad para el país. De igual forma en PDVSA surge un problema relacionado con un combustible derivado del proceso de mejoramiento del petróleo pesado y extrapesado, llamado coque de petróleo. El problema de este combustible es que diariamente se producen 12 mil toneladas diarias en el Complejo Petroquímico General de División José Antonio Anzoátegui y por su poco valor comercial se acumula en la cercanía de los mejoradores. PDVSA en búsqueda de alternativas energéticas, ha decidido el uso de plantas termoeléctricas a base de coque de petróleo, ya que este es un combustible cuyo valor comercial no es atractivo y tiene alto poder calorífico. Para PDVSA la construcción de una planta no representa grandes desembolsos de dinero y el financiamiento se pagará con el mismo producto, del cual hay y habrá, en el futuro, grandes excedentes (Informe Converpro, 2010). Las alternativas de generación a base de coque propuestas por PDVSA son: en Jose, Falconero y Amuay, y representarían 2400 MW nuevos para el sistema, repartidos de la siguiente manera, Jose 600 MW, Falconero 1200 MW y Amuay 600 MW. Todas estas capacidades de las plantas son con posibilidades de expansión debido a que habrá grandes excedentes de este combustible (Informe Convenpro, 2010). Estas alternativas energéticas en primera instancia son para aumentar la confiabilidad de los procesos relacionados con la industria petrolera, debido a la dependencia económica que tiene el país con la venta del crudo y sus derivados. Todos los excedentes de megavatios se utilizaran para cargas no petroleras. 6 Figura 1.1, Acumulación de volúmenes de coque en el Complejo Jose Antonio Anzoátegui. Fuente: PDVSA-EPS, 2010 1.3. Planteamiento del problema PDVSA con el fin de aumentar la confiabilidad y continuidad de los procesos de refinación de petróleo, y para acabar con el déficit energético del país se ha propuesto instalar varias plantas termoeléctricas en todo el territorio nacional utilizando como combustible principal el coque de petróleo y solucionando gran parte del problema de su acumulación en los lugares aledaños a los procesos de mejoramiento de petróleo. La primera planta termoeléctrica a base de coque de petróleo a instalar en el país será ubicada en las cercanías del complejo industrial Jose, lugar donde se mejora el crudo pesado y extrapesado. La capacidad de esta planta termoeléctrica será de 600 MW. PDVSA para observar la factibilidad técnica de la planta necesita un estudio detallado de régimen permanente y dinámico. En este trabajo se evaluará el estado de la red, con un flujo de carga AC y los niveles de cortocircuito incorporando la planta termoeléctrica de 600 MW en el sistema eléctrico nacional, en diferentes configuraciones y se harán las comparaciones pertinentes. 7 1.4. Objetivo General Realizar el estudio de flujo de carga AC y de cortocircuito del SEN luego de la conexión de la planta de generación base coque de 600 MW en la subestación JOSE 400 KV. 1.5. Objetivos Específicos Estudio del Sistema Eléctrico Nacional y con énfasis en el sistema eléctrico Oriental. Simulación del proyecto de expansión de generación con la herramienta computacional Power System Simulator Engeneering (PSS/E). Análisis y desarrollo del esquema de conexión de la planta termoeléctrica. Exploración y documentación sobre las plantas de generación a base de coque. Dar un diagnostico cuantitativo y cualitativo al problema de expansión abordado. 1.6. Descripción de la Empresa 1.6.1. Reseña Histórica de la Empresa El primer registro de producción nacional data de 1878 pero fue a partir de 1914 cuando se inició el desarrollo comercial de crudo. Desde entonces el nombre de Venezuela ha sido sinónimo de abundantes recursos de Hidrocarburos. Petróleos de Venezuela, S.A. (PDVSA), fue fundada el 29 de agosto de 1975, mediante la ley que reserva al Estado la industria y el comercio de los Hidrocarburos, pero no es sino hasta el 1 de Enero de 1976 cuando el Estado toma el control de toda la industria petrolera. Es una de las corporaciones energéticas más importantes del mundo, expandida en todo el territorio nacional, mediante su red de oficinas, refinerías, estaciones de producción, plantas de distribución de combustible, mercadeo, estaciones de servicio y otros, teniendo facilidad de acceso al Mar Caribe y a su vez está conectada por medio de oleoductos a los campos de la producción de petróleo crudo del oriente del país. Se encarga del desarrollo de la industria petrolera, petroquímica y carbonífera; además de planificar, coordinar y controlar las actividades operativas de sus divisiones, tanto en Venezuela como en el exterior. Ocupa una destacada posición entre los refinadores del mundo y su red de manufactura abarca Venezuela, el Caribe, Estados Unidos y Europa. 1.6.2. Ubicación Geográfica 8 PDVSA tiene su sede principal en Caracas y está presente en todos los estados petroleros del país, como lo son: Zulia, Falcón, Lara, Barinas, Apure, Guárico, Anzoátegui y Monagas. 1.6.3. PDVSA Ingeniería y Construcción, S.A. Es una filial de PDVSA creada en el año 2007, que se encarga de la gerencia y ejecución de los proyectos mayores de la estatal petrolera y de otros entes de la nación, en todas las fases relacionadas a: visualización, ingeniería conceptual, básica y de detalle, procura, construcción y arranque de las instalaciones; con la responsabilidad de garantizar el cumplimiento de las metas de calidad, costo, tiempo, protección ambiental, seguridad y responsabilidad social. 1.6.3.1. Misión Brindar servicio de ingeniería y construcción a Petróleos de Venezuela S.A., empresas mixtas y al estado Venezolano, dentro y fuera del país, mediante la gerencia y ejecución de proyectos y obras en todas sus fases, aplicando la experiencia de nuestra gente, con tecnología de vanguardia, asegurando una gestión humanista, eficaz, eficiente, de calidad y en armonía con el ambiente, para contribuir con la consolidación del proyecto nacional Simón Bolívar. 9 CAPÍTULO II MARCO TEÓRICO En este capítulo se presentara una descripción del sistema eléctrico nacional, del estudio de flujo de carga AC, del estudio de cortocircuito, de la tecnología de combustión del combustible, de la planta termoeléctrica y de la herramienta computacional utilizada para las simulaciones. 2.1. Sistema Eléctrico Nacional 2.1.1. CORPOELEC El sistema eléctrico nacional esta manejado por la empresa eléctrica nacional CORPOELEC, creada en el 2007 para unificar el sistema eléctrico nacional a fin de garantizar la prestación de un servicio eléctrico confiable, incluyente y con sentido social. Desde que se decreta la creación de CORPOELEC todas las empresas que manejaban el sistema eléctrico (EDELCA, La EDC, ENELVEN, ENELCO, ENELBAR, CADAFE, GENEVAPCA, ELEBOL, ELEVAL, SENECA, ENAGEN, CALEY, CALIFE Y TURBOVEN) trabajan de manera armónica para atender el servicio eléctrico. 2.1.2. Áreas del SEN Para realizar trabajos en el sistema eléctrico nacional (S.E.N) en la Unidad de Planificación de Transmisión de Corpoelec, el SEN se divide en 9 áreas, que a su vez están subdivididas en zonas, estas áreas son: 1. Área Guayana. 2. Área oriental. 3. Área capital. 4. Centro-oriental. 5. Centro occidente. 10 6. Zulia oriente. 7. Zulia occidente. 8. Sur occidente. 9. Internacional. Las cuales conforman la red de transmisión nacional diseñada para niveles de tensión estándar de 765 KV, 400 KV, 230 KV, 138 KV, 115 KV y 69 KV En la siguiente imagen se observa un mapa de Venezuela ubicando cada área antes mencionadas. Figura 2.1, Mapa de Venezuela con áreas de transmisión Fuente: Elaboración propia, 2012 2.1.3. Área Oriental El nivel de tensión de transmisión más elevado de esta área es de 400KV. La zona de trabajo es la de JOSE, que va de la sub-estación José 400KV-115KV a la sub-estaciones de 115KV que alimentan al Complejo industrial José Antonio Anzoátegui. El área oriental tiene intercambio con las áreas de Guayana y centro-oriental. Las líneas de intercambio con el área de Guayana: A 400 KV Palital- Güiria 11 El Tigre- Güiria Angostura- Güiria Falconero- Güiria Mamo- Canavera A 230 KV Bolívar- GuayanaA Las líneas de intercambio con el área Centro-oriental A 400 KV El Tigre- San Geronimo Jose- San Geronimo Mapire- Santa Rita A 230 KV Barbacoa- Rio Chico II A 115 KV Pariaguan- Santa Maria de Ipire Pariaguan- CIAS La zona José a 115 KV está constituida por las siguientes barras: OCN, Santa Rosa, JosePequiven, Jose-Bito, TAEC y Petrozuata. 2.3. Sistema Interconectado Los sistemas de potencia son estructuras complejas y extensas, y debido a múltiples factores (estratégicos, económicos, etc.) no operan de manera aislada, sino que por el contrario, se encuentran relacionados entre sí, constituyendo lo que se denomina sistema interconectado (Sotillet, 2011). Un sistema interconectado es un conjunto de sistemas de potencia que se encuentran conectados eléctricamente entre ellos, los cuales son operados con la finalidad poder suministrar la energía de forma confiable y económica a sus distintas cargas y/o consumidores, y coordinando con los planes de expansión, mejora y mantenimiento de cada sistema, con la finalidad de crecer a la par con la demanda. 12 El Sistema Interconectado Nacional (S.I.N) está conformado por los sistemas de transmisión de la empresa CORPOELEC que opera a niveles de voltaje igual o superior a 230 KV y dada su extensión posee un ámbito de carácter nacional. La operación del S.I.N. es coordinada a través de la Oficina de Operación de Sistemas Interconectados desde el Despacho Central de Carga, quien es la máxima autoridad en lo referente a este concepto y trabaja de manera conjunta con los Centros de Control y Despachos Regionales. En la figura a continuación se puede observar el sistema interconectado nacional. (Patiño, 2010, p.29). Figura 3 2.2, Sistema Interconectado Nacional. Fuente:http://www.edelca.com.ve/transmision/descargas/interconectado.pdf 2.4. Sistema de Generación El sistema de generación es la parte fundamental del sistema de potencia, esta se encarga de inyectar la energía eléctrica al sistema, esto es a partir de la transformación de distintos tipos de energía. Existen muchas maneras de generar energía eléctrica, esta depende de la energía primaria que se utilice, entre las energías más usadas se tienen: Térmica Hidráulica Nuclear Solar 13 Eólica Geotérmica Magneto-Hidrodinámica Mareomotrices 2.6. Flujo De Carga AC El flujo de carga AC es un estudio que se utiliza para obtener la magnitud y el ángulo de fase en el voltaje de cada barra, como también el flujo de potencia activa y reactiva de cada en cada línea del sistema. El estudio de flujo de carga AC tiene una gran importancia en la planeación y diseño de las expansiones de los futuros sistemas de potencia, así como también para determinar mejores condiciones de operación de los sistemas existentes (Grainger y Stevenson, 1996). Esta solución se obtiene mediante la utilización de programas computacionales diseñados específicamente para la ejecución del cálculo usando métodos iterativos, los métodos más utilizados son el de Newton Raphson, Newton Raphson Desacoplado y el de Gauss-Seidel. 2.6.1. Funciones de salida que pueden obtenerse a partir de un estudio de flujo de carga AC Flujos de P, Q y S en líneas y transformadores. Pg barra slack, Qg barra slack, Sg barra slack, Qg barra Pv, S´g barra Pv y pérdidas. Tomas en elementos de compensación. Taps en transformadores. 2.6.2. Algunas formas de ejecutar un flujo de carga AC Con ajuste de tomas en transformadores y elementos de compensación. Con consideración de límite de reactivos. Con barra slack distribuida. 2.6.3. Usos del flujo de carga AC en optimización Flujo de carga AC óptimo (despacho con red). Flujo de carga AC óptimo de mínimas perdidas. 14 Flujo de carga AC óptimo de seguridad. 2.7. Cortocircuito Stevenson (1988) establece que: “La condición normal de operación de un sistema eléctrico es sin falla en las instalaciones”. Debido a esto se debe considerar que un elemento del sistema en condiciones de falla puede sufrir deterioros que en ocasiones son graves, por lo que es necesario diseñar para los sistemas eléctricos unas instalaciones contengan elementos de protección adecuados considerando los dispositivos de detección, señalización y transmisión. Entre los objetivos principales del estudio de cortocircuito tenemos: Calcular el esfuerzo impuesto sobre las barras y los dispositivos de interrupción, tales como interruptores, seccionadores y fusibles. Utilizar los resultados a dispositivos de protección: relés, fusibles. Coordinar las protecciones. Determinar los esfuerzos mecánicos y térmicos sobre cables, barras, ductos, etc. Determinar las características de operación de los grandes convertidores estáticos. Determinar la máxima corriente de cortocircuito. La duración del cortocircuito es la porción de tiempo en milisegundos o ciclos el que circula la corriente de cortocircuito por el sistema. El incremento del calor generado por la gran cantidad de corriente, puede dañar o acortar el tiempo de vida útil de los aislantes del sistema eléctrico, por esta razón, es importante lograr que este tiempo sea el mínimo con las distintas protecciones utilizadas. 2.7.1. Tipos de Cortocircuito Un cortocircuito se da por la disminución inesperada de la impedancia de un circuito, lo que tiene como consecuencia un aumento de la magnitud de corriente. En sistemas eléctricos trifásicos se pueden dar los siguientes tipos de fallas: Trifásicas Línea a tierra Línea a línea Línea a línea a tierra 15 Las fallas trifásicas son las fallas simétricas y las demás son las llamadas fallas asimétricas debido a que originan un desbalance entre las fases del sistema. La práctica ha señalado que entre el 70 y 80% de las fallas en líneas de transmisión son las fallas monofásicas a tierra, y en orden descendente sigue la bifásica, y quedando de último la falla trifásica, cuya ocurrencia es mínima. 2.7.2. Corrientes resultados del Cortocircuito Corriente de cortocircuito simétrica inicial, en Arms. Corriente de cortocircuito pico, en A. Componente DC de la corriente de cortocircuito, en A. Corriente de cortocircuito simétrica de interrupción, en Arms. Corriente de cortocircuito de régimen, en Arms. Corriente de cortocircuito térmica equivalente, en Arms. Componente de corriente continua porcentual, en %. Corriente asimétrica de interrupción, en Arms. 2.7.3. Cálculos de Cortocircuito Norma IEC 60909-0 El cálculo de las corrientes de cortocircuitos deberá contemplar las siguientes condiciones: Factor de tensión (C): Se deberá considerar una tensión pre-falla igual a C veces la tensión nominal, donde C es un factor de tensión que depende de la tensión, según lo indicado en la Tabla 1. Tabla 2.1, Factor de tensión “C”. (Norma IEC 60909-0), fuente: elaboración propia, 2012. Tensión Nominal Factor de tensión C 230 V – 400V 1 Mayor que 400 V y menor o igual a 1000 V 1.05 Mayor que 1 kV 1.1 Topología de la red: Se debe considerar la configuración del sistema que presente la mayor contribución de las centrales de generación al cortocircuito, es decir, tener 16 conectadas todas las unidades de generación, todas las líneas y transformadores en servicio. Sistema equivalente: En caso de usar redes equivalentes externas para representar el sistema o parte de este, se deberá utilizar la mínima impedancia de cortocircuito equivalente que corresponde a la máxima contribución de corriente al cortocircuito desde la red externa equivalente modelada. 2.7.3.1. Procedimiento de cálculo 1. Se calcula la tensión equivalente en el punto de defecto. Con el valor C, en la tabla 2.1. 2. Se determina y suma las impedancias equivalentes, de secuencia positiva, negativa y cero aguas arriba del punto de falla. 3. Cálculo las corrientes de cortocircuito utilizando la componente simétrica, las formulas que se utilizan son las siguientes. Tabla 2.2, Ecuaciones para el cálculo de cortocircuito, fuente: elaboración propia, 2012. Tipos de Cortocircuito Trifásico Bifásico aislado ( Bifásico a tierra (Zcc entre fases = 0) Monofásico Datos de la tabla: U es la tensión en el punto de falla. Icc corriente de cortocircuito. Impedancia secuencia positiva. Icc 17 Impedancia secuencia negativa. Zo Impedancia secuencia cero. 2.8. Descripción del combustible 2.8.1. Coque de petróleo El coque es un material carbonoso sólido infundible producido a partir del petróleo durante procesos térmicos, que con frecuencia es caracterizado por tener un alto contenido de carbono. Su color varia de gris a negro, y es insoluble en solventes orgánicos (Speight et al, 2002). Puesto que contiene las impurezas del petróleo original, el contenido de azufre (S) y metales del coque puede ser alto. En general, su contenido de azufre está en un rango de 0,3% a 1,5 % en peso y puede algunas veces llegar a alcanzar un 8% (Gary, 2001). Su composición elemental es similar a la del carbón excepto por la presencia de vanadio (V) y níquel (Ni) los cuales, en algunos casos se convierten en especies predominantes (Bryers, 1995). El coque tiene un bajo contenido en cenizas y humedad, por tanto tiene un alto poder calorífico siendo una fuente muy económica de energía (Wang et al, 2004). De allí, que el coque compita con otros combustibles sólidos principalmente el carbón, debido a como lo indica Commandré et al (2005) posee una capacidad calorífica promedio de aproximadamente 33 MJ/kg (14.000 Btu/lb), mientras que en el carbón dicho valor se encuentra entre 19-28 MJ/kg (8.000-12.000 Btu/lb). Figura 4 2.3, Coque de Petróleo. Fuente: http://www.dteenergyservices.com/images/petCokeCoal.jpg. 18 2.9. Descripción de la tecnología 2.9.1. Utilización como combustible (combustión directa) Uno de los métodos de combustión de coque utilizados tradicionalmente es la Pulverización del Coque de Petróleo, que consiste, según se explica en un texto titulado Pulverizadores de carbón, en hacer pasar un rodillo sobre una capa de coque granular que está sobre una mesa o plato giratorio. El desplazamiento del rodillo provoca a su vez un desplazamiento entre las partículas, a medida que la presión del mismo crea cargas de compresión sobre ellas. El desplazamiento de las partículas bajo la presión aplicada provoca su trituración por fricción permitiendo se reducción de tamaño. La capa granular comprimida tiene una influencia de amortiguación, que reduce la efectividad de la molienda y disminuye drásticamente la velocidad de los elementos trituradores. Conforme se efectúa la pulverización del coque, las partículas finas se sacan del proceso para evitar excesos en la trituración, el consumo energético y el desgaste. El efecto combinado de la fuerza centrífuga y el desplazamiento de la capa de coque por los rodillos, vierten parcialmente el coque ya molido al borde del triturador. Un flujo de aire ascendente fluidifica y arrastra el carbón pulverizado, dicho aire se introduce por una puerta anular a una velocidad lo suficientemente baja como para arrastrar sólo a las partículas molidas más pequeñas, luego la mezcla coque + aire fluye hacia unas aberturas en ángulo, en donde se le imprime rotación y fuerza centrífuga inducida que la lleva a las partículas más finas de la mezcla hacia los conductos de combustión o quemadores. Las partículas más gruesas de la mezcla coque + aire impactan en la periferia del clasificador, se separan de la suspensión y vuelven a la zona de trituración. 2.9.2. Principio de combustión de la planta (Lechos Circulantes Fluidizados) La combustión de coque en una Caldera de Lecho Fluidizado Circulante (CFB – Circulating Fluid Bed) es realizada en una cámara vertical conocida bajo el nombre de combustor, en donde se lleva a cabo la fluidización del coque y la combustión del mismo. El coque, con un tamaño apropiado de partículas (<6mm) junto con el carbón, es alimentado en el combustor y es quemado a una temperatura relativamente baja, lo que contribuye para mantener bajas las emisiones de óxidos de nitrógeno (NOx). Adicionalmente, finas partículas de caliza son introducidas en el combustor para capturar el dióxido de carbono generado en la reacción. Los materiales que conforman el lecho son principalmente: ceniza, caliza, yeso y combustibles. Estos materiales son fluidizados y arrastrados a través del aire que es introducido por los quemadores 19 dispuestos en forma de parrilla localizados al fondo del combustor y también por la recirculación del gas de escape generado, el cual fluye hacia arriba con una alta velocidad de fluidización (5 – 6m/s) (Informe Converpro, 2010). En el combustor hay una alta concentración de sólidos que va disminuyendo a medida que fluye hacia el tope. El gas de escape arrastra una considerable porción de sólidos del combustor hacia arriba. Estos sólidos arrastrados son separados del gas en ciclones de reciclo localizados después del combustor y son continuamente recirculados al lecho por un lazo de reciclo. La alta tasa de recirculación de sólidos, característica del CFB, mantiene una temperatura uniforme a lo largo de la cámara del combustor y del sistema de recirculación de sólidos. En el proceso de CFB, hay una gran diferencia entre la velocidad del gas de arrastre y la velocidad real de los sólidos. Los sólidos son elevados a una velocidad más baja que la del gas y por consiguiente el tiempo de residencia de los sólidos dentro de la cámara de combustión está por el orden de 20 a 30 minutos. Estos largos tiempos de residencia comparados con los pequeños tamaños de partícula y la eficiente transferencia de masa y de calor, da como resultado una alta eficiencia de quema. Estas condiciones de combustión en combinación con la relativamente baja y controlada temperatura de combustión gracias al control a través del uso del intercambiador de calor externo permite la descomposición de la caliza y la consecuente formación de yeso, así como la reducción de la concentración de SO2 en el gas de escape, cumpliendo con los requerimientos internacionales de emisiones gaseosas. El aire de combustión es introducido dentro del combustor en dos niveles. Cerca del 40-50% del aire de combustión es inyectado como aire de fluidización a través de los inyectores localizados en el fondo del combustor. El resto del aire es inyectado como aire secundario en diferentes niveles a lo largo de las paredes del combustor. La combustión se lleva a cabo en dos zonas: una zona principal reductora en la parte baja del combustor; la combustión completa es alcanzada por el uso de aire en exceso en la parte alta del combustor. Esta combustión escalonada, a temperatura baja y controlada, reduce la formación de NOx (INTEVEP, 2011). 20 REACTIVOS TRATAMIENTO DE GASES P-10 P-11 OTROS AGREGADOS E-10 GASES CONSUMO INTERNO PDVSA COQUE SISTEMA DE MANEJO Y ACONDICIONAMIENTO DE COQUE RED NACIONAL CALDERA PRODUCTOS SOLIDOS DE LA COMBUSTION TURBINA G GENERADOR Figura 5 2.4, Esquema simplificado de combustion. Fuente: PDVSA-generacion base coque 2.10. Ubicación de la planta La planta será ubicada al Norte de la Troncal 9, al Sur del Mar Caribe y al Oeste del área de Soporte a las Plantas Industriales en el Complejo Industrial José (diagonal a la Planta de Petrozuata). La Planta ocuparía un área aproximada de 100 hectáreas y se ubicaría lo más próxima de la orilla del mar, con la finalidad de reducir los costos de inversión que requieren la toma y el retorno del agua de enfriamiento. En el estado Anzoátegui al oriente del país a 15 Km de piritu aproximadamente. Figura 6 2.5, Ubicacion de la Planta. Fuente: Informe Final Convenpro-PDVSA 2.10. Descripción del software. 2.10.1 Herramienta computacional el Power System Simulator for Engineering PSS/E En el estudio de los sistemas eléctricos de potencia, los análisis a partir de las bases teóricas en los elementos son complicados, aun en topologías de redes sencillas, por esta razón para obtener 21 estos resultados, se utiliza herramientas de cálculo numérico entre ellas, métodos de solución de ecuaciones no lineales (método de Gauss-Seidel y método de Newton Raphson), las cuales brindan respuestas a estas ecuaciones en corto tiempo. Aun con esto, al aumentar el número de elementos dispuestos en una red, aumenta la el número de ecuaciones y el número de operaciones a realizar, lo que hace un proceso de gran dificultad obtener una convergencia de las ecuaciones. Este proceso se facilita con la introducción de las computadoras. Una de las herramientas utilizadas en computadoras para las simulaciones de sistemas de potencia es el Power System Simulator for Enginieering (PSS/E) de la Power Tecnologies Inc. Este software, está diseñado para solventar los problemas anteriores y mostrar de forma más amigable al usuario los resultados de la simulación de un sistema de potencia. 2.10.2 Descripción Del Power System Simulator for Engineering. El software PSS/E es una herramienta para la simulación de sistemas de potencia en general, y particularmente la utilizada para este trabajo fue la PSS/E versión 29. Aunque existan nuevas versiones de esta herramienta, los modelos trabajados del sistema eléctrico nacional solo existen para la presente elaboración de este trabajo en la versión 29. El programa PSS/E facilita la simulación de redes de sistemas de potencia, debido a que esta herramienta tiene diferentes aplicaciones que pueden utilizarse en distintos proyectos, en las aplicaciones pueden realizar simulaciones en régimen permanente y régimen dinámico. En régimen permanente el programa tiene las opciones de resolver las simulaciones a través de los métodos numéricos de Newton-Raphson o Gauss-Seidel acelerado, ambos muy usados en el estudio de flujos de potencia. El primer método, es generalmente utilizado en situaciones donde los sistemas de potencia, poseen problemas de transferencia de la potencia real y teniendo problemas de convergencia cuando los valores de la corriente de cortocircuito y de los resistores no son congruentes. El segundo método es aplicable en simulaciones donde la distribución de potencia reactiva es deficiente, aunque presenta problemas de convergencia cuando las simulaciones están cerca de los límites del sistema. (Para mayor documentación puede referirse al Manual del PSS/E -29). Un sistema modelado en el PSS/E (caso) está dividido en sectores, los cuales pueden ser áreas y zonas, si el usuario lo requiere puede realizar cualquier sub-zona que requiera el estudio, esto es debido a que cada área o zona está compuesta por agrupaciones de barras y líneas. En la Unión 22 de Planificación de Transmisión de CORPOELEC la nomenclatura con la cual se refiere a cada barra, muestra su ubicación o zona a la cual pertenece, tensión asociada, numero de barra. Para citar un ejemplo, si se refiere a la barra 27514 se divide en tres bloques donde las primeras dos cifras (27) corresponden a la zona en este caso es Palital, mientas que la tercera cifra es la tensión de la barra, donde 5 corresponde a un nivel de tensión de 115 kV y las últimas dos cifras corresponden al número de barra. El programa tiene la posibilidad de ajustar los criterios de convergencia, tener soluciones con doble precisión, obtener convergencia variando el ajuste de los cambiadores de tomas (Taps) de los transformadores, ignorar los límites de los elementos controladores de voltaje como generadores, SVS o SVC, entre otras opciones. El PSS/E ofrece opciones para realizar fallas trifásicas, bifásicas y monofásicas, como también hacer un número de fallas en un sector y mostrar la falla más restrictiva de un sector. 2.10.3 El PSS/E y algunas de sus funciones. A continuación explicamos algunas de las funciones o actividades utilizadas en el desarrollo del presente trabajo. Para mayor profundidad sobre las funciones del PSS/E puede referirse al Manual del PSS/E-29. 2.10.3.1 Función FNSL. (Full Newton-Raphson Solution.) Este comando se utiliza en el análisis de flujo de carga y permite la resolución de los del sistema modelado aplicando el método de Newton-Raphson. Este comando permite manipular las condiciones de simulación entre ellas están cuatro tipos de opciones de las soluciones, ajustes de Tap, control de intercambio entre áreas y límites de capacidad de reactivos. 2.10.3.2. Función POUT Esta función muestra el estado de una barra a partir del número específico de la barra, entre las características que se muestran están: la demanda acoplada, reactores, condensadores, generador, tensión, área a la que pertenece, muestra la potencia activa (P), la potencia reactiva (Q), asociadas a la barra. 23 2.10.3.3. Función TIES, TIEZ. Muestra un resumen del flujo de potencia activa y reactiva que a circula entre las áreas (TIES) o el comando TIEZ, a partir del número especifico de área o zona. 2.10.3.4. Función VCHK. Este comando muestra en forma resumida, las tensiones en las barras del sistema en estudio que están fuera de los límites de tensión, preestablecidos en ±5% por defecto. 2.10.3.5. Función RATE. El comando RATE muestra un resumen de las líneas de transmisión y los transformadores en el sistema que están operando sobre un parámetro de capacidad especificado, es decir compara estos con los límites permisibles de las mismas. Los resultados pueden mostrarse según los siguientes criterios RATE A, RATE B, RATE C los cuales están en MVA. En EDELCA RATE A es para capacidades de transmisión operando en condiciones normales, RATE B para condiciones de operación de emergencia, RATE C no se usa. 2.10.3.6. Función RANK. Pertenece al grupo de comandos de análisis de flujo de carga, este evalúa un área o zona especifica, definida por el usuario y muestra como resultado las peores fallas para el área o zona. El reporte se da en dos grupos: las fallas críticas por sobrecarga y las fallas criticas por tensión. 2.10.3.7. Función ACCC. Pertenece al grupo de comandos de análisis de flujo de carga, este evalúa una área o zona en especifica, definida por el usuario y da como resultado un reporte de las fallas planteadas por el usuario, en dos grupos nos ofrece el reporte: las líneas que entran en sobrecarga y las barras que entran bajo el criterio de tensiones no permitidas. 2.10.3.8. Función SCMU. Permite calcular fallas monofásicas, bifásicas, trifásicas y sus combinaciones con tierra con las alternativas de realizar las fallas en vacío (Fallas shunt), definir un subsistema que se desea saber todas las capacidades de cortocircuito. 24 2.10.4. Limitaciones del PSS/E. En todo programa de cálculo, se tiene definido un dominio donde el usuario puede trabajar, a partir de ello cada aplicación posee limitaciones, ya sea por precisión numérica, compatibilidad con otras versiones, etc. Como es de esperar, el PSS/E versión 29 también presenta limitaciones algunas de estas limitaciones es la magnitud de barras que puede manejar, la versión utilizada tiene una capacidad de simular hasta 99999 barras. 25 CAPÍTULO III METODOLOGÍA 3.1. Procedimiento Para resolver la problemática planteada se siguió una metodología de recolección de datos, planteamiento de casos, programación de casos en el software, utilización del software para la resolución del Flujo de carga y las corrientes de cortocircuito. 3.1.1. Recolección de datos Se llevo a cabo junto a la empresa PDVSA Ingeniería y Construcción y a la Unidad de planificación de transmisión de la empresa CORPOELEC . Se encuentran muchos estudios sobre la tecnología a utilizar para el proceso de combustión con el coque, manejo de sólidos y el manejo de desechos. En la parte eléctrica no se disponía de alguna data necesaria para realizar las simulaciones en la herramienta computacional. No se disponía de arreglos de generadores, ni del tipo de generador a utilizar, como tampoco de los datos de los transformadores. El tipo de generador utilizado para la simulación se obtuvo por sugerencias de los ingenieros de la unidad de planificación de transmisión de CORPOELEC y fue el de 150 MW de la planta Pedro Camejo en el estado Carabobo, a un nivel de tensión de 13,8 KV. Lo que con lleva a un arreglo de los 600 MW de potencia de la planta termoeléctrica en 4X150 MW y en los casos de la expansión a 1200 MW tendría un arreglo de 8X150 MW. Como no se disponía de información sobre los transformadores elevadores, se utilizo una opción del PSS/E que consiste en colocar la reactancia del transformador en la data de los generadores utilizando valores típicos del sistema interconectado nacional. Las líneas utilizadas para los casos simulados se encuentran en la parte de planteamiento de casos. La planta termoeléctrica a base coque se denominara en lo que sigue del informe planta Jose. 26 3.1.2. Planteamiento de Casos En la parte a continuación se encuentra una explicación detallada de cada caso simulado para la evaluación de conexión de la planta Jose. 3.1.2.1. Caso 1 Consiste en el caso base, se sitúa en el año de conexión de la planta, 2015, y tiene todas las ampliaciones planificadas del sistema y estimaciones de carga para dicho año y la planta no se encuentra conectada. El anillo de 400 KV en el área oriental donde se conectará la planta está compuesto por la sub-estación Jose, que tiene una línea hacia la sub-estación BarbacoaII y otra hacia la sub-estación del área centro-oriental San Gerónimo, BarbacoaII se conecta con una línea hacia la sub-estación El Tigre, y El Tigre se conecta hacia San Gerónimo con dos líneas. En el apéndice C se podrá observar las características de cada línea ya mencionada. 3.1.2.2. Caso 2 El año horizonte es el 2015 y se mantienen todas las ampliaciones del Caso 1. Se conecta la Planta José de 600 MW a través de 2 líneas a 400 KV en la sub-estación Jose. Esta conexión se hace en las dos bahías restantes a 400 KV de dicha subestación. Las características de las líneas de transmisión de conexión de la sub-estación de la planta a la sub-estación José son los siguientes: Figura 73.1, Esquema de conexión para el caso 2, fuente: elaboración propia. 27 -Línea Planta Jose-Jose Conductor de potencia: 2 x 1024.5 MCM (ACAR) 30/7 Tabla 33.1, Característica de la línea de la S/E Planta Jose a S/E Jose 400 KV, fuente: elaboración propia, 2012 LONGITUD: TENSION: 10,00 Km 400,00 kV Nº DE CIRCUITOS: 1 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9,OPGW 24 HILOS NO Por ser el mismo conductor de potencia, los parámetros de las líneas Planta Jose- Jose se rigen por la misma tabla de parámetros de la línea José-BarbacoaII. Las otras líneas del anillo de 400KV quedan exactamente igual a las del Caso 1. En la siguiente figura se muestra un diagrama unifilar simplificado del anillo de 400 KV. 28 Figura 8 3.2, Diagrama unifilar para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. 3.1.2.3. Caso 3 Igual que el Caso 2 tiene como año horizonte el 2015, y se tiene todas las ampliaciones del Caso 1. Se conecta la planta Jose a través de dos Líneas, la diferencia con el Caso 2 es que la conexión se hace en un corte de la línea Jose-BarbacoaII, se conecta una de las líneas a la subestación José 400 KV y la otra línea a la sub-estación BarbacoaII aprovechando así las bahías existentes en esas sub-estaciones sin hacer ampliaciones importantes en ellas. Las características de las líneas antes mencionadas se muestran a continuación: Figura 93.3, Esquema de conexión para el caso 3, fuente: elaboración propia. -Línea Planta Jose- Jose Conductor de potencia: 2 x 1024.5 MCM (ACAR) 30/7 29 Tabla 43.2, Característica de la línea de la S/E Planta Jose a la S/E Jose 400 KV, fuente: elaboración propia, 2012 LONGITUD: TENSION: 10,00 Km 400,00 kV Nº DE CIRCUITOS: 1 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9,OPGW 24 HILOS NO -Línea Planta Jose- BarbacoaII Conductor de potencia: 2 x 1024.5 MCM (ACAR) 30/7 Tabla 53.3, Característica de la línea de la S/E Planta Jose a la S/E Jose 400 KV, fuente: elaboración propia, 2012 LONGITUD: TENSION: 45,00 Km 400,00 kV Nº DE CIRCUITOS: 1 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA 30 TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9,OPGW 24 HILOS NO En la siguiente figura se muestra un diagrama unifilar simplificado del anillo de 400KV para el Caso 3. Figura 10 3.4, Diagrama unifilar para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. 3.1.2.4. Caso 4 Tiene como año horizonte el 2020, año de evaluación a medio plazo de la planta, y es el caso donde se encuentra conectada la planta Jose de 600 MW igual que en el Caso 2, pero con la diferencia que en este caso se encuentran todas las ampliaciones planificadas y estimaciones de carga para ese año. Para este año no hay ampliaciones para el anillo de 400KV del trabajo, por esta razón es válida la figura 3.1 del Caso 2. 31 3.1.2.5. Caso 5 Igual que en el Caso 4 tiene como año horizonte el 2020, con todas las ampliaciones planificadas y estimaciones de carga para ese año. La conexión de la planta Jose de 600 MW es exactamente igual a el Caso 3 donde se hacia un corte de la línea Jose-BarbacoaII si hacer una ampliación a las sub-estaciones. Igual que en el Caso 4 Para este año no hay ampliaciones para el anillo de 400KV del trabajo, por esta razón es válida la figura 3.2 del Caso 2. 3.1.2.6. Caso 6 Tiene como año horizonte el 2020, de igual manera que los casos 4 y 5 se encuentran todas las ampliaciones planificadas y estimaciones de cargas para ese año, pero en este caso se plantea una ampliación de generación de 600 MW mas a la planta Jose de 600 MW, es decir, quedaría con una capacidad de 1200 MW. La conexión de la planta es igual a los casos 2 y 4 donde se conectan dos líneas directas a la sub-estación Jose 400 KV. En la siguiente imagen se visualiza el diagrama unifilar simplificado de cómo quedaría con la ampliación de la planta para este caso. Figura 11 3.5, Diagrama unifilar para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. 3.1.2.7. Caso 7 Tiene como año horizonte el 2020, se tiene todas las ampliaciones planificadas y estimaciones de cargas para ese año, se plantea la misma ampliación de generación que el Caso 6, es decir, 600 32 MW más para la Planta Jose de 600 MW. En este caso se hace la ampliación para el Caso 3, como ya se dijo que la conexión es en el corte de la línea Jose-BarbacoaII. En la siguiente imagen se visualiza el diagrama unifilar simplificado de cómo quedaría con la ampliación de la planta para este caso. Figura 12 3.6, Diagrama unifilar para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. Los esquemas unifilares para el anillo de 400 KV estudiado se tienen en el apéndice D. 3.2. Estimación de demanda eléctrica La demanda utilizada para cada caso fue la máxima estimada para cada año, la demanda petrolera fue estimada por la empresa PDVSA, mientras que la no petrolera fue estimada por la empresa CORPOELEC. 3.3. Restricciones operativas del sistema eléctrico según normativa de PDVSA y CORPOELEC Para el análisis de los resultados entregados por software, se utilizo una serie de criterios que son los utilizados en la Unión de Planificación de Transmisión de CORPOELEC. Los criterios son los siguientes: 33 • Se permite una variación máxima de 5% de la tensión nominal, tanto en condiciones nominales como en contingencia simple. • No se permite la sobrecarga de ningún equipo en condiciones normales de operación. • Bajo contingencia simple se permite 20% de sobrecarga de la capacidad nominal en los transformadores y en líneas solo se permitirá hasta su capacidad de emergencia (100 °C) • No se permite el bote de carga programado ante contingencia simple. • Las simulaciones de la demanda se harán en potencia, considerando como mínimo un factor de potencia del 90%. 3.4. Premisas entregadas por PDVSA La empresa PDVSA, entregó una serie de premisas para ser consideradas en el planteamiento de casos y para las simulaciones computacionales. • Se considera como año horizonte el 2025 y el primer año de operación 2015. • La planta a interconectar en las simulaciones será de 600 MW con la posibilidad de expansión a 1200 MW. • La planta se conectará al sistema de 400 KV. • El combustible principal empleado para el funcionamiento de la planta será coque de petróleo. 3.5. Simulaciones Ya al estar cargado y corregido cada caso en el programa Power System Simulator for Engineering, se procede a hacer las corridas de flujos de carga con la opción de solución NewtonRapshon, y teniendo en cuenta las siguientes premisas de simulación: Flujo de carga AC, sin control automático de taps. Considerando límite de reactivos en los generadores. Barra slack concéntrica en la Central Hidroeléctrica Simón Bolívar. Barras de generación tipo PV. 34 Después de asegurarse que el caso converja se marca el comando para verificar si se viola algún criterio, se prosigue pidiendo los voltajes en las barras deseadas y los flujos con sus respectivos comandos. De igual manera se corrió un flujo de carga aplicando contingencias simples en el área oriental, esto se pudo hacer con una opción de programa que actualiza los sistemas utilizados y le aplica contingencias simples al área seleccionada, Para los niveles de cortocircuito se coloca el programa en el tipo de norma que se le quiere aplicar (ANSI, IEC o voltajes pre-fallas), después se aplica la falla (monofásica, bifásica o trifásica) que se desea en las barras cercanas a la barra de conexión de la planta, el programa da el resultado en una ventana emergente y lo puede dar en por unidad o en kiloamperes. 3.6. Comparaciones porcentuales Las comparaciones que se van a realizar en tensión y en flujo de potencia aparente se harán con la siguiente ecuación: Estas comparaciones se harán siguiendo el esquema a continuación: 1. Las primeras comparaciones se harán por igual topologías de conexión de la planta: Directo por dos líneas a la subestación Jose 400 KV, comparando el caso 1 vs el caso 2, el caso 2 vs el caso 4 y el caso 4 vs el caso 6. Corte de la línea Jose-BarbacoaII y conectando una línea a Jose 400 KV y otra línea a BarbacoaII 400 KV, comparando el caso 1 vs el caso 3, el caso 3 vs el caso 5 y el caso 5 vs el caso 7. 2. Las otras comparaciones se harán por igual capacidad de la planta termoeléctrica y por el mismo año del caso, con lo que tenemos comparaciones del caso 2 vs el caso 3, el caso 4 vs el caso 5 y el caso 6 vs el caso 7. En el valor porcentual de la comparación el signo positivo (+) representa un aumento de la tensión en la barra o un aumento del flujo aparente por la línea dependiendo de la comparación estudiada, y el signo negativo (-) representa una disminución de la tensión en la barra o una disminución del flujo aparente por la línea. 35 3.7. Factibilidad del coque de petróleo como alternativa para generación de energía eléctrica Se producen diariamente 12.000 toneladas de coque de petróleo Poder calorífico del coque de petróleo 33.727 KiloJoules/Kilogramo Multiplicando por el poder calorífico El poder energético acumulado en 12.000 toneladas de coque de petróleo es de 404.724.000 MegaJoules Para una planta de 600 MW: Pasado por la eficiencia de la planta termoeléctrica que PDVSA indico del 70%. La energía necesaria para alimentar una termoeléctrica diariamente es de 74.057.142,857 Megajoules, comparando con la energía acumulada en 12.000 toneladas de coque se tiene: Lo que da factible la planta termoeléctrica Jose de 600 MW en la parte de combustible. 36 CAPÍTULO IV RESULTADOS DE SIMULACIONES 4.1. Resultados En el presente capitulo se colocaran los resultados de las diferentes corridas en el programa, siguiendo el orden de flujo de carga AC para condiciones operativas, flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, comparaciones porcentuales de las tensiones para todos los casos, comparaciones porcentuales de los flujos de potencia aparente y niveles de cortocircuito en barras adyacentes a la planta Jose. 4.1.1. Flujo de cargas AC A continuación se presenta el estudio de flujo de carga AC para cada caso propuesto en el capítulo III, se hacen los estudios para condiciones normales de funcionamiento y para contingencias simples en todos los elementos del área oriental. 4.1.1.1. Caso 1 4.1.1.1.1. Condiciones Operativas Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: 37 Tabla 64.1, Tensiones para el caso 1 en condiciones normales, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión (pu) Tensión (KV) Jose 400 0,989 395,6 El Tigre 400 0,996 398,4 Barbacoa II 400 0,9827 393,08 Jose 115 1 115 OCN 115 0,9987 114,8505 Rebombeo I 115 0,9842 113,183 Rebombeo II 115 0,9805 112,7575 Sta. Rosa 115 0,965 110,975 JosePequiven 115 0,9963 114,5745 JoseBito 115 0,9959 114,5285 TAEC 115 0,9992 114,908 PetroZua 115 0,9982 114,793 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 74.2, Flujos de potencia para el caso 1 en condiciones normales, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Jose Barbacoa II L1 -189,6 -79 Jose San Geronimo L1 -356,2 109,3 Barbacoa II El Tigre L1 -793,4 -36,9 San Geronimo El Tigre L1 -320,8 141,3 San Geronimo El Tigre L2 -318,9 137,8 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 38 4.1.1.1.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un generador en la planta Luisa Cáceres, se sobrecarga la línea de la subestación Luisa Cáceres hacia la subestación Chacop1 de 115 KV en un 130,2%. Con la apertura de la línea de la subestación El Tigre a la subestación La Canoa a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 84.3, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Voltaje (p.u) CIAS (115KV) 0,9498 C4(115KV) 0,9482 Sinovens(115KV) 0,9478 P. Delta(115KV) 0,9482 Con la apertura de la línea El Tigre a Falconero a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 94.4, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Temblado(115KV) 0,9487 Petropiar(115KV) 0,9469 Tucupita(115KV) 0,9496 Temblago(115KV) 0,9487 Tembue(115KV) 0,9487 OCN(115KV) 0,9462 Chaguara(115KV) 0,9468 C.Negro(115KV) 0,9499 Cimla(115KV) 0,9465 Joaq_Tig(115KV) 0,9459 CIAS(115KV) 0,9459 C1C(115KV) 0,9494 Barranca(115KV) 0,9477 C2N(115KV) 0,9475 Bare10(115KV) 0,9483 C4(115KV) 0,9437 Hamaca(115KV) 0,9474 Sinovens(115KV) 0,9434 39 Con la apertura de la línea El Tigre a BarbacoaII a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 104.5, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Chuparin(115KV) 0,9493 CIAS(115KV) 0,9467 Paraiso(115KV) 0,9481 Barranca(115KV) 0,9478 Guaraguao(115KV) 0,9456 Temblago(115KV) 0,9482 Cuartel(115KV) 0,9495 OCN(115KV) 0,9465 Cantaura(115KV) 0,9445 Joaq_Tig(115KV) 0,9455 Temblado(115KV) 0,9482 C1C(115KV) 0,9495 Tucupita(115KV) 0,9495 C2N(115KV) 0,9476 Tempueb(115KV) 0,9483 C4(115KV) 0,9438 Chaguara(115KV) 0,9473 Sinovens(115KV) 0,9436 Cimla(115KV) 0,9472 P.Delta(115KV) 0,9434 Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 114.6, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) La Canoa(400KV) 0,9402 Guara_oe(115KV) 0,9143 Morichal2(400KV) 0,9498 Melone_o(115KV) 0,9104 Guanipa(115KV) 0,9445 Dacion_o(115KV) 0,9044 Soledad(115KV) 0,9248 Dacion_e(115KV) 0,9049 Temblado(115KV) 0,9400 Petropiar(115KV) 0,8980 Tucupita(115KV) 0,9402 Cop(115KV) 0,9150 Tempueb(115KV) 0,9397 Coxp(115KV) 0,9015 Chaguara(115KV) 0,9387 J.Norte(115KV) 0,9482 Cimla(115KV) 0,9389 Temblago(115KV) 0,9400 CIAS(115KV) 0,9385 OCN(115KV) 0,9379 40 Barranca(115KV) 0,9386 C.Negro(115KV) 0,9419 Urocoa(115KV) 0,9441 Eros_II(115KV) 0,9419 Propulso(115KV) 0,9247 Joaq_Tig(115KV) 0,9369 Bare(115KV) 0,9019 Fibranov(115KV) 0,9480 Dobokubi(115KV) 0,9164 C1C(115KV) 0,9403 Bare10(115KV) 0,8984 C1N(115KV) 0,9424 Hamaca(115KV) 0,8975 C2N(115KV) 0,9389 La Canoa(115KV) 0,9192 C4(115KV) 0,9349 Soledad1(115KV) 0,9248 Sinovens(115KV) 0,9349 Poligono(115KV) 0,9231 P.Delta(115KV) 0,9351 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: Tabla 124.7, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) Soledad(115KV) 0,9861 0,9248 Propulso(115KV) 0,9859 0,9247 Bare(115KV) 0,9634 0,9019 Dobokubi(115KV) 0,9765 0,9164 Bare10(115KV) 0,9604 0,8984 Hamaca(115KV) 0,9595 0,8975 La Canoa(115KV) 0,9770 0,9192 Soledad1(115KV) 0,9861 0,9248 Poligono(115KV) 0,9846 0,9231 Guara_oe(115KV) 0,9753 0,9143 Melone_o(115KV) 0,9717 0,9104 Dacion_o(115KV) 0,9685 0,9044 Dacion_e(115KV) 0,9689 0,9049 Petropiar(115KV) 0,9588 0,8980 Cop(115KV) 0,9760 0,9150 Coxp(115KV) 0,9636 0,9015 41 Se puede observar que la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400 KV genera una depresión de tensión en 40 barras violando así el mínimo por criterio (0,95 p.u.), y una desviación del más de 0,05 p.u. en 16 barras del sistema lo que puede ocasionar un problema de estabilidad. Para la apertura de la línea Palital a Morichal2 a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 134.8, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Morichal2(400KV) 0,9480 OCN(115KV) 0,9351 Temblado(115KV) 0,9401 C.Negro(115KV) 0,9392 Tucupita(115KV) 0,9388 Eros_II(115KV) 0,9407 Tembueb(115KV) 0,9395 Joaq_Tig(115KV) 0,9364 Chaguara(115KV) 0,9365 C1C(115KV) 0,9370 Cimla(115KV) 0,9380 C1N(115KV) 0,9392 CIAS(115KV) 0,9381 C2N(115KV) 0,9358 Barranca(115KV) 0,9367 C4(115KV) 0,9318 Urocoa(115KV) 0,9434 Sinovens(115KV) 0,9319 J.Norte(115KV) 0,9473 P.Delta(115KV) 0,9343 Temblago(115KV) 0,9401 Para la apertura de la línea Palital a Mamo a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 144.9, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Palital(400KV) 0,8762 Petropiar(115KV) 0,9497 Morichal2(400KV) 0,8755 Morichal(115KV) 0,8643 Furrial(400KV) 0,9286 J.Norte(115KV) 0,8560 El Indio(230KV) 0,9349 Temblago(115KV) 0,8510 Caripito(230KV) 0,9473 OCN(115KV) 0,8398 Indio_no(230KV) 0,9318 C.Negro(115KV) 0,8462 42 Furrial(230KV) 0,9485 Palital(115KV) 0,8639 Acionox(400KV) 0,8786 Eros_II(115KV) 0,8454 Guanipa(115KV) 0,9497 Joaq_Tig(115KV) 0,8420 El Indio(115KV) 0,9241 Fibranov(115KV) 0,8534 Tejero(115KV) 0,9236 Morichal2(115KV) 0,8707 La Paz(115KV) 0,9143 C1C(115KV) 0,8342 Jusepin(115KV) 0,9391 C1N(115KV) 0,8376 Maturin(115KV) 0,9445 C2N(115KV) 0,8388 Veladero(115KV) 0,9241 C4(115KV) 0,8336 Temblado(115KV) 0,8510 Sinovens(115KV) 0,8352 To_Vela1(115KV) 0,9241 P.Delta(115KV) 0,8435 To_Vela2(115KV) 0,9241 T-Moric2(115KV) 0,8710 Tucupita(115KV) 0,8347 Rebombeo1(115KV) 0,9369 Quiriqui(115KV) 0,9389 Pigap II(115KV) 0,9292 Boulervrd(115KV) 0,9458 Travieso(115KV) 0,9286 San Jaime(115KV) 0,9167 Muscar(115KV) 0,9283 Parque(115KV) 0,9122 Lagoven(115KV) 0,9386 Tempueb(115KV) 0,8448 Jusep-II(115KV) 0,9312 Chaguara(115KV) 0,8389 Amana(115KV) 0,9268 Jobom(115KV) 0,9275 Sta.Barbara(115KV) 0,9371 Caicmatu(115KV) 0,9206 Pirital(115KV) 0,9297 Caripueb(115KV) 0,9358 Furrial(115KV) 0,9310 Concrete(115KV) 0,9480 Pigap3(115KV) 0,9253 F-Sanjai(115KV) 0,9209 Pigap4(115KV) 0,9288 Cimla(115KV) 0,8400 Wilpro M(115KV) 0,9307 CIAS(115KV) 0,8407 Wilpro A(115KV) 0,9272 Barranca(115KV) 0,8336 NIF(115KV) 0,9285 Urocoa(115KV) 0,8413 Orocual(115KV) 0,9440 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: 43 Tabla 154.10, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) Palital(400KV) 0,9751 0,8762 Morichal2(400KV) 0,9670 0,8755 Furrial(400KV) 0,9869 0,9286 El Indio(230KV) 0,9908 0,9349 Furrial(230KV) 1,0062 0,9485 Acionox(400KV) 0,9710 0,8786 El Indio(115KV) 0,9844 0,9241 Tejero(115KV) 0,9814 0,9236 La Paz(115KV) 0,9753 0,9143 Jusepin(115KV) 0,9934 0,9391 Maturin(115KV) 0,9979 0,9445 Veladero(115KV) 0,9844 0,9241 Temblado(115KV) 0,9618 0,8510 To_Vela1(115KV) 0,9844 0,9241 To_Vela2(115KV) 0,9844 0,9241 Tucupita(115KV) 0,9641 0,8347 Quiriqui(115KV) 0,9929 0,9389 Boulervrd(115KV) 0,9996 0,9458 Indio_no(115KV) 1,0057 0,9531 San Jaime(115KV) 0,9776 0,9167 Parque(115KV) 0,9733 0,9122 Tempueb(115KV) 0,9625 0,8448 Chaguara(115KV) 0,9595 0,8389 Jobom(115KV) 0,9825 0,9275 Caicmatu(115KV) 0,9786 0,9206 Caripueb(115KV) 0,9901 0,9358 Concrete(115KV) 1,0010 0,9480 44 F-Sanjai(115KV) 0,9815 0,9209 Cimla(115KV) 0,9587 0,8400 CIAS(115KV) 0,9579 0,8407 Barranca(115KV) 0,9619 0,8336 Urocoa(115KV) 0,9679 0,8413 Morichal(115KV) 0,9784 0,8643 J.Norte(115KV) 0,9694 0,8560 Temblago(115KV) 0,9618 0,8510 OCN(115KV) 0,9592 0,8398 C.Negro(115KV) 0,9626 0,8462 Palital(115KV) 0,9745 0,8639 Eros_II(115KV) 0,9645 0,8454 Joaq_Tig(115KV) 0,9595 0,8420 Fibranov(115KV) 0,9652 0,8534 Morichal2(115KV) 0,9834 0,8707 C1C(115KV) 0,9636 0,8342 C1N(115KV) 0,9654 0,8376 C2N(115KV) 0,9609 0,8388 C4(115KV) 0,9573 0,8336 Sinovens(115KV) 0,9566 0,8352 P.Delta(115KV) 0,9569 0,8435 T-Moric2(115KV) 0,9835 0,8710 Pigap II(115KV) 0,9853 0,9292 Travieso(115KV) 0,9852 0,9286 Muscar(115KV) 0,9848 0,9283 Lagoven(115KV) 0,9928 0,9386 Jusep-II(115KV) 0,9880 0,9312 Amana(115KV) 0,9852 0,9268 Pirital(115KV) 0,9857 0,9297 Furrial(115KV) 0,9897 0,9310 45 Pigap3(115KV) 0,9834 0,9253 Pigap4(115KV) 0,9852 0,9288 Wilpro M(115KV) 0,9874 0,9307 Wilpro A(115KV) 0,9849 0,9272 NIF(115KV) 0,9861 0,9285 Orocual(115KV) 0,9981 0,9440 Se puede observar que la apertura de la línea Palital a Mamo a 400 KV genera una depresión de tensión en 68 barras violando así el mínimo por criterio (0,95 p.u.), y una desviación del más de 0,05 p.u. en 63 barras del sistema lo que puede ocasionar un problema de estabilidad. Esto es debido a que línea Palital a Mamo maneja grandes bloques de potencias provenientes del área de Guayana donde se encuentra la generación más importante del país como lo es la hidroeléctrica. En los demás casos se podrá observar como esta contingencia sigue afectando al sistema. Para la apertura de la línea Morichal2 a Furrial a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 164.11, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Temblado(115KV) 0,9481 OCN(115KV) 0,9465 Tucupita(115KV) 0,9499 Joaq_Tig(115KV) 0,9451 Tempueb(115KV) 0,9483 C1C(115KV) 0,9486 Chaguara(115KV) 0,9482 C2N(115KV) 0,9467 Cimla(115KV) 0,9485 C4(115KV) 0,9429 CIAS(115KV) 0,9480 Sinovens(115KV) 0,9434 Barranca(115KV) 0,9484 P.Delta(115KV) 0,9431 Temblago(115KV) 0,9481 Para la apertura de la línea Cigma a Furrial a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: 46 Tabla 174.12, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Morichal2 0,9488 Temblago(115KV) 0,9389 Temblado(115KV) 0,9389 OCN(115KV) 0,9385 Tucupita(115KV) 0,9407 C.Negro(115KV) 0,9426 Parque(115KV) 0,9491 Eros_II(115KV) 0,9412 Tempueb(115KV) 0,9388 Joaq_Tig(115KV) 0,9359 Chaguara(115KV) 0,9407 C1C(115KV) 0,9397 Cimla(115KV) 0,9415 C1N(115KV) 0,9418 CIAS(115KV) 0,9412 C2N(115KV) 0,9383 Barranca(115KV) 0,9397 C4(115KV) 0,9344 Uracoa(115KV) 0,9439 Sinovens(115KV) 0,9566 J.Norte(115KV) 0,9475 P.Delta(115KV) 0,9569 Para la apertura de la línea Falconero a Mamo a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 184.13, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 1, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Chaguara(115KV) 0,9498 C4(115KV) 0,9475 Cimla(115KV) 0,9492 Sinovens(115KV) 0,9469 CIAS(115KV) 0,9484 P.Delta(115KV) 0,9478 OCN(115KV) 0,9497 Las otras contingencias no tuvieron violaciones en los límites establecidos para las simulaciones. En este primer caso se puede observar que la planta tiene como objetivo el aumento de la confiabilidad energética en los procesos de PDVSA oriente, ya que en el estudio de flujo de carga AC sin contingencia simple el caso no tuvo violación de los criterios operacionales. 47 4.1.1.2. Caso 2 4.1.1.2.1. Condición operativa Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: Tabla 194.14, Tensiones en condiciones normales para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión (pu) Tensión (KV) Planta Jose 400 1 400 Jose 400 1,0113 404,52 El Tigre 400 1,0083 403,32 Barbacoa II 400 1,0035 401,4 Jose 115 1,0221 117,5415 OCN 115 1,0212 117,438 Rebombeo I 115 0,9974 114,701 Rebombeo II 115 0,9961 114,5515 Sta. Rosa 115 0,9787 112,5505 JosePequiven 115 1,0195 117,2425 JoseBito 115 1,0178 117,047 TAEC 115 1,0215 117,4725 PetroZuata 115 1,0209 117,4035 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 204.15, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Planta Jose Jose L1 300 -91,8 Jose Barbacoa II L1 131,6 132,9 48 Jose San Geronimo L1 50,1 150 Barbacoa II El Tigre L1 -518,3 32,2 San Geronimo El Tigre L1 -379,9 122,5 San Geronimo El Tigre L2 -377,5 118,7 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 4.1.1.2.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un transformador de barbacoaII 400 KV-230 KV el otro trasformador de la subestación se sobrecarga a 130,9% de su capacidad normal. Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 214.16, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Bare(115KV) 0,9297 Melone_o(115KV) 0,9380 Dobokubi(115KV) 0,9435 Dacion_o(115KV) 0,9333 Bare10(115KV) 0,9263 Dacion_e(115KV) 0,9338 Hamaca(115KV) 0,9255 Petropiar(115KV) 0,9254 La Canoa(115KV) 0,9452 Cop(115KV) 0,9425 Guara_oe(115KV) 0,9418 Coxp(115KV) 0,9295 Con la apertura de la línea José a BarbacoaII a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 224.17, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) OCN(115KV) 1,0518 PetroZuata(115KV) 1,0515 49 JosePequiven(115KV) 1,0502 TAEC(115KV) 1,0521 José(115KV) 1,0527 En esta contingencia se puede observar una consecuencia de la conexión de la planta Jose, debido a que se abre una línea de salida de la subestación José 400 KV, y el flujo de potencia fluye hacia el transformador y hacia Jose 115 KV generando el aumento de tensión más elevado de los límites del criterio. Con la apertura de la línea Palital a Mamo a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 234.18, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Palital(400KV) 0,9160 Temblago(115KV) 0,9045 Morichal2(400KV) 0,9176 OCN(115KV) 0,8946 Acinox(400KV) 0,9211 C.Negro(115KV) 0,8994 La Paz(115KV) 0,9499 Eros_II(115KV) 0,9020 Temblado(115KV) 0,9045 Palital(115KV) 0,9105 Tucupita(115KV) 0,8956 Joaq_Tig(115KV) 0,8983 Parque(115KV) 0,9479 Fibranov(115KV) 0,9006 Tempueb(115KV) 0,9014 Morichal2(115KV) 0,9227 Chaguara(115KV) 0,8933 C1C(115KV) 0,8944 Cimla(115KV) 0,8926 C1N(115KV) 0,8971 CIAS(115KV) 0,8922 C2N(115KV) 0,8955 Barranca(115KV) 0,8934 C4(115KV) 0,8910 Uracoa(115KV) 0,9013 Sinovens(115KV) 0,8911 Morichal(115KV) 0,9170 P.Delta(115KV) 0,8976 J.Norte(115KV) 0,9091 T-Moric2(115KV) 0,9229 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: 50 Tabla 244.19, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) Temblado(115KV) 0,9759 0,9045 Tucupita(115KV) 0,9789 0,8956 Tempueb(115KV) 0,9771 0,9014 Chaguara(115KV) 0,9717 0,8933 Cimla(115KV) 0,9700 0,8926 CIAS(115KV) 0,9688 0,8922 Barranca(115KV) 0,9761 0,8934 Uracoa(115KV) 0,9827 0,9013 Morichal(115KV) 0,9910 0,9170 J.Norte(115KV) 0,9825 0,9091 Temblago(115KV) 0,9759 0,9045 OCN(115KV) 0,9720 0,8946 C.Negro(115KV) 0,9750 0,8994 Eros_II(115KV) 0,9787 0,9020 Palital(115KV) 0,9835 0,9105 Joaq_Tig(115KV) 0,9739 0,8983 Fibranov(115KV) 0,9743 0,9006 Morichal2(115KV) 0,9958 0,9227 C1C(115KV) 0,9777 0,8944 C1N(115KV) 0,9793 0,8971 C2N(115KV) 0,9743 0,8955 C4(115KV) 0,9707 0,8910 Sinovens(115KV) 0,9697 0,8911 P.Delta(115KV) 0,9707 0,8976 T-Moric2(115KV) 0,9960 0,9229 En los flujos de cargas con contingencias simples del caso 2, se puede ver como la conexión de la planta Jose mejora el sistema del área oriental, debido a que al salir cada elemento del flujo de carga, las violaciones y desviaciones de tensión disminuyen en números de barras afectadas. 51 4.1.1.3. Caso 3 4.1.1.3.1. Condición operativa Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: Tabla 254.20, Tensiones en condiciones normales para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión (pu) Tensión (KV) Planta Jose 400 1 400 Jose 400 1,0248 409,92 El Tigre 400 1,0084 403,36 Barbacoa II 400 0,999 399,6 Jose 115 1,0348 119,002 OCN 115 1,034 118,91 Rebombeo I 115 0,9983 114,8045 Rebombeo II 115 0,9989 114,8735 Sta. Rosa 115 0,9799 112,6885 JosePequiven 115 1,0323 118,7145 JoseBito 115 1,0288 118,312 TAEC 115 1,0343 118,9445 PetroZuata 115 1,0336 118,864 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 264.21, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Planta Jose Jose L1 298 -126,2 Planta Jose Barbacoa II L1 302 -24,8 52 Jose San Geronimo L1 86,9 81,5 Barbacoa II El Tigre L1 -437 26 San Geronimo El Tigre L1 -412,7 120,7 San Geronimo El Tigre L2 -410 116,8 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 4.1.1.3.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un transformador de barbacoaII 400 KV-230 KV el otro trasformador de la subestación se sobrecarga a 149,5% de su capacidad normal. Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 274.22, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Bare(115KV) 0,9298 Melone_o(115KV) 0,9382 Dobokubi(115KV) 0,9436 Dacion_o(115KV) 0,9335 Bare10(115KV) 0,9265 Dacion_e(115KV) 0,9339 Hamaca(115KV) 0,9256 Petropiar(115KV) 0,9255 La Canoa(115KV) 0,9454 Cop(115KV) 0,9426 Guara_oe(115KV) 0,9419 Coxp(115KV) 0,9296 Con la apertura de la línea Palital a Mamo a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 284.23, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Palital(400KV) 0,9180 OCN(115KV) 0,8973 Morichal2(400KV) 0,9197 C.Negro(115KV) 0,9020 53 Acinox(400KV) 0,9232 Eros_II(115KV) 0,9047 Temblado(115KV) 0,9071 Palital(115KV) 0,9128 Tucupita(115KV) 0,8985 Joaq_Tig(115KV) 0,9010 Parque(115KV) 0,9495 Fibranov(115KV) 0,9029 Tempueb(115KV) 0,9041 Morichal2(115KV) 0,9252 Chaguara(115KV) 0,8960 C1C(115KV) 0,8973 Cimla(115KV) 0,9851 C1N(115KV) 0,8999 CIAS(115KV) 0,8947 C2N(115KV) 0,8982 Barranca(115KV) 0,8963 C4(115KV) 0,8938 Uracoa(115KV) 0,9042 Sinovens(115KV) 0,8938 Morichal(115KV) 0,9195 P.Delta(115KV) 0,9002 J.Norte(115KV) 0,9116 T-Moric2(115KV) 0,9254 Temblago(115KV) 0,9071 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: Tabla 294.24, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) Temblado(115KV) 0,9759 0,9071 Tucupita(115KV) 0,9789 0,8985 Tempueb(115KV) 0,9771 0,9041 Chaguara(115KV) 0,9717 0,8960 Cimla(115KV) 0,9700 0,9851 CIAS(115KV) 0,9688 0,8947 Barranca(115KV) 0,9761 0,8963 Uracoa(115KV) 0,9827 0,9042 Morichal(115KV) 0,9910 0,9195 J.Norte(115KV) 0,9825 0,9116 Temblago(115KV) 0,9759 0,9071 OCN(115KV) 0,9720 0,8973 C.Negro(115KV) 0,9750 0,9020 54 Eros_II(115KV) 0,9787 0,9047 Palital(115KV) 0,9835 0,9128 Joaq_Tig(115KV) 0,9739 0,9010 Fibranov(115KV) 0,9743 0,9029 Morichal2(115KV) 0,9958 0,9252 C1C(115KV) 0,9777 0,8973 C1N(115KV) 0,9793 0,8999 C2N(115KV) 0,9743 0,8982 C4(115KV) 0,9707 0,8938 Sinovens(115KV) 0,9697 0,8938 P.Delta(115KV) 0,9707 0,9002 T-Moric2(115KV) 0,9960 0,9254 En este caso el efecto por la conexión de la planta cuando se hacen flujos de cargas con contingencias simples, da un resultado similar a la conexión del caso 2, es decir, mejora el sistema del área oriental. La diferencia es que en la apertura de la línea Jose-BarbacoaII a 400 KV en este caso no hubo violaciones de tensión en barras. 4.1.1.4. Caso 4 4.1.1.4.1. Condición operativa Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: Tabla 304.25, Tensiones en condiciones normales para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión (pu) Tensión (KV) Planta Jose 400 1 400 Jose 400 0,9949 397,96 55 El Tigre 400 1,0008 400,32 Barbacoa II 400 0,9819 392,76 Jose 115 1 115 OCN 115 0,9983 114,8045 Rebombeo I 115 0,9709 111,6535 Rebombeo II 115 0,9877 113,5855 Sta. Rosa 115 0,9798 112,677 JosePequiven 115 0,9951 114,4365 JoseBito 115 0,997 114,655 TAEC 115 0,9983 114,8045 PetroZuata 115 0,9976 114,724 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 314.26, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Planta Jose Jose L1 300 28,4 Jose Barbacoa II L1 -186,1 176,9 Jose San Geronimo L1 81,4 -165,2 Barbacoa II El Tigre L1 -320,4 -58,8 San Geronimo El Tigre L1 -325,5 142,3 San Geronimo El Tigre L2 -323,6 138,7 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 4.1.1.3.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un transformador de La Canoa 400 KV-115 KV los otros 3 trasformadores de la subestación se sobrecargan a 124,4% de su capacidad normal. 56 Con la salida de un generador de la planta Luisa Cáceres, la línea Luisa Caceres a Chacop1 tiene un sobrecarga del 245%, la línea Casanay a Chacop2 se sobrecarga un 129,8% y la línea Chacop1 a Chacop2 se sobrecarga 245,8%, todas estas a 115 KV. Con la apertura de la línea La Canoa a El Tigre a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 324.27, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) P.Cedeño(115KV) 0,9499 Hamaca(115KV) 0,9493 P.Anzoategui(115KV) 0,9495 Soledad(115KV) 0,9466 Bare10(115KV) 0,9496 Poligono(115KV) 0,9417 Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 334.28, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4. Fuente: Elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) La Canoa(400KV) 0,9286 Hamaca(115KV) 0,9106 Soledad(115KV) 0,9103 La Canoa(115KV) 0,9318 Coxp(115KV) 0,9117 Soledad(115KV) 0,8931 Arecuna(115KV) 0,9234 Poligono(115KV) 0,8879 P.Cedeño(115KV) 0,9130 Guara-oe(115KV) 0,9462 P.Anzoategui(115KV) 0,9130 Melone_o(115KV) 0,9259 Caicmatu(115KV) 0,9498 Dacion_o(115KV) 0,9064 Propulso(115KV) 0,9106 Dacion_e(115KV) 0,9067 Bare(115KV) 0,9126 Petropiar(115KV) 0,9160 Dobokubi(115KV) 0,9228 Cop(115KV) 0,9195 Bare10(115KV) 0,9110 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: 57 Tabla 344.29, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) La Canoa(400KV) 0,9833 0,9286 Soledad(115KV) 0,9698 0,9103 Coxp(115KV) 0,9627 0,9117 Propulso(115KV) 0,9701 0,9106 Bare(115KV) 0,9647 0,9126 Dobokubi(115KV) 0,9801 0,9228 Bare10(115KV) 0,9647 0,9110 Hamaca(115KV) 0,9618 0,9106 La Canoa(115KV) 0,9898 0,9318 Soledad1(115KV) 0,9642 0,8931 Poligono(115KV) 0,9594 0,8879 Melone_o(115KV) 0,9772 0,9259 Dacion_o(115KV) 0,9649 0,9064 Dacion_e(115KV) 0,9651 0,9067 Petropiar(115KV) 0,9720 0,9160 Cop(115KV) 0,9770 0,9195 Con la apertura de la línea Palital a Morichal2 a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 354.30, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Morichal2(400KV) 0,9472 C.Negro(115KV) 0,9450 Acinox(400KV) 0,9461 Pulpaca(115KV) 0,9490 Tejero(115KV) 0,9466 C1C(115KV) 0,9333 La Paz(115KV) 0,9459 C1N(115KV) 0,9363 Temblado(115KV) 0,9427 C2N(115KV) 0,9401 Tucupita(115KV) 0,9372 C4(115KV) 0,9370 San Jaime(115KV) 0,9479 Sinovens(115KV) 0,9367 58 Parque(115KV) 0,9463 P.Delta(115KV) 0,9378 Tempueb(115KV) 0,9412 Travieso(115KV) 0,9482 Caicmatu(115KV) 0,9447 Jusep-II(115KV) 0,9477 Barranca(115KV) 0,9394 Pigap3(115KV) 0,9480 Uracoa(115KV) 0,9438 Wilpro M(115KV) 0,9463 Temblago(115KV) 0,9427 Wilpro A(115KV) 0,9449 OCN(115KV) 0,9355 NIF(115KV) 0,9479 Con la apertura de la línea Furrial a Cigma a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 364.31, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Tejero(115KV) 0,9405 Lagoven(115KV) 0,9495 La Paz(115KV) 0,9421 Jusep-II(115KV) 0,9414 San Jaime(115KV) 0,9442 Amana(115KV) 0,9454 Parque(115KV) 0,9425 Sta.Barbara(115KV) 0,9445 Jobom(115KV) 0,9494 Pirital(115KV) 0,9460 Caicmatu(115KV) 0,9385 Pigap3(115KV) 0,9418 Caripueb(115KV) 0,9475 Pigap4(115KV) 0,9456 F-Sanjai(115KV) 0,9499 Wilpro M(115KV) 0,9401 Pigap II(115KV) 0,9448 Wilpro A(115KV) 0,9385 Travieso(115KV) 0,9424 NIF(115KV) 0,9415 Muscar(115KV) 0,9451 Para este caso no hubo más violaciones de criterio para el flujo de carga con contingencias simples. 59 4.1.1.5. Caso 5 4.1.1.5.1. Condición operativa Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: Tabla 374.32, Tensiones en condiciones normales para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión(pu) Tensión (KV) Planta Jose 400 1 400 Jose 400 0,9975 399 El Tigre 400 1,0014 400,56 Barbacoa II 400 1,0084 403,36 Jose 115 1 115 OCN 115 0,9983 114,8045 Rebombeo I 115 0,9711 111,6765 Rebombeo II 115 0,9875 113,5625 Sta. Rosa 115 0,9795 112,6425 JosePequiven 115 0,9951 114,4365 JoseBito 115 0,9969 114,6435 TAEC 115 0,9983 114,8045 PetroZuata 115 0,9976 114,724 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 384.33, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Planta Jose Jose L1 696,7 -34,5 Planta Jose Barbacoa II L1 -97 198,5 60 Jose San Geronimo L1 7,1 -155,3 Barbacoa II El Tigre L1 -279,9 -60,6 San Geronimo El Tigre L1 -341,3 140,3 San Geronimo El Tigre L2 -339,2 136,6 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 En la tabla 4.33 se puede observar que la línea planta Jose–BarbacoaII recibe potencia activa desde la subestación Barbacoa II, lo que hace que la línea planta José-José tenga toda la entrega de potencia activa de la Planta de generación Jose. Esto es debido a que el único lugar de flujo del bloque de potencia recibido en la barra de Barbacoa II es la línea Barbacoa II a Planta Jose. 4.1.1.5.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un transformador de La Canoa 400 KV-115 KV los otros 3 trasformadores de la subestación se sobrecargan a 124,4% de su capacidad normal. Con la salida de un generador de la planta Luisa Cáceres, la línea Luisa Caceres a Chacop1 tiene un sobrecarga del 245%, la línea Casanay a Chacop2 se sobrecarga un 129,8% y la línea Chacop1 a Chacop2 se sobrecarga 245,8%, todas estas a 115 KV. Con la apertura de la línea La Canoa a El Tigre a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 394.34, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) P.Anzoategui(115KV) 0,9497 Soledad(115KV) 0,9469 Bare10(115KV) 0,9499 Poligono(115KV) 0,9420 Hamaca(115KV) 0,9496 61 Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 404.35, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) La Canoa(400KV) 0,9299 Hamaca(115KV) 0,9120 Soledad(115KV) 0,9118 La Canoa(115KV) 0,9333 Coxp(115KV) 0,9131 Soledad(115KV) 0,8949 Arecuna(115KV) 0,9245 Poligono(115KV) 0,8897 P.Cedeño(115KV) 0,9143 Guara-oe(115KV) 0,9474 P.Anzoategui(115KV) 0,9142 Melone_o(115KV) 0,9273 Propulso(115KV) 0,9121 Dacion_o(115KV) 0,9079 Bare(115KV) 0,9139 Dacion_e(115KV) 0,9082 Dobokubi(115KV) 0,9243 Petropiar(115KV) 0,9174 Bare10(115KV) 0,9124 Cop(115KV) 0,9210 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: Tabla 414.36, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) La Canoa(400KV) 0,9837 0,9299 Soledad(115KV) 0,9702 0,9118 Coxp(115KV) 0,9632 0,9131 Propulso(115KV) 0,9705 0,9121 Bare(115KV) 0,9651 0,9139 Dobokubi(115KV) 0,9806 0,9243 Bare10(115KV) 0,9626 0,9124 Hamaca(115KV) 0,9623 0,9120 La Canoa(115KV) 0,9902 0,9333 Soledad1(115KV) 0,9647 0,8949 Poligono(115KV) 0,9600 0,8897 62 Melone_o(115KV) 0,9777 0,9273 Dacion_o(115KV) 0,9654 0,9079 Dacion_e(115KV) 0,9656 0,9082 Petropiar(115KV) 0,9724 0,9174 Cop(115KV) 0,9775 0,9210 Con la apertura de la línea Palital a Morichal2 a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 424.37, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Morichal2(400KV) 0,9478 C.Negro(115KV) 0,9457 Acinox(400KV) 0,9467 Pulpaca(115KV) 0,9493 Tejero(115KV) 0,9473 C1C(115KV) 0,9340 La Paz(115KV) 0,9466 C1N(115KV) 0,9370 Temblado(115KV) 0,9434 C2N(115KV) 0,9408 Tucupita(115KV) 0,9380 C4(115KV) 0,9378 San Jaime(115KV) 0,9486 Sinovens(115KV) 0,9374 Parque(115KV) 0,9470 P.Delta(115KV) 0,9385 Tempueb(115KV) 0,9420 Travieso(115KV) 0,9489 Caicmatu(115KV) 0,9453 Jusep-II(115KV) 0,9483 Barranca(115KV) 0,9401 Pigap3(115KV) 0,9487 Uracoa(115KV) 0,9446 Wilpro M(115KV) 0,9469 Temblago(115KV) 0,9434 Wilpro A(115KV) 0,9455 OCN(115KV) 0,9361 NIF(115KV) 0,9485 Con la apertura de la línea Furrial a Cigma a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: 63 Tabla 434.38, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Tejero(115KV) 0,9411 Jusep-II(115KV) 0,9420 La Paz(115KV) 0,9428 Amana(115KV) 0,9460 San Jaime(115KV) 0,9448 Sta.Barbara(115KV) 0,9451 Parque(115KV) 0,9432 Pirital(115KV) 0,9466 Caicmatu(115KV) 0,9391 Pigap3(115KV) 0,9423 Caripueb(115KV) 0,9481 Pigap4(115KV) 0,9462 Pigap II(115KV) 0,9453 Wilpro M(115KV) 0,9407 Travieso(115KV) 0,9430 Wilpro A(115KV) 0,9391 Muscar(115KV) 0,9457 NIF(115KV) 0,9421 En este caso no hubo más violaciones de límites para los flujos de cargas con contingencias simples, comparando con el caso anterior (caso 4) se puede observar problemas para las mismas contingencias pero en este caso mejora el perfil de tensión en varias de las barras. 4.1.1.6. Caso 6 4.1.1.6.1. Condición operativa Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: Tabla 444.39, Tensiones en condiciones normales para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión (pu) Tensión (KV) Planta Jose 400 1 400 Jose 400 0,9941 397,64 El Tigre 400 1,0036 401,44 64 Barbacoa II 400 0,9821 392,84 Jose 115 1 115 OCN 115 0,9983 114,8045 Rebombeo I 115 0,9723 111,8145 Rebombeo II 115 0,9891 113,7465 Sta. Rosa 115 0,9821 112,9415 JosePequiven 115 0,9951 114,4365 JoseBito 115 0,9972 114,678 TAEC 115 0,9983 114,8045 PetroZuata 115 0,9976 114,724 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 454.40, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Planta Jose Jose L1 600 25,3 Jose Barbacoa II L1 137 119,8 Jose San Geronimo L1 326,4 -172,7 Barbacoa II El Tigre L1 -158 -92,7 San Geronimo El Tigre L1 -344,2 140,8 San Geronimo El Tigre L2 -342,2 137,1 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 4.1.1.6.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un transformador de La Canoa 400 KV-115 KV los otros 3 trasformadores de la subestación se sobrecargan a 124,4% de su capacidad normal. 65 Con la salida de un generador de la planta Luisa Cáceres, la línea Luisa Caceres a Chacop1 tiene un sobrecarga del 245%, la línea Casanay a Chacop2 se sobrecarga un 129,8% y la línea Chacop1 a Chacop2 se sobrecarga 258%, todas estas a 115 KV. Con la apertura de la línea La Canoa a El Tigre a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 464.41, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Soledad(115KV) 0,9481 Poligono(115KV) 0,9432 Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400KV, se dieron violaciones del criterio de tensión en las siguientes barras: Tabla 474.42, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) La Canoa(400KV) 0,9341 Hamaca(115KV) 0,9161 Soledad(115KV) 0,9164 La Canoa(115KV) 0,9378 Coxp(115KV) 0,9171 Soledad(115KV) 0,9005 Arecuna(115KV) 0,9279 Poligono(115KV) 0,8853 P.Cedeño(115KV) 0,9181 Melone_o(115KV) 0,9314 P.Anzoategui(115KV) 0,9181 Dacion_o(115KV) 0,9124 Propulso(115KV) 0,9167 Dacion_e(115KV) 0,9127 Bare(115KV) 0,9181 Petropiar(115KV) 0,9219 Dobokubi(115KV) 0,9287 Cop(115KV) 0,9254 Bare10(115KV) 0,9165 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: Tabla 484.43, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) La Canoa(400KV) 0,9854 0,9341 Soledad(115KV) 0,9721 0,9164 66 Propulso(115KV) 0,9724 0,9167 Dobokubi(115KV) 0,9824 0,9287 La Canoa(115KV) 0,9921 0,9378 Soledad1(115KV) 0,9670 0,9005 Poligono(115KV) 0,9622 0,8953 Dacion_o(115KV) 0,9672 0,9124 Dacion_e(115KV) 0,9675 0,9127 Petropiar(115KV) 0,9743 0,9219 Cop(115KV) 0,9793 0,9254 Con la apertura de la línea Palital a Morichal2 a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 494.44, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Acinox(400KV) 0,9498 OCN(115KV) 0,9394 Tejero(115KV) 0,9495 C.Negro(115KV) 0,9488 La Paz(115KV) 0,9495 C1C(115KV) 0,9377 Temblado(115KV) 0,9472 C1N(115KV) 0,9407 Tucupita(115KV) 0,9417 C2N(115KV) 0,9443 Parque(115KV) 0,9499 C4(115KV) 0,9378 Tempueb(115KV) 0,9458 Sinovens(115KV) 0,9413 Caicmatu(115KV) 0,9476 P.Delta(115KV) 0,9422 Barranca(115KV) 0,9438 Wilpro M(115KV) 0,9492 Uracoa(115KV) 0,9484 Wilpro A(115KV) 0,9479 Temblago(115KV) 0,9472 Con la apertura de la línea Furrial a Cigma a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: 67 Tabla 504.45, Tensiones violadas en contingencias simples para el Caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Tejero(115KV) 0,9432 Amana(115KV) 0,9481 La Paz(115KV) 0,9453 Sta.Barbara(115KV) 0,9469 San Jaime(115KV) 0,9473 Pirital(115KV) 0,9485 Parque(115KV) 0,9457 Pigap3(115KV) 0,9445 Caicmatu(115KV) 0,9412 Pigap4(115KV) 0,9482 Pigap II(115KV) 0,9473 Wilpro M(115KV) 0,9428 Travieso(115KV) 0,9450 Wilpro A(115KV) 0,9413 Muscar(115KV) 0,9478 NIF(115KV) 0,9443 Jusep-II(115KV) 0,9441 En este caso no hubo más violaciones de criterios para los flujos de cargas con contingencias simples, comparando con los casos anteriores (caso 4 y 5) se puede observar problemas para las mismas contingencias pero en este caso mejora el perfil de tensión en varias de las barras. En las contingencias el número de barras afectadas disminuyo. 4.1.1.7. Caso 7 4.1.1.7.1. Condición operativa Para este caso en condiciones normales no se obtuvo violaciones de los límites de tensión, ni hubo violaciones de los reactivos generados por las todas las maquinas del sistema, ni tampoco sobrecarga de elementos en la red. Para esta opción se obtuvieron los siguientes perfiles de tensión en las barras cercanas a la conexión de la planta: Tabla 514.46, Tensiones en condiciones normales para el Caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Tensión nominal (KV) Tensión (pu) Tensión (KV) Planta Jose 400 1 400 Jose 400 0,9965 398,6 68 El Tigre 400 1,0042 401,68 Barbacoa II 400 0,9849 393,96 Jose 115 1 115 OCN 115 0,9983 114,8045 Rebombeo I 115 0,9728 111,872 Rebombeo II 115 0,9893 113,7695 Sta. Rosa 115 0,982 112,93 JosePequiven 115 0,9951 114,4365 JoseBito 115 0,9973 114,6895 TAEC 115 0,9983 114,8045 PetroZuata 115 0,9976 114,724 Los flujos respectivos para dicho caso de potencia activa y reactiva son: Tabla 524.47, Flujos de potencia en condiciones normales para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Potencia Activa (MW) Potencia Reactiva (MVAR) Planta Jose Jose L1 940,5 -58,8 Planta Jose Barbacoa II L1 259,5 165,3 Jose San Geronimo L1 225,8 -171,7 Barbacoa II El Tigre L1 -102,3 -93,6 San Geronimo El Tigre L1 -365,5 138,9 San Geronimo El Tigre L2 -363,3 135,2 Flujo (+) de barra 1 a 2 Flujo (-) de barra 2 a 1 4.1.1.7.2. En contingencias simples en el área oriental Se ejecutan flujos de cargas para contingencias simples en el área oriental, a continuación se muestran las contingencias que reportaron violaciones en los límites: Con la salida de un transformador de La Canoa 400 KV-115 KV los otros 3 trasformadores de la subestación se sobrecargan a 122% de su capacidad normal. 69 Con la salida de un generador de la planta Luisa Cáceres, la línea Luisa Caceres a Chacop1 tiene un sobrecarga del 245%, la línea Casanay a Chacop2 se sobrecarga un 129,8% y la línea Chacop1 a Chacop2 se sobrecarga 258%, todas estas a 115 KV. Con la apertura de la línea La Canoa a El Tigre a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 534.48, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Soledad(115KV) 0,9483 Poligono(115KV) 0,9435 Con la apertura de la línea La Canoa a Falconero a 400KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 544.49, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) La Canoa(400KV) 0,9353 Hamaca(115KV) 0,9173 Soledad(115KV) 0,9177 La Canoa(115KV) 0,9391 Coxp(115KV) 0,9184 Soledad(115KV) 0,9021 Arecuna(115KV) 0,9290 Poligono(115KV) 0,8969 P.Cedeño(115KV) 0,9193 Melone_o(115KV) 0,9326 P.Anzoategui(115KV) 0,9192 Dacion_o(115KV) 0,9138 Propulso(115KV) 0,9181 Dacion_e(115KV) 0,9141 Bare(115KV) 0,9194 Petropiar(115KV) 0,9232 Dobokubi(115KV) 0,9300 Cop(115KV) 0,9267 Bare10(115KV) 0,9177 Así como también se dieron desviaciones de tensión más del 0,05 p.u. en las siguientes barras: Tabla 554.50, Desviación de tensiones en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje pre-contingencia (p.u.) Voltaje contingencia(p.u.) La Canoa(400KV) 0,9858 0,9353 Soledad(115KV) 0,9725 0,9177 70 Propulso(115KV) 0,9729 0,9181 Dobokubi(115KV) 0,9829 0,9300 La Canoa(115KV) 0,9925 0,9391 Soledad1(115KV) 0,9675 0,9021 Poligono(115KV) 0,9627 0,8969 Dacion_o(115KV) 0,9676 0,9138 Dacion_e(115KV) 0,9679 0,9141 Petropiar(115KV) 0,9748 0,9232 Cop(115KV) 0,9797 0,9267 Con la apertura de la línea Palital a Morichal2 a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 564.51, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Temblado(115KV) 0,9480 C1C(115KV) 0,9385 Tucupita(115KV) 0,9426 C1N(115KV) 0,9415 Tempueb(115KV) 0,9466 C2N(115KV) 0,9451 Caicmatu(115KV) 0,9484 C4(115KV) 0,9421 Barranca(115KV) 0,9446 Sinovens(115KV) 0,9415 Uracoa(115KV) 0,9492 P.Delta(115KV) 0,9431 Temblago(115KV) 0,9480 Wilpro M(115KV) 0,9499 OCN(115KV) 0,9401 Wilpro A(115KV) 0,9486 C.Negro(115KV) 0,9495 Con la apertura de la línea Furrial a Cigma a 400 KV, se dieron violaciones de los límites de tensión en las siguientes barras: Tabla 574.52, Tensiones violadas en contingencias simples para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012 Barra Voltaje (p.u) Barra Voltaje (p.u) Tejero(115KV) 0,9438 Amana(115KV) 0,9487 La Paz(115KV) 0,9459 Sta.Barbara(115KV) 0,9475 71 San Jaime(115KV) 0,9479 Pirital(115KV) 0,9491 Parque(115KV) 0,9463 Pigap3(115KV) 0,9451 Caicmatu(115KV) 0,9419 Pigap4(115KV) 0,9488 Pigap II(115KV) 0,9479 Wilpro M(115KV) 0,9434 Travieso(115KV) 0,9456 Wilpro A(115KV) 0,9418 Muscar(115KV) 0,9484 NIF(115KV) 0,9448 Jusep-II(115KV) 0,9447 En este caso no hubo más violaciones de criterios para los flujos de cargas con contingencias simples, comparando con el caso anterior (caso 6) se puede observar problemas para las mismas contingencias pero en este caso mejora el perfil de tensión en varias de las barras. 4.1.1.8. Comparaciones porcentuales 4.1.1.8.1. Comparación de los casos conexión directa a Jose (casos: 1, 2, 4, 6) En la siguiente tabla se muestra la comparación porcentual en tensión de las barras cercanas de la planta Jose entre el caso 1 (caso sin planta) y los casos conexión directa a Jose (2, 4 y 6). Tabla 584.53, Comparación porcentual de tensión en los casos con conexión directa a Jose, fuente: elaboración propia, 2012. Barras Comparación 1,2 (%) Comparación 2,4 (%) Comparación 4,6 (%) Jose 2,2548 -1,6216 -0,0804 El Tigre 1,2349 -0,7438 0,2797 Barbacoa II 2,1166 -2,1524 0,0203 2,21 -2,1622 0 OCN 2,2529 -2,2424 0 Rebombeo I 1,3411 -2,6569 0,1441 Rebombeo II 1,5910 -0,8432 0,1417 Sta. Rosa 1,4196 0,1123 0,2347 JosePequiven 2,3286 -2,3933 0 JoseBito 2,1990 -2,0436 0,0200 TAEC 2,2317 -2,2711 0 Jose 72 PetroZuata 2,2740 -2,2822 0 (+) subida de voltaje respecto al valor base (-) depresión de voltaje respecto al valor base En la siguiente tabla se muestra la comparación del flujo de potencia por las líneas del anillo de 400 KV trabajado en el área oriental entre el caso 1 (caso sin planta) y los casos conexión directa a Jose (2, 4 y 6). Tabla 594.54, Comparación porcentual de flujo de potencia aparente en los casos con conexión directa a Jose, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Comparación 1,2 (%) Planta Jose Jose L1 N/A Jose Barbacoa II L1 Jose San Geronimo Barbacoa II Comparación 2,4 (%) Comparación 4,6 (%) -3,9528 99,3030 -26,9717 71,2 -29,1277 L1 -64,3317 38,6004 100,4885 El Tigre L1 -34,6134 -38,2823 -50,7020 San Geronimo El Tigre L1 13,8944 -11,0220 4,7015 San Geronimo El Tigre L2 13,9032 -18,2966 14,0117 (+) subio el flujo por la línea respecto al valor base (-) bajo el flujo por la línea 4.1.1.8.2. Comparación de los casos conexión corte a línea Jose-BarbacoaII (casos: 1, 3, 5, 7) En la siguiente tabla se muestra la comparación porcentual de las barras cercanas de la planta Jose entre el caso 1 (caso sin planta) y los casos conexión corte a línea Jose-barbacoaII (3, 5 y 7). Tabla 604.55, Comparación porcentual en tensión de los casos con conexión corte a línea Jose-BarbacoaII, fuente: elaboración propia, 2012. Barras Comparación 1,3 (%) Comparación 3,5 (%) Comparación 5,7 (%) Jose 3,6198 -2,6639 -0,1002 El Tigre 1,2449 -0,6941 0,2796 73 Barbacoa II 1,6586 0,9409 -2,3304 3,48 -3,3629 0 OCN 3,5345 -3,4526 0 Rebombeo I 1,4326 -2,7246 0,1750 Rebombeo II 1,8765 -1,1412 0,1822 Sta. Rosa 1,5440 -0,0408 0,2552 JosePequiven 3,6133 -3,6036 0 JoseBito 3,3035 -3,1006 0,0401 TAEC 3,5128 -3,4806 0 PetroZuata 3,5463 -3,4829 0 Jose (+) subida de voltaje respecto al valor base (-) depresión de voltaje respecto al valor base En la siguiente tabla se muestra la comparación del flujo de potencia por las líneas del anillo de 400 KV trabajado en el área oriental entre el caso 1 (caso sin planta) y los casos conexión corte a línea Jose-barbacoaII (3, 5 y 7). Tabla 614.56, Comparación porcentual de flujo de potencia aparente en los casos conconexión corte a línea JoseBarbacoaII, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Comparación 1,3 (%) Planta Jose Jose L1 N/A 115,3893 34,9497 Planta Jose Barbacoa II L1 N/A -27,1348 35,3846 Jose San Geronimo L1 -68,0354 30,4785 82,4967 Barbacoa II El Tigre L1 -44,8753 -36,0210 -63,4773 San Geronimo El Tigre L1 22,6818 -14,1860 5,9620 San Geronimo El Tigre L2 22,7979 -14,2756 5,9885 (+) subio el flujo por la línea respecto al valor base (-) bajo el flujo por la línea Comparación 3,5 (%) Comparación 5,7 (%) 74 4.1.1.8.3. Comparación casos del mismo año con la misma capacidad instalada en la planta Jose En la siguiente tabla se muestra la comparación porcentual de las barras cercanas de la planta José entre los casos del mismo año con la misma capacidad instalada en la planta pero con diferentes topologías de conexión. Tabla 624.57, Comparación porcentual en tensión de los casos del mismo año con la misma capacidad instalada, fuente: elaboración propia, 2012. Barras Comparación 2,3 (%) 2015 600MW Comparación 4,5 (%) 2020 600MW Comparación 6,7 (%) 2020 1200MW Jose 1,3349 0,2613 0,2414 El Tigre 0,0099 0,0599 0,0597 Barbacoa II -0,4484 2,6988 0,2851 Jose 1,2425 0 0 OCN 1,2534 0 0 Rebombeo I 0,0902 0,0205 0,0514 Rebombeo II 0,2810 -0,0202 0,0202 Sta. Rosa 0,1226 -0,0306 -0,0101 JosePequiven 1,2555 0 0 JoseBito 1,0807 -0,0100 0,0100 TAEC 1,2530 0 0 PetroZuata 1,2440 0 0 (+) subida de voltaje con respecto al valor base (-) depresion de voltaje con respecto al valor base En la siguiente tabla se muestra la comparación del flujo de potencia por las líneas del anillo de 400 KV trabajado en el área oriental entre los casos del mismo año con la misma capacidad instalada en la planta pero con diferentes topologías de conexión. 75 Tabla 634.58, Comparación porcentual de flujo de potencia aparente de los casos del mismo año con misma capacidad instalada, fuente: elaboración propia, 2012. Barra 1 Barra 2 N° Línea Comparación 2,3 (%) 2015 600MW Comparación 4,5 (%) 2020 600MW Comparación 6,7 (%) 2020 1200MW Planta Jose Jose L1 3,1558 131,3308 56,6361 Jose San Geronimo L1 -10,3837 -15,6351 -23,2060 Barbacoa II El Tigre L1 -15,6942 -12,6053 -35,2531 San Geronimo El Tigre L1 7,7154 3,8851 5,1357 San Geronimo El Tigre L2 7,8089 13,1147 5,1546 (+) subio el flujo por la línea respecto al valor base (-) bajo el flujo por la línea 4.1.2. Niveles de Cortocircuitos En este parte del capítulo se presenta el estudio de los niveles de cortocircuito los casos propuesto en el capitulo anterior utilizando la Norma IEC 60909-0. Se hizo el estudio para los casos que tienen la planta José ya conectada. 4.1.2.1. Caso 2 En la tabla se muestra las fallas trifásicas, las monofásicas y la capacidad de interrupción para las barras aledañas a la planta. Tabla 644.59, Niveles de cortocircuito para el caso 2, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Falla Trifásica (Amp) Falla Monofásica (Amp) Capacidad de interrupción de cada barra (KA) Planta Jose 400KV 9967,3 10230,4 31,5 Jose 400KV 14938,2 13353,9 31,5 El Tigre 400KV 26500,6 24804,9 31,5 San Geronimo 400KV 28073,1 29696,8 31,5 Barbacoa II 400KV 16492,5 16001,3 31,5 Jose 115KV 30921,5 30644,5 31,5 76 OCN 115 KV 23102,3 19892,8 31,5 Sta. Rosa 115KV 10479,1 6914,8 31,5 JosePequiven 115KV 22268,6 8422,6 31,5 JoseBito 115KV 13865,3 12329,8 31,5 TAEC 115KV 23638,2 20015,7 31,5 PetroZuata 22268,6 17955,4 31,5 4.1.2.2. Caso 3 Tabla 654.60, Niveles de cortocircuito para el caso 3, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Falla Trifásica (Amp) Falla Monofásica (Amp) Capacidad de interrupción de cada barra (KA) Planta Jose 400KV 13269,2 13299,1 31,5 Jose 400KV 8303,0 6879,8 31,5 El Tigre 400KV 26396,0 24629,6 31,5 San Geronimo 400KV 27154,1 28954,5 31,5 Barbacoa II 400KV 15547,8 15280,2 31,5 Jose 115KV 21528,5 19996,1 31,5 OCN 115 KV 17490,1 14861,2 31,5 Sta. Rosa 115KV 10331,1 6832,5 31,5 JosePequiven 115KV 17020,1 7455,1 31,5 JoseBito 115KV 12090,9 10515,0 31,5 TAEC 115KV 17793,5 14931,3 31,5 PetroZuata 17020,1 13776,7 31,5 4.1.2.3. Caso 4 Tabla 664.61, Niveles de cortocircuito para el caso 4, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Falla Trifásica (Amp) Falla Monofásica (Amp) Capacidad de interrupción de cada barra (KA) Planta Jose 400KV 13650,6 13407,2 31,5 Jose 400KV 15935,9 14823,5 31,5 77 El Tigre 400KV 27232,3 23954,5 31,5 San Geronimo 400KV 29700,9 30309,3 31,5 Barbacoa II 400KV 18663,7 17779,6 31,5 Jose 115KV 29926,3 30519,1 31,5 OCN 115 KV 21779,5 18909,0 31,5 Sta. Rosa 115KV 9716,7 6361,3 31,5 JosePequiven 115KV 20932,4 7622,8 31,5 JoseBito 115KV 12705,0 11365,0 31,5 TAEC 115KV 22319,5 19027,9 31,5 PetroZuata 20932,4 16920,9 31,5 4.1.2.4. Caso 5 Tabla 674.62, Niveles de cortocircuito para el caso 5, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Falla Trifásica (Amp) Falla Monofásica (Amp) Capacidad de interrupción de cada barra (KA) Planta Jose 400KV 15760,2 15418,2 31,5 Jose 400KV 12166,0 10349,3 31,5 El Tigre 400KV 27282,6 23984,8 31,5 San Geronimo 400KV 29473,9 30162,8 31,5 Barbacoa II 400KV 18598,4 17849,4 31,5 Jose 115KV 26206,5 25285,1 31,5 OCN 115 KV 19880,5 16913,1 31,5 Sta. Rosa 115KV 9759,6 6397,1 31,5 JosePequiven 115KV 19193,7 7403,6 31,5 JoseBito 115KV 12312,0 10829,4 31,5 TAEC 115KV 20319,4 17012,0 31,5 PetroZuata 19193,7 15350,6 31,5 78 4.1.2.5. Caso 6 Tabla 684.63, Niveles de cortocircuito para el caso 6, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Falla Trifásica (Amp) Falla Monofásica (Amp) Capacidad de interrupción de cada barra (KA) Planta Jose 400KV 17899,9 18633,9 31,5 Jose 400KV 19126,2 17686,5 31,5 El Tigre 400KV 27412,0 24015,2 31,5 San Geronimo 400KV 29898,4 30439,9 31,5 Barbacoa II 400KV 20160,7 18789,8 31,5 Jose 115KV 32566,7 33179,2 31,5 OCN 115 KV 23059,4 19789,2 31,5 Sta. Rosa 115KV 9709,6 6336,3 31,5 JosePequiven 115KV 22100,2 7697,9 31,5 JoseBito 115KV 12984,8 11569,6 31,5 TAEC 115KV 23673,3 19924,5 31,5 PetroZuata 22100,2 17598,1 31,5 Se puede observar en la tabla anterior que la falla monofásica y trifásica en la barra José 115KV exceden la capacidad de interrupción de dicha barra. 4.1.2.6. Caso 7 Tabla 694.64, Niveles de cortocircuito para el caso 7, fuente: elaboración propia, 2012. Barra Falla Trifasica (Amp) Falla Monofasica (Amp) Capacidad de interrupcion de cada barra (KA) Planta Jose 400KV 19862,7 20529,9 31,5 Jose 400KV 13590,1 11409,4 31,5 El Tigre 400KV 27469,4 24036,2 31,5 San Geronimo 400KV 29624,5 30248,9 31,5 Barbacoa II 400KV 20441,9 19228,6 31,5 Jose 115KV 27755,5 26682,6 31,5 79 OCN 115 KV 20666,0 17415,6 31,5 Sta. Rosa 115KV 9724,9 6353,4 31,5 JosePequiven 115KV 19911,8 7149,5 31,5 JoseBito 115KV 12470,2 10930,9 31,5 TAEC 115KV 21148,8 17524,3 31,5 PetroZuata 19911,8 15736,8 31,5 En este caso en los niveles de cortocircuito no sobrepasaron la capacidad de las barras. 80 CONCLUSIONES El subproducto coque petróleo es un combustible totalmente viable para el funcionamiento de una planta termoeléctrica, ya que tiene la capacidad energética y hay excedentes en todos los mejoradores del país. Para los flujos de cargas en condiciones normales de los casos propuestos, el sistema eléctrico nacional mantiene sus condiciones de operación dentro de los estándares establecidos por la empresa PDVSA y CORPOELEC. La conexión de la planta Jose logra beneficiar el sistema oriental, porque aumenta la capacidad instalada. La conexión de la planta aumenta los niveles de cortocircuitos (falla trifásica y monofásica) de todo el anillo de 400KV estudiado, así como en el condominio Jose, y con la inclusión de 600MW adicionales en el 2020 (Caso 6), se supera la capacidad de interrupción instalada de la s/e JOSE 115KV. Ante contingencia simple se pudo observar que la conexión de la planta en el año 2015 corrige la mayoría de las violaciones operacionales de tensión. La topología de conexión sugerida para 600MW es la del caso 2, ya que en el 2020 la exportación de potencia va de la S/E BarbacoaII a la S/E JOSE 400KV. En caso de una expansión adicional de 600MW (1200MW totales) la topología recomendada en el año 2020 seria la del caso 3, ya que no se necesitaría adecuar la subestación JOSE 115KV en términos de capacidad de interrupción. La planta Jose de 600MW a base coque es totalmente viable ya que existe excedente de combustible en el Complejo Petroquímico General de División José Antonio Anzoátegui, y esta cumple todo los requerimientos técnicos para su conexión en régimen permanente en las dos topologías de conexión planteadas. 81 RECOMENDACIONES Hacer un estudio de factibilidad económica para las topologías de conexión planteadas en los casos de este trabajo. Hacer futuros proyectos a la planta Jose 600MW, como coordinar protecciones, dimensionar interruptores, acondicionamiento de subestaciones, etc. Hacer un estudio de régimen dinámico, ya que es necesario efectuar un estudio de estabilidad electromecánica posterior a la inclusión de la planta Jose 600MW al área oriental. Evaluar nuevos planes de ampliación del sistema en el área oriental, ya que este es susceptible ante de contingencias simples. Evaluar la incorporación de varias plantas termoeléctricas con combustible principal coque de petróleo, ya que existe un excedente de este combustible en todos los mejoradores de la nación. Hacer un estudio de planificación de generación en términos de confiabilidad. Para todos los estudios se necesita una verificación de la data de campo de los elementos presentes y futuros de la red. Aplicar los estudios de flujo de carga AC y cortocircuito cuando se disponga de los datos definitivos de los generadores y transformadores a utilizar en la planta. 82 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS Muñoz, P. (2010). “Estudio conceptual para la disposición y aprovechamiento del coque a producir en los nuevos proyectos de mejoramiento de crudo extrapesado de la faja petrolífera del Orinoco”. Trabajo de grado. UCV, Caracas. De Armas, S. (Enero, 2009). “Análisis del Comportamiento Estacionario del Sistema Eléctrico de la Planta de Conversión Profunda en la Refinería Puerto la Cruz”. Trabajo de Grado. 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Caso 1 PTI INTERACTIVE POWER SYSTEM SIMULATOR--PSS/E SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 WED, MAR 21 2012 9:16 RATING CONDICIONES NORMALES SET A OUTPUT FOR AREA 2 [ORIENTE ] BUS 11204 ELTIGRE 400 AREA CKT MW MVAR 2 398.42KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -679.3 74.2 683.4 55 MVA %I 0.9960PU -24.56 11204 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 320.8 -141.3 350.5 28 TO 11207 SGERONMO 400 4 L2 318.9 -137.8 347.4 28 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L1 -555.5 73.2 560.3 46 TO 11231 FALCONER 400 2 L1 -772.2 32.8 772.9 62 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 793.4 36.9 794.2 65 TO WND 2 T2 291.9 31.6 293.6 65 1.0000LK TO WND 2 T1 282.1 30.5 283.8 63 1.0000LK BUS 11211 LA_CANOA 400 AREA CKT 2 MW MVAR 396.98KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 559.0 -67.5 563.0 46 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -1076.4 -61.9 1078.2 89 TO WND 1 T2 129.1 32.3 133.1 67 1.0000LK TO WND 1 T1 129.6 32.4 133.6 67 1.0000LK TO WND 1 T4 129.1 32.3 133.1 67 1.0000LK MVA %I 0.9925PU -20.09 11211 B TO WND 1 T3 129.6 32.4 133.6 67 1.0000LK BUS 11213 JOSE 400 AREA CKT 2 395.61KV MW MVAR MVA %I 0.9890PU -41.76 11213 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 -356.2 -109.3 372.6 31 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 -189.6 79.0 205.4 17 TO WND 1 T1 141.2 7.9 141.4 48 0.9875LK TO WND 1 T2 132.3 7.4 132.5 45 0.9875LK TO WND 1 T3 141.2 7.9 141.4 48 0.9875LK TO WND 1 T4 131.2 7.3 131.4 44 0.9875LK BUS 11214 PALITAL 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9751PU -16.81 11214 390.05KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -1047.4 -77.0 1050.2 44 TO 11222 MORICHA2 400 2 L1 730.4 15.5 730.6 61 TO 11222 MORICHA2 400 2 L2 730.4 15.5 730.6 61 TO 27230 MAMO 400 2 L1 -1075.4 -168.3 1088.5 46 TO WND 1 T1 168.9 54.7 177.5 91 0.9750LK TO WND 1 T3 168.9 54.7 177.5 91 0.9750LK TO WND 1 T2 162.1 52.5 170.4 87 0.9750LK TO WND 1 T4 162.1 52.5 170.4 87 0.9750LK BUS 11217 ANGOSTUR 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0068PU -11.36 11217 402.71KV TO 11202 GURIA 400 1 L2 -451.3 15.8 451.6 37 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 199.6 -89.5 218.8 18 TO WND 1 TRX_1 T1 125.8 36.8 131.1 43 0.9875LK TO WND 1 TRX_2 T2 125.8 36.8 131.1 43 0.9875LK BUS 11222 MORICHA2 400 AREA CKT 2 MW MVAR 386.79KV TO 11214 PALITAL 400 2 L1 -723.6 27.0 724.1 61 TO 11214 PALITAL 400 2 L2 -723.6 27.0 724.1 61 TO 11224 FURRIAL 400 2 L1 310.2 -118.7 332.1 28 TO 11224 FURRIAL 400 2 L2 310.2 -118.7 332.1 28 MVA %I 0.9670PU -23.37 11222 C TO 27260 ACINOX 400 2 L1 30.0 -55.7 63.3 5 TO 27260 ACINOX 400 2 L2 30.0 -55.7 63.3 5 TO WND 1 T3 255.6 98.2 273.9 94 0.9500LK TO WND 1 T2 255.6 98.2 273.9 94 0.9500LK TO WND 1 T1 255.6 98.2 273.9 94 0.9500LK BUS 11224 FURRIAL 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9869PU -28.47 11224 394.78KV TO 11222 MORICHA2 400 2 L1 -307.9 73.8 316.6 26 TO 11222 MORICHA2 400 2 L2 -307.9 73.8 316.6 26 TO 25250 CIGMA 400 2 L1 -184.3 -139.7 231.2 19 TO 25250 CIGMA 400 2 L2 -184.3 -139.7 231.2 19 TO WND 2 T1 204.7 64.2 214.6 48 1.0000LK TO WND 2 T2 204.7 64.2 214.6 48 1.0000LK TO WND 1 T1 143.7 0.9 143.7 73 1.0000LK TO WND 1 T2 143.7 0.9 143.7 73 1.0000LK TO WND 1 T3 143.7 0.9 143.7 73 1.0000LK TO WND 1 T4 143.7 0.9 143.7 73 1.0000LK 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WND 2 T1 192.4 -44.4 197.5 65 1.0000LK TO WND 2 T2 192.4 -44.4 197.5 65 1.0000LK BUS 11704 T1-TIGRE34.5 AREA CKT 2 TO WND 3 MW TO WND 3 T1 0.0 0.0 0.0 0 1.0000LK MW T2 0.0 0.0 MVA %I 0.9930PU -26.52 11705 0.0 0 1.0000LK MW MVAR MVA %I 0.9827PU -40.78 21203 393.09KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 -775.6 TO 11213 JOSE MVAR 34.257KV BUS 21203 BRBC-II 400 AREA CKT 2 MVA %I 0.9927PU -26.69 11704 34.250KV BUS 11705 T2-TIGRE34.5 AREA CKT 2 MVAR 87.5 780.5 65 400 2 L1 189.9 -98.9 214.1 18 TO WND 2 T1 292.8 5.7 292.9 66 1.0000LK TO WND 2 T2 292.8 5.7 292.9 66 1.0000LK BUS 28501 OCN 115 AREA CKT 2 114.85KV TO LOAD-PQ 19.5 MW 9.0 MVAR 21.5 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -9.8 -4.5 10.7 12 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -9.8 -4.5 10.7 12 BUS 28502 REBOMB1 115 AREA CKT 2 TO LOAD-PQ MW MVAR 113.18KV 1.3 TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 0.6 31.8 TO 29508 PIRITAL 115 2 L1 -33.1 MVA %I 0.9987PU -45.19 28501 1.5 -6.3 5.7 32.4 33 33.6 30 MVA %I 0.9842PU -36.08 28502 E BUS 28503 REBOMB2 115 AREA CKT 2 MW MVAR 112.76KV TO LOAD-PQ 16.0 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JOSE 115 2 L2 -8.6 -4.2 9.6 6 MVA %I 0.9992PU -45.18 28507 F BUS 28508 PETROZUA 115 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9982PU -45.23 28508 114.79KV TO LOAD-PQ 26.2 13.0 29.2 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -13.1 -6.5 14.6 15 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -13.1 -6.5 14.6 15 BUS 28513 JOSE 115 AREA CKT 2 115.00KV MW MVAR TO LOAD-PQ 466.0 228.0 518.8 TO SHUNT 0.0 -200.0 200.0 TO SWITCHED SHUNT MVA %I 1.0000PU -45.11 28513 0.0 -113.5 113.5 TO 28501 OCN 115 2 L1 9.8 4.3 10.7 11 TO 28501 OCN 115 2 L2 9.8 4.3 10.7 11 TO 28504 STA.ROSA 115 2 L1 -15.3 12.2 19.6 20 TO 28505 JOSEPEQV 115 2 L1 27.1 13.1 30.1 30 TO 28505 JOSEPEQV 115 2 L2 27.1 13.1 30.1 30 TO 28506 JOSEBITO 115 2 L1 -22.0 16.1 27.3 27 TO 28507 TAEC 115 2 L1 8.6 4.1 9.5 6 TO 28507 TAEC 115 2 L2 8.6 4.1 9.5 6 TO 28508 PETROZUA 115 2 L1 13.1 6.3 14.6 15 TO 28508 PETROZUA 115 2 L2 13.1 6.3 14.6 15 TO WND 2 T1 -139.9 0.4 139.9 47 1.0000LK TO WND 2 T2 -133.3 0.4 133.3 44 1.0000LK TO WND 2 T3 -139.9 0.4 139.9 47 1.0000LK TO WND 2 T4 -132.7 0.4 132.7 44 1.0000LK Caso 2 PTI INTERACTIVE POWER SYSTEM SIMULATOR--PSS/E WED, MAR 21 2012 11:12 SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 CONDICIONES NORMALES RATING SET A G OUTPUT FOR AREA 2 [ORIENTE ] BUS 11204 ELTIGRE 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0083PU -13.48 11204 403.34KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -602.6 62.5 605.9 48 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 379.9 -122.5 399.2 32 TO 11207 SGERONMO 400 4 L2 377.5 -118.7 395.7 32 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L1 -452.3 94.4 462.1 37 TO 11231 FALCONER 400 2 L1 -672.5 51.1 674.5 54 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 518.3 -32.2 519.3 42 TO WND 2 T2 229.7 33.2 232.1 51 1.0000LK TO WND 2 T1 222.0 32.1 224.3 49 1.0000LK BUS 11211 LA_CANOA 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9997PU -9.89 11211 399.89KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 454.6 -104.0 466.4 38 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -972.0 -20.8 972.3 79 TO WND 1 T2 129.1 31.1 132.8 66 1.0000LK TO WND 1 T1 129.6 31.2 133.3 67 1.0000LK TO WND 1 T4 129.1 31.1 132.8 66 1.0000LK TO WND 1 T3 129.6 31.2 133.3 67 1.0000LK BUS 11213 JOSE 400 AREA CKT 2 404.51KV TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 MW MVAR MVA %I 1.0113PU -23.12 11213 50.1 -123.1 132.9 11 TO 11219 PTAJOSE 400 2 L1 -297.1 11.7 297.4 24 TO 11219 PTAJOSE 400 2 L2 -297.1 11.7 297.4 24 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 131.6 71.8 150.0 12 TO WND 1 T1 106.7 7.2 106.9 35 0.9875LK TO WND 1 T2 100.0 6.7 100.2 33 0.9875LK TO WND 1 T3 106.7 7.2 106.9 35 0.9875LK TO WND 1 T4 99.1 6.7 99.4 33 0.9875LK BUS 11214 PALITAL 400 AREA CKT 2 392.86KV MW MVAR MVA %I 0.9821PU -7.52 11214 H TO 11202 GURIA 400 1 L1 -1000.7 -63.9 1002.8 42 TO 11222 MORICHA2 400 2 L1 647.8 -10.7 647.9 54 TO 11222 MORICHA2 400 2 L2 647.8 -10.7 647.9 54 TO 27230 MAMO 400 2 L1 -937.5 -114.9 944.5 39 TO WND 1 T1 163.9 51.1 171.7 87 0.9750LK TO WND 1 T3 163.9 51.1 171.7 87 0.9750LK TO WND 1 T2 157.4 49.0 164.8 84 0.9750LK TO WND 1 T4 157.4 49.0 164.8 84 0.9750LK BUS 11217 ANGOSTUR 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0082PU -2.19 11217 403.29KV TO 11202 GURIA 400 1 L2 -414.2 4.5 414.2 34 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 162.5 -77.8 180.1 15 TO 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25250 CIGMA 400 2 L2 -219.2 -118.0 248.9 20 TO WND 2 T1 176.8 60.2 186.8 42 1.0000LK TO WND 2 T2 176.8 60.2 186.8 42 1.0000LK TO WND 1 T1 134.4 -1.2 134.4 67 1.0000LK TO WND 1 T2 134.4 -1.2 134.4 67 1.0000LK TO WND 1 T3 134.4 -1.2 134.4 67 1.0000LK TO WND 1 T4 134.4 -1.2 134.4 67 1.0000LK BUS 11231 FALCONER 400 AREA CKT GENERATION 2 MW MVAR MVA %I 1.0150PU -3.56 11231 1800.0 415.5R 1847.3 90 406.00KV TO 11202 GURIA 400 1 L2 -425.3 34.6 426.7 34 TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 682.3 -9.8 682.3 54 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L2 980.3 97.0 985.1 79 TO 11217 ANGOSTUR 400 2 L2 -162.1 40.2 167.0 13 TO 27230 MAMO 400 2 L1 84.1 59.9 103.3 8 TO 27230 MAMO 400 2 L2 84.1 59.9 103.3 8 TO 48202 MAPIRE 400 2 L1 567.0 -23.1 567.4 46 TO 48202 MAPIRE 400 2 L2 567.0 -23.1 567.4 46 TO WND 1 T3 -192.4 60.0 201.6 66 0.9750LK TO WND 1 T1 -192.4 60.0 201.6 66 0.9750LK TO WND 1 T2 -192.4 60.0 201.6 66 0.9750LK BUS 11512 FALCONER 115 AREA CKT GENERATION TO LOAD-PQ 2 900.0 4.5 MW MVAR MVA %I 1.0200PU 0.75 11512 35.5R 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28502 REBOMB1 115 AREA CKT 2 TO LOAD-PQ 0.9 0.5 11.5 -3.5 3.1 BUS 28503 REBOMB2 115 AREA CKT TO SHUNT MVAR MVA %I 0.9974PU -23.15 28502 1.0 TO 29508 PIRITAL 115 2 L1 -12.5 TO LOAD-PQ MW 114.70KV TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 2 MVA %I 1.0212PU -25.60 28501 12.1 12 12.8 11 MW MVAR 114.55KV 11.3 5.5 0.0 -14.9 TO 21522 PT.ANACO 115 2 L1 12.6 14.9 -7.2 13.1 15.0 15 TO 28502 REBOMB1 115 2 L1 -11.4 1.0 11.5 12 MVA %I 0.9961PU -24.83 28503 K TO 28504 STA.ROSA 115 2 L1 4.4 7.6 TO 28506 JOSEBITO 115 2 L1 3.0 -12.3 BUS 28504 STA.ROSA 115 AREA CKT 2 8.8 9 12.7 13 MW MVAR 112.55KV TO LOAD-PQ 34.3 TO SHUNT 0.0 -14.4 16.6 38.1 14.4 TO 21522 PT.ANACO 115 2 L1 -29.5 21.1 36.2 37 TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 -9.5 10.4 11 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -4.3 -0.5 -13.9 BUS 28505 JOSEPEQV 115 AREA CKT 2 TO LOAD-PQ 13.9 14 MW MVAR 38.2 18.5 42.4 115 2 L1 -19.1 -9.2 21.2 21 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -19.1 -9.2 21.2 21 BUS 28506 JOSEBITO 115 AREA CKT TO LOAD-PQ 3.5 1.7 MVAR 115 2 L1 10.1 -0.6 -11.8 115 AREA CKT 2 117.47KV 12.1 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4.1 BUS 28503 REBOMB2 115 AREA CKT 13.1 14 11.2 10 MW MVAR 21.2 TO SHUNT 0.0 -14.6 10.3 23.6 14.6 TO 21522 PT.ANACO 115 2 L1 -31.6 3.3 31.7 32 TO 28502 REBOMB1 115 2 L1 12.3 2.7 12.5 13 TO 28504 STA.ROSA 115 2 L1 -9.2 TO 28506 JOSEBITO 115 2 L1 7.2 5.7 10.8 11 -7.3 10.3 10 BUS 28504 STA.ROSA 115 AREA CKT MW MVAR 112.68KV TO LOAD-PQ 49.3 TO SHUNT 0.0 23.9 -5.8 54.8 5.8 TO 21522 PT.ANACO 115 2 L1 -67.6 TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 TO 28513 JOSE MVA %I 0.9877PU -23.30 28503 113.59KV TO LOAD-PQ 2 MVA %I 0.9709PU -24.93 28502 111.65KV TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 -12.2 2 MVA %I 0.9983PU -24.50 28501 115 2 L1 9.0 9.2 -1.1 -7.5 67.6 69 11.9 12 -9.6 13.1 13 MVA %I 0.9798PU -22.16 28504 W BUS 28505 JOSEPEQV 115 AREA CKT 2 MW MVAR 114.43KV TO LOAD-PQ 71.7 34.7 79.7 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -35.8 -17.4 39.8 40 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -35.8 -17.4 39.8 40 BUS 28506 JOSEBITO 115 AREA CKT 2 MW MVAR 6.7 3.2 TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 115 2 L1 0.5 2 114.80KV 35.3 5.1 -8.3 115 AREA CKT TO LOAD-PQ 7.4 -7.2 BUS 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115 2 L2 17.4 8.2 19.2 19 TO WND 2 T1 -180.2 -11.1 180.5 60 1.0000LK TO WND 2 T2 -171.7 -10.6 172.1 57 1.0000LK TO WND 2 T3 -180.2 -11.1 180.5 60 1.0000LK TO WND 2 T4 -170.9 -10.6 171.3 57 1.0000LK Caso 5 PTI INTERACTIVE POWER SYSTEM SIMULATOR--PSS/E SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 WED, MAR 21 2012 11:59 RATING CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA SET A OUTPUT FOR AREA 2 [ORIENTE ] BUS 11204 ELTIGRE 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0014PU -12.49 11204 400.57KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -565.0 46.8 567.0 45 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 341.3 -140.3 369.0 29 TO 11207 SGERONMO 400 4 L2 339.2 -136.6 365.7 30 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L1 -287.1 139.1 319.0 26 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -621.4 27.4 622.0 51 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 279.9 -11.3 280.1 23 TO WND 2 T2 260.9 38.0 263.7 59 1.0000LK TO WND 2 T1 252.2 36.8 254.9 57 1.0000LK BUS 11211 LA_CANOA 400 AREA CKT 2 MW MVAR 393.49KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 288.3 -162.4 330.9 27 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -998.8 -106.6 1004.5 83 TO WND 1 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WND 1 T4 193.7 74.0 207.3 71 0.9500LK BUS 11224 FURRIAL 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9845PU -17.87 11224 393.79KV TO 11222 MORICHA2 400 2 L1 -358.5 56.8 363.0 30 TO 11222 MORICHA2 400 2 L2 -358.5 56.8 363.0 30 TO 25250 CIGMA 400 2 L1 -136.5 -143.1 197.7 16 TO 25250 CIGMA 400 2 L2 -136.5 -143.1 197.7 16 TO WND 2 T1 196.6 60.6 205.7 46 1.0000LK TO WND 2 T2 196.6 60.6 205.7 46 1.0000LK TO WND 1 T1 149.2 12.8 149.8 76 1.0000LK TO WND 1 T2 149.2 12.8 149.8 76 1.0000LK TO WND 1 T3 149.2 12.8 149.8 76 1.0000LK TO WND 1 T4 149.2 12.8 149.8 76 1.0000LK BUS 11225 MACAPAIM 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9938PU -4.43 11225 397.50KV TO 11210 CANAVERA 400 1 L1 -809.8 7.2 809.8 33 TO 11214 PALITAL 400 2 L1 724.5 104.7 732.0 30 TO 27230 MAMO 400 2 L1 -158.1 -204.8 258.7 11 TO WND 1 MACAPAIM T3 121.7 46.4 130.2 44 0.9500LK TO WND 1 MACAPAIM T4 121.7 46.4 130.2 44 0.9500LK AA BUS 11231 FALCONER 400 AREA CKT GENERATION 2 MW MVAR MVA %I 1.0100PU -3.50 11231 1800.0 362.7R 1836.2 90 404.00KV TO 11202 GURIA 400 1 L2 -427.1 36.3 428.6 35 TO 11204 ELTIGRE 400 2 L2 628.9 -0.4 628.9 51 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L2 1007.9 194.3 1026.5 83 TO 11217 ANGOSTUR 400 2 L2 -115.1 57.6 128.7 10 TO 27230 MAMO 400 2 L1 118.2 -5.5 118.3 10 TO 27230 MAMO 400 2 L2 118.2 -5.5 118.3 10 TO 48202 MAPIRE 400 2 L1 492.9 -25.2 493.6 40 TO 48202 MAPIRE 400 2 L2 492.9 -25.2 493.6 40 TO WND 1 T1 -172.3 45.5 178.2 59 0.9750LK TO WND 1 T2 -172.3 45.5 178.2 59 0.9750LK TO WND 1 T3 -172.3 45.5 178.2 59 0.9750LK BUS 11512 FALCONER 115 AREA CKT GENERATION 2 TO LOAD-PQ MW MVAR MVA %I 1.0200PU 0.38 11512 900.0 103.9R 906.0 89 117.30KV 24.5 11.9 27.2 TO 26529 CIAS 115 2 L1 8.2 3.7 9.0 5 TO 26529 CIAS 115 2 L2 8.2 3.7 9.0 5 TO 26534 AYMEJ1 115 2 L1 117.0 63.1 132.9 37 TO 26535 AYMEJ2 115 2 L1 115.1 61.9 130.7 37 TO 26536 AYMEJ3 115 2 L1 110.3 59.2 125.2 35 TO WND 2 T1 172.3 -33.2 175.5 57 1.0000LK TO WND 2 T2 172.3 -33.2 175.5 57 1.0000LK TO WND 2 T3 172.3 -33.2 175.5 57 1.0000LK BUS 11704 T1-TIGRE34.5 AREA CKT 2 TO WND 3 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MAR 21 2012 11:45 RATING CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA SET A OUTPUT FOR AREA 2 [ORIENTE ] BUS 11204 ELTIGRE 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0036PU -9.68 11204 401.44KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -522.6 35.4 523.8 42 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 344.2 -140.8 371.9 30 TO 11207 SGERONMO 400 4 L2 342.2 -137.1 368.6 30 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L1 -238.5 137.4 275.2 22 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -569.0 23.8 569.5 46 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 158.0 2.8 158.0 13 TO WND 2 T2 247.0 39.9 250.2 55 1.0000LK TO WND 2 T1 238.7 38.6 241.8 54 1.0000LK BUS 11211 LA_CANOA 400 AREA CKT 2 MW MVAR 394.16KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 239.3 -164.5 290.4 24 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -942.9 -103.4 948.5 79 TO WND 1 T2 175.6 66.8 187.9 95 0.9625LK TO WND 1 T1 176.2 67.1 188.5 96 0.9625LK MVA %I 0.9854PU -7.69 11211 EE TO WND 1 T4 175.6 66.8 187.9 95 0.9625LK TO WND 1 T3 176.2 67.1 188.5 96 0.9625LK BUS 11213 JOSE 400 AREA CKT 2 397.64KV MW MVAR MVA %I 0.9941PU -12.17 11213 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 326.4 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544.6 263.8 605.1 TO SHUNT 0.0 -200.0 200.0 TO SWITCHED SHUNT 0.0 -116.1 116.1 TO 28501 OCN 115 2 L1 12.9 6.1 14.3 15 TO 28501 OCN 115 2 L2 12.9 6.1 14.3 15 MVA %I 1.0000PU -16.65 28513 JJ TO 28504 STA.ROSA 115 2 L1 2.8 2.3 3.6 4 TO 28505 JOSEPEQV 115 2 L1 35.9 17.4 39.9 40 TO 28505 JOSEPEQV 115 2 L2 35.9 17.4 39.9 40 TO 28506 JOSEBITO 115 2 L1 16.5 3.3 16.8 17 TO 28507 TAEC 115 2 L1 17.7 8.4 19.6 12 TO 28507 TAEC 115 2 L2 17.7 8.4 19.6 12 TO 28508 PETROZUA 115 2 L1 17.4 8.2 19.2 19 TO 28508 PETROZUA 115 2 L2 17.4 8.2 19.2 19 TO WND 2 T1 -187.6 -8.6 187.8 63 1.0000LK TO WND 2 T2 -178.7 -8.2 178.9 60 1.0000LK TO WND 2 T3 -187.6 -8.6 187.8 63 1.0000LK TO WND 2 T4 -177.9 -8.2 178.1 59 1.0000LK Caso 7 PTI INTERACTIVE POWER SYSTEM SIMULATOR--PSS/E SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 WED, MAR 21 2012 12:01 RATING CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA SET A OUTPUT FOR AREA 2 [ORIENTE ] BUS 11204 ELTIGRE 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0042PU -9.39 11204 401.67KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -517.3 34.7 518.5 41 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 365.5 -138.9 391.0 31 TO 11207 SGERONMO 400 4 L2 363.3 -135.2 387.6 32 TO 11211 LA_CANOA 400 2 L1 -230.9 138.0 269.0 22 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -561.0 24.3 561.5 46 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 102.3 -1.8 102.3 8 TO WND 2 T2 243.2 40.1 246.4 55 1.0000LK TO WND 2 T1 235.0 38.8 238.2 53 1.0000LK BUS 11211 LA_CANOA 400 AREA CKT 2 MW MVAR 394.30KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 231.8 -165.6 284.9 24 MVA %I 0.9858PU -7.46 11211 KK TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -934.3 -101.9 939.9 78 TO WND 1 T2 175.3 66.8 187.6 95 0.9625LK TO WND 1 T1 175.9 67.0 188.3 95 0.9625LK TO WND 1 T4 175.3 66.8 187.6 95 0.9625LK TO WND 1 T3 175.9 67.0 188.3 95 0.9625LK BUS 11213 JOSE 400 AREA CKT 2 398.62KV MW MVAR MVA %I 0.9965PU -14.71 11213 TO 11207 SGERONMO 400 4 L1 225.8 -171.7 283.6 23 TO 11219 PTAJOSE 400 2 L1 -934.6 58.8 936.5 77 TO WND 1 T1 183.3 29.2 185.6 62 0.9875LK TO WND 1 T2 171.8 27.4 174.0 58 0.9875LK TO WND 1 T3 183.3 29.2 185.6 62 0.9875LK TO WND 1 T4 170.3 27.1 172.5 58 0.9875LK BUS 11214 PALITAL 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9932PU -2.98 11214 397.29KV TO 11202 GURIA 400 1 L1 -739.2 -27.5 739.7 30 TO 11222 MORICHA2 400 2 L1 801.1 96.0 806.8 66 TO 11222 MORICHA2 400 2 L2 801.1 96.0 806.8 66 TO 11225 MACAPAIM 400 2 L1 -638.6 -104.2 647.0 27 TO 27230 MAMO 400 2 L3 -878.2 -277.3 920.9 38 TO WND 1 T1 166.8 55.3 175.7 88 0.9750LK TO WND 1 T3 166.8 55.3 175.7 88 0.9750LK TO WND 1 T2 160.1 53.1 168.7 85 0.9750LK TO WND 1 T4 160.1 53.1 168.7 85 0.9750LK BUS 11217 ANGOSTUR 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 1.0003PU -0.48 11217 400.11KV TO 11202 GURIA 400 1 L2 -427.3 TO 11231 FALCONER 400 2 L2 -9.3 427.4 35 93.0 -93.1 131.6 11 TO WND 1 TRX_1 T1 111.4 34.1 116.5 39 0.9875LK TO WND 1 TRX_2 T2 111.4 34.1 116.5 39 0.9875LK TO WND 1 TRX_3 T3 111.4 34.1 116.5 39 0.9875LK LL BUS 11219 PTAJOSE 400 AREA CKT GENERATION TO 11213 JOSE 2 MW MVAR MVA %I 1.0000PU -10.17 11219 1200.0 140.2R 1208.2 77 400.00KV 400 2 L1 940.5 -8.9 940.6 77 TO 21203 BRBC-II 400 2 L1 259.5 149.1 299.2 24 BUS 11222 MORICHA2 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9732PU -9.94 11222 389.30KV TO 11214 PALITAL 400 2 L1 -793.1 -39.4 794.1 67 TO 11214 PALITAL 400 2 L2 -793.1 -39.4 794.1 67 TO 11224 FURRIAL 400 2 L1 324.6 -95.6 338.4 28 TO 11224 FURRIAL 400 2 L2 324.6 -95.6 338.4 28 TO 27260 ACINOX 400 2 L1 81.8 -13.3 82.9 7 TO 27260 ACINOX 400 2 L2 81.8 -13.3 82.9 7 TO WND 1 T2 193.4 74.2 207.1 71 0.9500LK TO WND 1 T1 193.4 74.2 207.1 71 0.9500LK TO WND 1 T3 193.4 74.2 207.1 71 0.9500LK TO WND 1 T4 193.4 74.2 207.1 71 0.9500LK BUS 11224 FURRIAL 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9866PU -15.21 11224 394.63KV TO 11222 MORICHA2 400 2 L1 -322.1 51.6 326.2 27 TO 11222 MORICHA2 400 2 L2 -322.1 51.6 326.2 27 TO 25250 CIGMA 400 2 L1 -148.8 -138.1 203.0 17 TO 25250 CIGMA 400 2 L2 -148.8 -138.1 203.0 17 TO WND 2 T1 181.3 61.3 191.4 43 1.0000LK TO WND 2 T2 181.3 61.3 191.4 43 1.0000LK TO WND 1 T1 144.8 12.6 145.4 74 1.0000LK TO WND 1 T2 144.8 12.6 145.4 74 1.0000LK TO WND 1 T3 144.8 12.6 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FALCONER 115 AREA CKT GENERATION 2 TO LOAD-PQ MW MVAR MVA %I 1.0200PU 2.58 11512 900.0 103.9R 906.0 89 117.30KV 24.5 11.9 27.2 TO 26529 CIAS 115 2 L1 8.2 3.7 9.0 5 TO 26529 CIAS 115 2 L2 8.2 3.7 9.0 5 TO 26534 AYMEJ1 115 2 L1 117.0 63.1 132.9 37 TO 26535 AYMEJ2 115 2 L1 115.1 61.9 130.7 37 TO 26536 AYMEJ3 115 2 L1 110.3 59.2 125.2 35 TO WND 2 T1 172.3 -33.2 175.5 57 1.0000LK TO WND 2 T2 172.3 -33.2 175.5 57 1.0000LK TO WND 2 T3 172.3 -33.2 175.5 57 1.0000LK BUS 11704 T1-TIGRE34.5 AREA CKT 2 TO WND 3 MW MVAR MVA %I 0.9996PU -11.14 11704 34.487KV T1 0.0 0.0 BUS 11705 T2-TIGRE34.5 AREA CKT 0.0 0 1.0000LK MW MVAR MVA %I 0.9999PU -11.00 11705 NN 2 TO WND 3 34.498KV T2 0.0 0.0 0.0 0 1.0000LK BUS 21203 BRBC-II 400 AREA CKT 2 MW MVAR MVA %I 0.9849PU -11.37 21203 393.98KV TO 11204 ELTIGRE 400 2 L1 -101.9 -93.6 138.4 11 TO 11219 PTAJOSE 400 2 L1 -258.8 -165.3 307.1 25 TO WND 2 T1 180.4 129.4 222.0 50 1.0000LK TO WND 2 T2 180.4 129.4 222.0 50 1.0000LK BUS 28501 OCN 115 AREA CKT 2 114.80KV TO LOAD-PQ 25.9 MW 12.5 MVAR 28.7 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -12.9 -6.3 14.4 15 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -12.9 -6.3 14.4 15 BUS 28502 REBOMB1 115 AREA CKT 2 TO LOAD-PQ MW MVAR 1.8 0.8 TO 29508 PIRITAL 115 2 L1 1.9 18.7 -2.5 1.6 BUS 28503 REBOMB2 115 AREA CKT 20.6 21 18.8 17 MW MVAR 21.2 TO SHUNT 0.0 -14.7 10.3 23.6 14.7 TO 21522 PT.ANACO 115 2 L1 -33.6 3.4 33.8 34 TO 28502 REBOMB1 115 2 L1 0.8 20.7 21 20.7 TO 28504 STA.ROSA 115 2 L1 -11.4 TO 28506 JOSEBITO 115 2 L1 3.1 TO SHUNT 6.0 12.9 13 -5.7 BUS 28504 STA.ROSA 115 AREA CKT TO LOAD-PQ MVA %I 0.9893PU -18.57 28503 113.77KV TO LOAD-PQ 2 MVA %I 0.9728PU -21.47 28502 111.88KV TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 -20.4 2 MVA %I 0.9983PU -19.13 28501 MW 112.93KV 49.3 0.0 23.9 -5.8 54.8 5.8 6.5 7 MVAR MVA %I 0.9820PU -17.19 28504 OO TO 21522 PT.ANACO 115 2 L1 -68.1 -1.8 68.1 69 TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 -7.7 13.8 14 TO 28513 JOSE 115 2 L1 11.5 7.3 -8.6 11.3 12 BUS 28505 JOSEPEQV 115 AREA CKT 2 MW MVAR 114.43KV TO LOAD-PQ 71.7 34.7 79.7 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -35.8 -17.4 39.8 40 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -35.8 -17.4 39.8 40 BUS 28506 JOSEBITO 115 AREA CKT 2 MW MVAR 6.7 3.2 TO 28503 REBOMB2 115 2 L1 115 2 L1 -3.6 115 AREA CKT 2 114.80KV TO LOAD-PQ 35.3 7.4 -3.1 BUS 28507 TAEC 3.4 -6.6 7.6 8 MW 17.1 4.6 5 MVAR MVA %I 0.9983PU -19.17 28507 39.3 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -17.7 -8.6 19.6 12 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -17.7 -8.6 19.6 12 BUS 28508 PETROZUA 115 AREA CKT 2 MVA %I 0.9973PU -19.07 28506 114.69KV TO LOAD-PQ TO 28513 JOSE MVA %I 0.9951PU -19.37 28505 MW MVAR MVA %I 0.9976PU -19.20 28508 114.73KV TO LOAD-PQ 34.7 16.8 38.5 TO 28513 JOSE 115 2 L1 -17.3 -8.4 19.3 19 TO 28513 JOSE 115 2 L2 -17.3 -8.4 19.3 19 BUS 28513 JOSE 115 AREA CKT 2 115.00KV MW MVAR TO LOAD-PQ 544.6 263.8 605.1 TO SHUNT 0.0 -200.0 200.0 TO SWITCHED SHUNT 0.0 -96.7 96.7 TO 28501 OCN 115 2 L1 12.9 6.1 14.3 15 TO 28501 OCN 115 2 L2 12.9 6.1 14.3 15 MVA %I 1.0000PU -19.03 28513 PP TO 28504 STA.ROSA 115 2 L1 -7.2 4.9 8.7 9 TO 28505 JOSEPEQV 115 2 L1 35.9 17.4 39.9 40 TO 28505 JOSEPEQV 115 2 L2 35.9 17.4 39.9 40 TO 28506 JOSEBITO 115 2 L1 3.6 6.2 7.2 7 TO 28507 TAEC 115 2 L1 17.7 8.4 19.6 12 TO 28507 TAEC 115 2 L2 17.7 8.4 19.6 12 TO 28508 PETROZUA 115 2 L1 17.4 8.2 19.2 19 TO 28508 PETROZUA 115 2 L2 17.4 8.2 19.2 19 TO WND 2 T1 -181.7 -15.0 182.3 61 1.0000LK TO WND 2 T2 -173.1 -14.3 173.7 58 1.0000LK TO WND 2 T3 -181.7 -15.0 182.3 61 1.0000LK TO WND 2 T4 -172.3 -14.2 172.9 58 1.0000LK Apéndice B Respuesta de los cálculos de niveles de cortocircuito con el software PSS/E, fallas monofásicas y trifásicas. Caso 2 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . HOME BUS IS : . 11207 [SGERONMO 400] . . . *** FAULTED BUS IS : 11207 [SGERONMO 400] *** AT BUS 11207 [SGERONMO 400] AREA 4 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /227.127/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00046 0.00779 16.806 ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: /103.882/ -177.17 6.49 V-: /123.636/ -170.43 NEGATIVE 0.00041 0.00780 18.877 T HREE PH ASE F AU LT . ZERO 0.00111 0.00646 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 2515.1 -75.47 85.23 85.05 11.544 2173.6 -73.61 109.24 82.20 7.301 11204 [ELTIGRE 400] 2 L2 AMP/OHM 2496.9 -75.84 85.84 85.43 12.518 2147.7 -73.93 110.66 82.52 7.620 5.805 QQ 11205 [SGERON-1 400] 4 L1 AMP/OHM 7670.6 -80.97 4.33 11206 [STATRESA 400] 4 L1 AMP/OHM 2262.2 -79.82 68.32 85.61 13.017 1867.0 -76.25 103.64 80.27 11206 [STATRESA 400] 4 L2 AMP/OHM 2344.4 -79.73 65.79 85.52 12.772 1934.3 -76.33 80.38 5.897 11212 [SGERON-2 400] 4 L2 AMP/OHM 7377.2 -81.00 4.33 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 2950.6 -76.64 64.97 85.76 13.499 85.76 13.499 85.34 12.271 161.6 -67.65 ] T1 AMP/ WND 2 [ ] T1 AMP/ WND 1 [ ] T3 AMP/ 162.8 -67.65 352.2 -80.33 WND 1 [ ] T2 AMP/ 161.6 -67.65 332.9 -79.96 0.00 SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES *** FAULTED BUS IS : 21203 [BRBC-II 400] *** AT BUS 21203 [BRBC-II 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /227.787/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00097 0.01272 13.060 AN(I+) /Z+/ 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ AN(Z+) APP X/R /IA/ 56.81 85.36 12.331 85.43 12.510 T1 AMP/ 3378.2 -77.95 3967.1 -78.36 WND 2 [ ] T2 AMP/ 3378.2 -77.95 3967.1 -78.36 0.00 AN(IA) . 0.00 V0: /117.670/ -174.19 ZERO 0.00196 0.01365 /ZA/ 3285.4 -73.17 5012.5 -74.51 ] 6. 960 AN(ZA) APP X/R 78.44 19.40 81.20 80.57 6.458 6.023 220.6 -84.19 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 16492.5 -77.31 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . . . WND 2 [ . . ON E PHASE FAU LT 400] 2 L1 AMP/OHM 5648.6 -77.18 13.48 0.0 6.047 HOME BUS IS : NEGATIVE 0.00097 0.01288 13.279 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 4088.4 -76.46 TO SHUNT (AMPS) 80.61 4.458 7.68 V-: /110.247/ -170.32 T HREE PH ASE F AU LT 11213 [JOSE 87.73 77.36 5.830 . 21203 [BRBC-II 400] . . /I+/ 8.03 4.475 29696.8 -77.40 FRI, MAR 23 2012 15:16 . . ------- FROM -------AREA CKT I/Z 99.77 77.40 1274.9 -89.76 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 8.25 332.9 -79.96 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 28073.1 -79.15 . 8103.7 -78.35 2513.9 -73.35 WND 1 [ 0.0 8711.6 -77.86 16001.3 -76.01 FRI, MAR 23 2012 15:16 . . . 11204 [ELTIGRE 400] . . *** FAULTED BUS IS : 11204 [ELTIGRE 400] *** AT BUS 11204 [ELTIGRE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /226.204/ HOME BUS IS : . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 8.64 V-: /103.854/ -169.85 . 0.00 V0: /122.416/ -172.64 RR THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00058 0.00773 13.271 NEGATIVE 0.00058 0.00783 13.584 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) 8.142 ON E PHASE FAU LT /Z+/ AN(Z+) APP X/R 11202 [GURIA 400] 1 L1 AMP/OHM 2889.9 -76.70 ZERO 0.00113 0.00918 75.28 /IA/ 85.12 11.709 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 2308.9 -74.76 107.38 83.15 8.327 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 2868.6 -79.28 85.23 85.05 11.543 2500.4 -78.37 111.70 84.37 10.149 11207 [SGERONMO 400] 4 L2 AMP/OHM 2847.8 -79.65 85.84 85.43 12.518 2469.2 -78.74 113.23 84.75 10.892 11211 [LA_CANOA 400] 2 L1 AMP/OHM 4692.1 -73.99 22.05 85.44 12.535 4261.5 -72.36 31.56 82.54 7.634 11231 [FALCONER 400] 2 L1 AMP/OHM 4482.1 -73.65 42.05 85.22 11.948 3768.9 -71.88 59.50 82.34 7.435 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 3137.7 -78.69 56.81 85.36 12.331 2669.7 -75.78 83.31 WND 2 [ ] T2 AMP/ 2848.9 -77.05 3519.7 -77.94 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2753.7 -77.05 3333.7 -77.81 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 26500.6 -76.61 . FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES AT BUS 28513 [JOSE HOME BUS IS : . 28513 [JOSE . *** FAULTED BUS IS : 28513 [JOSE 6.905 24804.9 -75.64 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 81.76 . 115] . . 115] *** . 0 LEVELS AWAY 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 35.361/ -174.71 V+: / 67.470/ 7.55 V-: / 32.167/ -169.96 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00141 0.02459 17.399 NEGATIVE 0.00131 0.02378 18.218 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) ZERO 0.00359 0.02593 ON E PHASE FAU LT /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28501 [OCN 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.74 0.00 0.00 0.000 28501 [OCN 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.74 0.00 0.00 0.000 28504 [STA.ROSA 115] 2 L1 AMP/OHM 1131.6 -68.59 48.52 76.23 4.081 806.2 -69.56 78.75 77.18 4.396 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.9 95.28 0.00 0.00 0.000 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.9 95.28 0.00 0.00 0.000 28506 [JOSEBITO 115] 2 L1 AMP/OHM 1565.4 -68.84 5.07 76.34 4.113 1204.9 -67.29 5.50 75.08 28507 [TAEC 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.77 0.00 0.00 0.000 28507 [TAEC 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.77 0.00 0.00 0.000 3.753 28508 [PETROZUA 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.83 0.00 0.00 0.000 28508 [PETROZUA 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.83 0.00 0.00 0.000 7.215 SS WND 2 [ ] T1 AMP/ 7244.7 -79.30 8048.8 -78.14 WND 2 [ ] T2 AMP/ 6904.0 -79.30 8928.7 -79.05 WND 2 [ ] T3 AMP/ 7244.7 -79.30 8048.8 -78.14 WND 2 [ ] T4 AMP/ 6872.7 -79.30 8038.4 -78.46 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 4439.1 -85.22 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 30921.5 -78.38 . 30644.5 -76.82 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . . *** FAULTED BUS IS : 11219 [PTAJOSE 400] *** AT BUS 11219 [PTAJOSE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /208.248/ /I+/ AN(I+) . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ NEGATIVE 0.00090 0.02038 22.578 /Z+/ . 0.00 V0: / 96.965/ -170.91 9.54 V-: /111.288/ -170.06 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 11219 [PTAJOSE 400] . . THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00087 0.01983 22.837 HOME BUS IS : ZERO 0.00105 0.01774 16.937 ON E PHASE F AU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ MACHINE 1 AMP/ 1021.3 -77.76 1291.4 -78.44 MACHINE 2 AMP/ 1021.3 -77.76 1291.4 -78.44 MACHINE 3 AMP/ 1021.3 -77.76 1291.4 -78.44 MACHINE 4 AMP/ 1021.3 -77.76 1291.4 -78.44 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 2941.1 -77.83 64.97 85.34 12.271 2533.1 -76.60 83.18 83.45 8.711 11213 [JOSE 400] 2 L2 AMP/OHM 2941.1 -77.83 64.97 85.34 12.271 2533.1 -76.60 83.18 83.45 8.711 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 9967.3 -77.80 . 10230.4 -77.53 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . AT BUS 11213 [JOSE . 11213 [JOSE . *** FAULTED BUS IS : 11213 [JOSE HOME BUS IS : 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00107 0.01417 13.270 400] . . . 0 LEVELS AWAY 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ V+: /238.581/ . . 0.00 V0: /138.348/ -176.26 7.08 V-: /100.792/ -168.32 NEGATIVE 0.00102 0.01411 13.787 ZERO 0.00407 0.01899 4.671 TT T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 4249.0 -78.70 64.97 /IA/ AN(IA) 85.34 12.271 /ZA/ AN(ZA) APP X/R 3328.0 -75.04 91.65 81.08 6.369 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 1377.9 -76.28 64.97 85.34 12.271 1229.7 -70.39 120.28 74.03 3.493 11219 [PTAJOSE 400] 2 L2 AMP/OHM 1377.9 -76.28 64.97 85.34 12.271 1229.7 -70.39 120.28 74.03 3.493 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 7274.2 -77.53 13.48 85.43 12.510 WND 1 [ ] T1 AMP/ 172.5 -69.78 357.8 -79.79 WND 1 [ ] T2 AMP/ 161.6 -69.78 293.9 -78.85 WND 1 [ ] T3 AMP/ 172.5 -69.78 357.8 -79.79 WND 1 [ ] T4 AMP/ 160.2 -69.78 292.3 -78.87 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 14938.2 -77.29 . FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES AT BUS 28501 [OCN HOME BUS IS : . 28501 [OCN . *** FAULTED BUS IS : 28501 [OCN 78.11 4.749 13353.9 -74.18 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 6275.6 -74.13 21.52 115] *** 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 43.796/ -175.47 V+: / 71.869/ 7.16 V-: / 28.190/ -168.76 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00426 0.03269 7.667 NEGATIVE 0.00416 0.03188 T HREE P H ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 7.671 ZERO 0.01219 0.04843 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11551.2 -74.24 2.27 70.62 2.842 9946.4 -71.34 3.64 69.72 2.706 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11551.2 -74.24 2.27 70.62 2.842 9946.4 -71.34 3.64 69.72 2.706 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 23102.3 -74.24 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . 19892.8 -71.34 FRI, MAR 23 2012 15:16 . . 3. 971 . . 28504 [STA.ROSA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28504 [STA.ROSA 115] *** AT BUS 28504 [STA.ROSA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ HOME BUS IS : 0.00 . . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 52.575/ -173.44 V+: / 73.279/ 7.42 V-: / 20.724/ -170.42 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01552 0.06597 4.251 NEGATIVE 0.01554 0.06619 4.260 ZERO 0.04821 0.16560 3.435 UU T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ 21522 [PT.ANACO 115] 2 L1 AMP/OHM 6392.4 -68.29 9.92 72.69 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2269.5 -70.11 24.38 76.31 4.104 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 1818.1 -69.42 48.52 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 76.23 3.210 4.081 AN(ZA) APP X/R 4269.1 -66.06 17.49 1492.5 -67.52 1098.5 -70.37 71.86 3.053 42.58 74.14 3.520 87.06 77.74 4.603 6914.8 -67.21 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . /ZA/ 59.6 96.56 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 10479.1 -68.88 . AN(IA) HOME BUS IS : . . 28505 [JOSEPEQV 115] . . . *** FAULTED BUS IS : 28505 [JOSEPEQV 115] *** . 0 LEVELS AWAY . AT BUS 28505 [JOSEPEQV 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 76.039/ -174.61 V+: / 88.204/ 7.05 V-: / 12.394/ -162.72 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00370 0.03400 9.180 NEGATIVE 0.00360 0.03319 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.230 ZERO 0.06353 0.19469 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11134.3 -75.46 2.56 76.32 4.109 4211.3 -66.54 17.48 71.03 2.909 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11134.3 -75.46 2.56 76.32 4.109 4211.3 -66.54 17.48 71.03 2.909 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 22268.6 -75.46 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . 8422.6 -66.54 FRI, MAR 23 2012 15:16 . . 3. 065 HOME BUS IS : . . 28506 [JOSEBITO 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28506 [JOSEBITO 115] *** . . 0 LEVELS AWAY AT BUS 28506 [JOSEBITO 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 41.255/ -175.03 V+: / 70.510/ 7.29 V-: / 29.337/ -169.44 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00924 0.05384 5.825 NEGATIVE 0.00915 0.05319 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 5.811 ZERO 0.02010 0.07319 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 3. 642 VV 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2077.1 -69.48 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11790.5 -72.43 28.25 5.07 76.30 4.102 76.34 4.113 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 13865.3 -71.99 . FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES 5.85 3.539 74.10 3.511 HOME BUS IS : . 28507 [TAEC . *** FAULTED BUS IS : 28507 [TAEC AT BUS 28507 [TAEC 10860.0 -69.99 43.81 74.22 12329.8 -69.67 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 1471.2 -67.37 115] *** 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 115] . . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 . V0: / 44.743/ -175.19 V+: / 72.343/ 7.24 V-: / 27.706/ -168.83 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00265 0.03211 12.102 NEGATIVE 0.00255 0.03130 12.296 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.00968 0.04977 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11819.1 -76.95 2.02 80.64 6.064 10007.9 -74.18 3.51 77.57 4.537 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11819.1 -76.95 2.02 80.64 6.064 10007.9 -74.18 3.51 77.57 4.537 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 23638.2 -76.95 . 20015.7 -74.18 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:16 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 . CONDICIONES NORMALES . 5.140 HOME BUS IS : . . 28508 [PETROZUA 115] . . . *** FAULTED BUS IS : 28508 [PETROZUA 115] *** AT BUS 28508 [PETROZUA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 47.378/ -174.93 V+: / 73.702/ 7.27 V-: / 26.422/ -168.77 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00370 0.03400 9.180 NEGATIVE 0.00360 0.03319 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.230 ZERO 0.01280 0.05847 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11134.3 -75.46 2.56 76.32 4.109 8977.7 -72.59 4.69 74.97 3.725 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11134.3 -75.46 2.56 76.32 4.109 8977.7 -72.59 4.69 74.97 3.725 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 22268.6 -75.46 Caso 3 17955.4 -72.59 4. 568 WW . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . . 11207 [SGERONMO 400] . . *** FAULTED BUS IS : 11207 [SGERONMO 400] *** AT BUS 11207 [SGERONMO 400] AREA 4 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /226.103/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00049 0.00806 16.583 /I+/ AN(I+) . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ NEGATIVE 0.00043 0.00802 18.755 /Z+/ . . 0.00 V0: /102.407/ -177.08 6.53 V-: /124.068/ -170.49 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z HOME BUS IS : . ZERO 0.00111 0.00654 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 2551.2 -75.33 85.23 85.05 11.544 2191.9 -73.37 108.83 82.23 7.331 11204 [ELTIGRE 400] 2 L2 AMP/OHM 2532.7 -75.70 85.84 85.43 12.518 2165.9 -73.69 110.24 82.56 7.654 11205 [SGERON-1 400] 4 L1 AMP/OHM 7678.0 -80.96 4.33 11206 [STATRESA 400] 4 L1 AMP/OHM 2270.1 -79.77 68.32 85.61 13.017 1875.0 -76.26 102.99 80.37 11206 [STATRESA 400] 4 L2 AMP/OHM 2352.6 -79.68 65.79 85.52 12.772 1942.6 -76.34 80.48 5.960 11212 [SGERON-2 400] 4 L2 AMP/OHM 7384.3 -80.99 4.33 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 1930.6 -75.36 64.97 85.76 13.499 85.76 13.499 85.34 12.271 WND 1 [ ] T1 AMP/ 161.9 -67.62 WND 2 [ ] T1 AMP/ WND 1 [ ] T3 AMP/ 163.1 -67.62 349.5 -80.17 WND 1 [ ] T2 AMP/ 161.9 -67.62 330.5 -79.81 0.0 0.00 8095.8 -78.36 1763.5 -73.08 8.20 99.14 7.98 89.14 77.51 4.515 77.47 79.80 5.895 4.499 5.560 1256.5 -89.64 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 28954.5 -77.44 FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . 8699.3 -77.88 330.5 -79.81 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 27154.1 -79.10 . 5.885 *** FAULTED BUS IS : 21203 [BRBC-II 400] *** AT BUS 21203 [BRBC-II 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /213.490/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00087 0.01273 14.714 HOME BUS IS : . 21203 [BRBC-II 400] . . . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: /106.725/ -173.51 8.43 V-: /106.887/ -169.63 NEGATIVE 0.00089 0.01309 14.673 T HREE PH ASE F AU LT . ON E PHASE FAU LT ZERO 0.00177 0.01298 7. 314 XX ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 4209.9 -76.45 56.81 85.36 12.331 3449.4 -73.73 75.62 81.94 7.064 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 4409.3 -76.35 16.57 85.45 12.558 4083.5 -73.05 26.57 78.03 4.718 WND 2 [ ] T1 AMP/ 3465.0 -77.84 3979.7 -78.16 WND 2 [ ] T2 AMP/ 3465.0 -77.84 3979.7 -78.16 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 200.1 -83.51 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 15547.8 -77.04 . 15280.2 -75.73 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . V+: /223.500/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00057 0.00766 13.386 . /I+/ AN(I+) . 0 LEVELS AWAY . 0.00 V0: /121.338/ -172.50 8.81 V-: /102.231/ -169.64 NEGATIVE 0.00057 0.00776 13.684 /Z+/ 11202 [GURIA 400] 1 L1 AMP/OHM 2890.9 -76.70 . 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 11204 [ELTIGRE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11204 [ELTIGRE 400] *** AT BUS 11204 [ELTIGRE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ HOME BUS IS : ZERO 0.00113 0.00917 8.108 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 75.28 /IA/ 85.12 11.709 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 2314.3 -74.81 107.02 83.23 8.423 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 2913.7 -79.32 85.23 85.05 11.544 2542.1 -78.45 111.10 84.45 10.290 11207 [SGERONMO 400] 4 L2 AMP/OHM 2892.5 -79.69 85.84 85.43 12.518 2510.7 -78.81 112.60 84.83 11.059 11211 [LA_CANOA 400] 2 L1 AMP/OHM 4693.1 -73.99 22.05 85.44 12.535 4265.1 -72.39 31.47 82.61 7.708 11231 [FALCONER 400] 2 L1 AMP/OHM 4483.1 -73.64 42.05 85.22 11.948 3774.9 -71.92 59.32 82.42 7.510 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 2969.3 -77.71 56.81 85.36 12.331 WND 2 [ ] T2 AMP/ 2833.5 -76.87 3488.2 -77.75 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2738.9 -76.87 3303.8 -77.62 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 26396.0 -76.47 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28513 [JOSE AT BUS 28513 [JOSE 81.06 6.360 24629.6 -75.46 . . 2457.4 -74.20 85.76 115] *** HOME BUS IS : . 28513 [JOSE . . 0 LEVELS AWAY 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ V+: / 71.214/ 7.10 V-: / 29.964/ -169.62 . 115] . . . 0.00 V0: / 41.335/ -175.29 YY THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00300 0.03609 12.026 NEGATIVE 0.00261 0.03389 12.993 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) ZERO 0.00820 0.04617 ON E PHASE FAU LT /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28501 [OCN 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.3 -85.24 0.00 0.00 0.000 28501 [OCN 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.3 -85.24 0.00 0.00 0.000 28504 [STA.ROSA 115] 2 L1 AMP/OHM 1227.0 -68.58 48.52 76.23 4.081 798.6 -68.99 84.90 76.88 4.289 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 2.3 94.71 0.00 0.00 0.000 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 2.3 94.71 0.00 0.00 0.000 28506 [JOSEBITO 115] 2 L1 AMP/OHM 1671.9 -68.81 5.07 76.34 4.113 1199.1 -66.40 5.58 74.74 28507 [TAEC 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -85.27 0.00 0.00 0.000 28507 [TAEC 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -85.27 0.00 0.00 0.000 3.666 28508 [PETROZUA 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.3 -85.46 0.00 0.00 0.000 28508 [PETROZUA 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.3 -85.46 0.00 0.00 0.000 WND 2 [ ] T1 AMP/ 4784.5 -78.56 5469.8 -77.64 WND 2 [ ] T2 AMP/ 4559.3 -78.56 6673.2 -79.31 WND 2 [ ] T3 AMP/ 4784.5 -78.56 5469.8 -77.64 WND 2 [ ] T4 AMP/ 4538.6 -78.56 5656.3 -78.27 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 5303.8 -85.76 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 21528.5 -77.24 . 19996.1 -75.22 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 11219 [PTAJOSE 400] *** AT BUS 11219 [PTAJOSE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /205.230/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00077 0.01449 18.715 /I+/ AN(I+) /Z+/ HOME BUS IS : . . 11219 [PTAJOSE 400] . . . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 99.711/ -171.69 9.36 V-: /105.552/ -169.64 NEGATIVE 0.00080 0.01486 18.668 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z 5.631 ZERO 0.00125 0.01400 11.180 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R MACHINE 1 AMP/ 892.7 -75.96 1171.9 -77.38 MACHINE 2 AMP/ 892.7 -75.96 1171.9 -77.38 MACHINE 3 AMP/ 892.7 -75.96 1171.9 -77.38 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R ZZ MACHINE 4 AMP/ 11213 [JOSE 892.7 -75.96 1171.9 -77.38 400] 2 L1 AMP/OHM 2645.8 -78.45 64.97 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 7054.2 -77.44 16.57 85.34 12.271 85.45 12.558 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 13269.2 -77.24 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA AT BUS 11213 [JOSE V+: /252.286/ AN(I+) . 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 4435.9 -78.50 64.97 T1 AMP/ 206.8 -69.49 396.4 -79.49 WND 1 [ ] T2 AMP/ 193.8 -69.49 323.4 -78.52 WND 1 [ ] T3 AMP/ 206.8 -69.49 396.4 -79.49 WND 1 [ ] T4 AMP/ 192.2 -69.49 321.8 -78.54 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 8303.0 -76.62 0.00 V0: /160.435/ -175.80 ZERO 0.00932 0.04272 AN(IA) /ZA/ 4. 586 AN(ZA) APP X/R 3271.6 -74.16 96.66 2184.5 -68.83 108.86 FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28501 [OCN . 80.41 76.45 5.918 4.150 6879.8 -73.49 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT AT BUS 28501 [OCN /IA/ 64.97 85.34 12.271 ] . 0 LEVELS AWAY 85.34 12.271 WND 1 [ . . ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 3076.3 -75.76 . 400] . . NEGATIVE 0.00217 0.02507 11.561 /Z+/ 7.004 6.89 V-: / 92.333/ -168.44 T HREE PH ASE F AU LT /I+/ 81.87 HOME BUS IS : 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ ------- FROM -------AREA CKT I/Z 8.461 . 11213 [JOSE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00242 0.02610 10.780 83.26 6230.0 -75.63 23.04 FRI, MAR 23 2012 15:14 . *** FAULTED BUS IS : 11213 [JOSE 83.17 13299.1 -76.58 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 2383.1 -77.47 . 28501 [OCN . 115] *** 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 0.00 HOME BUS IS : 115] . . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 46.316/ -175.45 V+: / 73.953/ 6.92 V-: / 27.743/ -169.11 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00585 0.04419 7.552 NEGATIVE 0.00546 0.04199 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 7.692 ZERO 0.01680 0.06867 ON E PHAS E FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 4. 087 AAA 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 8745.1 -74.45 2.27 70.62 2.842 7430.6 -71.71 3.64 69.72 2.706 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 8745.1 -74.45 2.27 70.62 2.842 7430.6 -71.71 3.64 69.72 2.706 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 17490.1 -74.45 . 14861.2 -71.71 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . . . 28504 [STA.ROSA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28504 [STA.ROSA 115] *** AT BUS 28504 [STA.ROSA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ HOME BUS IS : . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 52.058/ -173.35 V+: / 72.593/ 7.52 V-: / 20.556/ -170.25 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01556 0.06634 4.264 NEGATIVE 0.01556 0.06645 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ 9.92 72.69 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2247.3 -70.19 24.38 76.31 4.104 115] 2 L1 AMP/OHM 1806.8 -69.99 48.52 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 76.23 3.210 4.081 3. 425 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 4159.7 -65.56 17.62 1491.1 -67.64 1129.3 -71.08 71.68 3.020 42.34 74.26 3.547 84.99 78.10 4.744 59.0 96.65 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 10331.1 -68.79 . ZERO 0.04844 0.16591 ON E PHASE F AU LT 21522 [PT.ANACO 115] 2 L1 AMP/OHM 6278.7 -67.95 28513 [JOSE 4.272 6832.5 -67.08 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28505 [JOSEPEQV 115] *** HOME BUS IS : . . 28505 [JOSEPEQV 115] . . . . 0 LEVELS AW AY . AT BUS 28505 [JOSEPEQV 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 74.124/ -175.12 V+: / 88.220/ 6.67 V-: / 14.322/ -163.99 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00529 0.04550 8.599 NEGATIVE 0.00490 0.04330 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 8.839 ZERO 0.06817 0.21499 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 8510.0 -75.36 2.56 76.32 4.109 3727.6 -67.53 17.48 71.03 2.909 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 8510.0 -75.36 2.56 76.32 4.109 3727.6 -67.53 17.48 71.03 2.909 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 17020.1 -75.36 7455.1 -67.53 3. 154 BBB . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . HOME BUS IS : . . 28506 [JOSEBITO 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28506 [JOSEBITO 115] *** . . 0 LEVELS AWAY AT BUS 28506 [JOSEBITO 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 43.872/ -175.08 V+: / 72.567/ 7.06 V-: / 28.772/ -169.67 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01050 0.06301 6.001 NEGATIVE 0.01018 0.06123 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10028.9 -73.24 28.25 5.07 76.34 4.113 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA AT BUS 28507 [TAEC AN(IA) /ZA/ 1411.8 -66.64 9106.4 -70.79 FRI, MAR 23 2012 15:14 . *** FAULTED BUS IS : 28507 [TAEC 3. 772 AN(ZA) APP X/R 45.47 73.84 5.85 74.12 3.451 3.516 10515.0 -70.23 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . /IA/ 76.30 4.102 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 12090.9 -72.54 . ZERO 0.02426 0.09148 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2066.4 -69.14 6.015 . . 28507 [TAEC . 115] *** 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ HOME BUS IS : . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 115] . 0.00 . V0: / 47.037/ -175.32 V+: / 74.311/ 6.97 V-: / 27.376/ -169.09 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00424 0.04361 10.283 NEGATIVE 0.00385 0.04141 10.760 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.01429 0.07002 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 8896.7 -76.44 2.02 80.64 6.064 7465.6 -73.78 3.51 77.57 4.537 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 8896.7 -76.44 2.02 80.64 6.064 7465.6 -73.78 3.51 77.57 4.537 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 17793.5 -76.44 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 14931.3 -73.78 FRI, MAR 23 2012 15:14 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2015 PARA PSO . CONDICIONES NORMALES, DEMANDA BAJA GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28508 [PETROZUA 115] *** HOME BUS IS : . . 28508 [PETROZUA 115] . . . 0 LEVELS AWAY . . 4. 900 CCC AT BUS 28508 [PETROZUA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 48.960/ -175.11 V+: / 75.333/ 7.00 V-: / 26.467/ -169.09 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00529 0.04550 8.599 NEGATIVE 0.00490 0.04330 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 8.839 ZERO 0.01741 0.07871 4.522 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 8510.0 -75.36 2.56 76.32 4.109 6888.4 -72.64 4.69 74.97 3.725 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 8510.0 -75.36 2.56 76.32 4.109 6888.4 -72.64 4.69 74.97 3.725 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 17020.1 -75.36 13776.7 -72.64 Caso 4 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . HOME BUS IS : . 11207 [SGERONMO 400] . . *** FAULTED BUS IS : 11207 [SGERONMO 400] *** AT BUS 11207 [SGERONMO 400] AREA 4 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /212.190/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00037 0.00675 18.144 /I+/ AN(I+) . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ NEGATIVE 0.00037 0.00681 18.251 /Z+/ . . 0.00 V0: /102.285/ -176.39 7.01 V-: /110.252/ -169.83 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . ZERO 0.00107 0.00624 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 2432.2 -76.73 85.23 85.05 11.544 2043.2 -74.89 110.46 82.64 7.738 11204 [ELTIGRE 400] 2 L2 AMP/OHM 2414.6 -77.10 85.84 85.43 12.518 2018.4 -75.22 111.94 82.97 8.110 11205 [SGERON-1 400] 4 L1 AMP/OHM 7601.7 -80.56 4.33 11206 [STATRESA 400] 4 L1 AMP/OHM 2268.0 -79.41 68.32 85.61 13.017 1867.9 -75.96 103.14 80.50 11206 [STATRESA 400] 4 L2 AMP/OHM 2350.4 -79.32 65.79 85.52 12.772 1935.3 -76.03 80.60 6.041 11212 [SGERON-2 400] 4 L2 AMP/OHM 7310.9 -80.60 4.33 11213 [JOSE WND 1 [ 400] 2 L1 AMP/OHM 2849.9 -77.42 64.97 ] T1 AMP/ 152.5 -66.88 85.76 13.499 85.76 13.499 85.34 12.271 320.8 -79.39 8692.2 -77.44 8091.2 -77.94 2314.0 -73.59 8.34 99.28 8.12 90.97 77.36 77.30 80.44 4.460 5.973 4.436 5.939 5.855 DDD WND 2 [ ] T1 AMP/ 2045.5 -73.13 2375.6 -75.56 WND 1 [ ] T3 AMP/ 153.6 -66.88 339.7 -79.75 WND 1 [ ] T2 AMP/ 152.5 -66.88 320.8 -79.39 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 29700.9 -78.77 . 30309.3 -76.70 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . AT BUS 21203 [BRBC-II 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /194.112/ . /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R 56.81 85.36 12.331 85.43 12.509 ] T1 AMP/ 4397.2 -81.28 4694.6 -81.07 WND 2 [ ] T2 AMP/ 4397.2 -81.28 4694.6 -81.07 0.00 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA 8. 656 AN(IA) /ZA/ 3213.0 -74.10 5406.4 -73.79 AN(ZA) APP X/R 76.33 19.75 81.78 79.75 6.922 5.527 AT BUS 11204 [ELTIGRE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /210.815/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00051 0.00683 13.395 . /Z+/ 11202 [GURIA 400] 1 L1 AMP/OHM 2942.6 -76.92 . . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: /122.657/ -173.66 7.97 V-: / 88.276/ -169.78 NEGATIVE 0.00051 0.00689 13.571 T HREE PH ASE F AU LT AN(I+) HOME BUS IS : . 11204 [ELTIGRE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11204 [ELTIGRE 400] *** /I+/ /IA/ FRI, MAR 23 2012 15:25 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 ------- FROM -------AREA CKT I/Z ZERO 0.00126 0.01090 17779.6 -77.57 . . 0.00 V0: /104.029/ -174.16 195.1 -84.16 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 18663.7 -78.86 . . 7.52 V-: / 90.180/ -170.53 WND 2 [ 0.0 0 LEVELS AWAY ON E PHASE FAU LT 400] 2 L1 AMP/OHM 5898.4 -76.52 13.48 TO SHUNT (AMPS) . NEGATIVE 0.00049 0.00950 19.363 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 3985.8 -77.00 11213 [JOSE . 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 21203 [BRBC-II 400] . *** FAULTED BUS IS : 21203 [BRBC-II 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00050 0.00951 18.992 HOME BUS IS : ZERO 0.00135 0.00951 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 75.28 85.12 11.709 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 2292.3 -74.75 107.69 82.83 7.950 7. 029 EEE 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 2816.4 -78.10 85.23 85.05 11.544 2379.6 -76.67 113.23 83.66 8.994 11207 [SGERONMO 400] 4 L2 AMP/OHM 2795.9 -78.47 85.84 85.43 12.518 2349.2 -77.02 114.82 84.02 9.544 11211 [LA_CANOA 400] 2 L1 AMP/OHM 4901.3 -75.47 22.05 85.44 12.535 4229.5 -73.78 31.94 82.56 7.661 11231 [FALCONER 400] 2 L2 AMP/OHM 4822.4 -75.42 40.85 85.59 12.956 3407.1 -70.61 66.27 79.62 5.460 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 3118.3 -79.04 56.81 85.36 12.331 2424.5 -75.13 87.16 WND 2 [ ] T2 AMP/ 2971.0 -77.86 3542.7 -78.71 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2871.8 -77.86 3355.9 -78.57 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 27232.3 -77.12 . FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28513 [JOSE AT BUS 28513 [JOSE 6.230 23954.5 -75.56 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 80.88 HOME BUS IS : . 28513 [JOSE 115] . . 115] *** . . 0 LEVELS AWAY 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 29.875/ -173.48 V+: / 58.125/ 8.05 V-: / 28.272/ -170.34 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00101 0.02222 22.098 NEGATIVE 0.00090 0.02099 23.443 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) ZERO 0.00216 0.02210 10.236 ON E PHASE FAU LT /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28501 [OCN 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.47 0.00 0.00 0.000 28501 [OCN 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.47 0.00 0.00 0.000 28504 [STA.ROSA 115] 2 L1 AMP/OHM 1123.6 -69.14 48.52 76.23 4.081 832.4 -70.40 73.28 77.80 4.627 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.6 96.51 0.00 0.00 0.000 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.6 96.51 0.00 0.00 0.000 28506 [JOSEBITO 115] 2 L1 AMP/OHM 1549.4 -69.61 5.07 76.34 4.113 1224.0 -68.74 5.43 75.46 28507 [TAEC 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.46 0.00 0.00 0.000 28507 [TAEC 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.46 0.00 0.00 0.000 3.854 28508 [PETROZUA 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.54 0.00 0.00 0.000 28508 [PETROZUA 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.54 0.00 0.00 0.000 WND 2 [ ] T1 AMP/ 6995.3 -79.78 7830.5 -78.92 WND 2 [ ] T2 AMP/ 6666.3 -79.78 8531.4 -79.48 WND 2 [ ] T3 AMP/ 6995.6 -79.78 7830.7 -78.92 WND 2 [ ] T4 AMP/ 6636.1 -79.78 7770.8 -79.11 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 29926.3 -78.86 3488.4 -84.08 30519.1 -77.90 FFF . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . AT BUS 11219 [PTAJOSE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /193.480/ . /I+/ AN(I+) . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 99.400/ -172.46 NEGATIVE 0.00067 0.01315 19.698 /Z+/ . 8.66 V-: / 94.120/ -170.15 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 11219 [PTAJOSE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11219 [PTAJOSE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00068 0.01315 19.376 HOME BUS IS : ZERO 0.00126 0.01384 10.951 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R MACHINE 1 AMP/ 965.6 -77.04 1246.8 -78.31 MACHINE 2 AMP/ 965.6 -77.04 1246.8 -78.31 MACHINE 3 AMP/ 965.6 -77.04 1246.8 -78.31 MACHINE 4 AMP/ 965.6 -77.04 1246.8 -78.31 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 4894.5 -78.39 13.48 85.43 12.510 4210.7 -76.61 18.47 82.20 7.303 11213 [JOSE 400] 2 L2 AMP/OHM 4894.5 -78.39 13.48 85.43 12.510 4210.7 -76.61 18.47 82.20 7.303 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 13650.6 -78.01 . 13407.2 -77.24 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 11213 [JOSE AT BUS 11213 [JOSE HOME BUS IS : . 11213 [JOSE . THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00067 0.01144 17.059 /I+/ AN(I+) /Z+/ . 0.00 V0: /112.753/ -175.21 7.57 V-: / 89.205/ -168.92 NEGATIVE 0.00063 0.01127 17.763 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . 0 LEVELS AWAY 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ V+: /201.657/ 400] . . 400] *** . ZERO 0.00236 0.01407 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 4123.2 -77.88 64.97 /IA/ 85.34 12.271 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 3309.9 -74.83 86.87 81.88 7.010 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 1746.1 -76.60 13.48 85.43 12.510 1961.2 -74.61 26.26 73.29 3.331 11219 [PTAJOSE 400] 2 L2 AMP/OHM 1746.1 -76.60 13.48 85.43 12.510 1961.2 -74.61 26.26 73.29 3.331 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 7639.9 -79.45 13.48 85.43 12.510 6317.5 -76.25 20.67 79.74 5.524 5.964 GGG WND 1 [ ] T1 AMP/ 178.5 -70.42 347.6 -78.85 WND 1 [ ] T2 AMP/ 167.3 -70.42 291.6 -78.08 WND 1 [ ] T3 AMP/ 178.5 -70.42 347.6 -78.85 WND 1 [ ] T4 AMP/ 165.9 -70.42 289.9 -78.10 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 15935.9 -78.03 . 14823.5 -75.69 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28501 [OCN AT BUS 28501 [OCN HOME BUS IS : . 28501 [OCN 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . 115] *** . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 38.245/ -175.01 V+: / 62.611/ 7.42 V-: / 24.453/ -168.78 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00386 0.03033 7.864 NEGATIVE 0.00375 0.02910 T HREE P H ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 7.767 ZERO 0.01076 0.04460 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10889.8 -74.21 2.27 70.62 2.842 9454.5 -71.44 3.64 69.72 2.706 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 10889.8 -74.21 2.27 70.62 2.842 9454.5 -71.44 3.64 69.72 2.706 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 21779.5 -74.21 . 18909.0 -71.44 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 4. 145 HOME BUS IS : . . 28504 [STA.ROSA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28504 [STA.ROSA 115] *** AT BUS 28504 [STA.ROSA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 48.425/ -173.56 V+: / 67.183/ 7.26 V-: / 18.775/ -170.61 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01533 0.06508 4.246 NEGATIVE 0.01534 0.06517 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.04819 0.16582 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 21522 [PT.ANACO 115] 2 L1 AMP/OHM 6001.4 -68.50 9.92 72.69 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2098.9 -70.44 24.38 76.31 4.104 28513 [JOSE 4.247 115] 2 L1 AMP/OHM 1617.3 -69.10 48.52 76.23 3.210 4.081 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 4038.7 -66.46 17.28 1369.1 -68.02 933.9 -69.90 71.98 3.075 42.67 74.29 3.556 90.52 77.52 4.518 3.441 HHH TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 22.0 96.44 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 9716.7 -69.02 . 6361.3 -67.36 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . HOME BUS IS : . . 28505 [JOSEPEQV 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28505 [JOSEPEQV 115] *** . . 0 LEVELS AWAY . AT BUS 28505 [JOSEPEQV 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 67.443/ -174.30 V+: / 77.520/ 7.28 V-: / 10.274/ -162.27 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00330 0.03164 9.598 NEGATIVE 0.00319 0.03041 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.544 ZERO 0.06208 0.19085 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10466.2 -75.51 2.56 76.32 4.109 3811.4 -66.28 17.48 71.03 2.909 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 10466.2 -75.51 2.56 76.32 4.109 3811.4 -66.28 17.48 71.03 2.909 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 20932.4 -75.51 . 7622.8 -66.28 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 3. 074 HOME BUS IS : . . 28506 [JOSEBITO 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28506 [JOSEBITO 115] *** . . 0 LEVELS AWAY AT BUS 28506 [JOSEBITO 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 36.174/ -174.72 V+: / 61.893/ 7.46 V-: / 25.782/ -169.47 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00889 0.05170 5.818 NEGATIVE 0.00880 0.05070 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10720.5 -72.20 . . 28.25 5.07 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 12705.0 -71.84 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 ZERO 0.01880 0.06971 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 1985.9 -69.93 5.764 /IA/ 76.30 4.102 76.34 4.113 AN(IA) /ZA/ 1438.8 -68.32 9926.6 -69.82 AN(ZA) APP X/R 42.26 74.78 5.86 74.06 3.501 11365.0 -69.63 FRI, MAR 23 2012 15:25 . HOME BUS IS : . 28507 [TAEC 3.675 115] . . 3. 708 III . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28507 [TAEC AT BUS 28507 [TAEC . 115] *** 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 . V0: / 39.157/ -174.72 V+: / 63.065/ 7.52 V-: / 23.986/ -168.83 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00225 0.02975 13.244 NEGATIVE 0.00214 0.02852 13.352 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.00825 0.04595 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11159.7 -77.14 2.02 80.64 6.064 9514.0 -74.54 3.51 77.57 4.537 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11159.7 -77.14 2.02 80.64 6.064 9514.0 -74.54 3.51 77.57 4.537 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 22319.5 -77.14 . 19027.9 -74.54 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:25 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 5. 569 HOME BUS IS : . . 28508 [PETROZUA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28508 [PETROZUA 115] *** AT BUS 28508 [PETROZUA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 41.633/ -174.51 V+: / 64.363/ 7.53 V-: / 22.805/ -168.74 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00330 0.03164 9.598 NEGATIVE 0.00319 0.03041 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.544 ZERO 0.01137 0.05464 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10466.2 -75.51 2.56 76.32 4.109 8460.5 -72.76 4.69 74.97 3.725 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 10466.2 -75.51 2.56 76.32 4.109 8460.5 -72.76 4.69 74.97 3.725 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 20932.4 -75.51 16920.9 -72.76 Caso 5 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA HOME BUS IS : . . 11207 [SGERONMO 400] . . . 4. 808 JJJ . *** FAULTED BUS IS : 11207 [SGERONMO 400] *** AT BUS 11207 [SGERONMO 400] AREA 4 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /212.882/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00038 0.00684 18.043 /I+/ AN(I+) 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ NEGATIVE 0.00038 0.00689 18.181 /Z+/ . 0.00 V0: /102.258/ -176.38 7.00 V-: /110.967/ -169.88 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . ZERO 0.00107 0.00627 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 2444.6 -76.72 85.23 85.05 11.543 2050.9 -74.87 110.41 82.64 7.746 11204 [ELTIGRE 400] 2 L2 AMP/OHM 2426.8 -77.09 85.84 85.43 12.518 2026.0 -75.19 111.88 82.98 8.119 11205 [SGERON-1 400] 4 L1 AMP/OHM 7604.0 -80.56 4.33 11206 [STATRESA 400] 4 L1 AMP/OHM 2270.5 -79.41 68.32 85.61 13.017 1869.3 -75.95 103.11 80.50 11206 [STATRESA 400] 4 L2 AMP/OHM 2353.0 -79.31 65.79 85.52 12.772 1936.8 -76.03 80.61 6.044 11212 [SGERON-2 400] 4 L2 AMP/OHM 7313.2 -80.59 4.33 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 2586.8 -77.39 64.97 85.76 13.499 85.76 13.499 85.34 12.271 WND 1 [ ] T1 AMP/ 152.5 -66.87 320.8 -79.38 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2047.0 -73.13 2376.5 -75.56 WND 1 [ ] T3 AMP/ 153.7 -66.87 339.7 -79.74 WND 1 [ ] T2 AMP/ 152.5 -66.87 320.8 -79.38 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 29473.9 -78.77 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA AT BUS 21203 [BRBC-II 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /192.085/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00047 0.00948 20.017 /Z+/ 77.37 99.25 8.12 90.30 4.461 77.30 80.54 5.976 4.437 6.004 HOME BUS IS : . . . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: /101.397/ -174.07 7.59 V-: / 90.778/ -170.56 NEGATIVE 0.00047 0.00952 20.265 T HREE PH ASE F AU LT AN(I+) 2144.9 -73.92 8.33 . 21203 [BRBC-II 400] . *** FAULTED BUS IS : 21203 [BRBC-II 400] *** /I+/ 8092.5 -77.94 FRI, MAR 23 2012 15:28 . . ------- FROM -------AREA CKT I/Z 8693.3 -77.43 30162.8 -76.73 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . ZERO 0.00118 0.01059 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 4018.5 -76.98 56.81 85.36 12.331 3258.0 -74.21 75.61 81.94 7.058 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 5770.0 -76.90 13.48 85.43 12.510 5419.3 -74.36 20.31 79.05 5.170 WND 2 [ ] T1 AMP/ 4411.5 -81.23 5.881 4696.1 -81.03 9. 008 KKK WND 2 [ ] T2 AMP/ 4411.5 -81.23 TO SHUNT (AMPS) 0.0 4696.1 -81.03 0.00 190.1 -84.07 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 18598.4 -78.97 . 17849.4 -77.73 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . AT BUS 11204 [ELTIGRE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /210.859/ . /I+/ AN(I+) 0 LEVELS AWAY . 0.00 V0: /122.732/ -173.66 7.97 V-: / 88.245/ -169.76 NEGATIVE 0.00051 0.00688 13.581 /Z+/ 11202 [GURIA 400] 1 L1 AMP/OHM 2943.1 -76.92 . . 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 11204 [ELTIGRE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11204 [ELTIGRE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00051 0.00681 13.405 HOME BUS IS : ZERO 0.00135 0.00950 7. 020 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 75.28 /IA/ 85.12 11.709 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 2292.3 -74.75 107.71 82.83 7.948 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 2836.0 -78.12 85.23 85.05 11.544 2399.3 -76.70 113.03 83.68 9.022 11207 [SGERONMO 400] 4 L2 AMP/OHM 2815.4 -78.49 85.84 85.43 12.518 2368.8 -77.05 114.61 84.04 9.576 11211 [LA_CANOA 400] 2 L1 AMP/OHM 4901.6 -75.46 22.05 85.44 12.535 4229.2 -73.77 31.94 82.56 7.657 11231 [FALCONER 400] 2 L2 AMP/OHM 4822.4 -75.42 40.85 85.59 12.956 3406.2 -70.60 66.29 79.61 5.456 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 3120.4 -79.00 56.81 85.36 12.331 WND 2 [ ] T2 AMP/ 2975.3 -77.84 3545.0 -78.69 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2875.9 -77.84 3358.1 -78.56 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 27282.6 -77.12 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28513 [JOSE AT BUS 28513 [JOSE 80.81 6.183 23984.8 -75.55 . . 2412.3 -75.01 87.52 115] *** HOME BUS IS : . 28513 [JOSE 115] . . . . 0 LEVELS AWAY 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 34.334/ -174.92 V+: / 61.613/ 7.44 V-: / 27.345/ -169.59 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00154 0.02615 16.929 NEGATIVE 0.00135 0.02450 18.164 T HREE PH ASE F AU LT ON E PHASE FAU LT ZERO 0.00455 0.03047 6.701 LLL ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28501 [OCN 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.99 0.00 0.00 0.000 28501 [OCN 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.99 0.00 0.00 0.000 28504 [STA.ROSA 115] 2 L1 AMP/OHM 1153.4 -69.19 48.52 76.23 4.081 805.7 -70.01 78.25 77.31 4.442 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.9 95.08 0.00 0.00 0.000 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.9 95.08 0.00 0.00 0.000 28506 [JOSEBITO 115] 2 L1 AMP/OHM 1582.2 -69.65 5.07 76.34 4.113 1195.9 -68.09 5.50 75.15 28507 [TAEC 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.96 0.00 0.00 0.000 28507 [TAEC 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.96 0.00 0.00 0.000 3.771 28508 [PETROZUA 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -85.17 0.00 0.00 0.000 28508 [PETROZUA 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -85.17 0.00 0.00 0.000 WND 2 [ ] T1 AMP/ 6025.1 -79.32 6621.3 -77.99 WND 2 [ ] T2 AMP/ 5741.6 -79.32 7529.1 -79.10 WND 2 [ ] T3 AMP/ 6024.9 -79.32 6621.1 -77.99 WND 2 [ ] T4 AMP/ 5715.6 -79.32 6671.4 -78.39 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 4176.8 -85.69 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 26206.5 -78.30 . 25285.1 -76.44 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . AT BUS 11219 [PTAJOSE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /194.624/ . /I+/ AN(I+) . /Z+/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ AN(Z+) APP X/R /IA/ 1002.0 -77.52 1286.8 -78.81 MACHINE 2 AMP/ 1002.0 -77.52 1286.8 -78.81 MACHINE 3 AMP/ 1002.0 -77.52 1286.8 -78.81 MACHINE 4 AMP/ 1002.0 -77.52 1286.8 -78.81 400] 2 L1 AMP/OHM 4058.4 -77.16 13.48 13.48 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 15760.2 -78.33 0.00 V0: /100.607/ -173.10 ZERO 0.00121 0.01217 10.040 ON E PHASE F AU LT AMP/ 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 7696.2 -79.37 . 8.25 V-: / 94.075/ -170.31 MACHINE 1 11213 [JOSE . 0 LEVELS AWAY NEGATIVE 0.00058 0.01143 19.707 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 11219 [PTAJOSE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11219 [PTAJOSE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00059 0.01144 19.265 HOME BUS IS : 85.43 12.510 85.43 12.510 AN(IA) 3787.6 -76.24 /ZA/ AN(ZA) APP X/R 17.87 6485.8 -76.98 19.78 15418.2 -77.41 81.89 81.16 7.016 6.431 MMM . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 11213 [JOSE AT BUS 11213 [JOSE . 11213 [JOSE . THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00112 0.01550 13.778 /I+/ AN(I+) AN(Z+) APP X/R 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 7243.5 -77.95 AN(IA) 85.34 12.271 WND 1 [ ] T1 AMP/ 191.4 -70.37 371.2 -79.52 WND 1 [ ] T2 AMP/ 179.4 -70.37 307.3 -78.63 WND 1 [ ] T3 AMP/ 191.4 -70.37 371.2 -79.52 WND 1 [ ] T4 AMP/ 177.9 -70.37 305.6 -78.65 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 12166.0 -77.45 4.704 /ZA/ AN(ZA) APP X/R 3196.4 -73.77 91.97 5804.0 -72.99 22.77 80.73 77.04 6.129 4.344 10349.3 -74.03 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA AT BUS 28501 [OCN /IA/ 13.48 85.43 12.509 *** FAULTED BUS IS : 28501 [OCN ZERO 0.00505 0.02378 ON E PHASE FAU LT 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 4188.4 -77.84 64.97 . 0.00 V0: /134.182/ -176.04 NEGATIVE 0.00103 0.01504 14.543 /Z+/ . 7.05 V-: / 83.204/ -167.97 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . 0 LEVELS AWAY 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 400] . . 400] *** V+: /216.878/ . HOME BUS IS : HOME BUS IS : . 28501 [OCN 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . 115] *** . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 40.690/ -175.33 V+: / 65.093/ 7.15 V-: / 24.504/ -168.73 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00440 0.03425 7.793 NEGATIVE 0.00420 0.03260 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 7.763 ZERO 0.01315 0.05297 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 9940.2 -74.37 2.27 70.62 2.842 8456.6 -71.39 3.64 69.72 2.706 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 9940.2 -74.37 2.27 70.62 2.842 8456.6 -71.39 3.64 69.72 2.706 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19880.5 -74.37 16913.1 -71.39 4. 029 NNN . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . HOME BUS IS : . . 28504 [STA.ROSA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28504 [STA.ROSA 115] *** AT BUS 28504 [STA.ROSA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 48.743/ -173.62 V+: / 67.652/ 7.22 V-: / 18.927/ -170.63 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01535 0.06528 4.251 NEGATIVE 0.01536 0.06533 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ 9.92 72.69 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2113.4 -70.53 24.38 76.31 4.104 115] 2 L1 AMP/OHM 1649.1 -69.40 48.52 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 76.23 3.210 4.081 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 4019.7 -66.37 17.36 1384.1 -68.11 974.0 -70.24 71.92 3.063 42.55 74.32 3.563 88.74 77.65 4.568 6397.1 -67.40 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 3. 437 22.1 96.38 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 9759.6 -69.08 . ZERO 0.04829 0.16596 ON E PHASE FAU LT 21522 [PT.ANACO 115] 2 L1 AMP/OHM 5998.1 -68.48 28513 [JOSE 4.253 HOME BUS IS : . . 28505 [JOSEPEQV 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28505 [JOSEPEQV 115] *** . . 0 LEVELS AW AY . AT BUS 28505 [JOSEPEQV 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 68.350/ -174.62 V+: / 79.277/ 7.03 V-: / 11.130/ -162.81 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00384 0.03556 9.273 NEGATIVE 0.00364 0.03391 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.318 ZERO 0.06449 0.19924 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 9596.9 -75.52 2.56 76.32 4.109 3701.8 -66.69 17.48 71.03 2.909 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 9596.9 -75.52 2.56 76.32 4.109 3701.8 -66.69 17.48 71.03 2.909 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19193.7 -75.52 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 7403.6 -66.69 FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA HOME BUS IS : . . 28506 [JOSEBITO 115] . . . 3. 090 OOO . *** FAULTED BUS IS : 28506 [JOSEBITO 115] *** . 0 LEVELS AWAY AT BUS 28506 [JOSEBITO 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 38.224/ -174.97 V+: / 64.072/ 7.23 V-: / 25.918/ -169.51 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00932 0.05486 5.888 NEGATIVE 0.00916 0.05351 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 115] 2 L1 AMP/OHM 10327.0 -72.59 AN(Z+) APP X/R 28.25 5.07 76.34 4.113 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA AT BUS 28507 [TAEC AN(IA) /ZA/ 1408.0 -68.05 9422.2 -70.06 FRI, MAR 23 2012 15:28 . *** FAULTED BUS IS : 28507 [TAEC 3. 687 AN(ZA) APP X/R 43.35 74.54 5.86 74.08 3.616 3.505 10829.4 -69.80 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . /IA/ 76.30 4.102 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 12312.0 -72.15 . ZERO 0.02096 0.07728 ON E PHASE FAU LT 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 1986.8 -69.90 28513 [JOSE 5.843 HOME BUS IS : . 28507 [TAEC 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . 115] *** . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 . V0: / 41.506/ -175.16 V+: / 65.497/ 7.21 V-: / 24.089/ -168.70 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00278 0.03367 12.091 NEGATIVE 0.00259 0.03202 12.367 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.01064 0.05431 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10159.7 -76.95 2.02 80.64 6.064 8506.0 -74.08 3.51 77.57 4.537 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 10159.7 -76.95 2.02 80.64 6.064 8506.0 -74.08 3.51 77.57 4.537 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 20319.4 -76.95 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 17012.0 -74.08 FRI, MAR 23 2012 15:28 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 5. 106 . . 28508 [PETROZUA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28508 [PETROZUA 115] *** AT BUS 28508 [PETROZUA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ HOME BUS IS : . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ V+: / 66.631/ 7.25 V-: / 23.076/ -168.70 . . 0.00 V0: / 43.643/ -174.89 PPP THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00384 0.03556 9.273 NEGATIVE 0.00364 0.03391 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.318 ZERO 0.01375 0.06301 4. 581 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 9596.9 -75.52 2.56 76.32 4.109 7675.3 -72.57 4.69 74.97 3.725 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 9596.9 -75.52 2.56 76.32 4.109 7675.3 -72.57 4.69 74.97 3.725 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19193.7 -75.52 15350.6 -72.57 Caso 6 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . . 11207 [SGERONMO 400] . . *** FAULTED BUS IS : 11207 [SGERONMO 400] *** AT BUS 11207 [SGERONMO 400] AREA 4 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /212.201/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00037 0.00670 18.018 /I+/ AN(I+) . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ NEGATIVE 0.00037 0.00676 18.114 /Z+/ . . 0.00 V0: /102.613/ -176.29 7.10 V-: /109.935/ -169.73 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z HOME BUS IS : . ZERO 0.00107 0.00623 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 2449.5 -76.60 85.23 85.05 11.544 2050.2 -74.73 110.48 82.63 7.730 11204 [ELTIGRE 400] 2 L2 AMP/OHM 2431.7 -76.97 85.84 85.43 12.518 2025.3 -75.06 111.95 82.96 8.101 11205 [SGERON-1 400] 4 L1 AMP/OHM 7570.2 -80.56 4.33 11206 [STATRESA 400] 4 L1 AMP/OHM 2267.3 -79.38 68.32 85.61 13.017 1865.1 -75.92 103.32 80.50 11206 [STATRESA 400] 4 L2 AMP/OHM 2349.7 -79.29 65.79 85.52 12.772 1932.4 -76.00 80.61 6.046 11212 [SGERON-2 400] 4 L2 AMP/OHM 7280.6 -80.59 4.33 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 3080.9 -76.74 64.97 85.76 13.499 85.76 13.499 85.34 12.271 WND 1 [ ] T1 AMP/ 152.3 -66.85 321.2 -79.35 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2042.7 -73.09 2373.6 -75.52 WND 1 [ ] T3 AMP/ 153.5 -66.85 340.3 -79.71 WND 1 [ ] T2 AMP/ 152.3 -66.85 321.2 -79.35 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 29898.4 -78.65 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 8682.7 -77.42 8081.4 -77.94 2459.0 -72.67 8.35 99.45 8.14 90.07 77.38 4.468 77.32 80.43 4.444 5.931 30439.9 -76.57 FRI, MAR 23 2012 15:18 . HOME BUS IS : 5.978 . 5.840 QQQ . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . . 21203 [BRBC-II 400] . . *** FAULTED BUS IS : 21203 [BRBC-II 400] *** AT BUS 21203 [BRBC-II 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /194.274/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00045 0.00872 19.378 /I+/ AN(I+) /Z+/ 7.75 V-: / 87.852/ -169.92 AN(Z+) APP X/R 85.43 12.510 ] T1 AMP/ 4404.6 -81.25 4705.7 -81.04 WND 2 [ ] T2 AMP/ 4404.6 -81.25 4705.7 -81.04 0.00 SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA 6421.1 -72.85 AN(ZA) APP X/R 76.90 19.64 81.66 79.99 6.821 5.663 AT BUS 11204 [ELTIGRE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /210.461/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00051 0.00676 13.319 . . . 0 LEVELS AWAY . 0.00 V0: /122.907/ -173.53 8.08 V-: / 87.671/ -169.65 NEGATIVE 0.00051 0.00683 13.491 /Z+/ 11202 [GURIA 400] 1 L1 AMP/OHM 2940.7 -76.91 . 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ T HREE PH ASE F AU LT AN(I+) HOME BUS IS : . 11204 [ELTIGRE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11204 [ELTIGRE 400] *** /I+/ /ZA/ 3200.3 -73.95 FRI, MAR 23 2012 15:18 . . ------- FROM -------AREA CKT I/Z AN(IA) 18789.8 -77.01 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 7. 954 199.8 -84.18 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 20160.7 -78.59 . /IA/ 56.81 85.36 12.331 WND 2 [ 0.0 ZERO 0.00133 0.01055 ON E PHASE FAU LT 400] 2 L1 AMP/OHM 7371.1 -76.31 13.48 TO SHUNT (AMPS) . 0.00 V0: /106.555/ -174.18 NEGATIVE 0.00044 0.00876 19.676 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 3997.4 -76.95 11213 [JOSE 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . ZERO 0.00135 0.00950 7. 011 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 75.28 /IA/ 85.12 11.709 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 2289.7 -74.77 107.81 82.87 7.994 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 2838.9 -77.99 85.23 85.05 11.544 2391.4 -76.56 113.17 83.67 9.011 11207 [SGERONMO 400] 4 L2 AMP/OHM 2818.3 -78.35 85.84 85.43 12.518 2361.0 -76.91 114.75 84.03 9.563 11211 [LA_CANOA 400] 2 L1 AMP/OHM 4887.6 -75.40 22.05 85.44 12.535 4213.8 -73.71 32.00 82.57 7.666 11231 [FALCONER 400] 2 L2 AMP/OHM 4807.4 -75.35 40.85 85.59 12.956 3389.0 -70.53 66.47 79.61 5.455 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 3245.5 -78.43 WND 2 [ ] T2 AMP/ 2989.9 -77.71 56.81 85.36 12.331 3550.5 -78.57 2482.5 -74.43 86.60 80.78 6.162 RRR WND 2 [ ] T1 AMP/ 2890.1 -77.71 3363.4 -78.44 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 27412.0 -76.98 . 24015.2 -75.41 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28513 [JOSE AT BUS 28513 [JOSE HOME BUS IS : . 28513 [JOSE 115] . . 115] *** . . 0 LEVELS AWAY 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 29.347/ -173.22 V+: / 57.391/ 8.49 V-: / 28.071/ -169.72 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00078 0.02016 25.702 NEGATIVE 0.00071 0.01918 27.089 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) ZERO 0.00196 0.01997 10.168 ON E PHASE FAU LT /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28501 [OCN 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.11 0.00 0.00 0.000 28501 [OCN 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.11 0.00 0.00 0.000 28504 [STA.ROSA 115] 2 L1 AMP/OHM 1134.6 -69.06 48.52 76.23 4.081 844.0 -70.33 72.52 77.85 4.645 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.6 96.77 0.00 0.00 0.000 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.6 96.77 0.00 0.00 0.000 28506 [JOSEBITO 115] 2 L1 AMP/OHM 1561.6 -69.55 5.07 76.34 4.113 1236.7 -68.74 5.43 75.50 28507 [TAEC 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.13 0.00 0.00 0.000 28507 [TAEC 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.13 0.00 0.00 0.000 3.865 28508 [PETROZUA 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.35 0.00 0.00 0.000 28508 [PETROZUA 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -83.35 0.00 0.00 0.000 WND 2 [ ] T1 AMP/ 7666.2 -79.55 8493.2 -78.53 WND 2 [ ] T2 AMP/ 7305.4 -79.55 9145.4 -79.06 WND 2 [ ] T3 AMP/ 7665.9 -79.55 8493.0 -78.53 WND 2 [ ] T4 AMP/ 7272.3 -79.55 8393.8 -78.72 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 3417.0 -83.90 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 32566.7 -78.71 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 33179.2 -77.60 FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 11219 [PTAJOSE 400] *** HOME BUS IS : . . 11219 [PTAJOSE 400] . . . 0 LEVELS AWAY . . SSS AT BUS 11219 [PTAJOSE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /184.470/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00038 0.00986 25.908 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 9.57 V-: / 99.536/ -169.97 NEGATIVE 0.00039 0.01001 25.926 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) 0.00 V0: / 84.941/ -170.97 /Z+/ ZERO 0.00048 0.00853 17.859 ON E PHAS E FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ MACHINE 1 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 2 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 3 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 4 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 5 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 6 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 7 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 MACHINE 8 AMP/ 1014.3 -77.67 1250.4 -78.32 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 4893.0 -78.38 13.48 85.43 12.510 4316.1 -77.12 17.66 83.09 8.252 11213 [JOSE 400] 2 L2 AMP/OHM 4893.0 -78.38 13.48 85.43 12.510 4316.1 -77.12 17.66 83.09 8.252 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 17899.9 -78.06 . 18633.9 -77.76 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 11213 [JOSE AT BUS 11213 [JOSE HOME BUS IS : . 11213 [JOSE . THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00049 0.00940 19.237 /I+/ AN(I+) /Z+/ . 0.00 V0: /111.478/ -175.49 7.87 V-: / 88.397/ -167.89 NEGATIVE 0.00047 0.00936 19.930 T HREE P H ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . 0 LEVELS AWAY 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ V+: /199.442/ 400] . . 400] *** . ZERO 0.00215 0.01162 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 4125.8 -77.88 64.97 /IA/ 85.34 12.271 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 3324.5 -74.81 86.50 81.85 6.982 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 3344.3 -76.87 13.48 85.43 12.510 3385.4 -73.35 24.37 74.94 3.717 11219 [PTAJOSE 400] 2 L2 AMP/OHM 3344.3 -76.87 13.48 85.43 12.510 3385.4 -73.35 24.37 74.94 3.717 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 7632.2 -79.43 13.48 85.43 12.510 WND 1 [ ] T1 AMP/ 178.3 -70.41 345.7 -78.77 WND 1 [ ] T2 AMP/ 167.1 -70.41 290.2 -77.97 6327.6 -76.23 20.57 79.68 5.493 5. 410 TTT WND 1 [ ] T3 AMP/ 178.3 -70.41 345.7 -78.77 WND 1 [ ] T4 AMP/ 165.7 -70.41 288.5 -77.99 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19126.2 -77.88 . 17686.5 -75.02 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28501 [OCN AT BUS 28501 [OCN HOME BUS IS : . 28501 [OCN 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . 115] *** . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 38.178/ -174.64 V+: / 62.082/ 7.88 V-: / 23.999/ -168.10 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00363 0.02826 7.775 NEGATIVE 0.00356 0.02728 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 7.666 ZERO 0.01056 0.04247 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11529.7 -73.61 2.27 70.62 2.842 9894.6 -70.67 3.64 69.72 2.706 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11529.7 -73.61 2.27 70.62 2.842 9894.6 -70.67 3.64 69.72 2.706 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 23059.4 -73.61 . 19789.2 -70.67 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 4.020 HOME BUS IS : . . 28504 [STA.ROSA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28504 [STA.ROSA 115] *** AT BUS 28504 [STA.ROSA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 0.00 . 0 LEVELS AW AY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 48.217/ -173.31 V+: / 66.800/ 7.50 V-: / 18.601/ -170.40 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01529 0.06469 4.230 NEGATIVE 0.01531 0.06481 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R 9.92 72.69 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2097.5 -70.13 24.38 76.31 4.104 115] 2 L1 AMP/OHM 1617.2 -68.45 48.52 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 9709.6 -68.74 ZERO 0.04817 0.16576 ON E PHASE FAU LT 21522 [PT.ANACO 115] 2 L1 AMP/OHM 5995.7 -68.33 28513 [JOSE 4.232 76.23 3.210 4.081 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 4029.4 -66.35 17.26 1363.2 -67.73 923.7 -69.07 21.9 96.69 6336.3 -67.10 72.05 3.087 42.68 74.28 3.553 90.91 77.26 4.421 3. 441 UUU . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . HOME BUS IS : . . 28505 [JOSEPEQV 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28505 [JOSEPEQV 115] *** . . 0 LEVELS AWAY . AT BUS 28505 [JOSEPEQV 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 67.396/ -173.70 V+: / 76.959/ 7.83 V-: / 9.755/ -161.54 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00307 0.02957 9.617 NEGATIVE 0.00300 0.02859 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) 9.535 ZERO 0.06188 0.18872 ON E PHASE FAU LT /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11050.1 -75.00 2.56 76.32 4.109 3848.9 -65.55 17.48 71.03 2.909 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11050.1 -75.00 2.56 76.32 4.109 3848.9 -65.55 17.48 71.03 2.909 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 22100.2 -75.00 . 7697.9 -65.55 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 3.049 HOME BUS IS : . . 28506 [JOSEBITO 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28506 [JOSEBITO 115] *** . . 0 LEVELS AWAY AT BUS 28506 [JOSEBITO 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 35.850/ -174.33 V+: / 61.240/ 7.91 V-: / 25.456/ -168.93 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00870 0.04995 5.740 NEGATIVE 0.00864 0.04916 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 115] 2 L1 AMP/OHM 10990.9 -71.51 AN(Z+) APP X/R 28.25 5.07 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT /ZA/ 1445.7 -68.28 10124.1 -69.06 FRI, MAR 23 2012 15:18 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28507 [TAEC 4.113 AN(IA) AN(ZA) APP X/R 42.09 74.91 5.86 115] *** HOME BUS IS : . 28507 [TAEC . . 3.709 74.05 3.499 11569.6 -68.96 . . /IA/ 76.30 4.102 76.34 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 12984.8 -71.24 . ZERO 0.01863 0.06778 ON E PHASE FAU LT 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 1994.6 -69.77 28513 [JOSE 5.690 0 LEVELS AWAY 115] . . . . 3.638 VVV AT BUS 28507 [TAEC 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 39.129/ -174.37 V+: / 62.555/ 7.97 V-: / 23.513/ -168.13 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00202 0.02768 13.673 NEGATIVE 0.00195 0.02670 13.705 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.00805 0.04381 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11836.7 -76.76 2.02 80.64 6.064 9962.3 -73.96 3.51 77.57 4.537 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11836.7 -76.76 2.02 80.64 6.064 9962.3 -73.96 3.51 77.57 4.537 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 23673.3 -76.76 . 19924.5 -73.96 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:18 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 5. 440 HOME BUS IS : . . 28508 [PETROZUA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28508 [PETROZUA 115] *** AT BUS 28508 [PETROZUA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 41.649/ -174.09 V+: / 63.870/ 8.01 V-: / 22.301/ -168.07 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00307 0.02957 9.617 NEGATIVE 0.00300 0.02859 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.535 ZERO 0.01117 0.05251 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 11050.1 -75.00 2.56 76.32 4.109 8799.1 -72.08 4.69 74.97 3.725 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 11050.1 -75.00 2.56 76.32 4.109 8799.1 -72.08 4.69 74.97 3.725 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 22100.2 -75.00 17598.1 -72.08 Caso 7 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 11207 [SGERONMO 400] *** HOME BUS IS : . . 11207 [SGERONMO 400] . . . . 0 LEVELS AWAY . 4.701 WWW AT BUS 11207 [SGERONMO 400] AREA 4 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /212.620/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00038 0.00679 17.954 /I+/ AN(I+) NEGATIVE 0.00038 0.00684 18.072 /Z+/ 0.00 V0: /102.433/ -176.26 7.12 V-: /110.530/ -169.75 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ ZERO 0.00107 0.00626 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 2461.0 -76.55 85.23 85.05 11.544 2056.8 -74.66 110.41 82.63 7.734 11204 [ELTIGRE 400] 2 L2 AMP/OHM 2443.2 -76.92 85.84 85.43 12.518 2031.8 -74.99 111.88 82.97 8.106 11205 [SGERON-1 400] 4 L1 AMP/OHM 7572.2 -80.56 4.33 11206 [STATRESA 400] 4 L1 AMP/OHM 2269.7 -79.37 68.32 85.61 13.017 1866.8 -75.92 103.23 80.52 11206 [STATRESA 400] 4 L2 AMP/OHM 2352.2 -79.28 65.79 85.52 12.772 1934.1 -76.00 80.63 6.058 11212 [SGERON-2 400] 4 L2 AMP/OHM 7282.6 -80.59 4.33 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 2773.9 -76.51 64.97 85.76 13.499 85.76 13.499 85.34 12.271 WND 1 [ ] T1 AMP/ 152.4 -66.85 321.0 -79.32 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2044.1 -73.09 2374.0 -75.51 WND 1 [ ] T3 AMP/ 153.6 -66.85 340.0 -79.68 WND 1 [ ] T2 AMP/ 152.4 -66.85 321.0 -79.32 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 29624.5 -78.64 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA AT BUS 21203 [BRBC-II 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /190.888/ THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00041 0.00849 20.902 /Z+/ 77.40 99.37 8.13 89.72 4.475 77.34 80.41 5.989 4.451 5.918 HOME BUS IS : . . . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: /102.951/ -174.13 7.91 V-: / 88.078/ -169.71 NEGATIVE 0.00041 0.00858 21.077 T HREE PH ASE F AU LT AN(I+) 2253.3 -72.69 8.35 . 21203 [BRBC-II 400] . *** FAULTED BUS IS : 21203 [BRBC-II 400] *** /I+/ 8080.8 -77.93 FRI, MAR 23 2012 15:22 . . ------- FROM -------AREA CKT I/Z 8681.6 -77.42 30248.9 -76.59 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 5. 866 ZERO 0.00125 0.00996 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 11204 [ELTIGRE 400] 2 L1 AMP/OHM 4031.2 -76.94 56.81 85.36 12.331 3253.0 -74.09 75.95 81.84 6.978 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 7587.0 -76.50 13.48 85.43 12.510 6800.7 -73.04 20.34 79.17 5.227 WND 2 [ ] T1 AMP/ 4419.8 -81.19 4705.0 -81.01 WND 2 [ ] T2 AMP/ 4419.8 -81.19 4705.0 -81.01 7.991 XXX TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 193.0 -84.13 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 20441.9 -78.61 . 19228.6 -76.99 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . AT BUS 11204 [ELTIGRE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /210.216/ . /I+/ AN(I+) 0 LEVELS AW AY . 0.00 V0: /122.893/ -173.50 8.12 V-: / 87.441/ -169.60 NEGATIVE 0.00050 0.00680 13.504 /Z+/ 11202 [GURIA 400] 1 L1 AMP/OHM 2941.3 -76.91 . . 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z . . 11204 [ELTIGRE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11204 [ELTIGRE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00050 0.00673 13.331 HOME BUS IS : ZERO 0.00136 0.00949 6. 994 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 75.28 /IA/ 85.12 11.709 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 2290.1 -74.77 107.80 82.88 8.008 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 2856.7 -77.99 85.23 85.05 11.543 2409.1 -76.58 112.98 83.69 9.045 11207 [SGERONMO 400] 4 L2 AMP/OHM 2836.0 -78.36 85.84 85.43 12.518 2378.5 -76.93 114.55 84.05 9.603 11211 [LA_CANOA 400] 2 L1 AMP/OHM 4887.9 -75.39 22.05 85.44 12.535 4213.7 -73.70 32.00 82.58 7.675 11231 [FALCONER 400] 2 L2 AMP/OHM 4807.4 -75.35 40.85 85.59 12.956 3388.8 -70.53 66.47 79.63 5.463 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 3256.6 -78.18 56.81 85.36 12.331 WND 2 [ ] T2 AMP/ 2994.9 -77.66 3551.1 -78.53 WND 2 [ ] T1 AMP/ 2894.9 -77.66 3363.9 -78.39 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 27469.4 -76.94 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28513 [JOSE AT BUS 28513 [JOSE 80.63 6.060 24036.2 -75.36 . . 2467.2 -74.01 87.05 HOME BUS IS : . 28513 [JOSE 115] . . 115] *** . . 0 LEVELS AWAY 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 33.782/ -174.57 V+: / 60.610/ 7.98 V-: / 26.904/ -168.82 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00132 0.02425 18.393 NEGATIVE 0.00116 0.02284 19.641 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.00433 0.02839 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 6. 564 YYY 28501 [OCN 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.59 0.00 0.00 0.000 28501 [OCN 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.59 0.00 0.00 0.000 28504 [STA.ROSA 115] 2 L1 AMP/OHM 1165.5 -69.08 48.52 76.23 4.081 817.1 -69.94 77.41 77.42 4.481 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.9 95.42 0.00 0.00 0.000 28505 [JOSEPEQV 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 1.9 95.42 0.00 0.00 0.000 28506 [JOSEBITO 115] 2 L1 AMP/OHM 1595.5 -69.55 5.07 76.34 4.113 1208.2 -68.09 5.49 75.20 28507 [TAEC 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.56 0.00 0.00 0.000 28507 [TAEC 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.56 0.00 0.00 0.000 3.786 28508 [PETROZUA 115] 2 L1 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.63 0.00 0.00 0.000 28508 [PETROZUA 115] 2 L2 AMP/OHM 0.0 0.00 0.00 0.00 0.000 0.2 -84.63 0.00 0.00 0.000 WND 2 [ ] T1 AMP/ 6415.1 -78.89 6959.9 -77.36 WND 2 [ ] T2 AMP/ 6113.3 -78.89 7832.3 -78.45 WND 2 [ ] T3 AMP/ 6415.1 -78.89 6959.9 -77.36 WND 2 [ ] T4 AMP/ 6085.5 -78.89 6986.3 -77.75 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 4103.2 -85.41 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 27755.5 -77.94 . 26682.6 -75.90 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . AT BUS 11219 [PTAJOSE 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ V+: /184.766/ . ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 86.379/ -171.48 9.26 V-: / 98.401/ -170.09 NEGATIVE 0.00036 0.00898 25.126 T HREE PH ASE F AU LT . . 11219 [PTAJOSE 400] . *** FAULTED BUS IS : 11219 [PTAJOSE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00036 0.00886 24.908 HOME BUS IS : ZERO 0.00050 0.00787 15.617 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R MACHINE 1 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 2 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 3 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 4 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 5 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 6 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 7 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 MACHINE 8 AMP/ 1014.3 -77.68 1255.0 -78.43 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R ZZZ 11213 [JOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 4061.6 -77.17 13.48 21203 [BRBC-II 400] 2 L1 AMP/OHM 7689.4 -79.36 13.48 85.43 12.510 85.43 12.510 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19862.7 -78.22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA AT BUS 11213 [JOSE V+: /213.896/ AN(I+) . 11207 [SGERONMO 400] 4 L1 AMP/OHM 4204.2 -77.81 64.97 T1 AMP/ 193.8 -70.30 371.0 -79.23 WND 1 [ ] T2 AMP/ 181.7 -70.30 307.4 -78.33 WND 1 [ ] T3 AMP/ 193.8 -70.30 371.0 -79.23 WND 1 [ ] T4 AMP/ 180.1 -70.30 305.7 -78.35 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 13590.1 -77.04 0.00 V0: /133.345/ -175.85 ZERO 0.00481 0.02138 AN(IA) /ZA/ 4. 444 AN(ZA) APP X/R 3213.1 -73.84 91.69 6850.1 -71.74 FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA *** FAULTED BUS IS : 28501 [OCN . 22.62 80.85 77.03 6.207 4.343 11409.4 -73.17 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT AT BUS 28501 [OCN /IA/ 13.48 85.43 12.510 ] . 0 LEVELS AWAY 85.34 12.271 WND 1 [ . 400] . ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 11219 [PTAJOSE 400] 2 L1 AMP/OHM 8642.1 -77.25 . . NEGATIVE 0.00087 0.01331 15.336 /Z+/ 7.390 7.53 V-: / 81.166/ -166.90 T HREE PH ASE F AU LT /I+/ 82.29 . 400] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ ------- FROM -------AREA CKT I/Z 7.858 HOME BUS IS : . 11213 [JOSE 400] *** THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00093 0.01361 14.591 82.75 6640.0 -77.61 18.79 FRI, MAR 23 2012 15:22 . *** FAULTED BUS IS : 11213 [JOSE 17.20 20529.9 -77.81 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . 3851.8 -76.55 HOME BUS IS : . 28501 [OCN 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . 115] *** . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . . 0.00 V0: / 40.314/ -174.83 V+: / 64.162/ 7.72 V-: / 23.956/ -167.97 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00417 0.03235 7.760 NEGATIVE 0.00401 0.03094 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z 28513 [JOSE /I+/ AN(I+) /Z+/ 115] 2 L1 AMP/OHM 10333.0 -73.71 7.710 ZERO 0.01293 0.05089 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R 2.27 70.62 2.842 /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 8707.8 -70.58 3.64 69.72 2.706 3.937 AAAA 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 10333.0 -73.71 2.27 70.62 2.842 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 20666.0 -73.71 . 3.64 69.72 2.706 17415.6 -70.58 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 8707.8 -70.58 HOME BUS IS : . . 28504 [STA.ROSA 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28504 [STA.ROSA 115] *** AT BUS 28504 [STA.ROSA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ . 0.00 . 0 LEVELS AWAY (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 48.391/ -173.30 V+: / 67.067/ 7.52 V-: / 18.694/ -170.35 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.01531 0.06487 4.236 NEGATIVE 0.01533 0.06496 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ AN(Z+) APP X/R /IA/ 9.92 72.69 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 2105.7 -70.16 24.38 76.31 4.104 115] 2 L1 AMP/OHM 1639.1 -68.65 48.52 TO SHUNT (AMPS) 0.0 0.00 76.23 3.210 4.081 AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 4003.4 -66.22 17.34 1374.0 -67.76 956.2 -69.29 71.99 3.076 42.57 74.31 3.560 89.30 77.37 4.464 6353.4 -67.07 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . 3.437 22.0 96.70 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 9724.9 -68.73 . ZERO 0.04827 0.16590 ON E PHASE FAU LT 21522 [PT.ANACO 115] 2 L1 AMP/OHM 5981.0 -68.25 28513 [JOSE 4.238 HOME BUS IS : . . 28505 [JOSEPEQV 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28505 [JOSEPEQV 115] *** . . 0 LEVELS AWAY . AT BUS 28505 [JOSEPEQV 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 67.827/ -173.94 V+: / 78.238/ 7.67 V-: / 10.610/ -162.00 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00361 0.03366 9.328 NEGATIVE 0.00345 0.03225 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.340 ZERO 0.06426 0.19716 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 9955.9 -74.94 2.56 76.32 4.109 3709.8 -65.89 17.48 71.03 2.909 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 9955.9 -74.94 2.56 76.32 4.109 3709.8 -65.89 17.48 71.03 2.909 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19911.8 -74.94 7419.5 -65.89 3. 068 BBBB . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . HOME BUS IS : . . 28506 [JOSEBITO 115] . . *** FAULTED BUS IS : 28506 [JOSEBITO 115] *** . . 0 LEVELS AWAY AT BUS 28506 [JOSEBITO 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 V0: / 37.682/ -174.47 V+: / 63.086/ 7.78 V-: / 25.476/ -168.88 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00913 0.05324 5.833 NEGATIVE 0.00900 0.05210 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 115] 2 L1 AMP/OHM 10479.2 -71.83 AN(Z+) APP X/R 28.25 5.07 76.34 . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA AT BUS 28507 [TAEC 4.113 AN(IA) /ZA/ 1414.2 -68.01 9516.9 -69.23 FRI, MAR 23 2012 15:22 . *** FAULTED BUS IS : 28507 [TAEC 3.632 AN(ZA) APP X/R 43.10 74.73 5.86 74.06 3.662 3.502 10930.9 -69.08 PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT . /IA/ 76.30 4.102 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 12470.0 -71.49 . ZERO 0.02076 0.07539 ON E PHASE FAU LT 28503 [REBOMB2 115] 2 L1 AMP/OHM 1992.0 -69.70 28513 [JOSE 5.788 HOME BUS IS : . 28507 [TAEC 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 115] . . 115] *** . . 0 LEVELS AWAY 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ . 0.00 . V0: / 41.151/ -174.68 V+: / 64.577/ 7.78 V-: / 23.530/ -167.92 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00256 0.03177 12.417 NEGATIVE 0.00240 0.03036 12.635 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ ZERO 0.01042 0.05224 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 10574.4 -76.45 2.02 80.64 6.064 8762.2 -73.40 3.51 77.57 4.537 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 10574.4 -76.45 2.02 80.64 6.064 8762.2 -73.40 3.51 77.57 4.537 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 21148.8 -76.45 . PSS/E SHORT CIRCUIT OUTPUT 17524.3 -73.40 FRI, MAR 23 2012 15:22 . . SISTEMA ELECTRICO NACIONAL AGNO 2020 . CONDICIONES NORMALES/9250 MW EXP GUAYANA . *** FAULTED BUS IS : 28508 [PETROZUA 115] *** HOME BUS IS : . . 28508 [PETROZUA 115] . . . . 0 LEVELS AWAY . 5. 015 CCCC AT BUS 28508 [PETROZUA 115] AREA 2 (KV L-G) V+: / 0.000/ 0.00 (KV L-G) VA: / 0.000/ 0.00 V0: / 43.303/ -174.36 V+: / 65.714/ 7.84 V-: / 22.504/ -167.95 THEV. R, X, X/R: POSITIVE 0.00361 0.03366 9.328 NEGATIVE 0.00345 0.03225 T HREE PH ASE F AU LT ------- FROM -------AREA CKT I/Z /I+/ AN(I+) /Z+/ 9.340 ZERO 0.01353 0.06094 4.503 ON E PHASE FAU LT AN(Z+) APP X/R /IA/ AN(IA) /ZA/ AN(ZA) APP X/R 28513 [JOSE 115] 2 L1 AMP/OHM 9955.9 -74.94 2.56 76.32 4.109 7868.4 -71.83 4.69 74.97 3.725 28513 [JOSE 115] 2 L2 AMP/OHM 9955.9 -74.94 2.56 76.32 4.109 7868.4 -71.83 4.69 74.97 3.725 TOTAL FAULT CURRENT (AMPS) 19911.8 -74.94 15736.8 -71.83 Apéndice C -Línea José-BarbacoaII Conductor de potencia: 2 x 1024.5 MCM (ACAR) 30/7 Características Línea Jose-BarbacoaII. Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec LONGITUD: TENSION: 35,00 km 400,00 kV Nº DE TORRES: 82 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA 50 ohm-mt Nº DE CIRCUITOS: 1 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 RESISTENCIA PROMEDIO TERRENO: TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: NO 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9,OPGW 24 HILOS DDDD Parámetros de la Línea Jose-BarbacoaII, Base=100MVA, Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec SECUENCIA POSITIVA Y NEGATIVA ohm/km Ohm SECUENCIA CERO ohm/km Ohm POR UNIDAD Mho mho/km RESISTENCIA PROPIA REACTANCIA PROPIA SUCEPTANCIA PROPIA POR UNIDAD mho/km Mho 0,0305 1,0675 0,0007 0,3254 11,3890 0,0071 0,3836 13,4260 0,0084 1,0340 36,1900 0,0226 4,3500E-06 0,000152 0,2436 2,9980E-06 0,000105 0,1679 -Línea José-San Gerónimo Conductor de potencia: 2 x 1024.5 MCM (ACAR) 30/7 Características Línea Jose-San Gerónimo. Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec LONGITUD: TENSION: 165,00 km 400,00 kV Nº DE CIRCUITOS: Nº DE TORRES: 420 1 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA 50 ohmmt RESISTENCIA PROMEDIO TERRENO: TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: 8 mts. ALUMOWELD 7#9 Y OPGW 24 HILOS NO Por ser el mismo conductor de potencia los parámetros de la línea José-San Gerónimo se rigen por la misma tabla de parámetros de la línea José-BarbacoaII. EEEE -Línea BarbacoaII- El Tigre Conductor de potencia: 2 x 1100 MCM (ACAR) Características línea BarbacoaII-El Tigre. Fuente: Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec LONGITUD: TENSION: 145,00 Km 400,00 kV Nº DE CIRCUITOS: Nº DE TORRES: 1 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA RESISTENCIA PROMEDIO TERRENO: 1000 ohm-mt TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9 TRANSPUESTA: No Parámetros de la Línea BarbacoaII-El Tigre, Base=100MVA, Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec SECUENCIA POSITIVA Y NEGATIVA ohm/km ohm SECUENCIA CERO ohm/km Ohm POR UNIDAD POR UNIDAD mho/km RESISTENCIA PROPIA REACTANCIA PROPIA SUCEPTANCIA PROPIA mho mho/km Mho 0,0300 4,3500 0,0027 0,1350 19,5750 0,0122 0,3793 54,9985 0,0344 0,8931 129,4995 0,0809 4,3300E-06 0,000628 1,0046 2,9300E-06 0,000425 0,6798 FFFF -Línea 1 El Tigre-San Gerónimo Conductor de potencia: 2 x 1033.5 MCM (CURLEW) 54/7 Característica Línea 1 El Tigre-San Gerónimo. Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec LONGITUD: TENSION: 210,00 Km 400,00 kV Nº DE TORRES: 579 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1251 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1587 MVA Nº DE CIRCUITOS: 2 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 RESISTENCIA PROMEDIO TERRENO: TIPO DE TORRE: ohm-mt ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9 NO Parámetros de la Línea 1 El Tigre- San Gerónimo, Base=100MVA, Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec SECUENCIA POSITIVA Y NEGATIVA ohm/km Ohm SECUENCIA CERO ohm/km ohm POR UNIDAD mho/km RESISTENCIA PROPIA REACTANCIA PROPIA SUCEPTANCIA PROPIA mho POR UNIDAD mho/km mho 6,9510 0,0043 27,5106 0,0172 81,8160 0,0511 181,7548 0,1136 0,000915 1,4640 0,000678 1,0850 GGGG -Línea 2 El Tigre-San Gerónimo Conductor de potencia: 2 x 1024.5 MCM (ACAR) 30/7 Característica Línea 2 El Tigre-San Gerónimo. Fuente: Unidad de planificación de transmisión, Corpoelec LONGITUD: TENSION: 210,00 Km 400,00 kV Nº DE CIRCUITOS: Nº DE TORRES: 517 2 Nº DE CONDUCTORES / FASE: 2 Nº DE CABLES DE GUARDA: 2 CAPACIDAD TERMICA (Normal): 1225 MVA CAPACIDAD TERMICA (Emerg.): 1530 MVA ohmmt RESISTENCIA PROMEDIO TERRENO: TIPO DE TORRE: ESTRUCTURA METALICA ALTURA MINIMA DEL CONDUCTOR: CONDUCTORES DE GUARDA: TRANSPUESTA: 8 mts. ALUMOWELD 7 # 9 SI Por ser el mismo conductor de potencia los parámetros de la línea El Tigre-San Gerónimo se rigen por la misma tabla de parámetros de la línea José-BarbacoaII. HHHH Apéndice D Esquema unifilar sin planta para el anillo de 400 KV, fuente: elaboración propia. Esquema unifilar con planta en el anillo de 400 KV para el caso 2, fuente: elaboración propia. IIII Esquema unifilar con planta para el anillo de 400 KV para el caso 3, fuente: elaboración propia.
