estudio de drenaje superficial y subdrenaje para l

UNIVERSIDAD DE CUENCA
Fundada en 1867
UNIVERSIDAD DE CUENCA
FACULTAD DE INGENIERÍA
ESCUELA DE INGENIERÍA CIVIL
“ESTUDIO DE DRENAJE SUPERFICIAL Y SUBDRENAJE PARA LA
ESTABILIZACIÓN DEL MACRODESLIZAMIENTO DE PUENTELOMA DE LA
VÍA LÉNTAG-RÍO SAN FRANCISCO DE 50 KM DE LONGITUD UBICADA EN
LA PROVINCIA DEL AZUAY”
TEMA
DE
MONOGRAFÍA
PREVIA A LA OBTENCIÓN DEL
TÍTULO DE INGENIERO CIVIL
AUTOR:
CALLE MOSCOSO HENRY MIGUEL
TUTOR:
ING. ESTEBAN ALONSO PACHECO TOBAR
CUENCA – ECUADOR
2013
Henry Miguel Calle Moscoso
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RESUMEN
La presente monografía trata sobre el estudio de drenaje superficial y subdrenaje
para la estabilización del macrodeslizamiento de Puenteloma en el Cantón Santa
Isabel, perteneciente al tramo vial Léntag- San Francisco de la vía Cuenca-GirónPasaje; este lugar cubre un área aproximada de 100 hectáreas y ha originado
muchos problemas en la vía y la población aledaña en los últimos años.
Se ha obtenido información de precipitaciones de la zona tomados de una serie
de datos representativos de la estación climatológica de Santa Isabel, los cuales
han sido sometidos a un análisis estadístico para determinar la precipitación de
diseño para un periodo de retorno de 25 años.
Del resultado obtenido se ha realizado el respectivo análisis hidrológico
aplicando el método racional americano recomendado para cuencas
hidrográficas pequeñas menores a 160 hectáreas; las estructuras recomendadas
para la estabilización del lugar son cunetas se coronación, canales colectores,
subdrenes y canales de descarga (rápidas), cuyas áreas de aporte serán
identificadas en la topografía y cartografía disponibles, permitiendo así
determinar los caudales de diseño para su dimensionamiento.
El dimensionamiento de las estructuras de drenaje se ha realizado en función
del caudal de diseño obtenido, siguiendo recomendaciones de diseño para cada
estructura y utilizando la formulación hidráulica respectiva para cada una de
ellas.
Finalmente se presenta un cuadro con los resultados las dimensiones finales de
las estructuras de drenaje que servirán para estabilizar el Macrodeslizamiento
de Puenteloma y se presentan los respectivos planos de diseño y de detalles
generales para su construcción.
Palabras Claves:
Macrodeslizamiento de Puenteloma, drenaje superficial, subdrenaje,
estabilización, precipitaciones, estación climatológica de Santa Isabel, análisis
estadístico, precipitación de diseño, periodo de retorno, método racional
americano, cunetas de coronación, canales colectores, subdrenes, canales de
descarga rápida, caudales de diseño, dimensionamiento de estructuras de
drenaje.
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ABSTRACT
The current monography is about a drainage and sub-drainage study to stabilize
the Puenteloma’s macro sliding located in Santa Isabel canton. The vial part is
called Léntag- San Francisco which belongs to Cuenca-Girón-Pasaje highway.
That place covers about 100 hectares and this sliding has caused many troubles
in the highway and people around this place in the recent years.
Representative precipitation data is taken from a meteorological station located
in Santa Isabel. This data is subject to a statistical analysis to get the precipitation
design with a return period of 25 years.
A hydrological analysis by using the results obtained above is done with the
rational American method, which is advisable for catchments with an area less
than 160 hectares. The suggested stabilization structures are coronation ditches,
collector channels, sub drains and drainage channels (fast) whose contribution
areas are determine through the topography and cartography available. It allows
get the design flowrate to design it.
All the design process of drainage structures is done with the design flowrate.
Additionally, the designs follow recommendations and hydraulic formulation for
each of them.
Finally, a table with the final dimensions of the stabilization structures as well as
design plans is depicted with details for its construction.
Keywords:
Puenteloma’s Macro-sliding, superficial drainage, sub-drainage, estabilization,
presipitation design, Santa Isabel’s methereological station, statdistical analysis,
returning period, rational american method, design streamflow, design of
drainage structures, coronation ditches, collector channels, sub drains and
drainage channels (fast)
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ÍNDICE
I.
GENERALIDADES .................................................................................... 12
1. INTRODUCCIÓN ....................................................................................... 12
2. JUSTIFICACIÓN ........................................................................................ 12
3. ANTECEDENTES ...................................................................................... 13
II. OBJETIVOS............................................................................................... 15
1. OBJETIVO GENERAL ............................................................................... 15
2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS ...................................................................... 15
III. UBICACIÓN Y DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO..................... 16
1. UBICACIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO .................................................. 16
2. DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO ............................................. 16
IV. MATERIALES Y METODOLOGÍA DE ESTUDIO ...................................... 17
1. PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 HORAS ............................................... 18
2. HIDROLOGÍA: CAUDALES MÁXIMOS PROBABLES............................... 22
3. HIDRÁULICA: DRENAJE Y SUBDRENAJE .............................................. 23
3.1.
Drenaje Superficial ............................................................................. 24
3.2.
Subdrenaje ......................................................................................... 28
V. ANÁLISIS Y RESULTADOS DEL ESTUDIO ............................................. 31
1. PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 HORAS ............................................... 31
2. HIDROLOGÍA: CAUDALES MÁXIMOS PROBABLES............................... 36
3. SISTEMA DE DRENAJE PARA EL MACRODESLIZAMIENTO DE
PUENTELOMA................................................................................................. 39
3.1.
Consideraciones de Diseño ............................................................... 39
4. DISEÑO DEL DRENAJE SUPERFICIAL Y SUBDRENAJE PARA EL
MACRODESLIZAMIENTO DE PUENTELOMA................................................ 41
4.1. CÁLCULO DE CAUDALES DE DISEÑO ................................................... 42
4.2. DISEÑO HIDRÁULICO DE LAS ESTRUCTURAS DE DRENAJE ............. 44
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4.2.1.
Diseño de Cunetas de Coronación ................................................. 44
4.2.2.
Diseño de Canales Colectores ....................................................... 46
4.2.3.
Diseño de Subdrenes ..................................................................... 47
4.2.4.
Diseño de Canales de Descarga .................................................... 49
4.3. RESULTADOS Y DIMENSIONES FINALES DE LAS ESTRUCTURAS
DISEÑADAS PARA PUENTELOMA ................................................................ 50
VI. CONCLUSIONES ...................................................................................... 52
VII. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS .......................................................... 54
VIII. ANEXOS .................................................................................................... 55
ÍNDICE DE FOTOS
Foto 1. Panorámica del deslizamiento de Puenteloma ...................................... 13
Foto 2. Daños ocasionados por el Macrodeslizamiento de Puenteloma en el año
2010 ................................................................................................................. 14
ÍNDICE DE GRÁFICOS
Gráfico 1. Ajuste de Gumbel para Precipitaciones máximas en 24 horas ........ 32
Gráfico 2. Ajuste de Gumbel para Precipitaciones máximas en 24 horas ........ 32
ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1. Ubicación del Macrodeslizamiento de Puenteloma ........................... 16
Figura 2. Nomograma para determinación del diámetro del tubo colector. ..... 30
Figura 3. Zonificación de Intensidades ............................................................. 39
Figura 4. Esquema de estabilización del Macrodeslizamiento de Puenteloma 42
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Figura 5. Parámetros Geométricos para el dimensionamiento de un Canal
Trapezoidal....................................................................................................... 44
Figura 6. Esquema de Cunetas de Coronación................................................ 45
Figura 7. Esquema de Subdrenes de Cunetas de Coronación y Canales
Colectores ........................................................................................................ 47
Figura 8. Esquema tipo “A” Doble Zigzag ....................................................... 50
ÍNDICE DE CUADROS
Cuadro 1. Abscisa Referencial del Sitio Inestable ............................................ 17
Cuadro 2. Estaciones con información histórica en el área de influencia del
Macrodeslizamiento de Puenteloma ................................................................ 17
Cuadro 3. Registro de Precipitaciones Máximas en 24 horas (mm) (Estación
Santa Isabel) .................................................................................................... 18
Cuadro 4. Coeficientes y Valores límite para tipos de rugosidad artificial ........ 28
Cuadro 5. Parámetros para el Análisis de Gumbel .......................................... 31
Cuadro 6. Análisis de Gumbel para Precipitaciones máximas en 24 horas (mm)
......................................................................................................................... 31
Cuadro 7. Disposición de datos para aplicación del Test de Kolmogorov Smirnov
......................................................................................................................... 33
Cuadro 8. Parámetros para aplicación del Test de Kolmogorov Smirnov ........ 34
Cuadro 9. Bondad de Ajuste Test de Kolmogorov Smirnov ............................. 34
Cuadro 10. Coeficiente de Determinación Test de Kolmogorov Smirnov ......... 35
Cuadro 11. Aplicación y Resultado del Test de Kolmogorov Smirnov .............. 36
Cuadro 12. Coeficientes de escorrentía C ....................................................... 37
Cuadro 13. Ecuaciones de Intensidad para la zona de estudio ....................... 38
Cuadro 14. Cálculo de caudales máximos esperados en Puenteloma (71+760 –
72+680) ............................................................................................................ 43
Cuadro 15. Dimensionamiento de Cunetas de coronación en Puenteloma ..... 44
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Cuadro 16. Dimensionamiento de Canales Colectores en Puenteloma (Canal
Trapezoidal) ..................................................................................................... 46
Cuadro 17. Dimensionamiento del tubo colector de subdrenaje profundo en
Puenteloma ...................................................................................................... 48
Cuadro 18. Dimensionamiento del canal de descarga con rugosidad artificial en
Puenteloma ...................................................................................................... 49
Cuadro 19. Resultados Generales del estudio de drenaje para el
Macrodeslizamiento de Puenteloma ................................................................ 50
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DEDICATORIA
La presente Monografía dedico a
mis padres, que han sido apoyo
fundamental
en
todos
los
momentos
de
mi
carrera
universitaria, son ejemplo de
valores,
de
constancia,
de
superación, de humildad y sobre
todo de amor, gracias a ellos ha
sido posible cumplir esta meta
trazada en mi vida.
A mi enamorada y próximamente
mi esposa, que ha estado conmigo
en buenos y malos momentos,
brindándome
su
apoyo
incondicional
para
seguir
esforzándome
cada
día
y
aconsejándome para tomar las
mejores decisiones.
Henry Miguel Calle Moscoso
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AGRADECIMIENTO
Agradezco primero a Dios porque
siempre ha estado a mi lado, tener
fe en él me ha ayudado a creer que
todo es posible si uno se lo
propone.
A Consultora CAV Ltda. por el
apoyo
brindado
durante
la
realización de esta Monografía.
Al Ingeniero Esteban Pacheco por
la ayuda brindada con la tutoría de
este
trabajo,
y
por
los
conocimientos impartidos durante
la carrera, es un excelente
profesor y una persona de mucho
respeto y admiración.
Henry Miguel Calle Moscoso
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I. GENERALIDADES
1. INTRODUCCIÓN
La presente monografía trata sobre el Estudio de Drenaje Superficial y
Subdrenaje para la Estabilización del Macrodeslizamiento de Puenteloma de la
Vía Léntag-Río San Francisco de 50 km de longitud ubicada en la provincia del
Azuay. Con la finalidad de aplicar y extender los conocimientos adquiridos en el
curso de graduación de “VIALIDAD, TRANSPORTE Y CONSTRUCCIONES”, en
especial aquellos aprendidos en el Módulo 2: Sistemas de drenaje para
Carreteras.
El Deslizamiento de Puenteloma tiene aproximadamente 1 km de longitud y ha
causado muchos problemas en la vía debido a los derrumbes ocurridos por la
inestabilidad del suelo a causa del agua infiltrada, es por eso que se ha planteado
una solución a dicho problema mediante el diseño de estructuras de drenaje
como cunetas de coronación que permitirán el escurrimiento superficial en la
parte superior de los taludes hacia zonas seguras de descarga, acompañado de
bermas para estabilización del deslizamiento ubicadas en los planos de diseño
geotécnico de la obra estabilizadora previamente adquiridos para la realización
de este estudio; además el diseño de canales colectores y de rugosidad artificial
(rápidas) para la recolección y descarga del agua que escurre superficialmente
sobre el terreno, y el diseño de un sistema de Subdrenaje que permita el
abatimiento del nivel freático del suelo y control de aguas que se infiltren en el
mismo.
Herramientas computacionales como el AutoCAD, ArcGis y métodos analíticos
utilizados y aprendidos durante el Curso de Graduación han sido de gran ayuda
para obtener los parámetros necesarios que permitan llevar a cabo el estudio y
diseño de las estructuras de drenaje para estabilizar el macrodeslizamiento de
Puenteloma.
2.
JUSTIFICACIÓN
En un corredor vial es necesario un sistema de drenaje adecuado para evitar
problemas de pérdida de infraestructura debido a las inestabilidades del terreno
que se pueden producir como consecuencia de la infiltración de agua y de la
altura del nivel freático en el suelo que desestabilizan el mismo produciendo
hundimientos o deslizamientos de terreno. Es por eso que la colocación de un
sistema adecuado de drenaje hidráulico es esencial para evitar este tipo de
problemas y molestias para los usuarios, así como también para la disminución
de riesgos de accidentes en la vía. Dentro de una vía existen zonas que
requieren mayor precaución que otras debido a la calidad de los suelos. Un Suelo
de buena calidad no necesita de mayores medidas para mantenerlo estable, pero
suelos con alta capacidad de infiltración (poco cohesivos) y de baja resistencia
deben ser estudiados y posteriormente tomarse las medidas adecuadas para su
estabilización. Un deslizamiento es causado por la inestabilidad de un talud,
produciendo que una gran masa de terreno de una zona inestable se deslice con
respecto a una zona estable.
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El deslizamiento de Puenteloma, Cerro Tugula (Zona de Santa Isabel) ha
producido una serie de destrozos y cuarteamientos en las viviendas del sector,
así como también en la infraestructura de la vía Léntag - Río San Francisco, por
esta razón es necesario tomar medidas que puedan evitar el progreso de los
daños que están causando los movimientos de tierra, por ello el Ingeniero Civil
tiene como tarea el análisis de este tipo de situaciones para poder otorgar las
soluciones necesarias y adecuadas al problema, estas soluciones deberán ser
acompañadas con los respectivos estudios geotécnicos, hidrológicos e
hidráulicos; es por eso que en la presente monografía se justifica el aporte del
estudio hidrológico e hidráulico que ayudará a solucionar este problema.
3. ANTECEDENTES
El Macrodeslizamiento de Puenteloma es el sitio inestable que ha causado
mayores problemas en el tramo vial Léntag-San Francisco. Según la carta
geológica del IGM publicada en el año 1994, el sector de Puenteloma consta ya
como una zona de derrumbe, es decir que existían evidencias de la inestabilidad
de este sector.
Este deslizamiento se produjo hace 3 años, el 28 de junio del 2010; a pesar de ser
época de verano se produjo el deslizamiento de una manera rápida, ya que en el
lapso de unas 24 horas colapsó una gran masa de tierra hacia las partes bajas,
destruyendo la vía principal en ese sector (Foto 1). [4]
Foto 1. Panorámica del deslizamiento de Puenteloma
El deslizamiento activo destruyó varias viviendas y cultivos familiares existentes en
la zona y abrió grietas de gran profundidad en una superficie de más de 600 ha
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que involucraron a la carretera Cuenca-Girón-Pasaje (Foto 2). Según varios
moradores, los problemas de deslizamientos se originaron por la existencia de un
canal sin impermeabilizar que corría por la parte alta para alimentar dos grandes
reservorios (Sector Tugula), indicados en los planos de Diseño Geotécnico
(ANEXOS). La calzada de la carretera interprovincial presentó fisuras que obligaron
a suspender el tráfico de vehículos y hasta de peatones, por el inminente riesgo
que se presentaba. La Subsecretaría del Ministerio del Transporte, anunció la
reparación del tramo afectado de la carretera Girón-Pasaje, con un desvío de
aproximadamente tres kilómetros por una vía de tierra.
Foto 2. Daños ocasionados por el Macrodeslizamiento de Puenteloma en el
año 2010
Fuente: Foto tomada por el Ing. Eduardo Tacuri [1]
A partir de la canalización de aguas los deslizamientos han presentado tendencia
a disminuir en intensidad y velocidad. El tramo afectado fue reparado y puesto en
funcionamiento y se iniciaron estudios para la rehabilitación del tramo vial LéntagSan Francisco, con proyectos que ayudarán a estabilizar todos los sitios inestables
que están presentes en el mismo.
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II. OBJETIVOS
1. OBJETIVO GENERAL
 Diseñar las estructuras necesarias de Drenaje Hidráulico (Superficial y
Subdrenaje) para poder evacuar el caudal esperado en las mismas hacia
sitios seguros evitando el contacto del agua con el sitio inestable.
2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS
Hidrología
 Recopilación y análisis de intensidades máximas de precipitación a partir
del estudio de lluvias intensas del INAMHI.
 Determinación de la precipitación e intensidad de diseño.
 Determinación de las áreas de aporte a partir de la topografía y cartografía
que se dispongan, periodos de retorno y estimación del coeficiente de
escorrentía con respecto al uso del suelo y la pendiente del terreno
aportante a la zona de estudio.
 Realizar el estudio hidrológico de drenaje aplicando el Método Racional
Americano, para obtener los caudales de diseño para el sistema de
drenaje y subdrenaje que estabilizarán el Macrodeslizamiento.
Hidráulica
 Diseño y dimensionamiento de estructuras de drenaje y subdrenaje
hidráulico para la zona inestable de estudio, el tipo de estructuras son:
Cunetas de Coronación, Canales Colectores, Canales de Descarga
(Rápidas) y Subdrenaje a profundidad.
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III. UBICACIÓN Y DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO
1. UBICACIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO
El macrodeslizamiento de Puenteloma se encuentra ubicado en el cantón Santa
Isabel al Sur-Oeste de la Provincia del Azuay, limitando al norte con el cantón
Cuenca y cantón Balao; al sur con los cantones Nabón, Saraguro y Zaruma; al
este con los cantones Cuenca, Girón, San Fernando y Nabón y, al oeste con los
cantones de Pucará y Balao. El deslizamiento se ubica a unos 6 km
aproximadamente de la entrada a la cabecera cantonal de Santa Isabel
siguiendo la carretera Cuenca – Girón – Pasaje en el tramo vial Léntag – Río
San Francisco de alrededor de 50 km de longitud. La Figura 1 muestra la
ubicación del deslizamiento.
Figura 1. Ubicación del Macrodeslizamiento de Puenteloma
2. DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO
La zona de estudio se encuentra ubicada en la provincia del Azuay, pertenece al
cantón Santa Isabel, está dentro del tramo vial que inicia en el sector de Léntag,
en el Kilómetro 55+000, y termina en el sector de San Francisco en el Kilómetro
94+590, formando parte integral de la carretera Cuenca-Girón-Pasaje.
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En el tramo vial se pueden identificar 13 deslizamientos de diferentes
características entre grandes y pequeños [4]; siendo el principal de ellos el macrodeslizamiento en el sector de Puenteloma, que tiene un área de impacto de
aproximadamente 100 ha, el mismo que será analizado y se determinará sus
requerimientos de drenaje que ayudarán a estabilizarlo.
El sitio inestable de estudio se encuentra identificado según la abscisa referencial
del trazado vial, el mismo que se indica en el Cuadro 1.
Cuadro 1. Abscisa Referencial del Sitio Inestable
VÍA LÉNTAG-SAN FRANCISCO
No
Sitio
Localización (Abscisa Referencial)
13
72+000
Coordenadas UTM
Este (m)
Norte (m)
683978.49
963490.09
Nombre
Puenteloma
IV. MATERIALES Y METODOLOGÍA DE ESTUDIO
Para el análisis del drenaje se ha requerido caracterizar con precisión las
precipitaciones máximas en la zona de estudio. La estación con información más
compacta y que se encuentra atravesando el tramo vial es la estación
climatológica de Santa Isabel del INAMHI, sus registros y su análisis han
ayudado a determinar las condiciones climáticas de la zona considerándola
como la estación de control.
La información que se ha requerido corresponde a precipitaciones máximas en
24 horas de la estación de Santa Isabel; de la recopilación de datos se han
encontrado un total de 26 años de registro de eventos torrenciales. Estos han
permitido establecer a partir de análisis estadísticos la determinación de
precipitaciones de diseño para su posterior estimación de caudales mediante el
Método Racional Americano. La información general de lluvias máximas que se
ha recopilado se resume en el Cuadro 2.
Cuadro 2. Estaciones con información histórica en el área de influencia del
Macrodeslizamiento de Puenteloma
Precipitaciones Máximas en 24h (mm)
Número
Cota
Serie
Estación Código
Tipo
Fuente
de
Disponible
Años m.s.n.m.
Santa
M-032 Climatológica INAMHI 1964-2011
26
1550
Isabel
Fuente: INAMHI 1999 [5]
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En el estudio del drenaje y subdrenaje para la estabilización del
macrodeslizamiento de Puenteloma se ha empleado información de lluvias
intensas del INAMHI de 1999 con las expresiones derivadas para la zona de
localización del deslizamiento, las recomendaciones del MTOP para evaluación
del coeficiente de escorrentía y la aplicación del Método Racional Americano.
1. PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 HORAS
De la recopilación de información en los anuarios análogos y digitales del
INAMHI se ha logrado disponer de información de precipitaciones máximas en
24 horas para la estación de Santa Isabel. Los registros disponibles se presentan
en el Cuadro 3.
Cuadro 3. Registro de Precipitaciones Máximas en 24 horas (mm) (Estación
Santa Isabel)
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Año
Santa
Isabel
1964
1965
1966
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
2008
20.2
37.9
13.3
43.7
27.3
35.5
25.6
33.2
24
23.7
19.2
27.8
21.4
40.2
38.9
29.2
30.6
35.3
35.3
22
21.4
26.8
41.9
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Año
2009
2010
2011
Santa
Isabel
22.6
36.5
42
Fuente: Anuarios Meteorológicos del INAMHI [5]
Para establecer precipitaciones máximas y periodos de retorno que permitan el
cálculo de la precipitación de diseño, la información se ha sometido al análisis
estadístico de Gumbel (1958).
La distribución de Gumbel ha sido utilizada con buenos resultados para valores
extremos independientes de variables meteorológicas y parece ajustarse
bastante bien a los valores máximos de la precipitación en diferentes intervalos
de tiempo y después de muchos años de uso también se ha confirmado su
utilidad en los problemas prácticos de ingeniería de dimensionamiento de redes
de drenaje y diversas obras hidráulicas [6].
Gumbel utiliza la probabilidad de excedencia de un valor X, la cual está dado por:
p  1  F ( x)
ó
p  1  e e
y
Donde:
p = Probabilidad de excedencia de un valor X
F(x)= Función de probabilidad
e = Base de logaritmos naturales = 2,7183
y = Variable reducida
F ( x)  1 
1
T ( x)
Donde:
T(x)= Periodo de Retorno para la intensidad (x)
Periodo de Retorno: Los periodos de retorno que se han establecido en el
análisis estadístico de las precipitaciones máximas son de 5, 10, 25, 50 y 100
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años y los valores que se han obtenido son precipitaciones extremas esperadas
al menos una vez dentro del periodo respectivo.
La fórmula general de Gumbel está dada por:
X  X  0.7797 y  0.45 X
O bien:
X  X  K x
Donde:
K  0.7797 y  0.45
X = Magnitud de la Variable
X = Promedio aritmético de la serie de datos
 X = Desviación estándar de la serie de datos
K = Factor de frecuencia
y   ln ln 1  p 
Gumbel es conocido como la función de probabilidad de valor extremo tipo 1
cuando K=1
Así:
y
x u


6 x

u x  0.5772
En donde:
x = magnitud de la variable
x = Media aritmética de la serie de datos
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u= Parámetro de ubicación (moda)
α= Parámetro de escala
σ= Desviación estándar
De lo anterior se ha establecido un periodo de retorno de 25 años para el estudio
y diseño de las estructuras para estabilizar el Macrodeslizamiento de
Puenteloma.
Para verificar si el análisis estadístico de Gumbel (1958) al que se ha sometido
la información es adecuado, se ha utilizado el Test de Kolmogorov Smirnov con
el cual se ha realizado una bondad de ajuste.
Para la aplicación del test señalado, ha sido necesario determinar la frecuencia
observada acumulada.
Para la frecuencia observada en el caso especial de Gumbel, se ha ordenado la
información de menor a mayor y se ha aplicado lo siguiente:
Fn 
N
n 1
Donde:
Fn (x): frecuencia observada acumulada.
n: N° total de orden
N: N° total de datos.
En el caso de la frecuencia teórica acumulada, ésta ha sido determinada a través
de la función de Gumbel.
F ( x)  e  e
 d ( x u )
Una vez determinadas ambas frecuencias, se ha obtenido el supremo de las
diferencias entre ambas, en la i-ésima posición de orden, que se denomina D.
D  Sup Fn ( x) i  F ( x) i
Luego, asumiendo un valor de significancia, se ha recurrido a la tabla de valores
críticos de D en la prueba de bondad de ajuste de Kolmogorov-Smirnov [2], y
considerando el tamaño de la muestra, se ha establecido lo siguiente:
Si D < D tabla, se acepta que (el ajuste es adecuado, con el nivel de confiabilidad
asumido).
Coeficiente de Determinación
Se encuentra definido por la siguiente expresión:
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R
2
 F ( x )

 F ( x )
 F ( x) i 
2
n
i
n
i
 F ( x) i 
2
Donde:
R2: Coeficiente de determinación 0 ≤ R2 ≤ 1
Fn(x)i: Media de las frecuencias observadas acumuladas.
El coeficiente de determinación señala qué proporción de la variación total de las
frecuencias observadas, es explicada por las frecuencias teóricas acumuladas.
[7]
2. HIDROLOGÍA: CAUDALES MÁXIMOS PROBABLES
Para obtener el caudal de diseño para la obras de drenaje se ha utilizado el
Método Racional Americano recomendado en el Manual de Diseño de
Carreteras del MTOP; esta metodología es empleada para cuencas de drenaje
menores a 400 ha (4km2), sin embargo el Manual del MTOP recomienda este
método para cuencas montañosas de tamaño inferior a 160 ha (1.6 km 2) [8]. En
este caso al constituirse como un sitio puntual las áreas de aporte del mismo son
inferiores al valor recomendado por el MTOP, por tanto el Método Racional es
adecuado.
La expresión general de este método se puede expresar como:
Q: C.I.A/ 360
Donde:
Q: Caudal máximo probable m3/s
C: Coeficiente de Escorrentía
I: Intensidad media de precipitación de duración igual al tiempo de concentración
(mm/h)
A: Área de drenaje de las estructuras hidráulicas (ha)
La expresión del Método Racional Americano supone que la intensidad de lluvia
es uniforme y constante en toda la zona de estudio durante el tiempo necesario
para que toda el área de aporte se derrame en el punto de descarga; asimismo,
el factor C es constante durante la precipitación.
La fórmula más utilizada en la actualidad para hallar e tiempo de concentración
es la propuesta de Rowe and Thomas, (1942) desarrollada para pequeñas
cuencas montañosas [8], la cual se expresa para las unidades del Sistema
Internacional de la siguiente manera:
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Tc = 0,0195 (L3/H) 0,385
Donde:
Tc: Tiempo de concentración (min)
H: Desnivel entre el extremo del área de aporte y el punto de descarga (m)
L: Longitud del cauce principal (m)
3. HIDRÁULICA: DRENAJE Y SUBDRENAJE
Existen varias formas de drenaje, superficial y profundo. El objetivo principal de
estos métodos es el de disminuir la presión de poros y en esa forma aumentar la
resistencia al corte y eliminar las fuerzas hidrostáticas desestabilizantes. El factor
de seguridad de cualquier superficie de falla que pasa por debajo del nivel de
agua puede ser mejorado por medio de subdrenaje.
Los sistemas más comunes para el control del agua son:
1. Cunetas de coronación o canales colectores (Drenaje Superficial).
2. Subdrenes de Zanja o subdrenes interceptores.
3. Subdrenes horizontales o de penetración.
4. Cortinas subterráneas.
5. Galerías y túneles de drenaje.
6. Drenes verticales.
7. Trincheras estabilizadoras.
8. Pantallas de drenaje.
9. Pozos de drenaje.
La efectividad de los sistemas varía de acuerdo a las condiciones
hidrogeológicas y climáticas.
En cualquier sistema de subdrenaje el monitoreo posterior a su construcción es
muy importante, deben instalarse piezómetros antes de la construcción de las
obras de control que permitan observar el efecto del subdrenaje y a largo plazo
dar información sobre la eficiencia del sistema, el cual puede ser deteriorado por
taponamiento o desgaste.
El volumen de agua recolectada no es necesariamente un indicativo de su efecto,
debido a que en suelos poco permeables, se puede obtener una reducción muy
importante en las presiones de poros y por lo tanto un aumento en el factor de
seguridad, con muy poco flujo de agua hacia el sistema de subdrenaje.
En masas de roca el flujo de agua generalmente, está determinado por las juntas
y por lo tanto cualquier sistema de drenaje debe estar destinado a interceptarlas.
[9]
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Fundada en 1867
Para el caso del macrodeslizamiento de Puenteloma ubicado en el tramo vial
Léntag-San Francisco se han aplicado los siguientes sistemas de drenaje como
soluciones eficientes a los problemas de infiltración y desestabilización del lugar.
• Cunetas de coronación o canales colectores (Drenaje superficial).
• Subdrenes de zanja o subdrenes interceptores.
3.1. Drenaje Superficial
El objetivo principal del drenaje superficial es mejorar la estabilidad del talud
reduciendo la infiltración y evitando la erosión. El sistema de recolección de
aguas superficiales debe captar la escorrentía tanto del talud como de la cuenca
de drenaje arriba del talud y llevar el agua a un sitio seguro lejos del
deslizamiento que se va a proteger.
El agua de escorrentía debe en lo posible, desviarse antes de que penetre el
área del deslizamiento. Esto puede lograrse con la construcción de zanjas
interceptoras en la parte alta del talud, llamadas zanjas de coronación. No se
recomienda en problemas de taludes la utilización de conducciones en tubería
por la alta susceptibilidad a agrietarse o a taponarse, generando problemas de
infiltración masiva concentrada.
Por otro lado el agua que cae por lluvias directamente sobre la superficie del
talud, debe ser evacuada lo más rápidamente posible, evitando al mismo tiempo
que su paso cause daños considerables al talud, por erosión, almacenamientos
e infiltraciones; perjuicios que pueden ser evitados, tratando el talud con una
serie de medidas que favorezcan el drenaje. Entre las más utilizadas son: sellado
de grietas con arcilla y empradización (plantación de césped sobre taludes),
imprimación del talud con asfalto, recubrimiento con plásticos, recubrimiento
parcial o total con enrocado, conformación y nivelación para evitar o eliminar
depresiones y alcantarillas superficiales.
En ocasiones es importante la construcción de medidas temporales de drenaje
superficial después de ocurrido un deslizamiento para evitar su ampliación o
aceleración. Estas obras pueden consistir en diques o canales de bolsas de
polipropileno o fibras vegetales rellenas de suelo. [9]
Dentro de las alternativas de evacuación de las aguas superficiales se pueden
mencionar: Cunetas de Coronación, Canales Colectores, Canales con rugosidad
artificial (canales de gran pendiente. Estas soluciones se describen a
continuación.
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3.1.1. Cunetas de Coronación
Las zanjas en la corona o en la parte alta de un talud son utilizadas para
interceptar y conducir adecuadamente las aguas lluvias y evitar su paso por el
talud. La cuneta de coronación no debe construirse muy cerca del borde superior
del talud para evitar que se convierta en activadora de un deslizamiento en cortes
recientes; o en una nueva superficie de falla en deslizamientos activos; o se
produzca la falla de la corona del talud.
Se recomienda que las zanjas de la corona sean totalmente impermeabilizadas;
igual, se debe proveer una pendiente suficiente para garantizar un rápido drenaje
del agua captada. Sin embargo, a pesar de lograrse originalmente una
impermeabilización, con el tiempo se producen movimientos en el terreno, los
cuales causan grietas en el impermeabilizante y por lo tanto, producen
infiltraciones. La recomendación de la impermeabilización se debe
complementar con un correcto mantenimiento. Se sugiere que al menos cada
dos años se reparen las cunetas de coronación para impermeabilizar las fisuras
y las grietas que se presenten.
Las dimensiones y la ubicación de la cuneta pueden variar de acuerdo con la
topografía de la zona y el cálculo previo de los caudales colectados.
Generalmente, para las áreas pequeñas de drenaje, se recomienda una zanja
rectangular mínimo de 0,60 m de ancho y 0,60 m de profundidad. Se hace lo
posible para que queden localizadas a lo largo de una curva de nivel, a fin de
garantizar un correcto drenaje y que estén lo suficientemente atrás de las grietas
de tensión en la corona. [9]
Por lo general, los sitios inestables deben ser diseñados con cunetas de
coronación para la intercepción del escurrimiento superficial directo hacia las
zonas afectadas a una suficiente distancia que permita la evacuación adecuada
de estas aguas hacia quebradas naturales.
Dentro de los parámetros necesarios para el diseño de estos canales se ha
utilizado el método de la ecuación de Manning (1891) [11]. La expresión que
permite determinar los caudales de diseño se presenta a continuación:
Q
1
AR 2/3S 1/ 2
n
Donde:
Q: Caudal (m3/s)
n: Rugosidad
A: Área (m2)
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R: Radio hidráulico: Área de la sección húmeda / Perímetro húmedo
S: Pendiente del canal
El método presentado ha servido para el dimensionamiento de todos los canales
necesarios para la evacuación de las aguas superficiales ya sean estos cunetas
de coronación o canales colectores.
3.1.2. Canales Colectores
Cuando se utilizan estructuras para estabilizar un talud como bermas, terrazas o
cualquier intervención que ocasione un cambio en la morfología del terreno
natural, es necesario diseñar canales de colecten el escurrimiento superficial
dentro de la zona estabilizada.
Estos canales conducirán el pequeño flujo esperado hacia zonas seguras fuera
de la zona de deslizamiento, teniendo que descargar en zanjas de drenaje o
cauces naturales cercanos. [9]
Cuando los sitios de riesgo presentan bermas de estabilización el flujo esperado
en estos lugares debe ser colectado y transportado hacia zonas seguras fuera
de la zona de deslizamiento; estos canales pueden tener formas diferentes
según la necesidad y se ubican en la base del talud y punto más bajo de la
berma. Más detalles de los canales colectores y su emplazamiento se pueden
verificar en los planos de diseño, estos se encuentran ubicados sobre las bermas
del diseño geotécnico de la obra estabilizadora la cual ha sido información
adquirida previamente.
3.1.3. Canales con Rugosidad Artificial (Rápidas)
El canal rápido se construye con una pendiente igual a la del talud, generalmente
con forma de canal. A lo largo de las crecientes se recomienda colocar elementos
que produzcan alta rugosidad para generar flujo amortiguado y minimizar la
velocidad del agua.
Este sistema de conducir las aguas recolectadas en un talud es muy empleado
por ser el más económico. En sencillos modelos hidráulicos de laboratorio, se
puede obtener el valor de rugosidad que se debe emplear de acuerdo con las
características del flujo.
Es importante que los canales incluyan elementos o estructuras para disipar la
energía del agua y de acuerdo con las necesidades de disipación y con las
condiciones del flujo, se pueden plantear varias alternativas, entre las cuales la
rugosidad artificial es una de las más recomendadas. [10]
Dadas las características de la zona inestable perteneciente a Puenteloma en la
vía Léntag-San Francisco, se ha requerido construir canales con rugosidad
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artificial que permitan la descarga sin dificultades de las aguas captadas por las
cunetas de coronación y canales colectores hacia las alcantarillas de la vía para
ser posteriormente depositadas en cauces naturales.
En lo posible debe evitarse que el canal tenga demasiadas variaciones de
pendiente; lo recomendable es asumir una pendiente constante, sin embargo
esto depende de las características del terreno que se analice siendo necesario
en algunos modificar la pendiente de descarga en varios tramos para asegurar
la correcta evacuación de las aguas escurridas por la lluvia.
La rugosidad artificial se genera a partir de elementos que producen resistencias
locales que equivalen a un aumento de rugosidad y disminuyen por lo tanto la
velocidad.
La velocidad que se produce en las rápidas se ha calculado mediante la fórmula
de Chezy [11]:
V  C RSen ( )
Donde:
V: Velocidad (m/s).
C: Coeficiente C, depende del tipo de rugosidad.
R: Radio hidráulico (m).
θ: Ángulo de la pendiente longitudinal.
El valor del coeficiente C se ha calculado mediante fórmulas empíricas en función
de relaciones h/σ y b/h siendo:
100
h
b
 k1  k 2  k 3
C

h
Donde:
h: Altura del agua sobre la rugosidad (m).
σ: Altura de la rugosidad (m).
b: Ancho del canal, por general de forma rectangular.
k1, k2, k3: Coeficientes relacionados con el tipo de rugosidad (Cuadro 4) [12]
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Cuadro 4. Coeficientes y Valores límite para tipos de rugosidad artificial
Tipo de
Rugosidad
A
B
C
D
E
Forma
Tipo W
Tipo V
Barras Cortadas
Dados
Barras
Continuas
Coeficiente
Valores límite de C
k1
k2
k3
Min.
Máx.
116.1
85.8
54.2
52
-6.1
-3.9
-2.1
-5.1
-1.2
-0.8
0.33
0.8
11.85
13.9
19.27
26.04
35.09
19.96
26.46
49.75
47.5
-1.2
0.1
21.88
25.38
La distancia recomendada entre los elementos de rugosidad es de 8σ.
Debido a la disipación de la energía obtenida con la rugosidad artificial, el flujo
no es acelerado como en los canales de gran pendiente sino que la velocidad
adquiere un valor constante después de un recorrido relativamente corto.
Los experimentos han demostrado que la fórmula es valedera para valores de:
h/σ > 3 pues de no cumplirse esta condición, el flujo se deforma y pierde su
estabilidad.
Como el sitio inestable ha requerido el diseño de canales con rugosidad artificial,
los resultados han sido indicados específicamente para cada caso en particular.
3.2. Subdrenaje
Las técnicas de drenaje subterráneo o subdrenaje son uno de los métodos más
efectivos para la estabilización de los deslizamientos. El drenaje subterráneo
tiene por objeto disminuir las presiones de poros o impedir que éstas aumenten.
A menor presión de poros la resistencia del suelo es mayor.
El diseño de los sistemas de subdrenaje es complejo debido a que la mayoría de
los taludes no son homogéneos desde el punto de vista del drenaje subterráneo
y es muy difícil aplicar principios sencillos en el diseño de obras de subdrenaje.
El movimiento de las aguas en los taludes por lo general, es irregular y complejo.
Los subdrenes de zanja constituyen un sistema de tratamiento muy bueno (a un
costo moderado) para los deslizamientos poco profundos y con niveles freáticos
superficiales.
Los subdrenes deben estar ubicados correctamente de tal manera que la
intercepción sea completa. En el caso de bermas, los subdrenajes se han
ubicado bajo los canales colectores y bajo las cunetas de coronación; las líneas
de flujo de agua a través de la masa del suelo debe ser captada en el subdrenaje,
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en otras palabras se requiere abatir el nivel freático y absorber las aguas
producto de la infiltración. [9]
El caudal a ser evacuado es por un lado para el abatimiento del nivel freático y
las aguas infiltradas directamente por las bermas de estabilización. La expresión
general que ha permitido evaluar el caudal total colectado del subdren es:
Qsd = 𝑄nf +𝑄inf
Donde:
Qsd: Caudal del Subdren
Qnf: Caudal de abatimiento del nivel freático
Qinf: Caudal por infiltración
El caudal debido a la infiltración de la berma se ha evaluado según la siguiente
expresión:
𝑄𝐼𝑛𝑓=𝐼×𝐵×𝐿×𝐹𝑖×𝐹𝑅
Donde:
I: Intensidad de precipitación de diseño (cm/s)
B: Ancho o reparte aguas de la carretera (cm)
L: Longitud del tramo considerado (cm)
Fi: Factor de infiltración debido a la superficie
FR: Factor de retención
Los valores del factor de infiltración dependen de la capa de rodadura; al ser el
deslizamiento terreno natural con vegetación se ha asumido un valor de 0,5; el
factor de retención recomendado para este tipo de obras es de F R=0.3. En
diseños de subdrenes, este caudal de infiltración es el dominante en el cálculo
ya que es significativamente mayor que el caudal para el abatimiento del nivel
freático.
Para la determinación del caudal de abatimiento del nivel freático se han utilizado
las expresiones siguientes:
𝑄nf = 𝐾×𝑖×𝐴𝑜
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𝑖= (𝑁𝑑−𝑁𝑓)/B
𝐴𝑜= (𝑁𝑑−𝑁𝑓)×𝐿
Donde:
k: Permeabilidad del suelo (cm/s)
i: Gradiente hidráulico (m/m)
Ao: Superficie de contacto bajo el nivel freático (cm2)
Nd: Ubicación del nivel freático (cm)
Nf: profundidad del subdren (cm)
Para estimar el caudal máximo que puede transportar el tubo drenante existe un
nomograma con base en la ecuación de Prandtl-Colebrook en función del caudal
y de la pendiente de emplazamiento del subdren. El nomograma mencionado
se indica en la Figura 2 [6].
Figura 2. Nomograma para determinación del diámetro del tubo colector.
Esta metodología ha sido empleada para el estudio del sitio inestable
(Macrodeslizamiento de Puenteloma), y los resultados correspondientes se han
indicado en los Análisis y Resultados.
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V. ANÁLISIS Y RESULTADOS DEL ESTUDIO
1.
PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 HORAS
Se ha realizado el análisis estadístico de Gumbel a la serie de datos de
precipitaciones máximas en la zona tomados de la estación de Santa Isabel
siguiendo los procedimientos y formulaciones expresadas en la metodología, los
resultados generales junto con sus parámetros de análisis se presentan en los
Cuadros 5 y 6, también en los Gráficos Gráfico 1 Gráfico 2.
Cuadro 5. Parámetros para el Análisis de Gumbel
Descripción
Simbología
Media Aritmética
Moda
µ
Desviación
σ
Estándar
Parámetro de
α
Escala
Valor
29.8
26.1
8.3
6.5
Cuadro 6. Análisis de Gumbel para Precipitaciones máximas en 24 horas (mm)
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T (años)
Santa
Isabel
5
10
25
50
100
35.8
40.7
46.8
51.4
55.9
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Gráfico 1. Ajuste de Gumbel para Precipitaciones máximas en 24 horas
(Escala lineal)
Santa Isabel
60.0
PRECIPITACIÓN (MM)
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
0
20
40
60
80
100
120
PERIODO DE RETORNO (AÑOS)
Gráfico 2. Ajuste de Gumbel para Precipitaciones máximas en 24 horas
(Escala logarítmica)
Santa Isabel
PRECIPITACIÓN (MM)
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
1
10
100
PERIODO DE RETORNO (AÑOS)
Para la verificación del adecuado ajuste estadístico que se ha realizado, los
datos se han sometido al Test de Kolmogorov Smirnov realizando una bondad
de ajuste. Con la bondad de ajuste se ha podido predecir el comportamiento de
la variable de estudio (Precipitaciones extremas esperadas), en el cual se ha
verificado la validez del análisis estadístico realizado.
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Al aplicar la metodología para la bondad de ajuste se han obtenido los siguientes
parámetros y resultados presentados en los cuadros a continuación:
Cuadro 7. Disposición de datos para aplicación del Test de Kolmogorov
Smirnov
Año/Estación
No Orden
Santa Isabel
Año
Precipitación
Ascendente
1965
1966
1964
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
2008
2009
2010
2011
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
37.9
13.3
20.2
43.7
27.3
35.5
25.6
33.2
24
23.7
19.2
27.8
21.4
40.2
38.9
29.2
30.6
35.3
35.3
22
21.4
26.8
41.9
22.6
36.5
42
1966
1976
1964
1978
1986
1985
2009
1975
1974
1972
1987
1970
1977
1981
1982
1973
1983
1984
1971
2010
1965
1980
1979
2008
2011
1969
13.3
19.2
20.2
21.4
21.4
22
22.6
23.7
24
25.6
26.8
27.3
27.8
29.2
30.6
33.2
35.3
35.3
35.5
36.5
37.9
38.9
40.2
41.9
42
43.7
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Cuadro 8. Parámetros para aplicación del Test de Kolmogorov Smirnov
Descripción
Media de las precipitaciones
Desviación estándar precipitaciones
Parámetro de escala
Parámetro de ubicación (moda)
Inverso del parámetro de escala
Media de frecuencias observadas:
Símbolo
σ
α
u
d
Fmedia:
Valor
30
8.33
6.49
26.08
0.15
0.500
Unidad
mm
U
U
U
U
U
Cuadro 9. Bondad de Ajuste Test de Kolmogorov Smirnov
BONDAD DE AJUSTE KOLMOGOROV SMIRNOV
Frecuencia Relativa acumulada
(Fn)
Frecuencia Teórica
Acumulada (F(x))
|F(n)-F(x)|
0.037
0.074
0.111
0.148
0.185
0.222
0.259
0.296
0.333
0.370
0.407
0.444
0.481
0.519
0.556
0.593
0.630
0.667
0.704
0.741
0.778
0.815
0.852
0.889
0.926
0.963
0.001
0.056
0.084
0.128
0.128
0.153
0.181
0.236
0.252
0.341
0.409
0.437
0.464
0.539
0.607
0.716
0.785
0.785
0.791
0.818
0.850
0.870
0.893
0.916
0.917
0.936
0.036
0.018
0.027
0.020
0.057
0.069
0.078
0.060
0.081
0.030
0.001
0.008
0.017
0.020
0.052
0.123
0.156
0.119
0.087
0.077
0.073
0.056
0.041
0.027
0.008
0.027
Henry Miguel Calle Moscoso
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BONDAD DE AJUSTE KOLMOGOROV SMIRNOV
Frecuencia Relativa acumulada
(Fn)
Frecuencia Teórica
Acumulada (F(x))
D=
|F(n)-F(x)|
0.156
Cuadro 10. Coeficiente de Determinación Test de Kolmogorov Smirnov
COEFICIENTE DE
DETERMINACIÓN
TOTAL
Henry Miguel Calle Moscoso
(F(n)-F(x))²
(F(n)-Fmedia)²
0.001
0.000
0.001
0.000
0.003
0.005
0.006
0.004
0.007
0.001
0.000
0.000
0.000
0.000
0.003
0.015
0.024
0.014
0.008
0.006
0.005
0.003
0.002
0.001
0.000
0.001
0.110
0.214
0.181
0.151
0.124
0.099
0.077
0.058
0.041
0.028
0.017
0.009
0.003
0.000
0.000
0.003
0.009
0.017
0.028
0.041
0.058
0.077
0.099
0.124
0.151
0.181
0.214
2.006
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r²
0.963
r²
96.30%
Cuadro 11. Aplicación y Resultado del Test de Kolmogorov Smirnov
TABLAS
ESTADÍSTICAS PARA
TEST DE
KOLMOGOROV
SMIRNOV
Nivel de Confianza asumido α
0.05
n (número de datos)
26
D obtenido de tabla
0.26
CONCLUSIÓN
Ajuste Adecuado
De lo anterior se ha podido verificar que el análisis estadístico aplicado se ajusta
de manera adecuada a la serie de datos sometida a este análisis.
Una vez realizado el análisis estadístico y su verificación como ajuste adecuado,
se ha considerado un periodo de retorno de 25 años para el estudio y diseño del
sistema de drenaje y subdrenaje del macrodeslizamiento de Puenteloma, por lo
tanto la precipitación diaria que se ha empleado para la aplicación del método
Racional Americano es de 46.8 mm.
2. HIDROLOGÍA: CAUDALES MÁXIMOS PROBABLES
Los caudales máximos probables han sido determinados mediante el Método
Racional Americano, y los parámetros constitutivos de su formulación se han
establecido de la siguiente manera:
El área de drenaje se ha obtenido de la carta topográfica del IGM (Instituto
Geográfico Militar) de Santa Isabel (escala 1:50000) [3] y de la topografía de
detalle disponible del lugar. Esta área se ha estimado manualmente y ha sido
expresada en hectáreas (ha). Al ser un asunto de consideración especial, las
áreas determinadas están del lado de la seguridad, dando confiabilidad en los
resultados obtenidos.
Para la determinación de Coeficiente de escorrentía C, se ha realizado un
análisis en función de lo observado en la visita de campo que se hizo al sitio
inestable en estudio, observando un predominio de pastos con vegetación ligera,
es así que utilizando las tablas recomendadas en la bibliografía y
específicamente las dadas en las Normas de Diseño Geométrico 2003 se ha
valorado el coeficiente en función de la cobertura vegetal y de la pendiente del
terreno como se presenta en el ¡Error! No se encuentra el origen de la
referencia..
Henry Miguel Calle Moscoso
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Cuadro 12. Coeficientes de escorrentía C
Cobertura
Vegetal
Pendiente del Terreno
Tipo de Suelo Pronunciada
Impermeable
Semipermeable
Permeable
Impermeable
Cultivos
Semipermeable
Permeable
Pastos con
Impermeable
vegetación Semipermeable
ligera
Permeable
Impermeable
Hierba,
Semipermeable
Grama
Permeable
Bosques con
Impermeable
densa
Semipermeable
vegetación
Permeable
Sin
Vegetación
-50%
0,80
0,70
0,50
0,70
0,60
0,40
0,65
0,55
0,35
0.6
0.5
0.3
0.55
0.45
0.25
Alta
Media
Suave
-20%
0,75
0,65
0,45
0,65
0,55
0,35
0,60
0,50
0,30
0.55
0.45
0.25
0.5
0.4
0.2
-5%
0,70
0,60
0,40
0,60
0,50
0,30
0,55
0,45
0,25
0.5
0.4
0.25
0.5
0.4
0.2
-1%
0,65
0,55
0,35
0,55
0,45
0,25
0,50
0,40
0,20
0.45
0.35
0.15
0.4
0.3
0.1
Despreciable
0,60
0,50
0,30
0,50
0,40
0,20
0,45
0,35
0,15
0.4
0.3
0.1
0.35
0.25
0.05
Fuente: Normas de Diseño Geométrico 2003 [8]
De acuerdo al cuadro anterior se ha establecido el coeficiente de escurrimiento
del sitio inestable, considerando que en la mayor parte del lugar existe alta
pendiente y con el uso de suelo caracterizado por pastos con vegetación ligera,
se ha asumido un coeficiente de escurrimiento de 0.50 para características
semipermeables, el cual ha sido estimado por el lado de la seguridad para
condiciones medias de uso de suelo.
Debido a la limitada información existente se ha tomado el tiempo de duración
de la lluvia igual al tiempo de concentración, considerando que en ese lapso se
produce la mayor aportación de agua hacia las estructuras de drenaje. [8]
En el caso del sitio inestable no se tiene claro una longitud del cauce ya que son
áreas sin morfología específica, por ello se ha optado por considerar un tiempo
de concentración de 5 minutos para todas las área que se han determinado,
considerándose del lado conservador del diseño.
En lo referente a la ecuación de intensidad de precipitación a utilizar en el
análisis, se ha considerado las ecuaciones definidas por el Instituto Nacional de
Hidrología y Meteorología del Ecuador (INAMHI, 1999), las cuales calculan las
intensidades para diferentes periodos de retorno. El INAMHI realizó una
zonificación en todo el país (Ver Figura 3), es así que se ha determinado a la
zona de estudio dentro de la zona número 11 correspondiente a la región de
Santa Isabel, para la cual se han considerado las siguientes ecuaciones de
Intensidad expresadas en el Cuadro 13.
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Cuadro 13. Ecuaciones de Intensidad para la zona de estudio
Zona
Duración (min)
Ecuación
5 min<60 min
ITR= 137,27 t-0,5153 IdTR
60 min<1440 min
ITR= 578,56 t-0,8736 IdTR
11
Fuente: INAMHI 1999 [5]
Donde:
ITR: Intensidad de la precipitación para el periodo de retorno considerado (mm/h)
TR:
Periodo de Retorno considerado (años)
t: Duración de la precipitación, igual al tiempo de concentración (min)
IdTR: Intensidad diaria para el periodo de retorno considerado (mm/h)
Como se trata de superficies pequeñas, la ecuación que se ha empleado es
aquella para duraciones entre 5 min y 60 min, con la seguridad de que la zona
de estudio presenta áreas mínimas de aporte, la duración que se ha empleado
en la misma es de 5 min (esto se puede observar en los cálculos del caudal de
diseño en consideración del tiempo de concentración para cada punto donde se
han ubicado las estructuras de drenaje y subdrenaje hidráulicos).
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Figura 3. Zonificación de Intensidades
Fuente: INAMHI 1999 [5]
3. SISTEMA DE DRENAJE PARA EL MACRODESLIZAMIENTO DE
PUENTELOMA
La intensidad de lluvia que se ha considerado en el diseño es para el periodo de
retorno de 25 años. El estudio de precipitaciones que se ha efectuado para los
registros de la estación de Santa Isabel ha establecido una intensidad máxima
en 24 horas de 1.95 mm/h para el periodo de 25 años. Aplicando la zonificación
de intensidades del INAMHI y la ecuación del Cuadro 13 se ha determinado que
la intensidad de diseño es de 116.8mm/h, intensidad que ha sido empleada para
el cálculo de los caudales.
3.1. Consideraciones de Diseño
El sistema de evacuación del drenaje y subdrenaje del Macrodeslizamiento de
Puenteloma, debe estar en concordancia con el diseño geotécnico establecido
del mismo, por ello se ha mencionado a continuación los criterios generales de
diseño establecidos para el cálculo de drenaje de este lugar.
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Dimensionamiento de canales
El dimensionamiento de la sección del canal se ha realizado con la ecuación de
Manning, asumiendo una velocidad máxima permisible de 4 m/seg y una
rugosidad η de 0.030 para terreno natural con relleno de tierra vegetal y malezas
y para el hormigón con un η de 0.014. [11]
Se ha indicado por un lado el dimensionamiento hidráulico que permite el
transporte del caudal de diseño, sin embargo por tratarse de un gran número de
obras de evacuación entre cunetas de coronación y canales colectores, se ha
optado por presentar dimensiones típicas adecuadas por consideraciones
constructivas, los valores asumidos para construcción se han presentado en un
cuadro final con el resumen de obras de evacuación del sistema de drenaje del
sitio inestable.
Criterio de Velocidad mínima
La velocidad de flujo a través de cunetas y canales debe ser lo suficientemente
grande, para que no se produzca taponamiento ni obstrucción. El gradiente
mínimo de los canales está determinado por la mínima velocidad de flujo
necesaria para evitar la sedimentación. La velocidad no debe ser menor de 1.3
m/s para el flujo pico, con una frecuencia de uno en dos años. Generalmente, la
pendiente mínima utilizada es del 1% para impedir la sedimentación. Debe
tenerse cuidado de que la velocidad no sea superior a 4 m/seg para evitar
desgaste en caso de recubrimiento de concreto y problemas de erosión en
suelos reconformados. [10]
Dimensionamiento del tubo colector del subdrenaje
Del análisis numérico correspondiente se ha determinado los valores del
diámetro del tubo colector para cada subdren requerido en el estudio de
estabilización, también se ha considerado que la dimensión menor que debe ser
adoptada es de 160mm por razones de seguridad con el conocimiento de que
estas tuberías presentan posibles obstrucciones y disminución de la capacidad
de transporte durante su vida útil. Si el diseño hidráulico da como resultado
tuberías de 110mm, se ha optado por un valor de 160mm como mínimo diámetro
en subdrenaje para el sitio inestable. [10]
Aspectos Específicos Generales

Los canales de conducción a emplearse tendrán una forma trapezoidal,
excavado en el terreno e incorporando en su base malla geotextil +
geomembrana para impermeabilización y compuesta por sacos de
polipropileno rellenados con tierra vegetal y semilla, pues la intención es
conformar un canal impermeable y flexible, de manera que se acomode a
los posibles movimientos futuros que pueda sufrir el terreno. [8]
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
En la parte superior del sitio inestable o en su defecto en cada berma se
ha diseñado una cuneta de coronación para evitar el ingreso del
escurrimiento directo; la pendiente de diseño es del 2%.

El diseño geotécnico está basado en bermas de estabilización, las cuales
consolidan el terreno, los resultados del mismo se los puede observar en
los planos de diseño geotécnico en donde se encuentran emplazadas
dichas bermas.

Para el desalojo del escurrimiento sobre las bermas se ha diseñado un
canal colector que trasportará el flujo superficial hacia cauces naturales
identificados. La pendiente de este canal es del 2% y la forma será
trapezoidal con dimensiones que dependerían de los caudales esperados
en estos puntos.

Para el agua de infiltración y abatimiento posible del nivel freático se ha
diseñado subdrenes bajo el canal superficial, de 3 m de profundidad, esto
por recomendaciones geotécnicas [4] que ha de contener a más de
material granular, un tubo colector perforado de dimensiones específicas
para conducir el flujo hacia zonas externas seguras.

Para la descarga de las cunetas de coronación, subdrenes y canales
colectores hacia las quebradas naturales se ha diseñado canales de gran
pendiente con rugosidad artificial que permita disipar la energía en caídas
pronunciadas.
4. DISEÑO DEL DRENAJE SUPERFICIAL Y SUBDRENAJE PARA EL
MACRODESLIZAMIENTO DE PUENTELOMA
El deslizamiento de Puenteloma se encuentra localizado entre las abscisas
71+760 y 72+680 del tramo vial Léntag-San Francisco; el diseño para estabilizar
el terreno corresponde a una serie de bermas ubicadas en diversos sectores
acompañadas de un sistema de drenaje adecuado para evacuar las aguas que
escurren por todo el sector. El diseño prevé la incorporación de dos cunetas de
coronación para evacuar la mayor cantidad de agua producto del escurrimiento
superficial en la parte alta de los taludes. Se ha identificado un conjunto de 23
bermas de estabilización como resultado del estudio geotécnico, en cada berma
se ha requerido la incorporación de canales colectores superficiales para
evacuar el escurrimiento directo y un sistema de subdrenaje profundo para la
eliminación de las aguas producto de la infiltración y abatimiento del nivel
freático.
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El esquema de localización del deslizamiento así como la identificación de obras
se ha ilustrado en la Figura 4. La simbología empleada corresponde a CC:
Cunetas de Coronación, B: Berma y R: Canal con rugosidad artificial.
Figura 4. Esquema de estabilización del Macrodeslizamiento de Puenteloma
Las áreas de aporte se han determinado a partir de la topografía y para la cuneta
de coronación principal con ayuda de la cartografía de Santa Isabel (Escala
1:50000) disponible (Carta del Instituto Geográfico Militar) [3]; al tratarse de áreas
inferiores a los 160 ha, los caudales se han diseñado con el método racional
explicado anteriormente. Las áreas de aporte determinadas se las puede
observar en los planos de diseño.
4.1. CÁLCULO DE CAUDALES DE DISEÑO
Los caudales de evacuación deben drenar por las cunetas y canales
interceptores hasta dirigirse a una de las alcantarillas ubicadas por el sistema de
drenaje de la vía principal, en este tramo se han identificado 3 alcantarillas que
servirán para ubicar los canales de descarga en el sistema de estabilización del
macrodeslizamiento de Puenteloma.
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Las bermas identificadas como B2 y B2’ corresponden a diferentes bermas
debido a que tienen pendientes contrarias para disminuir la longitud de recorrido.
La morfología del terreno ha permitido realizar esta actividad sin inconvenientes
debido a la topografía favorable existente. A partir de las áreas de aporte y los
datos de escurrimiento e intensidad explicados en los párrafos anteriores se ha
realizado la determinación del caudal de diseño. El Cuadro 14 resume los
caudales de diseño esperados en los diferentes puntos de diseño.
Cuadro 14. Cálculo de caudales máximos esperados en Puenteloma (71+760 –
72+680)
Estructura de drenaje
IdTr
Tr=25
Abscisa de
descarga
ÁREA
t
I
ha
min
mm/h
C
Q
m³/s
Cuneta de coronación CC1
1.95
72
+ 686.2
30.86
8.70
87.80
0.5
3.76
Cuneta de coronación CC2
1.95
72
+ 203.4
2.83
5
116.80
0.5
0.46
Canal Colector 1
1.95
72
+ 203.4
1.62
5
116.80
0.5
0.26
Canal Colector 2
1.95
72
+ 686.2
4.24
5
116.80
0.5
0.69
Canal Colector 2'
1.95
72
+ 203.4
1.44
5
116.80
0.5
0.23
Canal Colector 3
1.95
72
+ 686.2
2.00
5
116.80
0.5
0.32
Canal Colector 4
1.95
72
+ 686.2
2.13
5
116.80
0.5
0.35
Canal Colector 5
1.95
72
+ 686.2
2.32
5
116.80
0.5
0.38
Canal Colector 6
1.95
72
+ 686.2
3.43
5
116.80
0.5
0.56
Canal Colector 7
1.95
72
+ 686.2
3.60
5
116.80
0.5
0.58
Canal Colector 8
1.95
72
+ 203.4
1.60
5
116.80
0.5
0.26
Canal Colector 9
1.95
72
+ 203.4
1.40
5
116.80
0.5
0.23
Canal Colector 10
1.95
72
+ 203.4
0.97
5
116.80
0.5
0.16
Canal Colector 11
1.95
72
+ 203.4
1.00
5
116.80
0.5
0.16
Canal Colector 12
1.95
72
+ 686.2
4.23
5
116.80
0.5
0.69
Canal Colector 13
1.95
72
+ 686.2
2.03
5
116.80
0.5
0.33
Canal Colector 14
1.95
72
+ 686.2
2.35
5
116.80
0.5
0.38
Canal Colector 15
1.95
72
+ 203.4
0.28
5
116.80
0.5
0.05
Canal Colector 16
1.95
72
+ 203.4
1.31
5
116.80
0.5
0.21
Canal Colector 17
1.95
72
+ 203.4
0.40
5
116.80
0.5
0.06
Canal Colector 18
1.95
71
+ 948.8
0.46
5
116.80
0.5
0.07
Canal Colector 19
1.95
71
+ 948.8
0.34
5
116.80
0.5
0.06
Canal Colector 20
1.95
71
+ 948.8
0.42
5
116.80
0.5
0.07
Canal Colector 21
1.95
72
+ 203.4
2.18
5
116.80
0.5
0.35
Canal Colector 22
1.95
72
+ 203.4
0.32
5
116.80
0.5
0.05
La ubicación exacta de estos elementos de evacuación se puede identificar en
la Figura 4 y con mayor detalle en los planos de diseño.
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4.2. DISEÑO HIDRÁULICO DE LAS ESTRUCTURAS DE DRENAJE
4.2.1. Diseño de Cunetas de Coronación
Con los caudales obtenidos del estudio hidrológico, se ha dimensionado las
cunetas de coronación para un canal de forma trapezoidal con pendiente H/V =
1/4, considerando un borde libre de seguridad y consideraciones hidráulicas para
el caso. Los resultados de este análisis se presentan en el Cuadro 15.
Cuadro 15. Dimensionamiento de Cunetas de coronación en Puenteloma
Q
So
Estructura
n
m3/s
m/m
CC1
3.76
0.02
CC2
0.46
0.02
Base (b)
z
Calado (y)
Ecuación
Borde Libre
(F)
Altura (h)
m
m
m/m
m
m
0.03
0.25
1.1
1.03
0.00
0.2
1.1
0.03
0.25
0.6
0.41
0.00
0.15
0.6
Para el diseño de las cunetas de sección trapezoidal a más de utilizar la ecuación
de Manning (1891), se ha utilizado la siguiente formulación para la geometría
(Figura 5). [11]
Figura 5. Parámetros Geométricos para el dimensionamiento de un Canal
Trapezoidal
A  (b  zy) y
P  b  2y 1 z2
T  b  2 zy
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Donde:
A= Área Hidráulica del Canal (m2)
P= Perímetro Mojado del Canal (m)
T= Ancho Superficial del Canal (m)
b= Ancho del Canal (m)
z= Relación de pendiente de las paredes laterales del canal
y= altura del agua (m)
F= Borde Libre (m)
Para el cálculo del borde libre se ha utilizado la siguiente expresión recomendada
por el U. S. Bureau of Reclamation [11]:
F  Cy
Donde:
F= Borde Libre (m)
y= profundidad de agua en el canal (m)
C= Es un coeficiente que varía desde 1.5 para canales con capacidad de 20
Pies3/s hasta 2.5 para canales con capacidades de 3000 pies3/s o mayores
El esquema de la cuneta de coronación y también para el canal colector se
presenta en la Figura 6; se puede notar que su composición es con sacos
rellenados de tierra vegetal acompañado de geotextil y geomembrana, con esto
se garantiza la flexibilidad del canal, su impermeabilización y su adecuado
funcionamiento.
Figura 6. Esquema de Cunetas de Coronación
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4.2.2. Diseño de Canales Colectores
Los canales colectores deben transportar el escurrimiento debido a la
precipitación que caiga sobre las bermas, estas tienen una pendiente trasversal
adecuada que permite que el agua superficial se dirija hacia estos canales
(normalmente el 2%). Un total de 23 canales han sido requeridos para todo el
sistema de estabilización en el macrodeslizamiento de Puenteloma.
Se define un tipo de canales colectores en forma de canal trapezoidal debido a
que los caudales esperados se han considerado altos. El dimensionamiento de
los canales colectores en forma de canal trapezoidal se indican en el Cuadro 16.
Cuadro 16. Dimensionamiento de Canales Colectores en Puenteloma (Canal
Trapezoidal)
Base (b)
Calado
(y)
m/m
m
m
0.02 0.03
0.25
0.5
0.32
0.00
0.12
0.5
0.69
0.02 0.03
0.25
0.7
0.47
0.00
0.15
0.6
Canal Colector 2'
0.23
0.02 0.03
0.25
0.5
0.30
0.00
0.12
0.5
Canal Colector 3
0.32
0.02 0.03
0.25
0.5
0.37
0.00
0.13
0.5
Canal Colector 4
0.35
0.02 0.03
0.25
0.5
0.39
0.00
0.12
0.5
Canal Colector 5
0.38
0.02 0.03
0.25
0.6
0.36
0.00
0.12
0.5
0.56
0.02 0.03
0.25
0.6
0.46
0.00
0.14
0.6
0.58
0.02 0.03
0.25
0.7
0.43
0.00
0.13
0.6
0.25
0.5
0.32
Q
So
m3/s
m/m
Canal Colector 1
0.26
Canal Colector 2
Estructura
Canal Colector 6
Canal Colector 7
Canal Colector 8
n
z
Borde
Ecuación Libre (F)
m
Altura
(h)
m
0.26
0.02 0.03
0.00
0.12
0.5
Canal Colector 9
0.23
0.02 0.03
0.25
0.5
0.29
0.00
0.11
0.4
Canal Colector 10
0.16
0.02 0.03
0.25
0.5
0.23
0.00
0.1
0.4
Canal Colector 11
0.16
0.02 0.03
0.25
0.5
0.24
0.00
0.1
0.4
Canal Colector 12
0.69
0.02 0.03
0.25
0.7
0.47
0.00
0.14
0.6
Canal Colector 13
0.33
0.02 0.03
0.25
0.5
0.38
0.00
0.12
0.5
Canal Colector 14
0.38
0.02 0.03
0.25
0.6
0.36
0.00
0.12
0.5
0.05
0.02 0.03
0.25
0.4
0.12
0.00
0.1
0.4
0.25
0.5
0.28
Canal Colector 15
Canal Colector 16
0.21
0.02 0.03
0.00
0.11
0.4
Canal Colector 17
0.06
0.02 0.03
0.25
0.4
0.15
0.00
0.1
0.4
Canal Colector 18
0.07
0.02 0.03
0.25
0.4
0.17
0.00
0.1
0.4
Canal Colector 19
0.06
0.02 0.03
0.25
0.4
0.14
0.00
0.1
0.4
Canal Colector 20
0.07
0.02 0.03
0.25
0.4
0.16
0.00
0.1
0.4
Canal Colector 21
0.35
0.02 0.03
0.25
0.6
0.34
0.00
0.12
0.5
Canal Colector 22
0.05
0.02 0.03
0.25
0.4
0.13
0.00
0.1
0.4
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Con esta forma geométrica y la pendiente del 2% se ha garantizado velocidades
adecuadas que eviten la erosión y sedimentación del material.
4.2.3. Diseño de Subdrenes
El subdren deberá ser implementado bajo el canal colector; su función es el
abatimiento posible del nivel freático y el trasporte de las aguas producto de la
infiltración de agua en la zona de las bermas. El diseño se ha realizado en
función a los caudales estimados de infiltración y abatimiento y su forma tipo se
presenta en el esquema a continuación.
Figura 7. Esquema de Subdrenes de Cunetas de Coronación y Canales
Colectores
Según el esquema que se ha presentado, el diseño particular para cada berma
y canal colector se presenta en el Cuadro 17 a continuación. Se ha asumido que
el nivel freático que se ha de abatir en los subdrenes es igual a la profundidad
del mismo (3m), con esto se ha garantizado totalmente las condiciones extremas
de evacuación de las aguas.
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Cuadro 17. Dimensionamiento del tubo colector de subdrenaje profundo en
Puenteloma
I
IR
Fi
(mm/h) (cm/s)
116.8 0.00324 0.5
ESTRUCTURA
Cuneta de coronación
CC1
Cuneta de coronación
CC2
Canal Colector 1 (B1)
Canal Colector 2 (B2)
Canal Colector 2' (B2')
Canal Colector 3 (B3)
Canal Colector 4 (B4)
Canal Colector 5 (B5)
Canal Colector 6 (B6)
Canal Colector 7 (B7)
Canal Colector 8 (B8)
Canal Colector 9 (B9)
Canal Colector 10 (B10)
Canal Colector 11 (B11)
Canal Colector 12 (B12)
Canal Colector 13 (B13)
Canal Colector 14 (B14)
Canal Colector 15 (B15)
Canal Colector 16 (B16)
Canal Colector 17 (B17)
Canal Colector 18 (B18)
Canal Colector 19 (B19)
Canal Colector 20 (B20)
Canal Colector 21 (B21)
Canal Colector 22 (B22)
I
L
(m)
B (cm)
700
1500
0.12
205
1000
275
450
310
505
1000
1000
3000
1000
400
395
365
440
225
220
220
220
385
425
420
70
175
180
115
130
150
155
190
1000
1000
5000
4500
2000
1500
1000
2000
1000
1000
2000
700
700
700
1000
1200
1200
500
2000
K (cm/s)
(Asumido)
0.00095
FR
0.3
Qinf
Ao
Nd-Nf
(cm)
180
Q nf
Q sd
S0
(cm /s)
(cm /s)
%
D
(mm)
51100 12600000
1436.4
52536.4
2
250
0.18
9977
3690000
631.0
10607.7
2
160
0.18
0.18
0.06
0.18
0.18
0.18
0.04
0.04
0.09
0.12
0.18
0.09
0.18
0.18
0.09
0.26
0.26
0.26
0.18
0.15
0.15
0.36
0.09
13383
21900
45260
24577
19467
19223
88817
96360
21900
16060
10707
21413
18737
20683
40880
2385
5962
6132
5597
7592
8760
3772
18493
4950000
8100000
5580000
9090000
7200000
7110000
6570000
7920000
4050000
3960000
3960000
3960000
6930000
7650000
7560000
1260000
3150000
3240000
2070000
2340000
2700000
2790000
3420000
846.5
1385.1
318.1
1554.4
1231.2
1215.8
224.7
301.0
346.3
451.4
677.2
338.6
1185.0
1308.2
646.4
307.8
769.5
791.5
354.0
333.5
384.8
954.2
292.4
14229.8
23285.1
45578.1
26131.1
20697.9
20439.1
89041.4
96661.0
22246.3
16511.4
11383.8
21751.9
19921.7
21991.5
41526.4
2692.5
6731.2
6923.5
5950.6
7925.5
9144.8
4725.8
18785.7
2
2
2
2
160
200
250
200
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
200
200
315
315
200
160
160
200
200
200
250
160
160
160
160
160
160
160
200
3
(m/m) (cm /s)
2
(cm )
3
3
La nomenclatura de “D” en el cuadro anterior corresponde al diámetro de la
tubería perforada requerida para evacuación en el subdren. El rango de tuberías
perforadas requeridas según el diseño va desde los 110 mm hasta los 315 mm
en los casos más grandes, y se ha recomendado un diámetro mínimo de 160mm
por condiciones de seguridad.
Henry Miguel Calle Moscoso
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4.2.4. Diseño de Canales de Descarga
Los canales que se han previsto para la descarga hacia quebradas o cauces
naturales son mediante rugosidad artificial; las cunetas de coronación
normalmente tienen una pendiente baja y requiere de librar una altura importante
para su descarga.
Gracias a la topografía de los sitios de descarga se ha realizado un diseño
considerando rugosidad artificial; la sección base es normalmente la misma de
la cuneta de coronación; el diseño ha contemplado la altura del canal y de los
elementos artificiales que darán la rugosidad al canal.
En el caso de la cuneta de coronación 1 (CC1), el caudal es alto, determinado
en 3.76 m³/s, sin embargo la descarga se ha identificado plenamente en una
quebrada natural importante a la cual llega directamente por la curva de nivel y
no se considera emplazar un canal de gran pendiente en este punto; sin embargo
ha sido necesario colocar una rápida para su transporte por la quebrada hasta
que esta se forme de manera adecuada (R3).
En el esquema general se identifican las rápidas adicionales con la
denominación R1 y R2.
Los resultados de esta evaluación se indican en el Cuadro 18; se hace notar que
el tipo de rugosidad resultante ha sido la misma para todos los casos.
Cuadro 18. Dimensionamiento del canal de descarga con rugosidad artificial en
Puenteloma
Bermas que
descargan
ESTRUCTURA
Cota
Salida
Desnivel
Longitud
ms.n.m
ms.n.m
m
m
R1
B1-B2'
1622
1577
45
165
R2
R1;CC2; B8-B11;
B21-B22
1577
1490
87
305
R3
CC1; B2-B7
1637
1496
141
398
Abscisa
Q
L
Descarga
m³/s
m
R1
72+203.4
0.50
165
R2
72+203.4
2.17
R3
72+686.2
6.64
ESTRUCTURA
Cota
entrada
Henry Miguel Calle Moscoso
PUENTELOMA
Sección
Ancho
Canal
S%
b (m)
ByH
0.6 x 0.6
27
305
1x1
29
398
1.5 x 1.4
35
0.6
Altura
h (m)
Altura
C
Tipo de
rugosidad
CHEZY
rugosidad
(m/s)
(m)
Vel
0.6
3.93
16.93
0.03
A
1
1
4.00
12.82
0.06
A
1.5
1.4
4.00
9.42
0.08
A
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El emplazamiento de los canales de gran pendiente se indica en los planos
correspondientes a la planta y detalles constructivos generales.
El tipo de rugosidad “A” significa que la obstrucción al flujo está dado por doble
Zigzag tal y como se indica en la Figura 8 a continuación. Asimismo se ha
presentado un corte transversal del canal con rugosidad artificial.
Figura 8. Esquema tipo “A” Doble Zigzag
4.3. RESULTADOS Y DIMENSIONES FINALES DE LAS ESTRUCTURAS
DISEÑADAS PARA PUENTELOMA
A continuación se presenta en el Cuadro 19 los resultados finales del diseño de
las obras hidráulicas para el drenaje y subdrenaje del sitio inestable en
Puenteloma.
Cuadro 19. Resultados Generales del estudio de drenaje para el
Macrodeslizamiento de Puenteloma
Estructura de
drenaje
Cuneta de
coronación CC1
Cuneta de
coronación CC2
Abscisa de
descarga
Q
L
Sección
Hidráulica
Tubo colector
Sección
Adoptada para subdrenaje
construcción
(mm)
(m)
m³/s
m
Trapezoidal
(m)
700
1.1 X 1.1
1.2 X 1.2
250
205
0.6 X 0.6
0.6 X 0.6
160
72
+
686.2 3.76
72
+
203.4 0.46
Canal Colector 1
72
+
203.4 0.26
275
0.5 X 0.5
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 2
72
+
686.2 0.69
450
0.7 X 0.6
0.7 X 0.7
200
Canal Colector 2'
72
+
203.4 0.23
310
0.5 X 0.5
0.6 X 0.6
250
Canal Colector 3
72
+
686.2 0.32
505
0.5 X 0.5
0.6 X 0.6
200
Henry Miguel Calle Moscoso
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Estructura de
drenaje
Abscisa de
descarga
Q
L
m³/s
m
Canal Colector 4
72
+
686.2 0.35
Canal Colector 5
72
+
686.2 0.38
400
395
Canal Colector 6
72
+
686.2 0.56
Sección
Hidráulica
Trapezoidal
(m)
0.5 X 0.5
Tubo colector
Sección
Adoptada para subdrenaje
construcción
(mm)
(m)
0.6 X 0.6
0.6 X 0.6
0.6 X 0.6
200
200
365
0.6 X 0.6
0.6 X 0.6
315
0.7 x 0.6
0.7 X 0.7
315
Canal Colector 7
72
+
686.2 0.58
440
Canal Colector 8
72
+
203.4 0.26
225
0.5 x 0.5
0.6 X 0.6
200
Canal Colector 9
72
+
203.4 0.23
220
0.5 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 10
72
+
203.4 0.16
220
0.5 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 11
72
+
203.4 0.16
220
0.5 x 0.4
0.6 X 0.6
200
Canal Colector 12
72
+
686.2 0.69
385
0.7 X 0.6
0.7 X 0.7
200
Canal Colector 13
72
+
686.2 0.33
425
0.5 X 0.5
0.6 X 0.6
200
Canal Colector 14
72
+
686.2 0.38
420
0.6 x 0.5
0.6 X 0.6
250
0.4 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 15
72
+
203.4 0.05
70
Canal Colector 16
72
+
203.4 0.21
175
0.5 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 17
72
+
203.4 0.06
180
0.4 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 18
71
+
948.8 0.07
115
0.4 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 19
71
+
948.8 0.06
130
0.4 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 20
71
+
948.8 0.07
150
0.4 x 0.4
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 21
72
+
203.4 0.35
155
0.6 x 0.5
0.6 X 0.6
160
Canal Colector 22
72
+
203.4 0.05
190
0.4 x 0.4
0.6 X 0.6
200
Los emplazamientos de las estructuras se encuentran en los planos de diseño y
de detalles generales de las estructuras diseñadas.
Henry Miguel Calle Moscoso
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VI. CONCLUSIONES

Las características pluviográficas de la zona de estudio han sido
determinadas en base a los registros de la estación Santa Isabel del
INAMHI ubicada en la misma zona del estudio, esta estación dispone de
las series más representativas.

La precipitación máxima en 24 horas para el periodo de retorno de 25
años se ha evaluado en 46.8 mm para la zona de estudio.

El sistema de drenaje y subdrenaje del Macrodeslizamiento de
Puenteloma ha sido diseñado a partir del Método Racional Americano y
la aplicación de intensidades máximas disponibles del estudio de
INAMHI.

El drenaje directo hacia las cunetas de coronación ha sido evaluado con
la determinación de áreas de drenaje a partir de topografía y cartografía
disponible.

Las cunetas de coronación y los canales colectores han sido diseñados
con el método de Manning y de forma trapezoidal, recomendando canales
excavados impermeabilizados con geotextil y geomembrana y sacos
rellenados de tierra vegetal, esto para garantizar flexibilidad. La rugosidad
asumida es de n= 0.03 verificada en la literatura; la pendiente longitudinal
de los canales varia del 1% al 2%. La dimensión mínima recomendada
por aspectos constructivos es de 0.6m x 0.6m.

Los canales colectores de las bermas de estabilización según los diseños
requieren de dos secciones trapezoidales de 0.6m x 0.6m y 0.7m x 0.7m,
siendo la primera sección la más común de los casos, de esta manera se
facilita la construcción de los mismos y se da total seguridad de capacidad
de transporte de los caudales esperados.

Los caudales máximos han sido estimados para el periodo de retorno de
25 años con las intensidades máximas calculadas en la región.
Henry Miguel Calle Moscoso
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
Los subdrenes tienen forma típica; el tubo colector ha sido calculado para
la longitud total de cada tramo y el caudal de infiltración máximo esperado.
El diseño para longitudes de subdrenes mayores a 300 m recomienda
diámetro de 200 mm, y para longitudes menores el diámetro de 160 mm,
con una pendiente longitudinal entre 1% y 2%.

Las quebradas por las que atraviesa el deslizamiento de Puenteloma
deben ser readecuadas y limpiadas, para permitir el transporte del mayor
caudal posible y garantizar una correcta evacuación de las aguas
superficiales.

Cada berma diseñada tiene un subdren; el cálculo en el
Macrodeslizamiento de Puenteloma contempla el aporte al subdren más
desfavorable.

Las descargas de las cunetas de coronación, canales colectores o
subdrenes ha sido ajustado a la ubicación de alcantarillas del sistema de
drenaje final.

Para las descargas hacia las quebradas, las cunetas presentarán un canal
de gran pendiente con rugosidad artificial, siendo la rugosidad artificial del
tipo zigzag la más conveniente para los caudales de descarga y la
pendiente del terreno.
Henry Miguel Calle Moscoso
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UNIVERSIDAD DE CUENCA
Fundada en 1867
VII.
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
VIRTUAL:
[1] http://www.panoramio.com (Fotos Ing. Eduardo Tacuri).
[2] http://www4.ujaen.es/~mpfrias/TablasInferencia.pdf
[3].-http://www.geoportaligm.gob.ec/portal/
TEXTUAL:
[4].-Consulproy 2013. Estudio Geológico y de detalle de Sitios Críticos de la
Carretera Cuenca-Girón-Pasaje, tramo Léntag San Francisco.
[5].-INAMHI 1999. Estudio de lluvias Intensas. Departamento de Hidrometría.
Quito Ecuador.
[6].-Módulo de Drenaje Vial 2013. Curso de Vialidad, Transporte y
Construcciones. Análisis Hidrológico. Ing. Cristian Coello Msc.
[7].-Dr. Ing. Roberto Pizarro, Ing. Juan Pablo Flores, Sociedad de Estándares de
Ingeniería para Aguas y Suelos LTDA. Módulo 1. Leyes de Distribución de
Procesos Hidrológicos.
[8].-Normas de Diseño Geométrico de Carreteras, 2003. MTOP (Quito-Ecuador).
[9].-Control de Aguas Superficiales y Subterráneas. Capítulo 13. Documento
entregado en el Curso de Graduación por el lng. Cristian Coello Msc.
[10].-Jaime Suárez. Deslizamiento: Deslizamientos Técnicas de Remediación.
Obras de Drenaje y Subdrenaje. Capítulo 2. (www.erosion.com.co).
[11].-Chow, V. T., Hidráulica
Interamericana S.A., 1994.
de
los
Canales
Abiertos.
McGraw-Hill
[12].-Apuntes de Clases de Pregrado. Diseño Hidráulico I. Dictadas por el Ing.
Esteban Pacheco T.
Henry Miguel Calle Moscoso
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Fundada en 1867
VIII.
ANEXOS
PLANOS DE DISEÑO Y DE DETALLES GENERALES
Henry Miguel Calle Moscoso
Página 55
683000
683100
683200
683300
683400
683500
683600
683700
683800
683900
684000
684100
684200
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
9635300
683700
9635200
9635200
9635200
9635200
1545
.00
9635200
9635200
5.0
0
15
6
151
9635000
9635000
9635000
9635000
1575.00
.0
0
684200
684100
684200
80
684000
71
+9
0
+0
0
72
20
+0
LENTAG
00
5 6+ 0
00
58+
0
60+
000
62+000
695000
690000
685000
72
040
72+
0
684200
0.00
148
684100
.00
65
14
.0
0
75
684200
0
.0
65
14
684100
684000
0
60
.0
14
0
14
65
.0
684200
684100
14
145
0.00
14
45
.00
144
0.0
0
60
00
14
25
.
0
0.0
1420.00
0
0
.0
05
1410.0
0
1415.0
0
.0
05
14
14
684100
684200
141
CURVA DE NIVEL CADA 200 m
684100
684200
9634400
9634400
9634400
684100
684200
9634300
9634300
9634300
CANAL CON RUGOSIDAD (R)
.00
00
1390.00
72+720
13
.00
90
0
5.0
139
5
138
.00
95
0
.0
80
13
0
5.0
137
.0
0
0
0.0
683800
9634300
9634300
9634300
683900
683700
137
683600
1390.00
1365.00
9634300
0
.0
1385
138
0.0
0
0
.0
375
1
LONGITUD UBICADA EN LA PROVINCIA DEL AZUAY
20
PLANO:
CONTENIDO:
1370.00
72+8
TESINA:
1360.00
1360.00
683500
CURVA DE NIVEL CADA 40 m
CURVA DE NIVEL CADA 5 m
0
14
72+740
683400
CURVA DE NIVEL CADA 1 m
.0
1395
140
72+760
683300
.0
9634400
.00
05
14 9634400
0
5.0
72+780
683200
TALUD (B)
CAMINO
684000
72+700
1410.0
9634400
0
0
10
.00
5.0
141
0
683800
6838000
683700
683600
+6
72
0
72+6
8
15
14
.00
ALCANTARILLAS
20
14
72+800
683100
14
0
1420.0
0.00
683000
72+
0
5.0
142
684000
+6
14
14
683900
0
30.0
1/6
1365.00
840
060.0
01.03
0
MACRODESLIZAMIENTO DE PUENTELOMA CON LA
72+
136
CANALES DE DESCARGA RECOMENDADOS PARA EL
1:2000
60
ARCHIVO NOMBRE:
+8
683600
683700
683800
6838000
683900
684000
684100
684200
9634200 00
+9
72
ESCALA:
Planta y Detalles.dwg
72
683400
6834000
9634200
80
683300
9634200
+8
683200
9634200
72
683100
9634200
683500
683000
9634200
CALICATA
GRIETAS
139
9634300
VIVIENDAS
0
00
5.
9634300
9634500
0.0
145
0.00
144
9
13
9634300
0
.0
1455.00
55
14
5.0
143
9634400
CERRAMIENTOS
POSTE DE LUZ
5.00
145
13
9634300
.00
9634500
0
20
40
6
2+
60
0
1450.0
9634400
9634300
+2
6
9634500
+
72
72
0
683500
683400
6834000
.00
.00
40
45
14
14
0
.0
55
14
.00
65
0
0.0
14
1460.0
.00
1500.00
1495
1505.00
1490.00
7
9634300
60
9634500
0
58
72
9634400
14
0
5.0
9634500
7
0
1510.0
9634500
0
14
EJE PROYECTO
1410.00
0
56
14
.00
1515
684000
+5
72
9634500
0
+6
147
683300
0
2+
0
.0
75
14
.00
80
683200
2
+5
683900
72
40
1430.00
142
5.0
0
1465.00
14
683100
00
35
.00
1470.00
.00 0
1455 0.0.00
5
141445
00
.00
683800
683500
683600
683400
683300
0
1520.0
683200
.00
5
152
683100
.00
30
683000
15
14
+5
72
1460.00
85
.
10
683700
15
1475.00
9634400
80
+4
9634600
14
145
.00
.00
0
14
.00
20
14
7
1480
5.00
0.0
142
1410.00
85
14
35
15
9634400
20
142
.0
15
0
15
1540.00
0
5.0
60
72
4
2+
72
9634400
40
+4
72
0
0.0
143
.00
0
+4
72
+4
.00
60 .00
55
14
14
1
0
0
1485.00 .00
85
14
9634500
9634600
72
60
9634500
9634600
0
1490.00
9634500
00
5.
3
14
9634600
8
+3
.00
144
14
25
.0
B14
.00
65
14
14
9634500
5.0
180
72+
70
5.00
0
0.0
0
684000
.00
0
34
144
5.0
0
5.0
43
1430.00
0
00
.0
14
+3
9634600 72+
60
+3
72
9634600
1495.00
9634500
14
20
72
0
1455.0
.00
143
00
65.
683900
9634600
5.0
14
45
.0
0
14
40
.00
.0
05
9634600
0
7
14
154
1550.00
0
1555.0
0
0.0
156
15
683600
683400
6834000
9634600
683500
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9634600
0
683200
5.00
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156
683000
0
0.0
157
9634600
0
B13
0
.0
80
14
9634700
0
145
0
8
0
5.0
.00
40
14
+3
0
0
5.0
14
9634700
14
5 5.00
1455.0
0
157
15
9634500
9634700
72
72
+2
80
9
0
10.0
1470.00
0
.0
45
14
72
14
0
0.0
683800
6838000
5.00
151
14
6
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60
.00
.00
95
14
0.00
152
683700
.00
1580.00
00
15
152
1470.00
B12
.00
0
1585
.00
0
05
15
5.00
.0
70
1505.00
.00
.00
.00
14
05
0.0
15
9634600
9634700
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147
B7
0
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683900
200
9634700
72+
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683800
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5.00
683600
9634700
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0
15
.00
15
15
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148
5.00
0
5.0
15
683200
683400
683100
9634700
7
14
1590
1600.00
0.00
153
B6
1595
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.00
.00
1605.00
0
9634700
0
1475
50
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9634800
5.0
147
14
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1620.0
5.00
10
.0
0
20
.00
15
2
0
683000 1625
.0
1490.00
0
.00
95
14
164
0.0
0
0
.0
0.00
154
14
00
5.00
154
9634800
14
50 .00
.0
1450
0
0
.0
153
.00
80
14
15
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15
9634600
.00
060
0
9634800
0
.0
55
080
9634800
72+
100
683900
9634800
1144616460
00..00 .00
00
.
15
9634800
.00
60
9634800
140
15
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0.00
153
00
1505
.00
16
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15
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.00
35
15
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00
.
65
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0
5.
0
15
1
0
B17
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6838000
1
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B11
00
.
10
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B5
00
0.
57
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153
1535
.0
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15
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.00
.
80
15
.00
0.0
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0
147
0.0
0
0
0
.0
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0
1
4
15
.0
0
.0
75
14
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152
50
15
00
90
00
0.
55
.0
5
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0
.0
90
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0
.0
9634900
0
.0
0
90
.0
14
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14
120
55
15
9634900
147
.
60
15
0
.0
85
15
14
95
00
00
B16
0
1530.00
00
.
25
15
95
14
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15
0
15
.0
0
1535.0
65
.0
.
95
B10
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0
.0
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00
9634900
683400
6834000
16
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0
15
153355.0
.000
16
683000
.0
683300
00
9634800
70
B4
683200
60
9634900
72+
0
.0
15
16
1
9634800
00
5.
00
5.
9634900
50
.00
1545.00
.
80
15
0.
1
16
9634900
15
7
15
00
9634900
00
.00
0
96
1+
72+
160
0
.0
20
16
.00
55
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B15
00
5.
15
B3
9634900
B9
7
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15
55
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9634900
0
5.0
0
.0
15
683700
1
683600
0
.0
0
59
15
60
9
156
683500
0
683400
15
0
5.
683300
. 9634900
30
683200
16
35
.00
683100
B2
00
0
5.0
0
.0
00
.00
+
71
0
00
16
1495
684000
0.00
5.0
157
2
+9
71
1
00
15
05
.00
15
00
.00
00
.
10
16
9635000
0
0.0
14995.00
14
71
0
780
740
71+
700
71+
72
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71+
860
71+
71+
71+
760
71+
0
71+
6
71+
0
94
51
683900
0.
0
15
20
.00
15
15
.00
61
0
5.
5.0
1580.00
00
.
20
16
1
B8
00
+9
0
.
15
15
2
.00
45
16
25
00
16
40
.00
683000
880
0
.0
30
16
16
683000
684100
840
15
0
0.0
165
.00
800
71+
820
71+
.0
0
B20
0
5.0
149 .00 9635000
0
149
0
9635000
.00
2
1630.0
684100
0.00
150
35
16
.00
684000
683800
6838000
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1595.00
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16
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683600
683400
6834000
9635000
40
.00
5
158
.
30
16
16
1635
.0
660
5
150
15
683500
683300
.0
0
9635000
40
683200
683100
166
0
.00
55
0
.0
80
CC2
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1590.0
35
16
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B19
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.0
16
65
.00
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16
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9634700
5.00
0.00
0
5.0
B22
0
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16
.00
.
50
0.00
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.00
.
05
.00
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80
50
.00
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0
0.0
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683800
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00
7
16
16
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B18
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.00
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152
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161
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.0
75
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16
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683700
16
40
.
0.00
162
55
00
9635000
9635100
5.00
.00
.0
75
16
.
70
16
9635100
B21
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0.00
166
16
.0
R2
163
0
0
16
0
9635100
0.00
5.0
0
.0
80
9635100
60
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166
16
9635100
0
15
683900
0
.0
85
9635100
9635100
5.00
163
1670.00
B1
9625000
.00
1530
15
65
.0
683600
9635100
15
65
.00
0
.0
683500
9635100
45
00
683300
683100
683200
683000
16
683400
16
.00
9635100
0
.0
35
15
680000
.0
70
15
675000
670000
0
65
.0
16
0
0
0.0
166
5.00
6
1 5
0.00
165
0
9635100
00
+0
68
0
.0
80
.00
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72
+0
00
0.0
154
0
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1
000
70+000
9630000
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00
0
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15
7
R1
+0
75+41
1
683600
9635200
684200
683500
9635200
684100
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6834000
9635200
684000
683300
9635200
683900
683200
9635200
683800
6838000
683100
9635200
9635000
5.0
0
683000
9635200
PUENTELOMA
.00
85
15
0
.0
80
15
9640000
55
00
+0
64
SAN FRANCISCO
159
0.0
0
SANTA ISABEL
9645000
9634200
9634200
9634200
9634200
9634200
9634200
9634200
DIRECTOR DE TESINA:
DIBUJO:
Ing. Esteban Pacheco T.
Miguel Calle Moscoso
FECHA:
Octubre del 2013
684000
684100
684200
9635300
9635300
9635300
9635300
9635000
0
0.0
159
.00
85
+0
00
+0
64
15
9640000
55
66+
000
00
LENTAG
683900
9635300
00
5 6+ 0
683800
9635300
00
683700
9635300
58+
0
683600
9635300
60+
000
683500
9635300
62+000
683400
9635300
SANTA ISABEL
683300
9635300
00
+0
68
683200
9635300
PUENTELOMA
683100
9635300
SAN FRANCISCO
683000
9645000
70+000
72
+0
00
683300
683400
6834000
683500
683600
683700
683800
6838000
683900
684000
9635200
9635200
9635200
9635200
9635200
9635200
9635200
9635200
9635200
9635200
9630000
0
9635200
695000
690000
685000
154
680000
0
0.0
5.00
675000
670000
15
75
.0
R1
167
.00
1545
75+41
1
683200
9635200
684200
683100
9635200
684100
683000
15
80
.0
0
0
74+00
0
1670.0
0
5.0
9635100
R2
0
00
16
75
.
5.00
.00
0
154
0.00
161
5
B20
.00
0
9635000
9635000
0
15
00
+0
02
0
.00
72
+
.00
0
72+
040
80
.00
65
14
9634800
72+
180
0
.0
75
14
.00
14
6
.0
0
65
.00
0
684200
1410.00
0
0.0
1420.00
0
684200
0
0
.0
1410.0
1415.0
0
.0
05
05
14
14
684200
9634400
9634400
.00
1390.00
72+720
13
.00
90
0
5.0
138
139
5.00
0
.0
80
13
0
5.0
137
.0
0
TESINA:
0
0.0
683700
683800
9634300
9634300
9634300
683900
683600
137
1390.00
1365.00
9634300
.00
1385
0
9634300
9634300
9634300
1360.00
.00
5
137
LONGITUD UBICADA EN LA PROVINCIA DEL AZUAY
PLANO:
CONTENIDO:
1360.00
0.0
138
684200
95
684100
72+740
683500
9634400
00
72+760
683400
.0
141
.00
5
140
72+780
683300
CURVA DE NIVEL CADA 40 m
.00
1395
72+800
683200
684100
683900
14
10
.0
0
683800
6838000
.00
05
14 9634400
.00
1400
0.00
683100
CURVA DE NIVEL CADA 5 m
COLECTORES EN C/BERMA
139
683000
TALUD (B)
5.00
0
9634300
684100
145
0.00
14
4
11444455.00
..000
5
144
0
0.0
0
0
.00
60
14
14
683700
9634400
ALCANTARILLAS
.00
.00
.0
9634300
GRIETAS
20
141
1410.0
9634400
0
0
5.0
1
14
2/6
ESCALA:
72+8
20
1370.00
ESTRUCTURAS DE DRENAJE DEL MACRODESLIZAMIENTO DE
PUENTELOMA
1365.00
0.00
840
1.0306
360
1:2000
ARCHIVO NOMBRE:
72+
1
+8
60
Planta y Detalles.dwg
684200
684100
684000
683900
683800
6838000
683700
683600
72
80
+8
72
683500
683400
6834000
683300
683200
683100
683000
CALICATA
CURVA DE NIVEL CADA 200 m
14
95
9634300
VIVIENDAS
9634500
CAMINO
13
9634300
1410.00
.0
45
14
14
0
0.0
0
1420.0
683600
55
.0
684100
0.00
144
13
9634300
POSTE DE LUZ
0
0
145
14
9634300
CERRAMIENTOS
.00
1430.00
142
5.0
0
40
+6
14
25
0
.0
1455.00
55
14
5.00
9634400
EJE PROYECTO
5.00
145
142
72
0
1460.0
683900
9634500
80
143
0
9634400
684200
0
.0
65
14
684100
14
50 .00
.0
1450
0
0.0
0
72+
240
26
0
9634500
00
+6
6
72
80
683400
6834000
72+6
683300
72
+
9634500
72+700
683200
1450
.00
683100
683500
683000
.00
.00
40
45
14
0
.0
14
55
9634400
14
0
9634400
.00
65
0.0
9634400
14
147
0
.0
75
14
.00
80
9634400
.
60 00
.00
0
5.0
9634500
5.
143
72
14
1490.00
1500.00
1495
.00
1505.00
0
1510.0
9634500
72
7
.00
15
14
60
+5
72
20
+6
.00
684000
40
+5
72
+5
20
35
.00
1515
14
683900
7
0
60
2+
10
14
683800
20
5
2+
00
1455.00.0.00
5
141445
9634600
1
14
683700
683500
7
683600
683400
683300
0
0
5.0
152
1520.0
.00
683200
30
683100
8
+4
0.00
142
.00
7
46
2+
00
142
0
145
1540.00
0
.0
85
15
683000
0
42
5.00
0
0.0
143
00
5.
14
.00
35
15
5
2+
+
72
1
0
5.
2
14
0
5.0
1475.00
40
72
0
9634500
9634600
+4
7
1460.00
9634600
72
0
1465.00
5.
3
14
9634600
00
72
9634500
00
4
2+
.00
9634500
0
34
144
14
.00
.00 0
60
14 55.0
14
1470.00
+3
72
0
0.0
.00
5
43
0
14
25
60
1
0
1480
9634400
144
5.0
8
+3
1485.00 .00
85
14
14
85
.0
0
5.00
72
+3
0
.00
154
1550.00
0
1555.0
0
0.0
65
1490.00
9634500
0.00
143
0
.0
465
1430.00
.00
14
9634500
0
1455.0
14
70
1495.00
9634500
.00
40
.00
.0
0
14
9634700
145
9634600 72+
60
+3
72
9634600
14
9634500
0
.0
45
20
683800
6838000
9634600
683700
683600
.0
05
9634600
.00
75
14
15
00
156
15
683500
683400
6834000
9634600
0
683300
14
683200
156
5.00
0
0.0
157
683100
B14
.0
80
40
0
683000
5
48
0
9634600
9634700
14
0
.00
1
9634600
9634700
14
5 5.00
1455.0
0
151
5.0
9634600
60
14
0.00
157
9634600
65
B13
9
5.00
151
1470.00
14
14
0
0.0
+2
80
.00
72
14
14
95
0.00
152
14
0
1580.00
.00
0
0.0
0
15
70
5.00
.00
1585
.0
1470.00
.00
05
15
152
14
70
1590
.00
.00
05
15
9634700
72+
9634700
684000
220
72+
683900
2
683800
9634700
1480.00
9634700
147
5.00
B12
683700
9634700
683600
683500
9634700
0
1455.0
00
5.00
0
5.0
0.0
0
15
1
15
1
683300
1490.00
0
683200
683400
683100
0.00
153
0
1600.00
9634700
14
1595
.0
1610.00
1605.00
1615.00
1620.0
9634700
.00
1475
.00
50
14
9634700
.00
25
.0
15
15
20
0
0
B7
148
.00
.00
5.00
153
0
5.0
147
72+
95
0.00
154
9634800
160
0.0
164
14
1
9634800
0.00
148
0
0
.0
B6
.00
545
684000
5.0
100
147
147
0
0
080
147
14
72+
0
15
0.0
90
.00
85
5.0
0
.0
1485
85.00
14
146
11446
600 0.0
..0000 0
.0
50
00
15
15
72
.00
14
95
14
15
00
.
55
684200
80
71
+9
.00
00
9634800
684000
00
1
05
.00
15
9634800
85
14
684000
0
15
15
15
9634800
9634900
0
.0
684200
0
9634800
9634900
00
.
90
14
684000
.0
60
9634800
0
30.0
1505
.00
16
45
1
56
9634800
.00
5
153
9634800
0
0
5.
0
684000
9634800
0
683900
0
15
0
.0
10
15
683800
6838000
.0
70
5.00
153
1535
.0
683300
683100
9634800
683200
683000
9634800
0
.0
80
15
0
.00
16
.
85
15
0.0
50
683700
00
152
0
00
5.
4
0
15 40.0
15
.0
15
1495
.0
60
9634900
72+
1
B5
683600
0
0
.0
0
.0
0
55
.0
90
72+
060
0
.0
15
55
15
1475.00
B17
15
6
0
0.
00
5.
15
0
1530.00
.00
25
15
0
15
B11
1535.0
00
5.
683500
6
15
0
0.
9
15
B16
683400
6834000
10
.0
B4
0
9634900
14
0
.0
0
0
16
9634900
72+
120
70
.0
00
9634900
.00
.00
1545
1540.00
0
.0
5
57
15
05
B10
9634900
15
50
0
.0
80
0
16
5.
1
16
0.
9634900
140
0
.0
15
0
5.0
5
16
1555.00
00
15
B3
9634900
0
72+
00
0.
9634900
0.0
.00
7
51
683900
0.
15
156
9
1+
15
00
.
90
8
15
2
16
15
25
.0
15
95
15
156
683500
0
.0
.00
25
0
5.0
0
.0
00
16
683400
683200
35
16
1
0
683300
683100
9634900
.00
683000
0
0.00
0
5.0
149
0
0.0
149
1495
+
71
0
157
20
.0
.
10
16
0
92
71+
+
71
.00
00
B15
900
71+
0
94
683800
15
16
9634900
B9
1575.00
0
.0
683700
B2
161166
404400
.0.0.0000
1580.00
0
.0
20
16
683600
16
45
.00
00
5.
2
16
.0
880
0
.0
30
15
684100
.00
7
9635000
71+
0
720
71+
700
660
78
71+
684100
0
0.0
165
35
800
760
740
71+
71+
71+
82
71+
840
71+
860
71+
71+
0
0
5.0
149 .00 9635000
0
149
5.0
158
3
16
16
1630.0
684100
684000
9635000
683900
9635000
.0
0
B8
683800
6838000
9635000
35
1590.0
16
16
8
9635000
1595.00
4
15
683700
9635000
683600
683400
6834000
9635000
683500
683300
0
16
40
.0
683200
683100
.00
55
00
0.
9635000
0.00
150
0.0
1600.00
684200
0
.0
65
16
166
0.0
0
683000
0
.00
45
16
16
0
63
6
80
1+6
5.0
150
0
9634900
683000 1625
.00
0
151
5.00
149
0
5.0
1635
.00
B19
.00
1605
.0
05
16
9634700
9635100
.00
50
16
00
0.
00
5.
7
16
5
16
9635100
0.00
152
5.00
55
9635000
0
0.0
16
5
152
B22
1550.00
161
16
9635000
0
0.0
.00
B18
151
.00
0
162
166
.0
6
16
9635100
.00
625
0.00
16
1
9635100
1
0.
67
684000
683700
9635100
1555.00
166
5.0
70
683800
683600
9635100
0
0
.00
1530
.00
15
65
.0
0
15
60
.00
9635100
0.0
163
00
8
16
9635100
5.00
163
1670.00
8
16
683500
9635100
683400
9635100
16
40
.0
0
.00
75
16
683300
683100
65
16
683200
683000
9635100
15
0
.0
45
68
.0
35
15
683900
16
0
0.0
9635100
15
65
.00
0
.0
80
.00
1650
684200
.
70
15
B21
5.00
165
00
684100
0
16
65
.0
0
0.0
166
1
9625000
B1
DIRECTOR DE TESINA:
DIBUJO:
Ing. Esteban Pacheco T.
Miguel Calle Moscoso
FECHA:
Octubre del 2013
684000
684100
684200
9635300
9635300
9635300
9635300
159
0.0
0
15
85
.00
789460,08
789526,89
9635228,55
9635000
+0
00
+0
64
9635241,09
9640000
55
66+
000
00
LENTAG
683900
9635300
00
5 6+ 0
683800
9635300
00
683700
9635300
58+
0
683600
9635300
60+
000
683500
9635300
62+000
683400
9635300
SANTA ISABEL
683300
9635300
00
+0
68
683200
9635300
PUENTELOMA
683100
9635300
SAN FRANCISCO
683000
9645000
70+000
72
+0
00
0
74+00
9635225,22
0
15
65
.00
75+41
1
684100
684200
5.0
147
684100
684200
.00
65
14
684000
14
695000
75
.0
0
146
11446
600 0.0
..0000 0
684200
.0
0
65
14
684100
.00
60
14
684200
684100
0
0.0
9634400
0
5.0
02
0
0
CURVA DE NIVEL CADA 5 m
CURVA DE NIVEL CADA 200 m
CANAL COLECTOR
CAMINO
0
9634400
9634400
9634400
0
395.0
1
1+
.0
00
72+720
1390.00
04
0
1+
0.00
05
3
90
13
.00
.00
139
72+740
684200
10
14
1+
00
0
140
5
138
5.00
13
95
.0
0
72+760
1420.00
0
.0
05
1410.0
0
1415.0
0
.0
05
684200
141
683800
6838000
9634400
CURVA DE NIVEL CADA 40 m
5.00
141
.0
0
683700
683600
1410.0
9634400
0
.00
CURVA DE NIVEL CADA 1 m
CANAL CON RUGOSIDAD ARTIFICIAL(R)
.00
20
14
0+
98
0
684100
60
0
1420.0
684000
0+
9
683900
40
5.00
142
15
TALUD (B)
.00
0
0.0
35
0+
9
14
0
ALCANTARILLAS
00
14
45
.
0
1430.00
142
5.0
0
40
72
+6
0
145
92
CALICATA
GRIETAS
0.0
0+
.00
40
.00
0
0
.0
1455.00
55
14
14
90
14
VIVIENDAS
9634500
5.00
145
0+
5.0
60
14
50 .00
.0
1450
0
684000
684000
9634500
1410.00
80
143
CERRAMIENTOS
POSTE DE LUZ
0
.0
80
13
0
5.0
137
TESINA:
0
0.0
138
.00
684200
9634300
.00
1385
684100
9634300
1365.00
684000
683900
683800
1390.00
9634300
9634300
9634300
LONGITUD UBICADA EN LA PROVINCIA DEL AZUAY
PLANO:
CONTENIDO:
3/6
1360.00
0
1360.00
9634300
72+800
9634300
683700
683600
137
0
5.0
137
ESCALA:
20
1370.00
72+8
MACRODESLIZAMIENTO DE PUENTELOMA
1:2000
1365.00
ARCHIVO NOMBRE:
0
+8
60
72+
840
060.0
01.03
136
6838000
72
6834000
690000
0.0
0
5.00
147
147
0.0
0
144
145
0.00
14
45
.00
14
60
.00
14
55
.00
683900
9634500
1+
72+780
685000
72+
0
72+
060
080
72+
00
72+
1
72+
120
140
72+
72+
160
0
.0
65
9634500
139
683500
EJE PROYECTO
9634500
0
683400
.00
15
14
0+
8
0
9634400
0
145
86
0
.0
9634300
684200
684100
20
+0
72
040
14
80
.00
14
90
.00
14
85
.00
684200
00
0
72
+
5.0
0
14
9
684100
98
0
71
+
.00
00
15
.00
60
78
0+
9634500
72+700
9634400
.00
20
14
0+
58
143
10
14
95
683300
684000
00
1
5.0
0
15
0
00
220
72+
683900
2
72+
240
72+
26
0
72
+
0
13
683200
.00
0+
76
40
0
0
1
40
+6
72
72+6
80
1450
.00
0
683500
683400
6834000
1460.0
1490.00
.00
1495
1500.00
1505.00
0
1510.0
0
0+
7
0+
8
56
0
144
9634600
0
.0
00
+
72
0
+6
3
0
0.0
143
5.00
2
4
1
0.00
142
5
41
684100
40
+5
72
9634500
14
0
5.0
14
5 5.00
1455.0
0
1515
.00
683300
40
.00
683200
14
0
45
.0
14
55
14
0
.00
65
0.0
14
147
0
.0
.00
75
80
14
683100
9634600
684000
7
144
9634600
72
+4
0
0.0
0
683900
20
5
2+
+
72
14
683000
.0
0+
14
9634300
0
35
14
70
0
144
5.0
683800
1460.00
62
683100
0+
0
0
683000
0
9634600
0+
8
683700
683500
683600
683400
1465.00
.00
0
5.0
152
0
1520.0
0
.0
30
789325,4
15
1470.00
72
9634400
0
34
0+
68
00
+
72
9634400
66
0
0
32
+
72
72
0+
82
0
0
72
00
1455.00.0.00
5
141445
5.
00
0 5.00
146
0+
14
0
0
+5
1475.00
9634500
143
64
0
48
2+
7
9634500
5.00
0+
72
1480
.00
683300
0
20
0.00
145
0
5.0
9634536,89
62
4
+4
0+
80 460
0+
0
789286,25
1485.00 .00
85
14
72
0
1455.0
14
0
0.0 0
78146 55.0
0 14
0+
9634700
1410.00
0+
76
0
.00
40
14
0+
+4
72
0
.0
0
6
9634700
25
14
9634700
38
+
72
.0
85
0
789295,95
51
683900
0.
683900
B14
0
0.0
1470.00
14
65
0
25
.00
14
20
.00
1455.0
14
70
0
.00
1475
1430.00
0+
00
.0
14
00
9634600
1490.00
9634300
9634800
5.
147
45
9634600 72+
60
+3
72
9634600
.00
70
14
9634559,49
14
8
.
60 00
.00
80
1
68
0
0+
74
0
9634400
9634300
9634800
0.00
14
72
+3
.00
0+
15
00
.
789262,11
148
9634700
00
5
47
0+
7
9634500
683800
+2
66
0
8
683800
6838000
0+
683600
683500
0
.0
14
0
9634600
05
9634600
64
B13
0
0.0
683700
1
0
.00
1495.00
.0
35
15
683200
62
5
48
14
1540.00
0
5.0
154
1550.00
0
1555.0
0
0.0
156
683100
90
0
0+
683400
6834000
683300
5.00
156
683100
0m
683000
40.0
0
0.0
157
683200
789218,61
0
789198,82
5.0
683000
14
0+
9634400
9634300
.
85
14
9634800
60
0
.00
60
0.00
151
9634400
9634300
9634900
00
0
.0
1485
85.00
14
0+
14
0
0+
15
157
9634500
1
58
9634586,95
9634500
.00
5
49
0
72
0+
58
14
0
0.00
152
00
15
0+
1470.00
B12
.00
65
56
5.00
9634500
.00
05
15
14
1
1505.00
0
.00
525
9634600
147
5.00
0
5.0
0
15
54
0+
9634623,97
1480.00
683700
0
0+
9634640,69
148
683600
52
9634564,54
15
20
.00
15
15
.00
5.00
0
5.0
0.0
0
15
1
0+
9634600
1
72+
180
1490.00
.00
25
15
15
20
.00
683500
683300
15
1
683200
683400
683100
789190,85
0
9634700
.00
789103,66
789035,73
789072,17
789083,62
9634700
0
0
9634700
.00
1585
.0
50
9634700
B7
70
14
1580.00
0
56
0
48
0+
9634652,8
9634600
9634900
0
.0
0
49
.00
0+
70
1590
.00
0
14
1595
.0
46
9634700
151
9634600
0
.0
50
1605.00
0+
B6
9634601,62
95
14
1
0
0+
1600.00
.00
530
0
9634700
44
1
54
9634700
0+
0+
1610.00
.00
535
0
1615.00
0
52
1620.0
42
0+
0
0
0+
0
683000 1625
.0
0
0.00
50
9634700,53
40
0+
0
0
0+
9634700
9634684,15
14
38
154
0:1
0
0+
5.00
.00
0
154
2.0
48
0+
36
95
0:1
14
9634700
15
25
.00
789816,57
0
2.0
9634712,04
684000
.0
0
35
15
789810,18
789798,03
0
0
0+
9634800
46
0+
0
0+
9634719,41
683900
683800
6838000
789778,87
789766,77
.00
0+
32
9634800
34
9634747,19
684000
683800
789743,16
683800
683600
15
60
.0
0
0
00
0.
.0
5
9634800
1505
30
15
9634800
9634900
0
0+
00
5.
5
15
9634800
0.00
153
44
0
9634800
683800
6838000
15
153355.0
.000
0
00
15
788987,53
153
28
.0
60
15
0
5.0
9634800
0+
1475.00
B17
0+
.00
.00
683700
0
5.00
1535
0
26
9634800
16
45
683300
683200
0+
153
42
683100
B5
0+
0+0
.0 240
70
15
0
.0
10
15
0
0 .00
75
15
0
40
9634800
22
0
.0
B11
0.0
0+
80
152
0
.0
50 .00
15 45
0
15 40.0
15
0
0+
9634849,11
00
38
.
50
15
15
683900
683700
789757,55
683600
0
683600
55
.0
0
.0
15
15
15
0
.0
6
15
B16
0+
789007,89
0
0
0.
0
683000
0
1530.00
.00
25
15
683500
6
1535.0
0
36
15
0
5.
7
9634882,46
0+
B4
0+
20
0
00
5.
8
15
B10
1540.00
0
10
0
.0
70
34
16
0.0
0
1545.00
.00
9
1+
9634900
9635000
1495
60
9634900
9634890,94
0+
0+ 5
140
16 0
0
.0
65
15
1630.0
9634900
B15
840
74
71+
1495
.00
0
94
+
71
800
71+
820
71+
720
71+
7
71+
0
0.0
14995.00
14
2
+9
0
15
0
.0
9634815,47
9634800
9634900
15
5
00
.
75
15
0
.00
95 +180
0
15
.0
90
15
0
880
71+
71
9634908,43
32
00
16
0
.0
55
15
9634900
0
10 00
6.
000
1
0
9634900
.0
80
15
0+
0.0
9634900
B9
0+
1
58
B3
0
.0
0
65
164
00
0.
683500
683200
16
35
.0
0
683100
9
15
683400
16
789069,62
15
5
156
71+
900
71+
860
71+
5.00
.
95
00
0
5.
0
5.0
149 .00 9635000
0
149
760
71+
780
71+
0
660
71+
14 9
.00
00
0.
0
16
9634900
00
0.
0+ 61
121
0
.00
55
16
0
.00
2
16
9634938,12
.00
0
5.
25
16
10
0
0+
9635000
0
0
0+
08
0
B2
0
.0 9634900
9635000
.0
30
30
16
1
30
0
157
0
5.
B20
0.00
150
0
54
15
789793,26
0
.0
10
16
40
.00
16
.
15
700
0
5.0
150
9635000
0+
683000
1575.00
00
0
9634889,62
B8
1580.00
0
.0
20
16
80
1+6
9634983,28
0
28
0+
9634900
.0
60
9634968,05
683400
6834000
789119,48
16
683300
0
.00
0
.0
25
16
0+
06
0
683500
683400
6834000
16
0.0
45
3
16
151
0
40
789506,43
683300
16
40
.0
0
683200
683100
.00
55
00
0.
16
8
16
00
0.
B19
0.00
0
B22
26
0+
16
1
.00
5.00
.00
789761,42
0
.0
65
16
166
0.0
0
683000
165
35
16
0
24
0+
0
0+
0
9635000
0
.00
585
0.00
0
0+
02
0
9635000
9635100
151
5.0
9635011,07
9635100
B18
152
154
22
0+
0+
00
0
9635000
1595.00
00
1
9635000
2
0+
.00
.00
5
66
9635000
0
75
16
70
9635000
1590.0
9634972,71
0
.0
16
1600.00
9635016,39
5.00
152
0
1550.0
9635029,5
18
0+
9635000
CC2
9635100
1555.00
9635050,64
683700
0
.0
1605
9635100
0
9635000
789688,2
9635049,06
0
0.0
161
16
.00
45
16
R2
9635079,79
683700
0
.0
16
15
60
.0
B21
16
0+
.00
50
0
9635100
0
14
0+
.00
55
16
75
0
15.0
.00
1530
9635100
789727,92
0.00
162
0
.0
35
15
65
.00
15
65
.00
0
12
0+
0
16
683600
5.00
162
9635063,7
0.0
166
0
.0
70
16
683500
683400
16
40
.0
0
1
0
0
.0
1
9635098,57
789644,05
789320,21
683300
9635082,48
9635106,72
9635101,71
.00
630
5.0
1
0
68
163
70
15
789626,96
166
9635100
789594,11
.00
9635100
9635100
5.00
789239,98
5
68
9635100
9635110,39
0
10
0+
1670.00
789642,76
789652,98
0
16
65
.0
789286,36
683100
683200
683000
9635100
B1
0
0
9635100
0
0.0
.0
15
08
0+
9635100
.00
75
16
00
5.
4
16
0
06
0+
16
0.00
165
9635119,29
0
9630000
9625000
0
04
0+
8
16
0
0.0
166
5.00
165
0
0.0
.0
80
9635200
0
02
0+
0
9635200
680000
0
154
167
1670.0
684200
.00
1545
684100
684000
9635200
670000
789451,7
9635200
675000
R1
9635188,59
9635200
00
0+
5.00
9635200
683900
789575,81
9635191,16
9635200
683800
6838000
9635200
0
683500
9635200
15
75
.0
683400
6834000
9635200
683700
683300
9635200
.0
80
15
683600
683200
9635200
789600,64
683100
9635200
789549,1
683000
9635214,64
Planta y Detalles.dwg
DIRECTOR DE TESINA:
DIBUJO:
Ing. Esteban Pacheco T.
Miguel Calle Moscoso
FECHA:
Octubre del 2013
GEOTEXTIL + GEOMEMBRANA
1
h
SACOS DE POLIPROPILENO RELLENOS
CON TIERRA VEGETAL Y SEMILLAS
PIEDRA
TRITURADA 3/4"
PIEDRA
TRITURADA 3/4"
CANAL CON RUGOSIDAD ARTIFICIAL
GEOTEXTIL T-1600
00
LENTAG
58+
0
9630000
1
SACOS DE POLIPROPILENO RELLENOS
CON TIERRA VEGETAL Y SEMILLAS
00
+0
68
0
74+00
695000
4
72
+0
00
0.25 m
690000
0.10
000
685000
GEOTEXTIL + GEOMEMBRANA
h
h
9635000
66+
00
75+41
1
4
e
b
+0
70+000
680000
0.10
0.25 m
670000
e
b
h
9640000
55
00
+0
64
2%
0.15 m
PUENTELOMA
0.60 m
675000
TALUD
SAN FRANCISCO
0.60 m
BERMA
60+
000
ESCALA: 1:20
ESCALA: 1:20
62+000
CANAL COLECTOR
00
5 6+ 0
SANTA ISABEL
9645000
9625000
GEOTEXTIL T-1600
ESCALA: 1:10
HORMIGON SIMPLE
f'c= 210 kg/cm2
3.00 m
RUGOSIDAD
ARTIFICIAL
GEOMEMBRANA
3.00 m
e
GEOMEMBRANA
h
4
1
s
b
0.10 m
0.10 m
0.80 m
0.80 m
ESCALA: 1:75
CAJA DE EMPALME
RUGOSIDAD ARTIFICIAL
Z
CORTE Y-Y'
ESCALA: 1:75
SOLERA DE CANAL COLECTOR
ENCHAPADO DE PIEDRA
AFLORA A LA SUPERFICIE
B2 VARIABLE
SOLERA DE CUNETA
RUGOSA (BAJANTE)
RUGOSIDAD ARTIFICIAL
0.24
X'
CORTE X-Y'
0.03
0.10
1.50 m
ESCALA: 1:75
B3
H VARIABLE
X
0.10 m
0.20 m
S=1%
B2
CANAL COLECTOR
0.24
SOLERA DE CUNETA RUGOSA (BAJANTE)
CORTE Z-Z'
3.00 m
Y
DENTELLON
DE H.A.
8
B2
TERRENO NATURAL
c/20m
CORTE X-X'
0.24 m
ESCALA: 1:75
0.10
0.03
RUGOSIDAD
ARTIFICIAL
1
4
CUNETA RUGOSA (BAJANTE)
SOLERA DE CANAL COLECTOR
RUGOSIDAD
ARTIFICIAL
S=VARIABLE
S=1%
GRAVA O PIEDRA TRITURADA 34"
S=VARIABLE
S=VARIABLE
LE
e
AB
RI
h
4
RUGOSIDAD ARTIFICIAL
X
Z
B1
VA
CAJA DE EMPALME Y DENTELLON
ESCALA: 1:75
AFLORA A LA SUPERFICIE
s
1
DISMINIUYE DE 3.0 HASTA
0.45 EN LA DESCARGA
GRAVA O PIEDRA TRITURADA 34"
0.5 m
b
ABRAZADERA DE 6"
MALLA TEJIDA 81"
0.15m DE TRASLAPE CON
ABRAZADERA DE 6 "
SOLERA DE CUNETA RUGOSA (BAJANTE)
S= 1%
S=1%
TERRENO NATURAL
0.5 m
B2 VARIABLE
ANCHO DEL SUBDREN
H.S. POBRE O ARCILLA COMPACTADA
H VARIABLE
TERRENO NATURAL
CORTE Y-Y'
ESCALA: 1:75
R=5.0m
CC1
VER DETALLE
0.20 m
1.5 m
0.24
SOLERA DE CUNETA RUGOSA (BAJANTE)
S=1%
0.10
0.03
S=VARIABLE
RUGOSIDAD
ARTIFICIAL
S=VARIABLE
0.10 m
TESINA:
8
B2
AP3
1 cm
1.5 cm
1
4
Y
0.5cm
10 cm
POLIETILENO EXPANDIDO
B2
0.24 m
0.5 m
CUNETA RUGOSA
GRAVA O PIEDRA TRITURADA 34"
S=1%
LONGITUD UBICADA EN LA PROVINCIA DEL AZUAY
PLANO:
CONTENIDO:
0.15m DE TRASLAPE CON
ABRAZADERA DE 6 "
4/6
0.5 m
DETALLES GENERALES DE LAS ESTRUCTURAS DE DRENAJE
ESCALA:
Las Indicadas
ARCHIVO NOMBRE:
TERRENO NATURAL
Planta y Detalles.dwg
H.S. POBRE O ARCILLA COMPACTADA
DIRECTOR DE TESINA:
DIBUJO:
Ing. Esteban Pacheco T.
Miguel Calle Moscoso
FECHA:
Octubre del 2013
9635000
66+
000
00
LENTAG
00
58+
0
62+000
60+
000
+0
00
5 6+ 0
SANTA ISABEL
00
+0
68
PUENTELOMA
9640000
55
00
+0
64
SAN FRANCISCO
9645000
70+000
72
+0
00
75+41
1
0
74+00
9625000
TESINA:
LONGITUD UBICADA EN LA PROVINCIA DEL AZUAY
PLANO:
CONTENIDO:
5/6
PERFIL A - A
ESCALA:
1:1500
ARCHIVO NOMBRE:
Perfiles.dwg
DIRECTOR DE TESINA:
DIBUJO:
Ing. Esteban Pacheco T.
Miguel Calle Moscoso
FECHA:
Octubre del 2013
695000
690000
685000
680000
675000
670000
9630000
9635000
66+
000
00
LENTAG
00
58+
0
62+000
60+
000
+0
00
5 6+ 0
SANTA ISABEL
00
+0
68
PUENTELOMA
9640000
55
00
+0
64
SAN FRANCISCO
9645000
70+000
72
+0
00
75+41
1
0
74+00
9625000
TESINA:
LONGITUD UBICADA EN LA PROVINCIA DEL AZUAY
PLANO:
CONTENIDO:
6/6
PERFIL B - B
ESCALA:
1:1200
ARCHIVO NOMBRE:
Perfiles.dwg
DIRECTOR DE TESINA:
DIBUJO:
Ing. Esteban Pacheco T.
Miguel Calle Moscoso
FECHA:
Octubre del 2013
695000
690000
685000
680000
675000
670000
9630000