Control de pozos en perforación Contenido § Riesgos someros • Gas somero • Flujos de agua someros • Desviadores 2 § Evaluación de la presión anormal 6 § Preparación para el control de pozos • LOT, MASP y tolerancia del amago • Tasa lenta de circulación • Simulacros de control de pozos y asignaciones del personal 17 § Causas y señales de advertencia de los amagos 41 § Procedimientos de cierre del pozo 49 § Árbol de decisiones para controlar el control del pozo 56 § Complicaciones y soluciones 62 RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 1 Riesgos someros Los riesgos someros son acumulaciones de gas o agua que tiene presiones anormales y que se encuentran a profundidades tan someras que impiden la instalación de las preventoras. Estos peligros someros presentan un peligro grave ya que al encontrarlos sólo se puede dejar que fluyan hacia la superficie para allí desviarlos. Flujos de agua somera Los flujos de agua somera pueden resultar naturalmente como un producto del ambiente marino in-situ o pueden ser inducidos por el proceso de perforación. Los requerimientos necesarios para el flujo de agua somera de ocurrencia natural son: 1. Aumento de la presión de poro debido a las altas tasas de sedimentación 2. Presencia de un sello en el tope 3. Presencia de una arena permeable Gas somero Por lo regular, las acumulaciones de gas somero se encuentran en lentes de arena, los cuales sugieren que se han depositado en un ambiente de plataforma marina somera con influencia de la corriente. Estos lentes tenderían a tener la forma de olas de arena, parches y riscos arenosos resultando en una distribución interrumpida aparte. Estos lentes de arena, por consiguiente, podrían estar sellados por los sedimentos arcillosos de sus alrededores. Esta distribución en parches de gas somero es muy importante. No se debe suponer que debido a que varios pozos hayan penetrado una posible zona de gas somero con éxito, todos los futuros pozos también estarán libres de los peligros del gas somero. Es difícil estimar los volúmenes de gas presente en la acumulaciones de gas somero. En un incidente en el Mar del Norte, se estimó que se venteó 8 mmscf de gas. Esto podría aportarse de una arena de 125 pies de espesor con un área de solamente 250 pies de diámetro. Se han reportado tasas de flujo de más de 100 mmscfd para reventones de gas somero en el Golfo de México. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 2 Gas somero El gas somero presurizado anormalmente ocurre debido a la inclinación del lente, lo cual tiene el mismo efecto que el de aumentar la altura del lente y, por lo tanto, e l gradiente de presión en el tope del lente. Los flujos de gas somero pueden ser extremadamente prolíficos, con tasas de flujo de gas muy altas y con volúmenes considerables de roca/arenisca de la formación, los cuales pueden llegar a ocasionar fallas en el sistema de desviación. Causas de influjo de gas somero § Sobrecarga del anular con cortes, lo cual ocasiona una pérdida de circulación § Gas perforado que se expande y se descarga el espacio anular § Llenado del hueco inapropiado durante el viaje Precauciones § Perforar un hueco piloto § Perforar sin riser (cuando sea aplicable - submarino -) § Limitar la tasa de penetración y controlar la perforación. § Monitorear el pozo de manera precisa RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Reventón debido a un gas somero en el Golfo de México Control de pozos en perforación: 3 Procedimientos de desvío para un taladro soportado en el fondo 1. Mantener la máxima tasa de bombeo. 2. Efectuar un espaciamiento de tal forma que la válvula inferior del kelly ó top drive quede por encima de la rotaria. 3. Asegurar que la línea del desviador en la dirección del viento esté abierta. Cierre el empaque del desviador y envíe los retornos del desviador hacia afuera. 4. Apague todo el equipo que no sea necesario. Despliegue las mangueras contra incendios por debajo de la mesa. 5. Monitoree el mar en busca de evidencia de un escape de gas a través de la parte externa del conductor. 6. Monitoree la dirección del viento y bombee el fluido/agua. 7. Bombee lodo pesado que se previamente, si está disponible. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS haya Manteniendo la tasa máxima de bombeo mientras se desvía el flujo mezclado Control de pozos en perforación: 4 Sistema desviador El sistema desviador incluye: § El desviador – un preventor anular de baja presión empleado para sellar el hueco desde la línea de flujo. § Líneas de venteo – tubería de diámetro grande utilizada para el flujo de los fluidos en la dirección del viento opuesta al taladro. Línea de flujo Campana Desviador Válvulas de las líneas de venteo § Las válvulas de las líneas de desviación – válvulas de apertura total empleadas para seleccionar y aislar la línea de venteo deseada. § Sistema de control hidráulico – opera el desviador y abre automáticamente la válvula de la línea de desviación seleccionada. Líneas de venteo “Drilling Spool” Por lo general, la primera tubería de revestimiento o tubo conductor se instala debajo de la línea del lodo para iniciar la perforación en un lugar costa afuera y una sarta de revestimiento se sienta y se cementa a poca profundidad para locaciones en tierra. Esta tubería proporciona un sello capaz de soportar la presión hidrostática de la columna de lodo desde la base de tubería de revestimiento hasta la salida de la campana. El sistema desviador se instala sobre la primera tubería de revestimiento sobre el tubo conductor. La presión de trabajo del desviador y de las líneas de desviació n no son tan importantes; más bien, el tamaño de éstas debe tener un tamaño tal que permita una tasa de flujo de desviación de los fluidos que vienen del pozo, reduciendo al mínimo la contrapresión del pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 5 Detección de la presión anormal Introducción El objetivo primordial del control de pozo es mantener un peso de lodo suficiente para sobre balancear la presión de poro de formación. El hacer esto requiere conocer la magnitud de las presión de poro. Durante la etapa de planeación del pozo, la presión de poro se predice con base en los datos de poro de referencia, en caso de estar disponible, y del análisis de datos sísmicos A pesar de que ambos pueden ser de gran utilidad, el valor de la presión de poro puede variar para el pozo que se está perforando. Por lo general, la presión de poro se planea como normal hasta que se llegue a una profundidad donde los cambios en los parámetros de perforación indican un cambio a subnormal o anormal. Las formaciones presionadas anormalmente se penetran más frecuentemente e implican el mayor riesgo desde un punto de vista de control de pozos. A medida que aumenta la presión de poro de formación se debe aumentar el peso del lodo, en especie, a fin de mantener el sobrebalance deseado. El intervalo en el pozo en el que la presión de poro de formación aumenta de su punto normal se conoce como zona de transición. Usualmente, esta “pendiente” aumentará a una máxima presión de poro causada por el proceso deposicional, de enterramiento y compactación. Para la lutitas, a zona de transición representa la barrera de permeabilidad que restringe el flujo de fluidos de poro hasta el ambiente marino. El espesor de la zona de transición depende de las permeabilidades dentro y adyacentes a la formación sobre presionada en la edad de sobrepresión, por ejemplo, el tiempo disponible para el flujo de fluido y el agotamiento de la presión desde cuando se desarrolla la sobrepresión. Los cambios en parámetros de perforación permiten la detección y el estimativo de los valores de presión de poro para las zonas transición. Los métodos y técnicas mejoran constantemente en cuanto a su precisión, permitiendo un mejor control de pozo. Se deben realizar todos los esfuerzos posibles para detectar la presencia de zonas de transición durante la planeación y perforación de un pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 6 Presión anormal Las zonas de transición con frecuencia están superpuestas por una zona de una lutita casi impermeable que obra como un sello de presión y se conoce como “roca sello”. Esta roca sello puede ofrecer dificultades para la perforación y esto, de por si, es un indicio de que hay una sobrepresión potencial pendiente. A medida que la broca penetra la zona de transición, la mayor porosidad y contenido de agua de las lutitas permiten una perforación más fácil y ocurre una desviación de la tendencia “normal”. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS d a Línea de la tendencia normal de la lutita r o f u n d i Tasa de penetración P En un ambiente presionado normalmente, las lutitas se compactan más a medida que aumenta la profundidad. Con el aumento de compactación, el contenido de agua de las lutitas disminuye y se convierte en algo más denso y “más duro” de perforar. A medida que se aumenta la profundidad en una presión de poro normal, la reducción de la tasa de penetración y el aumento en las fuerzas de perforación, tal como el peso en la broca, la velocidad de la rotaria y la potencia hidráulica de la broca, representan una tendencia clara. Las cambios en esta tendencia permiten la detección de presión de poro anormal. d Indicadores – tasa de penetración Tope de presión anormal La ROP muestra la tendencia normal y la presión de poro anormal Control de pozos en perforación: 7 Presión anormal Exponente corregido § El exponente d es una medida de la “perforabilidad” de una formación. § Los valores que disminuyen de dc indicarán la zona de transición. § Generalmente, se utiliza una sobrefranja para predecir la magnitud de la presión de poro. 10 11 12 13 14 15 Arenas § El dc es lo más adecuado cuando se perfora a través de litología constante particularmente al perforar la lutitas. § Se debe establecer una tendencia normal antes de perforar en una zona de transición. [ 60ROPx N] log d= ( [ 12 x WOB ] ) 10 x D log 6 Zona de transición Tendencia normal, 9 ppg dc = d x pn Presión de poro, 11.8 ppg ECD b ROP – Tasa de penetración (pies/hora) N – Velocidad de la rotaria rpm) Determinación de la presión de poro con base en el exponente d. Db – Diámetro de la broca (pulgadas) WOB – Peso sobre la broca (lbs) pn – Presión de poro normal (ppg) ECD – Densidad equivalente de circulación (ppg) RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 8 Presión normal Indicadores que aparecen con retraso § Gas de conexión. • Influenciados por el suaveo § Gas de fondo. • Excelente indicador de la presión de poro. § Lutitas astillosas. § Carga de cortes de perforación • Aumento de éstos a la misma ROP. § El pozo “le hablará”. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 9 Presión anormal MWD y LWD § General § La base de todos los modelos es una tierra homogénea. • Las arcillas pierden el agua a medida que aumenta la sobrecarga. • La porosidad se reduce a medida que la densidad general aumenta. § ¿La salida de agua no se ve restringida? • La arcilla tiene una compactación normal § ¿La salida de agua se ve restringida? • La arcilla está sobre presionada RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS La resistividad y la densidad deben aumentar con la profundidad. El cambio de tendencia hacia la izquierda en la parte inferior del diagrama indica un aumento en la compactación y por lo tanto una sobrepresión. Control de pozos en perforación: 10 FEWD, MWD/LWD § Curvas de resistividad § Curvas de densidad § Curvas sónicas § Temperatura hueco abajo § Información de PWD “Pressure While Drilling” RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 11 FEWD/MWD Registro de resistividad 1000 1500 El cambio de la tendencia a la izquierda indica un aumento en la baja compactación y por consiguiente, sobrepresión. TVD (m) 2000 2500 Top of Overpressure 3000 NCT 3500 0.1 1 10 RILD (ohm.m) RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 12 FEWD/MWD Registro sónico § Ejemplo: NTC Sónico, debe disminuir con la profundidad a medida que las velocidades aumentan. (usec/m) § El cambio a la derecha indica una aumento en la baja compactación y por consiguiente, sobrepresión. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 13 Evaluación de la presión Software - Ejemplo § Cálculos sobrepuestos • Existen dos métodos de cálculos sobrepuestos y de aplicación. Ambos requieren de la presencia de una tendencia de compactación normal. § Método de “proporción” • Aplicable a los registros sónicos exponentes de resistividad y densidad. § Método “Eaton” • Aplicable únicamente a los registros de resistividad / conductividad exponentes d y a los sónicos. No existe una fórmula Eaton para los registros de densidad. § Interfase gráfica • La serie FPE se controla por medio de formatos de registro definidos por el usuario. • Se agregan líneas de tendencia y filtros y se modifican utilizando el cursor del ratón del computador. • Se pueden abrir ventanas múltiples lo que permite la comparaciones entre pozos. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Cortesía de Sperry Sun Control de pozos en perforación: 14 Evaluación de la presión Medición directa – prueba de formación con wireline Un probador de formación con wireline se corre en una línea eléctrica de wireline y está diseñado para medir presiones de formación, así como para tomar muestras de zonas permeables. La serie de lecturas de presión que se puede tomar permite que la formación sea sondeada para las posibles zonas permeables antes de tomar las muestras. Torta de lodo Empaque Formación permeable Sonda Línea de flujo Filtro Sonda cerrada durante el seteo inicial Sonda abierta y muestreo Operación de sondeo con probador de muestra en la formación con wireline RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 15 Evaluación de la presión Medición directa Medición de la permeabilidad Prueba del gradiente de presión Muestro PVT Pruebas intervalos Módulo de potencia eléctrica Módulo de potencia eléctrica Módulo de potencia eléctrica Módulo de potencia hidráulica Módulo de potencia hidráulica Módulo de potencia hidráulica Módulo de sonda Módulo de sonda Módulo de sonda Módulo de sonda Módulo de muestras múltiples Módulo de control de flujo Módulo de muestra Módulo de bombeo de extracción Módulo de muestra Módulo de muestra Módulo de sonda doble Módulo de potencia eléctrica Módulo de bombeo de extracción Módulo de muestra Módulo de empaque Configuraciones modulares del probador de formación con wireline RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 16 Preparación en control de pozos Pozo Personal • Equipo Entrenado en control de pozos y practicar en el taladro mediante la participación en los simulacros de control de pozos. • • Conocer las causa de los amagos y sus señales de advertencia. • El equipo se debe probar bajo presión en forma periódica. • Monitorear el pozo para detectar los amagos. • • Mantener la comunicación entre todos los miembros del equipo. El equipo de detección se debe mantener en buenas condiciones de operación. • Conocer sus responsabilidades y asignaciones de acuerdo con el plan de contingencia. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Las BOP se deben clasificar de acuerdo con la máxima presión anticipada en la superficie. • El hueco se debe mantener lleno todo le tiempo con el peso de lodo adecuado para asegurar el control de presión hidrostática. • La presión de estallido del revestimiento Se debe dar a conocer y registrarse en la mesa del taladro. • La integridad de la formación se debe conocer y la MASP se debe registrar en la mesa del taladro. • La presión de la formación se debe monitorear y los pesos de lodo se deben ajustar de acuerdo con ésta. Control de pozos en perforación: 17 Responsabilidades del personal ¡Cada integrante tiene un papel importante en la prevención de los amagos! Perforador • El perforador debe detectar el amago y cerrar el pozo. • Es responsable de supervisar a su cuadrilla durante las operaciones de control del pozo. Cuñeros, encuelladores, recogemuestras y otros miembros de la cuadrilla • Estar alertas ante cualquier señal de advertencia de un amago. • Se deben reportar en el puesto asignado durante las operaciones de control del pozo. Ingeniero de lodos • Mantener las propiedades del lodo de acuerdo con el programa. • Estar preparado para suministrar información del pozo durante las operaciones de control del mismo. Mud Logger • Informar al perforador y al supervisor de la operación los indicadores de aumento de la presión de formación. • Monitorear y llevar el registro del sistema de circulación durante las operaciones de control del pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 18 Responsabilidades del personal (continuación) ¡Cada integrante tiene un papel importante en la prevención de los amagos! Jefe de Equipo • Debe asegurar que el perforador y su cuadrilla se ubiquen correctamente. • Debe estar presente en la mesa durante las operaciones para matar el pozo. • Informar a la nueva cuadrilla antes del cambio de turno acerca del estado de las operaciones de control del pozo. • En operaciones en equipos flotantes – debe informar al capitán o burgomaestre de las operaciones de control de pozos en caso de que se necesiten implementar procedimientos de emergencia marinos. Supervisor de la compañía operadora • Es responsable totalmente por el control del pozo. • Asegurar que todo el personal conoce sus responsabilidades. • Mantener una comunicación abierta entre todo miembros del equipo de trabajo. • Dar a conocer a todo el personal pertinente de las operaciones que se han planeado para controlar el pozo. Personal de las compañías de servicios • Debe conocer las responsabilidades asignadas para las situaciones de emergencia. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 19 Simulacros de control de pozos Ayudan a detectar a tiempo las señales de advertencia de amagos § § § § El objetivo de los simulacros de control de pozos es el de familiarizar a las cuadrillas con los procedimientos que se deben implementar en caso de que ocurra un amago. La presiones de pozo inducidas por amagos dependen del volumen del influjo. Los simulacros hacen que el personal esté más alerta ante las señales de advertencia y ayudan a una detección temprana de los amagos. Los simulacros se deben hacer de la forma más real posible. Los simulacros se deben llevar a cabo por lo menos una vez a la semana con cada cuadrilla: • Durante la perforación • Durante los viajes • Durante la perforación con un sistema desviador RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 20 Simulacros de control de pozos Asignaciones típicas del personal • Encuellador/Asistente del Perforador • Representante de la Compañía • Organiza las operaciones para matar el pozo. • Tiene la responsabilidad total de las operaciones • Da instrucciones a la cuadrilla, dirige las operaciones. • Informa y mantiene una comunicación abierta con la oficina. • Puede ser el responsable para operar el choque. • Va al área de los tanques, alinea el separador de gas, el desgasificador y las válvulas en los tanques. • Trabaja con el Ingeniero de Lodos para asegurar que se mantienen las propiedades del lodo. • Ingeniero de Lodos • Permanece en los tanques para asegurar el correcto aumento del peso del lodo. • OIM / Jefe de Equipo • Mantiene la densidad y las propiedades del lodo. • Responsable por el taladro y su personal. • Cuñeros • Informa al burgomaestre o al capitán acerca de las operaciones de control de pozos. • Se reportan en los sitios que le han asignado en el plan de contingencia (mesa, bombas de lodo, etc.) • Puede ser responsable para operar el choque o designa a alguna persona para operarlo. • Sigue las instrucciones del perforador/supervisor. • Coordina con el Representante del Operador las operaciones para matar el pozo. • Aceitero • Apaga todo el equipo que no se necesite. Mantiene la potencia requerida en el taladro durante las operaciones de control del pozo. • Permanece en el sitio asignado en el plan de contingencia durante las operaciones de control del pozo. Permanece disponible en caso de que se le ordene apagar las fuentes de energía del taladro. • Perforador • Su responsabilidad primaria detección/verificación del amago. • Cierra el pozo e informa al Representante del Operador. • Organiza a la cuadrilla para las operaciones de matar el pozo. • es Permanece en la consola para operar la bomba. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS la • Operador de cementación • Reporta a la unidad de cementación. Alinea la bomba de cementación y permanece disponible. Control de pozos en perforación: 21 Mantener el control hidrostático - viajes Antes del viaje • Circular el hueco antes del viaje. • Limitar la velocidad del viaje para minimizar las presiones de surgencia /suaveo. • Alinear y usar un tanque de viaje. • Mantener el hueco lleno/datos de desplazamiento en las hojas de viaje. Llenado = Fact. de despl. x long. parada x # de paradas Ejemplo: Llenado = .0076 x 93 x 5 paradas = 3.5 bbls • Discutir con el perforador el propósito del viaje. • Preparar la mesa del taladro. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 22 Mantener el control hidrostático - Viajes Procedimiento de viaje 1. Hacer un chequeo de flujo antes de iniciar el viaje. 2. Bombear una píldora para sacar la tubería “seca”. Vpildora = MW x longitud de tubería seca x capacidad de la tubería MWpíldora – MW en uso Vpíldora – volumen de la píldora (bbls) Capacidad de la tubería - (bbls /pie) MWpíldora y MW - (ppg) Longitud - (pies) Chequeando el flujo del pozo Como regla general, la píldora se debe mezclar para mantener un mínimo de 2 paradas de tubería seca. Es necesario desplazar con precisión la píldora, así se conocerá el peso, la profundidad y la altura de la píldora en todo momento durante el viaje. 3. Monitorear el hueco a través de la rotaria durante las primeras 5 – 10 paradas levantadas del fondo con el fin de chequear que el nivel del espacio anular está cayendo a medida que se retira la tubería. El limpiador de tubería solamente se debe instalar después de haber chequeado que no hay suaveo. 4. Circular el hueco a través del tanque de viaje y continuar el viaje hacia afuera, monitoreando el llenado correcto del hueco con la ayuda del tanque de viaje y de las hojas de viaje. 5. Realizar un chequeo de flujo cuando se hale el BHA por dentro del revestimiento y antes de halar el BHA dentro del conjunto de preventoras. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 23 Uso de las hojas de viaje Las hojas de viaje se deben usar para registrar los volúmenes de llenado del hueco en todos los viajes. La hoja de viaje permite la comparación de los volúmenes reales con los calculados, así cualquier diferencia se puede detectar fácilmente. Se debe usar también un tanque de viaje en todos los viajes con el fin de ayudar con un correcto llenado del hueco. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 24 Pérdida de circulación Manteniendo el control de presión hidrostática La pérdida de circulación puede ser muy costosa y en casos severos puede ocasionar reventones. Los perforadores deben permanecer atentos a la pérdida de fluido hacia las paredes del pozo y se deben evitar las pérdidas excesivas de ser posible, intentando resolver el problema siempre que se presente. Las causas primarias de pérdida de circulación son: § Sentar el revestimiento demasiado superficial y no ganar suficiente resistencia a la fractura para que el pozo tolere los pesos de lodo planeados para ese intervalo. § La perforación con excesivo sobrebalance. § La perforación demasiado rápida y por consiguiente los cortes cargan el anular de manera suficiente para causar una falla en la formación. § Excesivas presiones de suaveo / surgencia cuando se hacen viajes de tubería. § Empaquetamiento del hueco debido a aumento de cortes (especialmente en el lado bajo de los pozos de alto ángulo) o embotamiento de los ensamblajes de perforación. La tasa de p érdida puede variar desde filtrado (1/4 a 10 bbl/hr), parciales (10 - 500 bbl/hr), a totales (500 bbl/hr – sin retornos). Los mejores correctivos para corregir la pérdida de circulación dependen en gran parte del tipo de formación que se esté perforando. Formaciones no consolidadas Las formaciones no consolidadas tales como la gravilla ocurren generalmente a profundidades someras. La indicación es una pérdida gradual hasta la torta de filtrado u otros agentes de taponamiento que bloquean la permeabilidad de la zona. Las pérdidas pueden ocurrir y generalmente son toleradas hasta que se pueda sentar el revestimiento de superficie. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 25 Pérdida de circulación (continuación) Manteniendo el control de presión hidrostática Fracturas Las fracturas naturales pueden existir en muchas formaciones. Por lo regular, se observa una pérdida gradual de lodo hacia el hueco, pero las pérdidas pueden acelerarse a medida que las fracturas adicionales sean expuestas. Las fracturas pueden ser tales que la pérdida total de circulación es posible. Las fracturas inducidas ocurren debido a excesivo peso del lodo, surgencia/suaveo, o empaquetamientos del hueco. Por lo general, esto termina en una pérdida de lodo total y repentina. Formaciones cavernosas Por lo general, solamente se experimenta al perforar calizas y estructuras de arrecife. La indicación es que la broca se cae libremente y se presenta una pérdida de lodo repentina. Flujos cruzados subterráneos En caso de que las fracturas de una zona débil se abran debido a un aumento de presión cuando se cierra durante una amago de pozo, los fluidos de la formación (y el lodo) irán de una formación a otra, por lo regular desde la zona más baja hasta una zona superior que se haya fracturado. Los flujos cruzados subterráneos son indicados por unas lecturas de presión inestables en superficie. Se debe determinar la profundidad de la zona que toma el fluido para calcular la hidrostática implicada y determinar la acción correctiva que se debe tomar. Los registros de temperatura se pueden utilizar para ayudar a identificar la zona que está recibiendo el flujo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 26 Corrección de la pérdida de circulación Manteniendo el control de la presión hidrostática Una ubicación exacta del tapón hueco abajo es crucial para sellar una zona de pérdida. Para hacer esto, se requiere que el desplazamiento se mida exactamente y se conozcan las capacidades de la tubería. Se debe tener en cuenta el riesgo de taponar las boquillas cuando se bombea LCM (material de pérdida de circulación). Se debe mantener la sarta en movimiento cuando se bombean píldoras para prevenir la pega de tubería. Cuando se colocan los tapones que contengan cemento, siempre que sea posible se debe probar la formulación de la lechada para determinar el tiempo de fraguado. La técnica de tapón balanceado es el mejor método de desplazamiento para ubicar los tapones. Sin embargo, esto no siempre es posible de lograr (o deseable), dependiendo la tasa de pérdida o el tipo de lechada que se va a bombear. (a) Circulaci ón convencional Ubicar el tapón a trav és de una tubería de extremo abierto (de ser posible) en frente de la zona de pérdida. Bombear a 1.0 bbl/min hasta que cese la pérdida. (b) Tapón balanceado El requisito básico para un tapón balanceado es que el volumen correcto del espaciador se bombee a continuación de la lechada, para garantizar que la presión hidrostática en el espacio anular esté balanceada con la de la tubería antes de sacar la tubería del tapón. La tubería luego se saca del tapón. (c) Tapón no balanceado Cuando se conoce bien la zona de pérdida, la tubería se puede ubicar aproximadamente a 150 pies por encima y la lechada se puede desplazar hasta el extremo de la tubería y se cierra la BOP. Para un tapón mixto de fondo, se bombea simultáneamente por la tubería de perforación y por el anular a 2 bbl/min. Para un tapón ubicado, se bombea la lechada fuera de la tubería más un exceso de 5 bbl, y luego se bombea hacia abajo solamente por el espacio anular. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 27 Corrección de la pérdida de circulación Técnica de tapón balanceado Lodo L Espaciador h Donde: h = altura del espaciador (pies) H H = altura del tapón (pies) L = longitud de la tubería de perforación o producción (pies) Tapón RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 28 Pérdida de circulación Remedios y recetas (1) Sacar y esperar La broca se debe sacar hasta el revestimiento y el pozo se deja estático durante 4 a 6 horas, sin circulación. Se mezcla una píldora cuando se está esperando en caso de que la sola espera no funcione. (2) 100 - 500 bbl píldora de LCM 100 - 500 bbl de lodo 15 lb/bbl de cáscara de nuez, aserrín fino, etc. 10 lb/bbl de fibras finas (madera, mica o caña) 5 lb/bbl de fibras medianas a finas 5 lb/bbl de escamas grandes de celofán (diámetro de 1 ”) Se bombea la píldora utilizando circulación convencional. Se repite si el pozo aún está tomando fluido. Se intenta una píldora de pérdida de alta pérdida de filtrado si esta píldora no soluciona el problema. 3) Inyecci ón de lechada de pérdida de filtrado (tapón balanceado) 100 bbl de agua 15 lb/bbl de bentonita o 1.0 lb/bbl de Drispac (ó 1.0 lb/bbl de polímero XC) 0.5 lb/bbl de cal 50 lb/bbl de Diearth, Diaseal M 15 - 20 lb/bbl de mica fina, cáscara de nuez, celof án o materiales que se puedan mezclar y que continúen siendo bombeables. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 29 Pérdida de circulación Remedios y recetas (continuación) (4) Lechada de cemento limpio Las lechadas de cemento limpio dan como resultado tapones de alta resistencia compresiva. Mezcle cemento clase G a 15.8 ppg en agua. Se debe emplear una técnica de tapón balanceado. (5) Lechada de cemento extendida (técnica de tapón balanceado) La lechada de bentonita prehidratada da un grado de control de pérdida de fluido y un efecto de “blindaje" para ayudar a detener la pérdida de circulación. Se puede formular una lechada de peso liviano (13.2 ppg) que ayuda con las pérdidas de circulación graves. Agregar 10 lb/bbl de bentonita al agua dulce previamente tratada con 0.25 lb/bbl de soda cáustica y 0.25 lb/bbl de ceniza de soda. Se mezcla el cemento hasta 13.2 ppg. (6) Tapón blando mezclado en el fondo (técnica de tapón no balanceado) Esta píldora se puede mezclar con lodo base agua o agua de formación en el ambiente del fondo y luego ser inyectada a la formación. Mezcle 10.5 gal de diesel o base aceite a 100 lb de bentonita. Se puede agregar LCM granular o fibroso a esta mezcla en caso de ser necesario (10 lb/bbl de mica o cáscara de nuez). Se mantiene la mezcla alejada del contacto con el agua hasta que se retira de la tubería de perforación. Se utiliza un espaciador de 10 bbl adelante de un tapón, seguido por 10 bbl después del tapón. Este tapón que se forma como resultado de esto se vuelve con apariencia de caucho (parchudo) cuando se mezcla con agua. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 30 Pérdida de circulación Remedios y recetas (continuación) (7) Tapón blando mezclado en el fondo para los lodos base aceite (técnica de tapón no balanceada) Se mezcla en la superficie 280 lb de arcilla oleofílica con 1 bbl de agua. Se agrega lignosulfonato a 4 lb/bbl. Se utilizan espaciadores base agua adelante y atrás de esta píldora. (8) Tapón blando tipo polímero mezclado en superficie (técnica de tapón no balanceado) Esta píldora se mezcla en la superficie donde los polímeros se mezclan con activadores y extensores para dar un tipo de reacción retardada de engrosamiento. Esto permite suficiente tiempo par a colocar el tapón en la zona de pérdida antes de que ocurra la reacción química. Halliburton Temblok es un ejemplo de este tipo. Este tratamiento es temporal y la resistencia se interrumpe muy rápidamente. A esto debe seguirle una lechada de cemento para efectuar un sello permanente. (9) Tapón duro mezclado en el fondo (técnica de tapón no balanceada) Para esta píldora se puede emplear Halliburton Flocheck. Este es un material de silicato de sodio el cual, al contacto con iones de calcio insoluble. Al bombear una salmuera de CaCl 2 a la formación, seguido por el material Flocheck, ocurre el taponamiento da la formación cuando los dos químicos se mezclan en la matriz de la formación. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 31 Pérdida de circulación Remedios y recetas (continuación) La colocación es como sigue: Se bombean 50 bbl al 10% de peso de Cacl2, seguidos por 10 bbl de agua dulce. Luego se bombean 35 bbl de Flocheck, seguidos por 10 bbl adicionales de agua dulce. Se debe tener precaución y asegurar que el CaCl2 no entre en contacto con el Flocheck en superficie, puesto que se endurecerá en los tanques. Este tratamiento se debe reforzar con una lechada de cemento. (10) Tapón de barita para lodos base agua Tapón de barita para preparar una mezcla de agua igual al 54% del volumen de lechada final que se desea. Receta de asentamiento 1 bbl de agua dulce o marina 15 lb lignosulfonato 2 lb/bbl de soda cáustica Receta de no asentamiento 1 bbl de agua (dulce o marina) 15 lb de lignosulfonato 1 lb polímero XC Antiespumante 2 lb/bbl de soda cáustica Agregue barita a la mezcla de agua. Para 1 bbl de una lechada de 21 ppg, se mezcla 0.54 bbls de agua de mezcla a 700 lbs de barita. (11) Tapón de barita para lodos base aceite Se prepara la mezcla de aceite igual al 47% del volumen de lechada final que se desea. Receta de asentamiento 1 bbl de base de aceite 1.5 US gal. de agente humectante de aceite Receta de asentamiento 1 bbl de base de aceite 1.5 gal de agente humectante de aceite 4 lb de arcilla organofílica Se agrega barita al aceite de mezcla. Para 1 bbl de una lechada de 21 ppg, se mezclan 0.5 bbls de mezcla de aceite a 750 lbs de barita. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 32 Información registrada previamente Presión a tasa lenta de circulación Manguera de la rotaria Kelly o Topdrive Presión de circulación o del “standpipe” La presión lenta de circulación se usa como una presión de referencial cuando se circulan los amagos del pozo. “Standpipe” ¡¡RECUERDE!! La presión de circulación es la suma de todas las presiones por fricción que están asociadas con todas las partes del sistema de circulación. Bomba de lodos Tanques en la superficie Espacio anular Tubería de perforación Paredes del hueco Broca con boquillas RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Cuando el pozo ce cierra y se circula a través del choque, éste se usa para aplicar una presión de “control” a la formación. La cantidad de contrapresión del choque se puede determinar si se conoce la presión de circulación lenta para el sistema. La presión lenta de circulación se debe medir: § En cada turno. § Cuando se cambie el peso del lodo. § Cada 500 pies de hueco nuevo perforado. § Luego de cada cambio de BHA o de cada viaje. § Luego de cualquier cambio significativo en las propiedades del lodo. Control de pozos en perforación: 33 Presiones lentas de circulación Presión a tasa lenta de circulación Las tasas lentas de circulación se utilizarán durante las operaciones de control de pozos y se deben determinar previamente teniendo en cuenta los siguientes factores: § Capacidad de mezcla de la barita § Densidad equivalente de circulación sobre el hueco abierto § Tiempo de reacción para el operador del choque § Limitaciones de bombeo y presión § Capacidad del separador de lodo/gas § Presión de fricción del la línea del choque (en taladros flotantes) Asistente del perforador registrando las presiones de lentas circulación § Registrar la presión en el manómetro que se utilizará para matar el pozo RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 34 Pruebas de integridad de la formación Prueba de “Leak–Off” y de peso de lodo equivalente Las buenas prácticas de perforación indican que se pruebe lleve a cabo una prueba de presión de la formación que se encuentre expuesta por debajo de la última sarta de revestimiento para la integridad del control del pozo. La prueba se puede llevar a cabo a un peso de lodo específico o al valor de fractura de la formación o de “leak-off”. Los resultados de la prueba de “leak-off” test indican cuales son los pesos de lodos máximos en profundidades posteriores y pueden alterar el revestimiento que se ha planeado para el pozo. La prueba también indica la calidad del trabajo de cementación. Utilice una bomba de cementación y bombee lentamente en pequeños incrementos (1/4 bbl). Trazar la gráfica en la misma de la prueba de revestimiento. Prueba psi Para la prueba de peso de lodo equivalente, pare el bombeo cuando se alcance la presión deseada y se monitoree por 10 minutos. El “Leak-off” es el punto al cual disminuye la tasa de incremento de la presión y se aproxima el punto de disminución de la presión. Parar la bomba “Leak off” Presión de cierre inicial (ISIP) Esfuerzo horizontal mínimo (Sh) Presión Compresión de fluido Tiempo de cierre (minutos) Registrar cada minuto durante 20 minutos o hasta que se estabilice la presión Aumento lineal 0 1 2 3 4 Barriles RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 35 Prueba de integridad de la formación Procedimiento 1. Se perfora el zapato, el bolsillo (“rat hole”) y 10 - 15 pies de hueco nuevo. 2. Se circula el hueco limpio y se acondiciona el lodo hasta una densidad consistente. 3. Se saca la sarta +/- 10 pies por encima del zapato. 4. Se instala la bomba de cemento en la sarta y se lleva a cabo una prueba de presión de las líneas de superficie y del sistema de prueba para determinar si hay fugas. 5. Se cierra el preventor anular (o el ariete de tubería) y se comienza la prueba. 6. Se mantiene una tasa de bombeo constante durante la prueba (1/4 a 1 bbl/min., como máximo). 7. Se grafica la presión a cada 1/4 bbl bombeado, hasta completar la prueba. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 36 Presiones máximas tolerable en superficie Presión de estallido del revestimiento y de “Leak-Off” (MASP) Las presiones de cierre del pozo pueden ser una magnitud tal que pueda causar complicaciones hueco abajo o daños a los equipos. Es prudente monitorear permanentemente las presiones en la superficie y estar atento cuando existan condiciones críticas. § Las presiones máximas tolerables en superficie son el estallido del revestimiento y la presión que causa que la formación se fracture en el zapato (leak-off). Las dos presiones se deben dar a conocer y se deben publicar en la mesa del taladro. Estallido del revestimiento = 0.7 x tasa de rendimiento interno del revestimiento (MASP) leak-off = .052 x (LOT MW – MW) x TVD of casing shoe} § También se debe conocer la especificación de estallido del cabezal del pozo y las de estallido y colapso de todos los tubulares. § Recuerde que la tensión reduce la especificación de colapso de los tubulares. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS ¡Estos valores se deben publicar en la mesa del taladro! Control de pozos en perforación: 37 Tolerancia a los amagos “Es el máximo volumen de gas (basado en una presión de poro dada) que se puede circular fuera desde el pozo sin llegar a causar una pérdida de lodo excesiva en el zapato del último revestimiento sentado”. Información del pozo Calcule la tolerancia al amago (Asuma una intensidad de amago de 0.5 ppg) MW – 9.6 ppg Calcule el MASP para el Leak-Off del zapato 1. Calcule la longitud máxima de gas por debajo del zapato (para causar que SICP = MASP). Zapato de 18 5/8” @ 2,132 ‘ TVD LOT – 12.3 ppg 262’ 2. Calcule este volumen en el cierre, V1cierre. 3. Calcule este volumen en el zapato, Vzapato. DP –5” OD 4. Calcule que Vzapato podría estar en el cierre, V2cierre . DCs – 9 ½” OD 5. Reporte la tolerancia al amago como el resultado menor entre V1cierre y V2cierre. TD para el revest. de 13 5/8” @ 2,600 m (8,530’) TVD Diámetro del hueco: 17 ½” RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 38 Tolerancia a los amagos - Ejemplo Calcule la tolerancia al amago: Información del pozo 1. 2. MW – 9.6 ppg Zapato de 18 5/8” @ 2132 ‘ TVD LOT –12.3 ppg DCs – 9 ½” OD TD para el revestim. de 13 5/8” @ 8,530’ TVD Diámetro del Calcule la máxima longitud de gas por debajo del zapato (para causar que SICP = MASP). Nota: SICP = Subbalance + Pérdida de PH debida al influjo Pérdida de PH = 300 – 0.052 x 0.5 x 8530 = 78 psi 78 Longitud del gas = = 197.4 pies ( 9.6 – 2 ) x 0.052 3. DP – 5” OD 262’ Calcule el MASP para el Leak-Off del zapato MASP = (12.3 – 9.6) x 2132 x 0.052 = 300 psi Calcule este volumen en el cierre, V1cierre. V1cierre = 197.4 x 0.21 = 41.4 bbls 4. Calcule este volumen en el zapato, Vzapato. Vzapato = 197.4 x 0.273 = 53.9 bbls 5. Calcule que Vzapato podría estar en el cierre, V2cierre . hueco: 17 ½” V2cierre = RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS 53.9 x 1364 = 16.4 bbls 4480 Control de pozos en perforación: 39 Tolerancia a los amagos – Análisis gráfico MW – 9.6 ppg Zapato de 18 5/8” @ 2132 ‘ TVD LOT – 12.3 ppg DP – 5” OD 262’ DCs – 9 ½” OD Máximo subbalance (ppg) Información del pozo Grafique el máximo subbalance permitido = 300 0.052 x 8530 = 0.67 ppg 1.0 Área de tolerancia al amago .8 Bombeando al zapato .6 Cierre inicial .4 .2 0 16 100 150 50 200 TD para el revest. de 13 5/8” Tamaño del amago (bbls) @ 8530’ TVD 300 Diámetro del Máxima longitud de gas = = 759 pies (9.6 – 2.0) x .052 Hueco: 17 ½” 1. Grafique el máximo volumen permitido @ cierre = 262 x .21 + (759 – 262) x .273 = 190 bbls 759 x .273 x 1364 = 63 bbls 2. Grafique el equivalente del máximo volumen en el zapato @ cierre = 4480 RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 40 Detección de amagos Causas de los amagos § La mayoría de los amagos no son intencionales y se definen como el flujo no deseado de fluidos de la formación hacia el hueco. Los amagos pueden ocurrir intencionalmente como en el caso de iniciar la producción, desasentando empaques después de llevar a cabo una prueba, etc. pero aún así, debe ejecutarse con precaución. § El personal de perforación debe reconocer las señales de advertencia de un amago y reaccionar inmediatamente los procedimientos de control de pozo para minimizar el efecto del influjo. La severidad del incidente está directamente relacionada con el volumen del influjo, por esto es de máxima importancia la detección rápida y el cierre del pozo. § La amplia experiencia en la industria ha demostrado que las causas más comunes de los amagos son: 1. Suaveo durante los viajes 2. Llenado inadecuado del hueco durante los viajes 3. Insuficiente peso del lodo – error humano 4. Formaciones presurizadas de manera anormal 5. Pérdida de circulación § La experiencia muestra que la mayoría de los amagos ocurren durante los viajes. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 41 Suaveo ¡Tenga cuidado con un llenado insuficiente del hueco, en viaje! El suaveo es afectado por: § La velocidad al sacar la tubería § Las propiedades del lodo § El espacio reducido en el espacio anular Procedimiento: 1. Monitoree el llenado del hueco durante los viajes Fluidos de la formación 2. Limitar la velocidad al sacar la tubería 3. Agregar un margen de viaje al peso del lodo 4. Si el suaveo es severo, considere bombear mientras se saca la tubería Señales de advertencia del suaveo: RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS § Sobretensión, arrastre o torque excesivos § Perforar en formaciones reactivas (gumbo) § Altas propiedades reológicas del lodo § El hueco no está tomando el llenado correcto Control de pozos en perforación: 42 Llenado inadecuado del hueco en viajes Use tanques de viaje y documéntelos con hojas de viaje § Las hojas de viaje deben ser utilizadas para comparar los volúmenes actuales desplazados y los calculados. § Los tanques de viaje deben estar calibrados y monitoreados con precisión, por un miembro de la cuadrilla. § El llenado del hueco debe corresponder al volumen de la tubería seca o “llena” que se haya sacado. § Planee el viaje – Establezca un programa fijo de paradas de tubería a sacar entre llenados, tenga un procedimiento seguro para volver a llenar el tanque de viaje y transferir volúmenes de lodo en la superficie. EJEMPLO: Presión reducida en fondo: Cuando tenga dudas … … ¡verifique el flujo y cierre el pozo! ¿Si el peso del lodo es (MW) 12.2 ppg y cae 350 pies, cuál es la reducción de la presión en el fondo del pozo (BHP)? 12.2 ppg x .052 x 350 pies = 222 psi RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 43 Peso insuficiente del lodo Monitoree permanentemente el peso del lodo de entrada y de salida! Las causas de densidad insuficiente del lodo/fluido son: § Perforar formaciones presiones anormales. con § Adiciones inadecuadas de agua o fugas de lodo en las válvulas de los tanques. NOTA: § La densidad del lodo o fluidos debe ser verificada y registrada permanentemente. § ¡Los valores deben ser reportados por el § Asentamientos de barita / SAG en las secciones de ángulo del pozo. § Errores humanos intercomunicador del taladro y las condiciones de “pérdida de peso” deben ser reportadas de inmediato! RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 44 Pérdida de circulación Monitoree continuamente el nivel de los tanques Conjunto de preventoras Bombas de lodo Tanque de viaje Manifold del choque Tanques de lodo Línea de matar Separador de lodo/gas § La pérdida total de circulación puede causar una pérdida potencial de presión hidrostática en el hueco. § La pérdida de circulación causa pérdida de integridad de la presión en el sistema de circulación. § ¡EL HUECO DEBE PERMANECER LLENO! RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 45 Señales de advertencia de un amago Una señal de advertencia es algo que puede observar el perforador y le permite identificar que tiene un amago en el hueco. Perforando § Aumento en la tasa de penetración § Aumento en la tasa de flujo de retorno § Incremento en el volumen de los tanques § Flujo de retorno con bombas apagadas § Disminución en la presión de circulación § Cambios en el peso de la sarta § Disminución de la densidad del fluido de perforación Durante el viaje § Llenado inadecuado del pozo § Que el pozo empieza a fluir § Aumento en el volumen del tanque de viaje RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 46 Lutitas hinchadas -“ballooning”La prueba de “leak-off”y la mínima tensión horizontal (cuando se expresa en términos de ppge) proporcionan dos informaciones muy importantes. El equivalente del peso de lodo de “leak-off” es aquel peso de lodo que haría que las fracturas existentes se abrieran y se propagaran, permitiendo flujo de lodo hacia el interior de la formación. La tensión horizontal mínima es el peso de lodo equivalente que cierra las fracturas, evitando mayor pérdida de lodo. 1. Fracturas pre-existentes abiertas por ECD 2. El peso del lodo estático es mayor que Sh Las fracturas continúan propagándose La clave para prevenir una pérdida de lodo exagerada es nunca permitir que la ECD o la presión de surgencia supere la LOT y nunca permitir que el peso estático del lodo sobrepase la tensión horizontal mínima. Una pérdida de lodo excesiva ocurrirá sin duda alguna si se violan simultáneamente ambas claves, lo cual ocurre frecuentemente cuando se están circulando influjos en un pozo en aguas profundas. Escenario para pérdida masiva de lodo El manejo del lodo es muy importante en aguas profundas, puesto que el peso del lodo siempre está cerca del de la tensión horizontal mínima y el ECD puede estar cerca al límite LOT (especialmente cuando se está circulando en el choque). El mismo mecanismo es responsable de “cargar" o “hinchar“ las formaciones, ususalmente en secciones de lutita con poca o ninguna permeabilidad. Observe que el ECD es mayor que el LOT, mientras el peso estático del lodo es menor que la tensión horizontal mínima. La pérdida de lodo ocurre cuando se está circulando; pero con las bombas apagadas, las fracturas se cierran haciendo que el lodo perdido regrese al hueco. Es inevitable perder algo de lodo si hay zonas permeables expuestas en el hueco. Las fracturas en propagación podrían también “encontrar” zonas permeables, lo cual ocasionaría pérdida de lodo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 47 Lutitas hinchadas -“ballooning”- (continuación) Mejores prácticas El perforador debe estar seguro que únicamente el lodo de perforación está fluyendo de vuelta en el pozo cuando esté perforando a través de formaciones hinchadas. Usualmente, un hinchamiento excesivo no se manifiesta de inmediato, pero comienza con una pérdida de filtrado y se hace una tendencia que aumenta gradualmente. Con anterioridad, el perforador debe cerrar las preventoras y circular fondos arriba para evaluar los parámetros de retorno del lodo. La perforación progresará normalmente a la par con la adquisición de experiencia cuando se trate con volúmenes perdidos o ganados durante el contraflujo, etc. Detección de un influjo / hinchamiento y cierre del pozo! Hinchamiento probable!!! S Es la SIDPP > AFP? (Presión de fricción en el anular) N S ¿Hubo pérdidas durante las últimas 24 horas perforando? N SICP > SIDPP? N S SICP > SIDPP? SICP > SIDPP? S Muy probable real (positivo) la BOP de superficie usa método de “esperar y pesar” W & W . Aguas profundas usa “Método del perforador”. S N S N RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS ¿Hubo pérdidas durante las últimas 24 horas perforando? S N ¿Está disminuyendo el flujo? N Posible influjo real (positivo), puede utilizar W & W, pero no es una ventaja, circule fondos arriba con peso de lodo original (en choque), Revise los retornos para influjo antes de aumentar el peso del lodo. Posible influjo real (positivo), puede utilizar W & W, pero no es una ventaja, circule fondos arriba con peso de lodo original (en choque), Revise los retornos para influjo antes de aumentar el peso del lodo. Control de pozos en perforación: 48 Cierre del pozo Consideraciones importantes § Espaciar la sarta para el cierre de las preventoras y tener acceso fácilmente a la válvula de seguridad. § Primero se debe asegurar la sarta de perforación o la sarta de trabajo. Este es el camino más rápido a la superficie para los fluidos potenciales del amago. § Después que el pozo esté cerrado, verificar que el flujo del pozo ha cesado. Tipos de cierre: § Cierre suave – el choque está abierto durante el proceso de cierre y es cerrado después de cerrar la BOP. § Cierre duro – el choque está cerrado durante el proceso de cierre de tal forma que la presión del pozo está contenida por el cierre del BOP. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 49 Cierre del pozo según el API RP 59 Cierre durante la perforación – Cierre duro 1. Establecer el espaciamiento correcto para levantar. 2. Parar las bombas. 3. Cerrar la preventora designada (preventor anular o arietes de tubería). 4. Abrir la válvula de la línea del choque (HCR). 5. Verificar que el choque esté cerrado. 6. Verificar que el pozo esté cerrado. 7. Registrar la hora, presión de cierre de la sarta, presión de cierre del revestimiento y ganancia en los tanques (iniciar un registro del amago con registros de presiones y tiempo). 8. Notificar a los supervisores. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 50 Cierre del pozo según el API RP 59 Cierre durante la perforación – Cierre blando 1. Establecer el espaciamiento correcto para levantar. 2. Parar las bombas. 3. Abrir la válvula de la línea del choque (HCR). 4. Cerrar la preventora designada. 5. Cerrar el choque remoto 6. Verificar que el pozo esté cerrado. 7. Registrar la hora, presión cierre de la tubería, presión de cierre del revestimiento y ganancia en tanques. 8. Notificar a los supervisores. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 51 Cierre de pozo según API RP 59 Cierre duro – mientras se viaja 1. Sentar la sarta sobre las cuñas. 2. Instalar la válvula de seguridad abierta en la sarta. 3. Cerrar la válvula de seguridad de la sarta (con la llave). 4. Cerrar la preventora designada. 5. Abrir la válvula de la línea del choque (HCR). 6. Verificar que el choque esté cerrado. 7. Verificar que el pozo esté cerrado. 8. Notificar a los supervisores. 9. Registrar la hora, presión de cierre del revestimiento y ganancia en tanques. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 52 Cierre de pozo según API RP 59 Cierre suave – mientras se viaja 1. Sentar la sarta sobre las cuñas. 2. Instalar la válvula de seguridad abierta sobre la sarta. 3. Cerrar la válvula de seguridad (con la llave). 4. Abrir la válvula de la línea del choque (HCR). 5. Cerrar la preventora designada. 6. Cerrar el choque remoto. 7. Verificar que el pozo esté cerrado. 8. Notificar a los supervisores. 9. Registrar la hora, presión de cierre del revestimiento y ganancia en tanques. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 53 Revisión de presiones de cierre atrapadas Consideraciones claves: § No se recomienda siempre revisar las presiones atrapadas después de cerrar el pozo. Sin embargo, si las bombas están funcionando durante el cierre, quedará presión atrapada en el hueco. § El perforador debe saber si hay presión atrapada durante el cierre. § Procedimiento para revisar la presión atrapada: 1. Abrir ligeramente el choque manual ajustable y purgar ¼ de bbl de lodo del pozo (o menos). 2. Cerrar el choque y registrar las presiones de cierre. 3. Si las presiones del revestimiento y de la tubería de perforación se reducen, regrese al paso 1. 4. Si las presiones de la tubería de perforación y del revestimiento se mantienen o aumentan, registre estos valores como las presiones verdaderas de cierre. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 54 Presiones de un amago Condiciones de cierre Presión de la formación = (.624 x 8500) + 200 = 5504 psi Presión de cierre de la tubería de perforación (SIDP) 410 psi 200 psi 200 psi La presión de cierre en la tubería de perforación más la presión hidrostática en la sarta es igual a la presión de fondo BHP. La presión de cierre en el revestimiento más la presión hidrostática total en el anular es igual a la presión de fondo del pozo BHP. Presión de cierre del revestimiento (SICP) 410 psi 5054 psi Peso lodo = 12 ppg Gradiente del lodo = .624 psi/pie 400 pies de influjo 5304 psi 40 psi Gradiente del gas = .1 psi/pie 5504 psi Profundidad vertical verdadera (TVD) = 8500 pies Gradiente de la formación = .647 psi/pie RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Presión total actuando hacia abajo 5504 psi Presión de la formación actuando hacia arriba Control de pozos en perforación: 55 Peso del lodo de matar El peso del lodo de matar debe ser exacto para lograr un equilibrio con la presión de la formación (sin margen de sobrebalance o factor de seguridad). § La presión de cierre de la sarta es la diferencia entre la presión hidrostática y la presión de la formación. § El peso del lodo de matar se calcula usando la presión de cierre de la tubería. § Aproxime por encima siempre al siguiente decimal en ppg. PESO LODO DE MATAR (KMW )= SIDP (0.052 x TVD) + OMW EJEMPLO: Presión de cierre de la sarta = 200 psi Profundidad vertical verdadera = 8500 pies Peso original del lodo = 12.0 ppg 200 + 12.0 = 12.45 ppg = 12.5 ppg (0.052 x 8500) RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 56 Comunicaciones entre el personal del taladro Ejemplo para un taladro costa afuera durante la perforación 1. Ocurre el amago Se cierra el pozo y se monitorea. 2. Reunión antes de matar el pozo Supervisor de perforación Jefe de equipo (“Toolpusher”) Capitán de la barcaza Ingeniero de lodos Cuadrilla de perforación Perforador Ingeniero de lodos Cuadrilla en descanso Base del contratista en tierra Perforador Cuadrilla de perforación Personal contratista Encargado de la bomba RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Personal marino Encargado de la bomba TT SS Jefe de equipo Capitán barcaza Oficiales Base del contratista en tierra TT 3. Asignar responsabilidades Jefe de Equipo 4.Principales líneas o métodos de comunicación durante las operaciones de control del pozo. Capitán barcaza Ingeniero de lodos HH HH SS Base contratista en tierra Supervisor perforación TT Ingenieros compañías de servicios HH TT “Mud Logger” TT – Teléfono taladro SS – Barco a tierra HH – Intercomunicador del taladro Control de pozos en perforación: 57 Árbol de decisiones para el control del pozo Amagos con la broca en el fondo Ver temas especiales de control de pozos ¡¡Amago detectado y pozo cerrado!! N Pozo abierto, hacer un resumen de las operaciones Abra choque, N revise si hay flujo N N SICP > 0 SIDPP > 0 S Válvula flotadora? N Cerrar el choque Circular fondos arriba con el método del perforador Monitorear si hay migración de gas N ¿Hay suficiente suministro de barita? S S N SIDPP > 0 S N ¿Hay migración de gas? S Continuar con el método inicial para matar el pozo Forzamiento (“bullheading”) Método del perforador (Submarino) Presiones de cierre de pozo inusuales ¿Está tapada la sarta? SIDP > SICP N § § § § El anular está cargado con cortes Influjo en la sarta de perforación Bloqueo hueco abajo Densidad del influjo mayor que la del fluido en el hueco § Imprecisiones en los manómetros Continuar con el método Inicial para matar el pozo S Aplicar el método volumétrico S Método de esperar y pesar N ¿Sarta destapada? ¿Es posible el forzamiento (“bullheading”)? ¿Se puede manejar el N influjo en superficie? S Correr LOT sobre la válvula flotadora S Circular fondos arriba con el método del perforador Parar bombas. Cerrar el pozo S ¿Es posible circular? N N Gas ¿Hay gasaten la surface? superficie? S Procedimiento de lubricación Presión entre las sartas del revestimiento § Fuga en el revestimiento § Comunicación a través del cemento RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 58 Árbol de decisiones para el control del pozo Amagos con la broca fuera del fondo ¿Esta el ensamble de fondo a través del conjunto preventor de reventones? Sentar las cuñas, instalar el cross-over, la tubería de perforación y la válvula de seguridad.. Asegurarla S Circular N Cerrar el pozo. Registrar las presiones de cierre en la tubería y en el revestimiento. SIDP y SICP S ¿En fondo? S Volumen correcto desplazado Instalar la válvula de seguridad en la sarta N Cerrar los arietes de tubería N N SIDP = 0 SICP = 0 SIDP > 0 SICP > 0 SIDP = 0 SICP > 0 SICP < 1500 S Retirar válvula de seguridad y abrir el pozo Meter la tubería N Abrir el choque y revisar el flujo SICP < 1500 N Cerrar los arietes de tubería S Correr el LOT sobre la sarta S Forzamiento (“Bullheading”) Método volumétrico N Tratar de liberar la tubería ¿Está libre la tubería? N Métodos especiales de control de pozo N Instalar la “Inside BOP” y preparar para el “Stripping” S N ¿Hay evidencia de migración de gas? N ¿Está libre la tubería? S ¿La sarta está tapada? S Destapar la sarta S S “Stripping” a largo plazo N ¿Hay evidencia de migración de gas? “Stripping” a corto plazo N N RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS ¿En el fondo? S Circular fondos arriba con el método del perforador S ¿En el fondo? Control de pozos en perforación: 59 HOJA DE MATAR PARA EL CONTROL DE POZOS (C) CALCULOS: Lodo de peso para matar (KMW) ppg ESTROQUES KWM = (SIDP ÷ TVD ÷ .052) + peso de lodo original (A) INFORMACION DEL POZO: KWM = ( ÷ (E) PROGRAMA DE PRESIÓN DE CIRCULACIÓN DE LA TUBERÍA 0 PRESIÓN ICP (1) ÷ .052) + (2) Peso de lodo original Presión inicial de circulación (ICP) psi ppg (3) (4) ICP = Presión lenta de bombeo + SIDP (5) Profundidad vertical total (TVD) ICP = pies + (6) (7) Presión lenta de bombeo Presión final de circulación (FCP) psi psi FCP = Presión lenta de bombeo X KWM ÷ OMW Velocidad lenta de bombeo FCP = psi Estroques de superficie a broca Estroques (B) DATOS DEL AMAGO: Presión de cierre del revestimiento (SICP) bbls ÷ INSTRUCCIONES: 1. Aumentar el peso del lodo en el tanque de succión hasta el valor del lodo pesado para matar. 2. Monitorear la presión de cierre por una posible migración de gas. Mantener la presión de la tubería de perforación constante al valor original de cierre, si es necesario. Escribir la ICP, FCP, y los estroques hasta la broca en los espacios indicados en el programa: 3. 4. psi Ganancia en superficie FCP (D) PROCEDIMIENTO DE ESPERAR Y PESAR Presión de cierre de la tubería (SIDP) psi x (8) Estroques (9) hasta la broca (10) 5. Cuando el KWM esté listo, alinear la bomba de acuerdo con el procedimiento para prender la bomba. Mantener una velocidad de bombeo constante durante la operación de matar y ajustar el choque, según se requiera para controlar la presión de la tubería de perforación, como se muestra en el programa. Seguir el programa de presión de circulación de la tubería de perforación hasta que el lodo de peso para matar retorne a la superficie. 1. Calcular el incremento en los estroques: Estroques hasta la broca ÷ 10 = _____Estroq. Sume estos estroques a cada incremento hasta llegar a los estroques hasta la broca. 2. Calcule la reducción de la presión de la tubería de acuerdo con el incremento: (ICP - FCP) ÷ 10 = psi De la ICP reste esta reducción de la presión de cada incremento hasta alcanzar la FCP. INFORMACIÓN DE LA SARTA PREREGISTRADA LONGITUDES (PIES) CAPACIDADES (BBLS/PIE) Tubería de perforación Tubería de perforación #2 o “Heavyweight” VOLUMEN DE LA SARTA (BBLS) Longitud (Pies) x Capacidad (bbl/pie) = Vol. (bbls) Desplazamiento de la bomba ( bbls/stk) (1) X = (2) X = (3) X = (4) X = Sume 1+2+3+4 para = el volumen total de la sarta Collares VOLUMEN DEL ESPACIO ANULAR (BBLS) (1) Entre revestimiento y sarta INFORMACIÓN DEL ESPACIO ANULAR PREREGISTRADO Tubería de perforación x Revestimiento Tubería de perforación x Revestimiento Botellas x Hueco abierto = (1) Estroques : = superficie a broca Volumen de la Desplazamiento sarta de perforación de la bomba (2) Estroques = fondos arriba Volumen Salida de la de anular bomba Estroques de la sarta de perforación : Sume 1 + 2 para calcular la circulación total para matar el pozo Estroques del anular = Estroques totales PROCEDIMIENTO PARA EL INICIO DE LA BOMBA Longitud (pies) x Capacidad (bbl/pie) = Vol. (bbls) LONGITUDES (PIES) SALIDA DE LA BOMBA Y ESTROQUES TOTALES PARA MATAR EL POZO CAPACIDADES (BBLS/PIE) X = X = X = X = 1. A medida que el perforador inicie la bomba; ajustar el choque según sea necesario, para mantener la presión del revestimiento constante al valor SICP hasta que se obtenga la velocidad de matar. 2. El perforador debe tomar por lo menos un minuto para aumentar el bombeo hasta la velocidad de matar. 3. Cuando se estabilice el manómetro de presión, leer el valor correcto ICP del manómetro de la tubería de perforación. Si es necesario, corregir el programa de presión de circulación de la tubería de perforación. PREVENTORAS SUBMARINAS: (2) Entre hueco abierto y sarta X = X = X = X = (3) Volumen línea del choque (sólo prev. submarinas) X PREVENTORAS EN SUPERFICIE: = Sume 1 + 2 + 3 para el volumen total del anular = Fricción de la línea del choque = psi 1. A medida que el perforador inicie la bomba; ajustar el choque según sea necesario para mantener la presión de la línea de matar constante al valor de la SICP hasta que se obtenga la velocidad de matar. Si la presión de la línea de matar no está disponible; reducir la presión del revestimiento por la línea del choque hasta que la bomba alcance la velocidad de matar. 2. Continúe con los pasos (2) y (3) indicados arriba. Complicaciones y soluciones Esté preparado para complicaciones durante las operaciones de control del pozo Nota: Si se presenta un problema matando un pozo, “tome nota y registre” la presión de la tubería de perforación y del revestimiento, pare las bombas, cierre el pozo y después evalúe la situación. La presión de control de un pozo es proporcionada por la potencia de las bombas de lodo y la contrapresión relacionada por el control del choque durante la circulación de un amago. Se puede desarrollar presiones excesivas en caso de que se tapone cualquiera de los recorridos de circulación. Se puede inducir una presión en fondo de pozo inadecuada si se dan “washouts” en el recorrido de circulación o si se dan otros factores que alteren la hidráulica del sistema. Las complicaciones incluyen entre otras las siguientes: § Presiones no conocidas de las tasas de circulación lentas. § Taponamiento de la broca o del choque. § “Washouts” en la sarta de perforación y/o el choque. § Pérdida de circulación durante la operación de muerte del pozo. § Presiones excesivas en superficie. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 62 Complicaciones y soluciones Obteniendo la presión lenta de bombeo después de un amago ¿Cómo se obtiene la presión lenta de bombeo si ésta no se tiene registrada antes de ocurrir el amago? Ejemplo: SIDP = 500 psi SICP = 800 psi Paso No. 2 Presión lenta de bombeo = 1000 psi = 30 spm Tasa lenta de bombeo Paso No. 1 § Lleve el pozo hasta la tasa lenta de bombeo que se ha seleccionado, usando el choque e implementando correctamente el procedimiento de inicio de la bomba. § Cuando los manómetros de la tubería y del revestimiento se hayan estabilizado, lea y registre la presión inicial de circulación del manómetro de la tubería. Paso No. 3 § Lleve el pozo hasta la tasa lenta de bombeo que se ha seleccionado, usando el choque. De la hoja para matar de control de pozos: Presión inicial de circulación (ICP) 1500 psi ICP = Presión lenta de la bomba + SIDPP 1500 = ? + 500 SPP = ICP - SIDPP 1000 = 1500 - 500 RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 63 Complicaciones y soluciones Válvula flotadora en la sarta ¿Cómo se puede obtener la SIDP y la presión lenta de bombeo si hay una válvula flotadora en la sarta y si además no se registró la presión lenta de bombeo antes de que ocurriera un amago? Ejemplo: Paso No. 1 SIDP = 500 psi SICP = 800 psi Presión lenta de bombeo = 1000 psi Velocidad lenta de bombeo = 30 spm § Realice un LOT sobre la válvula flotadora. Utilice la bomba de cementación y bombee a una tasa baja a través de la sarta. Cuando abra la válvula flotadora ocurrirá una ligera variación en el manómetro de la presión de la tubería de perforación. ÉSTA ES LA PRESION DE CIERRE DE LA TUBERIA DE PERFORACION Paso No. 2 § Lleve el pozo hasta la tasa lenta de bombeo que se ha seleccionado, usando el choque y el procedimiento correcto de inicio. § Obtenga la presión lenta de bombeo usando el procedimiento descrito en la página anterior. SPP = ICP - SIDPP 1000 = 1500 - 500 RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 64 Complicaciones y soluciones Pérdida parcial de circulación mientras se mata el pozo Identificación y detección § Usualmente se detecta porque el choque no responde. § Disminución gradual en la presión del revestimiento, seguido por disminución en la presión en la tubería de perforación. § Se puede observar disminución del volumen en los tanques de lodo. Acción correctiva § Reduzca la tasa de bombeo usando el procedimiento correcto, continúe matando el pozo tan pronto el volumen del lodo lo permita. § Eliminar cualquier exceso de presión usado como factor de seguridad de sobrebalance. § Use el peso exacto en el lodo de matar – sin factores de seguridad. § Use material para pérdida de circulación– generalmente LCM fino. § Cuando el volumen del lodo sea muy bajo, -cierre el pozo-, deje curar el pozo mientras se incrementa el volumen de lodo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 65 Complicaciones y soluciones Problemas del choque Identificación y detección § Partículas abrasivas a alta velocidad – Washout en el choque § Desprendimiento de lutita – choque taponado. NOTA: Los problemas en el choque afectarán tanto la presión en el revestimiento como en la tubería de perforación. Washout en el choque § Descenso gradual de la presión del revestimiento seguido por disminución gradual de la presión en la tubería de perforación. § Cierre del choque con muy poca o ninguna respuesta en ambos manómetros. § Podría resultar en una situación en subbalance con un aumento adicional en los tanques de lodo, sino se puede mantener una presión adecuada en la tubería de perforación. Choque taponado § Incremento gradual o drástico de la presión en la tubería de perforación. § Apertura del choque con poca o ninguna respuesta para ambos manómetros. § Las partículas frecuentemente generan ruido y vibración. § Puede resultar en pérdida parcial o total de circulación. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 66 Complicaciones y soluciones Problemas del choque Acción correctiva § Pare las bombas y cierre el pozo de la forma más segura y rápida que sea posible. § Aísle el choque taponado. (Cierre tanto la válvula anterior como la válvula posterior a este choque) § Si hay otro choque disponible, alinee las válvulas apropiadas del manifold del choque y reanude las operaciones para matar el pozo. § Si no se puede usar otro choque, repare el choque taponado y reanude las operaciones para matar el pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 67 Complicaciones y soluciones “Washout” en la sarta de perforación Identificación y detección § Disminución gradual de la presión en la tubería de perforación, con pequeños o ningún cambio en la presión en el revestimiento. § Choque cerrado para compensar pérdida de presión en la tubería, resultando en un incremento en la presión del revestimiento. § Puede no ser notado hasta que: • La presión del revestimiento es muy alta y finalmente llama su a tención. • Empieza a perder retornos parciales. • Incrementando el peso del lodo retorna a la línea de flujo antes de lo esperado. § Disminución drástica de la presión en la tubería sin cambios sig nificativos en la presión del revestimiento. Acción correctiva § Determine la profundidad del washout. § Si el lodo para de peso para matar está por encima del washout en el espacio anular, continúe con el procedimiento establecido para la matar el pozo. • Pare bombas y cierre el pozo. Lleve el pozo hasta la tasa lenta de bombeo que se ha seleccionado, usando el choque para determinar la nueva presión de circulación. Washout superficial § Pare el bombeo – implemente el procedimiento volumétrico. § Bombee manila u otro material de taponamiento. § Coiled tubing / tubería pequeña con empaque. § Sacar tubería para remover las juntas con washout. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 68 Complicaciones y soluciones Sarta de perforación taponada Taponamiento parcial Identificación y detección § Un repentino incremento en la presión en la tubería con cambios pequeños o ningún cambio en la presión del revestimiento. Acción correctiva § Observe las presiones de tubería y revestimiento; pare bombas y cierre el pozo de la forma más segura y rápida posible. § Lleve el pozo hasta la tasa lenta de bombeo, utilizando el choque para establecer la nueva presión de circulación. § Se puede requerir la reducción en la velocidad de bombeo. § Calcule la presión final de circulación y ajuste el programa de presión de la tubería de perforación. Taponamiento total Identificación y detección § Un aumento en la presión de la tubería de perforación repentino y drástico sin cambios en la presión del revestimiento. Acción correctiva § Aplique el método volumétrico de control de pozos. § Surgencia en la sarta de perforación; acelere y reduzca la bomba. § Explote las boquillas de la broca. § Cañonee la tubería. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 69 Presión excesiva en superficie Los contratistas de perforación y las compañías operadoras deben desarrollar planes de contingencia para mitigar el creciente riesgo asociado con altas presiones en superficie causadas por los amagos. Se deben considerar las siguientes alternativas: § Intente bombear un lodo de peso para matar con peso extra para reducir presiones máximas debidas a la expansión de gas. § Declare el estado de “alerta” del taladro (Active el plan de contingencia para estos eventos). § Alertar al personal fuera de turno de posibles procedimientos de emergencia. § Notifique a la base en tierra de las condiciones y si es posible alerte también a los embarcaciones que encuentren disponibles. § Abrir el pozo para intentar reducir la presión de superficie puede hacer la embargo, dependiendo de podría ser una opción para para evacuar al personal en pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS situación peor. Sin las condiciones esta obtener mayor tiempo un abandono total del Control de pozos en perforación: 70 Aspectos de control de pozo en pozos horizontales Causas de amagos horizontales Amagos por subbalance § Yacimientos fallados. § Yacimientos pinchados y reperforados (“re-entry”) Amagos inducidos § Suaveo – Incremento de suaveo/surgencia. § Suaveo debido a la restricción del espacio anular por los cortes acumulados en la transición vertical/horizontal del pozo. § Pérdidas de circulación – incremento de la ECD (Densidad Equivalente de Circulación) mientras se está en la parte horizontal. El ECD aumenta más rápidamente que la resistencia de la formación. § Pérdida de circulación – Las presiones de suaveo son más altas que las presiones de la profundidad vertical total equivalente. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 71 Control de pozos en pozos horizontales Causas de amagos en pozos horizontales – Amagos por desbalance Incremento en la presión de formación Perforación a través de fallas Perforando cerca de estructuras masivas (domos salinos / lechos de carbón) RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Incremento en la presión de formación Formación Pinchada y reperforada Características en yacimientos con barreras de arena y arrecife. Control de pozos en perforación: 72 Control de pozos en pozos horizontales Causas de amagos en pozos horizontales - Amagos inducidos Pérdidas de circulación • Fracturas naturales • Permeabilidad heterogénea • Secciones agotadas del yacimiento • Densidad equivalente de circulación (ECD) más alta que en el pozo vertical Suaveo • Mayor surgencia /suaveo (TMD/TVD) • Posible acumulación de cortes de perforación en la sección horizontal y la sección de transición de alto ángulo del pozo RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 73 Control de pozos en pozos horizontales La ganancia en tanques es el mejor indicador. Ganancia en superficie (bbls) delta de fluido (gpm) Detección de amagos por ganancia en tanques y flujo Pozo vertical Pozo horizontal Tiempo La pérdida hidrostática se incrementa debido a un “influjo” más liviano, causando incrementos en el volumen de influjo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 74 Control de pozos en pozos horizontales Presión de cierre del revestimiento Los amagos por suaveo pueden no ser indicados por la presión del revestimiento Presión de cierre del revestimiento = Subbalance + pérdida hidrostática en el espacio anular 0 Presión de cierre del revestimiento-SICP (psi) Pozo vertical 0 Pozo horizontal 0 Tiempo No hay pérdida hidrostática hasta que el influjo alcance la sección vertical del pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 75 Control de pozos en pozos horizontales Presión de cierre de la tubería de perforación vs. Presión de cierre del revestimiento Hay poca o ninguna diferencia hasta que el influjo entra en la sección vertical Presión de cierre del revestimiento (psi) Presión de cierre del revestimiento = Subbalance + Pérdida hidrostática en el anular (SIDP) Pozo horizontal Pozo vertical Tiempo 0 No hay pérdida hidrostática hasta que el influjo alcance la sección vertical del pozo. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 76 Control de pozos en pozos horizontales Arranque de la bomba El gas toma menos tiempo para entrar en la sección vertical del pozo Preventoras de superficie 1. Una vez que el perforador lleve la bomba hasta la velocidad de bombeo para matar, ajustar el choque cada vez que se requiera para mantener la presión del revestimiento constante al valor de cierre hasta alcanzar la velocidad para matar el pozo. 2. El perforador deberá tomar al menos un minuto para llevar la bomba hasta la velocidad de bombeo para matar. Esto hace que sea más fácil para el operador del choque controlar la presión del revestimiento durante este tiempo crítico. 3. Cuando los manómetros de las tubería de perforación y del revestimiento se hayan estabilizado, leer y ajustar la presión de circulación inicial (ICP) correcta del manómetro de la tubería de perforación. SWACO Una clara comunicación entre el operador del choque y el perforador es vital Si la ICP indicada es menor a la ICP calculada, parar y reiniciar. Si la ICP es la misma a que se calculó previamente, usar la ICP precalculada. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 77 Control de pozos en pozos horizontales Procedimientos para matar pozos horizontales: Método del perforador vs. Método de esperar y pesar No es un factor tan importante en la fractura del zapato (el lodo de peso para matar se desplaza a la sección vertical). § El gas puede moverse más rápido en pozos horizontales que en pozos verticales. § El gas puede estar atrapado: • Quizá sea necesario barrer el espacio anular entre 100 y 150 pies/minuto. • Solamente hasta que el influjo esté fuera de la sección horizontal. • Este es más alto que las tasas de circulación lentas. § Puede ser necesario llevar a cabo un forzamiento de fluido (“bullheading”) hacia la formación. Fracturas / “Washouts” Extremo alto del hueco (>90°) El gas se extiende a la parte superior del hueco. RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Control de pozos en perforación: 78 Control de pozos en pozos horizontales Matando el pozo con un amago por subbalance Pozo horizontal vs. Pozo vertical El error ocurre cuando se está desplazando lodo de peso original con el lodo de peso para matar. Presión de cierre de la tubería de perforación En pozos verticales debemos matar la SIDP con los estroques hasta la broca (profundidad medida). Programa de presión para la tubería de perforación Debemos matar la SIDP según la profundidad vertical. SIDP Programa estándar para la tubería de perforación ICP KOP El no hacerlo causa una sobrepresión cuando el KWM pasa el KOP. Ÿ EOB Ÿ Programa corregido para huecos con alto grado de desviación Estroques hasta el KOP Estroques hasta TVD Estroques de la bomba RANDYSMITH TRAINING SOLUTIONS Estroques hasta la broca Estroques hasta el KOP Estroques hasta la broca Estroques de la bomba Control de pozos en perforación: 79