UNIVERSIDAD NACIONAL “SANTIAGO ANTÚNEZ DE MAYOLO” FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL DISEÑO DE MUROS DE ALBAÑILERIA Curso : ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL Docente : Ing. OLAZA HENOSTROZA Hugo. Alumno : COTOS RAMIREZ, Yoser Angel Código : 112.0904.357 Huaraz, 28 de marzo del 2019. DISEÑO DE MUROS- ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL DISEÑO DE MUROS-RNE E.070 ALBAÑILERIA 𝑉𝑒 𝑀𝑒 𝑉𝑒 𝑀𝑒 cortante y momento R=6 cortante y momento R=3 Se determino el peso de los muros en ambos ejes con un 25 % de sobrecarga 𝑃𝑔 = 𝑝𝑒𝑠𝑜 𝑚𝑢𝑒𝑟𝑡𝑜 + 25% 𝑠/𝑐 se calcula el peso de cada muro en ambos ejes con 100% de sobrecarga 𝑃𝑚 = 𝑝𝑒𝑠𝑜 𝑚𝑢𝑒𝑟𝑡𝑜 + 100% 𝑠/𝑐 en las hojas de calcula se determianron las cortantes y momentos para sismo moderado, a todos los valores multipicar por 2. CUADRO DE RESUMEN DE MOMENTOS FLECTORES Y CORTANTES PARA CADA MURO DE UN EJE EN X-Y. 𝑉𝑒 − 𝑀𝑒 𝑉𝑢 − 𝑀𝑢 𝑉𝑒 − 𝑀𝑒 𝑉𝑢 − 𝑀𝑢 MURO X1 X2 X3 X4 X5 ( 𝑉)𝑅 = 6 6.989253 6.128656 6.128656 6.989253 2.045558 (𝑀)𝑅 = 6 ( 𝑉)𝑅 = 3 53.46779 46.88422 46.88422 53.46779 15.64852 13.97851 12.25731 12.25731 13.97851 4.091116 ( 𝑀)𝑅 = 3 106.9356 93.76844 93.76844 106.9356 31.29703 MURO Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 ( 𝑉)𝑅 = 6 (𝑀)𝑅 = 6 ( 𝑉)𝑅 = 3 ( 𝑀)𝑅 = 3 4.882217 37.34896 9.764435 74.69793 6.775877 51.83546 13.55175 103.6709 6.380466 48.81056 12.76093 97.62113 8.897477 68.0657 17.79495 136.1314 6.123581 46.8454 12.24716 93.69079 RESISTENCIA AL AGRIETAMIENTO DIAGONAL ART. 26.3 REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES ALBAÑILERIA-E.070 Unidades de albañileria kinkong industrial- del analisis de rigidez de muros ´ 𝑉𝑚 = 0,5𝑣𝑚 ∗ 𝛼 ∗ 𝑡 ∗ 𝐿 + 0,23𝑃𝑔 resistencia al corte ´ resistencia caraceristica a corte de la albañileria 𝑣𝑚 𝛼 factor de reduccion de resistencia al corte por efectos de esbeltez 𝑡 espesor EFECTIVO de muro 𝑡 longitud de muro incluyendo columnas de confinamiento DE LA DENSIDAD DE MUROS 𝐿 tabla 9 ** de E.070 ´ 𝑣𝑚 𝑇/𝑚2 81 𝑃𝑔 del metrado de cargas con 25 % de sobrecarga 𝑃𝑔 FORMA DE DETERMINAR ALFA 0.333333 1 𝑉𝑒 ∗ 𝐿 ≤𝛼= ≤1 3 𝑀𝑒 si alfa sale mayor que 1 se toma 1 si alfa sale menor que 1/3 se toma 1/3 CUADRO DE RESISTENCIA AL CORTE- Vm PARA TODOS LOS 5 MUROS DE AMBOS EJES EJE X-X MURO X1 X2 X3 X4 X5 ´ 𝑣𝑚 𝐿 81 81 81 81 81 3.15 3 3 3.15 1.5 𝛼𝑐𝑎𝑙𝑐𝑢𝑙𝑎𝑑𝑜 𝛼𝐴𝑆𝑈𝑀𝐼𝐷𝑂 0.411765 0.392157 0.392157 0.411765 0.196078 0.411765 0.392157 0.392157 0.411765 0.333333 𝑡 0.23 0.23 0.23 0.23 0.12 𝑃𝑔 𝑉𝑚 14.47727 15.41187 18.37642 15.1854 18.37642 15.1854 14.47727 15.41187 12.28715 5.256044 UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE MUROS- ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL EJE Y-Y MURO Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 ´ 𝑣𝑚 𝐿 109 109 109 81 109 2.5 3.15 3.15 4.15 3.15 𝛼𝑐𝑎𝑙𝑐𝑢𝑙𝑎𝑑𝑜 𝛼𝐴𝑆𝑈𝑀𝐼𝐷𝑂 0.326797 0.411765 0.411765 0.542484 0.411765 0.333333 0.411765 0.411765 0.542484 0.411765 𝑡 𝑃𝑔 𝑉𝑚 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 15.0669 20.03783 16.87207 23.15445 16.87207 8.915386 13.09147 12.36334 16.26688 12.36334 CONTROL DE FISURACION PARA TODOS LOS MUROS DE AMBOS EJES MURO X1 X2 X3 X4 X5 𝑉𝑚 𝑉𝑒 15.41187 15.1854 15.1854 15.41187 5.256044 6.989253 6.128656 6.128656 6.989253 2.045558 0,55𝑉𝑚 8.476531 8.35197 8.35197 8.476531 2.890824 𝑉𝑒 ≤ 0,55𝑉𝑚 EJE X-X CONDICIONDISEÑO 1condicion2condicion 8.476531 no cumple CUMPLE CUMPLE 8.35197 no cumple CUMPLE CUMPLE 8.35197 no cumple CUMPLE CUMPLE 8.476531 no cumple CUMPLE CUMPLE 2.890824 cumple CUMPLE CUMPLE Entonces procedemos a mejorar la albañileria en los muros que no cumplen ´ para un BLOQUE DE CONCRETO 109 𝑇/𝑚2 𝑣𝑚 = NO CUMPLE AUN CON ESTA CONDICION ENTONCES CAMBIAMOS A MUROS DE CABEZA 𝑡= CUYO ESPESOR EFECTIVO ES DE 0.23 primera condicion se cambia de cnfiguracion de soga a cabeza segunda condicion en el muro x16 se mejora la albañileria a bloque de concreto EJE Y-Y 𝑉 𝑉 0,55𝑉 𝑚 𝑒 MURO 1condicion2condicion 𝑚 CONDICIONDISEÑO Y1 8.915386 4.882217 4.903462 4.903462 no cumple CUMPLE Y2 13.09147 6.775877 7.200306 7.200306 no cumple CUMPLE Y3 12.36334 6.380466 6.799837 6.799837 no cumple CUMPLE Y4 16.26688 8.897477 8.946782 8.946782 cumple CUMPLE Y5 12.36334 6.123581 6.799837 6.799837 no cumple CUMPLE ENTONCES YA SE VERIFICO LA ESTRUCTURACION DE CADA MURO- OKEY CORTANTE Y MOMENTO DE DISEÑO EN CADA ENTREPISO 𝑉𝑢1 = 𝑉𝑒𝑖 ∗ 𝑉𝑚1 𝑉𝑒1 𝑀𝑢1 = 𝑀𝑒𝑖 ∗ 𝑉𝑚1 = UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO 𝑀𝑚1 𝑀𝑒1 DISEÑO DE MUROS- ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL RESISTENCIA AL CORTE EN EL PRIMER PISO PARA SISMO MODERADO 𝑉𝑒1 = CORTANTE PARA SISMO MODERADO EN EL PRIMER PISO 𝑉𝑚1 SE DEBE VERIFICAR 2 ≤ si lo calculado es menor a dos se asume dos ≤3 𝑉𝑒1 si lo calculado es mayor a tres se asume tres 𝑉𝑒𝑖 = CORTANTE EN LOS CADA ENTREPISO 2 3 𝑀𝑒𝑖 =MOMENTO EN CADA ENTREPISO EJE X-X PRIMER PISO EJE Y-Y PRIMER PISO 𝑉𝑚1 𝑉𝑚1 𝑉𝑒1 𝑉𝑚1 /𝑉𝑒1 𝑉𝑒1 𝑉𝑚1 /𝑉𝑒1 𝑉𝑢1 𝑉𝑢1 𝑀𝑢1 MURO MURO X1 15.412 6.989 2.205082 15.4119 117.901 Y1 8.9154 4.8822 1.826094 9.7644 X2 15.185 6.129 2.47777 15.1854 116.168 Y2 13.091 6.7759 1.932069 13.552 X3 15.185 6.129 2.47777 15.1854 116.168 Y3 12.363 6.3805 1.937686 12.761 X4 15.412 6.989 2.205082 15.4119 117.901 Y4 16.267 8.8975 1.828257 17.795 X5 5.256 2.046 2.569492 5.25604 40.2087 Y5 12.363 6.1236 2.018972 12.363 LO DETERMINADO SON LAS CORTANTES AMPLIFICADAS DE DISEÑO PARA EL PRIMER PISO RESISTENCIA AL CORTE DEL EDIFICIO 𝑉𝑚𝑖 ≥ 𝑉𝐸 𝑉𝐸 = cortante basal en el entrepiso para sismo severo entonces: SE VERIFICA 𝑉𝑚𝑖 =63.00041 𝑉𝑚𝑖 ≥ 𝑉𝐸 NOTA SI: 𝑉𝐸 = 148.83 OK 𝑉𝑚𝑖 ≥ 3 ∗ 𝑉𝐸EL EDIFICIO SE COMPORTA ELASTICAMENTE, SE EMPLEA REFUERZO MINIMO 3 ∗ 𝑉𝐸 = 446.496 EDIFICIO NO ELASTICO UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO 𝑀𝑢1 74.6979 103.671 97.6211 136.131 94.5795 DISEÑO POR CARGA VERTICAL DISEÑO POR CARGA VERTICAL CON 100 % S/C Se determina el esfuerzo admisible por carga vertical 𝑃𝑚 ℎ 𝜎𝑚 = ≤ 0.20 ∗ 𝑓 ′ 𝑚 ∗ 1 − 𝐿∗𝑡 35 ∗ 𝑡 EL ESFUERZO ESTA DEFINIFIDO POR 𝑚𝑢𝑟𝑜 𝐿(𝑚) 3.15 2.5 2.5 3.15 1.35 X1 X2 X3 X4 X5 𝑚𝑢𝑟𝑜 𝐿(𝑚) Y1 2.35 Y2 1.8 Y3 3 Y4 4.15 Y5 3 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑠𝑥𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 𝑎𝑧𝑜𝑡𝑒𝑎 𝑝𝑖𝑠𝑜 4.071826 3.82384 4.525249 5.22884 4.525249 5.22884 4.071826 3.82384 3.185592 3.63571 2 ≤ 0.15 ∗ 𝑓 ′ 𝑚 𝐹𝑎 = 0.20 ∗ 𝑓 ′ 𝑚 ∗ 1 − ( 𝑡 = 𝑒𝑠𝑝𝑒𝑠𝑜𝑟𝑚𝑢𝑟𝑜 − 𝑎𝑙𝑏𝑎 − 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟. 0.12 DIRECCION X-X 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑠 𝑎𝑐𝑢𝑚𝑢𝑙𝑎𝑑𝑎𝑠 𝑦 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑒𝑛 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 𝑝𝑖𝑠𝑜 𝜎1𝑃𝐼𝑆𝑂 𝑝𝑖𝑠𝑜 4 𝑝𝑖𝑠𝑜 3 𝑝𝑖𝑠𝑜 2 𝑝𝑖𝑠𝑜 1 4.07183 4.52525 4.52525 4.07183 3.18559 7.895662 9.754088 9.754088 7.895662 6.821304 11.719 14.983 14.983 11.719 10.457 15.5433 20.2118 20.2118 15.5433 14.0927 41.119931 67.372553 67.372553 41.119931 86.992148 DIRECCION Y-Y 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑠𝑥𝑛𝑖𝑣𝑒𝑙 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑠 𝑎𝑐𝑢𝑚𝑢𝑙𝑎𝑑𝑎𝑠 𝑦 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑒𝑛 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟 𝑝𝑖𝑠𝑜 𝜎1𝑃𝐼𝑆𝑂 𝑝𝑖𝑠𝑜 4 𝑎𝑧𝑜𝑡𝑒𝑎 𝑝𝑖𝑠𝑜 3 𝑝𝑖𝑠𝑜 2 𝑝𝑖𝑠𝑜 1 𝑝𝑖𝑠𝑜 3.865634 4.28927 3.86563 8.154908 12.444 16.7335 59.338496 4.459512 6.17473 4.45951 10.634244 16.809 22.9837 106.40606 4.358512 4.85608 4.35851 9.214594 14.071 18.9268 52.574328 5.924018 6.46042 5.92402 12.384436 18.845 25.3053 50.813799 4.358512 4.85608 4.35851 9.214594 14.071 18.9268 52.574328 IMPORTANTE: VERIFICACION DEL ESFUERZO AXIAL POR CARGAS DE GRAVEDAD 𝐹𝑎 la resistencia admisible compresion en los muros de albañileria esta dada por la expresion 𝜎1 = 𝑃 𝐿∗𝑡 𝑓𝑚 = 1450 𝐹𝑎 = 0.2𝑓𝑚 𝑇/𝑚2 𝐹𝑎 = 0.15𝑓𝑚 = ℎ 2 1−( ) ≤ 0.15𝑓𝑚 35𝑡 LADRILLO INDUSTRIAL LARK- DATOS DE LABORATORIO INVESTIGACION DE ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL 195.306 𝑇/𝑚2 ≤ 195.31 217.5 217.5 𝑇/𝑚2 VERIFICACION DEL ESFUERZO DE APLASTAMIENTO 𝜎𝑎 = 𝑃/ 𝐿 ∗ 𝑡 + 𝑒𝑒𝑓𝑒𝑐 ∗ 4 ≤ 0.375𝑓𝑚 𝜎𝑎 = 26.19431 0.375𝑓𝑚 = 543.75 CONCLUSION todos los muros satisfacen al condicion de diseño axial ESFUERZO AXIAL MAXIMO ENTRE OS MUROS X e Y 𝜎𝑚 = 217.5 VERIFICAMOS ≤ ≤ 218 195.3061 217.5 CUMPLE TALLER NUMERO 4 DE ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL ℎ 2 ) 35 ∗ 𝑡 FUERZAS COPLANARES Todo muro confinado debera llevar refuerzo horizontal continuo 𝑉𝑢 ≥ 𝑉𝑚 anclado a las columnas de confinamiento si 𝑉𝑢 = CORTANTE DE DISEÑO 𝑉𝑚 = RESISTENCIA AL CORTE 𝑓𝑚 = 1450 𝑇/𝑚2 VERIFICACION DE LA NECESIDAD DE REFUERZO CORTANTE ART. 27.1 E070 ALBAÑILERIA 𝑚𝑢𝑟𝑜 X1 X2 X3 X4 X5 𝑉𝑢 𝑉𝑚 15.41187 15.41187 15.1854 15.1854 15.1854 15.1854 15.41187 15.41187 5.256044 5.256044 ESTADO N.R N.R N.R N.R N.R 𝑃𝑚 EJE X-X 15.54333 20.21177 20.21177 15.54333 14.09273 𝐿 3.15 2.5 2.5 3.15 1.35 𝑡 0.23 0.23 0.23 0.23 0.12 𝜎𝑀 21.45388 35.1509 35.1509 21.45388 86.99215 0.05𝑓𝑚 72.5 72.5 72.5 72.5 72.5 ESTADO N.N.R N.N.R N.N.R N.N.R N.N.R N.R NECESITA REFUERZO La norma exige que en edificios de mas de tres pisos en el primer piso debe de ir refuerzos horizontales en todos los muros portantes. N.N.R NO NECESITA REFUERZO CONTINUO EJE Y-Y 𝑉𝑢 𝑃 𝑉𝑚 𝑚𝑢𝑟𝑜 𝑡 0.05𝑓𝑚 ESTADO 𝜎𝑀 𝑚 𝐿 ESTADO Y1 9.764435 8.915386 N.R 16.73346 3.15 0.12 44.2684 72.5 N.N.R Y2 13.55175 13.09147 N.R 22.98371 2.5 0.12 76.61236 72.5 N.R Y3 12.76093 12.36334 N.R 18.92676 2.5 0.12 63.08919 72.5 N.N.R Y4 17.79495 16.26688 N.R 25.30527 3.15 0.12 66.94516 72.5 N.N.R Y5 12.36334 12.36334 N.R 18.92676 1.35 0.12 116.8318 72.5 N.R CUANTIA DEL REFUERZO HORIZONTAL 𝜌 = 𝐴𝑆 /(𝑆 ∗ 𝑡) ≥ 0.001 𝑆= 0.4 𝑚 LA NORMA EXIGE QUE EN EL PRIMER PISO TODOS TENGAN REFUERZO HORIZONTAL 𝐴𝑆 ≥ 0.001 ∗ 𝑆 ∗ 𝑡 EJE X-X 𝑡 𝑆 𝜌_𝑚𝑖𝑛 𝐴𝑆 𝑚𝑢𝑟𝑜 𝐴∅8𝑚𝑚 varillas diametro hiladas ∅8𝑚𝑚 X1 23 40 0.001 0.92 0.5 2 4 ∅8𝑚𝑚 X2 23 40 0.001 0.92 0.5 2 4 ∅8𝑚𝑚 X3 23 40 0.001 0.92 0.5 2 4 ∅8𝑚𝑚 X4 23 40 0.001 0.92 0.5 2 4 ∅8𝑚𝑚 X5 12 40 0.001 0.48 0.5 1 4 se anclara a la columna, por lo menos 12,5 cm y terminaran con gancho a 90 grados vertical de 10cm de longitud. EJE Y-Y 𝑡 𝑆 𝜌_𝑚𝑖𝑛 𝐴𝑆 𝑚𝑢𝑟𝑜 𝐴∅8𝑚𝑚 varillas diametro hiladas ∅8𝑚𝑚 Y1 12 40 0.001 0.48 0.5 1 4 ∅8𝑚𝑚 Y2 12 40 0.001 0.48 0.5 1 continuo ∅8𝑚𝑚 Y3 12 40 0.001 0.48 0.5 1 4 ∅8𝑚𝑚 Y4 12 40 0.001 0.48 0.5 1 4 ∅8𝑚𝑚 Y5 12 40 0.001 0.48 0.5 1 continuo DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO- COLUMNAS-TABLA 11. ART 27.3 FUERZAS INTERNAS EN LOS ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO COLUMNA 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 INTERIOR EXTERIOR 𝑉𝐶 (𝐶𝑂𝑅𝑇𝐴𝑁𝑇𝐸) 𝐿𝑚 𝑉𝑚1 ∗ 𝐿 ∗ 𝑁𝐶 + 1 1,5 ∗ 𝑉𝑚1 ∗ 𝐿𝑚 𝐿 ∗ 𝑁𝐶 + 1 𝑇(𝑇𝑅𝐴𝐶𝐶𝐼𝑂𝑁) ℎ 𝑉𝑚1 ∗ − 𝑃𝐶 𝐿 𝐹 − 𝑃𝐶 𝐶𝑂𝑀𝑃𝑅𝐸𝑆𝐼𝑂𝑁 ℎ 𝑃𝐶 − 𝑉𝑚1 ∗ 2𝐿 𝐹 + 𝑃𝐶 𝑁𝐶 NUMERO DE COLUMNAS DE CONFINAMIENTO 1 𝑀 FUERZA AXIAL EN COLUMNAS DE CONFINAMIENTO 𝑀 = 𝑀𝑢1 − ∗ 𝑉𝑚1 ∗ ℎ 𝐹= 2 𝐿 𝐿𝑚 = longitud de paño mayor o 0,5 L, lo que sea mayor en muros de un paño Lm=L 𝑃𝑡 = carga contrubuyente de un muro transversal 𝑃𝑔 𝑃𝐶 = + 𝑃𝑡 𝑃𝑡 = 25% ∗ 𝑃𝑔𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠𝑣𝑒𝑟𝑠𝑎𝑙 𝑁𝐶 ℎ = piso a cielo raso si no hay muros transversales 𝑃𝑡 = 0 EJE X-X MURO X1- X4 SON DE LAS MISMAS CARACTERISTICAS COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 UN MURO TRANSVERSAL Y1 Ce2 UN MURO TRANSVERSAL Y2 DATOS NECESARIOS 117.9008 2.4 ℎ 15.41187 3.15 𝐿= 𝑀 = 99.40659 PESO TRANSVERSAL Y1 Ce1 𝑃𝑔 = 14.47727 𝑃𝑡𝑦1 = 3.766724 2 PESO TRANSVERSAL Y2 Ce2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑡𝑦2 = 5.009457 𝑃𝑐𝑒1 = 11.00536 𝑃𝑐𝑒2 = 12.24809 𝐹 = 31.55765 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 columna Ce1 Ce2 COMPRESION 42.56300692 43.80573992 TRACCION 20.55228992 19.30955692 CORTANTE 7.705937406 7.705937406 ALBAÑILERIA ESTRUTURAL- UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO EJE Y-Y MURO Y1-Y8 COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 UN MURO TRANSVERSAL X1 Ce2 SIN MURO TRANSVERSAL DATOS NECESARIOS 74.69793 2.4 ℎ 8.915386 2.5 𝐿= 𝑀 = 63.99946 PESO TRANSVERSAL Y1 Ce1 𝑃𝑔 = 15.0669 𝑃𝑡𝑦1 = 3.619317 2 PESO TRANSVERSAL Y2 Ce2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑡𝑦2 = 0 𝑃𝑐𝑒1 = 11.15277 𝑃𝑐𝑒2 = 7.533448 𝐹 = 25.59979 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 columna Ce1 Ce2 COMPRESION 36.75255039 33.13323314 TRACCION 14.44701989 18.06633714 CORTANTE 4.45769304 4.45769304 MURO Y2 COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 UN MURO TRANSVERSAL X1 Ce2 UN MURO TRANSVERSAL X5 DATOS NECESARIOS 103.6709 2.4 ℎ 13.09147 3.15 𝐿= 𝑀 = 87.96116 PESO TRANSVERSAL Y1 Ce1 𝑃𝑔 = 15.0669 𝑃𝑡𝑦1 = 3.619317 2 PESO TRANSVERSAL Y2 Ce2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑡𝑦2 = 3.071787 𝑃𝑐𝑒1 = 11.15277 𝑃𝑐𝑒2 = 10.60524 𝐹 = 27.92418 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 columna Ce1 Ce2 COMPRESION 39.07694282 38.52941257 TRACCION 16.77141232 17.31894257 CORTANTE 6.545732573 6.545732573 ALBAÑILERIA ESTRUTURAL- UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO MURO X2- X3 SON DE LAS MISMAS CARACTERISTICAS COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 SIN MURO TRANSVERSAL Ce2 UN MURO TRANSVERSAL Y5 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 116.1683 15.1854 𝑀 = 97.94583 𝑃𝑔 = 18.37642 2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑐𝑒1 = 9.188209 𝐹 = 32.64861 columna Ce1 Ce2 DATOS NECESARIOS 2.4 ℎ 3 𝐿= PESO TRANSVERSAL Y Ce1 𝑃𝑡𝑦1 = 0 PESO TRANSVERSAL Y5 Ce2 𝑃𝑡𝑦2 = 4.218016 𝑃𝑐𝑒2 = 13.40623 COMPRESION TRACCION CORTANTE 41.83681879 23.46040029 7.592699892 46.05483516 19.24238391 7.592699892 MURO X5- X8 SON DE LAS MISMAS CARACTERISTICAS COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 SIN MURO TRANSVERSAL Ce2 UN MURO TRANSVERSAL Y5 DATOS NECESARIOS 40.20874 2.4 ℎ 5.256044 1.5 𝐿= 𝑀 = 33.90148 PESO TRANSVERSAL Y2 Ce1 𝑃𝑔 = 12.28715 𝑃𝑡𝑦1 = 5.009457 2 PESO TRANSVERSAL Y5 Ce2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑡𝑦2 = 0 𝑃𝑐𝑒1 = 11.15303 𝑃𝑐𝑒2 = 6.143574 𝐹 = 22.60099 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 columna Ce1 Ce2 COMPRESION 33.75402037 28.74456337 TRACCION 11.44795837 16.45741537 CORTANTE 2.62802202 2.62802202 ALBAÑILERIA ESTRUTURAL- UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO 𝑀 𝑃 DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO MURO Y3 COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 UN MURO TRANSVERSAL X2 Ce2 UN MURO TRANSVERSAL X6 DATOS NECESARIOS 97.62113 2.4 ℎ 12.36334 3.15 𝐿= 𝑀 = 82.78512 PESO TRANSVERSAL Y1 Ce1 𝑃𝑔 = 16.87207 𝑃𝑡𝑦1 = 4.594105 2 PESO TRANSVERSAL Y2 Ce2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑡𝑦2 = 3.32342 𝑃𝑐𝑒1 = 13.03014 𝑃𝑐𝑒2 = 11.75945 𝐹 = 26.28099 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 columna Ce1 Ce2 COMPRESION 39.31112752 38.04044252 TRACCION 13.25085277 14.52153777 CORTANTE 6.181669885 6.181669885 MURO Y4 COLUMNAS SEGÚN EJES- AMBOS EXTERIORES Ce1 SIN MURO TRANSVERSAL Ce2 DOS MUROS TRANSVERSALES X10-X11 DATOS NECESARIOS 136.1314 2.4 ℎ 16.26688 4.15 𝐿= 𝑀 = 116.6112 PESO TRANSVERSAL Y1 Ce1 𝑃𝑔 = 23.15445 𝑃𝑡𝑦1 = 0 2 PESO TRANSVERSAL Y2 Ce2 𝑁𝑐 = 𝑃𝑡𝑦2 = 5.244309 𝑃𝑐𝑒1 = 11.57723 𝑃𝑐𝑒2 = 16.82153 𝐹 = 28.09907 𝑀𝑢1 𝑉𝑚1 columna Ce1 Ce2 COMPRESION 39.6762989 44.92060746 TRACCION 16.5218469 11.27753835 CORTANTE 8.133438451 8.133438451 ALBAÑILERIA ESTRUTURAL- UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO MURO X1 X2 X3 X4 X5 𝑀= 𝑃𝑔 = MURO Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 RESUMEN DE FUERZAS PARA EL DISEÑO DE LOS ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 COMP. TRACCI. CORTANTE COMP. TRACCI. 42.56300692 20.55228992 7.705937406 43.80573992 19.30955692 41.83681879 23.46040029 7.592699892 46.05483516 19.24238391 41.83681879 23.46040029 7.592699892 46.05483516 19.24238391 42.56300692 20.55228992 7.705937406 43.80573992 19.30955692 33.75402037 11.44795837 2.62802202 28.74456337 16.45741537 COMP. 36.75255039 39.07694282 39.31112752 39.6762989 44.92060746 𝐶𝑒1 TRACCI. 14.44701989 16.77141232 13.25085277 16.5218469 11.27753835 CORTANTE 7.705937406 7.592699892 7.592699892 7.705937406 2.62802202 𝐶𝑒2 CORTANTE 4.45769304 6.545732573 6.181669885 8.133438451 8.133438451 COMP. 33.13323314 38.52941257 38.04044252 44.92060746 42.57686868 TRACCI. 18.06633714 17.31894257 14.52153777 11.27753835 2.564665765 CORTANTE 4.45769304 6.545732573 6.181669885 8.133438451 6.65785878 ALBAÑILERIA ESTRUTURAL- UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO-COLUMNAS DISEÑO DE COLUMNAS CORTE FRICCION- RNE ART. 27.3. EO70- APARTIR DE LA FUERZA CORTANTE 𝐴𝑐𝑓 = 𝑉𝑐 ≥ 𝐴𝑐 ≥ 15𝑡 𝑐𝑚2 0,2𝑓𝑐 ∗ ∅ ∅= 𝑓𝑐 = 0.85 SEGÚN PREDIMENSIONAMIENTO SECCION DE COLUMNA 𝑡= 210 𝑘𝑔/𝑐𝑚2 12 12 20 𝑐𝑚 d) COLUMNAS DE CONFINAMIENTO 𝐴 = 225 𝑐𝑚2 tomando la base igual a la dimension del muro confinado 12 cm entonces el peralte se obtendra: base 0.12 m peralte 18.75 cm 𝑐 = 𝑐 = area 240 𝑐𝑚2 20 cm 𝑐 𝑐 = 𝑐 = MURO X1 X2 X3 X4 X5 ∅ 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 MURO Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 ∅ 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 𝑓𝑐 𝐴𝐶 𝑉𝐶 (𝑇) 𝐴𝑐𝑓 210 210 210 210 210 240 240 240 240 240 7.705937 7.5927 7.5927 7.705937 2.628022 215.8526 212.6807 212.6807 215.8526 73.61406 𝑓𝑐 𝐴𝐶 𝑉𝐶 (𝑇) 𝐴𝑐𝑓 210 210 210 210 210 240 240 240 240 240 4.457693 124.8654 6.545733 183.3539 6.18167 173.156 8.133438 227.8274 6.18167 173.156 15𝑡 180 180 180 180 180 15𝑡 180 180 180 180 180 SE USA A_COLUM 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 SE USA A_COLUM 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 DISEÑO POR COMPRESION. EO70- APARTIR DE LA FUERZA DE COMPRESION 𝐶 − 𝐴𝑆 𝑓𝑦 ∅ 𝐴𝑛 = 𝐴𝑠 + 0,85 ∗ 𝛿 ∗ 𝑓𝑐 𝐴𝑠 = AREA DE REFUERZO VERTICAL 𝐶 = FUERZA DE COMPRESION ∅= ∅= 0.7 ESTRIBOS 0.75 ZUNCHOS 𝑓𝑐 = 0.8 COLUMNAS SIN MUROS TRANSVERSALES 210 𝑘𝑔/𝑐𝑚2 𝛿= 1 COLUMNAS CON MUROS TRANSVERSALES 𝛿= 𝐴𝑛 = AREA DEL NUCLEO CONFINADO SIN EL RECUBRIMIENTO REFUERZO VERTICAL As estas deberan soportar accion combinada de corte-friccion y traccion, como minimo se colocaran 4 varillas para formar el nucleo confinado 4 ∅ 8 mm REFUERZO CORTE FRICCION REFUERZO TRACCION 𝑉𝐶 𝑇 𝐴𝑆𝑓 = 𝐴𝑆𝑡 = 𝑓𝑦 ∗ 𝜇 ∗ ∅ 𝑓𝑦 ∅ ∅= 𝜇= 𝜇= 0.85 0.8 para juntas sin tratamiento 1 juntas que se haya eliminado la lechada de cemento y sea intencionalmente rugosa ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL-UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO-COLUMNAS FINALMENTE DEBE CUMPLIR 𝐴𝑆 = 𝐴𝑆𝑓 + 𝐴𝑆𝑡 ≥ 𝐴𝐶 = MURO X1 X2 X3 X4 X5 MURO X1 X2 X3 X4 X5 MURO X1 X2 X3 X4 X5 𝐶𝑒1 0,1 ∗ 𝑓𝑐 𝐴𝐶 𝐹𝑌 𝑓𝑦 = 4200 AREA DE COLUMNA OBTENIDA EN EL PASO ANTERIOR 𝑉𝐶 (𝑇) 𝐶𝑒2 𝐴𝑆𝑓 𝐶𝑒1 𝐴𝑆𝑡 𝑇 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 7.705937 7.705937 2.158526 2.158526 20.55229 19.30956 7.5927 7.5927 2.126807 2.126807 23.4604 19.24238 7.5927 7.5927 2.126807 2.126807 23.4604 19.24238 7.705937 7.705937 2.158526 2.158526 20.55229 19.30956 2.628022 2.628022 0.736141 0.736141 11.44796 16.45742 𝐶𝑒1 𝐴𝑆 (𝑐𝑚2 ) 𝐶𝑒2 7.91547 7.567365 8.698347 7.51683 8.698347 7.51683 7.91547 7.567365 3.942852 5.346061 𝐴𝑆 1/2" 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 𝐶𝑒1 240 240 240 240 240 𝑁 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 6.136023 5.866175 6.742905 5.827 6.742905 5.827 6.136023 5.866175 3.056474 4.144233 𝐴𝐶 (𝑐𝑚2) 𝐶𝑒2 240 240 240 240 240 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 5.756944 6.571541 6.571541 5.756944 3.206711 5.408839 5.390024 5.390024 5.408839 4.60992 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 SE USA 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 7.91547 7.567365 8.698347 7.51683 8.698347 7.51683 7.91547 7.567365 3.942852 5.346061 (0,1 ∗ 𝑓𝑐 𝐴𝐶 )/𝐹𝑌 𝑁 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎𝑠 − 𝑟𝑒𝑑𝑜𝑛. 𝐴𝑆 𝑃𝑂𝑅 𝐶𝐴𝐷𝐴 𝐸𝐿𝐸𝑀 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 8 8 8 8 4 6 6 6 6 6 10.32 10.32 10.32 10.32 5.16 7.74 7.74 7.74 7.74 7.74 AHORA SE PROCEDE A DETERMINAR EL AREA DEL NUCLEO DE CADA COLUMNA, CON LA ECUACION 𝐶 − 𝐴𝑆 𝑓𝑦 ∅ 𝐴𝑛 = 𝐴𝑠 + 0,85 ∗ 𝛿 ∗ 𝑓𝑐 ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL-UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO-COLUMNAS MURO X1 X2 X3 X4 X5 COMPRESION (C) 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 42.56301 41.83682 41.83682 42.56301 33.75402 43.80574 46.05484 46.05484 43.80574 28.74456 CONDICION 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 C.M S.M S.M C.M C.M C.M C.M C.M C.M S.M 𝐴𝑛 𝛿 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 1 0.8 0.8 1 1 1 1 1 1 0.8 108.1368 125.3262 125.3262 108.1368 153.8885 176.2085 194.2085 194.2085 176.2085 67.6536 C.M CON MURO TRANSVERSAL S.M SIN MURO TRANSVERSAL PERALTE MINIMO 16 NUNCA SE DEBE CAMBIAR EL ESPESOR DE COLUMNAS QUE ES IGUAL AL ESPESOR DE MUROS ASIQ UE SE CALCULA EL PERALTE DE COLUMNAS. EL RECUBRIMIENTO ES DE 2 cm 2 ESPESOR-NUCLEO PERALTE- NUCLEO PERALTE REDONDEA PERALTE ASUMIDO 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 MURO X1 8 8 13.5171 22.02606 14 23 23 29 X2 8 8 15.66577 24.27606 16 25 24 31 X3 8 8 15.66577 24.27606 16 25 22 31 X4 8 8 13.5171 22.02606 14 23 22 29 X5 8 8 19.23606 8.4567 20 9 26 22 EL AREA MINIMO DE COLUMNA ESTA FIJADO EN LA SECCION DE PREDIMENSIONAMIENTO MURO X1 X2 X3 X4 X5 MURO X1 X2 X3 X4 X5 RESUMEN DE DISEÑO DE COLUMNAS PARA EL EJE X-X ESPESOR PERALTE NUMERO BARRAS DIAMETRO DE BARRA 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 ESPESOR 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 27 28 26 26 30 33 35 35 33 26 8 8 8 8 4 6 6 6 6 6 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" 1/2" VERIFICACION DE CUANTIA PERALTE CUANTIA 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 27 28 26 26 30 33 35 35 33 26 3.185185 3.071429 3.307692 3.307692 1.433333 1.954545 1.842857 1.842857 1.954545 2.480769 1% ≤ 𝜌 ≤ 6% ART. 10.9.1 E.060 RNE CONCRETO SI LA CUANTIA SUPERA LOS 4% SE DEBE DE REALIZAR DETALLES ESTRUCTURALES 𝑆𝑚𝑖𝑛 = 1,5 𝑑 𝑆𝑚𝑎𝑥 = 15 𝑆= VERIFICACION DE ESPACIAMIENTO 𝑜 1.905 4 cm 𝑃𝐸𝑅𝐴𝐿𝑇𝐸 𝐶𝑂𝐿. −2 ∗ 𝑅𝐸𝐶. −2 ∗ 𝐷 𝐷𝐸 𝐸𝑆𝑇. −#𝑉𝐴𝑅𝐼𝐿𝐿𝐴𝑆 𝑃𝑂𝑅 𝐶𝐴𝑅𝐴 ∗ 𝐷. 𝑉𝐴𝑅𝐼𝐿𝐿𝐴 #𝑉𝐴𝑅𝐼𝐿𝐿𝐴𝑆 𝑃𝑂𝑅 𝐶𝐴𝑅𝐴 − 1 ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL-UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO-COLUMNAS MURO X1 X2 X3 X4 X5 PERALTE 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 27 28 26 26 30 33 35 35 33 26 REC TODOS 2 2 2 2 2 ESTRIBO TODOS 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 VARILLA TODOS 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 ESPACIAMIENTO 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 5.413333 5.746667 5.08 5.08 21.82 11.765 12.765 12.765 11.765 8.265 SI EL ESPACIAMIENTO NO CUMPLE DE DEBE DE CAMBIAR EL PERALTE DE LAS COLUMNAS DETERMINACION DEL REFUERZO TRANSVESAL ART. 27.3 a.3. E070 RNE ALBAÑILERIA LOS ESTRIBOS DE LAS COLUMNAS DE CONFINAMIENTO PODRAN SER ESTRIBOS CERRADOS CON GANCHOS A 135 GRADOS, ESTRIBOS DE 1 3/4 DE VUELTA O ZUNCHOS CON GANCHOS A 180 GRADOS EN LOS EXTREMOS DE LAS COLUMNAS EN UNA ALTURA NO MENOR DE 45 cm O 1,5 d POR DE BAJO O ENCIMA DE LA SOLERA; DINTEL O SOBRECIMIENTO, DEBERA COLOCARSE EL MENOR DE SIGUIENTES ESPACIAMIENTOS. SE USARA VARILLA DE DIAMETRO NUMERO 8 8 mm 𝐴 0,3 ∗ 𝑡𝑛 ∗ 𝑓𝑐 ∗ ( 𝐶 − 1) 𝐴𝑛 𝑑 𝑆3 = ≥ 50𝑚𝑚 4 0.5 𝐴𝑣 ∗ 𝑓𝑦 𝑆2 = 0,12 ∗ 𝑡𝑛 ∗ 𝑓𝑐 𝐴𝑣 ∗ 𝑓𝑦 𝑆1 = 𝐴𝑆𝑉 = 𝐴𝑉 = 𝑓𝑦 = 𝑓𝑐 = 𝑡𝑛 = 𝑆4 = 100𝑚𝑚 AREA DE COLUMNA- AREA DEL NUCLEO CONFINADO EL CONFINAMIENTO MINIMO CON ESTRIBOS SERA 6 mm 1@ 5 4@ 10 rt0 @ ADICIONALMENTE SE AGREGARA 2 ESTRIBOS EN LA UNION SOLERA COLUMNA Y ESTRIBOS @ 10 SOBRE EL SOBRECIMIENTO 𝑑 = 𝑝𝑒𝑟𝑎𝑙𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 − 𝑟𝑒𝑐𝑢 𝑖𝑚𝑖𝑒𝑛𝑡𝑜 − 𝑒𝑠𝑡𝑟𝑖 𝑜 − 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑙𝑙𝑎 /2 MURO X1 X2 X3 X4 X5 3.435 𝑑 = 𝑝𝑒𝑟𝑎𝑙𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑢𝑚𝑛𝑎 − DISTRIBUCION DE ESTRIBOS- ESPACIAMIENTO 𝑆1 𝑆2 𝑆3 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 10.95238 11.78862 20.83333 20.83333 11.11111 12.0155 20.83333 20.83333 10.78431 12.0155 20.83333 20.83333 10.78431 11.78862 20.83333 20.83333 11.40351 10.78431 20.83333 20.83333 X1 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 X2 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 X3 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 X4 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 X5 𝐶𝑒1 𝐶𝑒2 ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ø8mm ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 @ @ @ @ @ @ @ @ @ @ 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 5.89125 6.14125 5.64125 5.64125 6.64125 ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 @ @ @ @ @ @ @ @ @ @ 7.39125 7.89125 7.89125 7.39125 5.64125 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 𝐶𝑒1 10 10 10 10 10 ;rto ;rto ;rto ;rto ;rto ;rto ;rto ;rto ;rto ;rto 𝑆4 1 4200 210 8 25 𝐶𝑒2 10 10 10 10 10 @ @ @ @ @ @ @ @ @ @ 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL-UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTUNEZ DE MAYOLO ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO VIGAS SOLERAS-ART. 27.3 b) E070 la solera se diseñara a traccion pura para soportar una fuerza igual a𝑇𝑆 𝑇𝑆 𝑓𝑐 𝐴𝐶𝑆 𝑓𝑐 = 210 𝑘𝑔/𝑐𝑚2 𝐿𝑚 𝐴𝑆 = ≥ 0,1 ∗ 𝑇𝑆 = 𝑉𝑚1 ∗ 4200 𝑘𝑔/𝑐𝑚2 𝑓𝑦 = ∅𝑓𝑦 𝑓𝑦 2𝐿 ACERO MINIMO ES DE 4 VARILLAS DE 8mm 0.9 ∅= 𝐴𝐶𝑆 = AREA DE LA SECCION TRANSVERSAL DE LA SOLERA- DEL PREDIMENSIONAMIENTO 𝐴𝐶𝑆 = 𝐿𝑚 = 𝐿 PARA MUROS DE UN SOLO PAÑO 420 𝑐𝑚2 SOLERAS DEL EJE X-X 𝑉 𝐴𝑆 𝑇 0,1(𝑓𝑐 𝐴𝐶𝑆 )/𝑓𝑦 SE USA 𝑚1 𝐿𝑚 = 𝐿 𝐴∅ 1/2" #𝐵𝐴𝑅𝑅𝐴𝑆 𝑆 MURO X1 15.41187 3.15 7.705937 2.038608 2.1 2.1 1.29 4 X2 15.1854 3 7.5927 2.008651 2.1 2.1 1.29 4 X3 15.1854 3 7.5927 2.008651 2.1 2.1 1.29 4 X4 15.41187 3.15 7.705937 2.038608 2.1 2.1 1.29 4 X5 5.256044 1.5 2.628022 0.695244 2.1 2.1 1.29 4 MURO X1 X2 X3 X4 X5 ESTRIBOS POR NORMA SE COLOCARA ESTRIBOS MINIMOS SE RECOMIENDA UTILIZAR ACEROS NUMERO 8- EN VEZ DE LO QUE ESPECIFICA LA NORMA 6mm ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ELEMENTOS DE CONFINAMIENTO VIGAS SOLERAS-ART. 27.3 b) E070 la solera se diseñara a traccion pura para soportar una fuerza igual a𝑇𝑆 𝑇𝑆 𝑓𝑐 𝐴𝐶𝑆 𝑓𝑐 = 210 𝑘𝑔/𝑐𝑚2 𝐿𝑚 𝐴𝑆 = ≥ 0,1 ∗ 𝑇𝑆 = 𝑉𝑚1 ∗ 4200 𝑘𝑔/𝑐𝑚2 𝑓𝑦 = ∅𝑓𝑦 𝑓𝑦 2𝐿 ACERO MINIMO ES DE 4 VARILLAS DE 8mm 0.9 ∅= 𝐴𝐶𝑆 = AREA DE LA SECCION TRANSVERSAL DE LA SOLERA- DEL PREDIMENSIONAMIENTO 𝐴𝐶𝑆 = 𝐿𝑚 = 𝐿 PARA MUROS DE UN SOLO PAÑO 420 𝑐𝑚2 SOLERAS DEL EJE Y-Y 𝑉𝑚1 𝐴𝑆 𝑇𝑆 0,1(𝑓𝑐 𝐴𝐶𝑆 )/𝑓𝑦 SE USA 𝐿𝑚 = 𝐿 𝐴∅ 1/2" #𝐵𝐴𝑅𝑅𝐴𝑆 MURO Y1 8.915386 3.15 4.457693 1.179284 2.1 2.1 1.29 4 Y2 13.09147 3 6.545733 1.731675 2.1 2.1 1.29 4 Y3 12.36334 3 6.18167 1.635362 2.1 2.1 1.29 4 Y4 16.26688 3.15 8.133438 2.151703 2.1 2.151703 1.29 4 Y5 12.36334 1.5 6.18167 1.635362 2.1 2.1 1.29 4 MURO Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 ESTRIBOS POR NORMA SE COLOCARA ESTRIBOS MINIMOS SE RECOMIENDA UTILIZAR ACEROS NUMERO 8- EN VEZ DE LO QUE ESPECIFICA LA NORMA 6mm ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25 ø8mm ; 1 @ 0.05 ;4@ 0.1 ;rto @ 0.25
