Proyecto HOTEL LAS MARAVILLAS (1)

CÓDIGO OBRA
P22102017040037
DISEÑO DEL PROYECTO
HOTEL LAS MARAVILLAS
PROYECTISTA
LUIS MANUEL HERNANDEZ PASTRANA
FECHA MAYO DE 2017
PROYECTO: HOTEL LAS MARAVILLAS
Edición.
MODIFICACIONES RESPECTO A LA EDICIÓN ANTERIOR
Modificación.
fecha
Proyecto Específico
09/05/2017
V 0.0
Edición
V 0.0
Siglas de Responsables y Fechas de las Ediciones.
Objeto e Ed.
Elaborado por:
Fecha Elb.
Revisó:
Proyecto Específico LUIS M. HERNANDEZ
09/05/2017
Elaborado Por:
LUIS M. HERNADEZ PASTRANA
Revisado Por:
ELECTRICARIBE S.A. E.S.P.
(FIRMA)
M.P.: BL205 - 109824
(FIRMA)
M.P.:
DISEÑADOR: Luis M. Hernandez Pastrana
M.P.: BL205 - 109824
Fecha Rev.
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09/05/2017
PROYECTO: HOTEL LAS MARAVILLAS
INDICE
1.
Memoria
1.1. Memoria descriptiva
1.1.1. Preámbulo
1.1.2. Peticionario y Objeto
1.1.3. Emplazamiento
1.1.4. Descripción de la instalación
1.1.4.1. Circuito (s) Origen de MT
1.1.4.2. Instalación de MT
1.1.4.3. Instalación de BT
1.1.4.4. Instalación CT
1.1.4.5. Equipos de medida
1.2. Cálculos justificativos
1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad
1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia
y armónicos.
1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido.
1.2.1.3. Cálculos de regulación BT.
1.2.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de
potencia en la carga
1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas,
las cargas resultantes y los costos de la energía.
1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).
1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor
de potencia.
1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT
1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.
1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se
permite la coordinación con las características de limitación de corriente de los
dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A.
1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los
interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del
conductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente
1.2.2.4. Calculo de puesta a tierra y estudio de resistividad.
1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico.
1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.
1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.
1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.
1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que, en espacios destinados a
actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos
en la Tabla 14.1 del RETIE.
1.2.3.5. Clasificación de áreas.
1.2.4. Cálculos mecánicos
1.2.5. Tramitaciones
1.2.5.1 Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas
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2. Planos
2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento.
2.2. Planos De Detalle para validar distancias de seguridad.
2.3. Diagramas Unifilares.
3. Anexos
3.1.
3.2.
3.3.
3.4.
3.5.
Copia Cédula de Ciudadanía.
Copia de Tarjeta Profesional.
Cálculo Malla HOTEL LAS MARAVILLAS
Cuadros de Carga HOTEL LAS MARAVILLAS
Calculo Económico de Conductores HOTEL LAS MARAVILLAS
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1. Memoria
1.1. Memoria descriptiva
1.1.1. Preámbulo
El presente proyecto se ajusta a lo solicitado por el RETIE y a lo especificado en los
proyectos tipos de ELECTRICARIBE S.A E.S.P. Según aplique:
 Líneas aéreas de media tensión desnuda.
 Líneas aéreas de baja tensión.
 Centro de transformación tipo poste.
 Líneas aéreas de media tensión forradas.
 Líneas Subterráneas de Media y Baja Tensión.
1.1.2. Peticionario y Objeto
Cliente/Dueño del proyecto:
NOMBRE COMPLETO DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO:
Soluciones Integrales De Ingeniería AJP LTDA _
CÉDULA/NIT DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO: __900.448.234-5 _
CORREO ELECTRÓNICO DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO:
[email protected]
TELÉFONO FIJO Y TELÉFONO CELULAR DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO:
318 7377990 _
Promotor:
NOMBRE COMPLETO DEL PROMOTOR:
Soluciones Integrales De Ingeniería AJP LTDA _
CÉDULA/NIT DEL PROMOTOR: _900.448.234-5 __
DIRECCIÓN DEL PROMOTOR: _Turbaco Villa Lilo Cra 27 # 32 A - 51 Local 2 _
CORREO ELECTRÓNICO DEL PROMOTOR:
[email protected]
TELÉFONO FIJO Y TELÉFONO CELULAR DEL DISEÑADOR:
318 7377990 __
Diseñador:
NOMBRE COMPLETO DEL DISEÑADOR:
LUIS MANUEL HERNANDEZ PASTRANA_
CÉDULA/NIT DEL DISEÑADOR: _73.008.904__
CORREO ELECTRÓNICO DEL DISEÑADOR: [email protected]_
TELÉFONO FIJO Y TELÉFONO CELULAR DEL DISEÑADOR:
317 6762147__
El objeto del presente documento es la obtención de las autorizaciones
administrativas de la conexión del proyecto eléctrico a la red operada por
ELECTRICARIBE S.A E.S.P.
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1.1.3. Emplazamiento
En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto y su
categorización según Proyectos Tipo.
Departamento(s)
Municipio(s)
Localidad(es)
Zona
Área
Contaminación
BOLIVAR
CARTAGENA
GETSEMANI CL DE LAS TORTUGAS 30 – 19
A
URBANA
ALTAMENTE CONTAMINADO
1.1.4. Descripción de la instalación
1.1.4.1. Circuito(s) Origen de MT: CIRCUITO CHAMBACU 8, SUBESTACION
CHAMBACU, CT REF: AO24411.
1.1.4.2. Instalación de MT:
DESCRIPCIÓN
CARACTERÍSTICA
Tensión nominal de diseño (kV)
13.2
Potencia máxima de transporte (MVA)
N/A
Conductor(es)
N/A
N° Circuitos
N/A
EPE001
Origen
Final
N/A
Longitud Red Aérea (km)
N/A
Longitud Red Subterránea (km)
N/A
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1.1.4.3. Instalación de BT:
DESCRIPCIÓN
CARACTERÍSTICA
Tensión nominal de diseño (V)
240/120
Conductores
CU AWG 2No.2/0(F) + 1No.2/0(N)
Configuración de la línea de B. T
FFN
Número de clientes/Tipo
1/Comercial
Longitud Red Aérea (km)
N/A
Longitud Red Subterránea (km)
0.03
1.1.4.4. Instalación CT:
Se requiere de la instalación de un (01) transformador monofásico
convencional de 37.5kVA, S/E tipo poste para este proyecto:
DESCRIPCION
Potencia
Aislante
Tensiones
Tipo de
transformador
Grupo de
conexión
Temperatura
de aceite
Temperatura
de devanados
Bil
Uz
UNIDADES
VALOR
kVA
37.5
Aceite mineral
Vp
13200
Vs
240/120
Convencional en
Aceite
li0 (-) Polaridad
sustractiva
°C
60
°C
65
kV
%
95/30
2.25
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1.1.4.5 Equipos de medida (Tener presente RES CREG 038 de 2014):
DESCRIPCIÓN
UNIDADES
VALOR
Medidor
Tipo de Medida
Semidirecta
Semidirecta
Tensión de servicio
KV
0,240/0,120
Corriente de servicio
A
156,25
Clase de precisión
Índice de clase
0.5s
Transformadores de Medida
Relación de
transformación
(TC´s)
Relación de
transformación
(TP´s)
A
200/5
V
N/A
Tipo
EXTERIOR
Clase de precisión
0.5s
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1.2. Cálculos justificativos
1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad.
1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor de potencia
y armónicos. Numeral a articulo 10.1 RETIE. Ver Anexo 3.4.
Ver Anexo 3.4 Cuadro de cargas LAS MARAVILLAS, en la carpeta Anexos complementarios.
1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido. Numeral f articulo 10.1 RETIE.




Nivel de Tensión
Tipo de Servicio
Tensión
Factibilidad
: Media Tensión. NIVEL II
: F-F
: 13200V
: P22102017040037.


Nivel de Tensión
Tipo de Servicio
Tensión
: Baja Tensión. NIVEL I.
: F-F-N
: 240/120

1.2.1.3. Cálculos de regulación BT. Numeral p articulo 10.1 RETIE.
Regulación BT.
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1.2.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de
potencia en la carga. Numeral h articulo 10.1 RETIE.
Para el cálculo del transformador, se tiene en cuenta la totalidad de la carga instalada
para tal fin, las cargas que manejará el transformador, son de naturaleza esencialmente
lineal, por lo que los efectos de los armónicos en dicha red son despreciables.
CÁLCULO DEL TRANSFORMADOR
CARGA DIVERSIFICADA (W)
30.827
FACTOR DE POTENCIA
0,9
CARGA EN VA
34.252
ELECCION DEL TRAFO EN VA
37.500
POTENCIA DE RESERVA
3.248
PORCENTAJE DE CARGA %
91.34%
PORCENTAJE DE RESERVA %
8.66%
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1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas,
las cargas resultantes y los costos de la energía. Numeral j articulo 10.1 RETIE.
RETIE 10.1 - J. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de pérdidas,
las cargas resultantes y los costos de la energía.
Acometida :
Principal BT
Potencia (KVA)
Voltaje (V)
Factor de Potencia
Fases
Corriente Calculada (Amp)
Longitud de Acometida (M)
Numero de Conductores / Fase
Total de Conductores
Factor de Corrección / Cantidad Conductores
Temperatura Ambiente
Factor de Corrección / Temperatura
Tipo de Conductor (Cu/Al)
Calibre Conductor
Capacidad Corriente Conductor / Fase
Resistividad del Conductor (Ohm/km)
Perdidas kwh/Mes
Valor del KWH
Valor Mensual por Perdidas
Vida Util de Conductor / Meses
Tasa de Interes Anual (IPC)
Valor Presente en Perdidas
Valor Inversión de Conductores
Valor Total Acometida en Vida Util
37500
240
1
2
110,49
30,00
1
2
1
35
1
CU
1/0
150
0,394
146,92
$ 383,42
$ 56.331,30
300
4%
$ 10.672.105,05
$ 740.580,00
$ 11.412.685,05
Acometida :
Numero de Conductores / Fase
Total de Conductores
Factor de Corrección / Cantidad Conductores
Temperatura Ambiente
Factor de Corrección / Temperatura
Calibre Conductor
Capacidad Corriente Conductor / Fase
Resistividad del Conductor (Ohm/km)
Perdidas kwh/Mes
Valor del KWH
Valor Mensual por Perdidas
Vida Util de Conductor / Meses
Tasa de Interes Anual (IPC)
Valor Presente en Perdidas
Valor Inversión de Conductores
Valor Total Acometida en Vida Util
Principal BT
1
2
1
35
0,94
2/0
164,5
0,328
122,31
$ 383,42
$ 46.895,09
300
4%
$ 8.884.392,02
$ 925.980,00
$ 9.810.372,02
Porcentajes Costos Vida Util
85,96%
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Se escoge el conductor que ofrece menores perdidas de potencia para el sistema (CU
AWG No. 2/0), en la acometida principal hasta el tablero general de baja tensión.
De la tabla anterior se concluye que, a pesar del cable dimensionado por el criterio
económico (2/0) tener un costo inicial (CI) del (0.80x) del cable calculado por el criterio
técnico (1/0), el cable 2/0 presenta un costo debido a las pérdidas por efecto joule (CJ)
a lo largo de la vida económica (25 años) de 83.25% de aquella presentada por el cable
1/0. En relación al costo total (CT), el cable dimensionado por el criterio económico
tiene un costo de prácticamente el ochenta y cuatro, punto treinta y ocho por ciento
(85.96%) del cable dimensionado por el criterio técnico.
1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.). Numeral n articulo 10.1 RETIE.
1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor
de potencia. Numeral o articulo 10.1 RETIE.
CUADRO DE CALCULO DE REGULACION DE ACOMETIDAS Y PROTECCIONES - CONJUNTO CAMPESTRE LA VICTORIA - POR CAPACIDAD DE CORRIENTE DEL CONDUCTOR
Conductor
Item
Desde
Hasta
Carga
(W)
1
Trafo
TGBT
37.500
Long(m)
Voltaje
Fases
30
240
3
CosΦ
Corr
Calcu
Calibre
(AWG)
Tipo
0,90
100
2/0
CU
Factor
Cant/
Fase
I nom
(75⁰C)
Corr(1)
Temp
Corr(2)
I Cond
(Corr)
Resist
(Ω/km)
Reactan
(Ω/km)
Caida
Volt
(V)
ΔV
ΔV
(max)
(%)
Perdidas
(VA)
(max)
(%)
56
1
175
1
35
1
175
0,328
0,141
0,01
1,00%
0,00%
296,59
5,0%
0,79%
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ΔP
ΔP
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1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT.
1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra. Numeral c articulo 10.1 RETIE
Para el cálculo de la intensidad primaria de cortocircuito se tendrá en cuenta una
potencia de cortocircuito de 40.793 MVA en la red de distribución, dato proporcionado
por el OR (ELECTRICARIBE S.A. E.S.P.)
Transformador Provisional
Corriente Nominal MT
Corriente Corto MT
Corriente Nominal BT
Corriente Corto BT
: 37500VA, 13200/240-120V, Uz = 2.25% (NTC-819)
= 37500VA / (13200V) = 2.84 A
= Scc / (Up) = 40.793M/(13.2K) = 3.09kA
= 37500VA / (240V) = 156.25A
= I nom / Uz = 156.25 / 2.25% = 11574.07 A = 6.94kA
1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión se
permite la coordinación con las características de limitación de corriente de los
dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A. Numeral m articulo 10.1 RETIE.
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Los elementos a instalar aparecen descritos en la gráfica de coordinación de
protecciones, como se puede observar, después de hacer el estudio, podemos
concluir que la selectividad de estos dispositivos es la correcta.
Para el lado de MT se calcula el fusible de la siguiente manera:
=
=
37500
= 2.84
13200
Se escoge fusible tipo D (dual) de 3 Amps, a instalar en los cortacircuitos en poste.
Finalmente concluimos que la coordinación en disparo de protecciones seria:
1. Un breaker totalizador de 160 Amp.
2. Fusible Dual 3 Amp.
3. Protección alimentador respectivo.
1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los
interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del
conductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente.
Numeral k articulo 10.1 RETIE.
•
•
•
•
•
•
Transformador Provisional: 37.500VA, 13200/220-127V, Uz = 2.25% (NTC-819)
Corriente Nominal BT = 37.500VA/(240V) = 156.25 A
Corriente Corto BT
= I nominal / Uz = 156.25 / 2.25% = 6944.44 A
Tiempo de despeje de la falla
= 0.15 segundos
K Constante del Conductor de Cobre
= 115 con aislamiento PVC
Sección Conductor = Icc x √t / k = 6944.44 x √0.15 / 115 = 23.39 kcmil
El calibre mínimo sería el conductor No.6 (26.25) kcmil de cobre, se escogió un conductor
No.2/0 AWG (133.06kcmil), lo cual cumple con la corriente de corto circuito.
1.2.2.4. Cálculo de puesta a tierra y estudio de resistividad. Numeral i articulo 10.1 RETIE.
Para el cálculo de la resistividad del terreno se utilizó el método de medición de
resistencia de una varilla, según norma ANSI/IEEE Std 81-1983, utilizando un equipo
telurohmetro de tres electrodos. Los resultados de la medición son:
CALCULO DE LA RESISTIVIDAD
Longitud del electrodo
(m) L
0,3
Radio del electrodo
(m) a 0,0079
(Ω) R 46,05
Resistencia
Resistividad = 2ΠLR/[ln(4L/a)-1]
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(Ω*m)
ρ
21,60
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Para el cálculo de la malla de puesta a tierra por favor remitirse a los Anexo 3.3 Calculo
Malla LAS MARAVILLAS. Se adjuntan evidencias fotográficas de las mediciones de
resistividad.
Evidencia objetiva de la toma de la resistencia de 46,05 ohmios.
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CALCULO DE SISTEMA DE PUESTA A TIERRA PARA MALLAS
FORMULA UTILIZADA: LAURENT-NIEMAN
MALLA PROYECTO PRODEGAN SANTA CAT
Corriente de falla (Amperios) BT
Tiempo de la falla (Sg)
Temperatura (°C)
Resistividad (Ohmios*mt)
Profundidad de la malla(m)
Longitud lado cuadrícula(m)
Rectángulo malla(Largo)
Rectangulo Malla(ancho)
Numero varillas
Longitud c/u varillas(m)
1/0 --- 2/0 -- 4/0
Resistencia gravilla(Ohmios)
DATOS
DE
ENTRADA
5120
0,150
30,0
21,60
0,6
1,00
2,0
2,0
2,0
2,4
1/0
3000,0
Espesor de la Gravilla(m)
0,10
RESULTADOS
Conductor suficiente malla
Longitud Total del cable
Longitud Total varillas
Area CM nec.para sop.I falla
Diámetro(m) conductor escogido
1/0
12,0
4,8
13,6
0,0092
Area Total de la malla
4,0
Resistencia (Nieman)
4,73
Tension de Paso Permitida
Tension de Contacto Permitida
Constante KI
Constante KM
Constante KS
Tensión paso de la malla
5192,66
1602,19
1,17
0,63
0,46
3416,62
Tensión Contacto de la malla
662,23
De acuerdo con RETIE en la Tabla 15.4. “Valores de referencia para resistencia de puesta a
tierra”, para este caso se cumple con el valor máximo de resistencia máxima permitida de
10 ohmios para subestaciones de media tensión, y los valores calculados permitidos para
tensiones de paso y contacto en cada uno de los casos.
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1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico.
1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico. Numeral b articulo 10.1 RETIE.
Este proyecto tendría en cuenta la coordinación de aislamiento eléctrico según lo
establecido en la reglamentación técnica de Electricaribe, utilizando los materiales
normalizados y certificados para los niveles de voltaje a utilizar en nuestro proyecto. En nuestro caso el nivel de voltaje a utilizar por media tensión es de 13.200 voltios y en
baja tensión utilizaríamos voltaje de 240 voltios (fase-fase).
Se establece el Nivel Básico de Aislamiento (BIL) ante sobretensiones externas (Tipo
rayo) de tensión inferiores a los 500 kv (estas sobretensiones son más importantes que
la sobretensión de maniobra).
Todo aislamiento deberá tener nivel básico de aislamiento (BIL) mayor o igual a 95 Kv.
Descripción
Ki (Factor de Seguridad para relacionar el NPR con el BIL)
Km (Factor de Seguridad para relacionar el NPM con el BSL)
NPM (Nivel de Protección Tipo Maniobra)
NPR (Nivel de Protección Tipo Rayo)
BIL (Nivel Básico de Aislamiento a Impulso Tipo Rayo)
BIL=NPR*Ki
BIL (Normalizado)
Valor
1,25
1,15
35
75
Kv
kV
93,75
kV
95
kV
Equipos
Sumergidos en
Aceite
0,83
K (factor de Aislamiento de Equipos)
BSL (Nivel Básico de Aislamiento a Impulso Tipo Maniobra)
BSL=K*BIL
Relación (BSL/NPM)
Km <= (BSL/NPM)
BIL (Definitivo)
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Observación
0,60
0,75
Equipos Secos
78,85
kV
2,25
Si
95
kV
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1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos. Numeral d
articulo 10.1 RETIE.
http://forend.com.tr/aktif_paratoner_hesaplama_programi/index.php?lang=espanol
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Por ser Nd=0.0001 menor que Nc=0.011 no se requiere sistema de protección contra
rayos.
Como medida preventiva se instalarán DPS para proteger al transformador por el lado
de media tensión (12kV-10kA).
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1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos. Numeral e articulo
10.1 RETIE.
ARCOS ELÉCTRICOS.
POSIBLES CAUSAS: Contactos malos, cortocircuitos, aperturas de interruptores con carga, apertura o cierre
de seccionadores con carga, apertura de transformadores de corriente, apertura de transformadores de
potencia con carga sin utilizar equipo extintor de arco, apertura de transformadores de corriente en
secundarios con carga, manipulación indebida de equipos de medida, materiales o herramientas olvidadas
en gabinetes, acumulación de óxido o partículas conductoras, descuidos en los trabajos de
mantenimiento.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Utilizar materiales envolventes resistentes a los arcos, mantener una distancia
de seguridad, usar prendas acordes con el riesgo y gafas de protección contra rayos ultravioleta.
CONTACTO DIRECTO
POSIBLES CAUSAS: Negligencia de técnicos o impericia de no técnicos, violación de las distancias mínimas
de seguridad.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Establecer distancias de seguridad, interposición de obstáculos, aislamiento o
recubrimiento de partes activas, utilización de interruptores diferenciales, elementos de protección
personal, puesta a tierra, probar ausencia de tensión, doble aislamiento.
CONTACTO INDIRECTO
POSIBLES CAUSAS: Fallas de aislamiento, mal mantenimiento, falta de conductor de puesta a tierra.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Separación de circuitos, uso de muy baja tensión, distancias de seguridad,
conexiones equipotenciales, sistemas de puesta a tierra, interruptores diferenciales, mantenimiento
preventivo y correctivo.
CORTOCIRCUITO
POSIBLES CAUSAS: Fallas de aislamiento, impericia de los técnicos, accidentes externos, vientos fuertes,
humedades, equipos defectuosos.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Interruptores automáticos con dispositivos de disparo de máxima corriente o
cortacircuitos fusibles.
ELECTRICIDAD ESTÁTICA
POSIBLES CAUSAS: Unión y separación constante de materiales como aislantes, conductores, sólidos o
gases con la presencia de un aislante.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Sistemas de puesta a tierra, conexiones equipotenciales, aumento de la
humedad relativa, ionización del ambiente, eliminadores eléctricos y radiactivos, pisos conductivos.
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EQUIPO DEFECTUOSO
POSIBLES CAUSAS: Mal mantenimiento, mala instalación, mala utilización, tiempo de uso, transporte
inadecuado.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Mantenimiento predictivo y preventivo, construcción de instalaciones
siguiendo las normas técnicas, caracterización del entorno electromagnético.
RAYOS
POSIBLES CAUSAS: Fallas en el diseño, construcción, operación, mantenimiento del sistema de protección.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Pararrayos, bajantes, puestas a tierra, equipotencialización, apantallamientos,
topología de cableados. Además suspender actividades de alto riesgo, cuando se tenga personal al aire
libre.
SOBRECARGA
POSIBLES CAUSAS: Superar los límites nominales de los equipos o de los conductores, instalaciones que no
cumplen las normas técnicas, conexiones flojas, armónicos, no controlar el factor de potencia.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Uso de Interruptores automáticos con relés de sobrecarga, interruptores
automáticos asociados con cortacircuitos, cortacircuitos, fusibles bien dimensionados, dimensionamiento
técnico de conductores y equipos, compensación de energía reactiva con banco de condensadores.
TENSIÓN DE CONTACTO
POSIBLES CAUSAS: Rayos, fallas a tierra, fallas de aislamiento, violación de distancias de seguridad.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Puestas a tierra de baja resistencia, restricción de accesos, alta resistividad del
piso, equipotencializar.
TENSIÓN DE PASO
POSIBLES CAUSAS: Rayos, fallas a tierra, fallas de aislamiento, violación de áreas restringidas, retardo en el
despeje de la falla.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Puestas a tierra de baja resistencia, restricción de accesos, alta resistividad del
piso, equipotencializar.
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1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a
actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos
en la Tabla 14.1 del RETIE. Numeral g articulo 10.1 RETIE.
En el presente proyecto no se construye red de media tensión, el punto de conexión se
encuentra a una distancia de 2 mts de la edificación, es evidente que con este panorama
se superan los límites de proximidad seguro y por lo tanto los niveles de exposición a
campos eléctricos de 4.16 kV/m y densidad de flujo magnético de 200 µT, según tabla
14.1 del RETIE.
TIPO DE EXPOSICION
Exposición del público en general hasta ocho
horas continuas (valores admisibles)
INTENSIDAD
CAMPO
ELÉCTRICO
(KV/M)
DENSIDAD DE
FLUJO
MAGNÉTICO
(µT)
4.16
200
INTENSIDAD
CAMPO
ELÉCTRICO
(KV/M)
VOLTAJE
(KV)
DISTANCIA
(M)
Línea de Media Tensión (Línea Aérea)
1.10
13.2
12
Línea de Baja Tensión (Subestación)
0.03
0.240
7
VALORES CALCULADOS
VALORES CALCULADOS
DENSIDAD DE
FLUJO
MAGNÉTICO
(µT)
CORRIENTE DISTANCIA
(A)
(M)
Línea de Media Tensión (Línea Aérea)
0.047
2.84
12
Línea de Baja Tensión (Subestación)
4.464
156.25
7
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1.2.3.5. Clasificación de áreas. Numeral q articulo 10.1 RETIE.
Este proyecto contempla la construcción de una subestación eléctrica tipo poste, con un
transformador convencional instalado a 7 mts aprox del nivel del suelo. El poste sobre el cual
reposa el trafo cuenta con su respectivo indicador restrictivo de riesgo eléctrico. El tablero de
distribución tendrá acceso restringido y se colocará sus respectivos avisos de identificación de
riesgo eléctrico.
1.2.4. Cálculos mecánicos (Para Redes Aéreas). Numeral l articulo 10.1 RETIE.
Para el presente proyecto, no se realizan cálculos mecánicos de conductor, el punto de
conexión es una estructura actual existente (poste de 14 x 800 DaN). Utilizando como
referencia el "Proyecto tipo líneas eléctricas aéreas MT sin neutro", sección 9.4.2 tenemos
que:
Haciendo el ensayo para un poste de 12x 750kgF.
Aplicando el método simplificado, no se tiene en cuenta el esfuerzo vertical producido por los
conductores, ya que el vano es inferior a los 250mts.
REFERENCIA
12-750
DIAMETRO
BASE EXT
DIAMETRO
CIMA EXT
DIAMETRO
CIMA INT
DIAMETRO
BASE INT
LONGITUD
m
M
m
m
m
0,1450
0,1815
DIAMETRO
EMPOTRAM.
INTERNO
INERCIA
EMPOTRAM.
INERCIA
CIMA
M
m4
m4
0,1724
0,0003 2,201E-05
0,0500
CALCULO
Ki
0,064
0,1445
DIAMETRO
LONGITUD LONGITUD
EMPOTRAM.
EMPOTRAM.
LIBRE
EXTERNO
m
12,0
f'c
CONCRETO
MODULO
ELASTICIDAD
kg/cm²
kg/m²
455 3.500.000.000
M
m
1,8
10,20
FACTOR Kv
CARGA
MAX
VERTICAL
SIN
TEMPLETE
CARGA
MAX
VERTICAL
CON
TEMPLETE
Kgf
kgf
1,25
0,2980
554
Aplicando el procedimiento adecuado para el cálculo del esfuerzo vertical en postes
encontramos que:
El esfuerzo de 554Kgf, equivale a 543.29 Dan
El esfuerzo de mayoración, para postes auto soportado y para hipótesis normal, según la
tabla 33 de "Proyecto tipo líneas eléctricas aéreas MT sin neutro" es de 1.2.
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Tenemos que:
Peso trafo a
instalar (37.5Kva)
en DAN
196.13
Concentramos el esfuerzo en el punto de altura máxima libre del poste para simplificar
cálculos, y por ser este punto el que "Menos soporte tendría "ya que a medida que se
acerca a la base del poste aumenta el esfuerzo vertical capaz de resistir por el poste.
Retomamos la expresión origina, y tenemos
543.29 ≥ 1.2
196.13
543.29 ≥ 235.36
Este resultado, nos muestra que el poste de ensayo o prueba (12mts x 750kgF) es apto
para la instalar en transformador proyectado de 37.5 Kva, Junto los cables monopolares
existentes.
Se puede observar que el poste actual existente de 14 x 800DaN cumple para instalación del
transformador de 37.5 kVA proyectado, junto con la acometida monopolar existente.
1.2.5
Tramitaciones
1.2.5.1 Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas
Para el presente proyecto, no contempla construcción de red MT. Para el caso puntual de este
proyecto no se presenta cruzamiento, ni paralelismo con redes AT o MT, u otras redes.
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2
Planos
2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento. Numeral s articulo 10.1 RETIE. Por favor remitirse al
Plano Constructivo.
2.2. Planos de Detalle para validar distancias de seguridad. Numeral u articulo 10.1 RETIE.
a
b
a
b
a
b
b
b
c
c
b
d
d
Figura 13.1 Distancias de seguridad en zonas con construcciones
DISTANCIAS MINIMAS DE SEGURIDAD EN ZONAS CON CONSTRUCCIONES
Descripción
Distancia vertical "a" sobre techos y
proyecciones
Tensión nominal entre fases (kV)
44/34,5/33
3,8
13,8/13,2/11,4/7,6
3,8
<1
0,45
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Distancia (m)
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Distancia horizontal "b" a muros,
proyecciones y ventanas.
Distancia vertical "c" sobre o debajo de
balcones.
Distancia vertical "d" a carreteras, calles,
callejones, zonas peatonales, áreas sujetas a
tráfico vehicular.
66/57,5
2,5
44/34,5/33
2,3
13,8/13,2/11,4/7,6
2,3
<1
1,7
44/34,5/33
4,1
13,8/13,2/11,4/7,6
4,1
<1
3,5
115/110
6,1
66/57,5
5,8
44/34,5/33
5,6
13,8/13,2/11,4/7,6
5,6
<1
5
2.3. Diagramas Unifilares. Numeral r articulo 10.1 RETIE. Por favor remitirse al Plano Constructivo.
3. Anexos
3.1. Copia Cédula de Ciudadanía.
3.2. Copia de Tarjeta Profesional.
3.3. Cálculo Malla HOTEL LAS MARAVILLAS
3.4. Cuadros de Carga HOTEL LAS MARAVILLAS
3.5. Calculo Económico de Conductores HOTEL LAS MARAVILLAS
3.6. Para proyectos específicos de redes abiertas o subterráneas se debe presentar el documento de
aprobación del diseño del alumbrado público por parte del Municipio y /o Concesión. Numeral w
articulo 10.1 RETIE.
Para el presente proyecto no aplica aprobación por el concesionario de alumbrado público. Al
interior de las instalaciones no albergaran más de 50 personas, por lo tanto no aplica certificación
plena de RETILAP. De acuerdo con el numeral 820.4.2, ítem: “a: Sistemas de iluminación que
requieren dictamen de inspección” del RETILAP.
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3.7. Especificaciones de construcción complementarias a los planos, incluyendo las de tipo técnico de
equipos y materiales y sus condiciones particulares. Numeral t articulo 10.1 RETIE.
Todos los materiales a utilizar en el proyecto y la ejecución técnica del mismo deberán cumplir con
todo lo especificado en los decretos RETIE, RETILAP y la NTC-2050. No existen condiciones
particulares para materiales ni para ejecución de actividades.
3.8. Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido, siempre y cuando no
comprometa la seguridad de las personas o de la instalación. Numeral v articulo 10.1 RETIE.
En el proyecto a ejecutar no existe ninguna desviación de la norma NTC 2050, esta deberá
cumplirse a cabalidad en cada una de las actividades a ejecutar.
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