Análisis de la oferta. Esta etapa del proyecto, se centraliza en la evaluación de la oferta de agua de las fuentes de abastecimiento disponible a incorporar y de los componentes del sistema de agua potable existentes. A. Cuantificar el caudal disponible en la fuente Se debe establecer la capacidad de las fuentes, en forma individual y en su producción conjunta expresadas en caudal (lps). Para las fuentes de agua superficial se debe indicar la influencia de las fluctuaciones de caudal en época de avenida en época de estiaje. Para los fines del estudio se debe considerar el caudal de la época de estiaje. El análisis de la capacidad de las fuentes superficiales, debe ser respaldado a través de los estudios hidrológicos y registros de aforos del curso o cuerpo de agua. En el caso de fuentes subterráneas, debe evidenciarse la existencia de caudal en base a sondajes eléctricos y de ser el caso en pozos de prueba, que además del caudal, establezcan si la calidad del agua aprovechable es apta para el consumo humano. B. Capacidades de diseño y operativa de los componentes de agua potable Para llegar a determinar la oferta que presenta el sistema de agua potable, es necesario desarrollar un diagnóstico del mismo, tanto desde el punto de vista físico como operativo, para establecer la capacidad de diseño en (l/seg) de los principales componentes del sistema: captación, líneas de conducción, planta de tratamiento, línea de aducción, equipos de bombeo, y otros, asi como la capacidad individual y en conjunto de los reservorios o tanques de almacenamiento se expresará en m3. La base del presente diseño es la toma de datos y el análisis de las condiciones de la infraestructura del sistema eléctrico existente de Disnorte-Dissur, el cual es un sistema convencional que funciona las 24 horas del día con voltaje en Media Tensión 14.4Kv reducido por transformador de distribución convencional tipo poste a 120/240 V, el circuito que alimenta la comunidad y a la ciudad de Rivas es denominado SRN-4040 y su origen está en la sub-estación eléctrica de San Ramón. Pruebas de Bombeo Escalonadas y caudal constante, Fecha: 27-28/12/18; NEA= 23.36 pies (7.12m) Etapa N° Duración (min) Caudal (gpm) Descenso (m) Capacidad especifica (gpm/m) Observaciones 1 90 36.39 3.96 9.19 Ligeramente Estabilizado 2 600 33.72 4.41 7.64 Estabilizado Al finalizar la prueba de bombeo escalonada y caudal constante de larga duración, se registró la recuperación del nivel del agua durante 92 minutos consecutivas, quedando 2.06 pies = (0.63 m) de depresión residual. (Ver anexo registro de pruebas de bombeo.) En total fueron instalados 150 pies de columna de bombeo, el equipo de bombeo utilizado es tipo sumergible con motor de 1.5 hp. Se realizaron dos pruebas de bombeo escalonadas a diferentes caudales, consecutivas, una vez cesado el bombeo se efectuó una recuperación de niveles. Las pruebas escalonadas, se ejecutaron a razón de 36.39 gpm y 33.72gpm, de forma escalonada, acumulando 720 minutos en total, (36.39 gpm /duración 90 minutos), (33.72 gpm / duración 630 minutos). Posteriormente se registró la recuperación del pozo durante 92 minutos, quedando 2.06 pies = (0.63 m) de depresión residual, es decir lo que falto para recuperar el nivel estático del agua original. Metodología de Calculo La metodología utilizada en cada una de las actividades básicamente se resumen en: Ubicar la mejor fuente se tomó en cuenta perfil del pozo, disponibilidad de fuente. Igualmente en la prueba de bombeo se utilizaron formatos y metodología establecida por ENACAL. Para medir profundidad del agua y descenso durante las pruebas de bombeo se utilizó sonda eléctrica. Para ejecutar la prueba de bombeo se utilizó equipo sumergible de 1.5 HP, Como columna sé utilizó columna de PVC de 1 1/4” pulgadas, cable sumergible y cable de seguridad de acero de ¼”. El caudal durante la prueba de bombeo fue aforado mediante método volumétrico. La prueba de bombeo se inició a las 11:28 am del día 27 de diciembre 2018 y se finalizó 11:28 pm del mismo día y se continuo con la recuperación durante 92 minutos, durante la prueba de bombeo estuvo en representación de la comunidad el señor Etanislado de Concepción Ruiz, Tesorero del CAPS. La prueba de bombeo fue evaluada por los métodos de: Theis, Neuman, Hantush, Boulton, Neuman & Witherspoon, Theis with Jacob correction, Multilayer, mediante el programa de simulación hidráulica Waterloo la que permite determinar Transmisividad (T) y Conductividad Hidráulica (K), coeficiente de almacenamiento (C) y determina el caudal estimado del acuífero. Ver anexo Análisis de Características Hidráulicas del acuífero y pozo Transmisibilidad De las gráficas semilogaritmicas de las pruebas de bombeo escalonadas-caudal constante y recuperación de niveles, se determinó una Transmisibilidad promedio del orden de 1.00 x 102 m 2 / d (ver anexo grafica semilogaritmica y datos de pruebas de bombeo). Conductividad Hidráulica En el área donde se localiza el pozo perforado el medio hidrogeológico es de permeabilidad secundaria, es decir el agua subterránea ocurre en grietas y fracturas de las rocas de las formaciones geológicas, por tanto, no existe un espesor determinado del acuífero, este se considera discontinuo, para efecto de cálculo de la conductividad hidráulica se considerará los estratos fracturados encontrados en el proceso de perforación del pozo. Para una conductividad de 1.51 m/d (ver anexo grafica semilogaritmica y datos de pruebas de bombeo). Coeficiente de Almacenamiento Los rangos de coeficiente de almacenamiento en acuíferos confinados varían de 0.001 a 0.0001, en el sitio donde se localiza el pozo perforado debido a que el agua subterránea circula en grietas y fracturas, se considera semejante a un acuífero confinado, adoptando el valor límite superior de 0.001 como valor representativo del área de estudio. Coeficiente de Almacenamiento calculado es de 1 x 10-4 (ver anexo grafica semilogaritmica y datos de pruebas de bombeo). Radio de influencia El Radio de influencia y abatimiento se calcularon por el método de Jacob y Theis, donde se emplearon las siguientes formulas: (2) s= Q W(u)/4πT (1) r= (2.25 Tt / S)1/2 (3) u= r2S/4tT Donde: r: Radio de Influencia en S. coeficiente metros almacenamiento 2.25: factor de fórmula s: abatimiento en metros. de W(u): En Tabla Función del T: Transmisividad en m2/d pozo t: tiempo de bombeo Q: Caudal de bombeo en m3/d Los datos para el calculo del radio de influencia corresponden al coeficiente de almacenamiento de 0.001 para acuíferos fracturados, así mismo la tabla de la función del pozo de W (u), el valor de transmisividad promedio es de 100 m2/d según la prueba de prueba de bombeo de 12 horas, así mismo el caudal es el que se bombea es de 34.05 gpm con un bombeo de 17 horas. Tabla 2. Radio de influencia Pozo Perforado La Bailadora DETERMINACIÓN DEL RADIO DE INFLUENCIA Y ABATIMIENTO DEL POZO PERFORADO Datos de entrada FECHA Prof(m) 61 NEA(m) 7.12 b(m) 53.88 t(hr) 17 R1 R(m) 399.2 Q(gpm) Q(m3/d) 34.05 131 Datos de Salida u W(u) 0.5625 0.493 s(m) 4.41 s(m) 0.05 q(m³/h.m) 1.75 T(m²/d) 100.00 D= K(m/d) 1.86 4¨ ene-19 S 0.001 Ademe Tiempo requerido para el bombeo Para el caudal de Mayo a octubre se requiere bombear un total de 14 h Fuente: F.H consultor de la alcaldía Como resultado de este cálculo se obtuvo un radio de influencia de 399.2 m, valor que indican que cualquier pozo localizado a esa distancia sufrirían interferencia, es decir afectaciones en los descensos o rebajamiento del agua. Dado los resultados del cálculo de radio de influencia del pozo a utilizar se garantiza que no habrá afectaciones a pozos vecinos las distancias mínimas son de 1 km aproximadamente, siendo el más cercano el de don Etanislao, el resto de las fuentes se encuentran a más de 1 km de distancia, por lo que se asegura que el pozo en uso no tendría ningún problema con la población Calidad de agua En este apartado se presentan los resultados de calidad de agua realizado al pozo perforado La Bailadora. pH El pH es una medida de la acidez o basicidad de las aguas, juega un papel importante en los procesos de oxidación química y disolución de minerales. El valor del pH fue de 7.2 unidades y se clasifican como neutra. El valor del pH es apto para el agua sea para consumo humano. Conductividad eléctrica La conductividad eléctrica es un parámetro muy importante porque determina la concentración de sólidos totales disueltos y sales minerales en el agua, en el pozo se determinó un valor de 415 µScm-1. La conductividad es considerada como normal. También se analizó la calidad bacteriológica y no se detectó la presencia de Coliformes Fecales ni de E. Coli, desde el punto de vista microbiológico el agua es de excelente calidad. Finalmente, se realizó el análisis de Arsénico y no fue detectada concentración alguna. Tipo Hidroquímico Se analizó la naturaleza hidrogeoquímica del área y tal como se observa en el mapa de zonificación hidrogeoquímica prevale el tipo Bicarbonatada Cálcica y Bicarbonatada Cálcia Magnésica. Los cationes que predominan son Calcio y Magnesio. Considerando la génesis del agua, estas se consideran aptas para el consumo humano (COSUDEINETER). La muestra analizada se clasifica como Bicarbonatada Cálcica Magnésica, la cual es coherente con el mapa hidrogeoquímica a nivel regional. Bombeo eléctrico Se plantea una solución técnica entre varias analizadas, que será revisada y avalada por el área de la especialidad de electricidad del FISE, basada en el análisis de factibilidad y rentabilidad para un periodo de 20 años, en correspondencia con el tiempo de vida útil del periodo considerado en la formulación de dicho sub-proyecto. El diseño se ajusta a lo especificado en las Normas técnicas de Construcción de redes eléctricas en media y baja tensión (manual de construcciones eléctricas ENEL 1998) que rige en el territorio nacional del Estado Nicaragüense. Características de la red diseñada: Zona de Concesión (Distribuidora) Coordenadas U.T.M. Transformador a instalar Potencia transformador (KVA) a instalar Voltaje nominal de Transformador Carga a instalar DISNORTE-DISSUR X=633594.84 Y=1423390.53 10 KVA 14.4/24.9 KV-120/240 V. 4.779 Kw Longitud Red LAMT a Instalar 0 M Cond. desnudo#1/0 ACSR Longitud Red LABT a construir Longitud de Acometida a instalar Cantidad y tipo de Postes a instalar apoyos en alineación, Angulo, Anclaje, Final Aislador tipo Carrete 0 M conductor T#1/0 ACSR 20 mts T#2 ACSR 1)PC-12 M, 1)PC-10.5 M 1 AL, 0 ANG, 0 AC, 0 FL ANSI 53-2 CRITERIOS DE DISEÑO Para la elaboración de este proyecto se tendrán en cuenta lo siguiente: Manual Constructivo Norma ENEL-1998 Memoria de tendido Norma ENEL-1998 Criterios de diseños establecidos por PNESER-DISTRIBUIDORAS Memoria de cálculos en formatos Excell Cálculos mecánicos (Tablas de tendido y justificación de retenidas) Parámetros eléctricos según lo establecido en el CIEN y ENEL. Actuaciones según lo indicado por el área de suministros de Disnorte-Dissur CENSO DE CARGA Como resultado del requerimiento hidráulico se obtuvo que, para la población de dicha comunidad proyectada a 20 años, se deberá instalar una bomba de 5 Hp con capacidad para un caudal de Bombeo de 1.324 lps durante 16 horas de bombeo (resultado de 1.5 veces el CPTD) versus la Carga Total Dinámica (CTD)=158.90 mts=521.19 pie. El cálculo de la bomba y el motor fue hecho mediante la fórmula siguiente: Hp= Q (lps) H(m) / 75 η (%)/100 (de la bomba) y del motor HPm= HPbomba / Eficiencia del motor Q (lps) H(m) 75 η (%)/100 HP= 3.74 1.324 158.90 75 0.75 Eficiencia motor 76% Hp Teórico motor Hp motor Comercial 0.76 4.92 5 Adicional al motor se requiere instalar iluminación interna y externa, tomacorrientes, lo que se plasma en el censo carga a instalar en la siguiente tabla. Tabla #1 Censo de carga de la caseta de control de bombeo a instalar CENSO DE CARGA COMUNIDAD "SAN PABLO" Item DESCRIPCION DE LOS EQUIPOS Cant/Unit KW UNIT Total KW 1 Bomba sumergible 5 Hp 1 3.73 3.73 2 Tomacorrientes dobles 2 0.180 0.36 3 Bujía compacta ahorrativa fluorescente 3 0.022 0.066 4 Luminaria Mercurio 250 W, 220 V. 1 0.25 0.25 5 Supresor de picos 80 KA 1 0.100 0.10 6 Clorinador eléctrico 1 0.093 0.093 Carga o Potencia Instalada Total (KW) 4.599 Proyección de potencia estimada en reserva Carga o Potencia Instalada Total (KW) 0.18 KW 4.779 Factor de Demanda 0.85 Carga de Comsumo o Potencia Max. (KW) 3.29 Factor de Potencia 0.90 Carga Maxima ( Kva ) 3.66 kw De acuerdo a l valor de carga declarado, aplicando el criterio de cliente equivalente y el coeficiente de simultaneidad se calcula el transformador bajo el rango de cargado del 30% por encima de la capacidad nominal al cabo de su vida útil de 20 años. En la tabla de cálculo siguiente se determina el calibre del conductor para la bomba sumergible Tabla #8 Sub-Proyecto: Instalacion: Equipo / Alimentador: Calculo de Alimentador sumergible de la bomba AGUA Y SANEAMIENTO COMUNIDAD "SAN PABLO" PANEL GENERAL DE CARGA MOTOR Datos de la carga Carga / Unidad Tension [V] Fases Factor de P. 3.730 k W 239.32 1 0.9 % Eficiencia (solo motor) S [VA] P [W] Identificador del cable: SUMERGIBLE Q [VAR] Corriente [A] θ [grados] Cos(θ) 76 4.14 k 3.73 k 1.81 k 17.32 25.84 0.9 Canalizacion / Conductor / Ambiente Tipo: Conductores aislados por Ducto Material: PVC Tabla del CEN: 310.16 Cond. Activos por ducto: Tip. aislante: THHN Tip. Cable: Monopolar Temp. de Operación ºC: 90 Material: Cobre % de derrateo : T. Aislante [V]: 600 T. Amb. ºC: 31-35 FD. conductor Activo (%): 125 FD. conductor Neutro(%): 100 FD. conductor Tierra (%): Dimensionamiento por Ampacidad 17.32 C. Ajustada de Fase [A]: 21.65 C. Ajustada de Neutro [A]: 17.32 C. Ajustada de Tierra [A]: Derrateo por temperatura CEN: Calibre Conductor Activo: 8 AWG Capacidad Nominal [A]: 55 Conductores x fase: 1 Corriente Ajustada del Calibre Conductor Neutro: 8 AWG Capacidad Nominal [A]: 55 Conductores x neutro: 1 conductor activo Calibre Conductor Tierra: 10 AWG Capacidad Nominal [A]: 40 Conductores x tierra: 1 [A] Dimensionamiento por caida de tension Longitud del alimentador: 60 m Resistencia: 2.560000 Ω/km Reactancia: 0.171000 Ω/km Regulacion Max %: r ajustado: 2.56E-03 Ω/m V. de (r cos x sen ) (r cos x sen ) k k % de 10 kV 2 V (%) (kVA m) k 5 kV 2 regulacion 234.4 X ajustado: 1.71E-04 Ω/m Regulacion [V] Frecuencia: 60 Hz Monofasico Trifasico Ocupacion en Ducto Tubo de PVC, Tipo A Tipo de tuberia o ducto: Tuberia 1/2" 3/4" 1" 2" THHN 90º 600 V(Encorewire) 17.8 23.1 29.8 54.7 Tipo de Conductor: Diam. Tuberia [mm]: 248.85 419.10 697.46 2349.98 Cant de conductores Act.: 1 Cant de conductores Neu.: 1 Area de Tuberia [mm2]: Diam. conductor [mm]: 5.39 Diam. conductor [mm]: 5.39 % de Ocup. Cond. Act.: 9.2% 5.4% 3.3% 1.0% Area del conductor [mm2]: Area del conductor [mm2]: 22.82 22.82 % de Ocup. Cond. Neu.: 9.2% 5.4% 3.3% 1.0% Cant de conductores Tie.: 1 % Ocupacion Maxima: 40% % de Ocup. Cond. tie.: 5.2% 3.1% 1.9% 0.6% 4.07 1/2 Diam. conductor [mm]: Diam, Personalizado [in]: Total: 23.6% 14.0% 8.4% 2.5% Area del conductor [mm2]: 13.01 % de Ocupacion: 23.6% Proteccion del Alimentador Tipo de Proteccion: Interruptor Automatico Capacidad Nominal [A]: 60 Calibre Minimo del conductor a tierra: 10 Corto Circuito (aproximado) CMILS: 16510 Duracion del CC [s]: 0.3 Duracion en ciclos: 18 Temperatura. de CC [ºC]: 150 Icc Max [kA] Peso de los conductores (aproximado) Radio de Curvatura P. C. activo: 0.11 kg/m P. C. neutro: 0.11 kg/m P. C. tierra: 0.06 kg/m Mul. radio: 6 R. Min [cm]: 1#8 AWG + 1#8 AWG + 1#10 AWG THHN, 90 ºC, 600 V Descriptor Sen(θ) 0.44 1-3 0 100 0.96 52.80 3 2.07 4" 106.6 8924.92 0.3% 0.3% 0.1% 0.7% AWG 1.41 3.23 De acuerdo al detalle y los resultados de la Tabla #8, se confirma que el conductor #8 Sumergible, cumple con las tres condiciones: Ampacidad, caída de voltaje y cortocircuito, siendo el porcentaje de caída de tensión máxima, tan solo del 0.28 % del transformador al Panel General más 2.07% del Panel a la bomba sumergible, siendo el total de 2.85 % menor que el 5% normado. CONDUCTORES EN CASETA DE CONTROL (120/240 Voltios), cálculo para la determinación del calibre de los conductores internos, se realiza en la siguiente tabla. Tabla #10-a Tabla #10-b En estas dos tablas, anteriores se da tratamiento al cálculo por los tres métodos de confirmación: 1-Por intensidad de corriente Tabla#11 Por este método sencillamente se compara la corriente de la carga con la capacidad de corriente del conductor de acuerdo a la tabla anterior, lo que se verifica y confirma. 2-Por caída de voltaje, respetando que no supere el 5% En la tabla 10a y 10b, inicialmente por el método de la caída de voltaje se dimensiona la sección del conductor necesario en mm 2 para que no se sobrepase el porcentaje de caída en más del 5%, lo que se calcula con la formula siguiente, S=2xLxIxCos∅/(48.5xΔU) Donde: L= Longitud en mts I= Corriente en Amp. Cos∅= Factor de Potencia 48.5= conductividad del conductor de Cu a 70°C ΔU= la caída de tensión considerada menor del 5% Seguidamente, mediante el método de caída de voltaje se comprueba que el voltaje que llegará a la bomba sea el adecuado para que funcione sin inconveniente, lo que se confirma en la tabla 10-b donde la bomba se coloca a 60 mts con conductor sumergible de cobre #8 AWG, resultando una caída de tensión del 2.07 %, siendo este resultado menor que el 3%, estipulado en este segmento Panel-Motor como caída máxima permitida. La fórmula empleada es la siguiente, %V=2*L*I*Z / V Donde: L=Longitud en mts I= Corriente en Amp. Z= Impedancia del conductor en (Ω/Km) V= Voltaje del sistema Confirmándose debidamente que la dimensión del conductor seleccionado es el requerido. 3-Por cortocircuito, respetando que el conductor seleccionado tenga la capacidad de soportar un cortocircuito de 0.5 a 1 segundo, sin fundirse, esperando que las protecciones actúen. Este método se desarrolla calculando la corriente de cortocircuito en los diferentes puntos de conexión de las cargas con las secciones de conductores propuestos lo que se compara con la corriente de cortocircuito máxima que puede soportar cada conductor, que aparecen en la tabla siguiente. Tabla#12 Icc por pto=0.8*Uf/L*R Donde: Uf= Voltaje del sistema L= Longitud en mts R= Resistencia del conductor en (Ω/Km) En la Tabla #8, se hacen los cálculos: capacidad del conductor, caída de voltaje, corriente de cortocircuito del conductor, para la alimentación de la bomba, que como resultado da una selección adecuada del conductor sumergible para el pozo con la bomba monofásica de 5 hp, 230 V, 60 Hz, y resto de cargas de la caseta de control eléctrico es visto en la tabla #10a y tabla #10b. CALCULO DEL ARRANQUE DEL MOTOR System Voltage Phase Type of Motor Motor Size Motor Code Motor Efficiency Motor RPM System P.F Application of Motor Volt 240 1 1 Phase Single Phase HP 5 H 80% 3600 0.8 Squirrel Cage Motor Place of Over Load Relay In the line (Putting the overload before the motor) 3.73 5 Motor Torque / Current Motor Rated Tourque (Full Load): Motor Rated Tourque (Full Load): Motor Starting Torque: Lock Rotor Current IL(Min): Lock Rotor Current IL(Max): Motor Starting Current : Motor Full Load Current (Line): Motor Full Load Current (Phase): 7 10 30 131 148 186 27 27 lb-ft Nm Nm Amp Amp Amp Amp Amp (5252xHpxRPM) (9500xKw/RPM) 80 47 Amp Amp (3 x full Load Current ) (1.75 x full Load Current ) 213 67 Amp Amp (8 x full Load Current ) (2.5 x full Load Current ) 19 32 Amp Amp 27 Amp AC3 266 27 Amp Amp (6 to 7 x Full Load Current) Fuse (As per NEC 430-52) Non-Time Delay Fuse (Max) Time Delay Fuse (Max) Circuit Breaker (As per NEC 430-52) Instantaneous Trip Circuit Breaker (Max) Inverse Time Circuit Breaker (Max) Over Load Relay Setting Relay Min (70% of FLC Phase): Relay Max (120% of FLC Phase): OR Relay Setting (100% of FLC Line): Contactor Type of Contactor: Making / Breaking Capacity of Contactor: Main Contactor (100% of FLC Line): CONCLUSIONES De acuerdo al análisis hidrogeológico en el área de la comunidad San Pabla se concluye que el pozo perforado La Bailadora tiene el potencial para a satisfacer la demanda de agua de la población. El medio hidrogeológico del área está constituido por el Grupo Coyol. La micro localización del sitio de perforación se ubica en las coordenadas 1423579 N y 633672 E. Las características constructivas generales del pozo bailadora #2 son las siguientes: Ubicación: UTM 0633672, 1323579, 554 msnm Profundidad Total: 200 pies (60.96 metros) Diámetro del Ademe: 4 pulgadas Nivel Estático del Agua: 23.36 Espesor saturado: 176.64 pies (7.12 metros sobre el nivel base de pozo) (27/12/18) Pies (53.84 metros) Columna de Agua disponible. Fuente: Elaboración propia Nota: Equipo de Bombeo tipo sumergible Franklin Electric, de 1.5 hp, se instalaron 150 pies, de columna de bombeo de 1 1/4” pulgada con sarta de descarga y válvula de 1 1/4 pulgadas para regular el caudal de bombeo. Se recomienda un bombeo de 17 horas continuas, con un caudal máximo de 34.05 gpm. El nivel de agua aparente medido en el pozo perforado La Bailadora fue de 23.36 pies. El medio fracturado presenta una Transmisividad de 1.00 x 102 m 2 / d, una conductividad hidráulica de 1.51m/d, una capacidad especifica de 1*101 x 10-4. En la prueba de bombeo se obtuvo un caudal de 34.05 gpm y un descenso de 4.41 m. Tomando en cuenta una dotación de 15.85 gppd (60 lppd), para la población actual y futura se requerirán entre 13.29 gpm a 24 gpm al final del periodo de diseño con un régimen de bombeo de 13-24 horas continuas respectivamente, el pozo deberá rendir por el orden de los 24 gpm para el final del periodo de diseño como nivel de explotación mínima, siendo su capacidad máxima de explotación, la capacidad del acuífero 34.05 gpm. Basados en los resultados del balance hídrico se comprueba que existe un excedente entre las entradas y salidas, lo que argumenta las condiciones hidráulicas del medio donde la zona presenta potencial de agua subterránea para abastecer de agua potable a la comunidad de San Pablo. Desde el punto de vista Hidroquímica el tipo de agua es Bicarbonatadas Cálcicas Magnésicas y el agua es de excelente calidad tanto desde el punto de vista físico químico como bacteriológico. RECOMENDACIONES Se recomienda explotar el pozo permanentemente durante la época seca y húmeda, es decir durante todo el año con el caudal de operación de 24 gpm que está por debajo de su capacidad máxima de 34.05 gpm y considerar para el diseño un rebajamiento total de 7.71m para un nivel dinámico igual 14.83m. Efectuar mediciones del nivel del agua y descenso en los pozos existentes. Diseñar e implementar un Programa de Educación Ambiental que involucre a las autoridades municipales, entidades gubernamentales, ONGs y usuarios del agua; con el propósito de promover el cuidado de los recursos hídricos en la comunidad. Para la perforación del pozo se debe realizar conforme a especificaciones técnicas de construcción bajo la supervisión de especialistas para asegurar un buen diseño y obtener el caudal especificado en este estudio. Balance oferta demanda del sistema de agua potable San Pablo san, Ramón. De acuerdo a información suministrada, la población a abastecer actualmente de la comunidad San Pablo, San Ramón es de 830 habitantes y en un periodo de diseño de 20 años será de 1,534 habitantes, tomando en cuenta las normas para abastecimiento de agua para el sector rural, se considera una dotación de 13.21 gppd (50 lppd), para la población actual y futura se requerirán entre 12.81 gpm a 27.55 gpm al final del periodo de diseño. Considerando un régimen de bombeo de 22 hrs continuas, el pozo deberá explotar por el orden de los 24 gpm durante la vida útil. El consumo máximo diario se obtiene al multiplicar la demanda media diario total por el factor de 1.5 y se considera el valor de caudal que tiene que garantizar la fuente de agua. El volumen de reserva para atender eventualidades en caso de emergencia, reparaciones en línea de conducción u obras de captación, se estimará igual al 35 % del consumo promedio diario. De tal manera que la capacidad del tanque de almacenamiento, se estimará igual al 35 % del consumo promedio diario, por tanto, la capacidad del almacenamiento deberá ser de 9,258 Glns (35.04 m3). ANEXO Registros de Campo de pruebas de bombeo Gráficas semi logarítmica y Datos de prueba de bombeo