Informe de Análisis de Suministro de Agua: Capacidad y Diseño

Análisis de la oferta.
Esta etapa del proyecto, se centraliza en la evaluación de la oferta de agua de las
fuentes de abastecimiento disponible a incorporar y de los componentes del sistema
de agua potable existentes.
A. Cuantificar el caudal disponible en la fuente
Se debe establecer la capacidad de las fuentes, en forma individual y en su
producción conjunta expresadas en caudal (lps). Para las fuentes de agua
superficial se debe indicar la influencia de las fluctuaciones de caudal en época de
avenida en época de estiaje. Para los fines del estudio se debe considerar el caudal
de la época de estiaje.
El análisis de la capacidad de las fuentes superficiales, debe ser respaldado a través
de los estudios hidrológicos y registros de aforos del curso o cuerpo de agua.
En el caso de fuentes subterráneas, debe evidenciarse la existencia de caudal en
base a sondajes eléctricos y de ser el caso en pozos de prueba, que además del
caudal, establezcan si la calidad del agua aprovechable es apta para el consumo
humano.
B. Capacidades de diseño y operativa de los componentes de agua potable
Para llegar a determinar la oferta que presenta el sistema de agua potable, es
necesario desarrollar un diagnóstico del mismo, tanto desde el punto de vista físico
como operativo, para establecer la capacidad de diseño en (l/seg) de los principales
componentes del sistema: captación, líneas de conducción, planta de tratamiento,
línea de aducción, equipos de bombeo, y otros, asi como la capacidad individual y
en conjunto de los reservorios o tanques de almacenamiento se expresará en m3.
La base del presente diseño es la toma de datos y el análisis de las condiciones de
la infraestructura del sistema eléctrico existente de Disnorte-Dissur, el cual es un
sistema convencional que funciona las 24 horas del día con voltaje en Media
Tensión 14.4Kv reducido por transformador de distribución convencional tipo
poste a 120/240 V, el circuito que alimenta la comunidad y a la ciudad de Rivas
es denominado SRN-4040 y su origen está en la sub-estación eléctrica de San
Ramón.
Pruebas de Bombeo Escalonadas y caudal constante, Fecha: 27-28/12/18;
NEA= 23.36 pies (7.12m)
Etapa
N°
Duración
(min)
Caudal
(gpm)
Descenso
(m)
Capacidad
especifica
(gpm/m)
Observaciones
1
90
36.39
3.96
9.19
Ligeramente
Estabilizado
2
600
33.72
4.41
7.64
Estabilizado
Al finalizar la prueba de bombeo escalonada y caudal constante de larga duración,
se registró la recuperación del nivel del agua durante 92 minutos consecutivas,
quedando 2.06 pies = (0.63 m) de depresión residual. (Ver anexo registro de pruebas
de bombeo.)
En total fueron instalados 150 pies de columna de bombeo, el equipo de bombeo
utilizado es tipo sumergible con motor de 1.5 hp. Se realizaron dos pruebas de bombeo
escalonadas a diferentes caudales, consecutivas, una vez cesado el bombeo se
efectuó una recuperación de niveles.
Las pruebas escalonadas, se ejecutaron a razón de 36.39 gpm y 33.72gpm, de forma
escalonada, acumulando 720 minutos en total, (36.39 gpm /duración 90 minutos),
(33.72 gpm / duración 630 minutos). Posteriormente se registró la recuperación del
pozo durante 92 minutos, quedando 2.06 pies = (0.63 m) de depresión residual, es
decir lo que falto para recuperar el nivel estático del agua original.
Metodología de Calculo

La metodología utilizada en cada una de las actividades básicamente se
resumen en:

Ubicar la mejor fuente se tomó en cuenta perfil del pozo, disponibilidad de
fuente.

Igualmente en la prueba de bombeo se utilizaron formatos y metodología
establecida por ENACAL.

Para medir profundidad del agua y descenso durante las pruebas de bombeo
se utilizó sonda eléctrica.

Para ejecutar la prueba de bombeo se utilizó equipo sumergible de 1.5 HP,
Como columna sé utilizó columna
de PVC de 1 1/4” pulgadas, cable
sumergible y cable de seguridad de acero de ¼”.

El caudal durante la prueba de bombeo fue aforado mediante método
volumétrico.

La prueba de bombeo se inició a las 11:28 am del día 27 de diciembre 2018
y se finalizó 11:28 pm del mismo día y se continuo con la recuperación
durante 92 minutos, durante la prueba de bombeo estuvo en representación
de la comunidad el señor Etanislado de Concepción Ruiz, Tesorero del CAPS.

La prueba de bombeo fue evaluada por los métodos de: Theis, Neuman,
Hantush, Boulton, Neuman & Witherspoon, Theis with Jacob correction,
Multilayer, mediante el programa de simulación hidráulica Waterloo la que
permite determinar Transmisividad (T) y Conductividad Hidráulica (K),
coeficiente de almacenamiento (C) y determina el caudal estimado del
acuífero. Ver anexo
Análisis de Características Hidráulicas del acuífero y pozo
Transmisibilidad
De las gráficas semilogaritmicas de las pruebas de bombeo escalonadas-caudal constante y
recuperación de niveles, se determinó una Transmisibilidad promedio del orden de 1.00 x 102
m 2 / d (ver anexo grafica semilogaritmica y datos de pruebas de bombeo).
Conductividad Hidráulica
En el área donde se localiza el pozo perforado el medio hidrogeológico es de permeabilidad
secundaria, es decir el agua subterránea ocurre en grietas y fracturas de las rocas de las
formaciones geológicas, por tanto, no existe un espesor determinado del acuífero, este se
considera discontinuo, para efecto de cálculo de la conductividad hidráulica se considerará los
estratos fracturados encontrados en el proceso de perforación del pozo.
Para una
conductividad de 1.51 m/d (ver anexo grafica semilogaritmica y datos de pruebas de bombeo).
Coeficiente de Almacenamiento
Los rangos de coeficiente de almacenamiento en acuíferos confinados varían de 0.001 a
0.0001, en el sitio donde se localiza el pozo perforado debido a que el agua subterránea circula
en grietas y fracturas, se considera semejante a un acuífero confinado, adoptando el valor
límite superior de 0.001 como valor representativo del área de estudio. Coeficiente de
Almacenamiento calculado es de 1 x 10-4 (ver anexo grafica semilogaritmica y datos de
pruebas de bombeo).
Radio de influencia
El Radio de influencia y abatimiento se calcularon por el método de Jacob y Theis,
donde se emplearon las siguientes formulas:
(2) s= Q W(u)/4πT
(1) r= (2.25 Tt / S)1/2
(3) u= r2S/4tT
Donde:
r: Radio de Influencia en
S.
coeficiente
metros
almacenamiento
2.25: factor de fórmula
s: abatimiento en metros.
de
W(u): En Tabla Función del
T: Transmisividad en m2/d
pozo
t: tiempo de bombeo
Q: Caudal de bombeo en m3/d
Los datos para el calculo del radio de influencia corresponden al coeficiente de
almacenamiento de 0.001 para acuíferos fracturados, así mismo la tabla de la
función del pozo de W (u), el valor de transmisividad promedio es de 100 m2/d según
la prueba de prueba de bombeo de 12 horas, así mismo el caudal es el que se
bombea es de 34.05 gpm con un bombeo de 17 horas.
Tabla 2. Radio de influencia Pozo Perforado La Bailadora
DETERMINACIÓN DEL RADIO DE INFLUENCIA Y ABATIMIENTO DEL POZO PERFORADO
Datos de entrada
FECHA
Prof(m)
61
NEA(m)
7.12
b(m)
53.88
t(hr)
17
R1
R(m)
399.2
Q(gpm)
Q(m3/d)
34.05
131
Datos de Salida
u
W(u)
0.5625
0.493
s(m)
4.41
s(m)
0.05
q(m³/h.m)
1.75
T(m²/d)
100.00
D=
K(m/d)
1.86
4¨
ene-19
S
0.001
Ademe
Tiempo requerido para el
bombeo
Para el caudal de Mayo a
octubre se requiere
bombear un total de 14 h
Fuente: F.H consultor de la alcaldía
Como resultado de este cálculo se obtuvo un radio de influencia de 399.2 m, valor que
indican que cualquier pozo localizado a esa distancia sufrirían interferencia, es decir
afectaciones en los descensos o rebajamiento del agua.
Dado los resultados del cálculo de radio de influencia del pozo a utilizar se garantiza
que no habrá afectaciones a pozos vecinos las distancias mínimas son de 1 km
aproximadamente, siendo el más cercano el de don Etanislao, el resto de las fuentes
se encuentran a más de 1 km de distancia, por lo que se asegura que el pozo en uso
no tendría ningún problema con la población
Calidad de agua
En este apartado se presentan los resultados de calidad de agua realizado al pozo
perforado La Bailadora.
pH
El pH es una medida de la acidez o basicidad de las aguas, juega un papel importante
en los procesos de oxidación química y disolución de minerales. El valor del pH fue de
7.2 unidades y se clasifican como neutra. El valor del pH es apto para el agua sea para
consumo humano.
Conductividad eléctrica
La conductividad eléctrica es un parámetro muy importante porque determina la
concentración de sólidos totales disueltos y sales minerales en el agua, en el pozo se
determinó un valor de 415 µScm-1. La conductividad es considerada como normal.
También se analizó la calidad bacteriológica y no se detectó la presencia de Coliformes
Fecales ni de E. Coli, desde el punto de vista microbiológico el agua es de excelente
calidad. Finalmente, se realizó el análisis de Arsénico y no fue detectada concentración
alguna.
Tipo Hidroquímico
Se analizó la naturaleza hidrogeoquímica del área y tal como se observa en el mapa
de zonificación hidrogeoquímica prevale el tipo Bicarbonatada Cálcica y Bicarbonatada
Cálcia Magnésica. Los cationes que predominan son Calcio y Magnesio. Considerando
la génesis del agua, estas se consideran aptas para el consumo humano (COSUDEINETER). La muestra analizada se clasifica como Bicarbonatada Cálcica Magnésica,
la cual es coherente con el mapa hidrogeoquímica a nivel regional.
Bombeo eléctrico
Se plantea una solución técnica entre varias analizadas, que será revisada y avalada
por el área de la especialidad de electricidad del FISE, basada en el análisis de
factibilidad y rentabilidad para un periodo de 20 años, en correspondencia con el
tiempo de vida útil del periodo considerado en la formulación de dicho sub-proyecto.
El diseño se ajusta a lo especificado en las Normas técnicas de Construcción de redes
eléctricas en media y baja tensión (manual de construcciones eléctricas ENEL 1998)
que rige en el territorio nacional del Estado Nicaragüense.
Características de la red diseñada:
Zona de Concesión (Distribuidora)
Coordenadas U.T.M. Transformador a
instalar
Potencia transformador (KVA) a
instalar
Voltaje nominal de Transformador
Carga a instalar
DISNORTE-DISSUR
X=633594.84 Y=1423390.53
10 KVA
14.4/24.9 KV-120/240 V.
4.779 Kw
Longitud Red LAMT a Instalar
0 M Cond. desnudo#1/0 ACSR
Longitud Red LABT a construir
Longitud de Acometida a instalar
Cantidad y tipo de Postes a instalar
apoyos en alineación, Angulo,
Anclaje, Final
Aislador tipo Carrete
0 M conductor T#1/0 ACSR
20 mts T#2 ACSR
1)PC-12 M, 1)PC-10.5 M
1 AL, 0 ANG, 0 AC, 0 FL
ANSI 53-2
CRITERIOS DE DISEÑO
Para la elaboración de este proyecto se tendrán en cuenta lo siguiente:

Manual Constructivo Norma ENEL-1998

Memoria de tendido Norma ENEL-1998

Criterios de diseños establecidos por PNESER-DISTRIBUIDORAS

Memoria de cálculos en formatos Excell



Cálculos mecánicos (Tablas de tendido y justificación de retenidas)
Parámetros eléctricos según lo establecido en el CIEN y ENEL.
Actuaciones según lo indicado por el área de suministros de Disnorte-Dissur
CENSO DE CARGA
Como resultado del requerimiento hidráulico se obtuvo que, para la población de
dicha comunidad proyectada a 20 años, se deberá instalar una bomba de 5 Hp con
capacidad para un caudal de Bombeo de 1.324 lps durante 16 horas de bombeo
(resultado de 1.5 veces el CPTD) versus la Carga Total Dinámica (CTD)=158.90
mts=521.19 pie.
El cálculo de la bomba y el motor fue hecho mediante la fórmula siguiente:
Hp= Q (lps) H(m) / 75 η (%)/100 (de la bomba) y del motor HPm= HPbomba /
Eficiencia del motor
Q (lps)
H(m)
75
η (%)/100
HP=
3.74
1.324
158.90 75
0.75
Eficiencia
motor 76%
Hp Teórico
motor
Hp motor
Comercial
0.76
4.92
5
Adicional al motor se requiere instalar iluminación interna y externa, tomacorrientes,
lo que se plasma en el censo carga a instalar en la siguiente tabla.
Tabla #1 Censo de carga de la caseta de control de bombeo a instalar
CENSO DE CARGA
COMUNIDAD "SAN PABLO"
Item
DESCRIPCION DE LOS EQUIPOS
Cant/Unit
KW UNIT
Total KW
1
Bomba sumergible 5 Hp
1
3.73
3.73
2
Tomacorrientes dobles
2
0.180
0.36
3
Bujía compacta ahorrativa fluorescente
3
0.022
0.066
4
Luminaria Mercurio 250 W, 220 V.
1
0.25
0.25
5
Supresor de picos 80 KA
1
0.100
0.10
6
Clorinador eléctrico
1
0.093
0.093
Carga o Potencia Instalada Total (KW)
4.599
Proyección de potencia estimada en reserva
Carga o Potencia Instalada Total (KW)
0.18
KW
4.779
Factor de Demanda
0.85
Carga de Comsumo o Potencia Max. (KW)
3.29
Factor de Potencia
0.90
Carga Maxima ( Kva )
3.66
kw
De acuerdo a l valor de carga declarado, aplicando el criterio de cliente equivalente
y el coeficiente de simultaneidad se calcula el transformador bajo el rango de
cargado del 30% por encima de la capacidad nominal al cabo de su vida útil de 20
años.
En la tabla de cálculo siguiente se determina el calibre del conductor para la bomba
sumergible
Tabla #8
Sub-Proyecto:
Instalacion:
Equipo / Alimentador:
Calculo de Alimentador sumergible de la bomba
AGUA Y SANEAMIENTO COMUNIDAD "SAN PABLO"
PANEL GENERAL DE CARGA
MOTOR
Datos de la carga
Carga / Unidad
Tension
[V]
Fases
Factor de P.
3.730 k W
239.32
1
0.9
% Eficiencia
(solo motor)
S
[VA]
P
[W]
Identificador del cable: SUMERGIBLE
Q
[VAR]
Corriente
[A]
θ
[grados]
Cos(θ)
76
4.14 k
3.73 k
1.81 k
17.32
25.84
0.9
Canalizacion / Conductor / Ambiente
Tipo:
Conductores aislados por Ducto
Material:
PVC
Tabla del CEN:
310.16
Cond. Activos por ducto:
Tip. aislante:
THHN
Tip. Cable: Monopolar
Temp. de Operación ºC:
90
Material:
Cobre
% de derrateo :
T. Aislante [V]:
600
T. Amb. ºC:
31-35
FD. conductor Activo (%):
125
FD. conductor Neutro(%):
100
FD. conductor Tierra (%):
Dimensionamiento por Ampacidad
17.32
C. Ajustada de Fase [A]:
21.65
C. Ajustada de Neutro [A]:
17.32
C. Ajustada de Tierra [A]:
Derrateo por temperatura CEN:
Calibre Conductor Activo:
8
AWG
Capacidad Nominal [A]:
55
Conductores x fase:
1
Corriente Ajustada del
Calibre Conductor Neutro:
8
AWG
Capacidad Nominal [A]:
55
Conductores x neutro:
1
conductor activo
Calibre Conductor Tierra:
10
AWG
Capacidad Nominal [A]:
40
Conductores x tierra:
1
[A]
Dimensionamiento por caida de tension
Longitud del alimentador:
60
m
Resistencia:
2.560000 Ω/km
Reactancia:
0.171000 Ω/km
Regulacion Max %:
r ajustado:
2.56E-03
Ω/m
V. de
(r  cos   x  sen )
(r  cos   x  sen )
k
k
% de
10  kV 2
V (%)  (kVA  m)  k
5  kV 2
regulacion
234.4
X ajustado:
1.71E-04
Ω/m
Regulacion
[V]
Frecuencia:
60
Hz
Monofasico
Trifasico
Ocupacion en Ducto
Tubo de PVC, Tipo A
Tipo de tuberia o ducto:
Tuberia
1/2"
3/4"
1"
2"
THHN 90º 600 V(Encorewire)
17.8
23.1
29.8
54.7
Tipo de Conductor:
Diam. Tuberia [mm]:
248.85
419.10
697.46
2349.98
Cant de conductores Act.:
1
Cant de conductores Neu.:
1
Area de Tuberia [mm2]:
Diam. conductor [mm]:
5.39
Diam. conductor [mm]:
5.39
% de Ocup. Cond. Act.:
9.2%
5.4%
3.3%
1.0%
Area del conductor [mm2]:
Area del conductor [mm2]:
22.82
22.82
% de Ocup. Cond. Neu.:
9.2%
5.4%
3.3%
1.0%
Cant de conductores Tie.:
1
% Ocupacion Maxima:
40%
% de Ocup. Cond. tie.:
5.2%
3.1%
1.9%
0.6%
4.07
1/2
Diam. conductor [mm]:
Diam, Personalizado [in]:
Total:
23.6%
14.0%
8.4%
2.5%
Area del conductor [mm2]:
13.01
% de Ocupacion:
23.6%
Proteccion del Alimentador
Tipo de Proteccion:
Interruptor Automatico
Capacidad Nominal [A]:
60
Calibre Minimo del conductor a tierra:
10
Corto Circuito (aproximado)
CMILS:
16510
Duracion del CC [s]:
0.3
Duracion en ciclos:
18
Temperatura. de CC [ºC]:
150
Icc Max [kA]
Peso de los conductores (aproximado)
Radio de Curvatura
P. C. activo:
0.11
kg/m
P. C. neutro:
0.11
kg/m
P. C. tierra:
0.06
kg/m
Mul. radio:
6
R. Min [cm]:
1#8 AWG + 1#8 AWG + 1#10 AWG THHN, 90 ºC, 600 V
Descriptor
Sen(θ)
0.44
1-3
0
100
0.96
52.80
3
2.07
4"
106.6
8924.92
0.3%
0.3%
0.1%
0.7%
AWG
1.41
3.23
De acuerdo al detalle y los resultados de la Tabla #8, se confirma que el conductor
#8 Sumergible, cumple con las tres condiciones: Ampacidad, caída de voltaje y
cortocircuito, siendo el porcentaje de caída de tensión máxima, tan solo del 0.28 %
del transformador al Panel General más 2.07% del Panel a la bomba sumergible,
siendo el total de 2.85 % menor que el 5% normado.
CONDUCTORES EN CASETA DE CONTROL (120/240 Voltios), cálculo para la
determinación del calibre de los conductores internos, se realiza en la siguiente
tabla.
Tabla #10-a
Tabla #10-b
En estas dos tablas, anteriores se da tratamiento al cálculo por los tres métodos
de confirmación:
1-Por intensidad de corriente
Tabla#11
Por este método sencillamente se compara la corriente de la carga con la capacidad
de corriente del conductor de acuerdo a la tabla anterior, lo que se verifica y
confirma.
2-Por caída de voltaje, respetando que no supere el 5%
En la tabla 10a y 10b, inicialmente por el método de la caída de voltaje se
dimensiona la sección del conductor necesario en mm 2 para que no se sobrepase
el porcentaje de caída en más del 5%, lo que se calcula con la formula siguiente,
S=2xLxIxCos∅/(48.5xΔU)
Donde:
L= Longitud en mts
I= Corriente en Amp.
Cos∅= Factor de Potencia
48.5= conductividad del conductor de Cu a 70°C
ΔU= la caída de tensión considerada menor del 5%
Seguidamente, mediante el método de caída de voltaje se comprueba que el voltaje
que llegará a la bomba sea el adecuado para que funcione sin inconveniente, lo que
se confirma en la tabla 10-b donde la bomba se coloca a 60 mts con conductor
sumergible de cobre #8 AWG, resultando una caída de tensión del 2.07 %, siendo
este resultado menor que el 3%, estipulado en este segmento Panel-Motor como
caída máxima permitida.
La fórmula empleada es la siguiente, %V=2*L*I*Z / V
Donde:
L=Longitud en mts
I= Corriente en Amp.
Z= Impedancia del conductor en (Ω/Km)
V= Voltaje del sistema
Confirmándose debidamente que la dimensión del conductor seleccionado es el
requerido.
3-Por cortocircuito, respetando que el conductor seleccionado tenga la
capacidad de soportar un cortocircuito de 0.5 a 1 segundo, sin fundirse, esperando
que las protecciones actúen.
Este método se desarrolla calculando la corriente de cortocircuito en los diferentes
puntos de conexión de las cargas con las secciones de conductores propuestos lo
que se compara con la corriente de cortocircuito máxima que puede soportar cada
conductor, que aparecen en la tabla siguiente.
Tabla#12
Icc por pto=0.8*Uf/L*R
Donde:
Uf= Voltaje del sistema
L= Longitud en mts
R= Resistencia del conductor en (Ω/Km)
En la Tabla #8, se hacen los cálculos: capacidad del conductor, caída de voltaje,
corriente de cortocircuito del conductor, para la alimentación de la bomba, que como
resultado da una selección adecuada del conductor sumergible para el pozo con la
bomba monofásica de 5 hp, 230 V, 60 Hz, y resto de cargas de la caseta de control
eléctrico es visto en la tabla #10a y tabla #10b.
CALCULO DEL ARRANQUE DEL MOTOR
System Voltage
Phase
Type of Motor
Motor Size
Motor Code
Motor Efficiency
Motor RPM
System P.F
Application of Motor
Volt
240
1
1 Phase
Single Phase
HP
5
H
80%
3600
0.8
Squirrel Cage Motor
Place of Over Load Relay
In the line (Putting the overload before the motor)
3.73
5
Motor Torque / Current
Motor Rated Tourque (Full Load):
Motor Rated Tourque (Full Load):
Motor Starting Torque:
Lock Rotor Current IL(Min):
Lock Rotor Current IL(Max):
Motor Starting Current :
Motor Full Load Current (Line):
Motor Full Load Current (Phase):
7
10
30
131
148
186
27
27
lb-ft
Nm
Nm
Amp
Amp
Amp
Amp
Amp
(5252xHpxRPM)
(9500xKw/RPM)
80
47
Amp
Amp
(3 x full Load Current )
(1.75 x full Load Current )
213
67
Amp
Amp
(8 x full Load Current )
(2.5 x full Load Current )
19
32
Amp
Amp
27
Amp
AC3
266
27
Amp
Amp
(6 to 7 x Full Load Current)
Fuse (As per NEC 430-52)
Non-Time Delay Fuse (Max)
Time Delay Fuse (Max)
Circuit Breaker (As per NEC 430-52)
Instantaneous Trip Circuit Breaker (Max)
Inverse Time Circuit Breaker (Max)
Over Load Relay Setting
Relay Min (70% of FLC Phase):
Relay Max (120% of FLC Phase):
OR
Relay Setting (100% of FLC Line):
Contactor
Type of Contactor:
Making / Breaking Capacity of Contactor:
Main Contactor (100% of FLC Line):
CONCLUSIONES
De acuerdo al análisis hidrogeológico en el área de la comunidad San Pabla se
concluye que el pozo perforado La Bailadora tiene el potencial para a satisfacer la
demanda de agua de la población. El medio hidrogeológico del área está constituido
por el Grupo Coyol. La micro localización del sitio de perforación se ubica en las
coordenadas 1423579 N y 633672 E.
 Las características constructivas generales del pozo bailadora #2 son las siguientes:
Ubicación:
UTM
0633672, 1323579, 554 msnm
Profundidad Total:
200
pies (60.96 metros)
Diámetro del Ademe:
4
pulgadas
Nivel Estático del Agua:
23.36
Espesor saturado:
176.64
pies (7.12 metros sobre el nivel base de pozo)
(27/12/18)
Pies (53.84 metros) Columna de Agua disponible.
Fuente: Elaboración propia
Nota: Equipo de Bombeo tipo sumergible Franklin Electric, de 1.5 hp, se instalaron
150 pies, de columna de bombeo de 1 1/4” pulgada con sarta de descarga y válvula
de 1 1/4 pulgadas para regular el caudal de bombeo.
Se recomienda un bombeo de 17 horas continuas, con un caudal máximo de 34.05
gpm. El nivel de agua aparente medido en el pozo perforado La Bailadora fue de
23.36 pies. El medio fracturado presenta una Transmisividad de 1.00 x 102 m 2 /
d, una conductividad hidráulica de 1.51m/d, una capacidad especifica de 1*101 x
10-4. En la prueba de bombeo se obtuvo un caudal de 34.05 gpm y un descenso
de 4.41 m.
Tomando en cuenta una dotación de 15.85 gppd (60 lppd), para la población actual
y futura se requerirán entre 13.29 gpm a 24 gpm al final del periodo de diseño con
un régimen de bombeo de 13-24 horas continuas respectivamente, el pozo deberá
rendir por el orden de los 24 gpm para el final del periodo de diseño como nivel de
explotación mínima, siendo su capacidad máxima de explotación, la capacidad del
acuífero 34.05 gpm.
Basados en los resultados del balance hídrico se comprueba que existe un
excedente entre las entradas y salidas, lo que argumenta las condiciones
hidráulicas del medio donde la zona presenta potencial de agua subterránea para
abastecer de agua potable a la comunidad de San Pablo.
Desde el punto de vista Hidroquímica el tipo de agua es Bicarbonatadas Cálcicas
Magnésicas y el agua es de excelente calidad tanto desde el punto de vista físico
químico como bacteriológico.
RECOMENDACIONES
Se recomienda explotar el pozo permanentemente durante la época seca y
húmeda, es decir durante todo el año con el caudal de operación de 24 gpm que
está por debajo de su capacidad máxima de 34.05 gpm y considerar para el diseño
un rebajamiento total de 7.71m para un nivel dinámico igual 14.83m.
Efectuar mediciones del nivel del agua y descenso en los pozos existentes.
Diseñar e implementar un Programa de Educación Ambiental que involucre a las
autoridades municipales, entidades gubernamentales, ONGs y usuarios del agua;
con el propósito de promover el cuidado de los recursos hídricos en la comunidad.
Para la perforación del pozo se debe realizar conforme a especificaciones técnicas
de construcción bajo la supervisión de especialistas para asegurar un buen diseño
y obtener el caudal especificado en este estudio.
Balance oferta demanda del sistema de agua potable San Pablo san, Ramón.
De acuerdo a información suministrada, la población a abastecer actualmente de la
comunidad San Pablo, San Ramón es de 830 habitantes y en un periodo de diseño de 20
años será de 1,534 habitantes, tomando en cuenta las normas para abastecimiento de agua
para el sector rural, se considera una dotación de 13.21 gppd (50 lppd), para la población
actual y futura se requerirán entre 12.81 gpm a 27.55 gpm al final del periodo de diseño.
Considerando un régimen de bombeo de 22 hrs continuas, el pozo deberá explotar por el
orden de los 24 gpm durante la vida útil.
El consumo máximo diario se obtiene al multiplicar la demanda media diario total por el
factor de 1.5 y se considera el valor de caudal que tiene que garantizar la fuente de agua.
El volumen de reserva para atender eventualidades en caso de emergencia, reparaciones
en línea de conducción u obras de captación, se estimará igual al 35 % del consumo
promedio diario. De tal manera que la capacidad del tanque de almacenamiento, se
estimará igual al 35 % del consumo promedio diario, por tanto, la capacidad del
almacenamiento deberá ser de 9,258 Glns (35.04 m3).
ANEXO


Registros de Campo de pruebas de bombeo
Gráficas semi logarítmica y Datos de prueba de bombeo