Determinación de la tenacidad a la fractura mediante indentación

Determinación de la tenacidad
a la fractura mediante
indentación Vickers
Enrique Rocha Rangel
Departamento de Materiales, Universidad Autónoma Metropolitana
[email protected]
Sebastián Díaz de la Torre
Centro de Investigación e Innovación Tecnológica CIITEC. IPN
[email protected]
RESUMEN
La determinación de la tenacidad a la fractura (KIC) de materiales frágiles,
tales como los cerámicos y algunos materiales compuestos, a través de métodos
convencionales resulta muy laboriosa. De algunos años a la fecha se ha venido
utilizando un método alternativo conocido como fractura por indentación.
Diversos autores han propuesto ecuaciones basadas en la teoría mecánica
de la fractura lineal para determinar KIC por medio de este método. En este
trabajo se presenta el método de fractura por indentación tomando en cuenta
sus procedimientos y analizando los principales problemas que se presentan al
aplicarlo, para lo cual se utiliza como material de estudio un compósito cerámico
de mullita-zirconia fabricado por medio de sinterización asistida con plasma.
PALABRAS CLAVE
Tenacidad a la fractura, indentación, compósito, mullita, zirconia.
ABSTRACT
The assessment of fracture toughness (KIC) on fragile materials such as
ceramics or composites trough conventional methods can be arduous. Recently,
an alternative route known as the Indentation Fracture technique has been
applied to this purpose. Several authors have proposed math equations based
on the lineal mechanical fracture theory for determining KIC. The indentation
fracture method and its application procedure are described in this work,
whereas typical problems involved in the test are shown. A mullite-zirconia
ceramic composite fabricated by the spark plasma sintering method was used
as studied material.
KEYWORDS
Fracture toughness, indentation, composite, mullite, zirconia.
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Ingenierías, Abril-Junio 2008, Vol. XI, No. 39
Determinación de la tenacidad a la fractura mediante indentación Vickers / Enrique Rocha Rangel, et al.
INTRODUCCIÓN
Los materiales cerámicos presentan propiedades
de gran interés en diversas aplicaciones estructurales,
específicamente aquellas en que se aprovecha su alta
dureza, estabilidad química y térmica, además de su
elevada rigidez. Sin embargo, su gran fragilidad ha
limitado considerablemente sus aplicaciones, a pesar
de que se han desarrollado cerámicos con materiales
de refuerzo precisamente para incrementar la
tenacidad de los mismos. Una de las propiedades
macroscópicas que caracteriza la fragilidad de un
cerámico es la tenacidad a la fractura (KIC).
La tenacidad a la fractura describe la facilidad
con la cual se propaga una grieta o defecto en un
material. Esta propiedad se puede evaluar a través de
diversos métodos como lo son: Solución analítica,
solución por métodos numéricos (elemento finito,
integral de límite, etc.), métodos experimentales
(complianza, fotoelasticidad, extensometría, etc.),
y métodos indirectos (propagación de grietas
por fatiga, indentación, fractográficos, etc.). La
selección del método de determinación de la
tenacidad a la fractura depende de la disponibilidad
de tiempo, recursos y nivel requerido de precisión
para la aplicación.
En la práctica, las mediciones de KIC requieren
de ciertas condiciones microestructurales en el
material que permitan la propagación de las grietas
a través del mismo de una manera homogénea.
La resistencia de materiales está gobernada por
la conocida teoría de Griffith, la cual relaciona la
resistencia (S) con el tamaño del defecto o grieta
(c) mediante S = YKIC/c1/2.
Esta expresión sugiere la necesidad de reducir
el tamaño de grano y cualquier defecto de
procesamiento en la microestructura final para
optimizar la resistencia mecánica del material.
Aún más, conforme aumenta la tenacidad KIC, la
resistencia se vuelve menos dependiente del tamaño
del defecto, produciendo con ello un material
más tolerante al agrietamiento. Debido a los altos
módulos elásticos y los bajos valores de KIC en
los materiales frágiles, conseguir un crecimiento
de grietas estables en ellos es complicado y en
ocasiones se necesitan tanto equipos de medición
como geometrías de muestras complejos.1-2
Ingenierías, Abril-Junio 2008, Vol. XI, No. 39
En conclusión el problema de aplicar estos
métodos para evaluar K IC es que se requieren
procedimientos muy laboriosos y sólo se obtiene un
resultado por muestra, siendo necesario hacer varias
mediciones para obtener resultados estadísticos
confiables. Se han propuesto muchos métodos
simples para evitar estas dificultades. Un método
particularmente atractivo por su sencillez para
evaluaciones rutinarias de ingeniería de materiales
es la técnica de fractura por indentación IF
(indentation fracture). Sin embargo, este método ha
sido algo cuestionado debido a que las ecuaciones
producto del modelamiento involucra constantes
de calibración que introducen errores sistemáticos
y también errores que surgen de las imprecisiones
en las mediciones necesarias en el ensayo. A pesar
de esto y de que el método no ha sido normalizado,
sigue siendo ampliamente utilizado dada su relativa
facilidad de aplicación.3-4
Aunque, el método IF sólo puede medir
aproximaciones de los valores de K IC, es una
técnica conveniente para evaluaciones de muchos
materiales frágiles de ingeniería. Esta técnica está
basada en ensayos estándares de dureza. La medida
de esta propiedad está regulada por las normas
ASTM C 1327-99,5 lo que hace más confiable el
resultado obtenido. El ensayo es relativamente
simple de llevar a cabo y requiere únicamente de un
durómetro estándar y un microscopio óptico. Una
pieza pequeña de material con una superficie libre
de esfuerzos y grietas es suficiente como muestra
de ensayo. El método, sin embargo, no es apropiado
para materiales con valores de KIC, por debajo de 1
MPa•m1/2, significativa ductilidad, tamaño de grano
grande y microestructuras heterogéneas.
El objetivo de este trabajo es mostrar el
procedimiento usado para medir el KIC a través
del método IF para lo cual se fabricaron cerámicos
mullita-zirconia por medio de sinterización asistida
con plasma. La sinterización por plasma es un
método ampliamente probado para la obtención de
cuerpos cerámicos densos, con microestructuras finas
y homogéneas, como lo reportan Munir,6 Tokita7
y Scheider8 en sus trabajos, situación que en este
estudio ayudará a realizar mediciones de KIC más
confiables.
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Determinación de la tenacidad a la fractura mediante indentación Vickers / Enrique Rocha Rangel, et al.
EL MÉTODO IF
El método de fractura por indentación, derivado
del procedimiento experimental que comúnmente se
sigue en las pruebas de dureza consiste en relacionar
las longitudes de las grietas mostradas en la figura 1,
que crecen en las esquinas de la indentación Vickers
cuando se aplica una carga (P), con la tenacidad del
material.
Fig. 1. Huella de indentación Vickers.
Para calcular K IC por este método se han
desarrollado un sinnúmero de ecuaciones, algunas
de las cuales requieren los valores de los módulos de
Young y Poisson para su utilización, además de los
resultados del ensayo de dureza. Las ecuaciones se
dividen en dos grupos: empíricas y experimentales.
Una de las más usadas entre las empíricas es la
ecuación (1) propuesta por Evans.9 Mientras que
la ecuación (2) propuesta por Niihara.10 es de las
experimentales más utilizadas.
KIC = 0.16 (c/a)-1.5 (Ha1/2)
(1)
1/2
-1.38
KIC = 0.0298 H √a (E/H) (c/a)
(2)
Además:
H = 1.8P/a2
(3)
Donde:
KIC = Tenacidad a la fractura (MPa•m1/2)
H = Dureza Vickers (MPa)
E = Módulo de Young (MPa)
P = Carga de prueba en durómetro Vickers (MPa)
c = Longitud media de las grietas obtenidas en las
puntas de la huella Vickers (micras)
a = Longitud media de la mitad de la diagonal de la
huella Vickers (micras)
54
En este trabajo, se utilizan ambas ecuaciones, la
propuesta por Evans y la propuesta por Niihara para
la evaluación del KIC, y se analiza la diferencia de
los resultados entre ellas.
DESARROLLO EXPERIMENTAL
La experimentación consistió en producir piezas
mullita-zirconia a partir de mezclas de Al, Al2O3 y
ZrSiO4 mediante molienda, compactación isostática
en frío y sinterización asistida por plasma. Detalles
de la experimentación con respecto a la molienda y
compactación se encuentran ampliamente descritos
por Rocha.11
Para la sinterización de las muestras mediante el
uso de plasma, estas fueron calentadas primeramente
en un horno convencional hasta una temperatura de
1100°C a una velocidad de 1°C/min con el fin de
oxidar todo el aluminio. A continuación, las piezas
se trituraron en un mortero de ágata y posteriormente
se molieron en un molino del tipo planetario durante
35 min a 300 rpm.
Para la sinterización 3 g de polvo fueron
colocados en un dado de grafito de 2 y 5 cm de
diámetro interno y externo respectivamente y fueron
sinterizados con asistencia de plasma a diferentes
temperaturas entre 1460 y 1620°C. La temperatura
de sinterización se varía con el propósito de obtener
distintos grados de densificación en las pastillas y
con ello variación en sus propiedades mecánicas, en
este caso la tenacidad a la fractura. Las condiciones
de operación de la máquina sinterizadora fueron 60
Hz, con atmósfera de vacío, 40 MPa de presión se
Pastilla de mullita-zirconia utilizada en los
experimentos.
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Determinación de la tenacidad a la fractura mediante indentación Vickers / Enrique Rocha Rangel, et al.
Equipo de difracción de rayos-x, Philips 5500 usado para
evaluar las muestras.
Fig. 2. Patrón de difracción de rayos-X de la muestra
sinterizada a 1560 °C.
aplicaron constantemente sobre el polvo durante su
sinterización, la velocidad de calentamiento fue de
500°C/min. El tiempo de sinterizado fue de 3 min.
Con ayuda de difracción de rayos-X se
determinaron las fases presentes en las muestras
y mediante microscopía electrónica de barrido se
realizó una caracterización microestructural de las
mismas. La densidad de las muestras sinterizadas se
midió haciendo uso del principio de Arquímedes.
La dureza de las piezas se evaluó usando un
durómetro Vickers marca Mitutoyo empleando cargas
de 50 MPa durante 15 segundos de penetración.
Antes de la indentación, las muestras fueron pulidas
a espejo y tratadas térmicamente a 1000°C durante
1 h para relevar esfuerzos residuales. En total se
realizaron 12 indentaciones por muestra, desechando
al final los valores menor y mayor y practicando un
promedio estadístico de los valores restantes para
obtener el valor reportado. De la misma prueba
de indentación, se determinó la tenacidad a la
fractura del material por el método IF de fractura
por indentación antes descrito. El módulo Elástico
o de Young fue estimado haciendo uso de técnicas
de ultrasonido.
Fig. 3. Microestructura de la muestra sinterizada a 1560°C.
(zirconia fase blanca y mullita fase negra).
RESULTADOS
Caracterización microestructural
La figura 2 presenta el patrón de difracción de
rayos-X obtenido para la muestra sinterizada a
1560°C. En este patrón se aprecia que la muestra
está constituida por mullita y zirconia en sus
fases tetragonal y monoclínica. A partir de estos
Ingenierías, Abril-Junio 2008, Vol. XI, No. 39
resultados se realizó un análisis semi-cuantitativo
propuesto por Boch12 y el mismo permitió concluir
que la muestra está constituida por 61.1% de mullita,
15.5% de zirconia monoclínica y 23.4% de zirconia
tetragonal.
En la figura 3 se observa una microestructura
típica de la muestra sinterizada a 1560°C, esta
microestructura está constituida por granos
redondeados de zirconia (blancos) dispersados
uniformemente en una matriz de mullita (negra).
La microestructura es fina y homogénea, el tamaño
promedio de los granos de mullita es de ~ 2 a 3 μm
mientras que el tamaño de la zirconia es de ~ 1 μm.
También se alcanzan a apreciar zonas de porosidad
abierta en la microestructura.
La figura 4 muestra una huella Vickers típica de
las aquí observadas. Nótese el tamaño de las grietas
generadas en los vértices de la huella, así como una
huella bien definida y uniforme.
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Determinación de la tenacidad a la fractura mediante indentación Vickers / Enrique Rocha Rangel, et al.
Fig. 4. Micrografía típica de las indentaciones Vickers
(50 MPa).
PROPIEDADES MECÁNICAS
La tabla I muestra las propiedades mecánicas
y densidad relativa obtenidas en las muestras
sinterizadas con asistencia de plasma como una
función de la temperatura de sinterización. Aquí se
tiene que la tenacidad del material se incrementa de
manera proporcional con la densidad relativa del
mismo y con la temperatura hasta alcanzar un máximo
en la muestra sinterizada a 1560°C. El módulo de
Young teórico para un cerámico con composición
65% mullita y 35% zirconio (similar a los aquí
obtenidos) es de 220 GPa. Para la muestra tratada
a 1560°C se alcanzó el 95% del módulo teórico, lo
que sugiere que los valores de densidad, dureza,
módulo de Young y tenacidad a la fractura aquí
medidos son confiables. Otra observación importante
de estos resultados es que los valores de tenacidad
a la fractura calculados mediante la ecuación de
Evans siempre son mayores en comparación de los
valores obtenidos por la ecuación de Niihara. De aquí
se comenta que la ecuación de Niihara por ser una
ecuación derivada experimentalmente se sabe que
produce valores con una precisión menor al 10% de
error en comparación con valores obtenidos mediante
ensayos normalizados como es el caso de la ecuación
de Evans,9 por lo mismo resulta más confiable el
dato obtenido mediante la aplicación de la ecuación
obtenida experimentalmente.
DISCUSIÓN DE RESULTADOS
El método IF es fácil y sencillo de realizar, sin
embargo requiere de una cuidadosa ejecución de
cada una de las etapas que lo conforman, situación
que en ocasiones no es sencillo de conseguir, ya
que esto depende de la habilidad de la persona
para preparar las muestras y más que nada para
determinar las lecturas de las magnitudes implicadas
en el método. Cabe mencionar que los defectos
remanentes en la superficie de los materiales frágiles
como grietas o rayas, o aquellos defectos generados
durante su prueba y/o en servicio pueden degradar
considerablemente su resistencia mecánica.
Tabla I. Propiedades mecánicas y densidad relativa de cerámicos mullita-zirconia fabricados por asistencia con
plasma.
Temperatura de D e n s i d a d
sinterización
relativa
(°C)
(%)
56
Dureza
(GPa)
Modulo de
Young
(GPa)
Tenacidad a la Tenacidad a la fractura
fractura
(MPa•m1/2)
(MPa•m1/2)
(Niihara)
(Evans)
1460
98.1
1530
193
3.14
2.93
1480
98.3
1506
183
3.36
3.00
1500
99.1
1515
207
3.53
3.20
1520
99.4
1640
174
4.13
3.44
1540
99.5
1183
214
6.01
5.38
1560
99.8
1558
207
6.97
5.97
1580
99.7
1353
187
6.71
5.93
1620
99.6
749
141
5.69
5.23
Ingenierías, Abril-Junio 2008, Vol. XI, No. 39
Determinación de la tenacidad a la fractura mediante indentación Vickers / Enrique Rocha Rangel, et al.
Lo primero que se debe hacer para la evaluación
de KIC es un estudio acerca de cómo varía la dureza
con la carga aplicada y la observación minuciosa
en microscopio de la evolución del agrietamiento
producido a diferentes cargas. Esto se debe efectuar
ya que el agrietamiento producido puede ser excesivo
o se pueden formar huellas no uniformes, debido a
una preparación deficiente de las muestras y fallas en
la calibración del equipo de indentación. Cuando la
dureza de un material varía de acuerdo con la carga
aplicada, genera un problema adicional en cuanto a
la carga que se debe aplicar para obtener un valor
de KIC confiable ya que la ecuación de Niihara aquí
utilizada se dedujo para muestras en donde la dureza
no variaba con la carga. La manera en que se debe
proceder es seleccionar la carga que produzca una
huella de acuerdo a lo que publicó G. Quinn en su
trabajo,13 y que además produzca un valor de dureza
cercano o igual a la dureza constante.
En lo que respecta a la tenacidad a la fractura
de los materiales fabricados se observa en la tabla I
que esta propiedad se incrementa con la temperatura
hasta alcanzar un máximo de 5.97 MPa•m1/2 en la
muestra sinterizada a 1560°C. El mejoramiento en la
tenacidad a la fractura es interesante si se comparan
los valores aquí obtenidos con otros reportados en la
literatura (2-4 MPa•m1/2) para materiales similares a
los aquí estudiados. La mejora en la tenacidad a la
fractura se atribuye a la rápida y buena consolidación
del material lo que permite obtener materiales con
microestructuras finas y con buena retención de
zirconio en su fase tetragonal. Rocha11 en su trabajo
reporta que el mecanismo de reforzamiento que
actúa en estos materiales es debido a la reacción de
transformación de la zirconia.
Finalmente, es importante considerar que las
altas densidades alcanzadas en un material implican
módulos elásticos mayores y por consiguiente una
fragilidad mayor, pero no necesariamente será menor
la tenacidad a la fractura ya que como se comentó
antes, esta propiedad además de depender de la
microestructura del material también depende de la
composición química de éste e incluso del método
de procesamiento del mismo. Por lo que no siempre
se pueden comparar las propiedades de un material
y otro aunque estos presenten la misma composición
química.
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CONCLUSIONES
La velocidad de calentamiento en el proceso
SPS es tan alta que el tiempo de tratamiento no
tiene una influencia notable como la temperatura en
la obtención de cuerpos densos. Esta velocidad de
calentamiento también ocasiona que el engrosamiento
de la microestructura no sea muy grande, lo que a su
vez permite obtener cuerpos con altos contenidos de
zirconia tetragonal.
Las microestructuras obtenidas en las muestras
aquí procesadas presentan una matriz constituida por
mullita, con partículas de zirconia homogéneamente
distribuidas en la matriz y ubicadas principalmente
en zonas intergranualares.
La tenacidad a la fractura de los compositos
obtenidos es mayor a la de la mullita pura en todos
los casos aquí estudiados. El reforzamiento por
transformación de la zirconia es el mecanismo
responsable de esta mejora en la tenacidad.
Los requisitos principales que deben cumplir
las muestras para que les sea aplicado el método
IF son:
• Porosidad fina y bien distribuida
• Microestructura homogénea
• Buen acabado superficial, libre de esfuerzos
residuales, poros y grietas
• Paralelismo de las superficies
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