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CMAT – Cálculo Mecánico de Líneas Eléctricas
Aéreas A.T.
Presentación
El programa CMAT es uno de los módulos del paquete integrado de instalaciones en
urbanización. Un módulo común para todas las instalaciones del paquete es la “Configuración de
la urbanización”. Este módulo permite definir gráficamente la urbanización, medio rural, parcela,
etc, donde dibujar todas las infraestructuras (electricidad, abastecimiento, etc).
Visión general del módulo Configuración
Urbanización
- Posibilidad de cargar el dibujo de la
urbanización en DWG, DXF, BMP, TIF y
JPG.
- Posibilidad de activar o desactivar capas
de las imágenes importadas.
- Posibilidad de cambiar el color de las
imágenes importadas.
- Posibilidad de capturar sólo una zona de
la imagen de fondo.
Más potente aún es la posibilidad de importar los datos del terreno automáticamente,
pudiendo el programa leer una nube de puntos en planta, una traza del terreno donde irá situada
la línea eléctrica, un perfil longitudinal realizado por un topógrafo o un fichero de texto con todos
los puntos.
A grandes rasgos, el programa CMAT presenta 6 zonas bien diferenciadas.
-
Menú general de opciones (Proyecto, Edición, Ver, Componentes Terreno y Red, Calcular,
Resultados y Ayuda).
-
Botonera de acceso directo a los comandos más usuales (nuevo, abrir, salvar, cortar ramas y/o
nudos, copiar ramas y/o nudos, pegar ramas y/o nudos, deshacer, calcular el proyecto completo,
acceder al anexo de cálculo, acceder a la medición del proyecto, generar los esquemas en
fichero DXF, imprimir, presentación previa, acceso a las bases de datos, ayuda, replanteo
automático y ver perfil).
-
Paleta de Componentes Gráficos (tipo de nudos) para la definición de la topografía del terreno
(punto para cambio de cota o dirección, cruce con otra línea eléctrica o de telecomunicaciones,
cruce con carreteras, ferrocarriles, etc) y de la línea eléctrica aérea (apoyos de fin de línea, de
alineación, de ángulo, etc).
-
Paleta de Herramientas con todas las funciones gráficas de diseño (enlace de nudos, rotar,
modo orto, zoom ventana, zoom en tiempo real, encuadre en tiempo real, zoom previo, zoom
todo, redibuja y borrar líneas).
-
Ventana de Propiedades de Componentes, donde definir los datos del terreno (cota, datos de
cruzamientos, etc) y de la línea eléctrica aérea (función y constitución de los apoyos, tipo de
cruceta, tipo de conductor, tense máximo, etc).
-
Zona de edición gráfica, donde se dibuja la red eléctrica aérea (es la zona donde se ve
reflejado este ejemplo).
Visión general del programa CMAT
- Control total de la instalación, pues es posible
observar el dibujo completo de la línea de un
simple vistazo.
- Diseño de la instalación de forma muy sencilla
e intuitiva.
- Accesibilidad instantánea a todas las opciones
y funciones que incorpora el programa.
- Modificación instantánea de cualquier dato o
parámetro de un nudo, línea o conjunto de éstos,
con una simple selección de la zona deseada y
aplicación de los nuevos valores.
A la hora de calcular un proyecto, se puede acceder a las Condiciones Generales y consultar, definir o
modificar los datos o hipótesis de partida. Los valores por defecto son los más usuales.
Condiciones generales del proyecto
- Modo de cálculo: Diseño, para el cálculo
automático de esfuerzos en punta y altura de
apoyos, o Comprobación, dando la posibilidad al
usuario de fijar la altura de los apoyos y atender
a las advertencias del programa si ésta no es
correcta.
- Tensión de la línea (V), velocidad del viento y
temperatura para la hipótesis de flecha máxima
- Tense máximo de cálculo (igual para toda la
línea o posibilidad de ser diferente en cada
cantón).
- Posibilidad de considerar la hipótesis de Hielo +
Viento en las Hipótesis de Tracción máxima.
- Posibilidad de tener 2 conductores distintos en
líneas de doble circuito.
- Comprobación del EDS máximo.
- Distancias de seguridad para la protección de la
Avifauna.
- Distancias de seguridad reglamentarias
(distancia mínima del conductor al terreno y a
masa, distancias horizontales a cruzamientos y
distancias verticales a cruzamientos) para
conductores desnudos, recubiertos y aislados en
haz.
- Simbología gráfica a gusto del usuario.
Las bases de datos del programa muestran las características de los apoyos, crucetas, conductores y
aisladores. Es posible su modificación o ampliación. Los valores indicados se utilizarán para realizar el
cálculo de la línea aérea (a la hora de seleccionar un apoyo normalizado, calcular la línea con un
conductor homologado por las compañías eléctricas, etc).
Bases de Datos de Apoyos y Crucetas
- Existe una gran gama de fabricantes y es
posible añadir tantos como el usuario desee. Es
posible copiar fabricantes, constituciones,
crucetas, etc.
- Figuran todos los tipos de apoyos: de perfiles
metálicos, de hormigón vibrado, de hormigón
vibrado hueco, de chapa metálica rectangular y
de chapa metálica circular o poligonal regular.
- Figuran todos los tipos de crucetas
normalizadas: montaje 0 (horizontal), montaje I
(triángulo), tresbolillo, bandera, boveda normal,
bóveda recta y doble circuito.
- Aparecen los esfuerzos normalizados para
cada apoyo: esfuerzo nominal o útil en punta,
esfuerzo secundario en apoyos de sección
asimétrica, esfuerzo vertical, esfuerzo de torsión,
etc.
- Se incluyen todas las dimensiones para cada
esfuerzo, cogolla del apoyo, longitud de la
cabeza para apoyos con cabeza recta, etc.
Bases de Datos de Cables
Recubiertos y Aislados en haz)
(Desnudos,
- Existe una gran gama de conductores y es
posible añadir tantos como el usuario desee.
- Figuran todas las características técnicas de
los
conductores:
denominación,
sección,
diámetro, carga de rotura, peso propio, etc.
Bases de Datos de Aisladores
- Existe una gran gama de aisladores y es
posible añadir tantos como el usuario desee.
- Figuran todas las características técnicas de
los aisladores: denominación, carga de rotura,
diámetro, línea de fuga, etc.
- Aisladores de vidrio, cerámicos, poliméricos,
etc.
Para realizar el cálculo mecánico de una línea eléctrica aérea se comenzará dibujando el perfil
longitudinal en planta, por lo tanto, se accederá a la Paleta de Componentes (tipos de nudos de
terreno), se hará un clic con el botón izquierdo del ratón sobre el icono deseado (punto de terreno para
realizar un cambio de cota o de itinerario, cruzamiento, etc), se desplazará hasta la zona de edición
gráfica elegida por el usuario y se hará otro clic sobre el botón izquierdo. Cada vez que se hace un clic,
se introduce en la línea un nudo de terreno (cambio de cota, de dirección, cruce, etc) y una rama que lo
une a un nudo anterior, del que parte (la rama identifica la zona donde está situada la línea, según la
altitud sobre el nivel del mar: A, B o C).
De gran ayuda resulta disponer de la planta topográfica cargada como imagen de fondo (DWG, DXF,
BMP o TIF), pues con sólo ir colocando los puntos en los lugares deseados por el usuario, quedará
establecida automáticamente la distancia entre ellos. También es posible prefijar esta distancia. Más
potente aún es la posibilidad de importar los datos del terreno automáticamente, pudiendo el programa
leer una nube de puntos en planta, una traza del terreno donde irá situada la línea eléctrica, un perfil
longitudinal realizado por un topógrafo o un fichero de texto con todos los puntos.
Ventana de Propiedades de nudos de terreno
- Tipo nudo, para la modificación de uno o varios nudos ya introducidos.
- Denominación de nudos de terreno y cruzamientos.
- Posibilidad de fijar la longitud entre singularidades (puntos) del terreno y el
ángulo respecto al tramo anterior (coordenadas polares).
- Definición del perfil en planta, considerando desniveles entre nudos o cotas
absolutas.
- Datos de Cruzamientos: anchura, altura, distancia de cruce a líneas
existentes y tensión de éstas.
Una vez definido el terreno, para ubicar los apoyos se puede hacer un replanteo automático o situar
éstos en los lugares establecidos por el usuario; para ello se accederá a la Paleta de Componentes, se
hará un clic con el botón izquierdo del ratón sobre el icono deseado (apoyo fin de línea, apoyo de
perfiles metálicos, cruceta horizontal, etc), se desplazará hasta la zona de edición gráfica elegida por el
usuario (sobre la topografía definida anteriormente) y se hará otro clic sobre el botón izquierdo. Cada
vez que hacemos un clic introducimos un apoyo (ángulo, alineación, etc) y un vano (LA-56, etc) que lo
une al nudo anterior, del que parte. Los apoyos y vanos se pueden introducir tanto en planta como en
perfil, según sea más cómodo para el usuario.
De esta manera tan sencilla se realiza una línea de gran longitud en muy pocos minutos.
Las características de la línea aérea (tipo de apoyo, sección del cable, etc), en el proceso de
introducción de la línea, quedarán definidas en la Ventana de Propiedades (datos y parámetros). Esta
ventana también se utilizará para modificar características de apoyos y vanos ya dibujados.
Ventana de Propiedades de apoyos y vanos
- Función, constitución y fabricante, para la modificación de uno o varios
apoyos ya introducidos. Tipo de cruceta o montaje.
- Denominación de apoyos, para su identificación en el anexo y planos.
- Posibilidad de fijar la dimensión mínima de las crucetas.
- Posibilidad de fijar la longitud de los vanos.
- Posibilidad de fijar la altura de los apoyos.
- Posibilidad de fijar el esfuerzo útil en punta mínimo.
- Posibilidad de incluir esfuerzos verticales adicionales (transformadores, etc).
- Cimentaciones monobloque o por zapatas aisladas.
- Designación del conductor y número de conductores por fase o haces.
Conductores desnudos, recubiertos y aislados en haz.
- Coeficiente de seguridad del conductor (para obtener el tense máximo del
cantón) y coeficiente de seguridad de apoyos (normal o reforzado).
- Denominación del aislador y nivel de aislamiento requerido.
- Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento.
- Posibilidad de incluir dos crucetas en un mismo apoyo (principal y derivación).
Editor de haces (cables aislados en haz)
- Posibilidad de definir haces de distinta sección
en cada vano.
- Coeficiente de seguridad (tracción máxima de
cálculo) para cada haz.
- Distancia de fijación de cada haz hasta la
cogolla.
Una vez diseñada la línea eléctrica, el programa calcula automáticamente (según las especificaciones
del Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta
tensión) todas las tensiones y flechas en hipótesis reglamentarias, tensiones y flechas de tendido,
cálculo de apoyos, apoyos adoptados, cálculo de cimentaciones, cálculo de las cadenas de aisladores,
esfuerzos verticales sin sobrecarga para detectar apoyos colgados y distancias de seguridad, realizando
simultáneamente el perfil longitudinal con dibujo automático de catenarias. En dicho cálculo, considera
la ecuación de la catenaria, la ecuación del cambio de condiciones, en apoyos los esfuerzos
horizontales, verticales y de torsión, fórmula de Sulzberger para el cálculo de cimentaciones, etc.
Una vez calculado el proyecto se puede acceder a los resultados desde tres puntos de vista:
-
Haciendo un zoom ventana sobre la planta o perfil longitudinal y observando minuciosamente
todos los datos obtenidos.
Accediendo a los resultados del proyecto: Memoria Descriptiva, Anexo de Cálculos, Pliego de
Condiciones, Medición y Planos.
-
Abriendo las ventanas de Tensiones y flechas en hipótesis reglamentarias, Tensiones y flechas
de tendido, Cálculo de apoyos, Apoyos adoptados, Cálculo de cimentaciones, Cálculo de
aisladores, Esfuerzos verticales sin sobrecarga para detectar apoyos colgados y Distancias de
seguridad.
Tensiones y
reglamentarias
flechas
en
hipótesis
- Vano de regulación, hipótesis de tensión
máxima, hipótesis de flecha máxima,
hipótesis de flecha mínima, hipótesis de
cálculo de apoyos y desviación horizontal de
las catenarias por la acción del viento.
Tensiones y flechas de tendido
- Tensiones y flechas a diferentes
temperaturas (0 ºC, 10 ºC, etc) para el
tendido de la línea.
Cálculo de apoyos
- Esfuerzos verticales (V) y horizontales (T,
L, Lt) sobre los apoyos en las 4 hipótesis
reglamentarias (Viento, Hielo, Desequilibrio
y Rotura), y distancia mínima de
conductores en el apoyo.
Obtención automática del perfil longitudinal.
Perfil longitudinal de la línea
- Plano de comparación, tipo de conductor y
tensión (V).
- Denominación de apoyos, cotas del terreno,
desniveles, distancias parciales, distancias al
origen, longitud de los vanos y zona (A, B o C).
- Tipo y constitución de los apoyos, esfuerzo
nominal y altura total, tipo de cruceta o montaje y
separación entre conductores, tipo de aislador,
nº de elementos por cadena y nº de cadenas de
amarre o suspensión.
- Acotado de cruzamientos y señalización de
ángulos.
Características Principales
Proyecto
-
-
-
-
Crear un proyecto nuevo.
Abrir un proyecto existente.
Salvar un proyecto a disco.
Salvar un proyecto existente con otro nombre diferente al que se identificó por primera vez
(salvar como) y así tener dos proyectos iguales con nombres diferentes.
Cargar una imagen de fondo en formato DXF, DWG, BMP o TIF (planos vectoriales o
escaneados), que nos servirá para diseñar la línea gráficamente, olvidándonos de la
incómoda toma de datos previos que siempre era necesaria antes de introducir los trabajos en
el ordenador (longitud de ramas, ángulos, etc), pues al diseñar y dibujar sobre un plantilla real,
con sólo posicionar el cursor del ratón en la zona de edición gráfica, obtenemos las
coordenadas de cada nudo.
Posibilidad de importar los datos del terreno automáticamente, pudiendo el programa leer una
nube de puntos en planta (DWG o DXF), una traza del terreno (DWG o DXF) donde irá
situada la línea eléctrica, un perfil longitudinal (DWG o DXF) realizado por un topógrafo o un
fichero de texto (CSV o TXT) con todos los puntos.
Acceder a las condiciones generales del proyecto que se vaya a realizar. Esta opción
permite:
Trabajar en modo diseño, para calcular automáticamente la altura y esfuerzo de los apoyos,
o en modo comprobación, si se desea fijar la altura de éstos.
Definir o modificar la tensión de trabajo (V).
Modificar la velocidad del viento.
Variar la temperatura en la hipótesis de flecha máxima.
Indicar la densidad del hormigón para calcular las cimentaciones en el sistema de zapatas
aisladas.
Tense máximo igual para toda la línea o posibilidad de ser diferente para cada cantón
(tensión adecuada al coeficiente de seguridad reglamentario o al EDS).
Comprobación del EDS máximo, según disponga la línea o no de amortiguadores.
Posibilidad de considerar la hipótesis de Hielo + Viento en las Hipótesis de Tracción máxima
(si es requerido por la compañía suministradora o el técnico lo considera oportuno).
Distancias de seguridad para la protección de la Avifauna (RD 1432/2008 y demás
disposiciones de CCAA). Distancias entre conductor y armado y entre conductores en
suspensión y amarre, distancia entre la semicruceta inferior y el conductor superior en
armados tresbolillo, bandera y doble circuito y distancia entre el conductor central y la
cabeza del poste en armados tipo bóveda.
Posibilidad de modificar la distancia de los conductores al suelo y a masa y las distancias
verticales y horizontales a todo tipo de cruzamientos (datos por defecto según RLAT).
Simbología gráfica: posibilidad de variar el factor de escala de textos y símbolos, de definir
la leyenda en vanos, de variar el color de apoyos, vanos, cruces, etc, de representar los
vanos con distintos tipos de líneas, de mostrar en los perfiles todos los itinerarios de inicio a
fin o sólo lo tramos diferentes, de variar el factor de escala de textos en la guitarra del perfil,
etc.
Acceder a las bases de datos del programa, para su consulta, modificación o ampliación.
Estas contienen:
Apoyos de perfiles metálicos, de hormigón vibrado, de hormigón vibrado hueco, de chapa
metálica con sección rectangular y de chapa metálica con sección circular o poligonal
regular. Esfuerzo nominal o principal, esfuerzo secundario en apoyos de sección asimétrica,
esfuerzo en punta coincidente con torsión, esfuerzo vertical con y sin torsión, esfuerzo de
torsión y distancia de aplicación de este esfuerzo. Dimensiones de los diferentes tipos de
apoyos. Crucetas o armados en montaje Horizontal, Triángulo, Tresbolillo, Bandera, Bóveda
triangular, Bóveda plana y Daoble circuito. Diferentes fabricantes y posibilidad de añadir
otros por parte del usuario. Posibilidad de copiar fabricantes, esfuerzos, dimensiones, etc.
Conductores desnudos, recubiertos y aislados en haz. Dimensiones, carga de rotura, etc.
Posibilidad de especificar otros tipos por parte del usuario.
Aisladores de tipo caperuza y vástago, poliméricos, etc. Dimensiones, carga de rotura, etc.
Posibilidad de especificar otros tipos por parte del usuario.
Seleccionar o cambiar el editor de textos que lleva el programa por defecto y dar la
posibilidad de visualizar la memoria descriptiva, el anexo de cálculo, el pliego de condiciones y
la medición en otro elegido por el usuario (word, wordperfect, etc).
Fijar la escala de impresión o ajustar al formato deseado.
Hacer una presentación previa del esquema de la línea antes de la salida directa a
impresora o a ploter.
Imprimir el gráfico que se esté viendo en ese momento en la zona de edición gráfica.
Edición
Deshacer operaciones realizadas anteriormente.
Cortar líneas y nudos de la línea aérea.
Copiar líneas y nudos de la línea aérea.
Pegar líneas y nudos, anteriormente cortados o copiados, en determinados lugares del dibujo.
Enlazar nudos de la línea aérea, si el usuario había dejado tramos desconectados.
Trabajar en modo Orto, definiendo la red según unos ejes ficticios de un sistema de
coordenadas cartesianas X,Y.
Rotar partes o toda la línea aérea.
Renumerar los nudos y ramas de la línea aérea.
Borrar líneas y nudos de la línea aérea.
Ver
Los Datos del terreno (cotas de los puntos, zona, etc) y de la línea aérea (tipo de apoyo,
sección del conductor, etc) en forma de tabla.
La Ventana de Resultados de Tensiones y Flechas en Hipótesis Reglamentarias, para
ver el cálculo del vano de regulación, tense máximo y flecha máxima según zona A, B o C
(RLAT), flecha mínima, hipótesis de cálculo de apoyos y desviación horizontal de las
catenarias por la acción del viento.
La Ventana de Resultados de Tensiones y Flechas de Tendido, para ver el tense y la
flecha de la línea a las diferentes temperaturas (- 20 ºC, -15 ºC, -10 ºC, -5 ºC, 0 ºC, 5 ºC, 10
ºC, etc). EDS en cada vano.
La Ventana de Cálculo de Apoyos, para ver el cálculo de los apoyos en las hipótesis
reglamentarias (Viento, Hielo, Desequilibrio de Tracciones y Rotura), según Zona A, B o C
(RLAT). Esfuerzo horizontal en dirección transversal a la línea (T), esfuerzo horizontal en
dirección longitudinal (L), esfuerzo o carga vertical (V) y esfuerzo horizontal de torsión (Lt)
descentrado respecto al eje del apoyo.
La Ventana de Apoyos Adoptados, para ver las características de los apoyos seleccionados
(esfuerzo nominal o útil en punta, altura total, etc).
La Ventana de Crucetas Adoptadas, para ver las características de las crucetas
seleccionadas (dimensiones de brazos, etc).
La Ventana de Cálculo de Cimentaciones, para ver el cálculo de las cimentaciones por el
método de Sulzberger en cimentaciones monobloque (momento al vuelco por el conductor,
momento al vuelco por el viento, momento absorbido por la cimentación, etc) o el cálculo de
cimentaciones mediante zapatas aisladas.
La Ventana de Dimensiones de Cimentaciones, para ver las características de las
cimentaciones adoptadas (ancho, alto, etc).
La Ventana de Cálculo de Cadenas de Aisladores, para ver el cálculo eléctrico y mecánico
de los aisladores.
La Ventana de Cálculo de Esfuerzos verticales sin Sobrecarga, para detectar apoyos que
pudieran quedar colgados.
La lista de Mensajes de errores o advertencias.
Redibujar el esquema.
Zooms de todo tipo (zoom ventana, zoom en tiempo real, encuadre en tiempo real, zoom
previo, zoom todo, etc).
Vista global, con el fin de no perder nunca la referencia de la zona del dibujo en la que
estamos trabajando.
Visualizar u ocultar la imagen de fondo (planta de un topográfico, etc) anteriormente cargada.
Visualizar u ocultar los nudos-ramas, el texto de los nudos y el texto de las ramas de la red
eléctrica.
Cambiar el color de fondo de la zona de edición gráfica.
Nudos
Paleta de Componentes Gráficos (nudos de terreno) para diseñar el perfil longitudinal de la
línea aérea (nudo o punto del terreno para cambiar de cota o de dirección, cruzamiento con
una línea eléctrica aérea AT existente, cruzamiento con una línea eléctrica aérea BT
existente, cruzamiento con una línea de telecomunicaciones existente, cruzamiento con una
carretera del estado existente -autopista, autovía, vía rápida, carretera nacional, etc-,
cruzamiento con una carretera no estatal, cruzamiento con una línea de ferrocarril no
electrificada, cruzamiento con una línea de ferrocarril electrificada, cruzamiento con un
teleférico para transporte de personas, cruzamiento con un río o canal (navegable o flotable) y
cruzamiento con un edificio.
Paleta de Componentes Gráficos (apoyos) para situar apoyos a lo largo del perfil
(entronque o conexión a una línea eléctrica aérea ya existente, punto de fijación a una pared o
muro, apoyo fin de línea, apoyo de anclaje en alineación, apoyo de anclaje en ángulo, apoyo
de alineación con cadenas de suspensión, apoyo de alineación con cadenas de amarre,
apoyo de ángulo con cadenas de suspensión, apoyo de ángulo con cadenas de amarre y
apoyo de estrellamiento o derivación).
Ventana de Propiedades de nudos de terreno
Tipo nudo, para la modificación de uno o varios nudos ya introducidos.
Denominación de cruzamientos.
Posibilidad de fijar la distancia y el ángulo entre singularidades (puntos) del terreno
(coordenadas polares).
Zona geográfica donde está situada la línea: A, B o C.
Cota de los puntos del terreno.
Datos de cruzamientos: anchura de carreteras, líneas eléctricas, etc.
Ventana de Propiedades de apoyos y vanos
Función o Tipo de apoyo: entronque, fijación a una pared o muro, fin de línea, anclaje
(alineación o ángulo), alineación (suspensión o amarre), ángulo (suspensión o amarre) y
estrellamiento.
Constitución del apoyo: celosía cabeza cónica, celosía cabeza recta, presilla cabeza cónica,
presilla cabeza recta, hormigón vibrado, hormigón vibrado hueco, chapa metálica con sección
rectangular y chapa metálica con sección circular o poligonal regular.
Cruceta empleada: horizontal, triángulo, tresbolillo, bandera, bóveda triangular, bóveda plana
y doble circuito.
Fabricante empleado.
Posibilidad de fijar la dimensión mínima de las crucetas.
Posibilidad de fijar la longitud de los vanos.
Posibilidad de fijar la altura total de los apoyos.
Posibilidad de fijar el esfuerzo nominal o útil en punta mínimo.
Posibilidad de definir cargas verticales adicionales (peso de transformadores, etc).
Posibilidad de calcular cimentaciones monobloque (apoyo empotrado o sobre placa base) o
por zapatas aisladas.
Denominación del conductor (LA-30, LA-56, LA-110, etc) y nº de conductores por fase
(desnudos y recubiertos).
Posibilidad de tener haces de distinta sección y características en el mismo vano (aislados en
haz). Distancia de fijación de cada haz hasta la cogolla. Color de cada haz.
Coeficiente de seguridad del conductor, para obtener el tense máximo del cantón.
Coeficiente de seguridad del apoyo (normal o reforzado).
Denominación del aislador (U40B, U70BS, etc) y nivel de aislamiento requerido (cm/kV).
Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento.
Posibilidad de incluir dos crucetas en un mismo apoyo (principal y derivación).
Cálculos
Cálculo de tensiones y flechas en las hipótesis reglamentarias (RLAT), tensiones y flechas
para el tendido de línea y EDS, cálculo de apoyos en todas las hipótesis reglamentarias
(RLAT), apoyos adoptados, crucetas adoptadas, cálculo de cimentaciones por el método de
Sulzberger en cimentaciones monobloque, cálculo de cimentaciones mediante zapatas
aisladas, cálculo de las cadenas de aisladores, cálculo de esfuerzos verticales sin sobrecarga
para detectar apoyos colgados y distancias de seguridad, o sea, el cálculo mecánico
completo de la línea eléctrica aérea de alta tensión.
Resultados
La Memoria Descriptiva muestra las características de la línea aérea B.T. Permite ser
cargada en el editor de textos del programa o en el seleccionado por el usuario (word,
wordperfect, etc, mediante la opción Cambiar Editor), presentar, visualizar, editar, imprimir y
generar dicho documento en fichero RTF, de intercambio con cualquier editor de textos.
El Anexo de cálculo proporciona un resumen de fórmulas generales (ecuación de la
catenaria, ecuación del cambio de condiciones, esfuerzos en apoyos, etc), datos generales de
la línea (zona, tensión eléctrica, etc) y de los conductores (denominación, peso propio, peso
propio más sobrecarga de viento, etc), cálculo de la distancia de los conductores al terreno y a
masa (al apoyo), cálculo de la distancia entre conductores, desviación de las cadenas de
suspensión por la acción del viento (acercamiento de la cadena al apoyo), cálculo de
tensiones y flechas en las hipótesis reglamentarias (tensión máxima, flecha máxima, etc),
desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (para proximidades a
edificaciones, etc), tensiones y flechas de tendido (a todas las temperaturas), cálculo de
apoyos (en las 4 hipótesis reglamentarias: Viento, Hielo, Desequilibrio y Rotura), apoyos
adoptados (esfuerzos en punta, altura total, esfuerzos de torsión, etc), crucetas adoptadas
(brazos, etc), cálculo de cimentaciones, cimentaciones adoptadas, cálculo de las cadenas de
aisladores (cálculo eléctrico y mecánico, nº de elementos por cadena, etc) y cálculo de
esfuerzos verticales sin sobrecarga.
El Pliego de Condiciones muestra de forma minuciosa las características constructivas y de
ejecución de todas las instalaciones proyectadas, así como las responsabilidades que debe
asumir cada una de las partes que intervienen en la ejecución de la obra. Permite ser cargado
en el editor de textos del programa o en el seleccionado por el usuario (word, wordperfect, etc,
mediante la opción Cambiar Editor), presentar, visualizar, editar, imprimir y generar dicho
documento en fichero RTF, de intercambio con cualquier editor de textos.
La Medición muestra el cómputo de toda la aparamenta eléctrica que interviene en el cálculo
(cableado eléctrico, apoyos y cimentaciones). Permite cargar los resultados en el editor de
textos del programa o en el seleccionado por el usuario (word, wordperfect, etc, mediante la
opción Cambiar Editor), presentar, visualizar, editar, imprimir y generar dicho documento en
fichero RTF, de intercambio con cualquier editor de textos.
Los Planos muestran las características generales del proyecto calculado, en planta y perfil,
con dibujo automático de catenarias. Planos de cimentaciones y crucetas acotadas. Salida
directa a impresora o generación en fichero DXF, de intercambio con cualquier programa de
CAD.
Ayudas
El programa proporciona ayudas técnicas muy didácticas de cada una de las opciones y
campos establecidos. Incorpora también filosofía de trabajo del programa, ejemplos prácticos
resueltos, etc. Toda esta información queda además recogida en los manuales
correspondientes.
Memoria Descriptiva
1. ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACION.
2. OBJETO DEL PROYECTO.
3. REGLAMENTACION Y DISPOSICIONES OFICIALES Y PARTICULARES.
4. TRAZADO DE LA LINEA.
5. CRUZAMIENTOS Y PARALELISMOS.
5.1. GENERALIDADES.
5.2. DISTANCIAS A OTRAS LINEAS ELECTRICAS AEREAS O DE TELECOMUNICACION.
5.3. DISTANCIAS A CARRETERAS.
5.4. DISTANCIAS A FERROCARRILES SIN ELECTRIFICAR.
5.5. DISTANCIAS A FERROCARRILES ELECTRIFICADOS, TRANVIAS Y TROLEBUSES.
5.6. DISTANCIAS A TELEFERICOS Y CABLES TRANSPORTADORES.
5.7. DISTANCIAS A RIOS Y CANALES, NAVEGABLES O FLOTABLES.
5.8. PASO POR ZONAS.
6. MATERIALES.
7. CONDUCTORES.
7.1. CONDUCTORES DE ALUMINIO.
7.2. CONDUCTORES DE ACERO.
7.3. CONDUCTORES DE COBRE.
7.4. EMPALMES Y CONEXIONES.
8. HERRAJES Y ACCESORIOS.
9. AISLADORES.
10. CRUCETAS.
11. APOYOS.
11.1. APOYOS METALICOS.
11.2. APOYOS DE HORMIGON.
11.3. NUMERACION, MARCADO Y AVISOS DE RIESGO ELECTRICO.
12. ELEMENTOS DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA Y CONDICIONES DE MONTAJE.
12.1. ELECTRODOS DE PUESTA A TIERRA.
12.2. LINEAS DE TIERRA.
12.3. CONEXION DE LOS APOYOS A TIERRA.
13. CIMENTACIONES.
14. ENTRONQUE.
15. PROTECCION DE LA AVIFAUNA.
15.1. PROTECCION CONTRA LA ELECTROCUCION.
15.2. PROTECCION CONTRA LA COLISION.
16. PLANOS
17. CONCLUSION
SEGURIDAD, HIGIENE Y SALUD EN EL TRABAJO
1. PREVENCION DE RIESGOS LABORALES.
1.1. INTRODUCCION.
1.2. DERECHOS Y OBLIGACIONES.
1.3. SERVICIOS DE PREVENCION.
1.4. CONSULTA Y PARTICIPACION DE LOS TRABAJADORES.
2. DISPOSICIONES MINIMAS EN MATERIA DE SEÑALIZACION DE SEGURIDAD Y SALUD EN EL
TRABAJO.
2.1. INTRODUCCION.
2.2. OBLIGACION GENERAL DEL EMPRESARIO.
3. DISPOSICIONES MINIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LA UTILIZACION POR LOS
TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO.
3.1. INTRODUCCION.
3.2. OBLIGACION GENERAL DEL EMPRESARIO.
4. DISPOSICIONES MINIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRAS DE CONSTRUCCION.
4.1. INTRODUCCION.
4.2. ESTUDIO BASICO DE SEGURIDAD Y SALUD.
4.3. DISPOSICIONES ESPECIFICAS DE SEGURIDAD Y SALUD DURANTE LA EJECUCION
DE LAS OBRAS.
5. DISPOSICIONES MINIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD RELATIVAS A LA UTILIZACION POR LOS
TRABAJADORES DE EQUIPOS DE PROTECCION INDIVIDUAL
5.1. INTRODUCCION.
5.2. OBLIGACIONES GENERALES DEL EMPRESARIO.
Anexo de Cálculos
1. RESUMEN DE FORMULAS.
2. DATOS GENERALES DE LA LINEA.
3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD.
4. ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE AISLADORES.
5. TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.
6. TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.
7. CALCULO DE APOYOS.
8. APOYOS ADOPTADOS.
9. CRUCETAS ADOPTADAS.
10. CALCULO DE CIMENTACIONES.
11. CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.
12. ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.
1. RESUMEN DE FORMULAS.
1.1. TENSION MAXIMA EN UN VANO (Apdo. 3.2.1).
La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los apoyos.
TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh [(Xm - a/2) / c]
TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh [(Xm+ a/2) / c]
Pv = K · d / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h
K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h
Pvh = K · D / 1000
K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 60 Km/h
Ph = K · √d
K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 60 Km/h
K=0.18 Zona B
K=0.36 Zona C
P0 = √ (Pp² + Pv²)
Zona A, B y C. Hipótesis de viento.
P0 = Pp + Ph
Zonas B y C. Hipótesis de hielo.
P0 = √ [(Pp + Ph )² + Pvh²]
Zonas B y C. Hipótesis de hielo + viento.
Cuando sea requerida por la empresa eléctrica.
c = T0h / P0
Xm = c · ln [z + √(1+z²)]
z = h / (2·c·senh a/2c)
Siendo:
v = Velocidad del viento (Km/h).
TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (daN).
TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (daN).
P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (daN/m).
Pp = Peso propio del conductor (daN/m).
Pv = Sobrecarga de viento (daN/m).
Pvh = Sobrecarga de viento incluido el manguito de hielo (daN/m).
Ph = Sobrecarga de hielo (daN/m).
d = diámetro del conductor (mm).
D = diámetro del conductor incluido el espesor del manguito de hielo (mm).
Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria.
c = constante de la catenaria.
YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m).
YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m).
XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m).
XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m).
Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m).
a = Proyección horizontal del vano (m).
h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).
T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima
Horizontal (daN). Es constante en todo el vano.
1.2. VANO DE REGULACION.
Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos con cadenas de amarre, el vano de regulación
se obtiene del siguiente modo:
ar = √ (∑ a3 / ∑ a)
1.3. TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL
CAMBIO DE CONDICIONES.
Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se puede
obtener una tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación
(tramo de línea), y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo.
La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del
Cambio de Condiciones:
[δ · L0 · (t - t0)] + [L0/(S·E) · (Th - T0h)] = L - L0
L0 = c0·senh[(Xm0+a/2) / c0] - c0·senh[(Xm0-a/2) / c0]
c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · ln[z0 + √(1+z0²)]
z0 = h / (2·c0·senh a/2c0)
L = c·senh[(Xm+a/2) / c] - c·senh[(Xm-a/2) / c]
c = Th/P ; Xm = c · ln[z + √(1+z² )]
z = h / (2·c·senh a/2c)
Siendo:
δ = Coeficiente de dilatación lineal.
L0 = Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m).
L = Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m).
t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC).
t = Temperatura en las condiciones finales (ºC).
S = Sección del conductor (mm²).
E = Módulo de elasticidad (daN/mm²).
T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima
Horizontal (daN).
Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales
consideradas, para el vano de regulación (daN).
a = ar (vano de regulación, m).
h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m).
h = 0, para tramos compuestos por más de un vano.
Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea:
F = YB - [h/a · (XB - Xfm)] - Yfm
Xfm = c · ln[h/a + √(1+(h/a)²)]
Yfm = c · cosh (Xfm/c)
Siendo:
YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).
XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m).
Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m).
Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m).
h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m).
a = proyección horizontal del vano (m).
1.3.1. Tensión máxima (Apdo. 3.2.1).
Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
a) Zona A.
- Tracción máxima viento.
t = - 5 ºC.
Sobrecarga: viento (Pv).
b) Zona B.
- Tracción máxima viento.
t = -10 ºC.
Sobrecarga: viento (Pv).
- Tracción máxima hielo.
t = -15 ºC.
Sobrecarga: hielo (Ph).
- Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica).
t = -15 ºC.
Sobrecarga: viento (Pvh).
Sobrecarga: hielo (Ph).
c) Zona C.
- Tracción máxima viento.
t = -15 ºC.
Sobrecarga: viento (Pv).
- Tracción máxima hielo.
t = -20 ºC.
Sobrecarga: hielo (Ph).
- Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica).
t = -20 ºC.
Sobrecarga: viento (Pvh).
Sobrecarga: hielo (Ph).
1.3.2. Flecha máxima (Apdo. 3.2.3).
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
a) Hipótesis de viento.
t = +15 ºC.
Sobrecarga: Viento (Pv).
b) Hipótesis de temperatura.
t = + 50 ºC.
Sobrecarga: ninguna.
c) Hipótesis de hielo.
t = 0 ºC.
Sobrecarga: hielo (Ph).
Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b).
Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c).
1.3.3. Flecha mínima.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
a) Zona A.
t = -5 ºC.
Sobrecarga: ninguna.
b) Zona B.
t = -15 ºC.
Sobrecarga: ninguna.
c) Zona C.
t = -20 ºC.
Sobrecarga: ninguna.
1.3.4. Desviación cadena aisladores.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C.
Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2).
1.3.5. Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C.
Sobrecarga: Viento (Pv).
1.3.6. Tendido de la línea.
Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones.
t = -20 ºC (Sólo zona C).
t = -15 ºC (Sólo zonas B y C).
t = -10 ºC (Sólo zonas B y C).
t = -5 ºC.
t = 0 ºC.
t = + 5 ºC.
t = + 10 ºC.
t = + 15 ºC.
t = + 20 ºC.
t = + 25 ºC.
t = + 30 ºC.
t = + 35 ºC.
t = + 40 ºC.
t = + 45 ºC.
t = + 50 ºC.
Sobrecarga: ninguna.
1.4. LIMITE DINAMICO "EDS".
EDS = (Th / Qr) · 100 < 15
Siendo:
EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor
parte del tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de
sobrecarga.
Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales
consideradas, para el vano de regulación (daN). Zonas A, B y C, tª = 15 ºC. Sobrecarga: ninguna.
Qr = Carga de rotura del conductor (daN).
1.5. HIPOTESIS CALCULO DE APOYOS (Apdo. 3.5.3).
Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m).
TIPO DE
APOYO
Alineación
Suspensión
TIPO DE
ESFUERZO
V
T
HIPOTESIS 1ª
(Viento)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
L
Alineación
Amarre
V
T
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
L
Angulo
Suspensión
V
T
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = Fvc + Eca·nc +
RavT
L
Angulo
Amarre
V
T
L
Anclaje
Alineación
V
T
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = Fvc + Eca·nc +
RavT
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
L
Anclaje
Angulo
y
V
Estrellam.
T
L
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = Fvc + Eca·nc +
RavT
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavL
HIPOTESIS 2ª
(Hielo)
HIPOTESIS 3ª
(Des. Tracciones)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
HIPOTESIS 4ª
(Rotura cond.)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.1)
L = Dtv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.1)
Lt = Rotv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.2)
L = Dtv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RavdT
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavdL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RavdT
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavdL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.2)
Lt = Rotv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RavrT
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavrL ; Lt = Rotv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RavrT
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavrL ; Lt = Rotv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.3)
L = Dtv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RavdT
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.3)
Res. Angulo (apdo.
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.3)
Lt = Rotv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RavrT
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavdL
Fin de línea
V
T
L
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.4)
L = Dtv
V = Esfuerzo vertical
T = Esfuerzo transversal
3.1.6)
L = RavrL ; Lt = Rotv
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv - Pcvr + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.4)
Lt = Rotv
L = Esfuerzo longitudinal
Lt = Esfuerzo de torsión
Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2)
correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -5 ºC.
En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican
simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) :
- Tensión nominal de la línea hasta 66 kV.
- La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN.
- Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo.
- El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales.
- Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.
Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m).
TIPO DE
APOYO
Alineación
Suspensión
TIPO DE
ESFUERZO
V
T
HIPOTESIS 1ª
(Viento)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
HIPOTESIS 2ª
(Hielo)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
HIPOTESIS 3ª
(Des. Tracciones)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
HIPOTESIS 4ª
(Rotura cond.)
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.1)
L = Dth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.1)
Lt = Roth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.2)
L = Dth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = Fvc + Eca·nc +
RavT
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahT
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = Fvc + Eca·nc +
RavT
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavL
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahT
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahdT
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahdL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.2)
Lt = Roth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahrT
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahrL ; Lt = Roth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahrT
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahrL ; Lt = Roth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.3)
L = Dth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = Fvc + Eca·nc +
RavT
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahT
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
L
Alineación
Amarre
V
T
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
L
Angulo
Suspensión
V
T
L
Angulo
Amarre
V
T
L
Anclaje
Alineación
V
T
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
L
Anclaje
Angulo
y
V
Estrellam.
T
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahdT
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.1)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahdL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahdT
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.3)
Lt = Roth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
T = RahrT
L
Fin de línea
V
T
L
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RavL
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahL
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Viento. (apdo. 3.1.2)
V = Pcv + Pca·nc
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch + Pca·nc
Viento. (apdo. 3.1.2)
T = Fvc + Eca·nc
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.4)
L = Dtv
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.4)
L = Dth
V = Esfuerzo vertical
T = Esfuerzo transversal
Des. Tracc. (apdo.
3.1.4.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahdL
L = Esfuerzo longitudinal
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.3)
Res. Angulo (apdo.
3.1.6)
L = RahrL ; Lt = Roth
Cargas perm. (apdo.
3.1.1)
Hielo (apdo. 3.1.3)
V = Pch - Pchr +
Pca·nc
Rot. Cond. (apdo.
3.1.5.4)
Lt = Roth
Lt = Esfuerzo de torsión
Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerará:
Hipótesis 1ª : Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la
temperatura de
-10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C.
Resto hipótesis : Sometidos a una sobrecarga de hielo mínima (apdo. 3.1.3) y a la temperatura de -15 ºC en zona B y -20 ºC en
zona C.
En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican
simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) :
- Tensión nominal de la línea hasta 66 kV.
- La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN.
- Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo.
- El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales.
- Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.
1.5.1. Cargas permanentes (Apdo. 3.1.1).
Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores
con sobrecarga (según hipótesis), aisladores, herrajes.
En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita
sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será:
Pcv = Lv · Ppv · cos α · n (daN)
Pcvr = Lv · Ppv · cos α · nr (daN)
Siendo:
Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10
ºC (zona B) o -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (m).
Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (daN/m).
Pcvr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de viento para
la 4ª hipótesis (daN).
α = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.
n = número total de conductores.
nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis.
En todas las hipótesis en zonas B y C, excepto en la hipótesis 1ª de Viento, el peso que gravita
sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será:
Pch = Lh · Pph · n (daN)
Pchr = Lh · Pph · nr (daN)
Siendo:
Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20
ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (m).
Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (daN/m).
Pphr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de hielo para la
4ª hipótesis (daN).
n = número total de conductores.
nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis.
En todas las zonas y en todas las hipótesis habrá que considerar el peso de los herrajes y la
cadena de aisladores "Pca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc".
1.5.2. Esfuerzos del viento (Apdo. 3.1.2).
- El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se
obtiene de la siguiente forma:
Apoyos alineación
Fvc = (a1 · d1 · n1 + a2 · d2 · n2)/2 · k (daN)
Apoyos fin de línea
Fvc = a/2 · d · n · k (daN)
Apoyos de ángulo y estrellamiento
Fvc = ∑ ap /2 · dp · np · k (daN)
Siendo:
a1 = Proyección horizontal del conductor que hay a la izquierda del apoyo (m).
a2 = Proyección horizontal del conductor que hay a la derecha del apoyo (m).
a = Proyección horizontal del conductor (m).
ap = Proyección horizontal del conductor en la dirección perpendicular a la bisectriz del ángulo
(apoyos de ángulo) y en la dirección perpendicular a la resultante (apoyos de estrellamiento) (m).
d, d1, d2, dp = Diámetro del conductor(m).
n, n1, n2, np = nº de haces de conductores.
v = Velocidad del viento (Km/h).
K = 60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h
K = 50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h
- En la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C habrá que considerar el esfuerzo del viento sobre los
herrajes y la cadena de aisladores "Eca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo
"nc".
1.5.3. Desequilibrio de tracciones (Apdo. 3.1.4)
- En la hipótesis 1ª (sólo apoyos fin de línea) en zonas A, B y C y en la hipótesis 3ª en zona A
(apoyos alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje), el desequilibrio de tracciones "Dtv" se
obtiene:
Apoyos de alineación con cadenas de suspensión.
Dtv = 8/100 · Th · n (daN)
Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2 · n2 ) ) (daN)
Apoyos de alineación con cadenas de amarre.
Dtv = 15/100 · Th · n (daN)
Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2 · n2 ) ) (daN)
Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión.
Dtv = 8/100 · Th · n (daN)
Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.
Apoyos de ángulo con cadenas de amarre.
Dtv = 15/100 · Th · n (daN)
Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.
Apoyos de anclaje de alineación.
Dtv = 50/100 · Th · n (daN)
Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2 · n2 ) ) (daN)
Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento.
Dtv = 50/100 · Th · n (daN)
Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.
Apoyos fin de línea
Dtv = 100/100 · Th · n (daN)
Siendo:
n, n1, n2 = número total de conductores.
Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC
(zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).
- En la hipótesis 2ª (fin de línea) y 3ª (alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje) en zonas B y C,
el desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene:
Apoyos de alineación con cadenas de suspensión.
Dth = 8/100 · T0h · n (daN)
Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2 · n2 ) ) (daN)
Apoyos de alineación con cadenas de amarre.
Dth = 15/100 · T0h · n (daN)
Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2 · n2 ) ) (daN)
Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión.
Dth = 8/100 · T0h · n (daN)
Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.
Apoyos de ángulo con cadenas de amarre.
Dth = 15/100 · T0h · n (daN)
Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.
Apoyos de anclaje en alineación.
Dth = 50/100 · T0h · n (daN)
Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2 · n2 ) ) (daN)
Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento.
Dth = 50/100 · T0h · n (daN)
Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.
Apoyos fin de línea
Dth = 100/100 · T0h · n (daN)
Siendo:
n, n1, n2 = número total de conductores.
T0h ,T0h1 ,T0h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones -15 ºC (Zona B) y -20
ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (daN).
1.5.4. Rotura de conductores (Apdo. 3.1.5)
- El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Rotv" en zona A, aplicado en el punto donde
produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene:
Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión
- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3.
- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la
rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más
desfavorable.
Rotv = T0h (daN)
Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre
- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3.
- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la
rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más
desfavorable.
Rotv = T0h (daN)
Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento
Rotv = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN)
Rotv = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN)
Fin de línea
Rotv = T0h · ncf (daN)
Rotv = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN)
Siendo:
ncf = número de conductores por fase.
T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y
-15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN).
- El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Roth" en zonas B y C, aplicado en el punto donde
produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene:
Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión
- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3.
- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la
rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más
desfavorable.
Roth = T0h (daN)
Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre
- Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3.
- Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la
rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más
desfavorable.
Roth = T0h (daN)
Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento
Roth = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN)
Roth = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN)
Fin de línea
Roth = T0h · ncf (daN)
Roth = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN)
Siendo:
ncf = número de conductores por fase.
T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona
C) con sobrecarga de hielo (daN).
1.5.5. Resultante de ángulo (Apdo. 3.1.6)
El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 1ª
para las zonas A, B y C se obtiene del siguiente modo:
Rav = √((Th1· n1)² +(Th2· n2 )² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN)
El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección
longitudinal a la línea "RavL" y otro en dirección transversal a la línea "RavT".
Siendo:
n1, n2 = Número de conductores.
Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC
(zona C) con sobrecarga de viento (daN).
α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).
El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 2ª
para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:
Rah = √((Th1· n1)² +(Th2· n2)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN)
El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección
longitudinal a la línea "RahL" y otro en dirección transversal a la línea "RahT".
Siendo:
n1, n2 = Número de conductores.
Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con
sobrecarga de hielo (daN).
α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).
El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª
para la zona A se obtiene del siguiente modo:
Ravd = √((Th1· n1)² +(Th1· n1 - Dtv)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th1· n1 - Dtv) · cos [180 - α] ) (daN)
El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección
longitudinal a la línea "RavdL" y otro en dirección transversal a la línea "RavdT".
Siendo:
n1 = Número de conductores.
Th1 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona
C) con sobrecarga de viento (daN).
Dtv = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de viento.
α = Angulo que forman Th1 y (Th1 - Dtv) (gr. sexa.).
El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª
para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:
Rahd = √((Th1· n1)² +(Th1· n1 - Dth)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th1· n1 - Dth) · cos [180 - α] ) (daN)
El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección
longitudinal a la línea "RahdL" y otro en dirección transversal a la línea "RahdT".
Siendo:
n1 = Número de conductores.
Th1 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con
sobrecarga de hielo (daN).
Dth = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de hielo.
α = Angulo que forman Th1 y (Th1 - Dth) (gr. sexa.).
El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para la
zona A se obtiene del siguiente modo:
Ravr = √((Th1· n1)² +(Th2· n2 )² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN)
El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección
longitudinal a la línea "RavrL" y otro en dirección transversal a la línea "RavrT".
Siendo:
n1, n2 = Número de conductores quitando los conductores que se han roto.
Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC
(zona C) con sobrecarga de viento (daN).
α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).
El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para las
zonas B y C se obtiene del siguiente modo:
Rahr = √((Th1· n1)² +(Th2· n2)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN)
El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección
longitudinal a la línea "RahrL" y otro en dirección transversal a la línea "RahrT".
Siendo:
n1, n2 = Número de conductores quitando los conductores que se han roto.
Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con
sobrecarga de hielo (daN).
α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).
*Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las
tensiones dos a dos para conseguir la resultante total.
1.5.6. Esfuerzos descentrados
En los apoyos fin de línea, cuando tienen el montaje al tresbolillo o bandera, aparecen por la
disposición de la cruceta esfuerzos descentrados en condiciones normales, cuyo valor será:
Esdt = T0h · ncf (daN) (tresbolillo)
Esdb = 3 · T0h · ncf (daN) (bandera)
Siendo:
ncf = número de conductores por fase.
T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión
máxima.
1.5.7. Esfuerzos equivalentes
Los esfuerzos horizontales de los apoyos vienen especificados en un punto de ensayo, situado
en la cogolla (excepto en los apoyos de hormigón y de chapa metálica que están 0,25 m por
debajo de la cogolla).
Si los esfuerzos están aplicados en otro punto se aplicará un coeficiente reductor o de mayoración.
- Coeficiente reductor del esfuerzo nominal. Se aplica para esfuerzos horizontales a mayor altura
del punto de ensayo, cuyo valor será:
Apoyos de celosía y presilla
K = 4,6 / (HS + 4,6)
Apoyos de hormigón
K = 5,4 / (HS + 5,25)
Apoyos de chapa metálica
K = 4,6 / (HS + 4,85)
- Coeficiente de mayoración del esfuerzo nominal. Se aplica para esfuerzos horizontales a menor
altura del punto de ensayo, cuyo valor será:
K = HEn / HF
Por tanto los esfuerzos horizontales aplicados en el punto de ensayo serán:
T = Tc / K
L = Lc / K
El esfuerzo horizontal equivalente soportado por el apoyo será:
- Existe solamente esfuerzo transversal.
F=T
- Existe solamente esfuerzo longitudinal.
F=L
- Existe esfuerzo transversal y longitudinal simultáneamente.
En apoyos de celosía, presilla, hormigón vibrado hueco y chapa circular.
F=T+L
En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular con viento sobre la cara secundaria.
F = RU · T + L
En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular sin viento o con viento sobre la cara principal.
F = T + RN · L
El esfuerzo de torsión aplicado en el punto de ensayo será:
Lt = Ltc · Dc / Dn
En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular el apoyo se orienta con su esfuerzo nominal
principal en dirección del esfuerzo mayor (T o L).
Siendo:
HEn = Distancia desde el punto de ensayo de los esfuerzos horizontales hasta el terreno (m).
HS = Distancia por encima de la cogolla, donde se aplican los esfuerzos horizontales (m).
HF = Distancia desde punto de aplicación de los esfuerzos horizontales hasta el terreno (m).
Dn = Distancia del punto de ensayo del esfuerzo de torsión al eje del apoyo (m).
Dc = Distancia del punto de aplicación de los conductores al eje del apoyo (m).
Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m).
Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN).
EvaRed = Esfuerzo del viento sobre el apoyo reducido al punto de ensayo (daN).
EvaRed = Eva · Hv / HEn
RU = Esfuerzo nominal principal / (Esfuerzo nominal secundario – EvaRed).
RN = Esfuerzo nominal principal / Esfuerzo nominal secundario.
Tc = Esfuerzo transversal en el punto de aplicación de los conductores (daN).
Lc = Esfuerzo longitudinal en el punto de aplicación de los conductores (daN).
Ltc = Esfuerzo de torsión en el punto de aplicación de los conductores (daN).
F = Esfuerzo horizontal equivalente (daN).
T = Esfuerzo transversal en el punto de ensayo (daN).
L = Esfuerzo longitudinal en el punto de ensayo (daN).
Lt = Esfuerzo de torsión en el punto de ensayo (daN).
1.5.8. Apoyo adoptado
El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis
(V,F,Lt).
A estos esfuerzos se le aplicará un coeficiente de seguridad si el apoyo es reforzado.
- Hipótesis sin esfuerzo de torsión.
El esfuerzo horizontal debe cumplir la ecuación:
En ≥ F
En apoyos de hormigón el esfuerzo vertical debe cumplir la ecuación:
Vn ≥ V
En apoyos que no sean de hormigón se aplicará la ecuación resistente:
(3 · Vn) ≥ V
(5 · En + Vn) ≥ (5 · F + V)
- Hipótesis con esfuerzo de torsión.
El esfuerzo horizontal debe cumplir la ecuación:
Ent ≥ F
El esfuerzo vertical debe cumplir la ecuación:
Vnt ≥ V
El esfuerzo de torsión debe cumplir la ecuación:
ET ≥ Lt
Siendo:
V = Cargas verticales.
F = Esfuerzo horizontal equivalente.
Lt = Esfuerzo de torsión.
En = Esfuerzo nominal sin torsión del apoyo.
Ent = Esfuerzo nominal con torsión del apoyo.
Vn = Esfuerzo vertical sin torsión del apoyo.
Vnt = Esfuerzo vertical con torsión del apoyo.
ET = Esfuerzo de torsión del apoyo.
1.6. CIMENTACIONES (Apdo. 3.6).
Las cimentaciones se podrán realizar mediante zapatas monobloque o zapatas aisladas. En
ambos casos se producirán dos momentos, uno debido al esfuerzo en punta y otro debido al viento
sobre el apoyo.
Estarán situados los dos momentos, horizontalmente en el centro del apoyo y verticalmente a ras
de tierra.
Momento debido al esfuerzo en punta
El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene:
Mep = Ep · HL
Siendo:
Ep = Esfuerzo en punta (daN).
HL = Altura libre del apoyo (m).
Momento debido al viento sobre el apoyo
El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene:
Mev = Eva · Hv
Siendo:
Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN). Según apdo. 3.1.2.3 se obtiene:
Eva = 170 · (v/120)² · η · S (apoyos de celosía).
Eva = 100 · (v/120)² · S (apoyos con superficies planas).
Eva = 70 · (v/120)² · S (apoyos con superficies cilíndricas).
v = Velocidad del viento (Km/h).
S = Superficie definida por la silueta del apoyo (m²).
η = Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su
silueta.
Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene:
Hv = H/3 · (d1 + 2·d2) / (d1 + d2) (m)
H = Altura total del apoyo (m).
d1 = anchura del apoyo en el empotramiento (m).
d2 = anchura del apoyo en la cogolla (m).
1.6.1. Zapatas Monobloque.
Las zapatas monobloque están compuestas por macizos de hormigón de un solo bloque.
Momento de fallo al vuelco
Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las fuerzas
exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto:
Mf ≥ 1,65 · (Mep + Mev)
Siendo:
Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (daN · m).
Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (daN · m).
Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN · m).
Momento absorbido por la cimentación
El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger:
Mf = [139 · C2 · a · h4] + [a3 · (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3·√(1,1 · h/a · 1/10·C2) )]
Siendo:
C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (daN/cm3).
a = Anchura del cimiento (m).
h = Profundidad del cimiento (m).
1.6.2. Zapatas Aisladas.
Las zapatas aisladas están compuestas por un macizo de hormigón para cada pata del apoyo.
Fuerza de rozamiento de las tierras
Cuando la zapata intenta levantar un volumen de tierra, este opone una resistencia cuyo valor
será:
Frt = δ t · ∑ (γ 2 · L) ·tg [φ/2]
Siendo:
δ t = Densidad de las tierras de que se trata ( 1600 daN/ m3 ).
γ = Longitudes parciales del macizo, en m.
L = Perímetro de la superficie de contacto, en m.
φ = Angulo de las tierras ( generalmente = 45º ).
Peso de la tierra levantada
El peso de la tierra levantada será:
Pt = Vt · δ t , en daN.
Siendo:
Vt = 1/3· h · (Ss + Si + √( Ss · Si )) ; volumen de tierra levantada, que corresponde a un tronco de
pirámide, en m3 .
δ t = Densidad de la tierra, en daN/ m3 .
h = Altura del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m.
Ss = Superfice superior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .
Si = Superfice inferior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 .
Al volumen de tierra “ Vt “, habrá que quitarle el volumen del macizo de hormigón que hay
enterrado.
Peso del macizo de hormigón
El peso del macizo de hormigón de la zapata será:
Ph = Vh · δ h , en daN.
Siendo:
δ h = Densidad del macizo de hormigón, en daN/ m3 .
Vh = ∑ Vhi ; los volumenes “ Vhi ” pueden ser cubos, pirámides o troncos de pirámide, en m3 .
Vi = 1/3 · h · (Ss + Si + √( Ss · Si )) ; volumen del tronco de pirámide, en m3 .
Vi = 1/3 · h · S ; volumen de la pirámide, en m3 .
Vi = h · S ; volumen del cubo, en m3 .
h = Altura del cubo, pirámide o tronco de pirámide, en m.
Ss = Superfice superior del tronco de pirámide, en m2 .
Si = Superfice inferior del tronco de pirámide, en m2 .
S = Superfice de la base del cubo o pirámide, en m2 .
Esfuerzo vertical debido al esfuerzo en punta
El esfuerzo vertical que tiene que soportar la zapata debido al esfuerzo en punta "Fep" se
obtiene:
Fep = 0,5 · (Mep + Mev · f) / Base , en daN.
Siendo:
Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta, en daN · m.
Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo, en daN · m.
f = Factor que vale 1 si el coeficiente de seguridad del apoyo es normal y 1,25 si el coeficiente de
seguridad es reforzado.
Base = Base del apoyo, en m.
Esfuerzo vertical debido a los pesos
Sobre la zapata actuarán esfuerzos verticales debidos a los pesos, el valor será:
FV = TV /4 + Pa /4 + Pt + Ph , en daN.
Siendo:
TV = Esfuerzos verticales del cálculo de los apoyos, en daN.
Pa = Peso del apoyo, en daN.
Pt = Peso de la tierra levantada, en daN.
Ph = Peso del hormigón de la zapata, en daN.
Esfuerzo total sobre la zapata
El esfuerzo total que actúa sobre la zapata será:
FT = Fep + FV , en daN.
Siendo:
Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN.
FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN.
Comprobación de las zapatas
Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a levantar el macizo de hormigón, habrá que
comprobar el coeficiente de seguridad ”Cs“, cuyo valor será:
Cs = ( FV + Frt ) / Fep > 1,5 .
Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a hundir el macizo de hormigón, habrá que
comprobar que el terreno tiene la debida resistencia ”Rt“, cuyo valor será:
Rt = FT / S , en daN/cm2 .
Siendo:
FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN.
Frt = Esfuerzo de rozamiento de las tierras, en daN.
Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN.
FT = Esfuerzo total sobre la zapata, en daN.
S = Superficie de la base del macizo, en cm2 .
1.7. CADENA DE AISLADORES.
1.7.1. Cálculo eléctrico
El grado de aislamiento respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de
aisladores suficiente "NAis", cuyo número se obtiene:
NAis = Nia · Ume / Llf
Siendo:
NAis = número de aisladores de la cadena.
Nia = Nivel de aislamiento recomendado según las zonas por donde atraviesa la línea (cm/kV).
Ume = Tensión más elevada de la línea (kV).
Llf = Longitud de la línea de fuga del aislador elegido (cm).
1.7.2. Cálculo mecánico
Mecánicamente, el coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores "Csm" ha de ser mayor
de 3.
El aislador debe soportar las cargas normales que actúan sobre él.
Csmv = Qa / (Pv+Pca) > 3
Siendo:
Csmv = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas normales.
Qa = Carga de rotura del aislador (daN).
Pv = El esfuerzo vertical transmitido por los conductores al aislador (daN).
Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN).
El aislador debe soportar las cargas anormales que actúan sobre él.
Csmh = Qa / (Toh·ncf) > 3
Siendo:
Csmh = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas anormales.
Qa = Carga de rotura del aislador (daN).
Toh = Tensión horizontal máxima en las condiciones más desfavorables (daN).
ncf = número de conductores por fase.
1.7.3. Longitud de la cadena
La longitud de la cadena Lca será:
Lca = NAis · LAis (m)
Siendo:
Lca = Longitud de la cadena (m).
NAis = número de aisladores de la cadena.
LAis = Longitud de un aislador (m).
1.7.4. Peso de la cadena
El peso de la cadena Pca será:
Pca = NAis · PAis (daN)
Siendo:
Pca = Peso de la cadena (daN).
NAis = número de aisladores de la cadena.
PAis = Peso de un aislador (daN).
1.7.5. Esfuerzo del viento sobre la cadena
El esfuerzo del viento sobre la cadena Eca será:
Eca = k · (DAis / 1000) · Lca (daN)
Siendo:
Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena (daN).
k = 70 · (v/120)² . Según apdo 3.1.2.2.
v = Velocidad del viento (Km/h).
DAis = Diámetro máximo de un aislador (mm).
Lca = Longitud de la cadena (m).
1.8. DISTANCIAS DE SEGURIDAD.
1.8.1. Distancia de los conductores al terreno
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha
vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no
navegables a una altura mínima de:
D = Dadd + Del = 5,3 + Del (m), mínimo 6 m.
Siendo:
Dadd = Distancia de aislamiento adicional (m).
Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga
disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente
lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m).
1.8.2. Distancia de los conductores entre sí
La distancia de los conductores entre sí "D" debe ser como mínimo:
D = k·√(F + L) + k' · Dpp (m).
Siendo:
k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del
apdo. 5.4.1.
L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0.
F = Flecha máxima (m).
k' = 0,75.
Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga
disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla
15 del apdo. 5.2 (m).
1.8.3. Distancia de los conductores al apoyo
La distancia mínima de los conductores al apoyo "ds" será de:
ds = Del (m), mínimo de 0,2 m.
Siendo:
Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga
disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente
lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m).
1.9. ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.
Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de
alineación y de ángulo sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de
desviación de la cadena "γ" no podrá ser superior al ángulo "µ" máximo permitido para que se
mantenga la distancia del conductor al apoyo.
tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.
tg γ = (Pv·cos[(180-α)/2] + Rav + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo.
Siendo:
tg γ = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la
acción del viento.
Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN).
Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120
km/h) (daN).
P-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento
(120 km/h) (daN).
Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN).
α = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.).
Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en
zona C con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN).
Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "γ" es mayor del ángulo máximo permitido "µ",
se deberá colocar un contrapeso de valor:
G = Etv / tg µ - Pt
1.10. DESVIACION HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCION DEL VIENTO.
dH = z · senα
Siendo:
dH = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m).
z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m).
α = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor.
2. DATOS GENERALES DE LA INSTALACION.
Tensión de la línea: 20 kV.
Tensión más elevada de la línea: 24 kV.
Velocidad del viento: 120 km/h.
Zonas: B.
CONDUCTOR.
Denominación: LA-56 (47-AL1/8-ST1A).
Sección: 54.6 mm2 .
Diámetro: 9.45 mm.
Carga de Rotura: 1640 daN.
Módulo de elasticidad: 7900 daN/mm2 .
Coeficiente de dilatación lineal: 19.1 · 10-6 .
Peso propio: 0.185 daN/m.
Peso propio más sobrecarga de viento: 0,596 daN/m.
Peso propio más sobrecarga con la mitad del viento: 0,339 daN/m.
Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona B): 0,738 daN/m.
Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona C): 1,292 daN/m.
3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD.
3.1. Distancia de los conductores al terreno
La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha
vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables
a una altura mínima de.
dstdes = Dadd + Del = 5,3 + 0,22 = 5,52 m.; mínimo 6m.
dstdes = 6 m.
dstais = 6 m.
dstrec = 6 m.
Siendo:
Dadd = Distancia de aislamiento adicional, para asegurar el valor Del con el terreno.
Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva
entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido.
3.2. Distancia de los conductores entre sí
La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo:
Ddes = k·√(F + L) + k´·Dpp
Drec = 1/3·k·√(F + L) + k´·Dpp
Siendo:
k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo.
5.4.1.
L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0.
F = Flecha máxima (m).
Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva
entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido.
apoyo 1
Ddes = 0,65·√(4,22 + 0) + 0,75·0,25 = 1,52 m
apoyo 2
Cruceta Principal
Ddes = 0,65·√(4,22 + 0) + 0,75·0,25 = 1,52 m
Cruceta de Derivación
Ddes = 0,65·√(1,89 + 0) + 0,75·0,25 = 1,08 m
apoyo 3
Ddes = 0,65·√(1,89 + 0,62) + 0,75·0,25 = 1,22 m
apoyo 4
Ddes = 0,65·√(1,89 + 0) + 0,75·0,25 = 1,08 m
apoyo 5
Ddes = 0,65·√(2,03 + 0) + 0,75·0,25 = 1,11 m
apoyo 6
Ddes = 0,65·√(2,03 + 0) + 0,75·0,25 = 1,11 m
3.3. Distancia de los conductores al apoyo
La distancia mínima de los conductores al apoyo dsa será de:
dsa = Del = 0,22 m.; mínimo 0,2 m.
dsa = 0,22 m.
Siendo:
Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva
entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido.
4. ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION.
Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en los apoyos
sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena α no podrá
ser superior al ángulo β máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo.
tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación.
tg γ = (Pv·cos[(180-α)/2] + Rav+ Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo.
Siendo:
tg γ = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción
del viento.
Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN).
Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120 km/h)
(daN).
P-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (- 5 ºC
en zona A, -10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h)
(daN).
Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN).
α = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.).
Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C
con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN).
Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "γ" es mayor del ángulo máximo permitido "µ",
se deberá colocar un contrapeso de valor:
G = Etv / tg µ - Pt
Apoyos con cadenas de suspensión.
apoyo 3
tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-10ºC+V/2 + Pca/2) = (27,79 + 2,69/2) / (19,32 + 6,68/2) = 1,29.
γ = 52,13º
µ = 68,5º
5. TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.
Vano
1-2
2-3
3-4
2-5
5-6
Vano
Conductor
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
Conductor
Longit.
Desni.
(m)
(m)
152
0,65
152
453,6
543,5
98
1,1
98
467,6
545
98
0,5
98
467,6
545
101
-1,57
101
466,4
544,7
102
-3,03
102
465,4
544
Longit.
(m)
1-2
2-3
3-4
2-5
5-6
Vano
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
Conductor
2-3
3-4
2-5
5-6
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
Desni.
(m)
Vano
Regula.
(m)
Hipótesis de Flecha Máxima
15ºC+V
50ºC
0ºC+H
Th(daN)
F(m)
Th(daN)
F(m)
Th(daN)
F(m)
-20ºC+H+V
Toh(daN)
Hipótesis Flecha Mínima
-5ºC
-15ºC
-20ºC
F(m)
F(m)
F(m)
152
0,65
152
409,7
4,21
126,7
4,22
513,1
4,16
2,87
98
1,1
98
388,2
1,85
117,8
1,89
492,4
1,8
0,75
98
0,5
98
388,2
1,85
117,8
1,89
492,4
1,8
0,75
101
-1,57
101
389,7
1,95
118,5
1,99
493,8
1,91
0,83
102
-3,03
102
389,8
1,99
118,6
2,03
493,8
1,95
0,86
Longit.
(m)
1-2
Vano
Hipótesis de Tensión Máxima
Regula. -5ºC+V -10ºC+V -15ºC+H -15ºC+H+V -15ºC+V -20ºC+H
(m)
Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN)
Desni.
(m)
Vano
Regula.
(m)
-5ºC+V
Th(daN)
Hipótesis de Cálculo Apoyos
-10ºC+V -15ºC+H -15ºC+V -20ºC+H
Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN)
Desviación Cadenas Aisladores
-5ºC+V/2 -10ºC+V/2 -15ºC+V/2
Th(daN)
Th(daN)
Th(daN)
152
0,65
152
453,6
543,5
292,4
98
1,1
98
467,6
545
349,2
98
0,5
98
467,6
545
349,2
101
-1,57
101
466,4
544,7
344,1
102
-3,03
102
465,4
544
341,8
6. TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.
Vano
1-2
2-3
3-4
2-5
5-6
Conductor
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
Vano
1-2
2-3
3-4
2-5
5-6
Conductor
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
Vano
1-2
2-3
3-4
2-5
5-6
Conductor
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
LA-56 (47-AL1/8ST1A)
Long.
(m)
Desni.
(m)
V.Reg.
(m)
-20ºC
T(daN)
F(m)
-15ºC
T(daN)
F(m)
-10ºC
T(daN)
F(m)
-5ºC
T(daN)
F(m)
0ºC
T(daN)
F(m)
152
0,65
152
186,4
2,87
179,1
2,98
172,5
3,1
166,4
3,21
98
1,1
98
295,7
0,75
268,8
0,83
244,5
0,91
223,2
1
98
0,5
98
295,7
0,75
268,8
0,83
244,5
0,91
223,2
1
101
-1,57
101
285,1
0,83
259,7
0,91
237,1
1
217,2
1,09
102
-3,03
102
281
0,86
256,2
0,94
234,2
1,03
214,8
1,12
Long.
(m)
Desni.
(m)
V.Reg.
(m)
5ºC
T(daN)
F(m)
10ºC
T(daN)
F(m)
15ºC
T(daN)
F(m)
20ºC
T(daN)
F(m)
25ºC
T(daN)
F(m)
152
0,65
152
160,9
3,32
155,9
3,43
151,2
3,54
146,9
3,64
142,9
3,74
98
1,1
98
204,5
1,09
188,4
1,18
174,6
1,27
162,7
1,37
152,5
1,46
98
0,5
98
204,5
1,09
188,4
1,18
174,6
1,27
162,7
1,37
152,5
1,46
101
-1,57
101
200
1,18
185
1,28
172,2
1,37
161,1
1,46
151,5
1,56
102
-3,03
102
198,1
1,22
183,6
1,31
171,1
1,41
160,3
1,5
150,9
1,6
Long.
(m)
Desni.
(m)
V.Reg.
(m)
30ºC
T(daN)
F(m)
35ºC
T(daN)
F(m)
40ºC
T(daN)
F(m)
45ºC
T(daN)
F(m)
50ºC
T(daN)
F(m)
EDS
152
0,65
152
139,2
3,84
135,7
3,94
132,5
4,04
129,5
4,13
126,7
4,22
9,22
98
1,1
98
143,6
1,55
135,9
1,63
129,1
1,72
123,1
1,81
117,8
1,89
10,65
98
0,5
98
143,6
1,55
135,9
1,63
129,1
1,72
123,1
1,81
117,8
1,89
10,65
101
-1,57
101
143,1
1,65
135,8
1,74
129,4
1,82
123,6
1,91
118,5
1,99
10,5
102
-3,03
102
142,7
1,69
135,6
1,78
129,2
1,86
123,6
1,95
118,6
2,03
10,43
7. CALCULO DE APOYOS.
Apoyo
Tipo
Angulo Relativo
Hipótesis 1ª (Viento)
(-5:A/-10:B/-15:C)ºC+V
gr.sexa.
Fin Línea
Estrellam. 1,1°; apo.3
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
1
2
3
4
5
6
Apoyo
1
2
3
4
5
6
Tipo
Angulo Relativo
V (daN)
60,5
161,3
77,2
T (daN)
145,7
1.592,8
205,4
L (daN)
1.360,8
28,3
1.402,8
49,5
99,6
102,6
175,5
35,5
103
Hipótesis 2ª (Hielo)
(-15:B/-20:C)ºC+H
Lt (daN)
2,8
463,3
247,4
1.598
288,4
T (daN)
1.598
136,9
L (daN)
1.630,4
2,6
Lt (daN)
8,1
1.634,9
288,4
1.396,2
84,5
Hipótesis 3ª (Desequilibrio de tracciones)
(-5:A)ºC+V
(-15:B/-20:C)ºC+H
V (daN)
T (daN)
L (daN)
Lt (daN)
gr.sexa.
Fin Línea
Estrellam. 1,1°; apo.3
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
V (daN)
181,7
463,3
247,4
2,6
146,8
698,9
8,1
1.631,9
Hipótesis 4ª (Rotura de conductores)
Dist.Lt
(-5:A)ºC+V
(-15:B/-20:C)ºC+H
V (daN)
T (daN)
L (daN)
Lt (daN)
(m)
127,8
634
1,5
433,2
1.213,4
10,2
462,3
1,5
1
2
3
Tipo
Fin Línea
Estrellam.
Alin. Susp.
Constitución
Coefic.
Segur.
Celosia recto R
Celosia recto R
Celosia recto N
Angulo
(m)
1,52
1,52/1.08
1,22
98
454,1
1,5
1,08
234,5
453,9
1,5
1,11
63
453,3
1,5
1,11
8. APOYOS ADOPTADOS.
Apoyo
Dist.Min.
Cond.
Altura
Esf.
Esf. Esf.punta Esf.Ver.
Total
Nominal Secund. c.Tors. s.Tors.
gr.sexa.
(m)
(daN)
(daN)
(daN)
(daN)
12
3.000
800
16
4.500
3.000
800
10
500
600
Esf.Ver.
c.Tors.
(daN)
800
800
600
Esfuer.
Dist.
Torsión Torsión
(daN)
(m)
1.400
1,5
1.400
1,5
500
1,5
Peso
(daN)
4
5
6
Fin Línea CTP
Anc. Alin.
Fin Línea CTI
Celosia recto N
Celosia recto R
Celosia recto R
10
14
10
2.000
1.000
3.000
600
600
800
600
600
800
1.400
700
1.400
1,5
1,5
1,5
9. CRUCETAS ADOPTADAS.
Apoyo
1
2
2
3
Tipo
Fin Línea
Estrellam.
Estrellam.
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
4
5
6
Constitución
Celosia recto
Celosia recto
Celosia recto
Celosia recto
Montaje
D.Cond.
Cruceta
Horizontal Atir.
Tresbolillo Atir.
Horizontal
Bóveda Triang.
(m)
1,75
2,33
1,25
2,07
a
b
c
d
e
f
g
Brazo
Brazo
Brazo
D.Vert.
D.eje
D.ref.
Altura
Superior Medio
Inferior Brazos jabalcón jabalcón Tirante
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
1,75
0,6
1
1
1,25
1,2
0,6
1,25
2
0,55
0,6
1
1,1
0,6
(daN)
80
75
55
195
55
Celosia recto
Horizontal Atir.
1,25
1,25
Celosia recto
Tresbolillo Atir.
2,33
1
Celosia recto
Horizontal Atir.
1,25
1,25
0,6
1
1,25
1,2
Peso
0,6
75
0,6
55
10. CALCULO DE CIMENTACIONES.
Apoyo
1
2
3
4
5
6
Apoyo
1
2
3
Tipo
Esf.Util Alt.Libre
Punta
Apoyo
(daN)
(m)
Fin Línea 3.000
9,95
Est.rel.lam, 4.500
13,6
A.lin, Susp. 500
8,8
Fin Línea
2.000
8,2
CTP
Anc, Alin. 1.000
12,45
Fin Línea
3.000
8
CTI
Tipo
Fin Línea
Estrellam.
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
4
5
6
Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido
por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos
(daN.m)
(daN)
(m)
(daN.m)
29.850
370,3
4,5
1.667,5
61.200
520
5,97
3.105,6
4.400
241,8
4,07
983,3
Momento Total
Fuerzas externas
(daN.m)
31.517,5
64.305,7
5.383,3
16.400
271,6
3,81
1.033,8
17.433,8
12.450
384,1
5,52
2.120,5
14.570,5
24.000
288,2
3,72
1.071,8
25.071,8
Volum.
Horm.
(m3)
Peso
Horm.
(daN)
Ancho
Alto
Cimen. Cimen.
A(m)
1,24
1,45
1,1
MONOBLOQUE
Coefic. Mom.Absorbido
Comp. por la cimentac.
(daN.m)
H(m) (daN/m3)
2,3
10
52.902,37
2,65
10
107.920,83
1,45
10
8.989,64
1,07
2,05
10
28.956,78
1,36
1,8
10
24.952,69
1,09
2,25
10
41.898,04
ZAPATAS
Dens.
Peso
Tierra
Tierra
3
(Kg/m )
(daN)
Volum.
Tierra
(m3)
AISLADAS
Esf.Roz.
Esf.
Tierra Montan.
(daN)
(daN)
Esf.
Vert.
(daN)
Coef.
Seg.
11. CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.
Apoyo
1
2
3
Fin Línea
Estrellam.
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
4
5
6
Apoyo
1
2
3
4
5
6
Tipo
Tipo
Fin Línea
Estrellam.
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
Denom.
U40B
U40B
U40B
Qa
(daN)
4.000
4.000
4.000
Diam. Aisl.
(mm)
175
175
175
Llf
(mm)
190
190
190
Long. Aisl. Peso Aisl.
(m)
(daN)
0,11
1,67
0,11
1,67
0,11
1,67
U40B
4.000
175
190
0,11
U40B
4.000
175
190
0,11
1,67
U40B
4.000
175
190
0,11
1,67
N.Cad.
3 C.Am.
9 C.Am.
3 C.Su.
Denom.
U40B
U40B
U40B
N.Ais.
4
4
4
Nia
Lca
(cm/KV)
(m)
2,5
0,62
2,5
0,62
2,5
0,62
L.Alarg.
(m)
1,67
Pca
(daN)
6,68
6,68
6,68
Eca
(daN)
5,39
5,39
5,39
Pv+Pca
Csmv
(daN)
60,56
66,05
65,23
61,33
82,48
48,5
Toh · ncf Csmh
(daN)
543,47
7,36
544,97
7,34
55,6
71,94
3 C.Am.
U40B
4
2,5
0,62
6,68
5,39
45,65
87,63
544,97
7,34
6 C.Am.
U40B
4
2,5
0,62
6,68
5,39
60,58
66,02
544,67
7,34
3 C.Am.
U40B
4
2,5
0,62
6,68
5,39
28,18
141,94
543,97
7,35
Res.Cálc.
Tierra
(daN/cm2)
12. CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.
Apoyo
1
2
3
4
5
6
Tipo
Fin Línea
Estrellam.
Alin. Susp.
Fin Línea
CTP
Anc. Alin.
Fin Línea
CTI
Esf.Vert. -20ºC
(daN)
Esf.Vert. -15ºC
Esf.Vert. -5ºC
(daN)
(daN)
59,9
60
163,3
162,6
79,9
79
51,7
51
108,2
106,3
23,3
27,5
Pliego de Condiciones
Condiciones Generales
1. OBJETO.
2. CAMPO DE APLICACION.
3. DISPOSICIONES GENERALES.
3.1. CONDICIONES FACULTATIVAS LEGALES.
3.2. SEGURIDAD EN EL TRABAJO.
3.3. SEGURIDAD PUBLICA.
4. ORGANIZACION DEL TRABAJO.
4.1. DATOS DE LA OBRA.
4.2. REPLANTEO DE LA OBRA.
4.3. MEJORAS Y VARIACIONES DEL PROYECTO.
4.4. RECEPCION DEL MATERIAL.
4.5. ORGANIZACION.
4.6. FACILIDADES PARA LA INSPECCION.
4.7. ENSAYOS.
4.8. LIMPIEZA Y SEGURIDAD EN LAS OBRAS.
4.9. MEDIOS AUXILIARES.
4.10. EJECUCION DE LAS OBRAS.
4.11. SUBCONTRATACION DE OBRAS.
4.12. PLAZO DE EJECUCION.
4.13. RECEPCION PROVISIONAL.
4.14. PERIODOS DE GARANTIA.
4.15. RECEPCION DEFINITIVA.
4.16. PAGO DE OBRAS.
4.17. ABONO DE MATERIALES ACOPIADOS.
5. DISPOSICION FINAL.
Condiciones Técnicas para la Obra Civil y Montaje de Líneas
Eléctricas Aéreas de Alta Tensión
1. OBJETO Y CAMPO DE APLICACION.
2. EJECUCION DEL TRABAJO.
2.1. REPLANTEO DE LOS APOYOS.
2.2. APERTURA DE HOYOS.
2.3. TRANSPORTE, ACARREO Y ACOPIO A PIE DE HOYO.
2.4. CIMENTACIONES.
2.5. ARMADO E IZADO DE APOYOS.
2.6. PROTECCION DE LAS SUPERFICIES METALICAS.
2.7. TENDIDO, TENSADO Y ENGRAPADO DE LOS CONDUCTORES.
2.8. REPOSICION DEL TERRENO.
2.9. NUMERACION DE APOYOS. AVISOS DE PELIGRO ELECTRICO.
2.10. TOMAS DE TIERRA.
3. MATERIALES.
3.1. RECONOCIMIENTO Y ADMISION DE MATERIALES.
3.2. APOYOS.
3.3. HERRAJES.
3.4. AISLADORES.
3.5. CONDUCTORES.
4. RECEPCION DE OBRA.
4.1. CALIDAD DE CIMENTACIONES.
4.2. TOLERANCIAS DE EJECUCION.
4.3. TOLERANCIAS DE UTILIZACION.
Medición
MEDICION DE CONDUCTORES
Designación(mm²)
Total(m)
LA-56 (47-AL1/8-ST1A)
Pu(Euros)
Ptotal(Euros)
1654.55
MEDICION DE CADENAS DE AISLADORES
Designación Total(ud.) Pu(Euros)
U40B-4 El.
Ptotal(Euros)
27
MEDICION DE APOYOS
Constitución
Esf.Util
Altura Total
Celosía recto
Celosía recto
Celosía recto
Celosía recto
Celosía recto
Celosía recto
3000
3000
4500
500
2000
1000
12
10
16
10
10
14
Total(ud.)
Pu(Euros)
Ptotal(Euros)
1
1
1
1
1
1
MEDICION DE CRUCETAS
Constitución
Esf.Max.
Horizontal Atir.
Horizontal Atir.
Tresbolillo Atir.
Horizontal
Bóveda Triang
4500
4500
4500
4500
9000
Dist.Cond.
1.75
1.25
2.33
1.25
2.07
Total(ud.)
Pu(Euros)
Ptotal(Euros)
1
2
2
1
1
MEDICION DE CIMENTACIONES
EXCAVACION
Apoyo Excav.Pozo Zap.(m³) N.Zapatas
1
2
3
4
5
6
3.54
5.57
1.75
2.35
3.33
2.67
Pu(Euros)
Ptotal(Euros)
1
1
1
1
1
1
HORMIGON
Apoyo Vol.Horm.Zap.(m³)
1
2
3
4
5
6
3.97
6.17
2.1
2.67
3.85
3.01
N.Zapatas
1
1
1
1
1
1
Pu(Euros)
Ptotal(Euros)
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