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Ingeniería Mecánica, 2 (2004) 17 – 23
17
Efecto del conteo de nódulos en la resistencia al
desgaste por abrasión de los hierros dúctiles
austemperados.
C. J. Diez Cicero, G. R. Fernández López, U. Ordóñez Hernández, E. Fraga Guerra*
Instituto Superior Politécnico José Antonio Echevarria. Facultad de Ingeniería Mecánica.
Calle 127 s/n. CUJAE. Marianao 15. Ciudad de la Habana. Cuba.
Departamento Grafica de Ingeniería. Teléfono: 261 3036
Departamento de Tecnología en la Construcción de Maquinarias. Teléfono: (537) 27 1644
*Departamento de Matemática de la Facultad de Ing. Mecánica
Email: [email protected].
(Entregado el 10 de Febrero de 2004, aprobado el 23 de Abril de 2004)
Resumen.
Entre los materiales metálicos de mayor demanda, la producción de hierro con grafito nodular, ocupa en la actualidad uno
de los lugares más importantes entre los hierros fundidos de alta resistencia, y con la introducción del tratamiento térmico
de austemperado aplicado a estas fundiciones, se da lugar a una nueva familia de materiales, caracterizados por su alta
resistencia mecánica y elevada tenacidad, que mantienen la economía y facilidad de producción de las fundiciones
nodulares.
Este trabajo, hace una valoración del comportamiento de hierros nodulares, con diferentes conteos de nódulos, a los que les
fue aplicado el tratamiento de austemperado y posteriormente se les sometió a ensayos de desgaste abrasivo.
Con los resultados obtenidos se hace un análisis de la influencia del conteo de nódulos en dichas propiedades, así como
también de la interrelación del conteo de nódulos con las variables de tratamiento térmico utilizadas en las muestras
ensayadas.
Palabras claves: Hierro nodular, conteo de nódulos, austemperado.
1. Introducción.
El hierro dúctil austemperado permite al ingeniero
diseñador obtener una resistencia a la abrasión superior
y le permite competir con otros materiales en un amplio
rango de durezas. Generalmente, el hierro dúctil
austemperado se desgasta menos que otros materiales
competitivos en un nivel de dureza dado. Por ejemplo,
en la figura 1 se puede apreciar como una pieza de ADI
con una dureza entre 30 y 40 Rc tiene un desgaste
comparable al de una pieza de acero templado y
revenido con una dureza próxima a los 60 Rc en un
mismo medio abrasivo. Esta propiedad mostrada en las
figuras 1 y 2, permite al diseñador seleccionar la
combinación de resistencia, ductilidad y resistencia a la
abrasión que proporciona a la pieza el mejor desempeño
para una aplicación en particular.
La superior resistencia a la abrasión y la baja
sensibilidad de la resistencia a la abrasión para la dureza
medida, están relacionadas con la transformación
inducida por las tensiones en la austenita estabilizada, la
cual ocurre cuando la superficie de una pieza de hierro
nodular austemperado esta expuesta a una deformación.
El resultado de esta transformación es un incremento
significativo de la dureza superficial y este incremento
de la dureza superficial y su relación con la
microestructura son las responsables de la reducida
sensibilidad en la resistencia a la abrasión en la dureza
exhibida (1, 9, 10, 11, 12). Cuando la dureza es reducida
en el hierro nodular austemperado por la temperatura de
austemperado la cantidad de austenita retenida se
incrementa (1, 2, 4, 5), este incremento en el contenido
de austenita aumenta el incremento de la dureza, que
toma lugar por la acción de la deformación superficial;
como resultado, una pieza de hierro dúctil austemperado
que exhibe una dureza más baja que la de otros
materiales competitivos despliega una resistencia a la
abrasión mayor que la prevista para la dureza medida.
Esta probado que el mecanismo de abrasión entraña
suficiente deformación para transformar las capas
superficiales en martensita.
© 2004 – Ediciones MECANICA
20
C. J. Diez Cicero, G. R. Fernández López, U. Ordóñez Hernández, E. Fraga Guerra.
A través de las variaciones de las condiciones de
austemperado el diseñador puede optimizar la
resistencia a la abrasión y las propiedades mecánicas
referidas en una pieza de hierro nodular austemperado.
Para obtener una alta tenacidad y buena resistencia a
la abrasión, debe se usada una temperatura en el rango
de (350 – 370 ºC). Cuando una combinación de alta
resistencia y resistencia a la abrasión son requeridas,
una temperatura de austemperado de 260 ºC producirá
los mejores resultados.
desgaste
materiales.
por
abrasión
de
estos
Fig. 2. Comparación de la resistencia relativa a la abrasión del
hierro nodular austemperado con la de diferentes aceros
resistentes a la abrasión.
2. Parte experimental.
Fig. 1. Comparación de los resultados obtenidos en la prueba
de desgaste por abrasión ( tipo perno sobre disco abrasivo) del
hierro dúctil austemperado con la de otros materiales
resistentes a la abrasión.
Es conocido que el contenido de austenita retenida es
el responsable del comportamiento mecánico de la
aleación, de su alta resistencia a la fatiga y en cierta
medida del endurecimiento por la acción del trabajo
mecánico, lo que favorece su alta resistencia al desgaste.
Aunque es conocida la notable influencia de la
austenita en la resistencia al desgaste de los hierros
nodulares austemperados, es importante destacar la
influencia que tiene el conteo de nódulos , el tamaño y
la forma de los nódulos de grafito en las
transformaciones estructurales que favorecen la
transformación de la austenita en martensita. Este es un
aspecto que no ha sido reflejado en la literatura
consultada.
El presente trabajo tiene como objetivo principal
caracterizar el comportamiento ante condiciones de
abrasión de una aleación de hierro nodular con
diferentes conteos de nódulos, sometidos a diferentes
regímenes de austemperado con el fin de determinar la
influencia del conteo de nódulos en la resistencia al
Las probetas fueron construidas a partir de bloques en
Y, como el indicado en la Fig.3. Las muestras para el
análisis microestructural fueron tomadas de los
extremos de las barras obtenidas después de ser
seccionados los bloques en Y.
Fig. 3. Bloque en Y (dimensiones en mm).
Efecto del conteo de nódulos en la resistencia al desgaste por abrasión de los hierros dúctiles austemperados.
Las probetas utilizadas poseen forma plana,
semejantes a planchuelas, acorde con los requerimientos
dados para la realización de los ensayos de abrasión con
disco de goma en la máquina Fargo. Las dimensiones
de las probetas son mostradas en la fig. 4
19
Tabla No 1. Composiciones de los hierros usados (en %).
A
B
3.66
3.72
A
3.66
2.49
2.52
2.49
0.03
0.03
0.03
0.021
0.020
0.021
0.014
0.016
0.014
0.06
0.05
0.06
0.044
0.044
0.044
0.24
0.24
0.24
0.03
.03
0.03
0.062
0.060
0.062
0.027
0.026
0.027
0.010
0.014
0.010
0.004
0.004
0.004
0.00
0.00
0.00
0.032
0.033
Fig. 4. Probeta para ensayo de desgaste abrasivo.
Para el tratamiento térmico de austenización se
empleó un horno de cámara, colocándose en su interior
una cubeta con NaCl (sal común), donde fueron
sumergidas las probetas para evitar su descarburación.
En una primera etapa se reguló la temperatura del horno
a 925 ºC y en una segunda etapa a 850 ºC; las probetas
fueron mantenidas en el baño de sales por espacio de
una hora, seguido de un enfriamiento rápido hasta la
temperatura de mantenimiento isotérmico (Ttemp) que se
varió en dos niveles: 310 y 370 ºC. El tiempo de
mantenimiento isotérmico fue variado entre 30 y 60
minutos, siendo posteriormente enfriadas en agua las
probetas. Los tratamientos aplicados aparecen en la
tabla No 2.
Las probetas fueron examinadas con microscopia
óptica con el objeto de determinar su microestructura.
Para determinar el contenido de austenita retenida fue
empleado un programa creado en el departamento de
Ciencia de los Materiales y Metalurgia de la
Universidad de Cambridge, consistente en un modelo de
red neural dentro de una estructura Bayesian que fue
creado usando datos publicados para modelar el
contenido de austenita retenida. El modelo permite que
la cantidad de austenita retenida sea estimada como una
función de la composición química y de los parámetros
de tratamiento térmico.
El ensayo fue realizado en una instalación tipo Fargo
como la mostrada en el esquema de la Figua 5.
Fig. 5. Esquema de máquina Fargo para ensayos de abrasión.
1)Rueda de goma, 2)Probeta, 3)Porta muestra, 4)Recipiente
para el material abrasivo, 5)Arena sílice, 6)Motor, 7)Peso.
La muestra fue comprimida contra el rodillo de goma,
bajo la acción de una carga en la zona de fricción de
44,1 + 0,25 N, con una frecuencia de rotación del rodillo
de n = 60+ 2 min-1 y un período de 3600 vueltas en 60
minutos. Se realizaron paradas en intervalos de tiempo
de 15 minutos para realizar pesajes de forma tal que se
pudiese apreciar el comportamiento del desgaste en el
tiempo. A cada muestra ensayada se le hicieron dos
réplicas, para un total de 48 ensayos. El desgaste se
determinó mediante el pesaje antes y después de cada
ensayo, con un error de 0,1 mg.
3. Análisis de los resultados.
Los exámenes metalográficos practicados en las
muestras del hierro nodular utilizadas en el tratamiento
térmico de austemperado, exhiben una microestructura
de colada con fundición gris ferrítica, con una
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C. J. Diez Cicero, G. R. Fernández López, U. Ordóñez Hernández, E. Fraga Guerra.
morfología del grafito esferoidal (regular), en
correspondencia con la norma ASTM. Forma F VI-V,
con un grado de nodularidad del grafito de más del 90%,
tamaño de las inclusiones de grafito, T 5-7. Las
características particulares de ambas estructuras son
relacionadas a continuación:
Aleación A (figura 6).
Conteo de nódulos… ……....140 nódulos/mm2
Área ocupada porel grafito.....más del 5% y hasta el 8%
Dmáx de los nódulos………....100 MK
Aleación B (figura 6b).
Conteo de nódulos….…..........…...240 nódulos/mm2
Área ocupada porel grafito.………del 3% al 5%
Dmáx de los nódulos………........…de 40 a 60 MK
Fig. 6. a) Muestra A, con 140 nódulos/mm2 100X
Fig. 6. b) Muestra B, con 240 nódulos/mm2. 100X
El análisis metalográfico realizado a las muestras
evidencia una estructura predominante de tipo bainítica,
con variación en la finura y geometría de los listones de
ferrita en función de las temperaturas de temple
isotérmico empleadas, 370ºC y 315ºC, variando las
zonas de austenita en magnitud y dispersión según las
muestras. Las figuras 7 y 8 muestran algunas de las
estructuras obtenidas.
Como puede apreciarse en los resultados
experimentales obtenidos, y en la evaluación estadística
de los mismos, el conteo de nódulos ejerce un efecto
significativo en el comportamiento del hierro nodular
austemperado sometido a la acción del desgaste
abrasivo.
Fig. 7. Muestra B, austenizada a 925 ºC con un temple
isotérmico a 370 ºC durante 30 minutos. Atacada con Nital
400X.
Fig. 8. Muestra austenizada a 850 ºC y con un temple
isotérmico a 370 ºC. Atacada con Nital 400X
Efecto del conteo de nódulos en la resistencia al desgaste por abrasión de los hierros dúctiles austemperados.
En todos los casos analizados, un incremento del
conteo de nódulos implicó un mejor comportamiento de
cada material ante la acción del desgaste abrasivo,
reduciéndose las perdidas de material en condiciones
semejantes de desgaste.
La selección de materiales con suficiente resistencia
al desgaste abrasivo para su utilización en piezas está
basada en algunas propiedades físicas relevantes como
son: la dureza, la tenacidad a la fractura, la capacidad de
endurecerse por la acción del trabajo, la ductilidad, la
distribución de las deformaciones, la inestabilidad
mecánica y la anisotropía del cristal [3].
Con el incremento del conteo de nódulos se favorecen
casi todas las propiedades antes mencionadas en el
material, dando lugar como puede apreciarse, a un mejor
comportamiento ante la acción del desgaste abrasivo.
En los gráficos de las figuras. 9 - 14 es posible
apreciar también, de forma esquemática, el efecto
positivo que ejerce un incremento del conteo de nódulos
en el comportamiento al desgaste abrasivo.
Los gráficos del 10 al 12 muestran el comportamiento
al desgaste en función del conteo de nódulos y de las
variables de tratamiento térmico.
Esto se debe a que un incremento del conteo de
nódulos da lugar a estructuras más finas y más
homogéneas.
Las estructuras más finas exhiben un mayor número
de cristales y una mayor homogeneidad de las
propiedades en todas las direcciones, con un incremento
del límite de fluencia, de la ductilidad, la tenacidad y la
resistencia en general.
El incremento del conteo de nódulos también favorece
las deformaciones que dan lugar al endurecimiento de la
matriz ausferrítica, por la transformación de la austenita
retenida enriquecida en carbono en martensita, además
va ser también el responsable de que el endurecimiento
sea más homogéneo en toda el área de abrasión.
21
Fig. 10 Superficie de respuesta estimada en función de la Taust y el
conteo de nódulos.
Fig. 11. Superficie de respuesta estimada en función de la
Ttemp y del conteo de nódulos.
Fig. 9. Efectos de los factores principales en el Desgaste Abrasivo.
Fig. 12. Superficie de respuesta estimada en función del
tiempo de austemperado y del conteo de nódulos.
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C. J. Diez Cicero, G. R. Fernández López, U. Ordóñez Hernández, E. Fraga Guerra.
Tabla 2. Resultados experimentales.
Mues
Taust
ºC
Ttemp
ºC
T
min
Nlos
Mm2
Xaust
HB
Desg. 1
g
Desg. 2
g
Desg. 3
g
Desg. P
g
A1
925
370
60
140
0,36
329
0,06675
0,06567
0,06467
0,06570
B1
A2
925
925
370
370
60
30
240
140
0,32
0,34
332
317
0,06145
0,08043
0,06275
0,07940
0,06201
0,08073
0,06207
0,08019
B2
925
370
30
240
0,30
321
0,06821
0,06936
0,06909
0,06889
A3
B3
A4
B4
A5
B5
A6
B6
925
925
925
925
850
850
850
850
310
310
310
310
370
370
370
370
60
60
30
30
60
60
30
30
140
240
140
240
140
240
140
240
0,27
0,22
0,24
0,20
0,22
0,20
0,25
0,23
395
395
391
385
377
380
340
352
0,05952
0,05788
0,06091
0,05775
0,06816
0,06725
0,06773
0,06834
0,05899
0,05899
0,05988
0,05907
0,06791
0,06629
0,06910
0,06738
0,06040
0,05643
0,06131
0,05871
0,06690
0,06757
0,07224
0,06863
0,05964
0,05777
0,06070
0,05851
0,06766
0,06704
0,06969
0,06812
A7
850
310
60
140
0,12
410
0,05399
0,05389
0,05504
0,05431
B7
A8
B8
850
850
850
310
310
310
60
30
30
240
140
240
0,10
0,13
0,12
414
405
410
0,05059
0,06032
0,05307
0,05477
0,05421
0,05342
0,05190
0,05521
0,05214
0,05242
0,05658
0,05288
transformación de la austenita retenida
enriquecida en carbono (en martensita)
Es el responsable de que el endurecimiento sea
más homogéneo en toda el área de abrasión.
Es conocido que un incremento de la dureza
equivale a una disminución del desgaste del
material en el proceso de abrasión. La dureza
es considerada como la más importante de las
propiedades mecánicas en el material a
desgastar.
•
5. Bibliografía.
1.
Fig. 13. Gráfico con los intervalos de confianza para Desgaste
Abrasivo, en función del conteo de nódulos.
4.
2.
Conclusiones.
•
•
Un incremento del conteo de nódulos, da lugar
a estructuras más finas y más homogéneas.
Este refinamiento de la matriz mejora las
propiedades a la tracción (ductilidad,
tenacidad, y resistencia a la rotura), a la fatiga,
y a la fractura, en la matriz del hierro nodular
austemperado. Propiedades estas deseadas en
los materiales que van estar expuestos a
desgaste abrasivo.
Favorece las deformaciones que dan lugar al
endurecimiento de la matriz ausferrítica, por la
3.
4.
5.
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Connecticut, 1988.
Effect of nodules count in the waste by abrasion resistance for ductile
austempering irons.
Abstract.
Between the metallic materials of greater demand, the iron production with nódular graphite occupies at the present time,
one of the most important places between fused irons of high resistance, and with the introduction of the austempering heat
treatment, applied to these meltings, brings a new family of materials, characterized by its high mechanical resistance and
elevated tenacity, that maintain the economy and facility of production of the nodular smeltings.
This work makes a valuation of the nodular irons behaviors, with different counts from nodules, to which the austempering
treatment was applied, and later they were put under tests of abrasive wearing.
Of the obtained results, takes control of the influence the nodules count in these properties, as well as, of the interrelation of
the nodules count, with the used variables of heat treatment in the tried samples.
Key words: nódular Iron, count of nodules, austempered.