ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

III.4 ESTABILIDAD DE CORTES PROVISIONALES.
Basados en la geometría de los cortes o excavaciones a realizar para la
construcción de estructuras enterradas bajo el nivel de terreno actual, se definió la
necesidad de verificar la estabilidad de taludes o cortes temporales (que deberán
estar abiertos solo el tiempo que dure la construcción de las estructuras enterradas),
con la finalidad de verificar la estabilidad global de los cortes, debido a que un talud
vertical es inestable, determinándose así el factor de seguridad contra el
deslizamiento para la altura más crítica (2.50 metros); el análisis se realizó utilizando
el método de dovelas desarrollado por Bishop mediante el software Slide versión 6.0
[19] por medio del elemento finito en dos dimensiones.
Definidos los parámetros geotécnicos del subsuelo y la geometría del talud del corte,
se evaluaron las condiciones de estabilidad para los siguientes escenarios de
análisis:
-Condición normal a corto plazo (estática)
-Condición extrema bajo la ocurrencia de un evento sísmico (seudoestática) o
movimientos vibratorios por uso de maquinaria pesada
Condición normal a corto plazo
Esta condición se refiere a aquella que sucede a corto plazo (al momento del corte
en suelos), cuando el suelo no ha tenido tiempo suficiente para drenar los espacios
entre partículas llenos de agua, lo que puede provocar una presión de poro
excesiva, cuando las fuerzas motrices son mayores que las resistentes, induciendo
la falla al corte. Para esta condición, los parámetros geotécnicos se toman de la
resistencia al corte, no drenada, del subsuelo.
Condición extrema bajo la ocurrencia de un sismo
Para el caso del sismo se empleó el sistema seudoestático, involucrando una fuerza
inercial adicional que depende de la aceleración sísmica horizontal. De acuerdo con
el mapa de regionalización sísmica y al tipo de suelo, la aceleración máxima de
35
diseño es de 0.401g de acuerdo a la zona de estudio. Los análisis con el sistema
seudoestático consideran un coeficiente sísmico igual al 50% de la aceleración
máxima de diseño, es decir 0.2005g.
De acuerdo con estándares internacionales, los factores de seguridad mínimos para
taludes estables, considerando los escenarios anteriores, son los siguientes:
F. S. mín = 1.3, para la condición a corto plazo (no drenada).
F. S. mín = 1.0, para la condición de sismo a corto plazo.
Se determinó la estabilidad global tanto para la condición estática como para la
condición de sismo, tal como se aprecia en las siguientes figuras:
Figura III.4.1.- Análisis de estabilidad para la condición normal o estática del talud vertical.
36
Figura III.4.2.- Análisis de estabilidad para la condición extrema en la ocurrencia de un sismo
(seudoestático) para el talud vertical.
Como se puede observar en las figuras anteriores, con el talud vertical, resulta ser
inestable en condiciones estáticas y en condiciones de sismo analizadas de manera
separada, por lo que es necesario evaluarla considerando ahora un talud mínimo
de 1:1 (horizontal:vertical).
Figura III.4.3.- Análisis de estabilidad para la condición normal o estática del talud 1:1 (H:V).
37
Figura III.4.4.- Análisis de estabilidad para la condición extrema en la ocurrencia de un sismo
(seudoestático) para el talud 1:1 (H:V).
Como se puede observar en las figuras anteriores, con el talud 1:1 (H:V) se presenta
una estabilidad en condiciones estáticas y en condiciones de sismo, analizadas de
manera separada.
III.5 PRESIONES.
Se determinaron las presiones activas de tierra que generará el suelo, en el caso de
que se proyecten estructuras enterradas, para lo cual se consideró adecuada una
profundidad máxima de 2.50 metros, medidos a partir del nivel de terreno natural,
evaluándose de acuerdo a la teoría de Rankine, a partir de la siguiente expresión
[17]:
Pa  g zKa  2c ka
Dónde:
Pa: Presión activa horizontal (ton/m²)
gPeso volumétrico del suelo (ton/m³)
z: Altura del muro (m)
38
c : Cohesión no drenada del suelo (ton/m²)
Ka: Coeficiente activo de presión de tierras que está en función de Φ.
Asimismo:
Ka  tan 2 (45   )
2
Dónde:
Ángulo de fricción interna del suelo (º).
Las presiones de tierra debidas al sismo se calcularon aplicando el coeficiente
sísmico (c/Q, asignado a partir de la clasificación sísmica y el tipo de suelo según la
amplificación dinámica) a la masa de una cuña de suelo con las dimensiones de la
cuña en estado activo. Las presiones se calcularon a partir del empuje considerando
una distribución triangular con su ápice en la base de la estructura. El coeficiente c/Q
empleado fue igual a 0.401g.
Además se consideró también una distribución de presiones cuadrangular, debida a
una sobrecarga ejercida por las construcciones que pudieran existir en la periferia,
determinándose mediante la siguiente expresión [17]:
pq = Ka q
En la que:
pq
Presión de tierra sobre el muro debida a la sobrecarga
Ka
Coeficiente de presión de tierra activa, indicado en el párrafo anterior.
q
Sobrecarga en ton/m2 considerada de 1.00 ton/m² en promedio.
Finalmente se consideró necesario tomar en cuenta la distribución de presiones
hidrostáticas, que actuaran sobre los muros de las estructuras, ya que la estructura
estará sometida a las fuerzas ejercidas por los escurrimientos o filtraciones de agua
producto de la precipitación pluvial.
39
Los resultados se presentan en el diagrama de presión total que se muestra abajo,
los cuales deberán tomarse en cuenta para el diseño de la estructura (los valores de
presión total de las gráficas se refieren a la suma de presión activa de tierra, presión
sísmica, presión hidrostática y presión por sobrecarga).
DIAGRAMA DE PRESIÓN DE TIERRA TOTAL SOBRE LOS MUROS BAJO EL NIVEL DE TERRENO NATURAL
PRESIÓN ton/m²
0.00
0.0
0.25
0.22
0.50
0.75
1.00
1.25
1.50
1.75
2.00
2.25
2.50
2.75
0.36
0.49
0.62
0.76
0.5
0.89
1.02
1.16
ALTURA DEL SUELO ANÁLIZADO (m)
1.29
1.42
1.0
1.56
1.69
1.82
1.95
2.09
2.22
1.5
2.35
2.49
2.62
1.58
1.74
2.0
1.90
2.06
2.22
2.54
2.5
PRESIÓN DE TIERRA TOTAL
Figura III.5.1.- Diagrama de presión de tierra total.
Las presiones totales antes mostradas son el resultado de la suma de las cuatro
condiciones analizadas como se observa en la imagen siguiente:
40
DIAGRAMAS DE PRESIONES SOBRE LOS MUROS ENTERRADOS
PRESIÓN ton/m²
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.0 -1.40
0.5
0.00
-1.32
0.10
-1.24
-1.17
0.40
-1.01
0.49
ALTURA DEL SUELO ANALIZADO (m)
-0.85
0.49
-0.77
0.49
-0.69
0.50
0.91
0.60
0.49
-0.38
0.49
-0.30
1.5
0.50
0.45
-0.22
-0.15
0.41
0.36
-0.07
0.01
0.82
0.77
0.27
-1.14
0.23
-1.04
0.18
-0.93
0.14
-0.83
0.09
-0.62
PRESIÓN ACTIVA DE TIERRA
0.00
PRESIÓN POR SISMO
0.80
0.73
0.68
0.64
0.59
0.90
1.00
1.10
1.20
0.54
1.30
0.49
1.40
0.49
1.50
0.49
1.60
0.49
0.32
-1.25
0.86
0.70
0.49
-0.46
2.5
1.00
0.95
0.49
-0.54
2.0
0.49
0.49
-0.62
2.5
1.04
0.49
0.49
-0.93
2.0
1.09
0.49
0.30
-1.09
1.0
1.5
1.13
0.49
0.20
0.5
1.0
0.49
1.70
0.49
1.80
0.66
1.90
0.66
2.00
0.66
2.10
0.66
2.20
0.66
2.30
2.50
0.66
PRESIÓN HIDROSTÁTICA
PRESION POR SOBRECARGA
Figura III.5.2.- Diagramas de presiones bajo las diferentes condiciones de análisis.
41
CAPÍTULO IV.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
42
IV.1 CONCLUSIONES.
Como se puede observar en la tabla III.1.1 del capítulo III, el desplante de la
cimentación en el terreno natural a 1.80 y 3.00 metros, no es factible pues la
capacidad de carga admisible se encuentra por debajo de la requerida por el
proyectista (10 ton/m2), además de ninguna manera es recomendable el desplante
en terreno natural, debido a las características heterogéneas y desfavorables que
presenta el subsuelo de la zona (limo con fragmentos de escombro hasta 1.80
metros); por otro lado como se observa en la tabla III.1.4 del mismo capítulo, el
desplante a 1.50 metros con un mejoramiento de 0.50 metros, tampoco cumple con
las solicitaciones del proyecto. Puede decirse entonces que el desplante a 1.0 metro
de profundidad, sobre un mejoramiento de 1.0 metro de espesor es una alternativa
recomendable.
De los análisis de asentamientos se puede concluir que en el terreno natural son
mayores hasta en un 23% con respecto a los asentamientos que se presentan con
un mejoramiento de suelo de 1.0 metro de espesor. Por otro lado, los asentamientos
diferenciales son mayores conforme se incrementa el ancho de la base, sin embargo,
al realizar un mejoramiento de suelo esta diferencia se reduce hasta en 1.0
centímetro.
Finalmente es claro que un talud vertical es inestable bajo cualquier condición, sin
embargo un talud con inclinación 1:1 (horizontal:vertical), bajo la condición
seudoestática, tiene un factor de seguridad aceptable, por lo que esta es la
inclinación necesaria para los taludes temporales.
IV.2 RECOMENDACIONES.
Con base en la información mostrada y a la experiencia en este tipo de estudios, no
se recomienda bajo ninguna circunstancia el desplante sobre el material de relleno
(conformado por limos con fragmentos de escombro), ya que su heterogeneidad
43
podría provocar asentamientos diferenciales que podrían en riesgo la estabilidad de
la estructura, se recomienda entonces una cimentación desplantada a 1.00 metro de
profundidad, sobre un mejoramiento de 1.00 metro de espesor, ya que proporciona la
capacidad de carga requerida por el proyectista (mayor a 10 ton/m2), y ofrece un
desplante sobre un suelo uniforme.
44
BIBLIOGRAFÍA
1.-
Juárez Badillo E., Rico Rodríguez A. MECÁNICA DE SUELOS, Tomo I, Teoría
y Aplicaciones de la Mecánica de Suelos. Limusa Noriega Editores. 2ª Edición, 22ª
reimpresión. 2003
2.-
Estudio geotécnico para construcción de cines en la ciudad de Río Blanco, del
Estado de Veracruz, MBM Ingeniería S.A. de C.V. Noviembre del 2013.
3.-
INEGI Instituto Nacional de Estadística y Geografía, CARTA TOPOGRÁFICA
ORIZABA, VERACRUZ.
4.-
Servicio Geológico Mexicano, CARTA GEOLÓGICO-MINERA ORIZABA E14-
6 ESC: 1:250,000
5.-
Standard Test Method for Penetration Test and Split-Barrel Sampling of Soils
.American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM STANDARDS.
Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
6.-
Standard Practice for Thin-Walled Tube Sampling of Soils for Geotechnical
Purposes. American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM
STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
7.-
Standard Practice for Rock Core Drilling and Sampling of Rock for Site
Investigation. American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM
STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000
8.-
Standard Practice for Description and Identification of Soils (Visual-Manual
Procedure). American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM
STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
45
10.-
Standard Test Methods for Amount of Material in Soils Finer than No. 200 (75-
μm) Sieve. American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM
STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
11.-
Standard Test Methods for Liquid Limit, Plastic Limit, and Plasticity Index of
Soils. American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM
STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
12.-
Standard Practice for Classification of Soils for Engineering Purposes (Unified
Soil Classification System). American Society for Testing and Materials. ANNUAL
BOOK of ASTM STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
13.-
Standard Test Methods for Specific Gravity of Soil Solids. American Society for
Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM STANDARDS. Volume 04.08; Soil
and Rock (I) 2000.
14.-
Standard Test Method for Particle-Size Analysis of Soils. American Society for
Testing and Materials. ANNUAL BOOK of ASTM STANDARDS. Volume 04.08; Soil
and Rock (I) 2000.
15.-
Standard Test Method for Unconsolidated-Undrained Triaxial Compression
Test on Cohesive Soils. American Society for Testing and Materials. ANNUAL BOOK
of ASTM STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
16.-
Standard Test Methods for One-Dimensional Consolidation Properties of Soils
Using Incremental Loading. American Society for Testing and Materials. ANNUAL
BOOK of ASTM STANDARDS. Volume 04.08; Soil and Rock (I) 2000.
17.- Bowles, Joseph E. Foundation Analysis and Design. Mc Graw – Hill. 5ª Edición.
Edición internacional 1996. USA.
46
18.- Juárez Badillo E., Rico Rodríguez A. MECÁNICA DE SUELOS, Tomo II, Teoría y
Aplicaciones de la Mecánica de Suelos. Limusa Noriega Editores. 2ª Edición, 22ª
reimpresión. 2003
19.- SLIDE, software para PC versión 6.0, 2003, Equilibrio 2D límite de estabilidad de
taludes.
47
ANEXOS
ANEXO A
PERFILES ESTRATIGRÁFICOS.
PERFIL ESTRATIGRÁFICO DEL SMC-UNO
UBICACIÓN DEL
SONDEO:
EN RÍO BLANCO, VER.
FECHA : 31-octubre-13
0
10
20
30
40
HUMEDAD NATURAL
GRÁFICO
(ASTM D1586)
RESISTENCIA A LA
PENETRACIÓN ESTÁNDAR.
No DE GOLPES PARA PENETRAR 30CM.
CORTE
ELEVACIÓN DEL BROCAL: PENDIENTE
ESTRATI-
PROF. (m)
ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN DE CINES
MUESTRA No.
PROYECTO:
LÍMITE PLÁSTICO
0%
50
GRANULOMETRÍA
LÍMITE LÍQUIDO
25%
50%
75%
G
S
F
%
%
%
0
0
0
100%
0.00
23.10%
22
MA-01
DESCRIPCIÓN DEL ESTRATO
0.50
FRAGMENTOS DE ESCOMBRO CON LIMO DE BAJA PLASTICIDAD
(ML), POCO ARENOSO, COLOR CAFÉ OSCURO (RELLENO).
- Con raicillas hasta 0.60 m
33.50%
MA-02
44.80%
5
1.00
27.90%
0
5
95
0
0
0
0
20
80
0
0
0
25
66
9
0
0
0
0
0
0
1
89
10
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
24
76
0
0
0
0
0
0
0
7
93
0
0
0
7.00%
MA-03
7
1.50
36.80%
2.00
T.SHELBY (MI-04)
MI-04
59.60%
34.80%
Consolidación
LIMO DE ALTA PLASTICIDAD (MH), DE CONSISTENCIA BLANDA,
COLOR CAFÉ OSCURO CON GRAVILLAS.
g= 1.78 ton/m3
2.50
17.00%
7
MA-05
3.00
18.50%
3
MA-06
3.50
MA-07
- Gravas de 3.60 a 4.20 m.
BARRIL
NQ
4.00
ARENA MAL GRADUADA (SP), MEDIANAMENTE COMPACTA,
COLOR CAFÉ CLARO, CON ALGUNAS GRAVAS DE ORIGEN
PÚMITICO.
19.50%
MA-08
12
4.50
5.00
MA-09
30.70%
4
5.50
30.50%
4
MA-10
6.00
26.90%
5
MA-11
LIMO DE ALTA PLASTICIDAD (MH), DE CONSISTENCIA MEDIA,
COLOR CAFÉ ROJIZO.
6.50
43.60%
MA-12
7.00
6
N.A.F.= 7.00 m
48.30%
MA-13
7.50
7
32.30%
55.80%
T.SHELBY (MI-14)
8.00
- Color café de 7.80 a 9.00 m.
52.80%
f= 10°
MI-14
C=4.2 ton/m2
g= 1.72 ton/m3
8.50
50.30%
11
MA-15
9.00
- Con motas color gris a apartir de 9.00 m.
55.70%
9
MA-16
77.90%
40.10%
9.50
55.70%
MA-17
9
10.00
F.S.=10.20 m
10.50
NOTAS: EL N.A.F. SE DETECTÓ A 7.00 M. DURANTE LA EXPLORACIÓN
SÍMBOLOS CONVENCIONALES
LIMO
GRAVAS
A) ACOTACIONES EN METROS
E) F.S. = FIN DE SONDEO
B) P.H. = PESO DE HERRAMIENTA
G) T.SHELBY = TUBO SHELBY
C) R.H. = REBOTE DE HERRAMIENTA
ARENA
RAICILLAS
D) N.A.F. = NIVEL DE AGUAS FREÁTICAS
50
PERFIL ESTRATIGRÁFICO DEL SMC-DOS
UBICACIÓN DEL
SONDEO:
EN RÍO BLANCO, VER.
FECHA : 02-noviembre-13
0
10
20
30
40
HUMEDAD NATURAL
GRÁFICO
(ASTM D1586)
RESISTENCIA A LA
PENETRACIÓN ESTÁNDAR.
No DE GOLPES PARA PENETRAR 30CM.
CORTE
ELEVACIÓN DEL BROCAL: PENDIENTE
ESTRATI-
PROF. (m)
ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN DE CINES
MUESTRA No.
PROYECTO:
LÍMITE PLÁSTICO
0%
50
GRANULOMETRÍA
LÍMITE LÍQUIDO
25%
50%
G
S
F
%
%
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
24
76
0
0
0
0
0
0
1
89
10
0
0
0
0
0
0
0
77
23
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
7
93
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
4
96
75%
0.00
24.80%
11
MA-01
DESCRIPCIÓN DEL ESTRATO
FRAGMENTOS DE ESCOMBRO CON LIMO, POCO ARENOSO,
COLOR CAFÉ OSCURO (RELLENO).
0.50
BARRIL
MA-02
NQ
1.00
11.00%
>50
MA-03
MA-04
BARRIL
1.50
NQ
29.00%
5
MA-05
45.30%
23.50%
39.70%
T.SHELBY (MI-06)
2.00
f= 13.5°
MI-06
LIMO DE BAJA PLASTICIDAD (CL), DE CONSISTENCIA BLANDA,
CAFÉ OSCURO, CON GRAVILLAS.
C=3.50 ton/m2
g= 1. 61 ton/m3
2.50
32.90%
3
MA-07
3.00
21.10%
3
MA-08
ARENA MAL GRADUADA (SP) CON POCOS FINOS, SUELTA,
COLOR CAFÉ CLARO CON GRAVILLAS.
3.50
31.70%
MA-09
MI-10
4.00
4
ARENA LIMOSA (SM), SUELTA, COLOR CAFÉ CLARO.
30.40%
T.SHELBY (MI-10)
4.50
Consolidación
g= 1.85 ton/m3
5.00
MA-11
25.00%
5
22.60%
5.50
27.20%
6
MA-12
'- Con lentes de limo arenoso color café rojizo hasta 5.40 m
6.00
26.90%
7
MA-13
N.A.F.= 6.50 m
6.50
48.40%
MA-14
8
7.00
LIMO DE ALTA PLASTICIDAD (MH), DE CONSISTENCIA MEDIA A
FIRME, COLOR CAFÉ ROJIZO.
58.10%
MA-15
7.50
9
40.00%
73.90%
- Color café de 7.80 a 9.00 m.
51.00%
8.00
9
MA-16
8.50
49.90%
10
MA-17
9.00
- Con motas color gris a apartir de 9.00 m.
53.10%
MA-18
9
9.50
59.80%
MA-19
10
10.00
34.20%
51.30%
F.S.=10.20 m
10.50
NOTAS: EL N.A.F. SE DETECTÓ a 6.50 M. DURANTE LA EXPLORACIÓN
SÍMBOLOS CONVENCIONALES
LIMO
GRAVAS
A) ACOTACIONES EN METROS
E) F.S. = FIN DE SONDEO
B) P.H. = PESO DE HERRAMIENTA
G) T.SHELBY = TUBO SHELBY
C) R.H. = REBOTE DE HERRAMIENTA
ARENA
RAICILLAS
D) N.A.F. = NIVEL DE AGUAS FREÁTICAS
51
0
10
20
30
40
50
0.00
0
10
20
30
40
50
0.00
22
11
0.50
0.50
BARRIL
5
1.00
NQ
1.00
>50
BARRIL
1.50
1.50
7
NQ
5
2.00
2.00
2.50
2.50
7
3
3.00
3.00
3
3
3.50
3.50
BARRIL
NQ
4.00
4.50
12
5.00
4
4.00
4.50
5.00
4
5
5.50
5.50
4
6
6.00
6.00
5
7
6.50
6.50
6
8
7.00
7.50
7.00
7
7.50
8.00
9
8.00
9
8.50
8.50
11
9.00
10
9.00
9
9.50
10.00
10.50
9
9.50
9
10
10.00
10.50
52
ANEXO B
REPORTE FOTOGRÁFICO.
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
ASPECTO GENERAL DEL SITIO DE ESTUDIO, UBICADO EN CAMINO NACIONAL
EN RÍO BLANCO, VER.
54
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
TRABAJOS DE POSICIONAMIENTO DEL EQUIPO DE PERFORACIÓN EN EL
PUNTO DONDE SE REALIZARÍA EL SONDEO SMC-UNO.
55
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
EXPLORACIÓN MEDIANTE PENETRACIÓN ESTANDAR Y COLOCACIÓN DE
ADEME METÁLICO EN EL SONDEO SMC-UNO.
56
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
MUESTREO INALTERADO MEDIANTE TUBO SHELBY (ARRIBA) Y MUESTREO
CON BARRIL NQ EN EL ESTRATO ROCOSO (ABAJO) DEL SONDEO SMC-UNO.
57
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
ALGUNAS DE LA MUESTRAS RECUPERADAS DURANTE LOS TRABAJOS DE
EXPLORACIÓN DEL SONDEO SMC-UNO.
58
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
MUESTRAS ALTERADAS RECUPERADAS DEL SONDEO SMC-UNO, DONDE SE
OBSERVAN LOS DIFERENTES TIPOS DE SUELO DETECTADOS.
59
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
UBICACIÓN Y POSICIONAMIENTO DEL EQUIPO EN EL SONDEO SMC-DOS.
60
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
EXPLORACIÓN MEDIANTE PENETRACIÓN ESTANDAR EN EL SONDEO
SMC-DOS.
61
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
PERFORACIÓN MEDIANTE BROCA TRICONICA CON DIENTES DE TUNGSTENO
E INSTALACIÓN DE ADEME METÁLICO EN EL SONDEO SMC-DOS.
62
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
OBTENCIÓN DE MUESTRAS INALTERADADAS MEDIANTE TUBO SHELBY
(ARRIBA) Y MEDIANTE BARRIL NQ EN EL ESTRATO ROCOSO (ABAJO).
63
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
ALGUNAS DE LA MUESTRAS RECUPERADAS DURANTE LOS TRABAJOS DE
EXPLORACIÓN DEL SONDEO SMC-UNO.
64
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
MUESTRAS ALTERADAS RECUPERADAS DEL SONDEO SMC-UNO, DONDE SE
OBSERVAN LOS DIFERENTES TIPOS DE SUELO DETECTADOS.
65
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD NATURAL DE LAS MUESTRAS
RECUPERADAS, CONFORME LO INDICA LA NORMA ASTM D-2216.
66
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
ENSAYE PARA LA DETERMINACIÓN DE LOS LÍMITES DE CONSISTENCIA
CONFORME LO INDICA LA NORMATIVA ASTM D-4318
67
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
DETERMINACIÓN DE LA MASA ESPECÍFICA DE SÓLIDOS, DE ACUERDO CON
LA NORMA ASTM D-854.
68
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
DETERMINACIÓN DEL CONTENIDO DE FINOS Y GRANULOMETRÍA DE LOS
SUELOS CONFORME LO ESPECIFICAN LAS NORMAS ASTM D1140 Y D422
69
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
ENSAYE PARA LA DETERMINACIÓN DEL PESO VOLUMÉTRICO CON PARAFINA
70
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
EJECUCIÓN DEL ENSAYE TRIAXIAL NO CONSOLIDADO NO DRENADO,
CONFORME A LOS LINEAMIENTOS DE LA NORMA ASTM D-5028.
71
REPORTE FOTOGRÁFICO DEL ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA CONSTRUCCIÓN
DE CINES EN RÍO BLANCO, VERACRUZ.
ASPECTO DEL ENSAYE DE CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL CONFORME A
LOS LINEAMIENTOS DE LA NORMA ASTM D-2435.
72
ANEXO C
RECOPILACIÓN DE RESULTADOS.
Tabla A.- Capacidad de carga a diferentes profundidades de desplante en terreno
natural y en un espesor de mejoramiento variable.
Desplante variable en
Terreno natural
Desplante superficial en
relleno de espesor
variable
Desplante de 1.00 m en
relleno de espesor
variable
Desplante de 1.50 m en
relleno de espesor
variable
Desplante
(m)
Capacidad
de carga Q
adm
2
(ton/m )
Espesor de
mejoramiento
(m)
Capacidad
de carga Q
adm
2
(ton/m )
Espesor de
mejoramiento
(m)
Capacidad
de carga
Q adm
2
(ton/m )
Espesor de
mejoramiento
(m)
Capacidad
de carga Q
adm
2
(ton/m )
1.80
7.43
1.80
10.51
1.00
10.37
0.50
9.17
3.00
8.61
2.00
11.98
1.20
11.55
0.70
10.15
4.00
10.80
2.20
13.73
1.50
13.67
1.00
11.89
Tabla B.- Asentamientos para diferentes anchos de cimentación (de 1.00 a 4.00
metros), en terreno natural
SMC-UNO
SMC-DOS
Descarga
2
(ton/m )
Asentamiento
total (cm)
Módulo
de
reacción
(kg/cm³)
Descarga
2
(ton/m )
Asentamiento
total (cm)
Módulo
de
reacción
(kg/cm³)
Asentamiento
diferencial
(cm)
1.00
10.00
14.36
0.06960
10.00
16.12
0.06203
1.76
2.00
10.00
18.06
0.05537
10.00
23.12
0.04325
5.06
3.00
10.00
34.94
0.02862
10.00
40.52
0.02468
5.58
4.00
10.00
42.63
0.02345
10.00
50.08
0.01997
7.45
Base
(m)
74
Tabla C.- Asentamientos para diferentes anchos de cimentación (de 1.00 a 4.00
metros), en mejoramiento de suelo en un espesor de 1.0 metro.
SMC-UNO
SMC-DOS
Descarga
2
(ton/m )
Asentamiento
total (cm)
Módulo
de
reacción
(kg/cm³)
10.00
11.17
0.07530
2.00
10.00
14.50
0.06896
10.00
18.77
3.00
10.00
29.98
0.03335
10.00
34.74
0.02878
4.76
4.00
10.00
37.43
0.02672
10.00
43.88
0.02279
6.45
Base
(m)
1.00
Descarga
2
(ton/m )
Asentamiento
total (cm)
Módulo
de
reacción
(kg/cm³)
Asentamiento
diferencial
(cm)
10.00
12.61
0.07930
1.44
0.05376
4.27
Tabla D.- Estabilidad de los cortes temporales, a corto plazo para condiciones
estáticas y sísmicas.
Condición estática
Factor de
Talud
seguridad
Talud 1:1
vertical
recomendado
0.952
1.30
1.490
Condición seudoestática
Factor de
Talud
seguridad
Talud 1:1
vertical
recomendado
0.742
1.00
1.113
75