1 introduccion

4)
4.1.
DESCRIPCION DEL PROYECTO
Introducción
El proyecto de la Sistema de Colección, Impulsión y Planta de Tratamiento de
Líquidos Cloacales se enmarca dentro del Plan Director Cloacal del Área
Metropolitana de Gran Resistencia (AMGR), integrada por los municipios de
Resistencia, Barranqueras, Puerto Vilelas y Fontana 1. Las localidades de Puerto
Tirol, Colonia Benítez y Margarita Belén que también forman parte del
Departamento de San Fernando no se consideran dentro del AMGR debido a la
condición necesaria para la existencia de aglomeración que es la continuidad
edilicia.
El objetivo del Plan Director es la implementación de un programa de
mejoramiento sanitario del actual sistema cloacal (recolección, conducción,
tratamiento, disposición final de las aguas residuales) para el AMGR con un
horizonte de veinte años a partir de la habilitación de las primeras obras.
Los objetivos del Proyecto son:
–
Integración del sistema de desagües cloacales del AMGR
–
Tratamiento de los efluentes captados, mejorando la calidad ambiental
general y del cuerpo receptor que es el Riacho Barranqueras
–
Ampliación de la cobertura, desde el 47% actual al 85% al finalizar el
período proyectado
En conjunto, el proyecto mejorará la calidad de vida de la población en su
conjunto y particularmente las de quienes habitan en cercanías a las lagunas de
estabilización actuales, cuyo funcionamiento se discontinuará, reducirá los
vuelcos de efluentes cloacales por parte de quienes actualmente no tienen
sistema por red, y que suelen ser vertidos a cielo abierto, a zanjas o cauces o al
sistema de drenaje pluvial, y permitirá mejorar los parámetros del cuerpo
receptor, lo que influirá particularmente en las condiciones medioambientales del
área ribereña y aguas abajo.
Dentro del Plan Director no es lo la prioridad central la incorporación de nuevos
usuarios
1
al
sistema,
sino
generar
las
mejoras
en
las
condiciones
Por imperio de la Ley Nº 2.406/80 y Decreto Nº 614/84.
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Capítulo 4 – Página 1
medioambientales del AMGR, situación que permitirá a futuro sumar más
usuarios a la red general del sistema.
Figura 4.1 - PLAN DIRECTOR CLOACAL AMGR - Áreas Existentes, Ejecutadas y a Ejecutar
1° y 2° Etapa. Fuente: SAMEEP
En general, los proyectos de saneamiento buscan dar atención a las necesidades
de la población para contar con un sistema para la colección y tratamiento de
efluentes con el fin de aportar beneficios sociales y ambientales, contribuyendo
al desarrollo sostenible de las localidades beneficiarias de los proyectos.
Estos proyectos brindan mejoras en cuanto a la eficiencia en la prestación de los
servicios, favoreciendo las condiciones de calidad de vida de la población en
aspectos como salud pública y calidad del ambiente, los que tienen impacto
directo
en
las
condiciones
de
habitabilidad
y
sobre
la
disminución
de
enfermedades de origen y trasmisión hídrica.
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Capítulo 4 – Página 2
Para el caso del Área Metropolitana del Gran Resistencia (AMGR), las obras
involucradas en su Plan Director tienden a satisfacer dos aspectos centrales: el
primero, la demanda insatisfecha debida al crecimiento de la población de dicha
región y, el segundo pero no menos importante, es dar solución al grave
problema ambiental generado en el AMGR, surgido a consecuencia del colapso de
las lagunas facultativas que componen el actual sistema de tratamiento dado que
las mismas ya no cumplen con su objetivo.
Para cumplir con este objetivo, el Plan Director Cloacal del AMGR, ha previsto un
conjunto de obras entre las que destacan: redes cloacales, redes colectoras,
estaciones elevadoras de líquido crudo, impulsiones de líquido crudo, planta de
tratamiento, obras accesorias e impulsión y descarga de líquido tratado.
El conjunto de obras que comprende el alcance del presente EsIA, denominado
Primera Etapa dentro del Plan Director, es el siguiente: Sistema de Colección e
Impulsión, Planta de Tratamiento y Descarga del Efluente Tratado. Para la
ejecución de este sistema serán necesarias las obras, que se resumen
brevemente a continuación:
Planta Depuradora: Corresponde a las obras que dan cumplimiento con el
proceso seleccionado para el tratamiento del efluente cloacal. Dentro de estas
obras se incluye además el pre tratamiento que forma parte del proceso de
depurado.
Camino de acceso a planta: Debido que la planta se ubicará en zonas de
acceso complicado, por la distancia y el riesgo de inundación por encontrarse en
una zona fuera de la protección de la ciudad, se deberá asegurar la llegada en
todo momento, con la cual se prevé la construcción de un camino que servirá
tanto para la etapa de construcción como para la etapa de servicio.
Línea de alimentación eléctrica: Como se mencionó la ubicación es alejada de
la zona urbana por lo que la energía necesaria para funcionamiento de equipos
electromecánicos e iluminación del predio deberá transportarse mediante un
tendido eléctrico de media tensión proyectado para tal fin.
Redes Colectoras: La función de las mismas es la colección de líquidos
provenientes de distintos sectores de la ciudad a través de redes de colección
existentes de menor capacidad. El desarrollo de las obras de colección se
encontrará a lo largo de la Av. Soberanía Nacional, un tramo sobre la Av. Chaco,
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hacia el sur llevando el total del caudal recogido hasta la estación elevadora
principal encargada de impulsarlo hasta la planta de tratamiento. Finalmente un
tramo, que si bien técnicamente no constituye un colector se lo considera dentro
de estos por el hecho de transportar líquido colectado en el punto de la Estación
Elevadora 112 y transportarlo como impulsión hasta una boca de registro donde
conecta con la red colectora de Av. Soberanía.
Estaciones Elevadoras de líquidos crudos: Las estaciones elevadoras de
líquido crudo que componen el proyecto son dos en total: 1) La estación
elevadora N° 112, que colecta el líquido cloacal; 2) La EE 113, ubicada al final de
la red de Colectores y es la responsable de impulsar el líquido crudo hasta la
planta de tratamiento;
Estación Elevadora de líquidos tratados (EELT): Forma parte de la planta y
es necesaria para la evacuación de los caudales tratados hacia el cuerpo
receptor.
Obras accesorias: Son todas aquellas obras necesarias para el correcto
funcionamiento tanto del sistema, como del entorno donde se encuentra. Son
previstas para evitar posibles impactos. Dentro de estas se puede citar
terraplenes del pólder de defensa contra inundaciones en la zona de planta por
crecientes del río Paraná, red de puentes y alcantarillas y canales para evacuar
excedentes de agua en torno a la zona de camino, por discontinuar este un
escurrimiento natural de las aguas.
4.2.
Antecedentes. Diagnóstico Actual
En la actualidad el área metropolitana de Gran Resistencia cuenta con un red de
desagües cloacales que cubre aproximadamente al 47% de la población y cuenta
con un porcentaje de población aproximado conectado a la red de agua potable
del 90%.
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Figura 4.2 - Servicio Cloacal Actualmente en AMGR. Fuente: SAMEEEP
En lo referente a la planta de tratamiento actual, la misma consiste en un
sistema de lagunas de estabilización, actualmente en emergencia sanitaria desde
hace algunos años. La capacidad de las mismas se encuentra agotada para
abastecer la actual demanda poblacional originada por el crecimiento de la
ciudad y sus alrededores. Como consecuencia de esta situación el sistema pasó a
ser deficiente, presentando una disminución del rendimiento depurador y como
resultado de esto el agua volcada al cuerpo receptor no cumple con las
características ambientales demandadas.
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Figura 4.3 - Área de Servicios según descarga. Fuente: SAMEEP
Asimismo la saturación del volumen como consecuencia del mayor vuelco a los
cuerpos lacustres generó su rebasamiento, obligando al alivio del líquido crudo a
través de un bypass, consistente en canales o zanjas a cielo abierto hasta la
zona de vuelco. Estos canales, además de permitir la infiltración del líquido crudo
al manto de suelo superior, atraviesan terrenos, actualmente poblados y
habitados por los sectores más vulnerables de la sociedad. Esta situación agrava
las condiciones de habitabilidad ya que se encuentran expuestos a enfermedades
de origen hídrico debido al uso indebido de estas y la utilización de aguas
subterráneas contaminadas, motivado su uso por la ausencia de red de agua
potable.
Esta situación sanitaria crítica se debe a la ausencia de nuevas obras
complementarias y mejoras en el sistema cloacal en los últimos 20 años,
cuestión que motiva la necesidad de la construcción de una nueva planta.
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Figura 4.4 - Sistema Actual de Descarga de Líquidos Cloacales.
Fuente: SAMEEP.
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4.3.
Parámetros de Diseño
Como conclusión del estado de situación actual, el proyecto plantea la
construcción de una nueva planta de tratamiento de efluentes cloacales.
Conjuntamente serán necesario obras complementarias a esta para asegurar el
perfecto funcionamiento y cumplir con la meta del proyecto.
Las obras que complementan al sistema de tratamiento seleccionado serán,
conducción de llegada a la planta e impulsión del líquido tratado hasta el cuerpo
receptor.
Las instalaciones de depuración se diseñarán para cumplir con una DBO5
efluente en el líquido tratado menor o igual a 50 mg/L, según lo estipulado en el
Anexo I del Decreto Nº 847 / 92, de la Provincia del Chaco, para vuelcos a cursos
de agua. Con respecto a la calidad microbiológica del efluente, en el mencionado
decreto no se especifican directrices aplicables al presente caso.
PARAMETROS DE VUELCO – DECRETO 847/92
Ph
Entre 5 y 9
DBO5
Menor a 50 mg/l
Sólidos Sedimentables en 10Min
No se admitirán
Sólidos Sedimentables en 2Hs
Menor a 0.50 ml/l
Sólidos Flotantes
No se admitirán
Sólidos disueltos
No mayor a 600 mg/l
No existe parámetro establecido pero se
Coliformes
adoptan no más de 1000 NMP/100ml de
colifecales.
Tabla 4.1 - Parámetros de vuelco al cuerpo receptor
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El proyecto contempla la ejecución de una nueva planta, dejando sin efecto las
lagunas actuales, una vez cumplida la ejecución de todas las obras previstas, con
la consecuente remediación del pasivo ambiental que conlleva esta decisión.
Una vez que se hayan sacado de servicio las lagunas de tratamiento existentes
se debe proceder a efectuar el relleno de las mismas con materiales sueltos.
Para efectuar el relleno de las lagunas de tratamiento se deberá respetar al
menos un procedimiento similar al descripto a continuación:
Vaciado de las Lagunas: Se deberá extraer el líquido sobrenadante mediante
bombeo de estos hasta las cámaras de salida existentes. Si bien el líquido posee
un tratamiento mínimo, se prevé efectuar una desinfección con cloro en la
cámara de salida, durante el bombeo. Es importante aclarar que solo se deberá
extraer el líquido sobrenadante y no el barro, de lo contrario se produciría
sedimentaciones en los conductos o canales de salida, olores indeseables,
taponamientos, etc.
Secado del Barro: Posteriormente a la extracción del líquido sobrenadante de las
lagunas se procederá al secado del barro que permanezca en el fondo de las
mismas. A fin de que se pueda efectuar el secado correcto del lecho se dejará
expuesta la superficie durante un lapso de al menos 4 semanas. Este lapso podrá
variar en función de la cantidad de días de precipitación que ocurran, así como
también de los niveles de precipitación ocurridos en ese intervalo.
Estabilización de residuales: Se deberá esparcir cal sobre la mezcla de barro
residual (0,5 kg/m2) para desinfección y control de olores.
Remoción de revestimientos existentes: Si las lagunas a desafectar poseían
revestimientos sintéticos los mismos deben ser retirados. Si fueron, en cambio,
construidas con material arcilloso deberá escarificarse el mismo a fin de evitar
que se produzca el endicamiento de la laguna.
Relleno y Compactación: Una vez que se haya producido el secado de la laguna
se deberá efectuar el relleno y compactación de la misma hasta que el nivel
alcance el correspondiente al terreno natural circundante.
Para el relleno con material suelto se prevé utilizar el suelo de los terraplenes y,
si fuera necesario, se extraerá de yacimientos con suelos de adecuada calidad.
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Limpieza Final y Parquizado del Predio: Una vez finalizadas las tareas anteriores
se deberá realizar la limpieza final del predio de cada laguna rellenada, el
emparejamiento definitivo del terreno, el recubrimiento con suelo vegetal y el
sembrado de pasto, de manera tal que se pueda decidir el posterior reuso del
terreno existente para los fines que determine el ente operador del servicio
cloacal, las autoridades provinciales y los municipios del AMGR.
Los terrenos seleccionados para la construcción pertenecen al estado provincial,
actualmente en desuso y cuya ubicación está alejada de la urbanización unos 5
km al sur dentro de las chacras 231, 232, 23 y 236, lo que favorece en caso que
un desperfecto temporal en el sistema generase olores al medioambiente.
Un factor desfavorable en la localización es que el predio se encuentra en el valle
aluvional del río Paraná con una cota de terreno natural de +48.00 m.s.n.m y
fuera de la protección contra crecientes que abriga a la urbanización. Este punto
exige establecer un pólder donde erguirá la planta de tratamientos, lo que se
realizará mediante un terraplén que evitará el ingreso en caso de crecientes del
río. Además de lo inundación por efecto de crecientes pueden existir ascenso de
la napa freática, que oscila entre 0.50 y 1.00 m desde el nivel de terreno. Para
estos casos se previó el alteo de algunos sectores del terreno con reemplazo de
suelos y en otros se contempló la elevación de las estructuras mediante
estructuras resistentes. A pesar de a ello esta observación no revela mayores
complicaciones debido a la baja permeabilidad del suelo, lo que sugiere que en
caso de crecidas temporales existirá un retardo en el ascenso del nivel freático.
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Figura 4.5 – Localización de Planta de Tratamiento de Líquidos Cloacales AMGR. Fuente: elaboración propia con datos del SAMEEP.
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A continuación se muestran los parámetros básicos de diseño para la planta, en
función de las proyecciones de población, estimaciones de dotación y demás
variables consideradas por los proyectistas.
•
Población año 0P0: 396.715 Habitantes
•
Población año 20 P20: 490.775 Habitantes
•
Población Servida año 0 PS0: 238.029 Habitantes
•
Población Servida año 20 PS20: 402.436 Habitantes
•
Vuelco medio año 0 VM0: 173 litros / Hab·día
•
Vuelco medio año 20 VM20: 224 litros / Hab·día
•
Gasto cloacal medio a tratar año 0 – QC0: 41.131 m3/día
•
Gasto cloacal medio a tratar año 10 – QC10: 55.721 m3/día
•
Gasto cloacal medio a tratar año 20 – QC20: 102.000 m3/día
•
Carga Orgánica afluente - CO: 45 g DBO5/Hab·día
•
Concentración orgánica afluente adoptada - Sa: 205 mg DBO5/l
4.4.
Descripción de las Obras
Las obras del plan director cloacal para el AMGR se puede dividir en seis
segmentos diferenciables necesarios para cumplir los objetivos demandados.
•
Redes colectoras
•
Estaciones de bombeo de líquido crudo
•
Impulsiones de líquido crudo y tratado
•
Planta de tratamientos de líquidos cloacales
•
Obra de descarga
•
Obras accesorias
Las mismas se describen resumidamente a continuación.
4.4.1.
Redes colectoras:
La función de las mismas es la colección de líquidos provenientes de distintos
sectores de la ciudad a través de redes de colección existentes de menor
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capacidad. De esta manera los actuales colectores principales pasaran a ocupar
en algunos casos la función de colectores secundarios, permitiendo de esta
manera un incremento a futuro de la capacidad de conducción.
El desarrollo de las obras de colección se encontrará a lo largo de la Av.
Soberanía Nacional, naciendo en el Oeste aproximadamente a la altura de la
Ruta N°11 hasta la Av. Nicolás Rojas Acosta. Un tramo sobre la Av. Chaco, hacia
el sur llevando el total del caudal recogido hasta la estación elevadora principal
encargada de impulsarlo hasta la planta de procesos. Y finalmente un tramos,
que si bien técnicamente no constituye un colector se lo considera dentro de
estos por el hechos de transportar liquido colectado en el punto de la Estación
Elevadora 112 y transportarlo como impulsión hasta una boca de registro donde
conecta con la red colectora de Av. Soberanía.
En este tipo de obra tenemos 4 tramos en distintos sectores:
- Colector Soberanía Nacional Oeste: Nace en el sector oeste de la Av.
Soberanía, en las cercanías de la Ruta Nacional N°11. De allí irá incrementando
gastos en su trayecto de los diferentes afluentes que irá cruzando que en la
actualidad conducen los líquidos a las obsoletas lagunas de tratamiento. Este
colector finaliza a la altura de la Av. Belgrano donde descargará y se sumará a
otros afluentes en ese punto. El desarrollo del colector SON (Soberanía Nacional
Oeste) es de aproximadamente 2.200 m y estará construido con tuberías de PVC
en diámetros de 500 y 600 mm y de PRFV en diámetros 900 mm.
Por ser una conducción a gravedad constará de 19 bocas de registro a distancias
que variarán entre 100-150 m. En estos puntos se materializaran las conexiones
con los afluentes que traerán el gasto desde el sector Noroeste del conglomerado
urbano.
- Colector Soberanía Nacional Este: Este colector nace en la intersección de Av.
Nicolás Rojas Acosta y Av. Soberanía Nacional por donde se desarrollará, desde
ese punto, hasta la intersección de Av. Soberanía con Av. Chaco. En la
intersección donde nace allí se conecta con la Impulsión Nicolás Rojas Acosta que
le entrega el Caudal proveniente de la EE 112 quien colecta el liquido cloacal de
la zona Este del conglomerado urbano.
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En la intersección en Av. Chaco se encuentra con el Colector Centro en una boca
de confluencia donde ambos caudales se agruparán para llegar a la última
estación previa al proceso a través del Colector Sur.
Este colector se desarrollará con tuberías de PRFV en una extensión de 4.000 m
con diámetros de 1.200 mm y 1.300 mm. Funcionando a gravedad con las bocas
de registro ubicadas cada 100-150 m se incorporarán colectores secundarios
provenientes de otros sectores de la ciudad.
- Colector Soberanía Nacional Centro: Este colector corresponde al tramo que va
desde la intersección de la Avenida Belgrano y Soberanía Nacional hasta la boca
donde confluye con el Colector de Soberanía Nacional Este. Es la continuación del
colector oeste, y en su desarrollo se prevé una longitud de 2.600 m en PRFV con
diámetros de 900 mm a 1200 mm a través de la Av. Soberanía Nacional, e
incorpora en su trayecto afluentes de colectores secundarios por medio de sus
bocas de registro.
- Colector Sur: Este colector es el que envía los afluentes a la cámara de
confluencia ubicada en Av. Chaco y Av. Soberanía, provenientes de los colectores
Centro y Este, hacia la Estación elevadora 113, encargada de enviarlos hacia la
planta. Este colector desarrollado en PRFV de diámetro 1.400 mm, tiene una
longitud de 470 m y no posee afluentes en su trayecto desde su nacimiento en la
cámara de confluencia.
Impulsión Nicolás Rojas Acosta: Esta impulsión es la salida de los líquidos
colectados en la Estación Elevadora 112, situada en la intersección de Av. Castelli
y Av. Nicolás Rojas Acosta. Nace en la EE112 y finaliza en la boca de registro en
la intersección de Av. Soberanía Nacional y Av. Nicolás Rojas Acosta, donde nace
el Colector Este; conduce los líquidos provenientes mayormente del sector este
del conglomerado del AMGR. Dicha impulsión que contará con los accesorios
necesarios como válvulas de descarga y aire, construida en PRFV de diámetro
800 mm tiene una longitud de 2.100 m.
La totalidad de los colectores (Junto a la impulsión Nicolás Rojas acosta) suman
una longitud de aproximadamente 11.500 m de conducción. En su mayoría
constituidos por tuberías de PRFV con diámetros que varían desde los 500 mm a
1.400 mm. En cuanto a la impulsión del líquido crudo asciende a las 5100 mts.,
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en tanto la impulsión del líquido tratado alcanza aproximadamente a los 13500
mts.
A continuación se muestra la tabla 4.2 que resume las características de los
colectores e impulsiones.
Tabla 4.2 - Resumen de dimensiones de Colectores e Impulsiones
ESTACIONES ELEVADORAS DE LÍQUIDO CRUDO: Las estaciones elevadoras son
en total tres. Una de ellas intermedia entre la red de colectores: la EE (estación
elevadora) N° 112. Las otras son las encargadas de impulsar el líquido crudo
hasta la planta (EE113, ubicada al final de la red de colectores) y el líquido
tratado desde la planta hacia la descarga (EELT dentro del predio de la planta de
tratamiento).
ESTACION ELEVADORA N° 112 - EE112: La estación elevadora EE 112 recibe
principalmente los aportes del sector Central y Este (Barranqueras y Puerto
Vilelas) del área servida y se ubica en el extremo NO de la Chacra 286, en el
Municipio de Barranqueras, en la intersección de Av. Castelli y Av. Nicolás Rojas
Acosta.
Se prevé una estación de tipo en cámara húmeda, y será de hormigón armado
de sección semi circular-rectangular, con equipos de bombeos alineados y
múltiples de impulsión.
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Los equipos de bombeo serán electrobombas centrífugas sumergibles de tipo
cloacal. En esta estación se prevé la colocación de 3 equipos en operación mas
una en reserva para las dos etapas de diseño (Etapa 1: hasta el año 10 y Etapa
2: Desde el año 10 hasta la finalización del período proyectado)
El caudal de diseño para la primera etapa es de 500 litros/segundo, con una
altura manométrica de 16,02 m y para la segunda etapa será de 693
litros/segundo con una altura de 17,55 m.
ESTACION ELEVADORA N°113 – EE113: La estación elevadora EE 113 es la de
mayor porte del sistema cloacal del AMGR y se ubica a unos 400 m del cruce del
Canal Soberanía Nacional y la Av. Chaco.
Recibe el aporte del Colector Soberanía Nacional Sur.
El aporte de dicho colector corresponde a toda el área del AMGR servida con
cloacas.
Esta estación elevadora será la encargada de dar el nivel necesario al líquido
cloacal para ser transportado a través de una cañería a presión hasta la Planta
Depuradora.
Dado que esta estación elevadora es la principal del sistema cloacal del AMGR y
se ubica en la salida del sistema colector hacia la Planta Depuradora, se optó por
un planteo, para el proyecto, que facilite la ampliación de capacidad más allá del
período de diseño, sin agregar costos apreciables a la obra a construir.
Se prevé una estación de tipo en cámara húmeda, ubicada sobreelevada
respecto del terreno natural a una cota de nivel de relleno de 51,50, por
encontrarse fuera del área protegida por el terraplén de Defensa Sur.
Para ello, se diseñó una cámara de bombeo cilíndrica con ingreso del líquido por
el centro, con las bombas dispuestas en forma anular, sobre la circunferencia
externa de la cámara.
El volumen útil de ésta se dimensionó para el caudal de bombeo a 20 años y la
disposición anular de las bombas permite disponer en ese volumen las 6
unidades previstas para el final del período de diseño quedando espacio para
ubicar 2 electrobombas más, en el futuro.
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Capítulo 4 – Página 16
El volumen de la cámara permitirá funcionar, en el futuro, a una combinación de
8 electrobombas, sin modificar la obra civil de la estación.
Para reducir el costo de válvulas y de construcción de un múltiple de gran
diámetro
y
reducir
los
impermanentes
por
detención
simultánea
de
electrobombas en caso de un corte de energía, se ha optado por el bombeo
directo de cada electrobomba a una cámara de carga que alimenta al conducto
de PRFV Dº 1200 mm, que llega a la Planta Depuradora.
Esta solución permite obtener un sistema de sencilla operación y mantenimiento,
con riesgo nulo de golpes de ariete por parada no programada de bombas y que,
además,
permite
duplicar
la
capacidad
de
bombeo,
sin
necesidad
de
modificaciones en la obra civil y sin que esta cualidad represente un costo
adicional significativo de la obra civil.
Para evitar el vaciado de la cañería con cada parada de bomba, se ubica el fondo
de la cámara de salida por debajo de la cota mínima en la cámara de carga de la
Planta Depuradora.
Se prevé una cámara ubicada bajo nivel de terreno, que recibe el líquido cloacal
proveniente de los colectores e impulsiones anteriormente mencionadas. De allí
el líquido pasa por los canales de rejas y luego de producido el cribado llega, a
través de un canal de hormigón armado hasta la entrada de la cámara de
bombeo.
La cámara de bombeo será de sección circular de 10,0 m de diámetro. Los
equipos se colocarán en forma anular, quedando espacio entre los mismos para
duplicar la capacidad de bombeo, como ya se mencionó.
El líquido será impulsado a una cámara de carga sobre la cámara de bombeo,
con una altura suficiente para asegurar la altura manométrica necesaria, para
que el conducto de PRFV de 1200 mm transporte el QE20 del AMGR hasta la
planta depuradora.
Además el diseño prevé la futura ampliación tanto en el canal de entrada a la
cámara de bombeo, como en la cámara de salida del conducto a presión, para lo
cual queda preparada la estructura.
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Capítulo 4 – Página 17
Los caudales de bombeo totales serán, 1163 l/s para la primera etapa con una
altura a vencer de 21,03 m y 1728 l/s con una altura de 21,58 m para la
segunda etapa.
La estación poseerá un canal de entrada con rejas mecánicas para la eliminación
de cuerpos extraños que puedan poner en riesgo el sistema de bombeo.
ESTACION ELEVADORA DE LIQUIDO TRATADO (EELT): A la salida de las lagunas
de pulido que conforman el proceso en la Planta Depuradora del Sistema Cloacal
del AMGR, se diseña una Estación Elevadora de líquido tratado. En este punto
nace la Cañería de Impulsión que conduce el líquido tratado hasta el cuerpo
receptor, el Riacho Barranqueras.
Se prevé una estación de tipo en cámara húmeda, ubicada bajo el nivel del
terraplén de protección de la planta. La misma recibe el líquido proveniente del
sistema de descarga del líquido tratado y será de hormigón armado de sección
rectangular, con equipos de bombeo alineados y múltiple de impulsión.
Los equipos de bombeo serán electrobombas centrífugas sumergibles de tipo
cloacal.
La estación elevadora tendrá en 2º etapa, 5 electrobombas en funcionamiento
bombeando todas ellas a un único múltiple de salida.
Asimismo en 1º etapa se prevén 3 electrobombas en funcionamiento y una en
reserva.
El volumen de la cámara de bombeo se dimensionará para el caudal de 2ª etapa,
determinándose igualmente los niveles de funcionamiento para Primera Etapa.
Las electrobombas arrancarán en forma escalonada, a diferentes niveles y
pararán de la misma forma, para reducir sobrecargas transitorias en el sistema
de alimentación eléctrica.
El
volumen
de
la
cámara
de
bombeo
define
la
frecuencia
máxima
(arranque/hora) a que funcionará la bomba.
La
máxima
frecuencia
de
arranques
por
hora
lo
fija
el fabricante
de
electrobombas y de los arrancadores. En el presente proyecto se adopta un valor
conservativo de 5 arranques por hora.
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Capítulo 4 – Página 18
A continuación se muestra la tabla 4.3 que resume las características de las
estaciones principales.
Tabla 4.3 - Resumen datos Estaciones Elevadoras
IMPULSION LÍQUIDO CRUDO: La impulsión del líquido crudo se desarrolla desde
la EE 113 hasta la cámara de entrada de la Planta de Tratamiento de Líquidos
Cloacales del AMGR (PTLC). De desarrolla en una longitud de 5.000 m en tubería
de PRFV de diámetro 1.200 mm a lo largo de la avenida chaco. En su recorrido
atraviesa dos puentes, uno sobre el canal N°16 en la progresiva 1.000 y otro
sobre el canal Quijano a la altura de la progresiva 800.
IMPULSION LÍQUIDO TRATADO: Esta impulsión diseñada en tubería de PRFV de
diámetro 1.200 mm es la encargada de conducir el líquido procesado a la zona
de vuelco.
Nace en la salida del múltiple de la estación elevadora de líquido crudo en la
planta de tratamientos y se extiende en un largo recorrido desde hasta la
descarga en el cuerpo receptor, el riacho Barranqueras.
Posee una longitud de 13.300 m y recorre en su primer tramo la Av. chaco en su
extensión desde la planta hasta la Av. Soberanía Nacional. Allí dobla siguiendo su
trayecto por Av. Soberanía Nacional hasta Av. Libertador Gral. San Martin por
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donde continúa su recorrido hasta calle Colón por la que seguirá hasta el
encuentro con el sector del muelle donde se ubicará la obra de descarga en el
riacho Barranqueras.
PLANTA DE TRATAMIENTO DE LIQUIDOS CLOACALES (PTLC): El nuevo sistema
de tratamiento de efluentes del AMGR se compone de cámara de entrada,
tamices rotativos, desarenadores-desengrasadores conformando el sistema de
pre tratamiento. Luego de la salida de este sistema se conduce el efluente a los
reactores anaeróbicos de flujo ascendente (UASB por sus siglas en inglés o RAFA
por sus siglas en castellano). Los reactores UASB tienen una eficiencia del orden
del 60-80% en función de la carga orgánica afluente. Si bien la eficiencia del
sistema es aceptable, para lograr cubrir los requerimientos ambientales será
necesario colocar un tratamiento a la salida de los reactores. Este tratamiento
denominado pulido será efectuado mediante lagunas facultativas.
Luego de la permanencia en las lagunas de pulido, el líquido será conducido
hacia la estación elevadora de líquidos tratados (EELT) para impulsarlo hacia el
cuerpo receptor, que en este caso será el riacho Barranqueras, afluente del Río
Paraná.
Previamente a la entrada a la planta el líquido es impulsado desde la estación
elevadora de líquido crudo denominada EE113. En esta estación el líquido pasa a
través de un sistema de rejas para retención de elemento con dimensiones
superiores a los 25mm.
La planta de tratamiento será diseñada para un gasto medio de 101.262 m3/día
hasta el final del período de diseño. A los fines constructivos se diseñará
modulada en 3 líneas de tratamiento de 34.000 m3/día, permitiendo de esta
manera prever a futuro ampliaciones de líneas de tratamiento o modular la
construcción de la planta. El pretratamiento será ejecutado para el caudal total
de la planta, mientras que el tratamiento biológico cubrirá en esta etapa
licitatoria las 2/3 partes del total, es decir 68.000 m3/día.
Para su planteo se tuvo en cuenta el sistema de colección de líquidos cloacales
así como la proyección en el crecimiento del servicio. Actualmente el servicio
cubre el 47 % de la población potencialmente beneficiaria de la planta en estudio
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y se prevé que a fin de la vida útil exista una mejora y expansión en el servicio
sanitario del AMGR.
Del mismo modo se evaluaron los parámetros de crecimiento de población en la
urbe, llevando la combinación de ambas proyecciones al caudal medio diario de
101.262 m3/día.
La primera fase del sistema de pre tratamiento comprendido por los tamices y
desarenadores-desengrasadores, estará compuesto por cinco tamices rotativos
de 2,40 m de diámetro con malla para retener sólidos de hasta 1 mm. Entre
estos cinco tamices, dos de ellos permanecerán como stand by ante la salida de
funcionamiento de algún otro permitiendo de esta manera tener mayor
flexibilidad ante la presencia de contingencias.
Los sólidos retenidos serán extraídos por el tornillo del tamiz que los depositará a
una cinta transportadora enviándolos a un contenedor para ser tratados y
dispuestos de acuerdo a la reglamentación ambiental.
Luego de los tamices, como segundo paso del pre tratamiento, el efluente pasará
por los desarenadores-desengrasadores, encargados de extraer las arenas y
grasas. Esta estructura consiste en un desarenador con incorporación de aire que
provoca la separación de las arenas que sedimentarán en el fondo por un lado y
las grasas que aparecerán en la superficie flotando. Incorporado al desarenadordesengrasador habrá un carro barredor cuya función es la del barrido de los
flotantes hasta la canaleta de colección. Por el lado de las arenas serán
acumuladas en el fondo del sedimentador donde a través de tuberías serán
conducidas hacia las playas de secado. Las grasas por su parte serán
acumuladas en conteiner para trasportarlas al tratamiento requerido.
Para
está
planta
se
preverán
tres
sedimentadores-desengrasadores
a
continuación de los tamices.
El sistema de pre tratamiento en sus dos fases (Tamiz y Desarenadores) se
dispondrán en paralelo. Para esto el ingreso a los tamices será a través de un
canal y la salida y entrada a los desarenadores será también a través de un canal
único. Esto permite que cualquier unidad salga de funcionamiento sin alterar la
línea de tratamiento.
El canal de colección a la salida de los desarenadores conducirá el efluente hacia
una cámara partidora que enviará el líquido hacia los reactores UASB. A partir de
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Capítulo 4 – Página 21
allí, el sistema UASB + Laguna de pulido se encuentra en serie, aunque para el
caso los UASB serán dos en paralelo dividido cada uno en dos hemireactores.
Esta solución adoptada hace que se dispongan cuatro hemireactores en paralelo,
permitiendo
salidas
de
funcionamiento
sin
alterar
considerablemente
el
funcionamiento del sistema.
OBRAS ACCESORIAS: Entre las obras accesorias estas corresponden a obras que
en su conjunto no cumplen una función directa en el sistema pero son necesarias
como apoyo. Entre ellas se puede mencionar el camino de acceso a la planta con
las obras de artes incluidas como ser puentes y alcantarillas, el desarrollo de la
línea de media tensión que llevará la energía eléctrica necesaria, los terraplenes
que conformarán el pólder de defensa contra crecientes por encontrarse el predio
de la planta en una zona amenazada por las crecientes del río Paraná.
OBRA DE DESCARGA: La obra de descarga consiste en un muelle de hormigón
que servirá de apoyo para la tubería hasta entrar al riacho barranquera donde
descargará el liquido tratado. Sobre este muelle la tubería que quedará a la vista
será de acero y el muelle será construido mediante elementos prefabricados.
Al final del presente capítulo se presentan los planos que complementan la
presente descripción, consistentes en planos de ubicación general del proyecto,
planos de estaciones elevadoras, planos de terraplén de acceso, plano de planta
(uasb, desarenadores y estación elevadora de líquido tratado).
4.5.
Memoria Técnica del Proyecto de Planta de Tratamiento
El siguiente resumen o memoria descriptiva se corresponde con el sistema
seleccionado para la construcción de la planta de tratamiento, que consiste en
reactores UASB más pulido mediante lagunas facultativas.
En este caso se optó por lograr la máxima eliminación de carga orgánica en un
espacio reducido, tomando la idea un proceso anaeróbico inicial. Para esto se
adoptó el tratamiento mediante UASB (Upload Anaerobicsludgeblanket, por sus
siglas en inglés) o RAFA (Reactor anaeróbico de flujo ascendente por sus siglas
en castellano). Mediante este sistema se puede lograr una eficiencia en la
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remoción de carga orgánica del orden de 60 – 80% dependiendo del nivel de
carga del producto crudo.
Luego para dar cumplimiento a las especificaciones se colocan a la salida de
estos reactores un proceso de pulido para cumplir con las normas ambientales de
vuelco de líquidos cloacales tratados. Este pulido se realiza mediante lagunas
facultativas.
El esquema general de disposición de la planta se muestra en la figura 5
siguiente.
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Figura 4.6 - Planta UASB con proceso de pulido
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4.5.1.
Descripción
El nuevo sistema de tratamiento de efluentes del AMGR se compone de cámara
de entrada, tamices rotativos, desarenadores-desengrasadores conformando el
sistema de pre tratamiento. Luego de la salida de este sistema se conduce el
efluente a los reactores anaeróbicos de flujo ascendente (UASB por sus siglas en
inglés o RAFA por sus siglas en castellano). Los reactores UASB tienen una
eficiencia del orden del 60-80% en función de la carga orgánica afluente. Si bien
la eficiencia del sistema es aceptable, para lograr cubrir los requerimientos
ambientales será necesario colocar un tratamiento a la salida de los reactores.
Este
tratamiento
denominado
pulido
será
efectuado
mediante
lagunas
facultativas.
Luego de la permanencia en las lagunas de pulido, el líquido será conducido
hacia la estación elevadora de líquidos tratados (EELT) para impulsarlo hacia el
cuerpo receptor, que en este caso será el riacho Barranqueras, un afluente del
Paraná.
Previamente a la entrada a la planta el líquido es impulsado desde la estación
elevadora de líquido crudo, denominada estación EE113. En esta estación el
líquido pasa a través de un sistema de rejas para retención de elemento con
dimensiones superiores a los 25mm.
La planta de tratamiento será diseñada para un gasto medio de 101.262 m3/día
hasta el final del período de diseño. A los fines constructivos se diseñará
modulada en 3 líneas de tratamiento de 34.000 m3/día, permitiendo de esta
manera prever a futuro ampliaciones de líneas de tratamiento o modular la
construcción de la planta. El pretratamiento será ejecutado para el caudal total
de la planta, mientras que el tratamiento biológico cubrirá en esta etapa
licitatoria las 2/3 partes del total, es decir 68000 m3/día.
Para su planteo se tuvo en cuenta el sistema de colección de líquidos cloacales
así como la proyección en el crecimiento del servicio. Actualmente el servicio
cubre el 47% de la población potencialmente beneficiaria de la planta en estudio
y se prevé que a fin de la vida útil exista una mejora y expansión en el servicio
sanitario del AMGR.
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Del mismo modo se evaluaron los parámetros de crecimiento de población en la
urbe. Llevando la combinación de ambas proyecciones al caudal medio diario de
101.262 m3/día.
La primera fase del sistema de pre tratamiento comprendido por los tamices y
desarenadores-desengrasadores, estará compuesto por cinco tamices rotativos
de 2,40 m de diámetro con malla para retener solidos de hasta 1 mm. Entre
estos cinco tamices, dos de ellos permanecerán como stand by ante la salida de
funcionamiento de algún otro permitiendo de esta manera tener mayor
flexibilidad ante la presencia de contingencias. Los solidos retenidos serán
extraídos por el tornillo del tamiz que los depositará a una cinta transportadora
enviándolos a un contenedor para ser tratados y dispuestos de acuerdo a la
reglamentación ambiental.
Luego de los tamices, como segundo paso del pre tratamiento, el efluente pasará
por los desarenadores-desengrasadores, encargados se extraer las arenas y
grasas. Esta estructura consiste en un desarenador con incorporación de aire que
provoca la separación de las arenas que sedimentarán en el fondo por un lado y
las grasas que aparecerán en la superficie flotando. Incorporado al desarenadordesengrasador habrá un carro barredor cuya función es la del barrido de los
flotantes hasta la canaleta de colección. Por el lado de las arenas serán
acumuladas en el fondo del sedimentador donde a través de tuberías serán
conducidas hacia las playas de secado. Las grasas por su parte serán
acumuladas en conteiner para trasportarlas al tratamiento requerido.
Para
está
planta
se
preverán
tres
sedimentadores-desengrasadores
a
continuación de los tamices.
El sistema de pre tratamiento en sus dos fases (Tamiz y Desarenadores) se
dispondrán en paralelo. Para esto el ingreso a los tamices será a través de un
canal y la salida y entrada a los desarenadores será también a través de un canal
único. Esto permite que cualquier unidad salga de funcionamiento sin alterar la
línea de tratamiento.
El canal de colección a la salida de los desarenadores conducirá el efluente hacia
una cámara partidora que enviará el líquido hacia los reactores UASB. A partir de
allí, el sistema UASB + Laguna de pulido se encuentra en serie, aunque para el
caso los UASB serán dos en paralelo dividido cada uno en dos hemireactores.
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Esta solución adoptada hace que se dispongan cuatro hemireactores en paralelo,
permitiendo
salidas
de
funcionamiento
sin
alterar
considerablemente
el
funcionamiento del sistema.
4.5.2. Planta Depuradora. Pre Tratamiento. Dimensionamiento de rejas de
ingreso, tamices y desarenadores.
4.5.2.1.
Rejas de ingreso
Previo al ingreso de la Planta, durante el paso del líquido crudo en la estación
elevadora 113 se instalarán dos rejas de paso 20 mm para protección de las
instalaciones agua debajo de la misma.
La estación de bombeo contará con dos canales equipados con rejas finas con
limpieza automática con una separación entre rejas de 20 mm.
Caudal total:
101.262 m3/día
1,04 m/seg
Tomando un pico de 20%:
1,25 m/seg
Cantidad de rejas mecánicas:
2
Paso:
20 mm
Cada reja tendrá capacidad para operar con un caudal máximo de 0.625m3/s y
se verificará para este valor.
Tomamos altura de líquido estimadas para caudal promedio y pico para un ancho
de canal determinado (hecho en base a iteraciones y experiencias con Plantas de
caudales similares.
Ancho de canal:
Altura del agua:
0,90m
Promedio
Máximo
Área efectiva:
0,990 m
1,20m
(Condición mas exigida)
Velocidad de aproximación:
0,89m2
0,625/0,89=0,70 m/s
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Se debe verificar que la velocidad de aproximación en el canal se encuentre
entre 0,3 m/s y 0,9 m/s para evitar sedimentación de arenas y otros sólidos no
deseados, por lo que el predimesionamiento cumple con este requisito.
•
Número de rendijas:
25
•
Ancho de separación:
0,02m
•
Área neta de pasaje:
0,495m2
•
Caudal
0,625 m3/s
•
Velocidad de pasaje:
1,26 m/s
•
Velocidad de pasaje a 25% de atascamiento
1,68 m/s
Ambas velocidades están dentro de los valores considerados aceptables para
estos mecanismos, por lo tanto queda aceptable el pre-dimensionamiento.
La reja será automatizada en función de la perdida de carga a su ingreso, siendo
esta medida por la altura de líquido en el canal. Tentativamente se puede prever
un arranque de la reja cuando esta supere los 50 cm, luego la altura máxima
estimada de líquido en el canal será de 1,70 m. debiéndose prever jun freeboard
de 50 cm. sobre este valor.
4.5.2.2.
TAMICES: Criterios de selección utilizados
1 – Paso
La Unidad de Procesos que se encuentra aguas debajo de los tamices son
reactores anaeróbicos UASB. Para este tipo de reactores, la bibliografía indica
que el paso mínimo recomendado es de 1 mm.
Pasos mayores a 3 mm permiten el ingreso al sistema de sólidos discretos con
un tamaño que perturba la operatoria del UASB, ya que por un lado el ingreso de
sólidos inertes sería excesivo modificando la relación volátiles a fijos requerida
para un buen funcionamiento y una alta eficiencia del reactor y por otra parte
modificaría negativamente el funcionamiento de los separadores trifásicos. En los
sistemas con mezcla por reductores del contenido del reactor un tamaño de
solido de 3 mm introduciría riesgos de taponamientos y daños mecánicos.
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2 – Cantidad
Para los caudales involucrados en el proyecto (34.000 m3/día) no hay
inconvenientes en que sean absorbidos por un solo tamiz rotativo. Luego el
criterio para elegir la cantidad de equipos se funda, esencialmente, en fijar la
cantidad de unidades en reserva para la eventual salida de servicio de alguno de
ellos por cuestiones de mantenimiento. En principio optamos por 3 unidades en
operación continua (una por módulo) y dos unidades de reserva, operando sobre
un canal receptor común y un vuelco común a efectos de hacerlas totalmente
intercambiables.
3 – Equipo
En todos los casos por el tipo de efluente a tratar y la experiencia existente en el
tema el equipo que finalmente se seleccione deberá ser una Unidad totalmente
ejecutada en acero inoxidable, con alimentación interna, malla tipo Johnson o
chapa perforada circular.
Para los caudales involucrados en el proyecto y según surge de los catálogos de
los principales fabricantes y la experiencia, las unidades deben tener un diámetro
mínimo de 2400 mm.
Resumen:
Tipo de tamices seleccionados: Cilíndricos de alimentación interna, en canal, con
elevación de sólidos y descarga por tornillo.
Materiales: Totalmente ejecutados en acero inoxidable AISI 304
Accionamiento: Por moto-reductor con velocidad de rotación variable por
variador electrónico.
Malla: Tipo Johnson o chapa perforada con orificios circulares.
Cantidad de equipos:
3 a presente, 5 a futuro.
Paso: 1 mm.
Diámetro: 2400 mm.
4.5.2.3.
DESARENADORES/DESENGRASADORES:
Criterios
de
selección
utilizados
1 – Tipo
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Para la eliminación de arenas se puede optar por diferentes tipos de
desarenadores: de flujo horizontal, con cámara de arena aireada, sistemas de
remoción de arena tipo vortex, tanque de sedimentación (“detritus tank”). Todos
estos sistemas tienen ventajas y desventajas. Por su eficiencia en separación de
arenas y por la necesidad de eliminar grasas que son altamente perjudiciales
para el sistema UASB hemos optado por un desarenador/desengrasador con
aporte de aire para facilitar la flotación de las grasas.
2 – Cantidad
Dada el tipo de desarenador seleccionado y su amplia flexibilidad frente a los
cambios de caudales de ingreso, entendemos que no se requieren unidades en
stand by ya que en caso de que una de los desarenadores salga de servicio el o
los restantes pueden tomar el caudal total sin inconvenientes. Igualmente en
cada desarenador se deja un canal de bypass para caso de una emergencia.
Dimensionamiento:
Habrá un desarenador por módulo, con dos compartimentos. En caso de tener
que sacar de servicio el desarenador se dispondrá de un bypass por un canal
estático paralelo con recolección de arena manual.
El caudal asumido
para el dimensionamiento es el caudal por módulo
multiplicado por un factor de pico de 1,2
O sea para 34.000 m3/día o 0,393 m3/seg
Caudal de verificación:
0,393 m3/seg x 1,2 = 0,472 m3/s.
Dimensiones de cada canal:
Por iteraciones y basados en desarenadores existentes en Plantas de caudales
similares se llegó a las siguientes dimensiones:
•
Altura útil
3,25m
•
Ancho
6,00 m
•
Sección circulación
19,50 m2
•
Cantidad de vertederos
6
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•
Dimensiones de los vertederos de salida:
0,23 m x 1,00m
•
Longitud
23 m
Área efectiva de salida = 0,23 m2 x 6
= 1,38 m2
Velocidad de circulación en la salida: 0,4166 m3/s / 2,7 m2 = 0,3 m/s.
La velocidad es la correcta para desarenadores que permite sedimentar arenas y
partículas inertes y dejar pasar los orgánicos.
Por lo que el dimensionamiento es satisfactorio en su diseño.
4.5.2.4.
Equipamiento de los desarenadores longitudinales
en sección
troncocónica inferior.
El desarenado-desengrasado asegura la decantación de los residuos más densos
y de mayor tamaño (arenas, grava, etc.) y la flotación de los deshechos más
livianos (aceites, fibras, cuerpos flotantes, etc.). Se realiza inyección de aire
mediante aireadores sumergidos para beneficiar la flotación de material liviano.
Paralelamente, los residuos más pesados (arenas y grasas) se decantan.
Se realizará la obra civil, incorporando el equipamiento electromecánico
correspondiente.
Un brazo rascador de superficie recoge las materias flotantes y las envía, a
través de una canaleta, a un depósito, de donde son enviadas hacia el
concentrador de grasas. Las grasas se concentran y se estabilizan con cal. Luego
son enviadas a un contenedor para su disposición final.
Las arenas se recuperan y son acumuladas en tolvas (cuatro para cada modulo),
para luego ser dirigidas hacia el puesto de tratamiento de arenas. En este sector,
el lavado de las arenas, se realiza una concentración inicial mediante un
hidrociclón. La arena luego es extraída por un tornillo transportador inclinado que
la eleva hasta la altura de descarga y en su recorrido también la va
deshidratando por gravedad.
El agua residual recuperada se devuelve al
tratamiento.
Puente barredor de superficie:
Cantidad
3 (uno por módulo)
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Tipo
De accionamiento por cadenas, con palas de PRFV
Accionamiento
Por motorreductor eléctrico.
Material
Cadenas de inoxidable, palas de PRFV, piñones tractores en
inoxidable, piñones guías en inoxidable.
Aireadores para flotación de grasas en desarenadores.
Longitud
23,0 m
Ancho
6,0 m
Altura cota agua
3,3 m
Volumen concerniente a las turbinas de aire:
196,65m3(recomendada
por
fabricantes)
Anchura flotación
4,50m
Anchura desengrase
1,50 m
Pared deflectora longitudinal de 1,90 m sumergida 50 mm y longitud 23m
Esta solución comporta la ubicación de:
Turbinas por canal desarenador:
La potencia específica en la zona de aplicación de los aireadores (196,65m3) será
de:
4 X 1.5 Kw = 6.0 Kw = 6.000 w / 196.65 m3 = 30.51 W/m3
Solución correcta ya que nos encontramos dentro de la banda entre 25 a
32W/m3 que es la que tenemos como base para la aplicación de los sistemas de
flotación, teniendo en cuenta que evaluamos unos parámetros de entrada de
grasas y aceite que estarán comprendidos entre 20-60 mg/l
IMPLANTACION:
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Capítulo 4 – Página 32
Sobre un eje sitiado a 1,3 m de la pared, se sitúan las turbinas con una
sugerencia de 2m:
•
El primero a 2,0 m de la pared de entrada.
•
El segundo a 7,0 m de la misma pared
•
El tercero a a12,0 m de la misma pared
•
El cuarto a a17,0 m de la misma pared
4.5.2.5.
Sistema de disposición de arenas:
Compuesto por un hidrociclpón y un clasificador de arenas por cada desarenador:
Hidrociclon:
Cantidad:
2
Tipo:
Convencional, vertical en acero al carbono
Clasificador de arenas:
El líquido crudo ingresa en la zona superior del equipo bajo condiciones
hidráulicas controladas por un deflector metálico. Se produce un efecto vortex de
rotación que dirige la fase líquida junto con material fino hacia el vertedero
perimetral y la arena, de mayor peso se deposita en el fondo del tanque. La
arena luego es extraída por un tornillo transportador inclinado que la eleva hasta
la altura de descarga y en su recorrido también la va deshidratando por
gravedad. Esta operación se realiza en períodos de impulsos/pausa.
•
Cantidad:
3
•
Ubicación:
Desarenador/desengrasador
•
Tipo:
Vortex
•
Capacidad máxima
16 l/seg.
•
Máximo ingreso de arenas
0,4 / 1 ton/hr.
•
Capacidad de separación
97 % en partículas de 0,20 mm.
•
Materiales:
En contacto con el medio AISI 304
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Capítulo 4 – Página 33
•
Potencia instalada:
4.5.2.6.
1,1 KW
Generación y concentración de grasas
La grasa pasa del desengrasador-desarenador al espesador de grasas por
gravedad.
Se adopta una concentración de llegada del orden de 200 ppm de grasas.
Para el caudal de diseño se tiene que la cantidad de grasas por hora será:
0,42 m3/s. x 3600 s/hora x 200 mg/lt = 302,4 Kg/hora
Adoptando una concentración del 0,8% de grasas en líquido, se tiene un
volumen producido de 37,8 m3/hora.
Este caudal horario se adoptará para dimensionar las cañerías.
Se adopta para el concentrador un tiempo de residencia de unos 23 minutos con
lo que su volumen es del orden de unos 14 m3.
Las dimensiones serán de 1,60m x 3,00m x 3,00m
Se estima el grado de concentración alcanzable en aproximadamente 8%.
En el siguiente cuadro se resumen las concentraciones y caudales:
Ingreso
Salida
Concentrador
Concentrador
Concentración (%) 0,8
8%
Volumen (m3/h)
4,14
41,4
La tolva, sistema de dosificación de cal, y el equipamiento auxiliar (tornillo de
arrastre, volquete recolector, etc.) estarán dimensionados para estos caudales.
Sistema de disposición de grasas
Cantidad de equipos:
1 (uno)
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Capítulo 4 – Página 34
COMPONENTES
TANQUE
DIMENSIONES
Largo:
6,5 m
Ancho:
1,5 m
Profundidad útil:
2,50 m
Profundidad
total:
3,0 m
MATERIAL
Chapa de AºCº. Espesor mínimo ¼”.
Recubrimiento:
Pintura epoxy interna y externamente.
Ubicación:
Desarenado/Desengrasado.
Montaje:
Sobre platea de apoyo.
CONCENTRADOR DE GRASAS - GRA-101
Cantidad
1
Ubicación
Desarenador/desengrasador
Alternativo Superficial para instalar
Tipo
sobre tanque.
Tanque concentrador
1,5 m. de ancho y 6,5 m. de largo
Sistema de transmisión
Directa del Reductor.
Descripción
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Sistema de paletas
Única tipo levadiza.
Motoreductor
de
Sin fin corona.
accionamiento
Parantes para guirnalda
Micro-Switch
de
fin
Acero carbono
de
2 (dos), uno en cada extremo.
carrera
Accionamiento:
Cadena
Con canaleta de descarga sobre la
Rampa Interior:
pared del tanque, toda construida
en chapa de AºCº. 2,5 mm. de
espesor.
Condiciones
operación
de
Recubrimiento
Pintura epoxi
Fluído:
Grasas y Agua
Velocidad:
0,57 – 2,75 cm/seg
Ciclos de descarga:
17-19 ciclos/h
Vías:
Galvanizadas
Cadenas:
Acero al Carbono
Engranajes:
SAE 1045
Paletas:
Acero al Carbono
Limpiador rascador:
Labio Nylon o goma sintética
Rampa interior
AISI 304
Potencia nominal:
1/3 HP
Tensión:
3 x 380 V
Frecuencia:
50 Hz.
Materiales
Motor
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Capítulo 4 – Página 36
Reductor
Velocidad:
1500 rpm
Tipo:
Sin fin – corona
Rodamientos y Retenes:
1era. Calidad
Lubricación:
Baño y salpicado de aceite.
MEZCLADOR DE GRASAS Y CAL
Función
Mezcla las grasas y la cal para la estabilización química de las primeras.
Cantidad
1
Ubicación
Desarenador/desengrasador
Tipo
Doble eje helicoidal contra palas rotantes.
Cuerpo
Eje y paletas de mezcla
Horizontal
con
tolva
de
ingreso
Eje
helicoidal
y
palas
rotantes.
Blindado Trifásico.
Descripción
Motor de accionamiento
Con reductor Tipo Engranajes
helicoidales.
Accesorios
Condiciones
operación
de
Sellos
flotantes
auto-
centrantes.
Largo:
1.400 mm.
Fluído:
Grasas + cal
Capacidad:
2.000 Kg./h.
Posición:
Horizontal
Cuerpo:
AISI 304 L
Eje:
AISI 304 L
Materiales
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Motor
Palas:
AISI 304 L
Potencia nominal:
2,2 kW
Tensión:
3 x 380 V.
Frecuencia:
50 Hz.
Velocidad:
1500 rpm
Protección:
IP65
Engranajescilindricos
Tipo:
Acero tratado térmicamente
Engranajes:
Reductor
4.5.2.7.
helicoidales
según normas AGMA.
Rodamientos y Retenes:
1era. Calidad
Lubricación:
Baño y salpicado de aceite.
Reactores UASB
Se ha confeccionado esta memoria siguiendo la Normas Brasileña (critérios de
dimensionamento
–
norma
brasileira
ABNT
NBR
12.209/2011)
para
el
dimensionamiento de reactores UASB cuyas recomendaciones se agregan al final
de este cálculo y los lineamientos de la Universidad Popular del Cesar. Facultad
de Ingenierías y Tecnologías. Programa de Ingeniería Ambiental y Sanitaria
(Valledupar 2009, Nicolas Daza Borja, Porf. Luis Francisco Ramirez, Ingeniería
Ambiental).
Datos para el dimensionamiento:
Caudal total de diseño:
68.461 m3/día
Caudal de diseño por tren:
34.231 m3/día
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Capítulo 4 – Página 38
Caudal total de diseño a futuro:
101.262 m3/día
Trenes primera etapa:
2
Trenes segunda etapa:
3
DBO de pliego:
206 mg/lt.
DQO de pliego
500 mg/lt.
DQO asumida para el diseño:
600 mg/lt. (*)
(*) Se toma una DQO por encima de la típica para un efluente cloacal a efectos
de prever eventuales llegadas de contaminantes no locales.
Temperatura de diseño:
Según las campañas de monitoreo realizada por el ENOHSA en algunas
Estaciones de Bombeo, en su oportunidad, se detectó como la temperatura más
baja promedio de un día del efluente de 19,8 °C y como temperatura promedio
más alta del efluente de un día de 28,7 °C.
Asumimos como valor promedio
para el diseño una temperatura del efluente de 25 °C.
Dimensionamiento del Reactor:
Dimensionamos para un módulo de 34.231 m3/día.
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Capítulo 4 – Página 39
Siguiendo la norma citada en el encabezamiento (punto c de la norma) , en la
más desfavorable de las situaciones, el tiempo de residencia hidráulico de diseño
será de 8 hs., criterio ampliamente conservador ya que estamos tomando el día
más frío del año y no el promedio del mes más frio.
En estas condiciones:
Vol. Reactor:
V = Q x TRH = 34.231 m3/día / 24 hs./día x 8 hs.
V = 11.410 m3
Volumen adoptado 10.000 m3
El caudal pico diario es de 85.620 m3/día
O sea que por cada reactor deben pasar 42.810 m3/día
TDH será de 5,60 horas.
Utilizando la ecuación del libro “Principios do Tratamento Biológico de Águas
Residuárias - Reatores anaeróbios “de Carlos Augusto de Lemos Chernichiaro
EDBO= 100(1-0,70xTDH-0,50) e EDQO= 100(1-0,68xTDH-0,35), tenemos las siguientes
concentraciones en el efluente de los reactores UASB:
Para caudal Pico
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Capítulo 4 – Página 40
EDBO=100(1-0,70xTDH-0,50) =100x(1-0,7x5,60-0,50)=70%
EDQO=100(1-0,68xTDH-0,35) =100x(1-0,68x5,60-0,35)=63%
La ecuación, que es empírica, se utiliza para calcular la eficiencia para el TDH a
caudal pico.
Asumimos una reducción de carga en el tratamiento primario que podemos
ubicar muy conservadoramente en un 5 %. Luego la DBO ingreso a los reactores
anaeróbicos se ubica (partiendo de los 206 mg/lts. del efluente crudo) en
alrededor de 195 mg/lts., con lo que queda, asumiendo el mismo porcentaje
para la DQO:
DBOAfluente al reactor = 195 mg/l
DBOEfluente del reactor = 58,5 mg/l
DQOAfluente al reactor = 570 mg/l
DQOEfluente del reactor =210,9 mg/l
Tomamos dos reactores por cada tren
Vol. de un reactor = 10.000 m3 / 2 = 5000 m3
Para determinar la altura del reactor se requiere que la velocidad ascensional en
el reactor, zona de digestión de lodos, debe ser igual o inferior a 0,7 m/h para
evitar arrastre de barros (punto h de la norma)
Es importante recordar que el sector del reactor que debe trabajar como
digestor tiene un TDH de 8 horas y se debe sumar al sector de
decantación que debe tener los siguientes tiempos:
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Capítulo 4 – Página 41
QMedio
> 1,5 h
QMáxima
>1,0 h
QPicos temporario
> 0,6 h
En estas condiciones el reactor anaeróbico deberá operar hasta la altura que se
calcula a continuación:
H = Vel asc. X TDH
H = 0,7 m/h x 8 hs. = 5,60 mts.
El valor se encuentra dentro de lo recomendado por la norma (punto e)
El freeboard recomendado (Universidad) es de 0,40 m.
El área del reactor será entonces:
Area = Volumen / H
Area = 5000 m3 /5,6 m = 892 m2
Dimensiones aproximadas:
Ancho: 21,5 m.
Largo: 43,0 m.
Para dar más flexibilidad al sistema dividimos el reactor en dos hemirreactores
de planta cuadrada, o sea:
Ancho: 21,5 m.
Largo: 21,5 m.
Luego la dimensión final de cada reactor es de:
Ancho: 21,5 m.
Largo: 43,0 m.
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Capítulo 4 – Página 42
Altura total: 6 m.
Verificación para el caso en que deba sacarse de servicio un hemirreactor.
Siendo dos reactores de 5.000 m3 por tren (dos hemirreactores de 2500 m3) o
sea un total de 20.000 m3 para los dos trenes (68.461 m3/día a caudal
promedio o 85.620 m3 a caudal pico diario), cuando un hemirreactor salga de
servicio se tiene un volumen total de 17.500 m3.
En ese caso el TRH sería: 17.500 m3 / 2500 m3/hr = 4,9 hs.
La eficiencia caerá a los siguientes valores:
EDBO=100(1-0,70xTDH-0,50) =100x(1-0,7x4,90-0,5)=68,5 %
EDQO=100(1-0,68xTDH-0,35) =100x(1-0,68x4,90-0,35)=61%
DBOAfluente=195 mg/l
DBOEfluente =61,4mg/l
DQOAfluente =570 mg/l
DQOEfluente=222,3 mg/l
Que es un valor aceptable para esta situación según cualquiera de los dos
criterios seguidos en este cálculo (punto c de la norma y tabla citada en artículo
de la Universidad).
Para valores de DQO por debajo de 3000 mg/lts la Universidad recomienda una
profundidad del manto de lodos de 3 m que adoptamos. Este valor se encuentra
igualmente en el rango que recomiendo la norma seguida para el cálculo (punto
e).
Para la distribución del efluente de manera de que este sea uniforme en el fondo
del reactor se tomó un damero con una separación entre puntos de inyección de
1,80 m. entre centros de cañería de entrada. Tomando 75 mm para el caño de
entrada (punto g de la norma), se tiene un punto alejado de la alimentación de
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Capítulo 4 – Página 43
aprox. 1,75m. Luego el area de influencia es 1,75 m. x 1,75 m. o sea un área de
2,97 m2 que cumple con la norma (punto g).
El cálculo se hace para el caudal pico horario que resulta ser de 4.187 m3/hr.al
año 10 y 6221 m3/hr. al año 20 (2036). La cañería que alimenta a los tres
modulos se dimensiona para el máximo posible entre la situación de dos módulos
y la de tres (o sea para 4187 m3/hr./ 2 = 2093 m3/hr.).
Para cada módulo de 2 reactores Q = 2093 m3/hr. o sea 0,581 m3/seg.
Lo que, respetando la velocidad de 0,3 m/seg. da un área de 1,93 m2 que se
corresponde con una sección de 1,57 m. teórica.
Para cada reactor Q = 0,290 m3/seg.
Lo que da un área de 0,968 m2 y un diámetro teórico de 1,11 m
Para cada hemirreactor Q = 0,145 m3/seg.
Lo que da un área de 0,483 m2 y un diámetro teórico de 0,78 m.
Cálculo de las campanas separadoras (GLS) o separadores de tres fases:
Las campanas tienen una inclinación de sus paredes de 60°. Se distribuyen a lo
largo del reactor por lo que tendrán un largo aproximado de 20 mts.
La velocidad de flujo a través de las aberturas de pasaje al decantador que el
libro “Principios do Tratamento Biológico de Águas Residuárias - Reatores
anaeróbios “ de Carlos Augusto de Lemos Chernichiaro recomienda:
Qmedio
< 2,5 m/h
Qmáximo
<
Qpico temporário
< 5,5 m/h
4,0 m/h
La velocidad de flujo en las aberturas no debe ser mayor a (5,5 m/h) o 6 m/hr.
(recomendación de la Universidad), por lo que asumimos 5 m/hr. como criterio
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Capítulo 4 – Página 44
conservador. El caudal por cada hemirreactor con el que se está trabajando es el
máximo diario o sea 10702 m3/día o sea 446 m3/hr.
Será calculado para Qmáximo
<
5,0 m/h para que minimice el arrastre de
sólidos.
Area de abertura = 446 m3/hr / 5 m/hr = 89,2 m2
Ancho para cada deflector, considerando dos deflectores por campana
Ancho = A / L / 2 = 89,2 m2 / 21,5 m. / 2 = 2,07 m.
Ancho = A / L = 89,2 m2 / 21,5 m/18= 0,23 m.
Adoptado 0,25 m
Superficie húmeda de sedimentación:
El libro “Principios do Tratamento Biológico de Águas Residuárias - Reatores
anaeróbios “ de Carlos Augusto de Lemos Chernichiaro recomienda:
Qmedio
<
0,8 M/H
Qmáx
<
1,2 M/h
qPICOS TEMPORÁRIOS
<
1,5 M/H
S= 2,07 m x21,50 m x 9 =400,5 m ²
Tasa
de aplicación = 446/400,5 =1,11 m/h que está por debajo del máximo
recomendado (1,20 m/hr.)
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Capítulo 4 – Página 45
Ancho de la superficie húmeda (en el sentido del largo del reactor)
WS = S/L
WS = 400,5 m2 / 21,5 m. = 18,63 m.
Dimensionamiento de las campanas separadoras.
La altura recomendada para las campanas es de 1,5 m.
Altura horizontal de un lado:
X = 1,5 m / tan 60° = 0,866 m.
Ancho de cada campana = 0,866 m x 2 = 1,732 m
Ancho real de cada campana = Z = 1,5 m / sen 60° = 1,73 m
Si se multiplica por la longitud la superficie de cada campana es de 26,296 m2
Colocando 9 campanas por línea o longitud del reactor, se tiene una separación
entre centros de 2,38 m. lo que da una separación entre campanas y con el
borde de 0,65 m.
En este punto se tiene predimensionado el reactor, restando la ubicación de las
canaletas recolectoras de líquido que se pueden aproximar como de 0,40 m. de
base x 0,35 m. de altura con vertederos aserrados.
Volumen de cámara de decantación por tren
Las cámaras de decantación tendrá las dimensiones conforme el diseño que
sigue:
La parte rectangular tendrá 0,85 m profundidad mojada y la parte inclinada a
50º tendrá una altura de 1,06 m, formando un volumen de 475,31 m³,
proporcionando los siguientes TDH:
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Capítulo 4 – Página 46
p/caudal medio
= 475,31 m³/8557 m³/d=1,33 h
recomendaciones de Chernicharo
Caudal medio
> 1,2 h
Caudal máximo
> 1,0 h
Pico temporarios
> 0,6 h
Producción de biogas por tren:
La cantidad de biogás producido puede ser estimado utilizando la siguiente
formula:
DQOCH =Qx(So –S) -YobsxQxSo
DQOCH –carga de DQO convertida en metano ( kg DQOCH4/DIA);
Q – caudal de líquido a tratar afluente ( m³/día)
So – concentración de DQO afluente ( kg DQO/m³)
S - concentración de DQO efluente ( kg DQO/m³ )
YOBS – coeficiente de producción de sólidos en el sistema, en términos de
DQO(a11 a 0,23 kg DQOLODO/kg DQOAPLIC.)
So = 0,600 kg/m³
S
= 0,222 kg/m³
Q- 30000 m³/die
Yobs = 0,11 a 0,23 kg DQOLODO/Kg DQOAplicado
DQOCH4=35600m³/(0,6-0,222)-0,23x35600x0,6 = 8544 kg DQOCH4/dia
f(T) = PxKDQO/[ 273 +T]
QCH4 = DQOCH4/f( T )
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Capítulo 4 – Página 47
P – presión atmosférica ( 1 atm )
KDQO – DQO correspondiente a un mol de CH4(64 g DQO/mol )
R – constante de los gases ( 0,08206 atmL/mol .K)
T – temperatura operacional del reactor ( 27 º C)
f(T)
=
1
atm
x
64
g
DQO/mol/0,08206
atm.L/mol.K)/0,08206
atm
L/mol.K)x300ºK = 2,59 kg DQO/m³
QCH4 = DQOCH4/f( T )=8544/2,59=3299 m³/d
Qbiogás = QCH4 / CCH4 =3299/0,7 =4713m³/d por tren
Caudal de gas por cada cámara de captación de biogás = (4713m³/d)/18)= 262
m³/d ó 0,18m³/mim será conducido por tuberías de PVC de 1 “ con velocidades
entre 0,7 a 16 m/min, estimándose una pérdida de carga de 10 cm.
Adoptando o sello hidráulico de 15 cm, la presión que el gas alcanzará será de
25 cm con la que se alimenta el sistema de disposición de biogás (gasómetro y
antorcha).
4.5.2.8.
Cantidad y disposición de lodos en exceso de los reactores
Cálculo de la cantidad de lodos en exceso generados:
El cálculo se hace para la condición extrema, esto es de máxima generación de
lodos.
Factor conversión DQO/lodo ANAEROBICO
Excedente
0,01 - 0,02 kg ST/kg
DQO removida.
Caudal total de diseño a futuro:
68.461 m3/día
DQO asumida para el diseño:
570 mg/lt.
Para el cálculo tomamos una reducción de la DQO del 60 % en términos de DQO.
Por otra parte dado que nos estamos ubicando en el extremo superior de la
generación de barros hemos despreciado el aporte de inertes, máxime cuando el
efluente llega de un pretramiento con tamices, desarenado y desengrasado.
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Capítulo 4 – Página 48
Por lo tanto, la cantidad de lodo será de 68461 m³/día x0,6 kg DQO/m3 x0,18=
7394 kg/día de sólidos seco.
Considerando que la concentración de lodo removido tenga 3 % de sólidos y una
densidad de 1012 kg/m³, el caudal de lodo a ser extraído será de 244 m³/día.
Remoción de espuma:
Para permitir la captación de los gases es necesario remover la espuma que se
acumula sobre el gasómetro, en un espacio de tiempo pequeño ( 4 días ) no
permitiendo o su endurecimiento, que impermeabilizaría la superficie e
impediría la salida de gas hacia la cámara de gas.
Sobre los gasómetros serán instaladas tuberías que conducirán agua de reuso
para mover la espuma hacia las extremidades donde serán instalados sifones que
permitirán la salida de la espuma.
Los sifones serán rotos levantando una compuerta dispuesta al efecto.
El agua de reuso será bombeada desde un tanque de reserva de 5,0 m³.
O efluente cloacal genera de 6 a 13 kg de espuma por cada 1000 m³ de efluente,
con una densidad ρ = 0,96 g/cm3.
En el presente caso, al pasar por el UASB, donde se produce su degradación,
prácticamente toda la espuma es flotada por las
burbujas de gases y una
pequeña cantidad escapa hacia el decantador del UASB.
Admitiendo que la cantidad de espuma sea de 13 kg/1000 m³ de efluente,
tenemos el siguiente caudal de espuma por campánula: (13 kg/1000 m³)x3110
m³/d =40,43 kg/d.
Formando sobre cada campánula la cantidad de 22 m²/día y admitiendo una
descarga cada 2 días de un caudal de 44 m³/día.
El tiempo de secado se estima en unos 4 días, ya que la espuma tiene grandes
cantidades de agua e infiltrará rápidamente en las playas de secado.
La altura de disposición de la espuma será de 0,55 m y el área necesaria de
disposición será de 320 m².
Este material será deshidratado en dos playas de secado con dimensiones de
8,0x20 m.
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Capítulo 4 – Página 49
La
remoción
de
espuma
deberá
ser
efectuada
según
los
siguientes
procedimientos:
- sobre la cámara de gas se instalan tuberías conductoras de agua que sueltan
chorros para empujar la espuma hacia una extremidad;
- la extracción de espuma es efectuada a través de sifones, que no permiten la
0,20 m
1,00 m
salida de gas, sino solamente de la espuma.
Tubo PVC D=11/4
1,00 m
P’+Pgas
p
1,00 m
0,40 m
4.5.2.9.
0,15 m perda de carga no flair
0,15 m
0,25 m
0,05 m
Memoria de cálculo lagunas facultativas
Los cálculos se han efectuado siguiendo los lineamientos del Desing Manual of
Municipal Wastewater Stabilization Ponds de la EPA, octubre de 1983
Para el cálculo de estas lagunas existen una serie de opciones diferentes de
cálculo entre las cuales podemos señalar:
-
Por rango de carga superficial
-
Ecuación de Gloyna
-
Ecuación de Wehner – Wilhelm y aplicación de Thirumurthi
-
Modelo Plug Flow
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Capítulo 4 – Página 50
Ecuación de Marais& Shaw
-
Cada uno de estos métodos presenta ventajas y desventajas a la hora de la
aproximación real de cálculo y todos ellos están influenciados en menor o mayor
medida por las condiciones ambientales del sitio de implantación de las lagunas,
en particular y determinantemente por la temperatura del aire en el lugar.
Para las condiciones del Chaco, la ecuación de Marais& Shaw se puede aplicar
con un amplio margen de seguridad dado que no se está en condiciones
climáticas extremas ni siquiera exigidas en materia de temperatura.
Para tener un diseño aún más confortable, el volumen de las lagunas resultante
de esta ecuación ha sido corregido usando la ecuación de Gloyna que brinda un
margen adicional de seguridad a la restricción de mezcla completa que impacta
en la ecuación de Marais.
Determinamos el tiempo de retención hidráulico de la primera celda
La ecuación de Marais es la siguiente
C0 / Cn = (1 / (1 + kctn))n
Despejando t, el tiempo de residencia hidráulico
t = (C0/Cn)
1/n
–1
Donde
Co
=
Concentración de DBO al ingreso de la laguna
Cn
=
Máxima concentración de la biomasa en la laguna.
compatible con condiciones aeróbicas.
Kc
=
Coeficiente cinético a la temperatura del líquido
Determinación de Cn
Cn está definido por la ecuación
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Capítulo 4 – Página 51
Cn= Cemax. = 700 / 0,6 d + 8
Con d la profundidad de la laguna expresada en pie.
Asumimos una profundidad de 2 mts. = 6,56 pies
Luego
Cn = 700 / 0,6 x 6,56 + 8 = 58,6 mg/lts.
Corregimos el coeficiente cinético teniendo en cuenta la temperatura
Kc = k35 x 1,085 (T – T35)
Donde k
35
= 1,2
Luego
Kc = 1,2 x 1,085 (16,78 – 35)
Kc = 0,2714
De acuerdo con la memoria de cálculo de los reactores, la DBO de salida
esperable es de 58,5 mg/lts.. Tomamos un coeficiente de seguridad del 20 % y
asumimos para dimensionar el sistema de lagunas que la DBO de ingreso será de
70 mg/lts.
Ahora reemplazando finalmente en la ecuación de Marais tenemos para n = 1
t = (70/ 58,6) – 1 = 0,19 días
Corregimos este valor para tener en cuenta las condiciones no ideales de mezcla,
tomando un factor de 3,0
Luego el tiempo real será = 3,0 x 0,19 días = 0,58 días
4.5.2.10.
Determinación del número de lagunas en serie para obtener la dbo
de salida requerida
En este caso la salida requerida es de 30 mg/lts. de DBO.
La ecuación que se aplica es
Cn/C0 = (1 / (1 + Kc t1)
n
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Capítulo 4 – Página 52
Donde
Cn = Concentración de DBO a la salida del sistema
Co = Concentración de DBO a la entrada del sistema
t1 = Tiempo de residencia hidráulico de la primer celda
Reemplazando
30 / 70 = (1/(1 + 0,2714 x 0,58 )n
n
=
5,8 por lo que deberíamos asumir seis lagunas en serie para
cumplir con t = 0,58 días
Consideremos ahora los volúmenes que resultan de aplicar la ecuación
de Glyona
t = 0,035 La0(35 – T) x f x f’
Donde La es la DBO última que se puede aproximar a 1,2 x DBO 5 y f y
f’ son iguales a 1 para un efluente cloacal
Reemplazando
t = 0,035 x 1,2 x 70 x 1,085
(35 – 16,78)
x1x1
Que resulta en
t = 12,9 días
Tomando un tiempo de residencia hidráulico medio entre los dos
extremos de cálculo que resulta en un valor confortable dadas las
condiciones del lugar y como factor de seguridad para corregir los
valores por mezcla completa que exige la ecuación de Marais.
Tomamos entonces como valor final de diseño 7 días para una sola
laguna verificamos nuevamente con la ecuación de Gloyna para ver si
alcanza con una laguna en serie con este tiempo de detención.
30 / 70 = (1/(1 + 0,2714 x 7 )n
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Capítulo 4 – Página 53
n = 0,84 por lo que este tiempo verifica con una sola laguna
Entonces el volumen total de la laguna es 34.231 m3/día x 7 días =
239.617 m3
Tomamos para redondear
240.000 m3
Tomando una pendiente de 2:1, una profundidad de 2 mts. y un
freeboard de 0,5 mts., la configuración geométrica de la laguna será
Ancho x largo al coronamiento
=
192 m. x 202 m.
Ancho x largo a nivel de líquido
=
190 m. x 200 m.
Ancho x largo en el fondo
4.6.
=
182 m. x 282 m.
Memoria de cálculo de playas de secado
Para el dimensionamiento de las playas de secado del lodo anaeróbico en
exceso producido por los reactores UASB se ha seguido la norma brasileña
NB 570 y el texto “Principio do tratamento biológico de aguas residuarias
Vol.6,
Lodo
de
esgotos:
tratamento
e
disposicao
final”
Cleveland
V.Andreoli, Marcos Von Sperling, Fernando Fernandez, Editora FCO, 2001
Las recomendaciones generales se pueden resumir en:
-
La tasa nominal de aplicación de sólidos debe ser menor o igual a 15 Kg
de ST/m2 de playa de secado
-
La cantidad de playas mínimas es de 2.
-
La distancia de transporte dentro de las playas se recomienda no mayor a
30 mts.
La cantidad de lodo anaeróbico generado, como surge de la memoria de
cálculo de los reactores es de 7394 Kg ST por día al 100 % o 244 m3/día
al 3 % que es la forma en que se elimina e ingresa a las playas.
a) Duración del ciclo de operación de una playa de secado
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Capítulo 4 – Página 54
Según la bibliografía y la experiencia se recomienda un tiempo de secado
de 15 días y un tiempo de limpieza de 5 días para completar la operación
de un ciclo de secado.
Luego
T = TS + TL
Donde T es el ciclo de secado, TS el tiempo de secado y TL el tiempo de
limpieza
T = 15 + 5 = 20 días
b) Volumen de lodo deshidratado por ciclo:
VL = QL x T
Donde VL es el volumen de lodo a deshidratar por ciclo y T es la duración
del ciclo
VL = 244 m3/día x 20 días = 4880 m3
c) Area necesaria de playas de secado
ALS = (ML x T) / Cs
Donde ALS es el área de playas de secado que se requiere, ML es la masa
de lodos a deshidratar expresada como lodo seco, T es la duración de ciclo
y Cs es la tasa de aplicación de sólidos que siguiendo la norma tomamos
en 15 Kg ST /m2
ALS = 7394 KgST/día x 20 días / 15 KgST/m2
ALS = 9858 m2
d) Geometría de las playas de secado
Tomando celdas de 300 m2 (10 mts. de ancho x 30 mts. de largo)
Cantidad de celdas = 9858 m2 / 300 m2 = 33 celdas.
e) Altura máxima de la lámina de lodo en las playas de secado
hL = VL / ALS
Donde hL es la altura de la lámina de lodo, VL es el volumen de lodo a
deshidratar por ciclo y ALS es el área de los lechos de secado
hL = 4880 m3 / 9858 m2 = 0,49 mts.
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Capítulo 4 – Página 55
4.7.
Memoria
Técnica
del
Proyecto
de
Colectores
e
Impulsiones
Troncales
4.7.1.
Descripción del Sistema Cloacal
El sistema de Colectores Troncales permite la conducción del líquido cloacal hacia
la estación elevadora EE112; a su vez desde esta se conduce hasta la estación
elevadora EE113 la que impulsará el líquido crudo hasta la Planta Depuradora.
Una vez completado el proceso de tratamiento en la planta, se impulsará el
líquido tratado mediante una estación elevadora, denominada EELT, emplazada
en la planta depuradora. Esta cañería de impulsión permitirá conducir el líquido
tratado hasta el Riacho Barranqueras, a la altura de la calle Colón, en el punto
elegido para la descarga.
La traza de la impulsión de líquido tratado se desarrolla por la Av. Acceso a
Soberanía Nacional, continua por la Av. Libertador Gral. San Martín y gira por
calle Colón hasta la Descarga en el Riacho Barranqueras.
4.7.2.
Caudales del área a servir
El aporte de los caudales de diseño se realiza a través de las impulsiones de las
estaciones elevadoras, como se observa en los planos generales que vuelcan en
las bocas de registro de los colectores troncales. A diferencia de las colectoras
cloacales, no hay aporte métrico con conexiones intermedias.
4.7.3.
Cálculo hidráulico del sistema de colectores troncales
El dimensionamiento de las conducciones cloacales se desarrolla mediante las
siguientes premisas básicas:
- Dimensionamiento del conducto para conducir el caudal máximo horario al
final del período de diseño sin que se supere la relación h/d = 0,90 (tirante
líquido/diámetro interno de la conducción).
- Pendiente del tramo igual o mayor a la pendiente mínima de autolimpieza
para evitar deposición de material sólido en la cañería.
- Velocidad en las conducciones menores a las máximas admisibles.
4.7.3.1.
Trazado de los Conductos – Tapada Mínima
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Capítulo 4 – Página 56
Los Colectores Soberanía Nacional Oeste y Este se construirán paralelo al Canal
Soberanía Nacional, al Sur de este, entre la línea de Alta Tensión (a 5 metros de
distancia, por recomendación de la empresa Secheep) y el terraplén de defensa
existente.
4.7.3.2.
Bocas de Registro - Accesos
En el diseño se ha previsto colocar bocas de registro en los encuentros de
tuberías que por su importancia o características de instalación lo requieran.
Además se han colocado Bocas de Registro en coincidencia con los empalmes al
colector troncal respectivo de las impulsiones proyectadas (en primera y segunda
etapa) y existentes.
4.7.3.3.
Cálculo Hidráulico de Colectores Cloacales Troncales
El cálculo de los colectores cloacales troncales de primera etapa se realiza
mediante las planillas de cálculo que se adjuntan en el Anexo II: Colectores
Cómputos 02ª del informe de proyecto.
4.7.4.
Cañerías de impulsión
Las impulsiones troncales se describen a continuación:
Impulsión Rojas Acosta Sur
Conduce el líquido cloacal elevado por la estación elevadora EE112 hasta el
colector Soberanía Nacional Este y se desarrolla por la Av. Nicolás Rojas Acosta
desde la Av. Castelli hasta el Canal Soberanía Nacional Este.
Impulsión de Líquido Crudo
Conduce el líquido cloacal elevado por la estación elevadora EE113 hasta la
Planta Depuradora y se desarrolla por la Av. Chaco.
Impulsión de Líquido Tratado
Conduce el líquido cloacal elevado por la estación elevadora EELT de la Planta
Depuradora hasta el punto de descarga en el riacho Barranqueras. Se desarrolla
por la Av. Chaco hasta Av. Soberanía Nacional por donde continúa. Av. Soberanía
Nacional, Acceso a Soberanía Nacional, Av. Libertador General San Martín y calle
Colón.
4.7.4.1.
Determinación de
las
Condiciones
de
Funcionamiento
de
las
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Capítulo 4 – Página 57
Cañerías de Impulsión en Régimen Permanente e Impermanente
Para cada una de las impulsiones troncales que forman parte del sistema, se ha
confeccionado una planilla de cálculo donde se determinan los parámetros
característicos que hacen al diseño y condiciones de funcionamiento de las
conducciones. Se determinan las cotas de intradós, tapadas, las presiones
máximas y mínimas de trabajo en régimen permanente e impermanente y se
verifica la clase de la tubería adoptada para cada tramo.
Las planillas se encuentran incluidas en el Anexo III: Verificación Impulsión
Líquido Crudo; Verificación Impulsión Líquido Tratado; Verificación Impulsión N R
Acosta.
4.7.4.2.
Obra de Descarga en el Riacho Barranqueras
El líquido efluente de la Planta Depuradora, conducido por la Impulsión de
Líquido Tratado, se volcará en el Riacho Barranqueras, a la altura de la calle
Colón en Puerto Vilelas, sobre la margen derecha. Para materializar esta
condición se construirá una obra que consistirá en un muelle de hormigón
armado, fundado sobre pilotes, sobre el cual se montará, en forma aérea, la
cañería de Impulsión de Líquido Tratado en su tramo final. La descarga será
sumergida, orientada en el sentido de la corriente del riacho Barranqueras
hacia el Río Paraná.
La cota de coronamiento del muelle se encuentra 3,59 m por encima del nivel de
Aguas Medias Ordinarias.
4.7.5.
4.7.5.1.
Estaciones Elevadoras Principales
Introducción
En este capítulo se presentan los criterios de diseño correspondientes a las
Estaciones Elevadoras Principales, denominadas así porque concentran el aporte
de importantes zonas del área servida, careciendo de cuenca de aporte propia.
Por lo que en este capítulo se analizarán las estaciones elevadoras EE112 y
EE113, correspondientes al alcance de esta obra.
4.7.5.2.
Definiciones generales
De acuerdo a las normas del ENOHSa los equipos de bombeo se diseñan en dos
etapas, en coincidencia con la vida útil del equipamiento electromecánico, que se
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Capítulo 4 – Página 58
estima de diez años y teniendo en cuenta que el período de diseño es de 20
años.
4.7.5.3.
Diseño de las estaciones elevadoras
4.7.5.3.1.
Introducción
La memoria de cálculo de las distintas unidades incluidas en el presente capítulo
incluye el cálculo de la altura manométrica de las electrobombas, el volumen útil
de la cámara de aspiración y los niveles de funcionamiento de cada equipo, tanto
para la primera como para segunda etapa.
4.7.5.3.2.
Estación EE112
La estación elevadora EE 112 recibe principalmente los aportes del sector Central
y Este (Barranqueras y Puerto Vilelas) del área servida y se ubica en el extremo
NO de la Chacra 286, en el Municipio de Barranqueras, en la intersección de Av.
Castelli y calle Nicolás Rojas Acosta.
Se prevé una estación de tipo en cámara húmeda, y será de hormigón armado
de sección semi circular-rectangular, con equipos de bombeo alineados y
múltiple de impulsión.
Los equipos de bombeo serán electrobombas centrífugas sumergibles de tipo
cloacal.
4.7.5.3.2.1.
Caudal de diseño
Segunda Etapa:
Qd20 = caudal total 693,64 L/s
Qd20 = caudal total 2497,10 M3/h
Primera Etapa:
Qd10= 500,03 L/s
Qd10 = 1800,10 M3/h
4.7.5.3.2.2.
Selección de las electrobombas
Para el diseño a 20 años se ha adoptado una instalación con 3 (tres)
electrobombas sumergibles en operación y una de reserva.
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Capítulo 4 – Página 59
Para la primera etapa se instalarán sólo tres equipos de bombeo, uno de los
cuales quedará como reserva.
La capacidad de bombeo operativa (sin reserva) cubre el caudal máximo afluente
a la estación elevadora al final del período de diseño.
Con el caudal Qd20 = 693,64 L/s para el año final del período de diseño, se
seleccionan las electrobombas para un caudal:
QB20 = Qd20 / 3 = 693,64 / 3 = 231,21 L/s
Para el diseño a 10 años se ha optado por una configuración de 2 (dos)
electrobombas sumergibles en operación y una de reserva, resultando así una
capacidad de reserva instalada del 50% del caudal nominal de la Estación
Elevadora.
En la obra de 1º etapa los equipos instalados deberán cubrir el caudal Qd10 =
500,03 L/s (el período de diseño para este equipamiento es de 10 años) por lo
que cada electrobomba deberá impulsar:
QB10 = Qd10 / 2 = 250 L/s
Con los caudales de diseño se calculan las pérdidas de carga y con las alturas
geométricas de elevación se definen las alturas manométricas, según se detalla
en la memoria de cálculo del Anexo V: Verificación EE-112. Los valores
resultantes son los siguientes:
1º Etapa: QB10 = 250 L/s ; Hman10 = 16,02 m
2º Etapa: QB20 = 231 L/s ; Hmam20 = 17,55 m
4.7.5.3.2.3.
La
estación
Dimensionamiento de la cámara de bombeo
elevadora
tendrá
en
2º
etapa
3
(tres)
electrobombas
en
funcionamiento bombeando todas ellas a un único múltiple de salida
Asimismo en la 1º etapa se prevén 2 (dos) electrobombas en funcionamiento y
una en reserva. El volumen de la cámara de bombeo se dimensionará para el
caudal de 2ª etapa.
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Capítulo 4 – Página 60
Las electrobombas arrancarán en forma escalonada, a diferentes niveles y
pararán de la misma forma, para reducir sobrecargas transitorias en el sistema
de alimentación eléctrica.
El
volumen
de
la
cámara
de
bombeo
define
la
frecuencia
máxima
(arranque/hora) a que funcionará la bomba.
La
máxima
frecuencia
de
arranques
por
hora
lo
fija
el fabricante
de
electrobombas y de los arrancadores. En el presente proyecto se adopta un valor
conservativo de 6 arranques por hora.
4.7.5.3.3.
Estación EE113
La estación elevadora EE 113 es la de mayor porte del sistema cloacal del AMGR.
Recibe el aporte de:
· Colector Soberanía Nacional Sur
El aporte de dicho colector corresponde a toda el área del AMGR servida con
cloacas.
Esta estación elevadora será la encargada de dar el nivel necesario al líquido
cloacal para ser transportado a través de una cañería a presión hasta la Planta
Depuradora.
Dado que esta estación elevadora es la principal del sistema cloacal del AMGR y
se ubica en la salida del sistema colector hacia la Planta Depuradora, se optó por
un planteo, para el proyecto, que facilite la ampliación de capacidad más allá del
período de diseño, sin agregar costos apreciables a la obra a construir.
Se prevé una estación de tipo en cámara húmeda, ubicada sobreelevada
respecto del terreno natural a una cota de nivel de relleno de 51,50, por
encontrarse fuera del área protegida por del terraplén de Defensa Sur.
Para ello, se diseñó una cámara de bombeo cilíndrica con ingreso del líquido por
el centro, con las bombas dispuestas en forma anular, sobre la circunferencia
externa de la cámara.
El volumen útil de ésta se dimensionó para el caudal de bombeo a 20 años y la
disposición anular de las bombas permite disponer en ese volumen las 6
unidades previstas para el final del período de diseño quedando espacio para
ubicar 2 electrobombas más, en el futuro.
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Capítulo 4 – Página 61
El volumen de la cámara permitirá funcionar, en el futuro, a una combinación de
8 electrobombas, sin modificar la obra civil de la estación.
Para reducir el costo de válvulas y de construcción de un múltiple de gran
diámetro
y
reducir
los
impermanentes
por
detención
simultánea
de
electrobombas en caso de un corte de energía, se ha optado por el bombeo
directo de cada electrobomba a una cámara de carga que alimenta al conducto
de PRFV Dº 1200 mm, que llega a la Planta Depuradora.
Esta solución permite obtener un sistema de sencilla operación y mantenimiento,
con riesgo nulo de golpes de ariete por parada no programada de bombas y que,
además,
permite
duplicar
la
capacidad
de
bombeo,
sin
necesidad
de
modificaciones en la obra civil y sin que esta cualidad represente un costo
adicional significativo de la obra civil.
Para evitar el vaciado de la cañería con cada parada de bomba, se ubica el fondo
de la cámara de salida por debajo de la cota mínima en la cámara de carga de la
Planta Depuradora.
Se prevé una cámara ubicada bajo nivel de terreno, que recibe el líquido cloacal
proveniente de los colectores e impulsiones anteriormente mencionadas. De allí
el líquido pasa por los canales de rejas y luego de producido el cribado llega, a
través de un canal de hormigón armado hasta la entrada de la cámara de
bombeo.
La cámara de bombeo será de sección circular de 10,0 m de diámetro. Los
equipos se colocarán en forma anular, quedando espacio entre los mismos para
duplicar la capacidad de bombeo, como ya se mencionara.
El líquido será impulsado a una cámara de carga sobre la cámara de bombeo,
con una altura suficiente para asegurar la altura manométrica necesaria, para
que el conducto de PRFV de 1200 mm transporte el QE20 del AMGR hasta la
planta depuradora.
Además el diseño prevé la futura ampliación tanto en el canal de entrada a la
cámara de bombeo, como en la cámara de salida del conducto a presión, para lo
cual queda preparada la estructura.
4.7.5.3.3.1.
Reja Mecánica
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Capítulo 4 – Página 62
El sistema de cribado de sólidos en suspensión y cuerpos flotantes y pesados se
realiza a través de 4 unidades de rejas de limpieza mecánica con barrotes
metálicos, paralelos de espaciamiento constante, con una separación entre
barrotes de 25 mm. Cada reja aloja en un canal de sección rectangular con una
inclinación de 75º con la horizontal.
La retención de sólidos por medio de las rejas contribuye a una reducción en la
carga orgánica y reduce la posibilidad de atascamiento y deterioro de los equipos
de bombeo, aumentado el rendimiento de los mismos.
La limpieza de las rejas se realizará con rastrillos impulsados por un motor que
arrastrará los sólidos hasta tolvas de recolección ubicadas en un piso de
maniobras. Estos sólidos serán dispuestos en contenedores, los cuales serán
elevados a través de un montacarga a nivel de superficie y transportados a un
enterramiento sanitario.
4.7.5.3.3.2.
Dimensionamiento de la cámara de bombeo
La estación elevadora tendrá en 2º etapa 5 (cinco) electrobombas en
funcionamiento y 1 (una) de reserva, bombeando todas ellas en forma
independiente a una cámara superior, sin múltiple de salida.
Asimismo en 1º etapa se prevén 3 (tres) electrobombas en funcionamiento y una
en reserva.
Las electrobombas arrancarán en forma escalonada, a diferentes niveles y
pararán de la misma forma, para reducir sobrecargas transitorias en el sistema
de alimentación eléctrica.
El
volumen
de
la
cámara
de
bombeo
define
la
frecuencia
máxima
(arranque/hora) a que funcionará la bomba.
La
máxima
frecuencia
de
arranques
por
hora
lo
fija
el fabricante
de
electrobombas y de los arrancadores. En el presente proyecto se adopta un valor
conservativo de 6 arranques por hora.
4.7.5.3.3.3.
Selección de electrobombas
Para el diseño a 20 años se ha optado por una configuración de 5 (cinco)
electrobombas sumergibles en operación y una sexta de reserva, resultando así
una capacidad de reserva instalada de un 20% del caudal nominal de la Estación
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Capítulo 4 – Página 63
Elevadora. La capacidad de bombeo operativa (sin reserva) debe cubrir el caudal
máximo horario final del período de diseño.
Con el caudal QE20 = 1.728,06 L/s para el año final del período de diseño, se
dimensiona la cámara de bombeo y se seleccionan las electrobombas para un
caudal: QB20 = QE20 / 5 = 1.728,64/5 = 346 L/s
En la obra de la 1º etapa se instalarán dos equipos menos, debiendo cubrir los
equipos instalados el caudal Qd10 = 1.163,06 L/s (el período de diseño para este
equipamiento es de 10 años) por lo que cada electrobomba deberá impulsar:
QB10 = Qd10 / 3 = 1.163,06 / 3 = 388 L/s
Con los caudales de diseño se calculas las pérdidas de carga y con las alturas
geométricas de elevación se definen las alturas manométricas. Los valores
resultantes son los siguientes:
1º Etapa: QB10 = 388 L/s ; Hman10 = 21,03 m
2º Etapa: QB20 = 346 L/s ; Hman20 = 21,58 m
4.7.6.
Condiciones de operación de las estaciones elevadoras
Se incluye en la Tabla siguiente, un cuadro resumen de los parámetros de
operación de las estaciones elevadoras principales, según los conceptos y
definiciones incluidos en los numerales anteriores.
Tabla 4 – Condiciones de operación de las estaciones elevadoras principales
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Capítulo 4 – Página 64
4.8.
Identificación y Descripción de Etapas del Proyecto
En el caso del Proyecto Sistema de Colección e Impulsión y Planta de
Tratamiento del AMGR, se han considerado el desarrollo de tres etapas: una
etapa inicial o previa correspondiente a todo lo referente a la denominada
Gestión Administrativa del Proyecto, a la cual seguirá la Etapa Constructiva del
conjunto de obras que lo integran. Posteriormente, seguirá una etapa que se
denomina de Operación o Funcionamiento de la obra concluida.
4.8.1.
Etapa de Gestión Administrativa
Comprende hitos o hechos que aumentan la percepción por parte de la
comunidad, sobre la certeza de implementación del proyecto. Es una etapa
donde puede producirse especulación inmobiliaria con el valor de la tierra y
cambios en la tenencia de la misma. Estos cambios estarán originados en que la
obra permitirá contar con un mayor y mejor servicio de saneamiento en el
AMGR, lo que potencialmente posibilitaría la radicación de viviendas y comercios,
en áreas que actualmente carecen de este servicio, o que incluso se ven
limitadas en su crecimiento por la falta de infraestructura necesaria para ello. En
esta etapa es donde se evidencian o dan a conocer las potenciales incidencias
sobre la ocupación efectiva del territorio, la calidad de vida de la población, la
tracción sobre la infraestructura existente de servicios básicos y la calidad del
paisaje. Esta etapa será considerada antes del inicio de la etapa constructiva
propiamente dicha.
4.8.2.
Etapa de Construcción de las Obras.
Esta etapa se extenderá desde la apertura y/o acondicionamiento de caminos y
sendas para el acceso al área donde se preparará el terreno para el montaje del
obrador y la planta productora de hormigón, al igual que las que permitan
acceder a las canteras para la obtención de diversos materiales necesarios para
realizar las obras, hasta la finalización de la ejecución del conjunto de obras (ver
memoria técnica del proyecto) que conformarán el proyecto del sistema de
colectores, impulsión, estaciones elevadoras, descarga y planta de tratamiento
del efluente cloacal.
En la mayoría de las obras civiles como la evaluada en el presente estudio, la
etapa constructiva de la misma, es la que produce el mayor número de impactos
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Capítulo 4 – Página 65
negativos principalmente sobre los componentes abióticos y bióticos de medio
natural receptor.
4.8.3.
La
Etapa Operativa o de Funcionamiento del proyecto.
etapa
operativa,
se
iniciará
cuando
todas
las
obras
(principales
y
complementarias) que componen la totalidad del proyecto, se encuentren
totalmente finalizadas, y la obra haya sido habilitada formalmente y puesto en
régimen de funcionamiento.
La extensión de la presente etapa, dependerá de la vida útil prevista para el
proyecto, luego de la cuál aparecerá la necesidad de efectuar modificaciones y/o
readecuaciones tecnológicas, ó directamente realizar el abandono de la misma, lo
que quedará a criterio del SAMEEP y las autoridades provinciales pertinentes.
Se hace necesario aclarar que una obra civil de las características como las
evaluadas en el presente EsIA, en la etapa de operación, continuará produciendo
algunos impactos negativos sobre el medio receptor, pero sobre componentes y
en magnitudes por lo general diferentes a la etapa de construcción. Por otro
lado, es en la etapa operativa, donde aparece un conjunto de impactos positivos
o servicios, tanto directos como indirectos, que son los que darán justificación al
proyecto.
4.9.
Identificación y Descripción de Acciones Relevantes del Proyecto
A continuación se listan las principales acciones identificadas para cada una de
las etapas de desarrollo del proyecto Sistema de Colectores e Impulsiones y
Planta de Tratamiento en el marco del Plan Director del AMGR.
Una eficiente identificación y visualización de las acciones específicas del
desarrollo del proyecto evaluado, dará al EsIA una mayor particularidad y por
consiguiente, mas aptitud predictiva, que redundará en un incremento en la
eficiencia al utilizarlo.
En el presente capítulo solamente se listarán las acciones, quedando la
descripción de cada una de ellas para el desarrollo y análisis de impactos descrito
en el capítulo 7.
4.9.1.
Acciones de la Etapa de Gestión Administrativa
 Evaluación y toma de decisión por parte de la Autoridad de Aplicación.
Licitación y Adjudicación de las Obras
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Capítulo 4 – Página 66
 Acciones para Reserva Área Terraplén Acceso
4.9.2.
Acciones de la Etapa Constructiva de las obras.
 Desmonte y Limpieza de Áreas de Obras
 Apertura,
construcción
y/o
acondicionamiento
de
vías
de
circulación/acceso.
 Montaje y operación del obrador e instalaciones complementarias.
 Instalación y operación de planta hormigonera. Producción de hormigón.
 Movimiento de suelos.
o
Preparación del terreno.
o
Excavaciones para fundaciones e instalación de tuberías y tendido
de red eléctrica.
 Extracción local de materiales para construcción de terraplenes
 Demanda temporal de mano de obra.
 Demanda de materiales, insumos y servicios.
 Consumo general de agua.
o
Para Uso Humano
o
Para Hormigón
 Producción y consumo de energía eléctrica.
 Movimiento de maquinaria y vehículos.
o
Dentro del área de obras.
o
Fuera del área de obras.
 Generación de Desechos y Deficiencias de su Gestión.
o
Residuos Sólidos Urbanos.
o
Residuos especiales.
o
Residuos sólidos de la construcción.
 Generación de efluentes y deficiencias de su gestión.
o
Efluentes sanitarios.
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Capítulo 4 – Página 67
o
4.9.3.
Efluentes de la construcción.
Acciones de la Etapa Operativa.
 Presencia del proyecto.
o
Colección, tratamiento e Impulsión
o
Descarga del líquido tratado al cuerpo receptor
o
Desactivación lagunas de tratamiento actuales.
o
Presencia del terraplén de acceso
 Consumo General de Agua
o
Consumo humano
o
Funcionamiento de instalaciones
 Demanda de materiales, insumos y servicios.
 Demanda permanente de mano de obra
 Producción y consumo de energía eléctrica.
 Generación de desechos y deficiencias en su gestión
o
Residuos sólidos urbanos
o
Residuos especiales. Sólidos, semisólidos y Líquidos
 Contingencias en el Proceso Normal de Operación
 Contingencias extraordinarias en la operación del conjunto. Salida de
operación permanente o prolongada
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