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4/11/2009 2:05 pm
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Fecha: 04/11/2009
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Fecha: 09/11/2009
Razón: VISADO por el Colegio de Ingenieros de Caminos
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GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
COLEGIO DE INGENIEROS DE CAMINOS,
CANALES Y PUERTOS.
COM. VALENCIANA
Expediente
Fecha
24834
VALENCIA
06/11/2009
VISADO
ESTUDIO GEOTÉCNICO
PROMOTOR:
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
PROYECTO:
COLISEO DE SEGORBE
SITUACIÓN:
SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE (CASTELLÓN)
REFERENCIA
09.018.101
C/ El Perelló, 130 P.I. Mas del Jutge 46900 Torrent - Valencia TEL. 961 588 647 FAX 961 588 648
Email: [email protected]
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
C/ El Perelló, 130 P.I. Mas del Jutge 46900 Torrent - Valencia TEL. 961 588 647 FAX 961 588 648
Email: [email protected]
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ÍNDICE:
MEMORIA:
1.- INTRODUCCIÓN
2.- INVESTIGACIÓN REALIZADA
3.- RESULTADOS DE LAS INVESTIGACIONES
4.- ANÁLISIS DE RESULTADOS
5.- CIMENTACIÓN; CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
ANEXO CONCLUSIONES- PERFILES ESTRATIGRÁFICOS DE CÁLCULO.
ANEJOS DEL CAPÍTULO 1:
ANEJO 1.1- PLANOS DE LOCALIZACIÓN
ANEJO 1.2- PLANOS DEL PROYECTO
ANEJOS DEL CAPÍTULO 2:
ANEJO 2.1- INFORMACIÓN DE TRABAJOS CERCANOS
ANEJO 2.2- BIBLIOGRAFÍA, BASES DE DATOS Y CARTOGRAFÍA CONSULTADA
ANEJO 2.3- PLANO EMPLAZAMIENTO Y TOPOGRÁFICO
ANEJO 2.4- ACTAS ENSAYOS GTC.
ANEJO 2.5- ACTAS ENSAYOS GTL.
ANEJO 2.6- FOTOGRAFÍAS Y FICHA VISITA TÉCNICA DEL SOLAR
ANEJOS DEL CAPÍTULO 3:
ANEJO 3.1- INFORMACIÓN GEOLÓGICA IGME
ANEJO 3.2- MAPAS GUÍA PARA ESTUDIOS GEOTÉCNICOS C.V.
ANEJO 3.3- MEMORIAS DE LOS SONDEOS
ANEJO 3.4- TESTIFICACIÓN Y FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS
ANEJO 3.5- CORTES DEL TERRENO
ANEJOS DEL CAPÍTULO 4:
ANEJO 4.1- DEFINICIÓN PERFIL CARACTERÍSTICO
ANEJO 4.2- OBTENCIÓN DE PARÁMETROS RESISTENTES
ANEJO 4.3- OBTENCIÓN DE PARÁMETROS DE DEFORMABILIDAD
ANEJO 4.4- OTROS PARÁMETROS DEL TERRENO
ANEJO 4.5- HIPÓTESIS DE CARGAS. DEDUCCIÓN PARÁMETROS DE CIMIENTOS
ANEJO 4.6- CARGA HUNDIMIENTO CIMENTACIONES SUPERFICIALES
ANEJO 4.7- HIPÓTESIS PARA EL CÁLCULO DE ASIENTOS
ANEJO 4.8- ANÁLISIS DE ASIENTOS Y DISTORSIONES
ANEJO 4.9- CÁLCULO JUSTIFICADO CIMENTACIÓN PROFUNDA
ANEJO 4.10- LISTADOS CÁLCULO JUSTIFICATIVO TALUDES EXCAVACIÓN
C/ El Perelló, 130 P.I. Mas del Jutge 46900 Torrent - Valencia TEL. 961 588 647 FAX 961 588 648
Email: [email protected]
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
MEMORIA
C/ El Perelló, 130 P.I. Mas del Jutge 46900 Torrent - Valencia TEL. 961 588 647 FAX 961 588 648
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INTRODUCCIÓN
1.1.- ENCARGO:
Por encargo del promotor EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE se ha realizado la
Investigación Geotécnica del subsuelo del solar donde se proyecta la construcción del COLISEO DE
SEGORBE sito en el SECTOR RESIDENCIAL S-1, de la localidad de SEGORBE (CASTELLÓN).
A tal fin hemos llevado a cabo una campaña de reconocimiento que se ha programado
basándose en el Código Técnico de la Edificación de marzo de 2006 (CTE en adelante)
1.2.- OBJETO DEL ESTUDIO:
El presente informe tiene como objeto definir la solución de cimentación para la obra
proyectada, y la forma de acometer las excavaciones. En algunos casos se pueden ofrecer diversas
alternativas técnicas posibles, mencionando las ventajas e inconvenientes que presentan. Asimismo se
definen los diversos parámetros geotécnicos necesarios para los cálculos de la estructura, cimentación
e impermeabilizaciones.
En definitiva, se pretende que los técnicos intervinientes en la confección del proyecto y su
construcción tengan una visión lo más amplia posible de la interrelación del terreno con la obra que se
proyecta.
1.3.- DATOS DEL SOLAR:
El solar tiene forma irregular. Su superficie es de 11.267,0 m2.
La parcela se localiza al sureste del casco urbano de Segorbe. Posee los lindes siguientes:
•
Hacia el Oeste: Sector residencial S-1, en concreto la avenida Juan Carlos I
que constituye el límite occidental.
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•
Hacia el Sur, el cauce de la Rambla Seca, donde confluyen los barrancos
de Capuchinos y San Julian y la rambla de la Balaguera.
•
Hacia el Este, se localizan varias explotaciones agrícolas, dedicadas al
cultivo de frutales de secano. La separación entre éstas y la parcela de
estudio corresponde al camino del puente, que constituye el linde este.
•
Hacia el Norte, la línea del FFCC Valencia-Zaragoza, y el terraplén del
puente de la N-234 sobre el ferrocarril.
Estas características están representadas en los Planos de Situación y Emplazamiento, en los
ANEJOS 1 y 2 del presente Informe.
1.4.- DATOS DEL EDIFICIO PROYECTADO:
El proyecto lo realizan los arquitectos D. RAFAEL SELVA ROS y D. MIGUEL A.
HERNÁNDEZ, del despacho ESTUDIO DE ARQUITECTURA Y URBANISMO.
La plaza tiene un diámetro exterior de 75 metros y un diámetro interior de 45 metros. El
proyecto consta del anillo del graderío, que se desarrolla en planta baja y primera. Además se prevé
una cubierta apoyada en el perímetro de la plaza.
La estructura prevista es de hormigón armado. Según el CTE se podría asimilar a un edificio
tipo C-1 (Otras construcciones de menos de 4 plantas).
En el ANEJO 1 APARTADO 2 se adjuntan varios planos que dan una idea de la obra que se
proyecta.
1.5.- RANGO DE VALIDEZ DE ESTE ESTUDIO:
•
Las conclusiones y recomendaciones geotécnicas se han evaluado para el solar y el
edificio descritos en este estudio. El simple cambio de titularidad del promotor no afecta a
las conclusiones expresadas en este trabajo.
•
Para la realización del estudio se ha supuesto que todo el solar queda definido como una
extrapolación a partir de los puntos estudiados, con las variaciones erráticas que puedan
recoger los márgenes de seguridad empleados.
•
El terreno reconocido se ha definido en función de nuestra interpretación de los ensayos
realizados, los cuales se realizan mediante métodos normalizados, pero que no ofrecen un
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resultado fiel del terreno real, sino que pueden quedar alterados o estar mal detectados
debido a las limitaciones de los procesos de extracción y ensayo.
•
Se han tenido en cuenta las variaciones en el tiempo de las características o parámetros
que no son constantes, considerando los márgenes habituales de dichas variaciones. Hay
un número ilimitado de posibilidades de otras variaciones factibles hasta la finalización de
la construcción de los cimientos, y más todavía si nos referimos a todo el periodo de vida
útil de la construcción proyectada. Cualquier variación extraordinaria que se conozca y
que se sospeche que pudiera tener incidencia en nuestra obra, esté ejecutada, en
construcción o en proyecto debería sernos comunicada para analizar si hay que modificar
las conclusiones y recomendaciones de este estudio.
•
Todas las variaciones importantes en localización o proyecto o en el entorno, así como
cualquier anomalía del terreno que se detecte y que no haya sido prevista en el presente
informe pueden afectar a las conclusiones y recomendaciones de este estudio.
1.6.- LIMITACIONES DE USO:
•
Del presente Estudio Geotécnico no se facilitará información a terceros salvo autorización
expresa del peticionario.
•
La reproducción total o parcial del presente documento precisa de las autorizaciones por
escrito por parte del peticionario y de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
•
Como excepción GEOTECNIA M. ARBONA S.L. puede reproducir los resultados de las
investigaciones (memorias de sondeos, diagramas de penetraciones, ensayos de
laboratorio…) en otros estudios geotécnicos, para acreditar la experiencia en la zona y
como contraste de resultados. En estos casos se ocultará la procedencia de los datos
publicados (situación exacta de la obra y nombre del cliente).
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INVESTIGACIÓN REALIZADA
2.1.- INVESTIGACIONES PREVIAS:
2.1.1.- EXPERIENCIA PREVIA:
Teníamos conocimiento, a priori de la presente Investigación Geotécnica, de la
estratigrafía, nivel freático y sus evoluciones, así como de las características resistentes y de
deformación del subsuelo de la zona sobre la base de numerosos reconocimientos efectuados con
anterioridad en solares próximos.
Un resumen de los resultados de dichos trabajos se resume en el ANEJO 2 APARTADO 1.
No se detalla su ubicación exacta ni el nombre del cliente para preservar la privacidad de los trabajos.
2.1.2.- INFORMACIÓN CARTOGRÁFICA Y BIBLIOGRÁFICA:
Para la confección de este informe, aparte de la cartografía suministrada por el proyectista,
se ha contado con la información que se detalla en el ANEJO 2 APARTADO 2.
2.2.- TRABAJOS DE CAMPO:
2.2.1.- VISITA AL SOLAR POR TÉCNICO DE GEOTECNIA M. ARBONA:
El día 05-08-09 un técnico de GEOTECNIA M. ARBONA realizó una visita al solar con
vistas a analizar diversos aspectos del mismo y de su entorno que pueden tener importancia en las
conclusiones de este estudio.
De los trabajos realizados se rellenó un parte de visita y se realizó un reportaje fotográfico,
ambos adjuntos en el ANEJO 2 APARTADO 6.
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2.2.2.- RESUMEN DE LOS TRABAJOS DE ENSAYOS DE CAMPO REALIZADOS:
En el Plano de Emplazamiento (ANEJO 2 APARTADO 3) se han situado, sobre un plano de
planta del solar, los puntos de reconocimiento realizados durante nuestra Campaña de Campo.
La Campaña de Reconocimiento ha consistido en la realización de:
•
4 SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN. En ellos, además de la extracción continua
de testigo, se han extraído las muestras inalteradas tipo MRG, y se han efectuado los
ensayos in situ SPT recogidos en la tabla siguiente, junto a la longitud de las verticales
estudiadas.
SONDEO
S-1
S-2
S-3
S-4
TOTAL
LONG.
10,0 m
10,0 m
10,0 m
10,0 m
40,0 m
MRG SPT/SPC
1
3
1
2
2
1
0
3
4
9
La profundidad de cada una de las muestras MRG/SPT se recoge en las
correspondientes memorias de sondeo (ANEJO 3 APARTADO 3).
•
3 PENETRACIONES DINÁMICAS SUPERPESADAS finalizando prematuramente con
rechazo de la hinca todas ellas, a distintas profundidades.
2.2.3.- ADECUACIÓN DE LA CAMPAÑA A LA NORMATIVA Y A LOS OBJETIVOS DEL ESTUDIO:
Según el Código Técnico se trata de un TERRENO TIPO T-1, y el proyecto se asimila a
otras construcciones de menos de 4 plantas (tipo C-1). De manera orientativa y de acuerdo con ello la
campaña se debería adecuar al Cuadro siguiente:
SEPARACIÓN NºSONDEOS
35 m
≥1 y ≥30%
PROFUNDIDAD ORIENTATIVA
6m
La existencia de un espesor de rellenos variable, ha motivado la ampliación de la
profundidad de los sondeos. Los sondeos y penetraciones dinámicas se han distribuido en el
perímetro correspondiente al graderío. Estas últimas, tienen una utilidad limitada pues finalizan con
rechazo en la capa resistente, aunque dan testimonio de su continuidad y profundidad.
Se estima suficiente la densidad y profundidad investigada en función de los resultados
obtenidos, de nuestra experiencia y de las prácticas habituales actuales de los gabinetes de geotecnia.
Sin embargo, si se opta por una solución profunda, es recomendable ampliar la campaña de
investigación geotécnica, con sondeos más profundos, a fin de definir correctamente dicha alternativa.
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2.2.4.- REALIZACIÓN DE LA CAMPAÑA DE CAMPO, NORMATIVA Y TÉCNICAS UTILIZADAS:
Los sondeos han sido realizados con equipo de sondeos a rotación homologados,
conforme a las normas ASTM D-2113-99 y XP P94-202. Las penetraciones dinámicas fueron
realizadas también por un equipo homologado. Las perforaciones las realizó GEOTECNIA M.
ARBONA, S.L. empresa acreditada por la Conselleria d’Infrastructures i Transports en el área GTC.
Las Actas de Sondeos y Penetraciones figuran en el ANEJO 2 APARTADO 4. En ellas
vienen detalladas las técnicas específicas empleadas para la perforación en cada tramo (tipo de
corona, diámetro de perforación, tipo de revestimiento, empleo de agua, porcentaje de recuperación,
etc), así como cualquier incidencia significativa sucedida relativa a dichos trabajos de campo.
Los sondeos y la toma de muestras y las penetraciones dinámicas se han realizado de
acuerdo con la normativa siguiente:
•
Realización de sondeo: ASTM D-2113-99 y XP P94-202
•
Toma de muestras representativas: ASTM D 3550-84 y D 1587-83 y XP P94-202
•
Realización de ensayo SPT: UNE 103.800-92.
•
Realización de prueba de penetración dinámica DPSH: UNE 103.801/94.
2.3.- ENSAYOS DE LABORATORIO:
Las muestras de suelos fueron analizadas por el laboratorio de ensayos GEOTECNIA Y
CIMIENTOS, S.A. de Quart de Poblet, acreditado en el área GTL, de acuerdo con las normas que se
mencionan en el cuadro adjunto. Los resultados de los ensayos se recogen en las ACTAS DE
LABORATORIO (ANEJO 2 APARTADO 5):
GRUPO
NORMATIVA
NLT ASTM
ENSAYO
Nº
UNE
Límite plástico
7
103-104
106
D4318
D4318
Límite líquido
5
103-103
105
Granulometría
7
103-101
104
D 422
E. B. (volumétricas)
Humedad
7
103-300
102
D2216
Otros
Expansividad suelo (LAMBE)
2
103-600
E. B. (Químicos)
Sulfatos solubles en suelos
5
E. B. (Clasificación)
EHE
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RESULTADOS DE LAS INVESTIGACIONES
3.1.- PARÁMETROS GEOTÉCNICOS PARA CÁLCULOS SÍSMICOS:
En el ANEJO 4 APARTADO 4 se indican los parámetros a tomar para cálculos sísmicos. Se
han calculado de acuerdo con la metodología expuesta en dicho ANEJO.
3.2.- INFORMACIÓN DE LA HOJA GEOLÓGICA:
En el ANEJO 3 – APARTADO 1 se muestran los resultados de la consulta de la Hoja
Geológica editada por el I.G.M.E. correspondiente al solar. De acuerdo con ello y tras el contraste con
nuestra campaña de reconocimiento en nuestra opinión en el solar se encontraría la formación
reseñada en la Hoja Geológica:
o
Tc1Bc .................... Conglomerados y areniscas.
Si bien esta formación no se corresponde muy bien con lo encontrado en los sondeos, el
Nivel 3 podría tratarse del horizonte más superficial de esta formación, con escasa cementación.
3.3.- INFORMACIÓN DE LA GEOGUÍA:
Los mapas de LA GUÍA PARA LA PLANIFICACIÓN DE ESTUDIOS GEOTÉCNICOS DE LA
COMUNIDAD VALENCIANA, editada por la GENERALITAT VALENCIANA (y aprobada como
Documento Reconocido DRB 0/06 en 29-09-2006), nos informan sobre las características litológicas,
geomorfológicas y geotécnicas (tipos de suelo y riesgos geotécnicos) de la zona. Se adjuntan en el
ANEJO 3 APARTADO 2 a escala 1:50.000.
Se adjuntan varios mapas diferentes que proporcionan, respectivamente, información
geotécnica, geológica, y de riesgos geotécnicos. Los resultados que afectan al solar objeto de este
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estudio se indican de manera resumida en el CUADRO de la página siguiente. Además se
proporciona, a efectos orientativos el dato siguiente, a efectos de predimensionado:
o
Nº MAPA
Tensión característica admisible inicial = 5.000 kPa, para cimentación superficial
en zonas de rocas indiferenciadas, si bien se reduce a tensiones del orden de
200 kPa donde afloran las arcillas duras (apartado 2.2.5 de la Geoguía).
DESIGNACIÓN
RESULTADO
OBSERVACIONES
Próxima a zona de arcillas
duras
1
INFORMACIÓN GEOTÉCNICA
ROCAS INDIFERENCIADAS
2
RIESGOS GEOTÉCNICOS
NINGUNO
Yesos cercanos
Recubre al Terciario
Indiferenciado
3
CLASIFICACIÓN LITOMORFOLÓGICA
CUATERNARIO
4
MAPA DE MORFOLOGÍA
NO SE INDICAN
5
RIESGOS POTENCIALES MORFOLÓGICOS
NO ESPECÍFICOS
6
LITOLOGÍA
ARENISCA
En el límite con una zona
aluvial
3.4.- RESULTADO DE LA VISITA TÉCNICA AL SOLAR Y DE CONSULTAS PREVIAS:
3.4.1.- TOPOGRAFÍA DEL SOLAR:
En su estado actual, el solar presenta una superficie algo irregular debido a los recientes
trabajos de urbanización. El solar se ha rellenado hasta alcanzar los viales circundantes, con una
pendiente del orden del 4,0% (dirección NO-SE descendente hacia el SE). Sus cotas extremas se sitúan
entre +327,0 m y +322,0 m.
La situación anterior al relleno (según fotografías facilitadas finales 2006) corresponde a
una zona de cultivo, sensiblemente llana, o en todo caso con un ligero abancalamiento entre las cotas
+320,8 m y +320,0 m.
A partir del levantamiento topográfico de la situación actual, del plano topográfico
anterior, y de la visita de campo, se deduce la cota de embocadura de los sondeos. Todo ello se
representa en el plano de emplazamiento, ANEJO 2 – APARTADO 3, y se adjuntan unas fotos del
mismo (ANEJO 2 – APARTADO 6).
3.4.2.- COMPORTAMIENTO GEOTÉCNICO DE EDIFICACIONES CERCANAS:
El solar en estudio se sitúa en una zona de reciente urbanización, así que la inspección de
las construcciones más próximas resulta difícilmente extrapolable, puesto que todavía no ha
transcurrido un tiempo suficiente como para que los asentamientos hayan finalizado.
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3.4.3.- ANÁLISIS DE RIESGOS GEOTÉCNICOS:
La zona de estudio se localiza en el valle fluvial del río Palancia, pero próxima a los
relieves sur-occidentales, donde confluyen varios barrancos y ramblas que dirigen sus aguas hacia el
río. La topografía general de la zona presenta dos características:
o
Un relieve suave, con una pendiente media inferior al 5,0% en dirección NO-SE,
descendiendo hacia el SE, que corresponde al valle fluvial.
o
Y un relieve más acusado que desciende desde las lomas suroccidentales, cuyas
escorrentías quedan recogidas por los antedichos barrancos y ramblas (Barranco
de los Capuchinos y de San Julián y Rambla de la Balaguera).
En el solar las líneas de nivel se dirigen hacia el fondo de la vaguada definida por la
confluencia de los barrancos de la Balaguera y de San Julián. Este cauce marca el límite Sur del solar,
y dirige sus aguas hacia el Palancia. El fondo del cauce se encuentra deprimido unos 5 m, y además,
el relleno del solar en varios metros, lo cual nos hace confiar en que existe una cierta protección en
caso de crecida. La distancia de la construcción al cauce asegura también un margen suficiente para
confiar en que no hay riesgo de erosiones.
Como ya se ha indicado, el cauce de desagüe natural más importante es el Río Palancia,
cuyo cauce discurre al Noreste a unos 1.000 m de distancia en su punto más cercano.
3.4.4.- ANTIGUOS USOS:
En el plano del Instituto Cartográfico Valenciano el solar está grafiado como dedicado al
cultivo de frutales de regadío. El uso agrícola de la parcela también queda patente en las fotografías
anteriores a los rellenos actuales de zona verde.
Por tanto, a excepción de una cierta consolidación del suelo por la presencia de los
rellenos (aunque como se desconoce su antigüedad no se tendrá en cuenta), es lógico esperar, y así lo
supondremos, que esta ocupación no haya podido alterar sensiblemente los perfiles litológico y
geotécnico naturales del terreno.
3.4.5.- OBSERVACIONES DE INTERÉS EN EL SOLAR:
o
En el límite septentrional de la parcela se ubica el terraplén de acceso al puente
sobre la línea del ferrocarril. En esta zona conviven los rellenos del terraplén con
los rellenos de urbanización, enmascarando estos últimos a los primeros.
o
Actualmente, en el interior de la parcela se observa una instalación ligera de
regadío por goteo, y algunos árboles y arbustos replantados.
o
La cota del terreno natural en el interior del solar, según los mapas cartográficos
editados por el Instituto Cartográfico Valenciano, y el levantamiento topográfico
facilitado la estimamos entre +320,0 m y +320,8 m s.n.m.
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3.5.- PERFIL LITO-ESTRATIGRÁFICO:
3.5.1.- SISTEMAS DE REFERENCIA DE COTAS:
En este informe se utilizan dos sistemas de referencia:
o
Sistema inicial de referencia; sólo figura en las actas de sondeos y penetraciones
= Cota de embocadura de dicha prospección.
o
Sistema general en el informe. Figurará en esta memoria y en la Memoria de
Sondeos y en los Diagramas de Penetraciones. Cota +0,0 m ≈ Cota media de la
acera perimetral ≈ cota +324,85 m referida al plano topográfico.
Con este segundo sistema resulta mucho más sencillo su cotejo con la posición de los
cimientos. En dicho sentido, en la tabla siguiente se recogen las cotas de embocadura de los sondeos
y de las penetraciones.
SONDEO
S-1
S-2
S-3
S-4
COTA BOCA
+1,55 m
- 0,05 m
-1,75 m
-3,85 m
PENETRACIÓN
PD-1
PD-2
PD-3
COTA BOCA
+0,65 m
-3,85 m
-2,45 m
3.5.2.- ALCANCE DE LA DESCRIPCIÓN:
Definimos seguidamente la serie estratigráfica actual con los perfiles registrados en los
sondeos, basándose en su posición relativa en las columnas estratigráficas y su morfología.
En esta Memoria se realiza una descripción de los rasgos generales de dichos estratos, que
constituye un resumen de la testificación detallada de las cajas de sondeos la cual se adjunta en
ANEJO 3 APARTADO 4.
3.5.3.- NIVEL 1: RELLENOS Y LIMO ARCILLOSO MARRÓN OSCURO:
o
Descripción litológica y origen geomorfológico:
Nivel reconocido en todas las verticales, con mayor o menor potencia en función de la
cota topográfica del estado actual.
En los sondeos S-1 y S-2, por debajo de la capa superficial de limos arenosos secos,
aparece un nivel antrópico de suelos con cantos y restos cerámicos. En el sondeo S-1 este
estrato alcanza la mayor potencia de entre todos los reconocimientos.
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Por debajo de los rellenos (o la capa de limos arenosos), se corta un limo arcilloso marrón
oscuro, y contiene gravilla dispersa en la masa arcillosa, junto con alguna mancha oscura
de materia orgánica descompuesta.
o
Cotas estratigráficas. Potencia:
En los sondeos se observa las siguientes capas de forma discretizada:
COTA
MURO
+0,95 m
POTENCIA
PARCIAL
0,60 m
POTENCIA
TOTAL
Limo arenoso seco
COTA
TECHO
+1,55 m
Limos con cantos y restos cerámicos
+0,95 m
-2,65 m
3,60 m
5,80 m
SONDEO
DESCRIPCIÓN
S-1
S-2
S-3
S-4
o
Limo arcilloso marrón oscuro
-2,65 m
-4,25 m
1,60 m
Limo arenoso seco
-0,05 m
-0,95 m
0,90 m
Limo marrón oscuro c/restos ceráms
-0,95 m
-4,05 m
3,10 m
Limo arenoso
-1,75 m
-2,55 m
0,80 m
Limo arcilloso marrón oscuro
-2,55 m
-4,75 m
2,20 m
Limo arenoso seco
-3,85 m
-4,35 m
0,50 m
Limo arcilloso marrón oscuro
-4,35 m
-4,85 m
0,50 m
4,00 m
3,00 m
1,00 m
Ensayos de resistencia y rigidez:
Su consistencia es irregular, de baja a media, en función del control de compactación.
Presentan cierta cohesión, que puede desaparecer bruscamente en taludes abiertos con
circulación de aguas. Las penetraciones dinámicas muestran un rango de valores entre 4 y
10 golpes, con un valor medio de 7 golpes (en equivalencia con el ensayo SPT).
Localmente, la penetración PD-3 presenta los menores valores, lo cual pueda atribuirse a
un menor control de compactación en la ejecución del relleno.
o
Otros ensayos:
Los ensayos de identificación clasifican el suelo como arcillas de baja plasticidad, carente
de agresividad frente al ataque de las armaduras del hormigón armado, y con un potencial
expansivo no crítico. Todo ello nos llevaría a clasificarlo como un suelo TOLERABLE.
3.5.4.- NIVEL 2: LIMO ARCILLOSO CON NÓDULOS:
o
Descripción litológica y origen geomorfológico:
Matriz limo-arcillosa de tonos pardo-anaranjados, con abundantes nódulos, sin presentar
signos de encostramiento y/o carbonatación.
Se trata de sedimentos de arroyada en manto debidos a periodos pluviales del Pleistoceno
en una superficie emergida, plana y poco trabajada por los arroyos.
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o
Cotas estratigráficas. Potencia:
Esta capa aparece como transición hacia los niveles granulares gruesos. En el sondeo S-2
no se ha reconocido, mientras que en el resto su espesor resulta variable, como se observa
en la tabla siguiente:
o
SONDEO
COTA TECHO
COTA MURO
POTENCIA
S-1
-4,25 m
-5,25 m
1,00 m
S-2
-----
-----
-----
S-3
-4,75 m
-6,95 m
2,20 m
S-4
-4,85 m
-7,55 m
2,70 m
Ensayos de resistencia y rigidez:
Las penetraciones dinámicas presentan cierta variación en la consistencia:
o
o
En la penetración PD-1, por debajo de los rellenos y hasta el inicio de la capa de
gravas, el registro de los golpes resulta uniforme, con un valor medio de 12 golpes
(NSPT = 14 golpes) en consonancia con los valores registrados en los sondeos. La
consistencia resulta firme.
o
La penetración PD-2, resulta menos consistente, con valores en el rango 6-9
golpes, y un valor medio de 7 (NSPT = 8 golpes). Estos golpeos corresponden a un
suelo de consistencia media-firme.
o
Por último, la penetración PD-3 presenta los menores valores de consistencia, que
se clasifica entre baja y media. El registro continuo que proporciona la
penetración ofrece valores entre 3 y 5 golpes (NSPT = 4 golpes).
Otros ensayos:
El suelo de este nivel se ha clasificado como una grava arcillo-limosa (GM-GC), puesto que
el suelo resulta fuertemente nodulado, y estos nódulos no se han desmenuzado durante la
ejecución del ensayo. Por lo tanto, a efectos de granulometría se cuentan como partículas
gruesas, de ahí la clasificación anterior.
3.5.5.- NIVEL 3: GRAVAS Y GRAVILLAS ARENO-LIMOSAS:
o
Descripción litológica y origen geomorfológico:
Nivel granular grueso, cuyo origen se encuentra entre los mantos aluviales encostrados
pleistocénicos y los conglomerados y areniscas terciarios. El terreno extraído no ha
alcanzado el grado de madurez suficiente como para considerarlo propiamente una roca.
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Litológicamente el estrato se describe como una mezcla entre bien y mal graduada de
gravas y finos, con pasadas de arenas, que incluso llegan a exceder del esqueleto gravas.
Puntualmente, existen lentejones arcillosos intercalados. Por lo general, estos lentejones
son delgados y erráticos.
o
Cotas estratigráficas. Potencia:
En los sondeos se observa esta capa hasta el final de los reconocimientos, mientras que las
penetraciones finalizan con rechazo en el techo del estrato, excepto la penetración PD-1
que consigue penetrar unos 2,0 m en este nivel.
Los espesores reconocidos se recogen en la tabla siguiente:
SONDEO
o
COTA TECHO
FIN SONDEO
ESPESOR VISTO
S-1
-5,25 m
-8,45 m
3,20 m
S-2
-4,05 m
-10,05 m
6,00 m
S-3
-6,95 m
-11,75 m
4,80 m
S-4
-7,55 m
-13,85 m
6,30 m
Ensayos de resistencia y rigidez:
Las penetraciones dinámicas finalizaron con rechazo en la hinca en esta capa, a excepción
de la penetración PD-1, que consigue penetrar los dos metros iniciales, con valores entre
20 y 30 golpes (NSPT medio = 25 golpes).
En los sondeos, la compacidad de la mezcla resulta en general densa, con valores de
RECHAZO en la mayoría de los ensayos realizados. Únicamente, se comprueba un
descenso de compacidad en el techo de los sondeos S-1 y S-2, en consonancia con la
penetración PD-1, donde se registra un valor de NSPT = 13 golpes.
Puntualmente, en el sondeo S-4, por coincidir con un lentejón de arenas y arcillas el
golpeo desciende a 16 golpes. El espesor de estos lentejones resulta inferior a 1,0 m, y
además, suelen ser erráticos y de rápida extinción lateral.
o
Otros ensayos:
Los ensayos de identificación clasifican el suelo desde arenas con cantos limosas SM y SWSM, hasta arcillas de baja plasticidad donde la muestra ha coincidido con un lentejón
arcilloso.
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3.6.- PROFUNDIDAD DEL NIVEL FREÁTICO:
3.6.1.- MEDICIONES EN LOS SONDEOS:
En la reciente campaña ha quedado indeterminado, pues no se cortó en la profundidad
investigada.
3.6.2.- DATOS DE ESTUDIOS CERCANOS:
Se tiene conocimiento, por otros estudios realizados en el casco urbano de Segorbe, de la
presencia de fuentes y escorrentías subterráneas.
En todo caso, para la cimentación prevista, que no profundiza más que superficialmente
en el suelo, no son esperables afecciones geotécnicas reseñables, ni siquiera en lo que respecta a la
durabilidad del hormigón.
3.7.- RIESGOS ESPECÍFICOS:
3.7.1.- AGRESIVIDAD DEL SUELO:
En todas las muestras de suelo analizadas la concentración de sulfatos ha definido un
ambiente NO AGRESIVO para la corrosión de armaduras en el hormigón armado de acuerdo a los
límites establecidos por la Instrucción EHE.
3.7.2.- AGRESIVIDAD DEL AGUA FREÁTICA O DE ESCORRENTÍA SUBTERRÁNEA:
La posición del nivel freático, teniendo en cuenta sus oscilaciones frecuentes previsibles,
aseguran que el agua subterránea carezca de influencia en la parte de la cimentación que posee
hormigones o morteros con armadura de acero.
3.7.3.- EXPANSIVIDAD:
Sobre dos de las muestras extraídas de los sondeos se han realizado ensayos Lambe para la
determinación de la expansividad. Ambos han ofrecido resultados negativos. No se conocen
antecedentes de expansividad en la zona, por lo que se descarta la posibilidad de este fenómeno.
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4
ANÁLISIS DE RESULTADOS
4.1.- ANÁLISIS DE LA VARIABILIDAD DEL TERRENO Y DEL EDIFICIO:
4.1.1.- VARIABILIDAD DEL PERFIL DEL TERRENO:
El terreno natural presenta una estratigrafía bastante regular. Sin embargo, la existencia de
los rellenos superficiales con una superficie inclinada, y la posición de los cimientos de la obra
proyectada, confieren la principal irregularidad para el análisis geotécnico de la cimentación.
La influencia en el estudio geotécnico es la que sigue:
o
Los rellenos superficiales se han ejecutado con una pendiente del orden del 4%,
entre las cotas extremas +327,0 m y +322,0 m. Junto a los viales circundantes su
espesor resulta máximo, pero disminuye con la distancia a los mismos.
o
El proyecto de la plaza, prevé que la cota del fondo del coso, se sitúe a -1,38 m
respecto a la referencia de cotas (cota +0,0 m = +324,85 m). El espesor de
rellenos resulta variable por debajo del plano previsto de cimentación.
o
La capa natural de gravas (nivel 3) también posee cierta pendiente. Es decir, el
nivel de apoyo de los cimientos más competente profundiza hacia el ESE. Pero,
esto queda en parte compensado, porque donde las gravas afloran más
superficialmente, su techo es menos compacto.
o
Donde las gravas están más profundas, tiene mayor potencia el estrato Nº 2 de
limos con nódulos.
o
Por ello, aunque dispusiéramos que la cimentación apoyara en estratos diferentes,
se trata de una transición gradual, por lo que las distorsiones pueden ser suaves.
o
La presencia de lentejones afecta fundamentalmente a la capacidad resistente del
suelo como terreno de cimentación. Por lo general su espesor es poco importante
y presentan rápida extinción lateral. Para el análisis de cimentaciones directas su
importancia resulta poco significativa, dada su profundidad. En cambio, para
soluciones profundas sería conveniente ampliar la campaña para comprobar la
importancia relativa de estos lentejones.
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4.1.2.- VARIABILIDAD DEL EDIFICIO:
El edificio presenta prácticamente simetría radial, por lo que se considera
aproximadamente regular, excepto por la existencia de rampas perimetrales y accesos. No se zonifica.
4.2.- ANÁLISIS DE ALTERNATIVAS DE CIMENTACIÓN:
4.2.1.- ALTERNATIVA DE ZAPATAS AISLADAS Y CORRIDAS (CIMENTACIÓN DIRECTA):
o
Resulta válida la cimentación directa mediante zapatas aisladas, combinadas o corridas
bajo muro.
o
Dada la existencia de rellenos, la profundidad de cimentación se ha establecido a cota
-5,0 m.
o
Para alcanzar dicha cota es preciso, o bien la ejecución de pozos de cimentación desde la
cota de explanación bajo la solera prevista (o desde el terreno actual si está más
profundo), o bien, la excavación general del anillo circular correspondiente al graderío,
hasta alcanzar una cota entre -4,0 m y -4,5 m para posteriormente empotrar la
cimentación en el terreno natural.
o
En ambos casos, será necesario levantar pilastras (“enanos”) hasta la cota de proyecto,
para disminuir la esbeltez de los soportes.
o
En el extremo Sur-occidental no existen rellenos y se puede hablar de cimentación
mediante zapatas, sin más que alcanzar la cota antedicha.
o
Nuestros cálculos, nos han conducido a determinar una tensión admisible de 150 kPa,
con tensiones máximas de borde de 190 kPa.
o
La solución con losa continua de hormigón armado, aun siendo geotécnicamente válida
parece menos viable desde el punto de vista constructivo, pues implica la retirada total de
los rellenos, para apoyar sobre el terreno natural.
4.2.2.- CIMENTACIONES INDIRECTAS:
Se propone también esta alternativa, puesto que, aunque la cimentación por pilotaje suele
presentar desventajas de plazos y de coste, en este caso presenta algunas ventajas:
o
Son pilotes cortos y alcanzan una capacidad portante suficiente, por lo que
resultarán relativamente económicos.
o
Teóricamente los encepados serán sencillos.
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o
La plataforma de trabajo puede situarse a la cota de centro del ruedo (=-1,38 m),
evitándose la excavación de pozos o el vaciado general de la zona de graderío,
ambos necesarios para cimentar superficialmente.
o
TIPOLOGÍA: Dado que se ha comprobado cierta cohesión en los rellenos
resultarán válidos los de tipo barrenado CPI-7 ó CPI-8. Los pilotes prefabricados
(CPP) se descartan a priori puesto que no se puede asegurar un empotramiento
suficiente en las gravas, quedando en algunos casos elementos muy cortos.
o
PROFUNDIDAD: Será necesario empotrar como mínimo 3 diámetros en el estrato
de gravas. Entre las cotas -10,0 m ó -11,0 m (Es decir pilotes entre 8,5 m y 9,5 m
de longitud desde plataforma de trabajo).
4.2.3.- CIMENTACIONES COMBINADAS (DIRECTAS-INDIRECTAS):
Esta tercera alternativa consistirá en dejar una zona con cimentación directa (donde las
gravas estén a una profundidad fácilmente accesible, restringiendo el pilotaje a la zona donde las
gravas exigen un vaciado importante.
Esta solución implica la necesidad de disponer juntas estructurales y analizar la influencia
que las distorsiones pueden producir en la cubierta.
4.2.4.- OTRAS ALTERNATIVAS:
Alternativas encaminadas a mejorar el relleno actual, en lugar de la sustitución total del
mismo, o las alternativas antedichas, no resultan a nuestro entender competitivas económicamente,
pues el volumen de obra no justifica estas técnicas más costosas.
Soluciones, por ejemplo, como las columnas de gravas, no sustituyen completamente a la
cimentación superficial, puesto tras el tratamiento (malla de al menos 3,0 x 3,0 m) con las columnas,
se deberían ejecutar las zapatas del graderío.
4.2.5.- CIMENTACIÓN DE LA SOLERA Y TRATAMIENTO DEL CENTRO DEL COSO:
En gran parte del solar la solera de planta baja apoya sobre unos rellenos, que parecen
vertidos con un control no adecuado. Salvo que se atestiguara que se trata de un relleno estructural, se
deberá comprobar lo siguiente:
1. Si la solución de cimentación incluye excavar estos rellenos, se realizará un nuevo
relleno que deberá tener la consideración de “relleno estructural”, es decir, deberán
estar controlados tanto su composición (al menos debe ser SUELO TOLERABLE según
Norma Secciones de Firme de la Comunitat Valenciana), como su vertido (espesor
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máximo de tongada de 20 cm) y su compactación (debe alcanzar el 95% de la
densidad Próctor Modificado).
2. Si estos rellenos no se retiran (cimentación por pozos o por pilotaje), al menos se
deben sustituir los últimos 0,40 m por un “relleno estructural”, con al menos la
calidad que hemos definido anteriormente. (SOLUCIÓN CENTRO DEL COSO)
3. En ambos casos, pero especialmente en el último, conviene que la solera esté
reforzada: Su espesor deberá ser mayor de 20 cm, se deberá armar por ambas caras y
anclarse en los pilares de la estructura.
4.3.- ANÁLISIS DE LAS EXCAVACIONES:
4.3.1.- PROCEDIMIENTO DE EXCAVACIÓN:
En este apartado se considera el caso del anillo circular correspondiente a las gradas. En
este vaciado existen dos situaciones a priori:
1. Perímetro exterior próximo a viales:
En general, presenta la mayor altura de talud, entre 3,0 y 8,0 m, pero por el contrario,
las paredes de la excavación corresponderán a los rellenos seleccionados y
compactados de los terraplenes, a los que se les atribuye cierta cohesión.
En este caso, se puede plantear una excavación en “trinchera”, con una inclinación de
taludes no superior a 60º que resulta estable en el tiempo. Posteriormente se ejecuta
el muro encofrado a dos caras.
Para inclinaciones superiores es conveniente acortar los plazos de ejecución abriendo
frentes de ancho limitado, para poder contar con cierto efecto bóveda. El ancho de
estos sectores circulares, vendrá en función de la altura de excavación y siempre
previa comprobación mediante calicatas o tramos de prueba de su estabilidad.
2. Perímetro interior y exterior a zonas sin urbanizar:
La altura del talud es menor entre 3,0 m y 5,0 m, pero las paredes de la excavación
corresponden a un relleno de peores características resistentes, pues se ha realizado
sin un control de materiales ni de compactación.
También en este caso se puede plantear la excavación en “trinchera”, pero con una
inclinación de talud más tendida, no superior a 45º.
En ambos casos, es conveniente sanear el suelo superficial más alterado, o puntualmente
los rellenos más inestables.
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4.3.2.- MAQUINARIA Y HERRAMIENTAS DE EXCAVACIÓN:
Se podrán utilizar medios mecánicos habituales (retroexcavadoras). En el estrato Nº3 de
gravas, podría requerirse eventualmente el empleo del martillo, porque puntualmente presenta cierto
encostramiento, aunque donde presenta un techo más superficial, las penetraciones dinámicas
consiguen atravesarlo. Su volumen no es significativo (≤ 5% del total de la excavación).
4.4.- IMPERMEABILIZACIONES:
Si se realizan de acuerdo con la metodología del Código Técnico se recomiendan los
siguientes valores:
MUROS:
Presencia de agua = Baja; Coeficiente de permeabilidad del suelo = Bajo
GRADO DE IMPERMEABILIDAD a adoptar = 1.
CIMIENTOS Y SOLERAS:
Presencia de agua = Baja; Coeficiente de permeabilidad del suelo = Bajo
GRADO DE IMPERMEABILIDAD a adoptar = 1.
4.5.- AFECCIONES A CONSTRUCCIONES CERCANAS:
Las obras previstas están suficientemente separadas de otros edificios, así como del
ferrocarril, y de la cimentación del puente, de manera que no son de esperar afecciones de roturas o
movimientos a causa de las excavaciones o las modificaciones tensionales que comporta la obra.
La obra únicamente intercepta una parte del terraplén del vial de acceso al puente (pero
alejado de la losa de transición), aunque su incidencia será mínima debido a que existe una zona
dotacional de 5,0 m de ancho por fuera del perímetro de la plaza que protege a dichos terraplenes. En
todo caso, la fase crítica se tendrá durante las excavaciones, puesto que se suelen ejecutar con sobreanchos.
4.6.- ANÁLISIS DE AUSCULTACIONES Y COMPROBACIONES:
4.6.1.- COMPROBACIONES:
•
Al finalizar el proyecto de ejecución: Comprobar que nuestras hipótesis de cargas
no difieren significativamente (para cálculos de asientos y de E.L.U. de equilibrio)
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y que la cota de excavación y de apoyo de la cimentación se sitúa en las
tolerancias de este estudio.
•
Antes de la excavación: Comprobar terraplenes, viales y aceras.
•
Durante la excavación: Comprobación del perfil obtenido en este estudio
Geotécnico (de acuerdo con apartado 3.4 del DBE-SE-C del C.T.E.).
4.6.2.- AUSCULTACIONES RECOMENDADAS:
•
Control topográfico de movimientos en aceras y calzadas.
•
Control topográfico de movimientos en el edificio a construir.
•
En su caso, control de continuidad (cross-hole) de los pilotes según instrucciones
reglamentarias o indicaciones de la dirección facultativa.
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5
CIMENTACIÓN: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
5.1.- EL PERFIL GEOTÉCNICO DEL SUELO. ZONIFICACIÓN:
Aunque el perfil natural del suelo se considera regular, sin embargo, la presencia de
rellenos y la cota elegida de cimentación confieren una cierta variabilidad y una complicación al
estudio de su comportamiento geotécnico.
Para salvar dichas irregularidades se plantean diversas alternativas geotécnicas válidas, que
se justifican en el capítulo anterior y en el ANEJO 4, y que de manera resumida se recogen en los
puntos siguientes.
5.2.- SOLUCIONES Y PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN (VÉASE 4.2):
5.2.1.- CIMENTACIÓN DIRECTA:
o
Solución óptima: zapatas aisladas, combinadas o corridas bajo muro.
o
La profundidad de cimentación establece a cota -5,0 m, por motivos geotécnicos.
o
Para alcanzar dicha cota, bien habrá que ejecutar pozos de cimentación, o bien,
será necesaria la excavación general del anillo circular correspondiente al
graderío hasta alcanzar dicha cota.
o
En ambos casos, será necesario levantar pilastras (“enanos”) hasta la cota de
proyecto, para disminuir la esbeltez de los soportes.
o
En el extremo Sur-occidental no existen rellenos y se puede hablar de cimentación
mediante zapatas, sin más que alcanzar la cota antedicha.
o
Las zapatas se diseñarán para trabajar a una tensión admisible de 150 kPa, con
tensiones máximas de borde de 190 kPa.
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5.2.2.- CIMENTACIONES INDIRECTAS:
o
VENTAJAS: Son pilotes cortos y alcanzan una capacidad portante suficiente, por
lo que resultarán relativamente económicos. Además, teóricamente los encepados
serán sencillos.
o
PLATAFORMA DE TRABAJO: puede situarse a la cota de centro del ruedo
(=-1,38 m), evitándose la excavación de pozos o el vaciado general de la zona de
graderío, ambos necesarios para cimentar superficialmente.
o
TIPOLOGÍA: Dado que se ha comprobado cierta cohesión en los rellenos
resultarán válidos los de tipo barrenado CPI-7 ó CPI-8. Los pilotes prefabricados
(CPP) no son recomendables.
o
PROFUNDIDAD: Será necesario empotrar como mínimo 3 diámetros en el estrato
de gravas. Entre las cotas -10,0 m ó -11,0 m (Es decir pilotes entre 8,5 m y 9,5 m
de longitud desde plataforma de trabajo). En todo caso, es conveniente ampliar la
campaña de investigación (profundidad y densidad reconocmientos), si se elige
esta alternativa.
5.3.- PARÁMETROS PARA LOS CÁLCULOS DE LAS CIMENTACIONES:
5.3.1.- PARÁMETROS DE ESTRATO:
Con esta denominación se recogen los parámetros geotécnicos característicos del suelo
para el cálculo de cimentaciones directas (hundimiento y asiento), así como para el cálculo de
empujes y diseño de muros.
Estos valores se recogen gráficamente en el ANEXO DE CONCLUSIONES al final de este
capítulo, y en la siguiente tabla:
----
C’
(kPa)
20,0
φ’
(º)
34º
E'
(MPa)
----
----
2,0
28º
----
50,0
9º
5,0
29º
8,0
----
----
5,0
32º
25,0
----
----
3,5
40º
70,0
RELLENOS ESTRUCTURALES
γ
(kN/m3)
21,0
Cu
(kPa)
----
RELLENOS ANTRÓPICOS
20,5
----
LIMOS CON NÓDULOS
20,0
GRAVAS SEMIDENSAS
21,0
GRAVAS DENSAS
21,0
ESTRATO
φu (º)
5.3.2.- PARÁMETROS ESTRUCTURALES PARA CIMIENTOS FLEXIBLES:
Para los cálculos de zapatas combinadas o corridas se adoptarán los parámetros siguientes:
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TIPO CIMENTACIÓN
MÓDULO DE BALASTO
VERTICAL
TENSIÓN ADMISIBLE
PUNTUAL
ZAPATA CORRIDA
18,0 MN/m3
190 kPa
5.3.3.- PARÁMETROS DERIVADOS DE LA NORMATIVA SISMORRESISTENTE:
No es de obligatoria aplicación la NCSE (norma sismorresistente).
A título informativo, se ofrecen los parámetros del suelo deducidos de la aplicación de
dicha normativa.
09.018.101
Nº REFERENCIA TRABAJO:
PROVINCIA
LOCALIDAD
ACELERACIÓN SISMICA BÁSICA (ab)
COEFICIENTE CONTRIBUCIÓN (k)
DIRECCIÓN OBRA:
SECTOR RESIDENCIAL S-1
CASTELLÓ
SEGORBE
<0.04g
---VALOR MEDIO COEF. SÍSMICO:
1.33
R-PG16-11-00
5.4.- EXCAVACIONES:
•
Taludes inclinados (excavación en “trinchera”).
Perímetro exterior y junto viales inclinación de taludes no superior a 60º.
Perímetro interior y exterior a zonas sin urbanizar inclinación ≤ 45º.
•
Volumen nulo o poco importante de utilización martillo hidráulico: ≤ 5% del
total.
5.5.- IMPERMEABILIZACIONES:
Se recomienda realizar las impermeabilizaciones de acuerdo con la metodología que
indica el CTE-HS. Los parámetros del terreno que se proponen son los indicados en 4.4.
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5.6.- CIMENTACIÓN DE LA(S) GRÚA(S)-TORRE:
En caso de instalación de una grúa es aceptable cimentarla mediante una zapata siempre
que se cumplan las condiciones siguientes:
•
Apoyo en terreno natural = Cota cimentación -5,0 m ó -6,0 m.
•
Tensión media admisible de 150 kPa. + Tensiones máximas de borde: 190 kPa.
•
Conviene retirar adecuadamente la zapata de la grúa de la coronación de taludes
abiertos. En general, la distancia de separación debe cumplir que una línea ficticia
trazada a 45º desde la arista de la zapata más próxima al talud no lo intercepte.
5.7.- HORMIGONES EN CIMIENTOS:
Ambiente NO AGRESIVO: IIa.
Torrent, 30 de octubre de 2009
Fdo.: Guillermo Cortina Muñoz
Ingeniero Técnico de O.O.P.P.
Fdo.: Miguel Arbona Castaño
Ingeniero de Caminos, C. y P.
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R-PG16-01/02
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ANEXO CONCLUSIONES
PERFILES ESTRATIGRÁFICOS DE CÁLCULO
CUADRO DE SIGNIFICADOS DE LAS MEMORIAS DE SONDEOS
MUESTREO
MI = Muestra inalterada tubo Shelby
ASTM D 1587-83 XP P94-202
MRG = Muestra tubo PVC
ASTM D 3550-84 XP P94-202
SPT = Muestra ó ensayo SPT
UNE 103.800-92
SPC = Ensayo SPT puntaza ciega
TB = Muestra parafinada tomada del tubo batería
HN =
γ=
IC =
LL =
LP =
IP =
ENSAYOS DE CLASIFICACION
Humedad natural
%
UNE 103.300-93
Peso específico
kN/m3
UNE 103.301.94
Índice de consistencia relativo
= (LL - HN) / IP
Límite líquido
%
UNE 103.103.94
Límite plástico
%
UNE 103.104.93
Índice de Plasticidad
%
= LL - LP
GRANULOMETRIA
%G = Porcentaje de gravas (> 5 mm)
%S = Porcentaje de arena (de 0,08 á 5 mm.)
%F= Porcentaje de finos (<0,08 mm.)
MO = Materia orgánica
SO4 = Sulfatos solubles
CO3 = Carbonatos
LAMBE = Índice hinchamiento
ENSAYOS QUÍMICOS
%
mg/kg
%
MPa
UNE 103.204.93
ANEJO 5 (EHE)
UNE 103.200.93
UNE 103.600.96
ENSAYOS DE RESISTENCIA y DEFORMABILIDAD
qc = Resistencia compres.
kPa
UNE 103.400.93
qs = Ídem tramo superior de la muestra
qi =
Ídem tramo inferior de la muestra
EDO = Edómetro
MPa
UNE 103.405.94
EN = Módulo noval (para el tramo en estudio)
ED = Módulo recarga/descarga (para el tramo en estudio)
CD = Corte directo
kPa
UNE 103.401.98
Cu = cohesión sin drenaje
C’ = cohesión con drenaje
Φu =
TA =
ángulo de roz. sin drenaje
Ensayo triaxial
Φ’ = id. con drenaje
kPa
UNE103.402.98
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
CUADRO NOTACIONES Y UNIDADES DE LAS MAGNITUDES
CARACTERISTICAS ATRIBUIDAS
γ=
kH =
kV =
MAGNITUDES GENERALES
peso específico aparente
kN/m3
coefic. de permeabilidad horizontal
m/seg.
coefic. de permeabilidad vertical
m/seg.
RESISTENTES (CÁLCULOS EMPUJES Y SEG. HUNDIMIENTO):
cu = cohesión sin drenaje
kPa
c’ =
cohesión con drenaje
kPa
Φu = ángulo de rozamiento interno sin drenaje
Φ’ =
ídem con drenaje
τf =
qP =
fi =
RESISTENTES (PILOTAJES Y PANTALLAS):
Resistencia por fuste unitaria
MPa
Resistencia por punta unitaria
MPa
fricción unitaria en micropilotes
MPa
Eu =
E’ =
νu =
RIGIDEZ:
módulo de deformación sin drenaje
módulo de deformación con drenaje
módulo de Poisson sin drenaje
MPa
MPa
ν’ =
módulo de Poisson con drenaje
K30 = módulo de balasto placa 30x30 cm
MN/m3
KH 300 =ídem horizontal (pilotes o pantallas)
MN/m3
ROCAS:
RQD = Índice “Rock Quality Design”)
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ANEJO - 1
LOCALIZACIÓN DEL SOLAR Y PLANOS DE PROYECTO
1.1.- PLANOS DE LOCALIZACIÓN
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
EXTRACTO HOJA 640/1-4 (SEGORBE)
VISUALIZADOR PROV. CASTELLÓN – I.C.V.
CASTELNOVO
ALTURA
SEGORBE
GELDO
09.018.101 – EXCMO. AYTO. DE SEGORBE – COLISEO DE SEGORBE – SECTOR RESIDENCIAL S-1 (SEGORBE)
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
1.2.- PLANOS DEL PROYECTO
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ANEJO - 2
CONSULTAS PREVIAS Y ACTAS DE TRABAJOS REALIZADOS
2.1.- INFORMACIÓN DE TRABAJOS CERCANOS:
En las páginas siguientes se adjuntan las memorias de sondeos de algunos de nuestros
trabajos realizados en Segorbe, concretamente los más cercanos al solar de referencia. No se detalla la
ubicación exacta de los mismos, para preservar la confidencialidad de los trabajos.
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
2.2.- BIBLIOGRAFÍA, BASES DE DATOS Y CARTOGRAFÍA CONSULTADA:
•
640/1-4 (SEGORBE) de la Cartografía Oficial de la Comunidad Valenciana, a escala 1:
10.000, editada por el Instituto Cartográfico Valenciano.
•
Información de la parcela de la página “Web” de la Oficina Virtual del Catastro, y de
la cartografía temática de la Generalitat Valenciana.
•
640/29-25 (SEGORBE) del Mapa Geológico de España, a escala 1:50.000, publicado
por el IGME.
•
Código Técnico de la Edificación de Marzo de 2006 – Documento Básico de
Aplicación – Seguridad Estructural – Cimentaciones (CTE-DBE-SE-C).
•
EUROCÓDIGO 7 – PROYECTO GEOTÉCNICO – UNE –ENV 1997-1.
•
GUÍA PARA LA PLANIFICACIÓN DE ESTUDIOS GEOTÉCNICOS – GENERALITAT
VALENCIANA.
•
Instrucción del Hormigón Estructural (EHE) de 1999.
•
Norma UNE-EN 1538.
•
Diversa bibliografía especializada de GEOTECNIA.
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
2.3.- PLANO EMPLAZAMIENTO Y TOPOGRÁFICO
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
2.4.- ACTAS ENSAYOS GTC
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
ÁREA GTC- ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS - TOMA DE MUESTRAS EN SONDEOS
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
CLIENTE: 617
MUESTRAS A ROTACIÓN CON BATERIA SIMPLE/DOBLE/TRIPLE ASTM-D2113-99, XP P94-202
MUESTRAS INALTERADAS CON TOMAMUESTRAS TIPO "SHELBY" O PISTÓN FIJO ASTM-D1587-00, XP P94-202
MUESTRAS REPRESENTATIVAS CON TOMAMUESTRAS DE PARED GRUESA XP P94-202
ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR SPT UNE 103-800:1992
TOMA DE AGUA PARA ANÁLISIS QUÍMICO ANEJO 5 EHE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 12400 SEGORBE
OBRA: 09.018.101
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
EMAIL:
[email protected]
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
SEGORBE
SONDEO Nº
HORAS
INICIO
DESPLAZAMIENTOS:
KILÓMETROS >50:
S-1
PROFUNDIDAD LONG. RECUP. MANIMÉDE
A
m TESTIGO OBRAS TODO
FIN
1
--
EMPLAZAMIENTOS:
HORAS PARADA:
DIFICULTAD
AVANCE
NIVEL FREÁTICO:No detectad
TOMA DE AGUA FREÁTICA: Sin muestra
CONDICIONES METEOROL.: SOLEADO
1
--
AGUA-FLUIDO-SECO
HERRAMIENTAS
A-F-S COLOR PÉRDIDA REVEST CORONA TIPO BATERÍA
DESCRIPCIÓN TERRENO
0.0 litros
GOLPES
DESC.
TIPO Nº
INIC. cm
15 cm 30 cm
45cm
60cm
VANE /
DIV.
ACTA Nº
09.196
10:45
0.00
0.60
0.60
100%
3
R
B
S
101
W
B
RELLENOS DE LIMOS Y ARENAS
0.60
1.20
0.60
100%
--
G
--
S
--
--
--
RELLENOS DE LIMOS Y ARENAS
1.20
3.60
2.40
100%
6
R
B
S
101
W
B
RELLENOS DE LIMOS CON GRAVAS
ET
3.60
4.20
0.60
100%
--
G
--
S
--
--
--
RELLENOS DE LIMOS CON GRAVAS
FECHA INICIO:
12/08/2009
4.20
6.60
2.40
100%
4
R
B
S
101
W
B
ARCILLA
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD:
SPT
1
6
7
8
6
SPT
2
2
2
2
3
MRG
1
6
12
14
15
SPT
3
50R
09.185
MODALIDAD CONTROL
FECHA FIN:
12/08/2009
OPERADOR
JOSE ANTONIO GOMEZ
AYUDANTE
TIBERIU ILLIE
EQUIPO ENSAYO
S-01
14:15
6.60
7.20
0.60
90%
--
G
--
S
75
--
--
GRAVAS
7.20
8.50
1.30
100%
12
R
B
S
101
W
B
GRAVAS
8.50
9.10
0.60
100%
5
R
B
S
101
W
B
ARCILLA Y GRAVAS
9.10
9.60
0.50
100%
4
R
B
S
101
W
B
GRAVAS
9.60
9.73
0.13
100%
--
G
--
S
--
--
--
GRAVAS
9.73 10.00
0.27
100%
3
R
B
S
101
W
B
GRAVAS
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
M PIEZÓMETRO NORMAL:
M. PIEZÓMETRO ESPECIAL:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ML
(RECUBIERTO GRAVILLA, Y TAPA REGISTRO)
-En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE ÁREA GTC
GUILLERMO CORTINA
INGENIERO OO.PP.
CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS
MI/MRG
SPT
MI
EQUIPO
TP 50 D
TP 50 D
SHELBY
MASA
115
115
ACERO
SITUACIÓN DEL SONDEO:
FRECUENCIA
26 GOLPES/MIN
26 GOLPES/MIN
φ80/φ76
DIÁM. VARILLAJE
50 mm
50 mm
Ltotal = 640 mm
MASA VARILLAJE
7,252 kg/m
7,252 kg/m
α =< 10º
N-80
ABREVIATURAS:
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS
0.00
0.00
MÉTODO:
G/R/P = Golpeo/Rotación/Presión
DIFICULTAD AVANCE:
A/M/B/R = Alta/Media/Baja/Roto-percusión
AGUA:
A/P/L/S = Agua/Polímero/Lodo/en Seco
CORONA TIPO:
W/D = Widia/Diamante
BATERÍA:
B= Sencilla / T = Doble / L = Lodos
MUESTREO TIPO:
SPT = Standard Penetración Test / SPC = SPT con puntaza ciega
MI = Muestra Inalterada / MRG = Muestra Representativa / TP = Testigo parafinado/precintado
VANE TEST:
Realizado en testigo continuo, en MI o MRG: Resultado en kPa
DIV:
División de una muestra SPT si hay cambio de terreno. Resultado en cm desde extremo sup.
MODALIDAD REFERENCIA :
ORIGEN COORDENADAS :
EJE X- X' :
X UTM:
Y UTM:
Z UTM:
OBSERVACIONES:
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
m
m
m
OTROS:
Nº CAJAS:
ENSAYOS LEFRANC:
HOJA
1
4
0
DE
1
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L
GEOTECNIA M. ARBONA S.L.
R-PG 11- 03/05
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
ÁREA GTC- ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS - TOMA DE MUESTRAS EN SONDEOS
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
CLIENTE: 617
MUESTRAS A ROTACIÓN CON BATERIA SIMPLE/DOBLE/TRIPLE ASTM-D2113-99, XP P94-202
MUESTRAS INALTERADAS CON TOMAMUESTRAS TIPO "SHELBY" O PISTÓN FIJO ASTM-D1587-00, XP P94-202
MUESTRAS REPRESENTATIVAS CON TOMAMUESTRAS DE PARED GRUESA XP P94-202
ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR SPT UNE 103-800:1992
TOMA DE AGUA PARA ANÁLISIS QUÍMICO ANEJO 5 EHE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 12400 SEGORBE
OBRA: 09.018.101
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
EMAIL:
[email protected]
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
SEGORBE
SONDEO Nº
HORAS
INICIO
DESPLAZAMIENTOS:
KILÓMETROS >50:
S-2
PROFUNDIDAD LONG.
DE
A
0.00
0.90
FIN
RECUP. MANI-
MÉ-
m TESTIGO OBRAS TODO
---
EMPLAZAMIENTOS:
HORAS PARADA:
DIFICULTAD
AGUA-FLUIDO-SECO
NIVEL FREÁTICO:No detectad
TOMA DE AGUA FREÁTICA: Sin muestra
CONDICIONES METEOROL.: SOLEADO
1
--
DESCRIPCIÓN TERRENO
HERRAMIENTAS
AVANCE
A-F-S
R
B
S
101
W
B
LIMO
COLOR PÉRDIDA
REVEST CORONA TIPO
GOLPES
DESC.
TIPO Nº
BATERÍA
0.0 litros
INIC. cm
15 cm 30 cm
VANE /
45cm
60cm
DIV.
ACTA Nº
09.197
7:15
0.90
100%
4
0.90
1.20
0.30
100%
2
R
B
S
101
W
B
LIMO ARCILLOSO
1.20
1.80
0.60
100%
--
G
--
S
75
--
--
LIMO ARCILLOSO MRG
ET
1.80
3.90
2.10
100%
3
R
B
S
101
W
B
LIMO ARCILLOSO
FECHA INICIO:
13/08/2009
3.90
4.20
0.30
100%
1
R
B
S
101
W
B
GRAVAS AS
4.20
4.80
0.60
100%
--
G
--
S
--
--
--
ARENA Y GRAVAS
4.80
5.50
0.70
100%
5
R
B
S
101
W
B
ARENA Y GRAVAS
5.50
6.40
0.90
100%
5
R
B
S
101
W
B
GRAVAS
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD:
09.186
1
6
6
9
10
SPT
1
6
7
6
9
SPT
2
22
31
45
53
MODALIDAD CONTROL
FECHA FIN:
13/08/2009
OPERADOR
JOSE ANTONIO GOMEZ
AYUDANTE
TIBERIU ILLIE
EQUIPO ENSAYO
S-01
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
13:30
6.40
6.80
0.40
100%
2
R
B
S
101
W
B
ARCILLA Y GRAVAS
6.80
7.20
0.40
100%
3
R
B
S
101
W
B
GRAVAS Y ARCILLAS
7.20
7.80
0.60
100%
--
G
--
S
--
--
--
GRAVAS
7.80
8.30
0.50
100%
5
R
B
S
101
W
B
GRAVAS
8.30 10.00
1.70
100%
13
R
B
S
86
W
B
GRAVAS
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
M PIEZÓMETRO NORMAL:
M. PIEZÓMETRO ESPECIAL:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ML
-En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE ÁREA GTC
GUILLERMO CORTINA
INGENIERO OO.PP.
CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS
MI/MRG
SPT
MI
EQUIPO
TP 50 D
TP 50 D
SHELBY
MASA
115
115
ACERO
SITUACIÓN DEL SONDEO:
FRECUENCIA
26 GOLPES/MIN
26 GOLPES/MIN
φ80/φ76
DIÁM. VARILLAJE
50 mm
50 mm
Ltotal = 640 mm
MASA VARILLAJE
7,252 kg/m
7,252 kg/m
α =< 10º
N-80
ABREVIATURAS:
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS
0.00
0.00
(RECUBIERTO GRAVILLA, Y TAPA REGISTRO)
MÉTODO:
G/R/P = Golpeo/Rotación/Presión
DIFICULTAD AVANCE:
A/M/B/R = Alta/Media/Baja/Roto-percusión
AGUA:
A/P/L/S = Agua/Polímero/Lodo/en Seco
CORONA TIPO:
W/D = Widia/Diamante
BATERÍA:
B= Sencilla / T = Doble / L = Lodos
MUESTREO TIPO:
SPT = Standard Penetración Test / SPC = SPT con puntaza ciega
MI = Muestra Inalterada / MRG = Muestra Representativa / TP = Testigo parafinado/precintado
VANE TEST:
Realizado en testigo continuo, en MI o MRG: Resultado en kPa
DIV:
División de una muestra SPT si hay cambio de terreno. Resultado en cm desde extremo sup.
MODALIDAD REFERENCIA :
ORIGEN COORDENADAS :
EJE X- X' :
X UTM:
Y UTM:
Z UTM:
OBSERVACIONES:
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
m
m
m
OTROS:
Nº CAJAS:
ENSAYOS LEFRANC:
HOJA
1
4
0
DE
1
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L
GEOTECNIA M. ARBONA S.L.
R-PG 11- 03/05
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
ÁREA GTC- ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS - TOMA DE MUESTRAS EN SONDEOS
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
CLIENTE: 617
MUESTRAS A ROTACIÓN CON BATERIA SIMPLE/DOBLE/TRIPLE ASTM-D2113-99, XP P94-202
MUESTRAS INALTERADAS CON TOMAMUESTRAS TIPO "SHELBY" O PISTÓN FIJO ASTM-D1587-00, XP P94-202
MUESTRAS REPRESENTATIVAS CON TOMAMUESTRAS DE PARED GRUESA XP P94-202
ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR SPT UNE 103-800:1992
TOMA DE AGUA PARA ANÁLISIS QUÍMICO ANEJO 5 EHE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 12400 SEGORBE
OBRA: 09.018.101
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
EMAIL:
[email protected]
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
SEGORBE
SONDEO Nº
HORAS
INICIO
DESPLAZAMIENTOS:
KILÓMETROS >50:
S-4
PROFUNDIDAD LONG.
DE
A
0.00
0.70
FIN
RECUP. MANI-
MÉ-
m TESTIGO OBRAS TODO
---
EMPLAZAMIENTOS:
HORAS PARADA:
DIFICULTAD
AVANCE
AGUA-FLUIDO-SECO
A-F-S
COLOR PÉRDIDA
NIVEL FREÁTICO:No detectad
TOMA DE AGUA FREÁTICA: Sin muestra
CONDICIONES METEOROL.: SOLEADO
1
--
DESCRIPCIÓN TERRENO
HERRAMIENTAS
REVEST CORONA TIPO
GOLPES
DESC.
TIPO Nº
BATERÍA
0.0 litros
INIC. cm
15 cm 30 cm
VANE /
45cm
60cm
DIV.
ACTA Nº
09.198
12:30
0.70
100%
2
R
B
101
W
B
GRAVAS
0.70
2.40
1.70
100%
10
R
B
101
W
B
LIMO ARCILLOSO CON NÓDULOS
2.40
3.00
0.60
100%
--
G
--
--
--
--
LIMO Y GRAVAS
ET
3.00
3.70
0.70
100%
3
R
B
101
W
B
LIMO Y GRAVAS
FECHA INICIO:
13/08/2009
3.70
5.40
1.70
100%
14
R
B
101
W
B
GRAVAS CON COSTRAS
5.40
5.52
0.12
100%
--
G
--
--
--
--
GRAVAS
5.52
7.70
2.18
100%
17
R
B
101
W
B
GRAVAS
7.70
8.10
0.40
100%
2
R
B
101
W
B
ARCILLA Y GRAVAS
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD:
09.187
SPT
1
19
SPT
2
50R
SPT
3
4
14
5
10
7
9
11
MODALIDAD CONTROL
FECHA FIN:
14/08/2009
OPERADOR
JOSE ANTONIO GOMEZ
AYUDANTE
TIBERIU ILLIE
EQUIPO ENSAYO
S-01
10:00
8.10
8.40
0.30
100%
2
R
B
101
W
B
GRAVAS
8.40
9.00
0.60
100%
--
G
--
--
--
--
ARCILLA
9.00
9.40
0.40
100%
1
R
B
101
W
B
ARCILLA Y GRAVAS
9.40 10.00
0.60
100%
3
R
B
101
W
B
GRAVAS
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
M PIEZÓMETRO NORMAL:
M. PIEZÓMETRO ESPECIAL:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ML
-En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE ÁREA GTC
GUILLERMO CORTINA
INGENIERO OO.PP.
CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS
MI/MRG
SPT
MI
EQUIPO
TP 50 D
TP 50 D
SHELBY
MASA
115
115
ACERO
SITUACIÓN DEL SONDEO:
FRECUENCIA
26 GOLPES/MIN
26 GOLPES/MIN
φ80/φ76
DIÁM. VARILLAJE
50 mm
50 mm
Ltotal = 640 mm
MASA VARILLAJE
7,252 kg/m
7,252 kg/m
α =< 10º
N-80
ABREVIATURAS:
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS
0.00
0.00
(RECUBIERTO GRAVILLA, Y TAPA REGISTRO)
MÉTODO:
G/R/P = Golpeo/Rotación/Presión
DIFICULTAD AVANCE:
A/M/B/R = Alta/Media/Baja/Roto-percusión
AGUA:
A/P/L/S = Agua/Polímero/Lodo/en Seco
CORONA TIPO:
W/D = Widia/Diamante
BATERÍA:
B= Sencilla / T = Doble / L = Lodos
MUESTREO TIPO:
SPT = Standard Penetración Test / SPC = SPT con puntaza ciega
MI = Muestra Inalterada / MRG = Muestra Representativa / TP = Testigo parafinado/precintado
VANE TEST:
Realizado en testigo continuo, en MI o MRG: Resultado en kPa
DIV:
División de una muestra SPT si hay cambio de terreno. Resultado en cm desde extremo sup.
MODALIDAD REFERENCIA :
ORIGEN COORDENADAS :
EJE X- X' :
X UTM:
Y UTM:
Z UTM:
OBSERVACIONES:
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
m
m
m
OTROS:
Nº CAJAS:
ENSAYOS LEFRANC:
HOJA
1
4
0
DE
1
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L
GEOTECNIA M. ARBONA S.L.
R-PG 11- 03/05
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
ÁREA GTC- ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS - TOMA DE MUESTRAS EN SONDEOS
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
CLIENTE: 617
MUESTRAS A ROTACIÓN CON BATERIA SIMPLE/DOBLE/TRIPLE ASTM-D2113-99, XP P94-202
MUESTRAS INALTERADAS CON TOMAMUESTRAS TIPO "SHELBY" O PISTÓN FIJO ASTM-D1587-00, XP P94-202
MUESTRAS REPRESENTATIVAS CON TOMAMUESTRAS DE PARED GRUESA XP P94-202
ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR SPT UNE 103-800:1992
TOMA DE AGUA PARA ANÁLISIS QUÍMICO ANEJO 5 EHE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 12400 SEGORBE
OBRA: 09.018.101
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
EMAIL:
[email protected]
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
SEGORBE
SONDEO Nº
HORAS
INICIO
DESPLAZAMIENTOS:
KILÓMETROS >50:
S-3
PROFUNDIDAD LONG.
DE
A
0.00
1.80
FIN
RECUP. MANI-
MÉ-
m TESTIGO OBRAS TODO
---
EMPLAZAMIENTOS:
HORAS PARADA:
DIFICULTAD
AGUA-FLUIDO-SECO
AVANCE
A-F-S
B
S
COLOR PÉRDIDA
NIVEL FREÁTICO:No detectad
TOMA DE AGUA FREÁTICA: Sin muestra
CONDICIONES METEOROL.: SOLEADO
1
--
DESCRIPCIÓN TERRENO
HERRAMIENTAS
REVEST CORONA TIPO
GOLPES
DESC.
TIPO Nº
BATERÍA
0.0 litros
INIC. cm
15 cm 30 cm
VANE /
45cm
60cm
DIV.
ACTA Nº
09.199
11:00
1.80
100%
8
R
101
W
B
LIMO ARCILLOSO
1.80
2.40
0.60
87%
--
G
--
S
75
--
--
MRG
1
4
8
2.40
4.80
2.40
100%
6
R
B
S
101
W
B
ARCILLA CON NÓDULOS
ET
4.80
4.99
0.19
100%
--
G
--
S
75
--
--
ARCILLA CON NÓDULOS MRG
2
9
50R
FECHA INICIO:
14/08/2009
4.99
5.40
0.41
100%
8
R
B
S
101
W
B
1
50R
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD:
ARCILLA
14
15
09.188
MODALIDAD CONTROL
FECHA FIN:
14/08/2009
OPERADOR
JOSE ANTONIO GOMEZ
AYUDANTE
TIBERIU ILLIE
15:00
COSTRA
5.40
6.70
1.30
100%
10
R
B
S
101
W
B
GRAVAS
6.70
7.80
1.10
100%
12
R
A
S
86
W
B
CONGLOMERADO
7.80
7.85
0.05
0%
--
G
--
S
--
--
--
GRAVAS CON COSTRAS
7.85
8.30
0.45
100%
3
R
M
S
86
W
B
GRAVAS CON COSTRAS
8.30 10.00
1.70
100%
12
R
M
S
86
W
B
GRAVAS
SPT
EQUIPO ENSAYO
S-01
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
M PIEZÓMETRO NORMAL:
M. PIEZÓMETRO ESPECIAL:
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ML
-En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE ÁREA GTC
GUILLERMO CORTINA
INGENIERO OO.PP.
CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS
MI/MRG
SPT
MI
EQUIPO
TP 50 D
TP 50 D
SHELBY
MASA
115
115
ACERO
SITUACIÓN DEL SONDEO:
FRECUENCIA
26 GOLPES/MIN
26 GOLPES/MIN
φ80/φ76
DIÁM. VARILLAJE
50 mm
50 mm
Ltotal = 640 mm
MASA VARILLAJE
7,252 kg/m
7,252 kg/m
α =< 10º
N-80
ABREVIATURAS:
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS
0.00
0.00
(RECUBIERTO GRAVILLA, Y TAPA REGISTRO)
MÉTODO:
G/R/P = Golpeo/Rotación/Presión
DIFICULTAD AVANCE:
A/M/B/R = Alta/Media/Baja/Roto-percusión
AGUA:
A/P/L/S = Agua/Polímero/Lodo/en Seco
CORONA TIPO:
W/D = Widia/Diamante
BATERÍA:
B= Sencilla / T = Doble / L = Lodos
MUESTREO TIPO:
SPT = Standard Penetración Test / SPC = SPT con puntaza ciega
MI = Muestra Inalterada / MRG = Muestra Representativa / TP = Testigo parafinado/precintado
VANE TEST:
Realizado en testigo continuo, en MI o MRG: Resultado en kPa
DIV:
División de una muestra SPT si hay cambio de terreno. Resultado en cm desde extremo sup.
MODALIDAD REFERENCIA :
ORIGEN COORDENADAS :
EJE X- X' :
X UTM:
Y UTM:
Z UTM:
OBSERVACIONES:
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
m
m
m
OTROS:
Nº CAJAS:
ENSAYOS LEFRANC:
HOJA
1
4
0
DE
1
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L
GEOTECNIA M. ARBONA S.L.
R-PG 11- 03/05
GEOTECNIA
M. ARBONA
ÁREA GTC - ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO ACREDITADO
S.L.
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
TEL. 961 588 647
FAX. 961 588 648
EMAIL :
PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA DPSH - UNE 103-801/94
R-PG 11-04/03
[email protected]
HOJA 1 DE 2
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
CODIGO CLIENTE
PETICIONARIO:
617
MODALIDAD DE REFERENCIA
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 - 12400 SEGORBE
OBRA:
REFERENCIA TRABAJO:
PENETRACIÓN Nº:
ACTA Nº
09.202
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
12400 SEGORBE
09.018.101
COORDENADAS (metros) :
X UTM =
Y UTM =
Z UTM =
PD - 1
PROFUNDIDAD
(m)
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD Nº
09.191
MODALIDAD DE CONTROL
ET
FECHA REALIZACIÓN:
17/08/2009
HORA INICIO:
11:35 AM
HORA FINALIZ:
12:15 PM
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
AM
OPERADOR:
JOSE ANTONIO GÓMEZ
CODIGO EQUIPO:
01
En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE AREA GTC:
GUILLERMO CORTINA MUÑOZ
INGENIERO TÉCNICO OO.PP.
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS, C. Y P.
GOLPES
0,00-0,20
0,20-0,40
0,40-0,60
0,60-0,80
0,80-1,00
10
5
6
8
41
1,00-1,20
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
21
6
5
6
8
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
7
5
8
6
7
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
7
6
3
4
5
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
6
9
9
6
16
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
13
10
10
13
12
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
19
24
28
29
19
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
18
24
20
25
21
8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
20
52
100
PAR
(N.m)
0Nm
10 N m
30 N m
50 N m
50 N m
80 N m
100 N m
140 N m
160 N m
VARILLAJE
PROFUNDIDAD
(m)
0.0 %
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
0.0 %
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
0.0 %
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
0.0 %
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
0.0 %
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
0.0 %
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
0.0 %
16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
0.0 %
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
0.0 %
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
DESVIACIÓN
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
GOLPES
PAR
(N.m)
DESVIACIÓN
VARILLAJE
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
CARACTERÍSTICAS EQUIPO
TIPO PUNTAZA: PERDIDA
DIÁMETRO VARILLAJE: 32 mm
DIÁMETRO: 51 mm
LONGITUD: 1.0 m
MASA: 0.67 kg
MASA 1ª VARILLA: 8.8 kg
MASA RESTO: 6.0 kg
DISPOSITIVO DE GOLPEO: 63.5 kg
MASA TOTAL: 115.0 kg
ALTURA DE CAÍDA: 760 mm
FRECUENCIA DE GOLPEO: 26 golpes/min
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
GEOTECNIA
M. ARBONA
ÁREA GTC - ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO ACREDITADO
S.L.
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
TEL. 961 588 647
FAX. 961 588 648
EMAIL :
PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA DPSH - UNE 103-801/94
R-PG 11-04/03
HOJA 2 DE 2
[email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
CODIGO CLIENTE
PETICIONARIO:
617
METEOROLOGÍA
SOLEADO
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
INTERRUPCIÓN > 5 min
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 - 12400 SEGORBE
NO
OBRA:
REFERENCIA TRABAJO:
PENETRACIÓN Nº:
ACTA Nº
09.202
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD Nº
09.191
MODALIDAD DE CONTROL
ET
FECHA REALIZACIÓN:
17/08/2009
HORA INICIO:
11:35 AM
HORA FINALIZ:
12:15 PM
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
AM
OPERADOR:
JOSE ANTONIO GÓMEZ
CODIGO EQUIPO:
01
En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE AREA GTC:
GUILLERMO CORTINA MUÑOZ
INGENIERO TÉCNICO OO.PP.
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS, C. Y P.
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
12400 SEGORBE
09.018.101
CÓDIGOS:
1= RECHAZO
2= EXCESO DE PAR
3- EXCESO DESVIACIÓN VARILLAJE
PD - 1
PROFUNDIDAD
(m)
4= PROFUNDIDAD MÁXIMA PLANIFICADA
GOLPES
PAR
(N.m)
DESVIACIÓN
PROFUNDIDAD
0
24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
40
60
80
100 (N.m)
0
10
30
50
5,00 m
50
80
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
PAR
GOLPES
20
VARILLAJE
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
1
CÓDIGO FINALIZACIÓN PRUEBA:
100
140
160
10,00 m
15,00 m
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
20,00 m
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
25,00 m
30,00 m
OBSERVACIONES
DATOS COMPLEMENTARIOS
RECHAZO = 17 cm
GEOTECNIA
M. ARBONA
ÁREA GTC - ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO ACREDITADO
S.L.
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
TEL. 961 588 647
FAX. 961 588 648
EMAIL :
PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA DPSH - UNE 103-801/94
R-PG 11-04/03
[email protected]
HOJA 1 DE 2
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
CODIGO CLIENTE
PETICIONARIO:
617
MODALIDAD DE REFERENCIA
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 - 12400 SEGORBE
OBRA:
REFERENCIA TRABAJO:
PENETRACIÓN Nº:
ACTA Nº
09.201
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
12400 SEGORBE
09.018.101
COORDENADAS (metros) :
X UTM =
Y UTM =
Z UTM =
PD - 2
PROFUNDIDAD
(m)
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD Nº
09.190
MODALIDAD DE CONTROL
ET
FECHA REALIZACIÓN:
17/08/2009
HORA INICIO:
11:05 AM
HORA FINALIZ:
11:25 AM
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
AM
OPERADOR:
JOSE ANTONIO GÓMEZ
CODIGO EQUIPO:
01
En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE AREA GTC:
GUILLERMO CORTINA MUÑOZ
INGENIERO TÉCNICO OO.PP.
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS, C. Y P.
GOLPES
0,00-0,20
0,20-0,40
0,40-0,60
0,60-0,80
0,80-1,00
10
11
7
7
8
1,00-1,20
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
6
6
6
6
6
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
7
9
10
100
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
PAR
(N.m)
0Nm
10 N m
30 N m
50 N m
VARILLAJE
PROFUNDIDAD
(m)
0.0 %
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
0.0 %
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
0.0 %
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
0.0 %
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
DESVIACIÓN
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
GOLPES
PAR
(N.m)
DESVIACIÓN
VARILLAJE
CARACTERÍSTICAS EQUIPO
TIPO PUNTAZA: PERDIDA
DIÁMETRO VARILLAJE: 32 mm
DIÁMETRO: 51 mm
LONGITUD: 1.0 m
MASA: 0.67 kg
MASA 1ª VARILLA: 8.8 kg
MASA RESTO: 6.0 kg
DISPOSITIVO DE GOLPEO: 63.5 kg
MASA TOTAL: 115.0 kg
ALTURA DE CAÍDA: 760 mm
FRECUENCIA DE GOLPEO: 26 golpes/min
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
GEOTECNIA
M. ARBONA
ÁREA GTC - ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO ACREDITADO
S.L.
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
TEL. 961 588 647
FAX. 961 588 648
EMAIL :
PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA DPSH - UNE 103-801/94
R-PG 11-04/03
HOJA 2 DE 2
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LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
CODIGO CLIENTE
PETICIONARIO:
617
METEOROLOGÍA
SOLEADO
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
INTERRUPCIÓN > 5 min
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 - 12400 SEGORBE
NO
OBRA:
REFERENCIA TRABAJO:
PENETRACIÓN Nº:
ACTA Nº
09.201
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD Nº
09.190
MODALIDAD DE CONTROL
ET
FECHA REALIZACIÓN:
17/08/2009
HORA INICIO:
11:05 AM
HORA FINALIZ:
11:25 AM
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
AM
OPERADOR:
JOSE ANTONIO GÓMEZ
CODIGO EQUIPO:
01
En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE AREA GTC:
GUILLERMO CORTINA MUÑOZ
INGENIERO TÉCNICO OO.PP.
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS, C. Y P.
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
12400 SEGORBE
09.018.101
CÓDIGOS:
1= RECHAZO
2= EXCESO DE PAR
3- EXCESO DESVIACIÓN VARILLAJE
PD - 2
PROFUNDIDAD
(m)
4= PROFUNDIDAD MÁXIMA PLANIFICADA
GOLPES
PAR
(N.m)
DESVIACIÓN
PROFUNDIDAD
0
PAR
GOLPES
20
40
60
80
100 (N.m)
VARILLAJE
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
1
CÓDIGO FINALIZACIÓN PRUEBA:
0
10
30
50
5,00 m
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
10,00 m
15,00 m
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
20,00 m
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
25,00 m
30,00 m
OBSERVACIONES
DATOS COMPLEMENTARIOS
RECHAZO = 15 cm
GEOTECNIA
M. ARBONA
ÁREA GTC - ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO ACREDITADO
S.L.
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
TEL. 961 588 647
FAX. 961 588 648
EMAIL :
PENETRACIÓN DINÁMICA SUPERPESADA DPSH - UNE 103-801/94
R-PG 11-04/03
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HOJA 1 DE 2
LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
CODIGO CLIENTE
PETICIONARIO:
617
MODALIDAD DE REFERENCIA
MEDIANTE PLANO ADJUNTO
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 - 12400 SEGORBE
OBRA:
REFERENCIA TRABAJO:
PENETRACIÓN Nº:
ACTA Nº
09.200
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
12400 SEGORBE
09.018.101
COORDENADAS (metros) :
X UTM =
Y UTM =
Z UTM =
PD - 3
PROFUNDIDAD
(m)
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD Nº
09.189
MODALIDAD DE CONTROL
ET
FECHA REALIZACIÓN:
17/08/2009
HORA INICIO:
10:30 AM
HORA FINALIZ:
11:00 AM
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
AM
OPERADOR:
JOSE ANTONIO GÓMEZ
CODIGO EQUIPO:
01
En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE AREA GTC:
GUILLERMO CORTINA MUÑOZ
INGENIERO TÉCNICO OO.PP.
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS, C. Y P.
GOLPES
0,00-0,20
0,20-0,40
0,40-0,60
0,60-0,80
0,80-1,00
8
7
3
2
2
1,00-1,20
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2
2
2
3
7
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
7
4
4
3
5
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4
4
4
3
2
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
9
25
100
PAR
(N.m)
0Nm
0Nm
20 N m
50 N m
60 N m
VARILLAJE
PROFUNDIDAD
(m)
0.0 %
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
0.0 %
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
1.0 %
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
1.0 %
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
1.0 %
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
DESVIACIÓN
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
GOLPES
PAR
(N.m)
DESVIACIÓN
VARILLAJE
CARACTERÍSTICAS EQUIPO
TIPO PUNTAZA: PERDIDA
DIÁMETRO VARILLAJE: 32 mm
DIÁMETRO: 51 mm
LONGITUD: 1.0 m
MASA: 0.67 kg
MASA 1ª VARILLA: 8.8 kg
MASA RESTO: 6.0 kg
DISPOSITIVO DE GOLPEO: 63.5 kg
MASA TOTAL: 115.0 kg
ALTURA DE CAÍDA: 760 mm
FRECUENCIA DE GOLPEO: 26 golpes/min
Los resultados reflejados en esta Acta sólo afectan al material ensayado. Prohibida la reproducción total o parcial de este documento sin la autorización de GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
GEOTECNIA
M. ARBONA
ÁREA GTC - ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO ACREDITADO
S.L.
C/ EL PERELLÓ, 130
P.I. MAS DEL JUTGE
46900 TORRENT
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FAX. 961 588 648
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R-PG 11-04/03
HOJA 2 DE 2
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LABORATORIO DE ENSAYOS ACREDITADO POR LA COPUT, EN EL ÁREA GTC, Nº 07048GTC/05, POR RESOLUCIÓN DE 19/10/05 PUBLICADA EN EL DOGV 24/11/05 E INSCRITO EN EL RGLEA, PUBLICADO EN EL BOE 31/07/06
CODIGO CLIENTE
PETICIONARIO:
617
METEOROLOGÍA
SOLEADO
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE
INTERRUPCIÓN > 5 min
PL. DEL AGUA LIMPIA, 2 - 12400 SEGORBE
NO
OBRA:
REFERENCIA TRABAJO:
PENETRACIÓN Nº:
ACTA Nº
09.200
CODIGO IDENTIFICACIÓN ACTIVIDAD Nº
09.189
MODALIDAD DE CONTROL
ET
FECHA REALIZACIÓN:
17/08/2009
HORA INICIO:
10:30 AM
HORA FINALIZ:
11:00 AM
FECHA REGISTRO:
25/08/2009
FECHA ACTA:
23/10/2009
MODALIDAD DE MUESTREO:
AM
OPERADOR:
JOSE ANTONIO GÓMEZ
CODIGO EQUIPO:
01
En Torrent a 23 de octubre de 2009
RESPONSABLE AREA GTC:
GUILLERMO CORTINA MUÑOZ
INGENIERO TÉCNICO OO.PP.
DIRECTOR LABORATORIO
MIGUEL ARBONA CASTAÑO
INGENIERO CAMINOS, C. Y P.
COLISEO DE SEGORBE
SECTOR RESIDENCIAL S-1
12400 SEGORBE
09.018.101
CÓDIGOS:
1= RECHAZO
2= EXCESO DE PAR
3- EXCESO DESVIACIÓN VARILLAJE
PD - 3
PROFUNDIDAD
(m)
4= PROFUNDIDAD MÁXIMA PLANIFICADA
GOLPES
PAR
(N.m)
DESVIACIÓN
PROFUNDIDAD
0
PAR
GOLPES
20
40
60
80
100 (N.m)
VARILLAJE
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
1
CÓDIGO FINALIZACIÓN PRUEBA:
0
0
20
50
5,00 m
60
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
10,00 m
15,00 m
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
20,00 m
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
25,00 m
30,00 m
OBSERVACIONES
DATOS COMPLEMENTARIOS
RECHAZO = 16 cm
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
2.5.- ACTAS ENSAYOS GTL
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
2.6.- FOTOGRAFÍAS Y FICHA VISITA TÉCNICA DEL SOLAR
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
09.018.101 – EXCMO. AYTO. DE SEGORBE – COLISEO DE SEGORBE – SECTOR RESIDENCIAL S-1 (SEGORBE)
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
09.018.101 – EXCMO. AYTO. DE SEGORBE – COLISEO DE SEGORBE – SECTOR RESIDENCIAL S-1 (SEGORBE)
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
VISTA GENERAL – ESTADO ACTUAL
FOTO 1 - ESTADO ANTERIOR
FOTO 2 - ESTADO ANTERIOR
09.018.101 – EXCMO. AYTO. DE SEGORBE – COLISEO DE SEGORBE – SECTOR RESIDENCIAL S-1 (SEGORBE)
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ANEJO - 3
MAPAS, MEMORIAS Y FICHAS DE RESULTADOS
3.1.- INFORMACIÓN GEOLÓGICA IGME
La localidad de Segorbe se sitúa en la esquina inferior izquierda de la Hoja Nº 640/29-25
(SEGORBE) a escala 1:50.000, editado por el Instituto Geológico y Minero.
De la lectura de la misma vemos que el solar está situado en una zona donde confluyen
tres tipos de suelos, de origen terciario en el primer caso y cuaternarios los otros dos.
o
Tc1Bc .................... Conglomerados y areniscas.
o
o
Q11Me .................. Mantos aluviales encostrados (conglomerados).
Q2R....................... Depósitos de fondo de rambla (cantos sueltos)
De todas formas los suelos de la parcela quedarían identificados como la primera de las
formaciones descritas. Los depósitos de rambla se deben encontrar, como su nombre indica, en el
fondo de las ramblas cuyos cauces se sitúan cerca del solar, hacia el Sur y el Oeste. Los mantos
aluviales encostrados estarían situados más al Este.
Estos depósitos limitan al Este con materiales del Trías, en concreto con la facies
Germánica del Keuper.
El principal carácter de los depósitos terciarios es su marcado detritismo, estando
constituido por potentes conglomerados, con los que alternan delgadas capas y lentejones de areniscas
y arcillas. Los conglomerados son poligénicos, su matriz es arcillo-arenosa, y su cemento calcáreo.
Existen lateralmente todos los tránsitos hasta los microconglomeráticos. Las areniscas oscilan entre
gruesas y muy finas, limosas, y se presentan como delgados lentejones entre los conglomerados. Las
arcillas, generalmente arenosas, se presentan como niveles más continuos, estando erosionadas por los
canales de conglomerados.
Asimismo, en la zona de estudio aparecen depósitos más recientes que recubren a los
materiales del Terciario. En concreto se trata de depósitos aluviales que rellenan los cauces y vaguadas,
y que están formados por limo-arcillas, arenas y gravas, su extensión es escasa, y su potencia variable.
Relacionando estos depósitos con las columnas de los sondeos, podemos decir que el nivel
Nº 2 sería una cobretura cuaternaria que ha formado los terrenos de huerta y que el Nivel Nº 3
correspondería, bien a los conglomerados y areniscas que indica la Hoja Geológica, si bien
meteorizados, puesto que su grado de cementación es muy escaso, bien a niveles de aluviones
antiguos.
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
EXTRACTO HOJA 640/29-25 (SEGORBE)
MAPA GEOLÓGICO DE ESPAÑA – IGME – SERIE MAGNA 1:50.000
CASTELNOVO
ALTURA
SEGORBE
GELDO
09.018.101 – EXCMO. AYTO. DE SEGORBE – COLISEO DE SEGORBE – SECTOR RESIDENCIAL S-1 (SEGORBE)
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
09.018.101 – EXCMO. AYTO. DE SEGORBE – COLISEO DE SEGORBE – SECTOR RESIDENCIAL S-1 (SEGORBE)
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
3.2.- MAPAS GUÍA PARA ESTUDIOS GEOTÉCNICOS C.V.
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
3.3.- MEMORIAS DE LOS SONDEOS
CUADRO DE SIGNIFICADOS DE LAS MEMORIAS DE SONDEOS
MUESTREO
MI = Muestra inalterada tubo Shelby
ASTM D 1587-83 XP P94-202
MRG = Muestra tubo PVC
ASTM D 3550-84 XP P94-202
SPT = Muestra ó ensayo SPT
UNE 103.800-92
SPC = Ensayo SPT puntaza ciega
TB = Muestra parafinada tomada del tubo batería
HN =
γ=
IC =
LL =
LP =
IP =
ENSAYOS DE CLASIFICACION
Humedad natural
%
UNE 103.300-93
3
Peso específico
kN/m
UNE 103.301.94
Índice de consistencia relativo
= (LL - HN) / IP
Límite líquido
%
UNE 103.103.94
Límite plástico
%
UNE 103.104.93
Índice de Plasticidad
%
= LL - LP
GRANULOMETRIA
%G = Porcentaje de gravas (> 5 mm)
%S = Porcentaje de arena (de 0,08 á 5 mm.)
%F= Porcentaje de finos (<0,08 mm.)
MO = Materia orgánica
SO4 = Sulfatos solubles
CO3 = Carbonatos
LAMBE = Índice hinchamiento
ENSAYOS QUÍMICOS
%
mg/kg
%
MPa
UNE 103.204.93
ANEJO 5 (EHE)
UNE 103.200.93
UNE 103.600.96
ENSAYOS DE RESISTENCIA y DEFORMABILIDAD
qc =
qs =
qi =
Resistencia compres.
kPa
Ídem tramo superior de la muestra
Ídem tramo inferior de la muestra
UNE 103.400.93
EDO = Edómetro
MPa
UNE 103.405.94
EN = Módulo noval (para el tramo en estudio)
ED = Módulo recarga/descarga (para el tramo en estudio)
CD =
Cu =
Φu =
TA =
Corte directo
cohesión sin drenaje
ángulo de roz. sin drenaje
Ensayo triaxial
kPa
UNE 103.401.98
C’ = cohesión con drenaje
Φ’ = id. con drenaje
kPa
UNE103.402.98
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CUADRO NOTACIONES Y UNIDADES DE LAS MAGNITUDES
CARACTERISTICAS ATRIBUIDAS
γ=
kH =
kV =
MAGNITUDES GENERALES
peso específico aparente
kN/m3
coefic. de permeabilidad horizontal
m/seg.
coefic. de permeabilidad vertical
m/seg.
RESISTENTES (CÁLCULOS EMPUJES Y SEG. HUNDIMIENTO):
cu = cohesión sin drenaje
kPa
c’ =
cohesión con drenaje
kPa
Φu = ángulo de rozamiento interno sin drenaje
Φ’ =
ídem con drenaje
τf =
qP =
fi =
RESISTENTES (PILOTAJES Y PANTALLAS):
Resistencia por fuste unitaria
MPa
Resistencia por punta unitaria
MPa
fricción unitaria en micropilotes
MPa
Eu =
E’ =
νu =
RIGIDEZ:
módulo de deformación sin drenaje
módulo de deformación con drenaje
módulo de Poisson sin drenaje
MPa
MPa
ν’ =
módulo de Poisson con drenaje
K30 = módulo de balasto placa 30x30 cm
MN/m3
KH 300 =ídem horizontal (pilotes o pantallas)
MN/m3
ROCAS:
RQD = Índice “Rock Quality Design”)
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3.4.- TESTIFICACIÓN Y FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS
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3.5.- CORTES DEL TERRENO
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ANEJO - 4
CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS
4.1.- DEFINICIÓN PERFIL CARACTERÍSTICO
Antes de abordar los cálculos geotécnicos correspondientes a presiones de seguridad
frente al hundimiento, asientos, estabilidades, etc. y siguiendo la línea metodológica expresada en el
EUROCÓDIGO-7 debemos primeramente atribuir unos valores característicos al terreno (apartado
2.4.3 del citado Eurocódigo). Es lo que denominamos PERFIL CARACTERÍSTICO DEL TERRENO.
Conceptualmente es aquél que representaría la situación más desfavorable con sólo un 5% de
probabilidades de que se produjera una situación aún peor, tanto desde un punto de vista espacial (la
peor vertical posible), como desde el punto de vista temporal bien durante la vida útil de la obra, o
bien durante una fase constructiva (la peor situación de combinación de cargas o estado del terreno,
nivel freático, etc.). Engloba, por tanto, conceptos muy diversos, y por tanto difíciles de integrar.
Por simplicidad de entendimiento y de cálculo hemos dividido el terreno en estratos
dentro de los cuales en general supondremos constantes los parámetros de resistencia y deformación.
Estos estratos normalmente coinciden con los del terreno atravesado en los reconocimientos, que
acabamos de definir, pero no siempre.
Las características que se atribuyen a cada estrato deben recoger las magnitudes resistentes
características, recogiendo los datos disponibles y analizando la variabilidad tanto en dirección
vertical como horizontal.
4.2.- OBTENCIÓN PARÁMETROS RESISTENTES
4.2.1.- INTRODUCCIÓN:
Por encima del nivel de la cimentación nos interesan fundamentalmente los parámetros
resistentes en condiciones drenadas, para definir empujes sobre muros y estabilidad de las
excavaciones, y las densidades, para definir pesos de tapada (peso de terreno a desalojar para la
construcción de los sótanos).
Por debajo de la cimentación definiremos el terreno para los cálculos de hundimiento y
previsión de asientos.
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4.2.2.- PARÁMETROS RESISTENTES A “CORTO PLAZO”:
Los parámetros “a corto plazo” los deducimos aplicando una proporcionalidad entre los
golpeos (de golpeo de muestra inalterada, S.P.T., penetrométricos, etc.) y los resultados de resistencia
a compresión simple en suelos de litología similar, con algunas correcciones derivadas de nuestra
experiencia. Destacamos el hecho de adoptar un valor para el ángulo de resistencia interna algo
superior a cero, en concordancia con los resultados de ensayos triaxiales sin consolidación ni drenaje
realizados sobre muestras insaturadas en suelos valencianos.
4.2.3.- PARÁMETROS RESISTENTES A “LARGO PLAZO”:
Como veremos, la condición de seguridad a largo plazo no es la condición crítica, ni
siquiera adoptando valores conservadores, por lo que no se requiere definirlos con gran precisión.
Los parámetros "a largo plazo", es decir, en condiciones drenadas, los hemos obtenido a
partir de correlaciones empíricas contrastadas, aplicando una proporcionalidad con los golpeos
penetrométricos y de hinca de tomamuestras SPT y MRG.
4.2.4.- RESISTENCIA GEOTÉCNICA DE PILOTES:
Los parámetros resistentes del terreno que se utilizan para cálculos de pilotes se justifican
en el apartado de cálculo justificativo del pilotaje
4.3.- OBTENCIÓN PARÁMETROS DEFORMABILIDAD
4.3.1.- MÓDULOS DE DEFORMACIÓN A PARTIR DE GOLPEOS:
Se aplican correlaciones establecidas en primer lugar por SANGLERAT y perfeccionadas
por diversos autores (ver PRENORMA EUROCODIGO-7 Parte 3, anejos B.1 y B.3). Utilizamos las
penetraciones DPSH o bien los golpeos en la hinca de los MRG (y su relación con el SPT) en los
sondeos.
4.3.2.- MÓDULO DE BALASTO:
MÓDULO DE BALASTO: Este coeficiente es un parámetro necesario para el cálculo de las
zapatas combinadas, vigas de cimentación o losas, en el caso de que las rigideces de los
cimientos y la estructura permitan utilizar la hipótesis de semiespacio de Winkler.
Precisamente por ser un método aproximado de cálculo es por lo que su definición no es
sencilla. Debe compaginar unos valores de solicitaciones con unos valores de asiento que se
asemejen a la realidad, lo cual no siempre es posible.
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OBTENCIÓN DEL MÓDULO DE BALASTO DE LA PLACA DE 1 PIE CUADRADO: El valor Ko se ha
determinado, para el estrato de apoyo de la cimentación, a partir de los valores del módulo
de deformación del terreno, según las fórmulas de la elasticidad que la correlacionan. Se
pueden considerar diversos valores, según se trate de módulos sin drenaje, drenados, novales
(esto es, de primer ciclo) o de recarga, y sus respectivas combinaciones. Salvo indicación en
contrario se dará el valor noval y drenado. Su interés práctico para la cimentación es relativo.
OBTENCIÓN DEL MÓDULO DE BALASTO DE LOS ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN: En el caso de
cimentaciones de ancho reducido (vigas corridas o zapatas combinadas) se determina a partir
del módulo Ko (normalmente se tomará el valor drenado y noval), aplicando la relación de
Terzaghi. Sin embargo, para casos de cimentación por losa se aplica un incremento de carga
uniforme y cuadrada de 4 m x 4 m respecto de la tensión media de la losa y se determina a
partir del incremento de asiento. Se valora previamente si dicho incremento de carga se
produce por rama noval, de recarga o una proporción por cada rama.
4.4.- OTROS PARÁMETROS DEL TERRENO
4.4.1.- PESOS ESPECÍFICOS:
Se adoptarán los valores habituales.
4.4.2.- PERMEABILIDAD:
El valor de la permeabilidad tiene una importancia marginal para el estudio que nos
ocupa. En caso necesario se pueden tomar los valores a partir de tablas o fórmulas, en función de la
granulometría de cada estrato o sub-estrato.
4.4.3.- DETERMINACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO:
El Coeficiente de Suelo necesario para el cálculo del Espectro Elástico de Respuesta se ha
determinado de acuerdo con la metodología del CTE en el DBA-SE-C Epígrafe 3.3 apartado Nº 4, que
preconiza una media ponderada de los valores de cada estrato en los primeros 30 m de suelo. Los
cálculos se realizan en una hoja de cálculo que obtiene la media, de acuerdo con las siguientes
consideraciones:
•
No se zonifica y se utiliza la vertical más desfavorable.
•
Se ponderan los 30 m desde la superficie del terreno alrededor del edificio (y no
desde la cota de cimentación).
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•
En la extrapolación del terreno a la profundidad no investigada se tiene en cuenta,
además, si es posible, los resultados que podamos disponer de sondeos cercanos,
otras informaciones que estén en nuestro poder, o bien los indicios que nos pueda
proporcionar la Hoja Geológica (véase 3.2).
•
Los valores parciales de cada estrato se obtienen por interpolación, en función del
tipo de terreno y del golpeo característico SPT (salvo en rocas), de acuerdo con los
valores que atribuye la NCSE a cada tipo de suelo.
En el Cuadro siguiente se ofrecen los valores individuales del coeficiente de suelo
atribuidos a los estratos, el espesor de éstos y el valor resultante de la ponderación. También se ofrece,
en función del Término Municipal en el que se encuentra el solar (ver Listado en ANEJO 1 de la citada
NORMA), las valías que adoptan la aceleración sísmica básica y el coeficiente de contribución:
Nº REFERENCIA TRABAJO:
09.018.101
PROVINCIA
LOCALIDAD
ACELERACIÓN SISMICA BÁSICA (ab)
COEFICIENTE CONTRIBUCIÓN (k)
DIRECCIÓN OBRA:
CASTELLÓ
SEGORBE
<0.04g
----5.00
COTA SUPERIOR TERRENO (m):
DESIGNACIÓN ESTRATO COTA INFE. (m)
1 - LIMOS CON NÓDULOS
2 GRAVAS
TERRENO SUPUESTO
-7.0
15.0
-35.0
SECTOR RESIDENCIAL S-1
TIPO TERRENO
FECHA:
NSPT EQUIV.*
INTERM. ARENA-FINOS
GRANULAR
GRANULAR
10
50
50
02/11/2009
COEF. SÍSMICO
ESPESOR ESTRATO
1.79
1.30
1.30
2
-22
50
TERRENO SUPUESTO EXTRAÍDO DE : HOJA GEOLÓG.
Nº INFORME:**
VALOR MEDIO COEF. SÍSMICO:
1.33
R-PG16-11-00
4.5.- HIPÓTESIS DE CARGAS. DEDUCCIÓN PARÁMETROS CIMIENTOS
En el edificio proyectado presenta simetría radial, tal y como se ha comentado en 4.1.2.
Con los datos que disponemos actualmente del mismo y que nos ha facilitado el estudio de
arquitectura, calculamos el axil máximo transmitido a cimentación. Los datos aportados por el
proyectista son:
o
Diámetro exterior de la plaza = 75 metros y diámetro interior = 45 metros.
o
Cubierta apoyada en el perímetro de la plaza.
o
Estimación de cargas en planta primera (graderío):
p.p. 3,00 kN/m2
c.p. 1,00 kN/m2
s.u. 5,00 kN/m2
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o
Estimación de cargas en cubierta (apoyada en el perímetro de la plaza):
p.p. 0,25 kN/m2
c.p. 0,15 kN/m2
s.n. 0,40 kN/m2
4.6.- CARGA HUNDIMIENTO DE CIMENTACIONES SUPERFICIALES
4.6.1.- HIPÓTESIS ASUMIDAS:
Hemos recurrido a las fórmulas de Brinch-Hansen. Adoptamos el modelo monocapa,
bicapa o multicapa, según sea el caso, con los parámetros resistentes característicos y las
profundidades de capas de los sondeos más desfavorables.
4.6.2.- COMBINACIONES Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD:
Se reflejan los 3 Casos posibles de combinación de factores de seguridad definidos en el
EUROCÓDIGO-7, además de un cuarto caso que consiste en aplicar un coeficiente de seguridad F =
3. Este último es el valor indicado en el CTE. Para los casos en los que es necesario hemos definido un
valor de 2/3 para la relación entre las cargas permanentes y las cargas totales, si bien hemos de hacer
notar que esto es una aproximación. En soportes de fachada o bajo jardines la relación será mayor,
mientras que en soportes interiores, o con sobrecargas importantes (por ejemplo, en sótanos bajo
urbanizaciones interiores con sobrecarga de bomberos) sucederá lo contrario.
4.6.3.- PRESIONES DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO SIN CONSOLIDACIÓN:
Esta situación, sin consolidación, es la más desfavorable en general, si bien el ritmo de
construcción de los edificios y su entrada en carga hacen que no se produzca nunca de manera
absoluta, sino más bien un caso intermedio, con un cierto grado de consolidación experimentado,
razón por la cual se pueden apurar los resultados obtenidos en esta situación. Los coeficientes de
seguridad y los casos estudiados son los establecidos en el CTE.
4.6.4.- PRESIONES DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO CON CONSOLIDACIÓN:
Los gráficos que muestran la resistencia del terreno en función del ancho de cimentación
pueden consultarse al final de este epígrafe. En ellos se recoge la correspondiente presión de
seguridad frente al hundimiento, resultando, para una tensión de trabajo y un ancho de cimientos
previsto, unos coeficientes de seguridad superiores a los del caso sin drenaje.
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A4-5
R-PG16-01/02
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PRESIONES DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO
FÓRMULA DE BRINCH-HANSEN
REFERENCIA:
09.018.101 - EXCMO. AYTO. SEGORBE - COLISEO - SEGORBE
1000
CASO A
CASO B
CASO C
F=3
950
900
850
800
750
700
PRESION TOTAL (KPa)
650
600
550
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
ANCHO DEL CIMIENTO (METROS)
ZAPATA AISLADA - CONDICIONES SIN DRENAJE - Dfo = 0.70 m - Df = 0.70 m - L/B = 1.0
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-6
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
PRESIONES DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO
FÓRMULA DE BRINCH-HANSEN
REFERENCIA:
09.018.101 - EXCMO. AYTO. SEGORBE - COLISEO - SEGORBE
1000
CASO A
CASO B
CASO C
F=3
950
900
850
800
750
700
PRESION TOTAL (KPa)
650
600
550
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
ANCHO DEL CIMIENTO (METROS)
ZAPATA AISLADA - CONDICIONES DRENADAS - Dfo = 0.70 m - Df = 0.70 m - L/B = 1.0
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-7
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
PRESIONES DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO
FÓRMULA DE BRINCH-HANSEN
REFERENCIA:
09.018.101 - EXCMO. AYTO. SEGORBE - COLISEO - SEGORBE
1000
CASO A
CASO B
CASO C
F=3
950
900
850
800
750
700
PRESION TOTAL (KPa)
650
600
550
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
1
2
3
4
5
ANCHO DEL CIMIENTO (METROS)
ZAPATA CORRIDA - CONDICIONES SIN DRENAJE - Dfo = 0.70 m - Df = 0.70 m - L/B = 10.0
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-8
R-PG16-01/02
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PRESIONES DE SEGURIDAD FRENTE AL HUNDIMIENTO
FÓRMULA DE BRINCH-HANSEN
REFERENCIA:
09.018.101 - EXCMO. AYTO. SEGORBE - COLISEO - SEGORBE
1000
CASO A
CASO B
CASO C
F=3
950
900
850
800
750
700
PRESION TOTAL (KPa)
650
600
550
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
0
1
2
3
4
5
ANCHO DEL CIMIENTO (METROS)
ZAPATA CORRIDA - CONDICIONES DRENADAS - Dfo = 0.70 m - Df = 0.70 m - L/B = 10.0
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4.7.- HIPÓTESIS PARA EL CÁLCULO DE ASIENTOS
4.7.1.- PESO DE TAPADA (= TENSIÓN PARA RAMA DE RECARGA):
No se ha considerado del lado de la seguridad, puesto que no en toda la superficie tiene la
misma potencia (e incluso no llega a superar 1,0 m), y además, porque son recientes, no han tenido
tiempo de consolidar el subsuelo.
4.7.2.- COMPORTAMIENTO ELÁSTICO:
Consideramos admisible la asimilación del comportamiento del suelo al de un sólido
elástico, debido al coeficiente de seguridad empleado frente al hundimiento.
4.7.3.- COMPORTAMIENTO ASIENTOS-TIEMPO:
La evolución de la curva asientos-tiempo no es significativa. Por ello los cálculos se
detallan sólo para el asiento total sin distinguir entre asiento inicial y de consolidación.
4.7.4.- VALORES DEL MÓDULO DE DEFORMACIÓN:
Son los definidos en el Perfil Característico, en el CAPÍTULO 5 del Estudio Geotécnico.
Las simplificaciones empleadas se corresponden con el método de cálculo de asientos propuesto por
Steinbrenner y Harr. A partir de aquí obtenemos las distintas curvas isoasientos representadas al final
del apartado 4.8.
4.8.- ANÁLISIS DE ASIENTOS Y DISTORSIONES:
4.8.1.- ASIENTOS ESTIMADOS:
Para la estimación de cargas considerada, y con las hipótesis definidas en el apartado
anterior, se completa la tabla siguiente, a partir de los gráficos que figuran al final de este apartado:
CIM.
ZONA
σadm
ASIENTO
ZAPATAS AISLADAS
Pozos en limos arcillosos
150 kPa
2,0 cm
ZAPATAS AISLADAS
Pozos en gravas semi-densas
150 kPa
1,0 cm
ZAPATAS AISLADAS
Pozos en gravas densas
150 kPa
0,5 cm
ZAPATAS CORRIDAS
Mix terreno
150 kPa
1,5 cm
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4.8.2.- DISTORSIONES:
La magnitud del asiento total, se encuentra dentro de los límites admisibles, sobre todo
teniendo en cuenta que han sido calculados con hipótesis conservadoras.
Se han analizado las distorsiones entre dos soportes contiguos donde las diferencias de
cargas son máximas, para comprobar las distorsiones:
o
Se parte de los asientos para los soportes individuales recogidos en la tabla
anterior. Si bien, como se ha comprobado en los perfiles del terreno, la transición
del apoyo del cimiento resulta gradual. Así, los pozos apoyados en limos, estarán
próximos a pozos apoyados en gravas semi-densas, y estos últimos irán
aproximándose gradualmente a la zona de gravas densas.
o
Para considerar las influencias entre zapatas, se estima el asiento de una losa
correspondiente a un sector de corona circular. Este asiento se suma al anterior.
o
Por último, se considera la rigidez del cimiento, considerando únicamente un
85% del asiento anteriormente calculado.
Con estas hipótesis, se analizan los asientos diferenciales, comprobando dos situaciones
más desfavorables:
o
Entre pozos en limos y gravas semidensas, donde el asiento diferencial resulta del
orden de 0,85 cm. Por lo que la distorsión resulta perfectamente admisible, con
un valor del orden de 1/590.
o
Entre pozos en gravas semidensas y gravas densas, con un asiento diferencial
inferior al anterior, y por tanto una distorsión mucho más suave, con un valor del
orden de 1/1.400.
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A4-11
R-PG16-01/02
R-PG16-01/02
A4-12
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
9.00
10.00
0
-0.07
222%
8.70
-0.60
50
68%
4.80
-1.01
38%
3.60
-1.38
100
26%
2.99
-1.71
20%
2.60
-1.97
150
16%
2.34
-2.19
13%
2.14
-2.37
200
12%
1.98
-2.58
10%
1.86
-2.77
250
9%
1.75
-2.93
8%
1.66
-3.09
300
7%
1.59
-3.29
7%
1.52
-3.37
350
6%
1.46
-3.55
6%
1.41
asiento recarga (cm)
asiento total (cm)
ocupación (%)
ancho zapata (m)
-3.60
400
5%
1.36
CALCULO DE ASIENTOS- MÉTODO DE STEINBRENNER
ZAPATAS AISLADAS: POZOS EN LIMOS ARCILLOSOS CON NÓDULOS
450
5%
1.28
5%
1.24
-3.77
-3.78
-3.95
sadmisible (kPa)
5%
1.32
-4.11
500
4%
1.21
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ncho, ocupación, asiento
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
A4-13
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
9.00
10.00
0
-0.05
222%
8.70
50
-0.34
68%
4.80
-0.54
38%
3.60
-0.71
100
26%
2.99
-0.87
20%
2.60
-1.02
150
16%
2.34
-1.17
13%
2.14
-1.30
200
12%
1.98
-1.44
10%
1.86
-1.57
250
9%
1.75
-1.70
8%
1.66
-1.82
300
7%
1.59
-1.95
7%
1.52
-2.06
350
6%
1.46
-2.18
6%
1.41
asiento recarga (cm)
asiento total (cm)
ocupación (%)
ancho zapata (m)
CALCULO DE ASIENTOS- MÉTODO DE STEINBRENNER
ZAPATAS AISLADAS: POZOS EN GRAVAS SEMI-DENSAS
-2.28
400
5%
1.36
450
5%
1.28
5%
1.24
-2.40
-2.50
-2.61
sadmisible (kPa)
5%
1.32
-2.71
500
4%
1.21
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ncho, ocupación, asiento
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
A4-14
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
9.00
10.00
0
-0.04
222%
8.70
50
-0.25
68%
4.80
-0.35
38%
3.60
100
-0.42
26%
2.99
-0.48
20%
2.60
-0.53
150
16%
2.34
-0.58
13%
2.14
-0.62
200
12%
1.98
-0.67
10%
1.86
-0.70
250
9%
1.75
-0.74
8%
1.66
-0.77
300
7%
1.59
-0.81
7%
1.52
-0.84
350
6%
1.46
-0.87
6%
1.41
asiento recarga (cm)
asiento total (cm)
ocupación (%)
ancho zapata (m)
CALCULO DE ASIENTOS- MÉTODO DE STEINBRENNER
ZAPATAS AISLADAS: POZOS EN GRAVAS DENSAS
-0.90
400
5%
1.36
450
5%
1.28
5%
1.24
(kPa)
admisible
-0.93
-0.95 -0.98
s
5%
1.32
-1.01
500
4%
1.21
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ncho, ocupación, asiento
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
R-PG16-01/02
A4-15
-7.00
-6.00
-5.00
-4.00
-3.00
-2.00
-1.00
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
9.00
10.00
0
-0.10
-0.78
50
4.07
-1.08
2.28
-1.31
100
1.57
-1.44
1.20
-1.51
150
0.96
-1.56
0.81
-1.53
200
0.69
-1.56
0.61
-1.50
250
0.54
-1.50
0.49
-1.48
300
0.44
-1.54
0.41
-1.50
350
0.38
-1.44
0.35
asiento recarga (cm)
asiento total (cm)
ancho zapata (m)
CALCULO DE ASIENTOS- MÉTODO DE STEINBRENNER
ZAPATA CORRIDA
-1.48
400
0.33
450
0.29
0.27
-1.53
-1.44
-1.48
sadmisible (kPa)
0.31
-1.51
500
0.26
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
ncho, ocupación, asiento
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
CÁLCULO TEÓRICO DE ASIENTOS: MÉTODO DE STEINBRENNER
REFERENCIA:
09.018.101 COLISEO DE SEGORBE
250
s = 0,75 cm.
s = 1,25 cm.
225
s = 2,50 cm.
s = 3,75 cm.
200
s = 5,00 cm.
175
PRESIÓN TOTAL (kPa)
150
125
100
75
50
25
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
ANCHO DEL CIMIENTO (m.)
HIPÓTESIS: SECTOR ANILLO CIRCULAR
FACTOR DE FORMA L/B=
INFLUENCIA ENTRE ZAPATAS
PROFUND. PLANO CIMIENTOS (m) Dfo=
PESO DE TAPADA (KpA)=
2
5,00
20
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-16
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
4.9.- CÁLCULO JUSTIFICADO CIMENTACIÓN PROFUNDA
4.9.1.- TIPOLOGÍA DEL PILOTAJE:
•
PILOTES PREFABRICADOS HINCADOS: A priori no son de aplicación puesto que es
necesario empotrar en gravas superficiales, y en algunos casos podría tratarse de
elementos demasiado cortos que no actuarían como una cimentación profunda, con lo
que el nivel de tensiones sería demasiado elevado.
•
PILOTES PERFORADOS IN SITU: Los tipos CPI-7 y CPI-8 parecen los más
recomendables, puesto que aunan coste, plazo y suficiencia técnica. En todo caso la
naturaleza del terreno podría exigir la corona de widia al final de la barrena para atravesar
los niveles de gravas más densas.
•
OTRAS TIPOLOGÍAS: Otros tipos de pilotes (CPI-6, CPI-4 ó CPI-5) son adecuados, pero
no son económicamente competitivos.
4.9.2.- PROFUNDIDAD DEL PILOTAJE:
Se han estudiado dos profundidades para el análisis del pilotaje en el presente proyecto, el
objetivo principal que se ha perseguido en su definición ha sido el de alcanzar el tope estructural de
los pilotes:
•
COTA APOYO PUNTA PILOTE A -11,0 m: Esta primera opción se estudia donde el perfil
del terreno posee un nivel de limos arcillosos por encima de los niveles de gravas.
•
COTA APOYO PUNTA PILOTE A -10,0 m: Esta segunda profundidad es suficiente donde
el perfil del terreno se encuentra integrado por gravas semidensas y gravas densas
exclusivamente.
En todo caso, a nuestro entender se necesita una ampliación de la campaña de investigación,
profundidad y densidad de puntos para completar suficientemente esta solución.
4.9.3.- PREDIMENSIONADO DE PILOTES. CÁLCULO HUNDIMIENTO:
La obtención pormenorizada de la resistencia por punta y fuste se describe a continuación
a partir de los métodos analíticos, métodos basados en ensayos presiométricos o cuando sea aplicable
mediante métodos basados en el ensayo SPT, recogidos en el Código Técnico (CTE-DB SE-C).
RESISTENCIA POR PUNTA
En el nuevo Código Técnico se asimila la mayoría de los pilotes a elementos cilíndricos de
una cierta longitud L y de un cierto diámetro Deq. Como caso excepcional deben considerarse los
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-17
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
pilotes-pantalla o elementos portantes de pantalla, cuya sección recta rectangular posee una
proporción longitud-anchura tal que la asimilación a la forma circular es generalmente difícil. Por lo
que, a efectos de estimar la resistencia por punta, se utilizará un factor reductor (f). Para la
determinación del diámetro equivalente se igualan las áreas de la sección transversal:
f = 0,7 + 0,3
B
l
D eq =
4
π
A
Siendo B el ancho y l la longitud de la sección recta rectangular equivalente, y A el área
de dicha sección.
Para el cálculo de la resistencia por punta se empleará la siguiente expresión:
R Pk = q P × AP × f
RPk .................................. Parte de la resistencia que se supone soportada por la punta.
qP .................................. Resistencia unitaria por la punta
AP ...................... Área de la punta
f ......................... 1 en pilotes cilíndricos
El área de la punta a utilizar en el cálculo será igual al área de la sección transversal del
pilote al nivel de la punta.
En casos de terreno heterogéneo, se supondrá que la carga de hundimiento por la punta
está controlada por un terreno con las características medias de la zona comprendida entre tres
diámetros bajo la punta (zona activa inferior) y seis diámetros sobre la punta (zona pasiva superior).
La resistencia unitaria de hundimiento por punta de pilotes pantalla, se calcula con las
siguientes expresiones:
SUELOS COHESIVOS
SUELOS GRANULARES
q p = N p × Cu
q p = 0,2 × N SPT (MPa)
PRESIÓMETROS
q p = K ⋅ ( pl − K o ⋅ p o )
Np = Depende del empotramiento de la pantalla, suele adoptar el valor 9.
Cu = Resistencia a corte sin drenaje del estrato de apoyo, teniendo en cuenta la presión de confinamiento al
nivel de la punta.
NSPT = Valor medio de N en los SPT. A estos efectos se obtendrá la media en la zona activa inferior y la media
en la zona pasiva superior. El valor de N a utilizar será la media de las dos anteriores.
K = coeficiente de proporcionalidad 3,2 suelos granulares e 1,5 suelos cohesivos.
pl = presión límite del ensayo presiométrico, media de los valores medios correspondientes a las zonas activa y
pasiva.
Ko = Coeficiente de empuje al reposo (En general = 0,5)
po = Presión efectiva vertical al nivel de la cimentación en el entorno del apoyo (antes de cargar)
RESISTENCIA POR FUSTE
En el cálculo de la resistencia por fuste se han tenido en cuenta las siguientes
consideraciones:
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-18
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
•
No se considera la colaboración de los niveles por encima del fondo de la
excavación.
•
A partir de esta cota, se considerará el fuste constante en tramos de igual litología
y compacidad, obteniendo el total con el sumatorio por cada tramo:
R fk = ∑ τ f × A f
Rfk Æ Parte de la resistencia soportada por el contacto pilote-terreno en el fuste.
τf Æ Resistencia unitaria por el fuste en cada tramo. No mayor de 100 kPa en
suelos finos, ni superior a 120 kPa en suelos granulares.
Af Æ Área del contacto entre el fuste del pilote o pantalla y el terreno en cada
tramo.
•
La resistencia unitaria de hundimiento por fuste de pilotes pantalla, se calcula con
las siguientes expresiones:
SUELOS COHESIVOS
τf =
100 × Cu
(τ y Cu en kPa)
100 + Cu f
SUELOS
GRANULARES
τ f = 2,5 × N SPT (kPa)
PRESIÓMETROS
τf =
1
⋅ ( pl − K o ⋅ p o )
10
RESISTENCIA GEOTÉCNICA
Por tanto, la resistencia frente a la carga vertical que produce el hundimiento es
Rck = RPk + Rfk.
Para verificar el estado límite último de hundimiento, hay que determinar la resistencia de
cálculo del pilote, o elemento de pantalla mediante la expresión:
Rcd =
Rck
γR
Siendo γR el coeficiente parcial de resistencia aplicado en los métodos basados en ensayos
de campo o fórmulas analíticas (largo plazo), que según el Código Técnico es de valor 3.
Aplicando las formulaciones anteriores se obtienen los resultados de la página siguiente:
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-19
R-PG16-01/02
R-PG16-01/02
A4-20
zinf
-2.4
-8.0
-10.0
-15.0
zsup
-1.4
-2.4
-8.0
-10.0
GRAVAS DENSAS
GRAVAS SEMIDENSAS
LIMO ARCILLOSO CON NÓDULOS
ENCEPADO
EMPOTRAMIENTO
COTA APOYO PUNTA
GRANULAR
GRANULAR
GRANULAR
GRANULAR
TIPO SUELO
qpunitaria
1
2
5.62
1
metros
ESPESOR
2.5 MPa
-4.00 m
-11.00 m
NATUR. ESTRATO GRANULAR
NSPT
38
Cu
Np
qp
7.6 MPa
PARÁMETROS ESTRATO DE APOYO
125.00
32.50
20.00
0.00
kPa
τf
776.05 kN
545.41 kN
176.71
91.89
158.90
0.00
215.98
112.31
194.21
0.00
D = 55
1.73
776.05 kN
93.3 %
545.41 kN
98.0 %
D = 45
1.41
D = 55
1805.630378
522.5096901
D = 45
1208.727773
427.5079283
TIPO INSTALACIÓN =
TIPO PILOTE =
TIPO APOYO =
TOPE ESTRUCTURAL =
255.25
132.73
229.52
0.00
D = 65
2.04
1046.47 kN
1046.47 kN
90.1 %
D = 65
2521.913503
617.511452
333.79
173.57
300.15
0.00
D = 85
2.67
1706.71 kN
1706.71 kN
85.9 %
D = 85
4312.621315
807.5149757
PILOTES
PERFORADO
BARRENADOS
SUELO FIRME
3.5 MPa
392.70
204.20
353.12
0.00
D = 100
3.14
2306.35 kN
2306.35 kN
83.9 %
D = 100
5969.026042
950.0176184
490.87
255.25
441.39
0.00
D = 125
3.93
3504.71 kN
3504.71 kN
81.6 %
785.40
408.41
706.23
0.00
D = 200
6.28
8592.05 kN
8592.05 kN
78.1 %
D = 125
D = 200
9326.60319 23876.10417
1187.522023 1900.035237
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
4.10.- LISTADOS CÁLCULO JUSTIFICATIVO TALUDES EXCAVACIÓN:
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-21
R-PG16-01/02
GEOTECNIA M. ARBONA, S.L.
09.018.101 - EXCMO. AYUNTAMIENTO DE SEGORBE - COLISEO DE SEGORBE - SECTOR RESIDENCIAL S-1 - SEGORBE
A4-22
R-PG16-01/02