Apuntes del Curso de Diseño en Acero 5.1. Introducción

Apuntes del Curso de Diseño en Acero
Isaac Flores Gutiérrez – Ing. Civil - UTFSM
5.1.
Introducción
Un elemento estructural de eje recto, cuya longitud es relativamente grande en
comparación con su espesor (o ancho) y su altura (o peralte), y que este sometido a cargas
que actúan transversalmente a su eje, se denomina viga.
La capacidad de una viga para resistir cargas transversales y transmitirla a los
apoyos, proviene fundamentalmente de su resistencia a la flexión, por lo general respecto al
eje de mayor momento de inercia de la sección (plano del alma). El momento flexionante
producido en la viga se presenta generalmente acompañado de fuerzas cortantes. Sin
embargo, éstas suelen tener una influencia secundaria en el comportamiento de vigas.
Con bastante frecuencia se encuentran vigas sujetas a cargas axiales y de flexión
combinados, lo que puede ser particularmente importante, si la carga axial es de
compresión, como se verá posteriormente.
La viga es probablemente el elemento estructural más común en una estructura.
Entre la gran variedad de tipos de vigas se pueden destacar las siguientes:

Viguetas: Corresponden a vigas secundarias, dispuestas con muy poca separación unas
de otras, utilizadas para soportar pisos y techos de edificios.

Dinteles: Son vigas relativamente cortas, dispuestas sobre aberturas de muro (puertas y
ventanas).

Vigas de Fachada: Soportan las paredes exteriores de edificios, y parte de la carga de
pisos y pasillos. Forman parte de los muros estructurales.

Largueros de puentes: Vigas dispuestas en forma longitudinal en puentes. Corren
paralelas a la superficie de rodamiento.

Vigas de piso: En general son vigas destinadas a soportar todo tipo de cargas en pisos
de edificios y puentes. Corresponden a vigas transversales en puentes (corren en forma
perpendicular a la superficie de rodamiento).

Trabes: Corresponden a vigas maestras o vigas grandes, a las que se conectan otras de
menor tamaño.
_________________________________________________________________________
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5.2.
Flexión Pura
f
M
M
Zona de compresión
Zona de tracción
f
a) Eje longitudinal
b) Sección transversal
c) Distribución de tensiones
Fig. 5.1.: Viga tipo (I), sometida a momentos flexionantes.
Los esfuerzos normales en la viga se relacionan con el momento flexionante, de
manera que :
f 
My
I

M
W
f : Esfuerzo o tensión normal de flexión (tensión de trabajo)
y : distancia al eje neutro
I : momento de inercia de sección transversal respecto del centroide
W : I/y módulo resistente
La ecuación anterior se denomina fórmula de flexión, y su utilización supone el
cumplimiento de las hipótesis elásticas usuales, y que las fuerzas cortantes que actúan en la
sección transversal no son importantes
5.2.1.
Comportamiento de una Viga Sometida a Flexión
Experimentalmente se ha encontrado que el comportamiento de una viga de acero,
está ligada en gran medida al valor del momento flexionante, a la forma de la sección
transversal y la longitud entre apoyos. Aunque en general la capacidad de carga de la viga
queda determinada básicamente por problemas de inestabilidad local (pandeo local en el ala
comprimida) y por problemas de pandeo lateral (alabeo y torsión).
La curva momento-deflexión de la figura 5.2, muestra distintos tipos de
comportamiento de vigas. La curva continua OAB, corresponde al caso ideal, en que no hay
pandeo local ni lateral. La respuesta inicial para cargas de poca intensidad, es elástica y
lineal (tramo OA), y después de una deformación considerable el material de la viga entra
en la región de endurecimiento por deformación.
El caso más común corresponde a la curva OAC. La respuesta inicial corresponde
al caso ideal, donde la viga se comporta de forma elástica y lineal. Sin embargo, cuando el
momento flexionante máximo alcanza el valor Mp, se comienza a producir un
desplazamiento lateral del ala comprimida, aumentando gradualmente las deflexiones tanto
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laterales como verticales, mientras que el ala traccionada se desplaza solo ligeramente, el
resultado es una distorsión de la sección transversal, en la región central de la viga
produciéndose pandeo local en el ala comprimida, lo que finalmente termina por agotar la
capacidad de carga de la viga.
M
B
N
D
L
M p
M
F
A
H
C
I
G
E
J
K
O
Desplazamiento vertical
v
Fig. 5.2.: Curvas de Momento-Deflexión en vigas.
La curva OADE corresponde a una viga con momento flexionante variable a lo
largo de su eje (caso de una viga simplemente apoyada con una carga puntual en el centro).
Producto del endurecimiento por deformación en la zona de momento máximo, la curva
momento-deflexión se eleva por sobre el valor de Mp, descendiendo posteriormente al
perder resistencia a causa del inicio del pandeo local, y lateral.
Las curvas OAFG, OAHI y OJK muestran las fallas por pandeo local o lateral, y
en algunos casos por una combinación de ambos. Esta puede ocurrir inclusive en el rango
elástico, (caso OJK).
5.2.2.
Consideraciones Generales del Diseño de Vigas
Las principales consideraciones para el diseño de vigas se pueden resumir como:

Dimensionamiento en relación a la resistencia a flexión, controlando la
inestabilidad local en el ala comprimida.

Control de la capacidad del perfil para resistir esfuerzos de corte en el alma y
aplastamiento local, en los puntos de concentración de cargas.

Control de las deformaciones, limitando las flechas.

Selección del tamaño y tipo de acero desde el punto de vista económico.
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El ingeniero calculista debe considerar estos cuatro aspectos básicos al momento
de seleccionar y dimensionar un perfil, dados el largo de la viga y el tipo de cargo a la que
se encuentra sometida.
Los perfiles de acero más usados en vigas son los del tipo I, dado a que presenta
una elevada inercia en relación a otros perfiles abiertos, y tienen también una rigidez lateral
apreciable, que le permite una buena resistencia a la torsión. Los ángulos y secciones T, son
débiles para resistir flexión, mientras que las secciones canal, se pueden usar para soportar
cargas pequeñas, aunque debido a su falta de rigidez lateral, requieren de arriostramientos
laterales.
5.2.3.
Tensión Básica Admisible
De acuerdo a las especificaciones de la AISC, la tensión básica admisible en
flexión (Fm) se define como una fracción de la tensión de fluencia, y está dada por:
Fm = 0.6 Ff
En el caso de puentes camineros la tensión admisible esta especificada en la
AASHO, como: Fm = 0.55 Ff
Estos valores dados para la tensión admisible suponen que la viga está arriostrada
lateralmente en forma adecuada, de manera que el pandeo lateral no afecte su capacidad a la
flexión. De igual forma se debe verificar el comportamiento de los elementos tanto en la
región traccionada como en la región comprimida, pudiendo ser modificada la tensión
admisible, como consecuencia del pandeo local de la zona comprimida.

Elementos no atiesados, se reduce Fm en Qs , con lo que se limita la tensión de
trabajo máxima a:
f max 

Mmax
 ( 0.6 Ff ) Qs
Elementos atiesados, para el cálculo de la tensión de trabajo se considera un
módulo resistente efectivo We, calculado a partir del ancho efectivo be, con lo
cual:
f máx 
5.3.
W
Mmáx
 0 . 6 Ff
We
Vigas no Afectas a Pandeo Lateral - Torsional
La tensión admisible de Flexión (Fm), independiente de su estabilidad general, está
determinada por la esbeltez de los elementos que componen la sección de una viga.
En un estado de flexión pura, las secciones se pueden clasificar según el
comportamiento que presentan ante el momento creciente de las cargas de flexión (Figura
5.3.).
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Según ésto las secciones pueden ser plásticas, semiplásticas, compactas y esbeltas.
Ff
f
Ff
f
a) Sección
transversal
b) Sección
esbelta
Ff
c) Sección
compacta
Ff
Ff
d) Sección
semiplástica
Ff
e) Sección
plástica
Figura 5.3.: Diagramas de esfuerzos típicos para una sección
sometida a momentos crecientes
5.3.1.
Secciones Plásticas
Una sección plástica, es aquella capaz de alcanzar una distribución rectangular de
tensiones (figura 5.3.e), es decir, la sección ha alcanzado su máxima capacidad de carga
formándose una articulación plástica. La hipótesis básica es que no exista inestabilidad local
de los elementos componentes. El momento último (Mu) alcanzado en este caso se
denomina momento plástico (Mp), y se anota:
Mu  Mp  Z Ff
Donde:
Mp : Máximo momento producido en el rango plástico (momento plástico).
Z
: Módulo resistente en el rango plástico
Ff : Tensión de fluencia
El momento admisible queda dado por una fracción del momento último o plástico,
de manera que:
Mm 
Z  Ff
Mu

F. S.
F. S.
Pero el momento admisible es función también de la tensión admisible de flexión
(Fm), con lo cual:
Z Ff
Mm  W Fm 
F. S.
Si se considera el factor de seguridad básico (F.S. = 1.67), entonces:
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Fm =  (0.6 Ff)
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Donde:

Z
W
( factor de forma )
5.3.1.1. Condiciones para el Diseño
 Tensión admisible
El factor de forma (  ) para vigas del tipo I o similar, es mayor que 1.12, por lo
que su efecto produce un aumento sobre la tensión básica admisible. Para fines de diseño de
la viga, la norma AISC permite aumentar la tensión básica admisible Fm en un 10% en
perfiles I o similares, con lo cual:
Fm = 0.66 Ff
Para perfiles de sección llena y perfiles I flectados según su eje menor la norma,
establece una condición adicional permitiendo un aumento del 25% en la tensión admisible,
es decir:
Fm = 0.75 Ff
La utilización de estas tensiones admisibles incrementadas, implica el
cumplimiento de ciertas condiciones:



Los elementos comprimidos del perfil se dimensionarán de forma que no
desarrollen pandeo local, antes de la plastificación completa de la sección.
Se deben proporcionar los arriostramientos necesarios a fin de evitar el pandeo
lateral.
Las cargas no deben ocasionar la falla, antes que la sección se plastifique.
A fin de satisfacer estas condiciones, se deben cumplir algunos requisitos
esenciales para este tipo de secciones. De esta forma, la primera condición se satisface
estableciendo límites para las esbelteces de los elementos componentes del perfil; la
segunda condición se cumple imponiendo un límite superior para la distancia entre los
puntos de apoyo o de arriostramiento lateral; mientras que la última condición se logra al
imponer como plano de carga el eje de simetría.
 Esbelteces Límites
La relación ancho-espesor (b/e) de los elementos no atiesados del ala comprimida
no excederá el valor (b/e)p, dado por:
b e p
 545 / Ff
_________________________________________________________________________
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En los elementos atiesados del ala comprimida la relación (b/e) será menor que
(b/e)p, dado por:
b e p
 1590 / Ff
La relación de altura-espesor del alma (H/t) se limitará a (H/t)p, según las
siguientes expresiones:
5370 
Fm 
 1  3.74

Ff 
Ff 
H t p

H t p
 2150 / Ff
para
Fm
 0.16
Ff
para
Fm
 0.16
Ft
Donde:
fm : tensión normal de trabajo por flexión.
 Distancia entre Arriostramiento (Lm)
De acuerdo a las especificaciones AISC, en vigas no afectas a pandeo lateraltorsional el largo arriostrado se limitará al menor valor Lp, dado por:
Lp  639 B / Ff
Lp  1. 41  106  i t
o
Ff
Donde:
B : ancho del perfil (ala comprimida).
it : es un radio de giro ficticio que considera la resistencia a la torsión de una viga
en (cm). Corresponde a la razón entre el área del ala comprimida y la altura de
la viga.
La condición a satisfacer es que:
Lm  Lp
5.3.2.
Secciones Semiplásticas
_________________________________________________________________________
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Se definen como secciones de transición, capaces de desarrollar un
comportamiento inelástico. La condición básica que permite aprovechar las propiedades de
la sección, es el arriostramiento necesario, que evite el pandeo local y el pandeo lateral.
5.3.2.1. Condiciones para el Diseño
Las condiciones para el diseño, se establecen a través de restricciones para la
tensión admisible, y limitaciones para la relación ancho-espesor de los elementos que
componen el perfil.
 Tensión admisible
La tensión admisible de flexión para una sección semiplástica, fluctúa entre un
límite superior de 0.66Ff o 0.75Ff, según sea el caso, y un límite inferior de 0.6Ff, que
representa el límite elástico (sección compacta). Entre ambos valores se asume una
distribución lineal de la tensión admisible:

b
Fm   0.79  0.000239  
e


b
Fm   1.075  0.000596  
e


Ff  Ff


Ff  Ff

para perfiles I
para perfiles I, H
flectados según su eje menor
y perfiles llenos.
 Esbelteces Límites
La relación ancho-espesor (b/e), en el ala comprimida se limitara de acuerdo a la
siguiente expresión:
545
Ff

b
e

797
Ff
El límite inferior corresponde a la denominada esbeltez plástica (b/e) p, mientras
que el límite superior, corresponden al valor de la esbeltez límite de pandeo local indicados
para columnas, también denominada esbeltez compacta (b/e)c.
En el caso del alma, se consideran las mismas condiciones establecidas para una
sección plástica.
 Distancia entre Arriostramiento (Lm)
Al igual que en el párrafo anterior, se considerarán los mismos límites establecidos
para una sección plástica.
_________________________________________________________________________
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5.3.3.
Secciones Compactas
Son aquellas secciones cuyos elementos componentes no están afectos a pandeo
local ni lateral, para una tensión igual a la tensión de fluencia (Ff), en las fibras extremas.
5.3.3.1. Condiciones para el Diseño
 Tensión Admisible
La tensión admisible corresponde a la condición básica, con un factor de seguridad
de 1.67, es decir
Fm  0. 6 Ff
 Esbelteces Límites
Para el ala comprimida se debe satisfacer la relación:
b
  
 e c
e
b
La condición límite para la esbeltés en secciones compactas, es igual a las
indicadas en el caso de pandeo local en columnas, y que corresponde también al caso
anterior.
Para el alma la condición se establece a través de las siguiente expresión:
H
t 
H t c
Donde:
 8300 / F

f
H
   
 t c
 7850 / Ff

para perfiles laminados y armados
para perfiles plegados
 Distancia entre Arriostramiento (Lm)
La AISC y la AISI, no definen explícitamente esta sección, si no mas bien un rango
más amplio del comportamiento de la viga, por lo que no son tan evidentes los límites para
las distancias entre arriostramientos, en este punto específico. La norma chilena en cambio
establece cuatro tipo de secciones con el único fin de dar una mejor comprensión del
_________________________________________________________________________
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comportamiento de la viga, con esta base si la viga no presenta problemas de pandeo lateral
torsional (Lm) se limitará a (Lc) dado por:
a) para I simétrica respecto al plano de flexión, incluidas secciones C; Lc será el
mayor valor de entre:
Lc 
Lc 
2730 ia
Ka
Ff
1. 41  106 i t
K t Ff
b) Ž flectado según el eje mayor:
Lc  175. 000B / Ff
c) Otro excepto Z y S:
Lc  637B /
Ff
En las expresiones anteriores:
ia : radio de giro que considera la resistencia al alabeo de la zona comprimida (de
tabla).
Ka 
1
Kt  1
Cm
Cm
Cm = coeficiente de momento dado por:
M

M
2
Cm  1.75  1.05 1 M   0.3  1 M   2.3


2
2
Donde:
M1 y M2 son los momentos en los extremos de la longitud arriostrada, y
/M1/ < /M2/.
El signo de la razón M1/M2 está dado por:
_________________________________________________________________________
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M1
 0
cuando se produce doble curvatura en el tramo.
 0
cuando hay curvatura simple.
M2
M1
M2
5.3.4.
Secciones Esbeltas
Son secciones cuyos elementos componentes solicitados por tensiones de
compresión por flexión, pueden generar pandeo local, por lo que su tensión admisible será
función de la esbeltez de sus elementos, y en consecuencia están sujetas a reducciones
mediante un factor Q.
 Tensión Admisible
Fm  Q  0.6 Ff 
El factor de reducción Q, se determina de acuerdo a los valores establecidos para
pandeo local en columnas.
 Esbelteces Límites
A objeto de evitar la aparición de pandeo local en el ala comprimida, la relación
ancho-espesor (b/e), se limitará de acuerdo a la siguiente desigualdad:
b e c
  max
 be  be
Los valores máximos de (b/e), serán como sigue:
a) Elementos atiesados en compresión, con un borde longitudinal conectado al
alma o ala por:
- Pestaña simple
- Otro tipo de atiesador
60
90
b) Elementos con ambos bordes longitudinales conectados a otros elementos
atiesados
500
c) Elementos no atiesados
60
Para el alma, la relación (H/t) se limitará de acuerdo con:
_________________________________________________________________________
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H t  c
 Ht 
 H t  max
_________________________________________________________________________
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Donde: (H/t)máx, se especifica como:
106
 Ff
Ff
para perfiles laminados o armados
 1160
16 . 800
para
perfiles
con
almas
atiesadas
Ff
transversalmente, a una distancia inferior o
igual a 1.5 n.
150
Para elementos con almas no atiesadas
200
Para elementos que dispongan de medios adecuados para transmitir cargas
concentradas y/o reacciones en el alma.
 Distancia entre Arriostramiento (Lm)
Se considerarán los límites para las distancias entre arriostramientos de una sección
compacta.
En general se pueden resumir las condiciones de diseño para vigas no afectas a
problema de pandeo lateral-torsional en la gráfica de la figura 5, donde se muestran las
tensiones admisibles de flexión para diferentes relaciones ancho-espesor.
Fm
Ff
Ff
Ff
Sección compacta
0.75 Ff
0.66 Ff
f< Ff
0.6 Ff
Sección
plástica
Sección
semiplástica
Sección esbelta
b
e
p
b
e
c
b
e
b
e
máx
Figura 5.: Tensiones admisibles en vigas no afectas a pandeo lateral torsional
_________________________________________________________________________
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5.4
Estabilidad Lateral en Vigas
Las vigas podrán desarrollar su capacidad máxima de acuerdo a las condiciones de
cada sección, solo si cuentan con el suficiente soporte lateral en la región comprimida.
Cuando el soporte lateral es inadecuado, el pandeo lateral ocurre antes que se presente la
fluencia y por consiguiente las tensiones admisibles deben reducirse adecuadamente.
Cuando una viga presenta alas angostas en la región comprimida, se produce una
deformación similar a una columna pandeada por flexión. Al mismo tiempo la región
traccionada tiende a evitar la deformación lateral, provocando un efecto de torsión en la
sección.
y
Deformación por Flexión
P
v
z
x
Deformación por pandeo lateral
u
z
Figura 5.4.: Viga tipo I con deflexiones laterales
Las ecuaciones generales que describen el comportamiento de una viga con
deflexiones laterales se pueden enunciar como sigue:
Mx   EIx
d2 v
dz2
Considera la deformación por flexión.
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M y   EIy
d2 u
dz2
Considera la deformación por pandeo lateral de ala
superior comprimida.
M z  GK
d
dz
 EI
d3 
Considera deformaciones por Torsión.
dz3
En esta última ecuación el primer término representa la torsión de Saint Venant,
mientras que el segundo incluye el concepto de alabeo, el ángulo  corresponde a la
desviación angular unitaria por torsión de la sección.
El caso general de pandeo para la acción combinada de flexión y torsión es
extremadamente compleja, sin embargo, se pueden entregar algunas consideraciones
generales respecto de los resultados obtenidos en este caso.
La obtención de la tensión crítica (momento en que se inicia el pandeo) depende de
las propiedades del material, de las condiciones de apoyo, de la longitud del claro, y del tipo
de carga. Para una sección simétrica del tipo (I), la expresión aproximada para la tensión
crítica de pandeo Fcr, esta dada por:

2

  2 E 
 Mcr 
 E

  

Fcr  

2
 Wx 
 12 l

 18  1  
b 

 
1
 2
2

b t 
 
l h 

Esta expresión ha sido obtenida sobre la base de las siguientes hipótesis:
a) La sección transversal y el momento flector son constantes en toda la longitud
de la viga.
b) Las tensiones no sobrepasan en ningún punto el límite de proporcionalidad.
c) Las cargas exteriores y por lo tanto el plano de la flexión, permanecen paralelas
a la dirección original cuando se desplazan los puntos de aplicación de las
cargas.
d) La distorsión de la sección transversal es despreciable.
e) El momentor flector está aplicado en el baricentro.
La condición crítica de inestabilidad lateral, representada por la ecuación anterior,
se puede simplificar con una buena aproximación mediante la siguiente relación:
 2
 2
 FT
Fcr  F A
_________________________________________________________________________
74
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En esta expresión el primer término (FA), define la condición de pandeo lateral
puro del ala comprimida, (efecto de alabeo). El segundo término (FT), define la condición
de torsión.
Por lo general, y dependiendo de las características de la sección, se puede aceptar
que uno de estos términos será preponderante en el cálculo de la tensión crítica, por lo que
se propone usar el mayor valor dado por FA y FT, es decir:
Fcr  máx F A , FT
Donde:
FA 
FT 
2 E
 a2
0 . 65 E
t
En que:
a 
K a lm
ia
y
t 
K t lm
it
Las fórmulas de alabeo y torsión tienen validez en el rango elástico. Sin embargo, y
dado que la zona comprimida tiene un comportamiento análogo al de una columna, se debe
hacer una modificación de la tensión crítica de alabeo, en el rango anelástico.

Ff 

Fcr  Ff  1 
4 Fcr 

Con:
F cr
 F cr  F f
2
Fcr  F f
El límite de validez de ambas fórmulas (elástica y anelástica), está dada al igual
que en el caso de la columna, por la esbeltez de Euler.
_________________________________________________________________________
75
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E  
2E
Ff
Y la tensión crítica de alabeo en el rango anelástico se puede escribir como:
Fcr
5.4.1.
2

1  a  

 
 Ff 1 

2  E  

Tensiones Admisibles para Pandeo Lateral
La expresión de la tensión crítica en el rango anelástico es bastante conservativa,
por ello la norma define la tensión admisible modificando el factor de seguridad, y
definiendo rangos de validez para cada expresión de alabeo y torsión.
i)
0.425 E  a  0.950 E
A
Fm
ii )

2

1  a  
Ff 


1 
1.5 
1.8   E  
0 . 950  E   a  200
A 
Fm
1
2 E
1. 67
 a2
En el caso de torsión:
iii )  t 
0 . 65 E

FT
m
iv )
t 
Ff
1
0 . 65 E
1. 67
t
0 . 65 E
Ff
 0 . 6 Ff
FT
m
_________________________________________________________________________
76
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Las expresiones para el alabeo y torsión permiten definir un cierto largo (l c) límite,
de tal forma que las secciones alcancen su capacidad máxima Mu = Mf; sin que se
produzcan problemas de pandeo lateral, estos valores coinciden con los dados en los
acápites anteriores.
De igual forma se puede definir en el rango plástico un largo (lp), tal que las
secciones alcancen Mu = Mp.
Con los antecedentes disponibles hasta aquí, podemos resumir el diseño de vigas
en el siguiente gráfico:
Fm
Fcr = Ff
0.75
Ff
0.66
Ff
0.6
Ff
0.5
Ff
[1
-
1
1.8
(  a ) ]
2
E
Fcr = 0.65 E
t
2
Fcr =  E 2
( a )
lp
l* =
lc
l*
lm
0.95  E i a
ka
Fig. 5.5.: Gráfico de tensiones admisibles para vigas afectas a pandeo lateral torsional
5.5.
Control de Deformaciones
Las flechas excesivas son siempre indeseables en un elemento estructural, muchas
veces -más que por razones de resistencia- por estética y funcionalidad.
Entre los problemas más comunes se pueden mencionar:
 Aparición de grietas en recubrimientos de techos, pisos y muros.
 Falta de rigidez en la estructura, que puede ocasionar vibraciones ante cargas
dinámicas.
_________________________________________________________________________
77
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 Puede producir distorsiones en las conexiones generando tensiones secundarias
importantes.
 Drenaje insuficiente en terrazas, incrementando las cargas por estancamiento de
agua.
 Incomodidad para los usuarios.
Con el fin de evitar la aparición de estos problemas, la norma chilena NCh 427
recomienda limitar las deflexiones a ciertos valores máximos, dependiendo de su uso, según
se indican en la siguiente tabla:
Tabla 5.1.: Fechas y alturas de vigas recomendadas *
Tipo de Vigas
A. Planchas onduladas de techo.
B. Costaneras de Techo
Vigas embebidas en hormigón (para las cuales no
se haya considerado colaboración de éste).
C. Vigas corrientes de piso
Vigas embebidas en hormigón con colaboración
total.
D. Vigas que soportan cielos estucados. **
E. Vigas porta-grúas laminadas o soldadas en general
F. Vigas porta-grúas remachadas o apernadas.
G. Vigas enrejadas, cerchas. ***
H. Vigas de puentes camineros, electo de sobrecarga.
Vigas que soportan equipo vibratorio, salas de
máquinas.
I.
Vigas porta-grúas de acerías, efecto de
sobrecarga
Puentes ferroviarios, efecto de sobrecarga.
(/l)máx
1/120
(H/L)mín
Ff = 2400 Ff = 3400
1/58
1/41
1/200
1/35
1/25
1/300
1/23
1/16
1/350
1/450
1/600
1/700
1/20
1/16
1/12
1/10
1/14
1/11
1/8
1/7
1/800
1/9
1/6
1/1000
1/7
1/5
*
Para vigas con otras condiciones de apoyo, la longitud a considerar será la siguiente:
Para vigas continuas en un extremo, usar 0.80 L.
Para vigas continuas en ambos extremos usar, 0.65 L.
** La deformación  corresponde solo a la sobrecarga. Para las cargas de diseño se considerará la
deformación indicada en B.
*** La altura H recomendada no es aplicable a cerchas de sección variable.
NOTA: Las recomendaciones de alturas de vigas se determinaron considerando fm = 0.6 Ff = Fm.
Si la tensión de trabajo es menor que Fm reducir esta limitación en forma proporcional (fm / Fm).
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