Dramix - Prodalam

Dramix®
Dramix® el refuerzo seguro para estructuras seguras de concreto lanzado
Probar, especificar
y construir
Índice
03
04
04
16
18
19
19
20
21
22
Introducción
Campos de aplicación
Materiales
Requerimientos de desempeño del sistema
Propuesta de Dramix®
Detalles en la ejecución
Durabilidad
Control de calidad
Texto de la especificación típica
Bibliografía
INTRODUCCIÓN
Mi objetivo es familiarizar al lector con el comportamiento
del concreto reforzado con fibras de acero (CRFA), y de esta
manera atraer su atención sobre las características específicas
de este producto cuando se aplica como refuerzo provisional,
subrayando la importancia del criterio de comportamiento
descrito en la Normativa EN y proponer una solución técnica
pertinente para alcanzar juntos una mejor calidad y seguridad
en cada lugar de trabajo.
Este texto está destinado fundamentalmente a aquellos que
participan de forma activa en el segmento de la construcción
(clientes, contratistas, ingenieros consultores, empresas
constructoras), y de forma más específica en el campo de las
estructuras subterráneas construidas por el método tradicional
(NATM).
Benoit De Rivaz
Director Técnico para Túneles
Inicialmente, el concreto lanzado se aplicaba tanto simple como
reforzado, con mallas de acero soldadas o incluso a veces con
mallas eslabonadas. Sin embargo, no fue hasta principios de los
setenta cuando se llevó a cabo el primer trabajo experimental
con Concreto Lanzado Reforzado con Fibras de Acero (CLRFA).
El CLRFA se define como mortero o concreto, que contiene
fibras de acero discontinuas dispersas, que se proyectan
neumáticamente a una gran velocidad sobre una superficie.
Desde entonces, el CLRFA se ha usado extensamente en
la mayoría de los países industrializados del mundo, en una
gran variedad de aplicaciones. El uso del CLRFA ha variado
desde la estabilización de taludes rocosos y soporte de obras
subterráneas hasta la rehabilitación estructural.
En los últimos años se han llevado a cabo en varios países
numerosas investigaciones y pruebas sobre el comportamiento
del concreto reforzado con fibras de acero. Éstas han
contribuido enormemente a mejorar las características del
Concreto Reforzado con Fibras de Acero (CRFA), y de este
modo han permitido adquirir mayor conocimiento sobre la
conducta de este material y especificar los requisitos mínimos
de desempeño para cada proyecto.
Durante el periodo transcurrido entre 2005 y 2007, el Comité
Europeo de Normalización (CEN), estableció un gran número de
Normas sobre el concreto lanzado.
La publicación de las Normas Europeas trata específicamente
el uso de las fibras de acero, así como la aplicación en el
concreto lanzado, permitiendo definir el criterio de desempeño
y especificando los requisitos mínimos relevantes para cada
proyecto. La fibra de acero, y especialmente el concreto
reforzado Dramix®, han sido un referente en el refuerzo de
túneles desde hace más de 25 años y continuará siéndolo en
el futuro.
Agradecimientos especiales a Ann Lambrechts y Gan Cheng Chian por sus
aportaciones constructivas.
1. CAMPOS DE APLICACIÓN
Este documento trata sobre el diseño, métodos de pruebas y aplicación del concreto lanzado reforzado con fibra de
acero Dramix®, particularmente cuando se utiliza como soporte provisional en túneles.
Esta guía solo puede utilizarse para concreto lanzado reforzado con fibra de acero, y no con concreto reforzado
con fibras sintéticas, de menor módulo de Young (E < 35 Gpa), debido a las razones descritas en el punto “2.3.2.1
Absorción de energía” La evaluación de la calidad de la roca y los requisitos asociados al diseño se describen en el
punto “3. Requisitos de desempeño del sistema”.
2. MATERIALES
2.1. Concreto:
La calidad del concreto de acuerdo a la Norma EN 206 y/o producido de acuerdo a las Normas de cada país sobre
el concreto:
- Calidad del concreto: f’c=300kg/cm2 (C30/37)
- Tamaño máximo de agregado grueso: 12 mm.
La granulometría de los agregados cumplirá con las Normas que correspondan. El modelo de mezcla del concreto
lanzado se determina por los mismos principios que se aplican al modelo de mezcla del concreto. Los factores
principales que controlan la resistencia y la calidad son la relación agua/cemento, la graduación de los agregados y el
grado de consolidación obtenido.
No obstante, existen cierto número de consideraciones en el diseño en las que el concreto lanzado se diferencia del
concreto convencional estructural reforzado. Las mayores diferencias radican en la granulometría de los agregados y
en el contenido cementante de diseño de concreto lanzado.
El diseño de la mezcla de concreto se debe diseñar con el fin de obtener una distribución homogénea de las fibras de
acero y una buena capacidad de acabado.
Si desea información detallada, consulte nuestras recomendaciones en el manejo, dosificación y mezclado, así como
nuestras fichas técnicas de los productos.
Ficha técnica del producto
Manejo, dosificación y mezclado
Si quiere saber más acerca de:
- Características del producto
- Certificaciones
- Características y beneficios
- Cómo utilizar el producto
Visite: http://dramix.bekaert.com
Ficha Técnica
Manejo, dosificación y mezclado
2.2. Fibras de acero:
Las fibras de acero Dramix® están diseñadas especialmente para el refuerzo del concreto. Están fabricadas de
alambre de acero trefilado en frío de primera calidad para asegurar una alta resistencia a la tensión con tolerancias
extremadamente pequeñas. Provistas de terminaciones en forma de gancho, proporcionan un anclaje inmejorable.
4
Recomendaciones mínimas indispensables sobre las fibras para aplicaciones de concreto lanzado en túneles:
1 Las fibras deben cumplir con la Normativa Europea EN 14889-1: dosificación mínima (Kg/m³) necesaria para cada tipo de fibra.
1.
2.
2
Las fibras con la marca CE sistema 1,
fibra de acero para uso estructural
(conforme a la Norma EN 14889-1 – 2006)
Para más información,
solicite la ficha informativa de la CE.
De acuerdo a la Normativa EN 14889, debe
alcanzarse un nivel mínimo de desempeño.
Con lo cual se requiere una dosificación
mínima para cada tipo de fibra y de esta
forma poder obtener la marca CE sistema 1.
Descargue las fichas informativas en:
http://dramix.bekaert.com
Ficha informativa de la CE
3.
3 Fibras hechas de alambre trefilado en frío, con una resistencia a la tensión del alambre de acero > 1.000 MPa min.
(La resistencia a la tensión del alambre debe ser coherente a la matriz del concreto, para obtener un Concreto de Alto Desempeño (CAR) se requiere un alambre de acero con una alta resistencia a la tensión).
4.
4 Tolerancias dimensionales según la siguiente tabla:
Propiedades
Longitud y altura
> 30 mm
≤ 30 mm
Símbolo
Desviación del valor
individual relativo al
valor declarado
I, Id (Si corresponde)
Desviación del valor medio
relativo al valor declarado
± 10 %
±5%
± 1,5 mm
Diámetro (equivalente)
> 0,30 mm
≤ 0,30 mm
d
± 10 %
±5%
± 0,015 mm
Relación de esbeltez:
Longitud/ diámetro
λ
± 15 %
± 7,5 %
La longitud se deberá medir con un manómetro (precisión de 0,1 mm).
En una sección transversal irregular, también se determinará la longitud desarrollada de la fibra para calcular el diámetro equivalente. El estiramiento o enderezado de la fibra es necesario, debe realizarse manualmente o, si no es posible, golpeándola sobre una base de madera, material de plástico o cobre utilizando un martillo o una herramienta similar. Durante el estiramiento, la sección transversal debe permanecer sin cambios.
El diámetro de la fibra se medirá con un micrómetro, en dos direcciones, aproximadamente en los ángulos derechos, para conseguir una precisión de 0,01 mm.
El diámetro de la fibra será la el promedio de las dos mediciones de los diámetros
5 Mejor sistema de anclaje: terminaciones en forma de gancho para conseguir un anclaje inmejorable
5.
6 Longitud de la fibra: entre 30-35 mm
6.
7 Longitud máxima de la fibra: 2/3 del diámetro de la manguera de la máquina de lanzado
7.
8 Longitud mínima de la fibra: 2 veces el tamaño máximo del agregado grueso
8.
9 Fibras encoladas para mejorar una distribución homogénea
9.
5
2.3. Concreto reforzado con fibras de acero:
El desempeño del concreto reforzado con fibras de acero Dramix® está determinado principalmente por las
siguientes características:
- El desempeño de la fibra en la matriz (geometría, relación longitud/diámetro, método de anclaje, resistencia a la tensión, etc.)
- El desempeño de la matriz de concreto
- La cantidad de fibras en la mezcla
Para poder definir las especificaciones del concreto reforzado con fibras de acero, debe realizarse un análisis
que consta de tres pasos.
1 Dosificación mínima necesaria para el traslape de la fibra.
2 Longitud total mínima de fibra.
3 Dosificación en base al comportamiento:
- Absorción de energía
- Resistencia residual
2.3.1 Dosificación mínima “in situ” basada en un traslape mínimo:
De acuerdo a la Norma Europea EN 14487-1, la(s) distancia(s) media entre las fibras de acero debería ser menor
de 0,45 If, con el fin de asegurar el traslape mínimo entre las fibras.
El valor de un traslape mínimo entre fibras podría estimarse como:
s=
3 π x d f2 x lf
4ρf
Donde :
- lf es la longitud de de la fibra
- df es el diámetro equivalente de la fibra
- pf es el porcentaje de la fibra
s = debe ser menor de 0,45 lf para asegurar un traslape mínimo
La formula y los límites de “s” se han tomado de la tesis de D.C. Mc Kee, Universidad de Illinois, Urbana 1969:
“Las propiedades de un mortero expansivo reforzado con fibras de alambre aleatorias”
Fig. 1: Dosificación mínima basada en la longitud mínima total
S
S
S 2
lf
S
S
S 2
6
Relación de esbeltez (lf/df)
40
45
50
55
60
65
Dosificación mínima (kg/m3) cuando
s < 0,45 lf
43 kg/m3
34
28
23
19
16 kg/m3
Dosificaciones mínimas de fibras de acero basadas en diferentes relaciones de esbeltez y espacio entre las fibras de acero.
2.3.2. Longitud mínima total de las fibras “in situ”:
Además del requisito de traslape mínimo de acuerdo a la teoría de Mc Kee, Bekaert también recomienda una longitud
mínima total de fibra de alambre.
De hecho, a fin de asegurar el efecto red mínimo para proporcionar un proceso específico de varias trayectorias
que genere la redistribución de las cargas mediante puentes de acero en las fisuras, recomendamos una longitud
mínima de fibra de acero de 10,000 ml. por metro cúbico de concreto.
Esta recomendación se basa en dos décadas de experiencia, durante las cuales se ha llevado a cabo una gran
cantidad de análisis, como se muestra en las pruebas de placa descrita en el punto “2.3.3.1. Absorción de energía”.
Relación de esbeltez:
I/d (longitud/diámetro)
Mínimo Kg/m³ en relación
al traslape mínimo
I
D
fibras/kg
Longitud
total de
la fibra
40
43 kg/m3
30
0,75
9.000
11.610
65
20 kg/m3
35
0,55
14.500
10.150
Ejemplo que cumple los tres criterios: Nivel de desempeño mínimo establecido por la CE, Mc Kee “2.3.1.” y longitud
total mínima de la fibra “2.3.2.”
El modelo de fisura que se observa en las pruebas de placa (ver “2.3.2”) debería ser como se muestra:
Fig. 2: Modelo de fisura que se observa en las pruebas de placa
Concreto simple
7
Concreto con fibras de acero
Respaldo para comprender el comportamiento del CRFA en estructuras reales
Efectivamente, la resistencia a la tensión uniaxial es la característica mecánica más importante a tener en cuenta en el dimensionado de estructuras con CRFA. No obstante, este comportamiento en la tensión está directamente relacionado con el proceso de fisuramiento del material en la
estructura, sujeto a esta fuerza de tracción.
Por tanto, merece la pena resumir este proceso brevemente. Consta de 3 etapas:
- Paso 1: Micro-fisuramiento del material el cual corresponde al comportamiento seudo-elástico.
- Paso 2: El fisurado local consiste en la aparición de macro-fisuras. El máximo esfuerzo a la tracción que el material puede soportar se alcanza
cuando se desarrolla una macro-fisura (EJ. la resistencia a la tensión del material).
- Paso 3: Propagación de la macro-fisura, una micro-fisura se abre.
Las fibras podrían desempeñar un papel durante estas etapas del fisurado.
Antes de la aparición de las macro-fisuras, las fibras “unirán” las fisuras microscópicas. Mediante esto, retrasan la aparición de macro-fisuras e
incrementan la resistencia a la tensión directa del material de la estructura.
En esta primera etapa dos factores son importantes:
- La densidad de las fisuras microscópicas antes de contenerlas: cuanto mayor sea el número de micro-fisuras, más alta es la posibilidad de que las fibras “encuentren” estas fisuras microscópicas, y de este modo mayor es la acción de estas fibras en estas fisuras microscópicas.
- La proporción de fibras (por la misma razón que lo anterior)
Las fibras también son capaces de unir las macro-fisuras durante el comportamiento posterior al fisurado. Por un lado esto limita la apertura de
fisuras en la estructura en una carga de servicio dada. Por otro lado, retrasa el fallo en la estructura causado por la aparición de mecanismos de
colapso (comportamiento último).
Fisuramiento del CRFA en relación al sistema mecánico
En condiciones límite y esfuerzos aplicados, una estructura dada constituye un sistema mecánico. El sistema puede ser tanto isostático como
hiperestático con un grado de variación de la hiperestaticidad.
Este proceso múltiple de fisuramiento es perceptible en estructuras estáticamente indeterminadas con dosificaciones moderadas de fibra de
acero (0,5 % vol.). En una simple prueba isostática de tensión o una prueba a flexión, el proceso de fisurado múltiple sucede con dosificaciones
más importantes (Normalmente > 2% vol. para pruebas de tensión axial y > 0,5% vol. para pruebas de tensión a flexión).
Cuanto más alto sea el grado de hiperestaticidad (como en los soportes provisionales de los túneles), mayor será la redistribución de las tensiones
y mayor el volumen de material requerido para la estructura. Esto resulta en una gran densidad de micro-fisuras. La prueba de placa es una prueba
hiperestática, cercana a la estructura real que se observa en un túnel con concreto lanzado. El modelo de fisura del CRFA (con un gran número de
multifisuras) garantiza un buen comportamiento y proporciona la seguridad necesaria.
2.3.3. Criterios de desempeño:
La Norma Europea EN 14487-1 hace mención a las diferentes formas de especificar la ductilidad del concreto reforzado
con fibras de acero en términos de la resistencia residual y la capacidad de absorción de energía. También hace
mención a que ambas formas no son exactamente comparables.
La resistencia residual se puede establecer cuando las características del concreto se utilizan en un modelo de diseño
estructural.
El valor de absorción de energía medido en una placa se puede establecer cuando, -en caso de existir pernos de roca
- se enfatiza la cantidad de energía que ha de absorberse durante la deformación de la roca. (Especialmente útil en los
revestimientos primarios de concreto lanzado).
2.3.3.1 Absorción de energía:
Para comprobar el comportamiento estructural del CRFA en la construcción de un túnel, se ha desarrollado en Francia
por la Compañía Ferroviaria Nacional SNFC y el primer Laboratorio Alpes Essais, una prueba relacionada con este
comportamiento.
Esta prueba de punzonamiento y flexión sobre una losa simula con mucha efectividad el comportamiento de un
revestimiento de túnel bajo la presión de la roca alrededor del anclaje de un perno.
Las pruebas sobre losa están publicadas también en las recomendaciones de la EFNARC y están incluidas en la
Norma Europea EN 14487 para el concreto lanzado.
8
El panel que se utiliza normalmente (paneles de 600 x 600 x 100 mm) (ver EN 14488-5) está diseñado para determinar
la energía absorbida en la curva de carga/deflexión.
Las losas previstas para la prueba de punzonamiento y flexión estarán fabricadas a partir de moldes de 600 x 600 x
100 mm. En este caso, se deberá procurar obtener una superficie uniforme y un grosor de 100 mm.
El lanzado se llevará rigurosamente a cabo en las mismas condiciones que se recomiendan para la ejecución de un
túnel real: componentes, máquina, porta lanza y métodos de lanzado en particular.
La losa de prueba se sostiene por los cuatro lados y se aplica una carga puntual al centro a través de una superficie de
contacto de 100 x 100 mm². Se registra la curva de carga/deflexión y la prueba continúa hasta alcanzar una deflexión
de 25 mm en el centro de la losa.
Fig.3 Dimensiones de la losa de pruebas
9
500 mm
600 mm
m
m
60
0
50
0
100 mm
100x100 mm
m
m
F
Fig.4 Carga Típica. Curva de deflexión de la losa de concreto lanzado reforzado con fibras de acero
140
132.31kN
120
Carga kN
100
Carga máxima
80
Segunda fisura
60
Primera fisura
40
20
0
Área por debajo de la curva = “Tenacidad”
medida en Joules o Julios
0
5
10
15
20
25
Deflexión en mm
La curva de carga/deflexión indica que
durante la prueba se han desarrollado
numerosas fisuras. Las fibras de acero
puentean las fisuras generando una
distribución perfecta de la carga.
Una vez que se alcanza la carga
máxima y se produce el efecto de
redistribución de la carga máxima, las
fibras comienzan a deformarse y el
proceso de “pull-out” se da. La forma
de la fibra y la resistencia del acero
determinan si las fibras se rompen
o preferentemente tengan un efecto
“pull out”.
De la curva de carga/deflexión, se dibuja una segunda curva resultado de la absorción de energía (Joules o Julios) en
función de la deformación o deflexión de la losa. Este método intenta simular el comportamiento real del revestimiento.
Proporciona una buena idea de la capacidad de carga y la absorción de energía de un revestimiento de concreto
lanzado.
En lugar de determinar la característica del material, lo que se requiere es un modelo propio de diseño para calcular
la carga permisible de una estructura, el enfoque francés permite saltarse ese paso e inmediatamente comprobar la
absorción de energía y la capacidad de carga del revestimiento.
Fig.5 Curva de absorción de energía
1.000
Energía (J)
800
600
400
200
0
5
10
15
20
25
30
Deflexión en mm
Debe quedar muy claro que las pruebas estáticamente indeterminadas de la losa es una prueba estructural para
comprobar el comportamiento en una construcción. No es una prueba para determinar las propiedades del
material para utilizarlas como valores de diseño.
La prueba en la losa EN permite comprobar la conveniencia de utilizar un cierto material bajo condiciones y circunstancias
dadas y controlar su comportamiento en el estado último. Es también una manera muy eficaz de comparar diferentes
tipos de fibras y dosificaciones relacionadas con el propósito deseado.
De las correspondientes pruebas en losa utilizando diversos tipos de mallas de alambre se obtuvieron valores numéricos
que deben recomendarse, ya que en el pasado ya demostraron resultar eficientes para unas condiciones de carga
determinadas. Si se especifica la capacidad de absorción de energía del material, esta debe determinarse utilizando
una prueba de losa tal y como se indica en la Norma EN 14448-5.
10
Basándonos en las pruebas de panel, se distinguen tres clases de CLRFA (E500, E700 y E1000):
500 Joules 700 Joules
1.000 Joules
para terreno sólido/condiciones rocosas
para terreno intermedio/condiciones rocosas
para terreno difícil/condiciones rocosas
Estos valores se proponen para el concreto f’c=300 kg/cm2 (tipo C30/37), que es normalmente
especificado para soportes temporales. Resistencias a la compresión con una clase de resistencia
muy alta o muy baja puede tener efectos secundarios no deseados.
La conformidad sobre la capacidad de absorción de energía se obtiene cuando al menos dos o tres paneles tienen una
capacidad de absorción de energía no inferior a la mínima que se especifica de acuerdo al tipo de clase solicitada.
Para la misma matriz de concreto, la cantidad de absorción de energía está significativamente influenciada por
el tipo de fibra (p.ej. Relación de esbeltez longitud/diámetro, tipo de anclaje) y la dosificación de fibra. Cuanta más
elevada sea la relación de aspecto y contenido de fibra, mejor será el comportamiento del CLRFA.
2.3.3.2. Resistencia residual:
Diferentes Normas Internacionales proponen procedimientos claros para determinar la resistencia residual tales como:
a) Norma ASTM
La Norma ASTM C1609/C1609M-05 puede utilizarse para determinar la resistencia a la flexión post-fisura del CLRFA.
En este método de prueba, la resistencia post-fisura se denomina resistencia residual, y se representa en deflexiones
sobre distancia/600 y sobre la distancia/150.
La resistencia residual requiere ser reportada para un espécimen típico de 4 pulgadas (100 mm) de profundidad y se
denominan f100,0.5 y f100,2.0, donde el subíndice indica la profundidad de la muestra en milímetros, y la deflexión. En este
método de prueba, se reportan también el primer pico y resistencia final (módulo de ruptura). La Norma ASTM C1399
podría utilizarse para determinar la resistencia residual media de un especimen de viga de CLRFA. La viga se fisura
de manera controlada, entonces y se genera la curva carga/deflexión. La carga residual se determina y promedia a
deflexiones específicas y la fuerza calculada después del fisuramiento se reporta.
b) Especificación EN
La clasificación de la resistencia residual se basa en la especificación del nivel de resistencia a cierto grado de deformación de
acuerdo a la Norma EN 14488-3. Viene indicado por la combinación de símbolos de un rango de deformación específica. Esto
significa que la resistencia residual superará los 3 Mpa, entre 0,5 mm y 1mm de deflexión.
Las especificaciones en lo que respecta a la resistencia residual están relacionadas con las condiciones de deformación de la
masa rocosa. Un mayor grado de deformación de la roca exigirá una mayor capacidad de deflexión del revestimiento de concreto.
El propósito de los diferentes niveles de deformación es proporcionar flexibilidad a los diseñadores en la elección de la
deformación requerida del concreto lanzado bajo condiciones del servicio. Para fines de diseño, el límite de deflexión
del nivel de deformación puede ser considerado en términos de rotación angular equivalente de una viga fisurada al
centro de la longitud (p. ej. para una prueba de viga de 450 mm x 125 mm x 75 mm conforme a la Norma EN 14488-3):
Se han identificado tres registros típicos de deformación de la roca:
- D1 corresponde a la deformación = l/250
- D2 corresponde a la deformación = l/125
- D3 corresponde a la deformación = l/56
Correspondientemente, han sido definidos cuatro niveles de resistencia residual, S1 a S4, que en
combinación con la escala de deformación correspondiente pueden especificarse en términos de clase
de resistencia residual.
11
Se muestra un ejemplo ilustrativo en la Figura 6 de una típica viga de concreto lanzado reforzado con fibra. Esta viga
cumple con los requisitos de la resistencia residual para la clase D1S3 (así como la D2S2 y D2S1).
Escala de deformación
D1
D2
D3
Nivel de resistencia (resistencia mínima, Mpa)
Deflexión (mm)
S1
S2
S3
S4
entre 0,5 y 1
entre 0,5 y 2
entre 0,5 y 4
1
2
3
4
Tensión residual en Mpa
Fig. 6: Especificación EN
6
5
S4
4
S3
3
S2
2
S1
1
0
0
1
2
3
4
Deflexión de la viga en mm
Existe conformidad en la resistencia residual cuando:
1 El valor medio obtenido de los resultados de 3 pruebas de especímenes cumpla con los requerimientos en el límite de
la resistencia residual especificada hasta el límite de deflexión adecuado para los niveles de deformación especificados
2 Ningún resultado de una prueba individual mostrará en ningún punto (correspondiente al nivel de deformación
especificado) una resistencia residual que sea menor del 10% de la tensión correspondiente al límite de resistencia
de la clase especificada.
c) Propuesta de prueba alternativa de Bekaert
Para mejorar el planteamiento, un método de prueba nuevo debe cumplir los siguientes requisitos:
- La geometría y dimensiones de los especímenes, así como el método de vertido adoptado, debe asegurar la
distribución de las fibras en la matriz, para que sea lo más aproximado posible a lo que se encontrara en la estructura
actual.
- La propiedad mecánica obtenida servirá como dato para el método de dimensionamiento.
- Las dimensiones del especimen de pruebas deberán ser admisibles para manejarlo en un laboratorio (ni peso ni
medidas excesivas).
- Las pruebas deben ser compatibles, hasta donde los medios experimentales lo permitan, con su utilización en un
gran número de laboratorios con un equipamiento normal (ninguna sofisticación innecesaria).
- La geometría debe ser la misma que en la prueba de placa.
- También debería poder proyectarse en el sitio o lugar de trabajo.
- Debe haber menor dispersión que con la de pruebas de viga estandarizada actual.
12
Pruebas de caracterización:
Geometría y dimensión del especimen de prueba: un cuadrado de 600 mm de lado por 100 mm de espesor.
Esta prueba de deflexión de 3 puntos se lleva a cabo
sobre el especimen de prueba, previamente cortado
(una muesca) en la mitad.
La distancia entre los soportes inferiores es de 500 mm.
La superficie rugosa es la zona superior en la prueba.
m
m
0
60
0
50
100 mm
m
m
Fig. 8:
7: Alternative
Propuesta test
de prueba
alternativa
Fig.
proposal
10
500 mm
600 mm
El corte (muesca) es de 2 mm de espesor (corte
aserrado) y 1 cm de profundidad.
Un sensor de movimiento puentea la muesca en su
centro. La prueba se lleva a cabo a un ritmo impuesto
de apertura de fisura. Esto genera la curva de fuerza apertura de fisura.
Distancia entre los soportes: 500 mm
Profundidad del corte: 10 mm
Basados en esta prueba, los siguientes datos estarán
disponibles para el ingeniero:
Análogamente a la Normativa EN 14651, uno puede definir la
siguiente resistencia a flexión:
fL = “límite de proporcionalidad”
fL = 3/2 x FL x l/b (hsp)2
Fig. 8: Prueba mecánica
Carga F
FL
FL
FL
donde FL = máxima carga F antes de la línea de 0,05 mm
Resistencias residuales a flexión
fres,1
= resistencia residual en CMOD = 0,5 mm
fres,2
= resistencia residual en CMOD = 1,5 mm
fres,3
= resistencia residual en CMOD = 2,5 mm
fres,4
= resistencia residual en CMOD = 3,5 mm
fres,i = 3/2 x Fres,i x l/b (hsp)2 donde Fres,i = carga F
correspondiente con el CMOD o deflexión en estos puntos.
13
sin escala
0
0.05
0.5
3.5
- Deflexión
- CMOD, desplazamiento de la apertura de la
fisura (Crack Mouth Opening Displacement)
Para determinar el comportamiento de un CLRFA, la prueba de placa conforme a la Norma EN 14488-5 es
mucho más adecuada que la prueba de viga:
1
Una placa corresponde mucho mejor con el revestimiento real de un túnel que una viga; la losa soportada en
los 4 bordes simula la continuidad del revestimiento de concreto lanzado.
2
Como en la realidad, las fibras de acero actúan al menos en dos direcciones y no en una sola, que es el caso
en una prueba de viga; el efecto de refuerzo de la fibra en una placa es bastante más similar al comportamiento
real de un revestimiento de CLRFA.
3
El CLRFA puede compararse fácilmente con el concreto lanzado reforzado con malla al ensayarlos de la
misma forma.
4
“La prueba de placa está diseñada para determinar la energía absorbida desde la curva de carga/deformación
como medida de la tenacidad (Toughness). La prueba está diseñada para modelar de manera más realista la
deflexión biaxial que puede ocurrir en algunas aplicaciones, particularmente en el soporte de roca. El punto central
de carga puede también considerarse como una réplica del perno de anclaje de roca. Esta prueba ha demostrado
aportar considerables beneficios”
La prueba de placa es apropiada para el programa de pruebas en la pre- construcción. Se puede aplicar para
comprobar los parámetros que afectan a los requisitos de calidad del concreto reforzado con fibras de acero
tal y como se especifica en los documentos del proyecto. Deben incluirse rutinariamente pruebas de resistencia
y de “lavado” para comprobar el contenido de fibras de acero colocados. La prueba de placa es adecuada
también para la comparación de diferentes tipos de fibras y dosificaciones. Esto permite una comparación ent
re el concreto reforzado con malla y el reforzado con fibras, siempre y cuando el modo de falla esté de acuerdo a
la Norma EN 14 487-1 Concreto lanzado, definición, especificación y conformidad.
Eso es el porqué esta prueba es la única que puede utilizarse para comparar la malla de acero y las fibras de acero
(materiales con el mismo módulo de Young).
Fig.9: Capacidad de soporte de carga
Presión de soporte “p”
Cara
5
Masa rocosa
Línea característica
Equilibrio
La importancia relativa de la capacidad
de soporte de carga en fisuras de anchura
pequeña, y por consiguiente de pequeñas
deflexiones y rotaciones, tiene recientemente,
mucho mayor importancia para los ingenieros
civiles diseñadores de túneles (ver figura).
•
dr
ds Desplazamiento radial interior
Debido al bajísimo módulo-E de las fibras macro-sintéticas y al tipo de fallo observado
con este tipo de fibras, la prueba de placa no es suficiente para comparar las fibras de
acero con las fibras macro-sintéticas. Otro criterio basado en la resistencia residual, como
el D1S3, debe añadirse conforme a la Norma EN 14487-1.
Es más, las fibras macro-sintéticas tienden a un comportamiento plástico o de fluencia
(creep) de 7 a 20 veces más que las fibras de acero pasado 1 año. Por esto es por lo que
el diseñador debería recomendar únicamente fibras de acero para esta aplicación.
Ficha informativa de pruebas de comportamiento plástico o de fluencia (creep) en
http://dramix.bekaert.com
Ficha informativa de
pruebas de comportamiento plástico o
de fluencia
En breve: es bien sabido que la adherencia de fibra sintética en la matriz de concreto proporciona un desempeño pobre.
La edad del concreto tiene un impacto considerable en el mecanismo de anclaje (cualquier mejoría es muy perceptible
de abajo hacia arriba). Esto quiere decir que cuanto más viejo sea el concreto mejor será la adherencia de las fibras
sintéticas y mejor su resistencia mecánica. Pero cuando se necesita un soporte temporal, a una edad temprana del
concreto no se puede esperar ningún comportamiento relevante del concreto reforzado con fibra sintética.
14
15
3. REQUISITOS PARA EL FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA
Calidad de la roca y medidas para la estabilización:
La evaluación de la estabilidad general de la roca debe basarse en la cartografía geológica de la caverna de roca excavada.
La estabilidad se puede calcular a partir de los parámetros de roca registrados y de los esfuerzos que actúan en el sistema.
Se han desarrollado numerosos sistemas de clasificación empírica basados en los datos obtenidos de excavaciones
anteriores. Las dos clasificaciones de masa de roca más utilizadas son la de Bieniawski RMR (1976,1989) y la de Barton et
al Q (1974).
Ambos métodos incorporan parámetros geológicos, geométricos y de ingeniería para llegar a un valor cuantitativo de la
calidad de la masa de roca.
Sistema-Q:
El Sistema-Q desarrollado por Barton et al (1974, 1993) es por mucho el sistema de clasificación más aplicado
internacionalmente y se basa en los siguientes parámetros:
- RQD
Índice de calidad de la roca
- Jn
Índice del número de familias de fracturas
- Jr
Índice de rugosidades en las fracturas
- Ja
Índice de alteración de las paredes de las fracturas
- Jw
Índice del factor de reducción de agua
- SRF
Índice del estado de tensión del macizo
Fig. 10: Sistema-Q
E
D
C
B
Excepcionalmente mala
Muy mala
Bastante mala
Mala
Aceptable
Buena
5
CCA
25
Sfr+RRS+B
cm
15
0J
J
00
00
1
E=
cm
7
E=
Sfr+B
12
cm
Sfr+B
Sfr+B
9
cm
20
B(+s)
B
1
2
3
4
sb
Sin soporte
3,0 m
3
2,4
2,0 m
J
1,6 m
1,3 m
s
erno
de p
o
d
ia
zado
spac
de e creto lan
a
n
Zo
con
en el
1,5
1,0 m
0,01
0,1
1
Concreto reforzado con fibra de acero
16
Excelente
4,0 m
2
1
0,001
5
6
00
7
E=
Muy
buena
11
7
7
8
buena
10
100
1.000
Longitud del perno (m) para ESR=1
10
9
1,7 m
Bastante
2,3 m 2,5 m
cm
20
1,5 m
2,1 m
A
4
s
erno
de p
o
d
ia
zado
spac
de e creto lan
a
1,3 m
n
Zo
con
1,2 m
en el
1,0 m
cm
50
F
5
separación o altura (m) ESR
100
G
CATEGORÍAS DE REFUERZO
6
Concreto lanzado reforzado con fibras y pernos
1 Sin soporte
de anciaje, 9-12 cm, Sfr+B
2 Pernos de anclaje puntuales, sb
7
Concreto lanzado reforzado con fibras y pernos
3 Pernos de anclaje sistemáticos, B
de anclaje, 12-15 cm, Sfr+B
4 Pernos de anclaje sistemáticos,
8
Concreto lanzado reforzado con fibras > 15 cm,
costillas de refuerzo y pernos de anclaje, Sfr+RRs+B
(y concreto lanzado simple, 4-10 cm), B(+s))
5 Concreto lanzado reforzado con fibras y
pernos de anclaje, 5-9 cm, Sfr+B
Revestimiento de concreto vertido, CCA
9
(Si desea solicitar referencias:
[email protected])
E=700J y E= 1.000J: La absorción de energía del concreto reforzado con fibra con una deflexión de 25 mm durante la
prueba de placa conforme a la Norma EN 14488-5.
La absorción de energía de la Tabla de Barton deberá ser determinada exclusivamente con la placa de concreto citada
en la EN con concreto con resistencia de referencia tipo C30/37 (f’c=300 kg/cm2).
A los seis parámetros se le asignan valores numéricos en relación a su influencia en la estabilidad y representados por
la siguiente fórmula:
Calidad de la masa rocosa Q= (RQD/Jn)*(Jr/Ja)*(Jw/SRF)
La relación entre los valores Q y las medidas para la estabilización recomendadas se detallan en la “fig.10 Sistema-Q”
Relación entre el tipo de excavación y el valor ESR:
Excavación temporal para minería, etc. 3,5
Lumbreras verticales, rectangulares y circulares respectivamente
2,0 – 2,5
Túneles de conducción de agua, recubrimientos permanentes, túnel piloto 1,6
Cavernas de almacenaje, túneles carreteros menores, túneles de acceso 1,3
Centrales eléctricas, túneles importantes para carretera o ferrocarril,
refugios de emergencia
1,0
Centrales nucleares, estaciones de ferrocarril, estadios
0,8
17
4. PROPUESTA DE DRAMIX®
El concreto lanzado se puede aplicar tanto en mezcla o via seca:
Para concreto clase C30/37 o f’c=300kg/cm2:
Clase de absorción
de energía
Tipo de fibra
Dosificación en el método
de mezcla húmeda
Dosificación en el método
de mezcla semi seca
E 700
Dramix® RC 65/35 BN
25 kg/m3
30 kg/m3
E 1000
Dramix® RC 65/35 BN
35 kg/m3
40 kg/m3
Las pruebas en el lugar de la obra deben confirmar esta dosificación con la mezcla de concreto utilizada para el proyecto.
Esta propuesta de dosificación se basa en la experiencia de un gran número de resultados en las pruebas, teniendo en cuenta el porcentaje
de fibras que se pierden debido al rebote
- Método seco 20% (15% a 30%)
- Método húmedo 10% (5% a 15%)
Considere: el valor de la absorción de energía puede aumentar utilizando un concreto de mayor resistencia a los 28 días durante las pruebas
de caracterización. Esto no debería ser un objetivo. Es más, por razones de seguridad, intentamos alcanzar un nivel alto de ductilidad y soporte
provisional semi-rígido. La resistencia a la compresión máxima para las pruebas de caracterización no debe exceder de C30/37 o f’c=300 kg/
cm2. La resistencia tras algunas horas, incluso pasados algunos minutos, podría ser más importante y más crítica que la resistencia a los 28 días.
Si no, uno necesita cambiar la filosofía de diseño.
Para comprender el papel de un soporte temporal:
Mientras se avanza en un túnel, el equilibrio primario de las fuerzas ya existentes de la masa de roca, cambiará a un equilibrio nuevo, secundario
e incluso de estado estable. Esto sólo se puede alcanzar mediante una sucesión de etapas intermedias acompañadas de varios procesos de
distribución de la tensión.
El control de la deformación de la roca es una cuestión principal:
a) Por un lado, la deformación debería mantenerse al mínimo para que el estado primario de estabilidad y la resistencia a la compresión de la
roca no se debiliten más de lo inevitable.
b) Por otro lado, en realidad es conveniente la deformación hasta el punto en que la formación de la roca en si misma actúa como un soporte
circular general, disminuyendo los costos de la excavación y los soportes. El concreto lanzado, en particular el primer revestimiento, juega un
papel de soporte rápido.
La resistencia tras algunas horas, incluso pasados algunos minutos, podría ser más importante y más crítica que la resistencia a los 28 días.
En este momento, en algunos casos, el papel de soporte de la mayor resistencia temprana del concreto lanzado se puede obtener utilizando un
acelerante adecuado.
Hay muchos productos nuevos que se han introducido en el Mercado.
El método NATM se basa en el llamado revestimiento semi-rígido de alta ductilidad. Lo que busca este método es evitar el riesgo de los materiales
frágiles que actúan como primera etapa del soporte. El método NATM crea un nuevo estatus de equilibrio mediante un revestimiento interior que
debería aceptar la deformación necesaria pero que protege del desarrollo de carga de la roca.
18
5. DETALLES PARA LA EJECUCIÓN
En el caso de la construcción de un túnel de doble tubo, se coloca una membrana impermeable combinada con un
filtro geotextil entre el soporte de concreto lanzado reforzado con fibras de acero y la última capa de concreto que se
vierte en sitio. Esta capa intermedia sirve como tope o tapón para nivelar cualquier irregularidad del concreto lanzado.
No es necesario tener que tomar ninguna consideración especial para evitar la penetración de fibras a través de la
membrana impermeable.
La experiencia en la práctica sobre muchos sitios de obra así como los resultados de pruebas en laboratorios
independientes confirman claramente que no hay problemas con las membranas u hojas de protección combinadas
con el concreto lanzado reforzado con fibras de acero, como en el Dramix® RC-65/35- BN.
Puede solicitar un informe de prueba en: [email protected]
6. DURABILIDAD
Las fibras de acero Dramix® pueden verse como una tecnología que demuestra crear soluciones duraderas.
Se pueden considerar dos casos diferentes cuando se analiza la corrosión de las fibras metálicas y su comportamiento:
• La fibra no atraviesa una fisura que emerge a la superficie. Además de algunas manchas que pudiera
afectar el aspecto de las estructuras, la corrosión de las fibras no conlleva a ningún problema serio en la
durabilidad o en la capacidad de carga de estas estructuras de CRFA.
• La fibra atraviesa una fisura que emerge a la superficie. La capacidad de carga del CRFA no se afecta significativamente en aperturas de fisuras de 250 μm o menos.
Se debe subrayar que el problema de las manchas, como se menciona anteriormente, se puede eliminar casi
por completo con:
• Perfeccionando la fórmula del CRFA. Estas mezclas son suficientemente ricas en pasta de cemento como
para evitar cualquier aparición de las fibras a la superficie.
•Utilizando fibras metálicas que mejoren la resistencia a la corrosión, como las Dramix® Green.
•Solicite nuestra ficha técnica de este producto.
Quiere saber más:
- Características del producto
- Aprobaciones
- Características y beneficios
Descargar en: http://dramix.bekaert.com
Ficha técnica del
producto
19
7. CONTROL DE CALIDAD
El control de producción se compone de todas las medidas necesarias para mantener la calidad del concreto
lanzado de conformidad con los requisitos que se especifiquen.
El control de producción incluye:
- Inspección de los materiales componentes
- Inspección de la mezcla base
- Inspección de las propiedades del concreto lanzado
Los pruebas de caracterización relativos a los materiales, la mezcla de concreto fresca y endurecida constituyen juntas
la ficha completa de identidad de un CRFA. Se desarrollan sólo una vez al comienzo de cada obra en la que se utilice
CRFA. Estas pruebas se realizan en laboratorios de control de calidad.
Tabla – Control de las propiedades de las fibras del concreto lanzado – Extracto de la Normativa EN 14487-1
TIPO DE
PRUEBA
INSPECCIÓN/
PRUEBA
SEGÚN
Frecuencia mínima de muestreo
Reforzamiento del terreno
Categoría 1
Categoría 2
Categoría 3
Reparación y mejora
Categoría 1
Categoría 2
Estructuras aisladas
Categoría 3
Categoría 1
Categoría 2
Categoría 3
CONTROL DEL CONCRETO FRESCO
1
Relación agua/
cemento del
concreto fresco
cuando se utiliza
una relación para
mezcla húmeda
Mediante
cálculo o
método de
prueba
2
Acelerante
Registro de la
cantidad añadida
3
Fibra contenida en
el concreto fresco
Según prEN
14488-2
min 1
Diariamente
Diariamente
Diariamente
Diariamente
Diariamente
Diariamente
1/200 m3 o
1/100 m2
1/100 m3 o
1/500 m2
min 1
1/200 m3 o
1/100 m3 o
1/500 m2 min 2 1/250 m3 min 3
1/1.000 m2 o min 1 1/500 m2 o min 2
1/50 m3 o
1/250 m2 o min 3
1/100 m3 o
1/500 o min 1
1/50 m3 o
1/250 o min 3
CONTROL DEL CONCRETO ENDURECIDO
4
Pruebas de resistencia del concreto
lanzado reciente
prEN 14488-2
1/5000 m2 o
1/2 meses
1/2500 m2 o
1/mes
1/250 m2 o
2/meses
5
Resistencia a la
compresión
EN 12504-1
1/1.000 m3 o
1/5.000 m2
1/500 m3 o
1/2.500 m2
1/250 m3 o
1/1.250 m2
6
Densidad del
concreto
endurecido
EN 12390-7
7
8
9
Resistencia a la
filtración de agua
Resistencia a
la congelación/
descongelación
Resistencia de
adherencia
Cuando se pruebe la resistencia a la compresión
1/500 m3 o
1/2.500 m2 o min 1
1/100 m3 o
1/500 o min 2
1/50 m3 o
1/250 o min 3
Cuando se pruebe la resistencia a la compresión
1/500 m3 o
1/2.500 m2 o min 1
Cuando se pruebe la resistencia a la compresión
EN 12390-8
1/1.000 m2
o min 1
1/500 m2
o min 2
1/250 m2
o min 3
1/1.000 m2
o min 1
1/500 m2
o min 2
1/250 m2
o min 3
Ver pie de
nota (4)
1/1.000 m2
o min 1
1/500 m2
o min 2
1/250 m2
o min 3
1/1.000 m2
o min 1
1/500 m2
o min 2
1/250 m2
o min 3
1/1.000 m2
o min 1
1/500 m2
o min 2
1/250 m2
o min 3
EN 14488-4(1)
EN 1542(2)
1/2.500 m2
1/1.250 m2
CONTROL DEL CONCRETO LANZADO REFORZADO CON FIBRAS
Contenido de
10 fibra del concreto prEN 14488-7
endurecido(3)
Resistencia
prEN 14488-3
residual o
11 capacidad de
o
absorción de prEN 14488-5
energía
Cuando se prueba la resistencia residual o la
capacidad de absorción de energía
1/2.000 m3
o
1/10.000 m2
1/400 m3
o
1/2.000 m2
1/100 m3
o
1/500 m2
Cuando se prueba la resistencia residual
Cuando se prueba la resistencia residual
1/2.000 m2
o
min 2
1/2.000 m2
o
min 2
min 1
1/500 m2
o
min 3
12
Resistencia a la
prEN 14488-3
flexión final
Cuando se prueba la resistencia residual
Cuando se prueba la resistencia residual
13
Resistencia fa
la flexión del
primer pico
Cuando se prueba la resistencia residual
Cuando se prueba la resistencia residual
prEN 14488-3
1/500 m2
o
min 3
Cuando se prueba la resistencia residual
Cuando se prueba la resistencia residual
Nota a pie de página:
(1) Para reforzamiento del terreno
(2) Para la reparación
(3) Esta prueba es alternativa a la del punto 4 cuando no resulta práctico determinar el contenido de fibra del concreto lanzado fresco.
(4) Al no haber disponible una Normativa Europea sobre esta cuestión en el momento de la publicación de este documento, se aplican las Normativas nacionales correspondientes.
20
Requisitos principales para la prueba de caracterización del concreto reforzado con fibras de acero endurecido:
Contenido de fibra:
El contenido de fibra se deberá establecer de una muestra de concreto endurecido de acuerdo a la Norma EN 14488-7,
cuando no es práctico determinarlo del concreto lanzado fresco. La muestra se deberá tomar del material “in situ” a
menos que se especifique otra cosa.
Capacidad de absorción de energía:
La capacidad de absorción de energía se expresará como la media de capacidad de absorción de energía, establecida
en conformidad a la Norma EN 14488-5. La absorción de energía especificada de la clase solicitada cumplirá con los
requisitos del proyecto. Normalmente, una prueba se realiza a los 28 días.
Resistencia residual (si se necesita en el proyecto):
- La clase de resistencia residual del concreto reforzado con fibra se establecerá para un nivel específico de deformación.
La curva de carga /deflexión se determinará de acuerdo a la Norma EN 14488-3, ASTM C1609/C1609M o en una
pruebas de deflexión de tres puntos en una placa (600 x 600 x 100) proyectada “in situ”.
- La absorción de energía especificada de la clase solicitada deberá cumplir con los requisitos del proyecto.
- La prueba normalmente se efectúa a los 28 días, y esto antes del comienzo de la obra y durante el período de
construcción.
8. TEXTO DE ESPECIFICACIÓN TIPICA
Puntos mínimos de especificación:
1 Fibras
- Las fibras deben cumplir con la Norma Europea EN 14889-1 y/o ASTM A-820
- Fibras con la marca CE de conformidad; de preferencia con Sistema 1
• Fibras de alambre trefilado, con una resistencia a la tensión del alambre de acero > 1.000 MPa mínima.
• Tolerancias dimensionales conforme a la Norma EN 14889-1
• Longitud de la fibra: 30 o 35 mm
2
Desempeño
- La longitud mínima total del alambre por m³ será de 10.000 ml “in situ” para garantizar el efecto de red mínimo.
- Mínimo traslape de acuerdo a la teoría de Mc Kee (I/d 65=16 Kg/m³ “in situ”, I/d 55=23 Kg/m³ “in situ”,
I/d 40=43 Kg/m³ “in situ”).
- La clase mínima debe ser E 700 (700 Joules o Julios mínimo) para el concreto f’c=300 kg/cm2 (C30/37).
- Cuando hay un requisito adicional para la resistencia residual se necesita:
• Una resistencia residual mínima S3D1 para el concreto con referencia f’c=300 kg/cm2 (C30/37)
Un nivel de resistencia > 3MPa para una deflexión de 1mm máx.
3
Concreto con fibras
- Fibra encolada para un óptimo y adecuado bombeo y que asegure una buena distribución y homogeneidad en el
concreto. Está prohibido el uso de fibras de acero sueltas ya que causan la formación de bolas durante el mezclado.
- Tipo de concreto: f’c=300 kg/cm2 o clase C30/37
4
Calidad
- El criterio de desempeño y control debe estar especificado siguiendo la Norma EN 14487-1, teniendo en
cuenta las necesidades del proyecto.
descargar en: http://dramix.bekaert.com
21
9. BIBLIOGRAFÍA
- AFTES: GT6R1A3, 1999
Recommendation for fibre reinforced sprayed concrete
technology and practice
- ASTM C1609/C1609M-07:
Standard Pruebas Method for Flexural Performance of
Fiber Reinforced Concrete
- Internal Tunneling Association Working Group on
Shotcrete Use. Swedish Rock Engineering Research:
Shotcrete for Rock Support: a summery report on the
state of the art in 15 countries, Bo Malmberg, 2006
- ITA reports:
Shotcrete for Underground Support: a state of the art
report with Focus on Steel-fibre Reinforcement,
T.Franzen, 1992
- Q-system Advance for sprayed lining:
Tunnel and Tunneling International January 2003
- EFNARC:
Recommendation for sprayed concrete
- Tunneling is an art:
Marc Vandewalle, NV Bekaert SA, Belgium, 2005
- EN 14487-1:
Sprayed concrete, definition, specification and conformity
- EN 14488-1:
Pruebasing sprayed concrete:
Sampling fresh and hardened concrete
- EN 14488-2:
Pruebasing sprayed concrete, part 2: Comprehensive
strength of young sprayed concrete
- EN 14488-3:
Pruebasing sprayed concrete, part 3: Flexural strengths
of fibre reinforced beam specimens
- EN 14488-4:
Pruebasing sprayed concrete, part 4:
Bond strength of cores by direct tension
- EN 14488-5:
Pruebasing sprayed concrete, part 5: Determination of
energy absorption capacity of fibre reinforced slab specimens
- EN 14488-6:
Pruebasing sprayed concrete, part 6:
Thickness of concrete substrate
- EN 14488-7:
Pruebasing sprayed concrete, part 7:
Fibre content of fibre reinforced concrete
- EN 14489-1:
Fibres for concrete, part 1:
steel fibres - Definitions, specifications and conformity
22
23
Bahn 2000 – Oenzberg, Switzerland
ACERCA DE BEKAERT
Bekaert trabaja a nivel internacional en aplicaciones seleccionadas de sus dos competencias fundamentales:
la transformación de metales avanzada y los materiales y revestimientos avanzados. La combinación de estas
dos competencias hace que Bekaert sea único en el sector. Bekaert, con sede en Bélgica, es líder tecnológico y
cuenta con una clientela internacional en diversos sectores de la industria.
CONSTRUIR CON BEKAERT
Los productos de Bekaert son ampliamente utilizados en el sector de la construcción. Dramix® ha dado a Bekaert
una posición destacada en el mercado del refuerzo de concreto con fibra de acero. En 1979, Bekaert presentó
las fibras de acero para el refuerzo de concreto Dramix®, diseñadas para ofrecer una sencilla alternativa a la
tradicional malla de acero y refuerzo de barra. Las aplicaciones de las fibras de acero Dramix® incluyen pisos
industriales, elementos prefabricados, tunelización y minería, aplicaciones residenciales y obras públicas
Otros productos para la construcción Bekaert
Este documento está sujeto a modificación. Toda la información recogida describe
nuestros productos únicamente de forma general.
Para pedidos y diseños utilice únicamente documentos y condiciones oficiales.
© 2012 Bekaert
24
Bekaert Trade Mexico, S. de R.L. de C.V.
Calzada de los Leones 117 despacho
205-B
Col. Las Aguilas
01710, Mexico, D.F. - Mexico
Tel +52 (55) 5651 1410
Fax +52 (55) 5593 7818
[email protected]
http://dramix.bekaert.com
design by BOA-inc.be - 52.64.27
• Murfor® - armaduras para albañilería
• Stucanet® - soportes para guarnecidos y repellados
• Widra® - protectores de esquinas
• Mesh Track - revestimiento de carreteras