Documentación sondeos a rotación

I-06/12762-1
INFORME DE RECONOCIMIENTO DE SUELOS
MEDIANTE SONDEOS A ROTACIÓN
OBRA:
CENTRO INTEGRADO DE FORMACIÓN PROFESIONAL EN AV.
DE LAS FUERZAS ARMADAS DE LORCA (MURCIA)
PETICIONARIO:
GERENCIA DE URBANISMO
AYUNTAMIENTO DE LORCA
Murcia, 29 de junio de 2006
N/REF.: I-06/12762-1
Hoja 1 de 40
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ÍNDICE
PAGINA
1.-
Antecedentes. Descripción de la obra --------------------------------------------------
2.-
Trabajos y ensayos realizados:
3.-
3
2.1.- De campo ----------------------------------------------------------------------
3
2.2.- De laboratorio ----------------------------------------------------------------
6
Características geológicas :
3.1.- Geología regional -------------------------------------------------------------
8
3.2.- Geología local -----------------------------------------------------------------
9
4.-
Características geotécnicas del terreno ------------------------------------------------
10
5.-
Condiciones de cimentación ---------------------------------------------------------------
12
6.-
Conclusiones y recomendaciones ---------------------------------------------------------
17
7.-
Anejos:
7.1.- Plano de situación ------------------------------------------------------------
20
7.2.- Corte del sondeo -------------------------------------------------------------
22
7.3.- Ensayos de identificación ---------------------------------------------------
25
7.4.- Gráfico de asiento elástico -------------------------------------------------
29
7.5.- Gráfico de presión de hinchamiento -------------------------------------
31
7.6. Fotografías ---------------------------------------------------------------------
33
40
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1.- ANTECEDENTES. DESCRIPCIÓN DE LA OBRA.
A principios del pasado mes de mayo, la GERENCIA DE URBANISMO DEL
AYUNTAMIENTO DE LORCA, solicita los servicios de CEICO, S.L. para la realización
de un reconocimiento geotécnico en un solar sito en Av. De las Fuerzas Armadas
de Lorca (Murcia).
Para la investigación de la parcela se llevó a cabo, un reconocimiento mediante
dos (2) sondeos a rotación con extracción de testigo continuo de diez y once
metros de profundidad.
Este solar tiene una superficie de 2000 m², y en él se proyecta la construcción de
un Centro Integrado de Formación Profesional, que constará de planta baja y tres
alturas, con luces de 7.5 x 8.0 m². En el momento de la realización de los
reconocimientos, la parcela se encontraba a cota con el terreno circundante,
estando prevista una excavación mínima correspondiente al canto del cimiento.
Es, por tanto, necesario conocer la naturaleza y capacidad portante del terreno
en profundidad, a fin de determinar el tipo idóneo de cimentación a adoptar, en
función de los condicionantes del solar y la información que se obtenga en el
presente estudio.
Consta el presente informe de 38 hojas numeradas y escritas a una sola cara.
2.- TRABAJOS Y ENSAYOS REALIZADOS
La investigación que se ha llevado a cabo, para la confección de esta memoria
técnica, ha consistido, en la realización de trabajos de campo y ensayos de
laboratorio, los cuales se pasan a describir en detalle.
2.1.- De Campo.-
Consistieron en la realización de:
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* Dos (2) sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo continuo,
mediante sonda Atlas Copco, modelo Mobildrill B-40, montada sobre camión
Renault. Se utilizaron baterías sencillas tipo B, de diámetros 101 y 86 mm y de 1.5 m
de longitud. La herramienta de corte utilizada fue siempre corona de widia. Las
muestras obtenidas se alojaron en las correspondientes cajas alberga – testigos.
Se procedió a la ejecución de ensayos de penetración estándar (SPT), en el
interior de las perforaciones, para obtener datos in situ sobre la compacidad del
terreno. Debido a la naturaleza del terreno no fue posible la extracción de
muestras inalteradas del terreno.
A la vista del testigo continuo, obtenido en los sondeos, se han levantado los
correspondientes perfiles litológicos, en los que se indican las distintas capas
atravesadas y la clasificación y descripción de las mismas, los resultados de los
ensayos de penetración estándar realizados, resultados de ensayos de laboratorio
y otros datos complementarios.
Se han realizado nueve (9) ensayos de penetración estándar (SPT), cuya situación
viene reflejada en los perfiles estratigráficos de los sondeos. Las cotas con
respecto a la boca de éstos fueron las siguientes:
SONDEO
ENSAYO
Nº
COTA (m)
GOLPEO
N
TERRENO
SR-1
SPT
1
1.6-2.2
6+7+7+10
14
Limos margosos
SR-1
SPT
2
3.0-3.6
2+4+6+9
10
Limos margosos
SR-1
SPT
3
5.4-5.7
24+50 R
R
Margas
SR-1
SPT
4
8.0-8.6
30+30+38+50
68
Margas
SONDEO
ENSAYO
Nº
COTA (m)
GOLPEO
N
TERRENO
SR-2
SPT
1
1.2-1.8
5+5+3+5
8
Limos margosos
SR-2
SPT
2
3.0-3.6
2+2+4+4
6
Limos margosos
SR-2
SPT
3
5.4-6.0
4+6+7+10
13
Limos margosos
SR-2
SPT
4
8.0-8.25
35+50 R
R
Margas
SR-2
SPT
5
10.0-10.2
42+50 R
R
Margas
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Consiste el ensayo (SPT), de acuerdo con la norma UNE 103 800, en la penetración
de un tubo hueco, de 60 cm de longitud, por golpeo de una maza de 63,5 kg de
peso, con caída libre desde una altura de 76 cm, anotándose el número de
golpes precisos para lograr cada una de las cuatro penetraciones parciales de 15
cm.
A fin de alcanzar la máxima precisión, tanto la regulación de la altura de caída
como el conteo del número de golpes se realizan de modo automático.
Con
objeto
posibles
de
eliminar
perturbaciones
las
del
suelo como consecuencia de la
perforación, solo se considera el
número de golpes "N", suma de
la
hinca
de
los
30
cm
intermedios. Se ha considerado
"rechazo", cuando alguno de los
valores de golpeo de un tramo
de hinca parcial de 15 cm fue
superior
a
50.
Al
extraer
la
cuchara estándar, se obtiene
simultáneamente una muestra
alterada de suelo.
En presencia de gravas, o en
terrenos compactos, se utiliza
una
zapata
cónica,
denominada “puntaza ciega”,
Tomamuestras SPT
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del mismo diámetro que el tomamuestras, siendo los valores que se obtienen
equivalentes al N de SPT. Evidentemente, con esta puntaza no se obtiene muestra
del terreno.
Las profundidades alcanzadas por los sondeos fueron:
SONDEO Nº
PROFUNDIDAD (m)
SR-1
11.05
SR-2
11.20
Los puntos donde se practicaron los sondeos fueron señalados por personal
técnico del AYUNTAMIENTO DE LORCA.
2.2.- De Laboratorio.-
Sobre las muestras del terreno obtenidas se realizaron una serie de ensayos de
laboratorio, encaminados a la identificación y estudio de los distintos parámetros
del suelo. Los ensayos realizados fueron:
* El reconocimiento de visu y descripción de las muestras.
* Análisis granulométricos por tamizado, realizados de acuerdo con la norma UNE
103 101, con la finalidad de determinar los distintos porcentajes de gravas (> 2
mm), arenas (>0.08 mm) y finos (<0.08 mm, arcillas y limos) que componen el suelo
objeto de estudio.
Las curvas granulométricas, así como el porcentaje de suelo que pasa cada tamiz
se indican en el gráfico del anejo correspondiente. Los porcentajes de grava,
arena y finos (limo y arcilla) de las muestras fueron los siguientes:
SONDEO
COTA (m)
Gravas (%)
> 2 mm
Arenas (%)
> 0.08 mm
Finos (%)
< 0.08 mm
SR-1
1.6-2.2
0
10
90
SR-1
5.3-5.7
0
18
82
SR-2
3.0-3.6
1
12
87
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* Límites de Atterberg, son los estados de humedad que separan los distintos
comportamientos del suelo, los principales son el límite líquido (WL), límite plástico
(WP), y la diferencia entre ambos, el índice de plasticidad (IP).
Su determinación permite conocer las propiedades de la fracción fina del suelo.
Los ensayos se realizan de acuerdo con las normas UNE 103 103 y 103 104. Estos
valores, junto con los del análisis granulométrico permiten clasificar el suelo según
las normas S.U.C. y A.A.S.H.T.O.:
SONDEO
COTA (m)
WL
WP
IP
S.U.C.
A.A.S.H.T.O.
SR-1
1.6-2.2
47
24
23
CL
A-7-6 (15)
SR-1
5.3-5.7
65
30
35
CH
A-7-6 (20)
SR-2
3.0-3.6
29
23
16
CL
A-6 (10)
* Ensayo de presión de hinchamiento: Consiste en impedir el aumento de volumen
de la muestra, colocada en la célula edométrica e inundada, mediante la
aplicación de cargas verticales. Cuando no se observan incrementos de
volumen, se considera que se ha alcanzado el equilibrio y se da por finalizado el
asiento.
Esa presión máxima necesaria para mantener la probeta sin cambio es la
denominada presión de hinchamiento (PH), que aporta información acerca del
potencial expansivo del terreno. Posteriormente se procede a descargar por
escalones hasta 10 kPa. La ejecución del ensayo se ajusta a la UNE 103 602. Se
realizó sobre muestra inalterada. Los resultados obtenidos fueron:
SONDEO
COTA (m)
PH (kPa)
SR-1
1.6-2.2
166
* Determinación del contenido en sulfatos, en muestra de suelo, a fin de evaluar
su agresividad frente al hormigón. Según la instrucción EHE, se considera agresivo
un suelo con un contenido en sulfatos superior a 3000 mg/kg, siendo necesario el
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empleo de tipo SR. El ensayo se realiza de acuerdo con el procedimiento descrito
en el anejo 5 de la instrucción EHE. El resultado obtenido fue:
SONDEO
COTA (m)
SO4= (mg/kg)
SR-1
1.6-2.2
15827
SR-2
3.0-3.6
1011
Estos resultados tan dispares están motivados por la presencia de micro capas de
yesos entre las margas. De ahí que muestras extraídas en la zona con cristales de
yeso disparen el resultado.
Todos estos trabajos han sido realizados entre los días del 24 de mayo al 26 de
junio del presente año.
En el capítulo de anejos se incluyen el corte de los sondeos, así como gráficos y
actas de los ensayos de laboratorio.
3. CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS
3.1 Geología regional
Desde el punto vista geológico, la zona objeto de estudio se encuadra en el ámbito
Bético. En éste se pueden distinguir, a escala regional, dos dominios diferentes, uno
septentrional o externo y otro meridional o interno.
El primero de ellos se subdivide en dos conjuntos tectónicos y paleogeográficos
diferentes: el
Prebético, situado en la
zona
más
externa, autóctono o
paraautóctono, de facies someras; y el Subbético, cabalgante sobre el anterior,
alóctono y de facies algo más profundas.
En el dominio interno o Intrabético, se diferencian tres complejos estructurales
superpuestos más o menos metamorfizados, de edad paleozoica. El más interno es
el Nevado-Filábride, formado por cuarcitas, gneises, mármoles y micaesquistos.
Tectónicamente sobre el anterior se dispone el Alpujárride, con un manto inferior de
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naturaleza metapelítica, y uno superior de carácter carbonatado. El complejo más
elevado tectónicamente es el Maláguide, constituido por gravas, pizarras, pelitas,
carbonatos y cuarcitas.
Entre los conjuntos mencionados, se sitúan una serie de depresiones de edad
neógena y cuaternaria, rellenas de materiales recientes, con espesores localmente
importantes, debido a la subsidencia de aquéllas.
En una de éstas fosas subsidentes se encaja el río Guadalentín, en un valle tectónico
de unos 8-10 Km. de anchura, de dirección WSW-ENE, rellena de materiales
cuaternarios depositados por el propio río, abanicos y conos de deyección de las
sierras encajantes. Los sedimentos son detríticos de todos los tamaños entre arcillas y
gravas, su potencia puede llegar a los 300 m, sobre unos depósitos de margas
limosas.
3.2 Geología local
A partir de la testificación del testigo continuo obtenido en los sondeos se puede
observar el siguiente corte del terreno:
− Un primer nivel de rellenos de 1.0 a 1.5 m de espesor.
− Un estrato de limos margosos de color marrón, con presencia de sales que le
confieren una cierta cementación, de 1.8 a 5.0 m de espesor.
− Por último, se atraviesan unas margas con yesos, con un espesor reconocido de
4.2 y 7.75 m.
No se detectó la presencia del nivel freático en el interior de los sondeos.
Estamos en presencia de un sedimento coluvial que tapiza el sustrato de margas
terciarias.
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4. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DEL TERRENO
El análisis del gráfico de los sondeos, así como de los resultados de los ensayos de
laboratorio, pone de manifiesto que en el subsuelo del solar se pueden distinguir
tres niveles, atendiendo a sus propiedades geomecánicas:
*
Nivel I: Los rellenos presentes en la parcela, con un espesor reconocido de 1.0
a 1.5 m, si bien en el SR-2 el tramo superior de limos margosos (1.2 m) está
contaminado con restos antrópicos. Dado su carácter de echadizo y su
elevada compresibilidad, no es factible este nivel como apoyo del cimiento.
*
Nivel II: Los materiales existentes bajo los rellenos, hasta los 3.3 y 6.0 m de
profundidad aproximadamente, constituido por un aluvión cuaternario de
limos margosos. Las muestras ensayadas presentan un 87 y 90 % de finos de
plasticidad media-alta, clasificándose como CL. El potencial expansivo del
terreno es significativo, con un valor de presión de hinchamiento de 1.7
Kg./cm².
Su consistencia es media, con resultados de N entre 6 y 14 en los SPT
practicados, con una media representativa de 10 golpes. En base a todos
estos datos, y en base a correlaciones empíricas, se pueden estimar valores
representativos de los parámetros geomecánicos del terreno: cohesión c = 70
kPa, densidad γ = 20 kN/m³ y módulo de deformación E = 16 MPa.
*
Nivel II: Por debajo del nivel anterior se detectan unas margas de alta
plasticidad (CH). Su compacidad es elevada y homogénea con valores de SPT
entre 68 y rechazo. Por todo ello podemos presuponer para este nivel una
cohesión c > 250 kPa, densidad γ = 21 kN/m³ un módulo de deformación E = 80
MPa.
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Según la norma sísmorresistente NSCE-02, los terrenos quedan enclavados dentro
de alguno de los siguientes cuatro tipos:
-Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vS >
750 m/s.
- Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos
duros. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla,
750 m/s ≥ vS > 400 m/s.
-Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de
consistencia firme a muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas
transversales o de cizalla, 400 m/s ≥ vS > 200 m/s.
- Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad
de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vS ≤ 200 m/s.
A cada uno de estos tipos de terreno se le asigna el valor del coeficiente c
indicado en la siguiente tabla
TIPO DE TERRENO
COEFICIENTE c
I
1,0
II
1,3
III
1,6
IV
2,0
Para obtener el valor del coeficiente c de cálculo se determinarán los espesores
e1, e2, e3y e4 de terrenos de los tipos I, II, III y IV respectivamente, existentes en los
30 primeros metros bajo la superficie.
Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los
coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei , en metros, mediante la
expresión:
C=
∑C e
i i
30
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En nuestro caso tenemos el siguiente perfil litosísmico:
-
Hasta 6 m, los limos encostrados pueden englobarse en terrenos tipo III.
-
A partir de esta cota, supondremos que se encuentra el sustrato rígido
de margas no alteradas, que ha sido citado ampliamente en la zona
por numerosos estudios efectuados por CEICO, por ello lo incluiremos
dentro del grupo I.
ESPESOR*
COEFICIENTE C
5
1.6
25
1.0
* Estimados en el perfil más desfavorable del SR-2
Por tanto, el valor de coeficiente c a utilizar será:
c=
∑c e
i i
30
=
5 x1.6 + 25 x1.0
= 1.1
30
5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
Teniendo en cuenta que:
-
Se proyecta la construcción de un edificio que constará de planta baja y tres
alturas.
-
Está prevista la excavación de 1 m hasta el apoyo del cimiento.
-
Los resultados obtenidos en los ensayos realizados, ya analizados y
comentados en los capítulos anteriores.
Pasaremos a analizar las condiciones de cimentación de este edificio.
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Parece evidente que, habida cuenta de la baja consistencia del nivel II, no
parece adecuada una cimentación mediante zapatas aisladas descansando en
dicho nivel. Por ello deben plantearse otras soluciones de cimentación.
La más económica pasa por realizar una cimentación mediante losa armada. Sin
embargo, hay que tener en cuenta que estamos en presencia de un suelo con un
potencial expansivo notable. Por ello el cimiento deberá descansar a una cota tal
que no se produzcan variaciones significativas de humedad. Esto supondría la
ejecución de un sótano.
Veamos en detalle esta solución para una losa de 70 cm. de canto descansando
a 3.8/4.0 m de profundidad, disponiendo un terraplén de 30/40 cm. nada más
realizar la excavación del terreno:
Peso del edificio por unidad de superficie:
σed: 0.8 m x 2.5 t/m³ + 5f x 0.8 t/m² + 0.4 m x 2.0 t/m³ = 6.8 t/m²
Peso del terreno excavado por unidad de superficie:
σex: (3.8 – 1.5) m x 2 t/m³ = 4.6 t/m²
Tensión neta que transmite el edificio:
σneta= σed - σex = 6.8 – 4.6 = 2.2 t/m² = 22 kPa.
Este valor es inferior al admisible por razón de hundimiento que, para un terreno
cohesivo, es igual al doble del valor de la cohesión sin drenaje más el peso del
terreno excavado, es decir σadm = 2 x 70 + 46 = 186 kPa.
Una vez determinada la carga admisible del terreno por hundimiento debe
realizarse un cálculo de asientos y comprobar que estos sean tolerables para la
estructura proyectada.
El cálculo de los asientos se realizará en capas, por el método de Steinbrenner. A
tal efecto se calcula, en primer lugar un asiento elástico s0, estimándose
posteriormente un segundo asiento sz de la base de la capa, siendo el asiento
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total de la primera capa s = s0 - sz. Para las capas siguientes se procede de igual
modo, sólo que además de calcular el sz correspondiente a la base de la capa, se
debe determinar el sz’ correspondiente a su cota superior (techo), con lo que el
asiento sería s = sz’ – sz. El asiento total para la cimentación proyectada sería sT = Σs.
El asiento inmediato previsible se estima como asiento elástico según la fórmula:
S0 = K
qb(1 − ν 2 )
Eu
donde:
q=
b=
K=
ν=
Eu =
carga neta uniforme aplicada
semiancho de la zona cargada
factor que combina la rigidez y la forma de la cimentación
coeficiente de Poisson
módulo de deformación no drenado
Para la determinación de la sZ se emplea:
Sz =
qb
( AΦ1 − BΦ 2 )
2 Eu
siendo:
A y B = funciones del coeficiente de Poisson
Φ1 y Φ2 = funciones de la forma de la cimentación y la profundidad de la
capa
(Los valores de K, A, B, Φ1 y Φ2 están tabulados en los apéndices de Geotecnia y
Cimientos II, J.A. Jiménez Salas, Ed.Rueda, 1.981)
Teniendo en cuenta que estamos realizando los cálculos con semiancho y
semilargo de la cimentación, los valores obtenidos deberán multiplicarse por 4,
obteniéndose así el asiento elástico inmediato previsible.
Se consideran los valores de los parámetros elásticos señalados en el capítulo
anterior, con un alcance de las cargas hasta cuatro veces el ancho del cimiento
bajo él:
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COTA (m)*
E (MPa)
ν
1 – 6.0
16
0.35
> 6.0
80
0.3
*Del perfil más desfavorable del SR-2
El resultado obtenido ha sido de 0.39 cm. de asiento elástico para una losa de
dimensiones equivalentes a 35 x 40 m² transmitiendo 22 kPa y apoyando a –3.8 m
respecto a la cota actual del terreno.
Según las normas españolas (NBE-AE-88) el asiento máximo admisible para una
cimentación en terreno cohesivo para un edificio de hormigón armado de
pequeña rigidez es de 75 mm, y de 50 mm en el caso de terreno sin cohesión.
Criterios tradicionales sobre asientos máximos admisibles indican un tope de 65
mm para una cimentación mediante zapatas en arcillas, señalando para éstas
unos asientos diferenciales máximos de 40-50 mm. Para cimentaciones en arena el
máximo es de 25-40 mm, y el diferencial de 20-25 mm.
La norma NTE sugiere un límite de 5 cm para zapatas en terrenos cohesivos, y 3.5
cm en granulares, con un asiento diferencial máximo de 2 mm/m.
Otro concepto referente a los asientos es la distorsión angular, o β, que refleja el
asiento diferencial referido a la distancia entre los puntos que asientan. Con
relación a este parámetro se pueden destacar los siguientes valores, extraídos de
la tabla 2.2 del Documento Básico de Seguridad Estructural de Cimientos,
perteneciente al Código Técnico de la Edificación:
Tipo de estructura
Límite β
Estructuras isostáticas y muros de contención
1/300
Estructuras reticuladas con tabiquería de separación
1/500
Estructuras de paneles prefabricados
1/700
Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba
1/1000
Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo
1/2000
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Por otro lado, hay que tener presente que parte del asiento se producirá durante
la construcción de la estructura, cuya tolerancia al asiento es mucho mayor, por
lo que los asientos diferidos serán inferiores a los calculados.
Caso de no estimar la solución de losa, deberán transferirse las cargas a niveles
profundos más competentes mediante pilotaje.
El tipo de pilote a emplear puede ser el perforado y hormigonado por el interior de
la barrena, tipo CPI-8, con perforación en seco, que se empotrarán en las margas
con yesos.
Para la determinación de la carga admisible o de trabajo (Qadm) a compresión de
un pilote en un terreno con n capas, se emplea la fórmula:
Qadm =
qp =
Ap =
Fp =
θ=
fs =
Ff =
D=
Li =
q p Ap
Fp
+
θ
Ff
n
Σf
si
πDLi
i
Resistencia unitaria por la punta
Área de la base
Coeficiente de seguridad a hundimiento por la punta (3-4 para pilotes in
situ)
Coeficiente del proceso constructivo, 1 para entubación o bentonita, 0.7
para excavación con relajación, 0.8-0.9 para CPI-8
Resistencia unitaria por el fuste
Coeficiente de seguridad a agotamiento por el fuste (1.5-2 para pilotes in
situ)
Diámetro del pilote
Longitud de cada tramo considerado
Para el dimensionado de los pilotes se utilizarán los siguientes valores de qp y fs:
PROFUNDIDAD
(m)
fs (t/m²)
0–3ó6
4
>3ó6
7
qp (kg/cm²)
20
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6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
En función de lo indicado en los capítulos anteriores, entendemos que se podrá
realizar perfectamente una cimentación mediante losa.
Esta losa deberán apoyar en los limos margosos detectadas en los sondeos, a la
profundidad mínima de 3.8/4.0 m, sobre una capa de terraplén de unos 40 cm.
extendida inmediatamente tras la excavación.
La tensión de trabajo admisible del terreno será de 1.9 kg/cm². Como coeficiente
de balasto puede adoptarse el valor K30 =4 kg/cm³.
Por otro lado, debido a la expansividad del terreno, deben tomarse medidas
encaminadas a evitar las variaciones de humedad en el terreno de apoyo del
cimiento. Entre éstas destacan:
* La construcción de una red perimetral de recogida de pluviales, a las que se
dará salida aguas abajo de la edificación.
* La construcción de aceras de ancho mínimo 2 m, sobre una capa de zahorra
artificial de mínimo 40 cm., con uniones perfectamente selladas.
* La ejecución de redes de abastecimiento de agua potable y saneamiento
perfectamente estancas, etc.
* Separar las zonas ajardinadas de las edificaciones.
* La adecuación de los trabajos de excavación y hormigonado del cimiento, de
tal forma que se produzcan variaciones de humedad mínimas (lo que se excave
debe ser hormigonado en el mismo día).
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* La ya comentada disposición de una capa de terraplén de unos 40/50 cm. de
espesor a medida que avance la excavación del terreno y se alcance la cota
definitiva de excavación. Así se consigue un plano de apoyo de calidad, y se
minimiza la pérdida de humedad del terreno.
* La excavación de los taludes se redimensionará, es decir será necesaria una
excavación lateral adicional con el objeto de la realización del muro perimetral
encofrado a dos caras, disponiendo en el trasdós una capa de arena del orden
de 20-30 cm. y una lámina de porexpan de 6 u 8 cm. junto al muro.
El ambiente de la cimentación es IIa + Qc, según la instrucción EHE.
Por último, señalaremos que, de acuerdo con la norma Sismorresistente NCSE-02;
-
La edificación es de normal importancia
-
El valor de la aceleración sísmica básica (ab) es 0.12 g, siendo g =
aceleración de la gravedad (9.81 ms-2)
-
El valor de la aceleración sísmica de cálculo (ac) es 0.116 g, para un
periodo de vida igual o mayor de 50 años.
-
El valor del coeficiente de suelo (c) es igual a 1.2.
El presente informe se ha confeccionado en base a la realización de dos (2)
sondeos a rotación, y ensayos de laboratorio, cualquier anomalía que se pudiera
detectar durante los trabajos de excavación o cimentación deberán ponerla en
nuestro conocimiento para evaluar su importancia.
Murcia, 29 de junio de 2006
Hoja 18 de 40
I-06/12762-1
7.- ANEJOS
Se adjuntan a continuación los siguientes documentos:
* Plano de situación con indicación de los puntos donde se practicó el
sondeo y la penetración dinámica. (1 Udad.).
* Gráfico del sondeo a rotación con la descripción y clasificación de los
terrenos atravesados. (2 Udes.).
* Gráficos de ensayos de identificación. (3 Udes.).
* Gráfico de asiento elástico. (1 Udad.).
* Gráfico de presión de Hinchamiento. (1 Udad.).
* Fotografías. (6 Udes.).
Hoja 19 de 40
I-06/12762-1
7.1 PLANO DE SITUACIÓN
Hoja 20 de 40
PLANO DE SITUACIÓN DE SONDEOS
OBRA: CENTRO INTEGRADO DE FORMACIÓN PROFESIONAL EN LORCA
PETICIONARIO: GERENCIA URBANISMO “EXCO. AYTO LORCA”.
PABELLÓN EXISTENTE
SR-1
EDIFICIO
ALMACÉN
SR-2
I-06/12762-1
7.2 CORTE DE LOS SONDEOS
Hoja 22 de 40
I-06/12762-1
7.3 ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN
Hoja 25 de 40
ENSAYO DE IDENTIFICACION
MUESTRAS DE SUELO
OBRA:
PETICIONARIO:
PROCEDENCIA MUESTRA:
COTA:
REF. OBRA:
CENTRO INTEGRADO DE FORMACION PROFESIONAL
GERENCIA URBANISMO "EXCMO AYTO LORCA"
SR-1
SPT-1 (1,6-2,2 m )
06/12762
REF. MUESTRA:
198872-1
ANALISIS GRANULOMETRICO s/ UNE 103101 y 103102
TAMIZ
% QUE
UNE
PASA
100
100
80
50
25
20
10
5
2
1.25
100
0.63
99
0.32
97
0.16
95
0.08
90
SEDIMENTACION
0.008
0.005
0.001
90
80
60
50
40
% QUE PASA
70
30
20
10
100
10
1
0
0.01
0.1
TAMAÑO EN mm.
LIMITES DE ATTERBERG s/ UNE 103103 y 103104
Límite Líquido (WL):
Límite Plástico (WP):
Indice de Plasticidad (IP):
47.0
24.0
23.0
HUMEDAD NATURAL s/ UNE 103300:
10.2 %
DENSIDAD APARENTE s/ UNE 103301:
g/cm³
CLASIFICACION
S.U.C.:
A.A.S.H.T.O.:
CL
A-7-6 (15)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES s/EHE:
OTROS ENSAYOS:
Descripción del suelo y observaciones:
Murcia, 26 de junio de 2006
15827 mg/Kg
ENSAYO DE IDENTIFICACION
MUESTRAS DE SUELO
OBRA:
PETICIONARIO:
PROCEDENCIA MUESTRA:
COTA:
REF. OBRA:
CENTRO INTEGRADO DE FORMACION PROFESIONAL
GERENCIA URBANISMO "EXCMO AYTO DE LORCA"
SR-1
SPT-3 ( 5,3 - 5,7 )
06/12762
REF. MUESTRA:
198872-2
ANALISIS GRANULOMETRICO s/ UNE 103101 y 103102
TAMIZ
% QUE
UNE
PASA
100
100
80
50
25
20
10
5
100
2
100
1.25
99
0.63
98
0.32
94
0.16
88
0.08
82
SEDIMENTACION
0.008
0.005
0.001
90
80
60
50
40
% QUE PASA
70
30
20
10
100
10
1
0
0.01
0.1
TAMAÑO EN mm.
LIMITES DE ATTERBERG s/ UNE 103103 y 103104
Límite Líquido (WL):
Límite Plástico (WP):
Indice de Plasticidad (IP):
65.0
30.0
35.0
HUMEDAD NATURAL s/ UNE 103300:
19.5 %
DENSIDAD APARENTE s/ UNE 103301:
g/cm³
CLASIFICACION
S.U.C.:
A.A.S.H.T.O.:
CH
A-7-6 (20)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES s/EHE:
OTROS ENSAYOS:
Descripción del suelo y observaciones:
Murcia, 26 de junio de 2006
mg/Kg
ENSAYO DE IDENTIFICACION
MUESTRAS DE SUELO
OBRA:
PETICIONARIO:
PROCEDENCIA MUESTRA:
COTA:
REF. OBRA:
CENTRO INTEGRADO DE F.P. EN LORCA (MURCIA)
AYTO. DE LORCA- GERENCIA DE URBANISMO
SR-2
SPT-1 ( 3,0-3,6 m )
06/12762
REF. MUESTRA:
198873-1
ANALISIS GRANULOMETRICO s/ UNE 103101 y 103102
TAMIZ
% QUE
UNE
PASA
100
100
80
40
25
20
10
100
5
100
2
99
1.25
98
0.63
95
0.32
93
0.16
91
0.08
87
SEDIMENTACION
0.008
0.005
0.001
90
80
60
50
40
% QUE PASA
70
30
20
10
100
10
1
0
0.01
0.1
TAMAÑO EN mm.
LIMITES DE ATTERBERG s/ UNE 103103 y 103104
Límite Líquido (WL):
Límite Plástico (WP):
Indice de Plasticidad (IP):
39.0
23.0
16.0
HUMEDAD NATURAL s/ UNE 103300:
18.9 %
DENSIDAD APARENTE s/ UNE 103301:
g/cm³
CLASIFICACION
S.U.C.:
A.A.S.H.T.O.:
CL
A-6 (10)
CONTENIDO EN SULFATOS SOLUBLES s/EHE:
OTROS ENSAYOS:
Descripción del suelo y observaciones:
Murcia, 6 de Junio de 2006
1011 mg/Kg
I-06/12762-1
7.4 GRÁFICO DE ASIENTO ELÁSTICO
Hoja 29 de 40
AS-ELMC
CALCULO DE ASIENTOS ELASTICOS POR EL METODO DE STEINBRENNER
q (kg/cm²)
0.22
b (m.)
17.50
a (m.)
20.00
K
0.588
N
2
Capa
A
B
C
D
E
z (m.)
2.2
20
St =
ν
E (kg/cm²) Asiento(cm.) S0 (cm.)
0.35
160
0.01
1.24
0.3
800
0.09
0.26
0.39 cm.
Zapata rígida (0.75 x):0.29 cm.
K=
q=
b=
a=
ν=
E=
z=
N=
coeficiente de influencia
tensión transmitida
semiancho de zapata
semilargo de zapata
coeficiente de Poisson
módulo de elasticidad
base de cada capa
número de capas
Q (t)
3080.0
Φ2
0.056
0.176
A
B m
n
0.878 0.405 0.1 1.14
0.91 0.52 1.1 1.14
m = z/b
n = a/b
A = 1 - ν²
B = 1 - ν - 2ν²
qb
( AΦ1 − BΦ 2 )
2E
Página 1
100
a/b
10
1
Sz =
Φ1
1.191
0.868
1.600
1.500
1.400
1.300
1.200
1.100
1.000
0.900
K 0.800
0.700
0.600
0.500
0.400
0.300
0.200
0.100
0.000
0.1
qb( 1 − ν 2 )
S0 = K
E
Sz Sz'
1.23
0.17 0.25
Φ1 y Φ2 = funciones de m y n
I-06/12762-1
7.5 GRÁFICO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO
Hoja 31 de 40
ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO
S/ UNE 103 602 96
OBRA:
CENTRO INTEGRADO DE FORMACION PROF. EN LORCA
PETICIONARIO:
GERENCIA URBANISMO "AYTO. DE LORCA"
PROCEDENCIA MUESTRA:
SR-1 SPT-1 (1,6-2,2m)
COTA:
REF. OBRA:
06/12762
REF. MUESTRA:
198872-1
HUMEDAD INICIAL (%)
11.90
HUMEDAD FINAL (%)
19.22
DENSIDAD SECA INICIAL (g/cm³)
1.925
PRESIÓN HINCHAMIENTO
165.8
kPa
DIÁMETRO
ALTURA
SECCIÓN
VOLUMEN
5
2
19.63
39.27
cm
cm
cm²
cm³
4.00
HINCHAMIENTO (%)
3.50
3.00
2.50
2.00
1.50
1.00
0.50
0.00
0
20
40
60
80
100
120
140
CARGA (kPa)
Murcia 2 de diciembre de 2003
160
180
I-06/12762-1
7.6 FOTOGRAFÍAS
Hoja 33 de 40
I-06/12762-1
NOTA IMPORTANTE
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:
1. Se prohíbe la reproducción total o parcial sin permiso expreso de CEICO, S.L.
2. CEICO, S.L. no facilitará información relativa a este expediente a terceras
personas sin la autorización escrita del peticionario o en los casos previstos
por la ley.
3. Salvo que conste que la toma de muestras haya sido realizada por CEICO,
S.L., los resultados de ensayo tienen valor únicamente en relación con las
muestras ensayadas.
4. El hecho de encargar un trabajo supone la aceptación de estas
condiciones por el cliente.
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