Tecnología avanzada en depuración de aguas residuales

Tema B: Hidrología y Gestión del Agua
Tecnología avanzada en depuración de aguas residuales
domésticas en pequeños núcleos de población
Manuel Bao Iglesias(*), Patricia Simal Campos(**), Marcelino Otero López(***), Gonzalo
Alfonsín Soliño(****)
(*) Catedrático de Ingeniería Química de la Universidad de Santiago de Compostela,
[email protected]
(**)Ingeniera Química, Directora técnica de Soluciones Medioambientales y Aguas, S.A.
[email protected]
(***)Economista, Consejero Delegado de Soluciones Medioambientales y Aguas, S.A.
[email protected]
(****)Ingeniero Industrial, Director del Departamento de Medio Ambiente de Facet Ibérica,
S.A. [email protected]
1 Introducción
Según la Directiva 91/271/CEE, se define como Tratamiento adecuado: el tratamiento de las aguas residuales
urbanas mediante cualquier proceso y/o sistema de eliminación en virtud del cual, después del vertido de dichas
aguas, las aguas receptoras cumplan los objetivos de calidad pertinentes y las disposiciones pertinentes de la
presente y de las restantes Directivas comunitarias.
Al no haber sido especificada en la normativa legal, la tecnología capaz de cumplir los objetivos de calidad de
las aguas receptoras, este estudio ha tomado como referencia los requerimientos más exigentes recogidos en el
RD 509/1996, que regula los requisitos de los vertidos procedentes de las instalaciones de tratamiento
secundario.
La normativa ambiental citada recomienda llevar a cabo una adecuada política de vigilancia y exigencia rigurosa
de vertidos, para conservar el buen estado ecológico de todas las masas de agua. Lo cual implica generalizar el
seguimiento de parámetros en las instalaciones de depuración, independientemente del número de habitantes y
de las circunstancias económicas del asentamiento. Pero en numerosas ocasiones, este elevado coste no puede
ser asumido por las administraciones locales, puesto que éstas no disponen de recursos humanos ni económicos
suficientes para atender esta tarea. Por ello es preciso que los sistemas de depuración instalados sean fiables, y
hayan sido probados en diversos escenarios, de manera que sean capaces de hacer frente a variaciones
estacionales de caudal y carga contaminante, así como asumir la contaminación generada por las actividades
industriales y agrícolas desarrolladas en los pequeños núcleos de población.
Esta realidad contrastada ha impulsado la creación de un proyecto de investigación, que ha perseguido dos
objetivos primordiales desde su inicio: la realización de un análisis científico de las condiciones de depuración
que tienen lugar en el rural gallego, y determinar el grado de adaptación de varios sistemas de depuración a las
condiciones cambiantes producidas en las pequeñas aglomeraciones rurales.
En este trabajo se ha llevado a cabo un estudio sistemático sobre las EDARs instaladas en poblaciones gallegas
inferiores a 1.000 h-eq. Para ello, se ha empleado como conjunto muestral, 106 plantas instaladas en la provincia
de Ourense, mediante los planes Daredo y Deputrans, promovidos por la Diputación Provincial de Orense,
dentro de la Iniciativa Comunitaria Interreg III-A Cooperación Transfronteriza, y financiado por el Fondo
Europeo de Desarrollo Regional. La experimentación real se ha realizado sobre una submuestra representativa de
estas plantas, donde se ha procedido a la determinación de parámetros in situ y experimentalmente en
laboratorio, así como el registro de datos reales de consumo energético y caudal de agua tratada.
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2 Descripción técnica del sistema de depuración estudiado
Las plantas depuradoras STP sobre las que se ha realizado el estudio son plantas de tratamiento compactas, como
se aprecia en la figura 2, cuya tecnología consiste en un proceso biológico de aireación prolongada y
recirculación de fangos activos, seguido de un tratamiento terciario de desinfección y desodorización por
ozonización.
2.1. Descripción de funcionamiento (figura 1)
Figura 1
Diagrama de Flujo de Funcionamiento
Las aguas fecales entran en la unidad por bombeo (22) recibiéndose en la cámara de aireación (1). Los sólidos
presentes en el agua son permanentemente triturados por un triturador (17) existente en la aspiración de la bomba
de elevación (22). El nivel del líquido en esta cámara permanece constante y fluye a través de la unidad por
gravedad, de manera que el mismo volumen que en un momento determinado entra a la cámara de aireación (1),
pasa por gravedad a la cámara de decantación (3) y después pasa a la cámara de desinfección-descarga (4).
Existen unos difusores de aire (5) que producen en la cámara de aireación (1) un burbujeo continuo que aumenta
la oxigenación de las bacterias incrementando su desarrollo y multiplicación normal y dando lugar a la
formación de los "lodos bacterianos". Además, la turbulencia producida ayuda a la rotura de partículas sólidas,
evitando el depósito de lodos en el fondo de la cámara. El flujo de aire a los difusores se regula mediante la
correspondiente válvula (10).
En la cámara de decantación (3), el líquido fluye a través de un filtro biológico (19) que incrementa la separación
de los sólidos decantables. Debido a la tranquilidad existente en la cámara de decantación, el "lodo bacteriano" y
las partículas sólidas se depositan en el fondo por gravedad. Este fango decantado (7) es recirculado a la cámara
de aireación (1) por una línea de retorno (8).
Parte del aire suministrado a la unidad a través de un colector (9) y controlado por la válvula manual (10), es
descargado a la línea de retorno (8), produciéndose la recirculación de "lodos" (7) a la cámara de aireación (1).
Este aire pasa a través del conducto (13) y se ajusta con una válvula manual (16). Con esta disposición se
consigue una mínima turbulencia en esta cámara, produciéndose una decantación muy efectiva. El líquido fluye,
desde la cámara de aireación (1) a la de decantación (3), a través de un bafle (11), al igual que lo hace el líquido
clarificado que pasa a la cámara de desinfección-descarga (4) a través del manifold (12).
En la cámara de descarga – desinfección (4) se procede a la desinfección del agua clarificada mediante la
inyección de ozono. El ozono se produce en un generador situado en el interior de la cabina de control (18) a
partir del aire circundante y se introduce en la cámara de descarga (4) mediante una bomba que,
permanentemente y en un circuito cerrado (14), aspira agua de la cámara de desinfección-descarga (4) y la
devuelve a la misma ya ozonizada.
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El líquido ya tratado, se descarga por gravedad (15) directamente a una arqueta de recogida de vertidos por
gravedad, o bien a una arqueta de bombeo si fuese necesario por condiciones de ubicación.
2.2. Características diferenciales de este sistema de depuración frente a otras tecnologías
1.
Las plantas depuradoras objeto de estudio se suministran prefabricadas con todos los elementos y
componentes ya instalados, de manera que están compuestas por un cuerpo compacto único, fácilmente
transportable por carretera o medio marítimo (figura 2). Debido a que la planta conforma un único
recipiente, una vez instalada de manera aérea sobre una solera, permite ser desconectada y trasladada a
otra ubicación sin pérdida de la inversión.
Figura 2
2.
Vista general Planta de Tratamiento de aguas residuales domésticas modelo STP-50
El funcionamiento de las plantas es totalmente automático, sin necesidad de un operario que gestione la
actividad diaria de la planta. Todas las funciones están comandadas por un PLC y monitorizada
mediante un Sistema Telemático de Gestión.
El control telemático de las plantas facilita la información más relevante a los distintos tipos de
usuarios, en tiempo real, mediante informes en forma de tablas y gráficos estadísticos, sobre el
funcionamiento, incidencias e interacción técnica (partes de trabajo) de cada planta registrada en el
sistema.
Figura 3
3.
Sistema telemático de Gestión
Es posible instalar varios módulos operando en paralelo, en caso de tener un caudal de agua residual
superior a la capacidad de la planta. Su apariencia física compacta permite, además, una buena
integración en el entorno, siendo fácilmente ocultada bajo construcciones de obra civil menores, como
se puede ver en las fotografías de la figura 4.
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Figura 4
4.
5.
6.
-
Integración en el medio de la tecnología estudiada
En todo el proceso no se utiliza ningún tipo de consumibles, aditivos, coagulantes, floculantes, etc. que
haya que dosificar y ajustar, por lo que no se requiere de personal diario para mantenimiento específico.
La técnica de aireación prolongada consigue unos altos niveles de respiración endógena de los
microorganismos, que junto con un sistema eficiente de separación y recirculación de fangos, y una
eliminación de los sólidos con el efluente dentro de los parámetros de vertido, hace posible la operación
de la planta sin necesidad de extraer lodos periódicamente.
La desinfección posterior del agua tratada mediante ozono posibilita la reutilización de las aguas
residuales y contribuye a la desodorización del efluente tratado. Las posibilidades de reutilización se
extienden a usos como:
Mantenimiento de jardines, zonas de ocio, campos de golf, campos deportivos, zonas comunes
residenciales.
Riego agrícola
Restauración de hábitats naturales y mejora del entorno
Limpieza de calles
3 Ámbito de aplicación
Galicia como zona geográfica de intervención, está caracterizada por ser una región con una población
eminentemente rural y dispersa en pequeños núcleos de población en los que los sistemas de depuración de las
aguas residuales urbanas y domésticas son deficientes y en muchos casos inexistentes.
La concentración de las aguas residuales domésticas generadas por varios núcleos de población en una EDAR
(Estación Depuradora de Aguas Residuales), para la depuración conjunta de un área de población, precisa en
Galicia más infraestructuras que en el resto de España a la hora de reunir el caudal de aguas residuales
procedente de varios miles de habitantes equivalentes, principalmente por la necesidad de:
•
•
Una extensa red de alcantarillado y colectores
Un elevado número de estaciones de bombeo
De este modo, para la concentración de un caudal de varios miles de habitantes-equivalentes en el rural con el fin
de ser tratados en una sola depuradora, es necesario agrupar una zona de población extensa tanto en términos
geográficos como de número de aglomeraciones, que implican una elevada inversión y significativos costes
operativos adicionales a las instalaciones de depuración.
Frente a este planteamiento, existe la posibilidad de instalar un sistema de depuración localizado y específico
para cada aglomeración a tratar, que acerque la solución al origen del problema.
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Acercar la solución al origen del problema, es decir, al núcleo de población donde se genera el agua residual
doméstica presenta las siguientes ventajas:
•
•
•
•
Las características del efluente a tratar conserva sus propiedades de agua residual doméstica
Al tratar en origen la contaminación, no son necesarias grandes redes de canalización y
alcantarillado, ni bombeo de aguas negras.
En la mayoría de los núcleos, se puede aprovechar el relieve para el transporte de las aguas
residuales de manera que se reduzcan los costes para el transporte del agua residual.
La efectividad de los procesos de tratamiento biológicos es mucho mayor al conseguir un agua
residual doméstica sin aportes de aguas residuales industriales.
Los sistemas de depuración instalados, se diseñaron para responder a estas necesidades derivadas de las
peculiaridades geográficas y sociales gallegas. Se limitan a pequeños núcleos de población de hasta 2.000
habitantes equivalentes como: pequeñas poblaciones, urbanizaciones, edificios públicos/privados, instalaciones
deportivas, etc.
4 Metodología: plan de trabajo
Para la selección de las plantas depuradoras, se realizaron visitas de campo, durante las cuales se recogió el
mayor número de variables posible, de la totalidad de las plantas depuradoras STP instaladas en la provincia de
Ourense. El objetivo de esta toma de datos era determinar el número de plantas depuradoras representativas, que
servirían de objeto de estudio, y el procedimiento de toma de muestras. Dentro de estos datos, se registraron el
número de aglomeraciones enganchadas a la red, número de habitantes que integraban cada aglomeración, tipo
de red de saneamiento, así como algunas particularidades del núcleo como por ejemplo la estacionalidad de los
habitantes.
Paralelamente, se recogieron, clasificaron y ordenaron datos históricos de las plantas en funcionamiento a las que
se habían realizado analíticas de seguimiento, así como otros datos relevantes de las mismas, como los caudales
de entrada de agua residual a tratar.
El equipo investigador, en coordinación con las entidades participantes en el estudio realizaron una selección
representativa de las plantas depuradoras instaladas en la provincia de Ourense. Se propuso un listado inicial de
12 plantas, operando dentro de un entorno de ± 10 % de las capacidades de diseño, para la primera fase del
proyecto. Dicha fase tuvo una duración de 8 meses (entre febrero y septiembre de 2006), durante los cuales se
recogieron muestras puntuales de periodicidad quincenal.
La idea inicial en el desarrollo de los trabajos de campo era continuar con la fase I durante el período de 1 año y,
de esta forma, conocer el comportamiento de las plantas en las diferentes estaciones del año. Sin embargo, al
observarse una enorme variabilidad en los resultados analíticos de cada instalación, se decidió adelantar en
varios meses la segunda fase, y seleccionar las plantas que trataban agua residual de características más similares
a las generadas en un entorno doméstico. En consecuencia, el listado inicial se redujo en cuatro instalaciones
(tabla 1), y se prolongó esta segunda fase por espacio de 16 meses (desde octubre de 2006 hasta enero de 2008),
con un cambio en la metodología de toma de muestras, realizándose muestreos en continuo durante 24 h con
ayuda de toma-muestras automáticos, dos días por semana.
La ubicación de las plantas depuradoras escogidas se puede ver en la figura 5.
Figura 5
Plantas depuradoras estudiadas en la provincia de Orense
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Tabla 1 Listado de las plantas seleccionadas para la fase I del proyecto
Planta
Ayuntamiento
Tipo planta
Pena
Outomuro
Irixo
Belmonte
Manzaneda
Calvos
Terrachán
Medeiros
San Cibrao
Balneario
Puente
Trasalba
Xinzo de Limia
Cartelle
Irixo
San Cibrao das Viñas
Pobra de Trives
Calvos de rondín
Entrimo
Monterrei
Oimbra
Cortegada
Cortegada
Amoeiro
STP-25
STP-25
STP-50
STP-25
STP-50
STP-25
STP-50
STP-50
STP-25
STP-50
STP-50
STP-50
Población
Hab-eq
236
250
540
216
425
206
410
433
255
492
492
302
Fases
proyecto
Fase I
Fase I y II
Fase I
Fase I y II
Fase I y II
Fase I
Fase I y II
Fase I y II
Fase I y II
Fase I y II
Fase I
Fase I y II
del
Para recoger las muestras del fluido de entrada y de salida, se instalaron dos muestreadores automáticos
refrigerados y precintados, que realizan un muestreo en continuo durante 24 horas. La muestra en la cámara de
aireación fue recogida de forma puntual.
Después del muestreo, las muestras se sometían a un análisis “in situ” de tres variables: pH, temperatura y
Oxígeno disuelto, por medio de dos analizadores de campo, tanto del líquido de entrada como de salida. El resto
de los parámetros químicos eran analizados en un laboratorio autorizado.
5 Resultados
5.1. Parámetros de vertido (DBO5 , DQO y SST)
En este apartado se pretende realizar un análisis crítico de los resultados obtenidos durante ambas fases de toma
de muestras del proyecto. Los resultados se muestran en forma de gráfico. En cada gráfico se comparan los
valores de ciertos parámetros del efluente (DQO, DBO5 y SST), con el correspondiente límite de vertido
establecido en el RD 509/1996, modificado por el RD 2116/1998.
Los valores de diseño de las plantas estudiadas se recogen en la tabla 2.
Tabla 2 Parámetros de diseño de STP 25 y 50
Parámetro
Hab - eq
Caudal medio, m3/d
Caudal máximo, m3/d
Potencia instalada (kW)
DBO5, mg/l
SST, mg/L
TRH aireación a caudal medio (h)
CM (kg DBO5/kg SSLM d)
CV (kg DBO5/m3 d)
STP-25
250
45
62,5
7,7
333,3
500
12,5
0,15
0,6
STP-50
500
90
125
12
333,3
500
15
0,13
0,5
A continuación se recogen los resultados analíticos de los parámetros de vertido (DQO, DBO5 y SST) analizados
durante las fases I y II de toma de muestras. Se han realizado un total de 227 analíticas durante ambas fases del
proyecto, 91 en la fase I y 136 en la fase II.
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Tabla 3 Resultados de los análisis del efluente vertido
Parámetros
de vertido
Valor medio en
el agua
depurada1
(mg/l)
DBO5
DQO
SST
21,01
57,16
35,23
Nº de
analíticas
recogidas
136
227
227
Concentración
máxima según
Dir
91/271/CEE
(mg/l)
25
125
60
Concentración
máxima según
Tabla 3
RD 849/1986
(mg/l)
40
160
80
Del análisis de los resultados del efluente vertido, recogidos en la tabla 3, y de forma gráfica en la figura 6, se
concluye que, el efluente de las plantas depuradoras estudiadas, cumple con la normativa legal vigente, según la
Directiva Comunitaria 91/271/CEE, de tratamiento de aguas residuales, y el Real Decreto 849/1986, por el que
se aprueba el Reglamento de Dominio Público Hidráulico.
Tabla comparativa de los resultados
180
Dir 91/271/CEE
RD 849/1986
160
media geom resultados
140
valor numérico
120
100
80
60
40
20
0
DBO5 (mg/l)
DQO (mg/l)
SST (mg/l)
Pará metros
Figura 6
Tabla comparativa de los resultados del proyecto y las normativas legales que le son de aplicación
En la figura 6 se observa el valor numérico obtenido para los distintos parámetros de vertido del efluente, en
comparación con los límites legales.
El estudio concluye que las plantas responden bien a los cambios bruscos de carga, pero se ve afectada por las
infiltraciones de aguas blancas, que disminuyen el rendimiento de depuración de las mismas.
En la tabla 4 se observa la dilución del agua residual de entrada con aguas blancas en prácticamente la totalidad
de las instalaciones, al apreciarse una carga contaminante real en forma de DBO5 inferior a la teórica.
1
Valor medio gométrico
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Tabla 4 Carga contaminante influente y afluente a las instalaciones
Planta
Tipo
planta
Población
Hab-eq
Outomuro
Belmonte
Manzaneda
Medeiros
San Cibrao
Balneario
Trasalba
Terrachán
Calvos
Irixo
Pena
Puente
STP-25
STP-25
STP-50
STP-50
STP-25
STP-50
STP-50
STP-50
STP-25
STP-50
STP-25
STP-50
250
216
425
433
255
492
302
410
206
540
236
492
kg
DBO5
teórico
entrada/d
2
15,0
13,0
25,5
26,0
15,3
29,5
18,1
24,6
12,4
32,4
14,2
29,5
kg DBO5
real
entrada/d3
kg
DBO5
real
salida/d4
kg SST
real
entrada/d5
kg SST
real
salida/d6
6,0
3,8
1,8
7,6
7,3
15,6
10,0
47,8
-
1,3
0,6
1,0
1,8
3,5
0,3
4,0
1,8
-
13,3
11,2
20,7
59,1
82,2
45,4
14,4
52,8
0,8
8,3
1,0
10,4
3,2
2,4
1,5
6,6
7,4
1,1
5,6
4,3
1,1
1,1
0,7
5,2
5.2. Generación neta de lodos nula
Durante las distintas fases de estudio, se ha constatado la “inexistente extracción de lodos de la etapa de
tratamiento secundario” en todas y cada una de las plantas consideradas. Como prueba de ello se ha medido la
concentración de sólidos en suspensión del reactor biológico durante ambas fases del proyecto, recogiéndose los
resultados en la tabla 5.
La explicación científica se basa en el equilibrio existente en el reactor entre la generación de biomasa debida a
la degradación de la materia orgánica entrante y la reducción de dicha biomasa debido a las condiciones de
respiración endógena en el reactor, que son prácticamente iguales. Además, la elevada eficiencia del
sedimentador incorporado en el sistema, que obliga a una elevada autodigestión del fango, y a las características
del efluente decantado, muy bajo en materia orgánica, explican este hecho. El efluente clarificado es
posteriormente ozonizado lo que elimina esta materia orgánica dejando un residuo inorgánico inferior a 60 mg/l
(límite legal según la Directiva 91/271/CEE); siendo esta la vía de eliminación de sustancias inorgánicas.
Tabla 5 Resultados de los análisis en las muestras del reactor biológico
Parámetros de vertido
SSLM
2
Valor medio en el licor mezcla7
(mg/l)
905,01
Nº de analíticas recogidas
227
Un habitante equivalente genera una carga orgánica biodegradable con una DBO5 de 60 g de oxígeno por día,
según la definición de la Directiva 91/271/CEE, de tratamiento de aguas residuales.
3
Valor medio aritmético
4
Valor medio aritmético
5
Valor medio aritmético
6
Valor medio aritmético
7
Valor medio aritmético
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5.3. Rendimiento de depuración de parámetros microbiológicos debido al empleo del
sistema de ozonización
El rendimiento de depuración de parámetros microbiológicos, que se recoge en la tabla 6, se estudió en la II fase
del proyecto, con vistas a una posterior reutilización del agua tratada. Este análisis ha permitido constatar un
elevado grado de depuración de las plantas STP en cuanto a contaminantes microbiológicos: Escherichia Coli y
Coliformes totales.
Tabla 6 Rendimiento de depuración de parámetros microbiológicos
Parámetros de vertido
E. Coli
Coniformes totales
Rendimiento en unidades logarítmicas
reducidas
5,06 (reducción 100.000:1)
4,97 (reducción 100.000:1)
Nº de analíticas recogidas
136
136
5.4. Coste energético de tratamiento por m3 de agua tratada
El coste energético de tratamiento por m3 de agua tratada, difiere en función del modelo de planta estudiado,
dadas las características técnicas particulares de los equipos STP 25 y 50, que se recogen en la tabla 2.
Para el estudio de este parámetro, se han tomado las lecturas de los contadores instalados, tanto eléctricos como
los medidores de caudal, y se ha verificado que las lecturas tomadas fuesen reales y representativas, de modo que
ha sido necesario descartar mediciones incorrectas de caudal. Tras registrar 120 lecturas de energía eléctrica
consumida y caudal de agua residual influente, se ha verificado un consumo eléctrico para las depuradoras STP25 en un rango de valores entre 1,6 y 2,2 kWh/m3, y entorno a 1,7 y 2,4 kWh/m3 para las plantas STP-50. Los
resultados de este apartado se recogen en la tabla 7.
Tabla 7 Coste energético medio del tratamiento de depuración en las plantas STP 25 y 50
Modelo
Plantas STP-25
Plantas STP-50
Rango Energía/Caudal
(kWh/m3)
1,6-2,2
1,7-2,4
Energía consumida
(kWh/d)
100,04
216,94
Nº de lecturas de
energía eléctrica
67
53
5.5. Parámetros de diseño de fangos activos
Los principales parámetros de diseño pueden agruparse en:
•
Tiempo de retención hidráulico (TRH):
Es el periodo de tiempo que el efluente residual permanece en el reactor biológico, donde se realiza la
depuración aerobia. Se calcula mediante el volumen del reactor aerobio y el caudal afluente a la planta y se
expresa habitualmente en horas.
•
Carga másica (CM):
Es la relación entre la masa de materia orgánica que entra en el reactor por unidad de tiempo y la masa de
microorganismos existentes en el mismo. Se expresa en kg de DBO5 en el influente /kg de MLSS en la cuba y
día.
•
Carga volumétrica (CV):
Es la relación entre la masa de materia orgánica que entra en el reactor, por unidad de tiempo y el volumen de la
cuba. Se expresa en kg de DBO5 en el influente/ m3 de volumen de la cuba y día.
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El proceso de aireación prolongada, llevado a cabo en las plantas STP 25 y 50 estudiadas, es similar al de fangos
activados convencional, excepto que el funcionamiento se lleva a cabo en la fase de respiración endógena de la
curva de crecimiento de los microorganismos, lo cual precisa una carga másica y volumétrica reducida y un
largo periodo de aireación, para obtener altos rendimientos de depuración.
En la tabla 2 se recogen los parámetros de diseño teóricos de las plantas modelo, y en la tabla 8 los resultados
basados en datos reales de operación, obtenidos para las 8 plantas estudiadas durante la fase II.
Tabla 8 Parámetros reales de funcionamiento en las plantas STP
Planta
Belmonte
Outomuro
San Cibrao
Balneario
Manzaneda
Medeiros
Terrachán
Trasalba
TRH (h)
25,6
20,3
5,4
32,7
13,5
43,1
28,0
13,11
CM (kg DBO5/kg SSLM d)
0,501
0,306
2,124
0,118
1,336
0,676
0,854
2,247
CV (kg DBO5/m3 d)
0,160
0,257
0,309
0,349
0,034
0,139
0,801
0,174
6 Conclusiones
Este proyecto ha permitido, de una forma involuntaria, obtener información muy valiosa sobre la caracterización
del agua residual urbana en pequeños núcleos de población rurales de Galicia. Una vez recopilados todos los
resultados analíticos de los trabajos de campo, se concluye que el agua residual procedente de esas pequeñas
poblaciones se caracteriza por enormes cambios temporales en caudal y contenido en materia orgánica, debido
en primer término a la infiltración en las redes de saneamiento de efluentes pluviales o pequeños cauces.
Además, los especialistas responsables del muestreo pudieron detectar vertidos de purines, sólidos inorgánicos y
vino en el pozo de cabecera, lo que es una evidencia de la existencia de actividad industrial y ganadera a pequeña
escala en el rural gallego.
Por otra parte, es importante destacar la eficacia en la capacidad depuradora de estas plantas de tratamiento de
agua residual. Los resultados analíticos del efluente confirman la enorme capacidad amortiguadora de las
instalaciones frente a los cambios bruscos detectados en el influente. Además, los resultados del efluente también
indican que la descarga se produce, regularmente, dentro de los límites de vertido.
Sin embargo, la naturaleza estacional de las aguas residuales urbanas de estos pequeños núcleos de población
dificulta en gran medida el desarrollo de un modelo físico-químico capaz de justificar el comportamiento de las
plantas, debido precisamente a su falta de operación en estado estacionario y con un agua con carga muy inferior
a los parámetros de diseño.
7 Referencias bibliográficas
[1] Makinia, J. and Wells, S. A. (1999) “Improvements in modelling dissolved oxygen in activated sludge
systems”. Proceedings of the 8th IAWQ Conference on Design, Operation and Economics of Large Wastewater
treatment plants, Budapest, Hungary, September 6-9, 1999, 518-525.
[2] Olsson, G. and Newell, B. Wastewater Treatment Systems. Modelling, Diagnosis and Control. London,
IWA Publishing, 1st ed. 1999
[3] Liu, Y. and Tay, J. “Strategy for minimization of excess sludge production from the activated sludge
process”. Biotechnology Advances, Volume 19, Issue 2, 1 April 2001, 97-107
[4] Directiva 91/271/CEE, de 21 de mayo de 1991 sobre el tratamiento de las aguas residuales urbanas
Tema B: Hidrología y Gestión del Agua
[5] Real Decreto 509/1996, BOE 77 de 29-03-1996, de desarrollo del Real Decreto-ley 11/1995, de 28 de
diciembre, por el que se establecen las normas aplicables al tratamiento de las aguas residuales urbanas.
[6] Real Decreto 849/1986, de 11 de abril, por el que se aprueba el Reglamento del
Dominio Público Hidráulico, que desarrolla los Títulos Preliminar, I, IV, V, VI y VII del texto refundido de la
Ley de aguas, aprobado por el Real Decreto Legislativo 1/2001, de 20 de julio.