trabajo de investigación - Instituto Superior Daniel Alcides Carrión

INSTITUTO SUPERIOR TECNOLÓGICO PRIVADO
“DANIEL ALCIDES CARRIÓN”
TRABAJO DE INVESTIGACIÓN
ANÁLISIS COMPARATIVO DE LA UBICACIÓN DE
SISTEMAS DE BEBEDEROS EN PPR METÁLICA,
REALIZADO EN EL LABORATORIO CARRIÓN, ENERO
2013.
PERTENECE A:
Camacho Izquierdo, José Luis
Llempén Núñez, Ignacio
Pintado Córdova, Sixto
Reyes Urquizo, Juan Carlos
LIMA - PERÚ
2013
1
Publicada con autorización del autor
Este trabajo lo dedico especialmente a Dios,
porque Te amo mucho, te necesito para siempre,
estás en lo más profundo de mi corazón,
cubre con tu sangre preciosa, a mi familia, mi casa,
mi hogar, mi empleo, mis sueños, mis proyectos,
mi familia y a todos mis profesores por formarme.
Sixto Pintado Córdova
Este trabajo se lo dedico a mi hijo y sobre todo a Dios,
ya que el nos dio la vida, sabiduría, salud, toda fuente de agua,
amor y esperanza hacia la humanidad.
Juan Carlos Reyes Urquizo
Dedico este trabajo principalmente a Dios
por darme salud para lograr mis metas y también
gracias a mis padres que siempre
me apoyan para seguir adelante.
José Luis Camacho Izquierdo
2
Publicada con autorización del autor
AGRADECIMIENTOS
Al Instituto Superior Tecnológico Daniel Alcides Carrión en cuyas aulas logre mi
formación profesional y humana
CD Edgar Hinostroza por hacer que el trabajo de investigación sea esencialmente
importante y concientizarnos a la investigación y aportar conocimientos a la carrera
de Prótesis Dental
TPD Ignacio Llempen, nuestro asesor por ayudarnos con el proceso del trabajo y
brindarnos su apoyo en todo momento durante el proceso de la investigación y
brindarnos su apoyo y sus ideas para que este trabajo sea concluido exitosamente
Biblioteca de Instituto Superior Daniel Alcides Carrión por facilitarnos con todo el
material para nuestra investigación
3
Publicada con autorización del autor
ÍNDICE
Pag.
CARATULA
1
DEDICATORIA
2
AGRADECIMIENTO
3
ÍNDICE
4
INTRODUCCIÓN
7
CAPITULO I
PROBLEMA DE INVESTIGACIÓN
1.1.
PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
1.2.
FORMULACIÓN DEL PROBLEMA
1.3.
JUSTIFICACIÓN
1.4.
OBJETIVOS
1.4.1. OBJETIVO GENERAL
1.4.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS
CAPITULO II
MARCO TEÓRICO
2.1.
ANTECEDENTES
2.2.
MARCO TEÓRICO GENERAL
2.2.1. ENCERADO DEL ESQUELETO DE LA
PRÓTESIS PARCIAL REMOVIBLE
2.2.2. ELABORACIÓN TÉCNICA SEGÚN LA BEGO.
2.3.
MARCO TEÓRICO ESPECIFICO
2.3.1. APLICACIÓN DE BEBEDEROS, REVESTIMIENTO,
ELIMINACIÓN DE CERA Y COLADO
2.3.1.1.
APLICACIÓN DE BEBEDEROS
2.3.1.2.
ACERCA DEL REVESTIMIENTO.
4
Publicada con autorización del autor
2.3.1.3.
UBICACIÓN DE FORMADORES DE BEBEDEROS
Y COLADO SEGÚN BEGO
2.3.2. COMPENSACIÓN PARA LA CONTRACCIÓN DE
SOLIDIFICACIÓN. CONSIDERACIONES TÉCNICAS
PARA LOS REVESTIMIENTOS DE FOSFATO.
2.3.2.1.
COMPENSACIÓN PARA LA CONTRACCIÓN
DE SOLIDIFICACIÓN
2.3.2.2.
CONSIDERACIONES TÉCNICAS PARA LOS
REVESTIMIENTOS DE FOSFATO.
2.3.3. CAUSAS DE LOS VACIADOS DEFECTUOSOS.
2.3.4. ANÁLISIS DE FALLOS. TÉCNICA DE ESQUELÉTICOS.
2.3.5. ¿POR QUÉ FALLAN LOS REMOVIBLES?
2.4.
MARCO PROCEDIMENTAL
2.5.
GLOSARIO DE TÉRMINOS
CAPITULO III
METODOLOGÍA
3.1.
TIPO DE ESTUDIO
3.2.
DISEÑO DE INVESTIGACIÓN
3.3.
HIPÓTESIS
3.4.
MUESTRA
3.8.
INSTRUMENTO
CAPITULO IV
ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS
CAPITULO V
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
5
Publicada con autorización del autor
INTRODUCCIÓN
En la elaboración de las prótesis parciales removibles
frecuentemente
existen problemas que tienen como consecuencia que el armazón falle.
Los errores y/o problemas tienen solución sin embargo, en algunas ocasiones
el técnico protesista no tiene la habilidad o el conocimiento teórico para poder
detectar cuando y donde está la solución para cada uno de estos problemas.
Para hablar de todos los problemas y soluciones necesitaríamos de muchas
páginas. En esta ocasión nos vamos a ubicar en un punto muy importante dentro de
la elaboración del esquelético metálico que es el de la colocación de los cueles o
bebederos en el encerado.
En este trabajo abordaremos el tema de interés con un marco teórico,
secuencia de imágenes y conclusiones obtenidas por la validez o no de las hipótesis
planteadas.
Se hace una revisión de información bibliográfica reciente y como parte de la
investigación se aplica
una encuesta con las variables más importantes para
determinar el éxito o fracaso de los trabajos elaborados para permitir la validez o no
de las hipótesis planteadas. Estas encuestas serán desarrolladas por un grupo de
profesionales enterados del tema.
6
Publicada con autorización del autor
CAPITULO I
PROBLEMA DE INVESTIGACIÓN
1.1.
PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
Este trabajo de investigación es de vital importancia porque se va a analizar
como influye la ubicación de los bebederos frente al sistema de colado par aun
estructura metálica en prótesis parcial removible
1.2.
FORMULACIÓN DEL PROBLEMA
¿La ubicación de los bebederos en el patrón de cera presenta influencia en el
colado resultante de una estructura metálica?
1.3.
JUSTIFICACIÓN
El presente estudio pretende evaluar la influencia de la ubicación de
bebederos en el patrón de cera de una estructura metálica para ppr, teniendo en
cuenta que el proceso de colado será una constante en los diferentes patrones a
analizar. Esto será el aporte al conocimiento.
1.4.
OBJETIVOS
1.4.1. OBJETIVO GENERAL
Determinar si la ubicación de los bebederos en el patrón de cera para una
estructura metálica en ppr presentara cambios considerables en la estructura colada
resultante.
1.4.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS
- Determinar la influencia de la aplicación de uno u otro sistema de bebederos en la
estructura colada resultante.
- Determinar si la ubicación de los bebederos influye en la estructura colada
resultante.
- Determinar si los bebederos afectan a la estructura colada como elemento
metálico
7
Publicada con autorización del autor
CAPITULO II
MARCO TEÓRICO
2.1.
ANTECEDENTES
Bernal Debemos tener mucho cuidado en bloquear los modelos en los diferentes
sistemas de duplicado, en el manejo de los revestimientos, en el diseño, en la
técnica del vaciado, pero esto no es todo; para llegar al éxito en la PPR, nos hace
falta poner mas atención en la colocación de los bebederos que —después del
encerado— será el paso más importante para lograr el vaciado con la exactitud del
ajuste que se diseño desde la cera
Las prótesis removibles metálicas, también conocidas como esqueléticas, son
prótesis
que
pueden
ser
dentosoportadas
(se
sujetan
de
diente)
o
dentomucosoportadas (se sujetan de diente y mucosa, como es el caso de extremo
libre de piezas dentarias) y se realizan cuando el paciente aún conserva algunos de
sus dientes naturales. Estas prótesis son removibles, o lo que es lo mismo, pueden
ser extraídas y colocadas por el paciente.
Se hacen mediante una estructura metálica (Base Metalica) colada (que puede ser
de diferentes aleaciones, tanto nobles como no nobles) a partir de un patrón de cera
realizado manualmente, y con el uso de preformas, sobre los modelos de
revestimiento. Los dientes y reconstrucciones de la encía son de resina acrílica.
2.2.
MARCO TEÓRICO GENERAL
2.2.1. ENCERADO DEL ESQUELETO DE LA PRÓTESIS PARCIAL REMOVIBLE
Se recomienda
adquirir experiencia con el encerado a pulso y con formas
prefabricadas de cera como prerrequisito para el uso de patrones de plástico
preformados. A menos que los patrones de plástico se seleccionen y utilicen con
cuidado, es mejor no usarlos. El hecho de que facilitan la rápida producción de
colados de prótesis parciales ha llevado a la expansión de su uso en los laboratorios
comerciales, pero eso solo no justifica su empleo. Aun cuando se usen patrones de
8
Publicada con autorización del autor
plástico, algunas partes del armazón de la prótesis tendrán que ser enceradas a
pulso para evitar volúmenes excesivos y para crear los contornos deseados.
El uso de formas de cera prefabricadas facilita el encerado a pulso hasta el punto en
que un odontólogo o un técnico de laboratorio experimentados pueden completar
un patrón de cera en poco tiempo más que el requerido cuando se utilizan patrones
de plástico. La mayor parte de la velocidad con la cual es posible producir un patrón
de cera depende de cómo se organiza el procedimiento paso a paso para obtener la
mayor ventaja de las formas prefabricadas en cera.
Los estudiantes de laboratorio pre clínico deben comenzar su experiencia con el
encerado sobre un modelo de yeso piedra, en lugar de hacerlo sobre un modelo de
revestimiento más blando, de manera que tengan la libertad de modificar y corregir
los errores que se les señalen. Solo después de que hayan adquirido una clara
comprensión de la ubicación, el volumen y los perfiles de las distintas partes del
patrón de cera en construcción, se les podrá permitir que hagan el encerado sobre
el modelo de revestimiento. Dato que las correcciones en el modelo de
revestimiento pueden dar como resultado un colado rugoso, es imperativo que el
encerado del modelo de revestimiento se haga de manera positiva con un mínimo
de modificaciones y correcciones.
Lo mismo se aplica a la confección del armazón de una prótesis parcial removibles
en la clínica odontológica de pregrado. Aunque el estudiante de odontología típico
probablemente no confeccionará sus propios colados para prótesis parcial después
de la graduación, resultado esencial que tenga una formación y experiencia en los
procedimientos del laboratorio dental que le permitan diseñar el armazón de la
prótesis y prescribir cómo debe ser fabricado. Y no sólo esto, sino que también tiene
que poder evaluar el producto terminado para que se conserve la calidad de servicio
del laboratorio dental.
Si se forma en cuenta esto, resulta deseable que el estudiante haga el encerado
de dos o tres esqueletos de prótesis parciales aunque sin hacer el colado y la
terminación para su práctica. Con el objeto de evitar discrepancias resultantes del
encerado incorrecto y de las correcciones ulteriores sobre el modelo de
revestimiento, es conveniente que el estudiante primero practique la confección de
9
Publicada con autorización del autor
patrones de cera sobre modelos de yeso piedra. Después de que todas las
correcciones sean aprobadas por el instructor, el encerado del modelo de
revestimiento se podrá hacer con confianza y velocidad, obteniendo como resultado
un colado de alta calidad. Aunque esta política puede ser criticada porque insume
mucho tiempo, el tiempo total usado será poco más que el requerido cuando esto se
hace sobre el modelo de revestimiento solamente, con numerosas correcciones.
Cuando esta política se lleve a cabo en la clínica de pregrado, el resultado será un
porcentaje más alto de colados satisfactorio y menor número de colados que se
rehagan. La calidad del producto terminado y el conocimiento y experiencia ganados
por el estudiante justifican sobradamente el tiempo adicional empleado.
Construcción del patrón de cera para un esqueleto de prótesis parcial removible
mandibular Clase II. Se formulará un ejercicio de encerado que incluya muchos de
los principios esenciales del encerado para un armazón de prótesis parcial. Este
ejercicio incluye el encarado de tres tipos de retenedores directos: circunferencial,
combinado y en barra. Se usa un conector mayor tipo barra lingual y también una
base protética colada para el espacio desdentado limitado por dientes. Se requiere
la adaptación de un alambre labrado redondo de calibre 18 para la formación del
brazo retentivo de un retenedor directo de tipo combinado.
El estudiante debe disponer de dos modelos de yeso piedra que sean duplicados
del modelo principal bloqueado y aliviado. Uno de los modelos de yeso piedra ser
usará para adaptar un brazo de retenedor directo de alambre labrado y el otro
modelo de yeso piedra se empleará para simular un modelo de revestimiento sobre
el cual se conformará el patrón de cera.
La secuencia a seguir será:
1. En uno de los modelos de yeso piedra, dibuje el patrón del esqueleto, guiándose
por los índices de transferencia. Al dibujar el patrón sobre un modelo de
revestimiento o de yeso piedra para este ejercicio se usará un lápiz de color. De
todas maneras, este procedimiento se hará con sumo cuidado para evitar la
más leve abrasión del modelo.
2. El siguiente paso del procedimiento es la formación del brazo retentivo del
alambre labrado. El diseño del armazón de la prótesis parcial mandibular
requiere un brazo retentivo de alambre labrado redondo de calibre 18 y afinado
10
Publicada con autorización del autor
de mayor a menor en el segundo premolar inferior izquierdo. El alambre labrado
a usar puede ser seleccionado de acuerdo con las pautas comentadas.
Cualquier alambre forjado (labrado) puede ser fatigado por los dobleces y
enderezamientos repetidos, y la manipulación prolongada con pinzas provoca
melladuras en el alambre. Cualquiera de las dos situaciones puede dar como
resultado el fracaso temprano del brazo de retenedor aunque no por falla del
material propiamente dicho. Para evitar tener que corregir errores con nuevos
dobleces, el estudiante debe practicar primero con alambre de clips
para
papeles de calibre semejantes. Después de haber aprendido a contornear el
alambre con un mínimo de manipulación, el estudiante puede proceder a
adaptar el alambre de calibre 18; más trabajable.
Nosotros hemos hallado que el alambre redondeo labrado puede ser
contorneado a casi cualquier configuración utilizable empleando sólo un tipo de
pinza: Dixon Nº 139 o pinzas similares de otros fabricantes. El alambre debe ser
contorneado alrededor de la rama redonda de la pinza para evitar en todo lo
posible la formación de ángulos agudos.
3. En el segundo modelo de yeso piedra, guiándose por el índice del borde, dibuje
con lápiz el diseño del brazo retentivo de alambre labrado. Extienda el dibujo
justo hasta llegar a lingual del área del plano de guía del diente pilar y continúe
el dibujo hacia abajo, hacia el área gingival. Extienda la línea hacia atrás del
modelo, aproximadamente 8 a 9 mm. Este es el diseño del ―pie‖ o ―cola‖ en
ángulo recto, que será incluido en el colado justo por lingual de la cresta del
reborde residual. Como debe suponerse que habrá de resultar sólo una
vinculación mecánica con la aleación colada, ese ―pie‖ o ―cola‖ es necesario
para asegurar el alambre labrado al colado.
4. Determine la longitud necesaria del alambre adaptando un trozo de cerca
redonda de calibre 18 sobre el diseño en lápiz del retenedor de alambre labrado.
Enderece esta cera y corte un trozo del alambre elegido de calibre 18, unos 2
milímetros más largo que la forma de cera.
5. Redondee uno de los extremos del alambre con una rueda de goma abrasiva.
Mida la longitud de la línea dibujada con lápiz sobre el modelo, desde su
11
Publicada con autorización del autor
extremo Terminal hasta su unión con el conector menor proyectado en distal del
segundo premolar. Realice el afinamiento uniforme de la porción donde se
encuentra el extremo redondeado del alambre, en la longitud medida, usando un
disco de carborundo de 2 pulgadas montado en la amoladora y una rueda de
goma abrasiva para pulir. El alambre debe ser afinado de manera que la porción
Terminal del alambre que ocupa la depresión tenga aproximadamente la mitad
de diámetro del alambre calibre 18.
6. Mediante el uso de pinzas, contornee la porción afinada del alambre para que
contacte con la superficie vestibular del premolar, comenzando el contorneado
cercado del extremo Terminal afinado del alambre. El alambre debe seguir
exactamente el modelo. Continúe contorneado el alambre para que contacte
con el diente hasta un poco más hacia lingual que la mitad del ancho de la
superficie distal del diente.
7. Con la porción contorneada del alambre mantenida en posición contra el diente
pilar, marque el alambre con un lápiz en el punto exacto donde debe doblarse
hacia abajo, hacia el reborde hacia abajo, hacia el reborde residual. Estime
también con cuidado la longitud de esa porción recta del alambre de acuerdo
con el diseño. Haga un doblez en el alambre, en el punto marcado previamente,
de manera que la porción vertical del alambre contacte con área del plano de
guía del diente pilar. El alambre no puede ser reubicado sobre el modelo en este
momento. Después de haber estimado la longitud de la porción vertical del
alambre, haga un doblez de modo tal que la parte restante del alambre contacte
con el reborde residual del modelo y se dirija hacia atrás. A dos milímetros del
extremo no afinado del alambre haga un doblez de manera que ese extremo se
proyecte casi verticalmente.
8. El alambre formado debe estar adaptado con exactitud y pasivamente al diseño
dibujado en el modelo. El alambre labrado puede ser adaptado exactamente y
con bastante rapidez sin melladuras ni endurecimiento mecánico. Practique
primero con alambre de clips para papeles. Deje a un lado el alambre formado
y el modelo hasta que el patrón de cera haya sido construido en el otro modelo
de yeso piedra.
12
Publicada con autorización del autor
9. Adapte una hoja de cera para colados calibre 24 (verde o rosa) o cera adhesiva
sobre la cara lingual del reborde alveolar cubriendo el dibujo del conector mayor
tipo barra lingual.
10. Adapte un trozo de cera de sección hemi-piriforme, calibre 6, sobre la hoja de
cera para conformarlo a las líneas trazadas con lápiz que denotan la barra
lingual y que se transparentan a través de la hoja de cera. El mayor volumen
de la forma en media pera debe situarse en el inferior, "con el borde afinado
sobre la línea dibujada superior o cerca de ella. El espesor de la forma de
cera y de la hoja previamente aptada, más que una pequeña cantidad de
agregada para mantener la forma de media pera, será el espesor del
conectar mayor antes del pulido.
11. Recorte la hoja de cera que se extiende por encima del delineamiento de la
barra lingual y también por debajo de lacera hemipiriforme, que ahora se ha
convertido en la barra lingual, y recorte tanto la barra como la hoja para
emparejarlos con la cara distal de los premolares pilares o bien de acuerdo
con el diseño de esas áreas. Para este propósito utilice un instrumento romo
(tallador de Roach), para evitar rayar el modelo.
12. Selle los bordes inferior y superior de la barra al modelo. Es importante que la
barra sea sellada al modelo en toda su extensión, pero conservando la forma
original de media pera. Si alguna parte del patrón de cera fuese sellada al
modelo, el patrón podría ser desplazado durante la aplicación del
revestimiento externo, con el resultado de que el material se calaña por
debajo del patrón. Esto produciría una falsa superficie hística en el colado.
13. Adapte un trozo de cera de sección semicircular calibre 8 en toda la
extensión del plano de guía sobre la superficie distal del premolar izquierdo
(el lado plano aplicado a la superficie del plano de guía); Corte la cera
ligeramente por debajo del reborde marginal y selle la cera sobre el modelo.
Adelgace superiormente la cera biselándola.
14. Adapte un trozo de cera redonda de calibre 10 desde el borde superior de la
barra lingual basta el espacio interdentario entre el primero y el segundo
13
Publicada con autorización del autor
premolares, luego sobre los rebordes marginales. y en los lechos para apoyo
preparados
en
los
premolares.
Este
conectar
menor
debe
pasar
perpendicularmente desde la barra lingual hasta el espacio o tronera
interdental. Una regla enunciada anteriormente dice que todo cruce sobre
tejidos gingivales de componentes del armazón debe ser abrupto y definido.
Una segunda regla a seguir es que los conectores menores tienen que ser
conformados a las troneras interdentales siempre que sea posible y con una
forma tal que presente. el menor volumen posible al tacto de 'la lengua. Selle
la forma de cera al modelo, convirtiéndola a una forma de tronera, y encere
los apoyos oclusales para conformarlos a los límites de los lechos para
apoyo. Si es necesario, refuerce la cera en los rebordes marginales. La forma
final del patrón para los apoyos oclusales debe ser representativa de la
anatomía oclusal antes de la preparación de los lechos para apoyo.
15. Corte dos piezas de hoja de cera para colados calibre 24 (verde o rosa) que,
cuando se apliquen sobre la cresta del espacio desdentado limitado por
dientes, cubrirán el dibujo de la base en el modelo. Adapte primero la porción
lingual, tomando la precaución de no estirar la cera. Recorte esta cera
exactamente 0,5 mm más allá de la línea trazada con lápiz en la porción
lingual del área basal del modelo. Selle la cera a lo largo de sus bordes y al
extremo adyacente del conectar mayor.
16. De manera similar, adapte y selle la otra pieza de hoja de cera calibre 24
sobre la porción vestibular de la base del modelo, reuniendo ambas piezas
sobre la cresta del reborde con una unión bien lisa.
17. Adapte una porción de cera semi circular de calibre 8 sobre el plano de guía,
las superficies proximales de los pilares del lado derecho (lado plano contra
el plano de guía), fijando uno de los extremos al patrón de la base a colar y
llevando el otro extremo por sobre el reborde marginal hasta las cavidades de
los lechos para apoyo. Selle la cera por sus bordes y al patrón para el colado
de la base después- de que la cera haya sido recortada para adaptada a la
forma de los apoyos y de las áreas de los planos de guía.
18. Adapte un trozo de cera semicircular de a la superficie lingual del pilar molar,
14
Publicada con autorización del autor
el lecho lingual de la corona del pilar. Conecte el segmento de cera al
conectar menor al conector previamente. Agregue cera suficiente para que la
porción inferior de este brazo recíproco sea tan gruesa como la extensión
lingual del lecho en la corona. Hacia la parte superior se agrega cera para
restaurar el contorno normal de la superficie lingual de la corona, biselando
hasta llegar a la línea de mayor contorno por lingual. El extremo terminal del
brazo recíproco debe tener un afinamiento que se corresponda con el del
lecho lingual en esa zona al mirarla desde arriba.
19. Adapte una pieza de cera de sección circular calibre 14 comenzando por el
borde inferior "del brazo· recíproco del premolar derecho en su unión con el
conectar menor y siguiendo el dibujo de la porción lingual del borde de la
base a colar. Lleve la forma de cera hasta el borde inferior del brazo
recíproco del pilar molar. Selle esta pieza de cera en su borde externo sin
alterar apreciablemente su forma. Esta porción de cera asegurará un espesor
adecuado del borde de la base a colar y a la vez formará una línea de
terminación socavada en esa estructura.
20. Hasta aquí la formación del patrón de cera se hizo principalmente sobre las
superficies linguales del modelo. La razón de este proceder consiste en la
necesidad de evitar la distorsión de cualquier componente vestibular del
patrón por la manipulación del modelo mientras se hace el encerado por
lingual, que es más difícil.
2.2.2. ELABORACIÓN TÉCNICA SEGÚN LA BEGO.
Realizada por la firma BEGO con la utilización de su sistema de aparatos y
materiales para colado sobre modelo.
Medición sobre modelo
Modelo maestro en yeso duro especial con paredes desgastadas en forma cónica o
por lo menos, paralelas.
Traspaso del diseño de la construcción según las indicaciones del odontólogo del
modelo de situación al modelo maestro
15
Publicada con autorización del autor
Sobre la mesa plana del tangenciografo Parabur se hacen las mediciones en lo
posible en la posición 0, el vástago localizador se encuentra perpendicular ala
superficie oclusal
Contactar con el vástago localizador el recorrido previsto del retenedor – por
ejemplo de mesial a distal – sobre la superficie convexa del diente la probable
terminación del brazo activo del retenedor se traza con una línea vertical.
Las zonas retentivas se hacen visibles sobre las superficies convexas y se miden
con el correspondiente plato en el trazado vertical.
Una forma ventajosa de contactar fluidamente las superficies retentivas es con el
aparato de medición denominado para meter; guiar de tal manera la púa tasadora
sobre el ecuador protésico, permitiendo así que la púa de medición se introduzca
elásticamente en la zona retentiva.
En la escala se puede leer el valor de la zona retentiva entre medidas que van de
0,0 a 0,8 mm al determinar todas las zonas retentivas se fijan ala mesa-modelo. En
esta posición del modelo se da ahora definitivamente el eje de inserción de la
prótesis.
Para dibujar el ecuador protésico se inserta la mina de grafito y sin mucha presión
se, guía alrededor de la corona clínica.
Para dibujar la línea del recorrido del retenedor retirar el modelo de su fijación. Solo
el tercio anterior del recorrido debe quedar ubicado bajo el ecuador en la zona
retentiva, dando ala prótesis por lo tanto su retención.
La parte pasiva del retenedor, que al corte transversal es más gruesa y así más
rígida que el brazo del retenedor más reducido, debe ubicarse en o levemente
sobre el ecuador protésico.
Preparación del modelo (aliviado)
El modelo maestro medido y con el diseño correspondiente se debe primeramente
aliviar en las zonas retentivas cercanas a las sillas colocar suficiente cera para
aliviar. Raspar la cera en las zonas cercanas ala silla con un bisturí para aliviar con
una inclinación de 2 grados.
El aliviado cuidadoso permite el ajuste sin problemas de la prótesis colada sobre el
modelo maestro.
Las zonas de las sillas en el maxilar superior y en el maxilar inferior cubrirlas con
cera de un grosor de 0.7mm.
16
Publicada con autorización del autor
También en casos de condiciones de espacio desfavorable no bajar el grosor de la
cera de mas allá de 0,5 mm, en ese caso es preferible adosar las retenciones
directamente sobre el modelo y perforar en casa de futuros rebasados igualmente
aliviar la zona de la papila incisiva y el rafe palatino mediante lamina de estaño o
con cera para aliviar.
Duplicado
El modelo maestro preparado colocarlo durante 5-10 minutos en un baño de agua
atemperada hasta 38*C antes de duplicarlo secarlo suavemente con una torunda de
algodón primero y luego con un suave chorro de aire.
La temperatura
de trabajo de la gelatina para duplicar esta en relación con el
aparato para duplicar entre 38* y 45*C especial mente cuando existen sobre el
modelo maestro partes metálicas como coronas y puentes o barras fresadas, se
debe trabajar la gelatina en lo posible a baja temperatura. La duración de la gelatina
castogel y wirodouble es de cuatro semanas usándolas diariamente. Material teñido
y poco resistente en los bordes debe remplazarse completamente por una nueva
gelatina.
El enfriamiento de la gelatina dura 90 minutos al aire o 60 minutos en el refrigerador
para muflas.
La barra trasversal se refuerza mediante barras en forma techada de hasta 0,6 –
0,7mm de espesor. Bajo alta temperatura ambiental es conveniente adaptar la cera
para colado granulada mediante una torunda de algodón mojado para mantener el
granulado.
El modelo encera de la barra sublingual no debe ser inferior a 4x2mm. De mucha
importancia es la estabilidad del conector pequeño con el retenedor. Si hacemos
confluir en el conector el hilo de cera destinado a conformar el bore de terminación
del acrílico, lograremos la formación de un perfil triangular de alta seguridad.
En superficies desgastadas para apoyos modelar la cera muy suavemente por sobre
el borde. Esto nos asegura luego del desgaste de material producido mediante el
enarenado, la terminación, el brillo electrolítico y el pulido un exacto asiento del
apoyo en su lecho.
2.3.
MARCO TEÓRICO ESPECIFICO
17
Publicada con autorización del autor
2.3.1. APLICACIÓN DE BEBEDEROS, REVESTIMIENTO, ELIMINACIÓN DE
CERA Y COLADO
2.3.1.1.
APLICACIÓN DE BEBEDEROS
Brumfield describió la función de los bebederos de la siguiente manera: El canal del
bebedero es la apertura que lleva desde el crisol hasta la cavidad donde el aparato
(esqueleto) será colado. Los bebederos tiene el propósito de llevar el oro fundido
desde el crisol hasta la cavidad del molde. Para cumplir con este propósito deben
ser lo bastante grandes como para dar cabida a la corriente que ingresa y tener la
forma adecuada para llevarla hasta la cavidad del molde lo más pronto posible, pero
con la menor turbulencia. Los bebederos tienen además el propósito de proveer un
reservorio de metal fundido que el colado puede atraer durante la solidificación,
evitando así porosidades debidas a la contracción, La aplicación de bebederos
puede resumirse en tres reglas generales:
l. Los bebederos deben ser lo bastante grandes como para que el metal fundido
no solidifique en ellos hasta que el metal del colado mismo se haya enfriado.
(Por lo común se utiliza cera redonda de calibre 8 a 12 para formar
bebederos múltiples para colados de prótesis parciales.)
2. Los bebederos deben llevar a la cavidad del molde lo más directamente que
sea posible, pero permitiendo una configuración que induzca un mínimo de
turbulencia en la corriente de metal fundido.
3. Los bebederos deben abandonar el crisol desde un punto común y estar
fijados al patrón en sus secciones más voluminosas. Es decir, no debe haber
secciones delgadas de colado entre dos porciones voluminosas sin bebedero.
La configuración de los bebederos, desde su punto de fijación en el crisol hasta que
alcanzan la cavidad del molde, puede influir sobre la reducción de la turbulencia.
Una de las fuentes de dificultades más importantes en los colados es el
atrapamiento de gases en el molde, antes que tengan la posibilidad de escapar. Si
los canales de los bebederos contienen curvas en ángulo recto, se inducirá una gran
turbulencia que atrapará gases y llevará a colados defectuosos. Los canales de los
bebederos deben tener grandes radios de giro, curvas poco marcadas y también
18
Publicada con autorización del autor
tendrán que penetrar en la cavidad del molde desde una dirección proyectada para
evitar salpicaduras en ese punto.
Tal como se señaló, los bebederos deben ser fijados a los puntos voluminosos del
molde (patrón). Si existen dos puntos voluminosos con una sección delgada entre
ellos, cada uno de los puntos voluminosos deberá conectarse con un bebedero. Los
puntos de fijación deben ser ensanchados hacia afuera, evitando las constricciones.
Si se sigue esta práctica el bebedero, al ser lo bastante voluminoso como para
enfriarse después que el esqueleto, continuará proveyendo metal derretido al
esqueleto hasta que éste haya solidificado por completo, asegurando así un metal
sano en el colado mismo con todas las porosidades producidas por contracción
forzadas al cilindro del bebedero, que posteriormente se elimina.
Hay dos tipos básicos de bebederos: múltiples y únicos. La mayor parte de los
colados para prótesis parcial quieren bebederos múltiples usando formas de cera
redonda de calibres 8 a 12 para los bebederos principales y formas de cera redonda
de calibres 12 hasta 18 para los bebederos auxiliares. Sin embargo, en ocasiones
se prefiere un bebedero único para paladares colados y bases metálicas coladas
para el arco mandibular cuando éstas se usan como bases de prótesis completas.
En el caso de las prótesis parciales, el uso de un bebedero único se limita a
aquellos armazones para el maxilar superior en los cuales, debido a la presencia de
una placa palatina, es imposible ubicar centralmente bebederos múltiples. En tales
situaciones, el bebedero único puede ser usado ventajosamente. Un bebedero único
debe ser fijado al patrón de cera de manera que la dirección de la corriente de metal
fundido sea parcial.
2.3.1.2.
ACERCA DEL REVESTIMIENTO.
El revestimiento debe conformarse con precisión a la forma del patrón y debe
preservar la configuración del patrón como cavidad una vez que el patrón
propiamente dicho haya sido eliminado por vaporización y oxidación, Brumfield ha
enumerado las finalidades del revestimiento de la siguiente manera:
1. El revestimiento suministra la resistencia necesaria para soportar las
fuerzas ejercidas por la corriente de metal fundido al entrar y hasta que el
metal haya solidificado según la forma del patrón.
19
Publicada con autorización del autor
2. Provee una superficie lisa para la cavidad del molde, de modo que el
colado final requiera el menor acabado posible y en algunos casos
también algún
agente
desoxidante
para conservar brillantes las
superficies.
3. Brinda una vía de escape para la mayor parte de los gases atrapados en la
cavidad del molde por la entrada de la corriente de metal fundido.
4. Junto con otros factores, suministra la compensación necesaria para los
cambios dimensionales de la aleación de oro desde el estado de fusión
hasta el estado sólido frío.
El revestimiento para el colado de aleaciones de oro es un material silíceo ligado por
yeso, combinado de manera tal que la expansión total del molde compense la
contracción de colado del oro, que vana del 1 % al 1,74% (la cifra más alta es la
correspondiente a la contracción del oro puro). Por lo general, cuanto más alto sea
el porcentaje de oro en la aleación, mayor será la contracción del colado al
solidificar.
Un punto importante a considerar es acerca del aro de colado Durante largo tiempo
se ha utilizado un cono metálico para formar el agujero del bebedero en el modelo
de revestimiento, eliminando así la necesidad de perforar después un agujero de 9
mm para colado en la base del modelo. El bebedero se reinserta entonces en el
modelo donde es retenido por fricción, justo antes de hacer el revestimiento.
La espiga para colado de Wills es de bronce torneado y constituye un tornillo no
cónico de 3/8 de pulgada de diámetro, provisto. De una rosca N° 16. Este tomillo se
ajusta a un orificio roscado en el formador de bebederos metálico que acompaña a
los aros de colado Kerr o Jelenko para prótesis parciales. Desde el tornillo se
proyecta una espiga que se utiliza para retener el bebedero rascado en el molde de
hidrocoloide mientras se vacía el modelo de revestimiento. El bebedero roscado
debe ser lubricado con jalea de vaselina o de silicona para poder retirarlo del
modelo con facilidad. Se usa entonces un destornillador para retirar el bebedero del
modelo, dejando un orificio rascado para bebedero comparable al del formador.
Después que el patrón de cera ha sido completado y está listo para revestir, la
espiga de bronce para bebedero se atornilla hasta la mitad en la base del modelo y
la otra mitad se atornilla en el formador de bebedero. Con ello el modelo de
20
Publicada con autorización del autor
revestimiento es mantenido con seguridad sobre el formador de bebedero, e
insertando un destornillador a través del agujero en el revestimiento debe
conformarse, precisión a la forma del patrón y debe la configuración del patrón como
cavidad que el patrón propiamente dicho haya eliminado por vaporización y
oxidación.
Se lo puede incluir en el aro para colado o mufla. Justo antes de revestir el conjunto
en el aro para colado, sumerja el conjunto en agua para humedecer de nuevo el
revestimiento externo, sacudiendo el exceso de agua. Cuatrocientos gramos de
polvo alcanzarán, mezclados con la misma proporción de agua que antes. Debe
usarse sólo espatulación manual durante 60 segundos, pues es necesario que haya
algo de aire en el revestimiento exterior para ayudar a evacuar los gases del molde.
Un tipo de aro para colado (aro para colado de prótesis parciales Ney) carece de
formador de crisol y consiste en un aro metálico grande y pesado con una abertura
en uno de los extremos, aproximadamente del diámetro de un aro para el colado de
incrustaciones. El otro extremo está abierto para acomodar el patrón revestido. Para
usar este aro se inserta el patrón revestido con su bebedero principal saliente a
través del centro de la abertura más pequeña. El modelo revestido en esta posición
debe tener suficiente espacio por encima para que un volumen adecuado de
revestimiento lo cubra. En esta posición, conecte el bebedero principal con los
costados del aro, en su boca de entrada, cerrando así la abertura. El bebedero
principal sobresaliente a través del sello de cera puede ser sostenido entre dos
dedos mientras el aro se mantiene invertido en la palma de la mano. El modelo
revestido estará ahora totalmente cubierto por el revestimiento, que llena el aro
hasta el tope. Se puede aplicar una loseta de vidrio. Sobre el tope del aro lleno, para
después invertirlo sobre la mesa de trabajo mientras el revestimiento fragua.
Después se recorta el crisol en el revestimiento endurecido, en el nivel del bebedero
principal.
Un segundo tipo de aro tiene un formador de cristal. Representativos de este tipo
son los aros para colado de prótesis parciales Kerr y Jelenko. Este tipo es tal vez el
que se usa con mayor frecuencia. El modelo revestido se fija al formador de crisoles
aplicando el bebedero principal en el agujero sellándolo al formador de crisoles.
21
Publicada con autorización del autor
Habrá que tener cuidado para que el modelo revestido quede centrado en el aro,
con espacio suficiente a su alrededor y en la parte superior, para tener espesor
adecuado del revestimiento externo. El aro de colado se asienta sobre el formador
de crisoles y se rellena con revestimiento, incluyendo así el modelo como se indicó
antes.
WilIs desarrolló una innovación para la aplicación de bebederos y el revestido de
una prótesis parcial, que constituye una valiosa ayuda para asegurar el modelo de
revestimiento sobre el formador de bebederos y para regular la altura del modelo en
el aro.
2.3.1.3.
UBICACIÓN DE FORMADORES DE BEBEDEROS Y COLADO SEGÚN
BEGO
Las barras para colado deben ser ordenadas en tal forma que el metal pueda fluir de
las gruesos a las más delgadas. No basta solamente ubicar correctamente las
barras para el colado, sino que debemos procurar que el modelo esté libre de
defectos. Para modelaciones en el maxilar superior se recomienda utilizar cintas
para colado de tipo planas (2x6, 5mm). En prótesis parcial superior generalmente
alcanza con dos cintas planas. En bases de superficie grande es necesario colocar
tres.
La modelación del maxilar inferior con el perfil de la barra según Prof. Dr. Marxkors
se provee
Mediante barras de colado redondas, de grosor entre 2,5x3, 0 mm. Dos canales de
colado son en este caso suficientes. Al colocar las barras para colado estas deben
doblarse suavemente evitando quiebres que interrumpan el normal flujo del metal a
los espacios a colocar.
Formación de defectos en la zona de unión de las barras para colado en prótesis de
maxilar inferior se pueden evitar mediante bolitas de compensación. Al encontrarse
el modelado, en caso de modelos duplicados muy planos, directamente en la fuente
calórica, estas bolitas de compensación ofrecen también más seguridad.
Investido
22
Publicada con autorización del autor
Antes del investido el modelo debe ser cubierto con una capa delgada de
investimento wiropaint. No debe secarse totalmente, así
es que el investido
debemos efectuarlo según temperatura ambiente 3 a 5 minutos más tarde.
Si no trabajamos con el investido fino el modelado para que se produzca distención
en la superficie de la cera debe tratarse con spray aurofilm y debe ser secado
soplando. El formador del cilindro previamente envaselinado debe ser ubicado
firmemente sobre el escalón
de investigación del modelo duplicado. No es
necesario encerar.
Mezclar el investimento WIROVEST durante 30 segundos en aparato de mezclado
al vacio para el cilindro no se requiere agregar ningún líquido de mezclado. Agua a
una temperatura normal es suficiente llenar el proporcionador hasta el borde. Para
400 grs. De investimento alcanzan 60 ml de líquido.
El mezclar el investimento WIROVEST al vacio ofrece no solamente seguridad
contra agrietaduras del cilindro al calentarlo, sino contra el desprendimiento. De
partículas de investimento durante la impulsión del metal hacia los espacios vacios
para el colado cuando no se usa investimento fino, mezclado del investimento al
vaciado evita también la gran formación de burbujas en el objeto a colar.
Llenar con investimento WIROVEST. Vibrando con una intensidad media la
vibración demasiado fuerte y prolongada nos lleva a una formación aumentada de
burbujas el formador de cilindro puede ser retirado después de 10 minutos luego el
cilindro debe ser colocado durante 20 minutos en el horno de precalentamiento.
Este periodo mínimo debe ser respetado. De lo contrario al calentarse el cilindro
puede sufrir agrietaduras.
Colado
El horno de precalentamiento eltherm debe ser precalentado hasta una temperatura
de 250*C. los cilindros deberían reposar sobre sus lados redondeados. De esta
manera se da una superficie de apoyo reducida, en forma de trazo. Los crisoles
para fundido con los cilindros deben calentarse juntos en el horno. La temperatura
máxima es de 1000*C. el procedimiento de calentamiento ascendente según la
alimentación del horno de precalentamiento y el tamaño del cilindro debe
interrumpirse a los 250*C por 30-60 minutos, mantenimiento la temperatura. Antes
del colado dejar que haga efecto la temperatura final por 20-60 minutos, según la
alimentación o carga del horno. Para el fundido con la llama se han acreditado las
23
Publicada con autorización del autor
centrifugadoras para colado a motor, como el modelo fundor, con doble brazo
acodado.
En una mezcla de oxigeno y gas natural la regulación de la presión del oxigeno y
gas natural basta con la presión de la cañería.
El tiempo de fundido por ejemplo para cinco cubos de aleación de cromo-cobalto es
de 45-60 segundos el soplete debe mantenerse a una distancia de 7 cm, girando
alrededor del metal, calentándolo de fuera hacia adentro al fundirse a una distancia
de 7 cm, girando alrededor del metal, calentándolo de fuera hacia adentro. Al
fundirse la aleación de cromo cobalto wironit hemos llegado al punto de colado, es
decir cuando los cubos se funden entre si formando una superficie pareja.
Los diferentes procedimientos de llamas para fundido, como oxigeno/gas natural,
oxigeno/ propano u oxigeno/acetileno son remplazados. Acrecentadamente por
instalaciones para colado de alta frecuencia
En la centrifugadora para colado por inducción de alta frecuencia, como la fornax.
35k, los tiempos del fundido son cortos. La aleación se funde mediante un campo de
fuerza magnética. Apenas desaparece la sombra de incandescencia, se llega al
punto de colado: soltar inmediatamente la centrifuga. Después del colado se deja
enfriar el cilindro al aire o en el ventilador frigor de ninguna manera templarlo en el
agua; se puede producir tenciones en el objeto fallas en la técnica de colado no solo
nos lleva a formación de zonas defectuosas. También una pérdida de la
consistencia mecánica es posible. Bajo fuerte carga masticatoria no debe producirse
una deformación permanente a nivel de retenedores y base. Por lo tanto es
importante una dimensión suficiente en la estructura y retenedores.
Los valores mecánicos son determinados por la prueba de tracción importante es
tener como medida un alto modulo de elasticidad es el limite al que llega la tensión
sin producir variaciones permanentes de la forma es por eso que este límite debe
estar por sabré todas las cargas que puedan actuar en boca. Al fin y al cabo una
alta dilatación a la fractura significa una mayor seguridad contra fracturas de
retenedores. En aleaciones con alta dilatación a la fractura se puede activar
reiteradamente los retenedores.
Terminación y pulido
No debe deformarse la estructura colada sobre modelo al retirarla del investimento:
golpear solamente sobre el cono del colado. Antes del proceso de arenado debe
24
Publicada con autorización del autor
retirarse al mayor cantidad posible de investimento. Arenado automático o manual
con oxido de aluminio puro como korox 250. En el caso de arenado automático no
deben engancharse los objetos entre sí, el resultado sería un desgaste desparejo.
De vez en cuando controlar las estructuras coladas en el recipiente de arenado.
En el aparato de arenado húmedo aquablast las prótesis enarenadas mediante una
mezcla de agua y corindón apenas, muestran asperezas. Un procedimiento
cuidadoso y absolutamente libre de polvo. El pequeño desgaste de material es
sobre todo ventajoso en trabajos combinados en la zona de contacto entre base
colada con la parte primaria.
2.3.2. COMPENSACIÓN
PARA
LA
CONTRACCIÓN
DE
SOLIDIFICACIÓN.
CONSIDERACIONES TÉCNICAS PARA LOS REVESTIMIENTOS DE
FOSFATO.
2.3.2.1.
COMPENSACIÓN PARA LA CONTRACCIÓN DE SOLIDIFICACIÓN
La compensación para las contracciones inherente en el procedimiento de vaciado
dental puede obtenerse por uno o ambos de los siguientes métodos:

Fraguado o expansión higroscópica del revestimiento.

Expansión térmica del revestimiento.
Ambas técnicas se usan en la actualidad y se les denomina métodos de expansión
higroscópica (calor bajo) y expansión térmica (calor alto). Como el solo nombre lo
dice, el método de calor alto requiere expansión térmica del revestimiento para
incrementar la temperatura ambiente a una temperatura mayor (650 a 700 ºC) para
el revestimiento de cristobalita y arriba de 871ºC para los revestimientos de fosfato).
A pesar de las diferencias citadas, todos los procedimientos implicados en el
revestimiento y vaciado son similares y, por lo tanto, se describen de manera
simultánea. Si no se expresa lo contrario, el usuario puede creer que los
procedimientos mencionados son comunes en las técnicas de calor alto y bajo. Para
mejores resultados, deben seguirse las recomendaciones de los fabricantes para
una aleación específica usada.
Sistema de vaciado del cubilete.- para proporcionar expansión máxima del
revestimiento, se dispone en el comercio de un sistema de cubiletes. El sistema,
25
Publicada con autorización del autor
llamado PowerCast Ringless System ( Whip Mix Corporation, Louisville, KY),
consiste en cubiletes y peanas de tres tamaños, cueles y modelos de cera
preformados, polvo de revestimiento y un líquido especial para el revestimiento. Los
anillos de plástico cónicos permiten la remoción del molde del revestimiento
después que el material ha fraguado. Este sistema es adecuado para el vaciado de
aleaciones que requieren mayor expansión del molde que las aleaciones
tradicionales con base en oro.
2.3.2.2.
CONSIDERACIONES TÉCNICAS PARA LOS REVESTIMIENTOS DE
FOSFATO.
Cuando se cubre un patrón de cera con revestimientos de fosfato, el procedimiento
es esencialmente el mismo que el de cristobalita como antes se mencionó, el tiempo
de trabajo puede variar dependiendo de la proporción L:P, la concentración usada
del líquido especial, temperatura, tiempo de mezcla y experiencia y habilidad del
operador.
Cuando los revestimientos de fosfatos se introdujeron en los laboratorios
dentales que también usaban los de cristobalita, surgieron algunos problemas por el
fraguado defectuoso y vaciados imperfectos. Específicamente, los vaciados hechos
con revestimiento de cristobalita fueron inferiores después del uso de revestimientos
de fosfato. Se aprendió que los vestigios de los revestimientos de fosfato plantean
ciertas dificultades en el fraguado de los de cristobalita. Cualquier partícula residual
del revestimiento dejado en las tazas de hule, aun después de lavarlas, es suficiente
para influir en el comportamiento de los materiales de yeso. Los fabricantes
previenen a los usuarios para usar diferentes tazas de hule y espátulas para los dos
diferentes tipos de revestimiento.
Como con cualquier revestimiento que tiene expansión térmica alta, y con cambios
marcados de expansión o contracción, es necesario usar una velocidad de
calentamiento lenta durante el quemado para prevenir posibles fracturas o astillas.
Algunas calderas tienen controles para disminuir la velocidad de calentamiento.
Para las que no lo hacen, es aconsejable usar quemado en dos etapas,
manteniendo a 200 a 300 ºC durante por lo menos 30 minutos antes de completar el
calentamiento. Las recomendaciones para esta velocidad de ascenso varían, así es
que se debe ser prudente al seguir las instrucciones para el uso del revestimiento
específico.
26
Publicada con autorización del autor
Aunque los revestimientos de fosfato parecen más fuertes, aún están sujetos
a numerosas influencias de distorsión durante el calentamiento. Primero la cera se
ablanda y se expande más que el revestimiento. Cuando se cubre, se deben dejar 3
a 6 mm de revestimiento alrededor de cada patrón y tambalear los patrones si se
colocan varios en un mismo cubilete. Muchos patrones en un plano pueden ejercer
mucha presión y fracturar cualquier revestimiento, pero sobre todo los de fosfato.
La expansión rápida de la cristobalita a 300 ºC requiere calentamiento lento
para prevenir la fractura. Después de que se alcanza una temperatura de 400 ºC, la
fusión de aleación, se hace el vaciado. Como antes se mencionó, la permeabilidad
del revestimiento de fosfato es lenta comparada con la de la cristobalita. Por tanto,
la presión de vaciado requerida debe ser mayor que para el modelo de yeso.
La recuperación y la limpieza del vaciado son más difíciles cuando se usa el
revestimiento de fosfato, ya que tales materiales no contienen los productos suaves
del yeso. También, las partículas incluyen por lo general granos grandes de cuarzo.
Algunas veces, tal como las aleaciones que contienen oro, el revestimiento se
adhiere más tenazmente, y de ordinario requiere ser limpiado con limpiador de ultra
sonido. Ni el enlazador de fosfato ni el sílice refractario son solubles en ácido
hidroclorhídrico o sulfúrico. El ácido hidrofluorídrico frío disuelve la sílice refractaria
muy bien sin dañar la aleación de oro – paladio – plata, pero se debe usar con
cuidado hasta que el clínico esté familiarizado con las técnicas de primeros auxilios
y las soluciones neutralizadoras estén a la mano. Sin embargo, en el momento en
que ocurra una lesión en los tejidos no se va a poder invertir con tales soluciones.
Las soluciones alternativas, como No – San, se pueden usar con gran seguridad.
Las aleaciones de metal base requieren una leve ráfaga de arena con fino
óxido de aluminio. Las dentaduras parciales, con base de cromo se rocían para
remover el revestimiento. Nunca se debe usar el ácido para limpiar las aleaciones
de metal base.
La selección del revestimiento de fosfato apropiado se debe hacer con base
en la composición de la aleación usada. Los revestimientos que contienen carbono
son apropiados para las alteraciones vaciadas de puentes y coronas de base de oro
y para las aleaciones de metal – cerámica. Sin embargo, si la aleación es sensible al
carbono (como las aleaciones de plata-paladio, paladio alto, paladio-plata, níquelcromo-berilio, níquel-cromo y cobalto-cromo), se debe usar un revestimiento sin
carbono.
27
Publicada con autorización del autor
2.3.3. CAUSAS DE LOS VACIADOS DEFECTUOSOS.
Un vaciado sin éxito da como resultado un problema considerable y pérdida de
tiempo. Casi en todos los casos, los defectos de vaciado se pueden evitar si se
observan estrictamente los procedimientos guiados por ciertas reglas y principios
fundamentales. Rara vez el defecto del vaciado se atribuye a otros factores
diferentes del cuidado o la ignorancia del operador. Con estas técnicas, el fracaso
en el vaciado debe ser una excepción, no una regla.
Los defectos de vaciado se pueden clasificar en cuatro formas: 1) distorsión; 2)
Superficie rugosa e irregular, 3) porosidad, 4) detalles incompletos o perdidos.
Algunos de estos factores se han comentado con respecto de ciertas fases de las
técnicas de vaciado. El tema se resume y analiza con detalle en las siguientes
secciones.
Distorsión: Cualquier distorsión marcada del vaciado se relaciona con distorsión
del patrón de cera, como se describió en el capítulo sobre cera para incrustación.
Este tipo de distorsión se puede disminuir o prevenir con manipulación apropiada de
la cera y manejo del patrón. Indiscutiblemente parte de la distorsión de la cera
ocurre mientras en revestimiento se endurece a su alrededor. Sus expansiones de
fraguado e higroscópica pueden producir movimiento de las paredes del patrón.
Este tipo de distorsión ocurre en parte por el movimiento hacia fuera de las paredes
proximales. Los márgenes gingivales son empujados por la expansión del molde, en
tanto que la barra oclusal sólida de la cera resiste la expansión durante las etapas
tempranas del fraguado.
Como antes se mencionó, la configuración del patrón, el tipo de cera y el grosor
influyen en la distorsión ocurrida. Por ejemplo, la distorsión se incrementa mientras
disminuye el grosor del patrón. Como se esperaba, cuanto menor sea la expansión
de fraguado, menor la distorsión. Por lo general, no es un problema notable, excepto
que se tiene que considerar para algunos de los errores inexplicables ocurridos en
los pequeños vaciados. Tal vez no se pueda hacer gran cosa para controlar este
fenómeno.
Superficie áspera, irregularidades y decoloración: La superficie de un vaciado
dental debe ser una reproducción exacta de la superficie del patrón de cera del que
se hizo. Las irregularidades y la aspereza excesiva en la superficie externa del
vaciado necesitan mayor terminado y pulido, en tanto que las irregularidades de la
28
Publicada con autorización del autor
superficie de la cavidad impiden el asentamiento apropiado del que de otra manera
sería un vaciado preciso.
No se debe confundir superficie áspera con irregularidades en la superficie.
Superficie áspera se define como imperfecciones de la superficie espaciadas
relativamente finas cuya altura, extensión y dirección establecen el patrón
predominante de la superficie. Irregularidades en la superficie se refiere a las
imperfecciones aisladas, como nódulos, que no caracterizan el área total.
Aun bajo condiciones óptimas, la superficie áspera de los vaciados dentales es
invariablemente algo mayor que la del patrón de cera del que esta hecho. La
diferencia se relaciona con el tamaño de la partícula del revestimiento y su
capacidad para reproducir el patrón de cera en detalle microscópico. Con las
técnicas de manipulación propia, el incremento normal de la aspereza en el vaciado
no debe ser el mayor factor de precisión dimensional. Sin embargo, la técnica
incorrecta conduce a incremento marcado de la superficie áspera, así como a la
formación de irregularidades en la superficie.
Burbujas de aire.- Los pequeños nódulos en el vaciado son causados por burbujas
de aire que se unen al patrón durante el proceso de revestimiento o después del
mismo. Tales nódulos algunas veces se retiran si no están en áreas críticas. Sin
embargo, para los nódulos en los márgenes o en las superficies internas, la
remoción de estas irregularidades puede alterar el ajuste del vaciado. Como antes
se mencionó, el mejor método para evitar las burbujas de aire es usar la técnica de
revestimiento al vacío.
Si se usa un método manual, se deben observar varias precauciones para eliminar
el aire de la mezcla del revestimiento antes de cubrir. Como antes se subrayó, se
debe practicar en forma sistemática el uso de mezcladores mecánicos con vibración
antes y después de la mezcla. Una agente humedecedor puede ser de ayuda para
prevenir la acumulación de burbujas de aire en la superficie del patrón, pero esto no
significa un remedio. Es importante que el agente humedecedor se aplique en una
capa delgada. Es mejor secar con aire el agente, ya que cualquier exceso de líquido
diluye el revestimiento y posiblemente produzca irregularidades en la superficie del
vaciado.
Películas de agua.- La cera es repelente al agua, y si el revestimiento se separa
del patrón de cera de alguna manera, la película de agua puede formar
29
Publicada con autorización del autor
irregularidades en la superficie. Algunas veces, este tipo de irregularidades parecen
pequeños bordes o venas en la superficie.
Si el patrón, se mueve un poco, se agita o se vibra después de cubrir, o si el
procedimiento de pintado no causa contacto íntimo del revestimiento con el patrón,
puede resultar tal condición. Un agente humedecedor es de ayuda en la prevención
de las irregularidades. Una proporción LP muy alta puede producir estas
irregularidades.
Tasas de calentamiento rápido.- este factor se ha visto en secciones anteriores.
Su resultado es un vaciado con aletas o espinas similares, o puede ser evidente una
aspereza característica por las escamas del revestimiento cuando se vierte agua o
vapor dentro del modelo. Además, la oleada del vapor o agua puede acarrear sales
usadas como modificadores dentro del modelo, molde se debe calentar de manera
gradual; deben transcurrir por lo menos 60 minutos durante el calentamiento del
cubilete lleno de revestimiento, más lento su calentamiento.
Subcalentamiento.- puede ocurrir eliminación incompleta de los residuos de cera si
el tiempo de calentamiento es corto o si se utiliza poco aire en el horno. Estos
factores son importantes con las técnicas de revestimiento de baja temperatura.
Puede encontrarse huecos o poros en el vaciado de los gases formados cuando la
aleación caliente entra en contacto con los residuos carbónicos. Algunas veces, la
aleación puede estar cubierta de carbono pegajoso y es imposible removerla
mediante decapaje.
Proporción líquido – polvo.- La cantidad de agua y el revestimiento se deben
medir de manera precisa. Cuanta más alta sea la proporción. LP, el vaciado será
más áspero. Sin embargo, si se usa muy poca agua, el revestimiento puede ser tan
grueso que no se pueda manejar y no se pueda aplicar de forma apropiada al
patrón. En el revestimiento al vacío, el aire no se retira lo suficiente. Por otro lado, el
resultado puede ser una superficie áspera en el vaciado.
Calentamiento prolongado.- Cuando se usa la técnica de vaciado a alta
temperatura, el calentamiento prolongado del modelo a temperatura de vaciado es
la causa probable de la desintegración del revestimiento, y como resultado las
paredes del molde se vuelven ásperas. Además, los productos de descomposición
son compuestos de sulfuro que pueden contaminar la aleación en el límite donde se
afecta la textura de la superficie.
30
Publicada con autorización del autor
Tal contaminación puede ser la razón por la que la superficie del vaciado algunas
veces no responde al decapaje. Cuando se emplea la técnica de expansión térmica,
el modelo se debe calentar a temperatura de vaciado, nunca por arriba de 700ºC, y
se debe hacer de inmediato el vaciado.
Temperatura de la aleación.- Si se calienta la aleación a una temperatura alta
antes del vaciado, la superficie del revestimiento probablemente sea atacada, y el
resultado es una superficie áspera del tipo ya descrito. Con toda probabilidad la
aleación no se va a sobrecalentar con la antorcha de gas-aire cuando se usa con el
gas que se surte en la mayoría de las localidades. Si se usa otro combustible, se
debe tener cuidado especial de que el color emitido por la aleación de oro fundido,
por ejemplo, no sea más ligera que la luz naranja.
Presión del vaciado.- Una presión muy alta durante el vaciado puede producir una
superficie áspera en el vaciado. Una presión medida de 0.10 a 0.14 MPa en una
máquina de vaciado con presión de aire o tres a cuatro vueltas del resorte en una
máquina centrífuga promedio es suficiente para una aleación pequeña.
Composición del revestimiento.- La proporción del enlazador al cuarzo influye en
la textura de la superficie del vaciado. Además, la sílice en bruto causa una
superficie rugosa. Si el revestimiento cubre la Especificación núm. 2 de la ADA, la
composición no es el factor en la superficie rugosa.
Cuerpos extraños.- Cuando penetran al modelo sustancias extrañas, se pueden
producir superficies ásperas. Por ejemplo un crisol áspero con revestimiento que
cuelga puede hacerlo áspero al quitarlo, y así los pedazos son llevados dentro del
modelo con la aleación fundida. Un caso similar consiste en remover el cuele sin
precaución.
Casi siempre, la contaminación da como resultado no sólo una superficie áspera,
sino también áreas incompletas o superficies con agujeros. Cualquier vaciado que
muestre deficiencias filosas bien definidas indica la presencia de partículas extrañas
en el modelo, como piezas de revestimiento y pedazos de carbono del flux. Las
concavidades que aparecen brillantes pueden ser resultado del flux que se introdujo
al modelo con el metal.
La superficie de decoloración y la aspereza pueden ser resultado de contaminación
por sulfuro, tanto del revestimiento que se rompe al elevar la temperatura como de
un alto contenido de sulfuro contenido en la flama de la antorcha. La interacción de
31
Publicada con autorización del autor
la aleación fundida con el sulfuro produce aleaciones oscuras que brillan y no se
limpian fácilmente durante el decapaje.
Impacto de la aleación fundida.- La dirección del cuele debe ser tal que la
aleación de oro fundido no golpee la porción débil de la superficie del modelo.
Algunas veces, la aleación fundida puede fracturar erosionar la superficie fundida
en el impacto, a pesar de su volumen. Es desafortunado que a veces el área
erosionada sea lisa, por lo que no puede detectar en la superficie del vaciado.
La depresión del modelo se refleja como un área elevada en el vaciado, muy leve
para ser notada y muy grande para impedir el ajuste de la aleación. Este tipo de
superficie áspera o de irregularidades se puede evitar con el cuele apropiado para
prevenir el impacto directo del metal fundido a un ángulo de 90º de la superficie del
revestimiento. Un impacto de refilón es menos dañino y al mismo tiempo se evita
una turbulencia indeseable.
Posición del patrón.- Si se cubren varios patrones en un solo cubilete no se deben
colocar muy cerca uno del otro. Además, se debe evitar poner muchos patrones en
el mismo plano en el molde. La expansión de la cera es mucho mayor que la del
revestimiento y provoca que el revestimiento se rompa o fracture si el espacio entre
los patrones es menor de 3mm.
Inclusiones de carbono.- el carbono, proveniente del crisol, de un ajuste
inadecuado de la antorcha o de un revestimiento que contenga carbono, puede ser
absorbido por la aleación durante el vaciado. Estas partículas pueden llevar a la
formación de carburos o aún crear inclusiones de carbono visibles.
Otras causas.- hay ciertas superficies de decoloración de asperezas que no
pueden ser evidentes cuando el vaciado es completo, pero pueden aparecer
durante el uso por ejemplo, varias aleaciones de oro como soldadores, trozos de
alambre y mezclas de diferentes aleaciones vaciadas, no se deben fundir juntas y
rehusarse. La mezcla resultante no va a tener las propiedades físicas apropiadas y
puede formar un eutéctico o aleaciones similares con resistencia a la corrosión
menor. También puede ocurrir decoloración y corrosión.
La causa de la decoloración casi siempre es pasada por alto si la superficie de la
restauración de una aleación de oro se contamina con mercurio. El mercurio penetra
32
Publicada con autorización del autor
rápido dentro de la aleación y provoca pérdida marcada de la ductilidad y gran
susceptibilidad a la corrosión. Por lo tanto, no es bueno colocar restauraciones de
amalgama nuevas junto a las restauraciones de aleación noble alta. Además, estos
diferentes metales forman una celda galvánica que puede conducir al rompimiento
del ánodo (amalgama) relacionado con el cátodo (aleación noble).
Porosidad.- la porosidad puede ocurrir dentro de la región interior y en la superficie
externa del vaciado. Lo anterior es un factor en la superficie áspera, pero también es
una manifestación general de la porosidad interna. No sólo la porosidad interna
debilita el vaciado, sino también se extiende por toda la superficie y puede ser una
causa de decoloración.
Si es intensa, puede producir escape en la interfase diente – restauración y el
resultado es una caries secundaria. Aunque la porosidad en el vaciado no se puede
prevenir por completo, se puede reducir por el uso de técnicas apropiadas.
2.3.4. ANÁLISIS DE FALLOS. TÉCNICA DE ESQUELÉTICOS.
Análisis de fallos Finalizados el Ciclo de trabajo
Nº
Fallo
Causa
1
Fraguado demasiado
rápido del revestimiento
Deposito en dosificador
y mezclador sucios
(restos de material
fraguado).
Temperatura (local,
polvo, liquido)
demasiado elevada.
Proporción no exacta
de polvo y liquido
(consistencia
demasiado espesa).
Remedio
Utilizar solo recipientes de dosificado y
mezclado limpios, después de la ultima
utilización lavar con agua corriente. No
utilizar mezcladores usados con yeso.
Poner a la temperatura de elaboración el
liquido de mezcla o polvo (18-22*c) dado el
caso almacenar en frigorífico el liquido de
mezcla (10-12*c no en el congelador).
Respetar la proporción de mezcla utilizar la
balanza y el cilindro graduado.
Reducir el tiempo de mezclado.
Mezclado demasiado
prolongado.
33
Publicada con autorización del autor
2
Fraguado demasiado
lento del revestimiento
Temperatura
demasiada baja (local,
polvo, liquido).
Aumentar la temperatura ambiente, calentar
el liquido no almacenar el polvo en lugar con
frio excesivo.
Proporción no exacta
de polvo y liquido
(consistencia
demasiada delgada).
Respetar la proporción de mezcla, utilizar la
balanza y el cilindro graduado.
Mesclado demasiado
corto o no exacto.
Utilizar solo recipientes limpios de dosificado
y mezclado; después de cada uso, lavar con
agua corriente. no utilizar mezcladores
utilizados para yeso.
Vaso de mezclado o
dosificador sucios
(sustancias ajenas,
detergentes).
Prolongar el tiempo de mezclado.
Observar la fecha de caducidad, Utilizar
revestimiento reciente.
Revestimiento
demasiado viejo.
3
Formación de burbujas
en el revestimiento.
4
Vaciado insuficiente.
Revestimiento no bien
mezclado y aireado.
Recogida prematura del
molde de duplicado:
Secado el molde antes
de tiempo.
No se ha observado la
proporción de mezcla o
el tiempo de agitación.
Molde de duplicado
demasiado húmedo.
Gelatina de duplicado
demasiado vieja o
demasiado acuosa.
Revestimiento
demasiado viejo.
Mezclado de
revestimiento
insuficiente.
Comprobar el vacio y las juntas del aparato
de mezclado. Cambiar el filtro del tubo
flexible. Observar el tiempo de mezclado.
Observar tiempo de fraguado.
Observar la proporción de mezcla y el tiempo
de agitación de acuerdo con las instrucciones
de elaboración de la gelatina de duplicado.
Antes de llenar el revestimiento, controlar el
molde de duplicado en cuanto a restos de
agua y, dado el caso, eliminarlos. Soplar con
precaución para secar.
Gelatina de duplicado con deterioro
permanente utilizar masa de duplicado
reciente Dubliform, Duplikat, se pueden
suministrar también como concentrado.
Observar la fecha de caducidad Utilizar
Revestimiento reciente.
Observar las instrucciones de elaboración del
revestimiento y la gelatina de duplicado.
Poner el molde de duplicado a temperatura
ambiente (18-22*C).
Véase el numero 2.
Molde de duplicado
demasiado frio.
Tiempo de secado del
revestimiento
demasiado largo.
34
Publicada con autorización del autor
5
Película de silicona en el
modelo (Parcialmente).
La silicona no ha
fraguado
correctamente.
Observar las instrucciones de elaboración de
la silicona de duplicado.
Eliminar con vapor los restos de fresado.
Restos de fresado en el
modelo principal,
ambos componentes de
silicona no
entremezclados
correctamente (aparato
mezclador defectuoso).
Utilizar la cera térmica de desbloqueo.
Se ha utilizado cera
inadecuada para el
desbloqueo.
6
superficie blanda del
modelo de duplicado
después del desmoldeo
de la silicona de
duplicado
Recogida prematura del
molde de duplicado (el
revestimiento todavía
no esta fraguado).
Tiempo de agitado
demasiado cortó.
7
Formación de cristales en
el modelo de duplicado.
8
Desprendimientos del
revestimiento en la
masa de duplicado
(formación de película).
Mezcladores o
dosificadores sucios
8sustancias ajenas,
detergente, restos de
yeso).
Tiempo de permanecía
demasiado largo entre
la extracción y el
secado.
Proporción de mezcla
demasiado estrecha.
Molde de duplicado
húmedo.
Toma prematura del
modelo.
Molde de duplicado
demasiado frio.
Observar el tiempo de fraguado del
revestimiento.
Alargar el tiempo de agitado del
revestimiento, según las instrucciones.
Utilizar solo dosificadores y mezcladores
limpios lavar con agua corriente después de
cada utilización. No usar mezcladores
utilizados para yeso.
Inmediata mente después de la extracción de
la masa de duplicado, colocar el modelo de
duplicado en la estufa secadora.
Observar la proporción de mezcla y el tiempo
de fraguado.
Situar el molde de duplicado a temperatura
ambiente (18-22*C).
Véase el numero 2.
Tiempo de fraguado del
revestimiento
demasiado largo.
9
Desprendimientos de
revestimiento en el
duplicado de silicona.
Liquido de mezcla /
polvo demasiado fríos.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
Toma prematura del
modelo.
Observar el tiempo de fraguado del
revestimiento.
Silicona no fraguada
completamente.
Observar el modo de empleo de la silicona
de duplicado.
Reductor de tenciones
Utilizar lubrofilm de acuerdo con las
35
Publicada con autorización del autor
10
11
12
13
14
Cantos no limpios en el
modelo de duplicado
(duplicado de silicona).
Burbujas en el modelo de
(duplicado de gel y
silicona).
Superficie blanda
después del
endurecimiento
(duplicado de gel).
de silicona no secado.
instrucciones.
Desengrasado
deficiente del molde de
silicona.
Utilizar lubrofilm de acuerdo con las
instrucciones de elaboración.
Vertido demasiado
rápido del
revestimiento.
Verter más lenta mente el revestimiento.
Vibrado insuficiente.
Mejorar vacio, comprobar junta.
Vacio inadecuado
durante la mezcla.
Temperatura o tiempo
de secado demasiado
largo.
Regular más fuerte el vibrador.
Los modelos correctamente secos muestran
un color claro, antes de endurecer, y asumen
bien el endurecedor. Observar el tiempo de
secado posterior.
Endurecedor
demasiado viejo.
Usar nuevo endurecedor por inmersión o en
frio (endurecedor en frio, Okodur).
Modelos quemados
después del
endurecimiento
(duplicado de gel).
Temperatura de secado
demasiado elevada.
Ajustar mas baja la temperatura de la estufa
secadora. Véase el modo de empleo del
revestimiento.
El endurecedor no
penetra (duplicado de gel
y silicona).
Superficie muy estanca
mediante duplicado de
silicona.
No es necesario el endurecimiento, véanse
las instrucciones de elaboración del
revestimiento.
Endurecedor espeso.
Usar nuevo endurecedor.
Temperatura de la
estufa secadora
demasiado baja/tiempo
de emersión excesivo.
Aumentar la temperatura de la estufa
secadora, volver a secar los modelos/ reducir
el tiempo de inmersión (aprox.5-20seg).
36
Publicada con autorización del autor
15
Desprendimientos y
disoluciones en forma de
polvo de la superficie del
modelo de duplicado
después del
endurecimiento.
Tiempo excesivo del
revestimiento en la
masa de duplicado.
Modelo quemado o
secado por demasiado
tiempo después de la
emersión.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
Comprobar la temperatura de la estufa o
secadora, reducir el tiempo de secado
posterior.
37
Publicada con autorización del autor
16
No se han observado
los tiempos de
precalentamiento y las
temperaturas.
Rotura del
cilindro/fisuras en el
cilindro durante el
precalentamiento previo.
Control defectuoso de
la temperatura del
horno.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
Controlar el ajuste del horno/elementos
térmicos/mando.
Usar solo un líquido de mezcla adecuado
para el revestimiento.
Liquido de mezcla
incorrecto (expansión
demasiado elevada).
Diferentes líquidos para
el modelo y el cilindro.
Liquido de mezcla
deficiente (almacenado
demasiado
caliente/frio).
Mezcladores o
dosificadores sucios
(sustancias ajenas,
detergente, restos de
yeso).
Usar solo el mismo líquido de mezcla para el
modelo y el cilindro.
Usar solo un líquido de mezcla en perfectas
condiciones.
Usar solo mezcladores y dosificadores
limpios; después de cada uso lavar con agua
corriente. No usar mezcladores utilizados
para yeso.
Colocar cilindros con la abertura hacia abajo
en el horno.
Dejar enfriar el horno a temperatura
ambiente.
Cilindros con abertura
hacia arriba en el
horno.
Utilizar vaselina o pulverizador de silicona.
Temperatura
demasiado elevada del
horno al colocar los
cilindros en el mismo
(100*C).
Se ha utilizado aceite de
maquinas como
aislante del anillo.
38
Publicada con autorización del autor
17
Pieza de colado sin
terminar parcial
mente
Temperatura final del
horno de
precalentamiento
demasiado baja.
Enfriamiento del
cilindro debido a un
tiempo de fusión
demasiado largo en la
instalación de colado.
Comprobar la temperatura final del horno de
precalentamiento.
Dado el caso, fundir el metal previamente.
Precalentar también el crisol, comprobar la
potencia del aparato de fusión.
Dimensionar adecuadamente los grosores de
la pared de revestimiento de cobertura y
modelo, utilizar el moldeador de cilindro
rema – form.
Cilindro parcial mente
enfriado.
No sobrellenar el horno; en caso de
necesidad, desplazar los cilindros delanteros
hacia atrás.
Cilindro situado
demasiado cerca de la
puerta del horno.
Aumentar el grosor de la modelación (p.ej.
0,35mm min. Con superficie de base).
Modelo demasiado
delgado.
En colado de llama se
ha aplicado un ajuste
incorrecto del gas o
una gama de llama más
incorrecta para la
fusión.
Disposición incorrecta
del bebedero o del
dimensionamiento o
grosores del mismo.
Utilizar soplete con cabezal rociador.
Corregir la alimentación de gas.
Evitar el fuerte doblado de los bebederos,
hacerlos lo mas cortos que sea posible, elegir
bebederos mas espesos, aplicar en dirección
del flujo, encerar bien, dado el caso
bebedero adicional alimentar los ganchos
etc.; véase también la presentación de
colocación de bebederos.
Determinar previamente la cantidad
necesaria de cubitos de colado.
Comprobar/ajustar la presión/momento de
arranque de la maquina de colado.
Aumentar la temperatura de colado,
controlar la indicación de la temperatura.
Cantidad de metal
demasiado reducida.
Precisión de colado
demasiado baja.
Temperatura de colado
demasiado baja.
18
Rebabados de colado o
retenciones cerradas.
Modelaciones no
limpias aplicación de
adhesivo demasiado
espeso.
Endurecedor excedente
en el modelo.
Encerar bordes limpiantes en caso de
retenciones de plástico, no aplicar una capa
gruesa de adhesivo.
Endurecedor no penetra, neutralizarlo por
medio de secado posterior.
39
Publicada con autorización del autor
Observar el tiempo de fraguado.
Cilindro demasiado
corto fraguado antes de
colocarlo introducir en
el horno de
precalentamiento y
temperatura.
No se han observado
los tiempos de
precalentamiento y
temperatura.
Aplicación incorrecta
del revestimiento fino.
Véase el modo de empleo del revestimiento.
Observar las instrucciones de elaboración
del revestimiento fino.
Usar solo un tipo de líquido.
Sacar cuidadosamente los cilindros del
horno y sujetar sin golpear en la
centrifugadora.
Dos líquidos diferentes
de mezcla para el
modelo y el cilindro.
Separación del modelo
del cilindro, justo antes
del colado, justo antes
del colado, por medio
de un impacto
mecánico (cilindro).
19
20
Adherencia muy fuerte
del revestimiento en el
colado al sacar de la
mufla.
Fusión demasiado
Caliente.
Estructura áspera en la
parte inferior del colado.
Fusión demasiado
caliente.
No dejar hervir la fusión, iniciar a tiempo la
operación de colado, véanse las
instrucciones de elaboración.
No se han observado la
temperatura de secado
en los modelos de
duplicado.
Observar las instrucciones de elaboración del
revestimiento. Véase el punto número 15
desprendimientos en polvo.
Los cilindros han sido
precalentados
demasiado tiempo y a
temperatura excesiva.
Desprendimientos de
revestimientos durante
la operación de
duplicado como con
secuencia del molde de
Observar la temperatura de colado.
Observar la temperatura máxima de
precalentamiento y el tiempo de
permanecía; véase el modo de empleo del
revestimiento.
Observar el tiempo de endurecimiento y la
consistencia del mezclado.
Usar los endurecedores dentaurum de
inmersión o en frio (endurecedor en frio
okodur).
40
Publicada con autorización del autor
duplicado demasiado
húmedo uso de
endurecedores de
modelo no adecuados.
Modelo de duplicado
secado posteriormente
durante un tiempo
prolongado después de
la inmersión.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
Observar la temperatura máxima de
precalentamiento.
Temperatura de
precalentamiento
demasiado elevada del
cilindro.
21
Perlas de colado en los
ganchos o superficie de
la placa
Deficiente encerado al
modelar. Insuficiente
adaptación de las ceras
y patrones de cera en el
modelo de duplicado.
Reductor de tenciones
de cera no utilizado o
utilizado
incorrectamente.
22
23
Perlas de colado en el
lado inferior de la placa.
Porosidades en el colado.
Mala aireación de la
masa, puesto q el
liquido de mezcla es
demasiado espeso (las
burbujas no pueden
subir, tiempo de
fraguado demasiado
corto).
Revestimiento
elaborado demasiado
espeso durante la
fabricación del modelo.
Margen de elaboración
demasiado cortó. No
pueden subir las
burbujas.
El aparato agitador de
vacio no alcanza una
depresión suficiente.
Absorción de gas con la
utilización de material
fundido (cono de
colado).
Encerar en caliente entre los dientes en el
modelo. Calentar ligeramente el modelo y
adaptar bien las preformas etc.
Utilizar lubrofilm de acuerdo con las
instrucciones de elaboración.
Agitar la masa del revestimiento de cilindro
con vacio y sin revestimiento fino (aplicar
canales de evacuación de aire). En los
modelos de duplicado con silicona, rociar
ligeramente con agua destilada el modelo y
la modelación de cera.
Observar la proporción de mezcla.
Comprobar el vacio.
Utilizar solo material nuevo (remanium Gfh,
GM 380, GM700, GM 800).
Respetar la temperatura de colado
recomendada.
Temperatura de colado
demasiado elevada
(metal sobrecalentado).
Usar crisoles nuevos.
Utilización de crisoles
viejos.
Usar siempre el crisol solo para una aliacion.
Colado de diferentes
aleaciones en el mismo
Corregir el ajuste de la llama.
41
Publicada con autorización del autor
crisol.
24
Rechupe de aspiración en
el colado.
En colado de llama,
ajuste incorrecto del
gas.
Modelación o
colocación incorrecta
de los bebederos de
colado.
Bebederos demasiado
del gados.
25
Inclusiones de
revestimiento en el
colado.
Centrifugado posterior
demasiado corto.
Abertura de colado no
limpia.
Cantos vivos, que se
rompen y que son
arrastrados durante la
inclusión de al fusión.
Cilindro quemado con
abertura hacia arriba
en el horno.
Revestimiento fino
desprendido.
Evitar la acumulación de material. Configurar
la dirección de flujo del metal desde los
puntos modelados gruesos hacia los
delgados véanse también la presentación de
colocación de bebederos.
Seleccionar diámetros mas grandes de los
bebederos véanse las instrucciones de
elaboración y la presentación de colocación
de bebederos.
En caso de centrifugado motorizado,
centrifugar al menos durante 10 segundos y
luego dejar girar en inercia.
Mantener limpia la abertura de colado.
Dejar desembocar los bebederos de cera
redondeados hacia la tobera de colado.
Colocar el cilindro siempre con la abertura
hacia abajo en el horno.
RK 3 diluido excesivamente con agua
destilada. Observar las instrucciones.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
Revestimiento fino
aplicado demasiado
rápido.
26
Colado demasiado
pequeño.
No se ha observado la
consistencia de
mezclado.
Se ha utilizado una
masa de duplicado no
coordinada con el
revestimiento.
Masa de duplicado
pasada (consistencia
grasa).
Véanse las instrucciones de elaboración del
revestimiento.
Utilizar la masa de duplicado dentaurum
(dubliform, duplikat,
También se pueden suministrar como
concentrado).
Utilizar una masa de duplicado reciente de
dentaurum (dubliform, duplikat, también se
pueden suministrar como concentrado).
Utilizar nuevo líquido de mezcla; no
almacenar en el congelador, sensible a las
heladas.
Liquido de mezcla
cristalizado (clara
separación de los
componentes del
líquido).
Fabricación del modelo
Utilizar el líquido de mezcla para el modelo y
el cilindro.
Observar el modo de empleo del
revestimiento.
42
Publicada con autorización del autor
con agua en lugar de
líquido de mezcla.
Calentamiento
demasiado rápido del
revestimiento.
Utilizar silicona de duplicado más blanda
(dureza shore 8-12).
Dureza shore dela
silicona de duplicado
muy alta.
27
28
Colado demasiado
grande.
Falta de precisión del
ajuste diferente en un
colado.
Consistencia de mezcla
demasiado espesa.
Observar la proporción de polvo/liquido;
véase el modo de empleo del revestimiento.
Concentración del
líquido de mezcla
demasiado alta.
Deformación de la
gelatina de duplicado al
sacar el modelo
principal o al penetrar
en el cono de colado.
Diluir el líquido de mezcla con agua
destilada.
Gelatina de duplicado
demasiado vieja (fundir
como máximo diez
veces).
Utilizar gelatina de duplicado reciente.
Al utilizar la silicona de
duplicado, no se ha
aplicado el sistema de
muflas
correspondiente.
Revestir los modelos maestros con Gumex.
Utilizar las tenazas saca modelos. Utilizar el
sistema de duplicado dentaurum con
dispositivo de sujeción para el cono de
colado.
Con rema –Sil, utilizar muflas siliform o NeoStar.
Desmoldeo cuidadoso del modelo de la
mufla para impedir el estiraje de la silicona.
Evitar los golpes sobre el colado.
La silicona de duplicado
se ha separado de la
mufla.
Al sacar la mufla, se ha
golpeado con martillo
sobre el cono de
colado.
2.3.5. ¿POR QUÉ FALLAN LOS REMOVIBLES?
En la elaboración de las prótesis parciales removibles frecuentemente existen
problemas que tienen como consecuencia que el armazón falle.
Dentro de los problemas más frecuentes que se presentan en los colados metálicos
podemos mencionar los siguientes:
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Metal poroso (sin estar quemado)
Armazón apretado
Armazón torcido
Conectores mayores que no ajustan al modelo
Descansos oclusales que no embonan en sus fosetas
Colados incompletos
43
Publicada con autorización del autor
7. Escarcha en los colados
Los errores y/o problemas antes mencionados tienen solución sin embargo, en
algunas ocasiones el técnico protesista no tiene la habilidad o el conocimiento
teórico para poder detectar cuando y donde está la solución para cada uno de estos
problemas.
Para hablar de todos los problemas y soluciones necesitaríamos de muchas
páginas. En esta ocasión nos vamos a ubicar en un punto muy importante dentro de
la elaboración del esquelético metálico que es el de la colocación de los cueles en
el encerado.
En este momento del proceso se generan algunos de los problemas más
frecuentes tales como el de obtener un metal poroso sin que este quemado y
colados incompletos.
Cuando hemos terminado de encerar el esquelético debemos de hacernos y
contestarnos positivamente cinco preguntas.
1. ¿Cuántos cueles debo colocar?
Existen mitos y realidades acerca de este punto; uno de los mitos es cuando
un técnico protesista desea asegurar el colado, le coloca tantos cuales como
estructuras tenga el armazón, una vez que obtiene el colado y corta estos
cueles aparecen burbujas sobre todo encima de los descansos oclusales,
esto genera malestar en el operador que quería asegurar el colado.
Como se observan en las imágenes el numero de cueles promedio es de tres
para
Un removible bilateral, siendo el número más alto cuatro y el mínimo dos.
2. ¿Dónde debo colocar esos cueles?
Esta es la parte más importante de la técnica; debemos ubicar las zonas más
gruesas de nuestro encerado y colocar ahí la entrada del metal. Por lo regular
estas zonas son las líneas de terminación donde se unen las rejas con los
conectores mayores, las barras linguales o algunas zonas que por motivo de
resistencia de la estructura metálica se tenga que engrosar para ser
reforzada.
3. ¿Qué diámetro deben tener?
Una vez que sean ubicadas las zonas más gruesas debemos considerar que
espesor tienen para que nuestro cuele invariablemente siempre sea más
grueso. El promedio de diámetro es de 3mm, ya que es difícil que en alguna
ocasión tengamos alguna
estructura más gruesa que 3mm. En los
armazones, si la llegáramos a tener, como sería el caso de un póntico
metálico, podemos aumentar en esa zona el diámetro.
4. ¿Qué forma deben tener?
La forma más favorable es helicoidal nunca recta. Este oro de los motivos y
realidades que se presentan en la elaboración de esqueléticos, la
preocupación de técnicos protesistas ante un colado grande además de
colocar mucho cueles, es de colocarlos lo más recto posible para también de
esta manera ―asegurar‖ el colado. Sin embargo, frecuentemente se
presentan colados imperfectos ya sean incompletos o porosos. El colocar
44
Publicada con autorización del autor
cueles rectos nos dan como consecuencia que el metal llega fácilmente y
con demasiada fuerza lo que ocasiona que choque súbitamente con el
modelo refractario y genere un intento de regreso del metal el cual va hacer
contrarrestado por la fuerza de la centrifuga, dándonos como consecuencia
una turbulencia que nos ocasiona porosidades en el metal por el atrapa
miento de aire.
Al colocar cueles curvos con dos codos en su trayecto se le da un descanso
al metal para que se pueda distribuir más fácilmente sin regresos negativos o
choques súbitos.
La duda o pregunta obvia seria: ¿pierde fuerza el metal con cueles curvos
que nos ocasionarían colados incompletos? La respuesta es NO, el porqué
de esta es debido a que tenemos que recordar el punto número 3 que nos
indica que los cueles se colocaran en zonas gruesas de nuestro encerado; y
al punto número 4, que habla de que el grosor de los cuales debe ser siempre
mayor al de nuestro encerado, esto genera que en vez de perder fuerza el
metal la mantiene al ir recorriendo de mayor a menor el grosor del calibre del
colado.
5. ¿Qué longitud deben tener los cueles?
El promedio varía dependiendo del tamaño del encerado; el promedio es de 2
a 2.5 cm de longitud, uniéndose en la parte superior ligeramente arriba del
plano de oclusión, para poder colocar ahí el cono principal.
Los procedimientos descritos anterior mente los podemos resumir con la
técnica del embudo positivo, ya que la podemos comparar con el recorrido
que hace un líquido al entrar por la parte más amplia de un embudo y sale
con mayor fuerza y velocidad en su extremo final debido a la reducción del
calibre que va sufriendo el liquido en su recorrido.
Así el metal ha entrado por un cono muy grueso, que el cono principal, pero
más grueso que el cono principal, pero más grueso que el encerado del
esquelético, va aumentando la presión para terminar de alimentar las zonas
más lejanas y delgadas de nuestro encerado que por lo regular son la de los
retenedores directos, lo que
nos dará como consecuencia colados
completos y sin porosidades.
45
Publicada con autorización del autor
2.4.
MARCO PROCEDIMENTAL
SECUENCIA FOTOGRAFICA DE LA MESA TECNICA
“UBICACIÓN DE SISTEMAS DE BEBEDEROS EN PPR
METALICA”
En la presente mesa técnica, explicaremos los pasos a seguir en la ubicación de
sistema de bebederos y cómo influye ene le éxito o fracaso del mismo.
FOTO 1
En esta vista se puede apreciar los modelos de trabajo donde se confeccionaran las
estructuras metálicas de las PPR. Estos modelos ya tienen preparación bioestatica.
46
Publicada con autorización del autor
FOTO 2
En el laboratorio el paso inicial para la confección de las estructuras metálicas, es
llevaros a un paraleligrafo y encontrar el eje de inserción, marcar el tripoidismo,
ubicar el ecuador protético y prepararlo para duplicar en revestimiento.
FOTO 3
47
Publicada con autorización del autor
FOTO 4
El modelo preparado se ubica en una mufla duplicadora y empleando hidrocoloide
reversible y revestimiento obtenemos un modelo de trabajo.
FOTO 5
48
Publicada con autorización del autor
FOTO 6
Luego del deshidratado y endurecido del modelo, se traslada el diseño para proceder
con el encerado de la estructura.
FOTO 7
49
Publicada con autorización del autor
FOTO 8
La investigación que realizaremos es acerca de colocar de forma distinta el sistema
de bebederos. Usaremos bebederos de forma redonda y ubicaremos en los modelos
del maxilar superior y del maxilar inferior.
FOTO 9
50
Publicada con autorización del autor
FOTO 10
En los modelos inferiores para contrastar la hipótesis, el sistema de bebederos
llevara cámara de rechupado.
FOTO 11
51
Publicada con autorización del autor
FOTO 12
Para contrastar la otra hipótesis usaremos sistema de bebederos cuadrados tanto en
el encofrado para estructuras metálicas del maxilar superior como del inferior.
FOTO 13
52
Publicada con autorización del autor
FOTO 14
Se ubica el formador de crisol a una altura de 1 cm. sobre el plano de oclusión.
Luego preparamos sobre una platina de vidrio el modelo para posteriormente
realizar el encofrado.
FOTO 15
53
Publicada con autorización del autor
FOTO 16
El proceso del investido y posterior revestido con el material adecuado es una parte
importante.
FOTO 17
54
Publicada con autorización del autor
FOTO 18
Luego del proceso del colado analizamos las estructuras metálicas. Acá se aprecian
la misma estructura con dos sistemas distintos de bebederos. Sistema con dos
bebederos, uno con forma redonda y otro de forma cuadrada.
FOTO 19
En este caso se aprecian dos estructuras iguales, tienen un sistema bebedero de una
sola entrada, uno con bebedero cuadrado y otro con bebedero redondo.
55
Publicada con autorización del autor
FOTO 20
En este sistema de bebederos se aprecia ubicado en forma redonda y otra cuadrada.
En uno de los casos se coloco un solo bebedero y en el otro se ubico dos.
FOTO 21
En esta vista se aprecia parte de las 15 estructuras coladas preparadas para la
sustentación de nuestra investigación.
56
Publicada con autorización del autor
2.5.

GLOSARIO DE TÉRMINOS
ALEACIÓN: es la combinación de dos o más elementos en diversas formas que
adquiere propiedades y características metálicas.

APARATOS PROTÉSICOS: conjunto de dispositivos y materiales que fijados o
implantados en el organismo van a ocupar el lugar o desempeñar la función de una
parte faltante.

BASE METÁLICA: segmento metálico de una base protésica que forma parte de
toda la superficie bucal de la prótesis y sirve de asiento para fijar la parte de resina
acrílica de la base protética y para fijar los dientes artificiales.

PILAR: es un diente natural que se utiliza, si la proporción y configuración de la
corona-raíz es adecuada, para sostener una prótesis fija con una brecha corta
desdentada.

POROS: prominencias positivas o negativas que pueden aparecer en el metal o la
resina.

PRÓTESIS PARCIAL REMOVIBLE: prótesis que reemplaza uno o más dientes pero
no todos y que puede ser insertada y retirada por el paciente según lo desee.
57
Publicada con autorización del autor
CAPITULO III
METODOLOGÍA
3.1.
TIPO DE ESTUDIO
Es un estudio de tipo cuasi experimental porque se analizaran dos variables que son
los diferentes sistemas de bebederos y los diferentes diseños.
3.2.

DISEÑO DE INVESTIGACIÓN
Es un estudio de tipo cuasi experimental por que los investigadores
manipulan los procesos in vitro.

Es un estudio de corte transversal por que los datos se van a recolectar en un
solo momento y lugar.
3.3.
HIPÓTESIS
Las estructuras coladas resultantes de los diferentes sistemas de bebederos
presentan diferencias estructurales y dimensionales según su aplicación.
3.4.
MUESTRA
Por conveniencia del estudio se confeccionaron 15 estructuras metálicas aplicando
diferents sistemas de bebederos
3.8.
INSTRUMENTO
Técnicas:
Por medio de recolección tipo encuesta en la que el profesional evaluaba las
estructuras coladas y consignaba los datos solicitados según su criterio.
Instrumentos:
El instrumento que se utilizo fue una encuesta en la que se consignaba los datos
necesarios para la evaluación de resultados.
58
Publicada con autorización del autor
CAPITULO IV
ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS
59
Publicada con autorización del autor
Nº
VARIABLE
1 PIEZA DE COLADO
POROSO
Nº
VARIABLE
2 PIEZA DE COLADO
INCOMPLETO
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
redondo.
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
redondo
SI
7
SI
5
SI
8
SI
11
NO
3
NO
5
NO
12
NO
9
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
redondo.
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
redondo
SI
0
SI
0
SI
2
SI
0
NO
10
NO
10
NO
18
NO
20
60
Publicada con autorización del autor
N
º
VARIABLE
3 RECHUPE DE
ASPIRACION
N
º
VARIABLE
4 ARMAZON
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
redondo.
SI
NO
5
5
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
2
8
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
6
14
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
redondo
SI
NO
8
12
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
redondo.
SI
NO
3
1
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
3
0
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
12
6
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
redondo
SI
NO
11
8
APRETADO
61
Publicada con autorización del autor
N
º
VARIABLE
5 PERLAS DE
COLADO EN
SUPERFICIE DE
LA PLACA
N
º
VARIABLE
6 INCLUSIONES DE
REVESTIMIENTO
EN EL COLADO
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
redondo.
SI
NO
3
1
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
3
0
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
14
6
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
redondo
SI
NO
19
1
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
redondo.
SI
NO
2
8
Placa colada
inferior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
2
8
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
cuadrado.
SI
NO
0
20
Placa colada
superior con
sistema de
bebedero
redondo
SI
NO
3
16
62
Publicada con autorización del autor
CAPITULO V
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1. Se uso como variables de referencia, para contrastar los sistemas de bebederos
con el éxito o fracaso de la estructura colada:
a. Pieza de colado porosa.
b. Pieza de colado incompleta.
c. Rechupe de aspiración.
d. Armazón apretado.
e. Perlas de colado en superficie de la placa.
f. Inclusiones de revestimiento en el colado.
2. Observando los 15 casos de estructura metálica colada, se concluyo que la forma
y diámetro de los bebederos influye más que el número de ellos. En 5 casos se
coloco 2 y 3 bebederos y se aprecio rechupe de aspiración, versus 10 casos
donde se coloco 01 solo bebedero y no se aprecio rechupado. El diámetro de los
bebederos fue el mismo (3,5 mm). Se valido la hipótesis planteada.
3. Según juicio de expertos, a través de una encuesta confrontada con las piezas
metálicas coladas, se concluyo:
a. Las placas del maxilar inferior mostraron mejor resultado con el sistema de
bebedero cuadrado, lo que no valido la hipótesis planteada.
b. Las placas del maxilar superior mostraron mejor resultado con sistema de
bebedero cuadrado, lo que valido la hipótesis planteada.
4. Los resultados ampliados de la investigación son:
Estructuras metálicas del maxilar inferior

03 respuestas indicaron que no presentaba Pieza de colado poroso en la
placa metálica inferior con sistema bebedero redondo, versus 5 con sistema
de bebedero cuadrado.
63
Publicada con autorización del autor

10 respuestas indicaron que no presentaban Piezas de colado incompleto
en la placa metálica inferior con sistema de bebedero redondo, versus 10
con sistema de bebedero cuadrado.

5 respuestas indicaron que no presentaban Rechupe de aspiración en la
placa metálica inferior con sistema de bebedero redondo, versus 8 con
sistema de bebedero cuadrado.

01 respuestas indicaron que no presentaban
Armazón apretado en la
placa metálica inferior con sistema de bebedero redondo, versus 0 con
sistema de bebedero cuadrado.

Ninguna respuesta indicaron que no presentaban
Perlas de colado en
superficie de la placa en la placa metálica inferior con sistema de
bebedero redondo, versus 1 con sistema de bebedero cuadrado.

8 respuestas indicaron que no presentaban Inclusiones de revestimiento
en el colado en la placa metálica inferior con sistema de bebedero redondo,
versus 8 con sistema de bebedero cuadrado.
Estructuras metálicas del maxilar superior

12 respuestas indicaron que no presentaban Pieza de colado poroso en
las placas metálicas superior con sistema de bebedero cuadrado, versus 9
con sistema de bebedero redondo.

18 respuestas indicaron que no presentaban Piezas de colado incompleto
en las placas metálicas superior con sistema de bebedero cuadrado, versus
20 con sistema de bebedero redondo.

14 respuestas indicaron que no presentaban Rechupe de aspiración en las
placas metálicas superior con sistema de bebedero cuadrado, versus 12 con
sistema de bebedero redondo.

6 respuestas indicaron que no presentaban Armazón apretado en las
placas metálicas superior con sistema de bebedero cuadrado, versus 8 con
sistema de bebedero redondo.
 6 respuestas indicaron
que no presentaban Perlas de colado en la
superficie de la placa en las placas metálicas superior con sistema de
bebedero cuadrado, versus 1 con sistema de bebedero redondo.
64
Publicada con autorización del autor
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
1.
Análisis de fallos. Técnica de Esqueléticos. Dentaurum, Setiembre
2003. 18 Pp.
2.
ANUSAVICE, Kenneth. Ciencia de los materiales dentales de Phillips.
Decima edición. México. Editorial Mc Graw- Hill. Editorial Interamericana,
mayo 1998. 746 Pp.
3.
BARTOLOTTI LILIA. PRÓTESIS REMOVIBLE CLÁSICA E INNOVACIÓN
EDITORIAL AMOLCA COLUMBIA 2006.
4.
BERNAL ARCINIEGA, R. PRÓTESIS PARCIAL REMOVIBLE EDITORIAL
TRILLAS MÉXICO D.F. 2003.
5.
CRAIG,
ROBERT
G.
MATERIALES
DENTALES.
PROPIEDADES
Y
MANIPULACIÓN. 6º EDICIÓN EDITORIAL MOSBY, ESPAÑA 1996. Pp.294
6.
KAISER, FRANK, DISEÑO DE LA PRÓTESIS PARCIAL REMOVIBLE
EDITORIAL, AMOLCA COLUMBIA, 2006.
7.
LOZA FERNÁNDEZ, DAVID. PRÓTESIS PARCIAL REMOVIBLE EDITORIAL
WILLIAM CHARRY C., ELSA ASTRID GARZÓN DÍAZ ODONTOLOGÍA U.
NACIONAL.
8.
MALLAT DESPLAST E. PRÓTESIS PARCIAL Y SOBRE DENTADURA
EDITORIAL ELSEVIER MADRID 2004.
9.
MALLAT, Ernest. La PPR en la práctica diaria. Primera edicion.
Barcelona, España. Editorial Labor S.A., 1987. 397 Pp.
10.
MARXKORS, Reenbord. La Prótesis parcial con base colada sobre
modelo. Editorial Bego. 66Pp.
11.
MC GIVNEY, Glen. Prótesis Parcial Removible de Mc Cracken. Decima
edición. Buenos aires, Argentina. Editorial Médica Panamericana, 2004.
569Pp.
12.
PHILLIPS, RALPH. LA CIENCIA DE LOS MATERIALES DENTALES DE
SKINNER. EDITORIAL INTERAMERICANA, 1993.
65
Publicada con autorización del autor