obtención de propiedades de piezas de mampostería

Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A.C.
034
OBTENCIÓN DE PROPIEDADES DE PIEZAS DE MAMPOSTERÍA, EMPLEADAS EN LAS
CONSTRUCCIONES DE LA CIUDAD DE PUEBLA
1
2
2
De Gante González Jorge ,Contreras Bonilla Silvia , Torres Díaz Héctor Serrano Vega
1
Sebastián
RESUMEN
Se presentan resultados de pruebas de laboratorio de compresión simple, flexión y absorción realizadas en
piezas de mampostería de barro, recocido e industrializado cuyo uso es común en las construcciones de la
Ciudad de Puebla. También se obtuvieron resultados de pruebas de compresión simple en pilas y de tensión
diagonal en muretes construidos con este tipo de piezas. Según los resultados obtenidos, la resistencia de las
piezas de barro industrializado es mayor que las de barro recocido. En muretes, la resistencia es consistente
con la indicada en las Normas del Distrito Federal, los patrones de falla concuerdan con los citados en la
literatura.
ABSTRACT
This paper presents results of Simple Compression, Bending and Absorption laboratory testings realized on
Masonry pieces based on clay baked and industrialized, which are used commonly in several constructions at
Puebla City. Also, we got results on Masonry piles tested below Simple Compression and on walls below
diagonal tension stress which were built with this kind of pieces. According with the obtained results, the
resistance on Masonry industrialized is bigger. On walls, the resistance on Masonry pieces results consistent
compared with NDF and it coincides with the fail standards defined in the bibliography.
ANTECEDENTES
Uno de los materiales más empleados en el país para la construcción de muros para diferentes usos, es la
mampostería. El principal problema que ofrece en el diseño es la determinación de su resistencia, debido a la
heterogeneidad de sus componentes, las piezas y el mortero. En general, se utilizan 2 tipos de piezas,
naturales y artificiales. Las de mayor uso son las artificiales, que de manera gruesa son de 2 tipos, macizas y
huecas. A su vez, las piezas están fabricadas con barro recocido o industrializados y concreto.
En la Ciudad de Puebla, las piezas de barro recocido son de amplio uso, provienen de fabricas de la zona de la
Ciudad de Cholula y su proceso es artesanal; mientras que, las de barro industrializado, de menor uso debido
a su costo, se producen en fabricas de la Ciudad. Las piezas de concreto, también de amplio uso, son
fabricadas de manera semi- artesanal o industrial.
Sin embargo, hoy día, las propiedades índices de la resistencia de piezas que se disponen en el mercado de la
Ciudad de Puebla se desconocen. Más aún, la resistencia de muros construidos con este material es totalmente
desconocido, sobre todo por la falta de laboratorios en que ésta pueda obtenerse. De esta manera, los
diseñadores de la zona no disponen de indicadores de resistencia de piezas o muros de mampostería y se ven
obligados a utilizar los valores disponibles en las Normas Técnicas Complementarias de Mampostería del
Distrito Federal.
El objetivo de este trabajo es realizar ensayes de piezas y muretes de mampostería, que permitan obtener
indicadores de la resistencia de la mampostería empleada en la Ciudad de Puebla. Dos limitantes se tuvieron
durante el desarrollo de las pruebas, la selección de los materiales a probar y la precisión del equipo
disponible.
1
2
Profesor, Benemérita Universidad Autónoma de Puebla.
Estudiante, Colegio de Ingeniería Civil, BUAP.
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XIII Congreso Nacional de Ingeniería Estructural
Puebla, Pue., México 2002
034
MATERIALES EMPLEADOS
PIEZAS
Para este trabajo, las piezas empleadas para los ensayes fueron de dos tipos:
Piezas de barro recocido, de fabricantes (nueve en total) del Municipio de Cholula (los mayores abastecedores
de este tipo de piezas en el Municipio de Puebla), con medidas nominales de 6 X 12 X 24, en centímetros y
peso seco promedio de 2.25 Kg
Piezas industrializadas fabricadas en el Municipio de Puebla, tipos:
Ladrillo y bloque multiperforado, con medidas nominales, de 6x12x24 y 12x12x24 y peso promedio por
pieza de 1.80 kg y 3.60 kg, respectivamente;
Ladrillo y bloque de huecos verticales, con medidas nominales, de 6x12x24 y de 12x12x24, peso promedio
por pieza de 1.60 kg y 3.20 kg, respectivamente. Todas las piezas con un acabado liso y de color rojo
natural.
MORTERO
Los morteros empleados cumplieron con los requisitos que establece la NTC-Mampostería. Sus componentes
fueron: Cemento gris de fraguado rápido y alta resistencia mecánica; Cal; arena de la zona y agua de la red
que satisface a Ciudad Universitaria. Para las piezas de barro recocido se utilizaron tres tipos de mortero, con
proporciones: 1:1/4:2.75, 1:1/2:2.75, y 1:1 ¼: 2.75, respectivamente. Para las piezas industrializadas huecas,
la recomendación volumétrica que se empleó para rellenar las celdas fue de 1:0.25:2.5.
Debe hacerse notar que las pruebas fueron efectuadas con el equipo del laboratorio Integral de la Facultad de
Ingeniería de la BUAP, y no siempre cumplió con las condiciones especificadas por las Normas respectivas.
REALIZACIÓN DE PRUEBAS
PRUEBAS REALIZADAS A PIEZAS
a) Prueba de disgregación: (NMX-C-006-1976). La prueba se aplicó por el tipo de textura de las piezas de
tabique rojo recocido. Para ello, las piezas se cepillaron en seco, se limpiaron del polvo superficial. Luego
se sumergieron en agua limpia durante cuatro horas a las temperaturas de 15 y 30º C.
b) Prueba de absorción de agua máxima inicial: (NMX-C-037-1997). Los especimenes, se secaron a peso
constante en un horno con circulación de aire a una temperatura de 110 a 115º C. Los especimenes se pesaron
en frío. Luego se saturaron en agua limpia que a una temperatura entre 15.5 y 30º C, sin que hubiese una
inmersión parcial preliminar, durante 24 hrs. Una vez pasado este lapso, se saco la superficie del espécimen,
usando un trapo húmedo y se peso antes de que pasaran cinco minutos después de la secada de este.
c) Prueba del módulo de ruptura o prueba de flexión de piezas: Se ensayaron especimenes sin fisuras. El
espécimen estuvo sostenido en posición plana sobre un claro de 18 cm y una carga al centro del claro, que se
aplicó perpendicularmente sobre la cara superior del espécimen por medio de una placa de apoyo de 0.6 cm
de espesor, 4cm de ancho y longitud cuando menos igual al ancho del espécimen. Los apoyos del espécimen
tuvieron libertad de rotación tanto en dirección longitudinal como transversal.
d) Prueba de resistencia a la compresión de piezas: (NMX-C-036-1983) Se ensayaron piezas sin fallas ni
fisuras y con sus caras razonablemente paralelas. Las piezas se secaron en un horno a temperatura de 100 a
110 ºC, La superficie de las probetas se cabeceo con mortero de azufre para lograr que fueran paralelas entre
sí; en piezas huecas se evitó que penetrara más de 0.5 cm en los huecos. Finalmente, se colocó la probeta
haciendo coincidir el centroide de las caras de la probeta con el centro del bloque de carga de la máquina de
prueba. La aplicación de la carga fue constante hasta llegar a la falla total del espécimen.
e)Prueba a compresión axial de las pilas: (APNMX-C-415-1997-ONNCCE). Las probetas estaban
conformadas piezas unidas mediante alguno de los morteros antes mencionados. La relación de esbeltez de
las pilas estuvo entre 3 y 4. Las pilas se almacenaron al menos 28 días. Para el ensaye, las pilas se
cabecearon con azufre, y se les colocó una placa de 1” de acero en los extremos, se aplicaron ciclos de
precarga con velocidad uniforme al 15% de la carga máxima esperada, con el objeto de que se acomodaran las
piezas y ajustar el micrómetro de medición.
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Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A.C.
034
f) Prueba a tensión diagonal de muretes: (APNMX-C-416-1997-ONNCCE). Las probetas se sometieron a
una carga de compresión a lo largo de una de sus diagonales. Durante el ensaye, la carga vertical genera
esfuerzos de tensión crecientes que se orientan perpendicularmente a la dirección de carga. Este campo de
esfuerzos de tensión conduce a la falla del murete a lo largo de una grieta aproximadamente vertical entre las
dos esquinas cargadas. En número de muretes que se ensayaron fue de 8 a 9 por lote o tipo de pieza, los lados
murete fueron casi iguales. Después de construidos los muretes se almacenaron en ambiente de laboratorio
por lo menos 28 días. Antes del ensaye, las esquinas sobre la diagonal a compresión se cabecearon con azufre,
con la finalidad de facilitar la distribución uniforme de carga entre el cabezal y la mampostería. La aplicación
de la carga fue igual a la prueba de las pilas.
PRUEBAS REALIZADAS AL MORTERO
a) Resistencia del mortero a compresión: (NMX-C-061-1976). El mortero fue elaborado con las proporciones
mencionadas al principio; del mortero que se utilizó para la elaboración de las pilas y los muretes se
obtuvieron las muestras par rellenar los moldes. El número de cubos para cada edad especificada de prueba
debe ser tres como mínimo. Después de elaborar los cubos, se colocaron en un gabinete húmedo dejando sus
superficies expuestas al ambiente, pero protegidas del goteo directo. Los cubos permanecieron dentro de los
moldes durante 20 o 24 horas; al cumplir esta edad, los cubos se sumergieron en agua limpia en los tanques de
almacenamiento. Al cumplir la edad de prueba de los cubos se retiraron del gabinete húmedo, para proceder a
la aplicación de la carga, la cual fue constante, hasta la ruptura del espécimen.
RESULTADOS
MORTERO
Prueba de compresión. El mortero tipo I probado a los 28 días, tuvo una resistencia promedio a la
compresión de 124.44 Kg/cm2; mientras que fue de 88.67 Kg/cm2 y de 29.33 Kg/cm2 para los morteros tipos
II y III, respectivamente, de acuerdo con lo que se muestra en la Tabla 1. El mortero utilizado para piezas de
barro extruido tuvo una resistencia promedio a los 28 días de 160.46 Kg/cm2.
PIEZAS DE BARRO EXTRUIDO
a) Prueba de absorción de agua máxima. La absorción de agua máxima obtenida fue de 13.15% para Tabique
hueco vertical
y 14.97% para Tabique multiperforado, valores que están dentro de los parámetros
establecidos por la Norma (12-19%). Mientras que fue de 17.77% para Bloques de hueco vertical y de
15.28% para Bloques multiperforados, un poco menor que lo indicado en la Norma (9-12%). Estos valores se
tomaron en cuenta durante la elaboración de las pilas y muretes a fin de lograr la trabajabilidad necesaria en el
mortero, ver tabla 3.
b) Prueba del módulo de ruptura. Los resultados promedio obtenidos para los 2 tipos de tabiques son
adecuados (25.74 Kg/cm2 para Tabique hueco vertical y 12.25 Kg/cm2 para Tabique multiperforado) con los
parámetros establecidos por la Norma (8 Kg/cm2) Lo mismo ocurre con los dos tipos de bloques (6.28 Kg/cm2
para Bloque de hueco vertical y 8.57 Kg/cm2 para Bloque multiperforado). Esto asegura la calidad de las
piezas, ver tabla 3.
c) Prueba de compresión en piezas. La resistencia de diseño a compresión obtenida fue de 159.11 Kg/cm2
para Tabique hueco vertical, 120.31 Kg/cm2 para Tabique multiperforado, 112.47 Kg/cm2 para Bloque hueco
vertical y 112.06 Kg/cm2 para Bloque multiperforado, respectivamente. Los valores son ligeramente
superiores a los sugeridos en el reglamento como valores índice, los cuales están entre 60 y 100 Kg/cm2, ver
tabla 3.
d) Prueba de resistencia a compresión axial de las pilas. La resistencia de diseño de pilas con piezas de
tabique unidas con mortero tipo I, tuvo resistencia promedio de 37.54 Kg/cm2 y las fallas mostradas fueron
por aplastamiento de las piezas, falla por agrietamiento vertical (deformaciones transversales) y falla
compuesta por deformaciones tanto en piezas como en la junta. Mientras que las pilas compuestas por bloques
unidas con mortero tipo I, tuvieron resistencias de diseño de 25.83 Kg/cm2 (piezas de hueco vertical) y 37.66
Kg/cm2 (piezas multiperforadas), presentando fallas por aplastamiento y por agrietamiento vertical, ver tabla
5.
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XIII Congreso Nacional de Ingeniería Estructural
Puebla, Pue., México 2002
034
e) Prueba de resistencia a compresión diagonal de mampostería. Se obtuvieron resistencias de diseño de
2.83 Kg/cm2 en muretes de tabique de hueco vertical, 5.24 Kg/cm2 en muretes de tabique multiperforado,
2.15 Kg/cm2 en muretes de bloques de hueco vertical y de 5.38 Kg/cm2 en muretes de bloques
multiperforados. Las fallas presentadas durante las pruebas fueron: falla de la superficie de contacto entre
mortero y pieza, falla de junta y falla de la pieza. Cerca del 40% de los especimenes presentaron fallas por
esfuerzos tangenciales y tensión diagonal, ver tabla 5.
PIEZAS DE BARRO RECOCIDO
a) Prueba de absorción de agua máxima. La absorción de agua máxima obtenida fue de 18.86%. Este valor
se tomó en cuenta durante la elaboración de las pilas y muretes, a fin de lograr la trabajabilidad necesaria en el
mortero, tabla 1.
b) Prueba del módulo de ruptura. El módulo de ruptura promedio obtenido fue de 11.25 Kg/cm2, este valor
se considera adecuado, como se ve en la tabla 1.
c) Prueba de compresión en piezas. La resistencia de diseño a compresión de las piezas en promedio fue de
52.45 Kg/cm2, valor un poco menor a los 60 Kg/cm2 que toman como referencia las NTC-mampostería, tabla
1.
d) Prueba de resistencia a compresión axial de las pilas. La resistencia promedio de diseño de pilas unidas
con mortero I fue de 29.29 Kg/cm2 ; mientras que, fue de 25.15 Kg/cm2 en las pilas de mortero II y de 23.80
Kg/cm2 en las de mortero tipo III. Las fallas presentadas fueron: por aplastamiento de piezas y por presencia
de grietas verticales que atravesaban mortero y piezas, como se nuestra en la tabla 4.
e) Prueba de resistencia a compresión diagonal de mampostería. La resistencia de diseño promedio que se
obtuvo fue de: 14.24 Kg/cm2 en muretes con mortero tipo I, de 13.75 Kg/cm2 en muretes de mortero tipo II y
de 8.73 Kg/cm2 en los de mortero tipo III, ver tabla 6.
CONCLUSIONES
Las principales conclusiones de este trabajo son las siguientes:
La resistencia de diseño del mortero fue adecuada para los tipo I y II, mientras que es menor en el caso del
mortero tipo III; de acuerdo con los valores índice sugeridos en la NTC-mampostería.
La resistencia en compresión de las piezas de barro recocido fue algo menor que el valor índice de referencia
de las NTC-mampostería. Esto debido a la heterogénea de la muestra total de piezas empleadas. En el caso de
tabiques de barro extruído con hueco vertical la resistencia es mayor a la indicada en las normas.
En cuanto a la resistencia de diseño a compresión de pilas: las de piezas macizas de barro recocido es de casi
el doble de la resistencia sugerida en las NTC-mampostería; mientras que es ligeramente menor para tabiques
extruídos de huecos verticales y bloques multiperforados, pero bastante menores para el caso de bloques de
hueco vertical.
Con respecto a la resistencia a compresión diagonal: para muretes de piezas macizas de barro recocido los
valores son suficientemente altos comparados con los sugeridos en las NTC-mampostería; mientras que en
piezas de barro extruído, las de huecos verticales tuvieron valores menores a los indicados en las NTCmampostería, pero mayores en las piezas multiperforadas.
De acuerdo con lo antes indicado, consideramos que la resistencia obtenida para el caso de piezas macizas de
barro recocido es satisfactoria comparada con la sugerida por las NTC-mampostería; lo mismo ocurre en el
caso de piezas de barro extruído multiperforadas; pero en el caso de piezas de barro extruído la resistencia es
menor.
Se sugiere realizar un mayor número de pruebas que puedan orientar de manera adecuada la formulación de
valores indicativos para futuras normas aplicables en el municipio de Puebla. Estos ensayes son más
necesarios en el caso de piezas de barro extruído de hueco vertical.
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Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural, A.C.
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REFERENCIAS
Contreras B. S. Comportamiento y pruebas de muros de mampostería con el marco de carga de la Facultad
de Ingeniería de la BUAP. Tésis profesional, BUAP. Puebla,Pue. 2002.
De Gante G. J. Comportamiento, análisis y diseño de estructuras de mampostería. Apuntes del Curso.
Facultad de Ingeniería, BUAP. Puebla, Pue. 2002.
Gaceta Oficial del Distrito Federal. Normas técnicas complementarias para diseño y construcción de
estructuras de mampostería. México D. F., 1995.
Meli P. R, Reyes G. A. Propiedades mecánicas de la mampostería. Instituto de Ingeniería de la UNAM.
México D. F., 1968.
ONNCCE. Industria de la Construcción. Determinación de la resistencia a compresión y del módulo de
elasticidad de pilas de mampostería de barro y de concreto. México D. F., ONNCCE, 1997.
ONNCCE. Industria de la Construcción. Determinación de la resistencia a compresión diagonal y de la
rigidez a cortante de mampostería de barro y de concreto. México D. F., ONNCCE, 1997.
ONNCCE. Industria de la Construcción. Bloques, tabiques o ladrillos y tabicones para uso estructural –
especificaciones y métodos de prueba . México D. F., ONNCCE, 1997.
ONNCCE. Industria de la Construcción. Determinación de la resistencia a compresión del mortero. México
D. F., ONNCCE, 1997.
Torres D. H, Propiedades mecánicas de la mampostería de tabique rojo recocido de la zona de Cholula
Puebla. Tesis profesional, Facultad de Ingeniería, BUAP. Puebla, Pue. En prensa.
Agradecemos la valiosa colaboración de Dulce Aguilar durante el desarrollo de este trabajo.
Tabla 1. Resultado de prueba a compresión simple de morteros.( f´b = resistencia
promedio a compresión, f*p = resistencia de diseño a compresión)
Tipo de
Proporción
mortero
Edad de
fb
f*b
Edad de
fb
f*b
prueba
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
prueba
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
IA
1-1/4-2.75
7 días
88
58.67
28 días
183
122.00
IB
1-1/2M-2.75
7 días
155
103.33
28 días
215
143.33
IB´
1-1/4M-2.75
7 días
89
59.33
28 días
162
108.00
IIA
1-1/2-2.75
7 días
58
38.67
28 días
109
72.67
IIB
1-1M-2.75
7 días
112
74.67
28 días
134
89.33
IIB´
1-1/2M-2.75
7 días
91
60.67
28 días
156
104.00
III
1-1 1/4 -2.75
7 días
20
13.33
28 días
44
29.33
Tabla 2. Pruebas realizadas en piezas macizas de barro recocido
( fp = resistencia promedio a la compresión, f*p = resistencia de diseño a compresión)
*ABSORCIÓN
Módulo de ruptura
fp
f*p
LOTE
Promedio (%)
promedio (Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
1
18.88
10
87
42.91
2
20.76
10
91
55.24
3
19.28
11
106
60.57
4
19.25
13
112
64.00
1265
XIII Congreso Nacional de Ingeniería Estructural
Puebla, Pue., México 2002
034
5
17.99
11
83
39.34
6
17.08
11
65
37.14
7
17.98
11
97
57.65
8
19.04
12
102
58.29
9
19.45
12
106
56.91
Tabla 3. Pruebas realizadas en piezas de barro extruído
(THV tabique de huecos verticales, TMTP tabique multiperforado)
Tipo de
pieza
*ABSORCIÓN
Módulo de
fp
**** fp*
Promedio (%)
Ruptura (Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
THV
13.15
25.74
258.55
159.11
TMTP
14.97
12.25
195.51
120.31
BHV
17.77
6.28
182.77
112.47
BMPT
15.28
8.57
182.09
112.06
Tabla 4. Resistencia a compresión de las pilas de piezas macizas de barro recocido
( fm = resistencia a compresión promedio, f*m = resistencia de diseño)
Número
de
lote
Mortero
proporción: 1 - 1/4 -2.75
Carga máxima
promedio (kg)
fm
Mortero II
proporción: 1 - 1/2 -2.75
f*m
2
(Kg/cm )
2
(Kg/cm )
Carga
máxima
Promedio
(kg)
fm
Mortero III
proporción: 1 - 1 1/4 -2.75
f*m
2
(Kg/cm )
2
(Kg/cm )
1
9983
35.12
25.54
8570
30.12
18.25
2
10537
37.02
26.92
8412
29.58
21.51
3
10325
36.61
26.62
9803
29.85
21.71
4
11745
41.64
28.23
11622
41.20
27.93
5
12348
44.37
32.27
9945
35.69
25.96
6
7
8
9
11545
10577
12615
13610
40.60
37.34
44.75
47.44
29.52
11437
11450
9923
10560
40.22
40.44
35.18
36.80
29.25
27.15
31.96
34.50
29.41
25.59
26.76
Carga
máxima
promedio (kg)
9023
8473
8038
9312
10195
10533
8400
9992
9417
fm
f*m
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
31.70
29.77
28.50
33.00
36.61
37.02
29.67
35.40
32.81
23.05
21.65
20.73
24.00
26.62
26.92
21.58
25.75
23.86
Tabla 5. Resistencia a compresión de las pilas de piezas macizas de barro extruído
(fm es la resistencia a compresión promedio, f*m es la resistencia de
diseño, Em es el módulo de elasticidad)
Tipo de
pieza
f*p
(Kg/cm2)
Proporción
mortero
f*b
(Kg/cm2)
f*m
Em
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
fm
Eu
THV
159.11
1 - 1/4 - 2.5
160.46
59.46
37.28
6143
0.0061
TMTP
120.31
1 - 1/4 - 2.5
160.46
60.59
37.81
6739
0.0057
BHV
112.47
1 - 1/4 - 2.5
160.46
41.2
25.83
4838
0.0042
BMPT
112.06
1 - 1/4 - 2.5
160.46
51.78
37.66
8507
0.0047
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Tabla 6. Resistencia a compresión diagonal de muretes de piezas macizas de barro recocido (Vm es
la resistencia a compresión diagonal promedio, V*m es la resistencia de diseño).
Número
de
lote
Mortero I
Mortero II
Mortero III
proporción: 1 - 1/4 -2.75
proporción: 1 - 1/2 -2.75
proporción: 1 - 1 1/4 -2.75
Carga máxima
Vm
V*m
Carga máxima
Vm
V*m
Carga
máxima
Vm
V*m
promedio (kg)
(Kg/cm )
(Kg/cm )
promedio (kg)
(Kg/cm )
(Kg/cm )
promedio (kg)
(Kg/cm )
(Kg/cm )
1
2100
20.60
11.44
2307
22.63
15.09
1807
17.67
11.78
2
2227
21.83
14.56
2313
22.67
15.11
1330
13.03
8.69
3
2363
23.17
15.44
2027
19.87
13.24
1810
17.77
11.84
4
1815
17.80
11.87
2103
20.60
7.17
1557
15.23
10.16
2
2
2
2
2
2
5
2260
22.17
14.78
2473
24.27
16.18
1193
11.70
6.41
6
7
8
9
2840
3177
2043
1740
27.87
31.17
20.00
17.07
18.58
20.78
2233
2397
2497
1937
21.90
23.50
24.47
19.00
14.60
13.43
1513
1243
1333
697
14.87
12.20
13.07
6.83
9.91
8.13
13.33
7.42
16.31
12.67
8.17
3.50
Tabla 7. Resistencia a compresión diagonal de muretes de piezas macizas de barro extruído
(Vm es la resistencia a compresión diagonal promedio, V*m es la resistencia de diseño).
Tipo de
f*p
Proporción
f*b
pieza
(Kg/cm2)
mortero
(Kg/cm2)
THV
159.11
1 - 1/2 - 2.5
160.46
TMTP
120.31
1 - 1/2 - 2.5
BHV
112.47
1 - 1/2 - 2.5
BMPT
112.06
1 - 1/2 - 2.5
h/l
Carga máxima
Vm
V*m
(kg)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
0.941
1579
5.55
2.83
160.46
0.923
2631
9.16
5.24
160.46
0.982
1033
3.45
2.15
160.46
0.981
2495
8.43
5.38
1267