Comentarios Apéndice E

COMENTARIOS AL APÉNDICE E.
COLUMNAS Y OTRAS BARRAS COMPRIMIDAS
C A-E.3. RESISTENCIA DE DISEÑO A LA COMPRESIÓN PARA PANDEO
TORSIONAL Y PANDEO FLEXOTORSIONAL
Las expresiones en la Sección A-E.3. para pandeo elástico torsional y flexotorsional de
columnas, han sido tomadas de textos de estabilidad (Timoshenco-Gere (1961); Bleich
(1952); Galambos (1968); Chen y Atsusa (1977)). Dado que estas expresiones son aplicables
en el campo elástico, deben ser modificadas para el pandeo inelástico o sea para Fcr > 0,5
Fy . Ello se hace a través del uso de un factor de esbeltez equivalente λe= Fy/Fe.
C A-E.4. BARRAS ARMADAS SOMETIDAS A COMPRESIÓN AXIL
La resistencia de diseño para las barras armadas de los Grupos IV y V está basada en lo
especificado en el EUROCODE 3, Parte 1- (1992).
El procedimiento es válido, en principio, para barras armadas con dos cordones (que
pueden a su vez ser armados) de sección uniforme, con enlaces uniformes en toda su
longitud. Si alguna de estas condiciones no se cumple se debe modificar el procedimiento
planteado, lo que implica analizar correctamente la incidencia de esas modificaciones en los
fundamentos del procedimiento de cálculo, particularmente en la esbeltez modificada y en las
solicitaciones resultantes en los cordones.
Se trata de un procedimiento de verificación de la resistencia local de los cordones, en la
cual éstos están sometidos a solicitaciones de segundo orden resultantes de considerar la
barra armada con una deformación inicial. El momento de segundo orden se obtiene por
amplificación del momento de primer orden P eo. Así el problema de inestabilidad se
transforma en un problema de resistencia. La amplificación se realiza con la carga de Euler
Pcm obtenida con una esbeltez modificada por la pérdida de rigidez, causada por la
deformación por corte de los enlaces (λm), y considerando la longitud efectiva de pandeo de
la barra armada.
Para la determinación del factor de longitud efectiva k, según lo especificado en el Capítulo
C, se debe considerar un momento de inercia modificado reducido por la pérdida de rigidez,
el que se puede obtener a partir de una relación de esbeltez modificada aplicando la
expresión especificada con un k = 1. De allí se obtiene un radio de giro reducido que,
elevado al cuadrado y multiplicado por el área bruta de la sección total, determina el
momento de inercia reducido.
La deformación inicial para obtener las solicitaciones requeridas en los cordones es kL/500.
Reglamento CIRSOC 301, Comentarios
Apéndice Cap. E - 61
En las barras del Grupo IV los cordones quedan sometidos sólo a compresión axil, mientras
que para el Grupo V, por la rigidez de nudos, resultan requeridos a esfuerzo axil, momento
flector y corte.
Las expresiones de λm reflejan, a través de λ1 , la rigidez a corte del enlace. Estas
expresiones se derivan de la rigidez a corte Sv (esfuerzo requerido para producir una
deformación unitaria). Para barras del Grupo IV dependen del dibujo de la triangulación, de
los ángulos y de las áreas de las diagonales y montantes, lo que permite una flexibilidad en el
proyecto. Se suponen nudos articulados en la triangulación. Es aconsejable por razones
constructivas que el ángulo esté comprendido entre los 30º y 60º.
Para barras del Grupo V, λ1 está relacionada con la rigidez a flexión de la presilla, lo que se
refleja en la fórmula a través de θ. A partir de una relación entre los momentos de inercia de
la presilla y del cordón, el nudo se hace efectivamente rígido.
Para el dimensionado o verificación de los enlaces (barras de la celosía o presillas) se
determinan las solicitaciones que genera en ellos la fuerza de corte resultante de la
deformación flexional de la barra armada. La deformación inicial eo se ha adoptado mayor
que para las solicitaciones de los cordones (kL/400) a fin de garantizar que la falla de los
elementos de enlace se produzca posteriormente a la de los cordones y asegurar así la
permanencia del trabajo conjunto de los mismos hasta la falla.
Las disposiciones constructivas complementan y garantizan las hipótesis de cálculo. Se
define una rigidez mínima necesaria para las presillas que rigidizan los extremos de la barra
armada.
C A-E.6. BARRAS ARMADAS SOMETIDAS A COMPRESIÓN Y FLEXIÓN
El método planteado es aproximado y se basa en agregar al momento resultante de la
excentricidad inicial supuesta, el mayor momento de primer orden en toda la longitud de la
barra, producido por las acciones mayoradas. Este momento resultante es amplificado
utilizando la carga de Euler como para las columnas armadas sometidas a compresión axil y
con el factor k correspondiente a la deformada correspondiente a las condiciones de vínculo
de la barra. Las restricciones extremas de la barra y la ubicación de la sección donde se
produce el máximo momento determinan la mayor o menor aproximación a la solicitación
real. El tomar el mayor momento producido en toda la barra y el factor k resultante de las
condiciones de vínculo según el Capítulo C, cubre conservadoramente las distintas
situaciones posibles.
Las fuerzas de corte que solicitan los enlaces se dimensionan adicionando al corte producido
por la deformada el mayor esfuerzo de corte en la barra generado por las acciones
mayoradas.
Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios
Com. Ap. Cap. E - 62