Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. Acta Otorrinolaringol Esp 2005; 56: 403-410 INVESTIGACIÓN CLÍNICA Análisis del flujo aéreo en la cavidad nasal mediante Mecánica de Fluidos Computacional P. Castro Ruiz1, F. Castro Ruiz2, A. Costas López3, C. Cenjor Español4 1 Fundación Pública Hospital do Salnés. Vilagarcía de Arousa, Pontevedra. 2Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales de Valladolid. Centro Médico POVISA. Vigo, Pontevedra. 4Departamento de Cirugía de la Facultad de Medicina de la Universidad Autónoma de Madrid. 3 Resumen: Objetivo: El objetivo de este trabajo es visualizar y analizar el flujo aéreo a través de la cavidad nasal de forma computarizada. Material y métodos: Se utiliza una aproximación alternativa y novedosa llamada Mecánica de Fluidos Computacional (MFC) que ha demostrado ser una herramienta muy poderosa para el estudio de la dinámica de fluidos. Esta técnica consiste en simular cómo se mueve el aire bajo unas determinadas condiciones de contorno. Resultados: Se realiza el modelo numérico de la cavidad nasal anatómicamente exacta basándonos en la anatomía (imágenes de TC) y en la fisiología nasal. Se visualiza el flujo aéreo en las dos fases de la respiración y se observan las líneas de corriente, los perfiles de velocidad y los campos de presión y de intensidad de turbulencia. Conclusiones: Se demuestra el efecto de guiado de los cornetes, la distribución laminar del flujo y la influencia de la fase de la respiración en el patrón del flujo. Palabras clave: Flujo aéreo en cavidad nasal. Mecánica de Fluidos Computacional. Cavidad nasal. Simulación de flujo. Computational fluid dynamics simulations of the airflow in the human nasal cavity. Abstract: Objective: This study represents an attempt to simulate the complex three-dimensional airflow pattern in the human nasal passageways. Materials and methods: In the present study the computational Fluid Dynamics (CFD) have been used. The CFD solved numerically the flow governing equations. The CFD demonstrated to be a very efficient tool for researching on nasal flow. Results: By means of CT scan, an anatomic accurate three-dimensional representation of the human nasal cavity was obtained. Based on this model the influence of the inspiration and at the expiration at the flow pattern has been reviewed. The flow pattern is visualized by the velocity, pressure and turbuCorrespondencia: Pilar Castro Ruiz C/ Inés Pérez de Ceta nº2, 4ºA 36201 Vigo (Pontevedra) E-mail [email protected] Fecha de recepción: 15-3-2005 Fecha de aceptación: 28-6-2005 lence intensity fields. Conclusions: The flow patterns show the channel effect of turbinates and the influence of the breathing phase. Key words: Nasal airflow. Nasal cavity. CFD. Flow simulation. INTRODUCCIÓN La nariz puede considerarse como un conducto complicado y fisiológicamente activo. El flujo de aire que circula por su interior viene condicionado por las leyes físicas que gobiernan el movimiento de los fluidos. La investigación sobre la interrelación entre la anatomía de la nariz y el patrón de flujo del aire inspirado y espirado desde la narina hasta la coana se inició hace años y en la actualidad no está suficientemente caracterizado. En los años 50, autores como Proetz1 y Stuiver2 comenzaron sus experimentos haciendo pasar un fluido a través de un modelo de cavidad nasal. Posteriormente Masing3 estudió la trayectoria del fluido a través de las fosas nasales mediante técnicas cinematográficas. Desde entonces han sido numerosos los trabajos que desde un punto de vista experimental se han realizado para estudiar cómo es el flujo a través de las fosas nasales y los factores influyen en el mismo. Todos estos trabajos han tenido que resolver los problemas asociados a la compleja estructura interna de las fosas nasales y al reducido tamaño de las mismas. Los estudios analíticos del flujo nasal han sido mucho más escasos. Los primeros estudios consideraban las vías aéreas como una sucesión de conductos, de geometría más o menos regular (cilindros o prismas). A cada uno de estos elementos se les aplicaban patrones de flujo elementales (tal como el flujo en una expansión, el flujo detrás de un escalón o el flujo en un codo) y a partir de estos patrones de flujo elementales se establecía el flujo en la cavidad nasal. Debido a la baja resolución de las geometrías empleadas, así como a la no consideración de las interacciones del flujo en elementos adyacentes, se provocaba una lógica imprecisión en los resultados obtenidos. En este trabajo se utiliza una aproximación alternativa y novedosa para el estudio del flujo a través de la cavidad nasal, denominada Mecánica de Fluidos Computacional. La Mecánica de Fluidos Computacional (MFC) ha demostrado 403 Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. P. CASTRO RUIZ ET AL. ser una herramienta muy poderosa para el estudio de la dinámica de fluidos. Esta técnica consiste en resolver numéricamente las ecuaciones que gobiernan el movimiento de un fluido, por tanto permite simular el comportamiento de un flujo. El objetivo de este trabajo es simular mediante Mecánica de Fluidos Computacional (MFC) el flujo de aire a través de la cavidad nasal; para ello se ha desarrollado un modelo aerodinámico de la nariz basándose en la fisiología del sistema respiratorio y aplicando las leyes de la hidrodinámica. Una vez construido el modelo aerodinámico se ha desarrollado un modelo numérico de la fosa nasal. Mediante un código de propósito general de MFC, los ensayos numéricos permitirán observar la trayectoria del flujo aéreo a través de la cavidad nasal. MATERIAL Y MÉTODOS Desde el punto de vista de la mecánica de fluidos la materia sólo puede estar en dos estados, sólido o fluido. Fluido es una sustancia que se deforma continuamente bajo la acción de un esfuerzo cortante. Un fluido puede ser un líquido o un gas. En el siglo pasado dos científicos, el ingeniero francés Claude Navier y el matemático irlandés George Stokes, establecieron las ecuaciones diferenciales que gobiernan el movimiento de un fluido. Estas ecuaciones definen en cualquier punto del espacio la velocidad y la presión de un fluido. Son ecuaciones diferenciales que en la mayoría de las situaciones no poseen una solución analítica. Las ecuaciones de Navier Stokes son una representación de los principios de conservación de masa, de cantidad de movimiento y de energía; son un sistema de cinco ecuaciones en derivadas parciales no lineales. De la resolución de estas ecuaciones de conservación se determina el movimiento de una partícula fluida bajo ciertas condiciones de contorno. La mecánica de fluidos computacional es la metodología para hallar la solución numérica de las ecuaciones de Navier Stokes que gobiernan el flujo de un fluido en un dominio espacial y temporal. Permite obtener una descripción completa del campo fluido. Las tareas principales a realizar para obtener una simulación del flujo se pueden agrupar en tres etapas. Preproceso es la etapa en la que se discretiza el dominio geométrico (se especifica la geometría problema, se crea el volumen computacional y se genera la malla), se especifican las propiedades del fluido, y se imponen las condiciones iniciales y de contorno. Estas condiciones son las que, junto con la geometría, caracterizan un problema fluidodinámico. En la etapa de resolución se especifican las ecuaciones a resolver, los algoritmos de resolución y sus parámetros, y se genera de forma iterativa la solución al sistema de ecuaciones que gobiernan el proceso. Finalmente, en la etapa de postproceso, los resultados obtenidos se almacenan y procesan para su posterior análisis; es la etapa de visualización y análisis de resultados, con objeto de validar el comportamiento del flujo y obtener conclusiones respecto a su fiabilidad o identificación de posibles errores cometidos. Una de las principales ventajas de la MFC es que, a la hora de estu- 404 diar un determinado problema, el coste de simulación del flujo es muy inferior con respecto al coste experimental. Además ofrece la posibilidad de verificar resultados teóricos cuyas condiciones son imposibles de reproducir en instalaciones experimentales, por ejemplo la de fluido ideal, y también como ventaja adicional, la solución alcanzada suministra una información completa y detallada de los campos de velocidad, presión, temperatura…, en el espacio y en el tiempo. Entre los inconvenientes hay que mencionar que la fiabilidad de los resultados está ligada a la correcta formulación matemática del proceso a simular, es decir, las soluciones alcanzadas serán tanto más exactas cuando más realistas sean las condiciones de contorno que se impongan, así como mayor sea el grado de exactitud del algoritmo de resolución numérica del sistema de ecuaciones. El papel de la MFC en las predicciones de flujos en el campo de la ingeniería ha alcanzado su máximo apogeo en la actualidad, gracias a la visión tridimensional de los problemas fluidodinámicos sobre el clásico análisis bidimensional de la mecánica de fluidos, teórica o experimental. La MFC como ciencia está constituida por muchas disciplinas diferentes tales como la física de fluidos, la matemática aplicada y la informática. Los campos de aplicación son muy variados; es posible encontrar aplicaciones tan distintas como en aerodinámica (flujo en torno a coches, aviones, barcos, edificios), medio ambiente (humos, dispersión de contaminantes en la atmósfera), climatización (calefacción, ventilación de espacios cerrados) y medicina (flujo sanguíneo, órganos artificiales…). La MFC utiliza los ordenadores como herramienta de trabajo para resolver numéricamente las ecuaciones que gobiernan el movimiento de los fluidos. En los paquetes de "software" existentes, el usuario debe especificar las condiciones del problema que va a resolver, así como proveer al ordenador de ciertos parámetros de resolución para que el programa consiga encontrar una correcta solución del problema. RESULTADOS Se ha desarrollado un modelo numérico que será implementado en dos códigos de propósito general de mecánica de fluidos: Fluent y Power Flow. La generación de la malla computacional es un proceso complejo y muy laborioso debido a la complejidad anatómica de la fosa nasal. En primer lugar es necesario definir con precisión la geometría, luego hay que generar una superficie cerrada (como si fuera una cáscara) que represente la superficie interna de las fosas nasales y, por último, generar una malla dentro de este volumen computacional, en el que a pesar de las variaciones bruscas de geometría que existen, el número de celdas sea el menor posible, y éstas no estén muy deformadas. Para reproducir de forma exacta la anatomía interna de la fosa nasal y la nasofaringe, se obtuvieron imágenes de TC de una mujer de treinta años. Se establecieron cortes coronales de fosa nasal y nasofaringe, realizados cada 1,5 mm con una resolución de 0,4 mm. A partir de cada una de estas imágenes y mediante Excel se obtuvo la re- Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. MECÁNICA DE FLUIDOS COMPUTACIONAL presentación puntual de cada una de estas secciones internas de la cavidad nasal simplemente desplazando los puntos en la hoja de Excel. Mediante el programa CAD CATIA y a partir de las series puntuales que describen cada una de las 81 secciones y de la separación entre ellas, se elaboró el volumen computacional. Conviene recordar que este volumen corresponde con el volumen interior de las cavidades nasales y, por tanto, la superficie exterior del mismo coincide con la superficie interior de la cavidad nasal. El sistema de referencia utilizado tiene su origen de coordenadas situado en la nasofaringe. El eje "z" es prácticamente paralelo al suelo nasal, y discurre de la nasofaringe hacia la narina. El eje "x" discurre del septum hacia la pared externa y el eje "y" del suelo al techo (Figura 1). La generación de la malla es una etapa decisiva a la hora de conseguir un modelo que proporcione buenos resultados. Hay que llegar a una solución de compromiso entre mallas de gran resolución, con un elevado número de celdas, pero que demandan un elevado tiempo de cálculo, y mallas de baja resolución y poco tiempo de cálculo, pero de resultados no fiables. Por tanto, es necesario realizar un estudio de sensibilidad que nos permita establecer la mínima resolución del mallado, a partir de la cual los resultados son independientes del número de celdas. La diferencia entre los resultados del modelo de 140000 celdas y el de 1600000 son inferiores al 2% mientras que el tiempo de cálculo puede ser de 50 veces mayor en este último. Por tanto se ha decidido utilizar un modelo de 140000 celdas. Para realizar este mallado es necesario emplear un programa auxiliar con el que se elabora una malla de celdas tetraédricas; esta tarea es complicada y laboriosa. Una vez que se dispone de la malla, ésta se importa en el código, se imponen las condiciones de contorno y de funcionamiento, y se ejecuta el caso (Figura 2). Para establecer las condiciones iniciales y de contorno hay que realizar una serie de aproximaciones sobre la naturaleza del flujo. Si se examina la literatura sobre el flujo na- sal, no se encuentra una postura unánime sobre si el flujo nasal es laminar o turbulento. Aunque el valor del Reynolds crítico que separa el régimen laminar del turbulento no es conocido para conductos de una geometría tan particular como la fosa nasal, la forma plana de los perfiles de velocidad en la fosa nasal, medidos experimentalmente, es más parecida a la forma característica de los flujos turbulentos que a la forma parabólica de los perfiles de velocidad en los flujos laminares; por lo tanto se ha decidido suponer que el flujo en la cavidad nasal es mayoritariamente turbulento. El flujo nasal no es estacionario, sin embargo ya que el número de Strouhal es menor de la unidad4 (Strouhal = 0,23) es aceptable la hipótesis de cuasiestacionariedad. El número de Strouhal es un parámetro utilizado en dinámica de fluidos; si es mayor de la unidad los efectos no estacionarios son importantes y no se pueden despreciar. Aunque el flujo nasal sea aire y éste sea un gas, debido a las bajas velocidades del aire en el interior de la nariz, el número de Mach es menor de 0,3 (Mach = 0,06) lo que indica claramente que el flujo es incompresible. El número de Mach es un parámetro utilizado en dinámica de fluidos que cuantifica los efectos de compresibilidad. Otras aproximaciones del modelo numérico han sido considerar flujo isotermo y paredes aerodinámicamente lisas, puesto que, aunque en la nariz real entre el flujo de aire y las paredes hay intercambio de masa y de calor que puede producir efectos de flotabilidad térmica, éstos son despreciables sobre los perfiles de velocidad; tampoco se ha considerado el flujo del moco en la nariz, dado su mínimo espesor y su baja velocidad se pueden despreciar sus efectos sobre los perfiles de velocidad4. Además se ha considerado un modelo de paredes rígidas no susceptible a deformación valvular puesto que el caudal máximo en que la válvula nasal se colapsa5 está muy por encima de los caudales considerados en este trabajo. Tampoco se ha considerado la deformación que sufren los cornetes a consecuencia del ciclo nasal, ya que la escala de tiempo del modelo es mucho menor que la escala de tiempo Figura 1. Volumen computacional de cavidad nasal. 405 Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. P. CASTRO RUIZ ET AL. nº de celdas en miles Figura 3. Comparación de geometrías experimental y computacional. Figura 2. Malla computacional de cavidad nasal. del ciclo nasal. Por último, las cavidades sinusales tampoco han sido consideradas. A lo largo de las simulaciones previas se ha observado que pequeños cambios en la geometría, aunque modifican el valor local de la velocidad, apenas modifican el patrón de flujo a través de la nariz, se ha decidido no incluir estas cavidades ya que su simulación complicaría aún más el modelo. Las condiciones de contorno que se imponen en las secciones de entrada y salida de flujo son, en la inspiración, en la narina, se impone la condición de una presión de remanso manométrica nula y en la orofaringe se impone la condición de una presión estática manométrica negativa. En espiración, en la narina, se impone la condición de una presión estática manométrica nula y en la orofaringe se impone la condición de una presión de remanso manométrica positiva. Cualquier simulación numérica debe ser validada. Para ello se utilizan los resultados experimentales de Hahn6, es decir, se van a ejecutar simulaciones en idénticas condiciones a las condiciones experimentadas por Hahn, excepto que las geometrías nasales no son completamente iguales, y se van a comparar resultados. Hahn expone las medidas del campo de velocidad dentro de la cavidad nasal, obtenidas experimentalmente mediante anemometría de hilo caliente, en un modelo de cavidad nasal a escala 20:1, donde mediante un ventilador colocado en la nasofaringe se conseguía establecer un flujo estacionario de aire a través del modelo. En la comparación hay que considerar dos importantes fuentes de error. La primera fuente de error es debida a que, como ya se ha mencionado, la geometría de la cavidad nasal utilizada en este trabajo es diferente a la utilizada por Hanh, aunque ambas corresponden a dos cavidades nasales sanas, una es de hombre y otra es de mujer, habiendo ciertas diferencias entre ellas, la cavidad nasal del modelo computacional es ligeramente más corta y más permeable que la del modelo experimental (Figura 3). La segunda fuente de error está asociada a la medida de las velocidades más pequeñas. Tal como comenta Hahn en su trabajo, los efectos convectivos alrededor de la sonda de hilo caliente pueden provocar errores del orden del 2% en el rango de las velocidades pequeñas. Además, el error de posicionamiento de la sonda es del orden del 5%. Para realizar esta validación, se ha elegido las cuatro secciones coronales donde Hanh realizó medidas y cuatro 406 secciones equivalentes en el modelo computacional. En 8 líneas se ha realizado la comparación entre los perfiles de velocidad experimentales y los obtenidos mediante la simulación numérica. Debido a las diferencias geométricas, y para facilitar la comparación, se ha representado la velocidad en cada punto adimensionalizada con la velocidad máxima a lo largo de la línea, y la distancia respecto a la pared adimensionalizada con la longitud de la línea7. Se puede observar que la concordancia entre los resultados experimentales y de la simulación es bastante buena en 7 de los 8 perfiles. Para la línea 5 existen discrepancias notables que pueden ser debidas a la variación brusca de la geometría en la proximidad (Figura 4). Con el modelo numérico realizado, se han ejecutado seis casos en tres situaciones. Situación de respiración tranquila, inspirando (caso 1) y espirando (caso 2); situación de respiración profunda, en inspiración (caso 3) y espiración (caso 4); y situación de respiración forzada, igualmente tanto en inspiración (caso 5), como en espiración (caso 6). En inspiración tranquila el patrón de flujo tiene las siguientes características: la corriente que entra por la zona anterior de la narina evoluciona hacia la zona superior de la cavidad nasal, con velocidad inferior a 0,8 m/s. El resto del flujo que accede al vestíbulo por la zona posterior y central, se distribuye por la región inferior de la cavidad nasal, con velocidades del orden de 0,6 m/s, y por la región media de la cavidad nasal con velocidad de 2 m/s. Las velocidades más altas, de más de 2 m/s, se observan en la región media con áreas de recirculación de flujo en los márgenes de la nasofaringe, con velocidad de 0,1 m/s. En la región medial, las velocidades son mayores que en la región lateral, de 2 m/s y 0,6 m/s respectivamente. La presión estática desciende a medida que discurre el flujo por la cavidad nasal. Las mayores diferencias de presión se producen en el estrecho vestíbulofosal. La turbulencia mayor se observa en el vestíbulo, con intensidades de turbulencia del 80%. En la fosa nasal la intensidad de turbulencia es del 30%. Mínima turbulencia en la región del meato inferior y de la hendidura olfatoria (Figura 5). En espiración tranquila, las líneas de distribución del flujo son más uniformes. El flujo que entra por la nasofaringe se distribuye en las regiones, media e inferior, de forma similar, con velocidades del orden 1,8 m/s. En la región superior se observan velocidades muy inferiores del orden de Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. MECÁNICA DE FLUIDOS COMPUTACIONAL 1,2 1 Uz/U 0,8 zma 0,6 x experimental fluent uz/uzmax 0,4 Uz/ Uz max 0,2 0 Uz/ Uz max 0,5 -0,2 d/do d/do 1,2 1 Uz/U 0,8 zma 0,6 x experimental fluent uz/uzmax 0,4 0,2 d/do Uz/ Uz max 0 -0,2 0 0,5 1 d/do Uz/ Uz max d/do Uz/ Uz max Uz/ Uz max d/do d/do d/do Figura 4. Comparación entre perfiles de velocidad experimentales (rosa) y de simulación numérica (azul). 0,3 m/s. Las mayores pérdidas de presión se producen en el área turbinal. De los contornos de velocidad se deduce que la mayoría del flujo circula por la región medial e infe- 3,00e+00 2,80e+00 2,60e+00 2,40e+00 2,20e+00 2,00e+00 1,80e+00 1,60e+00 1,40e+00 1,20e+00 1,00e+00 8,00e-01 6,00e-01 4,00e-01 2,00e-01 0,00e-00 rior, con velocidad de más de 1m/s. Escasas áreas de recirculación del flujo en la punta nasal con velocidad de 0,2 m/s. La mayor turbulencia se observa en la coana y en la 1,65e+00 1,36e+00 1,06e+00 7,58e+00 4,59e+00 1,60e+00 -1,36e+00 -4,37e+00 -7,36e+00 -1,03e+00 -1,33e+00 -1,63e+00 -1,93e+00 -2,23e+00 -2,53e+00 -2,83e+00 Líneas de corriente Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Path Lines Colored by Velocity Magnitude (m/s) Contours of Z Velocity (m/s) Campos de velocidad Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) -1,38e+00 -3,28e+00 1,20e+02 -5,18e+00 1,12e+02 -7,08e+00 1,04e+02 -8,99e+00 9,63e+01 -1,09e+01 8,82e+01 -1,28e+01 8,02e+01 -1,47e+01 7,22e+01 6,42e+01 -1,66e+01 5,62e+01 -1,85e+01 4,81e+01 -2,04e+01 4,01e+01 -2,23e+01 3,21e+01 -2,42e+01 -2,61e+01 -2,80e+01 Distribución de presión estática 1,60e+01 8,02e+00 Distribución de intensidad de turbulencia 1,19e+05 -2,99e+01 Contours of Static Pressure (pascal) 2,41e+01 Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Contours of Turbulence Intensity (%) Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Figura 5. Patrón de flujo en inspiración tranquila. 407 Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. P. CASTRO RUIZ ET AL. 4,52e+00 4,52e+00 4,22e+00 4,22e+00 3,91e+00 3,91e+00 3,61e+00 3,61e+00 3,31e+00 3,31e+00 3,01e+00 3,01e+00 2,71e+00 2,71e+00 2,41e+00 2,41e+00 2,11e+00 2,11e+00 1,81e+00 1,81e+00 1,51e+00 1,51e+00 1,20e+00 1,20e+00 9,03e+00 9,03e+00 6,02e+00 3,01e+00 6,02e+00 Líneas de corriente 0,00e+00 Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Path Lines Colored by Velocity Magnitude (m/s) 7,71e+01 1,86e+01 7,20e+01 1,71e+01 6,69e+01 1,56e+01 6,17e+01 1,42e+01 5,66e+01 1,27e+01 5,14e+01 1,12e+01 4,63e+01 9,73e+00 4,11e+01 8,25e+00 3,60e+01 6,78e+00 3,09e+01 5,30e+00 2,57e+01 3,83e+00 2,06e+01 1,54e+01 2,35e+00 -6,03e+01 -2,08e+00 Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Contours of Z Velocity (m/s) 2,01e+01 8,73e+01 Campos de velocidad 3,01e+00 0,00e+00 Distribución de presión estática Contours of Static Pressure (pascal) 1,03e+01 5,14e+00 5,07e+05 Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Distribución de intensidad de turbulencia Contours of Turbulence Intensity (%) Oct 19, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Figura 6. Patrón de flujo en espiración tranquila. nasofaringe, con intensidad de turbulencia del 70%. En la salida del flujo a través del orificio nasal, la intensidad de turbulencia es del 40%. La mínima turbulencia se observa en las regiones del techo y del meato inferior (Figura 6). Si se observan las líneas de corriente que van por la región inferior de la cavidad nasal, en espiración salen por la parte anterior de la narina; en inspiración este comportamiento no es tan marcado. En espiración el flujo transcurre mayoritariamente paralelo al suelo, debido al efecto de guiado de los cornetes. En inspiración el flujo es más desordenado, sobre todo en el vestíbulo, hasta que comienza el guiado de la zona turbinal. Esto demuestra el efecto de laminado de la zona turbinal (Figura 7). Las líneas de corriente que discurren por la región media, tanto en inspiración como en espiración, proceden y sa- Inspiración Streamlines Velo 2 1 Figura 7. Líneas de corriente a través de la región inferior. 408 len por toda la superficie de la narina. Sin embargo, el flujo en espiración atraviesa una zona muy determinada del estrecho vestíbulofosal. El flujo en inspiración es mucho más disperso en esta última sección. En ambos casos el flujo es más rápido que en las otras regiones (Figura 8). El flujo que discurre por el techo de la cavidad nasal, en inspiración procede de la zona anterior de la narina. Las líneas de corriente que atraviesan la región próxima a la hendidura olfatoria, indican que el flujo que incide en esta región es mayor durante la inspiración. En ambas fases hay un flujo recirculante en el área olfatoria del techo nasal (Figura 9). Si se analiza el patrón de flujo en la nasofaringe, durante la inspiración y la espiración, se observa que es bastante parecido. Sin embargo, si se analiza con detalle la sec- Espiración Streamlines Velo 2 1 Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. MECÁNICA DE FLUIDOS COMPUTACIONAL Inspiración Streamlines Velo 2 Espiración Streamlines Velo 2 1 1 Figura 8. Líneas de corriente a través de la región media. ción transversal, se observa que durante la inspiración existe un movimiento helicoidal que no existe durante la espiración. Este movimiento helicoidal favorecería el mezclado del aire inspirado y por lo tanto la uniformidad de sus propiedades (Figura 10). DISCUSIÓN Las técnicas de simulación son relativamente recientes; los trabajos publicados se han realizado en los últimos 15 años. Tarabichi y Fanous8 en 1993 realizaron una simulación numérica del flujo en la válvula nasal; el modelo numérico desarrollado se limitaba sólo al área de la válvula. Kimbell9 en 1993 desarrolló un modelo de la cavidad nasal pero de la rata. Kepler10 en 1998 desarrolló un modelo numérico de cavidad nasal de mono Rhesus. Zhao, Brunskill y Lieber11 en 1997 realizaron un análisis del flujo estacionario, inspiratorio y espiratorio, en un modelo numérico de bifurcación simétrica de la vía aérea. Elad12 en 1993, Keyhani13 en 1995 y Subramaniam14 en 1998 construyeron modelos numéricos anatómicamente correctos de la cavidad nasal humana, pero en estos estudios numéricos los autores consideraron sólo flujos laminares y estacionarios. Los estudios numéricos de Elad y Keyhani revelan que las velocidades más altas de Streamlines Velo 0,5 Streamlines Velo Inspiración 0,5 0,25 flujo aparecen en las proximidades del suelo de la cavidad nasal. Aunque también observan una segunda región de velocidades elevadas, en la región media de la fosa nasal. En este trabajo, al igual que en el estudio de Subramanian, se ha encontrado que la velocidad más alta de flujo aparece en la región media de la cavidad nasal. En este trabajo se ha demostrado la utilidad de la simulación numérica para el estudio del flujo a través de la cavidad nasal. El modelo desarrollado se ha validado con resultados experimentales de otros autores. Los resultados de la simulación proporcionan una información mucho más detallada que los resultados experimentales. De las simulaciones realizadas se puede visualizar el flujo a través de la cavidad nasal de la siguiente forma: El aire se acelera desde el ambiente hasta el estrecho vestíbulofosal, a partir del cual el flujo rápidamente se decelera antes de entrar en el área preturbinal. La expansión que sufre el flujo al atravesar la narina, provoca un desorden del flujo en el vestíbulo, que se amortigua al atravesar el estrecho vestíbulofosal. Este flujo se dirige hacia la fosa nasal donde los estrechos pasajes creados por los cornetes laminan el flujo. La mayoría del flujo pasa a través de la región media. Sólo una parte muy pequeña del flujo se dirige hacia la región superior. El flujo saliente del área turbinal adquiere una componente helicoi- Espiración 0,25 Streamlines Velo 0,5 0,25 Figura 9. Líneas de corriente a través del techo de la cavidad nasal. 409 Documento descargado de http://www.elsevier.es el 19/11/2016. Copia para uso personal, se prohíbe la transmisión de este documento por cualquier medio o formato. P. CASTRO RUIZ ET AL. 2,20e+00 2,50e+00 Inspiración 2,05e+00 2,33e+00 1,91e+00 2,17e+00 1,76e+00 2,00e+00 1,61e+00 1,83e+00 1,47e+00 1,67e+00 1,32e+00 1,50e+00 1,17e+00 1,33e+00 1,03e+00 1,17e+00 8,80e+01 1,00e+00 7,33e+01 8,33e+01 5,87e+01 6,67e+01 4,40e+01 5,00e+01 2,93e+01 3,33e+01 1,47e+01 1,67e+01 2,19e+05 5,79e+05 Velocity Vectors Colored By Velocity Magnitude (m/s) Nov 27, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Espiración Velocity Vectors Colored By Velocity Magnitude (m/s) Nov 28, 2002 FLUENT 6.0 (3d, segregated, ske) Figura 10. Patrón de flujo en la nasofaringe. dal que se mantiene hasta la nasofaringe. Durante la espiración, el flujo que procede de la nasofarige se distribuye uniformemente por toda la fosa nasal. En la región preturbinal, este flujo espiratorio se acelera, alcanzando su máxima velocidad en el estrecho vestíbulofosal. En su camino hacia la narina origina un remolino en la punta nasal. La visualización del flujo mediante mecánica de fluidos computacional demuestra el efecto de guiado de los cornetes sobre el flujo aéreo en la cavidad nasal, tanto en inspiración como en espiración, y la distribución laminar del flujo aéreo en la cavidad nasal. Se observa que el flujo que incide en la región olfatoria es un flujo recirculante de baja velocidad y de mayor magnitud durante la inspiración y se demuestra que la fase de respiración influye en el patrón del flujo del vestíbulo y de la coana, distribuyéndose principalmente por la región media en inspiración y en espiración por la región inferior. Se comprueba que, aunque los patrones de distribución de la presión, la velocidad y la turbulencia son independientes del tipo de respiración, el tipo de respiración influye en los valores de velocidad del flujo y en la intensidad de la turbulencia, siendo mayores en respiración forzada que en profunda y éstos mayores que en tranquila. Los primeros conceptos fisiológicos de la nariz, lo mismo que todos los conceptos fisiológicos primitivos fueron de base intuitiva, pero con el tiempo se reconoció que la intuición no bastaba y que se debía contar con una rigurosa validación científica para poder discernir entre la realidad y la fantasía. La matemática y la física son básicas para estudiar y comprender la presión, la velocidad del flujo y la turbulencia. Este trabajo permite profundizar en la fisiología nasal utilizando las técnicas más modernas de estudio del movimiento de los fluidos. Por tanto, se puede considerar que este estudio se enmarca dentro del área de investigación de la bioingeniería nasal que constituye un verdadero reto. Abre campos de trabajo en dos disciplinas diferentes; entre los trabajos futuros de carácter médico se podría citar la influencia de las modificaciones anatómicas en el flujo nasal, como perforaciones septales, hipertrofia de cornetes, 410 atrofia de los mismos, desviaciones y crestas septales, o hipertrofia de adenoides. Los trabajos de carácter técnico estarían encaminados a la simulación de aspectos biofísicos, tales como la elasticidad de las paredes, la mucosa y el intercambio de calor entre el aire y las paredes de la cavidad nasal. Referencias 1. Proetz. Applied phisiology of the nose. St Louis: Annals publishing Co., 1953. 2. Stuiver M. Biophysics of the sense of Smell, Doctoral Thesis. Rijks University, Groningen, The Netherlands. 1958. 3. Masing H. Investigations about the course of flow in the nose model. Arch Klin Exp Ohr Nas Kehlhopf 1967;189:371-381. 4. Isabey D, Fodil R, Louis B. Von Karman Institute for Fluid Dynamics. Fluids Dynamics and Biological flows. INSERM France. March 9-13, 1998. 5. Bridger GP, Proctor DF. Maximum nasal inspiratory flow and nasal resistance. Ann Otol Rhinol Laryngol 1970;79:481-488. 6. Hahn I, Scherer PW, Mozell MM. Velocity profiles measured for airflow through a large-scale model of the human nasal cavity. J Appl Physiol 1993;75:2273-2287. 7. Castro Ruiz Pilar. Análisis computarizado del flujo aéreo en cavidad nasal. Tesis Doctoral. Universidad Autónoma Madrid. Enero 2003. 8. Tarabichi M, Fanous N. Finite element analysis of airflow in the nasal valve. Arch Otol Head Neck Surg 1993;119:169-172. 9. Kimbell JS, Gross EA, Joyner DR, Godo MN, Margan KT. Application of computational fluid dynamics to regional dosimetry of inhaled chemicals in the upper respiratory tract of the rat. Toxicol Appl Pharmacol 1993;121:253- 263. 10. Kepler GM, Richardson RB, Morgan KT, Kimbell JS. Computer simulation of inspiratory nasal airflow and inhaled gas uptake in a rhesus monkey. Toxicology Applied Pharmacology 1998;150:1-11. 11. Zhao Y, Brunskill CT, Lieber BB. Inspiratory and Expiratory steady flow analysis in a model simmetrically bifurcating airway. Journal of Biomechanical Engineering 1997;119: 52-58. 12. Elad D, Liebenthal R, Wening BL, Einav S. Analysis of air flow patterns in the human nose. Med and Biol Eng and Comput 1993;31:585-592. 13. Keyhani K, Scherer PW, Mozell MM. Numerical simulation of airflow in the human nasal cavity. J Biomech Eng 1995;117:429-441. 14. Subramaniam RP, Richardson RB, Morgan KT, Kimbell JS. Computational fluids dynamics simulations of inspiratory airflow in the human nose and nasopharinx. Inhalac Toxicology 1998; 1:91-120.