10. Análisis en el dominio de la frecuencia Tenemos una señal de entrada senoidal r(t) con amplitud R y frecuencia ω0 y nos interesa la salida y(t) en régimen senoidal permanente. r( t ) = R sen ω 0 t (1) y( t ) = Y sen(ω 0 t + φ ) (2) en el dominio de la frecuencia compleja la salida es Y(s) = T(s) R(s) (3) para el análisis en régimen senoidal permanente hacemos sÆjω en la ecuación (3) lim Y(s) = lim T(s)R(s) = Y(jω) = T(j ω)R(jω) s → jω s → jω Y(jω ) = T(jω )R(jω ) (4) escribiendo Y(jω) como número complejo en magnitud y fase Y( jω ) Y( jω ) ∠Y( jω ) = (5) donde Y(jω ) = T(jω ) R(jω ) (6) ∠Y( jω ) (7) ∠T( jω ) + ∠R( jω ) = de (1), (2) y (6) tenemos que la amplitud Y de la salida senoidal es: Y = R T(jω ) 0 Análisis de Sistemas Lineales Ing. Eduardo Interiano (8) 104 y de (1), (2) y (7) escribimos la fase de salida como: φ = ∠T(j ω 0 ) φ = (9) ∠Y( jω ) − ∠R( jω ) = ∠T( jω ) (10) Las características de magnitud y de fase de un sistema de lazo cerrado se pueden emplear para predecir el desempeño en estado estable cuando la entrada es senoidal; asi como el transitorio en el dominio del tiempo. Respuesta de frecuencia de sistemas de lazo cerrado R(s) + G(s) Y(s) - H(s) Figura 10.1: Sistema de control de lazo cerrado T(s) = Y(s) G(s) = R(s) 1 + G(s)H(s) (11) Si sÆjω para régimen senoidal permanente T( jω ) = Y( jω ) R( jω ) = G( jω ) 1+ G( jω )H( jω ) (12) donde la función de transferencia en régimen senoidal permanente es T( jω ) = T( jω ) ∠T( jω ) (13) o equivalentemente como número complejo Análisis de Sistemas Lineales Ing. Eduardo Interiano 105 T( jω ) Re{T( jω )} + j Im{T( jω )} = (14) donde T(j ω) = ∠T( jω ) G(jω) (15) 1 + G(jω)H(j ω) = [ ] ∠G( jω ) − ∠ 1+ G( jω ) H( jω ) (16) T(s) se interpreta como la función de transferencia de entrada-salida de un filtro eléctrico. Especificaciones en el dominio de la frecuencia T(jω) Tr pendiente de caída 1 0,707 0 ωr ωc= BW (en este caso) 0 φ T(jω) Figura 10.2: Características típicas de ganancia y fase de un sistema de control realimentado Análisis de Sistemas Lineales Ing. Eduardo Interiano 106 Definiciones: Tr: Pico de resonancia, es el valor máximo de T(jω ) a la frecuencia de resonancia ωr • Valores deseados: 1,1…1,5 • Indica la estabilidad relativa y está directamente relacionado con el sobrepaso en el tiempo ωr: Frecuencia de resonancia, frecuencia a la cual ocurre el pico de resonancia Tr ωc: Ancho de banda (BW) o frecuencia a la cual la magnitud T( jω ) cae al 70,7% ( −3dB) de su valor a ω=0. (BW = ωc pues el sistema no tiene frecuencia de corte inferior) Tr, ωr y BW para un sistema prototipo de 2° orden T(s) Y(s) R(s) = ωn 2 s2 + 2 ξ ω n s + ω n 2 = (17) Pico de resonancia y frecuencia de resonancia En régimen senoidal permanente (s Æ ω) lim T ( s ) = T ( jω ) = s → jω 1 ⎛ω ⎞ ⎛ω ⎞ 1 + j 2ξ ⎜⎜ ⎟⎟ − ⎜⎜ ⎟⎟ ⎝ ωn ⎠ ⎝ ωn ⎠ 2 (18) para simplificar hacemos Ω = T( jΩ ) ω ωn = Frecuencia normalizada 1 1+ j 2 Ω ξ − Ω 2 Análisis de Sistemas Lineales Ing. Eduardo Interiano (19) (20) 107 Figura 10.3: Magnitud en función de la frecuencia normalizada Ω de un sistema de control de lazo cerrado de 2º orden. La magnitud y fase son: T( jΩ ) ∠T( jΩ ) 1 = = (1− Ω ) + (2 ξ Ω) 2 2 ⎡ 2ξ Ω ⎤ − tan−1 ⎢ 2 ⎣1− Ω ⎥⎦ Análisis de Sistemas Lineales Ing. Eduardo Interiano 2 (21) (22) 108 para encontrar el máximo derivamos respecto a Ω e igualamos a cero [ ] d T( jΩ ) = dΩ ⇒ 0 (23) Ω r : frecuencia de resonancia Ωr = ⎪⎧0 ⎨ ⎪⎩ 1− 2 ξ 2 Ωr = 1− 2 ξ 2 (24) ξ < 0,707 ; (25) Ωr = 0 no es un máximo verdadero si ξ<0.707 desnormalizando, de (19) y (25) ωr = ωn Ω r ωr = ω n 1− 2 ξ 2 ; ξ < 0,707 (26) ; ξ < 0.707 (27) Sustituyendo Tr = T( jΩ ) 1 2ξ 1 − ξ 2 = 1 1+ j 2 Ω ξ − Ω 2 (20) Figura 10.4: Fase normalizada de un sistema prototipo de segundo orden Análisis de Sistemas Lineales Ing. Eduardo Interiano 109