GRADO EN INGENIERÍA MECÁNICA (GR. 1, 4) Problemas de Transmisión de Calor CURSO 2013-2014 CONVECCIÓN NATURAL 1. La convección natural es inducida solamente por fuerzas de flotación, y por tanto, en ella no existe una velocidad de convección forzada bien definida. 2. El número de Grashof (Gr) juega en la convección libre o natural el mismo papel del número de Reynolds (Re) en convección forzada. 3. La transición entre régimen laminar y turbulento depende de la magnitud de las fuerzas de empuje y viscosas y está marcada por un valor del número de Rayleigh (Ra = Gr·Pr) 4. Todas las correlaciones que se presentan a continuación están dadas para valores promedio del número de Nusselt. ----------------------Superficies inmersas en fluidos en reposo ----------------------------------------------------- Placas y cilindros verticales --------------------------------a. Para placas verticales: Rac = 109 b. La dimensión característica, L, es la altura de la placa. c. Las propiedades del fluido se determinan a la temperatura media de película, salvo el coeficiente de dilatación térmica β, que se mide a la temperatura del fluido. Mc Adams Régimen laminar (104 < Ra < 109): 9 Régimen turbulento (Ra > 10 ): C=0.59; C=0.10; m=1/4 m=1/3 Churchill y Chu 0.825 1 0.387 0.492/ / / / Para todo valor del número de Rayleigh Para régimen laminar se puede obtener mayor precisión utilizando la siguiente correlación: 0.68 1 0.67 0.492/ / / / Ra ≤ 109 Condición de Gebhart para cilindros verticales Las correlaciones anteriores para placas planas verticales son aplicables a cilindros verticales de altura L si se satisface la siguiente condición: 35 / ------------------------------ Placas inclinadas y horizontales -----------------------------a. Para geometrías planas horizontales la dimensión característica que se debe emplear es: í b. En placas inclinadas (y en particular en el caso extremo de placas horizontales) las fuerzas de flotación favorecen o impiden la transferencia de calor por convección natural en función de la disposición de las superficies (inferior o superior) y de su temperatura (caliente o fría). GRADO EN INGENIERÍA MECÁNICA (GR. 1, 4) Problemas de Transmisión de Calor CURSO 2013-2014 Por ello, es fundamental tener en cuenta estos aspectos a la hora de aplicar las correlaciones. Mc Adams Ra C m Cara superior caliente o inferior fría 104- 107 7 10 -10 11 0.54 1/4 0.15 1/3 Cara inferior caliente o superior fría 105-1010 0.27 1/4 Churchill y Chu Para ciertos casos con placas inclinadas, es posible emplear la correlación de Churchill y Chu para placas planas verticales modificando el valor de la constante de la gravedad por el de su componente paralela a la superficie (g·cosΦ), siendo Φ el ángulo que forma la superficie con la vertical. 0.825 / 0.387 0.492/ 1 / / Para todo valor del número de Rayleigh Solo para el caso de cara superior fría o cara inferior caliente T Gr T L ; Φ ≤ 60º ------------------------------------- Cilindros horizontales ------------------------------------a. La dimensión característica es el diámetro de la superficie cilíndrica en contacto con el fluido externo. Morgan RaD 10 -10 - 10 -2 C n -2 0.675 0.058 2 10 – 10 1.02 0.148 2 4 0.850 0.188 4 7 0.480 0.250 7 12 0.125 0.333 10 - 10 10 - 10 10 - 10 Churchill y Chu 0,6 0,387 · 0.559/ 1 0 < Pr < ∞ // / / 10-5 ≤ Ra ≤ 1012 / GRADO EN INGENIERÍA MECÁNICA (GR. 1, 4) Problemas de Transmisión de Calor CURSO 2013-2014 -----------------------------------------------Esferas ---------------------------------------------a. La dimensión característica es el diámetro de la esfera Yuge Nu 2 / 0.43 Ra 1 < Ra < 105 Churchill Nu 2 / 0,589 · Ra 0.469/Pr 1 Pr ≥ 0.7 / / 11 // Ra ≤ 10 ---------------------- Convección natural en espacios cerrados ---------------------a. La longitud característica es el espesor de la capa de fluido, L, entre las dos superficies involucradas, que se encuentran a temperaturas T1 y T2. b. La altura de la cavidad se denota como H c. Los números adimensionales se definen según: ; d. Todas las propiedades se evalúan a la temperatura promedio de las dos superficies T* = (T1+T2)/2 ----------------------------------- Cavidades rectangulares ---------------------------------- - Jakob Para cavidades verticales: Tipo de fluido Pr Ra H/L C n m Gas - ≤ 2000 - 1 0 0 Gas 0.5 - 2 2000 - 2·105 11 - 42 0.20 1/4 -1/9 Gas 0.5 - 2 2·105 - 107 11 - 42 0.073 1/3 -1/9 Líquido 1 - 2·10 104 - 107 10 - 40 0.42·Pr0.012 1/4 -0.3 Líquido 1 - 20 106 - 109 1 - 40 0.046 1/3 0 4 * NOTA: La correlación anterior también se puede emplear para cavidades cilíndricas verticales - Para cavidades horizontales calentadas desde abajo (superficie inferior caliente): Tipo de fluido Pr Ra C n Gas / líquido - ≤ 1700 1 0 Gas 0.5 - 2 1700 - 7000 0.059 0.4 Gas 0.5 - 2 7000 – 3.2·105 0.21 1/4 5 Gas 0.5 - 2 > 3.2·10 0.061 1/3 Líquido 1 - 5000 1700 - 6000 0.012 0.6 Líquido 1 - 5000 6000 – 3.7·104 0.375 0.2 Líquido 1 - 20 3.7·104 - 108 0.13 0.3 Líquido 1 - 20 > 108 0.057 1/3 GRADO EN INGENIERÍA MECÁNICA (GR. 1, 4) Problemas de Transmisión de Calor CURSO 2013-2014 ----------------------------- Cavidades cilíndricas horizontales ----------------------------a. El espesor de la capa de fluido es L = (Dext-Dint)/2 b. El área de transferencia de calor a considerar es: / Tipo de fluido / Pr Ra 6 C n Gas / líquido 1 - 5000 6000 - 10 0.11 0.29 Gas / líquido 1 - 5000 106 - 108 0.40 0.2 -------------------------------------- Cavidades esféricas -------------------------------------a. El espesor de la capa de fluido es L = (Dext-Dint)/2 b. El área de transferencia de calor a considerar es: 0.228 Gas o líquido // 0.7 < Pr < 4000 . // 100 < Ra < 109