producción de lixiviados

CONSEJERÍA DE MEDIO AMBIENTE
SERVICIO DE ACTIVIDADES CLASIFICADAS
Y RESIDUOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE LA CELDA Nº 1 DE
VERTIDO DEL VERTEDERO DE RESIDUOS NO PELIGROSOS
DEL COMPLEJO AMBIENTAL DE ZONZAMAS (LANZAROTE)
ANEJO IV
PRODUCCIÓN DE LIXIVIADOS
REDACTOR:
FRANCISCO BARRAS QUILEZ
Ingeniero Técnico de Obras Públicas
Colegiado Nº 7911
Mayo 2013
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE LA CELDA Nº 1 DE VERTIDO DEL VERTEDERO DE RESIDUOS
NO PELIGROSOS DEL COMPLEJO AMBIENTAL DE ZONZAMAS (LANZAROTE)
ÍNDICE
1.
2.
ASPECTOS GENERALES............................................................................2
EL CLIMA ................................................................................................5
2.1. Régimen térmico...................................................................... 6
2.2. Régimen pluviométrico ............................................................ 7
2.3. Régimen de vientos ................................................................. 7
2.4. Otros parámetros..................................................................... 8
3. CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN DE LIXIVIADOS ..........................................9
4. CONCLUSIONES .................................................................................... 14
ANEJO IV CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN DE LIXIVIADOS
1
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN DE LA CELDA Nº 1 DE VERTIDO DEL VERTEDERO DE RESIDUOS
NO PELIGROSOS DEL COMPLEJO AMBIENTAL DE ZONZAMAS (LANZAROTE)
1.
ASPECTOS GENERALES
Se recoge, a continuación, el Anejo relativo al cálculo de la Producción de Lixiviados
del PROYECTO DE EJECUCIÓN DE LAS CELDAS DE VERTIDO DEL COMPLEJO
AMBIENTAL DE ZONZAMAS de febrero de 2011.
El lixiviado tiene su origen en el líquido que percola a través de los residuos lavando
sustancias y materiales que pueden ser posteriormente transportados en solución o
suspensión. El agua podrá provenir; de los propios residuos, y de la infiltración por
precipitaciones, ya que la infiltración, tanto proveniente de la escorrentía superficial,
como la subterránea serán evitadas.
La producción de lixiviados, sucederá únicamente cuando todo el relleno, o al menos
gran parte de él, se haya saturado con agua proveniente del exterior y el líquido en
exceso encuentre salida.
En general, los lixiviados se caracterizan por su producción irregular, en cuanto a
composición y volumen. La producción de lixiviados está ligada a diversos factores que
dependen fundamentalmente de la meteorología e hidrología de la zona en la que se
proyecta el vertedero, y de las condiciones de construcción y de explotación del propio
vertedero, además de la propia producción interna de de los residuos, contenido de
humedad.
El flujo de agua de entrada principal lo constituye la pluviometría, una parte de la cual
no penetrará dentro del vertedero sino que se evacuará como consecuencia de la
captación y desvío de la escorrentía superficial, y otra parte volverá a la atmósfera, a
causa de los fenómenos de evaporación y de transpiración.
En cuanto al balance final de agua, habrá que tener también en consideración las
variaciones del contenido de humedad que se producen por absorción, tanto en el
material de cobertura, como en la propia masa de residuos vertidos.
Finalmente deberá tenerse en cuenta, desde el punto de vista teórico, las pérdidas en
humedad que se producen en la masa de residuos a consecuencia de los procesos de
descomposición de la materia orgánica, y que, entre otros fenómenos, se traducen en
la formación de gas metano.
En las fases iniciales del vertido, es frecuente que no se produzcan salidas de
lixiviados, ya que, tanto el material de cobertura, como la propia masa de residuos
depositados, no habrán alcanzado su máximo nivel de saturación, por lo que son
capaces de absorber una notable cantidad de agua, retardando la aparición del
lixiviado.
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El agua retenida puede experimentar dos movimientos: hacia la superficie, como
consecuencia de la evaporación, o hacia el fondo por efecto gravitatorio.
El conjunto de movimientos hídricos de una masa de residuos viene determinado por
la siguiente ecuación:
L = PE + (Is + Iss + Ie) - ETP - Af - (AMr + Ars)
En la que:
L
Cantidad de lixiviados producidos.
PE
Pluviometría útil a efectos de percolación: P-E.
P
Pluviometría caída en la zona de vertido.
E
Escorrentía superficial.
Is
Infiltración de aguas subterráneas procedentes de flujos locales.
Iss
Infiltración de aguas subterráneas procedentes de flujos regionales.
Ie
Infiltración de aguas procedentes de escorrentías de zonas limítrofes al
vertedero.
E
Evaporación.
T
Transpiración.
ETP
Evapotranspiración potencial: E + T.
Af
Agua de fermentación.
AMr
Absorción de la capa de materiales de cobertura.
Ars
Absorción de la masa de residuos vertidos.
A los efectos de minimizar la producción de lixiviados, los diversos factores que
influyen en su formación se clasifican en tres categorías:
-
Evitables.
-
No controlables.
-
Controlables.
A efectos de cálculo, y en función del diseño del vertedero, no se considerarán:
 Las aguas de escorrentía superficial (Ie) procedentes de zonas adyacentes. A tal
efecto, habrá que proteger la masa de residuos y las propias zonas adyacentes por
medio de un sistema de drenaje superficial, cunetas de guarda perimetrales.
 La infiltración de aguas subterráneas procedentes de flujos locales (Is) y flujos
regionales (Iss), se elimina esta posibilidad, tanto por las características
hidrogeológicas del
substrato,
(no se ha probado la existencia de aguas
subterráneas en el entorno del veredero), como mediante la impermeabilización del
vaso de vertido
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No serán controlables:
 Las aguas de lluvia (P), que a su vez guarda relación con la intensidad de la
precipitación.
 Por su naturaleza, básicamente climática, la evapotranspiración (ETP).
Serán controlables:
 La escorrentía superficial (E). Se podrá, incidir sobre el agua de escorrentía
superficial,
mediante
la
utilización
de
materiales
de
cobertura
de
baja
permeabilidad, a través de la compactación de estos materiales y dotando de
pendientes adecuadas a las capas superiores de cobertura (> 2%), de forma que
permita alcanzar un óptimo coeficiente de escorrentía.
 El agua de fermentación (Af): Con el paso del tiempo, por el desarrollo de los
procesos de biometanización y compostaje puestos en marcha en el Complejo
Ambiental y de la recogida selectiva de papel y cartón, los rechazos de proceso
contendrán, cada vez, menores porcentajes de residuos orgánicos, biodegradables.
 El agua de absorción de la masa de residuos (Ars) guarda relación con el tamaño
de los residuos, con su grado de compactación y con el contenido en humedad
original, sin olvidar la proporción de sus diversos componentes.
 Por último, hay que destacar el agua absorbida por el propio material de cobertura,
(AMr).
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2.
EL CLIMA
Tal y como recoge la Memoria de Avance del PIOL:
Desde el punto de vista de la caracterización climática, quizás lo más
determinante sea la propia posición geográfica que ocupa Lanzarote, situada en
la zona de influencia de las altas presiones subtropicales, y su escasa altitud
media, que explica que la isla no alcance la cota de inversión del alisio (1.2001.500 m.) y no pueda disfrutar, por esa razón, de la lluvia horizontal que tanto
beneficia a las islas occidentales. La corriente marina fría de Canarias, sobre la
que, precisamente, se desplazan los alisos, juega también un papel esencial
actuando como termorreguladora, atemperando las temperaturas. La cercanía
del Continente Africano presenta también implicaciones climáticas, pudiéndose
destacar la emisión de aire cálido y cargado de polvo en suspensión, de origen
sahariano, situación que provoca situaciones anormales con incremento de la
temperatura media y reducción de la visibilidad.
Todas estas realidades, de orden general, condicionan notablemente los índices
térmicos y pluviométricos de la isla.
Las
temperaturas
muestran
unos
valores
medios
bastante
constantes,
registrándose las mínimas durante los meses de enero y febrero y las máximas
en agosto y septiembre (véase tabla siguiente). Como regla general, se puede
indicar que las fachadas expuestas a los alisos (barlovento) registran
temperaturas algo más frescas que las de sotavento.
Así como el régimen de temperaturas se caracteriza en Lanzarote por la
regularidad y la moderación, el régimen de precipitaciones muestra una
llamativa irregularidad, con unos volúmenes anuales muy bajos, que no
alcanzan los 150 mm (146 mm anuales en Arrecife). Estos valores sitúan a
Lanzarote dentro de los valores y parámetros propios de los medios desérticos.
La escasez se debe a que las bajas presiones atlánticas que afectan al resto de
Canarias suelen incidir en Lanzarote cuando ya se encuentran muy debilitadas.
Resulta importante destacar el hecho de que las lluvias se produzcan cuando
las borrascas se sitúan al SW (con el denominado “tiempo majorero”) y, en
menor medida, con situación norte o de gota fría.
El viento es un elemento presente en Lanzarote con regularidad, casi siempre
moderado pero con frecuencia muy persistente. Los flujos de alisios del NNE
son los dominantes y discurren paralelos a la costa con una frecuencia entre el
40 % y el 75 %, durante el verano, y del 15 % al 30 % durante el invierno,
según la estación meteorológica de referencia.
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Los valores de humedad relativa del aire en Lanzarote son relativamente
elevados, como corresponde a un espacio insular localizado a esa latitud,
oscilando entre el 64 % y el 80 % en los espacios de interior y entre el 63 % y
el 91 % en las zonas próximas a la costa.
La combinación de unas temperaturas relativamente altas todo el año, la
escasez de precipitaciones, la casi constante presencia del viento -que acelera
notablemente la evapotranspiración- y el elevado número de días de sol que se
registran al año, explican la acusada aridez ambiental y edáfica que soporta la
isla.
Considerando todas las características apuntadas y los valores que lo expresan,
el Clima de Lanzarote quedaría englobado dentro del tipo desértico (subtipo
BW, árido), propio de Lanzarote…….
A grandes rasgos, el ciclo hidrológico se encuentra condicionado en Lanzarote
por los siguientes aspectos:
-
Escasez e irregularidad de las precipitaciones
-
Ciclos de sequía
-
Baja permeabilidad del sustrato en las zonas más elevadas y de mayor
pluviometría
-
Escasa cobertura vegetal, en un amplio porcentaje de la isla
-
Elevada evapotranspiración
El balance hídrico natural para la isla se ha estimado en:
-
111 hectómetros cúbicos anuales de aportaciones totales por lluvia
-
89 % de pérdidas por evapotranspiración
-
2 % de escorrentía superficial
-
9 % de infiltración
Para analizar el clima de la zona se ha escogido la estación meteorológica más
próxima al ámbito del estudio; Teguise, estación ubicada en el Término Municipal de
Teguise a una altitud de 300 m. Pues, en principio, resulta suficiente, con una
estación, considerando que es previsible que haya gran homogeneidad en las
condiciones climáticas a lo largo de todo el litoral del municipio.
2.1.
Régimen térmico
La temperatura media anual es de 21ºC, correspondiendo la máxima absoluta al mes
de agosto, con temperaturas de 29ºC, y alcanzándose los 12,6ºC de mínima absoluta
en el mes de febrero. La media de los valores mínimos mensuales ronda los 15,6ºC y
la media de los máximos medios mensuales alrededor de 24,7ºC.
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TABLA 2.1. TEMPERATURAS
Temperatura Temperatura Temperatura Nº horas de
Mes
máx. (°C)
mín. (°C)
del agua (°C)
sol al día
Enero
22
14
19
7
Febrero
23
13
18
8
Marzo
24
15
18
8
Abril
25
16
18
8
Mayo
26
17
19
9
Junio
27
18
20
11
Julio
28
20
21
10
Agosto
29
21
22
11
Septiembre
29
20
23
8
Octubre
27
19
23
7
Noviembre
26
18
21
7
Diciembre
22
16
20
7
FUENTE: AVANCE DEL PIOL
2.2.
Régimen pluviométrico
Los datos de precipitación totales mensuales de la estación pluviométrica de Teguise
se muestran a continuación:
TABLA 2.2.- PRECIPITACIONES MEDIAS
Mes
P (mm)
Enero
31
Febrero
19
Marzo
11,2
Abril
7,8
Mayo
1,4
Junio
0,2
Julio
0
Agosto
0,1
Septiembre
4,4
Octubre
12,8
Noviembre
26,8
Diciembre
ANUAL
29,2
143,9
Las precipitaciones que se producen en el emplazamiento se realizan de forma escasa
e irregular y son inferiores a los 150 mm. Las precipitaciones se concentran
mayormente entre los meses de octubre a febrero, con máximos entorno a los 30 mm
en el mes de diciembre. Por el contrario en los meses estivales correspondientes a
junio, julio y agosto, se registran los valores mínimos, llegando a alcanzar 0 mm en
varios meses.
2.3.
Régimen de vientos
En términos generales el dominio de los vientos alisios (NE) es patente a lo largo del
año, superando el 60 % de las ocasiones. Sin embargo, localmente en este sector los
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vientos adquieren una componente Norte, debido al giro que sufren al encontrarse con
el relieve de los volcanes, dirigiéndose entonces hacia el Sur.
2.4.
Otros parámetros
Por último, se ha incluido el Cuadro II.7, del Plan Hidrológico de Lanzarote, que recoge
para las distintas zonas de la isla los datos medios de precipitación, escorrentía,
infiltración y evaporación real, obtenidos un estudio particular realizado para su
elaboración.
TABLA 2.3. VALORES DE OTROS PARÁMETROS
FUENTE: PLAN HIDROLÓGICO DE LANZAROTE
En resumen, y de acuerdo con lo reflejado en los distintos documentos, los valores
medios adoptados en este estudio han sido los siguientes.
TABLA 2.4.- VALORES MEDIOS
Precipitación media anual (P)
143,9 mm
Evapotranspiración potencial (ETP)
128,1 mm (89 % de P)
Evaporación real (EVP)
141,0 mm (98% de P)
Escorrentía media superficial (E)
2,9 mm (2 % de P)
Infiltración media (I)
12,9 mm (9 % de P)
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3.
CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN DE LIXIVIADOS
Con unos valores pluviométricos medios como los que afectan a la zona, en torno a
143,9 mm, es obvio que todo el esfuerzo para resolver el problema de los lixiviados,
en el caso de producirse, debe enfocarse simplemente hacia la minimización de su
producción, disminuyendo los factores positivos y aumentando los negativos.
Por tanto, el primer paso será evitar cualquier tipo de aportación exterior que no
corresponda estrictamente a la lluvia caída sobre la superficie de vertido, en cada
momento.
En este sentido, hay que tener en cuenta que:

La impermeabilización del vaso de vertido (dos celdas independientes), junto
con la inexistencia de aguas subterráneas subyacentes, garantiza la inviabilidad
de infiltraciones subterráneas procedentes de flujos regionales (Iss) y locales
(Is).

La circulación de aguas superficiales, procedentes de escorrentía de la zona
limítrofe al vertedero (Ie), no afectarán al mismo, por disponer de diques de
cierre perimetral, cada una de las dos celdas consideradas, y además, se
evitarán mediante la disposición de cunetas perimetrales de recogida de aguas
pluviales, en los límites de dichos diques con el terreno circundante.
El segundo aspecto, en orden a favorecer los factores positivos, será conseguir el
máximo de escorrentía Es, de modo que la lluvia efectiva PE = P-Es, sea lo menor
posible. Con el cobertura diario de los residuos, un espesor de 20 cm, una adecuada
compactación y máximo refino de la superficie, y unas pendientes entre el 2% y el
4%, tanto transversal, como longitudinalmente, facilitarán al máximo la escorrentía.
La evapotranspiración, ETP, y en este caso concreto la evaporación principalmente,
por la escasez de vegetación, constituye habitualmente el factor más eficaz en contra
la infiltración de agua de lluvia y de la formación de lixiviados. La ETP, se define como
la suma de la evaporación natural del terreno más los procesos de transpiración
procedente de la actividad biológica vegetal, en los que se produce un transporte de
agua del subsuelo a la atmósfera. Depende de las condiciones climáticas de la zona,
temperaturas, humedades relativas, velocidad del viento, etc. y es por consiguiente un
factor sobre el cual no se puede efectuar acción alguna.
Pero si en cambio aprovecharlo de manera favorable, ya que la situación de partida es
muy positiva, teniendo en cuenta que la evaporación real, EVR, media anual de la
zona, es de aproximadamente el 98 % de la precipitación media anual, 141,0 mm, y
la temperatura media anual es de 21º, con más de 8 h de media de sol al día.
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Las pérdidas de agua por fermentación, Af, aunque importantes desde un punto de
vista cualitativo, presentan cuantitativamente menor transcendencia en relación con el
resto de las magnitudes que intervienen en la fórmula, ya que oscilan entre 6-8
l/m3/año en su primer año de vertido, y van disminuyendo gradualmente hasta
alcanzar 0,6-0,8 l/m3/año en el quinto año y siguientes, y solo afectaría a los rechazos
de residuos orgánicos fermentables, inferiores al 50% actualmente, los cuales, por los
indicados procesos de biometanización y compostaje y de la recogida selectiva de
papel y cartón, disminuirán a cifras inferiores al 30%.
La absorción de agua por parte del material de cobertura, Amr, es un factor que viene
determinado por la necesidad de cubrir la superficie para disminuir las infiltraciones.
Los 20 cm elegidos como espesor de cobertura tienen una capacidad de absorción de
agua, antes de alcanzar el límite de saturación, que oscila entre un 20% y un 25% en
volumen, es decir que cada metro cúbico puede absorber, de 40 a 50 litros de agua.
No se debe confundir esta absorción con la capacidad de retención de agua,
ligeramente
superior
(35%
a
40%),
pero
de
carácter
temporal,
pues
irá
desprendiéndose hasta quedar en los valores de absorción, los cuales se mantienen
invariables de no mediar agentes externos, evaporación, comprensión, etc.
Finalmente la absorción de agua por la masa de residuos, Ars, aparece como una
capacidad de absorción y otra de retención. Aunque ésta última puede ser importante
a la hora de tratar el flujo de lixiviados y, sobre todo, de influir en su regulación con
lluvias de gran intensidad, es la capacidad de absorción la que interesa a efectos de
medir la generación de lixiviados. Para una densidad media en el vertido sobre 650
kg/m3, la capacidad de absorción se ha estimado en un máximo de un 20% en peso
en función de los residuos a tratar. Es decir que cada metro cúbico de residuos puede
absorber 130 litros de agua.
En base a lo expuesto anteriormente, más los datos de la tabla 2.2, y considerando:

Amr. La absorción por el material de cobertura puede oscilar entre un 20 y
25% en volumen, se tomará el valor menor, que corresponde a 40 l/m 2, para
un espesor de 20 cm.

Ars. La absorción por la masa de residuos se ha estimado en 130 l/m3 que
corresponde a un valor de 299 l/m2 de superficie, puesto que los cálculos se
realizan para un metro cuadrado de capa, equivalente a 2,3 m 3 de volumen de
residuos.
Los
posibles
errores
que
puedan
existir
en
esta
formulación,
se
entienden
compensados por las pérdidas de agua de fermentación Af, que no se toman en
consideración para el cálculo.
Así pues, los lixiviados producidos por año y m 2 de capa de 2,5 metros de espesor, 20
cm de capa de cobertura y 2,3 m de residuos son:
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L = 143,9-(143,9 x 0,02) – 40 –299 = -197,98 mm.
Es decir que, en un principio, no se producirán lixiviados por la capacidad de absorción
de la masa vertida. Sin embargo, es obvio que, si se alcanza la saturación de las
capas de residuos, empezaría a surgir el lixiviado, y respondería como máximo al
excedente de la pluviometría eficaz.
L anual = 143,9 -(143,9 x 0,02) = 141,02 mm/año, teniendo en cuenta que hasta
ahora no ha sido considerada la ETP, estimada en 128,1 mm.
Ello implicaría del orden de 34,77 m3/día de producción media, lo que equivaldría a
0,40 l/s, para una superficie de aproximadamente 9 ha, que es el mayor área
potencialmente expuesta, la mitad de la superficie del vaso de vertido, que se ha
dividido en dos celdas contiguas y una superficie similar.
Por otra parte, y de acuerdo con los datos previos, se conseguirán unos valores de
infiltración en el vertedero, teniendo en cuenta la combinación de factores, escorrentía
y ETP, que cifran la infiltración en un 9%, 12,9 mm mm/año. Lo que equivaldrá a 3,18
m3/día, 0,037 l/s, para una superficie de aproximadamente 9 ha.
Una primera conclusión, que se desprende de lo expuesto hasta el momento, es que si
se quiere disminuir aún más la producción de lixiviados se debe minimizar la superficie
expuesta a infiltración.
En este sentido, se recomienda tener un solo frente de vertido, una superficie máxima
activa, expuesta, de 1 ha, y evacuar de forma segura las escorrentías que discurran
sobre el resto de la superficie de la celda de vertido, lo que limitaría aún más la
producción de lixiviados, a un máximo de 0,35 m3/día, equivalentes a 0,004 l/s, cifras
que se antojan especialmente poco relevantes, como cabía esperar.
Por lo que como única actuación se recomienda la recirculación de los escasos
lixiviados que puedan producirse de nuevo al vertedero
Ahora bien, hay que tener en cuenta, no sólo la producción media de lixiviados al año,
deducida anteriormente, sino también la posibilidad de caudales punta ante fuertes
aguaceros.
Para ello, se ha tenido en cuenta los mapas de isolíneas de precipitaciones máximas
previsibles en un día, para distintos periodos de retorno, del antiguo MOPU, cuyos
datos han sido recogidos en la tabla siguiente.
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TABLA 3.1.- PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN UN DÍA
Período de Retorno (años)
3
5
10
15
25
50
100
35 mm 45 mm 55 mm 58 mm 64 mm 69 mm 73 mm
Si partimos del dato de la precipitación máxima en un día, para un período de retorno
de 100 años, tendríamos un total de 73 mm. La mayor parte de los aguaceros se
producen en intervalos inferiores a dos horas, y una precipitación del orden del 60%
de la precipitación máxima diaria, lo que equivaldría a 43,8 mm en 2 horas.
Si se le aplica el porcentaje de infiltración del 9%, tendríamos un valor de infiltración
de 3,94 mm/m2. Hay que tener en cuenta que en estos casos la infiltración será
menor, y mayor la escorrentía, por lo que quedaríamos del lado de la seguridad
aplicando dicho porcentaje.
Para una superficie máxima de vertido expuesta de 1 ha, obtendríamos uno valor de
infiltración máximo de 39,4 m3. Hay que tener en cuenta, además, la velocidad que
tardaría el agua, desde que empieza a infiltrarse hasta que llega al punto más bajo de
descarga, fondo de la celda de vertido.
La experiencia demuestra que en un principio, a partir de las veinticuatro horas
siguientes, se inicia un período de crecimiento en la producción de lixiviados, que tiene
una duración de tres a cinco días, y que depende de distintos factores, como son, el
volumen de residuos depositados, la configuración topográfica del área de vertido, las
distancias y diferencias de cota entre las zonas de infiltración y el punto de descarga,
el grado de compactación de los residuos y de permeabilidad de las capas de
cobertura.
También puede influir notablemente la existencia dentro de la masa de residuos de
caminos preferenciales, producto en ocasiones de una deficiente gestión en el
vertedero, con retrasos en la cobertura de los residuos, etc.
Para un supuesto muy desfavorable como es, que todo el volumen infiltrado tarde un
mínimo de 72 horas al salir por el punto de descarga, equivaldría a un caudal medio
de 0,55 m3/h, o lo que es lo mismo 0,15 l/s. Ello implica que, la capacidad de
impulsión, bombeo, deberá ser al menos de 0,5 l/s.
En base a lo expuesto anteriormente en caso de producirse lixiviados serán
canalizados hasta la balsa existente, para su posterior recirculación al vertedero, con
el fin de forzar su infiltración y evaporación. Por la escasa previsión de caudal se
recomienda utilizar un equipo móvil autobomba con una cisterna de 12.000 l de
capacidad y proceder, cuando así se requiera, a extraer de la balsa el lixiviado y regar
posteriormente la superficie expuesta del vertedero.
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En este sentido hay que tener en cuenta que los valores de la evaporación anuales en
la zona son del 98%. Aspecto que debe facilitar la gestión de los lixiviados producidos.
En caso de lluvias torrenciales dicha balsa actuará para laminar el flujo, dado que
tampoco tendrá una carga contaminante significativa, por la intensidad de la
precipitación.
La capacidad de la balsa es de más de 600 m3, y permite retener sobradamente el
agua caída para la precipitación media diaria del mes más húmedo, 31 mm, y una
superficie expuesta de 1 ha, equivalente a 310 m3.
Evidentemente con las celdas clausuradas y selladas la infiltración debe ser nula, por
lo que la producción de lixiviados, una vez que se ha extraído todo el agua de
absorción del recubrimiento y de la masa de residuos, debe desaparecer.
Otro factor positivo, de cara a una escasa generación de lixiviados, es la explotación
mediante celdas de vertido independiente, ya que una vez se vayan sellando se
eliminará la posibilidad de infiltración, y por lo tanto, de generación de lixiviados.
Por último, se realizarán dos tipos de controles del lixiviado, el primero consiste en la
medición de su caudal, que se basará en los volúmenes producidos y extraídos, y un
segundo control basado en el análisis de sus características físico-químicas, para lo
que se tomarán muestras y se enviarán al laboratorio homologado para llevar a cabo
el Plan de Vigilancia Ambiental.
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4.
CONCLUSIONES
Como conclusión del análisis efectuado respectos de la potencial generación de
lixiviados, para el vaso de vertido del Complejo Ambiental de Zonzamas, cabe indicar
lo siguiente:
-
Se debe minimizar la superficie expuesta a infiltración. Se recomienda tener un
solo frente de vertido, una superficie máxima activa de 1 ha.
-
Las aguas caídas directamente sobre las zonas del vertedero, no activas, se
deben evacuar de forma rápida y segura, fuera de los límites del vaso de
vertido, mediante cunetas transversales que conecten con las perimetrales al
área de vertido.
-
Los lixiviados producidos serán canalizados y conducidos hacia la balsa de
lixiviados existente, y proceder, cuando así se requiera, a su posterior
recirculación al vertedero con el fin de forzar su evaporación.
-
La recirculación del lixiviado favorecerá también el proceso de fermentación de
la fracción orgánica, todavía presente en los rechazos depositados en
vertedero, lo que acelerará su descomposición, y por consiguiente, la
estabilización de este.
Independientemente de lo prescrito en el presente Anejo, se deberá estar a lo
dispuesto en la Autorización Ambiental Integrada, en todo aquello que complemente o
invalide lo anterior, prevaleciendo siempre esta última. En concreto, respecto a la
gestión de lixiviados, indicar que se tratarán mediante evaporación, a partir de un
sistema denominado Biodestil, consistente en un proceso de secado térmico.
El redactor del Proyecto
Firmado: Francisco Barras Quilez
Ingeniero Técnico de Obras Públicas
Colegiado nº 7.911 del Colegio de Madrid
ANEJO IV CÁLCULO DE LA PRODUCCIÓN DE LIXIVIADOS
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