Modelos globales Modelos locales Modelos globales Modelos locales Fundamento físico Debido a que la pala es nita, se produce un torbellino de punta de pala. Este rebordeo del ujo en la zona de punta de pala genera un ujo de la parte superior a la inferior que aumenta la velocidad inducida y, por tanto, disminuye el ángulo de ataque, reduciendo así la capacidad de generar sustentación en esta zona. 2. Vuelo Axial 2.8 Pérdidas de punta de pala Físicamente este efecto se traduce en que para unas condiciones de vuelo y un coeciente de tracción dados la distribución de velocidad inducida es mayor que la calculada por la TCMEP. Por tanto: mayor ángulo de entrada de corriente, mayor coeciente de potencia inducida. 65 AAD (HE) Modelos globales Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 1 / 22 Modelos locales Introducción AAD (HE) Modelos globales Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 3 / 22 Modelos locales Modelo global de Prandtl I Aproximación de Prandtl: debido a la pérdida de capacidad de 1 Modelos globales 2 Modelos locales AAD (HE) sustentación de la punta de las palas, se introduce el radio de rotor efectivo que corresponde a una parte del rotor real Re = BR , donde B < 1 es el factor de pérdida de punta de pala. Implica por tanto: mayor carga discal para un mismo coeciente de tracción (T /Ae ), mayor velocidad inducida, y mayor potencia inducida. Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 2 / 22 AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 4 / 22 Modelos globales Modelos locales Modelo global de Prandtl II ≈ 1− Modelos locales Modelo global de Prandtl IV El factor de pérdida de punta de pala se puede expresar como (Prandtl) B ≈ 1− Modelos globales 1,386 b 1,386 b Otras aproximaciones que sólo dependen de la geometría: λ √ i 1 + λi2 Gessow y Myers B = 1− Sissingh λi , c cR (1 + 0,75 R ) cP . B = 1− 1,5R y en el caso de vuelo a punto jo como B ≈ 1− Vuelo Axial √ CT . b Pérdidas punta de pala 5 / 22 Modelos locales Modelo global de Prandtl III AAD (HE) Modelos globales Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 7 / 22 Modelos locales Efecto de la pérdida de punta de pala sobre los coecientes de tracción y potencia I 1 b=2 b=4 b=5 0.99 0.98 B 66 AAD (HE) Modelos globales cP , R Pala rectangular, torsión nula y λ cte. Coeciente de tracción. 0.97 0.96 Interpretación incorrecta. Se considera que la parte entre R − Re no produce sustentación: 0.95 0.94 0 0.002 0.004 0.006 CT 0.008 0.01 ( ) ∫ 1 B λ σ0 Clα θ0 − x 2 dx 2 0 x ( ) 1 θ0 B λ = σ0 Clα B 2 − . 2 3 2 0.012 CT = B ↓, si b ↓: representa la interferencia entre palas, B ↓, si CT ↑: representa el espaciado de la supercie de vorticidad. Valores típicos B ≈ 0,95, 0,98. AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 6 / 22 AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 8 / 22 Modelos globales Modelos locales Efecto de la pérdida de punta de pala sobre los coecientes de tracción y potencia II Modelos globales Modelos locales Efecto de la pérdida de punta de pala sobre los coecientes de tracción y potencia IV Interpretación correcta. Se considera que para la misma tracción el ujo inducido se incrementa en un valor vi 0 = λ∗ = √ λ B T 2ρ Ae = √ T , B 2ρ A 1 Coeciente de potencia inducida: , entonces el coeciente de tracción: ( ∫ ) 1 1 λ CT = σ C θ − 2 0 0 lα 0 Bx ( ) 1 θ0 1 λ = σ0 Clα − . 2 3 2B Vuelo Axial x 2 dx Pérdidas punta de pala 9 / 22 Modelos locales Efecto de la pérdida de punta de pala sobre los coecientes de tracción y potencia III ) AAD (HE) Modelos globales Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 11 / 22 Modelos locales Efecto de la pérdida de punta de pala sobre los coecientes de tracción y potencia V −3 5 x 10 4.5 4 3.5 Coeciente de potencia parásita: NACA TN−626 σ=0.0424 TEP B Prandtl Incorrecto TEP B Prandtl Correcto TEP B = 1 (ideal) CP T 3 C 67 AAD (HE) Modelos globales ( ∫ λ λ 2 1 1 σ0 Clα θ0 − x dx CPi = 2 0 Bx B ( ) 1 θ0 λ λ = σ0 Clα − . 2 3 2B B 2.5 0 ∫ 1 0 2 2 1.5 1 = 0.5 0 0 1 2 σ0 Cd x 3 dx ( ( ) ( ) ) ∫ λ λ 2 3 σ0 1 = δ0 + δ1 θ0 − + δ2 θ0 − x dx = 2 4 6 θ 8 10 12 0 σ0 δ0 14 8 ( Bx Bx ( ( ) ( )2 )) δ1 4λ δ2 8λ λ 2 1+ θ0 − θ0 − + θ0 + 2 . δ0 3B δ0 3B B 0 AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 10 / 22 AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 12 / 22 Modelos globales Modelos locales Modelo local de Prandtl I f es: Modelos locales Incorporación a la TCMEP I Válido para palas de radio grande (apropiado para rotores de helicópteros, no tanto para hélices). En estas condiciones se puede sustituir la supercie de vorticidad de la estela por una serie de planos bidimensionales. Resultado extendido por Goldstein a hélices. Según el modelo de Prandtl la tracción elemental (dCT ) debe de corregirse con un factor F : donde Modelos globales F (x ) = ( ) f (x ) = ( 2 π arc cos (exp (−f (x ))) b x −1 2 x φ (x ) = ( b 1−x 2 λ (x ) Vuelo Axial ) Tracción diferencial. El factor F aporta información tridimensional a la velocidad inducida que se determina con TCM. ) σC ( dCT = lα θ x 2 − λ x dx , 2 dCT = 4 (λ − λc ) F λ x dx , TEP: TCM: (1) igualdad de tracciones . λ2 + Pérdidas punta de pala 13 / 22 Modelos locales Modelo local de Prandtl II ( σ Clα 8F AAD (HE) Modelos globales ) − λc λ − σ Clα 8F Vuelo Axial θ x = 0. Pérdidas punta de pala 15 / 22 Modelos locales Incorporación a la TCMEP II Distribución de velocidad inducida 1 ( ) σ (x )Clα (x ) λc λ (x ) = − − 16F (x , λ ) 2 √( ) σ (x )Clα (x ) λc 2 σ (x )Clα (x ) + − + θ (x )x . 16F (x , λ ) 2 8F (x , λ ) 1 x =0.80 x =0.85 x =0.90 x =0.95 0.9 0.8 0.9 0.8 0.7 0.7 0.6 0.6 F F 68 AAD (HE) Modelos globales ) Principio Tracción diferencial en un tubo anular es igual a la tracción en un elemento de pala 0.5 0.4 0.5 φ =11.5 gradosb =2 φ =11.5 gradosb =4 φ =2.9 gradosb =2 φ =2.9 gradosb =4 Caso particular de vuelo a punto jo λc = 0 0.3 σ (x )Clα (x ) λ (x ) = 16F (x , λ ) 0.4 0.2 0.3 0.2 0 0.1 5 10 15 φ (grados) 20 25 30 0 0.7 0.75 0.8 (2) 0.85 x 0.9 0.95 ( −1 + √ 1+ 32F (x , λ )θ (x )x σ (x )Clα (x ) ) . 1 Atención La ecuación (2) es una ecuación implícita para obtener λ (x ). Es necesario emplear un método iterativo. AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 14 / 22 AAD (HE) Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 16 / 22 Modelos globales Modelos locales Algoritmo Modelos globales Modelos locales Ejemplo II Denido el rotor: θ (x ), σ (x ), Cl (α), Cd (α) y velocidad vertical λc Discretizar la pala: xi , i = 1 . . . n, ∈ [0 − 1] 0.18 end λ λi = λ j +1 (xi ) y φi = φ (xi ) = i xi αi = θi − φi , (Cl )i = Cl (αi ) y (Cd )i = Cd (αi ) 1 (dCT )i = σi (Cl )i xi2 2 ( ) dCP i = 1 σi (Cl )i φi xi3 2 ( ) dCP0 i = 1 σi (Cd )i xi3 2 CP i = CP0 = 1 0 ∫ 15 0.12 1 0 ∫ 20 0.14 1 0 dCT ≈ ∑ ai (dCT )i dr i dCP i ≈ ∑ ai i ( ( 0.1 10 0.08 ) dCP i dr i φ CT = ∫ θ (x) =10.05, SIN perdidas de punta de pala θ (x) =10.78, CON perdidas de punta de pala θ (x) =10.05, SIN perdidas de punta de pala θ (x) =10.78, CON perdidas de punta de pala 0.16 Calcular numéricamente los coecientes globales λ Suponer λ j dada por TCMEP while ε > TOL F j = g (xi(, λ j (xi))) ecuación (1) λ j +1 = h xi , F j ecuación (2) ε = abs (λ j +1 − λ j ) 25 0.2 foreach xi 0.06 5 0.04 ) 0.02 dCP0 ≈ ∑ ai dCP0 i dr i 0 0 0.2 0.4 0.6 0.8 0 0 1 0.2 0.4 0.6 0.8 1 x=r/R x=r/R i Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 17 / 22 Modelos locales Ejemplo I AAD (HE) Modelos globales Vuelo Axial Se considera un rotor sin torsión geométrica, solidez uniforme y de valor σ = 0,1, y la aerodinámica es Cl = 5,75α , Cd = 0,001 + 0,3α 2 . A continuación se muestra la comparación entre obtener la distribución de velocidad inducida mediante TCMEP sin pérdidas de punta de pala y TCMEP con la pérdida de punta de pala del modelo local de Prandtl. En condiciones de VPF se han obtenido las soluciones para que se produzca CT = 0,008 en ambos casos y se han comparado las distribuciones asociadas de las variables representativas. 0.8 0.7 0.03 θ (x) =10.05, SIN perdidas de punta de pala θ (x) =10.78, CON perdidas de punta de pala θ (x) =10.05, SIN perdidas, C =0.008 T 0.025 0.6 0.02 0.4 0.3 0.015 0.01 0.2 0.005 0.1 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 −0.005 0 x=r/R Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 18 / 22 θ (x) =10.78, CON perdidas, CT =0.008 0.5 0 0 AAD (HE) Pérdidas punta de pala 19 / 22 Modelos locales Ejemplo III dCT/dx 69 AAD (HE) Modelos globales Cl end AAD (HE) 0.2 0.4 0.6 0.8 1 x=r/R Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 20 / 22 Modelos globales Modelos locales Ejemplo IV −3 2.5 −3 x 10 2.5 x 10 θ (x) =10.05, SIN perdidas, CP =0.000587 θ (x) =10.05, SIN perdidas, CPi =0.000547 θ (x) =10.78, CON perdidas, CP =0.000649 2 2 1.5 dCPi/dx dCP/dx 1.5 θ (x) =10.78, CON perdidas, CPi =0.000608 1 1 0.5 0.5 0 0 −0.5 0 0.2 0.4 0.6 0.8 −0.5 0 1 0.2 0.4 x=r/R 0.6 0.8 1 x=r/R Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 21 / 22 Modelos locales Ejemplo V −4 x 10 200 θ (x) =10.05, SIN perdidas, CP0 =0.000041 θ (x) =10.78, CON perdidas, CP0 =0.000040 150 Cl / Cd 100 dCP0/dx 70 AAD (HE) Modelos globales 1 50 θ (x) =10.05, SIN perdidas de punta de pala θ (x) =10.78, CON perdidas de punta de pala 0 −50 0 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 −100 0 x=r/R AAD (HE) 0.2 0.4 0.6 0.8 1 x=r/R Vuelo Axial Pérdidas punta de pala 22 / 22