INECEL sn3_3598.pdf

NORMAS
PARA
L I N E A S DE SUBTRANSMISION A.69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA DE POSTES DE H O R M I G Ó N
TOMO 2
;Í N D I C E
TOMOJL
XI « ELECCIÓN DE POSTES,
X!í
-
APOYOS.
X I I . 1 . Hipótesis de calculo.
X í i . l , 1 . Apoyos de línea situados en zona A.
XI 1.1 .2. Apoyos de línea situados en zona B.
XI 1.1 .3. Apoyos de línea situados en zona C.
X1Í.2. Coeficientes de seguridad.
X Ü . 2 , 1 . Elementos metálicos.
f
\;
000100
-
XII.2.2, Elementos de hormigón arrngd.b, .,.•
Xll.2.3. Elementos de madera.
XI 1.2.4. Tensores.
XI!.3. APOYO DE ALINEACIÓN.
XH.3.1. Solución en hormiaon.
XI!.3.2. Cuadros de vanos de utilización por resísiencía y por distancia entre con
ductores.
XI!.4, CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA GRAPA.
XI!.4.1. Ejemplo de utilización del gráfico.
XI!i - APOYO DE ÁNGULO.
X I I I . 1 , Esfuerzo resultante de ángulo.
XIII.2. Esfuerzo resultante dei viento sobre los conductores.
XI 11.3. Esfuerzo del viento sobre el poste,.
XI 11.4, Abacos de utilización de esfuerzos.
X Í 1 I . 5 . Solución en hormigón.
XÍU.6, Abaco de utilización de apoyos.
XHL7. Ejemplo de utilización de abacos de esfuerzos.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
X i l í . 8 , Abacos de utilización a'e apoyos.
XÍ1L9. Ejemplos de utilización de los abacos de apoyos.
XIII.9.1. Ejemplo 12.
XIII.9.2. Ejemplo 22.
XIII.9.3. Ejemplo 32.
XÍV - APOYO DE ANCLAJE,
,*
XIV.1 . Solución en hormigón
XIV.2. Primera hipótesis.
XIV.3, Segunda Hipótesis.
XIV.4. Tercera Hipótesis.
XV - APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA.
XV. 1. Solución en hormigón.
XV,2. Primera hipótesis.
XV.3. Tercera hipótesis .
XV.4. Cuadros de esfuerzos útiles, de vanos por separación entre conductores y por
resistencia para apoyos de anclaje y fin de línea.
XV.5. Apoyos fin de línea con cable de tierra.
XV.6, Líneas de doble circuito.
XVI - CRUCETAS,
XVI. 1 . Apoyo de al ¡neación,
XVÍ .1.1. Cruceta tipo bóveda,
XVI. 1 .2. Cruceta tipo canadiense.
XVI. 1 ,3. Cruceta tipo triangular.
XVI.2. Apoyo de ángulo, anclaje y termina! o fin de línea.
XVI.2.1 . Apoyo de ángulo.
XVI.2.2, Apoyo de anclaje.
XVI.2.3. Apoyo terminal o fin de línea.
Im
P f">. í1
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV,
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XVII » CIMENTACIONES.
X V Ü . l , Consideraciones.
XVII. 1.1. Caso a) Coeficiente de seguridad ai vuelco.
X V Í L 1 .2. Caso b) Ángulo de giro de ¡os cimientos.
XVíI.2. Dimensiones de la cimentación.
X V Í L 2 . 1 . Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 8 Kg/cm3.
XVÜ.2.2. Dimensiones de !a cimentación para terrenos con ct - 10 Kg/cm3.
,»
XVII.2.3. Dimensiones de la cimentación para terrenos con ct - 12 Kg/cm3.
XVIII - PLANOS.
XVIÍI.l, Apoyos simple circuito.
XVMI.1.1. Apoyo de alineación con cruceta de bóveda.
t
XVII i. 1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.
XVIÍI.l.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.
XViíl. 1.4. Apoyo de alineación y ángulo, anclaje y fin de línea con cruceta horizontal .
XVIII.2. Apoyos de doble circuito.
XVIII,2.1. Apoyo de alíneacíón y ángulo con crucetas triangulares,
XIX - PLANILLA DE MATERIALES,
XIX, 1. Denominación de apoyos.
XIX. 1.1. Estructuras de alineación simple circuito (S.C.)
XIX. 1 ,2. Estructuras a'e alineación doble circuito (D. C.)
XIX. 1.3. Estructuras dobles.
X i X . 2 . Estructuras de alineación tipo "B".,
X ' X . 3 . Estructura de alineación tipo "C..; C,?; CT^ y CT ''
X1X.4. Estructuras de alineación tipo "A..; A-; AT. y ATO"
XIX.5. Estructura de ángulo tipo "AG y AGT"
XIX.ó. Estructura de anclaje y fin de línea tipo "AC; ACT, FL y FLT"
XIX.7. Estructura de alineación tipo "2A,, 2A
2At
, 2AT "
I
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XIX.8. Suspensión cable de guarda o cable de tierra,
XIX.9, Amarre cable de guarda o cable de fierra.
XIX. 10 Toma de tierra.
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l
l
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NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 !<V
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
x¡
~
Hoja 158
ELECCIÓN DE POSTES.
Los esfuerzos de los postes a emplear en esta norma han sido elegidos de ma
ñera tal que cubran toda la gama de esfuerzos que sobre los apoyos de una
línea puedan darse.
Para llegar a la elección de los postes, primeramente hemos llevado rodos
los esfuerzos que sobre los apoyos de alineación y ángulo se ejercen en todos los cosos posibles que pueden darse en una línea, es decir, ya sea de sírn
pie circuito con o sin cable de protección a Herró ó de doble circuito con
o sin cable de 1protección a tierra.
«/
Estos esfuerzos corresponden a un vano de 266 mis. elegido como el más eco
nórnico.
/
Una vez representados en el gráfico estos esfuerzos, se observa que a'ístribu
yendo íos esfuerzos según una progresión aritmética de razón 300 Kgs. partiendo de 500 kg. y llegando hasta el poste de 2.000 Kg. se cubría la mayor parte c'e los esfuerzos que puedan darse sobre la línea, además para cubrir los esfuerzos que quedaban fuera de la zona de postes elegidos anterior
mente, se eligió otro tipo de poste, el de 2.600 Kg, de esfuerzo útil, que
agemelado nos cubre toda !a gama de esfuerzos obtenidos anteriormente, también agernelando los anteriores podemos obtener esfuerzos útiles que cu
bran todos aquellos esfuerzos superiores a los 2.600 T <g. que puedan darse
en cualquier apoyo,
En resumen los postes elegidos son los de esfuerzos Otiles siguientes:
500, 800, 1.100, 1.400, 1.700, 2.000 y 2.600.
La configuración de ios postes, el taladrado, así como algunas de las dimen
sIones principales, figuran en los esquemas adjuntos.
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NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 101
APOYOS^
Se estudia en este capítulo ías soluciones de hormigón para (os distintos
tipos de apoyos que se dan en una línea eléctrica.
El estudio está dividido en dos partes:
- En ia primera se estudian ios postes necesarios para cada tipo de apoyo.
- En la segunda se estudian las diversas crucetas de las soluciones en hormigón.
Estos cálculos están resumidos mediante cuadros de utilización.
/
Lcshípótesls de cálculo son las que recoge el apartado V , 4 . 2 e de las Es
pecíficaciones Técnicas Generales.
pAR^^
Kv -
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XI!
-
Hola 102
Hipótesis de cálculo.
XII. 1 . 1 .
APOYOS DE LINEAS SITUADOS EN ZONA A
(Altitud inferior a
la. Hipótesis
Tipo de apoyo
(viento)
Cargas permanentes
meacion
III.2.
Viento
1 .000 ni.)
2a. Hipótesis
3a. Hipótesis
(carga longitudinal)
(rotura de conductores)
Cargas permanentes
lil.2.
I I I -3.
Temperatura 5-C
Esfuerzo longitudinal
lii.5,1.
Temperatura 5-C.
An guio
Caraos permanentes
lil.2.
Cargas permanentes
III.2.
Viento I i 1 - 3 .
Esfuerzo longitudinal
III.5.1.
Temperatura 5-C.
Resultante ángulo
111.7.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentes
iií.2.
Anclaje
Viento
III.3.
Temperatura 5-C
Fin de línea
Cargas permanentes
111,2.
Viento MÍ.3.
Esfuerzos longitud!
nales U1.5.3.
Temperatura 5-C.
Cargas permanentes
III.2,
Esfuerzo longitudinal
111.5,2.
Cargas permanentes
lil.2.
Temperatura 5-C
Temperatura 5-C.
Rotura conductores
111.6.2.
Cargas permanentes
III.2.
Rotura conductores
111.6.3.
Temperatura 5 2 C,
Para la determinación de las tensiones de los conductores y cables de pro
teccíon a tierra se considerarán éstos además sometidos a la acción de! viento, según 111,3.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 163
APOYOS DE LÍNEAS SITUADOS EN ZONA B
XII.1.2.
(Superior a 1 .000 m. e inferior a 3.500 m)
la. Hipótesis
Tipo de apoyo
Alineación
2a. Hipótesis
(Carga longitudinal)
(Viento)
Cargas permanentes
III.2.
Cargas permanentes
Viento H Í - 3 .
Temperatura-5-C.
Esfuerzo longitudinal
. III.5.1.
3a. Hipótesis
(Rotura de conductores
11 r ^
MI .¿.
Temperafura-5-C.
Anaulo
Cargas permanentes
MI. 2.
Cargas permanentes
líí.2.
Viento
Esfuerzo longitudinal
111.5.1.
H1.3.
Resultante ángulo
111.7.
Temperatura-5-C.
Temperatura-5-C.
Anclaje
Cargos permanentes
111.2.
Cargas permanentes
111.2.
Cargas permanentes
111.2.
Viento 1 N - 3 .
Temperatura -5-C
Esfuerzo longitudinal
III.5.2.
Rotura conductores
III.6.2.
Temperatura -5-C,
Fin de línea
Cargas permanentes
111.2.
Viento N I - 3 Esfuerzo longitud!na¡ III. 5.3.
Temperatura -5~C.
Temperatura -5~C.
Rotura conductores
MI.ó.3.
Temperatura -5 e C.
Para ía determinación de ías tensiones de los conductores / cables de tierra
se consideraran estos además sometidos a la acción del viento, según Ü1.3.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍ5ION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XII.1.3.
Hoja 164
APOYOS DE LINEAS SIllJADQS EN ZONA C
(MHtud ígua! o. superior a 3.500 mts.)
Tipo de apoyo
Alineación
• la. Hipótesis
(Viento)
2a. Hipótesis
(Carga longít.)
> Cargas permanen
tes 111.2.
Viento 111.3.
Camas permanen
tes 111.2.
3a. Hipótesis
(Rotura cond. )
Cargas perma
nentes 111.2,
Hielo Mi. 4,
Temperatura -
Esfuerzo longitudinal III. 5.1.
Ángulo
Anclaje
Fin de
1 ínea
4a. Hipótesis
(Hielo)
Temperatura-5-C.
Temperaura -5-C
Cargas permanen
tes'I11.2.
Viento 11!. 3.
Resultante de ángulo
1H.7.
Temperatura ~5~C
Cargas perrnanen
tes 111.2.
Esfuerzo longitu
dínal ili.5.1.
Temperatura -5 £ C
Cargos permanen
tes 111.2.
Viento 1 ! í - 3 Temperatura -5-C
Cargas permanen- Cargas perrnanen Cargas perma
tes III. 2.
nentes 111.2.
tes 11!. 2.
Esfuerzo longituHielo U l - 4 Hielo 111.4.
dinal lli.5.2.
Rotura de condu Temperatura
-'IOS C.
Temperatura -5~C tores 111.6.2.
Cargas permanentes 111.2.
Viento
Hl, 3.
Esfuerzo longitudinal
111.5.3.
Temperatura -5-C
•
,
Cargas perma
nentes íí i .2 .
Hielo M í . 4.
Resultante de
ángulo líi .7.
Temperatura
Carqas permanen
tes III. 2.
Hielo 111.4.
Rotura de conductores III .6.3
•
tura-lG 2 C
Temperatura
Cargas perma
nenies 1 1 1 . 2 .
Hielo 111.4.
Temperatura
-TOSC.
-D-E SUBTRANSMISjQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 165
i
En el coso de ios apoyos especiales se considerarán las distintas acciones
definidas en el capítulo iíí , que pueden corresponderies de acuerdo con
su función, combinadas a una hipótesis acordes con las pautas, generales
seguidas en el establecimiento de las hipótesis de los apoyos normales.
XIi.2.
Coeficientes de seguridad.
Los coeficientes de seguridad de los apoyos serán diferentes según e' carac
ter de la hipótesis de cálculo a que han de ser aplicados. En este sentido,
las hipótesis se clasifican de acuerdo con el cuadro siguiente:
XII.2.1
tipo de apoyo
Hipótesis normales
Alineación
Ángulo •
Anclaje
Fin de línea
la/
la,
la,
la,
2a, 4a.
2a, 4a.
2a, 4a.
2a, 4a.
Hipótesis excepcional es
3a.
3a.
Elementes metálicos.
El coeficiente de seguridad respecto al límite de fluencia no será Inferior
a: 1,5 para las hipótesis normales y 1/2 para las hipótesis anormales.
XII.2.2,
Elementos de hormigón armado.
El coeficiente de seguridad a rotura de los apoyos y elementos de hormigón
armado no será inferior a 2,00 para las hipótesis normales y 1,50 para las
anormales.
XII.2.3,
Elementos de madera.
Los coeficientes de seguridad a la rotura no serán inferiores a 3,5 para las
hipótesis normales y 2,8 para las anormales,
Xll.2.4.
Tensores.
t
Los cables o varillas utilizados corno tensores tendrán un coeficiente de se
gúridad a la rotura no Inferior a 2,50 en las hipótesis normales y 2,00 en
lar. anormales.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRAJ^M!SION_A
69 KV '
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 166
APOYO DE ALINEACIÓN,
Las hipótesis que dimensíona este tipo de apoyo es !a la, es decir !a hipótesis de viento, tanto en zona A como en zona B.
XII.3.
Consto de un poste de hormigón con la posibilidad de utilizar distintos tipos
de"* armados metálicos Cjue pueden ser: cruceta tipo bóveda/ cruceta cana
dieüse o cruceras para disposición en triangulo.
La cajena de aisladores será deí tipo'de suspensión.
La fuerza de! viento por metro de línea es:
Conductor
Esfuerzo en Kgs/m.
Quail
Fv - 3 x 0,507 - 1,701
Par tr id ge
Fv - 3 x 0,6512 = 1,954
Hawk
Fv - 3 x 0,872 - 2,616
2/0
F v - 3 xO,57 - 1,71
266,7
Fv - 3x0,652 - 1,956
477
Fv - 3 x O , 8 7 2 - 2,616
Sí se denomina Esfuerzo Utií (E. U.) al esfuerzo que admite un poste a o, 25
mis. por debajo de la punta, con coeficiente de seguridad de 2 y descantan
do ya e! esfuerzo del viento sobre e! propio poste, et vano "a" que se puede
lograr por resistencia del apoyo se obtendrá por la expresión:
E. U.
Fv.
Operando con los distintos valores de esfuerzos útiles y teniendo en cuenta
los esfuerzos equivalentes a los producidos sobre los conductores, por efecto »
del viento, transladados a 0,25 mis. por debajo de la punta, se obtienen íos !
siguientes vanos máximos per resistencia de los postes, en todos Sos casos po
síbies que afectan a esta norma.
_NORMA5 PARA LÍNEAS DE SUBTANSMISIQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
pIí Kft{\. i¿-,«
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;
Hola 167
Los vanos máximos por resistencia de los postes a emplear en alineación pa
ra cada uno de los conductores a utilizar y para todos los casos posibles que
pueden darse, según sea simple circuito o doble circuito, con cable de protección a tierra o sin él y según el tipo de armado a emplear están recogidos
en los cuadros siguientes.
También están recogidos en tablas los vanos máximos que por distancias en
tre conductores nos permiten establecer los distintos tipos de armado a utilí
zar, según los conductores a emplear y según la zona de establecimiento de la línea.
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XII.3.2.
- • • • • :
Hoja 108
CUADROS DE VANOS DE UTILIZACIÓN POR
RESISTENCIA Y POR DISTANCIA ENTRE CON
DUCTORES.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 6? KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 109
VANO MÁXIMO (en rnts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTES
UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA DE BÓVEDA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
~T
500 Kg9
~~
l.lOOKg
800 Kg
Quail
270
431
593
Parirídge
235
375
516
*17Ó
280
2/0
269
429
590
266,8
235
375
516
477
176
280
386
Hawk
1
UTiLIZAGON DE LA CRUCETA DE BÓVEDA.
VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES,
CONDUCTOR
ZONA
A
ZONA
Quaii
299
304
Partrídge
311
327
Hawk
315
311
2/0
347
332
266,8
353
375
477
345
356
B
I
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISíON A 69 KV
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 170
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE C¡R
. „. „
curro SIN CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
500 Kg.
800 K<
Quaíl
315
500
Parir id ge
274
439
Hawk
205
"328
2/0
313
500
200,8
273
'438
477
204
328
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE SE
PARACION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
ZONA A
ZONA B
410
414
427
432
Hawk
418
423
2/0
484
464
260,8
492
503
477
480
490
CONDUCTOR
Quaíl
Parfrídge .
.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 171
VANO MÁXIMO (en mts.) POR RESISTENCIA DE LOS POSTES
UTILIZANDO COMO ARMADURA LA CRUCETA CANADIENSE
DE 2,7 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA .
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
800 Kg .
500 Kg.
l.lOOKg.
Quail
245
393
578
Partridge
220
352
524
Hawk
173
277
415
2/0
245
393
578
200,8
220
352
524
477
173
277
415
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 2,7 mts. DE
SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
ZONA A
ZONA B
410
414
427
432
Hawk
418
423
2/0
484
266,8
492
477
480
Quaií
Partria'ge
.
,
464
503
_
490
\S PARA LÍNEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV.
¡f^ECEL
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja '172
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES CON
CRUCETA CANADIENSE CON 3,5 mis. DE SEPARACIÓN ~
VERTICAL ENTRE CONDUCTORES SIMPLE CIRCUITO SIN
CABLE Díf TIERRA.
*•
E S F U E R Z O
CONDUCTOR'
500 K g .
800 Kg.
l.lOOKg.
Quoií
315
515
710
Partrldge
275
449
61 8
Hawk
205
335
2/0
315
266,8
275
448
477
205
335
.
»
513
461
706
,
617
461
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE
SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
!
CONDUCTOR
. _
i
ZONA
A
-
ZONA
Quail
570
580
Parfridge
600
608
Hawk
585
2/0
700
710
250,8
710
720
477
690
705
.
590
B
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSÍON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 173
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL
ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO' CON CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
500 Kg .
800 Kg.
l.lOOKg.
Quaíl
i*
250
400
550
Partridge
225
358
494
Hawk
175
282
388
2/0
250
400
550-
260,8
225
358
494
477
175
282
388
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA CANADIENSE DE 3,5 mts. DE SE
PARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTORES
ZONA A
ZONA
Quaíl
580
Pariridge
608
Hawk
-
590
2/0
710
260,8
720
477
705
B
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1SION A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 174
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTOS AL TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON
DUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SÍN CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUC1OR
500 Kg.
800 Kg.
Quaii
326
522
Paffrídge
283
454
212
339
324
519
283
'454
212
339
Hawk
.
2/0
206,8
"
477
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
ZONA
CONDUCTOR
A
ZONA
Quail
345
351
Partrídge
360
366
Hawk
352
358 '
2/0
404
415
266,8
411
422
477
400
412
j
B
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 175
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRESBOLILLO DE 2,4 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON
DUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
500 Kg.
800 Kg.
Quail
275
442
Partridge
248
398
Hawk
196
315
2/0
274
441
266,8
248
,398
477
196
315
•
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SE
PARACÍON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
i
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
ZONA
CONDUCTOR
ZONA B
QuaÜ
345
351
Partridge
300
366
Hawk
352
358
2/0
404
415 -
266, 8
411
422
477
400
412
i
L -
A
-
:
'
.
i
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 K\/:
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Ho¡a 176
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRESBOLILLO DE 3 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
800 Kg.
500 Kg.
l.lOOKg.
Quaí!
332
534
735
Partridge
289
465
640
215
347
478
2/0
332
531
731
266, 8
289
464
639
477
215
347
478
Hawk
'
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mis. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
;
VANO MÁXIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
:
CONDUCTOR
ZONA
A
ZONA
Quaü
472
477
Partria'ge
493
504
Hawk
482
487
2/0
562
541
200,8
583
582
477
559
553
B
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
1MECK
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 177
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA CRUCETA TRIANGULAR DISPUESTAS AL TRESBOLILLO DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA SIMPLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
800 Kg.
500 Kg.
l.lOOKg.
Qyai!
250
411
590
Partridge
225
370
531
Hawk
178
293
421
2/0
250
411
590
200,8
225
370
531
477
178
293
421
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA DE 3 mts. DE SEPARACIÓN VERTÍ
CAL ENTRE CONDUCTORE 5. (CRUCETA TRIANGULAR)
VANO MÍNIMO POR SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
ZONA
A
ZONA B
Quail
472
477
Partridge
493
504
Hawk
482
487
2/0
562
541
200,8
583
582
477
559
553
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMiSION A 69 1<V.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 178
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES.CRUCETA
TRIANGULAR DE 2,40 mts. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE
CONDUCTORES.PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
•
E S F U E- R Z
O
CONDUCTOR1.100 Kg.
800 Kg.
1.400 Kg.
Quaíl
275
377
480
Parfridge
239
328
418
178
245
2/0
273
377
480"
200,8
239
328
, 418
477
178
245
312
Hawk
.
•
312
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL EMTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
. __..
CONDUCTOR
ZONA
A
ZONA
Quctil
345
351
Parfridge
300
360
Hawk
352
358
2/0
404
415
266,8
411
422_
477
400
412
B
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM!S!ON A 09 KV.
ÑOR/VA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 179
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS POSTES , CRUCETA
TRIANGULAR DE 2,40 mis. DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO CON CABLE DE TIERRA
E S F: U E R Z C)
CONDUCTOR.
800 Kg.
_,
Quail
-
1.100 Kg,
l,4QÜKg.
238
326
416
Portridge
210
289
368
Hawk
160
222
283
2/0
238
326
416
260, 8
210
289
368
477
160
222 .
283
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 2,4 mts. DE SEPARA
C1ON VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
ZONA
A
ZONA
Quaíl
345
351
Par ÍT íd ge
360
366
Hawk
352
358
2/0
404
415
266,8
411
422
477
400
412
B
NORMAS PARA LINEAS DE SÜBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNÍCA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 180
VANO MÁXIMO POR RESISTENCIA DE LOS PQSTES.CRUCETA TRIANGULAR DE 3 rnrs, DE SEPARACIÓN VERTICAL ENTRE CON
DUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO SIN CABLE DE TIERRA.
E S F U E R Z O
CONDUCTOR
1.100 Kg.
1.400 Kg.
1.700 Kg.
Quaíl
415
530
645
Partridge
360
460
560
Hawk
270
345
420
2/0
415
530
645-
266,8
360
460
560
477
270
345
420
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARA
CÍON VERTÍCAL ENTRE CONDUCTORES.
VANO MÁXIMO POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTOR
ZONA
A
ZONA
Quaií
472
477
Partridge
493
504
Hawk
482
487
2/0
562
541
266,8
583
582
477
559
553
B
MAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 ¡<v:
ÍKECKL
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
H°ÍQ 18]
VANO AAAXiMO,POR RESISTENCIA DE LOS POSTES UTILIZANDO
COMO ARMADURA LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPA
RACIÓN VERTICAL ENTRE CONDUCTORES PARA DOBLE CIRCUITO
CON CABLE DE TIERRA.
E S F U E
CONDUCTOR
R Z O
""
1.100 Kg.
1.400 Kg.
1.700 Kg,
Quaíl
350
455
550
Partrídge
310
400
490
240
312
380
2/0
350
455
550
266,8
310
400
477
240
312
Hawk
-
'
490
380
UTILIZACIÓN DE LA CRUCETA TRIANGULAR DE 3 mts. DE SEPARA
CION VERTICAL ENTRE CONDUCTORES.
;
VANO MÁXIMO (en mis.) POR DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES.
CONDUCTORES
ZONA
A
ZONA B
QuaíS
472
477
Partridge
493
504
Hawk
482
487
2/0
562
541
266,8
477
- 583
559
582
553
.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1S1ON A 09 [<V.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XII.4.
Hoja 182
CARGAS VERTICALES TRANSMITIDAS POR EL CONDUCTOR A LA CADE
Sea el apoyo B de ia figura
Ctt
La acción que ejercen los conductores en sentido vertical es TvB que tiene
por valor:
tg ./2),
TvB - W
Siendo Wv la componente vertical devído ai peso del conductor en Kg/rruso
bre el conductor y P (m) el parámetro de la parábola que corresponde a ías
condiciones del estudio.
Cuando se considere e! conductor sin sobrecarga o con sobrecarga en direc
ción vertical, la fórmula puede transformarse así:
a, f art
tg ,
T- Tensión máxima de! conductor en (kgs.)
Wv~ Peso de! conductor (Kg/m)
-)
Wv
^
KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y .TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 183
Con objeto de calcular las cargas verticales máximas que actúan sobre ía
cruceta, así corno las cargas que intervienen en el cáiculo de los contrape
sos se adjunta un gráfico
para el cálculo de TvB en función de:
; Itag = tg
W
tag
y Wv.
GV
*-/
;.
- V
'/
'/
- •
i / fin
.
-2200
- 2000
-1800
-1500
-UOO
-1200
-2000
EN
. LA
CARGA
GRAPA
VERTICAL
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XI!.4,1. EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DEL
. GRÁFICO.
Hoja 185
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 186
Gráfico para el cálculo de las cargas verticales transmitidas por e! conduc
tor a Í a cadena - Forma de uilÜzac'án.
Existen cinco escalas verticales, en la izquierda se han representado val_o
res del parámetro de la parábola P , en la siguiente valores de P £ tg, lúe
go valores de p £_t g •*• a, la siguiente escaia representa valores cié! vano me
dio a y la última escala nos da el vaior de la carga vertical transmitida por
el conductor a la cadena.
Son datos el parámetro de la parábola (P), la suma de tangentes
vano medio (a) y W .
el
Se une el valor de P con e! de Z tg y se prolonga obteniendo el valor de
P. 5! tg, se une este punto con el valor deí vano medio, y donde corte a
la escala de P ^ rg 4- a obtenemos un punto m, que unido con el vcslor de W
obtenemos el valor de TvB.
Ejemplo.
Datos: Parámetro de la parábola
P -
1 .500
¿tg -0,5
Vano medio a 400 m.
W - 0,3
Se une el valor de P = 1 .500 con el valor de ia suma de tangentes ¿? íg ~
= 0,5 y se prolonga hasta cortar a Pátg = 761,3, se une este punto con
ei valor de a - 400 y se tiene corno valor de P ¿ tg •*• a - 1105, este pun
to unido con el correspondiente a W - 0,3 se obtiene 345 Kg. como valor
de TvB.
JllQRMASJV\RA LINEAS DE SUETRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XÍH.
Hoja 187
APOYO DE ÁNGULO,
La hipótesis que dirnensiona este fipo de apo/os sigue siendo la primera tanto en zona A como en zona B,
La acción total que se ejerce sobre un apoyo cíe ángulo será la siguiente:
Consideremos un apoyo colocado en la línea formando un cíerio ángulo:
Este apoyo debe soportar:
- Un esfuerzo resultante de ángulo (Faí)
- Un esfuerzo resultante de la acción del viento sobre los conductores en
su caso (Fe)
- Un esfuerzo del viento sobre el poste (Fu)
•
! Í. 1 .
Esfuerzo resul tanie de ángulo,
;
SÍ llamarnos Ti a la tensión máxima de un conductor se tiene para tres con
ductores:
Fai = 3 (2 Ti sen ^f-)
XIII.2.
-
ó TI
sen
Esfuerzo resultante del viento sobre !os conductores.
Supongamos un conductor de diámetro menor a 16 mm.
Para conductores de diámetro menor de 16 mm. la presión del viento a con
siderar es de 50 Kg/m2.
Fe' = 3 (J2T . 10.
Siendo:
arn . 50)
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMíSION A 69 KV.
NORMA.ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
•
DE POSTES DE HORMIGÓN
J2f
-:
1K F
lj E V'J
H
í.-t". Vi-,
.
Í0
Diámetro del conductor en mm.
am " Semisuma de vanos adyacentes a! apoyo (vano medio en metros)
Fe = 0,15 . $' arn
XÜI.3.
Esfuerzo de! viento sobre el poste.
Este esfuerzo ya se ha tenido en cuenta para eí dimensíonamiento del poste.
E! esfuerzo a considerar por efecto de! viento sobre los conductores y resultante de ángulo es Fav = 6 TÍ sert^/2 4- 0,15 . $ . am (a)
Este esfuerzo deberá compararse siempre con el esfuerzo útil de! poste, debiendo ser igual 6 inferior a éí /
Cuando e! ángulo0* sea nulo estaremos en el caso de un apoyo de alineación.
Xíll.4.
Abacos de utilización de esfuerzos.
Los abacos que se adjuntan es una representación gráfica de estas fórmulas,
una vez obtenido el valor Fav se multiplicará por 3 o por ó dependiendo si
es simple o doble circuito.
.
i
XII!.5.
SOLUCIÓN EN HORMIGÓN .
Está formado por un sólo poste con armado de crucetas metálicas deí tipo pi
romidal para disposición de triángulo, o por dos postes en Forma de pórtico
con cruceta metálica horizontal y cadena de aisladores horizontales.
XIII.6. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS.
Para completar e! estudio de los apoyos de ángulo y dar así una utilidad ma
yor a las Normas, incluímos los abacos de utilización de los apoyos de ángu
lo en función del ángulo entre alineaciones (c£) y del vano a que vaya a esta
blecerse el apoyo.
Estos abacos están realizados para todos los conductores y para íos casos en
los que se utilicen o no cables de protección a tierra.
ji^^^
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 189
XIII.4. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE ESFUERZOS
400
200
CONDUCTOR
QUAIL y ARVIDAL
.
2/0
ORARCO De RESULTANTES DE ÁNGULO
<&
••
i
.
1575
- 2S35
• 3150
. 3 ¿65
. 37BO
.
- ¿¿10
1
2700
3000 1
3300-
36CO
3900-
¿200
50¿0
¿300 •
circ
¿725'
¿500 •
¿095
- 2520
2/>G"0-
• 15SO
. .•
• 2205
•
- 1260
Fav
T O
2100
iSGQ
T"nn
iJ'JÜ
12QQ .
Fai
O /r
COZ
OSE
00 v
)l
OTONV
30
S3i
OS£
16 L °!°H
600
^
.OftAFlCO De .RE9JJANTgS_CE_ANGULp..^A^CASLE DE_
5'OQ
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Xlii.7.
EJEMPLO DE UTILIZACIÓN DE
ABACOS DE ESFUERZOS.
Hoja 194
D-.O p;
NOR/viAS PARA LINEAS DE SUBYRANSMíSlON A 09 KV.
i¡ u fc-»
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Ho¡a 195
Modo de utilización de ios abacos de apoyo de ángulo para esfuerzos.
Los abacos están realizados para obtener eí esfuerzo de ángulo de uno sola
fase. Partimos de la tensión máxima de! conductor TÍ, uniendo este punió ~
representativo dei ángulo c^. (ángulo entre alineaciones) obtenernos un pun
to que es el valor í-ai, que es e! esfuerzo resultante de ángulo, unirnos este
punto con el correspondiente a! vano medio (am) que afecte ai apoyo obteniendo en la escala centra! e! valor de Fav que es i a suma de! esfuerzo cié
ángulo y de! producido por efecto deí viento sobre los conductores.
Ejemplo
Ti
Para conductor Partridge y Arvidíi 266,8
- S.OOQKg.
t
*L = 409am
=
250 m .
Unirnos Ti - 3.000 Kg. con el ~ 4Cg obteniendo como valor de Faí
1854 Kg. uniendo este punto con eí correspondiente a! vano medio
250 m, obtenemos un valor de Fav de 2.010 Ka.
•
•
'
' '
p -.
f
000*00
c'
" "
-.-
p^'lii!^¿ 5i^B^!^5]^L:J AÉlilYí.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XII!.8. ABACOS DE UTILIZACIÓN DE APOYOS
Ho¡o 196
861 D!°H
por sep&rac/oh e/tke cor/dücfcres
£0-
36-
28-
Ifh
Hoja 202
¿TI
i
vW /?¿5>y. por separados? e¿/s~e aMe¿/tí£?rc$
WM! A
W
SdJ£pftpt/03
3J¿l/3 ¿íQfD8J&c/$S JOd "XOW QÜDK
(i
-31
i
Hojo 215
i
¿fo?e& &fá&MS/¿y¿fa f/7*&¿r¿f#/úfr, £&£/££/&$?#&/&{!?
ú^^/r^¿;>>Aí^^
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rr/ax. por Q/¿SÜ/K/& e/j/re
eof?afociares.
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7r77^"JF~^JWF
NORMAS PARA LINEAS DE ..SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TECNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XII!.9.
Hoja 233.
EJEMPLOS DE UTILIZACIÓN DE LOS ABACOS
DE APOYOS.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍS1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XIII ,9.
HO¡Q 234
Ejemplo de utilización de los abacos de apoyos de ángulo.
Los abacos están realizados para obtener qué tipo de apoyo debe emplear
se en función de! ángulo (oí) entre alineaciones y del vano medio qu¿
afecte al apoyo.
También nos sirve para obtener distintos pares de valores (de ángulo y de
vano medio) para un determinado tipo de apoyo.
.Otra de las aplicaciones es la de ver cual es el vano máximo que nos per
mita establecernos para zona A y zona B en función de la cruceta emplea
da y del ángulo (o() entre alineaciones.
Ejemplos prácticos:
Para todos los ejemplos aquí explicados, están realizados para conductor
Quail y cruceta horizontal de distancia entre* conductores 3,5 mts. ver hoja
XIII.9.1. Ejemplo i s .
El ángulo que forman dos alineaciones en el apoyo considerado es de 50 g.
y el vano medio que afecta al apoyo es de 200 m. Queremos saber que ti
po de apoyo hay que colocar.
. Realización práctica:
Por e! punto representativo de 50 g. se traza una parábola al eje de absci
sas y por el punto representativo de 200 m. se traza una parálela al eje
de ordenadas; el punto de intersección de estas dos rectas paralelas a los
ejes (Punto 1). Este punto puede hallarse sobre la recta representativa de
un determinado tipo de apoyo o bien fuera de ella . En nuestro ejemplo se
halla fuera de estas rectas representativas de apoyos. Cuando esto ocurre,
deberemos tomar el tipo de apoyo correspondiente a la primera recta que
se halla representada encima del punto de intersección (punto 1). En núes
tro caso tendríamos que adoptar el poste de 1 .100 Kg. de esfuerzo.
X I I I . 9 . 2 . Ijemploj^.
Supongamos que tenemos un apoyo e.n forma de pórtico constituido por dos
apoyos de 1 .400 Kg. de esfuerzo, este apoyo puede utilizarse para todos
los pares de volares correspondientes a las coordenadas (ángulo y vano medio) correspondientes a todos los puntos de la recta representativa de este
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
*. r*:.' f í i1?-" *
l\r te
U L: L,
Hoja 235
tipo de apoyo. Así por ejemplo este tipo de apoyo podemos utilizarlo para
un vano de 186 m. y 70 g, entre alineaciones, o bien para un vano de 382 rn. y un ángulo entre alineaciones de 60 g.
XIII.9.3. Ejemplo 32.
El vano máximo a que podemos establecernos con la cruceta horizontal de
3,5 rnts. de separación entre conductores para un ángulo entre alineaciones de 50g. y estando situada la línea en la zona A, es de 408 rn. y para
la zona B 414 m. Esto quiere decir que si por ejemplo tenemos un apoyo
tipo pórtico constituido por dos postes de 1 .700 Kg. y una cruceta horizon
tal de 3,5 m. de separación entre conductores; y un ángulo entre alineaciones de 75g; por resistencia de! apoyo podríamos tr a un vano medio de
442 m, pero el vano máximo que nos permite establecernos, por la Umita
clon impuesta debido a la crucera empleada, es de 350 m. para Zona A y
358 m. para zona B, siendo por tanto estos vanos los máximos a que podemos establecernos y no el de 442 m.
,
'<
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
í
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XIV -
Ho - a 23Ó
'M
APOYOS DE ANCLAJE.
Los apoyos de anclaje tal corno se han definido en las Especificaciones Téc
nicas Generales, son aquellos apoyos destinados a proporcionar punios en
la línea que independicen mecánicamente, ios tramos adyacentes, en cua^n
to a la propagación de esfuerzos longitudinales.
XIV 1
Solución en hormigón.
Están constituidos por un pórtico, formado por dos postes y una cruceta rn_e
tálica, siendo ia cadena de aisladores horizontal,
Los esfuerzos;que actúan sobre el apoyo son:
XIV.2.
Primera hipótesis.
^
;
- Viento sobre los conductores y cables de tierra.
- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones exteriores
del mismo.
XÍV.3,
Segunda hipótesis.
- Desequilibrio del 66 % de las tensiones máximas unilaterales de los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre ¡os postes,
XiV.4.
Tercera hipótesis.
- Acción del viento sobre los conductores y cables de protección a tierra.
- Acción del viento sobre los postes.
- Rotura de conductores según II 1.6.2.
La rotura de un conductor extremo produce un momento de torsión sobre el
pórtico; este momento es anulado por las reacciones de los postes cuyo va
lor será:
/- - •
&
,T . b - R . (b - a)
R, - T . < _ t
b -
a
) - T .
T
V
Q—
i "» -,ir^_
.:
~%T"
~¿\
LINEAS DE SU8TRANSMISIQN A_
69 KV.
NORMA ELECTOMECANICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
s
|Bfi^E-^-íí;
SV
Ho¡a 237
Para esta hipótesis 3a. la resistencia o esfuerzo útil de los postes a colocar en [a línec¡ deberá ser como mínimo e! valor que fija R. con coefícien
te de seguridad 1,5.
XV
-
APOYO TERMINAL. O FIN DE LINEA.
Son ios destinados a soportar ei tiro unilateral de todos los conductores y
. cables de tierra en sentido longitudinal de la línea.
XV, 1 ,
Solución en hormigón.
Estará constituido por un pórtico formado por dos postes y una cruceta metálica siendo la cadena de aisladores horizontal.
Los esfuerzos que actúan sobre el apoyo son;'
XV.2.
Primera hipótesis.
- Viento sobre los conductores y cables de tierra.
- Viento sobre e! propio poste que dependerá de las dimensiones del mismo
- Esfuerzo total debido a las tracciones unilaterales de todos los conductores y cabíes de tierra en los puntos de fijación de los mismos
XV.3.
Tercera hipótesis.
Idéntica a la de los apoyos de anclaje.
A continuación damos unos cuadros resumen donde se recogen los tipos de
postes a emplear según su esfuerzo útil, para cada conductor utilizado en
la línea, así como para el vano máximo que la separación entre conducto
res impuestos por la cruceta nos permite establecer los apoyos, tanio en 20
na A .como en zona B y la limitación de los vanos por esfuerzo transver-~
sal.
69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XV,4.
EL*
Hoja 238
CUADROS DE ESFUERZOS ÚTILES, DE VANOS POR
SEPARACIÓN ENTRE CONDUCTORES Y POR RESISTENCIA PARA APOYOS DE ANCLAJE Y FIN DE LINEA,
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISiON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 239
APOYOS DE ANCLAJE SIN CABLE DE TIERRA
i
E. U.
Quail
Partrídge
2x1100
2x1400
Howk
2/0
266,8
477
2x2600
2x1100
2x1700
2x2600
Vano máx. por
separación entre conductores
Zona A
450
-460
460
510
528
516
Zona B
455
472
407
516
534
521
Vano máximo
por resistencia
400
400
400
400
400
400
.
A POYOS DE ANCLAJE CON CABLE DE TIERRA
.mm^™~j ™^_™. ,rr-1...~, ,
Quaíi
E. U.
2x1 .700
Partridge
2x2.000
Hawk
2x2.600
2/0
2x1600
266,8
477
2x2000
2x2600
Vano máx, por
separación entre conductores
•
Zona A
450
466
460
510
528
516
Zona B
455
472
467
516 ;
534
521
Vano máximo
por resistencia
350
350
350
350 ;
350
350
i
m
-
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 240
APOYOS FIN DE LINEA SIN CABLE DE TIERRA
E. U.
Quail
Partrídge
2x1700
2x2600
Hawk
2/0
206,8
477
-
2x2000
2x2600
-
Vano máx. en
"O
mts. por separa
cí&n entre con1 "°
ductores
Zona A
450
466
Zona &
455
,472
Vano máx. en
u
metros por resis
is
tencía
400
400
510
528
-
£16
534
-
400
400
Para los conductores Hawk y 477 se utilizarán apoyos de estructuras meta
lieos, debido a los esfuerzos solicitantes que ejercen estos conductores sobre los apoyos.
XV. 5.
APOYOS FIN DE LÍNEA CON CABLE DE TIERRA.
Los apoyos de fin de línea con cable de protección a tierra o cable de guar
da estarán constituidos por estructuras metálicas para todos los conductores
normalizados, dado los grandes esfuerzos que sobre este tipo de apoyo se
ejercen.
XV. 6.
LÍNEAS DE DOBLE CIRCUITO.
Para este tipo de líneas, tanto los apoyos de Ángulo, Anclaje y Fin de Línea se realizarán mediante estructuras metálicas debido a los enormes esfuerzos que se dan utilizando cualquier conductor de los seis normalizados.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XV¡
CRUCETAS.
XVI. 1 .
Apoyo de alineación.
Hoja 241
Para este tipo de apoyo se diseñaron tres tipos de crucetas, diferentes en
su geometría, llamadas:
Tipo Bóveda.
Tipo Canadiense.
Tipo Triangular.
De esta manera tenemos una mayor gama de crucetas que conjugadas con
los postes podemos optimizar mas e! apoyo.
XVI.
CRUCETA TIPO BÓVEDA.
Se calculó sólo una cruceta de Bóveda en cuanto a dimensiones geométricas se refiere dado que para un aumento pequeño en e! vano se necesitaría
una cruceta de grandes dimensiones que haría antieconómica la cruceta.
La disposición de Sos conductores en este tipo de cruceta es sensiblemente
horizontal. Según los conductores empleados los perfiles que se obtienen están resumidos en la siguiente tabla. Tanto la geometría como los perfiles
a.utilizar figuran en ei plano correspondiente.
CRUCETA BÓVEDA
"^•^Angulares
Conductor es^^\
Ll
L2
L3
QUAiL
L 80.8
L 60 . 6
L 60 . ó
PARTRIDGE
L 100 . 10
L 70 . 6
L 70 . 6
HAWK
L 120 . 11
L 70 . ó
L 80 . 7
2/0
L 80 . 8
L 60 . ó
L 60 . 6
266, 8
L 100 . 10
L 70 . 6
L 70 . 6
477
L 120 . 11
L 70 . 6
L 80 . 7
.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISIQN A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 242
XVi.1.2. CRUCETA TÍPQ CANADIENSE.
Se calcularon dos crucetas de geometría semejante pero diferentes en cuan
to a la distancia entre conductores.
Una de ellas'con distancia entre conductores, medida verHcalmente, de
2,7 mts.(c 2,7) y la otra con una distancia entre conductores medida ver™
ticalmente de 3,5 mts. ( C - 3 , 5 ) .
Los perfiles necesarios para estas crucetas están recogidos en la siguiente
tabla según el conductor que se utilice.
Esta tabla también figura en los planos correspondientes así como !a geome
trící de las crucetas.
La disposición de los .conductores en este tipo de crucetas es un triangulo
o a! tresbolillo.
^N. Anguíares
Cruceta c -2,7
h
Cruceta
c - 3, 5
Conductores _^,
QUAÍL
L - 10
L2
h
C- 12
C - 14
C - 14
PARIR ID GE C- 12
C - 14
C- 14
C - 16
HAWK
C- 14
C - 16
C - .18
C -20
2/0
C- 10
C - 12
C - 14
C - 14
206,8
C- 12
C - 14
C - 14
C» 16
477
C -14
C- 16
C- 18
[1-20
L2
NORMAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 243
XVi. 1.3. CRUCETA TIPO TRIANGULAR.
Se calculó una sola cruceta, geométricamente igual, para los tres o seis que se han de colocar/ según sea simple circuito o doble circuito y para una distancia entre ellos de 2,4 mts, / 3 mts. medida vertícalmente.
La disposición de los conductores utilizando este tipo de crucetas, es en.
triángulo o al tresbolillo para simple circuito y vertícalmente a cada lado
' del apoyo cuando es doble circuito.
Los angulares necesarios para este tipo de crucetas figuran en la tabla siguiente según sea el conductor a utilizar en la línea.
Esta tabla así como la geometría de las crucetas figuran en los píanos correspondientes.
,
i
^-\ Angulares
Cruceta V = 3 rn.
Cruceta V ~ 2,4 m.
4
4
QUASL
L 50.5
«j
L3
L 50.5
h
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
PARTRIDGE
L 50.5 .
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
HAWK
L 50. 5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
2/0
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
266,8
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
L50.5
L 50.5
477
L 50.5
L 50.5
L 50,5
L 50.5
L 50.5
L 50.5
Conductores^-^
h
I
L. _
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMIS1ON A 69 KV.
5E C
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 244
XVI.2.
Apoyo de ángulo, Anclaje^ Termina! o fin de línea.
Se diseñó geométricamente' un sólo tipo de cruceta para estos apoyos en ios
que ía disposición sea en forma de pórtico. La disposición de los conducto
res es horizontal con una distancia entre el I os de 3/5 mts.
Se puede utilizar Jas crucetas de típo triangular sólo en e! caso de apoyos •
de ángulo en los que sólo se utilice un sóío poste.
Los perfiles necesarios de la cruceta según el tipo de conductor a emplear
figuran en Ía tabla adjunta.
u
Esta tabla figura también en ios pianos correspondientes así como su geome
tría "
X V I . 2 . 1 . APOYO DE ÁNGULO
/
^xAngulares
Cruceta horizontal
L
Conductores^.
Cruceta triangular
h
L2
S
1
2 U PN8
L 50,5
L 50.5
L 50.5
PARTRIDGE
2 U PN 10
L 50.5
L 50.5
L 50.5
HAWK
2 U PN 12
L 50.5
L 50.5
L 50.5
2/0
2 U PN 8
L 50.5
L 50.5
L 50.5
266, S
2 U PN 10
L 50.5
L 50.5
L 50.5
477
2 U PN 12
L 50.5
L 50.5
L 50.5
QUA1L
-
NORMAS PARA L!NEAS DE SUBTRANSMiSiON A 69 K_V._
""" NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 245
XV!.2.2. APOYO ANCLAJE.
Conductores
Cruceta horizonte?!
QUA1L
2 U PN 8
PARTRIDGE
2 U PN 10
HAWK
2 U PN 14
2/0
2 U PN 8
266 fB
2 U PÑ 10
477
2 U PN 14
XVI.2.3. APOYO TERMINAL O FIN DE LÍNEA.
Conductores
Cruceta horizontal
QUÁÍL
2 U PN 8
PARTRIDGE
2 U PN 10
HAWK
2 U PN 12
2/0
2 U PN 8
266,8
2 U _ P N . 10
477
2 U PN 12
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRA^M|SO^.A_69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XVII -
Hoja 246
CIMENTACIONES .•
XVIí. 1 . Consideraciones.
Para e! calculo de las cimentaciones se vendrá en cuenta lo Indicado
en los artículos V . l . ai V . 5 . del capítulo V de las Especificaciones Téc
Generales.
En lo referente a las cimentaciones e!
Generales distingue dos tipos:
a)
tomo de Especificaciones Técnicas
Cimentaciones cuya estabilidad este fundamentalmente confiada a las
reacciones verticales de! terreno.
(
Son todas los cimentaciones en forma de losa o cimentaciones que trabajan ai arrancamiento.
b) Cimentaciones cuya estabilidad está fundamentalmente confiada a íes reac
clones horizontales del terreno.
Son todas las cimentaciones monobioques cuya profundidad es grande en
comparación con la base.
XVI 1 . 1 . 1 Caso a) - Coeficiente de seguridad al vuelco.
En !,as cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamental mentí
fiada a las reacciones verticales de! terreno, se comprobará el coeficiente
de seguridad al vuelco, que es la relación cnire el momento estabilizador •
mínimo (debido a ios pesos propios, así como a ios reacciones y empujes peí
slvos del terreno) respecto a la crista más cargada de la cimentación y el
momento de vuelco máximo motivado por las acciones externas.
E! coeficiente de seguridad no sera inferior a los siguientes valores:
1,5
1,2
I
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
:
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
XVI!. 1 .2.
Ir
\¿
Í"H
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!'¿rjt
L-M
Hoja 247
Caso b) - Ángulo de giro de los cimientos.
En las cimentaciones de apoyos cuya estabilidad esté fundamentalmente con
fiada a las reacciones horizontales del terreno, no se admitirá un ángulo de
giro de la cimentación cuya tangente sea superior a 0/01 para alcanzar el equilibrio de las acciones volcadoras máximas con las reacciones de! terreno.
Así pues, aparece bien claro en las Especificaciones Técnicas Generales - dos tipos de cimentaciones:
A) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones verticales del terreno
Son de la forma de zapata con giro en la arista exterior.
En este caso deben aplicarse los coeficientes de seguridad de 1/5 ó 1 / 2
dado que, sobrepasada la estabilidad,, el ap'oyo se derrumba totalmente,
B) Aquella cuya estabilidad se confía a las reacciones horizontales deí terreno.
"^ Arista de giro
En este caso es suficiente establecer que
el ángulo que gire el cimiento sea 0/55 g,
sex. (tag. =0,01) ya que en estas condiciones el apoyo no se derrumba, sino que
aparece tan solo vencido ligeramente.
Aún existe un margen de seguridad Importante hasta que el apoyo se derrumbe tota!
mente.
E! tipo de las cimentaciones de los postes de hormigón corresponden a las del
artículo V.5.3je las Especificaciones Técnicas Generales en que la tangente
máxima para e! ángulo de giro de la cimentación es igual a 0,01 .
El cálculo de las cimentaciones en esta norma se realiza mediante fórmulas
de la Asociación Suiza de Electricistas/ por ser las más apropiadas para este tipo de cimentaciones.
Estas ecuaciones son ¡as siguientes:
'
El momento de vuelco viene dado por:
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMÍSION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 248
Mv - F (H + 2 t)
3
en la que:
Mv = Momento de vuelco solicitante
en cm. Kgs. reducido a 2/3 t.
f*
F =, Esfuerzo aplicado sobre el apoyo
en Kgs. (esfuerzo útil más viento
sobre eí apoyo).
H = Altura de aplicación del esfuerzo
sobre e! suelo en cm.
t = Profundidad de la cimentación en cm.
El momento estabilizador de la cimentación viene dado por dos expresiones,
la primera debido a las reacciones de! terreno y la segunda al peso de la ci
mentación, teniendo estas expresiones la forma siguiente:
Momento estabilizador de ías reacciones laterales,
.3
b . t
. Ct . tgol
36
Momento estabilizador de las reacciones verticales.
b = Longitud de la cimentación en cm. (normal a la dirección del es fuer
zo.
t -
Profundidad de la cimentación en cm.
Ct ~ Coeficiente de compresibilidad dei terreno en Kg/cm3.
tg cJ ~ Oiro máximo admisible de la cimentación
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSM1SION A 69 KV.
í \ r^" -f* f~™
NORMA ELECTROMECÁNICA YTECNiCA
DE POSTES DE HORMIGÓN
Hoja 249
K r: o b
P ~ Peso de la cimentación, apoyo y cargas verticales en Kgs.
•a -
Anchura de !a cementación en cm.
Limitado e! valor de tg<={ a 0,01 debe cumplirse:
Mv -^
R,
i
*•
R0
¿
D-e esta forma ef giro de la cimentación será menor o igua! ai máximo auto
rizado por el Reglamento.
En e! proyecto se ha presctndíco de R^ por !o que en realidad se tiene una
seguridad adicional.
En los cuadros siguientes se dan ias dimensiones de !as cimentaciones para
varios coeficientes de compresibilidad, abarcando con ellos, todos los tipos
del terreno que, en genera!, se encuentran en las líneas eléctricas Aéreas.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 09 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
P: R p™ j
E\ U
Hoja 250
XVII.2. DIMENSIONES DE LA CIMENTACIÓN
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRÁNSM1S1ON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
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1.700
b
b
1.400
POSTE
í
t
b
t
1.100
b
800
t
500
TIPO
Ct - 10 Kg/cm3.
DIMENSIONES (b.t en cm.) DE CIMENTACIONES PARA TERRENO DE
179
b
ALTURA
(mts)
XVII.2.2.
NORMAS PARA LINEAS DE SUBTRANSMISION A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA Y TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
o
o
LJJ
O
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O
O
LJJ
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XVHI.1.2. Apoyo de alineación con cruceta canadiense.
XVIH .1.3. Apoyo de alineación y ángulo con cruceta triangular.
XVIH. 1 .4. Apoyo de alineación, ángulo y anclaje y fin de línea con cruce
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XVilí.2,
Apoyos doble circuito.
XVIII .2.1 . Apoyo de alineación con cruceta triangular.
I
NORAAAS PARA LÍNEAS DE SUBTRANSMISÍON A 69 KV.
NORMA ELECTROMECÁNICA TÉCNICA
DE POSTES DE HORMIGÓN
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