Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. GEOTECNIA I “Investigaciones Geotécnicas” Profesor: Ing. Augusto J. Leoni Ejecución de calicatas: Excavación a cielo abierto de aproximadamente 2 m2 de sección en planta Calicata N° Perfil resultante Apertura de calicata, perfilaje y extracción de dama (muestra indisturbada) Z1 Z2 Dama Z3 Z4 Z5 Ing. Augusto José Leoni 1 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Esquema de montaje de un ensayo vertical de plato de carga, dentro de una calicata 1: Perfil doble T anclado en el tereno 1 2: Gato hidráulico 3: Aro dinamométrico 4: Comparadores centecimales 6 5: Plato de carga 6: Puntal telescópico 3 2 4 5 B GRAFICO DE RESULTADOS σ kg/cm2 k1 Curva tensión - deformación σ1 k1 = d =0,127 cm = 0,05” Ing. Augusto José Leoni σ1 (kg/cm3) 0.127cm d (cm) 2 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. B1 B 2.B1 2. B Tensión = 10% . q PERFORACIONES PARA ESTUDIOS DE SUELOS Esquema de ejecución de una perforación manual con recirculación de lodos para un estudio de suelos. Impulsión bomba Cabeza de inyección Cañería de perforación Aspiración Chupón de la bomba Mecha de perforación cola de pescado Ing. Augusto José Leoni 3 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. HERRAMIENTAS DE PERFORACION MANUAL Barreno de mano CIRCUITO DEL AGUA DE LAVADO Ing. Augusto José Leoni Mecha “cola de pescado” POZO DE DECANTACION 4 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENSAYO DE CAMPO Ensayo normal de penetración: Es el número de golpes necesario para que el sacamuestras normalizado de Terzaghi penetre en el terreno virgen 30 cm cuando a la cañería se la golpea con un martillo de 140 lb (63,5 kg) que se deja hacer desde una altura de 30 pulgadas (76,2 cm) Sacamuestras de Terzaghi 0,45 m MUESTREADOR TERZAGHI Norma ASTM 1586 Ing. Augusto José Leoni 5 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Ensayo normal de penetración ENP o SPT 15 cm 45 cm 15 cm 15 cm Taco de madera de referencia Sacamuestras de Terzaghi Perforación Antes de la hinca 15 cm Durante la hinca de los 45 cm, contamos los golpes necesarios hincar cada uno de los 3 intervalos de 15 cm c/u 15 cm 15 cm Ing. Augusto José Leoni 6 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Aparejo para levantar Esquema de golpeo para los ensayos “SPT” utilizado en Argentina Disparador 63,5 KG Pisón Acción del operador cuando ve aparecer la muesca que marca la altura de caída de 76,2 cm 76,2 cm Guía del disparador Muesca que indica la altura de caída Cabeza de golpeo PROCESO DE HINCA Ing. Augusto José Leoni 7 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. RECUPERACION DE MUESTRAS Flejes para retención de muestras arenosas ó fluidas Ing. Augusto José Leoni 8 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENCUADRE DE LOS SUELOS FINOS EN FUNCIÓN DE LOS RESULTADOS DEL “SPT” Compacidad relativa Arcillas Valores del SPT Compresión Simple (kg/cm²) <2 < 0,25 Blanda 2y4 0,25 a 0,50 Median. Compacta 4a8 0,50 a 1,00 Compacta 8 a 15 1,00 a 2,00 Muy Compacta 15 a 30 2,00 a 4,00 > 30 > 4,00 Muy Blanda Dura Relaciones aproximadas y orientativas para los suelo de la región Donde X toma valores entre 15 a 20 y cu se expresa en kg/cm² cu = φu = 2o + 0,66.N N X qu (kg/cm²) 10 9 8 7 6 5 4 Ks1 3 Es qu qu=1 2 2 E=1 3 7 6 5 4 10 9 8 15 30 20 150 100 90 80 70 60 50 40 200 500 400 300 Es (kg/cm²) N=1 Ks1=1 Ks1 (kg/cm³) 0.9 0.8 0.7 N ( SPT ) 2 3 4 5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 0.6 0.5 0.4 0.3 0.25 0.2 Ing. Augusto José Leoni 9 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Sondeo 1 Nro Ubicación: Calle 57 entre 6 y 7 - La Plata. Prof. Descripción del Suelo Napa: - Clasif. Wn, Wl, Wp, Ip, Granulometría E.N.P. 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Fricc. Cohes. 10 20 30 40 [ °] γd [Kg/cm²] [g/cm³] Representación de los resultados de un estudio de suelos 1 0,72 Limo arcilloso castaño ML 2 1,22 con escombro ML 3 2,22 4 3,22 Limoso castaño con nódulos ML 5 4,22 Limo arcilloso ML 6 5,22 castaño ML 7 6,22 ML 8 7,22 ML 9 8,22 Limoso castaño ML 10 9,22 con nódulos compactos y tosquillas ML 11 10,22 ML 9 0,48 1,47 17 1,20 1,50 >50 ML Humedad Natural Límite Plástico Límite Líquido Indice Plasticidad E.N.P. Pasa tamiz 4 Pasa tamiz 10 Pasa tamiz 40 Pasa tamiz 100 Pasa tamiz 200 Densidad in situ en suelos granulares En la mecánica de suelos, las propiedades mecánicas de los suelos granulares se refieren siempre a su densidad. Anillo de “Oroville” Este valor luego es relacionado con la densidad máxima y mínima del mismo suelo para obtener el valor de la Densidad Relativa Dr (%) Ing. Augusto José Leoni 10 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Densidad in situ en suelos granulares Volumen Vi Volumen = Vf - Vi Wh Manta de latex wn Wh Ws = (1 + wn ) γd = Ws V Volumen Vf Densidad mínima en suelos granulares La densidad mínima que puede tener un suelo granular se refiere al estado más suelto que ese suelo puede adoptar, se determina en el laboratorio mediante un ensayo. El mismo consiste en volcar al suelo en estado seco, en un recipiente de volumen conocido a través de un embudo, desde una altura constante y luego de llenarlo calcular la densidad haciendo γ d ( mín ) = Ws V Ws V Se vuelca la arena Ing. Augusto José Leoni Se llena el recipiente Se enrasa y se pesa el material 11 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Densidad máxima en suelos granulares La densidad máxima que puede tener un suelo granular se refiere al estado denso que ese suelo puede adoptar, se determina en el laboratorio mediante un ensayo, donde se trata por todos los medios de colocar en un recipiente de volumen conocido, la mayor cantidad de suelo. Para ello se coloca el recipiente sobre una mesa vibrante, y se le adiciona suelo y agua en su interior al mismo tiempo que con una varilla metálica se lo acomoda para permitir una mayor densificación de su masa. Una ves que el recipiente se llena, se le colocan pesas para transmitirle una tensión establecida por norma y se lo deja en la mesa vibrante hasta que no ingrese más suelo en el recipiente. Posteriormente se retira todo el suelo y se lo seca a estufa para luego calcular la densidad máxima γ d ( máx ) = Ws V Ws V Se vuelca el suelo granular con agua sobre la mesa vibrante Se llena el recipiente con suelo y agua sobre la mesa vibrante mientras se lo varilla Se le colocan pesas para lograr una mayor densificación, luego se enrasa y se pesa el material CALCULO DE LA DENSIDAD Y DE LA DENSIDAD RELATIVA Dr % = ( Dr (%) = Ing. Augusto José Leoni e − emìn ). 100 emàx − emín γ d − γ mín γ máx .100 γ máx − γ mín γ d e = Relación de vacíos natural γd = Densidad natural 12 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Consideraciones especiales a tener en cuenta al momento de valorar los resultados del SPT Suelos Arcillosos Suelos granulares E E E = Cte E = f(z) z z La rigidez del suelo se mantiene constante con la profundidad o lo que es lo mismo con los niveles de tensiones que le induce la tapada La rigidez de un suelo granular aumenta con la profundidad o lo que es lo mismo con los niveles de tensiones que le induce la tapada Consideraciones especiales a tener en cuenta al momento de valorar los resultados del SPT en suelos granulares Suelos granulares E E = f(z) Los valores del SPT en suelos granulares dependen por lo tanto de la presión de la tapada existente al nivel donde se realiza el ensayo. Ello implica que para poder relacionar valores del SPT a distintos niveles tendremos que corregir los resultados teniendo en cuenta la presión vertical existente en cada nivel. z La rigidez de un suelo granular aumenta con la profundidad o lo que es lo mismo con los niveles de tensiones que le induce la tapada Ing. Augusto José Leoni 13 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Corrección de los valores del SPT teniendo en cuenta la presión de la tapada en suelos granulares. El factor de corrección tiene en cuenta la presión de la tapada al nivel donde se ejecuta el ensayo e intenta corregirlo con un valor que se obtendría con un nivel que tenga una tapada que genere una presión vertical efectiva de 1 kg/cm2 LiaoWhitman CN = MeyerhofIshihara CN = Schmertmann Skempton C N = CN = 1 σ o, (8) 1, 7 0 ,7 + σ o ´ (9) 32 , 5 10 , 2 + 20 , 3 .σ ´ o (10) 2 1 + σ ´o (11) Factor de Corrección "Nc" 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 0.1 1 10 100 Presión de la tapada (kg/cm²) (8) (9) (10) (11) Supongamos que tenemos un manto de arena de 25 m de espesor con una densidad de 2 tn/m3 que al nivel de -1,25 m tiene un valor de SPT = 5 podemos hacer: CN = σo’= 2 tn/m3. 1,25 m = 2,50 tn/m2 = 0,25 kg/cm2 1 σ o, CN = 2 Nc = CN . SPT Nc = 2 . 5 = 10 Si hacemos otro ensayo al nivel de los -20 m y obtenemos un valor de SPT = 20 al corregirlo observamos lo siguiente: σo’= 2 tn/m3. 20 m = 40 tn/m2 = 4 kg/cm2 CN = 1 σ o, CN = 0,5 Nc = 0,5 . 20 = 10 Esto quiere decir que la arena que se ubica al metro de profundidad, con un SPT = 5 tiene la misma densidad relativa que la arena ubicada a -20 m que da un SPT = 20, las dos tienen una densidad relativa correspondiente a la de las arenas “MEDIANAMENTE DENSAS” Ing. Augusto José Leoni 14 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENERGIA SUMINISTRADA EN EL ENSAYO SPT Con disparador N1 = f ( 1 ) E1 Con reenvío N1 × E1 = N 2 × E 2 Con malacate N1 = N 2 × E2 E1 ENSAYO SPT EN SUELOS GRANULARES Ncorr. = N CN CE CR x x x N = Valor obtenido en el Ensayo Normal de Penetración (SPT) en el ensayo CN = Factor de corrección por la presión de la tapada o por la profundidad del ensayo CE = Factor de corrección por la energía entregada por el martillo (0,45 ≤ η1 ≤ 1) CR= Factor de corrección por el diámetro de la perforación (>1 φ = 5” ; = 1 φ = 3”) Ing. Augusto José Leoni 15 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENSAYO SPT Y DENSIDAD RELATIVA (suelos granulares) Valores de “Nc” Descripción Muy Suelta Suelta Med. densa Densa Muy Densa Dr (%) 0 a 15 15 a 30 30 a 60 60 a 80 80 a 100 Arena fina 1–2 3–6 7 – 15 16 – 30 > 30 Arena media 2–3 4–7 8 – 20 21 – 40 > 40 Arena gruesa 3–6 5-9 10 - 25 26 - 45 > 45 ENSAYO SPT Y DENSIDAD RELATIVA Dr (%) = 100.N 23 + 0,716. N (1) Dr(%)=11,7 + 0,76 222.N + 1600− 53.σ ov − 50.Cu2 (2) Densidad relativa - SPT 100 90 Donde en la fórmula (2) el valor de “σov” se expresa en Libras sobre pulgadas cuadradas (lb/in2) y “Cu” representa el valor del Coeficiente de Uniformidad del suelo granular Densidad relativa (%) 80 70 60 50 40 30 20 10 Cu = D60/D10. 0 0 10 20 30 40 50 Ensayo SPT Fórmula N° 1 Ing. Augusto José Leoni 60 70 80 Fórmula N° 2 16 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENSAYO DE SPT Y ANGULO DE FRICCION INTERNA φ ´ = 20° + (0,45.Nc) φ ´ = 28,5° + (0,40.Nc) (Peck) φ ´= 15° + 18.Nc (Kishida) (Hatanaka – Uchida) (Muromachi 1974) φ ´= 20° + 15, 4.Nc φ ´ ´= 20° + 3,5 .Nc Nc φ´= Arc tan 27 (Schmertmann) (Peck Hanson Thornburn) 0 , 34 Nc (− ) φ´= 26,25 × 2 − e 39 (Japan National Railway) φ ´ = 27° + (0,30.Nc) (Japan Road Boreau) φ ´ = 15° + (15.Nc ENSAYO DE SPT Y ANGULO DE FRICCION INTERNA EN SUELOS GRANULARES 60 55 50 Angulo (°) 45 40 35 30 25 20 15 0 Ing. Augusto José Leoni 10 20 30 40 50 Ensayo SPT corregido "Nc" 60 70 80 17 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENSAYO SPT Y MODULO DE DEFORMACION Módulo de Deformación Es (kg/cm²) 800 Arenas finas con limos 700 600 Es = 5,3 .N70 + 76 Es = 4,9 .N70 + 73 500 400 Arenas finas limpias Es = 6,5 . (N70 + 12) Es = 7,8 .N70 300 200 100 0 0 Arenas gruesas 10 Es = 7,7 .N70 + 190) Es = 80 . N 70 20 30 40 50 60 Número de golpes "SPT" Arenas gruesas 70 80 Arenas finas Módulo de Young inicial en suelos granulares Scheiding – 1931 Ei = C .( Pc n ) . Pa Pa Donde: “C” y “n” son valores que dependen de la densidad relativa de la arena “Dr” Arenas densas Para σo’ = 1 kg/cm² C = 2.100 kg/cm² n = 0,33 Arenas sueltas Para σo’ = 1 kg/cm² C = 100 kg/cm² n=1 Donde σo’ representa la presión de octaédrica = z . γ´.(1+ 2.ko)/3 Para cualquier otro valor de σo’ en función del SPT corregido Ing. Augusto José Leoni n = 1,1 − 0,4.Log ( Nc ) Nc C= + 80 0,5 + 0,015.N 2 18 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Scheiding – 1931 Relación entre el Modulo tangente inicial y la presión ejercida Módulo tangente inicial 10 000 1 000 100 1 10 100 Presión (kg/cm2) Arena densa Arena suelta Módulo de deformación tangente inicial en arcillas en función de qu (qu = resistencia a la compresión simple) Ei = (100 a 250) x qu Arcillas normalmente consolidadas, sensitivas Ei = (350 a 600) x qu Arcillas normalmente consolidadas o ligeramente sobre consolidadas, insensitiva Ei = (750 a 1.000) x qu Arcillas sobre consolidadas Ing. Augusto José Leoni 19 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENSAYO DE SPT Y MODULO DE BALASTO VERTICAL Para Suelos Granulares kv1 = (Nc.0,04) 4,3 + Nc.0.25 Arenas secas o húmedas kv1 = (Nc.0,04)3,7 + Nc.0,12 Arenas sumergidas 35 Coeficiente Kv1 (kg/cm3) 30 25 20 15 10 5 0 0 5 10 15 20 25 30 35 Ensayo de penetración Nc (SPT) Arenas secas o húmedas 40 45 50 Arenas saturadas DENSIDAD RELATIVA Y ANGULO DE FRICCION Dr % φ ´= 21° + 20 (Giuliani Nicoll) (Meyerhof 1956) (Arenas con > 5% de suelos finos) (Meyerhof 1956) (Arenas con < 5% de 2 ,12 0 ,866 Dr (%) φ´= Arc tan 0,575 + 0.361. 100 φ ´= 25° + 0.15.Dr (%) φ ´= 30° + 0.15.Dr (%) suelos finos) Ing. Augusto José Leoni 20 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. DENSIDAD RELATIVA Y ANGULO DE FRICCION 60 55 Angulo de fricción (°) 50 45 40 35 30 25 20 15 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Densidad relativa (%) Sacamuestras de Zapatas Intercambiables de Moreto (Raymond) Ar % = (De² – Di²) / Di² Terzaghi Ar = 93 % Ing. Augusto José Leoni Raymond Ar = 58 % Shelby (3”) Ar = 10 % 21 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. OBTENCION DE MUESTRAS INDISTURBADAS DE PERFORACIONES Sacamuestras Shelby Presión estática, sin golpes, en forma manual o con gatos hidráulicos Suelos arcillosos blandos a medianamente compactos 0<N<6 SACAMUESTRAS ROTATIVOS Ing. Augusto José Leoni 22 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Corona de corte rotativa y Zapata de corte SACAMUESTRAS DENISON Y MUESTRA Ing. Augusto José Leoni 23 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Muestras Denison de suelos arcillosos de 4” de diámetro Muestra Denison de suelo limoso con arena Ing. Augusto José Leoni 24 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Muestra de suelo preconsolidado y fisurado de la Fm. Pampeano MUESTRA ORIGINAL COLOCADA EN EL TALLADOR PARA PREPARAR UNA PROBETA Ing. Augusto José Leoni 25 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. PROCESO DE TALLADO DE LA MUESTRA PROBETA TERMINADA Ing. Augusto José Leoni 26 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ENSAYO DE LA VELETA DE CORTE O DE “VANE TEST” CONEXIÓN DE LA VELETA CON LA CAJA DE REGISTRO Ing. Augusto José Leoni 27 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. CAJA DE REGISTRO Velocidad de giro de la manivela a 1rev/seg que asegura un giro de la veleta de 6°/min VELETA DE CORTE “VANE TEST” H D Cu = Tmáx H π × d × + 0,167 × d 2 2 Como en el caso que estamos mencionando se utilizaron veletas de corte donde H/d = 2 Cu = 0 , 273 × Ing. Augusto José Leoni T máx d3 28 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. RESULTADOS DE MAYNE Y MITCHELL: Para arcillas normalmente consolidadas 1 000 p´= 4,77 .( cu medido ) 0 ,83 100 2) (tn/m²) p’Pc (tn/m Donde los valores de pc´ y cu se expresan en tn/m2 10 Skempton (1957) cu = 0 ,11 + 0 , 0037 . Ip p´ 1 0 1 10 100 Cu medida (tn/m²) 1 000 MEDICIONES DE CAMPO: Traza del Emisario de As. As en el Río de La Plata Arcillas de origen marino, en el lecho del Río de La Plata 0 Cu = 0,018 .z + 0,04 Profundidad (m) -5 (Cu en kg/cm2) -10 z en metros -15 -20 0.00 Ing. Augusto José Leoni 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 Cohesión (kg/cm²) 0.60 0.70 29 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Determinaciones con el ensayo del Piezocono Parámetros determinados con el Piezocono Punta Ing. Augusto José Leoni 30 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Determinación de la velocidad de la onda corte en suelos Crosshole osciloscopio Bomba ∆t Vs = ∆ X ∆t Martillo de profundidad Geofono receptor tren de ondas Profundidad de ensayo Packer inflable Packer inflable Sondeo emisor ∆x Sondeo receptor Determinación de la velocidad de la onda corte en suelos Downhole osciloscopio ( Z1) Bomba ( Z2 ) Plancha horizontal con una carga dinámica vertical ∆t ∆x Z1 e Tr Z2 n de d on a ∆ R = R1 - R 2 2 2 R1= Z1+ X 2 2 R2 = Z2+ X Manto a Ensayar Packer inflable Ing. Augusto José Leoni Geofonos receptores Vs = ∆ R ∆t Sondeo único 31 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Ensayo Dilatométrico de Marchetti Dilatómetro de Marchetti Ing. Augusto José Leoni 32 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Dilatómetro de Marchetti Po = Presión necesaria para un desplazamiento nulo de la membrana P1 = Presión necesaria para un desplazamiento de la membrana de 1,1 mm en el centro uo = Presión hidroastática al nivel del ensayo ∆P = P1 - Po ∆P ( Po − uo) ID = Indice del material ID = KD = Indice de empuje horizontal KD = Po − uo σ vo ' Ko = (KD / 1,5)0,47 – 0,6 ED = Módulo dilatométrico = 34,7 . ∆P) OCR = (0,5 . KD)1,56 cu = 0,22. σv0’(0,5.KD)1,25 Comparación entre Cu determinada a través de DMT y de otros ensayos Ing. Augusto José Leoni 33 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. EQUIPO DE MENARD ESQUEMA DE LA MONOCELDA ORIGINAL DE MENARD Ing. Augusto José Leoni 34 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. ESQUEMA DE EXPANSION DE LA SONDA DE TRES CELDAS DE MENARD EXPANSION DE LA CELDA CENTRAL O DE CARGA PRICIPIOS BASICOS DEL ENSAYO DE PRESIOMETRIA Ing. Augusto José Leoni 35 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. FACTORES DE CORRECCION QUE INTERVIENEN EN EL ENSAYO CORRECCION POR RESISTENCIA A LA EXPANSIÓN DE LA SONDA CORRECCION POR DEFORMACION DE LOS CIRCUITOS HIDRAULICOS DEL EQUIPO Ing. Augusto José Leoni 36 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. REGULACION DE LAS DIFERENCIA ENTRE LAS PRESIONES DEL AGUA Y DEL GAS REGISTROS DE PERAMETROS Volumen (cm3) Rango elástico ∆P Vf ∆V Vm Vc Presión (bar) Pc Ing. Augusto José Leoni Pm Pf PL 37 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. GRAFICO TIPICO DE EN ENSAYO DE PRESIOMETRÍA Interpretación del ensayo de Presiometría PL E Vo Ing. Augusto José Leoni ∆v 38 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Esquema de un Presiómetro autoperforador de Cambridge (Self Boring Pressuremeter) Presiómetro auto perforador de Cambridge Ing. Augusto José Leoni 39 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Diseño de plataformas de trabajo para investigaciones bajo carga de agua Plataforma marina transportable y de apoyo fijo Ing. Augusto José Leoni 40 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Vibracore para extracción de nuestras continuas de 6,00 m de longitud y de 2” de diámetro Ing. Augusto José Leoni 41 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Ing. Augusto José Leoni 42 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Sacamuestras de barros (Contaminación) Ing. Augusto José Leoni 43 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Sacamuestras de barros de sección cuadrada con vaina interna de polietileno para barros contaminados Extracción de muestras de barro del lecho de un río Ing. Augusto José Leoni 44 Geotecnia I - Fac. de Ing. U.N.L.P. Muestra obtenida de barros contaminados con hidrocarburos. Es importante observar la poca consistencia de la muestra y la dificultad que ello representa a la hora de obtener una muestra Ing. Augusto José Leoni 45
