acta de resultados

000472
22/07/2011
Miguel Angel Martínez Blanca
818
GEOTECNICO PARA CENTRO DE
EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA,
MÁLAGA.
CTE: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO.
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INDICE
INDICE................................................................................................................................................................. 1
ANEJOS .......................................................................................................................................................... 1
1.- INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES, OBJETO DEL INFORME Y TRABAJOS REALIZADOS... 2
2.- RESULTADO DE LOS TRABAJOS REALIZADOS .............................................................................. 5
2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO .................................................................................................................. 5
2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES....................................................................................................... 7
2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU ..................................... 7
2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO ........................................................................................ 7
2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT) ................................................................ 8
2.3.3.- ENSAYOS DE PENETRACION DINÁMICA DPSH................................................................ 10
2.4.- HIDROGEOLOGÍA. PROFUNDIDAD DEL AGUA ......................................................................... 12
2.5.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO ..................................................................... 13
3.- INTERPRETACIÓN GLOBAL DE LOS NIVELES GEOTÉCNICOS ................................................. 14
4.- SISMICIDAD ............................................................................................................................................... 19
5.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN ......................................................................................................... 20
5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA EDIFICACIÓN................................................................................... 20
5.2.- CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS ............................................................................................. 21
5.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN. .................................................................................................. 22
5.4.- CIMENTACIÓN MEDIANTE PILOTES ............................................................................................ 22
5.5.- CIMENTACIÓN MEDIANTE MICROPILOTES............................................................................... 26
6.- CONCLUSIONES....................................................................................................................................... 29
7.- RECOMENDACIONES ............................................................................................................................. 30
ANEJOS
ANEJO 1: PLANO DE SITUACIÓN.
ANEJO 2: REGISTRO DE SONDEO
ANEJO 3: GRAFICOS DE ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINAMICA DPSH
ANEJO 4: RESUMEN DE ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEJO 5: REPORTAJE FOTOGRÁFICO
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1.- INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES, OBJETO DEL INFORME Y TRABAJOS REALIZADOS
1.1.- ANTECEDENTES
El presente trabajo se realiza por encargo de la Gerencia de Urbanismo de Málaga.
En esta documentación se recogen las características geotécnicas del terreno en C/
Nosquera de Málaga, donde se proyecta la construcción de una incubadora de empresas.
Este informe constituye un resumen de los resultados obtenidos en prospecciones y
ensayos de laboratorio, incluyendo los datos, recomendaciones y conclusiones geotécnicas
necesarias para la determinación de la cimentación de la edificación proyectada.
El LABORATORIO DEL INSTITUTO DE INVESTIGACIÓN, DESARROLLO, Y
CONTROL DE LA CALIDAD EN LA INVESTIGACIÓN (LIDYCCE) se encuentra acreditado
por la Junta de Andalucía en las áreas de Mecánica de Suelos y Toma de Muestras in Situ, y
dispone de un Sistema de la Calidad certificado por AENOR de acuerdo a la norma UNEEN- ISO 9001:2008 con el número ER-0737/2000.
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1.2.- OBJETO Y ALCANCE DEL INFORME
El presente estudio geotécnico ha tenido por objeto la obtención de las
características, condiciones y parámetros geotécnicos del terreno en la parcela antes
mencionada.
Mediante observaciones en el emplazamiento y, sobre todo, prospecciones
(sondeos rotativos) se ha tratado de obtener la información siguiente:
a.- Definición de la estratigrafía y litología de las diferentes formaciones detectadas
en las prospecciones de campo.
b.- Determinación de la profundidad del nivel piezométrico y oscilaciones
c.- Comportamiento geomecánico de los diferentes materiales y capacidad portante
del terreno.
d.- Propuesta de cimentación
-
Tipo de cimentación
-
Profundidad y terreno de apoyo
-
Carga admisible
e.- Recomendaciones adicionales.
1.3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS. METODOLOGÍAS.
1.3.1.- TRABAJOS DE CAMPO
Según la programación prevista y el avance de los trabajos se ejecutaron las
prospecciones siguientes:
-
Inspección geológico-geotécnica del entorno.
-
Replanteo de las prospecciones.
-
1 Sondeo mecánico a rotación con extracción de testigo continuo. Se perforaron
16.40 m lineales.
-
6 Ensayos SPT
-
1 Muestras inalteradas.
-
1 Muestra parafinada.
-
2 Ensayos de penetración dinámica tipo DPSH
-
16.4 m de tubería de PVC.
-
Medida y seguimiento de la profundidad del nivel freático
Nota: La profundidad de perforación se redujo de la inicialmente presupuestada a
16.40 m atendiendo al espesor registrado de gravas, superior la presupuestado y a la
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imposibilidad de continuar la perforación por no disponer de suministro continuo de
agua a pesar de solicitarlo a la propiedad.
1.3.2.- ENSAYOS DE LABORATORIO
Con los testigos rocosos obtenidos en los sondeos de reconocimiento se procedió a
la ejecución de los ensayos, y normas de los mismos, indicados a continuación:
-
5 Ensayos de granulometría por tamizado (S/UNE 103.101)
-
5 Ensayos de Límites de Atterberg (S/UNE 103.103 Y 103.104)
-
2 Determinaciones de la humedad natural (S/UNE 103.300/93)
-
2 Determinaciones de la densidad húmeda (S/UNE 301/94)
-
2 Determinaciones de la resistencia a compresión simple (S/UNE 400//93).
-
1 Ensayos de corte directo consolidado y drenado (S/UNE 103.401)
-
1 Determinaciones de sulfatos solubles (S/EHE)
-
1 Determinaciones de la acidez Baumman- Gully.
Para la elección de las muestras y de los ensayos a realizar a éstas se ha seguido
los criterios de calidad y tamaño de la muestra, máxima representatividad del material y cota
de la muestra.
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2.- RESULTADO DE LOS TRABAJOS REALIZADOS
2.1.- INSPECCIÓN DE CAMPO
GEOMORFOLOGÍA Y FISIOGRAFÍA LOCAL
La parcela objeto del estudio se localiza en el casco Urbano de Málaga,
concretamente en la margen izquierda del río Guadalmedina en las proximidades de la
desembocadura.
En la siguiente foto aérea se observa como el colegio está colindante con el
encauzamiento del río.
Foto 1: Detalle de situación de la zona de estudio.
Geomorfológicamente la zona de estudio se localiza en un contexto de transición
fluvial próximo a la transición con la costa. En concreto la zona de estudio se localizas sobre
rellenos arqueológico situados sobre una antigua llanura de inundación del río
Guadalmedina. Estos rellenos arqueológicos están parcialmente excavados en las
proximidades de la zona de estudio
La superficie del solar es horizontal con algunas excavaciones arqueológicas del
orden de 2 a 3 m de profundidad
El solara está rodeado de medianerías.
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SÍNTESIS DE LA GEOLOGÍA LOCAL
La zona de estudio se localiza sobre el basamento metamórfico que forma parte de
los mantos Maláguides de las Zonas Internas de las Cordilleras Béticas y que afloran al
Norte de la población de Málaga y en las laderas de la Alcazaba de Málaga. El sustrato
metamórfico descrito está formado por roca de filitas y pizarras con subniveles de calizas
alabeadas negras. Sobre el basamento descrito se localizas una formación sedimentaria de
origen marino producto de la colmatación de la antigua cuenca sedimentaria de la Hoya de
Málaga de edad miocena y pliocena. En esencia este sustrato está formado por arcillas y
margas arenosas sobreconsolidadas y duras.
El sustrato descrito está cubierto por sedimentos aluviales del río Guadalmedina y
entremezclados en las zonas bajas con sedimentos aluviales afluentes hacia el mar. Sobre
estos de materiales se localizan los restos arqueológicos sepultados por las últimas
avenidas de río Guadalmedina antes de su regulación y encauzamiento.
Zona de
estudio
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2.2- REPLANTEO PROSPECCIONES
La situación de las prospecciones puede observarse en el croquis de situación
existente en el anejo nº 1.
2.3.- RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE CAMPO Y PRUEBAS IN SITU
2.3.1.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO
SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN
Mediante la utilización de una Sonda autónoma de avance hidráulico, se realizaron
las labores de perforación, extrayéndose testigos continuos de diámetro 86-75 mm.
A lo largo de la ejecución se identificó la litología, estructura, potencia y la
resistencia al golpeo mediante ensayos SPT.
Para impedir que el testigo recuperado se deteriorara más de lo debido, y conseguir
porcentajes de recuperación superiores al 80% de cada maniobra, el avance en suelos se
realizó inyectando una mínima cantidad de agua por las paredes interiores del varillaje.
En anejo nº 2 se adjuntan los registros obtenidos en estas prospecciones.
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DESCRIPCIÓN
DE
LAS
COLUMNAS
DE
LOS
SONDEOS.
CORTE
ESTRATIGRÁFICO TIPO
Como resumen al registro de los sondeos incluidos en anejo nº2, se indica
a continuación la columna tipo de materiales. La situación de los sondeos, así como
su interpretación en forma de secciones geotécnicas se puede observar en el anejo
nº1.
COLUMNA ESTRATIGRÁFICA TIPO
De arriba abajo se localizan los siguientes niveles geotécnicos:
Profundidad
(m)
NIVEL
1
2a
2b
3
S-1
LITOLOGÍA DOMINANTE
Rellenos antrópicos:
-Arena arcillosa con restos de obra.
Cuaternario (aluvial reciente):
De 4.80 a 7.20
-Arcilla arenosa marrón oscuro (blando)
Cuaternario (aluvial reciente):
-Arena arcillosa marrón oscuro con eventuales
De 7.20 a 10.50
subniveles decimétricos de arcilla y pasadas de grava
(flojo medianamente denso).
Aluvial: Grava arcilloarenosa con bolos y bloques
De 10.50 a 16.40*
(denso a muy denso)
De 0.00 a 4.80
(*) Profundidad alcanzada.
2.3.2.- ENSAYOS ESTÁNDAR DE PENETRACIÓN (SPT)
El ensayo SPT (según UNE 103.800) consiste en la introducción de tubo bipartido
de dimensiones normalizadas hincándose en el terreno mediante golpeos sucesivos.
La suma de los golpes necesarios para conseguir una penetración de 30 cm, en los
2 últimos tramos de golpeo (de los 3 que componen el ensayo) se define como N30. Si los
30 cm últimos de penetración no pueden lograrse con 50 golpes, el ensayo de hinca se dará
por terminado (rechazo). La maza utilizada en la percusión pesa 63,5 Kg, y la altura de
caída de la misma es de 76 cm.
RESULTADOS PRUEBAS SPT/MUESTRA INALTERADA DE SONDEOS
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En el cuadro siguiente, se indican los resultados de las pruebas de golpeo
realizadas durante la ejecución de los sondeos rotativos, señalando el nivel geotécnico
correspondiente a cada ensayo.
SONDEO ENSAYO
PROFUNDIDAD
GOLPEO
(m)
INIDICE N30
EN SPT Y MI
NIVEL
EQUIVALENTE GEOTECNICO
S-1
SPT
3,60
4,20
0
0
3
5
3
1
S-1
MI
4,80
5,40
3
4
5
6
5
2
S-1
SPT
6,40
7,00
3
4
5
6
9
2
S-1
SPT
9,60
10,20
7
3
3
4
6
2
S-1
SPT
12,00
12,60 12 14
16 21
30
3
S-1
SPT
15,00
15,60 10 13
18 19
31
3
S-1
SPT
16,00
16,40 14 35 50R
50R
50R.- Rechazo: se contabilizan 50 golpes en un tramo inferior o igual a 15 cm de penetración.
3
En el siguiente gráfico se ilustra la evolución de los índices de golpeo con la profundidad.
S-1
INDICE N30
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
0,00
2,00
4,00
PROFUNDIDAD (m)
6,00
8,00
10,00
12,00
14,00
16,00
18,00
S-1
Nota: El rechazo se ha representado con 55 golpes.
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2.3.3.- ENSAYOS DE PENETRACION DINÁMICA DPSH
Estas prospecciones cuantifican la resistencia de los distintos niveles atravesados
complementando a los sondeos. Las penetraciones dinámicas han sido llevadas a cabo con
el penetrómetro tipo DPSH.
El equipo empleado ha sido una máquina automática de marca TECOINSA montada
sobre orugas, cuyas características técnicas se resumen en la siguiente tabla:
Características técnicas
Marca / Modelo
ISSA
Propulsión
Motor diesel 10 CV
Tracción
Orugas de goma
Peso maza
63.5 kg
Altura de caída
76.0 cm
Peso puntaza + cabeza de
golpeo
1.5 kg
Peso varillaje
8.84 kg/m
Sección puntaza
20 cm2
Tipo puntaza
Perdida
El procedimiento de ensayo consiste en clavar en el terreno la puntaza perdida de
hierro macizo montada en el extremo inferior del varillaje, por medio de golpes repetitivos a
razón de 30 golpes por minuto, registrando el número de estos necesarios para penetrar
tramos de 20 cm (actualmente el registro se realiza de forma automática por medio de un
Fig.4.1.2.2: Sección de la
contador de golpes electrónico).
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La hinca se consigue gracias a la caída de la maza sobre la cabeza de golpeo
roscada al extremo superior del varillaje.
Las varillas tienen un diámetro inferior al de la puntaza para evitar, en la medida de
lo posible, el rozamiento de estas con el terreno durante la penetración.
La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa por el número de
golpes necesarios para clavar la varilla en una longitud de 20 cm, en lo sucesivo se
designará como N20.
Se dará por terminado el ensayo cuando, dadas 2 andanadas de 75 golpes cada
una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm, en cada una de ellas aisladamente. Esta
circunstancia se denomina comúnmente “rechazo” y hace referencia a la imposibilidad de
continuar la penetración debido a la propia resistencia del terreno.
Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se
considerará será el proporcional correspondiente.
El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas
blandas o duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La
siguiente tabla sirve de orientación para correlacionar valores de NB y NSPT siquiera de forma
aproximada.
Correlación entre NDPSH y NSPT
Suelos cohesivos
Suelos granulares
DPSH: Nº de
golpes/20 cm
Consistencia
SPT: Nº de
golpes/30 cm
DPSH: Nº de
golpes/20 cm
Consistencia
SPT: Nº de
golpes/30
cm
0-2
Muy blanda
0-2
0-2
Muy suelta
0-4
2-4
Blanda
3-5
2-5
Suelta
4-10
4-10
Media
6-15
5-15
Media
10-30
10-15
Firme
15-25
15-25
Densa
30-50
>15
Muy Firme
>25
>25
Muy Densa
>50
En el siguiente cuadro se sintetiza la información aportada por los penetrómetros
DPSH según la compacidad:
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Correlación entre NDPSH y NSPT
Suelos cohesivos
Suelos granulares
DPSH: Nº de
golpes/20 cm
Consistencia
SPT: Nº de
golpes/30 cm
DPSH: Nº de
golpes/20 cm
Consistencia
SPT: Nº de
golpes/30
cm
0-2
Muy blanda
0-2
0-2
Muy suelta
0-4
2-4
Blanda
3-5
2-5
Suelta
4-10
4-10
Media
6-15
5-15
Media
10-30
10-15
Firme
15-25
15-25
Densa
30-50
>15
Muy Firme
>25
>25
Muy Densa
>50
En el siguiente cuadro se sintetiza la información aportada por el penetrómetro
DPSH según la compacidad:
REF.
P-1
P-2
Compacidad suelta
(m)
(N20 <5)
Compacidad media
(m)
(5< N20 <15)
Compacidad
densa
(m)
(15<N20<25)
Compacidad muy
densa (m)
N20 >25
PROF. DE
RECHAZO (m)
4.40
--
---
4.60
--
---
4.80
3.40
Se estima que ambos ensayos han registrado el rechazo en los rellenos
arqueológicos, por lo que no son representativas del nivel de cimentación.
2.4.- HIDROGEOLOGÍA. PROFUNDIDAD DEL AGUA
Para el seguimiento de la profundidad y oscilaciones del nivel de agua, se ha
instalado tubería piezométrica en cada uno de los sondeos realizados.
En el cuadro siguiente se reflejan las medidas efectuadas del nivel de agua, con
respecto a la rasante actual del terreno.
FECHA DE LA MEDIDA
PROFUNDIDAD DEL AGUA EN M EN SONDEO
S-1
Finalización sondeo
7.50
7-7-11
5.08
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El nivel freático se localiza a 5.08 m de profundidad con respecto a la cota de inicio
del sondeo el día 7-7-11.
El medio prospectado puede catalogarse como acuífero, con valores de
-3
permeabilidad del orden de 10
cm/seg en función de los ensayos granulométricos
realizados (gravas sucias con gran contenido en finos) y según los criterios recogidos en la
norma ROM.
2.5.- RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
En el anejo 3 se incluyen cuadros resumen por sondeo de los resultados de los
ensayos de laboratorio, especificando el correspondiente registro interno.
En el siguiente cuadro se resumen los parámetros geotécnicos obtenidos de los
ensayos, agrupados según resultados afines de los niveles visualizados:
N,G
SOND
PROFUNDIDAD
Nº
(m)
2A
S-1
4,80-5,40
2B
S-1
6,40-7,00
2B
USCS
GRANULOMETRIA (% PASE)
LIMITES ATTERBERG
DENSIDAD
qu
CORT.
DIC
FINOS
ARENA
GRAVA
D50
LL
LP
IP
W
(%)
APARE/SECA
kg/cm2
C
Φ
CL
70,1
29,5
0,4
<0,08
28,5
16,9
11,6
20,1
2,26-1,88
1,23
0,3
27
CL
72,5
26,7
0,8
<0,08
30,5
17,2
13,3
35,1
1,93-1,43
0,73
S-1
8,70-9,00
CL
81,1
18,9
0
<0,08
35,9
21,2
14,7
3
S-1
12,00-12,60
SC-SM
10,7
55,6
33,7
2,25
21,4
14,1
7,3
3
S-1
15.00-15.60
SC-GM
10.0
45.5
45.5
4.00
20.7
13.3
7.4
*LL: Límite líquido LP: Límite plástico, IP: Índice de plasticidad, D50: Tamaños de las partículas en milímetros con un coeficiente de paso
del 50 %. W: Humedad natural, qu: compresión simple. C: cohesión efectiva Kg/Cm2, φ: Angulo de fricción efectiva.
Se ha realizado un ensayo del agua freática tomada el día 23-6-11 a los 7.80 m de
profundidad que resultó agresiva al hormigón de cimentación (S/EHE) en grado débil por
una concentración de sulfatos solubles de 239 mg/l.
Los ensayos de sulfatos solubles y acidez Baumman- Gully no muestran valores
significativos.
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3.- INTERPRETACIÓN GLOBAL DE LOS NIVELES GEOTÉCNICOS
NIVEL 1. RELLENOS
En los sondeos de reconocimiento se ha identificado un primer nivel de rellenos muy
recientes que muestra abundantes restos de escombros y ladrillos. La base de este nivel
coincide aproximadamente con el nivel freático. Se trata de un nivel inadecuado a efectos de
cimentación que se extiende entre 4.80, en la vertical de S-1.
En el siguiente cuadro se recogen los valores del índice N30 equivalente en cada uno
de los sondeos.
SONDEO ENSAYO
PROFUNDIDAD
GOLPEO
(m)
S-1
SPT
3,60
INIDICE N30
EN SPT Y MI
4,20
0
0
3
NIVEL
EQUIVALENTE GEOTECNICO
5
3
1
El valor del índice N20 DPSH registra valores muy bajos en el P-1, y muy elevados
en el P-2. Se considera que el P-1 es representativo del grado de compacidad que muestran
los relleno con valores inferiores a 4 golpeos hasta los 4.40 m de profundidad, mientras que
en el P-2 los valores son muy elevados, posiblemente este último ensayo se ha realizado en
los restos de una cimentación antigua.
NIVEL 2. SUELO DE RECUBRIMIENTO ALUVIAL: ARCILLAS LIMOSAS MARRONES
(NG-2 a) Y ARENA ARCILLOSA (NG-2b).
Se trata de segundo nivel de origen claramente fluvial reciente, que está asociado a
los últimos rellenos y acarreos de sedimentos del río Guadalmedina. La compacidad de este
nivel aumenta ligeramente con la profundidad. Este paquete es tremendamente
heterogéneo, con fuertes cambios laterales en el sentido vertical y horizontal de la
formación.
Se han identificado dos subniveles, atendiendo a su composición granulométrica un
subnivel superior formado básicamente por arcilla limoarenosa marrón rojiza (cohesivo) y un
segundo subnivel NG-2b formado por arena arcillosa con subniveles netamente arcillosos
(cohesivo-pseudogranular).
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A pesar de tener el mismo origen geológico que el nivel superior, se ha preferido
distinguir este nivel por poseer una potencia apreciable (2.4 metros) y unas características
completamente netamente cohesivas, sin embargo el nivel subyacentes las intercalaciones
arcillosas son minoritarias.
En general el paquete se puede clasificar desde el punto de vista geotécnico como
arcillas limosas de plasticidad media con un IP media del 13%, límite líquido 32% y límite
plástico de 18.4, siendo su humedad natural del orden del límite líquido, lo que indica que se
trata de un suelo normalmente consolidado.
El ensayo de resistencia a compresión simple registra un valor de 1.23 kg/cm
2
y
2
0.73 kg/cm decreciente con la profundidad.
En el siguiente cuadro se recogen los valores del índice N30 registrados en este
nivel.
SONDEO ENSAYO
PROFUNDIDAD
GOLPEO
(m)
INIDICE N30
EN SPT Y MI
NIVEL
EQUIVALENTE GEOTECNICO
S-1
MI
4,80
5,40
3
4
5
6
5
2
S-1
SPT
6,40
7,00
3
4
5
6
9
2
S-1
SPT
9,60
10,20
7
3
3
4
6
2
Para el caso que no ocupa podemos determinar los parámetros de deformación a
partir de los ensayos de penetración SPT. Considerando un valor conservador deducido de
los ensayos SPT para arcillas según la correlación de Jiménez Salas (Geotecnia y Cimientos
III):
Consistencia de
la arcilla
Resistencia a
Resistencia a la
Resistencia a la
Módulo de
compresión
penetración
penetración
deformación
2
2
2
simple (Kg/cm )
estática (Kg/cm )
dinámica N
medio, E (Tn/m )
Muy blanda
0.3-0.5
3-7
2-4
250
Blanda
0.5-1.0
7-15
4-8
450
Media
1.0-2.0
15-30
8-15
900
Dura
2.0-4.0
30-60
15-30
2.000
Muy dura
> 4.0
> 60
> 30
4.000
Considerando el ensayo de resistencia a compresión simple obtenido de los
2
ensayos realizados el módulo de deformación varía entre 25 y 45 kg/cm . Considerando el
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mayor nº de ensayos SPT
que ensayos de laboratorio, se pude valorar el módulo de
deformación de este nivel a partir de los mismos.
Para determinar los módulo de deformación de forma más fina, se pueden relacionar
con sU en función de la plasticidad. Siguiendo a Stroud & Butler (1975) podemos relacionar
sU con E´.
IP (%)
E´/sU
10-20
270
20-30
200
30-40
150
40-50
130
50-60
110
Tomando la relación E/su igual a 270
se obtienen los siguientes módulos de
deformación con drenaje para este nivel comprendidos entre los siguientes
valores.
2
Considerando una cohesión del orden de 0.5 kg/cm acorde con los valores obtenidos en los
ensayos SPT de obtiene un módulo de deformación del orden de 67.5 kg/cm
2
Se ha realizado un ensayos de corte directo consolidado y drenado (velocidad 0.05
mm/minuto) de la muestra tomada a 4.80 m de profundidad.
En los siguientes cuadros y gráficos se recogen los resultados obtenidos en el
ensayo.
PROBETA
Kg/cm
2
DENSIDAD SECA
Tn / m
3
HUMEDAD
%
Inicial
Final
1
1,58
20,6
23,6
2
1,61
20,5
21,4
3
1,62
20,7
21
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TENSIONES TANGENCIALES (kg/cm2)
1 Kg/Cm2
GRÁFICO DE CORTE DIRECTO
1,8
2kg/Cm2
3 Kg/Cm2
1,6
1,4
1,2
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0
0
1
2
3
DEFORMACIONES (mm)
TENSION TANGENCIAL (kg/cm2)
y = 0,3529x + 0,5481
R2 = 0,9743
1,80
4
5
CRITERIO DE ROTURA DE MOHR-COULOMB
3; 1,64
1,60
1,40
1,20
2; 1,19
1,00
1; 0,93
0,80
LÍNEA DE ROTURA
0,60
Lineal (LÍNEA DE
ROTURA)
0,40
0,20
0,00
0
1
2
3
4
TENSION NORMAL (kg/cm 2)
El resultado del ensayo realizado en la arcilla (CL) registra un ángulo de fricción
2
interna de 27º y una cohesión efectiva de 0.3 kg/cm .
NIVEL 3 GRAVA ARENOARCILLOSA:
Se trata del nivel de transición al sustrato arcillo margoso de edad pliocena que se
presenta en la zona.
El espesor prospectado de esta capa es de 7.1 m y se extiende desde los 9.30 m de
profundidad hasta la profundidad máxima prospectada de 16.40m.
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Geotécnicamente se trata de un material muy heterogéneo fundamentalmente
constituido por gravas arenoarcillosas, en general y en función de la experiencia, con
porcentajes de grava comprendidos entre 45% y del 25% en contenido en finos.
La muestra ensayada se cataloga como un suelo mixto SC-SM con una fracción de
grava de 34%.
En el siguiente cuadro se recogen los resultados obtenidos de los dos ensayos
realizados.
N,G
SOND
PROFUNDIDAD
USCS
GRANULOMETRIA (% PASE)
Nº
(m)
3
S-1
12,00-12,60
SC-SM
10,7
55,6
33,7
2,25
3
S-1
15.00-15.60
SC-GM
10.0
45.5
45.5
4.00
FINOS
ARENA
LIMITES ATTERBERG
GRAVA
D50
LL
LP
IP
21,4
14,1
7,3
20.7
13.3
7.4
Los ensayos de golpeo realizados en este nivel muestran el rechazo de forma
sistemática.
SONDEO ENSAYO
PROFUNDIDAD
(m)
GOLPEO
INIDICE N30
EN SPT Y MI
NIVEL
EQUIVALENTE GEOTECNICO
S-1
SPT
12,00
12,60 12 14
16 21
30
3
S-1
SPT
15,00
15,60 10 13
18 19
31
3
S-1
SPT
16,00
16,40 14 35 50R
50R
3
PARÁMETROS GEOTÉCNICOS DE LOS MATERIALES
Densidad
NIVEL
SUBNIVEL
aparente.
KN/m
2
COHESIÓN
EFECTIVA
(kPa)
COHESIÓN
ÁNGULO
SIN
ROZ. INT. (º)
DRENAJE
(kPa)
1
Rellenos
19.0
0.0
30**
0.00
2
Arcilla limosa
18.6
0.0
27*
50.0
Gravas y bolos
21.0
0.0
35 (***)
3
ocasionales
0.00
*Jiménez salas φ = 34.9-0.338 x IP y ensayos de laboratorio.
**Fukui, 1982, φ = 0.36 x N+27
1/2
** Muromachi, 1974, φ = 20+3.5 x N
*** Valores estimados a partir de la granulometría y compacidad.
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4.- SISMICIDAD
La Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02 actualmente en vigor para
construcciones de nueva planta determina para la zona investigada los parámetros y clasificaciones
constructivas siguientes:
a) TIPO DE CONSTRUCCIÓN PROYECTADA.- DE IMPORTANCIA NORMAL
b) ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA (ab/g).-
0.11
c) COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN (k).-
1.00
*
*
d) TIPO DE TERRENO Y COEFICIENTE ESTIMADO DE SUELO (ver cuadro adjunto)
COEFICIENTE
PROFUNDIDAD
TIPO DE TERRENO **
COEFICIENTE Ci
ESTIMADO DEL
(espesor en m)
TERRENO
De 0.00 a 5.00
IV
2.0
De 5.00 a 10.00
III
1.6
De 10.00 a 30.00
II
1.3
1.46
Para el caso de terrenos no homogéneos en profundidad y que estén formados por “n” niveles geotécnicos, se
adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los
n
C=
∑ Ci
ei / ∑ ei
i=1
(Se considera un espesor del orden de 30 m).
* Para la zona del municipio de Málaga.
** A efecto de la Norma antes referida dicho coeficiente se obtiene de la tabla siguiente en una profundidad no
menor a 30 m bajo el cimiento o nivel de rasante de terreno (si el edificio lleva sótano), con muros perimetrales rígidos. Dado
que las prospecciones no profundizaron hasta los 30 m, se hace una estimación del tipo de terreno existente en cotas
profundas, basándose en criterios de geología regional. En cualquier caso para constatar este valor debería prospectarse
hasta dicha profundidad.
TIPO DE TERRENO
TIPO I (roca compacta, suelo cementado o
granular muy denso)
TIPO II (roca muy fracturada, suelo granular denso
o cohesivo duro)
TIPO III (suelo granular de compacidad media o
suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme)
TIPO IV (suelo granular suelto o suelo cohesivo
blando)
COEFICIENTE C
1.0
1.3
1.6
2.0
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Teniendo en cuenta lo anterior, la aceleración sísmica de cálculo en función de la
aceleración básica de la importancia de la edificación y del coeficiente C de terreno adopta un
valor:
ac= 0.128 g
Del coeficiente C de cálculo obtenido y del coeficiente de contribución K que adjudica la
vigente Norma Sismorresistente al municipio donde se ubica al solar que nos ocupa, se deducen los
siguientes valores para los periodos característicos del espectro de respuesta:
TA = 0.15 seg
TB = 0.60 seg
5.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN
5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA EDIFICACIÓN
Según la información facilitada, se proyecta la construcción de un edificio destinado
a albergar una “incubadora de empresas” que consta de tres forjados distribuidos en planta
baja, y dos alturas. No se cuenta con excavaciones significativas bajo la actual rasante del
colegio.
En la siguiente figura se ilustra la estructura proyectada.
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5.2.- CONDICIONANTES GEOTÉCNICOS
A la vista de las prospecciones realizadas el modelo geotécnico del terreno se
puede resumir en los siguientes puntos:
- El subsuelo de la parcela está formado por los siguientes niveles:
1. NG-1: Rellenos
antrópicos / aluviales recientes: Los rellenos antrópicos
alcanzan los 4 m de espesor en la vertical de S-1
2. NG-2: Aluvial: Arcilla limosa marrón oscuro de consistencia media a blanda
o decreciente con la profundidad.
Se trata de un nivel cohesivo de
plasticidad media, catalogado como un suelo tipo CL o arcilla limosa. Se ha
prospectado entre los 4.00 m y los 9.30 m de profundidad. A partir de los
7.20 m de profundidad predominan la fracción arenosas con niveles
minoritarios de arcilla.
3. NG-3: Aluvial: Gravas arenoarcillosas con bolos y algún bloque. Se trata de
un terreno heterogéneo en cuanto a la composición granulométrica, debido
al la presencia de niveles interdigitados decimétricos a métricos de arena
con grava. Se trata de un nivel de transición entre el sustrato inferior de
arcilla de edad pliocena y los suelos cuaternarios superiores del río
Guadalmedina. Los ensayos SPT realizados catalogan al nivel como de
compacidad medianamente densa a muy densa, registrándose el rechazo
en el último SPT realizado a 16.00 m, no obstante se recomienda adoptar un
valor representativo medio del SPT de 30. El espesor prospectado de este
nivel en el S-1 hasta la profundidad investigada es de 7.1m. Atendiendo a
trabajos próximo realizado en la zona se estima que la transición al nivel
inferior se localiza a profundidades ligeramente inferiores (17 a 18 m de
profundidad).
4. Sustrato plioceno. Este nivel no ha sido detectado a la profundidad máxima
prospectada. Se trata del sustrato regional de la zona compuesto
mayoritariamente por arcilla y arena arcillosa
(suelo tipo CL y SC) de
tonalidades beige en superficie a gris en profundidad y de consistencia dura.
Aunque no se ha detectado a la profundidad máxima prospectada de 16.40
m.
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- El nivel freático se localiza a 5.08 m de profundidad (7-7-11). Al tratase de un sector
muy próximo al río encauzado es muy susceptible a los cambios de nivel que este
experimente. No se descartan, por tanto oscilaciones estacionales de orden métrico. El
agua analizada registra una agresividad débil al hormigón de cimentación por una
concentración del ión sulfato de 239 mg/l. - La topografía es horizontal.
5.3.- PROPUESTA DE CIMENTACIÓN.
Al a vista de la obra planteada y la presencia de rellenos con restos antrópicos hasta
los 4 m de profundidad, así como las posibles oscilaciones e interferencia con el nivel de
agua a partir de los 5.08 m,
se estima que la opción de cimentación más operativa
correspondes a la cimentación profunda por pilotes/micropilotes empotrados en la grava
arenoarcillosa con bolos y bloques del nivel geotécnico NG-3.
5.4.- CIMENTACIÓN MEDIANTE PILOTES
Tal y como se recoge en CTE DB-SE-C para cimentaciones profundas mediante
pilotes, es necesario comprobar que se cumplen los requisitos de seguridad tanto para los
estados límites últimos, como estados límites de servicio.
La resistencia característica al hundimiento de un pilote aislado
parte debida a la punta
Rck es la suma de la
Rpk y la parte debida al fuste Rfk . A su vez, podemos calcular cada
uno de los valores anteriores con las expresiones:
Rpk = qp × Ap
L
Rfk = ∫ τfpfdz
0
Expresiones en las que qp y
τf representan la resistencia unitaria por punta y fuste
respectivamente.
El valor de diseño de la resistencia frente al hundimiento se obtendría como:
Rcd =
Rck
γR
donde γR es el coeficiente parcial de resistencia.
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Los coeficientes de seguridad parciales se recogen en la siguiente tabla:
5.4.1.- CÁLCULO BASADO EN ENSAYOS DE PENETRACIÓN “IN-SITU”
Es aplicable siempre y cuando el porcentaje de partículas con tamaño superior a 2
cm sea inferior al 30% en peso del suelo. Los datos obtenidos en ensayos de penetración
dinámica pueden correlacionarse justificadamente con los valores de SPT para arcillas
2
sobreconsolidadas o con una resistencia a compresión simple superior a 1kg/cm . Estamos,
por tanto del lado de la seguridad, si consideramos este nivel como de arena.
Carga unitaria en punta y fuste para pilotes perforados para el nivel granular
NG-3
La carga de hundimiento en punta viene dada por:
qp = fNN (MPa ) con N < 50
El factor fN depende de la puesta en obra del pilote y vale 0.4 en pilotes hincados y
0.2 en pilotes hormigonados “in-situ”.
La resistencia unitaria por fuste puede estimarse con la expresión:
τf = 2.5 N (kPa )
con N < 50
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NIVEL
fN
N*30
qp = fNN (MPa )
τf = 2.5 N ( kPa )
(Perforado)
De 7.00 a 10.50
6
0.2
1.2
15.0
De 10.50 a 15.00
30
0.2
6.0
75.0
RECOMENDACIONES PARA LA ELECCIÓN DEL TIPO DE PILOTE
Para la tipología de terreno estudiado y a la vista del resultado de los ensayos SPT
se estima que los CPI-8 o barrenados pueden ser operativos debido a la posible
inestabilidad de los rellenos superiores. Como inconveniente se cuenta con que no es
posible garantizar una correcta puesta en obra de la armadura por la propia forma de
ejecución del pilote.
La modalidad de pilotes a emplear deberá GARANTIZAR EL EMPOTRAMIENTO en
el nivel geotécnico NG-3..
Para cimentar sobre el nivel geotécnico NG-3 y que el bulbo de esfuerzos en la
punta del pilote no se vea afectado por la influencia del nivel de arcilla margosas de edad
pliocena existente bajo la grava en esta zona, se recomienda contar con un resguardo
de 3 diámetros con respecto a la profundidad máxima prospectada de 16.49 m
CÁLCULO CARGA ADMISIBLE Y LONGITUDES.
A continuación se evalúa de forma orientativa la carga admisible de una cimentación
por pilotes.
La modalidad de pilotes a emplear deberá GARANTIZAR EL EMPOTRAMIENTO en
el nivel geotécnico NG-3. Para cimentar sobre el nivel geotécnico NG-3 y que el bulbo de
esfuerzos en la punta del pilote no afecte al nivel superficial del NG-3 más deficiente, se
recomienda contar con un resguardo con respecto al contacto entre el NG-3 y el
sustrato de arcilla margosa pliocena.
Se comprobará la naturaleza del terreno en los rechazos obtenidos en los
penetrómetros.
Para pilotes de extracción (CPI) y dada la presencia de agua si se toma un tope
2
estructural de 35 Kp/cm se obtiene:
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-
Para pilotes de 45 cm de diámetro.- 55.6T
-
Para pilotes de 55 cm de diámetro.- 83.1 T
En cada columna se ha tomado:
Prof.: Profundidad en m a partir de rasante actual
P: Carga por punta en toneladas. Deducidos en función de los valores obtenidos en
las distintas pruebas.
F.- Carga por fuste en toneladas
H.- Carga de hundimiento (P+F)
AD.- Carga admisible, se ha tomado un factor de seguridad de 3.
PILOTE DE 45 cm de diámetro.
Pilotes de 45 cm de φ .Tope estructural 55,6
Tn.
Fs
Profundidad
Qh=Qp+Qf
Qp
Qf
3,0
Qadmis
7,0
0,0
0,0
0,0
0,0
11,0
0,0
8,5
8,5
2,8
12,0
95,4
19,1
114,5
38,2
13,0
95,4
29,7
125,1
41,7
14,0
95,4
40,3
135,6
45,2
15,0
95,4
50,9
146,2
48,7
PILOTE DE 55 cm de diámetro.
Pilotes de 55 cm de φ .Tope estructural 83,1
Tn.
Profundidad
Qp
Qf
3,0
Qh=Qp+Qf
Qadmis
7,0
0,0
0,0
0,0
0,0
11,0
0,0
10,4
10,4
3,5
12,0
142,5
23,3
165,8
55,3
13,0
142,5
36,3
178,7
59,6
14,0
142,5
49,2
191,7
63,9
15,0
142,5
62,2
204,6
68,2
Nota: Con objeto de preservar la elevada resistencia en punta para los pilotes
empotrados en la grava, se recomienda no bajar los pilotes por debajo de los 15.0 m y
conservar una distancia de resguardo con respecto al sustrato arcilloso de 3 diámetros.
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La profundidad de empotramiento en el NG-3 para los pilotes del sector del S-1será
a partir de 10.50 m de profundidad.
En el caso de proyectar una cimentación a profundidad superior a la prospectada en
el S-1 se recomienda la realización de un nuevo sondeo de reconocimiento que determine
las características geotécnicas del nivel infrayacente y el espesor de la grava del nivel NG-3.
5.5.- CIMENTACIÓN MEDIANTE MICROPILOTES
A continuación se expone
los parámetros necesarios para el cálculo del
micropilotaje, y una estimación -a título orientativo- de la longitud del micropilote. Teniendo
en cuenta la variedad de micropilotes con diferente tope estructural, de forma general, se
evaluará la longitud del los micropilotes en función del diámetro de perforación (12 cm, 14
cm y 16 cm ) y el tope estructural habitual variable entre 30 y 45 Tn, que permite definir la
combinación de micropilotes adecuadas a las solicitaciones de la estructura.
Longitud de los micropilotes:
Dado el pequeño diámetro de estos elementos, despreciamos a este nivel de
cálculos, la carga soportada en punta, confiando toda la solicitación al fuste.
La longitud de los micropilotes se estimará con arreglo al método propuesto por
Bustamante (1986) buscando un empotramiento mínimo en el nivel NG-2 y NG-3.
Según este método, la resistencia por fuste de un micropilote vendrá dada por:
T= (∏ DS LS q)/ Cs
Siendo:
T: resistencia límite por fuste.
DS: diámetro efectivo, relacionado con el diámetro nominal del pilote Dd por
la expresión Ds =α Dd, en la que α es un parámetro que depende tanto del
tipo de inyección prevista para el micropilote como del tipo de material en el
que nos encontremos.
q: fricción lateral unitaria a lo largo del tubo, que depende del tipo de
material y su resistencia así como del tipo de inyección.
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Ls: longitud de sellado, definida como la longitud en la que se moviliza el
rozamiento por fuste. Para este valor, Bustamante establece en un mínimo
de 4.00 metros por seguridad
Cs: coeficiente de seguridad
Para el cálculo de los micropilotes, o anclajes para el arriostramiento de la pantalla,
podemos estimar los valores del rozamiento bulbo de anclaje-terreno a partir del siguiente
gráfico recogido en las “Recomendaciones para el proyecto, construcción, control y diseño
de anclajes al terreno”, o la “Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de
carreteras”.
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Admitiendo que la inyección será del tipo IU y sin minorar, en el siguiente cuadro se
resumen los parámetros característicos para el cálculo de micropilotes, admitiendo que la
inyección será del tipo IU tendríamos:
NIVEL GEOTEC
MATERIAL
N30
α
q (kg/cm )
NG-1 ( De 0.00 a 5.00)
Rellenos
--
--
--
6
1
0.5
30
1
1.5
NG-2 (De 5.00 a 10.5)
NG-3 (De 10.5 a 16.40)
Arcilla arenosa y arena
arcillosa
Gravas
2
α Coeficiente de incremento del diámetro nominal Ds = α Dn
2
q resistencia unitaria por fuste kg/Cm
En el caso de los micropilotes en suelos y dada la pequeña sección transversal de
los mismos, resulta habitual no contar con la colaboración por punta del terreno.
Para micropilotes de carácter permanente sometidos a compresión se recomienda
adoptar un coeficiente de seguridad Cs de 3 (S/CTE).
En el siguiente cuadro se recoge a titulo orientativo la carga admisible en toneladas
por micropilotes.
NIVEL
Empotramiento en
GEOTEC
el nivel geotécnico
NG-1
NG-2
NG-3
NG-3
NG-3
DIAMETRO mm
120
De 0.00 a 5.00
De 5.00 a 10.50
De 10.50 a 12.50
De 12.50 a 14.50
De 14.50 a 16.50
160
--
4,03
8,43
12,82
17,22
180
--
4,61
9,63
14,65
19,68
-5,18
10,83
16,49
22,14
* Se considera 0.00 a partir de la cota de inicio del sondeo.
En el caso de suelos granulares con un N superior a 30 y empotramiento en la capa
superior a 6D, puede adoptarse una resistencia en punta máxima del 15% de la resistencia por
fuste; no obstante, la pequeña sección de estos elementos aconseja no considerar este valor
quedando por tanto como un margen adicional de seguridad.
En el caso de proyectar una cimentación a profundidad superior a la prospectada en
el S-1 se recomienda la realización de un nuevo sondeo de reconocimiento que determine
las características geotécnicas del nivel subyacente y el espesor de la grava del nivel NG-3.
GEOTECNICO PARA CENTRO DE EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA, MÁLAGA.
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Reg. 4195/11
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6.- CONCLUSIONES
6.1.- CIMENTACIÓN (Ver apdo. 5)
A tenor de la información disponible se recomienda la opción de cimentación
profunda por pilotes o micropilotes empotrados en el nivel de grava arenoarcillosa (NG-3)
detectada entre los 10.50 m de profundidad y los 16.40 m, acorde las solicitaciones de la
estructura.
En el apartado 5.4 y 5.5 se
recogen los parámetros del terreno para las
cimentaciones citadas.
6.2.- NIVEL FREÁTICO Y POSIBLES INTERFERENCIAS (ver apdo. 2.4)
Se detecta un nivel de agua freática a 5.08 m de profundidad con respecto a la cota
de inicio del sondeo el día 7-7-11.
6.3.- AGRESIVIDAD DEL MEDIO (ver apdo. 2.5)
De acuerdo a los análisis efectuados, el medio es agresivo al hormigón de
cimentación en grado débil por una concentración de sulfatos solubles de 23.9 mg/l (S/EHE).
6.4.- SISMICIDAD (ver apdo. 4)
-
Aceleración sísmica básica de la zona (ab/g).-0.11
-
Coeficiente de contribución k.- 1.0
-
Coeficiente estimado del suelo. 1.46
GEOTECNICO PARA CENTRO DE EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA, MÁLAGA.
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7.- RECOMENDACIONES
1.- Deberá verificarse la profundidad del nivel de apoyo competente, durante las labores de
cimentación, en particular en los sectores prospectados mediante penetrómetros y se
asegurará la existencia del un sustrato rocoso.
2.- Para opciones de cimentación por pilotes la armadura longitudinal deberá extenderse
desde la cabeza del pilote hasta 4 diámetros por debajo de la zona crítica más profunda, con
un mínimo de 6 metros. La cuantía mínima de acero será del 4‰ de la sección total en
pilotes in situ y del 1% en prefabricados. La armadura transversal deberá extenderse en
toda la longitud de la armadura longitudinal, pudiendo estar constituida por cercos o espiral
cuyos diámetros sean al menos de 6 mm y con una cuantía mínima y separación recogidos
en el artículo 4.3.3 de NCSE-02.
3.- Se recomienda la protección de los piezómetros instalados en los sondeos ejecutados,
así como el seguimiento de la profundidad del nivel de agua en los mismos hasta antes del
comienzo de las obras. Se pretende con ello determinar posibles variaciones de dicha
profundidad con el paso del tiempo que puedan afectar a las recomendaciones de
cimentación indicadas en este informe. Es importante tener en cuenta que las profundidades
del nivel de agua medida pueden sufrir variaciones ocasionadas por la situación estacional
del año hidrológico, lluvias intensas, adiciones de agua artificial de diversa índole al medio
subterráneo, etc. En cualquier caso la profundidad medida y dada en este informe no
constituye el nivel freático de la zona (aunque a veces coincida), ya que el freático sólo
puede determinarse una vez realizadas un número elevado de medidas durante al menos
un ciclo hidrológico (1 año) circunstancia que escapa a la operatividad y tiempo de ejecución
del presente informe geotécnico.
4.- Las recomendaciones de cimentación y de índole afín contenidas en este informe están
orientadas al tipo de construcción proyectada, de acuerdo a la información que ha sido
facilitada a LIDYCCE. Determinadas variaciones ulteriores en el proyecto o en la
construcción deben ser ponderadas en la solución de cimentación por si ésta precisara de
importantes consideraciones ocasionadas por los referidos cambios como pueden ser la
variación en el número de sótanos, mayor número de alturas, rellenos importantes
adyacentes, excavaciones, otras condiciones de contorno de relevancia, etc.
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Nota: Deberá comprobarse en la etapa de excavación la homogeneidad y el tipo de terreno que han
aportado las prospecciones realizadas, ya que estas constituyen unidades puntuales de observación
consideradas extrapolables al área de estudio. No obstante no se descartan variaciones locales.
Queda prohibida la reproducción parcial del presente informe sin la autorización por
escrito del LABORATORIO DEL INSTITUTO DE INVESTIGACIÓN, DESARROLLO, Y CONTROL
DE LA CALIDAD EN LA INVESTIGACIÓN (LIDYCCE).
Los datos expresados en el presente informe solo afectan a las muestras ensayadas y
zonas prospectadas.
Este informe consta de 32 páginas y 5 anejos
Málaga, 15 de Julio de 2.011
VºBº
DIRECTORA DEL LABORATORIO
Rocío García- Espina Soler
Arquitecta Técnica
TÉCNICO REDACTOR DEL INFORME
Miguel Ángel Martínez Blanca
Licenciado en Ciencias Geológicas.
GEOTECNICO PARA CENTRO DE EMPRENDEDORES EN C/ NOSQUERA, MÁLAGA.
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ANEJO 1:
PLANO DE SITUACIÓN DE LAS PROSPECCIONES
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Miguel Angel Martínez Blanca
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22/07/2011
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ANEJO 2:
REGISTROS DE SONDEOS
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ANEJO 3:
GRÁFICOS DE PENETRACIONES DINÁMICAS
NºACTA
PRESUPUESTO
27314
Nº 1
EXPEDIENTE
14103
FECHA
DE EMISIÓN
ENTRADA
.2011/4148
27/06/2011
DESTINATARIO
000472
22/07/2011
Miguel Angel Martínez Blanca
GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO
PASEO MARITIMO ANTONIO MACHADO, 12
(ARQUITECTURA Y CONSERVACION)
29002-MALAGA
Málaga
818
ACTA DE RESULTADOS
GT-76
OBRA: GEOTECNICO INCUBADORA DE EMPRESAS EN C/
NOSQUERAEXPEDIENTE PA-12/2011, MALAGA
PETICIONARIO: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO
FECHA MUESTREO : 22/06/2011 ALBARAN:
MATERIAL : PENETRO
RECOGIDO EN : - ENTREGADO POR : Muestreado por laboratorio
PRUEBA CONTINUA DE PENETRACION DINAMICA
SUPERPESADA S/UNE 103801:1994
Ensayo GT-76
Nº de Ensayo: 436069
Fecha Inicio del Ensayo: 22/06/2011 Fecha Fin del Ensayo: 22/06/2011
Ref.Ensayo: P-1
Cota aprox.:
, P.T.A (Málaga)
Tipo: DPSH
0 m.
0.4 m.
Laboratorio del instituto de investigación desarrollo y control de calidad en la edificación, s.l
0.8 m.
1 m.
1.4 m.
1.8 m.
2 m.
2.4 m.
2.8 m.
3 m.
3.4 m.
3.8 m.
4 m.
Cota
4.4 m.
100
4.8 m.
5 m.
5.4 m.
5.8 m.
6 m.
6.4 m.
6.8 m.
7 m.
7.4 m.
7.8 m.
8 m.
8.4 m.
8.8 m.
9 m.
9.4 m.
9.8 m.
10 m.
10.4 m.
0
3
5
8
10
13
15
18
20
23
25
28
30
33
35
38
40
43
45
48
50
53
55
58
60
63
65
68
70
73
Nº de golpes
Profundidad alcanzada: 4.80 m.
CARACTERISTICAS EQUIPO DE PENETRACION
PUNTAZA: CILINDRICA TERMINADA EN FORMA CONICA CON ANGULO DE ATAQUE 90º
Peso de la maza: 63.5 +/- 0.5 kg.
Vº Bº DIRECTOR/A
Copias enviadas a:
RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO
Fdo. ROCIO GARCIA-ESPINA SOLER
ARQUITECTA TECNICA
Fdo. MIGUEL ANGEL MARTINEZ
LIC. CIENCIAS GEOLOGICAS
INSCRITO EN EL REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYO ACREDITADOS, BOJA Nº59 DE 28 DE MARZO DE 2005, CON EL
NÚMERO LE031-MA05 PARA LA REALIZACIÓN DE ENSAYOS INCLUIDOS EN LAS ÁREAS:
EHA. Control del hormigón, sus componentes y de las armaduras de acero.
EHC. Control de hormigón y componentes.
GTC. Sondeos, toma de muestras y ensayos "in situ" de reconocimientos geotécnicos
GTL. Ensayos de laboratorio de geotecnia.
VSG. Suelos, áridos, mezclas bituminosas y materiales constituyentes en viales.
VSF. Control de firmes flexibles y bituminosos en viales
EAS. Control de la soldadura de perfiles estructurales de acero
AFC. Control de los materiales de fábricas de piezas cerámicas.
AFH. Control de los materiales de fábricas de piezas de hormigón.
ACH Control de los materiales de cubiertas de piezas de hormigón.
APH: Control de los materiales de pavimentos de piezas de hormigón.
AMC. Control de morteros para albañilería.
OTRAS REFERENCIAS
Miembro de AECOR.
Miembro de Eurolab-España.
Miembro de la Asociación Española de
Ingeniería Sísmica (AEIS).
Miembro de la British Mansory Society
Miembro de RAITEC.
ESTE INFORME SOLO AFECTA A LOS MATERIALES SOMETIDOS A ENSAYO. PROHIBIDA LA REPRODUCCION PARCIAL SIN LA APROBACION POR ESCRITO DEL LABORATORIO
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NºACTA
PRESUPUESTO
27314
Nº 2
EXPEDIENTE
14103
FECHA
DE EMISIÓN
ENTRADA
.2011/4148
27/06/2011
DESTINATARIO
000472
22/07/2011
Miguel Angel Martínez Blanca
GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO
PASEO MARITIMO ANTONIO MACHADO, 12
(ARQUITECTURA Y CONSERVACION)
29002-MALAGA
Málaga
818
ACTA DE RESULTADOS
GT-76
OBRA: GEOTECNICO INCUBADORA DE EMPRESAS EN C/
NOSQUERAEXPEDIENTE PA-12/2011, MALAGA
PETICIONARIO: GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO
FECHA MUESTREO : 22/06/2011 ALBARAN:
MATERIAL : PENETRO
RECOGIDO EN : - ENTREGADO POR : Muestreado por laboratorio
PRUEBA CONTINUA DE PENETRACION DINAMICA
SUPERPESADA S/UNE 103801:1994
Ensayo GT-76
Nº de Ensayo: 436070
Fecha Inicio del Ensayo: 22/06/2011 Fecha Fin del Ensayo: 22/06/2011
Ref.Ensayo: P-2
Cota aprox.:
, P.T.A (Málaga)
Tipo: DPSH
0 m.
0.4 m.
0.8 m.
Laboratorio del instituto de investigación desarrollo y control de calidad en la edificación, s.l
73
1 m.
1.4 m.
1.8 m.
2 m.
81
2.4 m.
2.8 m.
3 m.
100
3.4 m.
3.8 m.
4 m.
Cota
4.4 m.
4.8 m.
5 m.
5.4 m.
5.8 m.
6 m.
6.4 m.
6.8 m.
7 m.
7.4 m.
7.8 m.
8 m.
8.4 m.
8.8 m.
9 m.
9.4 m.
9.8 m.
10 m.
10.4 m.
0
3
5
8
10
13
15
18
20
23
25
28
30
33
35
38
40
43
45
48
50
53
55
58
60
63
65
68
70
73
Nº de golpes
Profundidad alcanzada: 3.40 m.
CARACTERISTICAS EQUIPO DE PENETRACION
PUNTAZA: CILINDRICA TERMINADA EN FORMA CONICA CON ANGULO DE ATAQUE 90º
Peso de la maza: 63.5 +/- 0.5 kg.
Vº Bº DIRECTOR/A
Copias enviadas a:
RESPONSABLE TÉCNICO DE ENSAYO
GERENCIA MUNICIPAL DE URBANISMO
Fdo. ROCIO GARCIA-ESPINA SOLER
ARQUITECTA TECNICA
Fdo. MIGUEL ANGEL MARTINEZ
LIC. CIENCIAS GEOLOGICAS
INSCRITO EN EL REGISTRO DE LABORATORIOS DE ENSAYO ACREDITADOS, BOJA Nº59 DE 28 DE MARZO DE 2005, CON EL
NÚMERO LE031-MA05 PARA LA REALIZACIÓN DE ENSAYOS INCLUIDOS EN LAS ÁREAS:
EHA. Control del hormigón, sus componentes y de las armaduras de acero.
EHC. Control de hormigón y componentes.
GTC. Sondeos, toma de muestras y ensayos "in situ" de reconocimientos geotécnicos
GTL. Ensayos de laboratorio de geotecnia.
VSG. Suelos, áridos, mezclas bituminosas y materiales constituyentes en viales.
VSF. Control de firmes flexibles y bituminosos en viales
EAS. Control de la soldadura de perfiles estructurales de acero
AFC. Control de los materiales de fábricas de piezas cerámicas.
AFH. Control de los materiales de fábricas de piezas de hormigón.
ACH Control de los materiales de cubiertas de piezas de hormigón.
APH: Control de los materiales de pavimentos de piezas de hormigón.
AMC. Control de morteros para albañilería.
OTRAS REFERENCIAS
Miembro de AECOR.
Miembro de Eurolab-España.
Miembro de la Asociación Española de
Ingeniería Sísmica (AEIS).
Miembro de la British Mansory Society
Miembro de RAITEC.
ESTE INFORME SOLO AFECTA A LOS MATERIALES SOMETIDOS A ENSAYO. PROHIBIDA LA REPRODUCCION PARCIAL SIN LA APROBACION POR ESCRITO DEL LABORATORIO
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ANEJO 4:
RESUMEN DE ENSAYOS DE LABORATORIO
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Miguel Angel Martínez Blanca
RESUMEN ENSAYOS
INFORMES GEOTÉCNICOS
IV
818
EXP: 14.103/11
Nº MUESTRA
EXP. Nº: 14.103/11
Hoja 1 de 2
4487
4488
4489
4490
SONDEO/CALICATA
S-1
S-1
S-1
S-1
PROFUNDIDAD (m)
4.80-5.40
6.40-7.00
8.70-9.00
12.00-12.60
TIPO DE MUESTRA
SPT
SPT
TP
SPT
3
9
--
30
CL
CL
CL
SC-SM
GOLPEO N30 (Ni30) (UNE 103.800/92)
CLASIFICACIÓN MATERIAL USCS
HUMEDAD NATURAL (%) (UNE 103.300/93)
436652
20.1
436660
35.1
436653
1.88
436661
1.41
DENSIDAD HUMEDA (g/cm ) (UNE 103.301/94)
436653
2.26
436661
1.93
% PASA #0.080 (UNE 103.101/95)
436654
70.1
436659
72.5
436662
81.1
436664
10.7
% PASA #5 UNE (UNE 103.101/95)
436654
99.6
436659
99.2
436661
100.0
436664
66.3
3
DENSIDAD SECA (g/cm ) (UNE 103.301/94)
3
PLASTICIDAD
LL
436654
28.5
436659
30.5
436661
35.9
436664
21.4
(UNE 103.103/94)
LP
436654
16.9
436659
17.2
436661
21.2
436664
14.1
IP
436654
11.6
436659
13.3
436661
14.7
436664
7.3
436655
1.23
436661
0.73
C (Kg/cm2)
436655
0.3
∅ (º)
436655
27º
SULFATOS (EHE) (mg SO42- )/ Kg
436657
< 500
ACIDEZ BAUMMAN-GULLY (EHE) ml/Kg
436658
1.0
Ph
4103
7.7
AGUA NIVEL FREATICO (EHE)
AMONIO mg/l
4103
<0.1
PROFUNDIDAD DE TOMA:
MAGNESIO mg/l
4103
53
S-1 profundidad 7.80 m
SULFATOS mg/l
4103
239
Fecha de muestreo 23-6-11
CO2 LIBRE mg/l
4103
8.0
RESIDUO SECO mg/l
4103
942
(UNE 103.104/93)
2
COMP. SIMPLE (Kg/cm ) (UNE 103.400/93)
COMP. SIMPLE (Kg/cm2) (NLT-250)
CORTE DIRECTO
(UNE 103.401)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (UNE 103.600/96)
PRES. MAX. DE HINCHA. (Kg/cm2) (UNE 103.602)
HINCHA. LIBRE (0.1 Kg/cm2) (UNE 103.601)
(*)
Eo
EDOMETRICO (ENSAYO DE
Pp
CONSOLIDACION)
Ce
(UNE 103.405/94)
Cs
% M.O. (UNE 103.204/93)
Vº Bº DIRECTORA TÉCNICA
JEFE DE ÁREA
Fdo. ROCÍO GARCÍA- ESPINA SOLER
Eo.- Indice de poros inicial. Pp.- Presión de preconsolidación en Kg/cm2.
IA-ST-GI-001 Rv12
Fdo. MIGUEL ANGEL MARTÍNEZ
Cc.- Indice de compresión.
Cs.- Indice de recompresión.
000472
22/07/2011
Miguel Angel Martínez Blanca
RESUMEN ENSAYOS
INFORMES GEOTÉCNICOS
IV
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EXP: 14.103/11
Hoja 2 de 2
Nº MUESTRA
EXP. Nº: 14.103/11
4491
SONDEO/CALICATA
S-1
PROFUNDIDAD (m)
15.00-15.60
TIPO DE MUESTRA
SPT
GOLPEO N30 (Ni30) (UNE 103.800/92)
31
CLASIFICACIÓN MATERIAL USCS
SM-GC
HUMEDAD NATURAL (%) (UNE 103.300/93)
3
DENSIDAD SECA (g/cm ) (UNE 103.301/94)
DENSIDAD HUMEDA (g/cm3) (UNE 103.301/94)
% PASA #0.080 (UNE 103.101/95)
436665
10.0
% PASA #5 UNE (UNE 103.101/95)
436665
54.5
PLASTICIDAD
LL
436665
20.7
(UNE 103.103/94)
LP
436665
13.3
IP
436665
7.4
(UNE 103.104/93)
2
COMP. SIMPLE (Kg/cm ) (UNE 103.400/93)
COMP. SIMPLE (Kg/cm2) (NLT-250)
CORTE DIRECTO
(UNE 103.401)
C (Kg/cm2)
∅ (º)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN (UNE 103.600/96)
PRES. MAX. DE HINCHA. (Kg/cm2) (UNE 103.602)
HINCHA. LIBRE (0.1 Kg/cm2) (UNE 103.601)
(*)
Eo
EDOMETRICO (ENSAYO DE
Pp
CONSOLIDACION)
Ce
(UNE 103.405/94)
Cs
SULFATOS (EHE) (mg SO42- )/ Kg
ACIDEZ BAUMMAN-GULLY (EHE) ml/Kg
% M.O. (UNE 103.204/93)
Ph
AGUA NIVEL FREATICO (EHE)
AMONIO mg/l
PROFUNDIDAD DE TOMA:
MAGNESIO mg/l
N.F. 22.0 m (S-2): 11/03/10
SULFATOS mg/l
CO2 LIBRE mg/l
RESIDUO SECO mg/l
Vº Bº DIRECTORA TÉCNICA
JEFE DE ÁREA
Fdo. ROCÍO GARCÍA- ESPINA SOLER
Eo.- Indice de poros inicial. Pp.- Presión de preconsolidación en Kg/cm2.
IA-ST-GI-001 Rv12
Fdo. MIGUEL ANGEL MARTÍNEZ
Cc.- Indice de compresión.
Cs.- Indice de recompresión.
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22/07/2011
Miguel Angel Martínez Blanca
818
ANEJO 5:
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
000472
22/07/2011
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818
EXP: 14.103/11
EMPLAZAMIENTO SONDEO S-1
EXP: 14.103/11
EMPLAZAMIENTO DPSH P-1
000472
22/07/2011
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818
EXP: 14.103/11
EMPLAZAMIENTO DPSH P-2
000472
22/07/2011
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818
EXP: 14.103 SONDEO S-1
CAJA Nº1(De 0.00 a 3.00)
EXP: 14.103 SONDEO S-1
CAJA Nº3(De 6.00 a 9.00)
EXP: 14.103 SONDEO S-1
CAJA Nº2 (De 3.00 a 6.00)
EXP: 14.103 SONDEO S-1
CAJA Nº4 (De 9.00 a 12.00)
000472
22/07/2011
Miguel Angel Martínez Blanca
818
EXP: 14.103 SONDEO S-1
CAJA Nº 5 (De 12.00 a 15.00)
EXP: 14.103 SONDEO S-1
CAJA Nº6 (De 15.00 a 16.40)