CONCEPTOS GENERALES
Diagrama de esfuerzo
deformación unitaria
a) material dúctil
b) material frágil
Sy resistencia a la fluencia
Sut resistencia última
Sf resistencia a la fractura
𝑆𝑢 = {
0.5 𝐻𝐵 𝐾𝑃𝑠𝑖
3.4 𝐻𝐵 𝑀𝑃𝑎
𝑆𝑢 = {
0.23𝐻𝐵 − 12.5𝐾𝑃𝑠𝑖
1.58𝐻𝐵 − 86𝑀𝑃𝑎
𝐴𝑐𝑒𝑟𝑜𝑠
Ecuaciones para calcular la
Resistencia ultima a partir
de HB (Dureza Brinell)
𝐻𝑖𝑒𝑟𝑟𝑜 𝑓𝑢𝑛𝑑𝑖𝑑𝑜
1 𝑀
=
𝑟 𝐸𝐼
Curvatura de un
cuerpo sujeta a flexión
𝜎=
𝑀𝑐
𝐼
Esfuerzo axial o
normal debido a un
momento flector
𝐹𝑙
𝐴𝐸
𝜃=
Deformación de un cuerpo
sometida a carga axial
Deflexión de una barra
sometida a un torsional
𝛿=
𝜏=
𝑇𝑐
𝐽
𝜏=
Esfuerzo
Cortante debido
a una torsión
𝑣
𝐴
Esfuerzo cortante
debido por una
carga a cortante
1𝑙𝑏𝑚 = 0.443 𝐾𝑔
𝜏=
𝑇𝑙
𝐺𝐽
𝑉𝑄
𝐼𝑡
Esfuerzo
cortante debido
a flujo cortante
𝑚𝑎𝑠𝑎
1 𝑝𝑖𝑒 = 0.3048𝑚
1𝑝𝑖𝑒 = 12𝑝𝑢𝑙𝑔
1𝑝𝑢𝑙𝑔 = 0.00254𝑚
𝑙𝑜𝑛𝑔𝑖𝑡𝑢𝑑
1𝑝𝑖𝑒 2 = 0.092𝑚2
1𝑝𝑢𝑙𝑔2 = 0.00064 𝑚2
1𝑚𝑚2 = 1(10)−6 𝑚2
𝑎𝑟𝑒𝑎
𝑝𝑖𝑒 4 = 0.0086𝑚4
1 𝑝𝑢𝑙𝑔4 = 4.162𝑚4
1 𝑚𝑚4 = 1(10)−12 𝑚4
𝐼𝑛𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎
1𝑙𝑏𝑓 = 4.448 𝑁
1𝑘𝑔𝑓 = 9.81𝑁
𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑎
1 𝑟𝑝𝑚 = 0.104 𝑟𝑎𝑑/𝑠𝑒𝑔
1 𝑟𝑝𝑠 = 6.283 𝑟𝑎𝑑/𝑠𝑒𝑔
𝑟𝑒𝑣𝑜𝑙𝑢𝑐𝑖𝑜𝑛𝑒𝑠
1𝑙𝑏𝑓 ∗ 𝑝𝑢𝑙𝑔 = 0.113 𝑁 ∗ 𝑚
1𝑙𝑏𝑓 ∗ 𝑝𝑖𝑒 = 1.355𝑁 ∗ 𝑚
𝑡𝑜𝑟𝑞𝑢𝑒
1𝑝𝑠𝑖 = 6.89𝐾𝑝𝑎
1𝐾𝑠𝑖 = 6.89𝑀𝑝𝑎
𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜
1𝐻𝑃 = 0.745𝐾𝑤
Materiales Dúctiles
𝑝𝑜𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎
TRANSMISION DE POTENCIA
Engranes Rectos
𝑊𝑡 = 2𝑇/𝐷
𝑊𝑟 = 𝑊𝑡 tan(∅)
𝑊𝑎 = 0
N
∅ = 𝑎𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑝𝑟𝑒𝑠𝑖𝑜𝑛
Engranes Helicoidales
𝑊𝑡 = 2𝑇/𝐷
𝑊𝑟 =
𝑊𝑡 tan(∅)
cos(𝜓)
𝑊𝑎 = 𝑊𝑡 tan (𝜓)
𝜓 = 𝑎𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 ℎ𝑒𝑙𝑖𝑐𝑒
∅ = 𝐴𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑃𝑟𝑒𝑠𝑖𝑜𝑛
Tornillos Sin Fin - Corona
chttps://drive.google.com/d
rive/folders/1NBXYAXWcq5
𝑊𝑡 =cKfuHfxRxWzxD6179U1JpG
𝑊 cos(𝜙) 𝑠𝑒𝑛(𝜆)
Fuerzas en
[ 𝑊𝑟 = 𝐹 𝑠𝑒𝑛(𝜙)
]
el tornillo
𝑊𝑎 = 𝐹 𝑐os(𝜙) 𝑐𝑜𝑠(𝜆)
𝜆 = 𝑎𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 ℎ𝑒𝑙𝑖𝑐𝑒
∅ = 𝐴𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑃𝑟𝑒𝑠𝑖𝑜𝑛
𝑊𝑎 = 𝑊 cos(𝜙) 𝑠𝑒𝑛(𝜆)
Fuerzas en
[ 𝑊𝑟 = 𝐹 𝑠𝑒𝑛(𝜙)
]
la corona
𝑊𝑡 = 𝐹 𝑐os(𝜙) 𝑐𝑜𝑠(𝜆)
Engrane Cónico
𝑊𝑡 = 2𝑇/𝐷
𝑊𝑟 = 𝑊𝑡 tan(∅) cos (𝛾)
𝑊𝑎 = 𝑊𝑡 tan(∅) sen (𝛾)
𝛾 = 𝐴𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑃𝑎𝑠𝑜
∅ = 𝐴𝑛𝑔𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑃𝑟𝑒𝑠𝑖𝑜𝑛
chttps://drive.google.com/d
rive/folders/1NBXYAXWcq5
cKfuHfxRxWzxD6179U1JpG
Catarina
𝐹𝑐 = 2𝑇/𝐷
𝑇𝐴 = 𝐹𝑐
𝐷𝐴
2
𝑇𝐵 = 𝐹𝑐
𝐷𝐵
2
Bandas Trapezoidales
𝑇 = (𝐹1 − 𝐹2 )
𝐶=
𝐷
2
𝐹𝐵 𝐹1 + 𝐹2
=
𝐹𝑁 𝐹1 − 𝐹2
𝐹2 = (
𝐹𝐵 =
)𝐹1
2𝐶𝑇
𝐷
Relacion lado
Tenso-Flojo
Fuerza de Flexión
sobre el eje
Bandas planas
𝑇 = (𝐹1 − 𝐹2 )
𝐶=
𝐹𝐵
𝑇
2
𝐹𝐵 𝐹1 + 𝐹2
=
𝐹𝑁 𝐹1 − 𝐹2
𝐹2 = (
𝐹𝐵 =
2𝐶𝑇
𝐷
)𝐹1
Relacion lado
Tenso-Flojo
Fuerza de Flexión
sobre el eje
CRITERIOS DE FALLA POR CARGA ESTATICA
Teoría de energía de distorsión
Es la teoría más conveniente para los materiales dúctiles
porque es la más exacta. La falla es causada por la energía
elástica asociada con la deformación por cortante
Resistencia de fluencia al cortante
𝑆𝑠𝑦 = 0.577𝑆𝑦
𝑆𝑦
𝑛 = 𝜎′
Factor de seguridad
Línea de cortante
puro 𝜎𝑎 = −𝜎𝑏 = 𝜏
El esfuerzo cortante por fuerza cortante no se tiene en cuenta
Esfuerzos Aplicados
Calculo de esfuerzo de Von Mises
Axial, Flexión Y Torsión
𝜎′ =
Torsión Y Flexión
2
√(8𝑀 + 𝐹𝑑)2 + (48𝑇)2
𝜋𝑑3
Cuadrante 4
𝜎
′
Cálculo de Diámetro de sección
3
𝑑=√
1
𝑛
𝜎
4𝑛
∗ √(8𝑀 + 𝐹𝑑)2 + (48𝑇)2
𝜋𝑆𝑦
𝜎
= 𝑆𝑎 − 𝑆𝑏
𝑢𝑡
𝑢𝑐
16𝑛
𝑑=√
∗ √(4𝑀)2 + (3𝑇)2
𝜋𝑆𝑦
3
1
= [𝜎𝐴2 − 𝜎𝐴 𝜎𝐵 + 𝜎𝐵2 ]2
Teoría del cortante Máximo
𝜎𝑏
utilizada debido a su facilidad y simpleza, ya que solo es
necesario el cálculo del esfuerzo de corte máximo, pero tiene
la desventaja de ser una teoría conservadora.
𝑆𝑦
Resistencia de fluencia al cortante
−𝑆𝑦
𝑆𝑦
𝑆𝑠𝑦 = 0.50𝑆𝑦
𝜎𝑎
𝑛=
Factor de seguridad
0.5 𝑆𝑦
𝜎′
𝑆𝑠𝑦
= 𝜎′
−𝑆𝑦
El esfuerzo cortante por fuerza cortante no se tiene en cuenta
Esfuerzos Aplicados
Cálculo de esfuerzo de Von Mises
Axial, Flexión Y Torsión
𝜏𝑚𝑎𝑥 =
Torsión Y Flexión
2
√(8𝑀 + 𝐹𝑑)2 + (8𝑇)2
𝜋𝑑3
Cuadrante 4
𝜏𝑚𝑎𝑥 =
16
√𝑀2 + 𝑇 2
𝜋𝑑3
Cálculo de Diámetro de sección
4𝑛
∗ √(8𝑀 + 𝐹𝑑)2 + (8𝑇)2
𝜋𝑆
𝜎𝑎 𝑦𝜎𝑏
3
𝑑=√
1
𝑛
=𝑆 −𝑆
𝑢𝑡
𝑢𝑐
3
𝑑=√
32𝑛
∗ √(𝑀)2 + (𝑇)2
𝜋𝑆𝑦
CRITERIOS DE FALLA POR FATIGA (CARGA VARIABLE)
1
Soderberg
𝑛𝑓
1
Goodman Modificado
𝑛𝑓
16
𝐴
𝐵
𝑒
𝑦
𝐴
𝐵
𝑒
𝑢𝑡
𝜎𝑎 = 𝐴𝑚𝑝𝑙𝑖𝑡𝑢𝑑 𝑑𝑒𝑙 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜
= 𝜋𝑑3 (𝑆 + 𝑆 )
16
𝜎𝑚 = 𝐸𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜
= 𝜋𝑑3 (𝑆 + 𝑆 )
𝑆𝑒 = 𝑅𝑒𝑠𝑖𝑠𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑙𝑖𝑚𝑖𝑡𝑒 𝑎 𝑓𝑎𝑡𝑖𝑔𝑎
1
8𝐴
2𝐵𝑆 2
= 𝜋 𝑑3 𝑆 [−1 + √1 + ( 𝐴 𝑆 𝑒 ) ]
𝑛𝑓
𝑒
𝑢𝑡
Gerber
1
16
𝐴 2
𝐵 2
√
=
(
)
+
(
)
𝑛𝑓
𝜋 𝑑3
𝑆𝑒
𝑠𝑢𝑡
ASME-elíptica
𝑆𝑢𝑡 = 𝑅𝑒𝑠𝑖𝑠𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑢𝑙𝑡𝑖𝑚𝑎 𝑎 𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑜𝑛
𝑆𝑦 = 𝑅𝑒𝑠𝑖𝑠𝑡𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑎 𝑙𝑎 𝑓𝑙𝑢𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎
𝐴 = 𝐹𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟 𝑑𝑒 𝑎𝑚𝑝𝑙𝑖𝑡𝑢𝑑 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑣𝑜𝑛 𝑚𝑖𝑠𝑒𝑠
𝐵 = 𝐹𝑎𝑐𝑡𝑜𝑟 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜 𝑑𝑒 𝑣𝑜𝑛 𝑀𝑖𝑠𝑒𝑠
---------------------------------------------------------------------Factores De Resistencia a la Fatiga
𝑆𝑒 = 𝐾𝑎 𝐾𝑏 𝐾𝑐 𝐾𝑑 𝐾𝑟 𝐾𝑒 𝑆𝑒′
Factor de acabado Ka
El factor de modificación
depende de la calidad del
acabado de la superficie de
la parte y de la resistencia a
la tensión.
𝑏
𝐾𝑎 = 𝑎 𝑠𝑢𝑡
Acabado Superficial
Esmerilado
Maquinado o laminado en frio
Laminado en caliente
Como sale de forja
Factor a
Sut KPsi
Sut MPa
1.34
2.70
14.4
39.9
1.58
4.51
27.7
272
Exponente b
-0.085
-0.265
-0.718
-0.995
Factor de tamaño Kb
Se define como la modificación de la resistencia a la fatiga debido a la geometría y dimensiones del
elemento a evaluar.
Para secciones Circulares
0.879 𝑑 −0.107 0.11 ≤ 𝑑 ≤ 2 𝑝𝑢𝑙𝑔
0.91𝑑 −0.157
2 ≤ 𝑑 ≤ 10 𝑝𝑢𝑙𝑔
𝐾𝑏 = − − − − − − − − − − − − − − − − − −
1.24 𝑑 −0.107
2.79 ≤ 𝑑 ≤ 51𝑚𝑚
{ 1.51 𝑑 0.157
51 ≤ 𝑑 ≤ 254 𝑚𝑚 }
Sistema
Ingles
Para carga Axial
Sistema
metrico
𝐾𝑏 = 1
Para secciones Rectangulares o Cuadradas
se calcula el diámetro equivalente de
1
𝑑𝑒 = 0.808(ℎ 𝑏)2
se aplica los criterios de tamaño para secciones circulares
también aplica para soldadura y estructuras no rotativas
Factor de Carga Kc
Se define como la modificación de la resistencia fatiga debido a las cargas que intervienen en el
sistema y por lo tanto su correspondiente esfuerzo
1
𝐾𝑐 = { 0.85
0.59
Factor de temperatura Kd
𝐹𝑙𝑒𝑥𝑖𝑜𝑛
𝐴𝑥𝑖𝑎𝑙
𝑇𝑜𝑟𝑠𝑖𝑜𝑛
𝟏
0.577
𝑪𝒐𝒎𝒃𝒊𝒏𝒂𝒅𝒐
𝑇𝑜𝑟𝑠𝑖𝑜𝑛 𝑃𝑢𝑟𝑎}
Temperatura °C
ST/SRT
Temperatura °F
ST/SRT
20
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
550
600
1.000
1.010
1.020
1.025
1.020
1.000
0.975
0.943
0.900
0.843
0.768
0.672
0.549
70
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1.000
1.008
1.020
1.024
1.018
0.995
0.963
0.927
0.872
0.797
0.698
0.567
Cuando las temperaturas de
operación son mayores que la
temperatura ambiente, primero
se debe investigar la fluencia
porque la resistencia a ésta
disminuye con rapidez con la
temperatura, en caso de no
tenerse
información
de
temperatura de trabajo
𝑘𝑑 = 1
Factor de Confiabilidad Kr
Confiabilidad
deseada
del
Sistema, en caso de que no se
tenga información sobre la
confiabilidad del sistema se
puede tomar.
𝑘𝑟 = 1
Confiabilidad %
50
90
95
99
99.9
99.99
99.999
99.9999
Za
Kr
0
1.288
1.645
2.326
3.091
3.719
4.265
4.753
1.000
0.897
0.868
0.814
0.753
0.702
0.659
0.620
Factor de efectos diversos Ke
Toma en cuenta la reducción del limite de resistencia a la fatiga debido a efectos diversos, como lo puede
ser la variación de la resistencia según la orientación pieza para esfuerzos combinados se tomará Ke=1
FLEXION
𝐾𝑓 = 1 + 𝑞(𝐾𝑡 − 1)
𝑞=
1
√𝑟
1 +1
𝑞=
√𝑎
√𝑟
1+
√𝑎
TORSION
𝐾𝑓 = factor de concentración de esfuerzo por fatiga
𝐾𝑡 = factor teórico de concentración de esfuerzos (tabla)
q =sensibilidad a la muesca
r = radio del hombro
√𝑎 constante de Neuber
𝐾𝑓𝑠 = 1 + 𝑞𝑠 (𝐾𝑡𝑠 − 1)
𝑞=
1
√𝑟
1 +1
√𝑎
𝑞𝑠 =
√𝑟
1+
√𝑎𝑠
Flexionante o axial:
√𝑎 = 0.246 − 3.08(10−3)Sut + 1.51(10−5 )S2ut − 2.67(10−8 )S3ut
√𝑎 = 1.240 − 2.25(10−3 )Sut + 1.60(10−6 )S2ut − 4.11(10−10 )S3ut
50 ≤ 𝑆𝑢𝑡 ≤ 𝐾𝑃𝑠𝑖
√𝑎 = √𝑖𝑛
340 ≤ 𝑆𝑢𝑡 ≤ 1700𝑀𝑃𝑎
√𝑎 = √𝑚𝑚
Torsión:
√𝑎 = 0.190 − 2.51(10−3 )Sut + 1.35(10−5)S2ut − 2.67(10−8 )S3ut
√𝑎 = 0.958 − 1.83(10−3 )Sut + 1.43(10−6 )S2ut − 4.11(10−10 )S3ut
50 ≤ 𝑆𝑢𝑡 ≤ 𝐾𝑃𝑠𝑖
√𝑎𝑠 = √𝑖𝑛
340 ≤ 𝑆𝑢𝑡 ≤ 1700𝑀𝑃𝑎
√𝑎𝑠 = √𝑚𝑚
Resistencia Limite a fatiga en viga rotatoria Se’
0.5𝑆𝑢𝑡
100 𝐾𝑝𝑠𝑖
700𝑀𝑝𝑎
𝑆𝑒′ = {
𝑆𝑢𝑡 ≤ 200𝐾𝑝𝑠𝑖 (1400 𝑀𝑝𝑎)
𝑆𝑢𝑡 > 200𝐾𝑝𝑠𝑖
𝑆𝑢𝑡 > 1400𝑀𝑃𝑎
---------------------------------------------------------------------Factores De Esfuerzo de Von Mises
2
2
2
2
𝐴 = √4(𝐾𝑓 𝑀𝑎 ) + 3(𝐾𝑓𝑠 𝑇𝑎 )
𝐵 = √4(𝐾𝑓 𝑀𝑚 ) + 3(𝐾𝑓𝑠 𝑇𝑚 )
𝐾𝑓 = 𝐶𝑜𝑛𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒 𝐸𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑒𝑛 𝐹𝑙𝑒𝑥𝑖𝑜𝑛
𝐾𝑓𝑠 = 𝐶𝑜𝑛𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 𝑑𝑒 𝑒𝑠𝑓𝑢𝑒𝑟𝑧𝑜 𝑒𝑛 𝑡𝑜𝑟𝑠𝑖𝑜𝑛
𝑀𝑎 = 𝐴𝑚𝑝𝑙𝑖𝑡𝑢𝑑 𝑑𝑒𝑙 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝐹𝑙𝑒𝑐𝑡𝑜𝑟
𝑀𝑚 = 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝐹𝑙𝑒𝑐𝑡𝑜𝑟 𝑀𝑒𝑑𝑖𝑜
𝑇𝐴 = 𝐴𝑚𝑝𝑙𝑖𝑡𝑢𝑑 𝑑𝑒𝑙 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑇𝑜𝑟𝑠𝑜𝑟
𝑇𝑚 = 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑇𝑜𝑟𝑠𝑜𝑟 𝑀𝑒𝑑𝑖𝑜
𝐾𝑡 𝑦 𝐾𝑡𝑠 𝑠𝑒 𝑜𝑏𝑡𝑖𝑒𝑛𝑒𝑛 𝑠𝑒𝑔𝑢𝑛 𝑙𝑎𝑠 𝑡𝑎𝑏𝑙𝑎 𝐴 − 15 𝑜 𝑙𝑎 𝑡𝑎𝑏𝑙𝑎 𝐴 − 16 𝑠𝑒𝑔𝑢𝑛 𝑐𝑜𝑟𝑟𝑒𝑠𝑝𝑜𝑛𝑑𝑎
Tipos de Momento Torsor-Flector
Las gráficas de esfuerzo repetido, fluctuante e invertido aplican para Esfuerzo de Flexión,
Momento flector y Torsión, todo lo anterior según el sistema que se quiera resolver
Esfuerzo Completamente Invertido
𝜎𝑚
𝜎𝑎
𝜎𝑚𝑎𝑥
𝑡
𝜎𝑚𝑖𝑛
𝜎𝑎 = 𝜎𝑚𝑎𝑥
𝜎𝑚 = 0
𝜎𝑚𝑎𝑥 = −𝜎𝑚𝑖𝑛
Esfuerzo Fluctuante o alternante
𝜎
𝜎𝑎
𝜎𝑎 =
𝜎𝑚 𝑎𝑥
𝜎𝑚 𝑖𝑛
𝜎𝑚
𝜎𝑚𝑎𝑥 − 𝜎𝑚𝑖𝑛
2
𝜎𝑚 =
𝜎𝑚𝑎𝑥 + 𝜎𝑚𝑖𝑛
2
𝜎𝑚𝑎𝑥
2
𝜎𝑚 = 𝜎𝑎
𝑡
Esfuerzo Repetido
𝜎
𝜎𝑎
𝜎𝑚 𝑎𝑥
𝜎𝑚
𝜎𝑎 =
𝜎𝑚𝑖𝑛 = 0
𝜎𝑚 𝑖𝑛 = 0
𝑡
𝑇
Torsion constante
𝑇𝑚
𝑇𝑎 = 0
𝑇𝑚 = 𝑇𝑐𝑎𝑙𝑢𝑙𝑎𝑑𝑜
Esta grafica Aplica para Torsión y
Momento Flector
𝑡
Apuntes:
Cálculo de Cuña Paralela
Entre los tipos de cuñas las hay: paralelas (cuadradas o rectangulares), inclinadas, contrachavetas, espiga o
cilíndricas y Woodruff, a continuación, se pueden ver las cuñas más comerciales.
Cálculo del factor de seguridad al esfuerzo de corte y la geometría de una Cuña paralela tenemos:
𝑛=
0.5 𝑆𝑦
=3
𝜏
𝐿 < 1.5 𝐷
Reemplazando para calcular W o H
𝜏=
Tamaños recomendados
para la cuña en función
del diámetro del eje
Nota: Se prefieren los
valores de las áreas no
sombreadas
Tabla 11-1 Elementos de
máquinas, Robert Mott
𝐹𝑐𝑜𝑟𝑡 𝑇(𝐷/2)
=
𝐴𝑐𝑜𝑟𝑡
𝑊𝐿
Rango eje (in)
Rango eje (mm)
5/16 – 7/16
7/16 – 9/16
9/16 – 7/8
7/8 – 1 ¼
1¼–1⅜
1⅜–1¾
1¾–2¼
2¼–2¾
2¾–3¼
3¼–3¾
3¾–4½
4½–5½
5½–6½
6½–7½
7½–9
9 – 11
11 – 13
13 – 15
15 – 18
7,94 – 11,11
11,11 – 14,29
14,29 – 22,23
22,23 – 31,75
31,75 – 34,93
34,93 – 44,45
44,45 – 57,15
57,15 – 69,85
69,85 – 82,55
82,55 – 95,25
95,25 – 114,3
114,3 – 139,7
139,7 – 165,1
165,1 – 190,5
190,5 – 228,6
228,6 – 279,4
279,4 – 330,2
330,2 – 381
381 – 457,2
𝜎=
Ancho W
(in)
3/32
1/8
3/16
1/4
5/16
3/8
1/2
5/8
3/4
7/8
1
1¼
1½
1¾
2
2½
3
3½
4
𝐹𝑐𝑜𝑚𝑝 𝑇(𝐷/2)
=
𝐴𝑐𝑜𝑚𝑝 𝐿(𝐻/2)
Altura H
cuadrada (in)
3/32
1/8
3/16
1/4
5/16
3/8
1/2
5/8
3/4
7/8
1
1¼
1½
1¾
2
2½
3
3½
4
Altura H
rectangular (in)
—
3/32
1/8
3/16
1/4
1/4
3/8
7/16
1/2
5/8
3/4
7/8
1
1 1/8
1 1/2
1 3/4
2
2 1/2
3
0
