Machine Translated by Google SOCIEDAD INTERNACIONAL PARA MECÁNICA DEL SUELO Y INGENIERÍA GEOTÉCNICA Este artículo se descargó de la Biblioteca en línea de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ISSMGE). La biblioteca está disponible aquí: https://www.issmge.org/publications/online­library Esta es una base de datos de acceso abierto que archiva miles de artículos publicados bajo los auspicios del ISSMGE y mantenido por el Comité de Innovación y Desarrollo del ISSMGE. Machine Translated by Google Actas de la XVII ECSMGE­2019 La base de la ingeniería geotécnica del futuro ISBN 978­9935­9436­1­3 © Los autores e IGS: Todos los derechos reservados, 2019 doi: 10.32075/17ECSMGE­2019­0470 Garantía de calidad para ensayos de corte simple directo cíclico para evaluar las características desencadenantes de licuefacción de suelos sin cohesión Garantía de la calidad de los ensayos cíclicos de cisaillement direct simple para la evaluación del inicio de la licuefacción de los sol sin cohesión KJ Ulmer, RA Green, A. Rodríguez­Marek Instituto Politécnico y Universidad Estatal de Virginia, Blacksburg, Virginia, EE. UU. CDP Baxter Universidad de Rhode Island, Kingston, Rhode Island, EE.UU. RESUMEN: Las pruebas de corte simple directo (CDSS) sin drenaje o de volumen constante se utilizan comúnmente para evaluar las características desencadenantes de la licuefacción de suelos sin cohesión. Sin embargo, si bien la Sociedad Estadounidense para Ensayos de Materiales (ASTM) ha desarrollado estándares para ensayos de corte simple directo monótono, no ha desarrollado un estándar para CDSS. Como resultado, en este documento los autores revisan su base de datos de pruebas y asignan "grados" AD a diferentes aspectos de las pruebas, por ejemplo: deformación de corte acumulada y tensión de corte impuesta sobre la muestra durante la fase de consolidación, y deformación axial máxima que ocurre durante la fase cíclica de la prueba CDSS a volumen constante. También se asignan calificaciones adicionales a las pruebas en función de comportamientos inusuales en las rutas de estrés. Luego se proponen criterios de aceptación basados en las puntuaciones acumuladas de las pruebas para las pruebas de “alta” calidad. La pendiente de la relación entre la relación de tensión cíclica (CSR) y el número de ciclos hasta la licuefacción (NL) está influenciada por la exclusión de las pruebas que utilizan los criterios de aceptación, a pesar de que las pruebas excluidas eran de calidad suficiente para haber sido incluidas en la mayoría de los estudios publicados. . RESUMEN: Los ensayos de cisaillement directo simple a volumen constante o sin drenaje (CDSS) son útiles para evaluar las características de inicio de la licuefacción de sol sin cohesión. La sociedad americana para los ensayos de materiales (ASTM) ha elaborado una norma para los ensayos de cisaillement directos simples y monótonos, pero no hay normas similares para los CDSS. En consecuencia, los autores examinadores aquí leen las bases de las pruebas que se compilan y le atribuyen las «notas» AD según ciertos criterios: la contrainte de cisaillement acumulada y la contrainte de cisaillement impuesta sobre el modelo lors de la fase. de consolidación, y la contrainte axiale maximale survenant colgante la fase cíclica de la prueba CDSS à volumen constante. Las pruebas también están filtradas en función de los comportamientos habituales en las rutas de estrés. La relación entre la relación de contrainte cyclique (CSR) y el nombre de las ciclos de licuefacción (NL) está alterada por la exclusión de los données d'essais ayant reçu des «notes» inférieures. La nota D será considerada generalmente como un elemento de calidad suficiente para incluirse en la mayor parte de los estudios. Palabras clave: corte simple directo cíclico; licuefacción; volumen constante; control activo; control pasivo IGS 1 ECSMGE­2019 ­ Actas Machine Translated by Google C.2 ­ Ingeniería sísmica y dinámica de suelos tipos de pruebas CDSS utilizadas en la práctica (El Mohtar et 1. INTRODUCCIÓN al. 2018): pruebas de tensión vertical constante (CS) sin Uno de los propósitos de los ensayos cíclicos de suelos es drenaje, pruebas de volumen constante (CV) que utilizan desarrollar curvas de resistencia a la licuefacción para una control pasivo (PC) para limitar las deformaciones densidad relativa determinada (Dr). Estas curvas pueden volumétricas y pruebas CV. utilizando control activo (AC) para limitar las deformaciones volumétricas. revelar varias características importantes de los suelos. Por ejemplo, la relación entre la relación de tensiones cíclicas Las pruebas de CS se realizan en muestras saturadas de (CSR) y el número de ciclos hasta la licuefacción (NL) suelo y las líneas de drenaje se cierran durante el corte para permite estimar la resistencia específica del suelo a la permitir que se genere un exceso de presión de agua en los licuefacción (es decir, la relación de resistencia cíclica, CRR). poros. Esta prueba generalmente requiere más esfuerzo que Además, el valor b (es decir, la pendiente negativa de una las pruebas de tipo CV debido a los pasos necesarios de línea que define la relación entre CSR y NL contrapresión que satura la muestra para eliminar el aire. datos en espacio log­log) se pueden utilizar en el marco de También puede llevar mucho tiempo permitir que el suelo se evaluación de licuefacción simplificado para tener en cuenta consolide, especialmente si la muestra contiene una los efectos de duración a través de la relación del factor de cantidad significativa de finos. En estas pruebas de CS, las escala de magnitud, MSF . válvulas de drenaje cerradas imponen condiciones de Existen varios tipos de métodos de prueba cíclicos, volumen constante durante el corte. incluidos los ensayos triaxiales cíclicos (CTRX), los de corte En las pruebas de CV, se aplican condiciones de volumen simple directo cíclico (CDSS) y los de corte simple torsional constante utilizando condiciones de PC (p. ej., mecánicas) o cíclico (CTS). El corte simple se acepta comúnmente como de CA (p. ej., circuito de retroalimentación). Debido a que se el modo de deformación por corte más estrechamente imponen condiciones de volumen constante, no es necesario asociado con la respuesta de los depósitos del suelo bajo saturar las muestras y no es necesario medir las presiones carga sísmica y, por lo tanto, el CDSS es una opción popular de poro. En tales pruebas, el cambio en la tensión vertical para los estudios de licuefacción. Sin embargo, no existe durante la fase de carga cíclica es aproximadamente igual una norma ASTM para pruebas CDSS bajo carga cíclica, a las presiones de poro que se habrían desarrollado en una aunque existe una norma para pruebas de corte simple muestra de suelo saturado en las mismas condiciones (Finn directo (DSS) bajo carga monotónica (ASTM D6528­17). y Vaid 1977; Finn et al. 1979; Dyvik et otros 1987). Las Sin esta orientación, quienes realizan pruebas CDSS se ven pruebas CV­CDSS que utilizan PC mantienen el volumen obligados a juzgar por sus propios medios la calidad de sus constante con un mecanismo de bloqueo físico que minimiza pruebas. El objetivo de este artículo es identificar varios las deformaciones verticales. Por el contrario, las pruebas factores que pueden afectar la calidad de las pruebas CDSS CV­CDSS que utilizan CA mantienen un volumen constante pero que a menudo también se pasan por alto. Utilizando un a través de un circuito de retroalimentación entre un LVDT esquema de calificación para asignar puntuaciones de vertical y el actuador vertical para ajustar la carga vertical de calidad a las pruebas, este estudio explora la influencia de manera que se minimicen las deformaciones verticales. Las pruebas de CV se pueden realizar con relativa rapidez porque imponer criterios de aceptación para la inclusión/exclusión de datos de pruebas CDSS en el valor b de las curvas de no es necesario saturar el suelo con contrapresión. resistencia a la licuefacción resultantes. Algunos estudios han demostrado que las pruebas de CS dan como resultado mayores resistencias a la licuefacción 2. FONDO en relación con pruebas de CV comparables (Finn y Vaid 1977; Finn et al. 1979; El Mohtar et al. 2018), mientras que Las condiciones límite deseables para que las pruebas CDSS representen la carga en el campo son tensión vertical total otros sugieren que las pruebas de CV son más precisas (por constante, cero deformaciones laterales y cero deformaciones ejemplo, Finn et al. otros 1979). Aunque las pruebas CV y axiales (Boulanger 1990). Para lograr estas condiciones de CS todavía se utilizan con frecuencia en la investigación y la contorno, existen tres condiciones generales. práctica, los autores utilizan predominantemente pruebas CV­CDSS y ECSMGE­2019 – Actas 2 IGS Machine Translated by Google Garantía de calidad de ensayos CDSS para evaluar el desencadenamiento de licuefacción de suelos sin cohesión por lo tanto, el resto de este documento se centrará en el La fase cíclica puede potencialmente afectar la resistencia aseguramiento de la calidad de estas pruebas. Las siguientes secciones describen algunos de los problemas que a la licuefacción de la muestra de suelo y, por lo tanto, es una comúnmente surgen en las pruebas CV­CDSS, las posibles datos de la prueba CV­CDSS. cuestión que debe considerarse al evaluar la calidad de los causas de estos problemas y algunos métodos sugeridos para minimizarlos. Estos problemas se han descubierto mediante la experimentación con métodos CV­CDSS, comunicaciones personales con otros investigadores experimentados y una revisión de la literatura. Nota: todas las figuras de este documento representan pruebas CV­ CDSS en muestras pluviadas con aire de arena Monterey 0/30. 2.1 Problemas en las pruebas CV­CDSS Figura 1. Deformación por corte durante las fases de Las fases principales de una prueba CV­CDSS son la aceleración y consolidación de una prueba PC CV­CDSS (Dr = 58%, σ'v0 aceleración, la consolidación y la carga cíclica. Durante el = 100 kPa). ascenso, la tensión vertical sobre la muestra de suelo aumenta desde una carga de asiento nominal hasta la 2.1.2 Esfuerzo cortante durante la consolidación tensión efectiva vertical inicial deseada, σ'v0. Este σ'v0 Además de γ inducido, la alineación imperfecta de los se mantiene durante toda la fase de consolidación hasta que componentes verticales del aparato de prueba y la muestra se estabilizan las deformaciones axiales. Durante la carga de suelo puede inducir τ en la muestra de suelo antes de la cíclica, el volumen constante se mantiene usando condiciones fase de carga cíclica. Esta acumulación de tensión se puede AC o PC y el suelo está sujeto a tensiones cortantes (τ) o detectar registrando y trazando la tensión de corte en la deformaciones cortantes (γ) predeterminadas . muestra durante las fases de aceleración y consolidación. En ensayos controlados por tensión con carga sinusoidal, la La Figura 2 muestra el aumento de τ durante las fases de CSR se calcula como la amplitud de la carga sinusoidal aceleración y consolidación, que en un momento alcanza (τmax) dividida por σ'v0. A continuación, se detallan los problemas que se han observado en CV­CDSS tanto en aproximadamente ­2,8 kPa. Al igual que con γ, los cambios en τ antes de la carga cíclica pueden afectar potencialmente condiciones de AC como de PC, y luego se analizan los la resistencia del suelo a la licuefacción y deben considerarse problemas exclusivos de las condiciones de AC y PC. al evaluar la calidad de las pruebas CV­CDSS. 2.1.1 Deformación de corte durante la consolidación La alineación imperfecta de los componentes verticales del aparato de prueba y la muestra de suelo puede llevar a γ inducida en la muestra durante la consolidación antes de que comiencen las pruebas cíclicas. Desafortunadamente, puede resultar difícil detectar una alineación vertical imperfecta hasta que la muestra ya se haya consolidado y γ se haya desarrollado. Por ejemplo, la Figura 1 muestra el aumento en γ durante la fase de aceleración y la fase de consolidación justo antes de que comience la carga cíclica. Tenga en cuenta que γ alcanza más del 0,05%. La Figura 2. Esfuerzo cortante durante las fases de aceleración y acumulación de γ antes de la consolidación de una prueba PC CV­CDSS (Dr = 23%, σ'v0 = 100 kPa). IGS 3 ECSMGE­2019 ­ Actas Machine Translated by Google C.2 ­ Ingeniería sísmica y dinámica de suelos y Suzuki 2018). Se aplican principios similares en las pruebas CV­CDSS. 2.1.3 Cambio de volumen durante la carga cíclica Es difícil mantener un volumen constante en condiciones Las deformaciones medidas en la posición del actuador vertical (es decir, fuera del mecanismo de bloqueo) pueden parecer cercanas a cero. Sin embargo, si se instala otro LVDT cerca de la parte superior de la muestra de suelo, este LVDT probablemente registrará deformaciones mucho mayores que las medidas al nivel del actuador vertical. La Figura 3 muestra dicha discrepancia en ε calculada a partir de las deformaciones registradas en el nivel del actuador y en el nivel del en las que las presiones de poro excesivas equivalentes son altas y existen problemas de cumplimiento del sistema (Boulanger 1990). No existe una norma ASTM que recomiende un nivel máximo de cambio de volumen aceptable en pruebas cíclicas, pero para pruebas DSS monótonas, la deformación axial máxima aceptable (ε) es 0,05 % (asumiendo que el confinamiento lateral de la muestra mantiene una deformación radial cero). . Los resultados de las pruebas CV­CDSS como parte de este estudio sugieren que se puede desarrollar ε superior al 0,05% durante la fase cíclica de la supuesta prueba CDSS de "volumen constante". Este desarrollo de tensión axial no deseada ha sido observado por varios investigadores que han realizado pruebas CV­CDSS utilizando varios aparatos de prueba (Drs. Yaurel Gua­ dalupe­Torres, Jack Germaine, Rune Dyvik, Car­mine Polito, comunicación personal. 2018 ). Las posibles razones de este cambio de volumen dependen de si se utiliza AC o PC y, por lo tanto, se analizan por separado. Sin embargo, los siguientes puntos se aplican en general. suelo (es decir, LVDT interno). Aunque las deformaciones medidas cerca del actuador indican ε ≈ 0, las deformaciones del LVDT interno indican que se excede el 0,05% recomendado después de aproximadamente 5 ciclos de carga. El valor de ε calculado a partir del LVDT interno es más representativo del ε real en la muestra de suelo y, por lo tanto, es una mejor indicación de si se mantuvieron o no condiciones de volumen constante. El Mohtar et al. (2018) demostraron que deformaciones axiales menores (ε mucho menos del 0,05%) en pruebas CV­CDSS pueden influir en la resistencia a la licuefacción del suelo. De manera similar, en pruebas monótonas CV­DSS, ε = 0,05% afecta la tensión efectiva vertical medida (σ'v) y τ en el momento de la falla, particularmente para suelos rígidos Figura 3. Comparación de la tensión axial en dos (Dyvik y Suzuki 2018). La magnitud de ε podría estar ubicaciones del aparato de prueba durante la fase relacionada con la rigidez del aparato de prueba, cíclica de un PC CV­CDSS (Dr = 19%, σ'v0 = 250 kPa). particularmente cuando se prueban arenas densas que requieren un aparato de prueba más rígido (Dyvik, comunicación personal. 2018). Una de las razones probables para la gran ε al nivel de la muestra de suelo es que los componentes del 2.2 Problemas en las pruebas CV­CDSS con PC aparato de prueba entre el mecanismo de bloqueo y la Para mantener un volumen constante usando PC tanto parte superior de la muestra de suelo no son lo en pruebas DSS monótonas como en pruebas CV­ suficientemente rígidos y/o tienen conexiones que se CDSS, se bloquea un mecanismo en el pistón vertical suman a la Cumplimiento general del aparato. Si el después de que se completa la consolidación para suelo es contractivo, entonces durante la carga cíclica minimizar las deformaciones axiales de la muestra la tensión que actúa sobre la placa superior disminuirá durante la carga monotónica o cíclica. En las pruebas y la fuerza en los componentes verticales entre el DSS monótonas, el éxito del sistema de PC para mecanismo de bloqueo y el suelo se relajará, lo que mantener un volumen constante depende de la rigidez del equipo (Dyvik podría conducir a un alargamiento general, provocando así ε en la muestra. (Dyvik y Suzuki 2018). Si estos ECSMGE­2019 – Actas 4 IGS Machine Translated by Google Garantía de calidad de ensayos CDSS para evaluar el desencadenamiento de licuefacción de suelos sin cohesión Si los componentes fueran lo suficientemente rígidos y las En las pruebas DSS monótonas, el éxito del sistema de CA para oportunidades de cumplimiento se redujeran, entonces ε podría minimizarse. equipo utilizado, incluido el sistema de entrega de carga y la mantener un volumen constante depende de las capacidades del Se han observado varios comportamientos extraños en las recopilación de datos (Dyvik y Suzuki 2018). Es probable que el rutas de estrés de las pruebas CV­CDSS usando PC. Por ejemplo, mismo principio sea aún más crítico en las pruebas CV­CDSS. algunas trayectorias de tensión convergen a un σ'v distinto de cero , como se muestra en la Figura 4. En este caso, podría deberse a problemas con la calibración de la celda de carga vertical interna (ubicada entre el mecanismo de bloqueo y la muestra de suelo). Además, algunas trayectorias de tensión tienen límites inferiores distintos de cero en la tensión vertical efectiva durante partes de la carga cíclica, que se manifiesta como una línea vertical en σ'v bajo , como se muestra en la Figura 5. Esto podría deberse a una combinación de valores PID inadecuados y cierta conformidad de los componentes del aparato de prueba entre el mecanismo de bloqueo y la parte superior de la Figura 4. Trayectoria de la tensión que converge en un valor distinto muestra de suelo. de cero de la tensión vertical efectiva (prueba PC CV­CDSS, Dr = 70%). También es posible que las pruebas que utilizan PC tengan trayectorias de tensión que indiquen una generación irregular de presiones de agua de poro excesivas equivalentes, que se manifiestan en un espacio irregular entre ciclos en la trayectoria de tensión, antes del inicio de la licuefacción en el suelo. La Figura 6 muestra un ejemplo de dicho espaciado irregular en una trayectoria de tensión y el respectivo desplazamiento normal registrado al nivel del actuador vertical (fuera del mecanismo de bloqueo). Como se muestra en esta figura, el espaciado irregular está estrechamente relacionado con el desplazamiento del actuador, que todavía está en contacto con el pistón vertical. Durante la carga cíclica, el software de control requiere que el actuador vertical mantenga un Figura 5. Trayectoria de tensión con líneas verticales con tensión desplazamiento constante, lo que significa que puede aumentar o efectiva vertical baja (prueba PC CV­CDSS, Dr = 85%). disminuir la tensión normal aplicada para mantener su posición. Generalmente se supone que el mecanismo de bloqueo debajo del actuador evita que el actuador afecte σ'v en el suelo. Sin embargo, como se muestra aquí, si el actuador está en contacto con el pistón durante la carga cíclica, el actuador puede influir en σ'v. 2.3 Problemas en las pruebas CV­CDSS con CA Aunque se reduce considerablemente el uso de CA en comparación Figura 6. Ruta de tensión (en azul) con espaciado irregular y con el uso de PC para mantener un volumen constante, ε aún desplazamiento normal del actuador vertical (en rojo) durante una puede desarrollarse durante la carga cíclica en las pruebas CV­CDSS. prueba PC CV­CDSS (Dr = 20%). IGS 5 ECSMGE­2019 ­ Actas Machine Translated by Google C.2 ­ Ingeniería sísmica y dinámica de suelos 3 MÉTODOS A menudo, el ε inicial es mínimo cuando se utiliza CA, A los problemas con las pruebas de PC y AC descritos en la pero una vez que γ es grande, ε puede exceder el límite sección anterior se les asignaron esquemas de calificación recomendado del 0,05 % (Dyvik, comunicación personal. para ayudar a distinguir entre pruebas CV­CDSS de mayor 2018). La Figura 7 muestra ε durante la fase de carga cíclica calidad y pruebas de menor calidad. Las asignaciones de de una prueba CV­CDSS usando CA. Tenga en cuenta que ε calificaciones y los puntos asociados se describen en la está dentro de +/­ 0,05% (Int. LVDT) hasta los últimos ciclos Tabla 1. Los criterios de aceptación de calidad para las de la prueba cuando supera momentáneamente este umbral. pruebas se basan en el número total de puntos de la prueba. Si ε excede el 0,05% después de que se ha iniciado la Sin embargo, una calificación de D en cualquier aspecto de licuefacción, tiene poco o ningún efecto sobre el valor de NL, una prueba resulta en la descalificación general de la prueba. y la prueba aún puede considerarse de alta calidad. Sin embargo, si ε excede el 0,05% antes de que comience la licuefacción, entonces se debe tener en cuenta al juzgar la calidad de la prueba. Las pruebas CV­CDSS que utilizan CA normalmente no dan como resultado las mismas trayectorias de tensión extrañas observadas en las pruebas que utilizan PC, pero tienen su propio problema único: algunas pruebas realizadas con CA exhibieron una trayectoria de tensión sesgada en la que los ciclos eran más puntiagudos en una dirección (por ejemplo, corte positivo) y más redondeados en la dirección opuesta (por ejemplo, corte negativo). La Figura 8 muestra Figura 7. Comparación de la deformación axial en dos ubicaciones del aparato de prueba durante la fase cíclica de una prueba AC CV­CDSS (Dr = 67%, σ'v0 = 250 kPa). un ejemplo de una ruta de tensión sesgada de una prueba CV­CDSS realizada con CA. Este sesgo no se nota en las pruebas de PC. Aún se desconoce la causa exacta, pero puede estar relacionada con el balanceo o el retraso en el circuito de retroalimentación del sistema o una combinación de ambos. El “balanceo” es causado por un desequilibrio de fuerzas inherentes a las pruebas CDSS (Vucetic y Lacasse 1984), donde las caras horizontales de las placas superior e inferior que confinan la muestra de suelo pueden inclinarse o balancearse. Este movimiento puede afectar condiciones de volumen constante y afectar las trayectorias de tensión (Cappellaro et al. 2018). El último problema con la CA en las pruebas CV­CDSS es la posibilidad de que se produzcan bucles de histéresis τ versus γ deformados . Es posible que esto no afecte en gran Figura 8. Ruta de tensión sesgada (prueba PC CV­CDSS, Dr = 67%). medida a NL, pero podría afectar la energía disipada calculada por unidad de volumen de suelo (es decir, el área Después de asignar estas calificaciones a las pruebas acumulada encerrada en bucles de histéresis τ vs. γ , Green 2001). Aún no se conoce la causa de los bucles de histéresis PC CV­CDSS en la base de datos, se observó que las deformes, pero probablemente esté relacionada con el muestras de suelo con Dr = 25% pudieron alcanzar actuador vertical que empuja o tira del pistón vertical para puntuaciones más altas (el máximo posible es 10, el mínimo mantener un volumen constante. Una posible solución podría posible es menos de ­1) más fácilmente. que las muestras con Dr = 60% u 80%. Por lo tanto, las puntuaciones totales ser realizar la carga cíclica a un ritmo más lento. mínimas para los criterios de aceptación fueron ECSMGE­2019 – Actas 6 IGS Machine Translated by Google Garantía de calidad de ensayos CDSS para evaluar el desencadenamiento de licuefacción de suelos sin cohesión ajustado en base a Dr: 8,5, 8,0 y 6,5 para Dr = 25%, 60% y Los gráficos de NL se muestran en la Figura 9b. Sin embargo, 80%, respectivamente. También se determinó que cualquier debido a las diferencias en el número respectivo de pruebas prueba con espaciamiento irregular o con un sesgo hacia +τ o –τ debería eliminarse debido a los efectos inmensurables de en los dos conjuntos de datos, no se puede hacer una comparación directa de los valores b de las curvas CSR versus NL que se muestran en las Figuras 9a y 9b. estos fenómenos sobre la resistencia a la licuefacción del Para tener en cuenta las diferencias en los tamaños de los suelo; por lo tanto, estos aspectos de las pruebas no se conjuntos de datos, se tomaron muestras de N pruebas PC CV­ enumeran en la Tabla 1. Se permitieron líneas verticales en las trayectorias de tensión porque ocurrieron aproximadamente en CDSS aleatorias de todo el conjunto de datos para un Dr el momento del inicio de la licuefacción o posteriormente. determinado y se determinaron los valores b de los datos regredidos, en J iteraciones. Para evitar seleccionar pruebas CV­CDSS agrupadas, la mitad de las N muestras se seleccionaron del rango NL <15 ciclos y la otra mitad se Tabla 1. Criterios de calificación para las pruebas PC CV­ CDSS Criterio Puntuación AD seleccionaron del rango NL ≥ 15. Si N era impar, entonces el número seleccionado del rango NL ≥ 15 era uno más que el γ durante el arranque, consolidación γ A ≤ 0,05 % γ +3 número seleccionado del rango NL < 15. ≤ 0,10 % B +2 γ ≤ 0,20% C +1 ­ γ > 0,20 % D τ durante el arranque, consolidación τ ≤ 1,0 kPa A τ ≤ 2,0 kPa +3 +2 B τ ≤ 3,0 kPa C +1 ­ τ > 3,0 kPa D ε durante la fase cíclica (cp) ε ≤ 0,05% para el 80% del cp o hasta ru = 0,75 ε ≤ 0,05% A +3 para el 60% del cp ε ≤ 0,05% para A­ +2.5 +2 el 40% del cp B+ ε ≤ 0,10% para el 100% del cp o hasta ru = 0,75 ε ≤ 0,10% para el 75% del cp B +1.5 ε ≤ 0,10% para el 50% del cp C B­ +1 +0,5 ε > 0,10% dentro del 50% del cp D SP1 (vertical línea en el camino del estrés) Hay una línea vertical a) ­ Verdadero ­1 FALSO +1 b) Convergencia del camino de tensión Verdadero ­10 × ' (σ min/ σ 'v0) Converge a σ'v = σ'min > 0 FALSO Figura 9. Curvas de resistencia a la licuefacción (licuefacción 0 definida como amplitud única γ = 3,5%, σ'v0 = 100 kPa) para a) todas las pruebas PC CV­CDSS y b) pruebas PC CV­CDSS que pasaron los criterios de aceptación. 4. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si se utilizan todas las pruebas de PC (es decir, ignorando los Los valores b medios obtenidos para las pruebas criterios de aceptación), los gráficos de CSR versus NL se muestreadas aleatoriamente de todo el conjunto de datos son muestran en la Figura 9a. Si sólo se consideran las pruebas 0,171, 0,190 y 0,172 para Dr = 25%, 60% y 80%, que cumplen los criterios de aceptación, entonces el CSR vs. respectivamente. En comparación, los valores b para el IGS 7 ECSMGE­2019 ­ Actas Machine Translated by Google C.2 ­ Ingeniería sísmica y dinámica de suelos 7. REFERENCIAS los datos de regresión que cumplen los criterios de aceptación (es decir, Figura 9b) son 0,166, 0,159 y 0,192 Boulanger, RW 1990. Comportamiento de licuefacción de suelos para Dr = 25%, 60% y 80%, respectivamente. En general, saturados sin cohesión sujetos a tensiones de corte el uso de criterios de aceptación altera los valores b y reduce la dispersión general en torno a las relaciones simples estáticas y cíclicas unidireccionales y bidireccionales. Doctor. Disertación, Universidad de California, Berkeley, CA. regresivas entre CSR y NL. Cappellaro, C., Cubrinovski, M., Bray, JD, Chiaro, G., Riemer, MF y Stringer, ME 2018. Comparaciones en la respuesta 5. CONCLUSIONES cíclica directa al corte simple de dos arenas de Christschurch, Nueva Zelanda. Hay varios factores que a menudo se pasan por alto y Publicación especial geotécnica (GSP) de la ASCE 293, 150–159. que pueden afectar la calidad de las pruebas CV­CDSS, incluido el esfuerzo cortante acumulado o la deformación Dyvik, R., Berre, T., Lacasse, S. y Raadim, B. durante el aumento y la consolidación, la deformación 1987. Comparación de pruebas de corte simple directa sin axial excesiva durante la carga cíclica y comportamientos drenaje y con volumen constante. Géotech­nique, 37(1), 3–10. inesperados en la trayectoria de la tensión. indicando Dyvik, R. y Suzuki, Y. 2018. Efecto del cambio de volumen en algún problema subyacente con la configuración de la pruebas de corte simple directo sin drenaje. prueba. Este artículo describe estas cuestiones y propone Geotechnical Testing Journal (publicado en línea, aún no grados de calidad correspondientes a cada factor. Los impreso). El Mohtar, C., Nakamura, Y. y Kwan, WS 2018. criterios de aceptación se proponen en función de la puntuación acumulada de una prueba. Si sólo se consideran los datos de prueba que cumplen con los Comparación de la resistencia cíclica medida de la arena en ensayos de corte simples en condiciones de volumen constante versus condiciones de tensión vertical total criterios de aceptación, los valores b se ven influenciados Publicación especial geotécnica (GSP) de la y la dispersión general alrededor de la relación regresiva entre CSRconstante. y NL se reduce. ASCE 293, 141–149. Finn, WDL y Vaid, YP 1977. Potencial de licuefacción a partir de pruebas de corte simples cíclicas de volumen constante 6 AGRADECIMIENTOS drenado. Actas de la Sexta Conferencia Mundial sobre Este estudio se basa en un trabajo financiado en parte Ingeniería Sísmica, Nueva Delhi, India, 2157–2162. por las subvenciones CMMI­1435494, CMMI­1724575 y Finn, WDL, Vaid, YP y Bhatia, SK 1979. Prueba de corte simple CMMI­1825189 de la Fundación Nacional de Ciencias de EE. UU. (NSF). Los autores agradecen este apoyo. Los cíclica de volumen constante. Proc. autores también agradecen a varias personas por sus Segundo interno. Conf. sobre microzonificación para una construcción más segura: investigación y aplicación, 839– 851. comentarios y consejos sobre las pruebas CDSS, incluido el Sr. Claudio Cappellaro, los Dres. Rune Dyvik y Yaurel Verde, RA (2001). Evaluación y Remediación Energética de Guadalupe­Torres, y los Profs. Suelos Licuables. Doctor. Disertación, Virginia Tech, Blacksburg, VA. Tatsuoka, F., Muramatsu, M. y Sasaki, T. 1982. Jack Germaine, Chadi El Mohtar y Carmine Polito. Sin embargo, cualquier opinión, hallazgo, conclusión o Comportamiento tensión­deformación cíclico no drenado recomendación expresada en este documento pertenece de arenas densas mediante ensayo de corte simple a los autores y no refleja necesariamente los puntos de torsional. Suelos y cimientos, 22(2), 55–70. Vucetic, M. y Lacasse, S. 1984. Efecto del tamaño de la muestra vista de NSF ni de quienes proporcionaron comentarios o en prueba de corte simple: cierre. Revista de Ingeniería consejos. ECSMGE­2019 – Actas Geotécnica, ASCE, 110(3), 447–453. 8 IGS