Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali FECHA : 1 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. TABLA DE CONTENIDO MEMORIA ESTRUCTURAL 1. DOCUMENTOS DEL PROFESIONAL 2. CARTA RESPONSABILIDAD 3. DATOS DE ENTRADA Y SALIDA SOFTWARE CYPECAD 4. PERITAJE TECNICO 5. INTRODUCCION 5.1 GENERALIDADES DEL PROYECTO 5.2 NORMAS DE DISENO ESTRUCTURAL : 5.3 SISTEMA ESTRUCTURAL EDIFICACION : 5.4 MATERIALES Y CARACTERISTICAS ESTRUCTURA PRINCIPAL: 5.5 DESCRIPCION DEL PROYECTO EXISTENTE : 5.5.1 VIGAS DE CIMENTACION 5.5.2 ZAPATAS 5.5.3 MAMPOSTERIA EN LADRILLO FAROL CONFINADA 5.5.4 VIGAS DE ENTREPISO 5.5.5 COLUMNETAS 5.5.6 LOSAS, VIGUETAS Y SISTEMA DE ENTREPISO 5.5.7 RESUMEN DEL ESTADO ACTUAL DEL SISTEMA ESTRUCUTURAL ( A.10.2.2 ): 5.5.8 CRITERIO DE EVALUACION DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE ( A.10.4 ) 5.5.9 DESCRIPCION DEL PROYECTO NUEVO PLANTEADO : 5.6 MODELO ARQUITECTONICO NUEVO. 6. EVALUACION DE CARGAS 6.1. PREDIMENSIONAMIENTO : 6.2. ANALISIS DE CARGA MUERTA DE ENTREPISO Y CUBIERTA (NSR-10, Art. B.3.3). 6.3. ANALISIS DE PESO PROPIO 6.4. ANALISIS DE CARGA VIVA (NSR-10, Art. B.4.2). 7. PARAMETROS SISMICOS DE DISENO (NSR-10, Capitulo A.2) 7.1. ESPECTRO DE DISENO : 7.2. CHEQUEO GRADO DE IRREGULARIDAD EN PLANTA 7.3. CHEQUEO GRADO DE IRREGULARIDAD EN ALTURA 7.4. RESUMEN IRREGULARIDADES EDIFICACION 7.5. PARAMETROS SISMICOS. 7.6. CALCULO DE PERIODO FUNDAMENTAL Y CORTANTE SISMICO. 4 5 7 8 9 9 9 9 9 9 10 10 10 11 11 11 11 11 12 13 15 15 16 17 17 18 22 24 30 33 33 34 2 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.7. SISTEMA ESTRUCTURAL Y PERIODO FUNDAMENTAL 7.8. CHEQUEO RESONANCIA 7.9. CAPACIDAD DE DISIPACION DE ENERGIA (NSR-10, A.3.2). 7.10. SEPARACION SISMICA ( A.6.5-1 ). 7.11.JUSTIFICACION DE LA ACCION SISMICA CYPECAD 7.12. CHEQUEO DE DERIVAS 8. COMBINACIONES DE CARGA (NSR-10, CAPITULO B.2) COMBINACIONES BASICAS 9. ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES 10. DISENO ESCALERAS 11. VISTA EN PLANTA DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES 12.DISENO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES 12.1 DISENO DE VIGAS 12.3 DISENO DE CIMENTACION 12.4 CHEQUEO NUDOS 12.5 DISENO DE CUBIERTA 13. ESTUDIO DE SUELOS 37 37 38 38 39 41 44 44 45 49 54 56 56 60 62 64 65 3 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 1. DOCUMENTOS DEL PROFESIONAL 4 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 2. CARTA RESPONSABILIDAD Santiago de Cali, JULIO 2020 Señores: CURADURIA URBANA. PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali REF: Edificio TRES Pisos Por medio de la presente certifico haber realizado el proyecto en referencia de acuerdo a las normas minimas de la norma colombiana de construcciones sismorresistentes NSR-10. El proyecto en referencia requiere de direccion profesional en construccion. Atentamente GUILLERMO E. CASTILLO Mat. 76202-69746 Valle. 5 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 3. DATOS DE ENTRADA Y SALIDA SOFTWARE CYPECAD 7 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 4. PERITAJE TECNICO Santiago de Cali, Marzo 1 de 2.017 PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali REF: Edificio DOS Pisos Cali ( V ). VISITA DE RECONOCIMIENTO En visita realizada el día de hoy con el fin de hacer reconocimiento de la construcción localizada en la dirección en referencia, se llevaron a cabo los siguientes pasos : DESCRIPCION: 1. Edificación existente con DOS pisos, en mampostería confinada de buen aspecto visual y refuerzo adecuado para las secciones encontradas y de acuerdo también a las normas vigentes en el momento de construccion , cubierta en LOSA. 2. Cimentacion en Vigas de concreto reforzado apoyado en ciclópeo de sección 30 x 30. 3. Edificacion con aproximadamente 15 años de construcción, uso Residencial. 4. El mortero de pega se observa consistente no presenta signos de perdida de relación agua cemento por resequedad de la mampostería al ser instalada. Y la disposicion de las juntas es uniforme. 5. Las aberturas para puertas y ventanas están coronadas por vigas dintel. No se observan grietas ni fisuras que sean por fallas estructurales. 6. La información estructural se obtiene por visita y la información suministrada por el propietario, asi como planos estructurales y arquitectónicos existentes. CONCLUSIONES : 1. Haciendo el chequeo de la estructura podemos observar que los elementos estructurales utilizados NO cumplen con las normas mínimas del reglamento NSR_10 para este tipo de construcciones. 2. No autoriza su ampliación; si se requiere aumentar su altura se hace necesario un estudio mas profundo del tipo de cimentación y refuerzo de la misma. Atentamente. GUILLERMO E. CASTILLO Mat. 76202-69746 Valle. 8 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 5. INTRODUCCION 5.1 GENERALIDADES DEL PROYECTO Proyecto : Edificio TRES Pisos Uso de la edificación : RESIDENCIAL CARRERA 23 # 71 - 11, Cali 1 3 Ubicación : Numero de Edificaciones : Numero de Pisos : 5.2 NORMAS DE DISENO ESTRUCTURAL : Norma Colombiana de Diseño y Construcción Sismo-Resistente NSR-10: decreto 926 de marzo 19 de 2010. 5.3 SISTEMA ESTRUCTURAL EDIFICACION : Sistema de pórticos de concreto resistentes a momento con capacidad especial de disipación de energía ( DES ) según (Tabla A.3-3 NSR-10). 5.4 MATERIALES Y CARACTERISTICAS ESTRUCTURA PRINCIPAL: 1. CONCRETOS :f'c= 210 k/cm2 = 21 Mpa (a 28 dlas), para todos la elementos. 2. ACERO ESTRUCTURAL : Varillas de refuerzo: fy = 4200 kg/cm2 = 420 Mpa para todos los diámetros. Perfiles de acero de lamina delgada: 3. MODULO ELASTICIDAD CONCRETO : 215381 4. MODULO ELASTICIDAD ACERO REFUERZO : 2000000 5.5 DESCRIPCION DEL PROYECTO EXISTENTE : Se realizo el respectivo levantamiento estructural e identificación de elementos estructurales, cargas actuantes, detalles del refuerzo, dimensiones y caracterización de cada piso. Para poder llevar a cabo este levantamiento se realizaron las siguientes actividades, Inspección visual, identificación de patologías y estado de la estructura, caracterización geométrica y definición de los elementos principales. A partir de la información recopilada con el levantamiento estructural existente se clasifica la edificación como una estructura de mampostería confinada con columnetas y vigas de amarre, la 9 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. geometría en planta es regular y esta conformada por tres pisos y cubierta en LOSA. Sin embargo las columnetas en la edificación no tienen continuidad piso a piso. Dada su ubicación se deberá realizar un reforzamiento con columnas nuevas para generar un sistema aporticado nuevo con las limitaciones que la Norma exige . La altura total de la estructura desde la cimentación hasta la cubierta es de 5.40 m, y la altura entre pisos es de 2.70 m en promedio. 5.5.1 VIGAS DE CIMENTACION Se realiza una exploración lateral de la cimentación actual encontrando una viga de amare de 30 x 30 cms, apoyada en el subsuelo, de las cuales nacen las columnetas de la edificacion existente y refuerzo de varilla de 4 # 1/2” y estribos de 3/8“@ 15 cms. No se evidencia asentamientos significativos, asi como grietas o fisuras en la paredes. 5.5.2 ZAPATAS No posee. 5.5.3 MAMPOSTERIA EN LADRILLO FAROL CONFINADA No se presentan grietas significativas, fisuras o cualquier otro defecto estructural que evidencia su buen estado. Como elemento no estructural podemos determinar que no se ajusta a la norma actual NSR-10 por la disposición que exige esta para dichos elementos. Se encuentran adosados a las columnas estructurales por medio de refuerzos o “pelos” de varillas de ¼”cada 50 a 80 cms. 10 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 5.5.4 VIGAS DE ENTREPISO Elementos en concreto de 15 x 30 cms en ambos sentidos generalmente sobre los muros divisorios, con refuerzo minimo. Que no cumple con lo exigido por la NSR-10 5.5.5 COLUMNETAS Elementos en concreto de 15 x 30 refuerzo minimo, Que no cumple con lo exigido por la NSR-10 5.5.6 LOSAS, VIGUETAS Y SISTEMA DE ENTREPISO Las losas son elementos en concreto de 30 cms de espesor con lamina de compresión o torta superior de 5 cms reforzada con mallas electrosoldadas o varillas de ¼”cada 15 cms en ladrillo farol, no presentan grietas en pisos o deflexiones considerables que afecten elementos no estructurales o estructurales existentes. Las losas de entrepiso no presentan evidencia de fallas locales, deflexiones excesivas, corrosión de las armaduras. Esta según el estudio que se realiza a continuación podrá ser reforzada como se indica posteriormente. 5.5.7 RESUMEN DEL ESTADO ACTUAL DEL SISTEMA ESTRUCUTURAL ( A.10.2.2 ): 1. Calidad de Diseño y la Construcción de la Estructura Original : No existen planos de construcción , ni resultados de interventoria en su construcción , ni evidencia de personal profesional encargado de su construcción. La calidad de diseño y construcción será catalogada como REGULAR. 2. Estado de la Estructura : No se evidencia presencia de deflexiones excesivas en losas, tampoco de asentamientos que afecten la estructura existente. No se presentan elementos expuestos que nos muestren danos en el refuerzo existente. A pesar del buen estado de mampostería, losas, columnetas y vigas de amarre no cumple con lo exigido por la NSR-10 para edificaciones de mas de dos pisos , que deben ajustarse al Titulo C. Consideraremos el estado de la estructura como REGULAR . 5.5.8 CRITERIO DE EVALUACION DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE ( A.10.4 ) El objetivo de la nueva edificación será entonces que la estructura reforzada sea la adecuada para que resista Movimientos sísmicos para un nivel de seguridad equivalente a la de una edificación Nueva. 11 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Según A.10.4.2.3. El sistema estructural del edificio será un Sistema de pórticos de concreto resistentes a momento con capacidad especial de disipación de energía ( DES ) según (Tabla A.3-3 NSR-10). Donde el R’ de la edificación reforzada lo tomaremos como 3/4 del R del sistema estructural planteado R= 7.0. Según A.10.6 Se realizara una actualización al reglamento. 5.5.9 DESCRIPCION DEL PROYECTO NUEVO PLANTEADO : La edificación estará conformada por elementos de concreto y divisiones de mampostería con losa de entrepiso de casetón que se describen a continuación. Losa de Entrepiso : Diafragma rígido con vigas y viguetas armado en una dirección cada 75 cms y riostras de rigidez. Mamposteria o Elementos Divisorios : Los muros de cerramlento y de divisiones se proponen en ladrillo a la vista y no hacen parte del sistema estructural del edificio. Tipo de Cubierta : TEJA. Cimentacion : Los cimientos se han diseñado con zapatas individuales enlazadas con vigas de cimentación de amarre o de atado y de equilibrio o centradoras. Para soportar lo muros en bloque se ha formado un anillo de vigas de cimentación en concreto reforzado. 12 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 5.6 MODELO ARQUITECTONICO NUEVO. 13 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 14 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Se procedió a elaborar el modelo en elementos finitos con el fin de simular el comportamiento de la estructura ante las diversas cargas exigidas por los códigos de diseño como es la carga muerta, viva, fuerza sísmicas y sus combinaciones e hipótesis de carga. Para la simulación se empleó el programa CYPECAD 2017 propiedad de SUELOS Y ESTRUCTURAS E.U Licencia 131605, para el chequeo y rediseño nos basamos en el método de la rotura. 6. EVALUACION DE CARGAS Siguiendo con los lineamientos del Título B- Cargas se procede a estimar las distintas solicitaciones que van a ser aplicadas sobre la cubierta y la estructura a porticada. A continuación se evalúan las cargas gravitacionales (viva y muerta), de viento y sísmicas. 6.1. PREDIMENSIONAMIENTO : LUCES EDIFICIO 3.50 3.35 0.00 0.00 0.00 0.00 3.35 - Seccion 1.00 2.00 3.00 H ( cm ) 0.29 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.24 Un apoyo continuo ( L/12 ) Un apoyo continuo ( L/12 ) Un apoyo continuo ( L/12 ) Simplemente Apoyado ( L/11 ) Simplemente Apoyado ( L/11 ) Voladizo. ( L/5) Voladizo. ( L/8) Empotrado ( L/14 ) Empotrado ( L/14 ) B ( cm ) H ( cm ) Se chequea deflexion 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 Espesor de Losa = Separación de Nervios = 30.00 75.00 cms cms H elem. ( cms ) 30.00 28.00 0.00 0.00 0.00 0.00 24.00 Elemento Vigas Vigas Perimetrales Columnas 23.00 Densidad Muros = 0.188 15 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 6.2. ANALISIS DE CARGA MUERTA DE ENTREPISO Y CUBIERTA (NSR-10, Art. B.3.3). Losa de Entrepiso : Espesor de la losa 30.00 Cms Piso o Acabados Cielo Raso Torta Superior e Inferior Caseton Viguetas 110.00 10.00 170.00 30.00 120.00 CARGA MUERTA TOTAL 440.00 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 Mamposteria : Para el peso de los muros de fachada e interiores se hizo el siguiente análisis de cargas muertas por metro de área de muro. Pañete 0.04*2100 84 kgf/m2 Pega 8*0.01*0.1 17 kgf/m2 Bloques 7.0*12.5 88 kgf/m2 189 kgf/m2 Carga Muerta total Descripción Altura A r e a Long. Losa Muros CM Muros (kgf/ C M m2 Losas Cype Cv Piso Cv Total Piso 1 2.7 78 45 0.262 0.382 0.200 15.600 Piso 2 2.7 78 45 0.262 0.382 0.200 15.600 Piso 3 2.7 68 30 0.200 0.320 0.050 3.400 Piso 4 Piso 5 34.600 16 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Dependiendo de la altura de los muros se obtiene la carga que aportan por metro lineal sobre le elemento que los soportan. Para la cubierta: Impermeabilización - kgf/m2 Perfil Metalico + Estructura 100 kgf/m2 Teja Eternit 18 kgf/m2 Cielo Raso - kgf/m2 Carga Muerta total 118 kgf/m2 6.3. ANALISIS DE PESO PROPIO El programa CYPECAD 2017 calcula el peso propio de la estructura como nervios o viguetas, vigas de cimentación, vigas cargueras, vigas sísmicas y columnas; por lo tanto no se incluyen en el análisis de cargas muertas del numeral anterior. 6.4. ANALISIS DE CARGA VIVA (NSR-10, Art. B.4.2). USO DE EDIFICACION : RESIDENCIAL Carga Viva : 200 kg/m2 Carga Viva Escaleras : 300 kg/m2 Carga Viva Balcones : 500 kg/m2 Carga Viva Cubierta : 50 kg/m2 Se estima carga de empozamiento en cubierta de 5 cms por el área total de losa de cubierta como carga adicional ; trabajamos con 50 kg/m2 adicionales aunque la carga calculada sea menor. 17 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7. PARAMETROS SISMICOS DE DISENO (NSR-10, Capitulo A.2) La ubicación geográfica del proyecto nos indica que este se encuentra ubicado en una zona de amenaza sísmica alta, el estudio de suelos dice que el perfil estratigrafico del suelo clasifica como : Con base en la anterior información el espectro elástico de diseño tendría una forma como la que muestra la siguiente figura: Suelo Tipo = F MICROZONA = 6 18 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Por Microzonificacion Sismica de Cali Por NSR-10 19 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Por NSR-10 UMBRAL DE DANO Por MZSC UMBRAL DE DANO 20 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Tabla 4.4-1 Coeficientes Espectrales para Diseño en MICROZONA del predio. PARAMETRO VALOR DESCRIPCIÓN Aa= 0.25 g Aceleración horizontal pico efectiva de diseño Av= 0.25 g Aceleración que representa la velocidad horizontal pico efectiva de diseño Fa= 1.09 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de periodos cortos Fa = 1.09 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de periodos largos Fv= 2.61 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de periodos cortos Fv= 2.61 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de periodos largos I= 1.00 Coef. de importancia , Grupo : I Ocupacion Normal. Tc= 1.15 Periodo corto Tc= 1.15 Periodo largo Tl= 2.5 Periodo corto Tl= 2.5 Periodo largo Tabla 4.4-2 Coeficientes Espectrales para Diseño en NSR-10. PARAMETRO VALOR DESCRIPCIÓN Aa= 0.25 g Aceleración horizontal pico efectiva de diseño Av= 0.25 g Aceleración que representa la velocidad horizontal pico efectiva de diseño Fa= 1.30 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de periodos cortos Fv= 1.90 Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de periodos intermedios I= 1.00 Coef. de importancia , Grupo : I Ocupacion Normal Tc= 0.70 Periodo corto Tl= 4.56 Periodo largo Sa= 0.8125 Aceleración espectral (g) T= 0.309 Periodo de vibración (s) 21 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.1. ESPECTRO DE DISENO : ZONA DE MICROZONIFICACION SISMICA PREDIO : ZONA A0 Tc Tl 6 Fa 1 0.26 0.55 3 0.86 0.99 2 0.35 0.45 3 1.2 1.13 3 0.35 1.05 2 1.36 2.98 4A 0.33 0.75 2 1.2 1.88 Tc 4B1 0.28 0.7 2.5 1.04 1.52 Tl 4B2 0.28 1.6 2.5 0.8 2.67 Tc 4C1 0.4 0.45 2 1.6 1.5 Tl 4C2 0.4 1.5 2.1 1.04 3.25 4D 0.28 1.2 2 0.99 2.48 4E 0.25 0.95 3 0.91 1.81 Tc 5A 0.28 0.6 2.5 1.12 1.4 Tl 5B 6 0.28 0.25 1.35 1.15 2.5 2.5 0.83 1.09 2.34 2.61 0.25 1.15 2.5 1.09 2.61 0.25 1.15 2.5 1.09 2.61 Tabla A.2.3-2 RESIDENCIAL 1.15 2.5 2.5 T 0 0.68 6 0.25 Av = 0.25 I= 1.00 F Tabla A.2.4-3 Coef. Fa = 1.30 1.09 NSR-10 Coef. Fv = 1.90 2.61 Amenaza Sismica Alta Cap. de Disipacion de Energia 0.25 0.25 1.15 1.15 0.3088 DES. 2.5 1.09 2.61 2.5 1.09 2.61 seg ESPECTRO ACELERACION NSR -10 1.15 Sa (Tc) Aa = Tipo Suelo = ESPECTRO ACELERACION MICROZONIFICACION T 6 Parametros Sismicos Edificacion Estudiada : Periodo Fundamental de la Edificacion ( T seg )= Tc = Tl = 6 Fv T 1.15 2.5 2.5 Sa Microzonificacion Sa (Tl) 0 1.15 0.68 T Sa (Tc) 0 0.68 To = 0.15 Tc = Tl = 0.70 4.56 T T Sa (NSR-10) Sa (Tl) 0 0.68 0 0.8125 0.14375 0.68 0.14375 0.68 0.14375 0.68 0.14375 0.68 0.06 0.8125 0.28750 0.68 0.2875 0.68 0.28750 0.68 0.2875 0.68 0.10 0.8125 0.43125 0.68 0.43125 0.68 0.43125 0.68 0.43125 0.68 0.15 0.8125 To 0.57500 0.68 0.575 0.68 0.57500 0.68 0.575 0.68 0.29 0.8125 0.71875 0.68 0.71875 0.68 0.71875 0.68 0.71875 0.68 0.36 0.8125 0.86250 0.68 0.8625 0.68 0.86250 0.68 0.8625 0.68 0.45 0.8125 1.00625 0.68 1.00625 0.68 1.00625 0.68 1.00625 0.68 0.56 0.8125 0.8125 Tc 1.15000 0.68125 1.15 0.6813 1.15000 0.6813 1.15 0.68125 0.70 1.22500 0.63918 1.225 0.6392 1.22500 0.6392 1.225 0.63918 0.92 0.62 1.30000 0.60231 1.3 0.6023 1.30000 0.6023 1.3 0.60231 1.12 0.51 1.37500 0.56945 1.375 0.5695 1.37500 0.5695 1.375 0.56945 1.32 0.43 1.45000 0.54000 1.45 0.5400 1.45000 0.5400 1.45 0.54000 1.52 0.37 1.52500 0.51344 1.525 0.5134 1.52500 0.5134 1.525 0.51344 1.73 0.33 1.60000 0.48938 1.6 0.4894 1.60000 0.4894 1.6 0.48938 1.93 0.30 1.67500 0.46746 1.675 0.4675 1.67500 0.4675 1.675 0.46746 2.13 0.27 1.75000 0.44743 1.75 0.4474 1.75000 0.4474 1.75 0.44743 2.33 0.24 1.82500 0.42904 1.825 0.4290 1.82500 0.4290 1.825 0.42904 2.54 0.22 1.90000 0.41211 1.9 0.4121 1.90000 0.4121 1.9 0.41211 2.74 0.21 22 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 1.97500 0.39646 1.975 0.3965 1.97500 0.3965 1.975 0.39646 2.94 0.19 2.05000 0.38195 2.05 0.3820 2.05000 0.3820 2.05 0.38195 3.14 0.18 2.12500 0.36847 2.125 0.3685 2.12500 0.3685 2.125 0.36847 3.35 0.17 2.20000 0.35591 2.2 0.3559 2.20000 0.3559 2.2 0.35591 3.55 0.16 2.27500 0.34418 2.275 0.3442 2.27500 0.3442 2.275 0.34418 3.75 0.15 2.35000 0.33319 2.35 0.3332 2.35000 0.3332 2.35 0.33319 3.95 0.14 2.42500 0.32289 2.425 0.3229 2.42500 0.3229 2.425 0.32289 4.16 0.14 2.50000 0.31320 2.5 0.3132 2.50000 0.3132 2.5 0.31320 4.56 0.13 Tl 2.60000 0.28957 2.6 0.2896 2.60000 0.2896 2.6 0.28957 4.66 0.12 2.70000 0.26852 2.7 0.2685 2.70000 0.2685 2.7 0.26852 4.76 0.11 2.80000 0.24968 2.8 0.2497 2.80000 0.2497 2.8 0.24968 4.86 0.11 2.90000 0.23276 2.9 0.2328 2.90000 0.2328 2.9 0.23276 4.96 0.11 3.00000 0.21750 3 0.2175 3.00000 0.2175 3 0.21750 5.06 0.10 3.10000 0.20369 3.1 0.2037 3.10000 0.2037 3.1 0.20369 5.16 0.10 3.20000 0.19116 3.2 0.1912 3.20000 0.1912 3.2 0.19116 5.26 0.09 3.30000 0.17975 3.40000 0.16933 3.3 3.4 0.1798 3.30000 0.1693 3.40000 0.1798 3.3 0.17975 3.4 0.16933 5.36 5.46 0.09 0.1693 0.09 Conclusiones : El periodo fundamental de la edificacion se encuentra entre los valores de To y Tc, La microzona 6 el Sa utilizado es el de la MZSC por suelo F, MZ 6 para efectos de diseño estructural se trabaja con este ultimo para estimar el cortante sismico en la base y la distribucion de fuerzas sismicas Sa (Tc) MZSC 6 Sa (Tl) MZSC 6 Sa (Tc) MZSC 6 Sa (Tl) MZSC 6 T ( NSR - 10 ) 0.9 0.8 ACELERACION (Sa) 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 PERIODO ( T ) TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. 4.5 5 5.5 6 23 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.2. CHEQUEO GRADO DE IRREGULARIDAD EN PLANTA UX (mm) C1 C1 C1 C1 C2 C2 C2 C2 C3 C3 C3 C3 C3 C4 C4 C4 C4 C4 C5 C5 LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA 2 1 0 0 2 1 0 0 3 2 1 0 0 3 2 1 0 0 3 2 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 22.71 12.88 2.49 0.00 22.71 12.88 2.49 0.00 35.20 26.75 15.19 2.93 0.00 35.20 26.75 15.19 2.93 0.00 41.94 32.06 UY (mm) 23.11 13.50 2.53 0.00 22.93 13.37 2.49 0.00 30.20 23.11 13.50 2.53 0.00 29.95 22.93 13.37 2.49 0.00 30.20 23.11 0.14 0.12 0.05 0.00 0.15 0.13 0.05 0.00 0.35 0.33 0.25 0.10 0.00 0.36 0.34 0.26 0.10 0.00 0.38 0.35 PISO UX (cm) UY (cm) 1 12 2 2.271 2.311 1 11 1 1.288 1.35 1 10 0 0.249 0.253 1 10 0 0.00 0.00 2 22 2 2.271 2.293 2 21 1 1.288 1.337 2 20 0 0.249 0.249 2 20 0 0.00 0.00 3 33 3 3.52 3.02 3 32 2 2.675 2.311 3 31 1 1.519 1.35 3 30 0 0.293 0.253 3 30 0 0.00 0.00 4 43 3 3.52 2.995 4 42 2 2.675 2.293 4 41 1 1.519 1.337 4 40 0 0.293 0.249 4 40 0 0.00 0.00 5 53 3 4.194 3.02 5 52 2 3.206 2.311 24 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. C5 C5 C5 C6 C6 C6 C6 C6 C7 C7 C7 C7 C7 C8 C8 C8 C8 C8 C9 C9 C9 C9 C9 C10 C10 C10 C10 C10 LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA 1 0 0 3 2 1 0 0 3 2 1 0 0 3 2 1 0 0 3 2 1 0 0 3 2 1 0 0 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 N + 8.107.93 N + 5.405.23 N + 2.702.53 -0.18 -1.50 18.22 3.51 0.00 41.94 32.06 18.22 3.51 0.00 56.21 43.13 24.54 4.72 0.00 56.21 43.13 24.54 4.72 0.00 76.41 58.62 33.35 6.41 0.00 76.41 58.62 33.35 6.41 0.00 13.50 2.53 0.00 29.95 22.93 13.37 2.49 0.00 30.20 23.11 13.50 2.53 0.00 29.95 22.93 13.37 2.49 0.00 30.20 23.11 13.50 2.53 0.00 29.95 22.93 13.37 2.49 0.00 0.26 0.10 0.00 0.34 0.32 0.23 0.09 0.00 0.49 0.45 0.34 0.13 0.00 0.49 0.45 0.33 0.13 0.00 0.44 0.40 0.30 0.12 0.00 0.46 0.43 0.32 0.12 0.00 5 51 1 1.822 1.35 5 50 0 0.351 0.253 5 50 0 0.00 0.00 6 63 3 4.194 2.995 6 62 2 3.206 2.293 6 61 1 1.822 1.337 6 60 0 0.351 0.249 6 60 0 0.00 0.00 7 73 3 5.621 3.02 7 72 2 4.313 2.311 7 71 1 2.454 1.35 7 70 0 0.472 0.253 7 70 0 0.00 0.00 8 83 3 5.621 2.995 8 82 2 4.313 2.293 8 81 1 2.454 1.337 8 80 0 0.472 0.249 8 80 0 0.00 0.00 9 93 3 7.641 3.02 9 92 2 5.862 2.311 9 91 1 3.335 1.35 9 90 0 0.641 0.253 9 90 0 0.00 0.00 10 103 3 7.641 2.995 10 102 2 5.862 2.293 10 101 1 3.335 1.337 10 100 0 0.641 0.249 10 100 0 0.00 0.00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. GRADO DE IRREGULARIDAD TORSIONAL EN PLANTA Irregularidad torsional — La irregularidad torsional existe cuando en una edificación con diafragma rígido, la máxima deriva de piso de calculada incluyendo la torsión accidental y medida perpendicularmente a un eje determinado, es más de 1.2 y menor o igual a 1.4 veces la deriva promedio de los dos extremos de la estructura, con respecto al mismo eje de referencia. EN ESTE TABLA SE REVISAN LOS DESPLAZAMIENTOS EN LOS NUDOS DE LAS ESQUINAS DE LA EDIFICACION , SE ESTIMAN DERIVAS EN ESOS PUNTOS Y SE REALIZA EL CHEQUEO DE LA TABLA A.3.6 Si Δ1 > 1.2( ( Δ1 + entonces φp = 0.90 Si Δ1 < 1.4( ( Δ1 + Δ2)/2) Sismo Dirreccion X Sismo Dirreccion Y DESPLAZ.NUDOS ESQUINAS EN PLANTA DESPLAZ, NUDOS ESQUINAS EN PLANTA Nudos Izquierda Edif. Nudos Derecha Edif. Nudos Inferiores EdNudos Sueriores Edif. 9 3 10 4 9 10 3 4 Piso Piso 8 8 0 0 0 0 7 7 0 0 6 6 0 0 5 5 4 4 3 7.641 3.52 7.641 3.52 3 3.02 2.995 3.02 2.995 7.641 7.641 3.02 3.02 2 5.862 2.675 5.862 2.675 2 2.311 2.293 2.311 2.293 5.862 5.862 2.3112.311 1 3.335 1.519 3.335 1.519 1 1.35 1.337 1.35 1.337 3.335 3.335 1.35 1.35 Irregularidad Torsional Sismo X , Si Δ1 > 1.2( ( Δ1 + Δ2)/2) 1.2( ( Δ1 + Δ2)/2) Piso Ext. Izq. Ext. Der. 7 6 5 4 3 6.6966 6.6966 0 0 2 5.1222 5.1222 0 0 1 2.9124 2.9124 0 0 Irregularidad Torsional Sismo X , Si Δ1 < 1.4( ( Δ1 + Δ2)/2) 1.4( ( Δ1 + Δ2)/2) Piso Ext. Izq. Ext. Der. 7 IRREGULAR 6 IRREGULAR 5 IRREGULAR 4 IRREGULAR 3 7.8127 7.8127 0 IRREGULAR 2 5.9759 5.9759 0 IRREGULAR 1 3.3978 3.3978 0 IRREGULAR Irregularidad Torsional Extrema Sismo X 1.4( ( Δ1 + Δ2)/2) Piso Ext. Izq. Ext. Der. 7 6 5 4 3 7.8127 7.8127 No hay irregularidad 2 5.9759 5.9759 No hay irregularidad 1 3.3978 3.3978 No hay irregularidad Φp (IT) 0.9 Piso 7 6 5 4 3 2 1 Piso 7 6 5 4 3 2 1 Piso 7 6 5 4 3 2 1 Φp ext (IT) Irregularidad Torsional Sismo Y 1.2( ( Δ1 + Δ2)/2) Ext. InferiorExt. Superior 0 0 0 0 0 0 3.609 2.7624 1.6122 3.609 2.7624 1.6122 1 1 1 1 1 1 Irregularidad Torsional Sismo Y 1.4( ( Δ1 + Δ2)/2) Ext. InferiorExt. Superior 0 0 0 IRREGULAR 0 0 0 IRREGULAR IRREGULAR IRREGULAR 4.2105 4.2105 0 NO HAY IRREGULARIDAD 3.2228 3.2228 0 NO HAY IRREGULARIDAD 1.8809 1.8809 0 NO HAY IRREGULARIDAD Irregularidad Torsional Extrema Sismo Y 1.4( ( Δ1 + Δ2)/2) Ext. InferiorExt. Superior 0 0 Irregular 0 0 4.2105 3.2228 1.8809 4.2105 3.2228 1.8809 No hay irregularidad No hay irregularidad No hay irregularidad 1.0 28 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Φp (r esq) 1.0 Φp (I diafr ) 1.0 Φp ( desp) 1.0 29 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 1.0 Φp (s/n par) 7.3. CHEQUEO GRADO DE IRREGULARIDAD EN ALTURA Φa (pflex) Φa ext (pflex) 1.0 1.0 30 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. PISO MD MD/ME MD/MC PISO 1 69.00 1.2 - PISO 2 59.00 2.0 0.9 PISO 3 30 0.5 PISO 4 MAX = Φa (dmasa) Φa (geom) 1.97 0.9 0.9 31 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 1.0 Φa (desp) Φa (pdebil) Φa ext (pdebil) 1.0 1.0 32 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.4. RESUMEN IRREGULARIDADES EDIFICACION φp = Irregularidades en Planta : 0.90 0.90 1 Irregularidad Torsional : 0.90 SI 0.90 0 Irregularidad Torsional Extrema: 0.80 NO 1 0 Retrocesos Exces. Esquinas : 0.90 NO 1 0 Irregularidad Diafragma: 0.90 NO 1 0 Desplaz. Plano accion elem. Vertic : 0.80 0.90 NO NO 1 0 Sistemas no paralelos : φa = Irregularidades en Altura 1 0.90 0.90 0 Piso Flexible 0.90 NO 0 Piso Flexible Extremo 0.80 NO 1 1 Distribucion de Masa 0.90 SI 0.90 1 Geometrica Si a>1.3b 1 0.90 SI 0.90 0 Desplaz. Plano accion elem. Vertic : 0.80 NO 1 0 Piso Debil 0.90 NO 1 0.80 NO 0 Piso Debil Extremo Tipo de Losa : 1 CM : Altura Max. Tipo Edificio : 158 8.10 Losa Maciza Losa Caseton CV: ton m 1 1 2 34.60 1 Irregularidad en Altura 0.90 Irregularidad en Planta 0.90 Aus. Redundancia 0.75 Concreto Reforz y Acero con Diagonales excentricas Porticos de Acero Estructural Otro sistema de resistencia estructural. Zona de Microzonificacion: 1 2 3 6 7.5. PARAMETROS SISMICOS. Parametros de Sismo : Tabla A.2.3-2 RESIDENCIAL Aa = Av = I= Tipo Suelo = Tabla A.2.4-3 Coef. Fa = Coef. Fv = Amenaza Sismica Alta Cap. de Disipacion de Energia 0.25 1.00 F 1.30 1.90 R’ = R= 7.00 4.25 1.09 2.61 DES. CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. 33 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.6. CALCULO DE PERIODO FUNDAMENTAL Y CORTANTE SISMICO. Periodo Fundamental Aproximado : To = T = 0.15 0.48 x ( Av Fv ) / ( Aa Fa ) =0.70 seg. NSR-10 (A.2.6-2) Tc = Tl = 0.309 T = Cu = 4.56 seg 1.18 Parametros Microzonificaci 6 < 1.20 Uso Cu = 1.20 Tc = Tl = 1.15 2.5 Tc = Tl = 1.15 2.5 SI Tc>T => SI Tc<T<Tl => Si T>Tl => k=1 T<0.5seg k=0.75+0.5T 0.5<T<2.5 k=2 Y>2.5 Sa = 0.6813 seg Microzona 6 Cortante Sismico en Base NSR-10 La masa considerada es la CM+25%CV V = W = W * Sa = 174.216 1 0 255.73 ton ton ambas direcciones Fuerzas Sismicas Horizontales ( A.4.3) 0 1 Fuerzas Sismicas Aplicadas al sistema Fx = Cvx * V E = Fs / R = 0.24 Fs. Donde Cvx = ( Wx * hx^(k)) / Σ Wi * hi ^ (k) k= 1 DATOS CG ,CR Y EXCENTRICIDADES CYPE Planta c.d.m. (m) c.d.r. (m) eX (m) eY (m) LOSA 3 (5.45, -9.89) (5.42, -10.02) 0.03 0.13 LOSA 2 (3.69, -9.30) (4.32, -8.85) -0.62 -0.44 LOSA 1 (3.60, -9.28) (3.70, -8.21) -0.10 -1.07 34 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. CORTANTE SISMICA POR PISO INICIAL PARA CALCULO DE PERIODO DE EDIFICACION Yc 0.00 - - 0.00 0.00 - - 9.89 5.42 10.02 - - 9.30 4.32 8.85 - - 8.21 - - 5 0.00 10.8 0.00 0.000 - 0.000 0.00 0.00 0.00 4 0.00 10.8 0.00 0.000 - 0.000 0.00 0.00 3 30.00 8.1 243.00 0.325 56.604 56.604 5.45 2 59.00 5.4 318.60 0.426 74.215 130.819 3.69 69.00 158.00 2.7 186.30 747.90 0.249 1.000 Fpiso Xc W 1 Σ hx ^ (k)Wx*hx^(k) Cvx 43.397 174.216 Vx Piso XCCM YCCM Xc Piso 174.216 3.60 9.28 Periodo Fundamental de la Estructura : 3.70 Yc 6.566 CHEQUEO DEL PERIODO DE LA ESTRUCTURA CALCULADA Piso W mi d i (x) d i (y) Centro Rigidez y gravedad Fpiso m i x d i^2fi x di(x)fi x di(y) Piso 1 CG(x) CG(y) CR(x) CR(y) 3.60 9.28 3.70 8.21 Piso 2 3.69 9.30 4.32 Piso 3 5.45 9.89 5.42 10.02 8.85 Piso 4 Piso 5 5 0.00 0.00 0.0000 0.0000 - 0.0000 0.00 0.00 4 0.00 0.00 0.0000 0.0000 - 0.0000 0.00 0.00 3 30.00 3.00 0.0088 0.0052 56.604 0.0002 0.50 0.29 2 59.00 5.90 0.0129 0.0068 74.215 0.0010 0.96 0.51 Piso 1 10.00 107.00 1 69.00 6.90 0.0150 0.0076 43.397 0.0016 0.65 0.33 Piso 2 63.00 45.00 Σ 158.00 0.00 2.11 1.13 Piso 3 Piso 4 3.00 13.00 0.00 0.00 Piso 5 0.00 Ta = 0.309 seg Inicial estimado EXCENTRICIDADES E(x) E(y) CMS 0.00 T < 1.1Ta T(x) = CUMPLE ; T (x)= 0.228 seg ; T (y)= 0.311 seg TRABAJO CON T =0.311 T(y) = CUMPLE seg A.4.2.3 — El valor de T obtenido al utilizar las ecuaciones A.4.2-1, A.4.2-3 o A.4.2-5 es un estimativo inicial razonable del período estructural para predecir las fuerzas a aplicar sobre la estructura con el fin de dimensionar su sistema de resistencia sísmica. Sin embargo, una vez dimensionada la estructura, debe calcularse el valor ajustado de T mediante la aplicación de análisis modal o de la ecuación A.4.2-1 para compararlo con el estimado inicial; si el periodo de la estructura diseñada difiriera en más del 10% con el periodo estimado inicialmente, debe repetirse el proceso de análi utilizando el último periodo calculado como nuevo estimado, hasta que se converja en un resultado dentro de la tolerancia del 10% señ 35 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. (recalculado ) = 0.311 seg SI Tc>T => SI Tc<T<Tl => Si T>Tl => k=1 T<0.5seg k=0.75+0.5T 0.5<T<2 0.91 k=2 Y>2.5 seg Sa = 1.0000 Se ajusta la cortante Basal y se debe rechequear Cortante Sismico en Base NSR-10 V = W * Sa = 166.650 ton ambas direcciones Fuerzas Sismicas Horizontales ( A.4.3) Fuerzas Sismicas Aplicadas al sistema Fx = Cvx * V E = Fs / R = 0.24 Fs. Donde Cvx = ( Wx * hx^(k)) / Σ Wi * hi ^ (k) k= Piso W 1 Punto Aplicación Fuerza Cortante 1 hx ^ (k)Wx*hx^(k) Cvx 0.00 0.00 0.00 5 0.00 10.80 0.00 4 0.00 10.80 3 30.00 2 1 Σ Fpiso Vx Piso XCCM YCCM FxXcg FyYcg sFxXcgsFyYcg Xc Yc 0 0 0 0 0 0.00 0 0 0 0 0 0.00 0.00 0 0 0 0 54.146 5.45 5.45000000000003 9.89000000 9.89 295.096841 535.506010830325 295.096841 535.506010830325 70.992 125.138 3.69 9.55528846 9.30 261.959361010831 660.222779783394 557.056202166066 1195.724.45153846153847 41.512 166.650 166.650 3.60 4.23942238267149 9.48671480 9.28 149.443537906137 385.232231046932 706.499740072203 1580.96102166065 - -0.000 0.000 - -0.000 0.00 0.00 0.000 - -0.000 8.10 243.00 0.325 54.146 59.00 5.40 318.60 0.426 69.00 158.00 2.70 186.30 747.90 0.249 1.000 - 0 0 0 DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS POR PISO tomado de distorsiones pilares Cype Planta Dirección X Dirección Y (cms) (cms) LOSA 5 LOSA 4 LOSA 3 1 / 308 (C3) 1 / 519 (C9, ...) 0.0088 0.0052 LOSA 2 1 / 209 (C3) 1 / 395 (C18) 0.0129 0.0068 LOSA 1 1 / 180 (C3) 1 / 355 (C15, C18)0.0150 0.0076 VCIM 36 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.7. SISTEMA ESTRUCTURAL Y PERIODO FUNDAMENTAL 7.8. CHEQUEO RESONANCIA NOTA : Trabajo con la condicion mas desfavorable que es la NSR-10 EN NUESTRO CASO EL PERIODO DE LA EDIFICACION ES DE 0.339724650157618 SEG Periodo + 10% 0.280764173683982 SEG Periodo - 10% 0.309 seg Ninguno de los valores estudiados de la edificacion coinciden con los periodos del deposito del suelo, no se espera resonancia Presenta periodos fundamentales entre 1.4 – 2.0 seg con un valor promedio de 1.7 seg, con un espesor aproximado de 600 m al terciario y 1.7 km al basamento hacia la zona del Colegio INEM. 37 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.9. CAPACIDAD DE DISIPACION DE ENERGIA (NSR-10, A.3.2). El tipo de sistema estructural EXISTENTE es el sistema de pórtico de concreto, el cual se define como: Sistema de pórtico - Es un sistema estructural compuesto por un pórtico espacial, resistente a momentos, esencialmente completo, sin diagonales, que resiste todas las cargas verticales y fuerzas horizontales. De la tabla A.3-3, se obtiene el coeficiente de disipación de energía sísmica R=7.0 para un grado de disipación moderada DES. Se consideró que las masas para cualquier análisis dinámico son debidas al 100% de las cargas muertas (incluyendo peso propio y cargas muertas adicionales) más el 25% de las cargas vivas. 7.10. SEPARACION SISMICA ( A.6.5-1 ). CHEQUEO SEPARACION SISMICA Por la altura de la edificacion desde en nivel 0.00 se estima una edificacion de TRES PISOS como parametro Las edificaciones vecinas no han dejado separacion sismica y coinciden las losas por tanto se estima que NO requiere separacion sismica 38 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.11. JUSTIFICACION DE LA ACCION SISMICA CYPECAD 39 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Í N D I CE 1 .- SI SM O ......................................................................................................................... 2 1 .1 .- D a t os ge n e r a le s de sism o................................................................................... 2 1 .2 .- Espe ct r o de cá lcu lo............................................................................................. 3 1.2.1.- Espectro elástico de aceleraciones................................................................. 3 1.2.2.- Espectro de diseño de aceleraciones...............................................................4 1 .3 .- Coe ficie n t e s de pa r t icipa ción.............................................................................. 5 1 .4 .- Ce n t r o de m a sa s, ce n t r o de r igide z y e x ce n t r icida de s de ca da pla n t a................. 6 1 .5 .- Cor r e cción por cor t a n t e ba sa l............................................................................. 6 1.5.1.- Cortante dinámico CQC.................................................................................6 1.5.2.- Cortante basal estático................................................................................. 7 1.5.3.- Verificación de la condición de cortante basal.................................................. 8 1 .6 .- Cor t a n t e sísm ico com bin a do por pla n t a.............................................................. 8 1.6.1.- Cortante sísmico combinado y fuerza sísmica equivalente por planta.................. 8 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1 .- SI SM O N or m a u t iliza da : NSR-10 Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente (2010) Microzonificación sísmica de Cali 2005 M é t odo de cá lcu lo: Análisis dinámico espectral (NSR-10, A.3.4.2.2) 1 .1 .- D a t os ge n e r a le s de sism o Ca r a ct e r iza ción de l e m pla za m ie n t o Microzonificación sísmica (MZSCali 2005, RS-2): Zona 6 Sist e m a e st r u ct u r a l R 0 X : Coeficiente de disipación de energía básico (X) (NSR-10, A.3) R0X : R 0 Y : Coeficiente de disipación de energía básico (Y) (NSR-10, A.3) R0Y : 7.00 Φa : 0.90 Φ p : Coeficiente de irregularidad en planta (NSR-10, A.3.3.4) Φp : 0.90 Φ r X : Coeficiente por ausencia de redundancia (X) (NSR-10, A.3.3.8) Φr X : 0.75 Φ r Y : Coeficiente por ausencia de redundancia (Y) (NSR-10, A.3.3.8) Φr Y : 0.75 Φ a : Coeficiente de irregularidad en altura (NSR-10, A.3.3.5) 7.00 Geometría en altura (NSR-10, A.3.3.4 y A.3.3.5): Irregular Est im a ción de l pe r iodo fu n da m e n t a l de la e st r u ct u r a : Según norma Tipología estructural (X): I Tipología estructural (Y): I h: Altura del edificio h : 8.10 m Tipo de e difica ción ( N SR- 1 0 , A.2 .5 ) : I Pa r á m e t r os de cá lcu lo Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Según norma Fracción de sobrecarga de uso : 0.25 Fracción de sobrecarga de nieve : 0.00 Factor multiplicador del espectro : 1.00 Ve r ifica ción de la con dición de cor t a n t e ba sa l: Según norma Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 1.00 Criterio de armado a aplicar por ductilidad: Especial (DES) D ir e ccion e s de a n á lisis Acción sísmica según X Acción sísmica según Y Página 2 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Eje Y Fecha: 29/04/21 Eje X Proyección en planta de la obra 1 .2 .- Espe ct r o de cá lcu lo 1 .2 .1 .- Espe ct r o e lá st ico de a ce le r a cion e s Coef.Amplificación (g) 0.7 Coe f.Am plifica ción : 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 El valor máximo de las ordenadas espectrales es 0.680 g. 0.1 0.0 NSR-10 (MZSCali 2005, Informe 5.2 - 7.2) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 Periodo (s) Pa r á m e t r os n e ce sa r ios pa r a la de fin ición de l e spe ct r o A m : Coeficiente de máxima aceleración del terreno (MZSCali 2005, Informe 5.2 - 7.2) Am : 0.25 S m : Coeficiente de máxima aceleración espectral (MZSCali 2005, Informe 5.2 - 7.2) Sm : 0.68 T c: Periodo correspondiente a la transición entre la zona de aceleración constante y la parte descendente del mismo (MZSCali 2005, Informe 5.2 - 7.2) Tc : 1.15 s T l : Periodo correspondiente al inicio de la zona de desplazamiento aproximadamente constante (MZSCali 2005, Informe 5.2 - 7.2) Tl : 2.50 s Microzonificación sísmica (MZSCali 2005, RS-2): Zona 6 I : Coeficiente de importancia (NSR-10, A.2.5) I : 1.00 Tipo de edificación: I Página 3 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1 .2 .2 .- Espe ct r o de dise ñ o de a ce le r a cion e s El espectro de diseño sísmico se obtiene reduciendo el espectro elástico por el coeficiente (R) correspondiente a cada dirección de análisis. Se aplica reducción a todos los modos excepto al modo fundamental, por lo que se considera, según A.2.9.4, un valor para el coeficiente de disipación de energía definido por la fórmula: Coe ficie n t e de ca pa cida d de disipa ción de e n e r gía ( N SR- 1 0 , A.3 .3 .3 ) R X : Coeficiente de capacidad de disipación de energía de diseño (X) R Y : Coeficiente de capacidad de disipación de energía de diseño (Y) R Xi : Coeficiente de capacidad de disipación de energía (X) R Xi : 4.25 R Yi : Coeficiente de capacidad de disipación de energía (Y) R Yi : 4.25 R 0 X : Coeficiente de disipación de energía básico (X) (NSR-10, A.3) R0X : 7.00 R 0 Y : Coeficiente de disipación de energía básico (Y) (NSR-10, A.3) R0Y : 7.00 Φ a : Coeficiente de irregularidad en altura (NSR-10, A.3.3.5) Φa : 0.90 Φ p : Coeficiente de irregularidad en planta (NSR-10, A.3.3.4) Φp : 0.90 Φ r X : Coeficiente por ausencia de redundancia (X) (NSR-10, A.3.3.8) Φr X : 0.75 Φ r Y : Coeficiente por ausencia de redundancia (Y) (NSR-10, A.3.3.8) Φr Y : 0.75 Donde: NSR-10 (A.3.7) Espectro de diseño según X Espectro de diseño según Y Coef.Amplificación (g) Coef.Amplificación (g) 0.26 0.26 0.24 0.24 0.22 0.22 0.20 0.20 0.18 0.18 0.16 0.16 0.14 0.14 0.12 0.12 0.10 0.10 0.08 0.08 0.06 0.06 0.04 0.04 0.02 0.02 0.00 0.00 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 Periodo (s) 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 Periodo (s) Página 4 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1 .3 .- Coe ficie n t e s de pa r t icipa ción Modo T Lx Ly Lgz Mx My Modo 1 0.463 0.3752 0.0004 0.9269 75.49 % Modo 2 0.358 0.0074 0.994 0.1091 0% Modo 3 0.337 0.0807 0.007 0.9967 14.9 % Total 0% Hipótesis X(1) Hipótesis Y(1) R = 4.25 R = 4.25 A = 1.569 m/s² A = 1.569 m/s² D = 8.52519 mm D = 8.52519 mm R = 4.25 R = 4.25 90.73 % A = 1.569 m/s² A = 1.569 m/s² D = 5.09644 mm D = 5.09644 mm R = 4.25 R = 4.25 0.04 % A = 1.569 m/s² A = 1.569 m/s² D = 4.51674 mm D = 4.51674 mm 90.39 % 90.77 % T: Periodo de vibración en segundos. Lx , L y : Coeficientes de participación normalizados en cada dirección del análisis. Lgz : Coeficiente de participación normalizado correspondiente al grado de libertad rotacional. M x , M y : Porcentaje de masa desplazada por cada modo en cada dirección del análisis. R: Relación entre la aceleración de cálculo usando la ductilidad asignada a la estructura y la aceleración de cálculo obtenida sin ductilidad. A: Aceleración de cálculo, incluyendo la ductilidad. D : Coeficiente del modo. Equivale al desplazamiento máximo del grado de libertad dinámico. Re pr e se n t a ción de los pe r iodos m oda le s Espectro de diseño según X Espectro de diseño según Y Coef.Amplificación (g) Coef.Amplificación (g) 0.26 0.26 0.24 0.24 0.22 0.22 0.20 0.20 0.18 0.18 (0.463, 0.160) 0.16 (0.358, 0.160) 0.16 0.14 0.14 0.12 0.12 0.10 0.10 0.08 0.08 0.06 0.06 0.04 0.04 0.02 0.02 0.00 0.00 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 0.0 0.2 Periodo (s) 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 Periodo (s) Se representa el rango de periodos abarcado por los modos estudiados, con indicación de los modos en los que se desplaza más del 30% de la masa: H ipót e sis Sism o X1 H ipót e sis Sism o Y1 Hipótesis modal T (s) A (g) Hipótesis modal T (s) A (g) Modo 1 0.463 0.160 Modo 2 0.358 0.160 Página 5 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1 .4 .- Ce n t r o de m a sa s, ce n t r o de r igide z y e x ce n t r icida de s de ca da pla n t a Planta c.d.m. (m) c.d.r. (m) eX (m) eY (m) LOSA 3 N + 8.10 (2.60, -11.16) (2.63, -10.48) -0.02 -0.68 LOSA 2 N + 5.40 (2.61, -9.84) (2.63, -9.34) -0.02 -0.50 LOSA 1 N + 2.70 (2.66, -8.96) (2.63, -8.42) 0.04 -0.54 VCIM (2.63, -8.59) (2.63, -8.42) 0.00 -0.17 c.d.m .: Coordenadas del centro de masas de la planta (X,Y) c.d.r .: Coordenadas del centro de rigidez de la planta (X,Y) e X : Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (X) e Y : Excentricidad del centro de masas respecto al centro de rigidez (Y) Re pr e se n t a ción gr á fica de l ce n t r o de m a sa s y de l ce n t r o de r igide z por pla n t a c.d.r. c.d.m. c.d.r. Eje Y Eje Y c.d.m. Eje X Eje X LOSA 1 N + 2.70 LOSA 2 N + 5.40 Eje Y c.d.r. c.d.m. Eje X LOSA 3 N + 8.10 1 .5 .- Cor r e cción por cor t a n t e ba sa l 1 .5 .1 .- Cor t a n t e din á m ico CQC El cortante basal dinámico (Vd), por dirección e hipótesis sísmica, se obtiene mediante la combinación cuadrática completa (CQC) de los cortantes en la base por hipótesis modal. Hipótesis sísmica (X) Sismo X1 Hipótesis modal VX (t) Modo 1 19.0947 Modo 2 0.0013 Modo 3 3.7698 Vd,X (t) 19.7878 Página 6 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Hipótesis sísmica (Y) Vd,Y (t) Modo 1 VY (t) 0.0000 Modo 2 Modo 3 22.9146 0.0168 22.9269 Hipótesis modal Sismo Y1 Fecha: 29/04/21 V d,X : Cortante basal dinámico en dirección X, por hipótesis sísmica V d,Y : Cortante basal dinámico en dirección Y, por hipótesis sísmica 1 .5 .2 .- Cor t a n t e ba sa l e st á t ico El cortante sísmico en la base de la estructura se determina para cada una de las direcciones de análisis: V S,X : Cortante sísmico en la base (X) (NSR-10, A.4.3.1) V S,X : S d,X ( T a ) : Aceleración espectral horizontal de diseño (X) S d,X ( T a ) : T a ,X : Periodo fundamental aproximado (X) (NSR-10, A.4.2.2) 25.0109 t 0.160 g T a ,X : 0.31 s h : 8.10 m 25.0109 t Tipología estructural (X): I h: Altura del edificio V S,Y : Cortante sísmico en la base (Y) (NSR-10, A.4.3.1) V S,Y : S d,Y ( T a ) : Aceleración espectral horizontal de diseño (Y) S d,Y ( T a ) : T a ,Y : Periodo fundamental aproximado (Y) (NSR-10, A.4.2.2) 0.160 g T a ,Y : 0.31 s h : 8.10 m Tipología estructural (Y): I h: Altura del edificio W : Peso sísmico total de la estructura W : 156.4101 t El peso sísmico total de la estructura es la suma de los pesos sísmicos de todas las plantas. w i : Peso sísmico total de la planta "i" Suma de la totalidad de la carga permanente y de la fracción de la sobrecarga de uso considerada en el cálculo de la acción sísmica. Planta wi (t) LOSA 3 N + 8.10 28.9171 LOSA 2 N + 5.40 59.3497 LOSA 1 N + 2.70 68.1432 W = ∑w i 1 5 6 .4 1 0 1 Página 7 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1 .5 .3 .- Ve r ifica ción de la con dición de cor t a n t e ba sa l Cuando el valor del cortante dinámico total en la base (V d), obtenido después de realizar la combinación modal, para cualquiera de las direcciones de análisis, es menor que el 90 % del cortante basal sísmico estático (Vs), todos los parámetros de la respuesta dinámica se multiplican por el factor de modificación: 0.90·Vs/Vd. Geometría en altura (NSR-10, A.3.3.4 y A.3.3.5): Irregular N SR- 1 0 ( A.5 .4 .5 ) Hipótesis sísmica Condición de cortante basal mínimo Sismo X1 Vd,X1 ≥ 0.90·Vs,X 19.7878 t ≥ 22.5098 t Sismo Y1 Vd,Y1 ≥ 0.90·Vs,Y 22.9269 t ≥ 22.5098 t Factor de modificación 1.14 N.P. V d,X : Cortante basal dinámico en dirección X, por hipótesis sísmica V s,X : Cortante basal estático en dirección X, por hipótesis sísmica V d,Y : Cortante basal dinámico en dirección Y, por hipótesis sísmica V s,Y : Cortante basal estático en dirección Y, por hipótesis sísmica N .P.: No procede 1 .6 .- Cor t a n t e sísm ico com bin a do por pla n t a El valor máximo del cortante por planta en una hipótesis sísmica dada se obtiene mediante la Combinación Cuadrática Completa (CQC) de los correspondientes cortantes modales. Si la obra tiene vigas con vinculación exterior o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. 1 .6 .1 .- Cor t a n t e sísm ico com bin a do y fu e r za sísm ica e qu iva le n t e por pla n t a Los valores que se muestran en las siguientes tablas no están ajustados por el factor de modificación calculado en el apartado 'Corrección por cortante basal'. Hipótesis sísmica: Sismo X1 Planta QX (t) LOSA 3 N + 8.10 5.8088 Feq,X (t) QY (t) Feq,Y (t) 5.8088 0.0828 0.0828 LOSA 2 N + 5.40 14.3090 8.5227 0.2199 0.1378 LOSA 1 N + 2.70 19.7878 5.5146 0.3416 0.1230 VCIM 19.7878 0.0000 0.3416 0.0000 Hipótesis sísmica: Sismo Y1 Planta QX (t) Feq,X (t) LOSA 3 N + 8.10 0.0615 0.0615 QY (t) Feq,Y (t) 6.2854 6.2854 LOSA 2 N + 5.40 0.2749 0.2135 16.1522 9.8668 LOSA 1 N + 2.70 0.4681 0.1932 22.9269 6.7746 VCIM 0.4681 0.0000 22.9269 0.0000 Cor t a n t e s sísm icos m á x im os por pla n t a Página 8 Ju st ifica ción de la a cción sísm ica ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Hipótesis sísmica: Sismo X1 LOSA 3 N + 8.10 Qx LOSA 2 N + 5.40 Qy LOSA 1 N + 2.70 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 VCIM Cortante (t) Hipótesis sísmica: Sismo Y1 LOSA 3 N + 8.10 Qx LOSA 2 N + 5.40 Qy LOSA 1 N + 2.70 24 22 20 18 16 14 12 10 8 6 4 2 0 VCIM Cortante (t) Fu e r za s sísm ica s e qu iva le n t e s por pla n t a Hipótesis sísmica: Sismo X1 LOSA 3 N + 8.10 Fx LOSA 2 N + 5.40 Fy LOSA 1 N + 2.70 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 VCIM Fuerza (t) Hipótesis sísmica: Sismo Y1 LOSA 3 N + 8.10 Fx LOSA 2 N + 5.40 Fy LOSA 1 N + 2.70 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 VCIM Fuerza (t) Página 9 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.12. CHEQUEO DE DERIVAS CHEQUEO DE DERIVAS NSR-10 DERIVA X COLUMNA NIVEL C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total COTA (m) 5.23 2.53 -0.18 -1.50 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 h(m) Absoluta DERIVA Y Relativa Absoluta LIMITE 1% Relativa 2.70 2.70 1.33 0.0098 h / 276 0.0104 h / 260 0.0025 h / 530 ---------- 0.0096 0.0110 0.0025 h / 282 h / 246 h / 530 0.36 0.36 0.39 0.41 0.19 0.19 6.73 2.70 2.70 1.33 0.0227 0.0098 0.0104 0.0025 h h h h / / / / 297 276 260 530 ------------- 0.0231 0.0096 0.0109 0.0025 h h h h / / / / 292 282 248 530 0.34 0.34 0.39 0.40 0.19 0.19 6.73 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0227 0.0085 0.0116 0.0123 0.0029 h h h h h / / / / / 297 318 233 220 457 ---------------- 0.0229 0.0071 0.0096 0.0110 0.0025 h h h h h / / / / / 294 381 282 246 530 0.34 0.34 0.31 0.26 0.46 0.41 0.22 0.19 9.43 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0352 0.0085 0.0116 0.0123 0.0029 h h h h h / / / / / 268 318 233 220 457 ---------------- 0.0302 0.0070 0.0096 0.0109 0.0025 h h h h h / / / / / 313 386 282 248 530 0.37 0.32 0.31 0.26 0.43 0.36 0.46 0.40 0.22 0.19 9.43 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0352 0.0099 0.0138 0.0147 0.0035 h h h h h / / / / / 268 273 196 184 379 ---------------- 0.0300 0.0071 0.0096 0.0110 0.0025 h h h h h / / / / / 315 381 282 246 530 0.37 0.32 0.37 0.26 0.51 0.36 0.54 0.41 0.26 0.19 9.43 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0419 0.0099 0.0138 0.0147 0.0035 h h h h h / / / / / 225 273 196 184 379 ---------------- 0.0302 0.0070 0.0096 0.0109 0.0025 h h h h h / / / / / 313 386 282 248 530 0.44 0.32 0.37 0.26 0.51 0.36 0.54 0.40 0.26 0.19 9.43 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0419 0.0131 0.0186 0.0198 0.0047 h h h h h / / / / / 225 207 146 137 282 ---------------- 0.0300 0.0071 0.0096 0.0110 0.0025 h h h h h / / / / / 315 381 282 246 530 0.44 0.32 0.49 0.26 0.69 0.36 0.73 0.41 0.35 0.19 9.43 0.0562 h / 168 ---- 0.0302 h / 313 0.60 0.32 41 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. C8 C9 C10 LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total LOSA 3 N + 8.10 LOSA 2 N + 5.40 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación Total 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 7.93 5.23 2.53 -0.18 -1.50 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0131 0.0186 0.0198 0.0047 h h h h / / / / 207 146 137 282 ------------- 0.0070 0.0096 0.0109 0.0025 h h h h / / / / 386 282 248 530 0.49 0.26 0.69 0.36 0.73 0.40 0.35 0.19 9.43 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0562 0.0178 0.0253 0.0269 0.0064 h h h h h / / / / / 168 152 107 101 208 ---------------- 0.0300 0.0071 0.0096 0.0110 0.0025 h h h h h / / / / / 315 381 282 246 530 0.60 0.32 0.66 0.26 0.94 0.36 1.00 0.41 0.48 0.19 9.43 2.70 2.70 2.70 1.33 0.0764 0.0178 0.0253 0.0269 0.0064 h h h h h / / / / / 124 152 107 101 208 ---------------- 0.0302 0.0070 0.0096 0.0109 0.0025 h h h h h / / / / / 313 386 282 248 530 0.81 0.32 0.66 0.26 0.94 0.36 1.00 0.40 0.48 0.19 9.43 0.0764 h / 124 ---- 0.0300 h / 315 0.81 0.32 42 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 43 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 8. COMBINACIONES DE CARGA (NSR-10, CAPITULO B.2) Las diversas cargas (viva, muerta, viento, fuerzas inerciales) deben combinarse con el objetivo de poder determinar las máximas solicitaciones sobre los elementos estructurales y estos puedan diseñarse de la manera más conveniente. COMBINACIONES BASICAS El diseño de las estructuras, sus componentes y cimentaciones debe hacerse de tal forma que sus resistencias de diseño igualen o excedan los efectos producidos por las cargas mayoradas en las siguientes combinaciones: 44 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 9. ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES 45 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 46 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 47 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 48 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 10. DISENO ESCALERAS 49 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 50 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 51 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 52 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 53 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 11. VISTA EN PLANTA DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES 54 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 55 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 12. DISENO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES 12.1 DISENO DE VIGAS 56 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. ÍNDICE ÍNDICE 4.7.- Pórtico 16........................................................................................................... 53 4.8.- Pórtico 17........................................................................................................... 55 1.- VCIM............................................................................................................................ 3 1.1.- Pórtico 1............................................................................................................. 3 1.2.- Pórtico 2............................................................................................................. 4 1.3.- Pórtico 3............................................................................................................. 5 1.4.- Pórtico 4............................................................................................................. 6 1.5.- Pórtico 5............................................................................................................. 7 1.6.- Pórtico 6............................................................................................................. 8 1.7.- Pórtico 7............................................................................................................. 10 2.- LOSA 1 N + 2.70........................................................................................................... 12 2.1.- Pórtico 1............................................................................................................. 12 2.2.- Pórtico 2............................................................................................................. 13 2.3.- Pórtico 3............................................................................................................. 14 2.4.- Pórtico 4............................................................................................................. 15 2.5.- Pórtico 5............................................................................................................. 16 2.6.- Pórtico 6............................................................................................................. 17 2.7.- Pórtico 7............................................................................................................. 18 2.8.- Pórtico 8............................................................................................................. 19 2.9.- Pórtico 9............................................................................................................. 20 2.10.- Pórtico 10........................................................................................................... 21 2.11.- Pórtico 11........................................................................................................... 23 2.12.- Pórtico 12........................................................................................................... 24 2.13.- Pórtico 13........................................................................................................... 25 2.14.- Pórtico 15........................................................................................................... 26 2.15.- Pórtico 16........................................................................................................... 27 2.16.- Pórtico 17........................................................................................................... 28 3.- LOSA 2 N + 5.40........................................................................................................... 30 3.1.- Pórtico 1............................................................................................................. 30 3.2.- Pórtico 2............................................................................................................. 31 3.3.- Pórtico 4............................................................................................................. 32 3.4.- Pórtico 5............................................................................................................. 33 3.5.- Pórtico 6............................................................................................................. 34 3.6.- Pórtico 7............................................................................................................. 35 3.7.- Pórtico 8............................................................................................................. 36 3.8.- Pórtico 9............................................................................................................. 37 3.9.- Pórtico 10........................................................................................................... 38 3.10.- Pórtico 11........................................................................................................... 39 3.11.- Pórtico 12........................................................................................................... 41 3.12.- Pórtico 13........................................................................................................... 42 3.13.- Pórtico 14........................................................................................................... 43 3.14.- Pórtico 15........................................................................................................... 44 3.15.- Pórtico 19........................................................................................................... 45 4.- LOSA 3 N + 8.10........................................................................................................... 47 4.1.- Pórtico 1............................................................................................................. 47 4.2.- Pórtico 4............................................................................................................. 48 4.3.- Pórtico 7............................................................................................................. 49 4.4.- Pórtico 9............................................................................................................. 50 4.5.- Pórtico 14........................................................................................................... 51 4.6.- Pórtico 15........................................................................................................... 52 4.9.- Pórtico 18........................................................................................................... 56 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Fecha: 29/04/21 1.2.- Pórtico 2 1.- VCIM C3 C4 1.1.- Pórtico 1 2Ø5/8" L=600 41 C2 41 2Ø5/8" C1 L=599 41 40 VG-102 35x35 VG-101 35x35 -0.93 t·m 24 2Ø5/8" L=623 -0.81 t·m 29 24 29 2Ø5/8" 24 29 24 29 L=623 My -0.90 t·m -0.84 t·m 0.71 t·m My 1.35 t 0.71 t·m Vz 1.36 t -1.40 t Vz -3.21 t·m -3.11 t·m -1.39 t -2.87 t·m -2.82 t·m My(Sismo) My(Sismo) 1.92 t·m 2.24 t 1.59 t·m 2.11 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -2.29 t Pórtico 2 Sección -2.13 t Pórtico 1 Tramo: VG-101 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Real 35x35 Zona 35x35 Zona Tramo: VG-102 1/3L 2/3L 3/3L 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.71 2.97 3.71 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.73 2.97 3.73 0.28 mm, L/16360 (L: 4.55 m) 0.27 mm, L/16624 (L: 4.55 m) Página 3 Página 4 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1.3.- Pórtico 3 Fecha: 29/04/21 1.4.- Pórtico 4 C5 C7 C6 C8 1Ø5/8" L=180 1Ø5/8" L=180 46 41 38 L=605 38 2Ø5/8" L=592 38 37 2Ø5/8" VG-103 35x35 VG-104 35x35 29 L=623 29 24 24 2Ø5/8" -0.95 t·m -0.80 t·m 2Ø5/8" 24 29 24 29 L=623 -0.98 t·m -0.83 t·m My My 0.68 t·m 0.71 t·m 1.34 t 1.34 t Vz Vz -1.41 t -1.41 t -4.58 t·m -4.70 t·m -3.70 t·m -3.57 t·m My(Sismo) My(Sismo) 2.39 t·m 3.36 t·m 2.44 t 2.88 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -2.50 t Pórtico 3 Sección Pórtico 4 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa -2.93 t Tramo: VG-103 Tramo: VG-104 Sección 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.79 2.97 3.79 35x35 Zona 0.27 mm, L/16795 (L: 4.55 m) Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 5 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.78 3.98 5.78 Nec. 4.36 3.51 4.48 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.23 2.97 4.23 0.24 mm, L/18836 (L: 4.55 m) Página 6 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 1.5.- Pórtico 5 Fecha: 29/04/21 1.6.- Pórtico 6 C9 C9 C10 C7 L=593 2Ø5/8" C5 C3 L=900 38 37 4Ø5/8" L=1100 79 2Ø5/8" VG-105 35x35 VG-107 35x35 35x35 35x35 4Ø5/8" L=623 24 29 24 29 VG-108 VG-106 -1.00 t·m 35 2Ø5/8" 24 -0.79 t·m 2Ø5/8" L=830 L=790 My -1.05 t·m -0.94 t·m 0.69 t·m 1.33 t -0.80 t·m -0.74 t·m My 0.16 t·m Vz 0.59 t·m 0.79 t·m -1.42 t -6.09 t·m 1.44 t 1.30 t 0.74 t -6.26 t·m Vz -0.74 t -1.25 t -1.47 t -3.53 t·m -3.53 t·m -2.85 t·m -2.82 t·m -2.78 t·m My(Sismo) My(Sismo) 1.47 t·m 1.57 t·m 3.10 t·m 4.91 t·m 3.34 t 3.54 t 2.10 t 2.09 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -2.06 t -2.11 t -3.34 t -3.62 t Pórtico 5 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] 1/3L 2/3L 3/3L Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 5.88 3.51 6.06 Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 4.69 3.51 4.58 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 6.00 2.97 Tramo: VG-106 Sección 35x35 Zona F. Activa Pórtico 6 Tramo: VG-105 35x35 Zona 6.00 0.25 mm, L/18191 (L: 4.55 m) Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 7 Tramo: VG-107 Tramo: VG-108 35x35 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 5.82 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.41 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 5.75 5.75 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.71 2.97 3.71 0.34 mm, L/14192 (L: 4.80 m) 3.93 2.97 3.93 0.18 mm, L/23151 (L: 4.22 m) 5.69 2.97 5.69 0.01 mm, L/181454 (L: 2.43 m) Página 8 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 C3 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Fecha: 29/04/21 C1 1.7.- Pórtico 7 L=1100 C8 48 C10 2Ø5/8" C6 C4 L=900 L=1100 79 2Ø5/8" VG-109 35x35 VG-112 VG-110 VG-111 35x35 35x35 35x35 24 35 2Ø5/8" L=440 2Ø5/8" 24 35 -0.80 t·m 2Ø5/8" -0.78 t·m 0.63 t·m L=830 L=790 -1.08 t·m -0.94 t·m -0.78 t·m -0.76 t·m My 0.16 t·m 0.60 t·m 0.77 t·m 1.30 t 1.43 t 1.27 t 0.75 t Vz -1.30 t -0.72 t -1.28 t -1.48 t -3.53 t·m -2.87 t·m -2.71 t·m -3.51 t·m -3.49 t·m -2.84 t·m -2.70 t·m -2.83 t·m My(Sismo) 1.46 t·m 1.73 t·m 1.58 t·m 3.10 t·m 3.07 t·m 3.32 t 2.12 t 2.07 t 2.07 t Vz(Sismo) -2.12 t -2.07 t -2.11 t Pórtico 6 Tramo: VG-109 Sección Zona Área Sup. Área Inf. Área Transv. F. Activa -3.31 t 35x35 [cm²] [cm²] [cm²/m] 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 5.75 5.50 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.89 2.97 3.89 Pórtico 7 Tramo: VG-110 Sección 35x35 Zona 0.22 mm, L/19914 (L: 4.30 m) Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 9 Tramo: VG-111 Tramo: VG-112 35x35 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 5.82 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.41 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 5.75 5.75 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.71 2.97 3.71 0.31 mm, L/15555 (L: 4.80 m) 3.93 2.97 3.93 0.20 mm, L/21380 (L: 4.22 m) 5.69 2.97 5.69 0.01 mm, L/176262 (L: 2.43 m) Página 10 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 C4 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Fecha: 29/04/21 C2 2.- LOSA 1 N + 2.70 L=1100 48 2.1.- Pórtico 1 C1 C2 B45 VG-113 35x35 L=584 34 32 2Ø5/8" 1Ø5/8" VG-201 35x35 24 2Ø5/8" L=180 31 L=180 31 1Ø5/8" 35 L=440 -0.85 t·m -0.76 t·m 24 29 2Ø5/8" 24 29 0.62 t·m L=623 1.28 t -2.08 t·m -1.88 t·m My -1.32 t 2.42 t·m -3.49 t·m -2.90 t·m -2.67 t·m 3.19 t Vz -2.38 t -4.70 t·m -4.50 t·m 1.67 t·m 3.07 t·m My(Sismo) 2.10 t 2.75 t·m 3.99 t -2.13 t 1.01 t Pórtico 7 Tramo: VG-113 Sección Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. F. Activa Vz(Sismo) -0.16 t 35x35 [cm²/m] Real 1/3L 2/3L 3/3L 3.98 3.98 3.98 -3.31 t Pórtico 1 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 5.75 5.50 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.89 2.97 3.89 Tramo: VG-201 Sección 35x35 Zona 0.20 mm, L/21484 (L: 4.30 m) Área Sup. Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 11 [cm²] 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.97 3.98 5.97 Nec. 4.48 3.51 4.28 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 5.19 2.97 5.19 0.92 mm, L/4928 (L: 4.55 m) Página 12 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.2.- Pórtico 2 Fecha: 29/04/21 2.3.- Pórtico 3 B47 B49 C3 C4 B46 1Ø5/8" L=190 34 L=190 34 1Ø5/8" VG-202 L=586 35 34 2Ø5/8" 15x30 VG-203 35x35 29 2Ø5/8" 24 29 -0.02 t·m 24 My L=623 -1.62 t·m -1.41 t·m My 0.19 t·m 1.74 t·m 0.28 t 2.42 t Vz Vz -2.12 t My(Sismo) -4.73 t·m -4.67 t·m -0.13 t -0.02 t·m My(Sismo) 0.17 t·m 2.68 t·m 0.25 t 3.65 t 1.39 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.88 t -0.12 t Pórtico 2 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] [cm²/m] Tramo: VG-203 Sección 15x30 Zona Área Transv. -3.28 t Pórtico 3 Tramo: VG-202 1/3L 2/3L 3/3L Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 13 35x35 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.97 3.98 5.97 Nec. 4.45 3.51 4.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.84 2.97 4.84 0.71 mm, L/6419 (L: 4.55 m) Página 14 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.4.- Pórtico 4 Fecha: 29/04/21 2.5.- Pórtico 5 C5 B30 B50 B51 L=577 B35 B33 2Ø5/8" L=400 19 30 29 4Ø5/8" B32 C6 B34 29 VG-204 35x35 VG-205 25x30 4Ø5/8" 24 29 24 29 L=623 -1.95 t·m -1.75 t·m 1.99 t·m 2Ø5/8" 19 29 19 29 My L=448 -0.03 t·m My 3.04 t 0.99 t·m 0.14 t Vz -0.26 t -0.84 t 0.94 t -2.43 t 0.62 t -5.72 t·m -5.59 t·m Vz -0.84 t My(Sismo) -0.03 t·m My(Sismo) 3.15 t·m 0.86 t·m 4.41 t 1.91 t 0.81 t 1.59 t 0.55 t 1.09 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.63 t -2.00 t -2.48 t -0.73 t -3.87 t Pórtico 4 Tramo: VG-204 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Pórtico 5 Tramo: VG-205 Sección 1/3L 2/3L 3/3L Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 5.37 3.51 5.50 Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 3.98 3.98 3.98 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 6.93 2.97 6.93 0.87 mm, L/5227 (L: 4.55 m) Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 15 25x30 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 4.78 2.12 4.78 0.75 mm, L/4010 (L: 3.00 m) Página 16 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.6.- Pórtico 6 Fecha: 29/04/21 2.7.- Pórtico 7 C7 B37 B44 C8 B38 1Ø5/8" L=200 19 L=190 29 L=602 45 39 4Ø5/8" B43 2Ø5/8" 39 L=200 39 1Ø5/8" B31 VG-207 VG-206 20x30 35x35 L=623 29 -4.00 t·m 19 -3.43 t·m 29 2Ø5/8" L=238 19 4Ø5/8" 24 29 24 29 My -0.12 t·m My 3.96 t·m 6.74 t 0.33 t·m 2.88 t 0.54 t Vz 0.52 t -3.91 t -8.96 t·m -8.27 t·m Vz -0.13 t·m My(Sismo) My(Sismo) 5.05 t·m 0.32 t·m 8.29 t 4.90 t 0.46 t 2.65 t 1.14 t Vz(Sismo) -1.09 t -2.15 t Vz(Sismo) -5.68 t Pórtico 6 Sección Área Inf. Área Transv. F. Activa [cm²] [cm²] [cm²/m] Tramo: VG-207 Sección 35x35 Zona Área Sup. Pórtico 7 Tramo: VG-206 1/3L 2/3L 3/3L Real 9.95 7.96 9.95 Nec. 8.99 3.51 8.22 Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 6.86 5.78 4.98 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 9.51 2.97 9.51 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 2.38 mm, L/1915 (L: 4.55 m) Página 17 20x30 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.07 2.07 Nec. 1.67 1.67 1.67 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 1.99 1.67 1.99 Real 23.77 23.77 23.77 Nec. 13.23 13.23 13.23 0.02 mm, L/40909 (L: 0.90 m) Página 18 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.8.- Pórtico 8 Fecha: 29/04/21 2.9.- Pórtico 9 C9 B39 B29 C10 1Ø5/8" B28 L=230 41 L=230 41 1Ø5/8" B26 VG-209 L=600 42 40 4Ø5/8" 2ª capa 2Ø5/8" L=200 15x30 2ª capa 41 L=200 41 2Ø5/8" VG-208 35x35 29 4Ø5/8" My 24 24 29 L=623 -3.42 t·m -0.01 t·m -0.01 t·m -3.38 t·m 0.20 t·m My 3.85 t·m 0.29 t 5.86 t 1.67 t Vz Vz -3.81 t -0.27 t -10.47 t·m -10.23 t·m My(Sismo) -0.07 t·m -0.03 t·m My(Sismo) 0.22 t·m 5.90 t·m 8.22 t 0.27 t 4.35 t 2.23 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.46 t -2.43 t -0.26 t -6.70 t Pórtico 8 Tramo: VG-208 Sección Área Inf. Área Transv. F. Activa [cm²] [cm²] [cm²/m] Tramo: VG-209 Sección 35x35 Zona Área Sup. Pórtico 9 1/3L 2/3L 3/3L Real 13.93 7.96 13.93 Nec. 11.46 3.51 11.79 Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 6.97 5.18 6.97 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 10.76 2.97 10.76 15x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] 1/3L 2/3L 3/3L Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 1.93 mm, L/2358 (L: 4.55 m) Página 19 Página 20 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 C3 2.10.- Pórtico 10 C9 C7 C5 1Ø5/8" C3 L=180 29 B44 Fecha: 29/04/21 C1 B47 L=1100 1Ø5/8" L=900 L=1100 79 2Ø5/8" 50 2Ø5/8" L=510 VG-213 1Ø5/8" VG-210 VG-212 L=240 VG-211 35 2Ø5/8" 24 35x35 35x35 35x35 2Ø5/8" 35 L=830 2Ø5/8" L=790 -2.69 t·m -2.10 t·m 24 35x35 L=440 -2.69 t·m -1.77 t·m -1.48 t·m -0.86 t·m My 0.85 t·m 0.89 t·m 1.41 t·m 1.93 t·m 3.98 t 3.17 t 1.43 t 4.50 t Vz -0.99 t -2.12 t -2.55 t -3.41 t -0.36 t -5.36 t·m -4.92 t·m -4.37 t·m -2.12 t -3.62 t·m -5.36 t·m -4.29 t·m My(Sismo) 2.04 t·m 2.36 t·m 3.42 t·m 5.81 t 4.68 t 2.43 t·m 2.41 t 5.10 t 0.23 t Vz(Sismo) -2.02 t -3.02 t 0.96 t -3.35 t -6.01 t -1.60 t Pórtico 10 Tramo: VG-210 Tramo: VG-211 Tramo: VG-212 35x35 35x35 35x35 Sección Zona Área Sup. Área Inf. Área Transv. F. Activa [cm²] [cm²] [cm²/m] -3.13 t Pórtico 10 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Sección Real 3.98 3.98 5.97 5.97 5.75 5.93 5.97 5.97 5.97 Zona Nec. 3.51 3.51 3.77 4.15 3.51 3.72 4.70 3.51 5.15 Real 3.98 3.98 3.98 5.75 5.75 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.52 2.97 4.52 0.35 mm, L/13615 (L: 4.80 m) 5.95 2.97 5.95 0.51 mm, L/8350 (L: 4.22 m) 8.55 2.97 Tramo: VG-213 35x35 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] 8.55 0.08 mm, L/26568 (L: 2.12 m) Página 21 F. Activa 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.97 3.98 5.97 Nec. 4.59 3.51 4.07 Real 5.75 4.70 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 5.92 2.97 5.92 0.72 mm, L/5964 (L: 4.30 m) Página 22 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.11.- Pórtico 11 Fecha: 29/04/21 2.12.- Pórtico 12 B43 B30 19 19 19 L=580 29 29 29 VG-214 VG-215 25x30 25x30 29 1Ø5/8" L=638 29 19 29 2Ø5/8" 19 29 19 B32 2Ø5/8" 29 My B31 L=638 19 2Ø5/8" B37 2Ø5/8" 1Ø5/8" L=440 L=580 L=290 -0.48 t·m -0.45 t·m -0.19 t·m 19 B39 -0.10 t·m My 2.66 t·m 4.27 t·m 2.33 t 3.49 t 1.10 t Vz Vz -2.13 t -1.98 t -3.10 t My(Sismo) -0.41 t·m -0.40 t·m -0.18 t·m -0.09 t·m My(Sismo) 2.29 t·m 3.53 t·m 1.99 t 3.27 t 0.94 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -1.77 t -1.67 t -2.74 t Pórtico 11 Tramo: VG-214 Sección Área Inf. Área Transv. F. Activa [cm²] [cm²] [cm²/m] Tramo: VG-215 Sección 25x30 Zona Área Sup. Pórtico 12 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 5.97 5.97 5.97 Área Sup. Nec. 4.77 5.14 4.50 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 5.25 2.12 5.25 Página 23 [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 27.10 mm, L/177 (L: 4.80 m) 25x30 Zona Real 1/3L 2/3L 3/3L 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 5.97 5.97 3.98 Nec. 4.06 3.07 2.82 Real 23.77 15.84 23.77 Nec. 4.76 2.12 4.76 9.52 mm, L/443 (L: 4.22 m) Página 24 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.13.- Pórtico 13 Fecha: 29/04/21 2.14.- Pórtico 15 B49 B29 B26 19 29 VG-216 VG-218 VG-219 25x30 30x30 30x30 1Ø5/8" 40 19 L=588 2Ø5/8" L=713 1Ø5/8" L=280 My -0.11 t·m -0.07 t·m 19 32 29 2Ø5/8" 19 29 19 L=732 62 29 My B38 2Ø5/8" L=540 19 2Ø5/8" B45 19 B46 L=310 -0.30 t·m -0.19 t·m 0.00 t·m 3.57 t·m 3.01 t·m 2.51 t 1.72 t 1.34 t Vz Vz -0.58 t -2.31 t -2.65 t My(Sismo) My(Sismo) -0.10 t·m -0.07 t·m -0.27 t·m -0.17 t·m 0.00 t·m 3.00 t·m 2.47 t·m 2.61 t 1.45 t 1.11 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.52 t -2.17 t -2.12 t Pórtico 13 Tramo: VG-216 Sección 25x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Pórtico 15 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 5.97 5.97 5.58 Nec. 2.08 4.75 3.51 Real 23.77 15.84 23.77 Nec. 4.45 2.12 4.45 11.28 mm, L/381 (L: 4.30 m) Sección Tramo: VG-219 30x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 25 Tramo: VG-218 30x30 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 Real 3.62 3.98 3.98 5.97 5.97 5.47 Nec. 2.50 2.50 2.50 3.80 4.15 3.58 Real 23.77 23.77 23.77 23.77 11.88 23.77 0.44 2.55 2.55 4.52 2.55 4.52 Nec. 0.01 mm, L/64711 (L: 0.90 m) 16.65 mm, L/288 (L: 4.80 m) Página 26 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 2.15.- Pórtico 16 Fecha: 29/04/21 2.16.- Pórtico 17 B35 B34 B28 C8 C10 VG-220 2Ø5/8" L=210 2Ø5/8" L=1020 24 15x30 C6 B33 65 1Ø5/8" My L=260 VG-221 VG-222 VG-223 35x35 35x35 35x35 -0.01 t·m 0.00 t·m 1Ø5/8" L=130 24 33 2Ø5/8" L=960 0.33 t·m -3.51 t·m -2.82 t·m -1.12 t·m 0.36 t My 0.01 t·m 0.87 t·m 2.63 t·m Vz 4.71 t 3.77 t 0.37 t Vz -0.35 t -0.63 t -1.53 t -4.65 t My(Sismo) -0.01 t·m 0.00 t·m -5.45 t·m -5.16 t·m 0.29 t·m My(Sismo) -4.57 t·m 0.01 t·m 1.96 t·m 2.71 t·m 0.31 t 5.05 t 4.44 t Vz(Sismo) 1.55 t Vz(Sismo) -0.44 t -0.58 t -2.55 t -0.30 t Pórtico 16 Tramo: VG-220 Sección Área Inf. Área Transv. Pórtico 17 15x30 Zona Área Sup. -4.98 t [cm²] [cm²] [cm²/m] 2/3L 3/3L Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 Tramo: VG-221 Tramo: VG-222 35x35 35x35 Sección 1/3L Zona Área Sup. 1.27 Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 27 [cm²] Real Tramo: VG-223 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 4.98 5.15 6.33 7.96 3.98 5.97 5.97 5.29 5.86 Nec. 3.51 3.51 3.51 6.98 3.51 5.23 4.08 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 5.75 3.98 3.98 3.98 5.81 3.98 Nec. 3.98 3.51 3.98 3.98 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 20.37 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 0.45 2.97 2.97 0.01 mm, <L/1000 (L: 0.45 m) 7.00 2.97 7.00 1.56 mm, L/3084 (L: 4.80 m) 5.56 2.97 5.56 0.23 mm, L/18707 (L: 4.22 m) Página 28 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 C6 C4 3.- LOSA 2 N + 5.40 L=180 38 L=510 3.1.- Pórtico 1 L=1050 C1 60 2Ø5/8" Fecha: 29/04/21 C2 1Ø5/8" 1Ø5/8" ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 B45 B54 2Ø5/8" C2 29 VG-225 35x35 B50 L=575 29 VG-224 35x35 VG-301 35x35 -3.28 t·m 29 -2.58 t·m -1.12 t·m 29 0.90 t·m 2Ø5/8" 24 L=1060 24 2Ø5/8" 24 35 L=623 -0.96 t·m -0.93 t·m 2.65 t·m My 5.18 t 2.84 t 1.87 t·m 2.16 t -3.74 t -4.10 t -5.65 t·m 0.06 t Vz -5.11 t·m -4.57 t·m -0.46 t -1.39 t -2.05 t -1.99 t·m -1.97 t·m 2.70 t·m 3.57 t·m My(Sismo) 5.57 t 5.52 t 1.90 t·m 2.37 t -4.65 t -6.23 t 0.58 t Pórtico 17 Sección Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. F. Activa [cm²/m] Real Tramo: VG-224 Tramo: VG-225 35x35 35x35 Vz(Sismo) -0.93 t -1.71 t 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 5.97 5.97 5.97 5.97 3.98 5.78 Pórtico 1 -2.26 t Nec. 4.34 3.51 5.44 4.99 3.51 4.89 Sección Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 Zona Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real Nec. 20.37 11.88 20.37 8.55 2.97 8.55 0.08 mm, L/23341 (L: 1.89 m) 0.15 t 20.37 11.88 20.37 6.78 2.97 6.78 1.24 mm, L/3479 (L: 4.30 m) 35x35 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 29 Tramo: VG-301 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.16 2.97 4.16 1.09 mm, L/4173 (L: 4.55 m) Página 30 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 3.2.- Pórtico 2 Fecha: 29/04/21 3.3.- Pórtico 4 B47 B49 C3 B46 C4 B52B51 L=160 29 1Ø5/8" VG-302 L=591 45 29 2Ø5/8" 15x30 L=160 29 1Ø5/8" VG-305 35x35 -0.02 t·m 24 29 2Ø5/8" 24 29 My L=623 -1.69 t·m -1.32 t·m 0.12 t·m My 0.21 t 1.49 t·m 2.19 t Vz Vz -1.27 t -1.61 t -2.29 t -0.15 t -4.09 t·m -3.81 t·m -0.02 t·m My(Sismo) My(Sismo) 0.12 t·m 1.99 t·m 0.19 t 3.07 t 1.15 t Vz(Sismo) 0.320.14 t t Vz(Sismo) -0.55 t -2.24 t -2.58 t -0.14 t Pórtico 2 -3.12 t Pórtico 4 Tramo: VG-302 Sección Sección 15x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] Tramo: VG-305 1/3L 2/3L 3/3L Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 31 35x35 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.75 3.98 5.79 Nec. 3.60 3.51 3.88 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.95 2.97 4.95 0.60 mm, L/7571 (L: 4.55 m) Página 32 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 3.4.- Pórtico 5 Fecha: 29/04/21 3.5.- Pórtico 6 C5 B32 C6 B30 B33 L=583 2Ø5/8" L=400 L=170 29 L=170 31 1Ø5/8" 31 1Ø5/8" 19 34 32 2Ø5/8" VG-306 VG-307 35x35 25x30 2Ø5/8" 24 29 24 29 L=623 -1.79 t·m -1.59 t·m 1.73 t·m 2Ø5/8" 19 29 19 29 My L=448 -0.02 t·m My 2.76 t 0.65 t·m Vz 0.59 t -2.12 t Vz -4.65 t·m -4.52 t·m -0.67 t My(Sismo) -0.02 t·m My(Sismo) 2.61 t·m 0.57 t·m 3.76 t 0.52 t 1.35 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.36 t -0.58 t -3.20 t Pórtico 5 Tramo: VG-306 Sección Área Inf. Área Transv. F. Activa [cm²] [cm²] [cm²/m] Tramo: VG-307 Sección 35x35 Zona Área Sup. Pórtico 6 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.85 3.98 5.71 Nec. 4.30 3.51 4.43 Real 3.98 3.98 3.98 Área Sup. Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.97 2.97 4.97 Página 33 [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 0.64 mm, L/7097 (L: 4.55 m) 25x30 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 4.55 2.12 4.55 0.52 mm, L/5773 (L: 3.00 m) Página 34 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 3.6.- Pórtico 7 Fecha: 29/04/21 3.7.- Pórtico 8 B37 B31 L=608 B43 2Ø5/8" 48 42 4Ø5/8" B44 C8 B38 L=190 19 C7 29 VG-308 VG-309 35x35 20x30 L=623 -4.00 t·m -3.51 t·m 19 29 My 29 2Ø5/8" L=238 19 4Ø5/8" 24 29 24 29 -0.12 t·m 3.88 t·m My 6.66 t 2.82 t 0.33 t·m 0.57 t Vz 0.52 t -3.91 t -7.62 t·m -7.06 t·m Vz My(Sismo) -0.12 t·m My(Sismo) 4.39 t·m 7.59 t 0.31 t·m 4.25 t 0.45 t 2.16 t 0.57 t Vz(Sismo) -0.53 t -1.62 t Vz(Sismo) -5.11 t Pórtico 7 Tramo: VG-308 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Pórtico 8 Tramo: VG-309 Sección 1/3L 2/3L 3/3L Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 7.51 3.51 6.90 Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 6.22 4.18 3.98 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 8.95 2.97 8.95 2.29 mm, L/1986 (L: 4.55 m) Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Página 35 20x30 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.07 2.07 Nec. 1.67 1.67 1.67 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 1.99 1.67 1.99 Real 23.77 23.77 23.77 Nec. 13.23 13.23 13.23 0.02 mm, L/41259 (L: 0.90 m) Página 36 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 3.8.- Pórtico 9 Fecha: 29/04/21 3.9.- Pórtico 10 C9 B39 B29 C10 1Ø5/8" B28 L=200 42 L=200 42 1Ø5/8" B26 VG-311 L=603 15x30 45 41 4Ø5/8" VG-310 35x35 29 4Ø5/8" My 24 24 29 L=623 -0.01 t·m -0.01 t·m -3.48 t·m -3.37 t·m 0.20 t·m My 3.84 t·m 0.29 t 5.83 t Vz 1.65 t Vz -3.85 t -0.27 t -8.74 t·m -8.45 t·m My(Sismo) -0.05 t·m -0.02 t·m My(Sismo) 0.21 t·m 4.97 t·m 7.40 t 0.27 t 3.64 t 1.38 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -1.75 t -0.26 t -5.91 t Pórtico 9 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] 1/3L 2/3L 3/3L Real 9.95 7.96 9.95 Nec. 8.41 3.51 8.74 Real 7.96 7.96 7.96 Nec. 4.98 4.45 4.98 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 9.21 2.97 Tramo: VG-311 Sección 35x35 Zona F. Activa Pórtico 10 Tramo: VG-310 9.21 15x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] 1/3L 2/3L 3/3L Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 1.95 mm, L/2336 (L: 4.55 m) Página 37 Página 38 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 C3 3.10.- Pórtico 11 C9 C7 B44 2Ø5/8" C5 1Ø5/8" C3 1Ø5/8" L=900 Fecha: 29/04/21 C1 B47 L=230 L=1130 L=230 L=1130 79 79 2Ø5/8" B56 1Ø5/8" L=220 VG-314 VG-312 VG-313 35x35 35x35 35x35 2Ø5/8" L=830 L=790 35 -1.99 t·m 2Ø5/8" -1.88 t·m 24 24 35 2Ø5/8" VG-315 35x35 L=440 -1.42 t·m -0.89 t·m My -1.42 t·m 0.84 t·m -0.45 t·m 1.04 t·m 1.40 t·m 3.81 t 0.89 t·m 3.44 t 1.44 t 1.69 t Vz -0.98 t 1.00 t 0.14 t -2.11 t -2.58 t -3.14 t -1.26 t -4.08 t·m -4.04 t·m -3.61 t·m -2.89 t·m -4.08 t·m -2.62 t·m My(Sismo) -1.66 t·m 1.58 t·m 1.74 t·m 2.39 t·m 1.11 t·m 5.22 t 4.20 t 2.39 t·m 2.11 t Vz(Sismo) 2.13 t 1.53 t -1.71 t 0.78 t -2.70 t -3.07 t -0.01 t -5.02 t -0.41 t -1.76 t Pórtico 11 Tramo: VG-312 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Tramo: VG-313 Tramo: VG-314 35x35 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 5.79 5.94 5.97 4.40 5.97 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.82 3.51 3.86 Real 3.98 3.98 3.98 5.75 5.75 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Pórtico 11 Tramo: VG-315 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] Real 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.94 2.97 3.94 0.33 mm, L/14448 (L: 4.80 m) 5.89 2.97 5.89 0.50 mm, L/8503 (L: 4.22 m) 8.55 2.97 8.55 0.14 mm, L/17939 (L: 2.43 m) Página 39 F. Activa 1/3L 2/3L 3/3L Real 5.91 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 5.75 5.75 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.66 2.97 4.66 0.34 mm, L/12503 (L: 4.30 m) Página 40 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 3.11.- Pórtico 12 Fecha: 29/04/21 3.12.- Pórtico 13 B43 B31 B30 29 19 L=580 19 19 2Ø5/8" 29 29 29 VG-316 VG-317 25x30 25x30 29 1Ø5/8" L=638 29 29 19 2Ø5/8" 19 29 19 B32 L=638 19 2Ø5/8" B37 2Ø5/8" 19 B39 L=580 L=440 -0.46 t·m My -0.09 t·m My -0.44 t·m -0.19 t·m 2.51 t·m 4.26 t·m 2.05 t 3.48 t 1.17 t Vz Vz -2.13 t -1.92 t -3.08 t My(Sismo) -0.39 t·m -0.38 t·m -0.17 t·m -0.08 t·m My(Sismo) 2.14 t·m 3.51 t·m 1.80 t 3.16 t 0.98 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -1.75 t -1.60 t -2.67 t Pórtico 12 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] Tramo: VG-317 Sección 25x30 Zona F. Activa Pórtico 13 Tramo: VG-316 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 5.97 5.97 5.97 Nec. 4.77 5.13 4.49 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 5.24 2.12 5.24 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 27.07 mm, L/177 (L: 4.80 m) Página 41 25x30 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.84 2.89 2.70 Real 23.77 15.84 23.77 Nec. 4.41 2.12 4.41 9.55 mm, L/442 (L: 4.22 m) Página 42 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 3.13.- Pórtico 14 Fecha: 29/04/21 3.14.- Pórtico 15 B53 B49 2Ø5/8" B29 B45 B26 B38 2Ø5/8" L=492 L=732 19 B57 19 B46 62 29 VG-318 25x30 29 My -0.04 t·m 30x30 32 40 2Ø5/8" L=713 1Ø5/8" -0.03 t·m My 19 L=588 VG-320 30x30 19 2Ø5/8" 19 19 29 VG-319 L=310 -0.30 t·m -0.19 t·m 0.00 t·m 1.48 t·m 3.58 t·m 1.11 t 2.53 t 0.51 t 0.12 t Vz Vz -0.58 t -1.02 t -2.34 t My(Sismo) -0.04 t·m -0.03 t·m My(Sismo) -0.27 t·m -0.16 t·m 0.00 t·m 1.25 t·m 2.98 t·m 0.95 t 2.48 t 0.45 t 0.11 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.52 t -0.86 t Pórtico 14 Sección [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Pórtico 15 25x30 Zona Área Sup. -2.08 t Tramo: VG-318 Tramo: VG-319 Sección 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 2.87 2.12 2.87 2.29 mm, L/1881 (L: 4.30 m) Página 43 30x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Tramo: VG-320 30x30 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 Real 3.62 3.98 3.98 5.97 5.97 5.48 Nec. 2.50 2.50 2.50 3.82 4.17 3.61 Real 23.77 23.77 23.77 23.77 11.88 23.77 0.43 2.55 2.55 4.55 2.55 4.55 Nec. 0.01 mm, L/64764 (L: 0.90 m) 16.82 mm, L/285 (L: 4.80 m) Página 44 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 C6 3.15.- Pórtico 19 B28 C8 C10 1Ø5/8" C6 B33 2Ø5/8" C2 L=220 L=1040 L=1020 24 48 2Ø5/8" Fecha: 29/04/21 C4 65 1Ø5/8" VG-327 L=170 1Ø5/8" VG-328 35x35 L=230 VG-324 VG-325 VG-326 35x35 35x35 35x35 35x35 24 2Ø5/8" 24 35 2Ø5/8" 30 L=1060 L=950 -3.48 t·m -2.81 t·m -1.43 t·m -1.28 t·m -0.54 t·m -1.28 t·m My 0.01 t·m 0.67 t·m 1.16 t·m 0.80 t·m 2.65 t·m 3.27 t 1.40 t 4.70 t 3.51 t -1.20 t 0.35 t Vz -3.31 t -0.63 t -1.55 t -4.63 t -4.11 t·m -3.74 t·m -2.35 t·m -4.75 t·m -4.39 t·m -1.70 t·m -3.74 t·m 0.06 t·m My(Sismo) 1.03 t·m 0.01 t·m 2.45 t·m 1.58 t·m 2.53 t·m 5.06 t 4.72 t 3.90 t 1.87 t 1.23 t Vz(Sismo) -0.25 t -0.57 t -1.70 t -2.26 t -4.65 t Pórtico 19 Tramo: VG-324 Tramo: VG-325 Tramo: VG-326 35x35 35x35 35x35 Sección Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa -5.12 t 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 4.12 4.21 4.79 5.77 3.98 5.97 5.92 5.38 5.22 Nec. 3.51 3.51 3.51 4.16 3.51 4.52 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 5.45 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 20.37 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 0.44 2.97 2.97 0.01 mm, <L/1000 (L: 0.45 m) 6.44 2.97 6.44 1.61 mm, L/2978 (L: 4.80 m) 5.46 2.97 Tramo: VG-327 Sección 1/3L Nec. Pórtico 19 5.46 0.18 mm, L/20244 (L: 3.60 m) Página 45 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Tramo: VG-328 35x35 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 4.14 5.97 5.94 3.98 3.98 Nec. 3.53 3.51 3.89 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 8.54 2.97 8.54 4.54 2.97 4.54 Nec. 0.17 mm, L/14163 (L: 2.43 m) 0.24 mm, L/18067 (L: 4.30 m) Página 46 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Fecha: 29/04/21 4.2.- Pórtico 4 4.- LOSA 3 N + 8.10 C5 L=575 VG-404 29 29 2Ø5/8" L=575 29 2Ø5/8" C4 29 C3 C6 B30 4.1.- Pórtico 1 35x35 VG-401 35x35 29 2Ø5/8" L=623 L=623 -0.91 t·m -0.80 t·m 24 24 29 2Ø5/8" 24 29 24 29 My -0.64 t·m -0.50 t·m 1.91 t·m My 2.32 t 1.14 t·m 0.14 t Vz 1.45 t Vz -1.91 t My(Sismo) -1.49 t·m -1.37 t·m -1.86 t·m -1.77 t·m -1.52 t 2.04 t·m My(Sismo) 2.50 t 1.17 t·m 0.60 t Vz(Sismo) 1.69 t Vz(Sismo) -2.14 t Pórtico 4 Sección -1.74 t Pórtico 1 1/3L Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3/3L Nec. 3.51 3.51 3.51 3.98 Real 3.98 3.98 3.98 35x35 Zona Real 3.98 2/3L 3.98 35x35 Zona Tramo: VG-401 Sección Tramo: VG-404 Área Sup. Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.75 2.97 3.75 [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.22 2.97 4.22 1.18 mm, L/3840 (L: 4.55 m) 0.72 mm, L/6283 (L: 4.55 m) Página 47 Página 48 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 4.3.- Pórtico 7 Fecha: 29/04/21 4.4.- Pórtico 9 B32 B33 C7 C8 B31 L=400 2Ø5/8" L=575 29 29 19 2Ø5/8" 29 VG-410 VG-407 35x35 25x30 2Ø5/8" 24 29 24 29 L=623 2Ø5/8" 19 29 19 29 L=448 -1.05 t·m -0.99 t·m My -0.01 t·m My 2.06 t·m 0.60 t·m 2.57 t 0.65 t 0.06 t Vz Vz -2.01 t -2.29 t·m -2.25 t·m -0.64 t My(Sismo) -0.01 t·m My(Sismo) 2.30 t·m 0.52 t·m 2.86 t 0.57 t 0.66 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.56 t Pórtico 7 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] Tramo: VG-410 Sección 25x30 Zona F. Activa -2.36 t Pórtico 9 Tramo: VG-407 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 4.57 2.12 4.57 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 0.49 mm, L/6158 (L: 3.00 m) Página 49 35x35 Zona 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 4.34 2.97 4.34 1.22 mm, L/3715 (L: 4.55 m) Página 50 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 4.5.- Pórtico 14 Fecha: 29/04/21 4.6.- Pórtico 15 C9 B58 C10 B28 L=585 37 31 2Ø5/8" VG-416 15x30 VG-415 35x35 2Ø5/8" 24 29 24 29 L=623 My -0.77 t·m -0.05 t·m -0.05 t·m -0.49 t·m My 0.73 t·m 1.08 t·m 1.42 t 0.58 t Vz Vz -1.54 t -2.64 t·m -2.40 t·m -0.58 t My(Sismo) My(Sismo) -0.06 t·m -0.06 t·m 0.64 t·m 1.69 t·m 2.13 t 0.52 t Vz(Sismo) Vz(Sismo) -0.52 t -2.23 t Pórtico 14 Tramo: VG-415 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Pórtico 15 Real Tramo: VG-416 Sección 1/3L 2/3L 3/3L 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 3.75 2.97 3.75 15x30 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] 1/3L 2/3L 3/3L Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 Real 0.00 0.00 0.00 Nec. 1.27 1.27 1.27 0.66 mm, L/6902 (L: 4.55 m) Página 51 Página 52 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 C5 4.7.- Pórtico 16 B76 B74 B72 B70 C7 B67 B66 C5 B64 2Ø5/8" 2Ø5/8" L=630 L=630 L=970 24 2Ø5/8" Fecha: 29/04/21 C3 B59 47 C9 B58 B61 65 VG-420 VG-417 VG-418 VG-419 35x35 35x35 35x35 35x35 2Ø5/8" L=850 2Ø5/8" L=710 35 L=710 -1.53 t·m -0.92 t·m My 24 24 42 -0.80 t·m -0.80 t·m 0.01 t·m -0.13 t·m 0.69 t·m 1.29 t·m 0.31 t·m 1.93 t 1.68 t 1.36 t 1.17 t 1.27 t 0.77 t 0.27 t Vz -0.03 t -0.58 t -0.97 t -0.95 t -0.08 t -1.40 t -1.68 t -0.80 t -2.18 t -1.87 t·m -1.54 t·m My(Sismo) -1.31 t·m -1.31 t·m -1.12 t·m 0.01 t·m 0.65 t·m 1.30 t·m 1.94 t 0.97 t·m 1.72 t 1.46 t 1.83 t 1.27 t 0.53 t Vz(Sismo) 1.41 t 0.17 t 0.00 t 0.56 t -0.27 t -0.80 t -0.86 t -1.08 t -1.73 t -0.14 t -1.47 t -2.15 t -0.81 t -1.42 t Pórtico 16 Tramo: VG-417 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. F. Activa Tramo: VG-418 [cm²/m] Tramo: VG-419 35x35 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 5.68 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 5.60 5.60 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.98 3.51 Pórtico 16 Tramo: VG-420 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] Real 20.37 20.37 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 2.97 2.97 2.97 0.01 mm, L/62376 (L: 0.90 m) 4.12 2.97 4.12 0.78 mm, L/6167 (L: 4.80 m) 4.13 2.97 4.13 0.18 mm, L/19913 (L: 3.67 m) Página 53 F. Activa 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 5.90 2.97 5.90 0.05 mm, L/49284 (L: 2.23 m) Página 54 Listado de armado de vigas Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 4.8.- Pórtico 17 Fecha: 29/04/21 4.9.- Pórtico 18 B31 B69 B32 B65 2Ø5/8" B63 B30 B28 C10 B77 B75 B73 B71 C8 B68 C6 B33 2Ø5/8" L=484 L=610 L=1020 24 2Ø5/8" VG-421 65 25x30 29 L=580 VG-423 VG-424 35x35 35x35 35x35 42 24 2Ø5/8" 19 19 29 VG-422 2Ø5/8" L=960 2Ø5/8" My -0.07 t·m L=600 -0.06 t·m -1.70 t·m -0.94 t·m -0.93 t·m My 1.61 t·m 0.01 t·m 0.83 t·m 1.20 t·m 1.54 t 1.19 t 2.17 t 1.90 t 1.61 t 1.33 t 0.26 t 0.54 t 0.23 t Vz Vz -0.62 t -0.97 t -0.29 t -1.49 t -1.71 t -2.22 t -0.89 t -1.19 t -2.02 t·m -1.53 t·m My(Sismo) -0.06 t·m -1.38 t·m -0.05 t·m My(Sismo) 0.01 t·m 0.85 t·m 1.23 t·m 1.39 t·m 1.90 t 1.32 t 2.13 t 1.43 t Vz(Sismo) -0.02 t -0.83 t -0.86 t 0.23 t 1.65 t 0.72 t 0.49 t 1.04 t -1.76 t Vz(Sismo) -1.55 t -2.18 t -0.25 t -0.77 t Pórtico 17 -1.02 t Tramo: VG-422 Sección Tramo: VG-421 Sección Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] Real 1/3L 2/3L 3/3L 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 2.08 2.08 2.08 Real 23.77 11.88 23.77 Nec. 3.21 2.12 3.21 Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa Tramo: VG-423 35x35 Zona 25x30 Zona F. Activa Pórtico 18 Tramo: VG-424 35x35 35x35 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 5.57 5.22 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 3.98 5.60 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 20.37 20.37 20.37 11.88 20.37 20.37 11.88 20.37 Nec. 2.97 2.97 2.97 0.01 mm, L/62313 (L: 0.90 m) 4.12 2.97 4.12 0.66 mm, L/7289 (L: 4.80 m) 4.36 2.97 4.36 0.29 mm, L/14467 (L: 4.22 m) 2.68 mm, L/1577 (L: 4.22 m) Página 55 Página 56 Listado de armado de vigas ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 C6 B62 L=610 79 2Ø5/8" Fecha: 29/04/21 C4 B60 VG-425 35x35 24 35 2Ø5/8" L=600 -0.94 t·m -0.17 t·m 0.25 t·m 1.30 t 0.79 t -0.06 t -0.78 t -1.38 t·m -1.14 t·m 0.93 t·m 1.84 t 1.42 t 0.56 t -0.12 t -0.78 t -1.39 t Pórtico 18 Tramo: VG-425 Sección 35x35 Zona Área Sup. [cm²] Área Inf. [cm²] Área Transv. [cm²/m] F. Activa 1/3L 2/3L 3/3L Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 3.98 3.98 3.98 Nec. 3.51 3.51 3.51 Real 20.37 11.88 20.37 Nec. 5.90 2.97 5.90 0.02 mm, L/70335 (L: 1.71 m) Página 57 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 12.2 DISENO DE COLUMNAS 58 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. ÍNDICE Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 1.- MATERIALES................................................................................................................ 2 1.1.- Hormigones........................................................................................................ 2 1.2.- Aceros por elemento y posición.......................................................................... 2 1.2.1.- Aceros en barras..........................................................................................2 1.- MATERIALES 1.1.- Hormigones 1.2.2.- Aceros en perfiles........................................................................................ 2 Elemento Hormigón 2.- ARMADO DE PILARES Y PANTALLAS............................................................................. 2 2.1.- Pilares................................................................................................................ 2 Fecha: 29/04/21 Todos f'c=210 Árido fck (kp/cm²) γc 210 1.00 Naturaleza Tamaño máximo (mm) Origen metamórfico Ec (kp/cm²) 15 219689 3.- PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS............................................................... 4 3.1.- Pilares................................................................................................................ 4 1.2.- Aceros por elemento y posición 1.2.1.- Aceros en barras Elemento Acero Todos Grado 60 (Latinoamérica) fyk (kp/cm²) γs 4200 1.00 1.2.2.- Aceros en perfiles Tipo de acero para perfiles Límite elástico Módulo de elasticidad (kp/cm²) (kp/cm²) Acero Acero conformado ASTM A 36 36 ksi 2548 2069317 Acero laminado ASTM A 36 36 ksi 2548 2038736 2.- ARMADO DE PILARES Y PANTALLAS 2.1.- Pilares Armado de pilares Hormigón: f'c=210 Geometría Pilar C1 Dimensiones (cm) Tramo (m) LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 VCIM 35x35 -1.50/-0.35 - - LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 Cimentación C2 VCIM 35x35 -1.50/-0.35 - - LOSA 3 N + 8.10 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 VCIM 35x35 -1.50/-0.35 - - Cimentación C3 Armaduras Planta Cimentación Barras Esquina 4Ø5/8" 4Ø5/8" 4Ø5/8" Cara X 2Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" Cara Y 2Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" Estribos Cuantía (%) Descripción (1) Separación (cm) Aprov. (%) Estado 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 35.6 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 35.6 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 43.2 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 43.2 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 7 34.9 28.4 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 28.4 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 37.7 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 37.7 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 50.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 50.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 40.1 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 8 28.3 28.3 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 23.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 23.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 51.9 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 51.9 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 67.2 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 7 67.2 66.3 Cumple Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 38.0 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 36.3 Cumple Página 2 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros Armado de pilares Geometría C4 Planta Tramo (m) LOSA 3 N + 8.10 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 0.00/2.35 VCIM 35x35 -1.50/-0.35 LOSA 3 N + 8.10 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 VCIM 35x35 -1.50/-0.35 - - 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 35x35 -1.50/-0.35 - - LOSA 3 N + 8.10 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 Cimentación - - 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 VCIM Cimentación 35x35 -1.50/-0.35 - - 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 35x35 0.00/2.35 Cimentación 35x35 -1.50/-0.35 - - LOSA 3 N + 8.10 35x35 5.40/7.75 LOSA 2 N + 5.40 35x35 2.70/5.05 LOSA 1 N + 2.70 VCIM Cimentación 35x35 Cara Y 4Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 4Ø5/8" 4Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 4Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 0.00/2.35 LOSA 3 N + 8.10 VCIM C10 35x35 Cara X -1.50/-0.35 LOSA 3 N + 8.10 LOSA 1 N + 2.70 C9 35x35 Esquina 2.70/5.05 LOSA 3 N + 8.10 VCIM C8 5.40/7.75 35x35 Cimentación C7 35x35 LOSA 2 N + 5.40 VCIM Barras 2.70/5.05 35x35 Cimentación C6 35x35 LOSA 1 N + 2.70 Cimentación C5 Armaduras Dimensiones (cm) 4Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" 2Ø5/8" -1.50/-0.35 - - 2Ø5/8" 2Ø5/8" (1) Separación (cm) Estado 3.1.- Pilares Resumen de las comprobaciones 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 26.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 26.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 49.5 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 49.5 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 8 68.5 68.5 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 64.6 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 37.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 37.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 30.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 30.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 51.7 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 8 51.7 61.8 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 61.8 Cumple Cabeza 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 66.1 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 41.0 Cumple 1.55 m 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 41.0 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 30.5 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 30.5 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 8 49.0 49.0 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 61.3 Cumple 0.8 m G, Q, S 11.60 2.72 -1.07 -1.03 -2.17 N,M S. 34.9 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 61.3 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 67.5 Cumple Pie G, Q, S 11.60 2.72 -1.07 -1.03 -2.17 N,M S. 34.9 Cumple 0m G, Q, S 11.60 2.72 -1.07 -1.03 -2.17 N,M S. 34.9 Cumple G, S 10.23 -0.35 -0.17 -1.87 0.11 Q S. 8.39 -0.79 0.44 -0.07 0.95 N,M S. 10.55 -0.48 -2.33 -1.87 0.11 Q S. 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 42.3 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 42.3 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 8 42.7 42.7 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 79.6 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 79.6 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 62.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 62.8 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 7 62.4 53.9 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 53.9 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 39.2 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 39.2 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 73.2 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 73.2 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 62.4 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 7 62.4 62.2 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 55.1 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 55.1 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 41.7 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 41.7 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 91.9 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 91.9 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 8 93.8 93.8 Cumple Cumple 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 83.1 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 71.8 Cumple 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 71.8 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 44.5 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 44.5 Cumple 1.30 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 8 96.5 96.5 Cumple Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 95.4 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 95.4 Cumple 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 79.5 Pilares Tramo Dimensión (cm) Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) 35x35 35x35 35x35 C1 VCIM (-0.925 - 0 m) 35x35 VCIM (-1.5 - -0.925 m) 35x35 Cimentación 35x35 LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) 35x35 Cumple Cumple G, Q, S 3.39 -0.15 1.88 -1.80 -0.28 Q S. 34.7 Cumple G, Q, S 3.73 -0.88 1.66 -1.62 -0.89 N,M S. 23.4 G, Q, S 4.59 1.20 -2.14 -1.62 -0.89 Q S. 35.6 Cumple G, Q 4.38 0.95 -1.53 -1.10 -0.63 Q 24.2 Cumple 30.6 Cumple 3.5 m Cabeza Pie Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 7 68.5 Cumple 1.30 1eØ3/8"+X1rØ3/8"+Y1rØ3/8" 8 68.5 Cumple VCIM (-1.5 - -0.925 m) 35x35 Cimentación 35x35 Cumple G, Q, S 4.59 1.20 -2.14 -1.62 -0.89 N,M S. G, Q, S 10.74 -2.38 1.36 -1.03 -2.17 N,M S. 34.2 Cumple G, Q, S 10.88 2.90 -0.03 -0.26 -2.31 Q S. 43.2 Cumple G, Q, S 11.60 2.72 -1.07 -1.03 -2.17 N,M S. 34.9 Cumple G, Q, S 10.88 2.90 -0.03 -0.26 -2.31 Q S. 43.2 Cumple G, Q, S 11.60 2.72 -1.07 -1.03 -2.17 N,M S. 34.9 Cumple G, Q, S 10.01 -2.51 0.58 -0.26 -2.31 Q S. 42.1 Cumple G, Q, S 10.74 -2.38 1.36 -1.03 -2.17 N,M S. 34.2 Cumple G, Q, S G, Q, S G, S 10.88 2.90 -0.03 -0.26 -2.31 Q S. 43.2 Cumple 9.4 Cumple 11.7 Cumple 9.4 Cumple G, Q, S 15.64 1.08 -1.98 -1.73 -1.04 N,M S. 28.4 Cumple Arranque G, Q, S 15.64 1.08 -1.98 -1.73 -1.04 N,M S. 28.4 Cumple G, Q 3.37 -0.56 -1.08 1.05 -0.90 Q 22.2 Cumple G, Q, S 3.65 -1.45 -1.22 1.16 -1.51 N,M S. 24.3 Cumple G, Q, S 4.35 1.36 2.23 1.75 -0.83 Q S. 37.7 Cumple G, Q, S 4.44 1.67 2.02 1.57 -1.10 N,M S. 33.8 Cumple G, Q, S 4.35 1.36 2.23 1.75 -0.83 Q S. 37.7 Cumple G, Q, S 4.44 1.67 2.02 1.57 -1.10 N,M S. 33.8 Cumple 4.25 m 3.5 m 1.55 m 0.8 m 0m 35x35 Cumple 35.6 35.6 Pie VCIM (-0.925 - 0 m) 23.4 -0.89 Q S. -0.89 Q S. 1.55 m 35x35 -0.89 N,M S. -1.62 1.175 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) -1.62 -1.62 Cabeza 35x35 1.66 -2.14 -2.14 Pie LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) -0.88 Cumple 1.20 3.5 m C2 3.73 Estado 21.5 1.20 3.875 m 35x35 G, Q, S Aprov. (%) 4.59 Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) -0.63 Q 4.59 0.8 m 35x35 -1.10 G, Q, S 1.175 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) Qx (t) 1.06 G, Q, S Pie LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) Myy (t·m) -0.52 4.25 m 3.5 m LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) Mxx (t·m) 3.52 Naturaleza Qy (t) Pésima N (t) G, Q 3.875 m Cumple 1.30 1.30 1.30 4Ø5/8" Descripción Aprov. (%) 1.30 1.30 4Ø5/8" 0.00/2.35 35x35 Estribos Cuantía (%) Fecha: 29/04/21 3.- PÉSIMOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS Hormigón: f'c=210 Pilar ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Cabeza Pie G, Q, S 3.65 -1.45 -1.22 1.16 -1.51 Q S. 35.8 Cumple G, Q, S 4.35 1.36 2.23 1.75 -0.83 Q S. 37.7 Cumple G, Q, S 4.44 1.67 2.02 1.57 -1.10 N,M S. 33.8 Cumple G, Q 4.23 1.56 1.38 1.05 -0.90 Q 26.7 Cumple G, Q, S 4.44 1.67 2.02 1.57 -1.10 N,M S. 33.8 Cumple G, Q 10.81 -1.74 -1.00 0.75 -1.21 Q 19.0 G, Q, S 11.58 -2.98 -1.33 1.12 -2.56 N,M S. 39.5 Cumple G, Q, S 11.74 3.24 0.28 0.35 -2.71 Q S. 50.7 Cumple G, Q, S 12.44 3.04 1.32 1.12 -2.56 N,M S. 40.1 Cumple G, Q, S 10.88 -3.12 -0.55 0.35 -2.71 Q S. 50.8 Cumple Cumple G, Q, S 11.58 -2.98 -1.33 1.12 -2.56 N,M S. 39.5 Cumple G, Q, S 10.88 -3.12 -0.55 0.35 -2.71 Q S. 50.8 Cumple G, Q, S 11.58 -2.98 -1.33 1.12 -2.56 N,M S. 39.5 Cumple G, Q, S 10.88 -3.12 -0.55 G, Q, S 11.58 -2.98 -1.33 1.12 -2.56 N,M S. 39.5 Cumple G, Q 11.67 1.10 0.77 0.75 -1.21 Q 14.5 Cumple G, Q, S 12.44 3.04 1.32 1.12 -2.56 N,M S. 40.1 Cumple G, Q, S 12.44 3.04 1.32 1.12 -2.56 N,M S. 40.1 Cumple G, S 11.85 -0.01 0.19 1.89 -0.28 Q S. G, Q, S 16.11 0.38 -0.18 0.93 -1.49 N,M S. G, S 12.17 0.31 2.36 1.89 -0.28 Q S. 0.35 -2.71 Q S. 50.8 9.6 Cumple Cumple 11.7 Cumple 9.6 Cumple G, Q, S 16.54 2.09 0.90 0.93 -1.49 N,M S. 28.3 Cumple Arranque G, Q, S 16.54 2.09 0.90 0.93 -1.49 N,M S. 28.3 Cumple Notas: (1) e = estribo, r = rama Página 3 Página 4 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones Pilares Tramo Dimensión (cm) Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 6.95 m 6.575 m 6.2 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) 35x35 6.2 m Pie Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) 35x35 35x35 4.25 m 35x35 -0.66 G, Q, S 2.67 -0.39 1.37 -1.20 -0.41 N,M S. G, Q, S 3.53 0.58 -1.45 -1.20 -0.41 Q S. 23.8 Cumple G, Q, S 3.65 1.39 -0.89 -0.68 -0.98 N,M S. 20.7 Cumple G, Q, S 3.53 0.58 -1.45 -1.20 -0.41 Q S. 23.8 Cumple G, Q, S 3.65 1.39 -0.89 -0.68 -0.98 N,M S. 20.7 Cumple G, Q, S 2.67 -0.39 1.37 -1.20 -0.41 Q S. 23.6 Cumple G, Q, S 3.53 0.58 -1.45 -1.20 -0.41 Q S. 23.8 Cumple G, Q, S 3.65 1.39 -0.89 -0.68 -0.98 N,M S. 20.7 Cumple G, Q 3.20 0.30 -0.90 -0.66 -0.21 Q 12.7 Cumple G, Q, S 3.65 1.39 -0.89 -0.68 -0.98 N,M S. 20.7 Cumple -0.21 Q 16.5 G, Q, S 6.55 3.10 0.87 -0.77 2.65 Q S. 13.8 Cumple G, S 5.90 3.12 0.81 -0.71 2.65 N,M S. 37.3 Cumple G, S 6.76 -3.12 -0.87 -0.71 2.65 Q S. 51.7 Cumple G, Q, S 7.41 -3.13 -0.94 -0.77 2.66 N,M S. 37.5 Cumple 5.90 3.12 0.81 -0.71 2.65 Q S. 51.9 Cumple 3.12 0.81 -0.71 2.65 Q S. 51.9 Cumple 3.12 0.81 -0.71 2.65 Q S. 51.9 Cumple G, Q, S 7.41 -3.13 -0.94 -0.77 2.66 N,M S. 37.5 Cumple G, S 12.81 4.13 0.91 -0.66 3.53 Q S. 18.0 Cumple G, Q, S 14.31 4.18 0.98 -0.70 3.57 N,M S. 47.6 Cumple G, Q, S 15.17 -4.20 -0.68 -0.70 3.57 Q S. 66.9 Cumple G, Q, S 15.17 -4.20 -0.68 -0.70 3.57 N,M S. 45.6 Cumple 1.55 m 0.8 m -0.925 m G, Q, S 14.31 4.18 0.98 -0.70 3.57 Q S. 67.2 14.31 4.18 0.98 -0.70 3.57 N,M S. 47.6 Cumple 14.31 4.18 0.98 -0.70 3.57 Q S. 67.2 Cumple G, Q, S 14.31 4.18 0.98 -0.70 3.57 N,M S. 47.6 Cumple G, Q, S 14.31 4.18 0.98 -0.70 3.57 Q S. 67.2 Cumple G, Q, S 14.31 47.6 Cumple G, Q, S G, S 4.18 0.98 -0.70 3.57 N,M S. 9.22 -4.08 -0.55 -0.54 3.44 Q S. 17.4 Cumple 15.17 -4.20 -0.68 -0.70 3.57 N,M S. 45.6 Cumple 9.78 1.01 0.24 -0.55 3.62 Q S. 18.3 Cumple G, Q, S 28.81 -0.67 0.32 -0.81 -2.99 N,M S. 20.9 Cumple G, S 10.10 -3.15 -0.39 -0.56 3.62 66.3 Cumple G, Q, S 28.91 0.85 -2.78 -2.35 -0.86 N,M S. 36.3 Cumple 9.78 1.01 0.24 -0.55 3.62 38.0 Cumple G, S Q S. Q S. G, Q, S 28.81 -0.67 0.32 -0.81 -2.99 N,M S. 20.9 Cumple G, S 10.10 -3.15 -0.39 -0.56 3.62 18.3 Cumple G, Q, S 28.91 0.85 -2.78 -2.35 -0.86 N,M S. 36.3 Cumple Arranque G, Q, S 28.91 0.85 -2.78 -2.35 -0.86 N,M S. 36.3 Cumple 35x35 Pie Q S. Tramo Dimensión (cm) Página 5 Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 6.95 m 6.575 m 6.2 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) 35x35 6.2 m Pie Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) 35x35 4.25 m 4.25 m 3.875 m LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) 35x35 C4 3.5 m Pie Cabeza Cumple G, Q, S G, Q, S G, S Pilares Cumple 5.90 35x35 35x35 0.65 5.90 Cabeza Cimentación -0.18 G, S -0.925 m VCIM (-1.5 - -0.925 m) 2.34 G, S Pie VCIM (-0.925 - 0 m) Cumple G, Q G, S 1.175 m 35x35 12.3 Qx (t) 3.5 m 1.55 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) Estado Myy (t·m) 4.25 m Cabeza LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) Aprov. (%) Mxx (t·m) 3.875 m Pie C3 Qy (t) Pésima N (t) Naturaleza Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) 35x35 1.55 m 1.55 m 1.175 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) 35x35 0.8 m VCIM (-1.5 - -0.925 m) 35x35 Cimentación 35x35 Estado 14.7 Cumple Myy (t·m) Qx (t) 2.39 -0.20 -0.80 0.77 -0.29 Q G, Q, S 2.75 -0.45 -1.50 1.29 -0.52 N,M S. 18.3 Cumple G, Q, S 3.62 0.78 1.55 1.30 -0.52 Q S. 26.8 Cumple G, Q, S 3.70 1.50 1.02 0.80 -1.02 N,M S. 22.9 Cumple G, Q, S 3.62 0.78 1.55 1.30 -0.52 Q S. 26.8 Cumple G, Q, S 3.70 1.50 1.02 0.80 -1.02 N,M S. 22.9 Cumple G, Q, S 2.75 -0.45 -1.50 1.29 -0.52 Q S. 25.8 Cumple G, Q, S 3.62 0.78 1.55 1.30 -0.52 Q S. 26.8 Cumple G, Q, S 3.70 1.50 1.02 0.80 -1.02 N,M S. 22.9 Cumple G, Q 3.26 0.47 1.00 0.77 -0.29 Q 14.9 Cumple G, Q, S 3.70 1.50 1.02 0.80 -1.02 N,M S. 22.9 Cumple 13.2 Cumple G, Q, S 6.54 2.84 -1.01 0.88 2.49 G, Q, S 11.59 -2.85 -1.28 1.09 -2.15 N,M S. 37.8 Cumple G, S 4.45 -2.93 0.73 0.62 2.48 Q S. 49.1 Cumple G, Q, S 7.41 -3.02 1.05 0.88 2.49 N,M S. 37.4 Cumple Q S. G, S Q S. 3.80 2.90 -0.72 0.62 2.48 49.5 Cumple 11.59 -2.85 -1.28 1.09 -2.15 N,M S. 37.8 Cumple 3.80 2.90 -0.72 0.62 2.48 49.5 Cumple 11.59 -2.85 -1.28 1.09 -2.15 N,M S. 37.8 Cumple 3.80 2.90 -0.72 0.62 2.48 49.5 Cumple 11.59 -2.85 -1.28 1.09 -2.15 N,M S. G, Q, S 7.41 -3.02 1.05 0.88 2.49 N,M S. 37.4 Cumple G, S 8.86 4.07 -0.65 0.54 3.46 Q S. 17.5 Cumple G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S Q S. Q S. 37.8 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 N,M S. 48.5 Cumple G, Q, S 15.70 -4.20 0.83 0.73 3.62 Q S. 67.6 Cumple G, Q, S 15.70 -4.20 0.83 0.73 3.62 N,M S. 47.0 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 Q S. 68.5 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 N,M S. 48.5 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 Q S. 68.5 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 N,M S. 48.5 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 Q S. 68.5 Cumple G, Q, S 14.83 4.32 -0.90 0.73 3.62 N,M S. 48.5 Cumple Cumple 9.51 -4.06 0.61 0.54 3.46 Q S. 17.5 15.70 -4.20 0.83 0.73 3.62 N,M S. 47.0 Cumple G, S 10.05 0.98 -0.19 0.45 3.55 Q S. 17.9 Cumple G, Q, S 29.49 -0.69 -0.20 0.82 -2.99 N,M S. 21.4 Cumple G, S 10.38 -3.09 0.32 0.45 3.55 64.6 Cumple G, Q, S 29.79 1.05 2.79 2.29 -1.10 N,M S. 37.8 Cumple G, S 10.38 -3.09 0.32 0.45 3.55 17.9 Cumple G, Q, S 29.79 1.05 2.79 2.29 -1.10 N,M S. 37.8 Cumple Arranque G, Q, S 29.79 1.05 2.79 2.29 -1.10 N,M S. 37.8 Cumple Cabeza 35x35 Aprov. (%) Mxx (t·m) G, Q G, Q, S Pie VCIM (-0.925 - 0 m) Qy (t) Pésima N (t) Naturaleza -0.925 m Pie G, S Q S. Q S. Página 6 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones Pilares Tramo Dimensión (cm) Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 6.95 m 6.95 m 6.575 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) 35x35 6.2 m Pie Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) 35x35 4.25 m 4.25 m 3.875 m C5 LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) 35x35 3.5 m Pie Cabeza LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) 35x35 1.55 m 1.175 m 0.8 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) 35x35 0.8 m Pie Cabeza VCIM (-0.925 - 0 m) 35x35 -0.925 m VCIM (-1.5 - -0.925 m) 35x35 Cimentación 35x35 Pie Aprov. (%) Estado 17.5 Cumple Mxx (t·m) Myy (t·m) Qx (t) G, Q 5.13 -0.15 1.09 -0.99 G, Q, S 4.64 -0.64 1.71 -1.45 -0.67 N,M S. G, Q, S 5.84 0.22 -1.87 -1.61 -0.16 Q S. 30.4 Cumple G, Q, S 4.83 1.75 -1.03 -0.83 -1.24 N,M S. 25.2 Cumple G, Q, S 4.97 -0.15 1.91 -1.61 -0.16 Q S. 30.8 Cumple G, Q, S 4.64 -0.64 1.71 -1.45 -0.67 N,M S. 21.3 Cumple G, Q, S 4.97 -0.15 1.91 -1.61 -0.16 Q S. 30.8 Cumple G, Q, S 4.64 -0.64 1.71 -1.45 -0.67 N,M S. 21.3 Cumple G, Q, S 4.97 -0.15 1.91 -1.61 -0.16 Q S. 30.8 Cumple G, Q, S 4.64 -0.64 1.71 -1.45 -0.67 N,M S. 21.3 Cumple G, Q 5.99 0.23 -1.25 -0.99 -0.16 Q 17.8 Cumple G, Q, S 4.83 1.75 -1.03 -0.83 -1.24 N,M S. 25.2 Cumple G, Q, S 10.59 -3.31 0.71 -0.70 -2.70 Q S. 14.0 Cumple G, Q, S 13.33 -1.71 2.63 -2.13 -1.41 N,M S. 40.0 Cumple 7.31 2.95 -0.64 -0.47 -2.64 Q S. 50.6 Cumple 14.20 1.61 -2.36 -2.13 -1.41 N,M S. 36.8 Cumple G, S G, Q, S G, S Qy (t) Pésima N (t) Naturaleza -0.16 Q 21.3 9.58 -3.31 0.65 -0.64 -2.69 Q S. 51.7 Cumple -1.71 2.63 -2.13 -1.41 N,M S. 40.0 Cumple 9.58 -3.31 0.65 -0.64 -2.69 Q S. 51.7 Cumple 13.33 -1.71 2.63 -2.13 -1.41 N,M S. 40.0 Cumple 9.58 -3.31 0.65 -0.64 -2.69 Q S. 51.7 Cumple G, Q, S 13.33 -1.71 2.63 -2.13 -1.41 N,M S. 40.0 Cumple G, Q, S 11.45 3.02 -0.94 -0.70 -2.70 Q S. 14.0 Cumple G, Q, S 14.20 1.61 -2.36 -2.13 -1.41 N,M S. 36.8 Cumple G, S 0.67 -0.41 G, S G, Q, S G, S 10.19 -3.66 -3.23 Q S. 16.3 Cumple G, Q, S 22.15 -1.81 2.92 -2.53 -1.58 N,M S. 44.8 Cumple G, S 10.84 3.92 -0.28 -0.41 -3.23 Q S. 61.8 Cumple G, Q, S 23.02 1.91 -3.03 -2.53 -1.58 N,M S. 46.7 Cumple G, S 10.84 -0.41 -3.23 Q S. 61.8 3.92 -0.28 G, Q, S 23.02 1.91 -3.03 -2.53 -1.58 N,M S. 46.7 Cumple G, S 10.19 -3.66 0.67 -0.41 -3.23 Q S. 61.4 Cumple G, Q, S 22.15 -1.81 2.92 -2.53 -1.58 N,M S. 44.8 Cumple G, S 10.84 3.92 -0.28 -0.41 -3.23 Q S. 61.8 Cumple 23.02 1.91 -3.03 -2.53 -1.58 N,M S. 46.7 Cumple G, S 10.84 3.92 -0.28 -0.41 -3.23 Q S. 16.3 Cumple G, Q, S 23.02 1.91 -3.03 -2.53 -1.58 N,M S. 46.7 Cumple G, S 11.20 -1.05 0.26 -0.24 -3.68 Q S. 18.4 Cumple G, Q, S 31.03 0.67 0.27 -0.72 3.08 22.5 Cumple G, S 11.52 3.17 -0.02 -0.24 -3.68 Q S. 66.1 Cumple G, Q, S 26.76 1.59 -2.76 -2.28 -1.96 N,M S. 41.0 Cumple G, S 11.52 3.17 -0.02 -0.24 -3.68 Q S. 18.4 Tramo Dimensión (cm) Cumple G, Q, S 26.76 1.59 -2.76 -2.28 -1.96 N,M S. 41.0 Cumple Arranque G, Q, S 26.76 1.59 -2.76 -2.28 -1.96 N,M S. 41.0 Cumple Página 7 Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 6.95 m 6.95 m 6.575 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) 35x35 6.2 m Pie Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) 35x35 4.25 m 4.25 m 3.875 m C6 LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) 35x35 3.5 m Pie Cabeza LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) 35x35 Cumple G, Q, S N,M S. Pilares Cumple 13.33 G, Q, S Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones 1.55 m 1.175 m 0.8 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) 35x35 0.8 m Pie Cabeza VCIM (-0.925 - 0 m) 35x35 -0.925 m VCIM (-1.5 - -0.925 m) 35x35 Cimentación 35x35 Pie Aprov. (%) Estado 17.8 Cumple Mxx (t·m) Myy (t·m) Qx (t) G, Q 4.85 -0.21 -1.15 0.98 -0.13 Q G, Q, S 4.57 -0.52 -1.91 1.55 -0.46 N,M S. 22.3 Cumple G, Q, S 5.60 0.11 1.78 1.58 -0.13 Q S. 29.8 Cumple G, Q, S 4.62 1.61 0.97 0.83 -1.20 N,M S. 23.4 Cumple G, Q, S 4.74 -0.21 -1.94 1.58 -0.13 Q S. 30.5 Cumple G, Q, S 4.57 -0.52 -1.91 1.55 -0.46 N,M S. 22.3 Cumple G, Q, S 4.74 -0.21 -1.94 1.58 -0.13 Q S. 30.5 Cumple G, Q, S 4.57 -0.52 -1.91 1.55 -0.46 N,M S. 22.3 Cumple G, Q, S 4.74 -0.21 -1.94 1.58 -0.13 Q S. 30.5 Cumple G, Q, S 4.57 -0.52 -1.91 1.55 -0.46 N,M S. 22.3 Cumple G, Q 5.72 0.08 1.15 0.98 -0.13 Q 17.0 Cumple G, Q, S 4.62 1.61 0.97 0.83 -1.20 N,M S. 23.4 Cumple G, Q, S 8.95 -3.05 -0.89 0.86 -2.50 Q S. 13.2 Cumple G, Q, S 11.33 -1.70 -2.60 2.12 -1.43 N,M S. 39.4 Cumple 6.25 2.80 0.77 0.59 -2.50 Q S. 48.4 Cumple 12.19 1.65 2.37 2.12 -1.42 N,M S. 36.9 Cumple G, S G, Q, S G, S Qy (t) Pésima N (t) Naturaleza 5.60 -3.07 -0.61 0.59 -2.50 Q S. 49.0 Cumple 11.33 -1.70 -2.60 2.12 -1.43 N,M S. 39.4 Cumple 5.60 -3.07 -0.61 0.59 -2.50 Q S. 49.0 Cumple 11.33 -1.70 -2.60 2.12 -1.43 N,M S. 39.4 Cumple 5.60 -3.07 -0.61 0.59 -2.50 Q S. 49.0 Cumple 11.33 -1.70 -2.60 2.12 -1.43 N,M S. 39.4 Cumple G, Q, S 9.81 2.82 1.12 0.86 -2.50 Q S. 13.2 Cumple G, Q, S 12.19 1.65 2.37 2.12 -1.42 N,M S. 36.9 Cumple G, S 12.20 -3.58 -0.89 0.68 G, Q, S 21.87 3.26 -1.24 1.01 2.85 43.1 Cumple 8.79 3.88 0.53 0.51 -3.16 Q S. 61.3 Cumple 20.78 1.40 3.70 2.91 -1.12 N,M S. 48.2 Cumple G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S G, Q, S G, S 8.79 3.88 0.53 0.51 -3.20 Q S. N,M S. -3.16 Q S. 16.4 61.3 Cumple Cumple 20.78 1.40 3.70 2.91 -1.12 N,M S. 48.2 Cumple 8.14 -3.55 -0.66 0.51 -3.16 Q S. 60.8 Cumple 21.87 3.26 -1.24 1.01 2.85 43.1 Cumple 61.3 Cumple N,M S. 8.79 3.88 0.53 0.51 -3.16 Q S. 20.78 1.40 3.70 2.91 -1.12 N,M S. 48.2 Cumple 8.79 3.88 0.53 0.51 -3.16 Q S. 16.0 Cumple 20.78 1.40 3.70 2.91 -1.12 N,M S. 48.2 Cumple Cumple 9.26 -1.06 -0.17 0.25 -3.68 Q S. 18.5 27.68 0.64 -0.17 0.64 2.99 20.1 Cumple 9.57 3.17 0.12 0.25 -3.68 Q S. 67.5 Cumple 25.03 1.19 3.25 2.55 -1.51 N,M S. 42.3 Cumple 9.57 3.17 0.12 0.25 N,M S. -3.68 Q S. 18.4 Cumple G, Q, S 25.03 1.19 3.25 2.55 -1.51 N,M S. 42.3 Cumple Arranque G, Q, S 25.03 1.19 3.25 2.55 -1.51 N,M S. 42.3 Cumple Página 8 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones Pilares Tramo Dimensión (cm) Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) 35x35 35x35 LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) 35x35 35x35 -0.64 2.25 -2.19 -0.53 N,M S. 22.2 Cumple 26.1 -2.19 -0.53 Q S. 42.7 Cumple -2.19 -0.53 Q S. 42.7 Cumple 6.2 m G, Q, S 6.37 -0.64 6.2 m G, Q, S 7.23 0.61 -2.89 -2.19 -0.53 Q S. 42.7 Cumple G, Q 7.47 0.01 -2.26 -1.47 -0.10 Q 28.4 Cumple G, Q, S 7.23 0.61 -2.89 -2.19 -0.53 N,M S. 32.2 Cumple 2.25 -2.19 -0.53 Q S. 20.22 0.47 2.83 -2.47 0.39 23.7 Cumple G, Q, S 19.70 -1.02 5.29 -4.23 -0.80 N,M S. 59.5 Cumple 4.25 m G, Q, S 20.56 0.86 -4.66 -4.23 -0.80 Q S. 76.1 Cumple 4.25 m G, Q, S 19.70 -1.02 5.29 -4.23 -0.80 Q S. 79.6 Cumple 3.875 m G, Q, S 19.70 -1.02 5.29 -4.23 -0.80 Q S. 3.5 m G, Q, S 19.70 -1.02 5.29 -4.23 -0.80 Q S. 79.6 Cumple G, Q 21.08 -0.44 -2.97 -2.47 0.39 23.5 Cumple G, Q, S 20.56 0.86 -4.66 -4.23 -0.80 N,M S. 52.5 Cumple G, S 24.82 -1.17 4.35 -3.80 -1.10 Q S. 60.5 Cumple G, Q, S 33.83 -1.10 5.01 -4.22 -1.06 N,M S. 61.3 Cumple G, S 25.46 1.42 -4.58 -3.80 -1.10 Q S. 62.8 Cumple Q 79.6 G, Q, S 34.69 1.40 -4.89 -4.22 -1.06 N,M S. 62.4 Cumple G, S 25.46 1.42 -4.58 -3.80 -1.10 Q S. 62.8 Cumple G, Q, S 34.69 1.40 -4.89 -4.22 -1.06 N,M S. 62.4 Cumple G, S 25.46 1.42 -4.58 -3.80 -1.10 Q S. 62.8 Cumple G, Q, S 34.69 1.40 -4.89 -4.22 -1.06 N,M S. 62.4 Cumple G, S 25.46 1.42 -4.58 -3.80 -1.10 Q S. 62.8 Cumple G, Q, S 34.69 1.40 -4.89 -4.22 -1.06 N,M S. 62.4 Cumple G, Q, S 34.69 1.40 -4.89 -4.22 -1.06 N,M S. 62.4 Cumple G, S 16.67 29.5 Cumple 0.02 0.84 2.79 1.16 40.12 -0.25 -0.71 -2.90 -0.84 N,M S. 29.1 Cumple G, S 16.98 -1.31 4.05 2.79 1.16 53.3 Cumple G, Q, S 40.45 1.50 -4.01 -2.87 -1.59 N,M S. 53.9 Cumple Arranque G, Q, S 40.45 1.50 -4.01 -2.87 -1.59 N,M S. 53.9 Cumple Pie Q S. Q S. Dimensión (cm) Página 9 Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 35x35 C8 Cimentación 35x35 2.03 -0.59 N,M S. 25.3 Cumple 2.03 -0.59 Q S. 39.2 Cumple -0.59 Q S. 39.2 Cumple 6.35 -0.49 -2.29 6.2 m 4.25 m 3.5 m 1.55 m G, Q, S 2.03 -0.59 Q S. 39.1 Cumple G, Q, S 7.21 0.90 2.48 2.03 -0.59 Q S. 39.2 Cumple G, Q 7.44 0.69 1.81 1.31 -0.39 Q 24.8 Cumple G, Q, S 7.21 0.90 2.48 2.03 -0.59 N,M S. 30.6 Cumple G, Q 19.65 -1.16 -2.38 2.10 -0.98 Q 22.1 G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 N,M S. 64.9 Cumple G, Q, S 20.09 2.00 4.20 3.84 -1.79 Q S. 69.1 Cumple G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 Q S. 73.2 Cumple G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 N,M S. 64.9 Cumple G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 Q S. 73.2 Cumple G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 N,M S. 64.9 Cumple G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 Q S. 73.2 Cumple G, Q, S 19.22 -2.21 -4.82 3.84 -1.79 N,M S. 64.9 Cumple G, Q 20.52 1.14 2.55 2.10 -0.98 Q 21.9 Cumple G, Q, S 20.09 2.00 4.20 3.84 -1.79 N,M S. 57.6 Cumple G, S 24.20 -1.11 -3.90 G, Q, S 32.93 -1.29 -4.39 4.00 -1.08 N,M S. 56.5 Cumple G, S 24.85 1.13 4.65 3.64 -0.95 Q S. 62.4 Cumple G, Q, S 33.80 1.26 5.01 4.00 -1.08 N,M S. 62.2 Cumple G, S 24.85 1.13 4.65 3.64 3.64 -0.95 Q S. -0.95 Q S. 48.7 62.4 Cumple Cumple Cumple G, Q, S 33.80 1.26 5.01 4.00 -1.08 N,M S. 62.2 Cumple G, S 24.85 1.13 4.65 3.64 -0.95 Q S. 62.4 Cumple G, Q, S 33.80 1.26 5.01 4.00 -1.08 N,M S. 62.2 Cumple G, S 24.85 1.13 4.65 3.64 -0.95 Q S. 62.4 Cumple G, Q, S 33.80 1.26 5.01 4.00 -1.08 N,M S. 62.2 G, Q, S 33.80 1.26 5.01 4.00 -1.08 N,M S. 62.2 Cumple G, S 15.89 0.18 -0.79 -2.76 1.42 30.5 Cumple G, Q, S 39.25 -0.06 0.71 3.03 -0.60 N,M S. 28.5 Cumple G, S 16.21 -1.46 -3.97 -2.76 1.43 53.7 Cumple G, Q, S 39.58 1.49 4.17 3.01 -1.42 N,M S. 55.1 Cumple Arranque G, Q, S 39.58 1.49 4.17 3.01 -1.42 N,M S. 55.1 Cumple Pie 35x35 -2.29 2.03 0m VCIM (-1.5 - -0.925 m) -0.49 Cumple 2.48 35x35 35x35 6.35 Estado 21.9 2.48 0.8 m VCIM (-0.925 - 0 m) G, Q, S Aprov. (%) 0.90 1.175 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) -0.39 Q 0.90 Cabeza 35x35 1.31 7.21 Pie LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) -1.27 7.21 3.875 m 35x35 Qx (t) -0.23 G, Q, S 4.25 m LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) Myy (t·m) 6.58 G, Q, S Cabeza 35x35 Mxx (t·m) G, Q 6.95 m Pie LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) Qy (t) Pésima N (t) Naturaleza 6.575 m 6.2 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) Cumple G, Q, S Cabeza Tramo Cumple G, Q 1.55 m Q 41.5 Pilares Cumple -2.89 0m Cimentación 6.37 -0.10 Q -2.89 Pie 35x35 -1.47 Estado 0.61 0.8 m VCIM (-1.5 - -0.925 m) 1.20 Aprov. (%) 0.61 35x35 35x35 -0.23 Pésima 7.23 1.175 m VCIM (-0.925 - 0 m) 6.61 Qy (t) 7.23 Cabeza LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) Qx (t) G, Q, S Pie 35x35 Myy (t·m) G, Q, S C7 LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) G, Q, S Mxx (t·m) 6.95 m Cabeza 35x35 G, Q N (t) 6.575 m Pie LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) Naturaleza Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones Cabeza Pie Q S. Q S. Cumple Página 10 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones Pilares Tramo Dimensión (cm) Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 6.95 m 6.575 m 6.2 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) 35x35 6.2 m Pie Cabeza LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) 35x35 C9 LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) 35x35 4.25 m LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) VCIM (-0.925 - 0 m) 35x35 35x35 35x35 Cimentación 35x35 12.3 Cumple 0.34 N,M S. 23.7 Cumple 0.21 Q S. 41.7 Cumple 0.34 N,M S. 30.3 Cumple -2.14 0.21 Q S. 41.7 Cumple -2.08 0.34 N,M S. 30.3 Cumple -2.14 0.21 Q S. 41.0 Cumple 2.16 -2.08 0.34 N,M S. 23.7 Cumple -2.79 -2.14 0.21 Q S. 41.7 Cumple Qx (t) Qy (t) G, Q 4.42 0.58 0.60 -0.99 0.52 G, Q, S 4.64 0.35 2.16 -2.08 G, Q, S 5.46 -0.31 -2.79 -2.14 G, Q, S 5.50 -0.46 -2.72 -2.08 G, Q, S 5.46 -0.31 -2.79 G, Q, S 5.50 -0.46 -2.72 G, Q, S 4.60 0.18 2.23 G, Q, S 4.64 0.35 G, Q, S 5.46 -0.31 Pésima G, Q, S 5.50 -0.46 -2.72 -2.08 0.34 N,M S. 30.3 Cumple G, Q 5.29 -0.65 -1.73 -0.99 0.52 Q 20.1 Cumple G, Q, S 5.50 -0.46 -2.72 -2.08 0.34 N,M S. 30.3 Cumple G, Q 12.66 0.57 2.46 -2.09 0.49 Q 36.0 Cumple G, Q, S 13.99 -0.26 6.14 -4.74 -0.10 N,M S. 68.3 Cumple G, Q, S 14.86 -0.02 -5.00 -4.74 -0.10 Q S. 89.1 Cumple G, Q, S 13.99 -0.26 6.14 -4.74 -0.10 Q S. 91.9 Cumple G, Q, S 13.99 -0.26 6.14 -4.74 -0.10 Q S. 91.9 Cumple 3.5 m G, Q, S 13.99 -0.26 6.14 -4.74 -0.10 Q S. 91.9 Cumple G, Q 13.52 -0.59 -2.45 -2.09 0.49 34.4 Cumple G, Q, S 14.86 -0.02 -5.00 -4.74 -0.10 N,M S. 50.3 Cumple G, Q, S 23.90 -0.21 5.72 -5.07 -0.34 N,M S. 64.4 Cumple Q Pilares Tramo Dimensión (cm) Esfuerzos pésimos Posición Cabeza LOSA 3 N + 8.10 (6.575 - 8.1 m) 35x35 0.75 Q G, Q, S -2.51 2.24 0.51 N,M S. Aprov. (%) Estado 19.5 Cumple 0.30 -0.90 2.75 2.24 0.51 Q S. 44.0 Cumple 0.09 -2.57 2.30 0.34 Q S. 44.5 Cumple G, Q, S 4.77 0.30 -2.51 2.24 0.51 N,M S. 27.2 Cumple G, Q, S 4.70 0.09 -2.57 2.30 0.34 Q S. 44.5 Cumple G, Q, S 4.77 0.30 -2.51 2.24 0.51 N,M S. 27.2 Cumple G, Q, S 4.70 0.09 -2.57 2.30 0.34 Q S. 44.5 Cumple G, Q, S 4.77 0.30 -2.51 2.24 0.51 N,M S. 27.2 Cumple G, Q 5.39 -1.24 1.57 1.07 0.75 Q 24.8 Cumple G, Q, S 5.63 -0.90 2.75 2.24 0.51 N,M S. 34.1 Cumple G, Q 14.69 1.91 -2.49 2.16 1.61 Q 36.1 Cumple G, Q, S 15.79 1.17 -6.22 4.87 1.02 N,M S. 68.6 Cumple G, Q, S 16.42 -0.95 5.35 4.98 0.71 Q S. 93.8 Cumple G, Q, S 16.65 -1.22 5.23 4.87 1.02 N,M S. 59.5 Cumple G, Q, S 15.56 0.72 -6.37 4.99 0.71 Q S. 96.5 Cumple G, Q, S 15.79 1.17 -6.22 4.87 1.02 N,M S. 68.6 Cumple G, Q, S 15.56 0.72 -6.37 4.99 0.71 Q S. 96.5 Cumple G, Q, S 15.79 1.17 -6.22 4.87 1.02 N,M S. 68.6 Cumple G, Q, S 15.56 0.72 -6.37 4.99 0.71 Q S. 96.5 Cumple G, Q, S 15.79 1.17 -6.22 4.87 1.02 N,M S. 68.6 Cumple G, Q 15.56 -1.87 2.58 2.16 1.61 Q 35.5 Cumple G, Q, S 16.65 -1.22 5.23 4.87 1.02 N,M S. 59.5 Cumple Cabeza G, Q, S 27.53 0.89 -5.55 5.19 0.50 N,M S. 62.4 Cumple 1.55 m G, Q, S 28.40 -0.28 6.64 5.19 0.50 Q S. 95.4 6.2 m 4.25 m 4.25 m 3.875 m 35x35 1.07 5.63 C10 LOSA 2 N + 5.40 (2.7 - 3.875 m) Qy (t) -0.93 4.70 Cabeza 35x35 Qx (t) 0.51 4.77 Pie LOSA 2 N + 5.40 (3.875 - 5.4 m) Myy (t·m) 4.53 G, Q, S 6.575 m 35x35 Mxx (t·m) G, Q G, Q, S 6.95 m 6.95 m LOSA 3 N + 8.10 (5.4 - 6.575 m) Pésima N (t) Naturaleza 3.5 m 27.2 Cumple 1.55 m G, Q, S 24.76 0.59 -6.20 -5.07 -0.34 Q S. 93.8 Cumple 1.175 m G, Q, S 24.76 0.59 -6.20 -5.07 -0.34 Q S. 93.8 Cumple 0.8 m G, Q, S 23.90 -0.21 5.72 -5.07 -0.34 Q S. 92.2 Cumple 0.8 m G, Q, S 24.76 0.59 -6.20 -5.07 -0.34 Q S. 93.8 Cumple Pie G, Q, S 24.76 0.59 -6.20 -5.07 -0.34 N,M S. 65.3 Cumple 1.175 m G, Q, S 28.40 -0.28 6.64 5.19 0.50 Q S. 95.4 Cumple G, S 11.78 0.19 1.28 4.03 1.42 21.4 Cumple 0.8 m G, Q, S 27.53 0.89 -5.55 5.19 0.50 Q S. 88.9 Cumple G, Q, S 29.53 0.77 -0.90 -4.40 -0.10 N,M S. 22.6 Cumple 7.14 -1.37 5.91 4.07 1.26 Q S. 83.1 Cumple 12.21 -1.44 5.92 4.03 1.42 Q S. 21.4 Cumple Cabeza -0.925 m G, S VCIM (-1.5 - -0.925 m) Q Myy (t·m) 4.25 m Cabeza 35x35 Estado Mxx (t·m) 3.875 m Pie LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) Aprov. (%) N (t) Naturaleza Fecha: 29/04/21 Resumen de las comprobaciones Pie G, S Q S. G, S 7.14 -1.37 5.91 4.07 1.26 N,M S. 71.8 Cumple Arranque G, S 7.14 -1.37 5.91 4.07 1.26 N,M S. 71.8 Cumple Pie LOSA 1 N + 2.70 (1.175 - 2.7 m) LOSA 1 N + 2.70 (0 - 1.175 m) 35x35 35x35 VCIM (-0.925 - 0 m) 35x35 VCIM (-1.5 - -0.925 m) 35x35 Cimentación 35x35 0.8 m G, Q, S 28.40 -0.28 5.19 0.50 Q S. Pie G, Q, S 28.40 -0.28 6.64 5.19 0.50 N,M S. 75.2 Cumple 8.96 -0.07 -1.20 -4.00 1.08 Q S. 20.7 Cumple 4.30 -0.38 N,M S. Cabeza G, S G, Q, S -0.925 m G, S 32.58 0.60 6.64 1.09 95.4 Cumple 24.4 Cumple Cumple 9.28 -1.31 -5.79 -4.00 1.08 Q S. 79.5 Cumple G, S 9.28 -1.31 -5.79 -4.00 1.08 N,M S. 68.5 Cumple Arranque G, S 9.28 -1.31 -5.79 -4.00 1.08 N,M S. 68.5 Cumple Pie Notas: Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) N,M S.: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones sísmicas) Q S.: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones sísmicas) Página 11 Página 12 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 12.3 DISENO DE CIMENTACION 60 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Listado de cimentación ÍNDICE ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 1.1.- Descripción 1.2.- Comprobación 2.- LISTADO DE VIGAS CENTRADORAS 2.1.- Descripción 2.2.- Comprobación 2 2 3 19 19 Fecha: 29/04/21 1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 1.1.- Descripción Referencias Geometría Armado C1 Zapata rectangular excéntrica X: 5Ø5/8"c/22 Ancho inicial X: 17.5 cm Y: 5Ø5/8"c/22 Ancho inicial Y: 97.5 cm Ancho final X: 97.5 cm Ancho final Y: 17.5 cm Ancho zapata X: 115.0 cm Ancho zapata Y: 115.0 cm Canto: 50.0 cm C2 Zapata rectangular excéntrica X: 5Ø5/8"c/22 Ancho inicial X: 102.5 cm Y: 5Ø5/8"c/22 Ancho inicial Y: 102.5 cm Ancho final X: 17.5 cm Ancho final Y: 17.5 cm Ancho zapata X: 120.0 cm Ancho zapata Y: 120.0 cm Canto: 50.0 cm C3 Zapata rectangular excéntrica X: 10Ø5/8"c/20 Ancho inicial X: 17.5 cm Y: 5Ø5/8"c/20 Ancho inicial Y: 107.5 cm Ancho final X: 92.5 cm Ancho final Y: 107.5 cm Ancho zapata X: 110.0 cm Ancho zapata Y: 215.0 cm Canto: 55.0 cm C4 Zapata rectangular excéntrica X: 10Ø5/8"c/20 Ancho inicial X: 92.5 cm Y: 5Ø5/8"c/20 Ancho inicial Y: 107.5 cm Ancho final X: 17.5 cm Ancho final Y: 107.5 cm Ancho zapata X: 110.0 cm Ancho zapata Y: 215.0 cm Canto: 55.0 cm C5 Zapata rectangular excéntrica X: 11Ø5/8"c/20 Ancho inicial X: 17.5 cm Y: 5Ø5/8"c/20 Ancho inicial Y: 112.5 cm Ancho final X: 97.5 cm Ancho final Y: 112.5 cm Ancho zapata X: 115.0 cm Ancho zapata Y: 225.0 cm Canto: 55.0 cm C6 Zapata rectangular excéntrica X: 10Ø5/8"c/20 Ancho inicial X: 87.5 cm Y: 5Ø5/8"c/20 Ancho inicial Y: 102.5 cm Ancho final X: 17.5 cm Ancho final Y: 102.5 cm Ancho zapata X: 105.0 cm Ancho zapata Y: 205.0 cm Canto: 55.0 cm 19 Página 2 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Referencias C7 C8 C9 C10 Geometría Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Armado Referencia: C1 Zapata rectangular excéntrica X: 10Ø3/4"c/26 Ancho inicial X: 17.5 cm Y: 5Ø3/4"c/26 Ancho inicial Y: 127.5 cm Ancho final X: 112.5 cm Ancho final Y: 127.5 cm Ancho zapata X: 130.0 cm Ancho zapata Y: 255.0 cm Canto: 60.0 cm Dimensiones: 115 x 115 x 50 Zapata rectangular excéntrica X: 10Ø3/4"c/26 Ancho inicial X: 112.5 cm Y: 5Ø3/4"c/26 Ancho inicial Y: 127.5 cm Ancho final X: 17.5 cm Ancho final Y: 127.5 cm Ancho zapata X: 130.0 cm Ancho zapata Y: 255.0 cm Canto: 60.0 cm Compresión oblicua en la zapata: Zapata rectangular excéntrica X: 6Ø3/4"c/26 Ancho inicial X: 17.5 cm Y: 6Ø3/4"c/26 Ancho inicial Y: 17.5 cm Ancho final X: 137.5 cm Ancho final Y: 137.5 cm Ancho zapata X: 155.0 cm Ancho zapata Y: 155.0 cm Canto: 60.0 cm Espacio para anclar arranques en cimentación: Armados: Xi:Ø5/8"c/22 Yi:Ø5/8"c/22 Comprobación Valores Estado - En dirección X: Cortante: 5.01 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 3.39 t Cumple Máximo: 630 t/m² Calculado: 68.38 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 50 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 42 cm Cumple Cortante en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) - C1: Cuantía geométrica mínima: Zapata rectangular excéntrica X: 8Ø3/4"c/21 Ancho inicial X: 162.5 cm Y: 8Ø3/4"c/21 Ancho inicial Y: 17.5 cm Ancho final X: 17.5 cm Ancho final Y: 162.5 cm Ancho zapata X: 180.0 cm Ancho zapata Y: 180.0 cm Canto: 75.0 cm Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Mínimo: 10 mm Calculado: 15.875 mm Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Criterio de CYPE Ingenieros Separación máxima entre barras: 1.2.- Comprobación Referencia: C1 Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 22 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 22 cm Cumple Separación mínima entre barras: Dimensiones: 115 x 115 x 50 Armados: Xi:Ø5/8"c/22 Yi:Ø5/8"c/22 Comprobación Fecha: 29/04/21 Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 22 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 22 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 30 cm Calculado: 62 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 30 cm Calculado: 62 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 25 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Longitud de anclaje: - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Calculado: 1.029 kp/cm² Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Calculado: 1.032 kp/cm² Cumple Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: 197373.0 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 208246.9 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección Y: Momento: 0.00 t·m Cumple Página 3 Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Cumple Página 4 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C1 Referencia: C2 Dimensiones: 115 x 115 x 50 Dimensiones: 120 x 120 x 50 Armados: Xi:Ø5/8"c/22 Yi:Ø5/8"c/22 Fecha: 29/04/21 Armados: Xi:Ø5/8"c/22 Yi:Ø5/8"c/22 Comprobación Valores Estado Comprobación - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm Cumple - Parrilla inferior: - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Cumple Criterio de CYPE Ingenieros Valores Estado Mínimo: 10 mm Calculado: 15.875 mm Cumple Separación máxima entre barras: Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm Referencia: C2 - Armado inferior dirección X: Calculado: 22 cm Cumple Dimensiones: 120 x 120 x 50 - Armado inferior dirección Y: Calculado: 22 cm Cumple Armados: Xi:Ø5/8"c/22 Yi:Ø5/8"c/22 Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Calculado: 1.047 kp/cm² - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Calculado: 1.049 kp/cm² Cumple Cumple Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección Y: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 22 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 22 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 30 cm Calculado: 67 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 30 cm Calculado: 67 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 25 cm Longitud de anclaje: Vuelco de la zapata: - En dirección X: Separación mínima entre barras: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Reserva seguridad: 216062.7 % Cumple Reserva seguridad: 556029.5 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección Y: Momento: 0.00 t·m Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - En dirección X: Cortante: 5.56 t Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple - En dirección Y: Cortante: 4.25 t Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Cumple Cortante en la zapata: Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) Espacio para anclar arranques en cimentación: - C2: Se cumplen todas las comprobaciones Máximo: 630 t/m² Calculado: 73.76 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 50 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 42 cm Cumple Avisos: Referencia: C3 Dimensiones: 110 x 215 x 55 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Comprobación Cuantía geométrica mínima: Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Página 5 Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros Calculado: 1.025 kp/cm² - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Cumple Página 6 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C3 Referencia: C3 Dimensiones: 110 x 215 x 55 Dimensiones: 110 x 215 x 55 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Comprobación Fecha: 29/04/21 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Valores Estado Comprobación Valores Estado Vuelco de la zapata: - Armado inf. dirección X hacia der: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. Mínimo: 47 cm Calculado: 53 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 30 cm Calculado: 38 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 30 cm Calculado: 38 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 25 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple - En dirección X: Reserva seguridad: 270152.4 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 13188.1 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m - En dirección Y: Momento: 4.81 t·m Cumple Cumple Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: 6.14 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 6.15 t Cumple Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) Espacio para anclar arranques en cimentación: - C3: Máximo: 630 t/m² Calculado: 73.16 t/m² Mínimo: 21 cm Calculado: 55 cm Mínimo: 20 cm Calculado: 47 cm Cumple Cumple Cumple - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Diámetro mínimo de las barras: Cumple Separación máxima entre barras: Estado Criterio de CYPE Ingenieros Calculado: 1.053 kp/cm² - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Cumple Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: 307575.9 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 20021.6 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección Y: Momento: 4.93 t·m Cumple - En dirección X: Cortante: 6.21 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 6.53 t Cumple Máximo: 630 t/m² Calculado: 75.57 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 55 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 47 cm Cumple Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple Cortante en la zapata: - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Valores Tensiones sobre el terreno: Vuelco de la zapata: Mínimo: 0.0018 Mínimo: 10 mm Calculado: 15.875 mm Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Comprobación Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Criterio de CYPE Ingenieros Avisos: Referencia: C4 Dimensiones: 110 x 215 x 55 Cuantía geométrica mínima: - Parrilla inferior: Se cumplen todas las comprobaciones Compresión oblicua en la zapata: Longitud de anclaje: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Espacio para anclar arranques en cimentación: - C4: Página 7 Página 8 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C4 Referencia: C5 Dimensiones: 110 x 215 x 55 Dimensiones: 115 x 225 x 55 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Comprobación Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Valores Estado Cuantía geométrica mínima: Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Mínimo: 10 mm Calculado: 15.875 mm Criterio de CYPE Ingenieros Fecha: 29/04/21 Cumple Comprobación Valores Estado - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Calculado: 1.08 kp/cm² Cumple Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: 405421.3 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 11776.0 % Cumple Flexión en la zapata: Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - En dirección Y: Momento: 6.14 t·m Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: 7.56 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 6.36 t Cumple Máximo: 630 t/m² Calculado: 80.73 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 55 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 47 cm Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Longitud de anclaje: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 47 cm Calculado: 53 cm Cumple Mínimo: 30 cm Calculado: 38 cm Cumple Mínimo: 30 cm Calculado: 38 cm Espacio para anclar arranques en cimentación: Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 25 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Referencia: C5 Dimensiones: 115 x 225 x 55 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Cuantía geométrica mínima: Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Mínimo: 10 mm Calculado: 15.875 mm Cumple Diámetro mínimo de las barras: Criterio de CYPE Ingenieros Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Separación mínima entre barras: Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros - Tensión media en situaciones persistentes: - C5: - Parrilla inferior: Avisos: Comprobación Criterio de CYPE Ingenieros Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) - Armado inf. dirección X hacia der: - Armado inf. dirección Y hacia abajo: - Situaciones persistentes: Canto mínimo: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Compresión oblicua en la zapata: Máximo: 1.1 kp/cm² Calculado: 1.053 kp/cm² Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Cumple Página 9 Página 10 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C5 Referencia: C6 Dimensiones: 115 x 225 x 55 Dimensiones: 105 x 205 x 55 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Comprobación Fecha: 29/04/21 Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Valores Estado Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Comprobación Valores Estado Canto mínimo: Mínimo: 21 cm Calculado: 55 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 47 cm Cumple Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) - Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 52 cm Calculado: 58 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 30 cm Calculado: 43 cm Espacio para anclar arranques en cimentación: Cumple - C6: Cuantía geométrica mínima: Cumple Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 30 cm Calculado: 43 cm Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 25 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple Cumple Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Mínimo: 10 mm Calculado: 15.875 mm Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Criterio de CYPE Ingenieros Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm Avisos: - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple Referencia: C6 - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple Dimensiones: 105 x 205 x 55 Separación mínima entre barras: Se cumplen todas las comprobaciones Armados: Xi:Ø5/8"c/20 Yi:Ø5/8"c/20 Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm Tensiones sobre el terreno: - Armado inferior dirección X: Calculado: 20 cm Cumple Criterio de CYPE Ingenieros - Armado inferior dirección Y: Calculado: 20 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 42 cm Calculado: 48 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 30 cm Calculado: 33 cm Cumple Cumple Comprobación - Tensión media en situaciones persistentes: - Tensión máxima en situaciones persistentes: Valores Estado Máximo: 1.1 kp/cm² Calculado: 1.069 kp/cm² Cumple Máximo: 1.375 kp/cm² Calculado: 1.088 kp/cm² Cumple Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: 342710.5 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 7006.5 % Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 30 cm Calculado: 33 cm - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 25 cm - En dirección Y: Momento: 4.48 t·m Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple Flexión en la zapata: Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: 5.74 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 4.57 t Cumple Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: Referencia: C7 Dimensiones: 130 x 255 x 60 Máximo: 630 t/m² Calculado: 69.57 t/m² Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Cumple Página 11 Comprobación Valores Estado Página 12 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C7 Referencia: C7 Dimensiones: 130 x 255 x 60 Dimensiones: 130 x 255 x 60 Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Comprobación Fecha: 29/04/21 Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Valores Estado Valores Estado - Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 30 cm Calculado: 69 cm Cumple Vuelco de la zapata: - Armado inf. dirección X hacia izq: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 31 cm Calculado: 53 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 30 cm Calculado: 53 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 30 cm Tensiones sobre el terreno: Longitud de anclaje: Criterio de CYPE Ingenieros Calculado: 1.094 kp/cm² - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Cumple - En dirección X: - En dirección Y: Comprobación Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple Reserva seguridad: 17445.6 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - En dirección Y: Momento: 8.84 t·m Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple Cortante en la zapata: Se cumplen todas las comprobaciones - En dirección X: Cortante: 11.55 t Cumple Avisos: - En dirección Y: Cortante: 11.27 t Cumple Referencia: C8 Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Canto mínimo: Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) Espacio para anclar arranques en cimentación: - C7: Dimensiones: 130 x 255 x 60 Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Máximo: 630 t/m² Calculado: 99.52 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 60 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 52 cm Comprobación Cumple Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros Calculado: 1.068 kp/cm² - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Cumple Vuelco de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. Cuantía geométrica mínima: Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - En dirección X: Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 186537.3 % Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Criterio de CYPE Ingenieros Flexión en la zapata: Mínimo: 10 mm Calculado: 19.05 mm Cumple Separación máxima entre barras: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección Y: Momento: 7.84 t·m Cumple - En dirección X: Cortante: 10.96 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 12.62 t Cumple Máximo: 630 t/m² Calculado: 96.91 t/m² Cumple Cortante en la zapata: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 26 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 26 cm Cumple Separación mínima entre barras: Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 26 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 26 cm Cumple Criterio de CYPE Ingenieros Página 13 Canto mínimo: Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) Mínimo: 21 cm Calculado: 60 cm Cumple Página 14 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C8 Referencia: C9 Dimensiones: 130 x 255 x 60 Dimensiones: 155 x 155 x 60 Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Comprobación Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Valores Espacio para anclar arranques en cimentación: - C8: Mínimo: 20 cm Calculado: 52 cm Estado Cumple Cuantía geométrica mínima: Mínimo: 0.0018 Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Diámetro mínimo de las barras: Mínimo: 10 mm Calculado: 19.05 mm Criterio de CYPE Ingenieros Cumple Separación máxima entre barras: Máximo: 30 cm Criterio de CYPE Ingenieros - Armado inferior dirección X: - Armado inferior dirección Y: Comprobación Valores Estado - Tensión media en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Calculado: 1.011 kp/cm² Cumple - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.375 kp/cm² Calculado: 1.013 kp/cm² Cumple Vuelco de la zapata: - Armado inferior dirección X: - Parrilla inferior: Calculado: 26 cm Cumple Calculado: 26 cm Cumple Separación mínima entre barras: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. - En dirección X: Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 299930.7 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección Y: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección X: Cortante: 13.49 t Cumple - En dirección Y: Cortante: 8.04 t Cumple Máximo: 630 t/m² Calculado: 101.27 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 60 cm Cumple Mínimo: 34 cm Calculado: 52 cm Cumple Cortante en la zapata: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 26 cm Cumple - Situaciones persistentes: - Armado inferior dirección Y: Calculado: 26 cm Cumple Criterio de CYPE Ingenieros Compresión oblicua en la zapata: Longitud de anclaje: Canto mínimo: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) - Armado inf. dirección X hacia der: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 30 cm Calculado: 69 cm - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 30 cm Calculado: 53 cm - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Fecha: 29/04/21 Mínimo: 30 cm Calculado: 53 cm Espacio para anclar arranques en cimentación: Cumple - C9: Cuantía geométrica mínima: Cumple Cumple Cumple Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Mínimo: 10 mm Calculado: 19.05 mm Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 30 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple Criterio de CYPE Ingenieros Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm Avisos: - Armado inferior dirección X: Calculado: 26 cm Cumple Referencia: C9 - Armado inferior dirección Y: Calculado: 26 cm Cumple Dimensiones: 155 x 155 x 60 Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Separación mínima entre barras: Se cumplen todas las comprobaciones Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros Página 15 Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 26 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 26 cm Cumple Página 16 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: C9 Referencia: C10 Dimensiones: 155 x 155 x 60 Dimensiones: 180 x 180 x 75 Armados: Xi:Ø3/4"c/26 Yi:Ø3/4"c/26 Comprobación Fecha: 29/04/21 Armados: Xi:Ø3/4"c/21 Yi:Ø3/4"c/21 Valores Estado Longitud de anclaje: Comprobación Valores Estado Máximo: 630 t/m² Calculado: 91.53 t/m² Cumple Mínimo: 21 cm Calculado: 75 cm Cumple Mínimo: 34 cm Calculado: 67 cm Cumple Compresión oblicua en la zapata: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 - Armado inf. dirección X hacia der: - Armado inf. dirección X hacia izq: - Armado inf. dirección Y hacia arriba: - Armado inf. dirección Y hacia abajo: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros Mínimo: 30 cm Calculado: 94 cm Cumple Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple Mínimo: 30 cm Calculado: 94 cm Cumple Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Capítulo C.15.7 (norma NSR-10) Cumple Mínimo: 30 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm Cumple Calculado: 30 cm Espacio para anclar arranques en cimentación: - C10: Longitud mínima de las patillas: - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Canto mínimo: Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Cuantía geométrica mínima: Capítulo C.7.12.2.1 (norma NSR-10) Mínimo: 0.0018 - Armado inferior dirección X: Calculado: 0.0018 Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 0.0018 Cumple Mínimo: 10 mm Calculado: 19.05 mm Cumple Diámetro mínimo de las barras: - Parrilla inferior: Criterio de CYPE Ingenieros Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros Máximo: 30 cm Referencia: C10 - Armado inferior dirección X: Calculado: 21 cm Cumple Dimensiones: 180 x 180 x 75 Armados: Xi:Ø3/4"c/21 Yi:Ø3/4"c/21 - Armado inferior dirección Y: Calculado: 21 cm Cumple Avisos: Comprobación Valores Estado Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros - Tensión media en situaciones persistentes: - Tensión máxima en situaciones persistentes: Máximo: 1.1 kp/cm² Calculado: 1.078 kp/cm² Cumple Máximo: 1.375 kp/cm² Calculado: 1.079 kp/cm² Cumple Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16 Mínimo: 10 cm - Armado inferior dirección X: Calculado: 21 cm Cumple - Armado inferior dirección Y: Calculado: 21 cm Cumple Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991 Vuelco de la zapata: - Armado inf. dirección X hacia der: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio. Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: Mínimo: 30 cm Calculado: 106 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Mínimo: 30 cm Calculado: 106 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Mínimo: 0 cm Calculado: 0 cm Cumple Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 30 cm - Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 30 cm Cumple Calculado: 30 cm Cumple - En dirección X: Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple - En dirección Y: Reserva seguridad: 818294.1 % Cumple Flexión en la zapata: - En dirección X: Momento: 0.00 t·m Cumple - En dirección Y: Momento: 0.00 t·m Cumple Cortante en la zapata: - En dirección X: Cortante: 13.38 t Cumple - Armado inf. dirección X hacia izq: - En dirección Y: Cortante: 10.39 t Cumple - Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 30 cm Cumple - Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 30 cm Cumple Página 17 Página 18 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Fecha: 29/04/21 Referencia: C10 Dimensiones: 180 x 180 x 75 Armados: Xi:Ø3/4"c/21 Yi:Ø3/4"c/21 Comprobación Valores Estado Se cumplen todas las comprobaciones ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Referencia: VEq. 4 [C1 - C2] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 50.0 cm -Armadura superior: 4Ø5/8" -Armadura inferior: 4Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación Avisos: Fecha: 29/04/21 Valores Estado Separación mínima armadura longitudinal: 2.- LISTADO DE VIGAS CENTRADORAS 2.1.- Descripción Referencias [C1 - C2] [C3 - C1] [C4 - C2] [C3 - C4] [C5 - C6] [C7 - C8] [C9 - C7] Tipo VEq. 4 VEq. 3 VEq. 4 Geometría Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior: Calculado: 10.1 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 10.1 cm Cumple Máximo: 19.4 cm Calculado: 15 cm Cumple Separación máxima estribos: Armado - Situaciones persistentes: Ancho: 30.0 cm Superior: 4Ø5/8" Canto: 50.0 cm Inferior: 4Ø5/8" Estribos: 1xØ3/8"c/15 Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Separación máxima armadura longitudinal: Ancho: 30.0 cm Superior: 3Ø5/8" Canto: 45.0 cm Inferior: 3Ø5/8" Estribos: 1xØ3/8"c/15 Ancho: 30.0 cm Superior: 4Ø5/8" Canto: 50.0 cm Inferior: 4Ø5/8" Estribos: 1xØ3/8"c/15 Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 10.1 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 10.1 cm Cumple Mínimo: 2.54 cm²/m Calculado: 9.5 cm²/m Cumple Cuantía mínima para los estribos: VEq. 11 Ancho: 35.0 cm Superior: 5Ø5/8" Canto: 55.0 cm Inferior: 5Ø5/8" Estribos: 1xØ3/8"c/15 - Situaciones persistentes: VEq. 12 Ancho: 35.0 cm Superior: 5Ø5/8" Canto: 60.0 cm Inferior: 5Ø5/8" Estribos: 1xØ3/8"c/15 Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 VC.T-3.1 Ancho: 40.0 cm Superior: 5Ø1" Canto: 60.0 cm Inferior: 3Ø1/2" Piel: 1x2Ø1/2" Estribos: 1xØ3/8"c/20 Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Mínimo: 0.0015 - Armadura superior (Situaciones persistentes): Calculado: 0.0053 Cumple - Armadura inferior (Situaciones persistentes): Calculado: 0.0053 Cumple Mínimo: 5.09 cm² Calculado: 7.96 cm² Cumple Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: - Armadura superior (Situaciones persistentes): VEq. 12 Ancho: 35.0 cm Superior: 5Ø5/8" Canto: 60.0 cm Inferior: 5Ø5/8" Estribos: 1xØ3/8"c/15 Norma NSR-10. Artículo C.10.5 [C10 - C8] VC.T-3.1 Ancho: 40.0 cm Superior: 5Ø1" Canto: 60.0 cm Inferior: 3Ø1/2" Piel: 1x2Ø1/2" Estribos: 1xØ3/8"c/20 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: [C9 - C10] VC.T-3.1 Ancho: 40.0 cm Superior: 5Ø1" Canto: 60.0 cm Inferior: 3Ø1/2" Piel: 1x2Ø1/2" Estribos: 1xØ3/8"c/20 - Situaciones persistentes: - Situaciones persistentes: Longitud de anclaje barras superiores origen: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares - Situaciones persistentes: Referencia: VEq. 4 [C1 - C2] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 50.0 cm -Armadura superior: 4Ø5/8" -Armadura inferior: 4Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Longitud de anclaje barras superiores extremo: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 6 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Longitud de anclaje barras inferiores origen: 2.2.- Comprobación Separación mínima entre estribos: Momento flector: -7.31 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 2.5 cm Calculado: 14 cm Cumple Página 19 Página 20 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Referencia: VEq. 4 [C1 - C2] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 50.0 cm -Armadura superior: 4Ø5/8" -Armadura inferior: 4Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: VEq. 3 [C3 - C1] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 45.0 cm -Armadura superior: 3Ø5/8" -Armadura inferior: 3Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Valores Estado Comprobación de cortante: Comprobación Valores Estado Mínimo: 87 cm Calculado: 88 cm Cumple Mínimo: 68 cm Calculado: 68 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Cortante: 1.38 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores origen: - Situaciones persistentes: Cortante: 0.24 t Cumple - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: Longitud de anclaje barras inferiores origen: Referencia: VEq. 3 [C3 - C1] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 45.0 cm -Armadura superior: 3Ø5/8" -Armadura inferior: 3Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Longitud de anclaje barras superiores extremo: Comprobación Valores Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 6 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Mínimo: 2.5 cm Calculado: 14 cm Cumple Separación mínima entre estribos: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Estado Mínimo: 2.5 cm Calculado: 4.2 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 4.2 cm Cumple - Situaciones persistentes: Separación máxima estribos: Máximo: 17.9 cm Calculado: 15 cm Cumple Separación máxima armadura longitudinal: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 4.2 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 4.2 cm Cumple Cuantía mínima para los estribos: - Situaciones persistentes: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Mínimo: 2.54 cm²/m Calculado: 9.5 cm²/m Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: Avisos: Referencia: VEq. 4 [C4 - C2] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 50.0 cm -Armadura superior: 4Ø5/8" -Armadura inferior: 4Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 6 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Separación mínima entre estribos: Mínimo: 2.5 cm Calculado: 14 cm Cumple Separación mínima armadura longitudinal: Cumple Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0044 Cumple Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior: Calculado: 10.1 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 10.1 cm Cumple Máximo: 19.4 cm Calculado: 15 cm Cumple Separación máxima estribos: - Situaciones persistentes: Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Se cumplen todas las comprobaciones Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: - Armadura superior (Situaciones persistentes): El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Comprobación de cortante: - Armadura superior: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 - Situaciones persistentes: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Separación mínima armadura longitudinal: - Situaciones persistentes: Fecha: 29/04/21 Mínimo: 4.58 cm² Calculado: 5.97 cm² Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Cumple Momento flector: -5.08 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Página 21 Separación máxima armadura longitudinal: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 10.1 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 10.1 cm Cumple Página 22 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Fecha: 29/04/21 Referencia: VEq. 4 [C4 - C2] (Viga centradora) -Dimensiones: 30.0 cm x 50.0 cm -Armadura superior: 4Ø5/8" -Armadura inferior: 4Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Referencia: VEq. 11 [C3 - C4] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 55.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación Valores Estado Cuantía mínima para los estribos: Comprobación Mínimo: 2.54 cm²/m Calculado: 9.5 cm²/m Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Cumple Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: Estado Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior: Calculado: 2.5 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 2.5 cm Cumple Máximo: 22.9 cm Calculado: 15 cm Cumple Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Mínimo: 0.0015 - Armadura superior (Situaciones persistentes): Calculado: 0.0053 Cumple - Situaciones persistentes: - Armadura inferior (Situaciones persistentes): Calculado: 0.0053 Cumple Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Separación máxima estribos: Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: Separación máxima armadura longitudinal: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Mínimo: 5.09 cm² Calculado: 7.96 cm² Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: - Situaciones persistentes: Cumple Momento flector: -5.64 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 72 cm Calculado: 73 cm El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 56 cm Calculado: 57 cm El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple Calculado: 2.5 cm Cumple Mínimo: 2.97 cm²/m Calculado: 9.5 cm²/m Cumple Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0051 Cumple Mínimo: 6.54 cm² Calculado: 9.95 cm² Cumple Cuantía mínima para los estribos: Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Cumple Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Cumple Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: Calculado: 2.5 cm - Armadura inferior: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Longitud de anclaje barras superiores extremo: - Situaciones persistentes: Máximo: 30 cm - Armadura superior: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Longitud de anclaje barras inferiores origen: - Situaciones persistentes: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 - Situaciones persistentes: Longitud de anclaje barras superiores origen: Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: - Situaciones persistentes: Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Cortante: 1.56 t Cumple Comprobación de cortante: Se cumplen todas las comprobaciones - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Referencia: VEq. 11 [C3 - C4] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 55.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Longitud de anclaje barras inferiores origen: - Situaciones persistentes: Avisos: Momento flector: -10.24 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores origen: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares - Situaciones persistentes: Longitud de anclaje barras superiores extremo: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 6 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Valores Separación mínima armadura longitudinal: - Situaciones persistentes: Separación mínima entre estribos: Fecha: 29/04/21 Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 2.5 cm Calculado: 14 cm Cumple Página 23 Página 24 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Referencia: VEq. 11 [C3 - C4] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 55.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Referencia: VEq. 12 [C5 - C6] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Valores Estado Comprobación de cortante: Comprobación Valores Estado Mínimo: 35 cm Calculado: 35 cm Cumple Mínimo: 35 cm Calculado: 35 cm Cumple Mínimo: 35 cm Calculado: 35 cm Cumple Mínimo: 35 cm Calculado: 35 cm Cumple Cortante: 0.68 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores origen: - Situaciones persistentes: Cortante: 0.07 t Cumple - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: Longitud de anclaje barras inferiores origen: Referencia: VEq. 12 [C5 - C6] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Longitud de anclaje barras superiores extremo: Comprobación Valores Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 6 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Mínimo: 2.5 cm Calculado: 14 cm Cumple Separación mínima entre estribos: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Estado Mínimo: 2.5 cm Calculado: 2.5 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 2.5 cm Cumple - Situaciones persistentes: Separación máxima estribos: Máximo: 25.4 cm Calculado: 15 cm Cumple Separación máxima armadura longitudinal: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 2.5 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 2.5 cm Cumple Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Cumple Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0047 Cumple Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: Avisos: Referencia: VC.T-3.1 [C7 - C8] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 8 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Mínimo: 2.5 cm Calculado: 19 cm Cumple Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.97 cm²/m Calculado: 9.5 cm²/m Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Se cumplen todas las comprobaciones Separación mínima entre estribos: Cuantía mínima para los estribos: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Comprobación de cortante: - Armadura superior: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 - Situaciones persistentes: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Separación mínima armadura longitudinal: - Situaciones persistentes: Fecha: 29/04/21 Mínimo: 7.13 cm² Calculado: 9.95 cm² Separación mínima armadura longitudinal: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior: Calculado: 2.6 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 9.7 cm Cumple - Armadura de piel: Calculado: 19.1 cm Cumple Máximo: 25.1 cm Calculado: 20 cm Cumple Separación máxima estribos: Cumple - Situaciones persistentes: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Momento flector: -11.73 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Página 25 Separación máxima armadura longitudinal: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 2.6 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 9.7 cm Cumple Página 26 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Fecha: 29/04/21 Referencia: VC.T-3.1 [C7 - C8] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Valores Estado - Armadura de piel: Calculado: 19.1 cm Cumple Cuantía mínima para los estribos: Mínimo: 3.39 cm²/m Calculado: 7.13 cm²/m Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Fecha: 29/04/21 Referencia: VEq. 12 [C9 - C7] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación - Situaciones persistentes: ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 6 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Separación mínima entre estribos: Mínimo: 2.5 cm Calculado: 14 cm Cumple Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Cumple Separación mínima armadura longitudinal: Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior (Situaciones persistentes): - Armadura superior: Calculado: 2.5 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 2.5 cm Cumple Máximo: 25.4 cm Calculado: 15 cm Cumple Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0105 Cumple Separación máxima estribos: Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: - Situaciones persistentes: Mínimo: 8.15 cm² Calculado: 25.33 cm² - Situaciones persistentes: Cumple Separación máxima armadura longitudinal: Momento flector: -17.12 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores origen: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 42 cm Calculado: 43 cm El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple Mínimo: 2.97 cm²/m Calculado: 9.5 cm²/m Cumple Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0047 Cumple Mínimo: 7.13 cm² Calculado: 9.95 cm² Cumple - Situaciones persistentes: - Armadura superior (Situaciones persistentes): - Armadura superior (Situaciones persistentes): Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Mínimo: 42 cm Calculado: 43 cm Cumple Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: - Situaciones persistentes: Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 25 cm Calculado: 26 cm Cumple Mínimo: 87 cm Calculado: 88 cm Cumple Longitud de anclaje barras inferiores origen: Cumple - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cortante: 0.29 t Momento flector: -12.08 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores origen: Cumple Comprobación de cortante: - Situaciones persistentes: Cumple Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: Longitud de anclaje de las barras de piel extremo: - Situaciones persistentes: Cumple Calculado: 2.5 cm Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: Calculado: 2.5 cm - Armadura inferior: Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: Longitud de anclaje barras superiores extremo: - Situaciones persistentes: Máximo: 30 cm - Armadura superior: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Longitud de anclaje de las barras de piel origen: - Situaciones persistentes: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Cuantía mínima para los estribos: Longitud de anclaje barras inferiores origen: - Situaciones persistentes: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Cumple Longitud de anclaje barras superiores extremo: - Situaciones persistentes: Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Página 27 Página 28 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Referencia: VEq. 12 [C9 - C7] (Viga centradora) -Dimensiones: 35.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø5/8" -Armadura inferior: 5Ø5/8" -Estribos: 1xØ3/8"c/15 Comprobación Valores Estado El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 68 cm Calculado: 69 cm Cortante: 3.20 t Cumple Cumple Se cumplen todas las comprobaciones - Armadura superior (Situaciones persistentes): Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: - Situaciones persistentes: Avisos: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 8 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Mínimo: 2.5 cm Calculado: 19 cm Cumple - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior: Calculado: 2.6 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 9.7 cm Cumple Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Armadura de piel: Calculado: 19.1 cm Cumple - Situaciones persistentes: - Situaciones persistentes: Máximo: 25.1 cm Calculado: 20 cm Cumple Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 2.6 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 9.7 cm Cumple Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Cumple Mínimo: 108 cm Calculado: 109 cm Cumple Mínimo: 33 cm Calculado: 34 cm Cumple Mínimo: 43 cm Calculado: 44 cm Cumple Cortante: 5.23 t Cumple - Armadura de piel: Calculado: 19.1 cm Cumple Comprobación de cortante: Cuantía mínima para los estribos: Mínimo: 3.39 cm²/m Calculado: 7.13 cm²/m Cumple Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 - Armadura superior (Situaciones persistentes): Mínimo: 42 cm Calculado: 43 cm Longitud de anclaje de las barras de piel extremo: Separación máxima armadura longitudinal: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Separación máxima estribos: - Situaciones persistentes: Momento flector: -18.42 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores extremo: Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Cumple Longitud de anclaje de las barras de piel origen: - Situaciones persistentes: Separación mínima armadura longitudinal: - Situaciones persistentes: Mínimo: 8.15 cm² Calculado: 25.33 cm² Longitud de anclaje barras inferiores origen: Comprobación Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Estado Longitud de anclaje barras superiores origen: Referencia: VC.T-3.1 [C10 - C8] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Separación mínima entre estribos: Valores Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: Comprobación de cortante: - Situaciones persistentes: Fecha: 29/04/21 Referencia: VC.T-3.1 [C10 - C8] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Comprobación Longitud de anclaje barras inferiores extremo: - Situaciones persistentes: ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0105 Cumple Página 29 - Situaciones persistentes: Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: Referencia: VC.T-3.1 [C9 - C10] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Comprobación Valores Estado Diámetro mínimo estribos: Mínimo: 8 mm Calculado: 9.525 mm Cumple Página 30 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Listado de cimentación Referencia: VC.T-3.1 [C9 - C10] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Valores Separación mínima entre estribos: Mínimo: 2.5 cm Calculado: 19 cm Estado Comprobación Cumple - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Norma NSR-10. Artículo C.7.6 Mínimo: 2.5 cm - Armadura superior: Calculado: 2.6 cm Cumple - Situaciones persistentes: - Armadura inferior: Calculado: 9.7 cm Cumple El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares - Armadura de piel: Calculado: 19.1 cm Cumple Norma NSR-10. Artículo C.11.4.5 Estado Mínimo: 42 cm Calculado: 43 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Cumple Cortante: 2.24 t Cumple Longitud de anclaje barras inferiores extremo: Longitud de anclaje de las barras de piel extremo: - Situaciones persistentes: Separación máxima estribos: Máximo: 25.1 cm Calculado: 20 cm Valores Longitud de anclaje barras superiores extremo: Separación mínima armadura longitudinal: - Situaciones persistentes: Fecha: 29/04/21 Referencia: VC.T-3.1 [C9 - C10] (Viga centradora) -Dimensiones: 40.0 cm x 60.0 cm -Armadura superior: 5Ø1" -Armadura de piel: 1x2Ø1/2" -Armadura inferior: 3Ø1/2" -Estribos: 1xØ3/8"c/20 Comprobación Norma NSR-10. Artículo C.7.6 ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Cumple Comprobación de cortante: - Situaciones persistentes: Separación máxima armadura longitudinal: Artículo 42.3.1 de la norma EHE-08 Máximo: 30 cm - Armadura superior: Calculado: 2.6 cm Cumple - Armadura inferior: Calculado: 9.7 cm Cumple - Armadura de piel: Calculado: 19.1 cm Cumple Mínimo: 3.39 cm²/m Calculado: 7.13 cm²/m Cumple Mínimo: 0.0015 Calculado: 0.0105 Cumple Mínimo: 8.15 cm² Calculado: 25.33 cm² Cumple Se cumplen todas las comprobaciones Avisos: Cuantía mínima para los estribos: - Situaciones persistentes: Norma NSR-10. Artículo C.11.4.6.3 Cuantía geométrica mínima armadura traccionada: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Artículo 5.4.2.1 del Eurocódigo-2 Armadura mínima por cuantía mecánica de flexión compuesta: - Armadura superior (Situaciones persistentes): Norma NSR-10. Artículo C.10.5 Comprobación de armadura necesaria por cálculo a flexión compuesta: - Situaciones persistentes: Momento flector: -22.98 t·m Axil: ± 0.00 t Cumple Longitud de anclaje barras superiores origen: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Mínimo: 42 cm Calculado: 43 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Cumple Mínimo: 20 cm Calculado: 21 cm Cumple Longitud de anclaje barras inferiores origen: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Longitud de anclaje de las barras de piel origen: - Situaciones persistentes: El anclaje se realiza a partir del eje de los pilares Página 31 Página 32 Listado de cimentación ESTRUCTURAL PAOLA ANDREA LOAIZA CYPE 2017 Fecha: 29/04/21 Página 33 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 61 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 12.4 CHEQUEO NUDOS * Criterios de Diseño por Sismo = Cuantia Volumetrica C 21.6.4.4 * Resistencia Minima a Flexion = Col Fuerte - Viga Débil. C 21.6.2. 62 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Criterios de diseño por sismo (NSR-10, Capítulo C.21) La dimensión menor de la sección transversal medida en una línea recta que pasa a través del centroide geométrico, no debe ser menor de 300 mm (Artículo C.21.6.1.1). 350 mm ≥ 300 mm La relación entre la dimensión menor de la sección transversal y la dimensión perpendicular no debe ser menor que Rmin (Artículo C.21.6.1.2). 1 .0 0 ≥ 0 .2 5 Donde: b: Dimensión menor de la sección del soporte b : 350 mm h: Dimensión perpendicular h : 350 mm R m in : 0.25 El área del refuerzo longitudinal Ast, no debe ser menor que Ast,min (Artículo C.21.6.3.1). 1 5 9 2 .0 0 m m ≥ 1 2 2 5 .0 0 m m 2 2 Donde: A st ,m in : mm 2 122500.00 mm 2 1225.00 Siendo: A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : El área del refuerzo longitudinal Ast, no debe ser mayor que Ast,max (Artículo C.21.6.3.1). 1 5 9 2 .0 0 m m ≤ 4 9 0 0 .0 0 m m 2 2 Donde: A st ,m a x : mm 2 122500.00 mm 2 4900.00 Siendo: A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : El espaciamiento de los ganchos suplementarios o ramas con estribos de confinamiento rectilineos h x, no debe exceder 350 mm centro a centro en la dirección perpendicular al eje longitudinal del elemento (Artículo C.21.6.4.2). 132 mm ≤ 350 mm El área total de la sección transversal del refuerzo de estribos cerrados de confinamiento rectangulares A sh, no debe ser menor que Ash,min (Artículo C.21.6.4.4). En el eje X: 2 1 3 .7 7 m m ≥ 2 0 8 .2 6 m m 2 2 Donde: A sh ,m in : Valor máximo entre A1, y A2. A sh ,m in : 208.26 mm 2 A1 : 208.26 mm 2 A2 : 83.16 mm 2 s : 70 mm bc : 264 mm Siendo: s: Espaciamiento medido de centro a centro de la armadura transversal. b c: Dimensión transversal del núcleo del elemento medida entre los bordes externos del refuerzo transversal. ' ' f c: Resistencia especificada a la compresión del concreto. fc : f yt : Resistencia especificada a la fluencia del refuerzo transversal. f yt : A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : A ch : Área de la sección transversal de un elemento estructural, medida entre los bordes exteriores del refuerzo transversal. A ch : MPa 20.60 MPa 412.02 2 122500.00 mm 69947.03 mm 2 En el eje Y: 2 1 3 .7 7 m m ≥ 2 0 8 .2 6 m m 2 2 Donde: A sh ,m in : Valor máximo entre A1, y A2. A sh ,m in : 208.26 mm 2 A1 : 208.26 mm 2 A2 : 83.16 mm 2 s : 70 mm bc : 264 mm Siendo: s: Espaciamiento medido de centro a centro de la armadura transversal. b c: Dimensión transversal del núcleo del elemento medida entre los bordes externos del refuerzo transversal. ' ' f c: Resistencia especificada a la compresión del concreto. fc : 20.60 MPa f yt : Resistencia especificada a la fluencia del refuerzo transversal. f yt : 412.02 MPa A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : A ch : Área de la sección transversal de un elemento estructural, medida entre los bordes exteriores del refuerzo transversal. A ch : 122500.00 mm 2 mm 2 69947.03 La separación del refuerzo transversal a lo largo del eje longitudinal del elemento no debe exceder de s max (Artículo C.21.6.4.3) 70 mm ≤ 88 mm Donde: s m a x : Valor mínimo de s1, s2 y s3. sm ax : 88 mm s1 : 95 mm s2 : 88 mm s3 : 150 mm Siendo: Ø m in : Diámetro de las armaduras longitudinales más pequeñas. Ø m in : b m in : Dimensión mínima del elemento. b m in : h x : Espaciamiento máximo horizontal, medido centro a centro, entre ganchos suplementarios o ramas de estribos cerrados de confinamiento en todas las caras de la columna. hx : 15.9 mm 350 mm 132 mm Resistencia mínima a flexión de columnas. (NSR-10, Título C) Las resistencias a flexión de las columnas deben satisfacer la ecuación (Artículo 21.6.2.2): Para este caso, resulta más desfavorable el esfuerzo axil mínimo: Nd = 16.58 t. 1 9 .4 6 t ·m ≥ 1 1 .3 5 t ·m Donde: ΣM n c: Suma de los momentos nominales a flexión de las columnas. ΣM n b : Suma de los momentos resistentes nominales a flexión de las vigas. D ir e cción y se n t ido de la a cción sísm ica Sism o X Sism o Y S+ S- S+ S- ΣMnc (t·m) 19.46 19.46 19.46 19.46 ΣMnb (t·m) 4.74 6.19 9.46 9.46 (*): pésimo * Cortante de diseño para columnas. (NSR-10, Título C) La fuerza cortante de diseño, Ve, se debe determinar considerando las máximas fuerzas que se puedan generar en las caras de los nudos en cada extremo del elemento (Artículo 21.6.5.1). No es necesario que las fuerzas cortantes en el elemento sean mayores que aquellas determinadas a partir de la resistencia de los nudos, basada en Mpr de los elementos transversales que llegan al nudo. Se debe satisfacer: Donde: φ: Factor de reducción de resistencia φ : 0.75 V n : Resistencia nominal a cortante. V e : Fuerza cortante de diseño, obtenida como el máximo entre Ve1, Ve2. Siendo: l u : Longitud sin soporte lateral de un elemento en compresión. M pr : Resistencia probable a la flexión del elemento, determinada usando las propiedades de los elementos en las caras de los nudos suponiendo un esfuerzo en tracción para las barras longitudinales de al menos 1.25·fy. + - + - lu (m) Mpr4 (t·m) Mpr4 (t·m) Mpr3 (t·m) Mpr3 (t·m) Ve1 (t) Ve2 (t) Ve (t) φ·Vn (t) Cor t a n t e e n e l e j e X 1.15 11.11 11.11 2.37 3.10 11.72 12.36 12.36 30.20 Cor t a n t e e n e l e j e Y 1.15 11.11 11.11 4.73 4.73 13.77 13.77 13.77 30.20 (*): pésimo * Criterios de diseño por sismo (NSR-10, Capítulo C.21) La dimensión menor de la sección transversal medida en una línea recta que pasa a través del centroide geométrico, no debe ser menor de 300 mm (Artículo C.21.6.1.1). 350 mm ≥ 300 mm La relación entre la dimensión menor de la sección transversal y la dimensión perpendicular no debe ser menor que Rmin (Artículo C.21.6.1.2). 1 .0 0 ≥ 0 .2 5 Donde: b: Dimensión menor de la sección del soporte b : 350 mm h: Dimensión perpendicular h : 350 mm R m in : 0.25 El área del refuerzo longitudinal Ast, no debe ser menor que Ast,min (Artículo C.21.6.3.1). 1 5 9 2 .0 0 m m ≥ 1 2 2 5 .0 0 m m 2 2 Donde: A st ,m in : mm 2 122500.00 mm 2 1225.00 Siendo: A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : El área del refuerzo longitudinal Ast, no debe ser mayor que Ast,max (Artículo C.21.6.3.1). 1 5 9 2 .0 0 m m ≤ 4 9 0 0 .0 0 m m 2 2 Donde: A st ,m a x : mm 2 122500.00 mm 2 4900.00 Siendo: A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : El espaciamiento de los ganchos suplementarios o ramas con estribos de confinamiento rectilineos h x, no debe exceder 350 mm centro a centro en la dirección perpendicular al eje longitudinal del elemento (Artículo C.21.6.4.2). 132 mm ≤ 350 mm El área total de la sección transversal del refuerzo de estribos cerrados de confinamiento rectangulares A sh, no debe ser menor que Ash,min (Artículo C.21.6.4.4). En el eje X: 2 1 3 .7 7 m m ≥ 2 0 8 .2 6 m m 2 2 Donde: A sh ,m in : Valor máximo entre A1, y A2. A sh ,m in : 208.26 mm 2 A1 : 208.26 mm 2 A2 : 83.16 mm 2 s : 70 mm bc : 264 mm Siendo: s: Espaciamiento medido de centro a centro de la armadura transversal. b c: Dimensión transversal del núcleo del elemento medida entre los bordes externos del refuerzo transversal. ' ' f c: Resistencia especificada a la compresión del concreto. fc : f yt : Resistencia especificada a la fluencia del refuerzo transversal. f yt : A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : A ch : Área de la sección transversal de un elemento estructural, medida entre los bordes exteriores del refuerzo transversal. A ch : MPa 20.60 MPa 412.02 2 122500.00 mm 69947.03 mm 2 En el eje Y: 2 1 3 .7 7 m m ≥ 2 0 8 .2 6 m m 2 2 Donde: A sh ,m in : Valor máximo entre A1, y A2. A sh ,m in : 208.26 mm 2 A1 : 208.26 mm 2 A2 : 83.16 mm 2 s : 70 mm bc : 264 mm Siendo: s: Espaciamiento medido de centro a centro de la armadura transversal. b c: Dimensión transversal del núcleo del elemento medida entre los bordes externos del refuerzo transversal. ' ' f c: Resistencia especificada a la compresión del concreto. fc : 20.60 MPa f yt : Resistencia especificada a la fluencia del refuerzo transversal. f yt : 412.02 MPa A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : A ch : Área de la sección transversal de un elemento estructural, medida entre los bordes exteriores del refuerzo transversal. A ch : 122500.00 mm 2 mm 2 69947.03 La separación del refuerzo transversal a lo largo del eje longitudinal del elemento no debe exceder de s max (Artículo C.21.6.4.3) 70 mm ≤ 88 mm Donde: s m a x : Valor mínimo de s1, s2 y s3. sm ax : 88 mm s1 : 95 mm s2 : 88 mm s3 : 150 mm Siendo: Ø m in : Diámetro de las armaduras longitudinales más pequeñas. Ø m in : b m in : Dimensión mínima del elemento. b m in : h x : Espaciamiento máximo horizontal, medido centro a centro, entre ganchos suplementarios o ramas de estribos cerrados de confinamiento en todas las caras de la columna. hx : 15.9 mm 350 mm 132 mm Resistencia mínima a flexión de columnas. (NSR-10, Título C) Las resistencias a flexión de las columnas deben satisfacer la ecuación (Artículo 21.6.2.2): Para este caso, resulta más desfavorable el esfuerzo axil mínimo: Nd = 14.99 t. 1 9 .1 2 t ·m ≥ 1 3 .9 2 t ·m Donde: ΣM n c: Suma de los momentos nominales a flexión de las columnas. ΣM n b : Suma de los momentos resistentes nominales a flexión de las vigas. D ir e cción y se n t ido de la a cción sísm ica Sism o X Sism o Y S+ S- S+ S- ΣMnc (t·m) 19.12 19.12 19.12 19.12 ΣMnb (t·m) 8.90 10.76 11.60 11.60 (*): pésimo * Cortante de diseño para columnas. (NSR-10, Título C) La fuerza cortante de diseño, Ve, se debe determinar considerando las máximas fuerzas que se puedan generar en las caras de los nudos en cada extremo del elemento (Artículo 21.6.5.1). No es necesario que las fuerzas cortantes en el elemento sean mayores que aquellas determinadas a partir de la resistencia de los nudos, basada en Mpr de los elementos transversales que llegan al nudo. Se debe satisfacer: Donde: φ: Factor de reducción de resistencia φ : 0.75 V n : Resistencia nominal a cortante. V e : Fuerza cortante de diseño, obtenida como el máximo entre Ve1, Ve2. Siendo: l u : Longitud sin soporte lateral de un elemento en compresión. M pr : Resistencia probable a la flexión del elemento, determinada usando las propiedades de los elementos en las caras de los nudos suponiendo un esfuerzo en tracción para las barras longitudinales de al menos 1.25·fy. lu (m) Mpr4+ (t·m) Mpr4- (t·m) Mpr3+ (t·m) Mpr3- (t·m) Ve1 (t) Ve2 (t) Ve (t) φ·Vn (t) Cor t a n t e e n e l e j e X 2.35 2.37 3.10 4.45 5.38 3.21 3.30 3.30 30.07 Cor t a n t e e n e l e j e Y 2.35 4.73 4.73 5.80 5.80 4.48 4.48 4.48 30.07 (*): pésimo * Criterios de diseño por sismo (NSR-10, Capítulo C.21) La dimensión menor de la sección transversal medida en una línea recta que pasa a través del centroide geométrico, no debe ser menor de 300 mm (Artículo C.21.6.1.1). 350 mm ≥ 300 mm La relación entre la dimensión menor de la sección transversal y la dimensión perpendicular no debe ser menor que Rmin (Artículo C.21.6.1.2). 1 .0 0 ≥ 0 .2 5 Donde: b: Dimensión menor de la sección del soporte b : 350 mm h: Dimensión perpendicular h : 350 mm R m in : 0.25 El área del refuerzo longitudinal Ast, no debe ser menor que Ast,min (Artículo C.21.6.3.1). 1 5 9 2 .0 0 m m ≥ 1 2 2 5 .0 0 m m 2 2 Donde: A st ,m in : mm 2 122500.00 mm 2 1225.00 Siendo: A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : El área del refuerzo longitudinal Ast, no debe ser mayor que Ast,max (Artículo C.21.6.3.1). 1 5 9 2 .0 0 m m ≤ 4 9 0 0 .0 0 m m 2 2 Donde: A st ,m a x : mm 2 122500.00 mm 2 4900.00 Siendo: A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : El espaciamiento de los ganchos suplementarios o ramas con estribos de confinamiento rectilineos h x, no debe exceder 350 mm centro a centro en la dirección perpendicular al eje longitudinal del elemento (Artículo C.21.6.4.2). 132 mm ≤ 350 mm El área total de la sección transversal del refuerzo de estribos cerrados de confinamiento rectangulares A sh, no debe ser menor que Ash,min (Artículo C.21.6.4.4). En el eje X: 2 1 3 .7 7 m m ≥ 2 0 8 .2 6 m m 2 2 Donde: A sh ,m in : Valor máximo entre A1, y A2. A sh ,m in : 208.26 mm 2 A1 : 208.26 mm 2 A2 : 83.16 mm 2 s : 70 mm bc : 264 mm Siendo: s: Espaciamiento medido de centro a centro de la armadura transversal. b c: Dimensión transversal del núcleo del elemento medida entre los bordes externos del refuerzo transversal. ' ' f c: Resistencia especificada a la compresión del concreto. fc : f yt : Resistencia especificada a la fluencia del refuerzo transversal. f yt : A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : A ch : Área de la sección transversal de un elemento estructural, medida entre los bordes exteriores del refuerzo transversal. A ch : MPa 20.60 MPa 412.02 2 122500.00 mm 69947.03 mm 2 En el eje Y: 2 1 3 .7 7 m m ≥ 2 0 8 .2 6 m m 2 2 Donde: A sh ,m in : Valor máximo entre A1, y A2. A sh ,m in : 208.26 mm 2 A1 : 208.26 mm 2 A2 : 83.16 mm 2 s : 70 mm bc : 264 mm Siendo: s: Espaciamiento medido de centro a centro de la armadura transversal. b c: Dimensión transversal del núcleo del elemento medida entre los bordes externos del refuerzo transversal. ' ' f c: Resistencia especificada a la compresión del concreto. fc : 20.60 MPa f yt : Resistencia especificada a la fluencia del refuerzo transversal. f yt : 412.02 MPa A g : Área bruta de la sección de concreto. Ag : A ch : Área de la sección transversal de un elemento estructural, medida entre los bordes exteriores del refuerzo transversal. A ch : 122500.00 mm 2 mm 2 69947.03 La separación del refuerzo transversal a lo largo del eje longitudinal del elemento no debe exceder de s max (Artículo C.21.6.4.3) 70 mm ≤ 88 mm Donde: s m a x : Valor mínimo de s1, s2 y s3. sm ax : 88 mm s1 : 95 mm s2 : 88 mm s3 : 150 mm Siendo: Ø m in : Diámetro de las armaduras longitudinales más pequeñas. Ø m in : b m in : Dimensión mínima del elemento. b m in : h x : Espaciamiento máximo horizontal, medido centro a centro, entre ganchos suplementarios o ramas de estribos cerrados de confinamiento en todas las caras de la columna. hx : 15.9 mm 350 mm 132 mm Resistencia mínima a flexión de columnas. (NSR-10, Título C) Las resistencias a flexión de las columnas deben satisfacer la ecuación (Artículo 21.6.2.2): Para este caso, resulta más desfavorable el esfuerzo axil mínimo: Nd = 9.39 t. 1 7 .9 4 t ·m ≥ 1 1 .3 5 t ·m Donde: ΣM n c: Suma de los momentos nominales a flexión de las columnas. ΣM n b : Suma de los momentos resistentes nominales a flexión de las vigas. D ir e cción y se n t ido de la a cción sísm ica Sism o X Sism o Y S+ S- S+ S- ΣMnc (t·m) 17.94 17.94 17.94 17.94 ΣMnb (t·m) 8.91 8.91 9.46 9.46 (*): pésimo * Cortante de diseño para columnas. (NSR-10, Título C) La fuerza cortante de diseño, Ve, se debe determinar considerando las máximas fuerzas que se puedan generar en las caras de los nudos en cada extremo del elemento (Artículo 21.6.5.1). No es necesario que las fuerzas cortantes en el elemento sean mayores que aquellas determinadas a partir de la resistencia de los nudos, basada en Mpr de los elementos transversales que llegan al nudo. Se debe satisfacer: Donde: φ: Factor de reducción de resistencia φ : 0.75 V n : Resistencia nominal a cortante. V e : Fuerza cortante de diseño, obtenida como el máximo entre Ve1, Ve2. Siendo: l u : Longitud sin soporte lateral de un elemento en compresión. M pr : Resistencia probable a la flexión del elemento, determinada usando las propiedades de los elementos en las caras de los nudos suponiendo un esfuerzo en tracción para las barras longitudinales de al menos 1.25·fy. lu (m) Mpr4+ (t·m) Mpr4- (t·m) Mpr3+ (t·m) Mpr3- (t·m) Ve1 (t) Ve2 (t) Ve (t) φ·Vn (t) Cor t a n t e e n e l e j e X 2.35 4.45 5.38 4.45 4.45 4.18 3.79 4.18 19.98 Cor t a n t e e n e l e j e Y 2.35 5.80 5.80 4.73 4.73 4.48 4.48 4.48 19.98 (*): pésimo * Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 63 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 12.5 DISENO DE CUBIERTA 64 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 13. ESTUDIO DE SUELOS ESTUDIO DE SUELOS Edificio TRES Pisos CARRERA 23 # 71 - 11, Cali CALI DEPARTAMENTO DEL VALLE DEL CAUCA SANTIAGO DE CALI SEPT. 2020 65 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. TABLA DE CONTENIDO 1. INTRODUCCIÓN 2. RECOLECCIÓN DE INFORMACIÓN 3. SISMOLOGIA 3.1 Tectónica 3.2 SISMICIDAD 3.3. CLASIFICACION DE LA COMPLEJIDAD DE PROYECTO 4. ESTRATIGRAFIA 4.1 Edificio de TRES Pisos 5. PROPIEDADES DEL SUELO 5.1 Potencial Contracto Expansivo del Suelo: 5.1.1 Determinación del Potencial de Expansión 5.1.1.1 Expresion Seed, Woodward y Lundgren 5.1.1.2 Expresión F.H Chen 5.2. Control de Humedad 5.3 Potencial de licuación de los depósitos de arena 5.4 Humedad de Equilibrio : 6. CAPACIDAD PORTANTE 7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 7.1. Características del suelo 7.2. Características del proyecto 7.3. Fundación Recomendada 7.4. Proceso Constructivo 7.4.1 ZAPATAS 8.0. Interacción Suelo-Estructura 8.1. Consideraciones Prácticas 9. LIMITACIONES 67 67 68 69 70 70 70 70 75 76 78 78 79 81 82 82 84 85 85 85 86 86 86 87 89 90 66 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 1. INTRODUCCIÓN El objetivo de este trabajo, es definir las propiedades geomecánicas del subsuelo a través de la interpretación de los resultados obtenidos en los trabajos de campo y de laboratorio, así como las recomendaciones de diseño y construcción del reforzamiento de la nueva cimentación de la edificación existente a modificar. EDIFICACION Edificio TRES Pisos PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali Agradecemos al contratante la confianza depositada para la elaboración de este estudio y nos colocamos a su disposición para futuros proyectos. 2. RECOLECCIÓN DE INFORMACIÓN La información del suelo requerida para este informe se recogió a través del trabajo de campo realizado con 3 perforaciones que se llevaron a profundidades de 7.00 metros máxima estudiada para el presente informe. El proyecto de obra trabajara con una carga máxima de servicio/columna del orden de 100 ton para una separación de columnas de 6 a 7 mts. Las perforaciones se ejecutaron mediante el sistema de perforación a percusión sin lavado con un equipo mecánico propulsado por un motor Honda de 11 HP de potencia nominal. Al practicar las perforaciones, se llevo a cabo el ensayo de penetración estándar cada 1.50 metros según se observa en los registros de perforación. La prueba se realizo según la norma ASTM D 1586-67, que se resume así: Con un martillo de 140 libras de peso, se hinca una cuchara partida estándar ( Split Spoon Samper ) mediante golpes dados por el martillo al caer en forma libre desde 30" de altura. Los golpes de martillo, se usan para secciones de 6" de la cuchara y el resultado final que se designa como N, es la suma de los golpes para hincar la segunda y tercera sección de la cuchara y se da en unidades de golpes/pie. La toma de muestras, se logro con el recobro de la cuchara partida, estas muestras son alteradas y a cada una se asocia un ensayo de Penetración Estándar. Las muestras inalteradas se tomaron con tubos Shelby de 3” de diámetro. Al terminar las perforaciones se espero un tiempo prudencial para observar la posición del nivel freático. 67 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Sobre las muestras alteradas recogidas, se hicieron ensayos de Humedad Natural, Limites de Atterberg y gradación por tamiz. A las muestras inalteradas se les realizo además ensayos de resistencia a la compresión inconfinada. Al final del informe se anexan: a. Esquemas de localización de las perforaciones. b. Perfiles estratigráficos c. Tablas de Parámetros del subsuelo y de Capacidad Portante. d. Resumen de los resultados de los ensayos efectuados. e. Registros de perforación que incluyen los resultados de campo de las pruebas de penetración, la clasificación y descripción de los estratos, la posición del nivel freático, etc. 3. SISMOLOGIA Se mencionan los aspectos sísmicos predominantes a tener en cuenta en los análisis geotécnicos y estructurales de la obra proyectada. La información presentada es extractada de los estudios realizados por el Observatorio Sismológico del Sur Occidente Colombiano (OSSO) y a lo mencionado en el Reglamento para Diseño y Construcciones Sismorresistentes Colombianas (NSR-10), y al mapa de microzonificación sísmica de Cali, siendo esta una zona de amenaza sísmica alta. El predio en estudio se encuentra localizado en la Zona 6 del Estudio de Microzonificacion de Cali, siendo estas sus características generales : Zona 6. LLANURA ALUVIAL Esta unidad se localiza al extremo oriental de la zona estudiada y está conformada por depósitos antiguos del río Cauca, dejados a lo largo de la evolución y divagación del cauce, se caracteriza por la presencia de una capa de materiales limo arcillosos de un espesor entre 5 y 10 m sobreconsolidados, suprayaciendo al deposito de arenas finas normalmente consolidado de compacidad suelta a medianamente compacta, que en profundidad va aumentando su tamaño hasta gravas finas y medianamente compactas, en algunas exploraciones hacia los 50 m de 68 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. profundidad se llegó a encontrar estratos de limo verdoso de consistencia muy dura mezclados con capas de material orgánico. Los periodos fundamentales están entre 1.4 – 1.75 seg, y en sectores como Navarro y al Norte de Cali puede ser de hasta 2.0 seg con un valor promedio de 1.75 seg. El espesor aproximado del depósito esta entre 800 y 1400 m al terciario y entre 1.6 a 2.2 km al basamento rocoso. Esta zona se caracteriza por presentar un relieve suave y deprimido, con redes de drenaje que reflejan la posición de líneas antiguas de drenaje. En general se caracteriza por la presencia de suelos de espesores entre 1000 y 1700 m. 3.1 Tectónica El municipio de Cali esta ubicado al occidente del denominado Bloque Norandino, una microplaca que limita con la placa oceánica de Nazca, al oriente con la placa Suramericana y al norte con la placa Caribe. Los límites de placas más cercanas son de carácter compresivo. El más destacado por su dinamismo y fuente sísmica es el debido a la convergencia de las placas de Nazca y Suramericana/Bloque Norandino, zona de subducción, cuya traza superficial esta localizada frente a la costa Pacifica. Las componentes horizontales del tensor de esfuerzos en la parte superior de la corteza en esta región estan orientadas entre E-W y ESE-NNW, de este sistema de placas y su cinemática resulta un regimen sismotectónico que da como resultado las siguientes fuentes : - Zona de Subducción : Es la interfase de convergencia y fricción entre la placa de Nazca ( oceanica ) y la continental. Las zonas de subducción son a escala global, el tipo de fuente sísmica de mayor actividad y amenaza, en términos de magnitudes máximas y periodos de recurrencia. - Zona de Wadati-Beniof : La continuación de la zona de subducción en profundidad. Aquí la sismicidad es producto de esfuerzos de tensión-compresión y cambios de fase bajo presión dentro de la placa oceanica que se sumerge en el manto terrestre. A este tipo de fuente está asociada la sismicidad de focos intermedios y profundos, e historicamente se le asocian los terremotos con intensidades intermedias de la región. - Sistemas de fallas superficiales : Son consecuencia de la trasmisión de esfuerzos y deformaciones al interior de las placas, a partir de las fuentes primarias, los límites de placa ( zona de subducción) para el caso en mención. Los más estudiados en el occidente colombiano son los sistemas Cauca y Romeral, como las principales expresiones de la ”Megacizalla de Dolores “. 69 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 3.2 SISMICIDAD Uno de los aspectos que deben ser tenidos en cuenta el la planificación urbana, en una región de alto nivel sísmico como lo es el Occidente colombiano.Hay dos tipos de variables ambientales en la consideración de este fenómeno, en la evaluación como en el manejo : - Sismicidad: Es la caracterización de los movimientos que pueden localizarse en el area estudiada, como la ubicación de las fallas geologicas activas, la estimación de sus probables magnitudes y sus periodos de recurrencia y su efecto entre distancia de foco y area de riesgo. En nuestro pais se trabaja con la especificación de zonas de amenaza y parámetros de movimiento dados en el NSR-10. - Efectos locales : Es la modificación que pueden sufrir los movimientos sismicos por las condiciones locales superficiales en el area estudiada, esto quiere decir el estudio de las geologia superficial y de la topografía local. 3.3. CLASIFICACION DE LA COMPLEJIDAD DE PROYECTO 3.3.1 Categoria de la edificación : Edificio NORMAL, tres Pisos, Area en planta 140 m2. 3.3.2 Variabilidad del Subsuelo : Variabilidad Baja, con variaciones pequeñas entre las perforaciones realizadas. 3.3.3 Según la clasificación de las unidades de construcción por categoría Tabla H.3.1-1 hasta 10 niveles es MEDIA, correlacionando con el numero de sondeos de la tabla H.3.2-1 se estiman 3 perforaciones a 7 mts. 4. 4.1 ESTRATIGRAFIA Edificio de TRES Pisos Estrato A : Piso Concreto 10 cms 70 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Relleno Arcilla limosa cafe rojizo., vetas habanas, la profundidad promedio alcanzada por esta capa es de 0.30 metros. De acuerdo con la clasificación unificada de suelos ( U.S.C ) (MH); de consistencia media a baja no recomendable para sostener ninguna obra civil. Estrato B LIMO ARCILLOSO de color cafe, vetas habanas , con Hn > Lp, plasticidad media baja y se extiende hasta la profundidad de 3.00 mts Este estrato a medida que se profundiza se vuelve mas compacto con presencia de trazas habanas. Estrato C LIMO ARCILLOSO de color café amarillento, trazas negras,, con Hn > Lp, plasticidad baja y se extiende hasta la profundidad de 7.00 mts Nivel Freático En las perforaciones realizadas, el nivel freatico no aparece a la profundidad de estudio. En temporada invernal es muy probable la escorrentia superficial y la infiltración de agua en zonas deprimidas, originando fenómenos erosivos y perdida de estabilidad localizada. Poe ello es recomendable la construcción de zanjas de coronación para el control del agua de escorrentía. 71 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. REGISTRO DE PERFORACIONES DEL SUBSUELO EDIFICACION Edificio TRES Pisos SONDEO : PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA FECHA. : DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali Prof. ( mts ) Num. Golpes Descripción 1 SEPT. 2020 Observacion 0.00 – 0.50 Contrapiso 10 cms. Relleno Arcilla limosa cafe rojizo.. 0.50 – 3.00 LIMO ARCILLOSO de color cafe, vetas habanas 3.00 – 7.00 LIMO ARCILLOSO de color café amarillento, trazas negras. 0.50 – 1.00 2 - 4 - 3 1.50 – 2.00 4 - 5 - 5 3.00 –3.50 8 - 8 - 8 4.50 –5.00 8 - 10 - 9 5.50 –6.00 10 - 9 - 7 6.50 –7.00 8 - 8 - 9 MUESTREADORES: Tipos y tamaños Prof. De capa freática : - mts a) Caida Peso Martillo S : Shelby b) C : Cuchara c) Cb: Barreno Manual 72 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Tubería de revestimiento Tamaño : Peso Martillo Caida : REGISTRO DE PERFORACIONES DEL SUBSUELO EDIFICACION Edificio TRES Pisos SONDEO : PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA FECHA. : DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali Prof. ( mts ) Num. Golpes Descripción 2 SEPT. 2020 Observacion 0.00 – 0.60 Contrapiso 10 cms. Relleno Arcilla limosa cafe rojizo.. 0.60 – 3.10 LIMO ARCILLOSO de color cafe, vetas habanas 3.10 – 7.00 LIMO ARCILLOSO de color café amarillento, trazas negras. 0.50 – 1.00 2 - 2 - 3 1.50 – 2.00 4 - 6 - 5 3.00 –3.50 6 - 8 - 7 4.50 –5.00 9 - 9 - 9 5.50 –6.00 11 - 10 - 9 6.50 –7.00 10 - 10 - 9 MUESTREADORES: Tipos y tamaños Prof. De capa freática : - mts a) Caida Peso Martillo S : Shelby b) C : Cuchara c) Cb: Barreno Manual Tubería de revestimiento Tamaño : Peso Martillo Caida : 73 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. REGISTRO DE PERFORACIONES DEL SUBSUELO EDIFICACION Edificio TRES Pisos SONDEO : PROPIETARIO : PAOLA ANDREA LOAIZA FECHA. : DIRECCION : CARRERA 23 # 71 - 11, Cali Prof. ( mts ) Num. Golpes Descripción 3 SEPT. 2020 Observacion 0.00 – 0.50 Contrapiso 10 cms. Relleno Arcilla limosa cafe rojizo. 0.50 – 3.20 LIMO ARCILLOSO de color cafe, vetas habanas 3.20 – 7.00 LIMO ARCILLOSO de color café amarillento, trazas negras. 0.50 – 1.00 3 - 4 - 3 1.50 – 2.00 4 - 6 - 6 3.00 –3.50 9 - 8 - 8 4.50 –5.00 8 - 8 - 7 5.50 –6.00 8 - 9 - 11 6.50 –7.00 11 - 11 - 15 MUESTREADORES: Tipos y tamaños Prof. De capa freática : - mts a) Caida Peso Martillo S : Shelby b) C : Cuchara c) Cb: Barreno Manual 74 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Tubería de revestimiento Tamaño : 5. Peso Martillo Caida : PROPIEDADES DEL SUELO Los suelos investigados están formados por materiales finos y cohesivos de llanura aluvial , con algunas partículas de arena fina y media. Estos suelos tienen en promedio : N min. : 5.0 N. Max : 26.0 Se asume un perfil equivalente al tipo de suelos tipo D. Los limos encontrados son suelos del tipo MH de la clasificación unificada, de mediana plasticidad, con un limite liquido que varía entre : L.L min. : 57.3 L.L. Max : 78.7 con un índice plástico entre : I.P min. : 26.6 I.P. Max : 45.8 Sus principales parámetros se podrán observar en la tabla No. 1. Contenido de humedad. Se aproxima al limite plástico, en ningún caso es superior al limite liquido, lo que significa que su rango de plasticidad es amplio, esto permite tener un suelo con ciertas características de resistencia a pesar de tener altos contenidos H. Prom. : de humedad. El promedio de humedades es de : 34.9 % encontrándose el valor mas alto entre 6.50 y 7.00 metros, al que corresponde un H. max. : 41.7 % Preconsolidación. Por correlación con el Índice de Liquidez se estima una presión de preconsolidación superior a 4.00 kg/cm2, esto quiere decir que están preconsolidados. Plasticidad. 75 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. El Índice de Plasticidad es medio donde su valor máximo es : IP. max. : 45.8 % Resistencia. La resistencia de los suelos varia de media a media-alta con la profundidad, la respuesta mecánica de los suelos del sitio es prácticamente alta, aumentando a partir de los 1.50 metros de profundidad. De los ensayos de penetración estándar también se deduce que la consistencia de los suelos hasta los 1.50 metros es media. A medida que se profundiza el suelo se vuelve mas resistente por la presencia de limos arcillosos. 5.1 Potencial Contracto Expansivo del Suelo: La contracto-expansividad de un suelo se refiere a la susceptibilidad que este presenta a cambios volumétricos por fluctuaciones en su contenido de humedad. Lo anterior quiere decir que cuando el suelo se reseca o pierde humedad se contrae o asienta y cuando se humedece o aumenta su humedad, se expande o hincha, situaciones que generan deformaciones del terreno de fundación con el consecuente daño a las estructuras soportadas por este. Nuestro caso de evaluación se realiza para los suelos ubicados dentro de la zona activa, es decir aquellos que están sujetos a cambios de humedad. Este cambio volumétrico se puede hallar a los primeros 3.00 mts. De acuerdo a los contenidos de humedad del suelo, próximos a su limite plástico y a la tendencia a drenar la zona para las construcciones a desarrollar dentro del pavimento; el suelo es susceptible a expandirse y no a contraerse. Los suelos del presente estudio son susceptibles a la expansión por la presencia cambios volumétricos producidos por el clima pueden afectar la cimentación. Siendo este suelo con potencial de expansión MEDIO. Profundidad ( m ) VARIACION INDICE DE PLASTICIDAD 10.0 9.0 8.0 7.0 6.0 5.0 4.0 3.0 2.0 1.0 0.0 Bajo 0.0 5.0 10.0 Alto Medio 15.0 20.0 25.0 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. 30.0 INDICE PLASTICIDAD % 35.0 40.0 45.076 Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. CARTA DE PLASTICIDAD Personalizado 50.0 INDICE DE PLASTICIDAD 70.0 60.0 CH CH u OH 50.0 CL 40.0 30.0 CL u OL 20.0 MH u OH 10.0 ML u OL CL u ML 0.0 0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 80.0 90.0 100.0 LIMITE LIQUIDO Perforacion Muestra P1 P2 P3 M-1 M-2 M-3 M-4 M-5 M-6 M-7 M-8 M-9 M-10 M-11 M-12 M-13 M-14 M-15 M-16 M-17 M-18 Profundidad Limites de Atterberg mts L.L L.P I.P 0,50 - 1,00 1.50 - 2.00 3.00 - 3.50 4.50 - 5.00 5.50 - 6.00 6,50 - 7,00 0,50 - 1,00 1.50 - 2.00 3.00 - 3.50 4.50 - 5.00 5.50 - 6.00 6,50 - 7,00 0,50 - 1,00 1.50 - 2.00 3.00 - 3.50 4.50 - 5.00 5.50 - 6.00 6,50 - 7,00 57.3 60.0 68.1 76.3 77.1 74.3 58.6 63.7 78.4 71.7 77.7 71.1 59.6 60.3 75.1 75.8 73.7 78.7 57.3 78.7 30.8 28.7 34.2 36.6 38.2 32.8 27.5 29.0 36.6 33.9 32.0 38.1 31.4 29.7 36.6 38.2 32.8 35.0 27.5 38.2 26.6 31.4 33.9 39.7 38.9 41.6 31.1 34.7 41.8 37.7 45.8 33.1 28.2 30.5 38.5 37.6 40.9 43.7 26.6 45.8 Clasificacion U.S.C CH CH MH MH MH MH CH CH MH MH MH MH CH CH MH MH MH MH Hum. NaturalPeso Unitario qu % LBS/PIE Kg/cm 32.3 31.1 31.9 28.4 32.6 33.9 33.2 30.4 36.3 38.0 35.5 38.4 34.2 33.5 39.4 39.4 38.4 41.7 34.9 41.7 N GOLPES/PIE 7 51.2 26.329.6 10 53.6 24.530.2 16 51.6 26.529.5 19 57.8 28.426.3 16 58.4 29.630.2 17 56.3 25.431.4 23.530.5 5 52.3 11 56.9 24.829.5 15 59.4 28.433.6 18 54.3 26.335.2 19 58.9 24.832.9 19 53.9 29.535.6 26.831.4 7 53.2 12 53.8 25.432.5 16 56.9 28.436.5 15 57.4 29.636.5 20 55.8 25.435.6 26 59.6 27.138.6 5.0 26.0 77 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. TABLA No. 1 Parametros del Suelo. 1 Prof. 2 H.N 3 L.L 4 L.P 5 I.P mts % % % % 0.00 - 0.50 1.00 - 1.50 3.00 - 3.50 4.50 -5.00 5.50 - 6.00 6.50 - 7.00 33.25 31.66 35.86 35.28 35.53 38.02 58.50 61.34 73.88 74.58 76.16 74.71 29.87 29.13 35.82 36.25 34.31 35.26 28.63 44.74 40.35 38.33 41.85 39.45 6 I.L 0.12 0.15 -0.01 -0.01 0.02 0.01 7 Pc 8 Ic 9 OCR 10 qu Kg/cm % Pc/Po Kg/cm 2.50 2.50 2.50 2.40 2.50 2.00 0.88 0.85 1.01 1.01 0.98 0.99 - - 11 δ 12 N Lb/pie Golpe/pie - 6 11 16 17 18 21 13 H.Eq % 31.10 32.43 38.32 38.65 39.40 38.71 1. Respecto al terreno natural. 2. Humedad Natural. 3. Limite Liquido. 4. Limite Plastico. 5. Indice Plastico. 6. Indice de Liquidez = ( HN - LP ) / IP 7. Carga aproximada de Preconsolidacion ( Pc ). 8. Presion Efectiva de Sobrecarga. 9. Relacion de Sobreconsolidacion. 10. Resistencia a la Compresion Inconfinada 11. Peso Unitario Humedo del Suelo. 12. Del Ensayo de Penetracion Estandar. 13. Humedad Equilibrio 5.1.1 Determinación del Potencial de Expansión Este se evalúa por medio de varios métodos indirectos los cuales son: 5.1.1.1 Expresion Seed, Woodward y Lundgren S = 60 K ( Ip ) 2.44 Siendo : S= Potencial expansivo del suelo definido como el porcentaje de expansión de una muestra confinada lateralmente, la cual ha sido humedecida bajo una sobrecarga de 1 psi, después de haber sido compactada con la humedad óptima y la densidad máxima K= 3.6 x 10 – 5 Ip = índice plástico en porcentaje 78 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 5.1.1.2 Expresión F.H Chen S = 0.2558 Exp ( 0.0838 Ip 5.1.1.3 Expresión O´Neill y Ghazzdy S = 2.27 + 0.131 LL – 0.27 W EVALUACION DEL POTENCIAL EXPANSIVO DEL SUELO Prof. mts LL % Ip % W % Lp % S 1 S 2 S 3 0.50-1.00 1.50-2.00 3.00-3.50 4.50-5.00 5.50-6.00 6.50 - 7.00 58.50 61.34 73.88 74.58 73.88 74.58 28.63 44.74 40.35 38.33 40.35 38.33 33.25 31.66 35.86 35.28 35.53 38.02 29.87 29.13 35.82 36.25 35.82 36.25 7.74 23.03 17.89 15.79 17.89 15.79 2.82 10.87 7.52 6.35 7.52 6.35 0.96 1.76 2.27 2.36 2.42 2.51 1. Potencial expresión Seed, Woodward y Lundgren 2. Potencial expresión Chen 3. Potencial Expresión O´Neill y Ghazzdy 79 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. EXPRESION 3. LL > 60 , 25<Ip <35 , %Exp.0.5 -1.5 Expansividad Media Expresion 1. 10 < Ip <35 Medio LL > 60 , Ip >35 , %Exp.0.5 -1.5 Expansividad Media 80 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 5.2. Control de Humedad Para controlar la activación del potencial contracto-expansivo del suelo, se sugiere implementar las siguientes recomendaciones constructivas: RECOMENDACIONES CONSTRUCTIVAS a. En las zonas perimetrales a las construcciones, por lo menos 1.5 m se harán andenes y cuneta, para convertirlas en zonas duras y evitar la infiltración de agua. b. Por el perímetro de la edificación se deben construir buenos drenajes para evitar que el agua lluvia se empoce y luego infiltre. c. Para los alcantarillados: Pluvial y sanitario, se utilizará tubería de PVC, que se colocará rodeada de arena. Las pruebas de estanqueidad y presión deben ser rigurosas. d. El agua lluvia, no debe caer directamente de la cubierta al suelo, se recogerá con canales y por bajantes, se conducirá al alcantarillado pluvial. e. Se deben tener muy buenos drenajes en vías y zonas verdes aledañas a la edificación para evitar que el agua lluvia se infiltre. f. Los muros de cerramiento serán rígidos, mediante la construcción de columnetas cada 2.50 m como máximo, así como dinteles reforzados, en puertas y ventanas. MANEJO DE LA VEGETACIÓN a. Se recomienda la poda continua, bajo la dirección de manos expertas, que contribuye a mantener el follaje en un tamaño adecuado a su función y al espacio disponible. b. Corte moderado de raíces: Se recomienda esta práctica en relación con las raíces invasoras que penetran bajo los pavimentos, los andenes o las tuberías de los alcantarillados. c. Suministro ponderado de agua: El suministro de agua sobre todo en la estación seca es adecuado para que las raíces no tomen el agua bajo los pavimentos o pisos. 81 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 5.3 Potencial de licuación de los depósitos de arena El fenómeno de licuación de los depósitos de arena corresponde a la pérdida o disminución de su resistencia al corte por incremento en su presión de poros, originada por cargas vibratorias o de sismo. En zonas de amenaza sísmica alta, como es el caso a estudiar, durante un sismo la presión de poros se incrementa considerablemente, sobre todo cuando los estratos de arena están confinados por suelos de baja permeabilidad como es el caso de los limos y las arcillas, pudiendo igualar la presión efectiva del suelo y por lo tanto eliminar su resistencia al corte, haciendo que el estrato de arena se comporte como un fluido viscoso ( se licue ). El fenómeno de licuación se presenta en ciertos medios geológicos e hidrológicos, especialmente capas de suelos no cohesivos ( arenas ), relativamente sueltos, con un nivel freático alto. Las unidades sedimentarias que más probablemente contienen sedimentos licuables son los depósitos recientes que en nuestro caso están conformados por depósitos de arena. Normalmente en la evaluación del potencial de licuación de un suelo arenoso se utiliza como parámetro el valor de la resistencia a la penetración estándar el cual se compara con el N crítico del suelo ( valor mínimo requerido para que no se licue bajo el evento sísmico). , este tipo de falla se presenta en suelos que presentan : Fracción menor que 0.005 mm < 15%. Contenido de humedad = Limite Liquido Limite liquido < 35% índice de plasticidad < 6 De acuerdo al análisis del suelo, ningún estrato de los aquí estudiados presenta estas condiciones. 5.4 Humedad de Equilibrio : Es aquella que corresponde a la avidez natural del suelo por el agua, si la humedad natural es inferior, el suelo buscará satisfacerla proceso por el cual tiene lugar la expansión. Corresponde al cálculo siguiente : Weq = 0.47 Ll + 3.6 Es probable que los cambios volumétricos se deban inicialmente a la expansión del suelo en general debidos a la hidratación de cationes sobre la superficie de la arcilla y relajamiento de esfuerzos intrínsecos causados por sobre consolidación o desecamiento. 82 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. El proceso de humedecimiento requerido para provocar cambio volumétrico se puede deber entre otros factores a infiltración de aguas de escorrentía durante un periodo lluvioso, tuberías de acueducto y alcantarillado deterioradas, regadío de zonas verdes y árboles. La contracción debido al secado ocurre por el incremento de la evaporación que disminuye el contenido de humedad del suelo y hace descender la posición del nivel freático; creando en la zona por encima de este fuerzas internas de compresión debidas al incremento en la presión de succión del suelo por la disminución de la presión de poros, hasta alcanzar valores negativos respecto a la presion atmosférica. Igualmente raíces de diversas plantas aplican una succión adicional al suelo reduciendo el contenido de humedad. Esta succión es del orden de 1 a 2 MPA ( 10 a 20 atmósferas) y actúan en todas las direcciones excediendo en ocasiones la capacidad lateral de tracción en la masa del suelo, originando una etapa de saturación secundaria causante del agotamiento de la estructura del suelo. Con el tiempo los cambios de humedad son permanentes, consecuencia de la variación climática, pluviométrica, evapo-transpiración, acción antrópica, etc. a que puede estar sujeta la zona de estudio, esta acción continua produce cambios en la distribución del agua intersticial debidos al ascenso y descenso del nivel freático que a su vez induce un aumento o reducción del potencial de succión del suelo, por lo cual se generan fenómenos de expansión y contracción. Son suelos con tendencia a contraerse o asentarse, lo cual será estimado para el calculo de asentamientos en zapatas. Humedad Nat. Lim. Plastico Hum. Equilibrio Profundidad ( m ) 10.0 8.0 6.0 4.0 2.0 0.0 20.0 25.0 30.0 35.0 40.0 45.0 83 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Suelos con tendencia a asentarse, esto se controla por medio del calculo de la capacidad portante limitando su asentamiento a no mas de 1”. 6. CAPACIDAD PORTANTE 1 Método de Schmertmann TABLA No. 2 CAPACIDAD PORTANTE METODO DE SCHMERTMANN Terzaghi & Peck Tipo de Suelo N Capacidad Portante Admisible : adm ( Kg USC Golpes/pie a 1,5 mts Zapatas Individuale Zapatas CorridasB<1,2 2 3 Q=NP/20 D/B=0 D/B=1.0 D/B=1.0 Q= 3.5 kg/cm2 0,50 - 1,00 MH 6 0.60 0.90 0.75 B>1,2 a 1,5 mts 1.50 - 2.00 MH 11 1.20 1.70 1.45 Q=NP/7,5*[(B+0,3)/(2B)]^2 Q= 3.58773333333333 kg/cm2 3.00 - 3.50 MH 16 1.70 2.40 2.05 % Potencial Expansivo 4.50 -5.00 MH 17 2.00 2.70 2.35 S=2,27+0,131LL-0,27W S= 0.51 % 5.50 - 6.00 MH 18 2.15 2.90 2.53 Prof. mts 1 6.50 - 7.00 1. 2. 3. 4. MH 21 2.40 3.20 2.80 Respecto al terreno natural. Segun la casificacion Unificada de Suelos. Del ensayo de penetracion estandar. Presion de Contacto Maximo de Suelo - Cimiento, para obtener un asentamiento no mayor de 1". D/B=0 D/B=1 5 0.50.7 6 0.60.9 7 0.71.1 8 0.85 1.2 9 1 1.4 101.21.5 11 1.21.7 121.31.8 131.52 141.62.2 151.72.4 161.82.5 17 2 2.7 182.15 2.9 192.33.1 202.43.2 212.53.4 222.63.5 232.73.6 242.83.7 252.93.9 26 3 4 273.14.1 283.24.2 293.25 4.3 303.34.4 Con este método se evalúo la capacidad portante del suelo de fundación. El criterio consiste en la limitación de asentamientos, los cuales no deben sobrepasar los 2.5 cm. ( 1 pulgada ). El método es gráfico y para su desarrollo se tienen en cuenta las siguientes variables: Tipo de Suelo, Resistencia a la Penetración Estándar ( N ) y Relación de Profundidad de Cimentación sobre Ancho del Cimiento ( D / B ). 1 SCHMERTMANN, J.H. "Guidelines for the use in the Soil Investigation and Design of Foundations". Research Bulletin 121 A. Florida DOT, 1.967. 84 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. Los resultados obtenidos con este método se resumen en la Tabla No. 2. de capacidad portante. Método de Terzaghi Peck CAPACIDAD PORTANTE METODO TERZAGHI-PECK 1. 2. 3. 4. Prof. mts Tipo de Suelo USC N Golpes/pie Capacidad Portante Zapatas B< 1.2 1 2 3 TERZAGHI Zapatas B> 1.2 MEYERHOF 0.5 MH 6 1.35 1.24 1.5 MH 11 1.32 2.15 3 MH 16 1.58 3.06 4.5 MH 17 1.64 3.39 5.5 MH 18 1.70 3.58 6.5 MH 21 1.88 4.04 Respecto al terreno natural. Segun la casificacion Unificada de Suelos. Del ensayo de penetracion estandar. Presion de Contacto Maximo de Suelo - Cimiento, para obtener un asentamiento no mayor de 1". Se determina la capacidad portante del suelo respecto al numero de golpes en el estrato estudiado por pie, la profundidad de cimentación y el asentamiento esperado no mayor a 1”. Los resultados se encuentran en la tabla anexa. 7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 7.1. Características del suelo Se encuentran limos arcillosos amarillentos en su gran mayoría de capacidad portante media. 7.2. Características del proyecto Edificacion dos pisos, formada por pórticos resistentes a momento., para lo cual se deberá seguir los pasos recomendados en el proceso constructivo . 85 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 7.3. Fundación Recomendada Teniendo en cuenta las características del proyecto se recomienda la siguiente solución de fundación y su proceso constructivo : - Tipo de Estructura : Aporticada. - Tipo de Cimiento : Zapatas Individuales. - Nivel de Cimentación : 1.50 m. - Capacidad Portante : - Ancho mínimo : 1.10 kg/cm2 0.80 m. Se recomienda especialmente que Las Zapatas queden unidas con Vigas diseñadas a Flexión que irán separadas del suelo, por una lamina de icopor de 5.0 cm de espesor. 7.4. Proceso Constructivo 7.4.1 ZAPATAS Excavar a una profundidad de 1.50 mts, dejando taludes verticales entibandolos con madera o laminas de acero para controlar derrumbes que se puedan presentar. Se debera observar que a dicha profundidad el suelo presente mayor resistencia para ser excavado, de no ser así se continuara excavando hasta que lo anterior ocurra, esto debera coincidir con la aparición de un estrato de suelo de color café - amarillo. Alcanzado el nivel de cimentación de la zapata (aproximadamente 150 centímetros de profundidad ) por medio de relleno con ciclópeo en proporción 60:40 , se enrazará pero no se alisara 86 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. la superficie, se protejerá de la caída de desechos o cualquier otro agente que la deteriore y pasadas 24 horas se podran empezar los trabajos de construcción de la zapata. Una vez fundidas las zapatas se recuperarán los niveles para el piso rellenando con material seleccionado y compactándolo con capas no mayores de 20 centímetros de espesor, y recuperando el piso demolido con la ubicación de refuerzo de malla electro soldada, este piso es conveniente dejarlo dilatado al menos 1 cm de la columna nueva. 8.0. Interacción Suelo-Estructura Para evaluar la interacción suelo-estructura bajo cargas dinámicas y de sismos se pueden emplear los siguientes parámetros del suelo, de acuerdo con el NSR_10 y al Estudio de Microzonificacion de Cali: Algunas recomendaciones y definiciones de la norma son : • Zona de Riesgo Sismico alto. • Perfil de Suelo : F • Coeficiente de Importancia ( I ) = 1.00 Vivienda. • Aceleracion Pico Efectiva ( Aa ) = 0.25 , Zona • Velocidad Pico Efectiva ( Av ) = 0.25 • Limitacion del Valor Sa = 2.50 x Aa x Fa x I • Coeficiente de Amplificacion que afecta la aceleración en la zona de periodos intermedios 6. Fv ( MICROZONIFICACION) = 2.61 • Coeficiente de Amplificacion que afecta la aceleración en la zona de periodos intermedios Fa ( MICROZONIFICACION) = 1.09 • Coeficiente de Amplificacion que afecta la aceleración en la zona de periodos intermedios Fv ( Tabla A.2.4-3) = 1.9 • Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en zona de periodos cortos Fa = 1.30 87 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. • La respuesta sísmica de la estructura esta íntimamente ligada a la forma como los movimientos sísmicos del terreno afectan la estructura a través de su cimentación. Las características dinámicas del suelo subyacente, la rigidez y disposición de la cimentación y el tipo de sistema estructural de la edificación interactúan entre sí para caracterizar los efectos sísmicos sobre ella. El hecho de que no se tome en cuenta la rigidez de la cimentación y las características dinámicas del suelo subyacente en el análisis sísmico de la edificación puede conducir a variaciones apreciables entre la respuesta sísmica estimada y la real de la estructura. Por las razones mencionadas es conveniente incluir los efectos de interacción suelo estructura en el análisis sísmico de la edificación. • Efectos asociados con la interacción suelo estructura : Dependiendo de las características de la estructura, de la cimentación y del suelo subyacente, la respuesta de la estructura ante solicitaciones verticales y dinámicas puede variar con respecto al estimativo que se realiza sin tener en cuenta la interacción suelo-estructura, en los siguientes aspectos : a) La presencia de suelos blandos y compresibles en la distribución de esfuerzos y deformaciones bajo losas de fundación, tanto ante solicitaciones de cargas verticales como de fuerzas horizontales. b) Variaciones en los periodos de vibración de la edificación. c) Aumento del amortiguamiento viscoso equivalente del sistema estructura-cimentaciónsuelo. d) Aumento de las derivas de la estructura ante solicitaciones sísmicas. e) Variación en la distribución de fuerzas cortantes horizontales producidas por los movimientos sísmicos, ante los diferentes elementos del sistema de resistencia sísmica, especialmente cuando se combinan elementos de rigidez y sistemas de apoyo diferentes, como puede ser el caso de combinación de pórticos y muros estructurales. f) Tipo de modelo : Los modelos matemáticos pueden ser estáticos o dinámicos y deben describir las características de rigidez de la estructura. La cimentación y el suelo, a niveles compatibles con las deformaciones esperadas. En los modelos estructurales utilizados en el análisis de la estructura deben incluirse condiciones de apoyo elástico de los muros, columnas y elementos del sistema de resistencia sísmica al nivel de la cimentación, consistentes con las rigideces supuestas para obtener la respuesta de la estructura teniendo en cuenta los efectos de interacción suelo estructura. g) Valores máximos y mínimos de los efectos de interacción suelo – estructura : Debido a la incertidumbre que presenta la determinación de los parámetros de suelo utilizados en el análisis de interacción suelo estructura, deben considerarse los valores máximos y 88 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. mínimos esperados de tales parámetros y utilizarse aquellos que produzcan los efectos más desfavorables, tanto en la determinación de los cortante sísmicos, como el cálculo de derivas de piso y las fuerzas de diseño de los elementos de la estructura y de la cimentación. Una alternativa favorable consiste en usar el método de Ahrens y Winselman que permite obtener el valor de los módulos de reacción en cada punto de la cimentación mediante el algoritmo iterativo explicado aquí : Mediante el modelo de Winkler se calcula la distribución de presiones y asentamientos. Para ello trabajamos con un valor constante del módulo de reacción obtenido mediante una fórmula teórica. Este paso tiene en cuenta las rigideces de la cimentación y de la superestructura, se puede calcular por medio de cualquier programa tridimensional de análisis estructural. Con la distribución de presiones obtenida en el primer paso se calculan los asentamientos del suelo con un modelo del medio elástico semi-infinito teniendo en cuenta la estratigrafía del suelo. El proceso termina si los asentamientos calculados coinciden con los obtenidos inicialmente. Si no, es necesario recalcular el módulo de reacción del suelo en cada elemento como el cociente entre la presión y el asentamiento, y volver de nuevo al primer paso. El método converge después de tres iteraciones. Debe observarse que el procedimiento descrito contiene las ventajas numéricas del método de Winkler y mantiene la superioridad teórica del modelo MES de describir mejor los suelos cohesivos. 8.1. Consideraciones Prácticas Se presentan algunas sugerencias para la realización de la interacción suelo estructura en las estructuras ubicadas sobre los depósitos superficiales de suelos expansivos. Se debe aclarar que la metodología propuesta, se requiere sólo si no se toman medidas para el control de los cambios de volumen y por lo tanto, se decide que sea la estructura, a través de una cimentación rígida, la encargada de asumir los esfuerzos implicados por dichos cambios. En un proceso de contracción del suelo, debido a la disminución de su humedad, parte de la cimentación queda sin soporte en una distancia igual a ex (en este caso se puede usar 1.0 mts ) y que el suelo se puede contraer máximo en ey ( el cual depende del cambio volumétrico ), por lo tanto solo cuando la estructura alcance una deformación del orden de ey estará nuevamente apoyada en el suelo, sin embargo en casos como los presentes el valor de ey es muy grande y si la estructura alcanza esta deformación se producen fisuras, por lo tanto generalmente se decide rigidizar la cimentación para garantizar que esta este en capacidad de soportar las cargas sin deformaciones excesivas. 89 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. 9. LIMITACIONES La información consignada en este reporte y las conclusiones y recomendaciones dadas se basan en el análisis de los resultados de la investigación realizada, en conjunto con las características del proyecto. Cambios en este ultimo que afecten cargas o excavaciones y cambios notables en las condiciones locales del suelo se comunicaran al ingeniero Guillermo E. Castillo para estudiar la nueva situación y presentar las recomendaciones adicionales necesarias. Responsable Ing. GUILLERMO E. CASTILLO Mat. 76202 – 69746 Valle Santiago de Cali, Junio 2020. 90 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia. Construcción y Montaje de Estructuras Metálicas, Construcción en Concreto, Cálculos Estructurales, Estudios de Suelos , Consultoría, Vulnerabilidad Sismica y Reforzamiento de Estructuras. LOCALIZACION : 91 CRA 34 # 5B-59 OF. 103 TEL. CEL.: 316 5204073 E mail : [email protected] Santiago de Cali – Valle del Cauca Colombia.