INGENIERIA STRUCTURAL VERIFICACION ESTRUCTURAL DE PROTOTIPO DE VIVIENDA PROCREAR PROYECTADO CON SISTEMA CONSTRUCTIVO CASSASIP PARA ZONA SISMICA 4 (MENDOZA) 1-ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE PANELES CASSASIP 1.1 Criterio de Diseño. Para las estructuras del Sistema Constructivo CASSASIP, se consideran básicamente dos estados límites; el estado límite de agotamiento resistente, que define la seguridad ante acciones extremas, durante la vida útil esperada de la estructura y el estado límite de servicio, que define los requisitos funcionales. Los estados límites de agotamiento resistente varían de un miembro a otro y diferentes estados límites se pueden aplicar a un miembro dado. Mediante el estado límite de agotamiento resistente se verificará si los elementos o miembros de la estructura tienen la capacidad para soportar la demanda de carga de forma segura, sin alcanzar colapso o deformaciones permanentes. Para ello se afectan las cargas con coeficientes de seguridad normalizados, según su naturaleza y duración. Por otro lado, mediante el estado límite de servicio se verificará si las deformaciones de los elementos o miembros ante la demanda de cargas sin mayorar, están bajo los límites de los códigos. Se recomienda como filosofía de diseño del Sistema Constructivo CASSASIP, que la demanda de cargas calculadas por gravedad, viento y sismo sea resistida por las paredes, entrepisos y techo de las edificaciones construidas con los elementos compuestos del sistema. El análisis de cargas para determinar la demanda de las solicitaciones en los elementos de la estructura deberá desarrollarse de acuerdo a los criterios básicos de ingeniería siguiendo los parámetros de diseño establecidos en el Cirsoc 101-2005. Es recomendable realizar los estudios de suelo para cada proyecto de construcción que lo amerite, con el objetivo de poder determinar los siguientes parámetros: a) Capacidad admisible del suelo a la profundidad de desplante de las fundaciones. b) Presencia de suelos expansivos. c) Tipo de perfil de suelo, factor que afecta directamente la magnitud de la demanda sísmica. La presencia de suelos expansivos en el sitio, involucraría el diseño estructural una platea de cimentación, donde el espesor de la misma, las dimensiones de las vigas, cantidad y distribución de acero de refuerzo, dependerán del grado de expansibilidad del suelo. 1 3.2 Diseño por Estados Límites de Agotamiento Resistente. El criterio fundamental para el estado límite de agotamiento resistente esta dado por la siguiente expresión simplificada: Σ γi Qi ≤ φi Ri Donde: Qi = Efecto de las solicitaciones previstas no mayoradas. γi = Factor de mayoración correspondiente a la solicitación Qi. Ri = Resistencia teórica de la estructura, sus miembros o conexiones. φi = Factor de minoración de la resistencia teórica. 3.3 Diseño por Estados Límites de Servicio. Las condiciones de servicio son el barómetro del éxito en la práctica de la ingeniería, lo que de manera muy sencilla puede expresarse como: Demanda en condiciones de servicio ≤ Limite de Servicio El criterio del estado límite de servicio es prevenir la interrupción en el uso funcional y daños a las estructuras durante su uso normal diario. Si bien un mal funcionamiento no resulta en colapso de la estructura o pérdida de vida o lesiones, puede ser un serio perjuicio o menoscabo al usufructo de la estructura y conducir a reparaciones costosas. En una estructura flexible es inaceptable despreciar las condiciones de servicio. Hay esencialmente tres tipos de comportamiento estructural que pueden llevar al límite de servicio: 1. Excesivo daño por deformaciones, deslizamiento o agrietamiento que puede requerir un excesivo mantenimiento. 2. Excesiva flecha o rotación que puede afectar la apariencia, función o drenaje de la estructura, o que puede causar daños a componentes no estructurales y sus conexiones. 3. Vibración excesiva por viento o cargas variables que afectan el bienestar de los ocupantes de la estructura. La verificación del estado límite de servicio concierne al adecuado desempeño de las condiciones de solicitación. Si bien se supone comportamiento elástico, algunos componentes estructurales deberán ser estudiados con respecto a su comportamiento bajo las acciones que actúan a largo plazo. Es difícil especificar valores límites de desempeño estructural basado en consideraciones de servicio, porque depende de una gran gama de tipos de estructura, su uso y las reacciones fisiológicas subjetivas. 2 3.3.1 Flechas. Las limitaciones que se imponen a la flexibilidad de las estructuras suelen ser dictadas por la naturaleza de los elementos no estructurales de la construcción, tales como el revestimiento de las paredes y recubrimientos de techos. Asumimos como flechas limites, los valores máximos dados por el CIRSOC 20105 en su tabla 9.5.b) 3.3.2 Diseño por Fatiga. En las edificaciones convencionales las variaciones en la intensidad de las cargas se presentan tan pocas veces o producen fluctuaciones tan pequeñas de tensiones que por lo general no es necesario incorporar consideraciones de diseño por fatiga. Sin embargo, deberá hacerse un estudio cuidadoso para evitar las grietas por fatiga y su propagación cuando estén presentes fuentes potenciales de fatiga, tales como tensiones secundarias, tensiones debidas a deformaciones y tensiones debidas a movimientos fuera de su plano e igualmente cuando la falla de un solo miembro o elemento estructural puede conducir al colapso o falla catastrófica de la estructura. 3.4 Cargas. Factores de Carga o Mayoración. Combinaciones de Carga. Las estructuras diseñadas por los estados límites de agotamiento resistente deben soportar los efectos de las acciones a que pueden ser sometidas durante las distintas etapas de su vida útil, con cierto grado de seguridad. Para garantizar este grado de seguridad en cuanto a las solicitaciones se establecen los valores de las cargas y sus factores de mayoración, partiendo de métodos semi-probabilísticos que aseguran que la probabilidad de que dichos valores sean superados, se mantenga dentro de límites técnico- económicos admisibles. Esto se logra con la introducción de factores que consideran las incertidumbres en los valores reales de las cargas, la duración de las mismas y su simultaneidad de acción considerando las combinaciones de carga más desfavorables. 3 3.4.1 Cargas. • • • Cargas Permanentes (D): Son las cargas que durante la construcción y vida útil de la estructura actúan de forma permanente Cargas de Uso, Servicio o Función (L): Carga de muebles, personas, equipos tecnológicos, materiales almacenables y transportables, que se presentan en las edificaciones y obras civiles durante la construcción y la vida útil y que responden a la función, servicio o uso. Su duración y periodo de acción tienen un carácter variable y aleatorio. También pueden ser consideradas como tales las cargas permanentes durante la construcción. Cargas de Uso de cubierta (Lr): Carga de uso correspondiente a la cubierta de las edificaciones. • Carga de Viento (W): Efecto en forma de fuerza que surge en las estructuras y elementos de las edificaciones y obras civiles debido a la acción de los vientos extremos y no extremos sobre los mismos. • Carga Sísmica (E): Efecto en forma de fuerza que surge en las estructuras y elementos de las edificaciones y obras civiles debido a la acción de los sismos. Carga lateral de material confinado (H): Carga debido a la presión lateral del suelo, presión del confinado manto freático o presión de material ensilado. Carga de fluido (F): Carga debida al peso de fluidos con conocimiento preciso de la presión y máxima altura. Carga de lluvia (R): Carga de lluvia Carga de nieve (S): Carga de nieve Cargas Ecológicas y deformacionales (T): Carga debida al efecto de la retracción, fluencia, temperatura, asentamientos diferenciales relacionados con el tiempo. • • • • • 3.4.2 Factores de Carga o Mayoración y Combinaciones de Cargas. Las estructuras y componentes estructurales de las edificaciones y obras de ingeniería con el Sistema Constructivo CASSASIP, deben diseñarse para las solicitaciones de cálculo o factorizadas obtenidas con las siguientes combinaciones básicas, con las excepciones señaladas: 1) 1,4(D+F) 2) 1,2(D+F+T) + 1,6(L+H) + 0,5(Lr ó S ó R) 3) 1,2D + 1,6(Lr ó S ó R) + (0,5L ó 0,8W) 4) 1,2D + 1,6W + 1.0L + 0,5(Lr ó S ó R) 5) 1,2D + 1,0E + 1.0L + 0,2S 6) O,9D + 1,6W + 1,6H 7) 0,9D + 1,0E + 1,6H 4 4.1 RESISTENCIA TEORICA DE LA ESTRUCTURA. FACTORES DE MINORACION. De la revisión y estudio del comportamiento de los paneles bajo cargas axiales y transversales, con base a los ensayos realizados en los labo9ratorios del INTI, hemos determinado de forma preliminar los valores que asumiremos para el cálculo y diseño de las estructuras. 4.2 Cargas Axiales. En el caso de las cargas axiales, el valor máximo de tensión a compresión de las columnas y muros compuestos por los elementos del sistema, corresponderá a la resistencia teórica, determinada a partir de las cargas de rotura de los ensayos realizados. Rc = 57,6 kg/cm 2. El factor de minoración de la resistencia teórica será igual a φc = 0,6 para las columnas y φc = 0,7 para los muros. Se debe considerar la aplicación del coeficiente de reducción por pandeo φp, que tiene en cuenta la esbeltez de los elementos. La capacidad de carga de diseño de las columnas y muros vendrá dada por la expresión: Φc . φp. Rc . Área Tb 4.3 Cargas Transversales. Para el cálculo, revisión y diseño de las losas de entrepiso y cubierta sometidas a cargas transversales se deberá utilizar como resistencia promedio de fallo a flexión el valor de: Rf = 52.5 kg/cm2. El factor de minoración de la resistencia teórica será igual a φf = 0,7, considerando la dispersión de los resultados reales obtenidos. Por tanto, la capacidad resistente de diseño a flexión de las losas no superara el valor de: φf . Rf = 0,7 x 52.5 = 36.8 kg/cm2 Para el cálculo, revisión y diseño de las vigas y dinteles sometidos a cargas transversales se deberá utilizar como resistencia promedio de fallo a flexión el valor de: Rf = 31.1 kg/cm2. El factor de minoración de la resistencia teórica será igual a φf = 0,7, considerando la dispersión de los resultados reales obtenidos. Por tanto, la capacidad resistente de diseño a flexión de las vigas y dinteles no superara el valor de: φf . Rf = 0,7 x 31.1 = 21.77 kg/cm2 5 4.4 Esfuerzos Cortantes. 4.3.1 Losas de Entrepiso y Cubierta. Para el cálculo, revisión y diseño de las losas de entrepiso y cubierta sometidas a cargas transversales se deberá utilizar como resistencia promedio de fallo a cortante los siguientes valores: Panel de 0.112 m de espesor y 1.22 m de ancho: Rv = 1340 kg El factor de minoración de la resistencia teórica será igual a 0.80, considerando los resultados obtenidos en la totalidad de los ensayos realizados a los elementos del sistema a flexión y corte, ya que en ningún caso se observó fallo del panel por cortante en los apoyos. Rv*= 0.8 x 1340 kg = 1072 kg Para un metro lineal de panel: Rv* = 1072 kg/1.22m = 878,6 kg/ml 4.3.2 Vigas y Dinteles. La capacidad resistente a cortante minorada (Vr*) de las vigas y dinteles, sin considerar el aporte que pudiera dar el núcleo central de poliestireno expandido, se determina de la siguiente manera: Vr* = 2 x Tb x H x Rv* Donde: Rv* = φv x Rv Rv = 19 kg/cm2 Φv = 0.7 Rv* = 0.7 x 19 kg/cm2 Rv* = 13.3 kg/ cm2 Tb = 1.11 cm (Espesor de placa de O.S.B.) H: Altura de la viga o dintel en cm Reemplazando: Vr* = 2 x 1.11 cm x H (cm) x 13.3 kg/cm 2 Resumiendo: Vr * (kg) = 29.52 x H (cm) Las vigas deberán apoyar como mínimo 100 mm sobre los apoyos extremos, en dependencia de las cargas que soporten. En el caso de los dinteles se puede evaluar su conexión con los muros a través de los montantes. 6 4.4 Distribución de cargas sísmicas sobre muros El SDPWS-2015 presenta la siguiente ecuación para el cálculo del desplazamiento lateral de un muro debido a una fuerza horizontal, la cual consiste en la suma de tres componentes de desplazamientos laterales: flexión, corte y volcamiento del muro. (2/3. . . Donde: H: Altura del muro (m) L: Largo del muro (m) E: Modulo de elasticidad de los conectores de borde (kN/m2) Ab: Area transversal de los conectores de borde un extremo del muro (m2) Corte por unidad de longitud, actuante en el muro (V/L) (kN/m). Ga: Rigidez de corte aparente del muro debido al deslizamiento del clavo y la deformación por corte del tablero de OSB. Deformación total vertical del anclaje, debido a la fuerza axial generada por el momento del volcamiento del muro(m). Con esta expresión, podemos determinar la rigidez equivalente del muro de paneles CASSASIP, mediante la siguiente ecuación: 3 Ke = ( . 𝐻 𝐻 𝐻 + + ) 𝐸.𝐴𝑏.𝐿 𝐺𝑎.𝐿 𝐿.𝐿´𝐾𝑎 Donde reemplazamos: V/L (Siendo V = 1). . (Siendo V = 1). ´. Donde Ka es la rigidez axial del anclaje. Con la rigidez equivalente de los muros, podemos distribuir las cargas sísmicas actuantes entre los distintos planos verticales sismorresistentes. 7 -METODOLOGIA DE CALCULO -PROTOTIPO PROCREAR PLANTA ARQUITECTONICA CORTES 8 5 ANALISIS DE CARGAS 5.1 CARGAS GRAVITATORIAS SIP 90/11 CARGAS DE TECHO Cargas permanentes (D) Peso propio de panel SIP 90/11: 17 kg/m2 Peso de correas: 7 kg/m2 Carga de cielorraso + instalac: 20 kg/m2 Aislación hidrofuga: 3 kg/m2 SIP 90/11 D: 47 kg/m2 Cargas de uso (L) Cubierta inaccesible L: 100 kg/m2 CARGAS DE ENTREPISO Cargas permanentes (D) Peso propio de panel SIP 90/11: 17 kg/m2 Peso de correas: 10 kg/m2 Peso de cielorraso + instalac: 20 kg/m2 Peso de solado + aislación: 10 kg/m2 D: 57 kg/m2 Cargas de uso (L) Entrepiso de vivienda: L: 200 kg/m2 PESO PROPIO DE MUROS Cargas permanentes (D) Peso propio de panel SIP 90/11 (h=2.70m): Peso de Revestimiento interior (Durlock 12.5mm): Peso de Revestimeinto exterior (Superboard 8mm) PESO LINEAL DE MUROS PORTANTES: 50 kg/m 30 kg/m 35 kg/m 115 kg/m 9 5.2 CARGAS SISMICAS DETERMINACION DEL PESO TOTAL DEL EDIFICIO CARGAS PERMANENTES ELEMENTO PAREDES TECHO ENTREPISO AREA D CARGA TOTAL (m2) 95 18,51 18,51 (kg/m2) 17 47 57 (kg) 1615 869,97 1055,07 SOBRECARGAS ELEMENTO TECHO ENTREPISO AREA L (m2) 18,51 18,51 (kg/m2) 100 200 CARGA TOTAL 0 0,25 (kg) 0 925,50 Para el calculo de las acciones sísmicas se adopta el método de las fuerzas estáticas equivalentes. Se tendrá en cuenta los siguientes puntos en la estimación de la demanda de cortante basal sobre la estructura: • • • • • Altura completa de las paredes, lo cual es conservador en el análisis, debido a que hay parte de la masa sísmica de la estructura proporcionada por las paredes que no excita la respuesta dinámica de la estructura. Factor de modificación de respuesta R = 1,5 por consiguiente, la respuesta de la estructura antes cargas laterales será elástica. Categoría más crítica de perfil de suelo, Tipo E. Centro de masa y rigidez de la estructura Cortante por traslación directa y torsión 10 Según Reglamento INPRES CIRSOC 5.3 ANALISIS DE CARGAS SISMICAS 10CDF3 5.3-1. PARAMETROS GENERALES REGULARIDAD ESTRUCTURAL REGULARIDA EN ALTURA 1a 1a 5.3.2 ANALISIS SISMICO-METODO DE LAS CARGAS ESTATICAS EQUIVALENTES PERIODO FUNDAMENTAL CIRSOC 103-P1-6.2.3.1 X Ta = Cr.H Cr= 0,0488 x= 0,75 H= 6 Ta = 0,19 ZONA SISMICA 2 SUELO TIPO 2 - SITIO SE Ca = 0,30 Cv= 0,50 as = 0,15 T3= T2= T1= 5 0,67 0,24 TABLA 3.1-INPRES CIRSOC 103 S s s TABLA 3.2 Ta < T1 Sa = Ca (1+1.5 T/T1) = 0,66 R= 1,5 r = 1,00 C= = = 0,50 0,00 0,25 ART. 5.1.2 CIRSOC (CONSTRUCCION DEL GRUPO Ao) (COEFICIENTE SISMICO DE DISEÑO) (SOBRECARGA DE AZOTEA INACCESIBLE) (SOBRECARGA DE ENTREPISO) W(techo)= 870,00 Kg W(Entrepiso)= 3596,50 Kg Wt = 4466,50 Kg CORTE BASAL Vo = 2325,37 Kg 11 5.3.2 DISTRIBUCION DE CARGAS SISMICAS EN ALTURA hi (m) 6 3,2 NIVEL TECHO ENTREPISO Wi (kg) 870 3597 Wi.hi (kg.m) 5220 11510,4 16730,4 Hs (kg) 725,72 1600,271 6- SELECCIÓN DE PLANOS VERTICALES SISMORRESISTENTES Se admiten como planos verticales sismorresistentes a aquellos muros cuya relación entre alto/largo, no sea menor a 0.5 NIVEL: P.B. MURO M1 M2 M3 M4 M5 M6 MURO MA MB MC MUROS EN DIRECCION X LONGITUD ALTURA (m) (m) 0,8 2,7 0,8 2,7 3,05 2,7 0,4 2,7 1,61 2,7 1,96 2,7 L/H (m) 0,30 0,30 1,13 0,15 0,60 0,73 MURO DE CORTE NO VERIFICA NO VERIFICA VERIFICA NO VERIFICA VERIFICA VERIFICA MUROS EN DIRECCION Y LONGITUD ALTURA (m) (m) 4,4 2,7 0,4 2,7 1,5 2,7 L/H (m) 1,63 0,15 0,56 MURO DE CORTE VERIFICA NO VERIFICA VERIFICA PLANILLA DE DISEÑO DE MUROS SISMORRESISTENTES EN DIRECCION X-X MURO Cantidad de Tableros Espesor de tableros (OSB) (mm) M3 2,5 11,1 M5 1,3 11,1 M6 1,6 11,1 Tipo de Separación clavos/ tornillos tornillos (cm) BUL-FIX 2040 BUL-FIX 2040 BUL-FIX 2040 Grado Estructural Pino Elliots ESCUADRIA b h (cm) MONTANTES SOLERAS Separ. N° de (cm) N° Montantes de borde (mm) soleras 15 1 9 7 1 122 3 15 1 9 7 1 122 3 15 1 9 7 1 122 3 12 PLANILLA DE DISEÑO DE MUROS SISMORRESISTENTES EN DIRECCION Y-Y MURO Cantidad Espesor Tipo de separación de Tableros de tableros tornillos (OSB) (mm) tornillos (cm) MA 3,6 11,1 MC 1,2 11,1 BUL-FIX 2040 BUL-FIX 2040 ESCUADRIA Grado Estructural b h Pino Elliots (cm) (cm) MONTANTES SOLERAS N° Montantes de borde (mm) N° de soleras Separ. 15 1 9 7 1 122 3 15 1 9 7 1 122 3 7- DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES DE FLEXIBIDAD Y RIGIDEZ DE LOS PLANOS VERTICALES SISMORRESISTENTES PLANILLA DE COEFICIENTES DE FLEXIBILIDAD DE FLEXION EN MUROS SISMORRESISTENTES X-X MURO M3 M5 M6 H L Ab Eb Flexibilidad (mm) 2700 2700 2700 (mm) 3050 1610 1960 (cm2) 63 63 63 (T/cm2) 114,2 114,2 114,2 (m/t) 1,96E-04 7,04E-04 4,75E-04 PLANILLA DE COEFICIENTES DE FLEXIBILIDAD DE FLEXION EN MUROS SISMORRESISTENTES Y-Y MURO H L Ab Eb Flexibilidad MA (mm) 2700 (mm) 4400 (cm2) 63 (T/cm2) 114,2 (m/t) 9,42E-05 MC 2700 1500 63 114,2 8,11E-04 PLANILLA DE COEFICIENTES DE FLEXIBILIDAD POR CORTE EN MUROS SISMORRESISTENTES X-X MURO M3 M5 M6 H L N° de tableros Espesor OSB Tipo de Separación (mm) 2700 2700 2700 (mm) 3050 1610 1960 O.S.B. (mm) 11,2 11,2 11,2 CLAVOS (mm) 150 150 150 2 2 2 2-1/2 2-1/2 2-1/2 Ga (t/m) 535,74 535,74 535,74 Flexibilidad (m/t) 1,65E-03 3,13E-03 2,57E-03 PLANILLA DE COEFICIENTES DE FLEXIBILIDAD POR CORTE EN MUROS SISMORRESISTENTES Y-Y MURO MA MC H (mm) 2700 2700 L (mm) 4400 1500 N° de tableros Espesor OSB Tipo de O.S.B. (mm) 11,2 11,2 CLAVOS 2 2 2-1/2 2-1/2 Separación (mm) 150 150 Ga (t/m) 535,74 535,74 Flexibilidad (m/t) 1,15E-03 3,36E-03 13 PLANILLA DE COEFICIENTES DE FLEXIBILIDAD POR VOLCAMIENTOS EN MUROS X-X CARACTERISTICAS DEL ANCLAJE MURO M3 M5 M6 H (mm) 2700 2700 2700 L (mm) 3050 1610 1960 L' T adm. (mm) 2900 1460 1810 (kg/cm2) 2500 2500 2500 adm S La (%) 0,12 0,12 0,12 (inch) 1/2 1/2 1/2 (mm) 300 300 300 (mm) 150 150 150 Kanc. (t/m) 1270,8 1270,8 1270,8 Flexibilidad (m/t) 6,49E-04 2,44E-03 1,62E-03 PLANILLA DE COEFICIENTES DE FLEXIBILIDAD POR VOLCAMIENTOS EN MUROS Y-Y CARACTERISTICAS DEL ANCLAJE MURO H L L' T adm. adm S La MA MC (mm) 2700 2700 (mm) 4400 1500 (mm) 4250 1350 (kg/cm2) 2500 2500 (%) 0,12 0,12 (inch) 1/2 1/2 (mm) 300 300 (mm) 150 150 Kanc. (t/m) 1270,8 1270,8 Flexibilidad (m/t) 3,07E-04 2,83E-03 Con los coeficientes de flexibilidad obtenidos para cada plano vertical sismorresistente, podemos calcular los coeficientes de rigidices equivalentes (Ke) respectivos 14 8- DISTRIBUCION DEL CORTE SISMICO POR ACCION TRASLACIONAL O DIRECTA ENTRE PLANOS VERTICALES SISMORRESISTENTES. Se distribuye el corte sísmico correspondiente a cada nivel, entre los distintos planos verticales sismorresistentes, conforme a su orientación y rigidez. De esta manera se obtienen los esfuerzos de corte sísmicos directos o traslacionales de los diversos muros. NIVEL PLANTA BAJA Toda fuerza exterior que no pase por el centro de rigidez puede ser trasladada a este introduciendo un par, en nuestro caso es el PAR TORSOR de la planta. Si e es la excentricidad de la planta para cada dirección de análisis (x o y), definida como la distancia entre el punto de aplicación de la carga sísmica del piso (centro de gravedad de la planta) medida perpendicularmente a su recta de acción, hasta el centro de rigidez de la planta. Se define al momento torsor resultante como: Mt = Qs. e Este momento torsor genera una rotación del plano del piso que debe ser equilibrada por la reacción de los planos sismorresistentes verticales, a través de esfuerzos de corte, que se suman a los provocados por los efectos traslacionales del sismo. A la excentricidad directa e anteriormente definida, se le debe asignar una excentricidad adicional (ea), conforme a las directivas del INPRES CIRSOC 103 – 6.2.4.2 15 9- ANALSIS TORSIONAL DETERMINACION DEL CENTRO DE RIGIDEZ DEL EDIFICIO NIVEL PLANTA BAJA MUROS EN DIRECCION X MURO M3 M5 M6 Km (t/m) 4,00E+02 1,59E+02 2,14E+02 y (m) 4,47 2,92 0,05 Km.y (t) 1,79E+03 4,65E+02 1,07E+01 MUROS EN DIRECCION Y MURO MA MC Km (t/m) 6,47E+02 1,43E+02 e (m) 0,05 5,98 Km.x (t) 3,23E+01 8,54E+02 COORDENADAS DEL CENTRO DE RIGIDEZ NIVEL P.B. XR = 1,12 m YR = 2,95 m COORDENADAS DEL CENTRO DE MASAS EN NIVEL PLANTA BAJA (USAMOS LA FUNCION PROPFIS DE AUTOCAD) 16 CALCULO DE LAS EXCENTRICIDAD DE PLANTA (NIVEL PLANTA BAJA) ex = 2.27m-1,12m = 1,15m ey = 2,93m-2,62m = 0.31m MOMENTOS TORSORES DE PISO (NIVEL PLANTA BAJA) QS = 2325,37 Kg MTx = 713,44 Kgm MTy = 2714,73 Kgm MOMENTO TORSOR ACCIDENTAL (CIRSOC 103-6.2.4.2.) QS = 2325,37 Kg Lx = Ly= 5,93 4,47 m m 0,2965 0,2235 m m ex (a)= ey (a)= MOMENTOS TORSORES ADICIONALES Mta(x)= Mta(y)= 519,72 689,47 Kgm Kgm 17 10- DETERMINACION DE ESFUERZOS DE CORTES SISMICOS MAXIMOS DE LOS PLANOS VERTICALES SISMORRESISTENTES NIVEL P.B. 18 11- COMBINACION DE CARGAS S/CIRSOC 601 Para determinar las capacidades resistentes admisibles de diseño de los muros construidos con paneles CASSASIP, ante fuerzas de corte sísmicos, se adoptarán los valores de ensayos propios y los valores tabulados en el documento SPECIAL DESING PROVISIONS FOR WIND & SEISMIC – SDPWS -2015 American Wood Council (2015), el cual entrega valores de resistencia unitaria al corte según los siguientes parámetros: TIPO DE MATERIAL DEL TABLERO DEL PANEL. ESPESOR NOMINAL DEL TABLERO DEL PANEL. DIMENSION DEL CLAVO O TORNILLO UTILIZADO PARA FIJAR EL PANEL A MONTANTE Y SOLERA. PENETRACION MINIMA DEL CLAVO O TORNILLO EN EL PERIMETRO DEL PANEL. ESPACIAMENTO ENTRE LOS TORNILLOS O CLAVOS EN EL PERIMETRO DEL PANEL. TIPO DE SOLICITACION LATERAL ACTUANTE EN EL PANEL (SISMO O VIENTO). Es necesario identificar a que categoría corresponde el revestimiento del panel. En el caso de paneles CASSASIP se trata de tableros O.S.B. La normativa citada asigna dos categorías para los mismos: “Structural I” o “Sheathing”, cuyas diferencias residen en sus propiedades mecánicas, las cuales se encuentran especificadas en documentos de la American Plywood Association (APA) tales como: “PS 1-09 Structural Plywood” NIST (2009) “PS 2-10 Perfomance Estándar for Wood-Based Structural – Use Panels” NIST (2011) “D510-Panel Desing specification” NIST (2012) 19 Conforme a los resultados de los ensayos realizados por el INTI, clasificamos al OSB de CASSASIP como “Sheathing” según APA, y se utilizarán las filas de la tabla 4.3A del SDPWS-2015 para extraer los valores admisibles del mismo. A continuación, y de acuerdo a lo indicado por el Cirsoc 601, se listan las combinaciones de cargas a verificar: D D+L D +/- Sx D +/- SY D+0,7 L +/- 0,7Sx D+ 0,7L +/-0,7SY D+0,6L+0,6 Sx D+0,6 L+0,6 Sy 12 - VERIFICACION DE PANELES SISMORRESISTENTES A COMPRESION 20
