calculo tornillo

,
PROGRAMA PARA CALCULAR Y DISENAR TORNILLOS DE SUJECION,
EMPAQUES, CADENAS DE RODILLOS, CORREAS O BANDAS, POLEAS,
,
,
ENGRANAJES CONICOS RECTOS, ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES y
TORNILLOS SIN FIN.
t ..
VICTOR MANUEL LIBREROS PUERTA
WILLIAM MuNoz RENGIFO
Universidad Aut6noma de Occill",tI
SECCION BIBLIOTECA
021469
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA
SANTIAGO DE CALI
1.996
PROGRAMA PARA CALCULAR Y
DISE~AR
,
TORNILLOS DE SUJECION,
EMPAQUES, CADENAS DE RODILLOS, CORREAS O BANDAS, POLEAS,
,
,
ENGRANAJES CONICOS RECTOS, ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES y
TORNILLOS SIN FIN.
VICTOR MANUEL LIBREROS PUERTA
WILLIAM
MU~OZ
RENGIFO
Trabajo de gíado paía optar al titulo de
Ingenieío Mecánico.
Diíectoí
FABER CORREA
Ingenieío Mecánico
CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIAS
PROGRAMA DE INGENIERIA MECANICA
SANTIAGO DE CALI
1.996
Nota de aceptación
Aprobado por el comité de grado en
cumplimiento de los requisitos
exigidos por la Corporación
Universitaria Autónoma de
Occidente para optar al título
de Ingeniero Mecánico.
Director de la tesis
Jurado
~
;.
Jurado
Santiago de Cali, Mayo de 1.996
ii
AGRADECIMIENTOS
A
todas
aquellas
personas
que
de
una
u
otra forma
colaboraron con la culminación de este proyecto . .
-
iii
DEDICATORIA
Este logro alcanzado lo dedico a mis familiares.
VICTOR MANUEL.
Dedico este proyecto y la culminación de mi carrera a mis
padres y familiares.
WILLIAM.
iv
TABLA DE CONTENIDO
Página
1.
LISTADO DEL PROGRAMA DE TORNILLO SIN FIN
2.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA CALCULO
DE CADENAS DE RODILLOS
18
3.
rROGRAMA PARA EL CALCULO DE CORREAS EN "V"
It.
L.ISTADO DEL PROGRAMA PARA EL Cr-"'LCULO DE JUNTAS
CON EMPAQUES
5.
44
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO DE
TORNILLOS DE SUJECION
6.
62
LISTADO DEL PROGR('1MA P(lRA El.. Cr-"'LCULO DE
ENGRANAJES CaNICaS
7.
28
85
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO DE
ENGRANAJES CaNICaS ESPIRALES
96
B.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO DE POLEAS
108
q.
LISTADO DEL PROGRAMA DEL MENU
112
10 .
Mr-"'NUAL DEL PROGRf;Mr-'"
114
10.1.
ENGRANAJES CONICOS
114
10.2.
ENGRANAJES CaNICaS ESPIRALES
1 L'5
1./
10.3.
TORNILLOS DE SUJECION
121
10.3.1.
Carga axial
121
10.3.2.
Uniones con carga de apriete
122
10.3.3.
Tensado previo y carga de servicio
123
10.3.4.
Tornillos sometidos a carga de fatiga
125
10.3.5.
Carga transversal
128
10.4.
JUNTAS CON EMPAQUES
129
10.5.
TORNILLOS SIN FIN
131
10.6.
CADENAS DE RODILLOS
134
10.7.
CORREAS
134
10.8.
POLEAS
137
11.
CONCLUSIONES
138
BIBLIOGRAFIA
139
vi
RESUMEN
El proyecto
programa
de grado
trata básicamente
(empleando como lenguaje el
en elaborar
un
turbo pascal), que
efectúe los cálculos de tornillos de sujeción,
empaques,
cadenas de rodillos, correas o bandas, poleas, engranajes
cónicos rectos, engranajes cónicos
sin fin. Este proyecto
será de gran importancia para los
estudiantes, ingenieros,
que deseen
espirales y tornillos
y profesores
realizar diseños
de la Universidad
y cálculos,
de una
manera
rápida y segura, de cualquiera de los elementos mecánicos
nombrados
Este
anteriormente.
proyecto
tendrá mucha
utilización en la Universidad Autónoma y por tanto estará
a disposición, sin
utilizar el programa
dificultades, de cualquiera que desee
ya realizado y ejecutado.
proyecto de grado vendrá
que el utilitario le
Con
el
el correspondiente manual, para
de un buen manejo
muy valioso que el estudiante
al programa.
Es
de Ingeniería Mecánica
de
la Universidad entre en el campo de
los sistemas y sobre
todo aplicado a la Ingeniería Mecánica.
vii
Los criterios
con que se desarrollarán las
diseño estarán basados
en
el medio
de
conocimientos
fórmulas para el cálculo
y
en libros completamente aceptados
la Ingeniería
conseguidos
Mecánica, además
por medio
de las
de los
diferentes
asignaturas dictadas por los profesores en la Universidad
Autónoma de Occidente.
El programa es de fácil comprensión para estudiantes
recién empiezan
a enrolarse
con el
área
de diseño
que
de
máquinas ya que sólo necesitarán digitar valores evitando
así el
sea
el
uso extra de tablas, nomogramas
programa
incluirá
mencionadas.
viii
todas
y calculadora, o
éstas
alternativas
INTRODUCCION
Se
sabe que
programas
en
el
extranjeros
mercado se
para
pueden
cálculo
el
elemento mecánico, pero muy pocos son
diseño
mecánico,
elaborados
adquirir muchos
por
de
cualquier
los programas, del
los
estudiantes
de
Ingeniería Mecánica de la Universidad Autónoma.
El cálculo de algunos elementos
mecánicos que se
tratan
en el programa son de adquisición por catálogo, como son:
Esto es debido a que existen
Poleas, correas Y cadenas.
empresas especializadas en su construcción.
Pero esto no
fue
programa, se
impedimento,
utilizan
para la
elaboración del
criterios enseñados
universidad Autónoma y
por
los profesores
de la
los mencionados en los diferentes
libros más comúnmente utilizados durante el transcurso de
la carrera para el cálculo y diseño de estos elementos.
Tomando en cuenta que la realización de este
programa es
basado en los conocimientos de los estudiantes en el área
de diseño
de máquinas, será de
gran importancia para la
2
Universidad la culminación de este proyecto, porque queda
consignado
en
éste
que
los
estudiantes
de
ésta
Universidad salen muy bien preparados tanto en el área de
Ingeniería Mecánica
como en áreas ajenas
a ésta como es
la programación en computadores.
El estudio tuvo como propósito elaborar un
calcular
y
diseñar
tornillos
de
programa para
sujeción,
empaques,
cadenas de rodillos, correas o bandas, poleas,
engranajes cónicos rectos, engranajes cónicos espirales y
tornillos sin fin.
Para llevar a cabo lo anterior, por medio del programa se
obtiene:
- Cálculos rápidos
de tornillos
de sujeción,
empaques,
cadenas de rodillos, correas o bandas, poleas, engranajes
cónicos rectos, engranajes
cónicos espirales y tornillos
sin fin.
Diseños
cualquiera
y
de
cálculos, de
los
una
manera muy
segura, de
elementos
mecánicos
nombrados
anteriormente.
Los objetivos de este proyecto son:
Adquirir conocimientos sobre el diseño de elementos de
3
máquinas.
Aprender
una
metodología
para
la
resolución
de
elementos
de
programas.
Acortar
tiempo
para
el
diseño
de
máquinas.
Dar
confianza a
Autónoma
para
utilidad
para los
los
elaborar
estudiantes de
programas
estudiantes que
que
la Universidad
ofrezcan
vienen en
gran
camino de
culminar su carrera.
Utilización
estudiantes y
constante del
profesores de
programa por parte
la Universidad
de los
autónoma de
Occidente.
Programa
recientemente
máquinas.
de fácil
comprensión para
empiezan a
manejar el
estudiantes que
área de
diseño de
1.
LISTADO DEL PROGRAMA DE TORNILLO SIN FIN
Este listado comprende el programa realizado con todas
las funciones utilizadas en el pascal.
program tornillo_sin_fin(entrada,salida)¡
uses crt,dos¡
var
car ,tip: char ¡
n1,n2,dg,pt,e,px,L,lal,dw,wx,wy,w,wz,phin,u,n:Real¡
vS,VW,vg,p,esf,pn,fg,y,wf,lg,kl,kv,fe,ks:Real¡
xx,fs,HP,HPO,i,HP2,e,HPP,01,F2,F2b,F2c,d2,v2,fd,w2,s2:Real¡
uu,t2,z1,z2,z3,z4,z5,z6,zz1,zz2,zz3,zz4,zz5,zz6,pn1:real¡
pn2,pn3,pn4,pn5,pn6,y21,y22,y23,Y24,y25,y26:real¡
ap1,ap2,ap3,ap4,ap5,ap6,x1,x2,x3,x4,x5,x6,z,x,ap,y2:real¡
Kd,zw,pc,tg,a,d,ht,h,d01,wd,ww:real¡
col,num:integer¡
function pow(a:real¡b:real):real¡
begin
if (a}O) then pow::exp(b*ln(a))
else pow::1¡
end¡
procedure fin1 ¡
begin
writeln{ ,
Se escogen de la tabla 3: e, 01 y F2 con')¡writeln¡
wri tel n( ,
los siguientes valores: ')¡writeln¡textcolor(red)¡
wr itel n( ,
i : ' ,i:1:3,'
y HP1:' ,HPP:2:1,' HP')¡textcolor(white)¡
end¡
procedure fin2¡
Begin
writeln¡
writeln('
Con HP : ',HPP:2:1,' y
: ' ,i:l:2,' dar los siguientes valores: ')¡writeln¡
5
write('
Distancia entre centros,
readln(C)¡writeln¡
write( ,
Dialletro primitivo del tornillo
readln(D1)¡writeln¡
write('
Ancho de cara de la rueda
readln(F2)¡writeln¡
car:=readkey¡
el rscr ¡
end¡
C = ') ¡
01 = ') ¡
F2 = ')¡
procedure fi n3 ¡
begin
writelnjwriteln¡
textcolor(red);
writeln('
TABLA 3. Capacidad nominal de los reductores por tornillo');
textcolor(white)jwritelnj
writeln('
---------------------------------------------------------------');
writeln('
i
C
01
F2
R.P.H. del tornillo');
writeln('
nl/n2
100 720 1750 3600 10000');
writeln('
POTENCIA ACADA VELOCIDAD (TORN.)');
writeln('
---------------------------------------------------------------');writeln;
end;
procedure colum;
begin
if col = 1
then
begin
z:=zl;zw:=zzl; x:=xl; y2:=y21; Pn:=Pnl; ap:=apl;
endj
if col = 2
then
begin
z:=z2;zw:=zz2j x:=x2j y2:=y22j Pn:=Pn2j ap:=ap2;
end;
if col = 3
then
begin
z:=z3;zw:=zz3; x:=x3j y2:=y23; Pn:=Pn3; ap:=ap3;
end;
if col = 4
then
begin
z:=z4;zw:=zz4; x:=x4j y2:=y24; Pn:=Pn4; ap:=ap4;
endj
•
6
if col = 5
then
begin
z:=z5;zw:=zz5; x:=x5j y2:=y25; Pn:=Pn5; ap:=ap5;
endj
if col = 6
then
begin
z:=z6jzw:=zz6j x:=x6j y2:=y26j Pn:=Pn6; ap:=ap6;
end;
endj
procedure tabla5;
Begin
textcolor( red);
writeln('
TABLA 5. Factor de desgaste para tornillo sin fin ');writeln;
textcolor(white);
writeln(' ------------------------------------------------------------------------');
writeln(' MATERIAL TORNILLO
MATERIAL RUEDA
ANGULO PRESION NORMAL');
writeln('
14,5 20 25 30');
writeln(' ------------------------------------------------------------------------');
writeln(' Acero duro BHN 1 500
Bronce fundido en coqui. 90 125 150 180');
writeln(' Acero duro BHN ! 500
Bronce fundido en arena 60 80 100 120');
writeln(' Acero con BHN 2 250
Bronce fundido en arena 36 50 60 72');
writeln(' Fe fundo buena calidadad Bronce fundido en arena 80 l1S 140 165');
writeln(' Fundicion hierro gris
Aluminio
10 12 15 18');
writeln(' Acero
Aluminio
6 7,2
9 10,8')j
writeln(' Fe fundo alta calidad
Fundicion gris
90 125 150 180');
writeln(' Acero
Fundicion gris
54 75 90 108');
writeln(' Fe fundo alta calidad
Acero fundido
22 31 37 45');
writeln(' Fe fundo alta calidad
Fe fundido alta calidad 135 185 225 270');
writeln(' ------------------------------------------------------------------------')j
writeln;
end;
procedure fi n4;
begin
writeln('
El paso circular es: p = Pn * Cos x');writeln;
wri te 1n( ,
P = ',Pn: 2: 1" * Cos', x: 2: O); wri te 1nj
pc:=Pn*cos(x*pi/180);
writeln('
P = ',pc:l:4)jwriteln;
writeln('
El dia.etro primitivo 01, del tornillo queda: ');writeln;
tg:=sin(x*pi/180)/cos(x*pi/180);
writeln('
01 = Nl/(PHgx), 01 = ',z:1:0,'/(',pc:l:4,'*',tg:l:3,')');writeln;
01: =z/( pc*tg);
wr i tel n( ,
01 = ' ,01:2:4)jwriteln;
writeln( ,
El dia.etro primitivo 02, de la rueda queda: ')jwritelnj
writeln('
02 = N2I(P), 02 = ' ,zw:2:0,'/(' ,pc:l:4,')')jwritelnj
02: =zw/( pc) j
writeln( ,
02 = ' ,02:2:4,' pg');writelnj
7
writeln( ,
La distancia entre cenmtros e queda:');writeln;
wri tel n( ,
e = (01 + 02)12, C = (' ,01:2:4,' + ',02:2:4,' )12' );writeln;
C:=(01 + 02)12;
wr itel n( ,
e = ',C:2:4,' pg');writeln;
car:=readkeYi
el rscr;
El ancho de cara resulta de las siguientes condiciones: ');
writeln('
writeln;
writeln('
F = C O,875/3 = ' ,C:2:4, ,A O,875/3' );writeln;
F2b:= pow(C,O.875)/3;
writeln('
F = ',F2b:1:3,' pg.
otra forma:' );writeln;
writeln('
F = 2*01/3 = 2*' ,01:2:4,'/3');writeln;
F2c:= 2*01/3;
writeln('
F = ',F2c:1:3,' pg.
otra forma');writeln;
p:=pc/pi;
A
if x(=30
then
begin
a:=O.3183*p;
d:=O.3683*p;
h:=O.6866*p;
ht:=2ta;
end;
if x)30
then
begin
a:=O.2865*p;
d:=O.3314*p;
h:=O.6179*p;
ht:=2ta;
end;
wr itel n( ,
F : HOz01 - D1 Z ) , donde: 001 = 01 + 2a; ');writeln;
writeln('
p = paso = x/p = xl' ,pc:1:3);
a = adendo = O,3183tp;
wri tel n;
wri tel n( ,
a = ',a: 1: 4,' pg.
001 = ',01:2:4,' + 2*',a:l:4);writeln;
001: =d1+2*a;
F2:=sqrt(d01*d01-d1td1);
writeln('
001 = ',001:1:4,' pg. ');writeln;
writeln('
F : H' ,001:1:4, ,A2 - ',01:1:4, ,A 2) = ',F2:1:4,' pg.');writeln;
if f2(f2b then if f2(f2c then
begin
writeln('
Se escoge el Menor F de los 3 anteriores: F = ',F2:1:1,' pg.');
end;
if f2b(f2c then
begin
8
F2:=F2bj
wri tel n( ,
endi
Se escoge el menor F de los 3 anteriores: F = ',F2:1:1,' pg. ');
if f2c(f2
then
begin
F2:=F2cj
wr i tel n( ,
end;
car:=readkey;
clrscr;
Se escoge el menor F de los 3 anteriores: F = ',F2:1:1,' pg. ')j
textcolor(lightred);
writeln('
Calculo y diseño por desgaste ecuacion de Buckingham ');writeln;
tabla5;
write('
El valor del factor de desgaste escogido de la tabla es = ');
readl n( kd);
car:=readkey;
clrscr;
if x (= 10 then
Kd:=Kd;
if x )10 then if x (=25 then
Kd:=1.25iKdj
if x ) 25 then
Kd:=1.5iKdj
v2:=piid2in2/12;
fd:=(1200tv2)/1200;
w2:=33000*hp2/v2;
wd:=w2ifs*fd;
ww:=d2*f2ikd;
wri tel n( ,
wri tel n( ,
wri tel n( ,
writeln( ,
wr ite! n( ,
writeln( ,
wr itel n( ,
writeln( ,
wr itel n( ,
wri teln( ,
writeln( ,
writeln('
wri tel n( ,
write( ,
end;
La
V2
V2
Fd
Fd
La
W2
W2
La
WO
WO
La
Ww
velocidad periferica V2 de la rueda es: ');
= 3.1416i02in2/12 = 3.1416*' ,02:2:1, 'i' ,n2:4:1,'/12')j
= ',v2:4:1,' pm');writeln;
= (1200 t V2)/1200 = (1200 t ',v2:4:1,')/1200');
= ',fd:l:3);writeln;
carga tangencial en la rueda es: ')i
= 33000 i HP2/v2 = 33000 * ',HP2:2:1, '/' ,v2:4:1)j
= ',w2: 4:1" 1b' ); wri te 1n;
carga de diseño WO es:
');
= W2ifsifd = ',w2:4:1,'i' ,fs:l:l,'i' ,fd:l:2);
= ',wd:4:1,' lb' )jwritelnj
carga admisible por desgaste es: ');
= 02*F2iKd = ',02:1:4,'*',F2:1:1,'*',Kd:l:3);
Ww = ',ww: 4: 1" 1b' ); wr ite In;
9
8egin
elrscr;
repeat
textcolor(red);
writeln('
TORNILLOS SIN FIN
');writeln;writeln;
textcolor(white);
writeln('
Pertenecen al grupo de los engranajes cilindricos');writeln¡
writeln('
helicoidales con arboles que se cruzan en el');writeln;
writeln('
espacio a 90° en los cuales el pifión está sustituido');writeln;
writeln('
por un tornillo seaejante a los de potencia con uno a');writeln;
writeln('
seis filetes o entradas, los cuales hacen las veces de')iwritelni
writeln('
dientes que engranan con los de la rueda helicoidal la');writeln;
writeln('
cual a su vez esta generada por un segmento de tuerca. ')iwritelni
writeln('
Estos engranajes sirven para transmitir potencia y ');writeln;
writeln('
movimiento entre arboles que se cruzan a 90°. ');writelni
car:=readkey;
el rscr i
writelniwriteln;
writeln('
Para diseñar tornillos sin fin se necesitan conocer')iwritelni
writeln('
3 datos importantes, que se deben de saber de ante-')iwritelni
writeln('
mano en la etapa de prediseño. Estos tres datos se')iwritelni
writeln('
calculan de acuerdo a las necesidades, caracteristicas,')iwritelni
writeln('
del objetivo final del trabajo que se quiere realizar, ')iwritelni
writelnitextcolor(red)¡
writeln('
Estas tres incognitas se deben conocer y son: ')iwritelniwritelni
textcolor(white)i
write('
Las rpm de entrada:
nl = ')i
readln(nl);writeln;
write('
Las rpHl de salida:
n2 = ')i
readln(n2)iwritelni
wri te( ,
La potencia a tr ansmi ti r:
HP = ') i
readln(HP)¡writeln¡ .
car: =readkey i
elrscr¡
textcolor(red)¡
writeln('
TABLA 1. Factores de servicio para tornillos sin fin')itextcolor(white)¡
writeln(' --------------------------------------------------------------------');
writeln('
Duracion de
Tipo de maquinaria de uso
')¡
writeln(' Fuente de potencia
servicio
Uniforae o Choques Choques')¡
writeln('
horas
sin choques aoderados fuertes')¡
writeln(' --------------------------------------------------------------------')¡
writeln(' *Hotores electricos Henor de lhr
0.80
0.90
1.00 ');
writeln('
2 horas
0.90
1.00
1.25 ')i
writeln('
10 horas
1.00
1.25
1.50 ')i
writeln('
24 horas
1.25
1.50
1.75 ')i
writeln('
10 horas
1.00
1.25
1.50 ')¡
writeln(' *Hotores de exploHenor de lhr
0.90
1.00
1.25 ')i
writeln(' sion o de colftbus2 horas
1.00
1.25
1.50 ')¡
10
writeln( , tion interna de
1.75 ' );
10 horas
1.25
1.50
writeln( , varios cilindros.
24 horas
2.00 ');
1.50
1. 75
wri tel n( , *Motores de exploMenor de 1hr
1.50 ' );
1.00
1.25
writeln( , sion o de combus1.75 ');
2 horas
1.25
1.50
wTÍ te 1n( , tíon i nter na de
10 horas
1.50
1. 75
2.00 ' );
writeln( , un solo cilindro.
24 horas
2.00
2.25 ' );
1.75
writeln('
1.25 ' );
Menor de lhr
0.90
1.00
wr itel n( , *Motores electricos
2 horas
1.50 ' );
1.00
1.25
wTÍ tel n( , muchas paradas y
10 horas
1.25
1.50
1.75 ' );
writeln( , arranques.
24 horas
2.00 ' );
1. 50
1. 75
writeln( , -------------------------------------------------------------------');
textcolor( red);
wri te( ,
De la Tabla 1 se escoge un factor de servicio: fs : ' );
readln(fs);textcolor(white);
clrscr;
HPO:: HP*fs;
i::n1/n2;
e::(1-i/(2*100)-0.1);
HP2:=HP*e;
writeln('
La potencia de diseño, HPO, es: HPO: HPO*fs');writeln;
writeln('
HPO: ',HPO:2:1,' HP');writeln;
writeln('
La relacion de transmision, i, es: i: nl/n2 ');writeln;
writeln('
i = ',i:2:3);writeln;
writeln('
La potencia en la rueda, HP2, es: HP2: HP*e');writeln;
writeln('
e = (1 - i/(2*100)) ');writeln;
writeln('
e : ',e:1:1);writeln;
wri te 1n( ,
HP2 : ',HP: 2: 1" * ',e: 1:1, '
HP2 : ',HP2: 2: 1" HP');
writeln;writeln;
writeln('
De la siguiente tabla se escogen valores tentativos');
wTÍteln;
writeln('
de distancia ente centros (e), ancho de cara de la rueda (F2)');
writeln;
writeln('
y dia.etro primitivo del tornillo (01). Se escoge las rpI de la');
writeln;
writeln('
tabla mas cercana a las rpm de entrada, o sea a n1 : ',n1:4:0,'. '};
car::readkey;
clrscr;
writeln;
writeln('
El valor de nl : ',n1:4:0,' r .p.m.: a cual de los siguientes');writeln;
writeln('
valores se encuentra mas cercano: ');writeln;writeln;
writeln('
1. 100 rpm ');writeln;
writeln('
2. 720 rpm ');writeln;
writeln('
3. 1750 rplI ');writeln;
writeln('
4. 3600 rpm ');writeln;
writeln('
5. 10000 rpm ');writeln;writeln;textcolorOightred);
write('
Se escoge el numeral:
');textcolor(white);
readln(num);writeln;
if num : 1
then
11
begin
HPP:=100*HPO/n1;
fin1 ;
end;
if nUII = 2
then
begin
HPP:=720*HPO/nl;
fin1;
end;
if nUI = 3
then
begin
HPP:=1750*HPO/nl;
fin1 ;
end;
if num :: 4
then
begin
HPP:::3600*HPO/nl;
fin1 ;
end;
if nUII
then
begin
::
5
HPP:::3600*HPO/n1;
fin1 ;
end;
car:::readkey;
el rscr;
i f i (=6
then
begin
fin3;
writeln( ,
wr itel n( ,
writeln('
wd tel n( ,
wTÍ tel n( ,
fin2i
end;
if i ) 6 then
if i (:: 13
then
1-6
1-6
1-6
1-6
2
4
8
16
0.825
1.525
2.8
3.1
0.46875
0.875
1.6875
3.375
0.3
2.1
12.0
65.0
1.6
2.8
9.7 14.5
44.5 66.6
190
265
3.5
18.5
86.0
350
5.0 ' )j
23.0 ' )j
- ' )j
- , )j
---------------------------------------------------------------')j
12
begin
fin3j
writeln( ,
writeln( ,
wri tel n( ,
writeln( ,
wri tel n( ,
fin2j
endj
if i > 13 then
i f i (= 22
then
begin
fin3;
wr i tel n( ,
wri tel n( ,
writeln('
writeln( ,
writeln( ,
fin2j
endj
7-13
2 0.825
0.5
0.2 0.9
2.1
3.9 ' ) j
2.6
7-13
4 1.525 0.9375
1.8 5.8 10.6 14.2
19.0 ' );
7-13
8.0 32.5 48.0 65.0
8
2.8 1.8125
- ' );
7-13 16
3.1
50.0 140
3.375
210
- ' )j
265
---------------------------------------------------------------')j
14-22 2
14-22 4
14-22 8
14-22 16
0.825
1.525
2.8
3.1
0.46875
0.9375
1.8125
3.375
0.15
0.9
5.5
36.0
0.7
1.4
7.0
4.6
23.0 33.5
145
100
1.9
8.8
47.0
185
3.4 ' ) j
11.3 ' ) j
-
' );
, )j
---------------------------------------------------------------');
if i > 22 then if i (=50
then
begin
fin3;
writeln( ,
23-50 2 0.825 0.46875
0.10 0.5
2.9 ')j
1.0
1.4
writeln( ,
23-50 4 1.525 0.9375
0.6 3.0
4.8
6.7
8.6 ' ) j
wri teln( ,
- , );
23-50 8
2.8 1.8125
4.0 15.2 22.0 34.0
writeln( ,
23-50 16
3.1 3.375
23.0
100
- ,};
66
130
wri tel n( ,
---------------------------------------------------------------');
fin2;
endj
i f i >=50
then
begin
fin3;
wri tel n( ,
writeln( ,
wri tel n( ,
writeln( ,
writeln('
fin2;
endj
xx:=HPO/HPPj
if xx >= 1.3
then
begin
50 + 2 0.825 0.46875
0.03 0.3
1.0 ');
0.5
0.7
50 + 4 1.525 0.9375 . 0.4 1.6
2.6
4.2
5.2 ' };
50 + 8
2.8 1.8125
2.1
8.0 11.3 20.0
- ' );
50 + 16
3.1 3.375
12.5
30
50
- ');
75
---------------------------------------------------------------')j
13
C:=C+2;
F2:=f2+0.2;
01:=01+0.2;
end;
F2b := 2*01/3;
F2c := pow(C,0.875)/3;
writeln('
El valor de F2 debe cumplir las siguientes condiciones:');
writeln;
writeln('
F i 20113 = 2*',01:2:1,'/3 = ',F2b:2:1,' pg.
');
writeln;
writeln('
F i (C"0.875)/3 = ',C:2:1,'''0.29167 = ',F2c:2:1,' pg.
');
writeln;
if f2<f2b then if f2<f2c then
begin
writeln('
Se escoge el menor F de los 3 anteriores: F = ',F2:1:1,' pg.');
end;
if f2b<f2c then
begin
F2:=F2b;
writeln('
Se escoge el Menor F de los 3 anteriores: F = ',F2:1:1,' pg.');
end;
if f2c<f2
then
begin
F2:=F2c;
writeln('
Se escoge el tenor F de los 3 anteriores: F = ',F2:1:1,' pg.');
end;
writeln;
writeln('
El Oiametro de la rueda se halla con la siguiente ecuacion: ');
writeln;
wri tel n( ,
C = (D2 t Dl)/2 =) 02 = 2C - DI; 02 = 2*' ,c:2:0,' - , ,Dl:2:1);
writeln;
d2:=2*C-Ol;
writeln( ,
D2 = ',D2:2:1,' pg.');writeln;
writeln( ,
La velocidad periferica V2 de la rueda es:');writeln;
wr itel n( ,
V2 = 3.1416*D2*n2/12 = 3.1416*' ,D2:2:1,'*' ,n2:4:1,'/12');
writeln;
v2:= pi*d2*n2/12;
wri te 1n( ,
V2 = ',v2: 4: 1" pm'); wr ite 1n;
writeln('
Fd = (1200 t V2)/1200 = (1200 t ' ,v2:4:1, ')/1200');writeln;
fd:=(1200+v2)/1200;
write('
Fd = ',fd:l:3);
car:=readkey;
el rscr;
writeln;writeln;
writeln('
El valor de distancia entre centros tomado es: ');writeln;
wri te 1n( ,
C = ',C: 2:0,' pg.'); wTi te 1n;
writeln('
El valor del ancho de cara escogido es: ');writeln;
14
writeln('
F2 = ',F2:2:1,' pg.')iwritelni
El valor del Diametro DI del tornillo escogido es: ')iwriteln¡
writeln('
writeln('
DI = ' ,Dl:2:1,' pg.')¡writelni
writeln('
La carga tangencial en la rueda es: ')¡writeln;
w2:=33000*HP2/v2;
writeln('
W2 = 33000 * HP2/v2 = 33000 * ' ,HP2:2:1,'/',v2:4:1)iwritelni
write('
W2 = ',1012:4:1,' lb');
El torque transmitido a la rueda es: ')¡writeln¡
writeln('
T2:=63000*HP2/n2;
writeln('
T2 = 63000 * HP2/n2 = 33000 * ' ,HP2:2:1,'/' ,n2:4:1);writeln¡
wri te( ,
T2 = " T2: 4: 1" lb*pg');
car:=readkey;
el rscr;
wr i tel n( ,
TABLA 4. Resistencia ultima y limite de fatiga a la
');
wri tel n( ,
rotura para varios materiales fundidos en ruedas');
writeln( ,
------------------------------------------------------------- ');
writeln( ,
Resistencia Resistencia Observaciones ')¡
wr itel n( ,
ultima lb/pg2 a la fatiga
');
Material
writeln( ,
Su
S2 (lb/pg 2)
');
wri tel n( ,
------------------------------------------------------------- ')¡
wri tel n( ,
Fund. hierro de
Fund. de buena')¡
wri tel n( ,
calidad
30.000
10.000
calidad, barata')¡
writeln( ,
ASTM 30
')¡
wri tel n( ,
Fund. fuerte y');
Bronce al mangacompacta.
')¡
20.000
writeln('
neso SAE 43
70.000
wr itel n( ,
Fund. buena, ');
Bronce al plomo
writeln( ,
de facil mecano ')¡
SAE 40-63
30.000
8.000
wr i tel n( ,
Bajo rozamiento');
Bronce fosforoso
writeln('
resiste cargas ');
SAE 65
15.000
35.000
writeln( ,
altas.
');
wri tel n( ,
Bronce aluai nio
');
wr i tel n( ,
SAE 68, BHN=100
65.000
22.000
Servicio pesado');
wri tel n( ,
Bronce alumi nio
') ¡
writeln( ,
SAE 58, BHN=160
80.000
28.000
Servicio pesado');
wri tel n( ,
------------------------------------------------------------- ')¡
textcolor(red)¡
write('
De la tabla 3, el valor de S2, para el material escogido es: ')¡
readl n( S2) ¡
car:=readkey;
el rscr ¡
uu:=i*s2*F2/(fs*Fd*t2*2); (el 2 es kf*km}
Zl:=I¡z2:=2;z3:=3;z4:=4¡z5:=5;z6:=6¡
xl:=5;x2:=10¡x3:=14.5¡x4:=20;x5:=25¡x6:=30;
zzl:=i*zl;zz2:=i*z2¡zz3:=i*z3;zz4:=i*z4¡zz5:=i*z5;zz6:=i*z6¡
apl:=14.5;ap2:=14.5;aP3:=20;ap4:=20¡ap5:=25¡ap6:=25¡
y21:=0.314;y22:=0.314;y23:=0.3927¡y24:=0.3927;y25:=0.4712¡y26:=0.4712;
Pnl:=sqrt(uu*zl*y21/cos(pi*xl/180));Pn2:=sqrt(uu*z2*y22/cos(pi*x2/180));
Pn3:=sqrt(uu*z3*y23/cos(pi*x3/180))¡Pn4:=sqrt(uu*z4*y24/cos(pi*x4/180))¡
Pn5:=sqrt(uu*z5*y25/cos(pi*x5/180))iPn6:=sqrt(uu*z6*y26/cos(pi*x6/180))i
15
writelni
wTi tel nj
6 ');
4
5
writeln('
No. filetes
2
3
writelnitextcolor(white)i
30 ');
writeln( ,
Angulo avance,x
20
25
5
10
15
writelni
wr itel n( ,
Numero dientes');
, ,zz2:3:0,'
, ,zz3:3:0,'
',zz4:3:0,'
writeln( ,
',zzl:3:0,'
de la rueda, N2
, ,zz6:3:0)j
, ,zz5:3:0,'
writeln;
writeln( ,
Factor de lewis')j
, ,y21:1:3,' , ,y22:1:3,' , ,y23:1:3,'
wr itel n( ,
',y24:1:3, '
Y2
, ,y25: 1:3, , , ,y26: 1:3) j
writelnj
I/riteln('
Paso nonal, Pn
' ,Pnl:l:2,'
, ,Pn2:1:2,'
, ,Pn3:1:2,'
',Pn4:1:2, '
, ,Pn5:1:2,'
, ,Pn6:1:2)j
writelnjwritelnj
write('
De las columnas se selecciona el nUllero de filetes: '};
readln(col)jwritelnj
if col}6
then
begin
writeln('
Son 6 colulnas, (oprima de 1 a 6), por favor ')j
wr ite('
vuelva a dar el valor de la colulna:
')j
readl n( col) jwTi tel nj
•
endj
columi
car:=readkey;
clrscrj
writeln( ,
Se escogieron los siguientes valores: ')jwritelnj
writeln( ,
Paso nonal
Pn = ' ,Pn:2:l)jwritelni
writeln('
Numero de Filetes
Nl = ',Z:1:0)jwriteln¡
writeln( ,
Angulo presion norlal
~ = ' ,ap:2:1};write1n;
write1n( ,
Angulo de avance
x = ',x:2:1)iwrite1nj
wr i tel n( ,
Factor de Lewis
Y2 = ',Y2:1:3)iwrite1nj
write1n('
Numero dientes de la rueda N2 = ' ,zw:2:0)iwritelnj
writeln;
wri tel n( ,
Escoger un valor normalizado de Pn aproximado')j
write1nj
wr itel n( ,
al valor calculado Pn = ',Pn:2:1);writeln;
writel n( ,
Datos normalizados = 3, 4, 5, 6, 8, 10, 12, 16, 20, 24, 32')i
wri teln;
write( ,
El valor norMalizado de Pn escogido =
'J;
read1n(Pn);
car:=readkeYj
el rscr j
fin4j
if wd } ww then
16
begin
writeln;writeln;
writeln('
CORlO IrID ) IrIw; , ,IrID:4:2,' ) , ,lrIw:4:2,' estan mal diseñados');
writeln;
writeln('
Kd = WD/(D2*F2) = ',WD:4:1,'/(',D2:1:4,'*',F2:1:1,')');
writeln;
Kd:=WD/(D2*F2);
writeln('
Kd = ' ,Kd:3: l);writeln;
car:=readkey;
el rscr;
writeln;
tabla5;
writeln;
wri teln( ,
El valor del angulo de presion correspondiente a un valor');
write( ,
de Kd = ' ,Kd:3:1,' en la misma fila que se hallo antes es = ');
readln(ap);
car:=readkey;
el rscr;
z:=z+1;
zw:=i*Z;
if z = 1
then x:=5;
if z = 2
then x:=10;
if z = 3
then x:=14.5;
if z = 4
then x:=20;
if z = 5
then x:=25;
if z = 6
then x:=30;
fin4;
if wd ( ww then
begin
writeln('
COlO WD (lrIw; ',WD:4:2,' ( ',Ww:4:2,' esta n bien diseñados');
writeln;textcolor(red);writeln;
write('
DESEA SEGUIR CALCULANDO TORNILLOS SIN FIN (SIN)?
');
readln(car);textcolor(white);
car:=readkey;
elrscr;
end;
if wd ) ww then
begin
writeln('
Como WD) Ww; ',WD:4:2,') ',Ww:4:2,' estan .al diseñados');
writeln;textcolor(red);writeln;
write('
Vuelva a empezar aumentando Pn: DESEA SEGUIR CALCULANDO (SIN)?
');
17
readln(car);textcolor(white);
car:=readkeYj
el rscr;
end;
end;
if wd ( ww then
begin
writeln('
CORlO WD (Ww; ',WD:4:2,' ( ',Ww:4:2,' estan bien diseñados');
writeln;textcolor(red);writeln;
write('
DESEA SEGUIR CALCULANDO TORNILLOS SIN FIN (SIN)?
')j
readln(car);textcolor{white);
el Tscr;
end;
until Car = 'N';
end.
2.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA CALCULO
DE CADENAS DE RODILLOS
Program cadenas(entrada,salida);
Uses
crt,dos¡
const
Pl=1I4;
P2=3/B¡
P3=1/2¡
P4=112¡
P5=5/B¡
P6=3/4j
P7=1.0 ¡
PB=1.25¡
P9=1.5¡
PI0=1.75;
Pll=2.0¡
P12=2.5;
P13=3.0¡
FU1=875;
FU2=2100j
FU3=2000¡
FU4=3700;
FU5=6100;
FU6=8500;
FU7=14500;
FUB=24000;
FU9=34000;
FUIO=40000;
FUll=58000¡
FU12=95000;
FU13=130000¡
Var
car,cl,c2,c3,c4,c5,c6,c7,c8,c9,cl0,cl1,c12,c13:charj
sl,s2,s3,s4,s5,s6,s7,sB,s9,slO,sll,s12,s13:string;
nl,n2,fs,v,vv,HP,HPO,Zl,fdl,fd2,fd3,fd4,fd5:Real;
fd6,fd7 ,fd8,fd9,fdlO,fdl1,fd12,fd13,fsl,fs2,fs3,fs4,fs5,fs6,fs7,fsB:Real¡
fs9,fsl0,fsl1,fs12,fs13,vl,v2,v3,v4,v5,v6,v7,v8,v9,vl0,vll,v12,v13:Real¡
fal,fa2,fa3,fa4,fa5,fa6,fa7 ,fa8,fa9,falO,fall,fa12,fa13:Real¡
al,a2,a3,a4,a5,a6,a7,aB,a9,al0,al1,a12,a13:Real;
fl,f2,f3,f4,f5,f6,f7,f8,f9,fl0,fll,f12,f13:Real;
bl,b2,b3,b4,b5,b6,b7,bB,b9,bl0,bll,b12,b13:Real¡
procedure cadena;
Begin
vl:=vv*pl¡ v2:=vv*p2j v3:=vv*p3¡v4:=vv*p4; v5:=vv*p5¡ v6:=vv*p6¡
v7:=vv*p7; vB:=vv*p8¡ v9:=vv*p9;vlO:=vv*plO; vll:=vv*pl1; v12:=vv*p12;
v13:=vv*p13¡ Fdl:=33000*HPO/vl;Fd2:=33000*HPO/v2;Fd3:=33000*HPO/v3;
19
Fd4:=33000*HPO/v4¡FdS:=33000*HPO/vS¡Fd6:=33000*HPO/v6;Fd7:=33000*HPO/v7;
Fd8:=33000*HPO/v8¡Fd9:=33000*HPO/v9;Fdl0:=33000*HPO/vlO¡Fdl1:=33000*HPO/vll;
Fd12:=33000*HPO/v12;Fd13:=33000*HPO/v13¡
if v1(=2S then Fsl:=S;
if v1)25 then if vl(SO then Fsl:=6;
if vl)SO then if vl(100 then Fsl:=7¡
if vl)100 then if vl(=150 then FS1:=8;
if vl)150 then if vl(=200 then Fsl:=9;
if vl)200 then if vl(=2S0 then Fsl:=10;
if vl)200 then if vl)=2S0 then Fsl:=10;
if
if
if
if
if
if
if
v2(=2S then Fs2:=S;
v2)25 then if v2( SO
v2)50 then if v2(100
v2)100 then if v2(=lS0
v2)lS0 then if v2(=200
v2)200 then if v2(=250
v2)200 then if v2)=2S0
then
then
then
then
then
then
Fs2:=6;
Fs2:=7;
Fs2:=8;
Fs2:=9;
Fs2:=10;
Fs2:=10;
if
if
if
if
if
if
if
v3(=25 then Fs3:=5;
v3)25 then if v3( 50
v3)50 then if v3(100
v3)100 then if v3(=lS0
v3)150 then if v3(=200
v3)200 then if v3(=250
v3)200 then if v3)=250
then
then
then
then
then
then
Fs3:=6¡
Fs3:=7;
Fs3:=8;
Fs3:=9;
Fs3:=10¡
Fs3:=10¡
if
if
if
if
if
if
if
v4(=25 then Fs4:=5¡
v4)25 then if v4( 50
v4)50 then if v4(100
v4)100 then if v4(=150
v4)lS0 then if v4(=200
v4)200 then if v4(=250
v4)200 then if v4)=250
then
then
then
then
then
then
Fs4:=6¡
Fs4:=7;
Fs4:=8;
Fs4:=9;
Fs4:=10¡
Fs4:=10¡
if
if
if
if
if
if
if
v5(=25 then Fs5:=5¡
v5)25 then if v5( 50
vS)50 then if vS<100
v5)100 then if v5(=150
v5)150 then if v5(=200
vS)200 then if v5(=250
v5)200 then if v5)=250
then
then
then
then
then
then
Fs5:=6¡
Fs5:=7¡
Fs5:=8¡
Fs5:=9;
FsS:=lO;
Fs5:=10;
if
if
if
if
if
if
if
v6(=25 then Fs6:=S;
v6)25 then if v6( SO
v6)50 then if v6(100
v6)100 then if v6(=150
v6)150 then if v6(=200
v6)200 then if v6(=250
v6)200 then if v6)=2S0
then
then
then
then
then
then
Fs6:=6;
Fs6:=7;
Fs6:=8;
Fs6:=9¡
Fs6:=10¡
Fs6:=10;
UIIlYersiclacl Aut5noma d, Occ14.....
SECCION BIBLIOTECA
20
if
if
if
if
if
if
if
v7(=25 then Fs7:=5;
v7}25 then if v7( 50
v7}50 then if v7(100
v7}100 then if v7(=150
v7}150 then if v7(=200
v7}200 then if v7(=250
v7}200 then if v7}=250
then
then
then
then
then
then
Fs7:=6;
Fs7:=7;
Fs7:=aj
Fs7:=9;
Fs7:=10;
Fs7:=10;
if
if
if
if
if
if
if
va(=25 then Fsa:=5;
va}25 then if va( 50
va}50 then if va(lOO
va}lOO then if va(=150
va}150 then if va(=200
va}200 then if va(=250
va}200 then if va}=250
then
then
then
then
then
then
Fsa:=6;
Fsa:=7j
Fsa:=a;
Fsa:=9;
Fsa:=lO;
Fs8:=10;
if
if
if
if
if
if
if
v9(=25 then Fs9:=5;
v9}25 then if v9( 50
v9}50 then if v9(100
v9}100 then if v9(=150
v9}150 then if v9(=200
v9}200 then if v9(=250
v9}200 then if v9}=250
then
then
then
then
then
then
Fs9:=6;
Fs9:=7;
Fs9:=aj
Fs9:=9;
Fs9:=10j
Fs9:=10j
if
if
if
if
if
if
if
vlO(=25 then FsIO:=5j
vlO}25 then if vl0( 50
vlO}50 then if vlO(lOO
vl0}100 then if vlO(=150
vl0}150 then if vlO(=200
vl0}200 then if vl0(=250
vlO}200 then if vl0}=250
then
then
then
then
then
then
FsIO:=6j
FsIO:=7;
FsIO:=a;
FsIO:=9;
FsIO:=lO;
FsIO:=lO;
if
if
if
if
if
if
if
vll(=25 then Fsll:=5;
vll}25 then if vll( 50
vl1}50 then if vll(lOO
vll}lOO then if vll(=150
vll}150 then if vll(=200
vll}200 then if vll(=250
vll}200 then if vll}=250
then
then
then
then
then
then
Fsll:=6;
Fsll:=7;
Fsll:=a;
Fsll:=9;
Fsll:=lO;
Fsll:=lO;
if
if
if
if
if
if
if
v12(=25 then Fs12:=5;
v12}25 then if v12( 50
v12}50 then if v12(100
v12}100 then if v12(=150
v12}150 then if v12(=200
v12}200 then if v12(=250
v12}200 then if v12}=250
then
then
then
then
then
then
Fs12:=6;
Fs12:=7;
Fs12:=a;
Fs12:=9;
Fs12:=10;
Fs12:=10;
if v13(=25 then Fs13:=5;
if v13}25 then if v13( 50 then Fs13:=6;
21
if
if
if
if
if
v13)50 then if
v13}100 then if
v13}150 then if
v13}200 then if
v13}200 then if
v13(lOO
v13(=150
v13(=200
v13(=250
v13}=250
then
then
then
then
then
Fs13:=7;
Fs13:=8;
Fs13:=9;
Fs13:=10;
Fs13:=10j
fa1:=ful/fsl;fa2:=fu2/fs2;fa3:=fu3/fs3;fa4:=fu4/fs4;
fa5:=fu5/fs5jfa6:=fu6/fs6;fa7:=fu7/fs7j
faS:=fuS/fsS;fa9:=fu9/fs9;falO:=fulO/fs10;fall:=ful1/fs11¡fa12:=fu12/fs12¡
fa13:=fu13/fs13j
end¡
procedure cadena2¡
Begin
al:=Fdl/fal¡a2:=Fd2/fa2¡a3:=Fd3/fa3¡a4:=Fd4/fa4¡a5:=Fd5/faS;a6:=Fd6/fa6¡
a7:=Fd7/fa7ja8:=FdS/faS;a9:=Fd9/fa9;al0:=Fdl0/fal0;all:=Fd11/fa11;
a12:=Fd12/fa12;a13:=Fd13/fa13¡
if
if
if
if
if
if
if
al(=l then fl:=Fal*l¡
a1(=1 then v1:=1¡
al(=l then b1:=1j
al}1 then if al(=1.7 then begin fl:=Fal*1.7;v1:=1.7;bl:=2¡end;
al>1.7 then if a1(=2.5 then begin fl:=Fal*2.5;vl:=2.S;b1:=3;end;
a1)2.5 then if al(=3.3 then begin fl:=Fa1*3.3¡v1:=3.3¡b1:=4¡end¡
al}3.3 then begin fl:=Fal*4jv1:=4¡bl:=5;end¡
if
if
íf
if
if
a2(1 then begin f2:=Fa2*1; v2:=1¡ b2:=1;end¡
a2}l then if a2(=1.7 then begin f2:=Fa2*1.7¡v2:=1.7¡b2:=2;end¡
a2)1.7 then íf a2(=2.5 then begín f2:=Fa2*2.5¡v2:=2.S¡b2:=3¡end¡
a2)2.5 then íf a2(=3.3 then begín f2:=Fa2*3.3jv2:=3.3¡b2:=4¡end¡
a2)3.3 then begin f2:=Fa2*4¡v2:=4¡b2:=5¡end¡
íf
if
if
if
if
a3(=1 then begin f3:=Fa3*1; v3:=1; b3:=1¡end¡
a3)1 then if a3(=1.7 then begin f3:=Fa3*1.7¡v3:=1.7¡b3:=2¡end¡
a3)1.7 then if a3(=2.5 then begin f3:=Fa3*2.5jv3:=2.5jb3:=3¡endj
a3)2.5 then if a3(=3.3 then begin f3:=Fa3*3.3;v3:=3.3;b3:=4;end;
a3)3.3 then begin f3:=Fa3*4;v3:=4jb3:=5jendj
if
if
if
if
if
a4(=1 then begin f4:=Fa4*1¡ v4:=1¡ b4:=1¡end¡
a4)1 then if a4(=1.7 then begin f4:=Fa4*1.7jv4:=1.7;b4:=2jend;
a4)1.7 then if a4(=2.5 then begin f4:=Fa4*2.5jv4:=2.5;b4:=3¡end¡
a4)2.5 then if a4(=3.3 then begin f4:=Fa4*3.3;v4:=3.3;b4:=4;end;
a4)3.3 then begin f4:=Fa4*4¡v4:=4¡b4:=5;end¡
if
if
if
if
if
if
if
a5(=1 then f5:=Fa5*1;
a5(=1 then v5:=1;
aS(=1 then bS:=lj
aS)1 then if a5(=1.7
a5)1 then if aS(=1.7
aS)l then if a5(=1.7
a5)1.7 then if a5(=2.5
then
then
then
then
f5:=Fa5*1.7;
vS:=1.7¡
bS:=2¡
f5:=Fa5*2.Sj
22
if
if
if
if
if
if
if
if
aS}1.7
aS}1.7
aS}2.S
aS}2.S
aS}2.S
aS}3.3
aS}3.3
aS}3.3
then
then
then
then
then
then
then
then
if aS(=2.S
if aS(=2.S
if a5(=3.3
if aS(=3.3
if a5(=3.3
f5:=FaS*4j
vS:=4¡
bS:=Sj
then
then
then
then
then
vS:=2.S;
bS:=3;
fS:=FaS*3.3;
vS:=3.3j
b5:=4j
if
if
if
if
if
a6(=1 then begin f6:=Fa6*1; v6:=1; b6:=1¡end¡
a6}1 then if a6(=1.7 then begin f6:=Fa6*1.7;v6:=1.7¡b6:=2¡end¡
a6}1.7 then if a6(=2.S then begin f6:=Fa6*2.S¡v6:=2.S;b6:=3;end;
a6}2.S then if a6(=3.3 then begin f6:=Fa6*3.3;v6:=3.3jb6:=4¡endj
a6}3.3 then begin f6:=Fa6*4;v6:=4¡b6:=S;end;
if
if
if
if
if
a7(=1 then begin f7:=Fa7*1; v7:=1j b7:=1;end;
a7}1 then if a7(=1.7 then begin f7:=Fa7*1.7;v7:=1.7¡b7:=2¡end¡
a7}1.7 then if a7(=2.S then begin f7:=Fa7*2.S¡v7:=2.5¡b7:=3jendj
a7}2.S then if a7(=3.3 then begin f7:=Fa7*3.3¡v7:=3.3¡b7:=4¡end¡
a7}3.3 then begin f7:=Fa7*4;v7:=4¡b7:=S¡end¡
if
if
if
if
if
aS(=1 then begin f8:=FaS*li v8:=li b8:=1¡end;
aS}1 then if aS(=1.7 then begin fS:=FaS*1.7;vS:=1.7¡bS:=2¡end¡
aS}1.7 then if aS(=2.S then begin fS:=FaS*2.S;v8:=2.S;bS:=3¡end;
a8}2.S then if aS(=3.3 then begin fS:=Fa8*3.3;v8:=3.3;bS:=4¡endj
aS}3.3 then begin fS:=FaS*4¡vS:=4¡bS:=5¡end;
if
if
if
if
if
a9(=1 then begin f9:=Fa9*1¡ v9:=1¡ b9:=1¡end¡
a9)1 then if a9(=1.7 then begin f9:=Fa9*1.7¡v9:=1.7¡b9:=2¡end¡
a9}1.7 then if a9(=2.S then begin f9:=Fa9*2.S¡v9:=2.5;b9:=3¡end¡
a9}2.S then if a9(=3.3 then begin f9:=Fa9*3.3¡v9:=3.3¡b9:=4;end¡
a9}3.3 then begin f9:=Fa9*4;v9:=4jb9:=S;endj
if
if
if
if
if
a10(=1 then begin f10:=Fa10*1¡ v10:=1; b10:=1;end¡
alO}1 then if a10(=1.7 then begin f10:=FalO*1.7¡v10:=1.7¡b10:=2¡end¡
alO}l.7 then if a10(=2.S then begin f10:=Fa10*2.S¡vlO:=2.S¡b10:=3¡end¡
a10}2.S then if a10(=3.3 then begin f10:=FalO*3.3¡v10:=3.3¡b10:=4;end¡
alO}3.3 then begin f10:=Fa10*4¡vlO:=4¡blO:=S¡end¡
if
if
if
if
a11(=1 then begin f11:=Fa11*1¡ v11:=1¡ bll:=1¡end¡
a11}1 then if a11(=1.7 then begin f11:=Fa11*1.7¡v11:=1.7;b11:=2;end¡
a11}1.7 then if a11(=2.S then pegin fll:=Fa11*2.S;v11:=2.S;b11:=3¡end¡
a11}2.S then if a11(=3.3 then begin f11:=Fa11*3.3;v11:=3.3;b11:=4;end;
if al1>3.3 then begin fll:=Fall*4¡vll:=4¡b11:=5¡end¡
if
if
if
if
if
a12(=1 then begin f12:=Fa12*1¡ v12:=1; b12:=1;end¡
a12>1 then if a12(=1.7 then begin f12:=Fa12*1.7;v12:=1.7;b12:=2;end¡
a12)1.7 then if a12(=2.S then begin f12:=Fa12*2.S¡v12:=2.S¡b12:=3;end;
a12>2.S then if a12(=3.3 then begin f12:=Fa12*3.3iV12:=3.3¡b12:=4;end¡
a12}3.3 then begin f12:=Fa12*4iv12:=4¡b12:=5¡end¡
23
if a13(=1 then begin f13:=Fa13*1; v13:=1; bl3:=l;end;
if al3}l then if a13(=1.7 then begin fl3:=Fa13*1.7;v13:=1.7;b13:=2;end;
if a13}1.7 then if a13(=2.5 then begin f13:=Fa13*2.5;vl3:=2.5;b13:=3;end;
if a13}2.5 then if a13(=3.3 then begin f13:=Fa13*3.3;v13:=3.3;b13:=4;end;
if a13}3.3 then begin f13:=Fa13*4;v13:=4;b13:=5;end;
end;
PROCEDURE CADENA3¡
begin
writeln( ,
Ahora tabulamos los siguientes valores: ');writeln;
wri tel n( ,
NUlero de Cadena (Colulna 1)');
wr iteln( ,
P = paso (Colulna 2)');
V =' ,vv:4:2,' * p (Columna 3)');writeln;
writeln('
wri tel n( ,
Fd = 33000*HP/V: (Colulna 4)');writeln;
writeln( ,
para diferentes pasos de cadena
');writeln;
wr iteln( ,
Factor de seguridad (Columna 5) ');writeln;
wri tel n( ,
Resistencia ultila Fu, lb (Colulna 6) ');writeln;
car:=readkey;
c1rscr;
cadena;
textcolor(red);
writeln('
TABLA DE TUBULACION DE VALORES');textcolor(white);writeln;
writeln(' ------------------------------------------------------------ ');
Velocidad
Carga Factor
Fu
Fad ');
writeln(' Cadena Paso
writeln(' No.
pg
p.
Fd,lb segur.');
writeln(' ------------------------------------------------------------- ');
writeln(' 25
',pl:l:2,'
',vl:4:1,'
',Fdl:4:1,'
',Fsl:l:0,'
, ,Fal:4:0);
writeln('
35
',p2:1:2,'
',v2:4:1,'
',Fd2:4:1,'
',Fs2:1:0,'
, ,Fa2:4:0);
writeln(' 41
',p3:1:2,'
',v3:4:1,'
',Fd3:4:1,'
',Fs3:1:0,'
, ,Fa3:4:0);
40
',p4:1:2,'
',v4:4:1,'
',Fd4:4:l,'
',Fs4:1:0,'
writeln('
, ,Fa4:4:0);
',p5:1:2,'
',v5:4:1,'
',Fd5:4:1,'
',FsS:l:0,'
writeln(' 50
, ,Fa5:4:0);
60
',p6:1:2,'
',v6:4:1,'
',Fd6:4:1,'
',Fs6:1:0,'
writeln('
, ,Fa6:4:0);
',p7:1:2,'
',v7:4:1,'
',Fd7:4:1,'
',Fs7:1:0,'
writeln(' 80
, ,Fa7:4:0);
',p8:1:2,'
',v8:4:1,'
',Fd8:4:1,'
',Fs8:1:0,'
writeln(' 100
, ,Fa8:4:0);
' ,p9:1:2,'
, ,v9:4:1,'
',Fd9:4:1,'
, ,Fs9:1:0,'
writeln(' 120
, ,Fa9:4:0)¡
writeln(' 140
' ,pl0:l:2,'
',vl0:4:1,'
, ,Fdl0:4:1,'
',FsI0:1:0,'
, ,Fal0:4:0)¡
',pll:1:2,'
',vll:4:1,'
',Fdll:4:1,'
',Fsll:1:0,'
writeln(' 160
, ,Fall:4:0);
writeln(' 200
',p12:1:2,'
',v12:4:1,'
',Fd12:4:1,'
',Fs12:1:0,'
, ,Fa12:4:0);
, ,Fu!,'
, ,Fu2,'
',Fu3, '
',Fu4, '
, ,FuS,'
',Fu6, '
, ,Fu7, ,
',Fu8, '
, ,Fu9,'
',FulO, ,
, ,Full, ,
, ,Fu12, '
24
writeln(' 240
',p13:1:2,'
',vl3:4:l,'
',Fdl3:4:l,'
',Fs13:1:0,'
, ,Fa13:4:0)i
writeln(' ------------------------------------------------------------- ')¡
writeln;
.
ear:=readkey;
el rseT i
, ,Ful3,'
writeln( ,
Sirven los tipos de eadena en donde la ultila eolulna diee SI: ')¡
wr itelnj
eadena2¡
if fl)fdl then begin el ' - ')' ¡sl ,- 'SI' ;end;
'- '< ';sl ' - 'NO' jendj
if fl<fdl then begin el ,'- ')' ;s2 ,- 'SI' ;end;
if f2)fd2 then begin e2 ,if f2<fd2 then begin e2 :: '<' ;s2 := 'NO' ;end;
if f3)fd3 then begin e3 := ') ';s3 := 'SI ';end;
if f3<fd3 then begin e3 '- '(' ;s3 ,- 'NO'; end;
if f4)fd4 then begin e4 ,'- ')' ;s4 ' - 'SI';end;
if f4(fd4 then begin e4 '- '(' js4 '- 'NO'jendj
if fS)fdS then begin eS '- ')' ¡sS ,- 'SI';end;
if fS(fd5 then begin eS := '(' ;s5 : = 'NO';end;
if f6)fd6 then begin e6 := ')' ;s6 ,- 'SI';end;
if f6<fd6 then begin e6 '- '(' ;s6 ,- 'NO' ;end;
if f7)fd7 then begin e7 ' - ')' ;s7 ' - 'SI';end;
if f7(fd7 then begin e7 '- , (' ;s7 ,- 'NO' ¡endj
if f8)fdS then begin e8 ' - ') ';s8 ,- 'SI'jendj
if f8(fd8 then begin e8 := ' (' ¡s8 : = 'NO' iend;
if f9)fdl then begin e9 := ')' ;s9 := 'SI'iend;
if f9(fdl then begin e9 := '('js9 := 'NO' jendj
,- 'SI' jendi
if fl0)fdl then begin cl0 := ') , ;s10 ,if fl0(fdl then begin el0 := '(' ;s10 := 'NO';end;
if fll)fdl then begin el1 ' - ')' is11 ,- 'SI' iend;
if fl1{fdl then begin el1 := '(' js11 := 'NO' iendi
if f12)fdl then begin e12 := ')'¡s12 := 'SI'¡end;
if f12(fdl then begin e12 := '( ';s12 := 'NO' ;end;
if f13)fdl then begin e13 := ') 'js13 := 'SI'jendj
if f13(fdl then begin e13 ' - '(';s13 := 'NO' ;end;
-
TEXTCOLOR(RED);
",riteln( ,
writeln( ,
",riteln( ,
writeln('
writel n( ,
writeln( ,
',fdl:4:1, '
writeln('
',fd2:4:1, ,
writeln('
',fd3:4:1,'
wri teln( ,
',fd4:4:1,'
TABLA DE RESULTADOS FINALES')jTEXTCOLOR(WHITE)¡WRITELN;
-------------------------------------------------------------CADENA
ASA No,
2S
, ,sl);
3S
, ,s2);
41
, ,83);
40
, ,s4);
K x Fad
Numero
Fad
de eadenas ');
' ,vl: 1: 1, ' x
' ,v2: 1: 1,'
',Fa1:4:1,'
x ',Fa2:4:1, '
Fd
');
Sirve 'J;
, ,bl: 1:0,'
, ,b2: 1:0,'
, )j
, ,f1 :4: 1,' , ,el,'
, ,f2:4: l,'
, ,e2,'
' ,v3: 1: 1,' x ',Fa3:4:1,'
, ,b3: 1:0,'
',f3:4:1, , ',e3, '
' ,v4: 1: 1, ' x
, ,b4: 1:0,'
, ,f4:4:1,'
' ,Fa4:4:1,'
, ,e4,'
25
,
, ,f5:4: 1,'
, ,bS: 1:0,'
writeln( ,
' ,v5: 1: 1, , x ' ,Fa5:4:1,
50
, ,s5);
',fd5:4:1,'
,
, ,b6: 1:0,'
, ,f6:4: 1, '
wr itel n( ,
' ,v6: 1: 1, , X ',Fa6:4:1,
60
,
,s6)i
',fd6:4:1, '
,
, ,b7: 1:0, '
, ,f7 :4: 1, '
wri tel n( ,
' ,v7: 1: 1, ' X ' ,Fa7:4:1,
ao
,
,s7)i
',fd7:4:1,'
,
, ,f8:4: 1,'
, ,ba: 1:0,'
writel n( ,
' ,v8: 1: 1,' x ' ,Fa8:4:1,
100
, ,s8)i
',fda:4:1,'
, x ' ,Fa9:4:1, ,
, ,f9:4: 1,'
wri tel n( ,
' ,v9: 1: 1,
',b9:l:0, '
120
',fd9:4:1,'
',59)i
140
',v10:1:1,' x ',Fa10:4:l,'
',bl0:l:0,'
writeln('
',flO:4:1, '
, ,s10)i
, ,fd10:4: 1,'
',f11:4:l, '
writeln('
160
',vll:1:l,' x ',Fa11:4:1,'
',bll:l:0,'
',fdH:4:1,'
',s11)i
',f12:4:1, '
writeln('
200
',v12:1:1,' x ',Fa12:4:1,'
',b12:1:0,'
',fd12:4:1,'
',s12)i
',fl3:4:l,'
writeln('
240
',vl3:1:l,' x ',Fal3:4:1,'
',bl3:1:0,'
',s13)i
',fd13:4:1,'
write( ,
-------------------------------------------------------------- , )iwritelni
textcolor( red)i
write('
DESEA SEGUIR CALCULANDO CADENAS DE RODILLOS (SIN)? ')i
readln(car)itextcolor(white)i
el rscr i
endi
Begin
elrscr;
repeat
Textcolor(red)i
writeln('
CADENAS DE TRANSHISION, DE RODILLOS ')iwritelniwritelni
Textcolor(white);
writeln('
Son elelentos .ecanica~ente flexibles, tienen cierta')iwritelni
writeln('
capacidad de deforlacion, que sirven para la translision')iwritelni
writeln('
de potencia y moviliento entre arboles paralelos que ')iwritelni
estan relativalente separados entre si siendo la relacion')¡writeln¡
writeln('
writeln('
de translision constante como en los engranajes, debido a')iwritelni
writeln('
que la translision no se realiza por rozaliento COlO en las')¡writeln;
writeln('
correas sino por una especie de engrane entre la cadena y ');writeln;
la rueda dentada. Son elementos de precision. Sirven para')iwriteln¡
writeln('
writeln('
grandes relaciones de transmision, se utiliza para');writelni
velocidades no IUY altas. ');
write('
car:=readkey;
el rscr ¡
textcolor(Red)¡
wri tel n( ,
TABLA 1. Factores de servicio para cadenas ');writeln;
textcolor(white);
wri tel n( ,
--------------------------------------------------------');
llTÍ tel n( ,
Tipo de COlbustion interna Electrico COlbustion ')i
wr i tel n( ,
carga
con translision
o turbina con translision');
writeln( ,
hidraulica
lecanica
');
',eS, '
•,c6,'
, ,c7, '
',ca, '
',c9, '
, ,clO,'
',cH, '
, ,c12, '
, ,c13,'
26
writeln('
wr itel n( ,
writeln('
wd tel n( ,
writeln( ,
writeln;
wd tel n( ,
writeln('
wr itel n( ,
IlTÍ tel n( ,
writeln( ,
writeln( ,
writeln( ,
writeln( ,
write( ,
readln(fs);
car:=readkey;
clrscr;
--------------------------------------------------------')j
U
CH
1.0
1.2
CF
1.4
1.0
1.3
1.5
1.2');
1.4
')¡
1.7
');
--------------------------------------------------------'Ji
- Uniforme: La carga de regí.en es uniforle. La carga de');
arranque y la pico pueden ser grandes pero poco frecuentes');
- Choques moderados: La carga de regilen es variable. La ');
carga de arranque y pico son significativamente mas gran-')¡
des que la de regimen y ocurren con frecuencia.
');
- Choques fuertes: La carga de arranque es extreladamente');
grande. La carga pico y las sobrecargas ocurren con fre-');
cuencia y son de maxima amplitud. ')¡writeln;
El factor de servicio escogido es:
')¡
write('
El valor de la potencia a transmitir es:
HP = ');
readln(HP);writeln;
HPD:=HP*fs;
write('
La velocidad de rotacion del piñón en r .p.I. es:
n1 = ');
readln(nl);writeln¡
write('
La velocidad de rotacion de la rueda en r .p.I. es: n2 = ');
readln(n2);writelniwritelni
writeln('
Deter.inacion de la velocidad:
');
wr iteln;
writeln('
Para bajas velocidades V=(0-50)pie/min: Z1 = 11 dientes 'j;
writeln;
writeln('
y para V= (50 a 250) pies/mio:
Z1 = 17 dientes');
wr iteln;
write('
Se supone un valor de numero de dientes, entre 11 y 17: ')¡
readln(Zl);writeln;
writeln('
La velocidad del piñón es: ')¡writeln;
write( ,
V= 3,1416*( p/Sen(180/Z! ))*n1/12
');
car::readkey;
el rscr;
vv:=(pi/(Sin(pi/Z1)))*n1/12j
writeln('
V= ',vv:4:2,'*p :Tolando p=0.25pg. para lenor cadena ');wTiteln;
V:=vv*0.25;
WT i tel n( ,
V= ',v:4:2,' pie/lin ');writeln;
i f V (: 50
then
Begin
wr i tel n( ,
wTÍ tel n;
writeln( ,
Se puede usar el numeTO de dientes escogido:' ,Z1:2:0,' ya que: ');
',V:4:2,' = (O - 50) pie/lin');wTiteln;
27
cadena3;
end¡
if v ) 50
then if V(= 250
then
begin
writeln('
Se debe usar numero de dientes entre (17 - 21), ya que: ');
textcolor(red)¡
writeln('
, ,V:4:2,' = (50 - 250) pie/min');writeln¡textcolor(white)¡
write( ,
El nuevo nUlero de dientes escogido es:
' Ji
readln(Zl)¡writeln¡
vv:=(pi/(Sin(pi/Z1)))*nl/12i
cadena3¡
end;
if V) 250
then
begin
writelniwritelnitextcolor(red);
writeln('
rp. ) 790 T.p .•. YV) 250 p. por lo tanto: ');
wri tel ni
writeln('
ESTAS CADENAS SE SELECCIONAN POR CATALOGO');
writelnitextcolor(yellow)i
write('
Desea Seguior Calculando Cadenas de Rodillos (SIN)?
car:=readkey;textcolor(white)¡
el rSCT;
end;
until car = 'N' i
end.
•
•
');
3.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO
DE CORREAS EN "V·
Program CorreasjPoleas(Entrada,Salida);
Uses Crt,graph,dos;
Var
tip:string;
a,b,c,d,e,Car,tp,Ra:Char;
tipo:lnteger;
fs,nl,n2,HP,HPD,Dl,aa,HPn,V,Kd,x,y,z,i,cel,ce2,Ce,D2:Real;
dL,L,Li,BB,fca,Kt,kl,HPr ,.,Kc,Kb,Fc,fbl,fb2,u,alfa,f:Real;
tetal,teta2,ftl,ft2,K,Fpl,Fp2,N,NN1,NN2,vv,Ld,Lh,La:Real;
function pow(a:real;b:real):real;
begin
if (a}O) then pow:=exp(b*ln(a))
else pow:=1;
end;
procedure INIC;
var
gd,gm :integer;
lode,x,y,r ,a : integer;
b,c:integer;
Begin
gd := detect;
initgraph(gd,g.,");
if graphresult () grok then halt(1);
rectangle(110,30,547,450);
line(160,30,160,450);
line(190,30,190,450);
line(210,30,210,450);
line(220,30,220,450);
line(236,30,236,450);
line(248,30,248,450);
29
line(260,30,260,450);
line(274,30,274,450)¡
line(320,30,320,450);
line(362,30,362,450)¡
line(382,30,382,450);
line(394,30,394,450);
line(408,30,408,450);
line(422,30,422,4S0);
line(440,30,440,4S0);
line(45S,30,4S5,450);
line(490,30,490,4S0);
line(SlS,30,51S,4S0);
line(S3S,30,S35,4S0)¡
line(S47,30,547,450)¡
{horizontales}
line(110,SO,S47,SO)¡
line(110,72,547,72);
line(110,110,S47,110)¡
line(110,lSO,S47,lSO)¡
line(110,200,S47,200)¡
line(110,215,S47,215)¡
line(110,230,S47,230)¡
line(110,245,547,245);
line(110,265,S47,265)¡
line(110,280,547,280);
line(110,305,547,305)¡
line(110,330,S47,330);
line(110,365,S47,365)¡
line(110,400,547,400);
line(110,450,547,450)¡
{Diagonales}
line(110,400,312,103)¡
line(312,103,427,103);
line(427,103,427,lS7)¡
line(340,30,340,103);
line(160,450,382,157)¡
line(382,lS7,475,157)¡
line(475,lS7,475,200)¡
line(249,450,422,200);
Line(422,201,500,201);
Line(422,199,500,199)¡
Line(322,450,477,24S)¡
Line(477,244,547,244)¡
Line(477,246,547,246)¡
Line(500,200,500,245)¡
{Tipos}
outtextxY(470,345,'E');
outtextxy(368,320,'D')¡
outtextxy(306,290,'C');
outtextxY(290,180, 'B')¡
outtextxY(170,90,'A')¡
Unj"rsidld Aut&noma de Otéilfllltl
SECCION BIBLiOtECA
30
{rplI}
outtextxy(70,48, '5000');
outtextxy(70,70 , '4000');
outtextxY(70,148, '2000');
outtextxy( 70 ,170, '1500')¡
outtextxy(70,183,'1300');
outtextxy(70,198,'1160');
outtextxy(70,213, '1000');
outtextxy(70,243,' 800');
outtextxy(70,278,' 600');
outtextxy(70,328,' 400');
outtextxy(70,398,' 200');
outtextxy(70 ,445,' 100');
{HPD}
outtextxy( 110,455,'1');
outtextxy(160,470 , '2');
outtextxy(210,455, '4');
outtextxy(236,470,'6');
outtextxy(260,455, '8');
outtextxy( 274 ,470, '10')¡
outtextxy(320,455, '20');
outtextxy(378,470,'40')¡
outtextxy(390,455, '60');
outtextxy(418,470, '80');
outtex txy( 445,455, ,100' );
outtextxy( 482 ,470, '200' );
outtextxy(523,455, '400');
outtextxy(570,460, 'HPD');
outtextxy(80,15,'r .p.m.');
car::readkey;
closegraph;
clrscr;
end;
procedure ta;
Begin
textcolor(red);
writeln( ,
TABLA 6. Factor de correcion por longitud ');writeln;
textcolor(white);
writeln( ,
------------------------------------------------------- ');
wr itel n( ,
');
Longitud
Seccion de la correa
writeln( ,
');
A
B
e
o
E
writeln( ,
');
, );
wd teln( ,
26
0.81
writeln( ,
31
0.84
');
writeln( ,
35
0.87
');
0.81
writeln( ,
38
0.88
');
0.83
, );
writeln( ,
42
0.90
0.85
writeln(
');
46
0.92
0.87
, );
writeln( ,
51
0.94
0.80
0.89
I
31
wr itel n( ,
55
0.96
0.90
' )¡
wri tel n( ,
60
O. 98
O.92
O.82
' )¡
writeln( ,
68
1.00
0.95
0.85
,)¡
writeln( ,
75
1.02
0.97
0.87
')¡
writeln( ,
80
1.04
')¡
wri tel n( ,
81
O.98
O.89
' )¡
writeln( ,
------------------------------------------------------- ,)¡
writeln¡
write( ,
El factor por longitud con Li = ',Li:3:2,' pg. es:
')¡
readln(kl);
car:=readkey¡
el rscr;
end¡
procedure tb;
begin
textcolor(red)¡
writeln('
TABLA 6. Factor de cOTrecion por longitud ');writeln;
textcolor(white);
wTiteln('
------------------------------------------------------- ');
writeln('
Longitud
Seccion de la correa
')¡
wTÍ te 1n( ,
A
BCD
E ' );
writeln('
------------------------------------------------------- ');
wr i te 1n( ,
85
1. 05
O.99
O.90
' )¡
wTi tel n( ,
90
1.06
1.00
0.91
');
writeln('
96
1.08
0.92
')¡
wTi te 1n( ,
97
1. 02
' );
writeln('
105
1.10
1.040.94
');
writeln('
112
1.11
1.05
0.95
');
writeln('
120
1.13
1.07
0.97
0.86
,);
writeln('
128
1.14
1.08
0.98
0.87
');
writeln('
144
1.11
1.00
0.90
,);
wr itel n( ' 1 5 8
1.13
1.02
0.92
' );
wr i te 1n( ' 1 7 3
1.15
1. 04
0.93
' );
wTi te 1n( ' 1 8 0
1.16
1. 05
O. 94
O. 91 ' );
writeln('
195
1.18
1.07
0.96
0.92 ');
writeln('
210
1.19
1.08
0.96
0.94 ,);
writeln('
------------------------------------------------------- ');
writeln;
write('
El factor por longitud con Li = ',Li:3:2,' pg. es:
');
readln( kl);
car:=readkey;
elrscr;
end;
procedure tc;
begin
textcolor(red);
writeln('
TABLA 6. Factor de correcion por longitud ')¡writeln¡
textcolor(white)¡
writeln('
------------------------------------------------------- ')¡
32
wTi tel n( ,
Longitud
Seccion de la correa
');
writeln( ,
A
BCD
E');
wTiteln('
------------------------------------------------------- ,)¡
wr itel n( ,
240
1.22 1.11
1.00 0.96 ')¡
wri tel n( ,
270
1.25 1.14
1.03 0.99 ')i
wTi tel n( ,
300
1.27 1.16
1.05 1.01');
wTi tel n( ,
330
1.17
1.07 1.03')¡
writel n( ,
360
1.21
1.09 1.05')¡
writeln( ,
390
1.23
1.11
1.07 '}¡
writeln( ,
420
1.24
1.12 1.09 ');
wTi tel n( ,
480
1.16 1.12')¡
wri tel n( ,
540
1.18 1.14');
wTi teln( ,
600
1.20
1.17');
wr iteln( ,
660
1. 23 1.19' );
wTiteln( ,
------------------------------------------------------- ')i
writeln¡
write( ,
El factor por longitud con Li = ',Li:3:2,' pg. es:
');
readln( kl)¡
car:=readkey¡
el rscr;
end;
procedure IHIC2¡
var
,gd,gl :integer;
lode,x,y,r,a : integer;
b,c:integer;
Begin
gd := detect;
initgraph(gd,gl,")¡
if graphresult () grok then halt(l);
rectangle(110,30,468,450)¡
line(160,30,160,450);
1ine(190,30,190,450);
line(215,30,215,450);
1ine(230,30,230,450);
1ine(243,30,243,450)¡
1ine(254,30,254,450);
1ine(265,30,265,450);
1ine(276,30,276,450)¡
1ine(286,30,286,450);
1ine(340,30,340,450)¡
1Ine(370,30,370,450);
1ine(395,30,395,450)¡
1ine(410,30,410,450)¡
1ine(423,30,423,450)¡
1ine(436,30,436,450);
1ine(447,30,447,450);
1ine(458,30,458,450);
33
line(468,30,468,450)¡
{Diagonales}
line(110,56,468,95)¡
line(110,85,468,127)¡
line(110,152,468,192)¡
line(110,219,468,250)¡
line(110,248,468,301);
outtextxy(105,460, '10A8');
outtextxy(145,470,'2.10 A8')¡
outtextxy(210,460,'4');
outtextxy(238,470,'6');
outtextxy(260,460,'8');
outtextxy(275,470,'10A 9,)¡
outtextxy(320,460, '2.10 h9');
outtextxy(390,470,'4')¡
outtextxy(418,460,'6')¡
outtextxy(442,470,'8')¡
outtextxy(452,460,'10h lO');
{textos verticales}
outtextxy(65,46, '1000')¡
outtextxy(65,67,' 800')¡
outtextxy(65,83,' 600');
outtextxy(65,123, , 400');
outtextxy(65,184,' 200');
outtextxy(65,248,' 100');
outtextxy(65,263,' 80');
outtextxy(65,290,' 60')¡
outtextxy(65,321,' 40')¡
outtextxy(65,386, , 20')¡
outtextxy(65,446, , 10')¡
outtextxy(305,62,'E')¡
outtextxy(305,92,'D')¡
outtextxy(305,160,'C')¡
outtextxy(305,220,'B))¡
outtextxy(305,260,'A');
car:=readkey;
closegraph¡
clrscr;
end;
Begin
Clrscr;
Repeat
textcolor(red);writeln¡
writeln( ,
textcolor(white);writeln¡
CORREAS OBANDAS
')¡
34
Wr itelni
wr itel n( ,
Las correas se utilizan para la translisión de potencia, ')iWritelni
wri tel n( ,
son elementos elásticos, además se utilizan para la ')iWritelni
wr i tel n( ,
translisión de movimiento entre árboles paralelos o que')iwritelni
writeln( ,
se cruzan en el espacio, que están separados entre si. ')¡Writeln¡
writelni
writeln('
Con el programa se diseñará Correas en 'v' o trapeciales')iwritelni
writeln('
muy utilizadas en la industria.
')i
writelniwritelniwritelni
car:=readkeYi
drscri
writelnitextcolor(red)iwritelni
wríteln( ,
TABLA 1. Factor de Servicio para correas o bandas')¡
textcolor(white)iwritelniwritelni
writeln('
------------------------------------------------------- ')i
writeln('
Fuente de potencia
')i
writeln('
--------------------------------- ')i
wríteln('
Maquinaria
Característica de Par alto o no ')i
writeln('
impulsada
par normal
unifone')i
writeln('
------------------------------------------------------- ')i
writeln( 'Unifone
1,0 a 1,2
1,1 a 1,5 ');
writeln('
Con choque ligero
1,1 a 1,3
1,2 a 1,4 ,')i
wríteln('
Con choque medio
1,2al,4
1,4a1,6 ')¡
writeln( ,
Con choque pesado
1,3 a 1,5
1,5 a 1,8 ')i
writeln('
------------------------------------------------------- ')i
writelni
writeln('
FUENTE: de ANSI/RMA-IP-2--1.977 estándar.
')i
writelniwritelni
write('
El factor de servicio escogido de la Tabla 1 es: ');
readln(fs)iwritelniwritelni
car:=readkeYi
clrscr i
writeln;
write('
Las rpI de la láquina ilpulsadora o rpl de entrada, ne = ')i
readln(nl)iwritelni
write( ,
La potencia que se transmite o generada,
HP = ')i
readln(HP)¡writelni
write('
Las rpI de la máquina impulsada o rpm de salida, ns = ');
readln(n2);writelni
HPD:=HP*fs;
wr i tel n( ,
La potencia de diseño HPD encontrada: ')iwritelni
wríteln( ,
HPD=HPxfs : HPD = ',HP:3:1,' x ',fs:l:2,' = ',HPD:3:2)¡
writelniwriteln;
wr i tel n( ,
Ahora pasalos al siguiente gráfico para seleccionar el ')i
writelni
writeln('
• tipo de correa con los siguientes valores: ')iwritelniwritelni
textcolor( red);
wr i tel n( ,
En la horizontal -)
HPD = ' ,HPD:3:1);writeln;
35
writeln('
y en la vertical -) r.p.m. : ',n1:4:1};
car:=readkey;textcolor(white);
el rscr;
mc;
wr itel n;
wri tel n( ,
De la grafica se encontro que el tipo de correa es: ')¡writeln¡writeln¡
wri tel n( ,
1. Tipo A ')¡writeln;
wr i tel n( ,
2. Tipo B ');writeln¡
writeln( ,
3. Tipo C ')¡writeln¡
writeln( ,
4. Tipo O ')¡writeln;
writel n( ,
5. Tipo E ')iwriteln;writeln;
write( ,
El nUleral a que corresponde es: ');
readln(Tipo)¡
if tipo = 1
then tip := 'A'¡
if Tipo = 2
then tip := 'B';
if Tipo = 3
then tip := 'C';
i f Tipo = 4
then tip := 'O';
if Tipo = 5
then tip := 'E';
car:=readkeYj
elrscrj
writeln;textcolor(red);
wr i tel n( ,
TABLA 2. Oiametro minimo recomendado para la polea ')i
writeln('
menor ')iwriteln;lexlcolor(white)i
writeln( ,
---------------------------------------------------');
writeln( ,
Tipo
A
BCD
E')¡
wr i tel n( ,
O min
3
5,4
9
13
21');
wri lel n( ,
---------------------------------------------------')¡writeln;
writeln;
wri tel n( ,
Para la correa hallada: ** tipo' ,tip,' *** el valor del ')¡
writeln;
wr i tel n( ,
diametro menor que se requiere de acuerdo a la tabla o ')¡
writeln;
write( ,
dependiendo de un diamelro comercial menor es:
');
readl n( 01);
car: =readkey ¡
elrscr;
if tipo = 1
then
Begin
x:=2.684;
36
y:=5.326;
z:=0.0136j
dl:=1.3j
Kc:=0.561;
Kb:=157j
alfa := 34j
end;
if tipo = 2
then
Begin
x: =4 .737j
y:=13.962j
z:=0.0234j
dl: =1.8j
Kc:=0.965j
Kb:=406;
if 01=7
then
al fa : = 38j
alfa:= 34j
end;
if tipo = 3
then
Begin
x:=8.792j
y:=38.819j
z:=0.0416j
dl:=2.9j
Kc:=1.716j
Kb:=1112j
if 01=12
then
alfa := 38j
alfa:= 34;
endi
if tipo = 4
then
Begin
x:=18.788;
y:=137.70;
z:=0.0848j
dl:=3.5;
Kc:=3.498j
Kb:=3873j
if 01=17
then
alfa := 38j
alfa:= 34;
37
end;
if tipo = 5
then
Begin
x:=27.478;
y:=263.04;
z:=0.1222;
dL:=4.5;
Kc:=5.041;
Kb:=7332;
if 01=24
then
alfa := 38;
alfa:= 36;
end;
writeln;textcolor(red);
writeln('
TABLA 3. Factor de relacion de dia.etros ');writeln;
textcolor(white);
wri tel n( ,
---------------------------------------------------- ');
writeln( ,
02l01=i
Kd
02l01=i
Kd '};
wr i tel n( ,
---------------------------------------------------- '};
writeln( ,
1.000 - 1.019
1.00
1.223 - 1.274
1.08 ');
wri tel n( ,
1.020 - 1.031
1.001
1.275 - 1.340
1.09 ');
writeln( ,
1.033 - 1.055
1.02
1.341 - 1.492
1.10 ');
writeln( ,
1.056 - 1.081
1.03
1.430 - 1.562
1.11 '}i
wr itel n( ,
1.082 - 1.109
1.04
1.563 - 1.814
1.12 ');
writeln( ,
1.110 - 1.142
1.05
1.815 - 2.948
1.13 '}i
writeln( ,
1.143 - 1.178
1.06
2.949 Y laS
1.14 ');
writeln( ,
1.179 - 1.222
1.07
');
writeln( ,
---------------------------------------------------- ');
writeln;
i:=nl/n2;
wri tel n( ,
*** 02/01 = i = ' ,i:2:3,' relacion trans.ision ***')¡
wr itel n;
wr ite( ,
De la Tabla 3 se escoge un factor Kd = ');
readl n( Kd};
car:=readkey¡
el rscr;
{Velocidad de la correa}
V := pi*01*nl/12;
aa:=(pow(10,3))/V;
HPn := (x*pow(aa,O.09) - y/(Kd*Ol) - z*V*V/(pow(10,6)))*V/(pow(10,3));
writeln;
writeln('
La velocidad de la correa: V: 3,1416*01*n1/60 ');
writeln;
writeln('
Velocidad de la correa, V= ',V:4:2,' pie/lin');
writeln;writeln;
38
writeln('
writeln¡
writeln('
writeln¡
writeln('
wTi tel n( ,
wr itel n( ,
wd tel n( ,
writeln( ,
writeln('
car:=readkey¡
clrscr¡
Se calcula ahora la potencia nOlinal translitida HPn ')¡
Los valores de x, y, z para correa tipo ',tip,' son: ');writeln;
x = ',x: 1:3, , y = ',y: 1:3, , z = " z: 1: 4) ¡wr i te lo ¡
factor Kd = ',Kd:l:3,'
01 = ',01:2:1)¡writeln¡writeln¡
Reelplazando valores se obtiene ')¡writeln;
Potencia nOlinal translitida: ')¡writeln¡textcolor(red)¡
HPn = ' ,Hpn:3:2)¡textcolor(white)¡
02 := n1*01/n2¡
Cel := i*01;
Ce2 := (02+3*01)/2¡
wTi tel n¡
wr i tel n( ,
El diametro de la polea layor, 02 = nl*01/n2');writeln;
.. ri tel n( ,
02 = ' ,02:3:1,' pg.' );wdteln;wTiteln;
writel n( ,
Ahora hallaMos la distancia entre centros, C: ')¡writeln¡
wr i tel n( ,
C ) 02 = iOl = ' ,i:2:3,' ',01:2:t)¡writeln¡
wri tel n( ,
C = ',Cel:3:2,' pg. ¡ o otra fona:')¡writeln¡
wr itel n( ,
C ) (02 + 301)12 = (, ,02:1:1,' + 3*' ,01:1:1,')I2');writeln;
wfÍ tel n( ,
C = ',Ce2:3:2,' pg.')¡writeln¡
writeln( ,
Se escoge el layor de los dos valores de C: ')¡writeln¡
*
if Cel )Ce2
then
begin
writeln( ,
Ce := Cel ¡
wri teln( ,
end¡
if Ce2)Cel
then
begin
wri teln( ,
Ce := Ce2¡
wri tel n( ,
end¡
car:=readkey¡
c1rscr¡
, ,Cel:3:2,' pg. ) , ,Ce2:3:2,' pg. ')¡writeln¡
Distancia entre centros,
C = ' ,Ce:3:0,' pg. ')¡writeln¡
, ,Ce2:3:2,' pg. ) ',Cel:3:2,' pg. ')¡writeln;
Distancia entre centros,
C:' ,Ce:3:0,' pg. ');writeln;
writeln¡
writeln('
Ahora se procede al calculo de la longitud de la correa, L:')¡
wr iteln;
writeln('
L = 2C + 3,1416(02+01)12 + (02-01 )"2/4C' )¡writeln¡
L := 2*Ce + pi*(02+01)/2 + (02-01)*(02-01)/(4*Ce);
writeln('
L = ' ,L:3:3,' pg. ' )¡writelo¡writeln¡
writeln('
Longitud interna de la correa: ')¡writeln¡
writeln('
Li = L - dL ' )¡writeln¡writeln¡
39
",Ti tel n( ,
",r i tel n( ,
",riteln( ,
Li := L - dL¡
writeln( ,
car:=readkey¡
el rscr ¡
Para tipo' ,tip,': dL = ' ,dL:2:1)¡",riteln¡
Li = L - dL ')¡",riteln¡
Li = ' ,L:3:3,' - ' ,dL:2:1);",riteln¡",riteln;
Li = ' ,Li:3:3,' pg. ')¡
",riteln;textcolor(red);
TABLA 4. Longitudes normalizadas de las correas en V');
",riteln('
",riteln;textcolor(",hite);
",r itel n( ,
-----------------------------------------------------------')¡
",riteln( ,
Tipo
Longitud de circunferencia interior en pg. ')¡
"'TÍ tel n( ,
-----------------------------------------------------------')¡
",riteln( ,
A
26,33,35,38,42,46,51,55,60,68,75,80,85,90, ')¡
",r itel n( ,
96,105,112,120,128.
');
",ri tel n( ,
35,38,42,46,51,55,bO,68,75,80,85,90,9b, ')¡
8
wr i tel n( ,
105,112,120,128,144,158,173,180,195,210, ')¡
",riteln( ,
240,270,300.
')¡
",riteln( ,
51,bO,68,75,81,85,90,95,105,112,128,144, ');
C
",riteln( ,
158,173,180,195,210,240,270,300,330,360, ')¡
"'TÍ tel n( ,
390,420.
')¡
",ri tel n( ,
O
120,128,144,158,173,180,195,210,240,270, ')¡
"'TÍ tel n( ,
300,330,360,390,420,480,540,bOO,b60.
')¡
",riteln('
180,195,210,240,270,300,330,360,390,420, ')¡
E
"'TÍ teln( ,
480,540,600,660.
');
",riteln( ,
-----------------------------------------------------------')¡
writeln;
",riteln( ,
De la tabla con correa tipo' ,tip,' se escoge una longitud ')¡
writeln;
write( ,
aproxiraada a ' ,L:3:3,' pg. El valor escogido es: ')¡
readln(Li);
car:=readkey¡
clrscr;
L: = Li t dL ¡
B8:= 4*L - 2*pi*(02 t 01)¡
Ce := (B8tsqrt(BB*BB-32*(02-01)*(02-01)))/lb;
writelni",riteln;
",riteln( ,
Ahora recalculando se obtienen los siguientes valores: ')¡",riteln;
",riteln( ,
L = Li t dL = ',Li:3:3,' t ',dL:l:2);",riteln;
",ri teln( ,
L = ' ,L:3:3,' pg.' )¡",riteln¡wTÍteln¡
",riteln( ,
Nueva distancia entre centros:')¡",riteln¡
",riteln( ,
B = 4*L - 2*3,1416*(02 t 01)')¡writeln¡
",riteln( ,
8 =' ,bb:3:3)¡",riteln¡",riteln;
",ri teln( ,
C = (Btl(B}-32*(02-01)}))/16')¡writeln¡
",riteln( ,
La nueva distancia entre centros queda: ')¡",riteln;
",r itel n( ,
C = ',Ce:2:0,' pg.')¡
car:=readkey;
clrscr¡
UIIiversidad Aut6nom. de Occhlenll
SECCION BIBLIOTECA
40
writeln('
Ahora se calcula el factor de correcion por angulo');
liT i tel n;
writeln('
(02 - 01)/C = (' ,02:3:1,' - , ,01:3:1,')/' ,Ce:3:2);
writeln;
fca:: (02 - 01)/Ce;
writeln('
(02 - 01)/C = ' ,fca:2:3)¡writelnitextcolor(red);writeln;
writeln('
TABLA 5. Factor de correcion por angulo ');writeln;
textcolor(white);
Nriteln('
------------------------------------------------------- ');
Nr itel n( ,
(02-01)/C K' (02-01 )/C K' (02-01)/C K");
writeln('
------------------------------------------------------- ');
writeln('
O
1
0,60
0,91 1,10
0,80 ');
wr ite 1n( ,
0,1
0,99
0,70
0,89 1,20
0,77 ');
writeln('
0,2
0,97
0,80
0,87 1,30
0,73 ');
writeln('
0,3
0,96
0,90
0,85 1,40
0,70 ');
writeln('
0,4
0,94
1,00
0,82 1,50
0,65 ');
wri te 1n( ,
0,5
O,93' );
writeln('
------------------------------------------------------- ')i
wr itelR;
write('
Con el valor de (02-01)/C = ',fca:3:2,': K'de la tabla es: ');
readln(Kt);
car:=readkey;
el rscr;
if Li (=81
then ta;
if Li(=210
then tb;
if Li (=660
then tCí
if Li )660
then
writeln( ,
La longitud Li no se hallo de la tabla de norlalizacion');
HPr:: Kt*Kl*Hpn;
1I:=HPO/HPri
writeln('
Ahora la potencia corregida HPr es: ')i
wr iteln;
writeln('
HPr = KtKhHPn = ',Kt:l:3,' * ',Kl:l:2,' * ',HPn:2:1);
wri telní
writeln('
HPr = ' ,HPr:2:1,' HP');
writeln;
writeln('
Ahora el nUlero de correas por la siguiente ecuacion: ');
writeln;
writeln('
1= nUlero de correas; 1: HPO/HPr ');
writeln;
writeln('
1= ' ,HPD:2:1,'/' ,HPr:2:1,' son necesarias. : ' ,1:2:0,' correas');
writeln;
writeln('
OURACION DE YIOA DE LAS CORREAS: ');writeln;
writeln('
Calculo de la carga centrifuga:');writeln;
Fc:=Kc*SQR((Y/I000));
41
writeln('
wTi teln( ,
writeln( ,
wri tel n( ,
car:=readkey¡
el rscr ¡
wTi tel n;
wTitel n( ,
writeln('
writeln( ,
writeln¡
Fbl:=Kb/Dlj
Fb2:=Kb/D2j
writeln( ,
writeln('
wr i tel n( ,
wri teln( ,
writeln( ,
writeln('
wTi tel n( ,
car:=readkey;
clrscrj
Fc
Fc
Kc
Fc
= Kc i (V/I000)A 2 ')¡writeln¡
= ',Kc:l:3,' * (' ,V:4:2,'/l000t2');writeln;
= ',Kc:l:3,' para correa tipo' ,tip)¡writeln;
= ',Fc:2:2,' lbs' )¡writeln;
Calculo de la carga producida por la flexion: ' )¡writeln;
Fbl = Kb/Dl')¡writeln¡
Kb es el factor para correa tipo' ,tip,' Kb = ' ,Kb:4:0)¡
Fbl = ',Kb:4:0,'/' ,Dl:2:1)¡writeln¡
Fbl = ' ,Fbl:4:2,' lbs');writeln¡writeln¡
Fb2 = Kb/D2');writeln;
Fb2 = ' ,Kb:4:0,'/' ,D2:2:1)¡writeln;
Fb2 = ',Fb2:4:2,' lbs')¡writeln¡writeln¡
f = u/Sen(a/2) ');writeln¡
u = coeficiente friccion, se halla en la siguiente tabla')¡
textcolor(red);
writelo;
writeln( ,
TABLA 7. Coeficiente de roza.iento ')¡writeln;textcolor(white)¡
wr itel n( ,
------------------------------------------------------- ');
wr itel n( ,
Material de la correa
Acero o fundicion
');
wr iteln( ,
Lilpio Hutedo Grasa Aceite ');
writeln( ,
seco
'Ji
writeln('
-------------------------------------------------------- ');
wr i tel n( ,
Cuero curtido en roble 0.25
0.20
0.15
0.12 ');
wri teln( ,
Cuero curtido en croto 0.40
0.35
0.25
0.20 ');
writeln( ,
o ,ineral');
wri teln( ,
Caucho
0.30
0.18
');
writeln( ,
Lona
0.20
0.15
0.12
0.10 ');
wr itelo( ,
Tejido de algodon
0.22
0.15
0.12
0.10 ');
writeln( ,
Balata
0.32
0.20
');
wri tel n( ,
Caucho - Lona
0.35
0.20
');
wTiteln( ,
-------------------------------------------------------- ');
writeln;
wr ite( ,
El coeficiente de hiccion seleccionado es:
');
readln( u);
car:=readkey¡
clrscr ¡
writeln('
f = u/Sen(a/2) ');writeln;
f:= u/(Sin(alfaipi/(2i180)));
writeln('
f = ',u:1:2,'/Sen(',alfa:2:0,'I2)');writeln;
writeln('
f = ',f:l:3)¡writeln;
42
teta1::pi - (02-01)/Ce¡
teta2::pi + (02-01)/Ce¡
ftl::htetal¡
ft2:=uHeta2;
if fWft2
then
f:=ft1¡
if ft2)ftl
then
f:=ft2¡
writel n( ,
wr i tel n( ,
writel n( ,
writeln( ,
wri teln( ,
wr i tel n( ,
writeln( ,
writeln( ,
ear:=readkey¡
el rser;
.. = 3,1416 - (02 - 01)/C ' )¡writeln¡
.. = 3,1416 - (' ,02:2:1,' - ' ,01:2:1,' )/' ,Ce:3:2)¡writeln;
.. = ' ,teta1:1:4,' radianes');writeln¡
~ = 3,1416 + (02 - 01)/C ');writeln;
~ = 3,1416 t (' ,02:2:1,' t ',01:2:1,' )/' ,Ce:3:2);writeln¡
~ = ',teta2:1:4,' radianes' )¡writeln¡
Ahora
= H& o u~' )¡writeln¡
= ',f:1:3);writelll;
f' f'
writelll('
K= Fe/3,1416 ');writeln;
K := Fe/pi;
writeln( ,
K= ',Fe:2:3,' /3.1416' )¡writeln¡
writeln('
K= ',K:2:3)¡writeln¡
writeln('
Calculo de la tension en el ra.al tenso:')¡writeln¡
writeln( ,
F1 = Kt 33000*HPO*e"'ftÜ*V*( e f"1))' )¡writel ni
ft1:=K+33000*HPO*pow(2.718281828,f)/(.*V*(pow(2.718281828,f)-1))¡
writeln('
F1 = ',ft1:4:2,' lbs')¡writeln¡
wTiteln('
Ahora las cargas picos son:')¡wTiteln¡
writeln('
Fp1 = Fe t F1 + Fbl ' )¡writeln;
Fpl := Fe + Ftl + Fbl¡
writeln('
Fpl = ' ,Fe:3:2,' + ',Ftl:4:2,' + ',Fb1:4:2)¡writeln¡
writeln('
Fp1 = Fe t F1 t Fb1 ')¡writeln¡texteolor(red)¡
writeln('
Fpl = ',Fp1:4:2,' lbs')¡writeln;texteolor(white)¡
Fp2 := Fe t Ft1 + Fb2¡
writeln('
Fp2 = ',Fe:3:2,' t ',Ftl:4:2,' + ' ,Fb2:4:2)¡texteolor(red)¡
writeln('
Fp2 = ',Fp2:4:2,' lbs')¡textcolor(white)¡
ear:=readkey¡
elrser¡
inie2¡
A
write('
El valor de Nl hallado de la grafiea es:
')¡
readln(NN1)¡writeln¡
write('
El valor de N2 hallado de la grafica es:
');
readln(NN2);writeln¡
writeln('
N= N1*N2/(N1 t N2)')¡writeln;
N:= NN1*NN2/(NN1tNN2);
writeln('
N= ',NN1:8:0,' * ',NN2:8:0,' 1(' ,NN1:8:0,' t ' ,NN2:8:0,')' );writeln¡
writeln('
N= ',N:8:0,' ciclos' )¡writeln¡
43
wTÍteln( ,
Ouracion en horas:
Lh = N/(60*n) ')¡writeln¡
vv:=12*V/L¡
wr itel n( ,
Lh = ' ,N,' /(60*' ,vv:4:1,')' )¡writeln¡
Lh:=N/(60*vv)¡
writel n( ,
Lh = ' ,Lh:4:1,' horas' )iwritelni
wTi teln( ,
Duracion en dias:
Ld = Lh/24')¡writeln¡
Ld:=LhI24¡
wTi teln( ,
Ld = ' ,Ld:4:1,' dias');writeln¡
wTiteln('
Duracion en afios:
La = Ld/365');writeln;
la:=Ld/365¡
writeln('
La = ',La:4:1,' afios')¡writeln¡TEXTCOLOR(RED)¡
write('
DESEA VOLVER AREALIZAR CALCULOS DE CORREAS (S/N)? ');
READLN(CAR)¡textcolor(white)¡
clrscr¡
Until Car = 'N';
End.
4.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO
DE JUNTAS CON EMPAQUES
progral elpaques(entrada,salida)¡
Uses crt,dos¡
Var
d,serie,SINO:String¡
cOla,pres,car:char¡
te,Fd,Fs,Fse,F,Fi,Ar,At,nt,Sp,Sy,Su,nh,p,dr ,dn,esfe,esfa,esfl:real¡
dl,esf,tau,T ,Pre,K,Ep,dia,De,Ct,Lpl,Lp2,Et,Ft,Apl,Ap2,All,At2:reali
Db,Kp,Kt,Sl,S2,HH,h,Al,A2,dL,Ll,L2,Flax,Fmin,Prelax,Prelin:reali
Cp,q,Ae,Os,Od,Dee,bo,b,DO,Dl,a,Kf,Fa,FI,Se,fbm,fba,nu,nj,seg,I,Y:Real¡
Pa,Fe,DoT ,Doe,Ao:Real;
rosca,tipo,SAE,carg,sec,opr:lnteger¡
procedure tablafs;
Begin
textcolor(red)¡writeln¡
wri teln( ,
TABLA 1. Factores de servicio, FS')iNriteln¡
textcolor(white)¡
writelni
writeln( ,
---------------------------------------------------- ')¡
Tipo de ')¡
Tipo de Carga
Factor de
writeln('
writeln( ,
servicio
Trabajo' )i
wri tel n( ,
---------------------------------------------------- ')¡
wr itel n( ,
Sin choque o
1.00 a 1.25
Liviano o ')¡
choques livianos
Ligero
')¡writeln;
writeln('
wri teln( ,
Con choques ledianos 1.25 a 1.50
Mediano o 'ji
writeln( ,
loderados
loderado
');writeln;
wr i tel n( ,
Choques fuertes
1. 50 a 2.00
Pesados
' );
wri tel n( ,
---------------------------------------------------- ');
writeln¡
wri te( ,
Fs = ')¡
El factor de servicio seleccionado es:
readln(fs)¡
car:=readkey¡
clrscr¡
45
end;
procedure tablafse;
Begin
textcolor(red);writeln;
wri tel n( ,
TABLA 2. Factores de Seguridad, N');writeln¡
textcolor(white);
writel n;
writeln( ,
------------------------------------------------------------ ')¡
writeln( ,
MATERIAL Y CONDICIONES DE CARGA
N ');
wri tel n( ,
------------------------------------------------------------ ');
writeln('
Materiales bien conocidos usados en condiciones
');
wri tel n( ,
controladas y sometidos a cargas y esfuerzos
1.25 a 1.5 ')¡
writeln( ,
obtenidos con exactitud, cuando el poco peso es
')¡
writelo( ,
una condicion i.portante
');
writel n( ,
Materiales bien conocidos usados en condiciones
');
wr i tel n( ,
ambientales razonablelente constantes, sOletidos 1.4 a 2.0 ');
writeln( ,
a cargas y esfuerIos determinados facil_ente.
'}¡
writeln( ,
Materiales no conocidos o no utilizados previa');
writeln( ,
lente, usados en condiciones proledio de carga 3.0 a 4.0 ')¡
wr i tel n( ,
esfuerzos y albiente.
')¡
, );
writeln('
Materiales _ejor conocidos, usados en condiciowTi tel n( ,
nes inciertas de carga, esfuerzo y ambiente.
3.0 a 4.0 ');
writeln( ,
esfuerzos y a_biente.
')¡
wr i tel n( ,
------------------------------------------------------------- ')¡
writeln;
IHite( ,
FS:: ')¡
El factor de seguridad seleccionado es:
readl n( fse);
car:=readkey;
clrscr;
end;
procedure tablator;
Begin
textcolor(red);
WT i tel n( ,
TABLA 3. Especificaciones SAE para pernos de Acero')¡
textcolor(white);
writeln;
wri tel n( ,
----------------------------------------------------------------- ')¡
writeln('
GRADO INTERVALO DE
');
wr i tel n( ,
SAE
TAMARos
MATERIAL');
, )¡
writeln('
NUI Inclusive
,
);
wri tel n( ,
pulg.
writeln( ,
----------------------------------------------------------------- ')i
Wr iteln( ,
1)
1/4- 1 1/2 Acero de _ediano o bajo carbono ');
IIriteln( ,
2) 2
1/4- 3/4
Acero de lediano o bajo carbono ');
Wri telo( ,
3)
7/8- 1 1/2 Acero de lediano o bajo carbono ')¡
IIriteln( ,
4) 4
1/4- 1 1/2 Acero de lediano carbono estirado en frio')¡
IIr iteln( ,
S) 5
1/4- 1
Acero de mediano carbono te_p. y reveno ');
IIriteln( ,
6)
1 1/8- 1 1/2
Acero de lediano carbono te.p. y reveno ')i
46
Wr itel n( ,
7) 5.2
1/4- 1
Acero lartensitico de bajo carbono ');
\.Ir i tel n( ,
8) 7
1/4 -1 1/2 Acero de aleacion de lediano carbono ');
Wri tel n( ,
9) 8
1/4 -1 1/2 Acero de aleacion de .ediano carbono ');
Wri teln( , 10) 8.2
1/4 -1
Acero .artensitico de bajo carbono
');
Writeln( , 11) A3S4 1/4 - 4
Acero de aleacion Telpl. y Revenido');
Wri tel n( , 12) A449 3/4 - 3
Acero de Bediano carbono Te.pl. y Reven.');
Writeln( , 13) A490 1/2 - 1 1/2 Acero de aleacion te.plado y revenido');
wr i tel n( , --------------------------------------------------------------------- ')¡
writeln¡
write( ,
El Grado SAE escogido de la anterior Tabla es:
')¡
readln( SAE)¡
car:=readkey¡
clrscr¡
If SAE = 1
then
Begin
Sp:=33000;Su:=60000;Sy:=60000;sino:= 'GRADO 1';
end;
If SAE = 2
then
Begin
Sp:=SSOOO;Su:=74000;Sy:=S7000;sino:= 'GRADO 2'¡
end;
If SAE = 3
then
Begin
Sp:=33000;Su:=60000;Sy:=36000;sino:= 'GRADO 2'¡
end¡
If SAE = 4
then
Begin
Sp:=6S000;Su:=11S000;Sy:=100000;sino:= 'GRADO 4'¡
end¡
If SAE = 5
then
Begin
Sp:=8S000;Su:=120000¡Sy:=92000¡sino:= 'GRADO 5';
end;
If SAE = 6
then
Begin
Sp:=74000¡Su:=10S000;Sy:=81000;sino:= 'GRADO 5';
end;
If SAE = 7
- - - - - - - -
47
then
Begin
Sp:=85000¡Su:=120000¡Sy:=92000¡sino:= 'GRADO 5.2'¡
end;
If SAE = 8
then
Begin
Sp:=105000¡Su:=133000;Sy:=115000;sino:= 'GRADO 7'¡
end¡
If SAE = 9
then
Begin
Sp:=120000¡Su:=150000¡Sy:=130000;sino:= 'GRADO 8';
end;
If SAE = 10
then
Begin
Sp:=120000;Su:=150000¡Sy:=130000;sino:= 'GRADO 8.2'¡
end;
If SAE = 11
then
Begin
Sp:=120000¡Su:=150000¡Sy:=130000¡sino:= 'GRADO A354'¡
end¡
If SAE = 12
then
Begin
Sp:=55000iSu:=90000iSy:=58000isino:= 'GRADO A449'i
end¡
If SAE = 13
then
Begin
Sp:=120000¡Su:=150000¡Sy:=130000¡sino:= 'GRADO A490'¡
end¡
end¡
procedure seguridad¡
Begin
textcolor( red)¡
writeln('
TABLA 5. Valores reco.endados para la fuerza de apriete')¡
textcolor(white)¡
writeln('
-------------------------------------------------------'ji
writeln('
Presion de Trabajo
Fi
'li
writeln('
K
x Fd ' l¡
writeln('
-------------------------------------------------------'l¡
48
writeln('
( 30 lb/pulg:
(1.0 a 1.25) x Fd ')i
50 a 100 lb/pulg:
(1.25 a 1.65) x Fd ')i
writeln('
writeln('
100 a 600 lb/pulg:
(1.65 a 3.3) x Fd ')i
writeln('
) 600 lb/pulg)
(3.3 a 10.0) x Fd ')i
writeln('
--------------------------------------------------------'Ji
textcolor(lightred)i
Para una presion de ',Pre:6:0,' lb/pulg': ')i
writeln('
write('
el valor del factor K de la tabla anterior es: ');
readln(K);textcolor(white);
clrscT;
Fi:=Fd*Ki
writeln;
write('
Suponer iniciallente un valor de Ct: 0.5 ( Ct (1:
');
readln(ct);writeln;writeln;
La carga de disefio es:
Fd : F*Fs ');writeln;
writeln('
Fd = ' ,F:4:1,' * ' ,Fs:l:2);writeln;
writeln('
Fd = ' ,Fd:4:1,' lbs' )iwritelni
writeln('
writeln('
Fi = K*Fd' )iwriteln;
writeln('
Fi = ' ,K:l:3, '*' ,Fd:4:1 )iwritelni
writeln('
Fi = ' ,Fi:4:1,' lbs' )iwritelni
car:=readkeYi
el rscr;
wri teln( ,
wTÍ tel n( ,
wri tel n( ,
OO:=Oe - 1/4i
writeln( ,
writeln( ,
wr i tel n( ,
writeln( ,
01:=dia + 1/4;
writeln( ,
wri tel n( ,
wTÍ tel n( ,
writeln( ,
a:=(OO - 01)/2;
wr i tel n( ,
writeln( ,
car:=readkey;
clrscr i
Calculo del dialetro efectivo del elpaque');writelni
Oialetro exterior del elpaque: ')i
Do = 02 - 1/4 ')iwritelni
00 = ',Oe:1:3,' - 1/4');writeln;
Do = ',OO:1:3)iwritelni
Oialetro interior del elpaque:')i
01 = Di + 1/4 ')iwritelni
01 = ',Dia:l:3,' + 1/4' )iwritelni
01 : ',Ol:1:3)iwriteln;
El ancho efectivo del elpaque: ')iwriteln;
a : (Do - 01)/2 ')iwritelni
a = (',00:1:3,' - ',Dl:l:3,')/2');writeln;
a = ' ,a:1:3)iwriteln;
wTiteln('
bo = a/2 ')iwTitelni
bo:=al2;
writeln( ,
bo = ' ,a:l:3,' 1 2' )iwritelni
writeln('
bo : ',bo:l:3);writeln;
if bo ) 0.25 then
begin
b::bo/2;
wri tel n( ,
COlO bo ) 0.25 =) b = bo/2 = ' ,b: 1: 4,' pulg.') i
writelni
---------- ---
- - -
- -
- - -
49
end¡
if bo ( 0.25 then
begin
b:=bo¡
WT i tel n( ,
COlO bo (0.25 :) b = bo : ',b:1:4,' pulg. ')¡
writeln¡
end¡
writeln( ,
Ahora el Dia.etTo efectivo del elpaque, De es:');
wTi teln( ,
De = Do - 2 b ')¡writeln;
writeln( ,
De = ',00:1:3,' - 2*' ,b:1:4)¡writeln¡
Oee:=OO - 2tb¡
wTiteln('
De = ' ,Dee:1:4,' pulg.' )¡writeln¡
writeln('
Calculo de la carga real o de servicio, Qs: ')¡
writeln('
Qs = Pi*Aei Ae = l*D ze/4 =) Ae = l*' ,Dee:1:3"A2/4 ')iwriteln¡
Ae:=pi*Dee*Oee/4¡
Qs:= PretAe¡
Ae = ' ,Ae:1:4,' pgZ');writeln¡
writeln('
wr i tel n( ,
Qs = ' ,Pre:4:1,'*' ,Ae:1:4);writeln;
wTi tel n( ,
Qs = ',Qs:4:2,' lbs')¡
car:=readkey¡
el rscr ¡
wTÍ tel n( ,
Verificacion de la herleticidad de la junta: ')¡writeln¡
writeln( ,
Fi/Qs deterlina la seguri9ad de la junta: Fi/Qs ( l')¡writeln¡
wTÍ tel n( ,
Fi/Qs = ',Fi:4:1,'/' ,Qs:4:1)¡writeln¡
Seg: =F UQs ¡
wr i tel n( ,
Fi/Qs = ' ,Seg:2:2);writeln¡
if seg } 1
then
Begin
wTi tel n( ,
La junta es segura: ' ,seg:1:3,' ) 1')¡
wr iteln¡
car:=readkey¡
clrscr¡
end¡
if seg ( 1
then
Begin
writeln( ,
writeln¡
wr itel n( ,
car:=readkey;
el rscr ¡
end;
end¡
La junta no es segura: ' ,seg:1:3,'< 1, de un valor')¡
layor a Ken la siguiente tabla:
K} ',k:1:3)¡writeln¡
procedure roscas;
Begin
if rosca = 1 (Rosca serie basta UNC)
then
Universidad AutOnoma de oa:itlente
SE.CCIOH BIBLlOTE.CA
50
begin
if Ar ( 0.00264
then
Begin
d:='1 '¡dn:=0.073¡nh:=64¡At:=0.00263¡Ar:=0.00218¡
end¡
if Ar )= 0.00264 then if Ar ( 0.00358
then
Begin
d:='2'¡dn:=0.086¡nh:=56¡At:=0.00370¡Ar:=0.00310¡
end¡
if Ar )= 0.00358 then if Ar ( 0.00451
then
Begin
d:='3';dn:=0.099;nh:=48;At:=0.00487¡Ar:=0.00406;
end¡
if Ar )= 0.00451 then if Ar ( 0.00584
then
Begin
d:='4'¡dn:=0.112¡nh:=40¡At:=0.00604¡Ar:=0.00496¡
end¡
if Ar )= 0.00584 then if Ar ( 0.0070S
then
Begin
d:='5'¡dn:=0.125¡nh:=40¡At:=0.00796¡Ar:=0.00672¡
end;
if Ar )= 0.00708 then if Ar ( 0.00970
then
Begin
d:='6';dn:=0.13S;nh:=32¡At:=0.00909¡Ar:=0.00745;
end¡
if Ar )= 0.00970 then if Ar ( 0.01323
then
Begin
d:='S'¡dn:=0.164¡nh:=32¡At:=0.0140¡Ar:=0.01196¡
end¡
if Ar )= 0.01323 then if Ar ( 0.01755
then
Begin
d:='10';dn:=0.190¡nh:=24¡At:=0.0175;Ar:=0.01450;
end¡
if Ar
then
)=
0.01755 then if Ar ( 0.02375
51
Begin
d:='12';dn:=0.216;nh:=24;At:=0.0242;Ar:=0.0206;
end;
if Ar }= 0.02375 then if Ar ( 0.0361
then
Begin
d:='1/4';dn:=0.25;nh:=20iAt:=0.0318iAr:=0.0269;
endj
if Ar )= 0.0361 then if Ar ( 0.0566
then
Begin
d:='5/16'jdn:=0.3125jnh:=18jAt:=0.0524jAr:=0.0454j
endi
if Ar )= 0.0566 then if Ar ( 0.0805
then
8egin
d:='3/8'idn:=0.375inh:=16iAt:=0.0775iAr:=0.0678i
endi
if Ar )= 0.0805 then if Ar ( 0.1095
then
Begin
d:='7/16'idn:=0.4375inh:=14jAt:=0.1063;Ar:=0.0933i
endi
if Ar )= 0.1095 then if Ar ( 0.1438
then
Begin
d:='1/2';dn:=0.50inh:=13jAt:=0.1419iAr:=0.1257;
endj
if Ar )= 0.1438 then if Ar ( 0.182
then
Begin
d:='9/16'idn:=0.5625inh:=12iAt:=0.182iAr:=0.162;
endj
if Ar )= 0.182 then if Ar ( 0.252
then
Begin
d:='5/8';dn:=0.625inh:=11iAt:=0.226jAT:=0.202j
endi
if Ar )= 0.252 then if Ar ( 0.36
then
Begin
d:='3/4'idn:=0.75inh:=10iAt:=0.334iAr:=0.302i
endi
52
if Ar )= 0.36 then if Ar ( 0.485
then
Begin
d:='7/8';dn:=0.875;nh:=9;At:=0.462;Ar:=0.419;
endi
if Ar )= 0.485 then if Ar ( 0.720
then
Begin
d:='1';dn:=linh:=8iAt:=0.606;Ar:=0.551i
endi
if Ar )= 0.720 then if Ar ( 1.1
then
Begin
d:='l 1/4'idn:=1.25inh:=7iAt:=0.969iAr:=0.890i
endi
if Ar
)= 1.1
then
Begin
d:='l 1/2'idn:=1.5inh:=6;At:=1.405iAr:=1.294i
endi
Serie:= ' UNe'i
end;
if rosca = 2 {Rosca serie fina UNF}
then
begin
if Ar ( 0.00193
then
Begin
d:='0';dn:=0.06;nh:=80;At:=0.0018iAr:=0.00151i
endi
if Ar )= 0.00193 then if Ar ( 0.00288
then
Begin
d:='1'jdn:=0.073;nh:=72iAt:=0.00278;Ar:=0.00237;
endi
if Ar )= 0.00288 then if Ar ( 0.00395
then
Begin
d:='2';dn:=0.086inh:=64iAt:=0.00394iAr:=0.00339;
endi
if Ar )= 0.00395 then if Ar ( 0.00508
then
53
Begin
d:='3';dn:=0.099;nh:=56;At:=0.00523;Ar:=0.00451;
end;
if Ar )= 0.00508 then if Ar ( 0.00641
then
Begin
d:='4';dn:=0.112;nh:=48;At:=0.00661;Ar:=0.00566;
end;
if Ar )= 0.00641 then if Ar ( 0.00795
then
Begin
d:='5';dn:=0.125;nh:=44;At:=0.0088;Ar:=0.00716;
end;
if Ar )= 0.00795 then if Ar { 0.01079
then
Begin
d:='6';dn:=0.138;nh:=40;At:=0.01015;Ar:=0.00874;
end;
if Ar }= 0.01079 then if Ar { 0.01517
then
Begin
d:='8';dn:=0.164;nh:=36;At:=0.01474;Ar:=0.01285;
end;
if Ar }= 0.01517 then if Ar { 0.02
then
Begin
d:='10';dn:=0.190;nh:=32;At:=0.02;Ar:=0.0175;
end;
if Ar }= 0.02 then if Ar { 0.0276
then
Begin
d:='12';dn:=0.216;nh:=28;At:=0.0258;Ar:=0.0226;
end;
if Ar }= 0.0276 then if Ar { 0.0425
then
Begin
d:='1/4';dn:=0.25;nh:=28;At:=0.0364;Ar:=0.0326;
end;
if Ar }= 0.0425 then if Ar { 0.0666
then
Begin
d:='5/16';dn:=0.3125;nh:=24;At:=0.0580;Ar:=0.0524;
54
endj
if Ar )= 0.0666 then if Ar ( 0.0949
then
Begin
d:='3/8'jdn:=0.375jnh:=24jAt:=0.0878jAr:=0.0809j
endj
if Ar )= 0.0949 then if Ar ( 0.1288
then
Begin
d:='7/16'jdn:=0.4375jnh:=20jAt:=0.1178jAr:=0.1090j
end;
if Ar )= 0.1288 then if Ar ( 0.1688
then
Begin
d:='1/2'jdn:=0.50;nh:=20jAt:=0.1599;Ar:=0.1486j
end;
if Ar )= 0.1688 then if Ar ( 0.214
then
Begin
d:='9/16'jdn:=0.5625jnh:=18jAt:=0.203jAr:=0.189j
end;
if Ar )= 0.214 then if Ar ( 0.295
then
Begin
d:='5/8';dn:=0.625;nh:=18;At:=0.256;Ar:=0.240j
end;
if Ar )= 0.295 then if Ar ( 0.415
then
Begin
d:='3/4';dn:=0.75jnh:=16jAt:=0.373jAr:=0.351j
end;
if Ar )= 0.415 then if Ar ( 0.552
then
Begin
d:='7/8';dn:=0.875jnh:=14;At:=0.509;Ar:=0.480;
end;
if Ar )= 0.552 then if Ar ( 0.824
then
Begin
d:='1';dn:=1;nh:=12;At:=0.663;Ar:=0.625;
end;
if Ar )= 0.824 then if Ar { 1.275
55
then
Begin
d::'l 1/4'¡dn::l.25inh::12iAt::l.703iAr::l.024i
endi
if Ar ): 1.275
then
Begin
d::'l 1/2'¡dn::l.5inh::12iAt::l.581iAr::l.521¡
end;
Serie:: 'UNF'i
end; {Del if de rosca 2}
endi {Del procedure}
Procedure datosfinales;
Begin
p::l/nh;
dr::dn-l.299038*p;
dm::dn-O.649519*p;
wTiteln( ,
El tornillo comeTcial encontrado tiene la designacion: ' ,d);writeln;
writeln('
Cuyas características de roscas son: ')¡writeln;
wTiteln('
Rosca' ,SeTie)iwriteln;
writeln('
El paso es, p: ',P:2:3,' pulg.');writeln;
writeln('
Oiametro mayor nOlinal d = ',dn:l:4,' pulg.')¡writelni
writeln('
Diuetro menor dr = ' ,dr:l:4,' pulg.' );writelni
writeln('
Dialetro de paso dm = ' ,dm:l:4,' pulg. ');writeln¡
writeln('
NUlero de hilos por pulgada, n : ',nh:2:0,' hilos/pg.');writeln;
writeln('
Area de esfuerzo de tension, At = ',At:l:5,' pg2')iwriteln¡
writeln('
ATea del diametro menor, Ar: ',Ar:l:5,' pg2')¡writelni
textcolor(lightred)¡
writeln('
DESIGNACION: ' ,d,' - , ,nh:2:0,' , ,SERIE,' - ' ,SINO)¡
TEXTCOLOR(WHITE)i
WRITELN¡
if tipo = 1
then
begin
Fse: =AT*Sp/Fd;
writeln('
El factor de seguridad es, N= ',Fse:2:1)iwritelni
end;
end¡
procedure valorescti
Begin
writeln('
Ahora se recalcula el valor de Ct, con los nuevos')¡
writeln('
valoTes del díaletro hallado')¡writelni
write('
El lodulo de elasticidad del laterial del empaque es ')¡
readln(Ep);writeln;
write('
El tornillo es 1) de seccion constante o 2) Seccion variable ')¡
56
readln(sec);writeln;
car:=readkey;clrscr;textcolor(red);writeln;writeln;
writeln('
TABLA 6. Oeforlacion de materiales no .etalicos, q ');writeln;
textcolor(white);writeln;
writeln('
----------------------------------------------------------------------- ');
writeln('
Presion de co.presion
');
Material
1000 2000 2500 3000 4000 5000 6000 7000');
writeln('
writeln('
----------------------------------------------------------------------- ');
writeln('
Corcho - Caucho
0.54 0.60 0.61 0.62 0.64
');
Papel ilpregnado
0.42 0.46 0.47 0.48 0.49
');
writeln('
writeln('
Tela de asbesto cauchtda. 0.22 0.33 0.37 0.39 0.42 0.44 0.46 0.47 ');
writeln('
Fibra de asbesto
0.10 0.14 0.17 0.18 0.21 0.23 0.25 0.28 ');
writeln('
Caucho natural
0.06 0.08 0.09 0.10 0.13 0.16 0.21 0.26 ');
writeln('
Teflon
0.01 0.03 0.04 0.05 0.08 0.14 0.23 0.35 ');
writeln('
----------------------------------------------------------------------- ');
writeln;
write('
De la Tabla 6 el valor del coeficiente de deforlacion q = ');
readln( q);
car:=readkey;
el rscr;
if sec = 1
then
begin
Kt:=At*Et/(LpltLp2);
Kp:=Fi/(nt*q*te);
Ct:= Kt/(Kt+Kp);
end;
if sec = 2
then
Begin
Al:=pi*(dn*dn)/4;
A2:=Ar;
dL:=0.5*dn; {para carga estatica, para fatiga = dL = d}
textcolor(Red);
writeln('
TABLA 7. Oi.ensiones de pernos de cabeza cuadrada y Hexagonal , ); .. riteln;
textcolor(white);
writeln('
------------------------------------------------------------------');
writeln('
Tuaño
TIPO DE CABEZA
');
writeln('
nOlinal Cuadrada
Hexagonal
Regular
Hexagonal Pesada');
.. riteln('
pulg.
S
h
S
h
Rain
S
h Rlin');
.. riteln('
------------------------------------------------------------------');
.. riteln('
1/4
3/8 11/29 7/16 11/64 0.01
');
5/16 1/2 13/64 1/2
7/32 0.01
')i
writeln('
writeln('
3/8
9/16 1/4 9/16 1/4 0.01
');
7/16 5/8 19/64 5/8 19/64 0.01
');
writeln('
.. riteln('
1/2
3/4 21/64 3/4 11/32 0.01
7/8
11/32 0.01');
5/8 15/16 27/64 15/16 27/64 0.02 1 1/16 27/64 0.02 ');
"Titeln('
.. riteln('
3/4 1 1/8 1/2 1 1/8 1/2 0.02 1 1/4
1/2 0.02 ');
.. riteln('
1
1 1/2 21/32 1 1/2 43/64 0.03 1 5/8 43/64 0.03 ');
57
writeln( ,
1 1/4 1 7/S 27/32 1 7/S 27/32 0.03
2
27/32 0.03 ')¡
writeln( ,
0.03 ')¡
1 1/2 2 1/4
1 2 1/4
0.03 2 3/S
1
1
writel n( ,
------------------------------------------------------------------')¡
writel n¡
writel n( ,
Si no aparece el talano nOlinal en la tabla d = ',d,' oprila 1')¡
write( ,
De lo contrario oprila el nUlero 2 =
')¡
readln( opr)¡
if opr = 1 then Begin
h: =( 11/16 )*dn ¡
S1: =1. 5*dn ¡
end¡
if opr = 2 then Begin
write('
Con talano nOlinal d = ',d,' dar el valor de h = ')i
readln(h)¡
write('
y dar el valor de S = ')¡
readl n( S2) i
end¡
car:=readkey¡
el rscr ¡
textcolor( Red) ¡
wTÍ tel n( ,
TABLA S. Dilensiones de pernos de cabeza cuadrada')i
writeln( ,
y Hexagonal ')¡textcolor(white)¡
wTÍ tel n( ,
---------------------------------------------------')i
writeln( ,
Tau no
ALTURA H
' )¡
wr itel n( ,
nOlina1 Ancho Hexagonal Gruesa o Contratuerca')¡
writeln( ,
pulg.
S
Regular
Ranurada
')i
wri teln( ,
---------------------------------------------------')¡
wr iteln( ,
1/4
7/16
7/32
9/32
5/32')i
wTi tel n( ,
5/16
1/2
17/64
21/64
3/16')i
writeln('
3/S
9/16 21/64
13/32
7/32')i
wr i teln( ,
7/16 11/16
3/S
29/64
1/4')i
writeln('
1/2
3/4
7/16
9/16
5/16')i
wTÍ tel n( ,
5/S
15/16 35/64
23/32
3/S')¡
wr i tel n( ,
3/4
1 l/S 41/64
13/16
27/64 ')¡
writeln( ,
7/S
1 5/16 3/4
23/32
31/64 ')i
writeln('
1
1 1/2
55/64
1
35/64')i
writeln( ,
1 1/4 1 7/S 1 1/16
1 1/4
23/32
'ji
wTÍ tel n( ,
1 1/2 2 1/4 1 9/32
1 1/2
27/32
'ji
wr itel n( ,
--------------------------------------------------')¡
writeln¡
wr i tel n( ,
Si no aparece el talaño nOlina1 en la tabla d = ',d,' oprila 1')i
wr ite( ,
De lo contrario opTÍu el nUlero 2
= ')i
read1n(opr )i
if opr = 1 then Begin
HH:=(7/S)*dni
S2:=1.7*dn¡
endi
if opr = 2 then Begin
write('
Con ta.año nOlinal d = ',d,' dar el valor de H= 'ji
readln(HH)i
58
l,¡r i te(
,
readl n( S2)i
endi
car:=readkeYi
clrscri
Ll:=«(Lpl+Lp2)-dL)+h/2¡
L2:=dL+HHl2i
Kt:=(Al*A2*Et)/(A2*Ll+Al*L2)¡
Kp:=Fi/(nt*q*te)i
Ct:= Kt/(Kp+Kt);
y
dar el valor de S = ')¡
endi {del if de sec = 2}
end;
BEGIN
clrscri
Repeat
writeln;
textcolor(red);
wri tel n( ,
JUNTAS CON EMPAQUETADURA')¡writeln¡
textcolor(white)iwritelni
writeln('
Los elpaques son elelentos elasticos que se localizan entre')¡
writeln('
superficies rigidas para forlar uniones herleticas o estancas')¡
writeln('
con el fin de impedir fugas e ingresos de particulas extrañas. ')¡
writelni
writel n( ,
Un elpaque debe garantizar un sello eficiente, durable y econo-')¡
writeln( ,
El elpaque debe ser:
' );writeln¡
writeln( ,
a) Resistente al fluido manipilado en el sistela')¡
writeln( ,
b) Resistente a la presion producida por los tornillos de');
writeln( ,
apriete. ');
wri teln( ,
c) Deforlable, para cubrir las irregularidades de las super-')¡
writeln( ,
ficies de union.
')¡
writeln;writelni
writeln( ,
Las juntas donde se elplean elpaques pueden ser estaticas o')¡
writel n( ,
dinaMicas. Es estatica cuando las partes que la conforlan per-');
writel n( ,
manecen fijas entre si, y dinalica cuando al lenos una de las 'Ji
wri tel n( ,
partes es lovil. ')¡writeln¡writeln¡
car:=readkey¡
clrscr;
tablafs;
tablafsei
tablator ¡
textcolor(red)¡
writeln('
TABLA 4. Factor de Elpaque '1' y Limite de fluencia para elpaques 'Y")¡
textcolor(white)¡
writeln('
------------------------------------------------------------------')¡
writeln('
MATERIAL
'1'
'Y")¡
writeln('
');
writeln('
------------------------------------------------------------------');
Writeln( ,
Lalina Caucho blando
0.5
O , )¡
59
Wri tel n( ,
Lamina Caucho duro
180
1.0
wri teln( ,
Caucho blando y tela de algodon
50
0.75
llriteln( ,
Caucho duro y tela de algodon
1.25
400
wr iteln( ,
Tela de fibras vegetales, Cañalo
1.75
1120
writeln( ,
Lana de asbesto con caucho y refor. alalbre: 3 capas 2.25
2200
wd tel n( ,
2 capas 2.50
2880
writeln('
1 capa 2.75
3650
writel n( ,
Asbestos cOlpuestos asbestos cOlpriaidos: 1/8 esp. 2.00
1620
llritel n( ,
1/16 esp. 2.75
3650
IIr itel n( ,
1/32 esp. 3.50
6480
writeln('
Devanado en espiral relleno con asb. Ac.Cr
2880
2.50
IIr i tel n( ,
Ka 25 y 55316
3.00
4500
IIriteln('
Acero perfilado relleno de asbesto
2.75
3650
llriteln('
Hetal relleno de asbesto - alulinio blando
2880
2.50
llri tel n( ,
- Cobre y bronce blando 2.75
3650
wr i tel n( ,
------------------------------------------------------------------')i
textcolor(lightred);
wd te( ,
De la Tabla dar el valor de , :
I = ' )i
readln(l)iwriteln;textcolor(lIhite);
wr ite( ,
y = ' )i
De la Tabla dar el valor de y
readln( Y);
clrscr;
write('
El espesor del elpaque es: (pg.)
te =
readln(te);writelni
write('
La presion en el interior en lb/pg~ es
Pi =
readln(Pre)iwritelni
IIrite('
El dia,etro de la tapa o donde actua la presion:(pg) d =
readln(dia)illritelni
F:=Pre*pi*dia*dia/4i
write('
El dialetro del circulo de colocacion de los tornillos =
readln(Db);writeln;
write('
El dia,etro del circulo exterior de la tapa
=
readln(De)illritelni
write('
El espesor de la placa superior es:
Lpl =
readln(Lp1 );
write('
El espesor de la placa inferior es:
Lp2:
readln( Lp2)i
Fd:=F*Fsi
repeat
repeat
seguridad;
until seg)! i
Qd:=Qs*Fs;
wr i tel n( ,
writeln('
wr i tel n( ,
IIriteln( ,
IIriteln( ,
IIriteln;
');
');
');
' )i
' );
' )i
' )i
' )i
' )i
' )i
' );
' );
');
' )i
') i
')i
'ji
')i
')i
')i
')i
')i
La carga de diseño, Qd: Qs*Fs = ',Qs:4:1,'*' ,Fs:1:2)illritelni
Qd = ',Qd:4:1,' Ibs');lIriteln;
Area de esfuerzo de tension del tornillo: ')iwritelni
Ar = (Fi t Ct*N*Qd)/(5p)')iwritelni
Ar = (',Fi:4:1,'+',Ct:l:5,'*',Fse:1:3,'*',Od:4:1,')/',5p:6:0)i
Universidad Autónoma de Occidente
SECCION BIBLIOTECA
60
Ar:= (FitCt*FseiOd)/Sp¡
writeln('
Ar = ' ,Ar:1:5)¡writeln¡writeln¡
write('
Se requiere 1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina
')¡
readln(rosca)¡
car:=readkey¡
el rscr j
roscas¡
datosfinalesj
car:=readkeYj
el rscr ¡
nt:=piiOb/(5idn)j
writeln¡
writeln('
El nUlero de tornillos recomendado es: ')jwriteln¡writeln¡
writeln('
nt = xiDb/(5id)')jwriteln¡
writeln('
nt = ' ,nt:3:0)iwritelniwriteln;
writeln('
El Ar del tornillo se calcula por ledio de: ')¡writeln;writeln;
writeln('
Ar = (Fi t CtiHiQd)/(nt*Sp)')¡writeln¡
Ar:=(FitCtiFseiOd)/(nt*Sp)¡
writeln( ,
Ar = (',Fi :4: 1,' t ' ,Ct: 1:2,'i' ,Fse: 1:2,'*' ,Od:4:l,' )/( , ,Sp:6:0,'*' ,nt:3:0,')')¡
writeln¡writeln¡
writeln('
Ar = ',Ar:1:5,' pulg 2 ');writeln¡
car:=readkey;
elrscr¡
roscas;
datosfinales;
car:=readkey¡
elrscr¡
El: =30e6;
valoresct¡
writeln( ,
El nuevo valor de Ct recalculado es: Ct = ' ,Ct:1:5)¡
wr iteln;
wri tel n( ,
La constante elastica de las partes, Cp:')¡writeln¡
writeln( ,
Cp = 1 - Ct = 1 - ',Ct:l:5)¡writeln¡
writeln( ,
Cp = 1 - ',Ct:1:5)¡writeln¡
Cp:=1 - Ct;
wri teln( ,
Cp = ' ,Cp:1:5)¡writeln¡
writeln( ,
La fuerza total que soportan los tornillos:');writeln¡
wr i tel n( ,
Ft = Fi t CUOd = ' ,Fi:4:1,' t ' ,Ct:1:5,'*' ,Od:4:1)¡writeln¡
Ft:=Fi t Ct*Od;
writel n( ,
Ft = ',Ft:4:1,' lbs')¡writeln¡
wr itel n( ,
La fuerza que actua sobre el elpaque, Fe: ')¡writeln;
writel n( ,
Fe = Fi - Cp*Od ')¡writeln¡
wri tel n( ,
Fe = ',F i :4: 1" - ',Cp: 1:5, ,*' ,Od: 4: 1)¡wri te ln ¡
Fe:=Fi-Cp*Od;
writeln( ,
Fe = ' ,fe:4:1,' lbs' );writeln;
car:=readkey;
el rscr ¡
wri tel n( ,
El area efectiva del elpaque: ')¡writeln¡
writeln( ,
Do r = Ob - d') ¡
wri tel n( ,
Dor = ' ,Db:2:3,' - , ,dn:1:4)¡
Dor:=Db - dn¡
61
writeln( ,
Dor = ',Dor:l:4,' pulg. '):lIriteln:
wri tel n( ,
Doe = Dor - 2*b'):
Doe = ',Dor:2:3,' - 2*' ,b:l:4);
llriteln('
Doe:=Dor - 2*b:
writeln('
Doe = ',Doe:1:4,' pulg. '):writeln:
llriteln('
Ao = (l/4)(Dor' - Doe')'):
writeln('
Ao = (.:/4)*(' ,Dor:1:4," -' ,Doe:1:4,")'):
Ao:=(pi/4)*(Dor*Dor-Doe*Doe):
IlTÍ tel n( ,
Ao = ',Ao: 1:4" pul 9 . ' ): 11 TÍ te 1n:
llriteln('
Chequeo de la presion de asiento:');
writeln('
Pa { Plinila requeridad: Pa ( ',Y:4:1):
writeln('
Pa = Fe/Ao '):
Pa:=Fe/Aoi
llriteln( ,
Pa = ',Pa:4:1):
if Pa } Y
then
wTi teln( ,
Esta bien diseñado y la junta es herletica '):
if Pa ( Y
then
Begin
wri tel n( ,
Mal diseño, la junta no es herletica, de un K} ',K:l:3):
car:=readkey:
clrscr:
end;
writeln:
until Pa>Y:
textcolor(red);
Quiere seguir Calculando juntas con elaques (SIN)?: ');
IIrite('
readln(car)jtextcolor(lIhite):
clrscr:
until
car = 'N':
end.
5_
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO DE
TORNILLOS DE SUJECION
PROGRAM TORNILLOS(ENTRAOA,SALIOA)i
USES CRT ,00Si
VAR
d,serie,SINO:Stringi
pres,car:chari
Fd,Fs,Fse,F,Fi,Ar,At,Sp,Sy,Su,nh,p,dr ,dn,nt,esfe,esfa,esfl:reali
dm,esf,tau,T,Pre,K,Ep,dia,Oe,Ct,Lp1,Lp2,Et,Ft,Ap1,Ap2,At1,At2:reali
Db,Kp,Kt,Sl,S2,HH,h,A1,A2,dL,L1,L2,Flax,Flin,Prelax,Prelin:reali
Kf,Fa,fl,Se,fbl,fba,nu,nj:Reali
rosca,tipo,SAE,carg,sec,opr:lnteger¡
procedure tablafsi
Begin
textcolor(red)iwritelni
wri teln( ,
TABLA 1. Factores de servicio, Fs')¡lIriteln¡
textcolor(white)i
writelni
wri tel n( ,
---------------------------------------------------- ')¡
wri tel n( ,
Factor de
Tipo de ');
Tipo de Carga
wr i tel n( ,
servicio
Trabajo')i
wri tel n( ,
---------------------------------------------------- ')¡
writeln( ,
Sin choque o
1.00 a 1.25
Liviano o ');
wri tel n( ,
choques livianos
Ligero
')illritelni
IlTÍ tel n( ,
Con choques ledianos 1.25 a 1.50
Mediano o ');
loderados
loderado
')illriteln;
llriteln('
writeln('
Choques fuertes
1.50 a 2.00
Pesados
')¡
writeln( ,
---------------------------------------------------- ');
writelni
write( ,
El factor de servicio seleccionado es:
Fs = ')i
readl n( fs) i
car:=readkey¡
clrscr i
endi
63
procedure tablafse;
Begin
textcolor(red);writeln;
writeln( ,
TABLA 2. Factores de Seguridad, N');lIriteln;
textcolor(white);
writeln;
wri tel n( ,
------------------------------------------------------------ ');
wri tel n( ,
MATERIAL YCONDICIONES DE CARGA
N');
writel n( ,
------------------------------------------------------------ ');
Materiales bien conocidos usados en condiciones
')¡
writeln('
writel n( ,
controladas y sOletidos a cargas y esfuerzos
1.2S a 1.S ')¡
writeln( ,
obtenidos con exactitud, cuando el poco peso es
');
wr itel n( ,
una condicion importante
')¡
wri teln( ,
Materiales bien conocidos usados en condiciones
')¡
writel n( ,
ambientales razonablemente constantes, sOletidos 1.4 a 2.0 ');
llriteln( ,
a cargas y esfuerzos deterMinados facillente.
')i
llri teln( ,
Materiales no conocidos o no utilizados previa')¡
llriteln('
lente, usados en condiciones prOMedio de carga 3.0 a 4.0 ')i
wr i tel n( ,
esfuerzos y aMbiente.
')i
, )¡
Materiales lejor conocidos, usados en condiciollriteln('
llri tel n( ,
3.0 a 4.0 ');
nes inciertas de carga, esfuerzo y ambiente.
writeln( ,
esfuerzos y aMbiente.
')i
writeln( ,
------------------------------------------------------------- ')¡
writeln;
wr ite( ,
FS = ')¡
El factor de seguridad seleccionado es:
readln( fse);
car:=readkey;
el rscr;
end;
procedure tablator;
Begin
textcolor(red);
writeln( ,
TABLA 3. Especificaciones SAE para pernos de Acero')¡
textcolor(lIhite);
writeln;
11 TÍ tel n( ,
----------------------------------------------------------------- ')¡
llriteln( ,
GRADO INTERVALO DE
');
wTi teln( ,
SAE
TAMAAOS
MATERIAL')i
llriteln( ,
NUI
Inclusive
');
tiTÍ teln( ,
pulg.
');
llri tel n( ,
----------------------------------------------------------------- ')¡
WTÍ tel n( ,
1) 1
1/4- 1 1/2 Acero de lediano o bajo carbono ')¡
Wri teln( ,
2) 2
1/4- 3/4
Acero de Mediano o bajo carbono ')i
WTiteln('
3)
7/8- 1 1/2 Acero de mediano o bajo carbono ')¡
Wri tel n( ,
4) 4
1/4- 1 1/2 Acero de lediano carbono estirado en frio')¡
Writeln( ,
S) 5
1/4- 1
Acero de lediano carbono telp. y reveno ');
Writeln('
6)
1 1/8- 1 1/2 Acero de Mediano carbono teMp. y reveno ');
Wri tel n( ,
7) S.2
1/4- 1
Acero Martensitico de bajo carbono ');
Writeln( ,
8) 7
1/4 -1 1/2 Acero de aleacion de mediano carbono ')i
64
Writeln( ,
9) 8
1/4 -1 1/2 Acero de aleacion de .ediano carbono ')¡
Writel n( , 10) 8.2
1/4 -1
Acero martensitico de bajo carbono
')¡
Wd teln( , 11) A354 1/4 - 4
Acero de aleacion Te.pl. y Revenido')¡
Writeln( , 12) A449 3/4 - 3
Acero de ¡ediano carbono Te.pl. y Reven. ')¡
13) A490 1/2 - 1 1/2 Acero de aleacion teMPlado y revenido')¡
Writeln('
wri tel n( , --------------------------------------------------------------------- ')¡
writeln¡
wr ite( ,
El Grado SAE escogido de la anterior Tabla es:
')¡
readln( SAE)¡
car:=readkey¡
el rscr ¡
If SAE = 1
then
Begin
Sp:=33000¡Su:=60000¡Sy:=60000¡sino:= 'GRADO 1'¡
end¡
If SAE = 2
then
Begin
Sp:=55000¡Su:=74000¡Sy:=57000¡sino:= 'GRADO 2'¡
end¡
If SAE = 3
then
Begin
Sp:=33000¡Su:=60000¡Sy:=36000¡sino:= 'GRADO 2'¡
end¡
If SAE = 4
then
Begin
Sp:=65000¡Su:=115000¡Sy:=100000;sino:= 'GRADO 4'¡
end¡
If SAE = 5
then
Begin
Sp:=85000¡Su:=120000¡Sy:=92000;sino:= 'GRADO 5'¡
end¡
If SAE = 6
then
Begin
Sp:=74000;Su:=105000¡Sy:=81000¡sino:= 'GRADO 5';
end¡
If SAE = 7
then
Begin
65
Sp:=85000;Su:=120000;Sy:=92000isino:= 'GRAOO 5.2';
end;
If SAE = 8
then
Begin
Sp:=105000;Su:=133000;Sy:=115000;sino:= 'GRADO 7';
endi
If SAE = 9
then
Begin
Sp:=120000;Su:=150000;Sy:=130000;sino:= 'GRADO 8';
end;
If SAE = 10
then
Begin
Sp:=120000;Su:=150000;Sy:=130000;sino:= 'GRADO 8.2';
end;
If SAE = 11
then
Begin
Sp:=120000;Su:=150000;Sy:=130000;sino:= 'GRADO A354';
end;
If SAE = 12
then
Begin
Sp:=55000;Su:=90000;Sy:=58000;sino:= 'GRADO A449';
end;
If SAE = 13
then
Begin
Sp:=120000;Su:=150000;Sy:=130000;sino:= 'GRADO A490';
end;
end;
procedure roscas;
Begin
if rosca = 1 {Rosca serie basta UNe}
then
begin
if Ar { 0.00264
then
Begin
d:='1';dn:=0.073;nh:=64;At:=0.00263;Ar:=0.00218;
end;
66
if Ar }= 0.00264 then if Ar ( 0.00358
then
Begin
d:='2'idn:=0.086inh:=56iAt:=0.00370iAr:=0.00310i
end;
if Ar }= 0.00358 then if Ar ( 0.00451
then
Begin
d:='3';dn:=0.099;nh:=48iAt:=0.00487;Ar:=0.00406i
end;
if Ar }= 0.00451 then if Ar ( 0.00584
then
Begin
d:='4'idn:=0.112inh:=40iAt:=0.00604iAr:=0.00496i
end;
if Ar }= 0.00584 then if Ar ( 0.00708
then
Begin
d:='5'idn:=0.125inh:=40;At:=0.00796iAr:=0.00672;
end;
if Ar }= 0.00708 then if Ar ( 0.00970
then
Begin
d:='6'idn:=0.138inh:=32iAt:=0.00909iAr:=0.00745j
end;
if Ar }= 0.00970 then if Ar { 0.01323
then
Begin
d:='8'idn:=0.164inh:=32jAt:=0.0140iAr:=0.01196i
endi
if Ar }= 0.01323 then if Ar ( 0.01755
then
Begin
d:='10'idn:=0.190inh:=24iAt:=0.0175iAr:=O.01450i
end;
if Ar }= 0.01755 then if Ar { 0.02375
then
Begin
d:='12'¡dn:=0.216;nh:=24iAt:=0.0242iAr:=0.0206i
end¡
if Ar }= 0.02375 then if Ar ( 0.0361
then
Begin
67
d:='1/4';dn:=0.25;nh:=20;At:=0.0318;Ar:=0.0269;
end;
if Ar )= 0.0361 then if Ar ( 0.0566
then
Begin
d:='5/16';dn:=0.3125;nh:=18;At:=0.0524;Ar:=0.0454;
end;
if Ar )= 0.0566 then if Ar ( 0.0805
then
Begin
d:='3/8';dn:=0.375;nh:=16;At:=0.0775;Ar:=0.0678;
end;
if Ar )= 0.0805 then if Ar ( 0.1095
then
Begin
d:='7/16'idn:=0.4375;nh:=14iAt:=0.1063;Ar:=0.0933;
end;
if Ar )= 0.1095 then if Ar ( 0.1438
then
Begin
d:='1/2';dn:=0.50;nh:=13iAt:=0.1419;Ar:=0.1257;
end;
if Ar )= 0.1438 then if Ar ( 0.182
then
Begin
d:='9/16';dn:=0.5625;nh:=12;At:=0.182;Ar:=0.162i
end;
if Ar )= 0.182 then if Ar ( 0.252
then
Begin
d:='5/8';dn:=0.625;nh:=11;At:=0.226;Ar:=0.202;
end;
if Ar )= 0.252 then if Ar ( 0.36
then
Begin
d:='3/4';dn:=0.75;nh:=10;At:=0.334;Ar:=0.302;
end;
if Ar )= 0.36 then if Ar ( 0.485
then
Begin
d:='7/8';dn:=0.875;nh:=9;At:=0.462;Ar:=0.419;
end;
68
if Ar )= 0.485 then if Ar ( 0.720
then
Begin
d:='1';dn:=1;nh:=8;At:=0.606;Ar:=0.551i
endi
if Ar )= 0.720 then if Ar ( 1.1
then
Begin
d:='l 1/4';dn:=1.25;nh:=7iAt:=0.969;Ar:=0.890i
end;
i f Ar )= 1.1
then
Begin
d:='l 1/2'idn:=1.5inh:=6;At:=1.405iAr:=1.294i
endi
Serie: = ' UNe' i
endi
if rosca = 2 {Rosca serie fina UNF}
then
begin
if Ar ( 0.00193
then
Begin
d:='0';dn:=0.06;nh:=80;At:=0.0018iAr:=0.00151i
end;
if Ar )= 0.00193 then if Ar ( 0.00288
then
Begin
d:='1'¡dn:=0.073¡nh:=72¡At:=0.00278¡Ar:=0.00237i
end¡
if Ar )= 0.00288 then if Ar ( 0.00395
then
Begin
d:='2'¡dn:=0.086¡nh:=64¡At:=0.00394¡Ar:=0.00339¡
endi
if Ar )= 0.00395 then if Ar ( 0.00508
then
Begin
d:='3'idn:=0.099;nh:=56iAt:=0.00523iAr:=0.00451i
end¡
if Ar )= 0.00508 then if Ar ( 0.00641
then
69
Begin
d:='4';dn:=O.112;nh:=48;At:=O.00661;Ar:=0.00566;
end;
if Ar )= 0.00641 then if Ar ( 0.00795
then
Begin
d:='5';dn:=0.125;nh:=44;At:=0.0088;Ar:=0.00716;
end;
if Ar )= 0.00795 then if Ar ( 0.01079
then
Begin
d:='6';dn:=0.138;nh:=40;At:=0.01015;Ar:=0.00874;
end;
if Ar )= 0.01079 then if Ar ( 0.01517
then
Begin
d:='8';dn:=0.164inh:=36iAt:=0.01474iAr:=0.01285i
end;
if Ar )= 0.01517 then if Ar ( 0.02
then
Begin
d:='10';dn:=0.190;nh:=32iAt:=0.02jAr:=0.0175j
endj
if Ar )= 0.02 then if Ar ( 0.0276
then
Begin
d:='12'jdn:=0.216jnh:=28iAt:=0.0258iAr:=0.0226i
endi
if Ar )= 0.0276 then if Ar ( 0.0425
then
Begin
d:='1/4'idn:=0.25inh:=28iAt:=0.0364iAr:=0.0326i
endi
if Ar )= 0.0425 then if Ar ( 0.0666
then
Begin
d:='5/16'jdn:=0.3125inh:=24iAt:=0.0580iAr:=0.0524i
endi
if Ar )= 0.0666 then if Ar ( 0.0949
then
Begin
d:='3/8'idn:=0.375inh:=24iAt:=0.0878iAr:=0.0809j
Uniyersldad Autónoma de Occidente
S~CCION BiBliOTECA
70
endi
if Ar }= 0.0949 then if Ar ( 0.1288
then
Begin
d:='7/16'jdn:=0.4375inh:=20iAt:=0.1178jAr:=0.1090j
endj
if Ar )= 0.1288 then if Ar ( 0.1688
then
Begin
d:='1/2'jdn:=0.50jnh:=20jAt:=0.1599iAr:=0.1486j
endj
if Ar )= 0.1688 then if Ar ( 0.214
then
Begin
d:='9/16'jdn:=0.5625jnh:=18jAt:=0.203jAr:=0.189j
endj
if Ar )= 0.214 then if Ar ( 0.295
then
Begin
d:='5/8'jdn:=0.625jnh:=18jAt:=0.256iAr:=0.240i
endj
if Ar )= 0.295 then if Ar ( 0.415
then
Begin
d:='3/4'jdn:=0.75jnh:=16jAt:=0.373jAr:=0.351j
endi
if Ar )= 0.415 then if Ar ( 0.552
then
Begin
d:='7/8'jdn:=0.875inh:=14jAt:=0.509jAr:=0.480j
endj
if Ar )= 0.552 then if Ar ( 0.824
then
Begin
d:='1'jdn:=1inh:=12iAt:=0.663jAr:=0.625j
endj
if Ar )= 0.824 then if Ar ( 1.275
then
Begin
d:='l 1/4'idn:=1.25inh:=12iAt:=1.703iAr:=1.024i
endi
if Ar )= 1.275
71
then
Begin
d:='1 1/2';dn:=1.5;nh:=12;At:=1.581;Ar:=1.521;
end;
Serie:= 'UNF';
end; {Del if de rosca 2}
end; {Del procedure}
Procedure datosfinales;
Begin
p:=l/nh;
dr:=dn-l.299038*p;
dl:=dn-0.649519*p;
writeln('
El tornillo cOMercial encontrado tiene la designacion: ' ,d);writeln;
writeln('
Cuyas caracteristicas de roscas son: ');writeln¡
writeln('
Rosca ',Serie)¡writeln;
writeln('
El paso es, P = ',P:2:3,' pulg.');writeln¡
writeln('
Dialetro layor nOlinal d = ' ,dn:1:4,' pulg. ');writeln¡
writeln('
Dia.etro lenor dr = ',dr:l:4,' pulg.')¡writeln¡
writeln('
DiaMetro de paso di = ' ,dl:l:4,' pulg. ');writeln¡
writeln('
NUlero de hilos por pulgada, n = ',nh:2:0,' hilos/pg,')¡writeln;
writeln('
Area de esfuerzo de tension, At = ' ,At:1:5,' pg~');writeln;
writeln('
Area del dialetro lenor, Ar = ',Ar:l:5,' pg2')¡writeln;
textcolor(lightred)¡
writeln('
DESIGNACION: ',d,' - ',nh:2:0,' ',SERIE,' - ',SINO)¡
TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN;
if tipo = 1
then
begin
Fse:=Ar*Sp/Fd;
writeln('
El factor de seguridad es, N= ',Fse:2:1)¡writeln¡
end;
end;
procedure valoresct;
Begin
writeln('
Ahora se recalcula el valor de Ct, con los nuevos')¡
writeln('
valores del dialetro hallado')¡writeln¡
write('
El modulo de elasticidad del laterial de las placas es: ');
readln(Ep);writeln¡
write('
El tornillo es 1) de seccion constante o 2) Seccion variable ');
readln(sec);writeln¡
car:=readkey¡clrscr;
if sec = 1
then
begin
72
Kt:=At*Et/(Lpl+Lp2)¡
Kp:=4*At*Ep/(LpltLp2)i
et:= Kt/(KttKp)i
endi
if sec = 2
then
Begin
Al:=pi*(dn*dn)/4i
A2:=Ar i
if tipo = 3 then
dL: =0 .5*dni
if tipo = 4 then
dL::dni
textcolor(Red)i
writeln('
TABLA 6. Di.ensiones de pernos de cabeza cuadrada y Hexagonal ')iwritelni
textcolor(white)i
writeln('
------------------------------------------------------------------');
writeln('
Talaño
TIPO DE CABEZA
');
nOlinal Cuadrada
Hexagonal
Regular
Hexagonal Pesada');
writeln('
writeln('
pulg.
5
h
5
h
Rlin
5
h Rlin ')i
writeln('
------------------------------------------------------------------')i
writeln('
1/4
3/8 11/29 7/16 11/64 0.01
')i
writeln('
5/16 1/2 13/64 1/2
7/32 0.01
'ji
writeln( ,
3/8
9/16 114 9/16 1/4 0.01
')i
writeln('
7/16 5/8 19/64 5/8 19/64 0.01
'ji
writeln('
1/2
3/4 21164 3/4 11/32 0.01 7/8
11/32 O.Ol')i
5/8 15/16 27/64 15/16 27/64 0.02 1 1/16 27/64 0.02 ');
writeln('
writeln('
3/4 1 1/8 1/2 1 1/8 1/2 0.02 1 1/4
1/2 0.02 ')i
writeln('
1
1 1/2 21/32 1 1/2 43/64 0.03 1 5/8 43/64 0.03 ')i
writeln('
1 1/4 1 7/8 27/32 1 7/8 27/32 0.03
2
27/32 0.03 ')i
1
0.03 2 3/8
1
0.03 ')i
writeln('
1 1/2 2 1/4 1 2 1/4
writeln('
------------------------------------------------------------------')i
writelni
writeln( ,
5i no aparece el talaño nOlinal en la tabla d : ' ,d,' oprila l')i
wri te( ,
De lo contrario oprila el nUlero 2 =
'ji
readln( opr)i
if opr = 1 then Begin
h::( 11/16 )*dni
51: =1.5*dni
endi
if opr " 2 then Begin
write('
Con talaño nOlinal d = ' ,d,' dar el valor de h = ')i
readln( h)i
write('
y dar el valor de 5 = ')i
readln(52)i
endi
car:=readkey;
clrscri
textcolor(Red)i
73
writeln('
TABLA 7. DiMensiones de pernos de cabeza cuadrada');
wr itel n( ,
y Hexagonal ');textcolor(white);
IIr itel n( ,
------------------------------------~--------------')¡
IIr itel n( ,
TaMaño
ALTURA H
');
IIriteln( ,
nOlinal Ancho Hexagonal Gruesa o Contratuerca')i
IIr i tel n( ,
pulg.
S
Regular Ranurada
');
wri tel n( ,
---------------------------------------------------')i
wr iteln( ,
1/4
7/16
7/32
9/32
5/32')¡
writeln( ,
5/16
1/2
17/64
21/64
3/16')¡
IIr i tel n( ,
3/8
9/16 21/64
13/32
7/32')¡
llriteln( ,
7/16 11/16
3/8
29/64
1/4')i
writel n( ,
1/2
3/4
7/16
9/16
5/16')¡
llriteln( ,
5/8
15/16 35/64
23/32
3/8
');
IIriteln( ,
3/4
1 1/8 41/64
13/16
27/64');
llriteln( ,
7/8
1 5/16 3/4
23/32
31/64 ');
IIr i tel n( ,
1
1 1/2 55/64
1
35/64
');
1 1/4 1 7/8 1 1/16
1 1/4
23/32');
llriteln('
writel n( ,
11/2 2 1/4 1 9/32
11/2
27/32
');
llri tel n( ,
--------------------------------------------------');
IIr itel n;
writeln( ,
Si no aparece el talaño nOMinal en la tabla d = ',d,' oprila 1');
wri te( ,
De lo contrario opriaa el nUlero 2
= ')¡
readln(opr );
if opr = 1 then Begin
HH:=(7/8)*dn;
S2:=1.7*dn;
end¡
if opr = 2 then Begin
write('
Con talaño nOlinal d = ',d,' dar el valor de H= ')¡
readl n( HH) ¡
IIrite('
y dar el valor de S = ');
readl n( S2) ¡
end;
car:=readkey¡
el rscr ¡
Ll:=«Lpl+Lp2)-dL)th/2;
L2:=dL+HH/2¡
Kt:=(Al*A2*Et)/(A2*Ll+Al*L2)¡
Ap1:=(pi/4)*(sqr(Sl + O.5*Lpl)-sqr(dn+l/64));
Ap2:=(pi/4)*(sqr(S2 + O.5*Lp2)-sqr(dn+l/64))¡
Kp:=(Apl*Ap2*Ep)/(Ap2*Lpl+Apl*Lp2);
Ct:= Kt/(KptKt)¡
end¡ {del if de sec = 2}
end¡
BEGIN
el rscr ¡
Repeat
writeln¡
textcolor(red)¡
74
IIr itel n( ,
TORNILLOS DE SUJECION ')¡writeln¡
textcolor(white)¡writeln¡
IIriteln('
Los elelentos roscados se utilizan principallente para: unir')¡
writeln('
piezas, conforlar juntas, translitir loviliento, translitir')¡
IIriteln('
potencia y para dar ajuste COlO un Medio de obtener ledicio-')¡
writeln('
nes precisas COlO en los tornillos licroletricos. ')¡lIriteln¡writeln¡
writeln('
Los tornillos de sujecion se caracterizan por proporcionar ')i
IlTÍteln( ,
uniones de alta seguridad, facilidad de tontaje y deslontaje')¡
writeln('
de la junta, gala IUy alplia de silensiones adaptables a ')¡
IIriteln( ,
distintas aplicaciones y bajo costo, debido a la estandariza-')¡
IIriteln('
cion y a los procesos tecnologicos de alta productividad. ')¡
IIriteln¡lIriteln¡
wTi telo( ,
Por lo anterior, tales elelentos son de gran aplicacion en la')¡
construccion de laquinaria. ')¡
llriteln('
cu: :readkey ¡
el rscr ¡
wTiteln¡
IIriteln( ,
Para elpezar a diseñar tornillos se tiene que analizar a ')¡
IlTÍ tel n( ,
que tipo de carga esta sOletido el tornillo, las siguientes')¡
wr i tel n( ,
son los tipos de carga a que puede estar sOletido el tornillo:')¡
writeln¡
wTi tel n( ,
1. Carga Axial, sin tensado previo. ')¡
writeln('
La construccion trabaja si.etricalente y la carga que resiste')¡
wr itel n( ,
el tornillo se puede considerar aplicada a lo largo del eje')¡
IlTÍteln¡
llriteln( ,
2. Uniones que se lontan con tensado previo.');
llriteln( ,
COlprende la layoria de las uniones en grupo que se utilizan')¡
llriteln( ,
en la construccion de laquinaria para sujetar tapas, bielas, ');
wTiteln( ,
acoples, entre otras. ')¡writelni
IIr i tel n( ,
3. Uniones con tensado previo y carga de servicio, Carga estatica:')¡
IIr itel n( ,
Si adelas de 'la precarga debido al tensado previo el tornillo')¡
wTi teln( ,
es sOletido a una carga axial, Fd, la union se cOlporta COIO')¡
wr itel n( ,
un todo en el dOlinio elatico')¡ writeln¡
wr i tel n( ,
4. Tornillos sOletidos a carga de Fatiga')¡writeln¡
writeln('
5. Tornillos sOletidos a carga transversal ')¡writeln¡
IlTite( ,
La carga sobre el tornillo a analizar corresponde al nUleral : ')¡
readln( tipo)¡
car::readkey¡
elrscr¡
if tipo:
Then
Begin
1
IlTiteln¡
write('
La carga axial a que esta so.etido el tornillo es: (lb) F : ')¡
readln(F)¡writeln¡
tablafs;
tablafse;
tablator ¡
Fd::HFs¡
75
writeln( ,
Para el ' ,sino,' se tiene las siguientes propiedades:')¡lIriteln;
wr i tel n( ,
Sp (Resistencia minima la tension o de prueba): Sp = ',Sp:6:0,' Psi');writeln¡
IIriteln( ,
Su (Resistencia ultiaa a la tension):
Su : ' ,Su:6:0,' Psi');lIriteln¡
wTi tel n( ,
Sy (Resistencia de fluencia a la tension):
Sy = ',Sy:6:0,' Psi')illriteln;
llri teln( ,
La carga de diseño es: Fd : F*Fs ')illriteln;
IIriteln( ,
Fd = ',F:4:1,' * ',Fs:l:2)illritelni
IIr iteln( ,
Fd : ',Fd:4:1,' lbs')illritelnillritelni
writeln( ,
El Area requerida (Area del dialetro lenor del tornillo)')¡
IIr iteln( ,
Ar = (N * Fd)/Sp ')¡lIriteln¡
wr i tel n( ,
Ar : (' ,Fse:1:3, '*' ,Fd:4:1,' }/' ,Sp:6:0)¡lIdteln¡
Ar:=Fse*Fd/Spi
writeln('
Ar : ',Ar:3:4,' pulg");lIriteln;
, )¡
write('
Se requiere 1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina
readln( rosca);
car:=readkey;
clrser;
roscas;
datosfinalesi
end;
i f tipo = 2
Then
Begin
tablafse;
tablator¡
write('
La fuerza de apriete sobre el tornillo es, (lb) Fi = ')¡
readln(Fi)¡lIriteln¡
writeln('
El area del tornillo, Ar, se calcula:');lIriteln¡
IIriteln('
a = FilAr '}¡lIriteln;
esf::Fi*4/pi¡
writeln( ,
a = ' ,esf:4:1,'/dr")¡lIriteln¡
IIr itel n( ,
T = 0.2*Fi*dr ')¡lIriteln¡
wd tel n( ,
t = 16*0.5*T/l*dr"'3');lIritelni
T = 0.2*' ,Fi:4:1,'*dr')illriteln;
IIriteln('
T:=0.2*Fi¡
writeln('
T : ' ,T:4:1,'* dr/dr"'3')¡
TAU::16*0.5*T/pi;
car:=readkey¡
el rscr;
writelni
llriteln( ,
llriteln( ,
IIr itel n( ,
llriteln;
IIriteln( ,
writeln;
writeln( ,
IIriteln('
llriteln;
t = ',Tau:4:l,'/dr");lIriteln;
2J
t = ',Tau:4:1,'/dr );lIriteln;
El esfuerzo equivalente se halla: ae = /(a'
ae = 1(',esf:4:1,''''21dr'''4
ae : Sp/N');lIriteln;
l( ',esf:4:1,''''2/dr'''4
t
t
t
4t') ');
H',Tau:4:1,''''21dr'''4}');
4*',Tau:4:1,''''2/dr'''4} = Sp/N');
76
writeln('
Despejando dr, se halla el area Ar : xldr z/4')jwritelnj
Ar:=pi*(Fse*Fse*2.5*2.5*Fi*Fi/(Sp*Sp»/4j
writeln('
Ar = ',Ar:1:4,' pulgZ')jwritelni
write('
Se requiere 1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina: ')j
readln(rosca)i
car:=readkeYj
el rscr i
roscasi
datosfinalesj
car:=readkey¡
elrscrj
wTi tel n( ,
El factor de seguridad con el area Ar nor.alizada es:')¡writeln¡
T:=0.2*Fi*dni
esf:=FilAri
tau:=16*0.5*T/(pi*dr*dr*dr)i
esfe:=sqrt(esf*esf+4*tau*tau)j
Fse:=Sp/esfej
writel n( ,
T = 0.2*Fi*d = 0.2*' ,Fi:4:1,'*' ,dn:1:4)¡writeln¡
writel n( ,
T = ',T:4:1,' lb*pulg.')¡writelni
wr i tel n( ,
a = FilAr = ' ,Fi:4:1,'I' ,Ar:1:4)¡writeln¡
writeln( ,
G: ',esf:4:2,' Psi')jwritelnj
writel n( ,
t = 16*0,5*T/ldr A3 : 8*' ,T:4:1,'/(l*' ,dr:l:4"A3)')¡writeln¡
writeln( ,
t : ',tau:4:2,' Psi')¡writeln;
wr itel n( ,
ae = I(a~ + 4t~): H',esf:4:1"A 2 + U',tau:4:1"A 2)');writelni
ae : ' ,esfe:4:2,' Psi')iwriteln¡
writeln('
writeln( ,
N: 5p/Ge : ',5p:6:0,'/' ,esfe:4:2)¡writeln¡
write( ,
N :' ,Fse:1:3)¡ if Fse )= 1.2 then writeln(' ********** Esta bien diseñado
uuu' )¡
if Fse ( 1.2 then writeln(' Recalcule con factor de seguridad layor que el inicial')j
wr itelnj
end;
if tipo = 3
Then
Begin
tablafsi
tablafse;
tablatorj
writelni
writeln('
Para el ' ,sino,' se tiene las siguientes propiedades:');writeln¡
writeln('
Sp (Resistencia linila la tension o de prueba):
Sp : ' ,Sp:6:0,' Psi')¡writelnj
writeln('
Su (Resistencia ultila a la tension):
Su = ',5u:6:0,' Psi')jwriteln;
writeln('
Sy (Resistencia de fluencia a la tension):
Sy : ' ,Sy:6:0,' Psi')¡writeln;
write('
1) Se tiene la carga de servicio o 2} se tiene la presion? ')¡
readln(carg);writeln¡
if carg : 1
then
begin
write('
la carga de servicio es:
en lbs
F = ')¡
readln(F)¡writelni
write('
El dia.etro de la tapa o donde actua la presion:(pg) d : ')¡
77
readln{dia)iwritelni
Pre:=4*F/(pi*dia*dia)¡
end¡
if carg = 2
then
begin
write( ,
La presion de trabajo: en lb/pulg l
P = ')¡
readln(Pre)iwriteln¡
write('
El dia.etro de la tapa o donde actua la presion:(pg) a = ')i
readln{dia)iwritelni
F:=Pre*pi*dia*dia/4¡
end¡
write('
El dialetro del circulo de colocacion de los tornillos = ')i
readln(Db)iwritelni
wríte('
El día.etro del circulo exterior de la tapa
= ')i
readln(De)¡writeln¡
write('
El espesor de la placa superior es:
Lpl = ')¡
readln(Lpl)¡writeln¡
write('
El espesor de la placa inferior es:
Lp2 = ')i
readln{Lp2)iwritelni
car:=readkey¡
el rscr ¡
Fd:=HFsi
textcolor(red)¡writeln¡
writeln('
TABLA 4. Valores reco.endados para la fuerza de apriete')¡
textcolor(white)¡writeln¡
writeln('
-------------------------------------------------------'Ji
writeln('
Presion de Trabajo
Fi
')¡
writeln('
K
x Fd ')i
writeln('
-------------------------------------------------------'Ji
writeln('
(30lb/pulg'
(LOa 1.25) x Fd ')i
writeln('
50 a 100 lb/pulg l
(1.25 a 1.65) x Fd ')¡
writeln('
100 a 600 lb/pulg l
(1.65 a 3.3) x Fd ')i
writeln('
) 600 lb/pulg Z
(3.3 a 10.0) x Fd ')¡
writeln('
--------------------------------------------------------'Ji
writeln¡
wri teln( ,
Para una presion de ',Pre:6:0,' lb/pulg z : ')¡writeln¡
wr ite( ,
el valor del factor Kde la tabla anterior es: ')i
readln(K)¡
car:=readkey¡
clrscr¡
Fi:=Fd*K¡
, )¡
write( ,
Suponer iniciallente un valor de et: O( et ( 0.5:
readln(ct)¡writeln¡
Ft:=FitFd*et¡
wr iteln( ,
wr iteln( ,
El valor de la fuerza total sobre el tornillo es: ')iwriteln¡
Ft = Fi t et*Fd ')¡writeln¡
78
writeln('
Ft = ' ,Fi:4:1,' t ' ,Ct:l:2, '*' ,Fd:4:1)iIlTiteln;
writeln('
Ft = ' ,Ft:4:1,' lbs');writeln;
IITiteln('
El AT del tOTnillo se calcula por ledio de:')iIlTitelni
IITiteln('
AT = (Fi t Ct*N*Fd)/Sp');wTiteln;
AT:=(FitCt*Fse*Fd)/SPi
writeln('
AT = (',Fi:4:1,' t ',Ct:l:2,'*',Fse:l:2,'*',Fd:4:1,')/',Sp:6:0)i
writelni
writeln( ,
AT = ',AT:1:5,' pul9J')illriteln;
, );
llri te( ,
Se TequieTe 1) Tosca seTie Basta, o 2) Tosca seTie fina
Teadl n( Tosca);
caT:=TeadkeYi
•
el TSCT i
Toscas i
datosfinalesi
caT:=readkey;
elTSCT;
nt:=pi*Ob/(6*dn);
writeln;
IITiteln('
El nUleTO de tornillos Tecomendado es: ');IITiteln;IITiteln;
writeln('
nt = I*Ob/(6*d)')illriteln;
writeln('
nt = ',nt:3:0)illriteln;writeln;
writeln('
El Al' del tornillo se calcula por .edio de:')illritelnillritelni
wTiteln('
Al' = (Fi t Ct*N*Fd)/(nt*Sp)')iwritelni
Ar:=(FitCt*Fse*Fd)/(nt*Sp)i
IIriteln('
Al' = (' ,Fi:4:1,' t ',Ct:l:2,'*' ,Fse:l:2, '*' ,Fd:4:1,' )/(' ,Sp:6:0,'*' ,nt:3:0,')')i
IITitelnillTiteln;
llriteln('
AT = ',AT:1:5,' pulgJ');IITitelni
c8r:=Teadkey¡
el TSCT;
Toscasi
datosf i nales i
caT:=readkeYi
el TSCT i
Et:=30e6i
valoTescti
Ft:=Fi+Fd*Ct;
wTiteln('
El valoT de la fueTza total sobTe el tOTnillo eS:');IITitelni
IITiteln('
Ft = Fi t Ct*Fd ');IITiteln;
wTiteln('
Ft : ',Fi:4:1,' t ',Ct:l:5,'*' ,Fd:4:1);lIritelni
writeln('
Ft = ',Ft:4:1,' lbs');lIritelni
nt:=pi*Ob/(6*dn);
llriteln('
El nUlero de tOTnillos Teco.endado es: ');writelnillriteln;
IITiteln('
nt = I*Ob/(6*d)');IITitelni
wTiteln('
nt = ',nt:3:0);IITiteln;lIriteln;
llriteln( ,
El AT del tOTnillo se calcula POT ledio de:' )illriteln;lIritelni
IITiteln('
AT = (Fi t Ct*N*Fd)/(nt*Sp)');IITiteln;
AT:=(FitCt*Fse*Fd)/(nt*Sp)i
writeln('
AT : (' ,Fi:4:1,' t ',Ct:1:5, '*' ,Fse:l:2, '*' ,Fd:4:1,')/(' ,Sp:6:0,'*' ,nt:3:0,')');
IITitelnillTitelni
IITiteln('
Ar : ',AT:l:5,' pulg 2 ');lIritelni
c8r:=readkey;
79
drscr¡
roscas;
datosfinales;
car:::readkey;
drscr;
wri teln( ,
El factor de seguridad con el area Ar norlalizada es:')¡writeln¡
T:::0.2*Fi*dn;
esf:::Ft/(Ar*nt)¡
tau:::16*0.5*T/(pi*dr*dr*dr*nt);
esfe:::sqrt(esf*esft4*tau*tau);
Fse:::Sp/esfe;
wTi tel n( ,
T :: 0.2*Fi*d :: 0.2*' ,Fi:4:1, '*' ,dn:1:4)¡writeln;
writeln( ,
T :: ',T:4:1,' lb*pulg. ')¡writeln;
writeln( ,
a :: FiI(AT*nt) :: ',Fi:4:1,'/(' ,Ar:l:4,'*' ,nt:2:0,')')¡writeln;
a :: ',esf:4:2,' Psi')¡writeln¡
writeln('
wri teln( ,
t :: 16*0,5H/( ntudr"3) :: 8*' ,T:4:1,' 1(' ,nt:2:0, 'u' ,dr:1:4, '''3)' )¡writeln;
writeln( ,
t :: ',tau:4:2,' Psi');writeln;
wri tel n( ,
ae :: l(a 2 t 4t 2 ) :: 1(' ,esf:4:1,'''2 t 4*' ,tau:4:1,'''2)');writeln;
wri teln( ,
ae :: ',esfe:4:2,' Psi')¡writeln;
wr i tel n( ,
N:: Sp/ae :: ' ,Sp:6:0,'/' ,esfe:4:2);writeln;
wTi te( ,
N:: ' ,Fse:1:3); if Fse):: 1.5 then writeln(' ********** Esta bien diseñado
******');
if Fse ( 1.5 then writeln(' Recalcule con un valor .ayor a el factor K');
writeln;
end¡ {del if tipo:: 3}
if tipo:: 4
Then
Begin
tablafsi
tablafse¡
tablator¡
writeln;
writeln('
Para el ',sino,' se tiene las siguientes propiedades:')¡writeln¡
writeln('
Sp (Resistencia linila la tension o de prueba): Sp :: ',Sp:6:0,' Psi')¡writeln;
writeln('
Su (Resistencia ulti.a a la tension):
Su :: ',Su:6:0,' Psi');writeln;
writeln('
Sy (Resistencia de fluencia a la tension):
Sy:: ',Sy:6:0,' Psi');writeln¡
write('
1) Se tiene la carga de servicio o 2) se tiene la presion? ')i
readln(carg);writeln;
if carg :: 1
then
begin
write('
La carga de servicio laxila es: en lbs
F:: ');
readln(F.ax);wTiteln;
write('
La carga de servicio linila es: en lbs
F:: ');
readln(Flin);writeln;
write('
El dia.etTo de la tapa o donde actua la presion:(pg) d :: ');
readln(dia);writeln;
Pre:::4*Flax/(pi*dia*dia);
end;
Ulliver$ldad Autoooma de Occidente
SECCION BIBLIOTECA
80
if cug = 2
then
begin
write('
La presion de trabajo maxima: en lb/pulg l
P = ')¡
readln(Prelax)¡writeln¡
wr i te( ,
La presion de tr abajo ai nillla: en lb/pulg l
P = ') ¡
readln(Prelin)iwriteln¡
write('
El dia.etro de la tapa o donde actua la presion:(pg) d = ');
readln(dia)¡writeln;
Flax:=Pre.ax*pi*dia*dia/4;
Fain:=Prelin*pi*dia*dia/4;
Pre:=Pre.aXi
end¡
write('
El dia.etro del circulo de colocacion de los tornillos (pg) = ');
readl n( Ob) iNri tellli
write('
El dia.etro del circulo exterior de la tapa (pg)
= ');
readln(Oe)¡writelni
write('
El espesor de la placa superior es: (pg)
Lpl = ');
readln(Lpl)¡writelni
write('
El espesor de la placa inferior es: (pg)
Lp2 = ')i
readln( Lp2);
car:=readkeYi
clrscri
Fd:=FlBanFsi
textcolor(red)iwritelni
wTiteln('
TABLA 4. Valores Tecolendados para la fuerza de apriete')¡
textcolor(white)¡writeln¡
writeln('
-------------------------------------------------------'Ji
writeln('
Presion de Trabajo
Fi')¡
writeln('
K
x Fd ');
writeln('
-------------------------------------------------------'Ji
writeln('
(30lb/pulg l
(LOa 1.25) x Fd ');
writeln('
50alOOlb/pulg l
(1.25 a 1.65) x Fd ');
writeln('
100 a 600 lb/pulg l
(1.65 a 3.3) x Fd ')i
writeln('
) 600 lb/pulg l
(3.3 a 10.0) x Fd 'Ji
wTiteln('
--------------------------------------------------------'Ji
NTÍtelni
wr itelo( ,
Para una presion de ',Pre:6:0,' lb/pulg l : ')¡writeln;
wr ite( ,
el valor del factor Kde la tabla anterior es: ');
readln(K)¡
car:=readkey¡
clrscr¡
Fi:=Fd*K¡textcolor(red);
, );
write('
Suponer iniciallente un valor de et: O( et ( 0.5:
readln(ct)¡textcolor(white);
Fa:=(Flax-Fmin)/2;
FI:=(Flax+Flin)/2¡
Fbl:=Fi+eUFI¡
Fba: =f i +eUFa i
writeln( ,
El valor de la fuerza alterna es: ')¡writeln¡
wr itel n( ,
Fa = (Flax - Flin)/2');
81
writeIo( ,
Fa: (' ,Faax:4:1,' - , ,Fmin:4:1,')/2')i
wr i tel o( ,
Fa = ' ,Fa:4:1,' lbs' )iwritelni
writeIo('
El valor de la fuerza media es: ')iwritelni
wd teln( ,
Fm = (Fmax + Flin)/2')i
writeIn( ,
Fm = (' ,Fmax:4:1,' + ' ,Fmin:4:1,' )12');
wr itel n( ,
F. = ' ,Fm: 4: 1,' lbs') i
El valor de la fuerza ledia total es: ')iwritelni
writeln('
wr itel n( ,
Fbm = Fi + Ct*Fm');
writeln( ,
Fba = ',Fi:4:1,' + ',Ct:1:3,'*',FI:4:1);
wdteln( ,
Fbl = ' ,Fbl:4:1,' lbs')i
wri teln( ,
El valor de la fuerza alterna total es: ');writeln;
wd teln( ,
Fbl = Fi + Ct*Fa');
writel n( ,
Fbl = ' ,Fi:4:1,' + ' ,Ct:1:3, '*' ,Fa:4:1);
wd teln( ,
Fbm = ',Fba:4:1,' lbs');writelni
car:=readkey;
elrscri
if SAE (= 2
then Kf:=2.Si
if SAE ) 2
then Kf:=3.Si
Se:=Su*O.S*O.814*O.8*O.8S; {superf. maquinada}
Ar:=(Sp*fba*Kf+fba*Se)*Fse/(Sp*Se)i
writeln('
El valor del limite de fatiga es:
wr itelni
wr i tel n( ,
Se = ' ,Se:5:1,' Psi')iwritelni
writeln( ,
El valor de Kf, concentrador de esfuerzo es: Kf = ' ,Kf:l:1)i
wdtelni
writeln('
El Ar del tornillo se calcula por aedio de:')iwritelni
writeln('
Ar = (Sp*fba*Kf + fbl*Se)*N/(Sp*Se)')iwriteln;
writelo('
Ar : ' ,Ar:l:S,' pulg" )iliTitelni
write('
Se requiere 1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina: ')i
readln( rosca)i
car:=readkeYi
clrscTi
roscasi
datosfinalesi
car:=readkey;
elrscri
nt:=pi*Db/(6*dn);
writelni
writeln('
El nUlero de tornillos recomendado es: ');writelniwritelni
writeln('
nt = I*Db/(6*d)')iwritelni
writeln('
nt = ',nt:3:0)iwriteln;writeln;
writeln('
El Ar del tornillo se calcula por ledio de:');writelniwriteln;
writeln('
Ar = (Sp*fba*Kf + fbl*Se)*N/(Sp*Se*nt)')iwritelni
Ar:=(Sp*fba*Kf+fbl*Se)*Fse/(Sp*Se*nt)i
writelniwritelnitextcolor(red);
writeln('
Ar = ' ,Ar:l:S,' pulg' ')iwritelnitextcolor(white)¡
car:=readkey;
el rscr;
roscas;
82
datosfinales;
car:=readkey;
el rscr;
El: =30e6;
valoresct;
Fi:=At*Sp-((Fse*ct*Flax)/(2*nt))*((Su/Se)tl);
Fbm:=FitCUFI;
Fba:=FitCUFa;
Con el nuevo valor de Ct, recalculado = ' ,Ct:l:S}¡
writeln('
writeln;
El valor de Fi apropiado es:');writeln¡
writeln('
wri tel n( ,
Fi = At*Sp-«N*Ct*Flax)/(2*nt})*«Su/Se)tl');writeln;
writelll( ,
Fi = ' ,Fi:4:l,' lbs' )¡writeln¡
writeln( ,
El valor de la fuerza ledia total es: ');writeln;
wTiteln( ,
Fbm = Fi + Ct*FI')¡writeln¡
Fbll = ' ,Fi:4:l,' t ' ,Ct:l:3, '*' ,FI:4:1);writeln;
writeln('
wri teln( ,
Fb. = ' ,Fba:4:1,' lbs')jllritelnj
El valor de la fuerza alterna total es: ');writeln;
writeln('
writeln( ,
Fbm = Fi + Ct*Fa')jllritelnj
writeln( ,
Fb. = ',Fi:4:1,' + ',Ct:1:3,'*',Fa:4:1);writeln;
WT i tel n( ,
Fb. = ',Fba:4:1,' lbs')jllritelnj
car:=readkey;
clTscr;
if SAE (= 2
then Kf:=2.Sj
if SAE ) 2
then Kf:=3.Sj
Se:=Su*0.S*0.814*0.8*0.8S; {superf. laquinada}
nt:=pi*Db/(6*dn);
Ar:=(Sp*fba*Kftfbl*Se)*Fse/(Sp*Se*nt);
writeln;writeln;
wdtel n( ,
El valor del liaite de fatiga es:
writeln;
writeln( ,
Se = ' ,Se:5:1,' Psi');writeln;
writeln( ,
El valor de Kf, concentrador de esfuerzo es: Kf = ' ,Kf:1:l);
writeln;
wri teln{ ,
El Ar del tornillo se calcula por ledio de: ');lIriteln;
writeln( ,
Ar = (Sp*fba*Kf + fbl*Se)*N/(Sp*Se*nt)');writeln;
wd teln( ,
Ar = ' ,Ar:l:5,' pulg~');writeln;
car:=readkey;
elrscr;
roscas;
datosfi na 1es;
car:=readkey;
el rscr;
writeln('
El factor de seguridad con el area Ar norlalizada es: ');writeln;
writeln('
l/N = aa/Se t al/Sp ');writeln;
esfa:=Fba/(Ar*nt);
esfl:=Fbl/(Ar*nt);
Fse:=Se*Sp/(esfa*SptEsfl*Se);
83
writeln('
writeln( ,
writeln('
writeln('
writeln( ,
writeln('
writeln('
write('
El
aa
aa
El
esfuerzo alterno es: aa: Fba/(Ar*nt)');writeln¡
: ' ,Fba:4: 1, '/( , ,Ar: 1:4, '*' , nt :2: 1, ')' )¡writeln¡
: ',esfa:6:1,' Psi');writeln;
esfuerzo ledio es: aa: Fbm/(Ar*nt)')¡writeln¡
al : ',Fbl:4:1,'/(' ,Ar: 1:4, '*' ,nt:2:1,')' )¡writeln¡
al : ',esfl:6:1,' Psi')¡writeln¡
H= Se*Sp/(oa*Sp + ol*Se)')¡writelo¡
N = ',Fse:l:3)¡ if Fse)= 1.5 then writeln(' **********
Esta bien diseñado
uuu')¡
if Fse ( 1.5 then writeln('
wr itellli
end¡ {del if tipo: 4}
Recalcule con un valor layor a el factor K')¡
if tipo = 5
Then
Begin
tablafsi
tablafse ¡
tablatori
write('
La fuerza transversal sobre el tornillo es: (lbs) F = ')¡
readln(F)¡writeln;
writelnitextcolor(red)¡
writeln('
TABLA 4. Coeficientes de Friccion entre los lateriales ')¡textcolor(white)¡
wr itelni
writeln( ,
----------------------------------------------------------- ');
writeln( ,
Material
Coeficiente de friccion')¡
wr iteln( ,
En seco ');
writeln( ,
----------------------------------------------------------- ')i
writeln( ,
Hierro fundido sobre Hierro fundido
0.15-0.20' );
writeln( ,
0.18' )¡
Acero sobre Acero
writeln( ,
Hierro sobre concreto
0.30' );
0.14' )¡
writeln('
Acero sobre babbit
writeln( ,
0.25' );
Roble sobre Roble
wri tel n( ,
Roble sobre Roble
0.25' );
writeln( ,
Superficies lubricadas
O,OS')¡
writeln( ,
0.55' );
Metales sonre roble
wr i tel n( ,
----------------------------------------------------------- ')¡
writelni
IHite( ,
El coeficiente de friccion hallado en la tabla es = , ) ¡
readln( nu)¡
car::readkey¡
el rscr ¡
writeln('
El valor de Fi = F/(~*nj)
')iwriteln¡
, )¡
write('
El nUlero de juntas del diseño es:
readln(nj)iwritelni
Fd:=f*Fs¡
Fi:=Fd/( nu*nj)¡
writeln( ,
El valor de la fuerza de apriete es:')¡writelni
wd teln( ,
Fi = ',Fd:4:1,'/(' ,nu:l:2,'*' ,nj:l:l,')')¡writeln¡
lid teln( ,
Fi = ',Fi:4:1,' lbs' );writeln;
84
writeln('
El dialetro del tornillo es: ');writeln;
writeln('
dr = (4*F/(1*tada»h(1/2)');writeln;
writeln('
1. El t adl = (0.35) * Sy para el acero');
writeln('
2. El t adl = (0.27) * Su para la fundicion')¡writeln;
wTite('
El nUleral que correponde al diseño es:
');
readln(carg)¡writeln;
if carg = 1
then
tau:= 0.35*Sy¡
if carg : 2
then
tau:= 0.25*Su¡
dr:=sqrt(4*Fd*Fse/(pi*tau));
Ar:=pi*dndr/4;
writeln('
dr : ',dr:2:3,' pulg');writeln;
wr iteln( ,
Ar : ' ,Ar: 1:4,' pulg" )¡wr iteln;
write('
Se requiere 1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina: ');
readln(rosca)i
car:=readkey;
el rscr;
roscas;
datosfinales;
car::readkey;
el rSCT;
Fse:: tau*Ar/Fd;
writeln('
El factor de seguridad con estos nuevos datos es: ')i
wr itelni
writeln('
N: tada*Ar/(Fd) ')iwriteln¡
writeln('
N: ' ,tau:4:1, '*' ,Ar:l:4, '1' ,Fd:4:1)¡writeln;
write('
N: ',Fse:l:3)i if Fse ): 1.5 then writeln(' **********
******');
if Fse ( 1.5 then writeln(' Recalcule con un Factor de seguridad las alto')¡
writelniwriteln;
endí {tipo: 5}
textcolor(red)¡
write( ,
Quiere seguir Calculando tornillos de sujecion (SIN)?: ')¡
readln(car);textcolor(white);
elrscr;
until
car : 'N' ¡
end.
Esta bien diseñado
6.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO
DE ENGRANAJES CONICOS
PROGRAH ENGCONICOS(ENTRAOA,SALIOA)j
USES CRT;
VAR CAR : CHARj
Zp,Zr,app,apr,hk,AC,B,Flt,FI,Pt,dp,dr,V,Wt,Wr,Wa,W,Kv:REal;
seno,coseno,tan,dpp,dpr ,rMp,dMp,F,Jl,J2,J,ESF,i: REALj
Pn,Fp,C,O,Fr ,np,nr ,POT,Ka,Kb,Kc,Kd,Kf,Sut,Ko,KI,So,Sus,Se,Sc:REAL;
ii,N,BHN,BHNB,Su,holg,NG,H,FS,CL,Cr ,CH,CT,SH,Cp,CTE: REAL;
dlpr ,K,rp,rg,ar,Rbp,Rbg,Z,pcn,pbn,Hn,Hg,H,Wtp,Ngc,Nc,FG:REAL;
procedure pasoj
Begin
TEXTCOLOR(REO)j
WRITELNj
WRITELN('
TABLA 1. PASOS DIAHETRALES')jTEXTCOLOR(WHITE)j
WRITELNjWRITELNjWRITELNj
WRITELN('
.--------------------------------------------------------------')j
WRITELN('
Paso burdo
2, 2 1/4, 2 1/2, 3, 4, 6, 8, lO, 12, 16')j
WRITELN(' ')j
WRITELN('
Paso fino
20, 24, 32, 40, 48, 64, 80, 96, 120, ISO, 200')j
WRITELN('
---------------------------------------------------------------')¡
WRITELNjWRITELNjWRITELN;WRITELNj
WRITE ('
El valor del Paso diaMetral escogido inicial.ente es: ')¡
READLN (Pn)¡WRITELN¡WRITELN¡
Writeln('
El angulo de presion norMal es 20° -} estandar, esto aUlenta la');
Writeln('
La razon de contacto, evita el rebaje e increMenta la resistencia')¡
Mrite{'
del piñon, ahora el valor del angulo de presion es:
');
REAOLN (FI)j
CAR:=REAOKEY;
CLRSCRj
endj
procedure dientesp;
Begin
writeln('
NUMero de diantes del piñon: ');writeln;
86
write( ,
valores .inilos (13, 14, 15, 16)
readln(Zp)¡writeln¡
end¡
Zp = ')¡
procedure factorj¡
8egin
textcolor(red)¡
Writeln('
TA8LA 2. Factores Geoletricos J para engranes conicos')¡
writeln;textcolor(white)¡
zr::::zp*i ¡
Writeln( ,
--------------------------------------------------------------------');
IIr itel n( ,
HUllero de
Factor
geoletrico
J
');
Writeln( ,
Dientes
Dientes de la Rueda
')¡
llriteln( ,
del Piñon 20 30
40
SO
60
70
80
90 100 ');
Wri teln( ,
--------------------------------------------------------------------');
lS
0.173 0.180 0.1810 0.1820 0.1820 0.1870 0.1950 0.200 0.210');
Writeln('
Wd tel n( ,
20
0.198 0.199 0.2003 0.200S 0.2006 0.2120 0.2200 0.228 0.232');
llTiteln( ,
30
0.230 0.233 0.2300 0.2310 0.2300 0.240~ 0.2500 0.259 0.260')¡
IIdteln( ,
40
0.238 0.254 0.2500 0.2490 0.2575 0.2620 0.2720 0.279 0.282')¡
llriteln( ,
50
0.239 0.261 0.2680 0.2700 0.2775 0.2820 0.2885 0.297 0.300');
lid teln( ,
60
0.249 0.268 0.2690 0.2960 0.0300 0.3200
')¡
llTiteln( ,
80
0.261 0.290 0.3080 0.3220 0.3350 0.3408 0.3485
');
lid tel n( ,
100
0.280 0.305 0.3208 0.3375 0.3475 0.3575 0.3660 0.370 0.380')¡
Wdteln('
--------------------------------------------------------------------');
Wdteln¡
WRITELN( ,
De la Tabla 2 con: nUlero de dientes del piñon = ',Zp:2:0);
WRITELN( ,
nUlero de dientes de la rueda = ',Zr:2:0);
WRITELNj
WRITE( ,
= ')¡
El valor de J encontrado es:
READLN (J);
CLRSCR¡
end;
procedure factorKb;
8egin
TEXTCOLOR( REO);
WRITELN( ,
TA8LA 4. Factor de Tataño, Kb ');TEXTCOLOR(WHITE);
wTiteln;
WRITELN( ,
-----------------------------------------------------------');
IIRITELN( ,
Paso P
Factor Kb
: Paso P
Factor Kb');
WRITELN( ,
-----------------------------------------------------------')¡
IIRITELN( ,
2
0.832
6
0.925');
WRITELN( ,
2 1/2
0.850
:
7
0.939 ');
IIRITELN( ,
0.865
:
8
0.951');
3
WRITELN( ,
4
0.890
: 10
0.972')¡
IIRITELH( ,
5
0.909
: 12
0.990');
WRITELH( ,
-----------------------------------------------------------')j
IIRITELH;
WRITELN( ,
Con Paso norlal, Pn = ',Pn:3:2,' pulg. escoger Kb de la Tabla');
WRITELH;
WRITE ('
El factor de talaño escogido de la tabla es: Kb = ')¡
87
REAOLN (Kb);
car:=readkey;
clrscr:
endi
procedure factori;
Begin
textcolor(red);
Writeln('
TABLA 14. Factores Geoletricos 1 para engranes conicos');
writeln;textcolor(white);
Writeln('
--------------------------------------------------------------------');
Writeln('
HUlero de
Factor geoletrico
1
');
Writeln('
Dientes
Dientes de la Rueda
');
Wri tel n( ,
Wr itel n( ,
Writeln('
Wr itel n( ,
Writeln( ,
Wr itel n( ,
Wri tel n( ,
Writeln( ,
Writeln('
Writeln( ,
Writeln( ,
Writeln;
WRITELH( ,
WRITElH( ,
WRITELH;
WRITE( ,
READLH (ii);
CLRSCR;
end:
del Piñon
20
30
40
50
60
70
80
90
100 ');
--------------------------------------------------------------------');
15
20
25
30
35
40
45
50
0.063 0.071 0.0730 0.0750
0.062 0.073 0.0770 0.0820
0.230 0.071 0.0785 0.0835
0.065 0.0765 0.0830
0.0730 0.0800
0.0700 0.0770
0.0750
0.0730
0.0760
0.0830
0.0860
0.0860
0.0865
0.0850
0.0830
0.0830
0.0780
0.0860
0.0920
0.0940
0.0930
0.0930
0.0925
0.0900
0.0820
0.0920
0.0965
0.0990
0.1000
0.0995
0.0980
0.0965
0.086
0.096
0.120
0.105
0.104
0.105
0.105
0.104
0.089'):
0.100');
0.104');
0.107');
0.107'):
0.108'):
0.107');
0.106');
--------------------------------------------------------------------');
De la Tabla 14 con: nUlero de dientes del piñon = ' ,Zp:2:0);
nUlero de dientes de la rueda = ' ,Zr:2:0)¡
El valor de 1 encontrado es:
procedure flexion:
Begin
repeat
{ CAlCULOS }
app:=arctan{np/nr): {angulo paso piñon}
apr:=arctan(nr/np)¡ {angulo paso de la rueda}
hk:=2.0/Pn¡
{altura de trabajo}
holg:=(0.188/Pn)+0.002¡
{holgura}
Ig:=i;
{relacion de velocidad}
nr:=np/i;
{rPI de la rueda}
Zr:=Zp*i;
{Hulero de dientes de la rueda}
F:=10/Pn¡
{ancho de cara}
dpp:=Zp/Pn;
{dialetro paso del piñon}
dpr:=Zr/Pn:
dlp:=dpp-F*Sín(app)¡ {díatetro tedio de paso dIe piñon}
--
,).,
88
rlp:=dmp/2¡
{radio medio de paso}
dIPr:=dpr-F*Sin(apr)¡ {dialetro de paso de la rueda}
ar:=0.54/PntO.46/(Pn*Pn)¡
{adendo rueda}
V:=pi*dlp*np/12¡
{Velocidad en la linea de paso}
Wt:=33000*Pot/V¡
{Carga translitida}
seno:=sin(fi*pi/180)i
coseno:=cos(fi*pi/180}i
tan:=seno/cosenoi
Wr:=Wt*Tan*Cos(apr)i {carga radial}
Wa:=Wt*tan*Sin(apr)i {carga axial}
IF J1=1
THEN Kv:= 1200/(1200tV)¡
IF J1 =2
THEN Kv:: 50/(50 t SORT(V))i
IF J1=3
THEN Kv:= SORT(78/(78tSORT(V)))i {factor de velocidad}
{esfuerzo de flexion}
Esf:=Wt*Pn/(Kv*F*J)i
{Resistencia a la fatiga}
Se::Ka*Kb*Kc*Kd*Kf*Sut/2i
ng:= Se/ESFi
FS:= NG/(Ka*Ko)¡
{factor de seguridad}
writeln¡textcolor(red);
writeln('
FACTOR DE SEGURIDAD ')¡writeln¡textcolor(white)¡writeln¡
wTiteln('
Factor de seguridad por flexion en los dientes:
Nf = ',FS:l:3)iwritelni
if Fs ( 1 then
Begin
writeln('
El factor de seguridad por flexion = ',FS:1:3,' (1')¡
wr itelo¡
writeln('
lal diseñado aUlente el paso norlal: De ahora un P ) ',Pn:1:2)i
writelni
car:=readkey¡
el rscr ¡
pasoi
dientesPi
factorkb¡
factorI¡
end¡
if Fs ): 1 then
Begin
wri teln( ,
El factor de seguridad por flexion = ' ,FS:1:3,' ) 1')¡
writelni
writel n( ,
Buen diseño, con los datos entregados al prograla')¡
f\
writelni
car:=readkey¡
elrscr¡
end;
until Fs
endi
)=
1i
89
BEGIN
REPEAT
CLRSCR¡
paso¡
WRITELN¡
dientesp¡
Write('
Para el diseño que rpI se requiere en el piñon:
')¡
Readln (np)¡WRITELN¡
Write ('
Que relacion de translision ,i, se requiere:
')¡
Readln (i)¡WRITELN¡
IIriteln('
Las rpI de la rueda resultan de: nr = np/i
')¡
llriteln¡
11 TÍ tel n( ,
nr = ',np: 4: O, ' l' ,i :1: 3) ¡IIr i tel n¡
nr:=np/i;
IIr iteln( ,
nr = ' ,nr:4:0,' rpI')¡IITÍteln¡
, );
Wr ite ( ,
La potencia que se dedea translitir en HP es:
READLN (poT);
CAR:=READKEY¡CLRSCR¡
TEXTCOLOR(RED);
WRITELN( ,
Ahora se escoge uno de los siguientes procesos de');
WRITELN¡
WRITELN('
elaboracion, requerido para este diseño: ');TEXTCOLOR(WHITE);
WRITELN;WRITELN¡WRITELN;
WRITELN('
1. Engranajes cortados o fresados, forlados sin')¡
WRITELN('
lucha exactitud.');WRITELN¡
WRITELN('
2. Engranajes rectos cuyos dientes sean acabados por');
WRITELN('
sinfin o alisado.')¡WRITELN¡
WRITELN('
3. Dientes de alta precisión alisados o eSlerilados')¡
WRITELN¡WRITELN;TEXTCOLOR(LIGHTRED)¡
, )¡
WRITE( ,
Para el diseño el nu.eral que corresponde es el
READLN(Jl)¡TEXTCOLOR(red)¡
car:=readkey¡
clrscr¡
factorJ¡
writeln;
, );
WRITE( ,
La resistencia a la tension Sut, del piñon en Psi es:
READLN(Sut)¡
WRITELN¡TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN( ,
TABLA 3. Factor de acabado de superficie, Ka')¡TEXTCOLOR(WHITE}¡
WRITELN¡
WRITELN( ,
~~~~--~~~~--------------------------------------------------~---')¡
WRlTELN( ,
Su (KPsi) 60 70
80
90 100 110 120 130 ');
WRITELN( ,
--~------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Ka
0,84 0,8 0,78 0,76 0,75 0,735 0,725 0,70');
WRITELH( ,
------------------------------------------------------------~---'}j
WRITELH( ,
Su (KPsi) 140 150 160 170 180 190 200 210 ');
WRITELH( ,
---------------------------------------~-~----------- ')¡
WRITELH( ,
Ka
0,68 0,675 0,66 0,65 0,64 0,635 0,625 0,62')¡
WRITELH( ,
------------------------------------~--------~-----------------')¡
Uninrs~dad Autónoma
de Occidente
SECCIOH BIBLIOTECA
90
WRITELN( ,
Su (KPsi) 220
230 240');
WRITELN( ,
-------------------')¡
WRITELH( ,
Ka
0,615 0,61 0,61');
WRITELN( ,
--------------------------------------------------------------------')¡
WRITElK;
, )¡
IIRITE( ,
El Factor de superficie Ka, con Sut=' ,Sut:6:0,' es:
REAOLH (Ka);
CAR:=READKEY;
ClRSCR;
factor kb;
TEXTCOLOR(RED)¡IIRITELN¡
WRITELN( ,
TABLA 5. Factores de confiabilidad')¡writeln¡TEXTCOLOR(IIHITE)¡
WRITELN( ,
---------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Confiabilidad R 0.50 0.90 0.95 0.99 0.999 0.9999')¡
WRITELN¡
IIRITELN( ,
Factor Kc
1.000 0.897 0.868 0.814 0.753 0.702')¡
WRITELN( ,
--------------------------------------------------------,)¡
WRITELN¡
WRITE ('
El factor de confiabilidad escogido,
Kc = , ) ¡
REAOLN (Kc);
CLRSCR¡TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN( ,
TABLA 6. Factores de TeMPeratura')¡TEXTCOLOR(IIHITE)¡
WRITELN( ,
----------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
:- 1.0
para
T i 450°C (840°F)')¡
WRITELN( ,
Kd = <: 1 - 5.8(10)"-3
para
450°C < T i 550 0C')¡
WRITELN( ,
:- 1 - 3.2(10)A-3
paTa
840°F ( T i 10200 F')¡
WRITELN( ,
-----------------------------------------------------------')¡
WRITELH;
WRITE( ,
El factor de Telperatura escogido ,
Kd = , );
REAOlK(Kd);WRITElK;TEXTCOlOR(REO)¡
WRITELN('
TABLA 7. Tabla de factores de efectos diversos, Kf')¡
writeln;textcolor(white)¡
WRITELN('
-----------------------------------------------------');
WRITELN( ,
Resistencia a la tensión
Factor Kf')¡
WRITELN( ,
Su, KPsi . ') ¡
WRITELN('
-----------------------------------------------------')¡
WRITELN('
Hasta 200
1.33')¡
WRITELN( ,
250
1.43')¡
IIRITELN( ,
300
1.50')¡
WRITELN( ' 3 5 0
1. 56' )¡
WRITELN( ,
400
1.60') ¡
WRITELH('
-----------------------------------------------------')¡
WRITELN¡
WRITELN( ,
Con la resistencia a la tension Su = ' ,Sut:6:0,' Psi ')¡
IIRITELN¡
WRITE( ,
Se escoge el factor de efectos diversos,
Kf = , ) ¡
READLH(Kf)¡
CLRSCR;textcolor(red)¡
IIRITELN('
TABLA 8. FACTORES DE DISTRIBUCIOK DE CARGA C. y K. ')¡
WRITELN¡textcolor(white)¡
IIRITELH('
------------------------------------------------------------------')¡
"
91
WRITELN('
Albos engranes Un engrane Ambos ')¡
WRITELN('
Aplicacion
entre
fuera de fuera')¡
WRITELN('
Cojinetes
cojinetes cojin. ')¡
WRITELN('
--------------------------------------------------------------')¡
WRITELN('
En la industria, uso general 1.00-1.10 1.10-1.25 1.25-1.40');
WRITELN('
En autoloviles
1.00-1.10 1.10-1.25
')¡
WRITELN('
En aeroplanos
1.00-1.25 1.10-1.40 1.25-1.50')¡
WRITELN(' --------------------------------------------------------------------');
textcolor(lightred)¡
WRITE ('
El factor de KI o CI de la tabla escogido = ');
READLN (Km);textcolor(white)¡
TEXTCOLOR(RED);WRITELN;
WRITELN('
TABLA 9. Factor de correccion por sobrecarga, Ko');TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN¡
WRITELN( ,
---------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Características
Caracteristicas de la carga impulsada')¡
WRITELN( ,
de impulso de la -------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
máquina motriz Uniforle Choques loderados Choques fuertes')¡
WRITELN( ,
-------------------------------------------------------------');
WRITELN( ,
Unifone
1.00
1.25
1.75')¡
WRITELN( ,
Choque ligero
1.25
1.50
2.00');
WRITELN( ,
Choque loderado
1.50
1.75
2.25')¡
WRITELN( ,
-------------------------------------------------------------')¡
textcolor(red)¡
WRITE ('
El factor por sobrecarga, escogido de la tabla, Ko = ');
READLN (Ko)¡textcolor(white)¡
CLRSCR¡
, )¡
WRITE( ,
DUREZA BRINELL DEL MATERIAL DEL PIRoN (BHN) ES:
READLH(BHN);WRITELH¡
, );
WRITE('
DUREZA BRINELL DEL MATERIAL DEL ENGRANE (BHN) ES:
READLN(BHNB)¡WRITELN¡TEXTCOLOR(RED);
WRITELN('
TABLA 10. Factor de lodificacion de vida, Cl');
TEXTCOLOR(WHITE);WRITELN;
WRITELN('
-------------------------------------'); WRITELN;
WRITELN('
Ciclos de vida
Factor de vida CL');WRITELN;
WRITELN('
-------------------------------------');WRITELN¡
WRITELN('
10"4
1.5');WRITELH;
WRITELN('
10"5
1.3');WRITELN;
WRITELN( ,
10"6
1.1' )¡WRITELN¡
WRITELN('
10"8 o más
1.0')¡WRITELN¡
WRITELN('
-------------------------------------')¡
WRITELN;
WRITE ('
El factor de lodificacion de vida, CL = ');
READLN (CL)¡WRITELN;
CAR:=READKEY;
CLRSCR¡TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN;WRITELN;
WRITELN('
TABLA 11. Factores de confiabilidad, CR');
TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN¡WRITELN;
92
WRITELN( ,
------------------------------------------')¡WRITELHi
WRI~LN( ,
Confiabilidad R Factor de Confiabilidad');WRITELN;
WRITELN( ,
------------------------------------------')¡WRITELN;
WRITELN( ,
Hasta 0.99
0.80');WRITELN;
WRITELN( ,
O.99 a 0.999
1. 00' ); WR ITELN;
WRITELN( ,
0.999 o lás
1.25 o lás');WRITELN;
WRITELN( ,
------------------------------------------');WRITELN¡
WRITELH;WRITELN;
WRITE ('
El factor de confiabilidad requerido es, CR = , );
READLN (Cr);
CAR:=READKEY;
CLRSCR;TEXTCOLOR(RED);
WRITELN;
CH:=l;
WRITELN;TEXTCOLOR(RED);
WRITELN('
TABLA 12. Factor de telperatura, CT');
WRITELN;WRITElNiTEXTCOlOR(WHITE);
WRITELN('
--------------------------------------------------------~-------');WRITELN;
WRITELN('
La AGMA no hace recolendación alguna acerca de los valores ');WRITELM;
WRITELN('
a usar para el factor de temperatura CT cuando ésta sobrepasa');WRITELN;
WRITELN('
los 250°F, excepto en cuanto que ilplica que probablelente deba');WRITELNi
WRITELN('
usarse un valor de CT ) 1.0. Lo anteriuor depende en alto grado');WRITELN;
WRITELN('
de las lilitaciones de telperatura del lubricante que se utilice');WR1TELN;
WRITELH('
puesto que los lateriales deben soportarlas lás altas. ');WRITELN;
WRITELN('
-----------------------------------------------------------------')¡WRITELM;
WRITELN;WRITELN;
write ('
El factor de telperatura deducido de acuerdo al texto, CT = ')¡
READLN (Cn¡
CAR:=READKEY;
CLRSCRi
TEXTCOLOR(RED);
WRITELN( ,
TABLA 13. Valores de coeficiente elastico, Cp')¡textcolor(white)¡
\/RITElNi
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------');
WRlTELN( ,
ENGRANE' )¡
WRlTELN( ,
PIRoN
------------------------------------------ 'ji
WRITELN( ,
E(Mpsi)
ACERO HIERRO
BRONCE DE BRONCE DE');
WRITELN( ,
FUNDIDO ALUMINIO
ESTARO');
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRlTELN( ,
ACERO, E=30
2800
2450
2400
2350');
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------');
WRlTElN( ,
HIERRO FUNDIDO 2450
2250
2200
2150');
WRITELN( ,
E = 19 ');
WRlTELN( ,
------------------------------------------------------------');
WRITELN( ,
BRONCE DE');
WRITELN( ,
ALUMINIO
2400
2200
2150
2100');
WRITELN( ,
E=17.5');
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITElN( ,
BRONCE DE') ¡
WRITELN( ,
ESTARo: E = 16 2350
2050' );
2100
2150
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------');
93
WRITELN¡
WRITE (,
El factor del coeficiente elastico de la tabla es, Cp = ,)¡
READLN (Cp)¡writeln¡
car: =readkey ¡
CLRSCR¡
factori¡
flexion¡
repeat
{Calculos por superficie}
Sc:=«0.4*BHN)- 10)*1000¡
K:=BHN/BHNBj
SH:= «(CL*CH)/(CT*Cr))*Sc¡
Wtp:= SQR(SH/Cp)*(Kv*F*dIP*ii)j
Ngc:= Wtp/wt¡
Nc:= Ngc/(Ko*KI)j
(Resistencia de contacto}
{resistencia hertziana}
{factor de seguridad}
writeln¡textcolor(red)¡
writeln('
FACTOR DE SEGURIDAD ')¡writeln¡textcolor(white)¡writeln¡
writeln('
Factor de seguridad por Durabilidad en la superficie: Nf = ',Nc:1:3)¡writeln¡
if Nc ( 1 then
Begin
writeln('
El factor de seguridad por flexion = ',Nc:l:3,' (1')¡
writelnj
writeln('
lal diseñado aUlente el paso norlal: De ahora un P ) , ,Pn:l:2)¡
wr iteln;
car:=readkey;
el rscr ¡
paso¡
dientesp¡
factor kb;
factor J ¡
end¡
if Nc )= 1 then
Begin
writeln('
El factor de seguridad por flexion = ',Nc:1:3,' ) 1');
wr iteln¡
writeln('
Buen diseño, con los datos entregados al prograla')¡
wr iteln¡
car:=readkey¡
elrsCT¡
end¡
flexion¡
until Nc
)=
1¡
TEXTCOLOR(RED)¡WRITELN¡
WRITELN('
MUESTRA DE RESULTADOS FINALES CON EL DISEA OPTIMO');
WRITELN¡WRITELN¡TEXTCOLOR(WHITE);
94
app:=appt180/pi¡
WRITELN( ,
WRITELN¡
apr:=apr*180/pi¡
WRITELN( ,
IIRITELN;
IIRITELN( ,
WRITELN¡
IIRITELN( ,
IIRITELN¡
WRITELN( ,
IIRITELNi
WRITELN( ,
WRITELN¡
WRITELN( ,
WRITELN¡
WRITELN( ,
WRITELN¡
CAR:=READKEY;
CLRSCRi
IIRITELN( ,
IIRITELNi
IIRITELN( ,
IIRITELNi
WRITELN( ,
IIRITELN¡
WRITELN( ,
WRITELN¡
WRITELH( ,
WRITELN¡
WRITELN( ,
IIRITELN¡
WRITELN( ,
WRITELN¡
IIRITELN( ,
WRITELN¡
WRITELN( ,
WRITEUI;
CAR:=READKEY;
CLRSCRi
WRITELH( ,
WRITELN¡
IIRITELN( ,
IIRITELN;
IIRITELN( ,
WRITELN¡
IIRlTELN( ,
WRITELN¡
WRITELN( ,
WRITELNi
WRITELN( ,
AMGULO DE PASO DEL PIAoN
APP =
' ,APP: 2:2, 'o , ) ¡
ANGULO DE PASO DE LA RUEDA
APR =
' ,APR: 2:4, 'o , ) ¡
hK :
',hk:1:4,' pg.')¡
ALTURA DE TRABAJO
',HOLG:2:4,' pg.');
h:
HOLGURA
RELACION DE VELOCIDAD OTRANSMISION, i =
' ,1 :2:0)¡
VELOCIDAD ANGULAR DE LA RUEDA (RPM) =
',nr:4:2,' RPM');
NUMERO DE DIENTES DE LA RUEDA
Zr =
',Zr:2:0,' Dtes')¡
NUMERO DE DIENTES DEL PIRoN
Zp =
',Zp:2:0,' Dtes')¡
ANCHO DE CARA
',F:2:4,' pg. ')¡
F=
VELOCIDAD ANGULAR DEL PIRoN (RPM) :
',np:4:0,' RPM');
PASO NORMAL
',Pn:4:0,' pg. ');
Pn =
ANGULO DE PRESION NORMAL, • =
',ti :3:1, 'O')i
fACTOR GEOMETRICO 'J'
J =
' ,3: 1:4);
FACTOR GEOMETRICO '1'
I=
' ,ii:1:4);
FACTOR DE VELOCIDAD,
Kv =
' ,Kv:2:4)i
DIAKETRO DE PASO DEL PIAoN, dp =
',dpp:2:4,' P9.');
DIAKETRO DE PASO DE LA RUEDA, dr : •
',dpr:2:4,' pg.')i
DIAKETRO MEDIO DE PASO DEL PIRoN, dap =
' ,dap: 2: 4" pg.');
DIAKETRO MEDIO DE PASO DE LA RUEDA, dar = ' ,dlpr:2:4,' pg.');
ADENDO
a
VELOCIDAD EN LA LINEA DE PASO
V = ',V:4:2,' pI.');
:
',Ar:1:4,' pg.')¡
CARGA TRANSMITIDA,
Wt
CARGA RADIAL
Wr = ',Wr:4:2,' lbs. ')¡
:
',Wt:4:2,' lbs. 'Ji
95
WRITELN;
WRITELN( ,
CARGA AXIAL
Wa = ' ,Wa: 4: 2,' lbs.') ¡
WRITElNi
WRITELN( ,
ESFUERZO EN EL DIENTE
ESF = ' ,ESF: 4: 2,' Psi') ¡
WRITElN¡
WRITELN('
LII1ITEDEFATIGA
Se = ',Se:4:2,'Psi')¡
WRITElN;
CAR:=READKEY;
ClRSCR;
WRITELN('
FACTOR DE SEGURIDAD ORDINARIO:
Ng = ',NG:2:2);
WRITElN;
WRITELN('
FACTOR DE SEGURIDAD:
FS = ',FS:2:2);
WRITELNiTEXTCOlOR(RED);
WRITELN('
POR RESISTENCIA EN LA SUPERFICIE DE LOS DIENTES ');TEXTCOLOR(WHITE);
WRITELN;
pen:=pi!Pn;
WRITELN('
PASO CIRCULAR NOR"AL
pen = ',pen:2:4,' pg');
WRITELN;
WRITELN('
RESISTENCIA DE FATIGA AL CONTACTO
Se = ',Se:6:2,' Psi')¡
WRITElN;
WRITELN('
RESISTENCIA HERTZIANA, SH
SH:: ',SH:6:2,' Psi');
WRITELN;
WRITELN('
FACTOR GEOKETRICO, 1
1:: ',ii:2:4)¡
WRITELN;
WRITELN ('
CARGA TRANS"ITIDA PER"ISIBLE
Wt,p::' ,Wtp:6:3,' lb' );
TEXTCOlOR(RED)¡
WRITELN( ,
FACTOR DE SEGURIDAD ORDINARIO
Ng:: ' ,Nge: 2: 2);
WRITElN;
WRITELN ( ,
FACTOR DE SEGURIDAD:
FS = ',Ne:2:2)¡
WRITElN¡TEXTCOlOR(Ted)¡
WRITE ('
CONTINUA CALCULANDO ENGRANAJES CONICOS? (SIN)? ')¡
READlN (CAR);TEXTCOLOR(WHITE);
WRITELN¡
UNTIL CAR :: 'N';
END.
7_
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO DE
ENGRANAJES CaNICaS ESPIRALES
PROGRAH ENGHELICOIO(ENTRAOA,SALIOA);
USES CRT;
VAR CAR : CHAR;
Zp,Zr ,app,apr,hk,AC,B,FIt,FI,Pt,dp,dr,V,Wt,Wr ,Wa,W,Kv:REal;
seno,coseno,tan,dpp,dpr ,rlp,dlp,F,Jl,J2,J,ESF ,i: REAL;
Pn,Fp,C,O,Fr ,np,nr,POT ,Ka,Kb,Kc,Kd,Kf,Sut,Ko,KI,So,Sus,Se,Sc:REAL;
ii,N,BHN,BHNB,Su,holg,NG,H,FS,CL,Cr,CH,CT,SH,Cp,CTE: REAL;
dmpr ,K,rp,rg,ar,Rbp,Rbg,Z,pcn,pbn,Hn,Kg,H,Wtp,Ngc,Nc,FG:REAL;
Aesp:real;
rota,esp:integer;
procedure paso;
Begin
TEXTCOLOR( REO};
WRITELN;
WRITELN('
TABLA 1. PASOS OIAKETRALES');TEXTCOLOR(WHITE);
WRITELN;WRITELN;WRITELK;
WRITELN('
---------------------------------------------------------------');
WRITELN('
Paso burdo
2, 2 114, 2 1/2, 3,' 4, 6, 8, lO, 12, 16'};
\rIRITELN( , , );
\rIRITELN('
Paso fino
20,24,32,40,48,64,80,96, 120, 150,200');
WRITELN('
---------------------------------------------------------------'}¡
WRITELH¡WRITELH¡WRITELH¡WRITELH;
WRITE ('
El valor del Paso dialetral escogido iniciallente es: ')¡
REAOLH (Pn);WRITELN¡WRITELH;
Writeln('
El angulo de presion norlal es 20° -) estandar, esto aUlenta la');
Writeln('
La razon de contacto, evita el rebaje e increlenta la resistencia');
write( ,
del piñon, ahora el vaior del angulo de presion es:
');
REAOLH (Fl);
CAR:=READKEY¡
CLRSCR¡
end¡
procedure dientesp¡
97
Begin
writeln('
NUlero de diantes del piñon: ' }¡wTiteln¡
IHite('
valores linilos (13, 14, 15, 16)
Zp = ')¡
readln(Zp)¡writeln¡
end¡
procedure factorj¡
Begin
textcolor(red)¡
Writeln( ,
TABLA 2. Factores Geo.etricos J')¡writeln¡
writeln;textcolor(white)¡
zr:=zp*i¡
Wr i tel n( ,
--------------------------------------------------------------------')¡
Writeln( ,
Factor
geoletrico
J
' );
Writeln( ,
Dientes
Dientes para el que se desea el factor
')¡
Wri tel n( ,
20 ,30
40 50 60 70 80 90 100 ' )¡
wr itel n( ,
--------------------------------------------------------------------')¡
Wr itel n( ,
12
0.200 0.222 0.259 0.280 0.299 0.308 0.317 0.322')¡
Writeln( ,
15
0.170 0.208 0.234 0.264 0.290 0.307 0.317 0.324 0.354')¡
Wri tel n( ,
20
0.188 0.220 0.249 0.280 0.300 0.3150.328 0.338 0.343'};
Wri tel n( ,
25
0.207 0.232 0.260 0.290 0.308 0.320 0.332 0.344 0.330');
Writeln( ,
30
0.222 0.242 0.274 0.300 0.314 0.328 0.340 0.343 0.350');
Wr i tel n( ,
40
0.244 0.275 0.297 0.311 0.328 0.340 0.350 0.360 0.366');
Writeln('
50
0.280 0.300 0.311 0.321 0.335 0.347 0.360 0.367 0.372')¡
Writeln( ,
60
0.300 0.315 0.325 0.335
');
Wri tel n( ,
80
0.327 0.342 0.352 0.359
');
Wr itel n( ,
100
0.343 0.360 0.368 0.375
');
Writeln( ,
--------------------------------------------------------------------'}¡
writeln¡
WRITELN( ,
De la Tabla 2 con: nUlero de dientes del piñon = ' ,Zp:2:0)¡
WRITELN( ,
nUlero de dientes de la rueda = ' ,lr:2:0);
textcolor(reD)¡writeln¡
WRITE( ,
El valor de J encontrado es:
= ');
READLN (J)¡textcolor(white);
CLRSCR;
end¡
procedure factorKb¡
Begin
if Pn = 2 then
kb:=0.832¡
if Pn = 2.5 then
kb:=0.850¡
if Pn = 3 then
kb:=0.865¡
if Pn = 4 then
Kb:= 0.89¡
if Pn = 5 then
Kb:=O.909¡
if Pn = 6 then
Kb:=O.925¡
98
if Pn = 7 then
Kb:= 0.939¡
if Pn = 8 then
Kb:=0.951¡
if Pn = 10 then
Kb:=0.972;
if Pn = 12 then
Kb:=0.99;
if Pn ) 12 then
Kb:=l¡
end;
procedure factorkf¡
Begin
if Sut (= 200000 THEN
Kf:=1.33¡
if Sut ) 200000 then if Sut (=
if Sut ) 250000 then if Sut (=
if Sut ) 300000 then if Sut (=
if Sut ) 350000 then if Sut (=
if Sut ) 400000 then Kf:=1.7;
end¡
250000
300000
350000
400000
then
then
then
then
Kf:=1.43¡
Kf:=1.50;
Kf:=1.56;
Kf:=1.60;
procedure factori¡
Begin
textcolor(red)¡
Writeln('
TABLA 12. Factores Geoletricos 1 para engranes conicos')¡
writeln;textcolor(white);
Writeln('
--------------------------------------------------------------------');
Writeln('
HUlero de
Factor
geoletrico
1
');
Writeln('
Dientes
Dientes de la Rueda
');
Writeln( ,
Wri tel n( ,
Writeln('
Wr i tel n( ,
Wri teln( ,
Writel n( ,
Writeln('
Writeln( ,
Wr iteln( ,
Wri tel n( ,
Wri teln( ,
WRITELN( ,
WRITELN( ,
WRITELN¡
WRITE( ,
READLH (ii) j
CLRSCR;
end;
del piñon
15
20
25
30
40
50
60
80
100 ');
--------------------------------------------------------------------');
15
20
25
30
35
40
45
50
0.064 0.074 0.0860 0.0960 0.1100 0.1310 0.1440 0.161 0.176');
0.070 0.0770 0.0860 0.1020 0.1220 0.1350 0.152 0.167')¡
0.07000.08000.09700.11600.11700.1460.160');
0.0740 0.0920 0.1010 0.1200 0.140 0.154');
0.0900 0.1060 0.1170 0.132 0.150');
0.0870 0.1020 0.1120 0.132 0.147');
0.0975 0.1100 0.130 0.144');
0.0940 0.1075 0.126 0.142');
--------------------------------------------------------------------');
De la Tabla 14 con: nUlero de dientes del piñon = ' ,Zp:2:0)¡
nUlero de dientes de la rueda = ' ,Zr:2:0);
El valor de 1 encontrado es:
= ');
99
procedure flexion;
Begin
repeat
{ CALCULOS }
app::arctan(np/nr); {angulo paso piñon}
apr::arctan(nr/np); {angulo paso de la rueda}
hk::1.7/Pn¡
{altura de trabajo}
holg:::0,188/Pn¡
{holgura }
Ig::i;
{relacion de velocidad}
nr:::np/i¡
{rpI de la rueda}
Zr::Zp*i;
{Hulero de dientes de la rueda}
F::I0/Pn¡
{ancho de cara}
dpp::Zp/Pn¡
{dialetro paso del piñon}
dpr:::Zr/Pn¡
dlp:::dpp-F*Sin(app)¡ {dialetro ledio de paso del piñon}
np::dlpl2¡
{radio ledio de paso}
dlpr:::dpr-F*Sin(apr)¡ {dialetro de paso de la rueda}
ar::0,54/Pn t O,46/(Pn*Pn);
{adendo rueda}
V::pi*dmp*np/12¡
{Velocidad en la linea de paso}
Wt::33000*Pot/V¡
{Carga translitida}
seno:::sin(fi*pi/180)¡
coseno::cos(fi*pi/180)¡
tan:::seno/coseno;
if esp : 1 then Begin
Wa::(Wt/Cos(Aesp*pi/180))*(tan*sin(app)-Sin(Aesp*pi/18O)*Cos(app))¡
Wr::{Wt/Cos(Aesp*pi/180))*{tan*cos{app)tSin{Aesp*pi/18O)*Sin(app))¡
end;
if esp :: 2 then Begin
Wa::(Wt/Cos(Aesp*pi/180))*{tan*sin{app)tSin(Aesp*pi/18O)*Cos(app))¡
Wr:::(Wt/Cos{Aesp*pi/180))*{tan*cos{app)-Sin{Aesp*pi/18O)*Sin(app))¡
end;
IF JI:I
THEN Kv:: 1200/(1200tV)¡
IF J1:2
THEN Kv:: 50/(50 t SQRT{V));
IF J1:3
THEN Kv:: SQRT(78/(78tSQRT(V)))¡ {factor de velocidad}
Esf::Wt*Pn/(Kv*F*J);
{esfuerzo de flexion}
factoTkb¡
factorkf¡
Se::Ka*Kb*Kc*Kd*Kf*Sut/2¡
{Resistencia a la fatiga}
ng:: Se/ESF;
FS:: HG/( KI*Ko )¡
{factor de seguridad}
writeln¡textcoloT{Ted)¡
writeln('
FACTOR DE SEGURIDAD ')¡writeln¡textcolor(white)¡writeln¡
writeln('
Factor de seguridad por flexion en los dientes:
Hf : ',FS:I:3)¡writeln¡
if Fs ( 1 then
Begin
wr iteln( ,
El factor de seguridad por flexion : ',FS:1:3,' (1')¡
writeln¡
Universidad Aut6noma de Occideftte
SECCION BIBLIOTECA
100
writeln('
writelnj
car:=readkey¡
clrscr ¡
paso¡
dientesp¡
factorkb¡
factor! j
end¡
mal diseñado au.ente el paso normal: Oe ahora un P ) ',Pn:l:2)¡
if Fs )= 1 then
Begin
writeln( ,
El factor de seguridad por flexion = ',FS:l:3,' ) 1')¡
writelnj
writeln( ,
Buen diseño, con los datos entregados al prograla')¡
writelnj
car:=readkey¡
clrscr¡
end¡
until Fs )= li
endi
BEGIH
REPEAT
CLRSCR¡
paso¡
WRITELH;
dientesp¡
Write('
Para el diseño que rpI se requiere en el piñon:
')¡
Readln (np )¡WRITELN¡
.
Write ('
Que relacion de translision ,i, se requiere:
')¡
Readln (i)¡WRITELN¡
writeln('
Las rp. de la rueda resultan de: nr = np/i
')¡
writeln¡
writeln('
nr = ',np:4:0,' l' ,i:l:3)¡writeln¡
nr: =np/i ¡
writeln('
nr = ',nr:4:0,' rPI')¡writeln¡
Write ('
La potencia que se dedea translitir en HP es:
')¡
READLN (POT)¡writeln¡
Writeln('
Se desea 1) espiral a la derecha con rotacion en el sentido')¡
Writeln('
del reloj o espiral izquierda con rotacion en sentido contrario');
Writeln('
a las lanecillas del reloj. o 2) espiral a la izquierda con');
Writeln('
rotacion en el sentido del reloj o espiral derecha con rotacion')¡
write('
en sentido contrario a la del reloj
(1) o (2):
')¡
readln(esp)¡writeln¡
write( ,
El angulo de la espira = (recolendado 35°) =
')¡
readln(aesp)¡
101
CAR:=REAOKEY¡CLRSCR¡
TEXTCOLOR(REO);
WRITELN( ,
Ahora se escoge uno de los siguientes procesos de');
WRITELH;
WRITELN('
elaboracion, requerido para este diseño: ')¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN¡WRITELN;WRITELN¡
WRITELN('
1. Engranajes cortados o fresados, forlados sin');
WRITELN('
lucha exactitud.');WRITELH;
WRITELN('
2. Engranajes rectos cuyos dientes sean acabados por')¡
WRITELN('
sinfin o alisado.');WRITELN¡
WRITELN('
3. Oientes de alta precisión alisados o es.erilados')¡
WRITELN¡WRITELN¡TEXTCOLOR(LIGHTREO)¡
, );
WRITE( ,
Para el diseño el nu.eral que corresponde es el
REAOLN(J1)¡TEXTCOLOR(red)¡
car:=readkey;
clrscr i
factorJ;
wri tel ni
, )¡
WRITE( ,
La resistencia a la tension Sut, del piñon en Psi es:
REAOLN( Su t );
WRITELN¡TEXTCOLOR(REO);
WRITELN('
TABLA 3. Factor de acabado de superficie, Ka')¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN;
WRITELN( ,
----------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Su (KPsi) 60 70
80
90 100 110 120 130 ')¡
WRITELN( ,
-----------------------------------------------------,)¡
WRITELN( ,
Ka
0,84 0,8 0,78 0,76 0,75 0,735 0,725 O,70')i
WRITELN( ,
----------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Su (KPsi) 140 150 160 170 180 190 200 210 ')¡
WRITELN( ,
----------------------------------------------------- ')¡
WRITELN( ,
0,68 0,675 0,66 0,65 0,64 0,635 0,625 O,62')¡
Ka
WRITELN( ,
---------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Su (KPsi) 220
230 240') ¡
WRITELN( ,
-------------------')¡
WRITELN( ,
Ka
0,615 0,61 O,61')¡
WRITELN( ,
--------------------------------------------------------------------')¡
WRITELN;
, )¡
WRITE( ,
El Factor de superficie Ka, con Sut=' ,Sut:6:0,' es:
REAOLN (Ka) ¡
CAR:=READKEY;
CLRSCR¡
TEXTCOLOR(REO);WRITELN;
WRITELN( ,
TABLA 4. Factores de confiabilidad')¡writeln¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN( ,
---------------------------------------------------------'Ji
WRITELN( ,
Confiabilidad R 0.50 0.90 0.95 0.99 0.999 0.9999');
WRITELH¡
WRITELN( ,
Factor Kc
1.000 0.897 0.868 0.814 0.753 0.702');
WRITELN( ,
--------------------------------------------------------'Ji
WRITELN;
WRITE ('
El factor de confiabilidad escogido,
Kc = , );
REAOLN (Kc)¡
102
CLRSCRiTEXTCOLOR(RED)i
wri tel ni
WRITELN( ,
TABLA 5. Factores de Temperatura')¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
writeln¡
WRITELN( ,
----------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
- 1.0
para
T ! 450°C (840°F)' )¡writeln¡
WRITELN( ,
Kd = <: 1 - 5.8(10)~-3
para
450°C < T i 550 0 C')¡writeln¡
WRITELN( ,
:- 1 - 3.2(10)~-3
para
840°F < T i 1020 0 F')¡writelni
WRITELN( ,
-----------------------------------------------------------')¡writeln¡
writeln;
WRITE( ,
El factor de Telperatura escogido ,
Kd = , )¡
READLN(Kd)iWRITELNiTEXTCOLOR(RED)¡writeln¡
writelni
car:=readkeYi
CLRSCR;
textcolor( red)i
WRITELN('
TABLA 6. FACTORES DE DISTRIBUCION DE CARGA CI y KI ')¡
WRITELNitextcolor(white)¡
WRITELN('
------------------------------------------------------------------')¡
WRITELN('
Albos engranes Un engrane Albos ')¡
WRITELN('
Aplicacion
entre
fuera de fuera')i
WRITELN('
Cojinetes
cojinetes cojin. ')¡
WRITELN('
--------------------------------------------------------------')¡
WRITELN('
En la industria, uso general 1.00-1.10 1.10-1.25 1.25-1.40')¡
WRITELN('
En autoloviles
1.00-1.10 1.10-1.25
')¡
WRITELN('
En aeroplanos
1.00-1.25 1.10-1.40 ·1.25-1.50')¡
WRITELN(' --------------------------------------------------------------------')¡
textcolor(lightred}¡
WRITE ('
El factor de KI o CI de la tabla escogido = ')¡
READLN (KI)¡textcolor(white)¡
TEXTCOLOR(RED)¡WRITELNi
WRITELN('
TABLA 7. Factor de correccion por sobrecarga, Ko')¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELNi
WRITELN( ,
---------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Características
Caracteristicas de la carga ilpulsada')¡
WRITELN( ,
de ilpulso de la -------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
láquina lotriz Uniforle Choques loderados Choques fuertes')¡
WRITELN( ,
-------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
Unitone
1.00
1.2S
1.75')¡
WRITELN( ,
Choque ligero
1.25
1.50
2.00')¡
WRITELN( ,
Choque lodeudo
1.50
1.75
2.25')¡
I/RITELN( ,
-------------------------------------------------------------')¡
textcolor( red)i
I/RITE ('
El factor por sobrecarga, escogido de la tabla, Ko = ')¡
READLN (Ko)¡textcolor(white)¡
CLRSCR¡
, )¡
I/RITE( ,
DUREZA BRINELL DEL MATERIAL DEL PIRON (BHN) ES:
READLN(BHN)iI/RITELN¡
, )¡
I/RITE('
DUREZA BRINELL DEL MATERIAL DEL ENGRANE (BHN) ES:
READLN(BHNB)¡WRITELNiTEXTCOLOR(RED)¡
103
WRITELN('
TABLA 8. Factor de modificacion de vida, Cl')¡
TEXTCOLOR(WHITE)jWRITELNj
WRITELN('
-------------------------------------')j WRITELN¡
WRITELN('
Ciclos de vida
Factor de vida CL')¡WRITELN¡
WRITELN('
-------------------------------------')¡WRITELN¡
WRITELN('
10"4
1.5' )¡WRITELN¡
WRITELN('
10"5
1.3')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
10"6
1.1' )¡WRITELN¡
WRITELN('
10"8 o lás
1.0')¡WRITELN¡
WRITELN('
-------------------------------------')¡
WRITELN¡
WRITE ('
El factor de lodificacion de vida, CL ::
')¡
READLN (CL)¡WRITELN¡
CAR::READKEY¡
CLRSCR¡TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN¡WRITELN;
WRITELN( ,
TABLA 9. Factores de confiabilidad, CR')¡
TEXTCOLOR(WHITE);
WRITELN¡WRITELN¡
WRITELN( ,
------------------------------------------');WRITELN¡
WRlTELN( ,
Confiabilidad R Factor de Confiabilidad')¡WRITELH¡
WRITELN( ,
------------------------------------------')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
Hasta 0.99
0.80') ¡WRITELN;
WRITELN( ,
0.99 a 0.999
1.00')¡WRITELN;
WRITELN( ,
0.999 o lás
1.25 o lás');WRITELH;
WRITELN( ,
------------------------------------------');WRITELN;
WRITELN¡WRITELN¡
WRITE ('
El factor de confiabilidad requerido es, CR :
')¡
READLN (Cr)¡
CAR::READKEY;
CLRSCR;TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN;
CH::1;
WRITELN;TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN('
TABLA 10. Factor de telperatura, CT');
WRITELN;WRITELN;TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN('
----------------------------------------------------------------')¡WRITELN¡
WRITELN('
La AG"A no hace recolendación alguna acerca de los valores ')¡WRITELN¡
WRITELN('
a usar para el factor de telperatura CT cuando ésta sobrepasa')¡WRITELN;
WRITELN('
los 250°F, excepto en cuanto que ilplica que probablelente deba');WRITELN¡
WRITELN('
usarse un valor de CT ) 1.0. Lo anteriuor depende en alto grado')¡WRITELN¡
WRITELN('
de las lilitaciones de telperatura del lubricante que se utilice')iWRITELNi
WRITELN('
puesto que los lateriales deben soportarlas lás altas.')¡WRITELN¡
WRITELN('
-----------------------------------------------------------------')¡WRITELN¡
WRITELN¡WRITELN¡
write ('
El factor de telperatura deducido de acuerdo al texto, CT = ')¡
READLN (CT);
CAR:=READKEY¡
CLRSCR;
TEXTCOLOR(RED);
WRITELN( ,
TABLA 11. Valores de coeficiente elastico, Cp');textcolor(white)¡
•
104
WRITELN¡
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
ENGRANE' )¡
WRITELN( ,
PIAoN
------------------------------------------ ')¡
WRITELN( ,
E(Mpsi)
ACERO HIERRO
BRONCE DE BRONCE DE')¡
WRITELN( ,
FUNDIDO ALUMINIO
ESTAAO')¡
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
ACERO, E=30
2800
2450
2400
2350')¡
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
HIERRO FUNDIDO 2450
2250
2200
2150')¡
WRITELN( ,
E=19');
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
BRONCE DE');
WRITELN( ,
2100')¡
ALUMINIO
2400
2200
2150
WRITELN( ,
E = 17.5')¡
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITELN( ,
BRONCE DE') ¡
WRITELN( ,
ESTAAo: E = 16 2350
2150
2100
2050')¡
WRITELN( ,
------------------------------------------------------------')¡
WRITELN¡
WRITE (,
El factor del coeficiente elastico de la tabla es, Cp = , ) ¡
READLN (Cp)¡writeln¡
car:=readkey¡
CLRSCR¡
factori ¡
flexion¡
repeat
{Calculos por superficie}
Sc:=((0.4*BHN)- 10)*1000¡
K:=BHN/BHNB¡
SH:= ((CL*CH)/(CT*Cr))*Sc¡
Wtp:= SQR(SH/Cp)*(Kv*F*dIP*ii)¡
Ngc:= Wtp/Wt¡
Nc: = Ngc/( Ko*KI) ¡
{Resistencia de contacto}
{resistencia hertziana}
{factor de seguridad}
writeln;textcolor(red);
writeln('
FACTOR DE SEGURIDAD ')¡writeln¡textcolor(white);writeln¡
writeln('
Factor de seguridad por Durabilidad en la superficie: Nf = ' ,Nc:1:3)¡writeln;
if Nc ( 1 then
Begin
writeln('
El factor de seguridad por flexion = ',Nc:1:3,' (1');
writeln¡
writeln('
lal diseñado aUlente el paso norlal: De ahora un P ) , ,Pn:1:2)¡
writeln¡
car:=readkey¡
clrscr;
paso¡
dientesp¡
factorkb¡
factor J;
105
end;
if Nc ): 1 then
Begin
writeln('
El factor de seguridad por flexion : ',Nc:l:3,' ) 1');
wr iteln;
writeln('
Buen diseño, con los datos entregados al prograla');
writeln;
car::readkey;
elrser;
end;
flexion;
until Ne ): 1;
TEXTCOLOR(RED);WRITELN;
WRITELN('
MUESTRA DE RESULTADOS FINALES CON EL DISEA
WRITELN¡WR1TELN¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
app::app*180/pi;
WRITELN( ,
AMGULO DE PASO DEL PIAoN
APP :
WRITELN;
apr::apr*180/pi;
WRITELN( ,
ANGULO DE PASO DE LA RUEDA
APR :
WRITELN;
WRITELN( ,
ALTURA DE TRABAJO
hK :
IIRITELN;
WRITELN('
HOLGURA
h:
WRITELN;
WRITELN('
RELACION DE VELOCIDAD O TRANSMIS10N, i :
WRITELN;
WRITELN('
VELOCIDAD ANGULAR DE LA RUEDA (RPM) :
WRITELN¡
WRITELN('
NUMERO DE DIENTES DE LA RUEDA
Zr:
WRITELN;
WRITELN('
NUMERO DE DIENTES DEL PIAoN
Zp :
WRITELN¡
CAR::READKEY¡
CLRSCR¡
WRlTELN('
ANCHO DE CARA
F:
WRlTELN¡
WRITELN('
VELOCIDAD ANGULAR DEL PIRON (RPM) :
WRITELN¡
WRITELN('
PASO NORMAL
Pn:
WRlTELN¡
IIRlTELN( ,
ANGULO DE PRESION NORMAL, • =
•
WRITELN¡
WRITELN('
FACTOR GEOMETRICO T
J:
WRITELN;
IIRlTELN('
FACTOR GEOMETRICO '1'
1:
IIRITELN¡
OPTIMO')¡
' ,APP: 2: 2, 'o, );
' ,APR: 2: 4, 'o, );
' ,hk: 1: 4,' pg.');
',HOLG:2:4,' pg.');
',1:2:0);
' ,nr:4:2,' RPM')¡
' ,Zr:2:0,' Dtes')¡
',Zp:2:0,' Dtes')¡
',F:2:4,' pg.')¡
' ,np:4:0,' RPM')¡
',Pn:4:0,' pg.')¡
',fi: 3: 1, '0 , ) ¡
',J:l:4)¡
',ii:l:4)¡
106
, ,Kv:2:4)¡
WRITELN( ,
FACTOR DE VELOCIDAD,
Kv :
WRITELNi
',dpp:2:4,' pg.');
WRITELN( ,
DIAMETRO DE PASO DEL PIRoN, dp =
WRITELNi
',dpr:2:4,' pg.');
WRITELN( ,
DIAMETRO DE PASO DE LA RUEDA, dr =
WRITELNi
CAR:=READKEYi
CLRSCR¡
, ,dlp :2:4" pg.');
WRITELN( ,
DIAMETRO MEDIO DE PASO DEL PIRON, dlp =
WRITELNi
WRITELN( ,
DIAMETRO MEDIO DE PASO DE LA RUEDA, dlr = ',dlpr:2:4,' pg. ');
WRITELN¡
a : ',Ar:1:4,' pg.')¡
WRITELN( ,
ADENDO
WRITELNi
WRITELN( ,
VELOCIDAD EN LA LINEA DE PASO
V : ' ,V: 4: 2,' pI.');
WRITELNi
WRITELN( ,
Wt = ',Wt:4:2,' lbs.');
CARGA TRANSMITIDA,
WRITELNi
WRITELN( ,
Wr = ',Wr:4:2,' lbs.');
CARGA RADIAL
WRITELNi
,
WRITELN( ,
Wa = ' ,Wa:4:2, lbs. ');
CARGA AXIAL
WRITELN¡
WRITELN( ,
ESFUERZO EN EL DIENTE
ESF = ' ,ESF:4:2,' Psi');
WRITELNi
WRIlELN( ,
Se : ' ,Se:4:2,' Psi');
LIMITE DE FATIGA
WRITELNi
CAR:=READKEY¡
CLRSCRi
WRITELN('
FACTOR DE SEGURIDAD ORDINARIO:
Ng = ' ,NG:2:2)¡
WRITELNi
WRITELN('
FACTOR DE SEGURIDAD:
FS = ' ,FS:2:2)i
WRITELN¡TEXTCOLOR(RED)¡
WRITELN('
POR RESISTENCIA EN LA SUPERFICIE DE LOS DIENTES ')¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
WRITELN¡
pen:=pi/Pn¡
WRITELN( ,
PASO CIRCULAR NORMAL
pen = ' ,pen:2:4,' pg')¡
WRITELN¡
WRITELN( ,
RESISTENCIA DE FATIGA AL CONTACTO
Se = ' ,Se:6:2,' Psi')¡
WRITELN¡
WRITELN( ,
SH : ' ,SH:6:2,' Psi')¡
RESISTENCIA HERTZIANA, SH
WRITELN¡
WRITELN( ,
FACTOR GEOMETRICO, 1
I = ' ,ii:2:4)¡
WRlTELN;
WRIlELN ( ,
Wt,p = ' ,Wtp:6:3,' lb' );
CARGA TRANSMITIDA PERMISIBLE
TEXTCOLOR( RED) ¡
WRlTELN( ,
FACTOR DE SEGURIDAD ORDINARIO
.Ng = ' ,Nge:2:2)¡
WRITELN¡
WRlTELN ( ,
FACTOR DE SEGURIDAD:
FS = ',Ne:2:2);
WRITELN¡TEXTCOLOR(red)¡
WRIlE ('
CONTINUA CALCULANDO ENGRANAJES CONICOS? (SIN)? ' )¡
READLN (CAR)¡TEXTCOLOR(WHITE)¡
107
WRITELNj
UNTIL CAR = 'N'j
ENO.
8.
LISTADO DEL PROGRAMA PARA EL CALCULO DE POLEAS
•
Progral Poleas(entrada,salida)¡
Uses Crt,graph,dos¡
Var
car:Char¡
z:Integer¡
D,.,DD,Dr,F,a,b,h,s,ss:Real¡
procedure polea1¡
var
gd,gl :integer¡
.ode,x,y,r,a : integer¡
b,c:integer¡
Begin
gd := detect¡
initgraph(gd,gl,")¡
if graphresult {) grok then halt(1)¡
line(110,lOO,110,300)¡
line(110,300,610,300)¡
line(610,300,610,lOO)¡
line(110,lOO,140,lOO)¡
line(140,lOO,170,200)¡
line(170,200,230,200)¡
line(230,200,260,lOO)¡
line(260,100,320,lOO)¡
line(320,100,350,200)¡
line(350,200,410,200);
line(410,200,440,lOO)¡
line(440,100,470,100)¡
line(470,100,500,200)¡
line(500,200,560,200)¡
line(560,200,590,lOO);
line(590,lOO,610,100)¡
line(110,95,110,40)¡
109
line(610,95,610,40}¡
line(110,6S,340,6S}¡
line(380,68,610,68);
{triangulito, izq.}
line(110,6S,120,66}¡
line(120,66,120,70)¡
line(120,70,110,6S);
{triangulito, der.}
line(610,68,600,66};
line(610,66,610,70)¡
line(610,70,610,70};
line(3S0,160,380,SO)¡
line(530,160,530,SO}¡
line(3S0,90,435,90)¡
line(475,90,530,90};
line(530,90,555,90)¡
line(5S5,90,610,90};
line(140,95,140,SO)¡
line(260,95,260,SO)¡
line(140,88,185,88);
line(215,8S,260,88)¡
line(105,lOO,10,lOO)¡
line(105,lOO,lO,100}¡
line(SO,150,10,150)¡
line(105,200,10,200};
line(112,150,212,150};
line(220,150,320,150);
line(330,150,430,150);
line(440,150,540,150}¡
line(5S0,lS0,630,lS0}¡
Line(SO,100,80,200);
Line(60,100,60,lS0);
Line(40,100,40,300}¡
Line(25,lS0,25,300);
Line(lS,200,lS,300};
outtextxY(35S,64, 'F')¡
outtextxY(455,86,'S');
outtextxY(S65,86,'P')¡
outtextxY(200,85,'b');
outtextxY(90,150, 'H');
outtextxY(65,120,'a');
outtextxY(40,305,'Do')¡
outtextxY(25,305,'D')¡
outtextxy(S,305,'Dr');
car:=readkey¡
closegraph¡
clrscr;
end¡
Begin
Utliwersi4l1d -Aut4nOIM 1Ie ()CCillllltl
SECCIÓN -BIBLIOTECA
110
el rscr ¡
repeat
textcolor(red)¡
wri teln( ,
POLEAS ')¡writeln¡textcolor(lIhite)¡
textcolor(lightred)¡
writeln( ,
TABLA 1. Dimensiones de las poleas en B')¡textcolor(lIhite)¡
writeln( ,
--------------------------------------------------------------')¡
writeln( ,
Seccion Dial.
Angulo
b
H
a
S
s ')¡
writeln( ,
Correa
lin pg.
ranura pg. pg. pg. pg.
pg. ')¡
IIriteln( ,
--------------------------------------------------------------')¡
writeln( ,
A
3
34 0.4940.4900.125 5/8 3/8')¡
writeln( ,
5.4
34 0.637 0.580 0.175 3/4 112')¡
B
IIriteln( ,
38 0.650 0.580 0.175 3/4 1/2')¡
writeln( ,
34 0.879 0.780 0.200 1 11/16')¡
e
9.0
writeln( ,
36 0.887 0.780 0.200 1 11/16')¡
wTÍ tel n( ,
38 0.895 0.780 0.200 1 11/16')¡
writeln( ,
34 1.259 1.050 0.300 1 7/16 7/8 ')¡
O
13.0
IIriteln( ,
36 1.271 1.050 0.300 1 7/16 7/8 ')¡
38 1.283 1.050 0.300 1 7/16 7/8 ')¡
IlTiteln('
wr i tel n( ,
E
21.0
36 1.527 1.300 0.400 1 3/4 1.125')¡
writeln( ,
38 1.542 1.300 0.400 1 3/4 1.125')¡
wr itel n( ,
--------------------------------------------------------------')¡
wTi te( ,
De la Tabla de el valor nonalizado de b:
')¡
readln(b )¡
, )¡
wTi te( ,
De la Tabla de el valor norlalizado de H:
readl n( h)¡
, )¡
11 TÍ te( ,
De la Tabla de el valor normalizado de a:
readln( a)¡
, )¡
IIrite( ,
De la Tabla de el valor norlalizado de S:
readln( S)¡
, )¡
IIr ite( ,
De la Tabla de el valor norlalizado de s:
readl n( sS) ¡
el rscr ¡
poleal¡
write('
El dialetro primitivo de la polea, Oes: ')¡
readln(d);writeln¡
writeln('
El dia.etro exterior de la polea, Do eS:')¡lIriteln¡
DO :: d t 2U;
IlTÍteln('
00 : Ot 2a
Do : ',0:3:1,' t 2*' ,a:l:3)¡lIriteln¡
IIriteln('
00 : ',00:3:1,' pg.')¡lIriteln¡
write( ,
El nUlero de correas que se van a utilizar, 1 es: ')¡
readln(I)¡writeln¡
writeln('
El ancho de la polea, Fes: ')¡IITÍteln¡
F :: (1-1)*5 - 2*s¡
writeln('
F : (.-1 )*5 - 2s ¡ F: (' ,1:1:0,' - 1)*' ,5:1:3,' - 2*' ,ss:1:3)¡lIriteln¡
writeln('
F: ',f:l:3,' pg.')¡writeln¡
IIriteln('
El dialetro de raiz, Or es: ')¡lIriteln¡
Or := 00 - H¡
11 Ti teln( ,
Or = Do - H¡ Or:' ,00:1:1,' - ',H:t:3)¡lIriteln¡
llriteln( ,
Or : ' ,Or:2:1,' pg. ')¡textcolor(red)¡writeln¡
111
write('
DESEA SEGUIR CALCULANDO POLEAS
car:=readkey;textcolor(white);
clrscr;
until car = 'N';
end.
(SIN)?
');
9.
LISTADO DEL PROGRAMA DEL MENU
{$M $4000,O,O}
uses crt, dos¡
var
a:string¡
car:char;
begin
clrscr¡
textcolor( red)¡
textcolor(RED)¡
writeln('
DISEAo DE ELEMENTOS DE MAQUINAS ')¡WRITELN¡
textcolor(WHITE)¡
writeln( ,
1. ENGRANAJES CONICOS ')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
2. ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES ')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
3. TORNILLOS DE SUJECION ')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
4. JUNTAS CON EMPAQUES ');WRITELN;
WRITELN( ,
S. TORNILLOS SIN FIN ')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
6. CADENAS DE RODILLOS ')¡WRITELN¡
WRITELN( ,
7. CORREAS EN 'V")¡WRITELN¡
WRITELN( ,
8. POLEAS ')¡WRITELNi
WRITELN( ,
9. SALIR DEL MENU AL SISTEMA')¡
writeln¡textcolor(red);
')¡
write('
Con cual de los anteriores nUlerales desea trabajar:
READLN(A)¡writeln¡writeln¡textcolor(lightblue)¡
write('
Elaborado por: Victor Manuel Libreros y Willial Muñoz ')¡writelni
textcolor(white);
car::readkey¡
IF a : '1' then begin;
swapvectors¡
exee( 'conicos.exe',")¡
swapvectors;
end¡
IF a : '2' then begin;
swapvectors¡
exec( 'coniesp.exe' ,")¡
swapvectors;
end¡
IF a : '3' then Begin¡
113
swapveetorsi
exee( 'tornisuj .exe' ,")¡
slIapveetorS¡
end¡
IF a : '4' then Begin¡
slIapveetors¡
exee( 'empaques.exe',")¡
slIapveetors¡
end¡
IF a : '5' then Begin¡
sllapveetors¡
exee( 'sinfin.exe' ,")¡
sllapveetors¡
end¡
IF a : '6' then Begin¡
sllapveetorsi
exee( 'cadenas .exe' , ")¡
sllapveetors;
end¡
IF a : '7' then Begin¡
sllapveetors¡
exec( 'correas.exe' ,")¡
sllapveetors;
end;
IF a : '8' then Begin;
sllapveetorsi
exee( 'Poleas.exe' ,");
sllapveetorsi
end¡
end.
10.
MANUAL DEL PROGRAMA
Para poder utilizar el programa se instala el diskette de
3i en
el drive b)
computador ya
drive,
o a)
prendido, se
por ejemplo
digitar:
a~
después
procede a
si estás en el
-)
(-) significa
teclado). Estando
ya en el drive
se procede
de instalarlo, con
a digitar
la palabra
ubicarse en
drive
el
este
e (disco duro)
enter o
return
en su
donde está el diskette
menu -),
en donde
ya
aparece el menú principal en donde se encuentra todas las
opciones a utilizar.
NOTA:
si
se desea
Empezamos con la primera opción.
imprimir las pantallas
al finalizar
cada pantalla oprimir la tecla [print screen] .
Al
entrar
la programa
hay
8
items
para
seleccionar
empezamos con el item 1 (engranajes cónicos).
10.1.
ENGRANAJES CONICOS
Este programa sirve para calcular todo lo relacionado con
115
engranajes cónicos, los siguientes son los pasos a seguir
según el ejemplo ejecutado e impreso en el Anexo A.
1.
Paso diametral,
es mejor escoger un
paso diametral
de los primeros 2, 2 1/4, 2 1/2, 3 ó 4 para empezar.
Dar: 4 <enter>
2.
Se da
el
valor del
ángulo
de presión
normal
de
acuerdo a las recomendaciones:
Dar: 20 <enter>
3.
Aparece recomendado
el número de dientes
del piñón,
se dan los valores recomendados entre paréntesis o
si se
tiene un diseño o problema real se da el valor requerido.
Dar: 25 <enter>
4.
Relación de transmisión requerida. Para el ejemplo:
Dar: 2 <enter>
5.
Observar los
resultados que
aparecen y
entrar la
potencia requerida para el diseño:
Dar: 10 <enter>
6.
De los numerales (del
1 al 3) se
escoge el tipo de
proceso de elaboración. Para el ejemplo, caso 2:
Dar: 2 <enter>
7.
De la
datos dados
Tabla se escoge
en la
el factor geométrico
parte inferior
con los
de la tabla, en
este
caso con 25 dientes del piñón y 50 dientes en la rueda.
Puede
realizarse una
interpolación
con
calculadora
puede darse el valor menor para aumentar el esfuerzo.
o
116
Dar: 0.215 <enter>
8.
Dar
el valor
de la
resistencia a
la tensión
del
material del piñón.
Dar: 120000 <enter>
9.
De la
tabla se escoge el
factor Ka de acuerdo a
la
resistencia a la tensión del piñón.
Dar: 0.725 <enter>
10.
De la Tabla se halla el factor de tamaño con el dato
del paso normal en la parte inferior de la tabla.
Dar: 0.89 <enter>
11.
De la Tabla se
halla el factor de confiabilidad, si
no se tiene un dato preciso generalmente se toma 0.814.
Dar: 0.814.
12.
De
la
Tabla se
da
el factor
de
temperatura de
acuerdo a las indicaciones en la misma.
Dar: 1
13.
De la Tabla se da
acuerdo
el factor de efectos diversos
al valor que aparece
de
en la parte inferior de la
tabla de la resistencia última del material del piñón.
Dar: 1.33 <enter>
14.
De la tabla se da el factor de distribución.
Dar: 1.1 <enter>
15.
De
la
tabla se
da
el factor
de
corrección
de
sobrecarga.
Dar: 1.25 <enter>
16.
De la Tabla se da el factor de modificación de vida.
117
Si
no se tiene
un valor
preciso, generalmente
se toma
1.1 .
Dar: 1.1 <enter>
17.
De la Tabla se da el factor de confiabilidad.
Si no
se tiene un valor preciso, generalmente se toma 0.8.
Dar: 0.8 <enter>
18.
De la Tabla
se da el factor de temperatura.
Si
no
se tiene un valor preciso. generalmente se toma 1.
Dar: 1 <enter>
19.
De
la Tabla se da
el coeficiente elástico. Para el
ejemplo:
Dar: 2800 <enter>
20.
De
la Tabla se
da el factor geométrico
valores mostrados en la parte
1 con los
inferior de la tabla.
Se
puede interpolar con calculadora. de lo contrario se toma
el
valor
menor
para
aumentar
el
esfuerzo
y
ser
conservativos en el diseño.
Dar: 0.0835 <enter>
21.
Se
muestra el
factor de
seguridad. como
es buen
diseño se da enter hasta mostrar todos los resultados. si
no hubiera
sido
retomar los
bueno el
diseño el
datos y cambiar aquellos
programa vuelve
a
que puede llegar a
obtener un buen diseño.
22.
De aqui en
imprimir
adelante se teclea <enter> y
los resultados
hasta que
salga el
se pueden
mensaje de
"Continua calculando engranajes cónicos (SIN)? .
118
10.2.
ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES
Este programa sirve para calcular todo lo relacionado con
engranajes
cónicos espirales,
los
siguientes
son
los
pasos a seguir según el ejemplo ejecutado e impreso en el
Anexo A.
1.
Paso diametral,
es mejor escoger un paso diametral
de los primeros 2, 2 1/4, 2 1/2, 3 ó 4 para empezar.
Dar: 4 <enter>
2.
Se
da el
valor
del ángulo
de
presión normal
de
acuerdo a las recomendaciones:
Dar: 20 <enter>
3.
Aparece
recomendado el número de
dientes del piñón,
se dan los valores recomendados entre paréntesis
o si se
tiene un diseño o problema real se da el valor requerido.
Dar: 25 <enter>
4.
Relación de transmisión requerida. Para el ejemplo:
Dar: 2 <enter>
4.
Observar
los resultados
que aparecen
y entrar
la
potencia requerida para el diseño:
Dar: 10 <enter>
5.
Dar la dirección de la
espira para las opciones 1
ó
2. Para el ejemplo:
Dar: 1 <enter>
6.
Dar el valor del ángulo de la espira de acuerdo
a la
119
recomendación:
Dar: 35 <enter>
De los numerales (del
7.
1 al 3) se
escoge el, tipo de
proceso de elaboración. Para el ejemplo, caso 2:
Dar: 2 <enter>
8.
De
la Tabla se
datos dados
escoge el factor geométrico con
en la parte inferior
caso con 25 dientes del piñón
Puede
realizarse
una
y
de la
tabla, en
los
este
50 dientes en la rueda.
interpolación
con
calculadora o
puede darse el valor menor para aumentar el esfuerzo.
Dar: 0.29 <enter>
9.
Dar el
valor de
la resistencia
a la
tensión
del
material del piñón.
Dar: 120000 <enter)
10.
De la tabla se escoge el factor
Ka de acuerdo a la
resistencia a la tensión del piñón.
Dar: 0.725 <enter>
11.
De la Tabla
se halla el factor de confiabilidad, si
no se tiene un dato preciso generalmente se toma 0.814.
Dar: 0.814.
12.
De
la
Tabla se
da
el factor
de
temperatura de
acuerdo a las indicaciones en la misma.
Dar: 1
13.
De la tabla se da el factor de distribución.
Dar: 1.1 <enter>
14.
De la
tabla
se da
el
factor
de corrección
de
Universidad Aut6nolna Ifl! Oa:i.ente
SECCION BIBlIOTECA
120
sobrecarga.
Dar: 1.25 <enter>
15.
Dar la dureza brinel del material del piñón.
Da,-: 500 <enter>
16.
Dar la dureza brinel del material de la rueda.
Dar: 500 <enter>
17.
De la Tabla se da el factor de modificación de vida.
Si no
se tiene
un valor
preciso, generalmente se
toma
1.1 .
Dar: 1.1 <enter>
18.
De la Tabla se da el factor de confiabilidad.
Si no
se tiene un valor preciso, generalmente se toma 0.8.
Dar: 0.8 <enter>
19.
De
la Tabla se da el
factor de temperatura.
Si no
se tiene un valor preciso, generalmente se toma 1.
Dar: 1 <enter>
20.
De la Tabla
se da el coeficiente elástico. Para el
ejemplo:
Dar: 2800 <enter>
21.
De la Tabla se
valores mostrados en
da el factor
geométrico 1
la parte inferior de
con los
la tabla.
Se
puede interpolar con calculadora, de lo contrario se toma
el
valor
menor
para
aumentar
el
esfuerzo
y
ser
conservativos en el diseño.
Dar: 0.116 <enter>
22.
Se
muestra el
factor de
seguridad, como
es buen
121
dise~o
no
se da enter hasta mostrar todos los resultados. si
hubiera sido
retomar los datos
bueno el
diseño el
programa vuelve
y cambiar aquellos que puede
a
llegar a
obtener un buen diseño.
23.
De
aqui en adelante se teclea
imprimir
los resultados
hasta que
<enter> y se
salga el
pueden
mensaje de
"Continua calculando engranajes cónicos espirales (SIN)?
10.3.
TORNILLOS DE SUJECION
Para entrar a este item se oprime el número 3. <enter>
A.
Leer la teoría y después dar <enter>.
B.
Seleccionar
cualquiera de
los items
de acuerdo
al
ejemplo mostrado en el Anexo A.
10.3.1.
1.
Carga axial.
De el valor de la carga axial sobre el tornillo. Para
el ejemplo:
Dar: 200 <enter>
2.
De la tabla se da el valor del factor de servicio.
Dar: 1.25 <enter>
3.
De la Tabla dar el Factor de Seguridad.
Dar: 1.25 <enter>
4.
Entre
De la
Tabla seleccionar el
material del
más aumente el numeral mayor
tornillo.
resistencia posee el
122
material. Para el ejemplo:
Dar: 5 <enter)
5.
Observar los resultados y dar el tipo de rosca que se
requiere.
Dar: 1 <enter)
6.
Observar
los resultados,
satisfactorios el
si
los
diseño está culminado
resultados
son
de lo contrario
habría que devolverse a aumentar el factor de seguridad.
10.3.2.
Uniones con carga de apriete.
1.
Oprimir el numeral 2 <enter)
2.
De la Tabla dar el Factor de Seguridad.
Dar: 1.25 <enter)
3.
De la Tabla
Entre
seleccionar el
material del
más aumente el numeral mayor
tornillo.
resistencia posee el
material. Para el ejemplo:
Dar: 5 <enter)
4.
Dar la fuerza de apriete
sobre el tornillo. Para
el
ejemplo:
Dar: 1000 <enter)
5.
Observar los resultados y oprimir <enter)
6.
Observar los resultados y dar el tipo de rosca que se
requiere.
Dar: 1 <enter>
7.
Observar los resultados y oprimir <enter)
123
8.
Observar los resultados y analizarlos.
Oprimir S ó N
según corresponda.
10.3.3.
Tensado previo y carga de servicio.
1.
Se oprime el numero 3 y <enter>.
2.
Se da el factor de servicio de acuerdo a la tabla.
Dar: 1.1 <enter>
3.
Se da el factor de seguridad de acuerdo a la tabla.
Dar: 3 <enter>
4.
De la
Entre
Tabla seleccionar
el material
más aumente el numeral mayor
del tornillo.
resistencia posee el
material. Para el ejemplo:
Dar: 5 <enter>
5.
Observar los resultados.
Dar el valor de la fuerza o
la presión dependiendo de la información que se tenga.
Dar: 1 <enter>
6.
Dar el valor de la carga de servicio.
Dar: 1200 <enter>
7.
Dar el diámetro de la tapa del cilindro
Dar: 4 <enter>
8.
Dar
el diámetro
del circulo
de colocación
tornillos. Para el ejemplo:
Dar: 8 <enter>
9.
Dar el diámetro del circulo de la tapa.
Dar: 10 <enter>
10.
Dar el espesor de la placa superior
de los
124
Dar: 2 <enter>
11.
Dar el espesor de la placa inferior
Dar: 2 <enter>
12.
De acuerdo a las recomendaciones
de la tabla dar el
valor del factor K (el mayor del rango).
Dar: 1.65 <enter>
13.
Inicialmente se
supone un valor de
ct lo más cerca
posible a 0.5.
Dar: 0.4 <enter>
14.
Observar resultados y seleccionar el tipo de rosca.
Dar: 1 <enter>
15.
Observar los resultados y oprimir <enter>
16.
ObSel"Var los resultados y oprimir <enter>
17.
Observar los resultados y oprimir <enter>
18.
Se recalcula
ct, por
lo tanto
dar
el valor
del
sección transversal
del
módulo de elasticidad.
Dar: 10e6 <enter>
19.
Seleccionar
el tipo
de
tornillo.
Dar: 1 <enter>
20.
21.
22.
Observar los resultados y oprimir <enter>
Observar los resultados y oprimir <enter>
Observar los
resultados, si están
bien diseñados
dar S ó N y si el diseño no es satisfactorio oprimir N.
125
10.3.4.
Tornillos sometidos a carga de fatiga
1.
Se oprime el numero 4 y <enter>.
2.
Se da el factor de servicio de acuerdo a la tabla.
Dar: 1.25 <enter>
3.
Se da el factor de seguridad de acuerdo a la tabla.
Dar: 3.5 <enter>
4.
De la
Entre
Tabla seleccionar el
material del
más aumente el numeral mayor
tornillo.
resistencia posee el
material. Para el ejemplo:
Dar: 5 <enter>
5.
Observar los resultados.
Dar el valor de la fuerza o
la presión dependiendo de la información que se tenga.
Dar: 1 <enter>
6.
Dar el valor de la carga de servicio máxima.
Dar: 1200 <enter>
7.
Dar el valor de la carga de servicio mínima.
Dar: 200 <enter>
8.
Dar el diámetro de la tapa del cilindro
Dar: 4 <enter>
9.
Dar
el diámetro
del circulo
de colocación
tornillos. Para el ejemplo:
Dar: 8 <enter>
10.
Dar el diámetro del circulo de la tapa.
Dar: 10 <enter>
11.
Dar el espesor de la placa superior
Dar: 2 <enter>
de los
126
12.
Dar el espesor de la placa inferior
Dar: 2 <enter>
13.
De acuerdo
a las recomendaciones de la tabla dar el
valor del factor K (el mayor del rango).
Dar: 1.65 <enter>
14.
Inicialmente se supone
un valor de Ct lo más cerca
posible a 0.5.
Dar: 0.45 <enter>
15.
Observar resultados y oprimir <enter)
16.
Observar los
resultados y
seleccionar el
tipo de
rosca.
Dar: 1 <enter>
17.
Observar los resultados y oprimir <enter)
18.
Observar los resultados y oprimir <enter)
19.
Observar los resultados y oprimir <enter)
20.
Se
recalcula Ct,
por lo
tanto dar
el valor
del
sección transversal
del
módulo de elasticidad.
Dar: 10e6 <enter>
21.
Seleccionar
el tipo
de
tornillo.
Dar: 2 <enter)
22.
Si el valor del tamaño del diámetro no aparece en la
Tabla primera columna,
el diámetro
aparece
oprimir el número 1
en la
primera columna
<enter>.
Si
oprimir
el
número 2 <enter>.
Dar:
2 <enter>
(Para el
ejemplo 3/4
si aparece
en la
127
tabla).
23.
Dar el valor de h columna 3, 5
7 según el tipo de
Ó
cabeza del tornillo.
Dar: 0.5 <enter>
24.
(Dar el valor en decimales).
Dar el valor de
S de la
columna 2,4
6 según el
Ó
tipo de cabeza del tornillo.
Dar: 1.125 <enter>
25.
(Dar el valor en decimales).
Si el valor del tamaño del diámetro no aparece en la
Tabla primera
el diámetro
columna, oprimir el número
aparece
en la
1 (enter>.
primera columna
oprimir
Si
el
número 2 <enter>.
Dar:
2 <enter>
(Para el
ejemplo 3/4
si aparece
en la
tabla).
26.
Dar el valor de H columna 3, 4
Ó
5 según
el tipo de
cabeza del tornillo.
Dar: 0.64 <enter>
27.
(Dar el valor en decimales).
Dar el valor de S de la columna 2.
Dar: 1.125 <enter>
28.
(Dar el valor en decimales).
Observar los resultados
oprimir <enter>
y
29.
Observar los resultados y oprimir <enter>
30.
Observar los resultados
31.
Observar
dar S ó N
y
y
oprimir <enter>
los resultados, si
~stán
bien diseñados
si el diseño no es satisfactorio oprimir N.
128
10.3.5.
Carga transversal.
1.
Se oprime el numero 5 y <enter>.
2.
Se da el factor de servicio de acuerdo a la tabla.
Dar: 1.3 <enter>
3.
Se da el factor de seguridad de acuerdo a la tabla.
Dar: 3.5 <enter>
4.
De la
Entre
Tabla seleccionar el
material del
más aumente el numeral mayor
tornillo.
resistencia posee el
material. Para el ejemplo:
Dar: 5 <enter>
5.
Dar
el
valor
de la
fuerza
transversal
sobre el
tornillo. Para el ejemplo:
Dar: 500 <enter>
6.
De la Tabla dar el coeficiente de fricción de acuerdo
a los materiales en fricción, si no
se encuentra suponer
un valor haciendo relación con los materiales dados en la
tabla.
Dar: 0.18 <enter>
7.
Dar el número de juntas que intervienen en la unión.
Dar: 2 <enter>
8.
Observar
admisible
los resultados.
numeral
102
Dar
el valor del esfuerzo
dependiendo
del
material
utilizado. Para el ejemplo:
Dar: 1 <enter>
9.
De acuerdo al tipo de rosca para el diseño dar 1 ó 2.
Dar: 1 <enter>
129
10.
Observar los resultados y oprimir (enter>
11.
Observar los resultados.
si están
bien diseñados
dar S ó N y si el diseño no es satisfactorio oprimir N.
10.4.
JUNTAS CON EMPAQUES
1.
Dar el numero 4 <enter>
2.
Leer la teoría y oprimir <enter>.
3.
Se da el factor de servicio de acuerdo a la tabla.
Dar: 1.3 <enter>
4.
Se da el factor de seguridad de acuerdo a la tabla.
Dar: 3.5 (enter>
5.
De la
Entre
Tabla seleccionar
el material
más aumente el numeral mayor
del tornillo.
resistencia posee el
material. Para el ejemplo:
Dar: 5 <enter>
6.
De la Tabla dar el factor "m"
de acuerdo al material
del empaque. Para el ejemplo:
Dar: 2.25 <enter>
7.
De la Tabla dar el factor "Y"
de acuerdo al material
del empaque. Para el ejemplo:
Dar: 2200 <enter>
8.
Dar el espesor del empaque. Para el ejemplo:
Dar: 0.125 <enter>
9.
Observar los
resultados.
Dar el valor de la presión
en el interior del cilindro.
Universidad AutllAoma !le Qcci.MltI
SECCtON BIBLIOTECA
130
Dar: 500 <enter>
10.
Dar el diámetro de la tapa del cilindro
Dar: 4 <enter>
11.
Dar el
diámetro del circulo de
colocación de
los
tornillos. Para el ejemplo:
Dar: 8 <enter>
12.
Dar el diámetro del circulo de la tapa.
Dar: 10 <enter>
13.
Dar el espesor de la placa superior
Dar: 2 <enter>
14.
Dar el espesor de la placa inferior
Dal-: 2 <enter>
15.
De acuerdo
a las recomendaciones de la tabla dar el
valor del factor K (el mayor del rango).
Dar: 3.3 <enter)
16.
Inicialmente se supone
un valor de et lo más cerca
posible a 1.
Dar: 0.9 <enter>
17.
Observar resultados y oprimir <enter>
18.
Observar resultados y oprimir <enter)
19.
Observar resultados y oprimir <enter>
20.
Observar resultados y oprimir <enter>
21.
De acuerdo a las recomendaciones de la tabla dar el
valor del factor K.
Dar: 4.5' <enter)
Ya que la junta no es segura.
131
22. Inicialmente
se supone un
valor de Ct
lo más cerca
posible a 1.
Dar: 0.9 <enter>
23.
Observar resultados y oprimir <enter>
24.
Observar resultados y oprimir <enter>
25.
Observar resultados y oprimir <enter>
26.
Observar resultados y oprimir <enter>
27.
Observar los
resultados y
seleccionar el tipo
de
rosca.
Dar: 1 <enter>
28.
Observar resultados y oprimir <enter>
29.
Observar resultados y oprimir <enter>
30.
Observar resultados y oprimir <enter>
31.
Dar el módulo de elasticidad de acuerdo a la tabla.
Dar: 5e6 <enter>
32.
de la Tabla dar el v810r de q de acuerdo al material
utilizado y a la presión dentro del cilindro.
Dar: 0.11 <enter>
33.
Observar resultados y oprimir <enter>
34.
Observar los resultados,
si están
bien diseñados
dar S ó N y si el diseño no es satisfactorio oprimir N.
10.5.
TORNILLOS SIN FIN
1.
Oprimir el número 5 <enter>
2.
Leer la teoría
y
oprimir <enter>
132
3.
Leer la teoría
y dar el valor de las rpm de entrada.
Para el ejemplo:
Dar: 1160 <enter>
4.
Dar las rpm de salida.
Para el ejemplo:
Dar: 58 <enter>
5.
Dar la potencia a transmitir.
Para el ejemplo:
Dar: 33 <enter>
6.
De la tabla se da
del tiempo de
el factor de servicio
trabajo de
la máquina y de
potencia y maquina impulsada.
dependiendo
la fuente
de
Para el ejemplo:
Dar: 1.1 <enter>
7.
8.
Observar los resultados y oprimir <enter>
Se
introduce el
numeral en
donde las rpm
cercanas a las de trabajo o entrada.
son más
Pare el ejemplo:
Dar: 2 <enter>
9.
De la tabla se escoge el valor de la distancia entre
centros de
acuerdo
a
los
valores
dados en
la
parte
inferior de la tabla.
Dar: 8 <enter>
10.
Dar el valor del diámetro primitivo.
Dar: 2.8 <enter>
11.
Dar el valor del ancho de cara de la rueda.
Dar: 1.8125 <enter>
12.
Observar los resultados y dar <enter>
13.
Observar los resultados y dar <enter>
14.
De la Tabla de escoge el material de
la rueda y su
133
resistencia a la fatiga.
Dar: 22000 <enter>
15.
De la tabla se
escoge el número
de filetes que se
acerque más a un valor entero o un valor intermedio de la
tabla.
Dar: 4 <enter>
16.
Observar los
resultados
y dar
el valor
del
paso
normal normalizado más próximo al calculado.
17.
Observar los resultados y oprimir <enter>
18.
Observar los resultados
19.
De la Tabla,
y
oprimir <enter>
a partir del ángulo
de presión normal
se escoge el factor del desgaste.
Dar: 125 <enter>
20.
Observar los resultados y oprimir <enter>
21.
Observar los resultados y oprimir <enter>
22.
Como
la tabla
los tornillos están mal
y
se da un valor del ángulo
diseñados se vuelve a
de presión normal a
partir del valor K mostrado.
Dar: 30 <enter>
23.
Observar los resultados y oprimir <enter>
24.
Observar los resultados y oprimir <enter>
25.
Se
escoge
el
valor
del
factor
del
desgaste
dependiendo del ángulo de presión hallado anteriormente.
Dar: 180 <enter>
26.
27.
Observar los resultados y oprimir <enter>
Observar
los resultados, si está bien diseñado dar
134
s ó N y si el diseño no es satisfactorio oprimir N.
10.6.
CADENAS DE RODILLOS
1.
Oprimir el número 6 <enter>
2.
Leer la teoría y dar <enter)
3.
Dar el factor de
servicio dependiendo
del tipo
de
carga y el tipo de fuente de potencia.
Dar: 1.1 <enter)
4.
Observar los resultados y oprimir <enter)
5.
Observar los resultados
b.
Observar los resultados y oprimir <enter)
7.
y
oprimir <enter>
Observar los resultados y oprimir <enter)
NOTA:
De
aquellos
esta tabla
los
donde la
última
en
diseños satisfactorios
columna dice
"SI".
son
Se
selecciona aquella que tenga el menor número de cadenas o
por costos.
8.
Si desea calcular otra transmisión oprimir la letra S
de·lo contrario oprimir N.
10.7.
CORREAS
1.
Oprimir el numero 7 <enter>.
2.
Leer la teoría y dar <enter)
3.
Dar el factor de servicio de acuerdo a los parámetros
dados.
135
Dar: 1.5 <enter>
4.
Entrar las rpm de entrada.
Para el ejemplo:
Dar: 1160 <enter>
Entrar la potencia a transmitir.
Dar: 50 <enter>
6.
Dar las rpm de la rueda.
Dar: 270 <enter>
7.
Observar lo que se dice y dar <enter>.
8.
Observar la figura y hallar el tipo de correa con los
datos anteriormente vistos.
Dar: <enter>
9.
Dar el tipo de correa seleccionada correspondiente al
numeral.
Para el ejemplo:
Dar: 4 <enter>
10.
De la tabla
dar el
diámetro mínimo de
acuerdo al
tipo de correa seleccionada.
Dar: 13 <enter>
11.
De acuerdo al valor que aparece en la parte inferior
de la tabla dar el valor del factor Kd.
Dar: 1.14 <enter>
12.
Observar los resultados y dar <enter>
13.
Observar los resultados y dar <enter>
14.
Observar los resultados y dar <enter>
15.
Dar
aparece dar
el valor
un valor
inferior de la tabla.
de la
longitud normalizada,
mayor al que aparece
en la
si no
parte
136
Dar: 240 <enter>
16.
Observar los resultados
17.
De acuerdo al valor que aparece en la parte inferior
y
dar <enter>
de la tabla dar el factor de corrección por ángulo.
Dar: 0.89 <enter>
18.
De acuerdo al valor que aparece en la parte inferior
de la tabla dar el factor de corrección por longitud.
Dar: 1.0 <enter>
19.
Observar los resultados y dar <enter)
20.
Observar los resultados y dar <enter>
21.
Dependiendo del material
de la correa
se halla el
coeficiente de rozamiento de esta tabla. Para el ejemplo:
Dar: 0.25 <enter)
22.
Observar los resultados y dar <enter>
23.
Observar los
cuenta
los
resultados y dar <enter).
valores
de
Fpl y
Fp2
para
la
Tener
en
siguiente
gráfica.
24.
Aparece la gráfica.
Si el cruce de valores
Anotar los valores de Nl y N2.
se sale de la
gráfica extrapolar
con un valor no muy exacto.
Dar: <enter>
25.
Anotar el valor de Nl hallado.
Para el ejemplo.
Dar: 4e8 <enter>
26.
Anotar el valor de N2 hallado.
Para el ejemplo.
Dar: 5e9 <enter>
27.
Si desea calcular otra transmisión oprimir la letra
137
S de lo contrario oprimir N.
10.8.
1.
2.
POLEAS
Oprimir el numero 8 (enter)
De
la
tabla
utilizada dar el
y
dependiendo
valor de
b de
del
tipo
la columna
de correa
4. Dar
los
valores en decimales y no en fraccionarios.
Dar: 1.259
3.
Center)
Dar el
valor de
H, columna 5. Dar
los valores
en
los valores
en
los valores
en
los valores
en
decimales y no en fraccionarios.
dar: 1.05 (enter)
4.
Dar el
valor de
a, columna 6. Dar
decimales y no en fraccionarios.
Dar: 0.3 (enter)
5.
Dar el
valor de
S, columna 7. Dar
decimales y no en fraccionarios.
Dar: 1,4375 (enter)
6.
Dar el
valor de
s, columna 8. Dar
decimales y no en fraccionarios.
Dar: 0.875 (enter)
7.
Observar
los resultados.
Si desea
calcular otra
transmisión oprimir la letra S de lo contrario oprimir N.
11.
El
diseño
CONCLUSIONES
de elementos
mecánicos
por medio
de un
programa resultó muy fácil de manera rápida y efectiva.
Es
mucho más
seguro
y
rápido el
cálculo
de
los
elementos aqui tratados por medio de la utilización de el
programa elaborado.
Es muy
útil la
graficación en
programación ya
cualquier nomograma puede elaborarse y dar
que
al usuario el
mejor servicio.
La programación
complicado
y
es
ingeniero mecánico
diseño.
en
una
pascal
por
herramienta
para la
computador
muy
elaboración
no
es
para
el
de paquetes
de
útil
BIBLIOGRAFIA
CAICEDO,
Jorg~.
Dise~o
Teoría y práctica.
de Elementos de Máquinas.
Tomos I,II,III,IV. Cali:
Universidad del Valle: Departamento de Mecánica de
Sólidos y Materiales.
CASTA~EDA,
1.986.
Jesús David. Cali:
Univalle, s.f.
Conferencias sobre Tornillos de Sujeción y empaques.
SHIGLEY,
Joseph E.
MITCHELL,
Ingeniería Mecánica.
4 ed.
Larry D.
Diseño en
México: Mc Graw
Hi 11, 1.985.
Universidad AutGnoma de Occi1,"tt
SECCION BIBLIOTECA
ANEXO A.
UTILITARIO DEL PROGRAMA
ANEXO A.
Utilitario del programa
Para poder utilizar el programa se instala el diskette de
3! en el
drive b> o
computador ya
drive,
por
digitar:
a>,
prendido, se
después de instalarlo,
procede a
ejemplo si estás en
a:
->
(-) significa
teclado). Estando
ya en el drive
se procede
a digitar
la palabra
ubicarse en
e
el drive
ente.
con el
este
(disco duro)
o return
en su
donde está el diskette
menu ->,
en donde
ya
aparece el menú principal en donde se encuentra todas las
opciones a utilizar.
NOTA:
Si se
Empezamos con la primera opción.
desea imprimir las
pantallas al finalizar
cada pantalla oprimir la tecla [print-séreen]
1':
PROBLEMA EJEMPLO PARA ENGRANAJES CONICOS
Se desea diseñar un
las revoluciones
transmitida
piñón
par de engranajes cónicos en el cual
de entrada son de
es de 10
600 rpm, la potencia
HP con un numero de
de 25, la relación de
dientes en el
transmisión requerida es de
2. Los engranajes se destinan para uso industrial general
y es
muy probable
que se empleen
en aplicaciones donde
ambos estén montados fuera de borda.
-NOTA:
El diseño es
óptimo cuando el factor de seguridad
sobrepasa un valor conservativo de 4.
DISENo DE ELEMENTOS DE MAQUINAS
1.
ENGRANAJES CaNICaS
2.
ENGRANAJES CaNICOS ESPIRALES
3.
TORNILLOS DE SUJECION
4.
JUNTAS CON EMPAQUES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
8.
POLEAS
9 .
SALIR DEL MENU AL SISTEMA
desea trabajar:
Con caal de los anteriores numerales
-
1
TABLA 1.
PASOS DIAMETRALES
2 1/4,
2 1/2,
DTE/PULG.
3, 4, 6,
8, 10, 12, 16
Paso burdo
2,
Paso fino
20, 24, 32, 40, 48, 64, 80, 96, 120, 150, 200
El valor del Paso diametral escogido inicialmente es:
4
El angulo de presion normal es 20° -) estandar, esto aumenta la
_La razonde contacto, evita el rebaje e incrementa la resistencia
del piñon,
ahora el valor del angulo de presion es:
20
Numero de dientes del piñon:
valores mínimos (13, 14, 15, 16)
Zp
=
25
Para el diseño que rpm se requiere en el piñon:
Que relacion de transmísion ,i, se requiere:
Las rpm de la rueda resultan de:
•
nr
=
600/2.000
nr
=
300 rprn
nr
=
600
2
np/i
L3 potencia que se desea transmit:r en HP es:
10
Ahora se escoge uno de los sig\l.Í.enter: procesos de
elAborAcion, requerido para est9 dise$o:
1. Engranajes cortados o fresados, formados sin
mucha exactitud.
2. Engranajes rectos cuyos dientes sean acabados por
sinfin o alisado.
3. Dientes de alta precisi Un alisados o esmerilados
Para el dise$o el numeral que corresponde es el
TABLA 2.
Fact.ores Geometr icos J pal-a engranes canicas
- -- ---- - - - - - - - - -_._- --- --_. . ~- -----_ . .- ------ - ------_..-.:---- ._ ..- --- -.. -= --- - -- - . - - - ----Factor
geometrico,
J
Numero de
Dientes
de 1 Pi $on
15
20
30
/lO
SO
h0
8(1
100
Dientes de la Rueda
20
0.173
0.198
0.230
0.238
0.239
0.249
0.261
0.280
30
40
50
60
0.180
0.1.99
0.233
0.254
0.261
0.268
0.290
0.305
0.1810
0.2003
0.2300
0.2500
0.2680
0_2690
0.3080
0.3208
0.1820
0.2005
0.2310
0.21j.90
0.2700
0.2960
0.3220
0.3375
0.1820
0.2006
0.2300
0.2575
0.2775
0.0300
0.3350
0.31j.75
70 .
0.1870
0.2120
0.2402
0.2620
0.2820
0.3200
0.3408
O.3S75
80
90
0~195()
0.2200
0.2500
0.2720
O .28f35
100
0.200 0.210
0.228 ,O .232
0.259 0.260
0.279"0.282
0.297
0.300
-
0.34f1S
0.3660 0.370 0.380
-------------------------------------------------------------------De la Tahla 2 con: numero de dientes del pi$on
numero de'dientes de la r~eda El valor de J encontrado es:
25
50
=
()
~21~:)
La resistencia a la tension Sut, del pi$on en Psi es:
TABLA 3.
Su (KPsi)
Ka
Su (KPsi)
Factor de acabado de superficie, Ka
60
70
80
90
100
110
120
130
0,84
0,8
0,78
0,76
0,75
0,735
0,725
0,70
140
150
160
170
180
190
200
210
0,675
0,66
0,65
0,64
0,635
0,625
0,62
0,68
Ka
Su (KPsi)
220
230
240
Ka
0,615
0,61
0;61
El Factor de superficie Ka, con
TABLA 4.
Paso P
DTE/PULG.
120000
Sut=120000 es:
0.725
Factor de Tama$o, Kb
Paso -p
DTE/PULG.
Factor Kb
Factor Kb
-----------------------------------------~--~-------------~ ~
2
2 1/2
3
4
5
0.832
0.850
0.865
0.890
0.909
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
-
6
7
8
10
12
0.925
0.939
0.951
0.972
0.990
------------------------------~----------------------- -----
Con Paso normal, Pn = 4.00 pulg. escoger Kb de la Tabla
El factor de tama$o escogido de la tabla es:
Kb = 0.89
TABLA 5.
Factores de confiabilidad
Confiabilidad R
0.50
0.°0
0.95
0.99
Factor Kc
1.000
0.897
0.868
0.814 0.753
El factor de confiabilidad escogido,
TABLA 6.
0.999
0.9099
0.702
0.814
Kc ==
Factores de Tamperatura
----~----~-----------------------------------------------~-
I
1.0
I
Kd
= <:
1 -- 5 .8( 10
1
)~-3
-,3.2(10)~"'"3
El factor de Temperatura
Tf-'\F3Lf~
7.
s 450xC (8.10xF)
< T s 550~C
840xF < T 's 1020xF
para
para
para
es~ogido
T
~50xC
,
Kd
=
1
Tabla de facton?s de e fc>ctos divel"sos, Kf
Rpsiste~cia a
la tensiui
Factor K!'
Su. KPsi
Hasta 200
250
1.33
1.43
1.50
300
3::·0
400
Con lA resistencia a lA tension Su
s~
1 . !:,6
1.60
=
1)0000 Psi
0scoge el factor de efectos diversos.
I<f ==
1 . '13
H'IBLA 8.
FACTORES DE DISTRIE3UCION DE
Cf~RGA
Ambos angl- o nes
f'tpl
icacíon
~ntre
Cojinetes
la industrjA, uso g0neral
En lJut.omovíles
En aeroplanos
1.00
1.-25
1.50
El fact.or por sobrecarga,
DUREZA BRINELl. DEL
1.~5-1.50
=
1 .1
Ka
1. 75
2.0 f )
1..25
1.5e
1..75
~scogido
"'1ATERlf~1
DEI.
de la-tabla, Ko
PT ~~ON (m-m)
-
I)I.JREZA BRINELL DEL MATERIAL DEL. ENGRANE
<.
Ciclos de vida
---~
-- --- --.. - -- -- ---
Factor de vida Cl
10"4
1. .5
10~5
1.3
10"6
1. • 1
10"8 o m s
1.0
de modificacion de vida. eL
=
=
ES:
BHN) ES:
Factor de modific8tion de vida, el
- --- - -- - --=-- -- ---- ---- - - --
fa~~or
.25-1.40
1.10--1.25
1.10-1.40
Características de la carga imnulsarla
------------------------------------------Uni forme Choques moder ados Choques fuel-t.es
Uniforme
Choque 1 igel-o
Choqu~ moderarlo
El
1.10-1.25
Factor de correccion por sobrecarga,
Caract.erlsticas
de impulso de la
m qlo! l. na motriz
TABLA 10.-
Ambos
flJer a
cojin_
1.00-1.25
El factor de Km o Cm de la tabla escogido
9.
Un engrAne
fuel- a de
cojinetes
1. .00-1 .10
1 .00'-1 .10
[11
TABLA
COI y Km
1_1
1. .25
500
!:.,OO
TABLA 11.
Factores de confiabilidad. CR
ronfiabilidad R
Factor de Confiabilidad
Hasta 0.99
O.RO
0.99 a 0.999
1.00
0.999 o m s
1.2~::'oms
El f<let.or de confi.abilidad requerido es, CR =
TABLA 12.
0-.8
Factor de temperatura, eT
La AGMA no hace recomendaciun alguna acer¿a de los valores
a usar para el factor do ternpe,-aLura el cuando sta sobrepasA
l,y" 2 f_iOxF, excepto en CUAnto que i.mplica que probablemerft.o deba
lI"_:¡~)-se
rl~
un
valor de eT > 1.0.
Lo ante,· luor depende en ;)
11-0
S~
las limitaciones de temperatura dol lubricante que
9rado
utilice
puesto que los materiales deben soportarlas m s altas.
-----------------------------------------------------------------El f¡-¡eror de temperdtura deducido de acue'l-do al texto, r.::r --
1
Universidad Aulinorna d~ Occidente
SlCCION BIBLlO ¡leA
TAnUl 13.
Valores dlé' coeficiente elastico. Cp
ENGR{)I\lE
PI %ON
E( t"lI'S i )
•
HIERRO
FUNDIDO
ACERO, E=30
2800
HIERRO FUNDIDO
E == 19
2/¡50
2250
2400
2200
2350
2150
BRONCE DE
ALUr'lINIO
E
=
BRotKE DE
ES T f'~%O
BRONCE DE
ALlJt"llNIO
2400
2350
2200
2150
2100
1.7.5
BRONCE DE
ESTA':;O: E
El factor
T(~BLA
=
16
21.00
2050
del coeficiente elastico de la tabla es,
14.
2800
Cp
Factores Geometr icos 1 para eng)-anes canicas
-
-
--------------------------------~------------------------------------
Nurne)· o de
Dient.es
d(:, l pi. 'pon
15
20
25
30
35
·tO
,'15
•
':".0
[1
El
1 I
Facto)-·
goomet rico
Dientes de la Rueda
20
30
40
50
0.063 0.071 0.0730 0.0750
0.062 0.073 0.0770 0.0820
0.:7.30 0.071 0.0785 0.0835
0.065 0.0765 0.0830
0.0730 O .08()0
0.0700 0.0770
0.0750
0.0730
rabla 14 con:
60
70
80
0.0760
0.0830
0.0860
0.0860
0.0865
0.0850
0.0830
0.083O
0.071-30
0_0860
0.09:7.0
0.0940
0.0930
0.093<:"
0.0925
0.0 0 00
0.0820
0.0920
0.0965
0.0990
0.10( 1)
0.099S
0.0980
numero de dientes del pi$on
numero de diAnte~ de la rueda
va10r de 1 encontrado es:
1
90
lOO
0.086 0.089
0.096 0.100
() .120 0.104
0.105 0.107
0.104 0.107
O .10S 0.108
0.105 0.107
O .O,?(-<:; O. 1. Oil 0.106
":=
=
:=
2:)
50
0 . OF3~i5
FACTOR DE SEGURIDAP
F -3 c- t. () r d e s e g u r i d i1 d por f 1. e x ion
"? 11
1. o s die n t. e s :
El factor de seguridad por flexion
-8upn dise$o, con los
Ff~CTOR
Fac~or
da~os
=
5.210
Nf = 5.210
> 1
entregados al programa
DE SEGURIDAD
de seguiidad por Durabilidad en la superficie: Nf = 6.747
El factor de seguridad por flexion
=
~_747
> 1
8uen dise$o, con los datos entregados al programa
DJAMETRO MEDIO DE PASO DEL PI%ON, dmp
4.0139 P9.
=
DIAMETR0 MEDIO DE PASO DE LA RUEDA, dmr
=
('-\(lFt'IDO
a
...
V
=
VD. OC TDAD EN LA LINEA
'C(~RGA
((~RCiA
[)E
PASO
6'30.!:)1 pro.
TRANSMITIDA,
Wt
=
RADIAL
I,.J1'
=
170.39 lbs.
"'la
--
85.19 lbs.
ESF
=
5851 . 04
Se
--
11-191.3.63 Psi.
C¡c':jRGA AXIAL
r ~';I lJERZO EN EL DIENTE
LIMITE DE FATIGA
FACTOR DE SEGURIDAD ORDINARIO:
~ACTOR
11.3820 pg.
DE "SEGURIDAD:
p~-;
=
7.16
FS --
5.21
Ng
i
POR RESISTENCIA EN LA SUPERFICIE DE LOS DIENTES
pcn
=
O .78'::"1 pg
RESISTENCIA DE FATIGA AL CONTACTO
Se
=
190000.00 Psi
RESISTeNCIA HERTZIANA, SH
SH --
261250.00 Psi
PASO CIRCULAR NORMAL
FACTOR tEOMETRICO,-r
CARGA TRANSMITIDA PERMISIBLE
FAC10R DE SEGURIDAD ORDINARIO
"
=
1
l.JL, P
=
Ng
O .OF3::'S
tH355 . f'V:,7
--
9.28
I
F{l('Tnp DE
SEGURID{~D:
(nNTINUA C{-)LCUIJ4NDI) ENGRAI·'IA.JES CONICOS?
FS
=
(S/N)?
6.75
N
lb
I - ,
MUESTRA DE RESULTADOS
FINi~LES
AI'1GULO DE PASO DEL PI %ON
DE PASO DE LA RUEDA
(~I\IGULO
fiL TIJF<A
DE
CON EL DISE% OPTIMO
r,pp
=
6'3.43x
APR
=
26.565tx
hl< =
TRABA~TO
=
h
HOLGUR(.~
0.5000 p<;l.
O .0/l90 pg.
i
RELAC ION DE VELOCIDAD O TF<ANSM TSI ON ,
=
...,
,~~
VELOCIDAD ANGULAR DE LA RI.lEDA ( RPt'1 )
--
'~OO
tlUMEPO DE DIENTES DE LA RI,JEDA
Zr
=
!:·O Dtes
Nl 11'1FRO ['lE DIENTES DEL PI%ON
Zp =
2 fS Dtes
F -
AtlClfO DE CARA
.
2.5000 f.'9.
-
VELOCIDAD ANGULAR DEL PI %ON (RPI'1) ::
Pn
PASO NORMAL
(.~I'H:¡I
.00 RPI"1
JLO DI: PRESTOH NORMAL,
FíV"TOR GEOMETRICn
",J"
1
20.0.'1'
0.2150
1 ==
o .083':,
0.6657
Ft)(" r()f-~
DF VEI_OCUlAD,
Kv .-
n r At1r:TRO DE PA~::;O DEL P T *01'1,
dp
[. r AMETPO
pg.
.J
GEOMETRTcn
It
4
mn =
FACTOr~
ti
600 RPt'1
=
DE PASO DE LA RUEnA, dí
6.7.!'100 P9.
=
12.5000 P9 ..
PROBLEMA EJEMPLO PARA ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES
Se desea
~n
dise~dr
un par de engranajes
cónicos espirales
el cual las revoluciones de entrada son de 600 rpm, la
potencia transmitida es de 10 HP con un numero de dientes
en
el
pi~ón
de 25, la
relación de transmisión requerida
es de 2.
NOTA:
El
dise~o
es óptimo cuando
el factor de seguridad
sobrepasa un valor conservativo de 4.
Los engranajes se destinan para uso industrial general
es
muy probable
que
se empleen
en aplicaciones
ambos estén montados fuera de borda.
y
donde
DISE%O DE ELEMENTOS DE MAQUINAS
1.
ENGRANAJES CONICOS
2.
ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES
3.
TORNILLOS DE SUJECION
4.
JUNTAS CON EMPAQUES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
8.
POLEAS
9.
SALIR DEL MENU AL SISTEMA
Con cual de los anteriores numerales desea trabajar:
TABLA 1.
.2
PASOS DIAMETRALES
DTE/PULG.
Paso burdo
2,
Paso fino
20, 24, 32, 40, 48, 64, 80, 96, 120, 150{ 200
2 1/4,
2 1/2.
3,
4,
6,
8, .10, 12, 16
-
--------------------------------------~------------------------
El
val~r
del Paso diametral escogido inicialmente es:
4
El angulo de presion normal es 20-x -> ~standar, esto aumenta la
La razon de contacto, evita el rebaje e incrementa la resistencia
del pi$on,
ahora el valor del angulo de presion es:
20
Numero de diantes del pi$on:
valores nd nimos (13, 14, 15, 1(-.)
Zp:::
25
Pd1-a el dise!p<) qun rpm se reqlliere en el pi$on:
0\1("
relacion de transmision
,i, se requiere:
Las rpm de la rueda resultan de:
nr
=
nr:::
600
,2
nr ::: np/i
600/2.000
300 rpm
La pot.encia que se dedea transmit.i)- en HP es:
10
Se desea 1) espiral a la derecha con rolacion en el sentido
del reloj o espiral izquierda con rotacion en senti10 contrario
a las manecillas del reloj.
o 2) espiral a la izquierda con
r0tacion en el sentido del reloj o espiral der~cha con rotacion
en sent.ido cont1-a1' 10- a la del re'loj
( 1) o (2):
1
El angulo de la espira::: (recomendado 35x) :::
Ahora se escoge uno de los siguientes procesos de
elab0racion, requerido para -este dise$o:
l. Engranajes cortados o fresados, formados sin
mucha exact-i tud.
2. Engranajes rectos cuyos dientes sean acabados por
sinfin o alisado.
,1_
Dient.Gs de alt.a precisi "n ali.sados o esmerilados
Para el rlise$o el numeral que c0rresponde es el
35
TABLA 2.
Factor
geometrico
J
Dientes par8 el que s~desea el fdctor
Dientes
20
12
15
;20
~25
30
40
50
60
80
100
Factores Geometricos J
0.170
0.188
0.207
0.222
0.244
0.280
0.300
0.327
0.343
30
40
0.200
0.208
0.220
0.?32
0.242
0.275
0.300
0.315
0'.342
0.360
0.222
0.?34
0.249
O .260.
0.274
0.297
0.311
0.325
0.352
0.368
De la Tabla 2 con:
50
60
0.259
0.264
0.280
O .~~90
0.300
0.311
O . :-321
0.335
0.359
0-.375
0.280
0.290
0.300
0.308
0.314
0.328
0.335
70
80
0.299
0.307
0.315
0.320
0.328
0.340
0.347
90
0.308
0.317
0.328
0.332
0.340
0.350
0.360
numero de dientes del pi$on
numero de dientes de la rueda -
0.317 0.322
O .32/l 0.354
0.338 0.343
O .34(~ 0.330
0.343 0.350
0.360 0.366
0.367 0.372
25
50
El valor de J encontrado es:
La resistencia a
TABLA 3.
100
0.29
la tension Sut, del pi$on en Psi es:
120000
Factor de acabado de superficie, Ka
.
-----------------------~----------------------------_.-----------
Su (KPsl.)
Su (KPs i )
60
70
80
90
100
110
0·,76
0,75
0,735
.130
0,725
0,84
0,8
0,78
140
150
160
170
180
190
200
0,675
0,66
0,65
0,64
0,635
0,625
·0,68
Su (Kl"'s;.)
220
230
240
K..
0,615
0,61
0.61
El Factor de superficie Ka, con
Sut=120000 es:
0.70
210
0,62
0.725
TABLA 4.
Corl f
Fact ores de conf iabil idad
iabi 1 idad RO . 50
1.00 0
Fact or Kc
0.95
0.99
0.897
0.868
0.814 0.75 3
Kc ==
El facto r de conf iabil idad esco gido ,
TABLA 5.
- <:
0.999 9
0.702
0.814
Fact ores de Tem rerat ura
T s 450xC
1 ~O
I<d --
0.99 9
0.90
(840~F)
1 -- 5. 8( 10 )"'-3
para
450xC < T s 550xC
3 .2( 10 )""'-3
para
840xF < T s
1 -
1<<:1 --
l070x F
TABLA
Ff~CTORES
6.
DE DISTRIBUCION
Ambos
f~P
CARGA Cm
DE
en8rf3np~3
En la industria, uso general
Ell au t.omov i 1 es
En aeroplanos
fuera de
cojinetes
1.00-1.10
1..00'''1.10
1,00-1.25
El factor de Km o Cm de la tabla escogido
TARLA 7.
Fa~tor
Calacter!sticas
de impulso de la
m quina motriz
f~~tor
1 .10-1.25
1.10' 1.2~)
1.25-1.~O
1.10-1.~0
1.25-1.50
=
1 .1
correccion por sobrecarga, Ko
1.00
1.25
1.50
1.25
1.50
1.75
1.75
2.00
2.25
por sobrecarga, escogido de la tabla, Ko
Ql/REZA' BRTNElL DEL i"1ATERIAl DEL PI %ON
(BHI'~)
=
ES:
DUREZA BRINELL DEL MATERU,L DEL ENGRANE ( RHN) [S:
TABLA 8.
Factor de modificacion
Ciclos de vida
d~
vidá, el
Factor de vida Cl
1.5
1.:3
1. .1
1.0
Fl f"r::t.or
d·!')
f-imbos
fuera
coji n.
Caracteristicas de la carga impulsada
------------------------------------------Uniforme Choques moden~dos Choql.1PS fu",~rtes
Uniforme
Choque ligero
Choque moderado
El
d~
Km
Un ongl'ane
entre
CojinetAs
1 i r:: a c ion
Y
m'xlifir:acion d"", viria,
CI ..
:-~
1.1
1.25
500
!::.OO
U'l8LA 9.
Fact ores de conf. iabi1 .idati , CR
í-act or
\onf iabil idad R
df~
Conf iabil idad
0.80
Hasta 0.99
1.00
1.25 o rn s
0.999 o rn s
El fRcto r de conf iabil idad
AGt-1A
US¡:n"
cr
valo r8s
no hace ,"eco mend aci "n algu nai3 cerc a de los
-
a
0.8
es, CR -
Fact or de temp eratU ra,
TABLA 10.
1_,3
requeric~
pan~
"
epaSa
el fAct or de temp eratu l"a Cl cuan do St8 SObl"
los 250x F, exce pto
IlsarS 8 un valo r
d~
~n
cuan to que impl ica que prob 8blem ente deba
CT ) 1.0.
Lo ante riuo r depe nde en alto grado
de tempe ,".qt.u ra del
lubr ican te que se ut.ili .ce
d¡::: l.as
l.imit8ci.ont~s
pues~o
"
que los mate riale s deben sopo rtarl as m s altas
Universid .d AuttSlIQm¡ de Occiientl
SlCCION BIBliOHCA
lAOLA 11.
P[;wt'!
[( tJ lp:, i. )
ACFRO,
Valores do coeficienLp elastico,
ACERO
2800
E=:30
flIEF:RO
8Rot V': E DE
FUNDIDO
(;LUI'-1HIIO
(p
BROI'KE: DE
ESTA~;U
2350
2450
2250
2200
2150
2400
2200
2150
2100
2350
2150
2100
2050
11 [ERRO FUNDIDO
r:: ~= 19
r~RONCE
DE
AL-!, 11'1 TNIO
E :::: 1.7.5
RROI\ICE DE
E:= 16
F:;T(1~:;():
rl factor del coeficiente elastico ele la tabla es,
Nt ¡file)' n
Factor
de
r, i ,c, ni', ,,~ c:..::
el,,, 1. r' i, 'f;,,:, n
30
O.I:~JO
0.('70 0.0770 0.0860 0.:1.02(,'
(1.0700 O .Of300 O .O9?('l
O . 07'~0 O .09:2('
0.0900
().0870
0.1.2;;0
0.1160
O. j 010
0.1060
0.1020
O .O')?[:=,
0.0')tI0
') 17
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Tabl'::l
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con: numeíO de
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0.064 0.074 0.0860 0.0960 0.1100
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Di. "ó' llIJ;~~ dc: 1 a Rueeln
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100
l'IO O , 11).1 0.176
.1::V'(' O. L57 0.1.67
0,1170 O,l<j(, 0.160
O. 1,'00 O. 1-'10 O . 1 ::..1
O, lJ. () ().lJ~'" O.E',O
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O ,l
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O
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(, . 1 t ('O O. L3(,' () . 1/1 (~
O. 10/ r , O. 17.(, O. 11\7.
('Ii(~nt.es cj""l f/i1;Oll
el jJ) nte:::; de< 1. a. n.J(;d;:¡ ,-
~',o
FACTOR DE SEGURIDAD
Factor de seguridad por flexlon en
fJ
factor de seguridad por
DW:"!ll
ract'or de seguridad
f;,)(:I.(~,r
[1l1("1"I
fle~ion
=
¡'If
diAntes:
7_027
)
_.
7 _027
1
dise1i o, r::on los dalos entregAdos aJ. p)'ograrna
Fr-1CTOR DE
1-1
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SEr:;UrUD(~D
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J.
al progranli'l
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MUESTRA DE RESUL1'ADOS FIN~LES CON EL DISE% OPTIMO
(~1'1(;1
JL.lJ DE PAS() DEL
PI %CH,I
ANCiULO DE Pf-1SO DE LA
(~LTurM
RUED(~
(-'lpp
...
63.43x
f~PR
--
26.5651.-..:
hl<
-
0.4250 pg.
h ...
0.0470 pg .
DE TRABAJO
HOLGURA
RELACIOi'1 DE VEL.OCIDAD O TRAI'ISt'1 r SI 01'1 ,
VELOCID(~D
1.. A
RUEDA
NLlt'1ERO DE DIEt,rrES DEL PI%ON
(~t
(le 1 Q(~D
r\y-. ()
f~i'\(il
r-,~(:
o-
SO Dtes
Zp
.-
25 Dtes
llt"IGUl AP DEL PI 1.()i'1 (I~F'I'1)
r'r::
Cir~Ot'1ETR 1 CO
r-,'le. T(lF' I)r::
o
2 . :-,000 1'9.
••
Pn
PRL:.:5l0t'! NORt-1flL,
fOF-< GEOt'1E:TR rco
r-=-flcrnp
mn
"JII
J
111
1
11
VELOCTl)AD,
D r f1 1"1 E Tf~() DE PrY30 DEL PI *01'1,
[1
Zr
F _.
i'1(lRI'1~lL
JI n
2
300.00 RPt'1
ICIIO [lE CARA
VEI
:::
..-
ANGULAR DE L(.) f<UEDA ( RPt'1 )
t'llJt'IERO DE DIENTES DE
i
l<v
.'1
P!;.l_
20.0.\
.-
.0
0.1160
0-
--
dp :.'
TN'I[-r FW DE PASO DE L.A RUEDA,
c]r'
.
1;~
_ ~,000
p~l_
DIN'1L:TRO MEDIO DE PASO DEL r [;;¿.O¡,j,
4.0J.39 pg_
clrnr' ::::
cJrnr
=
11.3820 pg.
a
--
0.1637 P9.
V
=
630.51 pm.
Wt
--
523.39 lbs.
CARGA RADIAL
lAr
=
431.79 lbs.
C(~RGA
l.Ja
=
44.11 lbs.
ESF
=
4337.8tí Psj
"-
41913.63 Psi
D t f.'lt '1[:: TRO MED 1 O DE PASe) [)f':: L.()
F-<IJF~L)(-),
ADa,IOO
VEI, OC T[)(,[) EN LA l INEA DE
CARGJ~
F'ASO
TRANSI'-1T T I DA ,
AXIAL
ESFUERZO EN EL DI EI'HE
Se
LHlITE DE FATIGA
~'OF~
rfSISTENCTA DI L(, SUPERfICIE ('If LOS DTEI'ITF::S
rty;n e 1 RCIJLJ~R
I'IORt1(~L
pcn
-
o . 78~;/~ ru
=
19(~O0('
, ('O Psi
.00 Psi
rFSISTENCIA DE fATIGA AL CONTACTO
Se
RF:SJSTFNCIA HERTZIf-"INA,
SH -,
261~~:,(~
,-
0.1 160
r~rr0R
GeOMETRICO,
SH
I
C(lRC:¡f-"1 Tf=<:?"INSt'lITID(~ PERl'lISIBLE
FArl'OR DE SEGURIDAD ORDINARIO
1.
l·JL ,p:-::
N9
=
67'l':' .8(:-1 lb
12.0°
PROBLEMA EJEMPLO PARA TORNILLOS DE SUJECION,
Item 1:
Se desea
Carga axial, sin tensado previo.
calcular un tornillo que
sostiene un gancho de
grúa, y el cual soporta una carga neta axial con un valor
de P
=
200 lbf.
Se requiere que
obtenga un valor mayor a 1.
el factor de seguridad
D15E-%0 DE ELEI· 1nnOS DE t1AQIJINAS
Celn cual
[1 aL)(")f
1.
ENGRANAJES CONICOS
2.
ENGRANA.lES CONICOS ESPIR ALES
3.
TORNILLOS DE SUJEC ION
4.
JUNTAS CON EMPAQUES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
8.
POLEAS
9.
SALIR DEL MENU AL SISTEMA
3
de los ante riore s nume rales dese a trab ajar :
ado pOI:
\lict. or 1'1 Elf) u e 1. LiblE 'ros '/ I,.Jill iam t·1u'po¡,.
TORNILLOS DE SUJEC ION
::ipal.llIent~" po)';) : lIni.l·
L,y:.> elem entos i'ose ados se ut.ili ,zan prin,-:
rnovir lll,8n l:o, tl ;1l):"~nli!.i1'
t.i"~l.n3I1iiti)
¡·i07 as, eonfOnTl~'H junta~3,
o de obten er nH·,.-l icinr',)l..e ncia y ral'a ciar ajus te como un rnedi
t)·ico s.
nC5 prec isas corno en los torn illos rnicl ·ome
se caracl :erL:: ;:"l.n POi rropo l'cinl Vll
lidad de mont nje y d(>sm\)nL~..i0
111Ii('1 l(':'3> d,~ il..1ta s("!g urida d, fa(:i.
,.'1
gama muy amrl la de sime nsion 0s Bd3.pt.Bbl','~..
d,? .1.;'1 junt. a,
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debí,
o,
di(~1 int.as aplic acio nes y bajo CO~"3t
kl':l.
ctivic
produ
alt.a
(";o", de
,i(">11 >' él los ~'l'OC(::SOS t.ecno 1.og1.
l
o~,':
tr¡rni 110s de
~)lljecion
1. icae
1 () dl1te l' lor, tales elerno l1t:os son de gl'AI1 ap
co)):'; lrl.lc(" ;i.on de mr:lq uinal -ia.
rOl"
i(~n
(:\1
.la
Pa,8 empeZ,'3X 8 di<:;e'l;¿)'( to,nillo2:; se tiene que ;Jnaliz8r a
que tipo de carga est8 sometido el tornillo,
las siguientes
son 10s t i. pos de Ci3 r 9a a que r'l.l';~de S'::;tar Sf)met i do el tcn-n i 1 lo:
Carq;J. f-lxial, sin LC:lllsac!o previo.
con'3l:.rucc;ioTl trabaja sim~~tr ic;ameld:,o y la Garga que resiste
el torl1il10 se puede considerar aplicada él lo larg0 del eje
l.
La
2.
Uniones que se montan con tensado previo.
Comprende la mayoria de las uniones en grupo que s~ utilizan
en la construccion de maquinaria pa,a sujeta, topas, bielas,
acoples, entre otras.
3.
Uniones con tensado previo y carga de servicio, Ca1'ga estatica:
Si ademas de la precarga debido al tensado previo el tornillo
es sometido a una carga axial, Fd, la union se comrorla como
un todo en el dominio elatico
4.
Tornillos sometidos a carga de Fatiga
s
rornillos sometidos a carga transversal
l.!
c'rH~Fl
La
UH
sotHe el to'rnjllo
9a
a ><Í é.l
TAfJl..A
Tipo
~.
(k~
l.)l!
l.
Foctor'':?s
Car-gél
ele s
p
l'vicio,
F ,"le 1-,01- de
T i,po de
sel- vi c: i o
T,-abajo
('1
1..:2 ro,
L. i \) i ;1 no o
Li0e'(O
.1..25 a
1.SO
1'1ecl i;.1 n() o
:1. .00
1 i\/iano::o;
choques
O1od(", ,"'Ido".
nl
ll11'-))"81
=
J. él c¡ U e e s t a s (' m(3 L i el o e 1 t o r n i 110 e s: (1 b) F- .. 2 () O
i 11 ,-Ill)que o
,!i("'llJ-:<;
analizar cor'responde al
él
mndianos
moclar .'1 do
Fs :::-
1
Factores ds Ssguridad, N
TABLA 2.
MATERIAL Y CONDICIONES DE CARGA
FS
Materiales bien conocidos usados en condiciones
controladas y sometidos a cargas y esfuerzos
obtenidos con exactitud, cuando el poco peso es
una condicion importante
Materiales bien conocidos usados en condiciones
ambientales razonablemente constantes, sometidos
a cargas y esfuerzos determinados facilmente.
Materiales no conocidos o no utilizados previamente, usados en condiciones promedio de carga
esfuerzos y ambiente.
Materiales mejor conocidos, usados en condiciones inciertas de carga, esfuerzo y ambiente.
El factor de seguridad seleccionado es:
TABLA 3.
GRADO
INTERVALO DE
t'lum
[nclusive
pulg"
1 ) '::"";AE 1
S{~E
-'>
,-
3 )
4 ) S(iE 4
5 ) S(iE 5
6)
1
-, ,
e ......
'""/ ) SPIE ...:)
~J ) SAE 7
) )
SAE
1O ) ':'AE"
~3
1/4-"
1/4,,7/81/·1-'
1/·+1/0--
_:-:
11
1:) )
--
~-
ASH1
, ... - _.- .- --
-~
r1.~ 1
1~··190 1/,,'> _"
_o. _. __ - - ____ - - _.. _
1.
~
a 2.0
3.0
a 4.0
3.0
a 4.0
FS
=
1.25
t::R 1 AL
Ace,-o
Ace,"o
Ace,"o
Acero
Acero
Acero
Acero
AcE',"O
Acero
AcE',"o
Acero
AcE',-O
1/2 i-~ce," o
1 :1. /.?
3/4
1 1/2
1 1/?
1
1 1/2
l/·:¡'- 1
1/4 -1 1/2
1/4 -1 1/2
l/'f '-1
) ASH1 f~J54 l/:"f -- 4
1::> ) t'~~:,n1 A·¡49 3,'··~1 .- 3
(;
1.4
Especificaciones SAE para pernos de Acero
T:~1'1A~OS
.-" .-'\
1.25 a 1.5
- - - _..__.
~
__ '"_ -
ele mediano o bajo carbono
de mediano o bajo ca'rbono
de mediano o bajo cr.r!" bono
de mediano carbono estirado en frio
de mediano carbono temp. y reven_
de mediano carbono tAmp. y ,"evcn.
martensitico de bajo cal-bono
de aleacion de mediano ca)"bono
de aleacion de mediano cal"l::>onc)
martensitico de bajo carbono
de aleacion Ternpl y Revenido
de mediano ca'rbono TernpJ
)Reven.
de a l,,-:'3cion templado y )- <..-:'\/8 n ido
._...__.. _.. - __
-'--. - _... _. -- ----
_.
_.
______• _ _ _ _ _ _ _ _•
--
___o
._.
_ ••
Para 01 GRADO 5
S8
tiene las siguiüntes propiedades:
Sp ( Resisb~nc.ia minirna
<~lJ
(
F~esi.stenci.a
Sy ( Resistencia
1_."1
C8'(ga
I~d
=
ultima
ten:.~~ion
lr.l
<=1
o de
p)-lleba ):
la teT1sion):
de fluencla a la h")nsion):
r350Q0 Psi
Sp
Sil _.
120000 Psi
=
92000 Psi
S)'
de dise<Jio es:
*
200.0
1.25
rd -- 250.0 lbs
El (wea requerida (Area del rliamptro menor del t.ornillo)
Ar - (N ~ Fd)/Sp
Ar - (1.250*250.0)/ 85000
Ar - 0.0037 pulg)
Se
r~qulere
(uyn'-.;
Ro:,ca
1) rosca serie Basta, o 2)
ca)-acterisl~icAs
de
)-osrJl::-;
n (~m 1 na 1 el =: O. O 9 9 O P u .1. q .
r>ié:Jrflf>f:ro meno'( clr = 0.071 Q
ele
[)E~,JGN(lC
El
scn):
UNe
U i ,) rn (:' t r o ma T' (')-
thlIIIC'¡Ü
rOSCA
hilos
10""':
fZlr 10)-
de
PO)-
::3 -- 48
S89\H
pulg.
pul~18da,
UI'IC ,-
iclad
E"~:;.
n:::: 118
(;f'\íllX) 5
I~
:-.: l. '\
hilo~::;/pu_
serl P
fina
1
PROBLEMA EJEMPLO PARA TORNILLOS DE SUJECION,
Item 2:
Unionss con tensado previo
Dise~ar
y calcular los tornillos de
compresor cuya
lbf.
fuerza de
una tapa base de
aprieta requerida
es de
un
1000
El factor de seguridad para una vida útil aceptable
debe ser mayor a 1.
UmverSld,¡d AlIt~noma de Occiaente
S[CCIÚN lit BUD TECA
'1 a ,::rllp¿'za'í a dis/C:'/;¿:¡¡i i f j d .j,; C,,l' ~)d ¡:S L El
::;-..'>111,'<; Lil'U'c, de Cd'(~)a
1"':0 a
qu~;
1..
t/J(nillus Sb tien"" '1tl<:: ,:lnali.:"J,· -el
t Lclü (.) 1 t<) l' ni 1 J. <j ,
.L d:'::' :::. L:,¡u í {; li L,,;~,
d. qu,·, pued",: estar S':>IIH.;I jdo el LOlliill,,¡:
:::'ufll<~
C.n U a H ;>( i d J.,
~~, i n L té' n s c.t d v P l' (~v i {) .
l.a consL,uccion L rabaja silflelr icament."~ y
el LonliJ lo s---) pU8d0 cons.i.de)'a)' aplicada
la ca'(ga que (8sisLE:
lo largo Ué:J (~je
él
2..
UnioTles qUb ~.e rflontan con tensado pl'evio ..
Coropl'ende la mayoria do laf~ uniones en grupo que se uLiliLún
l:-:n la const:i'llccion ele rnaquinaria paTa sujeta'!' l3Pd:.::', LJi.::ldS,
acoples, entre otras.
::i..
UnioneS con t.E:nsado pTGvio y carga
~:,i ddemds de la precarga dd.:;.ido al
(;s sometido a una carga axial, Fe!,
tln Lodo en el dorn.i.nio el.dtíco
de se'ívicio, c.:üg.:.t ~stat i,=-~t:
tensado p)'evic¡ el t,Clrni llcJ
l.a union se corll¡:::,-ol·td (.ornü
i.
nUIII<.:r':J
IVlal,::) Ll.l.(:;!s bL3n C\)I1C>c.i.clo::3 usaJos en cOll<.Lit: i.one~
con1 ,olaclús )' s(¡lnetido~::; ,1 carga~) y eSfU(1'(ZO::,;
ubtelllJos con e:<dcLi tucJ, cuando <51 P()CO [)(,)t::o e~::;
UII¿¡
,()ndici.o\1
1
1 ..;,~)
d
l. '1
d::.O
:3 . O
<i
'I.~)
J. O
a
'1 .~)
l.~)
ililpO'ltante
1"'I-.llUI i~\ld::~
bi0n c,)\'Iovi,Jus usados <:;:11 conJ.l( iOI1<3~3
~llnLJ j i,'~ n t'::i 1 (~~) '1 a zo nab 1 Glnt:;! J'i Le; ,__ U IltJ La 1'1 t.e:::"
SUllle L i <.!c¡S
d
ca) ~:ta~-;; '1 e~,:; fU(;rL0~') ek, Lt.!\' ni i Ikl(]':'S fde i J.mt-) llt0 .
~l,Ü e: 1 i...-d 8S n,:> C0110,~ i düs U 110 lt l i. 1 i 'Lado:::. ¡J'I 0V i a-nIUI¡{.,'\, u~::;dcl()s ell cundí, .í.,'>ll'c'~·; p¡-ullludio eh:: (.dr9.:31
¿',.:;f'i¡ •. í Zu~'o
l'
,·Hlll>i.'¿'líL0.
IvluLdl'iJ,lus [llt.~j<)\' <.~olloeido::~, 1l~.:3.;I,.k,s en condicic'11':::', in<·il,)rLa~..; ck~ (:clf(Ja, ,,~~::FUE1'i-¿,O y ambiento.
esft.I<::r '.é()~:; y :Imb i (::nte .
I ...: ~~
TABLA 3.
Especificaclon8s SAE para p8rnos de Acer0
------------------------------------------------------------------
GRADO
Nurn
INTERVALO DE
TAMA%OS
Inclusive
pulg.
1/4- 1 1/2
1/4- 3/4
7/8- 1 1/2
1/4- 1 1/2
SAE 4
1/4- 1
SAE 5
1/8- 1 1/2
1
SAE 5.2
1/4- 1
1/4 -1 1/2
SAE 7
9) SAE 8
1/4 -1 1/2
10 ) SAE 8.2
1/4 -1
11 ) ASTM A354 1/4 - 4
12 ) ASTM A449 3/4 - 3
13 ) ASn'1 A490 1/2 - 1 1/2
1 )
2)
3)
4)
5)
6)
7)
8)
SAE 1
SAE 2
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano carbono estirado en frio
de mediano carbono temp. y reveno
de mediano carbono temp. y reveno
martensitico de bajo carbono
de aleacion de mediano carbono
de aleacion de mediano carbono
martensitico de bajo carbono
de aleacion Templ. y Revenido
de mediano carbono Templ. y Reven.
de aleacion templado y revenido
El Grado SAE escogido de la anterior Tabla es:
L_ él
f
Ll e
r z a d e a p r i e t e s o b ," e e 1 t
01"
n i 11 o e s, (1 b )
El dre8 del tornillo, Ar, se CAlcula:
127:~,
.2/d,-
6'
'"
T
""
O . 2-¡.:F i *ch"
:::
16:kO
SI
j
,
. 5*T / c:t'dr"3
T -, 0.2*1000 .O*dr
T
-
200 .0* dI" /dr"3
5
Fi
==
1. (' C' l)
g
..
G09.3/cI,}
9
--
509. 3/dr }
El
osfue,zo equivalente se halla: ea
ee -('~
1.273
(
.2·'2/d)"~4
-1-
ij:t:509
=
(Cn) "
4g})
.3"'2/rJr·'l~)
-- Sp/t'l
=
(1273.2-2/clr-4 + 4*S09.3-2/d'-4)
58 ndo ch-,
['8spe
~~8
ha 11 a e 1. a r ea
('11
.-
Sp/N
c:t:(h}/ I~
Ar
~
s~
,equie,e
1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina
r'l
P"f~()
í':= O .("li:, pu 1~1.
0.0011 pulg)
~~s,
Di,:) fll C" t r o ma >' o r no rn i. n (~1. d
I \ i ;':11 n<. ¡- l
1-' i iHn(" t
t'jllrll'-'llJ
o rn e n r)l- el r
1" ()
<ir:,!
:=
(l. (1 ':);"(
~:
o. O7 .~ ( ,
P 1.1.1 <J •
7 p I.J 1. 9 _
de P,:l ,~o cJm :- O. oc<?<.:) pl il 9 •
hilos por
PUl~l.q(-J.ó1,
11~:
6¡t h.i.los/p<:J.
1
f 3CtOl- ele segu 1- i dad '.:;on e 1 a í 0a Ar
[1
llonna 1. i zada
e~:::.:
T = O.2:t:F.l'i:d :..-: 0.?:t:l000JHO.07:30
e .-
Fi/~r
p
-
458715.60 Psi
9 -
253979.43 Psi
=
1000.0/0.0022
pe - 684428.38 Psi
tl ". <;p/ ec~ =
8E)000/684428
Recalcule con
()lli("18
.38
fACt.O)"
de s8S1uridad mayor quo 01 inicial
seguir Calc::ulando tornil!.()s r::1.">
2~tJjec:i.on
(S/r'I)?:
r~"jl
n ''''rrlf'e;-:a)- él eliS0)'!;:)1 l:orniJ los s>.:" '-i':~nlC" ql.Je an.'""Jl iZ,'"!l ~"l
las ~=:i.C1II.i~·~nl·r:~o,
t. i po ele ca 1- g8 esta soltv:ti,:lo el tc\)-ni, llu,
~:;n 1'1
1. OS 1'. i pos de t.:;a 1- ga a qu'-" r-'ur:.·ch resta'l 'O';CHnel: ido c·J I.Ol"lli.ll,):
ql\(>
1 _
f~;>{ lnl,
sin tem~;}'.J() Pl c,\)i(,_
L.a construccion t.rabaj,:¡ ~~inl;:-~t.ricamente y
el to)-n.i.11o se puedA con:"~i(Jel-ar apJ ic;:,~da
C;:wua
lcl cal-~la QU0 resiste
a lo .lé.n~~h) del e._k
Un j 0n"~s que ss' mo nt a n con t.C:!lls.:ldo pr <?\.IÍ o .
Cnrnpl-ende 18 fll::-tyor i.a <:.k" 1 as un5 ()\10S e\1 gl·UP<:" que '0::" 1.11 1..1 i Z;Hl
.::. n 1 J ("; O n S t 1- II e e i o 11 d 0' 111 n '1 u i n .'11' i,.'l [J a l" .71 S U j e 1:. él r t a p .3 ~:;, b 1. r> 1. a s ,
:'('(')p 1.0S, en!: loe ot)-a~::;.
J.
IJni.()Tl'?:; CI">1) j-r-'nsado r-'r0vir::) >" ca'I-0a de sC':·l'\lici.o, Cfn~.ul 0strll:icA:
':,i. ,lc!r::-mas de la pl-eCAl-9~1 debido al ten::-::ilclo I'l"t:::>vlc' ('1. I-.m-ni 110
'ó'<~ somet.ido a una Cr.Jr~!.3 aXla L, r-cJ, 13. uníon S¡'" C,='f1lf'('l-té.l corno
tIn
t Cl d () 8 11 e l ti o m í n i. o <: 1 A t l e ()
PROBLEMA EJEMPLO PARA TORNILLOS DE SUJECION,
Uniones con tensado previo y carga
Item 3:
de servicio,
carga est¿tica.
En un
cilindro
requiere
dise~ar
presurizado
interiormente por
los tornillos y el número
gas,
se
de tornillos
que se necesitan para cerrar el cilindro por medio de una
tapa.
La fuerza intel-ior en el cilindro
el diámetro
interior del
cilindro es
de
es de 1200 lb,
4 pulg.
diámetro del circulo de colocación de los tornillos es
O pulg.
y el diámetro de la tapa es de 10 pulg.
EL
d.~
Fs
TAOU:-¡ l .
Fac1J ))"
ri.po de Carg a
r ipo de
Tl'ab ajo
de
sel-\jicic~
Livia no o
1.00 a 1.25
S.in choq ue o
Lige ro
choq ues livia nos
Con choq ues medi anos
mockn arJos
1.25
él
¡Vled inno o
mode rado
1.50
Pt?3a dos
1.50 a 2.00
El facto r de serv icio selec cion ado es:
Fs ==
J..1.
TABLA
1-1
i.ales bien r:01l0 cidos IlsacJ os (o'!ll ('·olldi ci.01V :"'S
as y C":::;fllE'l-7.()~-:
c()nt.rolnda~3 y s0rne tidos a ca1'~:J
1'1,11
("'1
con eYAc titucJ , c.UFln do 0'). po(r:) pe::::o es
(,:ond ic ion .i. rnpor t él. nt e
\ l11i'l
i c iones
1'1.31 en 1. a 1. es bien cono cidos usncJr lS en r.:oncl
t.í dos
~::;f)nK'
Les,
tAn
\(~n''3
('
nt
eme
.l
d mb i e nL:'ll es 1- a zonab
1 .:') (,
él
1. . o',
¡)? . (1
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(1
1\.(')
~.c)
il
-1.0
I~:;··
:3
I.~,
ohl'c nidos
~
~argas
esfuP ízOS deter mina rlos facil m0n te.
y
t'1dr(~1'ia10s no
rn(~l'Il'(', usad os
e":~fIH'l' ;~os
cono cidos (' no ul·i.liz¿,(.Jr.')~'3 pr~~\lj.3-·
en cond icion et, prom ..·di0 ele c:Clrg. 'l
y Gmb iente .
t·1.,tel ialr:s mejo r cono cidos ,'
ne
r
-:,
incif' n"tas dI?
,·,r,fIJ t,:r'Zo s
r
y
C<11-g <:l,
1.13.:1doo:::;
esfue rzo y
en cond ici.o ..··
flrnbi entC' .
ambi ente.
TABLA 3.
GRADO
Num
Especi~icacion~s
INTERVALO DE
TAMA%OS
Inclusive
pulg.
1 1/2
3/4
3)
1 1/2
4) SAE 4
1 1/2
5) SAE 5
1
6)
1
1/8- 1 1/2
7 ) SAE 5.2
1/4- 1
8) SAE 7
1/4 -1 1/2
1/4 -1 1/2
9) SAE 8
10 ) SAE 8.2
1/4 -1
11 ) ASTM A354 1/4 - 4
12 ) ASTM A449 3/4 - 3
13 ) ASTM A490 1/2 - 1 1/2
1 ) SAE 1
2) SAE 2
1/41/47/81/41/4-
S~E
para pernos de Acero
MATERIAL
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
'Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano carbono estirado en frio
de mediano carbono temp. y reveno
de mediano carbono temp. y reveno
martensitico de bajo carbono
de aleacion de mediano carbono
de aleacion de mediano carbono
martensitico de bajo carbono
de aleacion Templ. y Revenido
de mediano carbono Templ. y Reven.
de aleacion templado y revenido
El Grado SAE escogido de la anterior Tabla es:
5
Para el GRADO 5 se tiene las siguientes propiedades:
Sp (Resistencia minima 12 tension o
Sll
(Resistencia ultima
Sy
(
Re~:3istencia
1) Se
cl(~
o
de~
- f'
prueba) :
léJ tension):
fluoncia a. la tension ):
Sp
=
Su
=
Sy
=
85000 Psi
1 ;:::(l()()O
en lbs
F:=.
El diametro de la tapa o donde actua la presion: (P8) el
.-
1
170 r)
.'¡
El djamet,"o del circulo d", colocacion de los to," ni 11 os =
~)
el dianletro del circulo exterior de la tapa
-
10
-
.:"
El espesor eJe la placa superior es:
u") 1
de la placa inferior es:
l_p:?
f'- 1.
(J~:;¡::;e'3o'(
""
i
'-} 2000 Psi
tiene la ca,ga de servicio o 2) se tiene la presion?
La carga de servicio es:
pe::;
--,
:?
Fi
Presion de Trabajo
< 30 lb/pulg}
50 a 100 lb/pu.lg}
100 a 600 lb/pulg}
> 600 lb/pu.lg}
Para una presion de
1<
x
Fd
(1.0 a 1.25)
(1.25al.6!:;)
(1.65 él 3.3)
(3.3 a 10.0)
x
x
x
x
Fd
Fd
Fd
Fd
95 lb/pulg}:
el valor elel factor K de la tabla anf:Arior' es:
c,Urnn(:H inicii11rnente un valor de et: O < '-:-:t
r 1:
-'
r ,í
r 1:
"
2 1 7 fl
() r
:~.-,
(
I
r' i
+
< 0.5:
n,4
e t:rF d
. ()
"
().4 (q-, 1. 320 . o
" e t "'N-t F el ) ISr,'
'-'r¡u i {~f e
1.
El
Lornillo corne)·cial
encont)·é~d()
ti.eIH'l
la desi;macion: 5/16
Cuyas caracteristicas de roscas son:
Roc,ca
UNe
El paso es,
P
=
0.056 pulg.
Oiametro mayor nominal d
Diametro menor dr
=
Diametro de paso drn
0.2403 pulg.
=
0.2764 pulg.
Numero de hilos por pulgada, n
Area de esfuerzo de tension, At
nr
))1.
(11
,11
p
8
pulg.
= 0.3125
del diametro menor, Ar
18 hilos/pg.
=
=
0.05240 pg)
= 0.04540 pg}
13
(I-j
I
Cti-(\!trd)/(ntl:Sr')
.. (:' 1 7~l . O
,
o. -10*3.00 t- 1..:<'0. ()
)/ (
::;l5000:1:
t 3 )
n;3ci on: :2
El t()'(n illo come rcial en(;o ntrarJ n t.ierle la desig
CUyu s car acte r ist.ic as de )"osc as son:
El paso es,
P
=
0.018 pulg .
DiAm etro mayo r nomi nal el
Diam 0tro m8nOT dT
=
DiAm etro de paso dm
=
0.086 0 pulg .
0.062 8 pNlg .
=
0.074 4 pulg .
=
t·lulne ro de hilo s por pulg ada, n
¡""rSi3
de esfue Lzo de tens ion,
~rea
del diAm etro meno r, Ar
DFSlC iN(lC[ On:
2
-" 56
UNe -
It)t
=
S6 hiJ.o~~/pg.
=::
C)
.00'37 0 pq}
0.003 10 pg)
GRADO 5
nuÓ'v':>s
Ahora se reca lcula el \/alo) " ele (:'1:., con tos
do
valo res del diam etro halla
li'l<=:
El. fll0du ]0 de elas ticid ad clr:d, m.'1t.e l'i.'11 de
placaé~
r:..."t'
.'..
\~.
10eé.,
Universioad ~,ulhQ:na de Gccidente
Sl('(; Ml tllBLIU ¡ teA
Ft
o
Ft
,
~
f-t
'o
,'i + CU-Fd
2170.0 +
0.42857~t320.0
:27lU. 7 lbs
numr:o'ro de t.ornillos 'recomendélclo e:=-,;:
El
nt. := c:tDb/( 6;td )
49
nt. --
())- del
El
t.ornillo se calclJlil pOlO medir¡
Ar - (Fi +
Al'
dF~:
Ct*N~Fd)/(nt*Sp)
(:2178.0 +
0.12857~3.00*1320.0)!(
8S000~
('11"
-= O. 0009 f f PlotJ. g )
El
tornillo comel"cial encont.rado tiene la
e\
P~!C:;O
e~;,
Ui_arneLro
[1
i
l' i
-,JlW:, L r
¡;
nv~ t
o
t!UfW::'lO
o
de~:;i9Iwci.0n:
p:= 0.01.6 pulg.
111<1)'0)'
nornil1al el :: 0.07:30 pulr1.
me no)"
eJ',. :.:: 0.0527 pu 1. <;.1
•
r o de paso c1rn == 0.0("';::9 PI,I.1 SJ .
de- hi los pür puJ !;lacb, n ;;:;
l'Ir(";l d(:' e:::fu'C'l-ZO
,11 '::;;
4?)
(Ir- I di
;)[n",1: 1-0
rj,)
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tell'":Ll011.
menOl",
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('l,
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o,:
hil.('s/p~l.
O . ()O,_><:.: pn
00;'1 H
["~!}
,l
T -- O. 2:t: F i
*d
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lb~pulg.
T -
31.8
@
Fi/(Ar*nt)
-
O. 2:1e: 21 78 . (H 0 . 07 :3 ()
=
e --
:~5839.
9
11357.07 Psi
-
nui
98 Psi
34404.07 Psi
ee -
N -
2178.0/(O.0022~49)
Sp/ee -
r:)-e
85000/34~04.02
s8g'-lir Calculando torni 1 los ele sujer;ion (S/tl F'
e)
,
J-',-na 8rnpeZ8r a dise$ar tor nJ 110s S() t-. i0nc~ t:lue AnA 1 j ;::¡Jl- d
q' J c~ t i PI) el lO! ca )- 9 ,3 e s t a s 0 me t- i d~) t=> 1 t o r n i lJ o , l a s:::' j <.1' J iJ~ n t n s
'~()n 1c"~ t.ipos de (8)-9,) a que puede ,~~:;tdl- ~"'()rn(.,t ,ido f'l
I:r:>rlli 11(,:
sil. CE,'nS.'lrlo r'l-(·,,;n.
La C~('ll~,::tr\J('(-:.ion tl-abilja ~"iIW?tr;r.drn-,:,nt-e)' la C8r~F'J rl'j') l":>sistc
'".,1 "ol-niJ lo ~~(_) pu"'de cnl"!sicle',-¡:n- apli"::,,da ~1 lo 1n', y,) del {'JO
r:',:nS],"1 {\><inl,
Uniones ql('é' ~:-;e montAn con ten<,:;ndo pn?vlo.
f'ornpl-enoe la mayor.i a de las Ilniones en qrllF'o qll2 I",.} uf: i1 j 7an
en L:"I <":onstnlccion de rnt:¡quinaria p,:\)-a sujeta¡- tap;-¡:::;, hi.el,'1~:"
Ac(,plp~~, ent:re otras.
'1
Uni(>n':~s
con tensado pre\l.ln y cal-,;:¡a
de la prE'Carq,'1 debjC!(, al
i_
:';()fnC?Liclo él una car~Vl axial. r-d,
llll todu ,:'n el dc'minio (,,1.i1ticc)
'::'i
r
,3dc-'rn':1'3
"
(- idos :-1
1
T ('1'
11.1
I 1 ()~3
~,ornr~
5
T \ '1
111
I J ()~~
~",(:--'IIl(>t
i.dos
:)
(
',.)',
\>,1
ga
r 'J,",
ck' F ,) ,_ i
de :;-";C'l'"icio, r~:Jr::Fl est.at.ica:
tensado pr8\!t\:' (:1 l\'rni 110
la Lllll011 f~": ("IIIP(Y' 1..'1 C\)fll')
~),"i
1'. r ,') l'¡"":\I<')- ~3 .. ~ 1
PROBLEMA EJEMPLO PARA TORNILLOS DE SUJECION,
Tornillos sometidos a cargas de fatiga.
Item 4:
En
un
cilindro
presurizado
se
requiere
tornillos y el número de tornillos
cerrar el cilindro a presión
tapa.
La
que se necesitan para
y
presenta en el
y el
circulo de colocación
dijmetro de 13 tapa
interior
la mínima es de 200 lb,
diámetro interior del cilindro es de 4 pulg.
del
los
interior por un gas con una
fuerza máxima que se
del cilindro es de 1000 lb,
dise~ar
el
El diámetro
los to¡-nillos es d.; 8 pul').
es de 10 pulg.
las placas es de 2 pulg cada una.
T('-lBLA
Fs
1..
FacLo,- de
r.í po de
serIJici.,)
Tn~bajo
sin choquo o
livianos
1.00 a 1.25
Liviano o
Ligero
Con choques medianos
moderados
1.25 a l.SO
1'1ediano o
modelo ado
Chor.llles fuertes
1.50 a 2.00
Pesados
cho~ues
El
factor de servicio seleccionado es:
t'1:1U~ri.;)les
bit::>n cnnocick»3 usa(k,~,,: en condiciones
sorne!:. idos d c'ar9,:tf', \' 0::",fuel-'Z()~>
exactitud, (~IIAnd() el p()e() pe~.::;() es
,-"lId', (> 1,'lrJ,~:.; y
<.'hl:.nni.dus con
lln¿J
(~0ndi.cion
1
,.~"',.,
r;
import.ante
t'1:IIJ'Y i;Jln~:~
bien conocid"ys u::::<lclo:'3 c'n condic.iones
,lrlll., i ('., n t. A 1 es 1'.3. zo nabl eme n t.e (;,)1'IS t.. a nLr-''O:, sornet. idos
,. (",'l,'<Jr1~::: y
esfucr70s dAtcl'nlÍ.n,,,do~.::; f,'1ci..ln),:?ntf~.
~1.1t (")'iél1.€'s no conocidos o no ut.iLizac1os r")"(:"via-rllc'nLe, us;~dos (>11 condi(:-jon0s pl'<)fIlcc1,i,n de car~VJ
("-;j'll':'n ZOS ~I ambiente.
t'1." 1 el ¡,.des fTl1",jOl' con()cidos, 11::-3ad(,:~ (Hl conclic,i,c"
llf"'~'; i TV' i C'I tas de Cal 9.'1, psi U01' 7.':> >- ,::Hllh i ".' n 1..':' •
e,-,:fIJ01' ;:0<-:; )1 aml:,ií.:nto.
1 . tl
,1:-2. O
('1
/1.0
TABLA 3.
GRADO
Num
Especificaciones SAE para pernos de Acero
INTERVALO DE
TAMA%OS
Inclusive
pulg.
MATERIAL
----------------------------------------------------------------1/4- 1 1/2
1/4- 3/4
7/8- 1 1/2
1/4- 1 1/2
SAE 4
1/4- 1
SAE 5
1/8- 1 1/2
1
1/4- 1
SAE 5.2
1/4 -1 1/2
8) SAE 7
1/4 -1 1/2
9) SAE 8
1/4 -1
10 ) SAE 8.2
11 ) ASTM A354 1/4 - 4
12 ) ASTM A449 3/4 - 3
13) AS Ti"1 A490 1/2 - 1 1/2
1)
2)
3)
4)
5)
6)
7)
SAE 1
SAE 2
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano carbono estirado en frio
de mediano carbono temp. }' reveno
de mediano carbono temp. y reveno
martensitico de bajo carbono
de aleacion de mediano carbono
de aleacion de mediano carbono
martensitico de bajo carbono
de aleacion Templ. y Revenido
de mediano carbono Templ. y Reven.
de aleacion templado y )·evenido
El Grado SAE escogido de la anterior Tabla es:
5
Para el GRADO 5 se tiene las siguientes propiedades:
Sp (Resistencia minima la tensic_'n o de pl-ueba) :
85000 r:=)
.3p --
Su == 1:':0000 r:, i
la t ¿·n:::.~íon):
c-:;u
(
'2. Y
( Resistencia de fluen\::-ia a
1)
Se tiene la cal-ga de servicio o 2) se tiene la Pl- .-?sion _
Resi ·:::;tenc i a ultima
él
SV --
ld tension):
'-',~OOO
1
de servicio maxima es:
en lbs
F -
1000
La. Ci:Hga eJe servicio minima es:
en lbs
F
::::
::::00
de la tapa o donde 2ctua la presion: (po) d
::::
La
El
C¿Hg8
di.::~met 1- o
El eJiametro del ci )-culo de colocacion de los tornillos
El diametro del circulo exterior de 13. tapa
.¡
( f-'0 ~
10
( PU )
[J
oSF'esor do la pl..:lca surerior
(:'-5:
(P9 )
Lpl
el
e'3pt'SOr
dc' la pL'lca inferío)-
t'?S:
( P~J )
l_p:? --
;:::
F'~ ~
,~
,-'
TAOL(~
4.
Valore~;
recornendarlns PAra la fuerza de apr iet.e
Fi.
( 1 . O A J .25 )
( 1 .25 n 1 . f-,5 )
(1.6.5 a 3.3)
(3. j a lO.0 )
30 lb/pulg)
(
so
a 100 .1 b/pulg}
A 600 lb/pulg}
lb/pu 19}
600
>
lOO
Pnra una presion de
n e r i n i e i a 1. rn f" n t e u n v A 1. <:> r ,18 el::.· () < e t:
El \/.:-¡loí de la fupyz:=t aJLerll.:l ~c:;:
-:, 1 11,' n
- (Fmax - Fmin)/2
F~
1-,)
-::
(1000.0 - 200.0)/2
tl o('t . O 1 bs
rrn
-,
(Frn:1><
rm
I'[JI
[1
F'rnln),,'2
(1000.0 I 200.0)/2
6<)(l . O .1 bs
,-",dcn ele la fU81-za m".:~clia
-l
t.oLal.
I'-L'rn ,- I"i 1- CtiFrll
r hrll
20(,2. r:., ,1 0.1\ SO:t.600 . O
n '111
,"'3:32.5 1 bs
'-1 \l;,Jl~)l de la fU81-,:a aJtelll.ét
r I 'ru
---
["\)111
"
r- i, 1, e ti: F a
::O(,? b \- O
rL)rll -.. .:::'/~?IS lbs
./l5~li,40()
Fe!
'/.
><
y.
Fd
Fd
Fd
x
Fe!
80 lb/plllg):
.o:d \lA.lO'í del factor K de la tabla anterior
F~
><
,(\
<:'8:
t.ot,JI
es:
es:
1.65
< o. r:; :
(1 •
I1 r::.
El valor del limito de fatiga es:
':,8 :::: 33211.2 Ps i
El
\/alo)" de }<f, concenl,",gdor dI:' 8sfue,-z.o es:
El
f~r
I<f = 3.5
del torni.11o se calC1J.la pt)r medi.o ele:
Ar = (Sp*fba*Kf + fbm*Se)*N/(SptSe)
Ar - 0.92319 pulg)
:·e 'requiere
1) rosca se,-ie Basta, (' 2) rosca serie fina
[1 t () n l i.J .1 o e o me n.:; i a] e n e o n t r fl cl0 t 1. e TH3 .1 él el e s i 9 n a e ion:
(:ll>.I,
':::aracteristicas
PC'~-:::('cl
[l
ele
,'oscas
UI'IC
l·" a ~~ o
p '::: •
r
== O. 1 tí':3 p U 1. <;.1
•
nominal d
1..2!:,OO pulq.
['i:1rnel:.n'
fllé1)'or
["jflln,:>trn
menor ch" :: 1.0(-,4,t pul<;:!.
Di,lII1PI::xo de paso drn
(\) C'¡',
S01l:
=
1.lS7~-::
de C'sfu er 70 d,? t(>ns.1
Ill""i'J ck'1.
clinrn,,'1:To rn0ncw,
1//1
=:
1)
n.
(~,.
P 1 ilS,1.
f~
L
~:
O. 9()9()C:
-::: <'.8°0(\(l r"::'0}
pq)
1
1 / 'l
El llumaí o de
tOl-
n i_ 11 os
l- '~r:
orn0 Tlcla du
C~'3:
n L -- c'tDb/( 6:t-d )
nt.
3
El Ar del tOínillo se
Ar
=
cal~ula
por m0dio de:
0.27550 pu1g}
P ::: 0.100 pulp_
("li,1rnI"1
fl i
,-1 "Ir?
(n
t. 'r ()
(flAyet)'
rnr~
TlorniTlA.l.
=
0_7500 pulq.
nm- dr = (\. 6-;~0 1. pu 1 ~!
('ir)rn'-'\'ro de paso drn
t-llJII11"I()
d
=:
OJ:>B~:;O
.
[='111<;1.
el'" hi.1.u,:' por pulg¿)cL:1, TI --
1.(\
hi,1.()~:::/PSI.
Ahora se recalcula el valor de et, con los nuevos
valores del diametro hallado
El modulo de elasticidad del material de las placas es:
10e6
El tornillo es 1) de seccion constante o 2) Seccion variable
-rABLA 6_
Dimensiones de pernos de cabeza cuadrada y Hexagonal
.
Tama$o
E,/ló
::l/8
7/ Ll'
'1 /-:2
5/13
=~/ t\
1
1 1/4
1 l/.?
T1[>0 DE (.:(iBEZA
Hexa.gon21
S
h
CUadrada
n·,'rn i na 1
pulg.
1/4
2
Rc:<¿jular
Rrnin
S
h
pg.
P9.
p'J.
['9·
P8·
3/!:')
1/?
9/16
5/8
3/4
15/16
11/29
13/64
7/16
1/2
9/16
5/8
3/4
15/16
1 1 /),3
1 1/2
1 7/8
11/64
7/32
0.01
1 l/e
1 1- ",
~/
1 7 '(3
'-,
"--
1. /.\
1/4
19/64
21/64
27/64
1/2
21,'32
27/32
1.
")
¿;,
1. /.'.¡
1. / 4
19/64
11/32
~7 :6'+
1 ,1,/
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43/64
~7/3::2
1.
O
¡-le >-:300n.'11
S
pg.
h
PC"3¿t,:la
~min
.()1
0.01
0.01
0.01
0.02
0.02
0.03
0.03
0.03
7/8
1
l/lb
1 1/1j.
1. 5/8
11/32
27, ó-l
L /2
0.01
(1.0.:-:
o .O.~
o . ,)3
-,
43/'(.:'·+
27,' 32
o . (lJ
:-!. 3/8
1
0.0J
"'-
:.:;i \lO apéll-cce el tama.$o nominal en la tabla d ::: 3/4 Ornlnu 1.
r)c 1.-) contl-,ll 1.0 of11-i.rna t,:,l nunWI",-' 2 ==
2
e t) 11 L::lfn él $0 1'1,) rn in,} 1. d o: 3 / t\ dar t' 1 Vd l,w de h ,- O. 5
Y d'::I' el \/3101' de S -1.1:'::5
Unl"rsidad I\utftnorn~ de Occidente
SECCION BIBlIOrECA
TABLA 7.
Dime nsion es de perno s de cabe za cuad rada
y Hexa gona l
Tama $o
nomi nal
pulg .
S( pg. )
1/4
5/16
3/8
7/16
1/2
5/8
3/4
7/8
1
1 1/4
1 1/2
7/16
1/2
9/16
11/16
3/4
15/16
1 1/8
1 5/16
1 1/2
1 7/8
2 1/4
Anch o
( pu 1 g . )
AL TURA H
Cont ratue rca
o
sa
Hexa gona l Grue
rada
Ranu
Regu lar
7/32
17/64
21/64
3/8
7/16
35/64
41/64
3/4
55/64
1 1/16
1 9/32
5/32
3/16
7/32
1/4
5/16
3/8
27/6 4
31/6 4
35/6 4
23/3 2
27/3 2
9/32
21/64
13/32
29/64
9/16
23/32
13/16
23/32
1
1 1/4
1 1/2
d = 3/4 oprim a 1
Si no apare ce el tama$ o nomi nal en la tabla
= 2
De lo cont rario oprim a el nume ro 2
0.64
=
H
de
r
valo
el
dar
Con tama$ o nomi nal d = 3/4
Y dar el valo r de S = 1.125
Con el nuevo valo r de Ct, recal culad o
=
•
El valo r de Fi apro piado es:
Fi
- 26e47 .:J 1 bs
El valo r de la fuerz a medi a tota l es:
Fbrn -
Fi + Cti':Fm
Fbm - 2684 7.5 + 0.640 *600 .0
Fbm
=
2723 1.7 lbs
El valo r de la fuerz a alter nA tota l es:
FblTI
"-
F 1 + Cti':F.él
0.640 25
El. \JHlor ele 1. Li.rnit.e de fatigpj
Se
=
3~211.2
~,y:;:
Psi
E 1 va 10r ele K f,
concent.r aelor dE' esfl.lerzo es:
El (;r del torni 110 se ca1culil
POlO
Ar
=
fl
t0rnil lo comercial encontrado
1.99076 pulg)
F~o:-:.("·n..
UNe
Pi.::Hnet.r
f)
111'("¿)
rnedio de:
riel
tien~
la designaci0n:
menor elr == 1.2n35 pul'::l ..
cJj¡HIWt'(O
menor, Al'
(>
:-c:
UNe'·"
1.::':9·100 r.''';'I)
GR(~DU
Ij
¿.
1 ,/.-.,
El factor de seguridad con el arGa Ar normalizada es:
=
l/N
ea/Se + em/Sp
ea = Fba/(Ar*nt)
El esfuerzo alterno es:
ea
=
27103.6/(1.2940*5.6)
ea
=
3750.3 Psi
El esfuerzo medio es:
ea
em
=
27231.7/(1.2940*5.6)
em
=
3768.0 Psi
N
=
6.359 **********
=
Fbm/(Ar*nt)
Esta bien dise$ado ******
OPRIMIR LA LETRA X PARA IR AL MENU
Para empezar a dise$ar tornillos se tiene que analizar a
que tipo de carga esta so~etido el tornillo,
las siguientes
son los tipos de carga a que puede estar sometido el tornillo'
1.
L'"w93
~ix
ial,
si n
ten~.3.do_
previo.
La construrci"n trabaja slmtricamente y
la carga que resiste
el tornillo sa puede considerar aplicada a lo largo del eje
...,
Uniones que se montan con tensado previo.
Comprende la mayor!a de las uniones en grupo que se utilizan
en ]a construcci"n de maquinaria para sujetar tapas, bielas.
acoples, entre otras.
3.
Uniones con tensado previo y ca.'(ga de servicio, Ca,-ga e~3t. t lea:
Si. adamas de la p,-ecarga debido ,,'\1 tensado previo el tornilL,
l"'S somct i.do a una ca)-~¡a axial, Fd, la union se compol-ta ('onl('
un todo ~!n el domini,) el stico
4.
Ton-lillos sorr1<_"tidos a carga de Fatiga
PROBLEMA EJEMPLO PARA TORNILLOS DE SUJECION,
Item 5:
Tornillos sometidos a cargas transversales.
Un tornillo une dos placas de
acero,
la carga
transversal es de 500 lb, disefte el tornillo.
aplicada
T(!)BU~
l.
Factores de S8lVicio,
Tipo d8
Trabajo
Factor de
servicio
choque o
choques livianos
l,OO a
1.2:)
Li.viano o
Ligero
Con choques medianos
modelo ados
1.25 a 1.50
1"1ecliano o
nlodel-ado
Choques fuertes
1.50 a 2_00
Pesados
~Ji
n
El
de servicio seleccionado es:
f8ctor
TA8Lf~
2_
F8
C
t. o 1- W" d e S e 911 r í d n d,
Fs
r';-ll'(1d~~
~1.~I· (;'1
i
fII<7'l1L",
n·"':-,
C"~::;
r
1 .:' '-,
fl
J _/f
A
2.0
:~ .C"
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no c0nocidos () 110 uf. i 1. i.t:.'1rjos rreviau'o:;ad()s en conclici on!~s F"-C'fll('dic) ele C;:H~:1."l
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e,,,fl1l:,,rzc's dnt.enni
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t,\;üeri';-11.es bil~n cnnf:",:-idos ll.;:::ad'.)~3 en condi.ciones
''''-»)11 rol i'"¡dAS y s('rn·'.:'t idos a ('¿n'qn~:: y '·SfU'?I-zr)c:;
nl'L':'l1idos con e:<tlctitud, clI'.1nd(, el r:"')(-O rt:."30 es
UIIi':) c'oncliciol1 im[:"'ortant:.e
t'1;¡t ('1- i.:lles bien conocidos LJ",;;~dos ('TI condi e iones
.lflILd.PI1I,c1l.es l'i)'Z.onablem"",nl:n ,.r:)ll~;Ic1nl·{"',-:;, snr!lr,l.idos
.)
=
y
arllbienf:.e'_
i. n.1. es me j or co noc j dc';,;,
inciF~rtAs dc~ C.'1l-fI3,
l !(~ r 7. (" :'. )l ,"1 rn l~, i. e n t p .
llS¡.h:l(:,,~,
0sfUF>l' 7('
v
(')1 cc' nd i. e ,í ('\ i'lmbipnt0.
TABLA 3.
Especificaciones SAE para pernos de Acero
----------------------------------------------------------------GRADO INTERVALO DE
MATERIAL
TAMA.%OS
Num
Inclusive
pulg.
-~---------------------------------------------------- -----------
1/4- 1 1/2
1/4- 3/4
7/8- 1 1/2
1/4- 1 1/2
SAE 4
1/4- 1
SAE 5
6)
1/8- 1 1/2
1
1/4- 1
7) SAE 5.2
8) SAE 7
1/4 -1 1/2
,9) SAE 8
1/4 -1 1/2
. 10) SAE 8.2
1/4 -1
11 ) ASTM A354 1/4 - 4
12 ) ASTM A449 3/4 - 3
13 ) ASTM A490 1/2 - 1 1/2
1)
2)
3)
4)
5)
SAE 1
SAE 2
El Grado
S~E
Aceta
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano carbono estirado en fria
de mediano carbono temp. Y reveno
de mediano carbono temp. y reveno
martensitico de bajo carbono
de aleacion de mediano carbono
de aleacion de mediano carbono
martensitico de bajo carbono
de aleacion Templ. y Revenido
de mediano carbono Templ. y Reven.
de aleacion templado y revenido
escogido de la anterior Tabla es:
La fuerza transversal sobre el tornillo es:
~1ater
ia 1
Hierro fundido sobre Hierro fundido
Acero sobre Acero
Hierro sobre concreto
Acero sobre babbit
Roble sobre Roble
Roble sobre Roble
Superficies lubricadas
Metales sonre roble
5
(lbs)
F -
500
Coeficient2 cj(=, f1'icci,:>,¡
En seco
0.15-0.20
0.18
0.30
0.14-
0.25
0.25
0,05
0.55
El coeficiente de friccion hallado en Id tabla
9S
=
O . 1 ~3
=
El valor de Fi
[1
F/( f*nj)
numero de juntas del disnt0 es:
2
El valor de la fuerza de apriete es:
Fi
-- 650.0/(O.H3*2.0)
Fi -
1805.6 lbs
El diametro del tornillo es:
1. El 9 adm = (0.35)
9 adm = (0.27)
2. El
El
numPí n 1
Oí
-- 0.300 pulg
(~)-
= 0.0707
c,,~!
r ,. <l ti i. e r e
[1
tor n 1.110
F.o)
l'Ase'
P<'::,
thllllcro eJe
Sy
Su
par¿J et ac(')-o
para la fundicion
cor r eponde a 1. disR$o es:
ql)0
pl.1
*
*
1
19 }
1.)
r 'J s C a s e r i e na::=: 1- A, o 2) r 0:3 C;) s e r i e fin a
comere ia 1 e1'1co11l: r ",-jo
1- i en.?
.1 a
de,-~
r:::: 0.063 rul.g.
hiloo~
p<)r pulgAda,
1'1
=
1.6
hi.l.os/p~).
1. Silla e i nn: 3/8
1.
FJ
es:
f 3,::to r ck~ S"3gu r idad con lO;sl'.os nue\/ os da. tos
1'1
gadrn: t'Ar I( F d )
t-l ..
J220 0.0\< O.06 7fJ/6 .50.0
(S/N )?:
Ouien > segu ir Calc uland o !:.on üJ.lo s d'? suje cion
N
PROBLEMA EJEMPLO PARA JUNTAS CON EMPAQUETADURA
En
un
cilindro
hermética,
sujeción,
presurizado
dise~ar
una
unión
los tornillos, el número de tornillos,
se necesitan para sellar herméticamente
el cilindro por medio de una
propano es
cilindro
requiere
para esto se utilizan empaques y tornillos de
los empaques que
gas
se
es
de 500
de 4
Psi,
pulg.
colocación de los tornillos
de la tapa es
tapa.
La presión debida al
el diámetro
El
diámetro
es de 8 pulg.
interior del
del circulo
y el diámetro
de 10 pulg. El espesor de cada una
placas a unir es de 2 pulg.
d3
de las
CON reos
J. .
ENGR{~r\IAJES
2.
ENGRANAJES CONICOS ESPIRALES
3.
TORNILLOS DE SUJECION
4 .
.JUtH AS CO!'! Et1Pr,,\(,¡UES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
8.
POLE¡;S
9.
SALIR DEL MENU Al SISTEMA
JUtnAS CO!'I E'Hr','iC-lUF:TADURA
L.(lS Arnp,lques son 01env"ntos elasticos que s(.~ localizan '~ntre
<::;lq::'(:"rficies 1-i.gidas para f01-rn.:1í un,ioll'?s Iv.:..,rrneticas ') ,":-:t,anc:as
(":(,n nl
fi.n de
orn¡-)aql.lA
fllq,l~::
~l::n a n ti. 7.::n
dehe
debe
ti n ,7'rnra qu o
[1
i.rnr,',,-~di.l·
IJ
ingresc's de
partictlla-:~
n se 1.10,) (; f i. e i en te,
,~:dra'1;,,:¡~,:.
cltn- .=1 b 1,--·
~.
(>("(llV)--
:';::81':
1 f 1u i el o nI.3 rr i, rd, 1. él el o o? n e 1 s i s 1: e rn a
la pre;:~.i('l1 F'1'('ducíd.:l r-'01" l.o~,:~ I:ol-ni 11(,·:'. el<'
.-1 )
f·) "" c:; i. ::=; t:
nt e
él
1,)
F?(:'si~:,t:ont.e
a
c)
A[:'r i,etc>.
["-'forfllflbJ0, ~-';:¡1-a cul:n'il'
fici(>'3 de uníon,
p
C'
las
i.rn:"~;!I.¡J..3I'i.d;v:-Jes
de
la~7.
~:;Ur":T
juntas donde ~~p crnplsfln 1-'rnr:<)r,lue::~ r"\Icdr.'n ~~f>l' esf'af: j. ·l~·. c'
f~s e<:~f:i3t\.ca Clland,) las [:';:\l'j'es qlle .1:1 (:;onf('rrn,"ll1 rX'l
11111'1,7'(."',1'1 fi.ja~'~ 0nf:r(~ si., y ·:Iill.::lflli,.....:l (1.1;,11(,10 ~¡} flk'1'1n::::; un:1 ,1", l:)::~
[').'1 r t I,'~~ ('s fIInv\.) ,
l."l:'.
,lill.Hlli·:-c1~:;_
•
Fs
Tipo de Carga
Fi'lct,O(
cI~
Tipo de
TI'aba jo
servicio
1,00 a 1.25
Sin choque o
choques livianf)s
Ligero
Con choques medianos
moderados
ChOqUi~~:;
Liviano o
fuer tes
1.25 a 1.50
I'ledinno o
moderado
1.50 a 2.00
Pesados
El factor de servicio seleccionado es:
T rlOLA
t'lal O)
iaJ0s bien
('('lltl'()lé)da~3)'
con0cido~;
sorn~""t'id,-,s
u<:~ildos
J.3
en condi.ciones
él
1.:~!;.1
l.';
l."
;',C\
c.ondic,i,0n
i.rnpo¡-t¡'ll1l.:.e
con"x'idos 11'3.:)(.:100, en condiciones
.'lIld.jt:·¡!i'cllt:'>,"" rn7onable·rnente (',-\ll:--::f'ant:e~::, s(}rnc>l:i(k,~,
lln'"'
=
;~.
cnrs¡a c : y e::::.fuel'ZOS
con p)ulct.itud, cuandrj p] r"':K:O pe~~o es
,')Id f:~njclos
Fs
n.• 1 ¡",-iJllps bien
fl
'-."n~lf;l~~
t-1."'~·-'l'
d0tel'minarlo,:~
i,-lln'3 no '-nn')eid(:-s o
rnU]¡I-,),
lI~--;ndos
l··~r'IPl-Z(""-::;
~l.-'lfc'i i.~ll(~s
n('~,:~
"'~"fU{'>170~::
\'
)'
en
.1
f.')(',i,lmr::n1.0'.
no l/I' i 1 i7;ldo~::; pl'('vi:)"
r:'¡ orn'Ó'dio d,-:; ("."I'(q.~l
('ondi.rjonp~-.
3.('.1 li ,('
arnbient.e.
mejor
conocidr:)s. U:'.. 'I.Jn<:; en condicjo
esfu'''rzo y ,~rnbiel)t!".
i.n(:i.(')'tar~ de C')l'<.~.3.,
(·"d\V-l- 1 c>s v nOll) i. ('" n t >:' •
''3.(\
.1
/1. O
TABLA 3.
GRADO
Num
Especificaciones SAE para pernos de Acero
INTERVALO DE
TAMA%OS
Inclusive
pulg.
MATERIAL
--------,--------------------------------------------------------
1/4- 1 1/2
1/4- 3/4
7/8- 1 1/2
1/4- 1 1/2
4
1/4- 1
5
6)
1 1/8- 1 1/2
7) SAE 5.2
1/4- 1
8) SAE 7
1/4 -1 1/2
1/4 -1 1/2
9) SAE 8
-10 )
SAE 8.2 1/4 -1
11 ) ASTM A354 1/4 - 4
12 ) ASTM A449 3/4 - 3
13 ) AS T1'-1 A490 1/2 - 1 1/2
1 ) SAE
2) SAE
3)
4) SAE
5) SAE
1
2
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Acero
Ace,·o
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano o bajo carbono
de mediano carbono estirado en frio
de mediano carbono temp. y reveno
de mediano carbono temp. y reveno
martensitico de bajo carbono
de aleacion de mediano carbono
de aleacion de mediano carbono
martensitico de bajo carbono
de aleacion Templ. y Revenido
de mediano carbono Templ. y Reven.
de aleacion templado y revenido
--------------------------------------------------------------------El Grado SAE escogido de la anterior Tabla es:
TABLA 4.
Factor de Empaque "m"
y
Limite de fluencia para ,'?mpaques "Y"
"m"
MATERIAL
Ldlnina :aucho blando
Lomina Caucho duro
Caucho blando y tela de aL:;¡odon
c~uch0 duro y tela de algodon
T~la do fibras vegetales, C3$amo
Lana de asbesto con caucho y refor. alambre: 3
2
1
Asbestos compuestos asbestos comprimidos: 1/8
0.5
1.0
0.75
1 .25
1.75
capas 2.25
capas 2. :.0
capa ::: .75
esp.
2.00
11 ' ( 11
(;
1 ~-; ,-'
c,0
oh",'
11 ~-::,-'
1/16 esp.
:: . 75
3650
1/32 esp.
3.50
6/-1- ~3\,,)
Devanado en espiral relleno con 3sb. AC.Cr
1<3 25 y SS316
~cero perfilado relleno de asbesto
MeLal relleno de asbesto - aluminio blando
- Cobre) bronce blando
Dc lo Tabla dar el valor Q0 m
5
• !..;o
28,'3,-'
J.00
2.75
.::' .50
.'j~,00
~::
r36'-),-)
288,-'
3(,:,\'
rn .:..:
'(
--
Universidad Autónoma de Occidente
SECCION BIBUOnCA
El espesor del empaque es: (pg.)
La presion en el
F1
(Iiame~_l-o
interjor
del ci.rculo
0n
0.125
Lb/pg}
e;~te¡".i.()I-
05
de .1."1 tapa
=
Lp1 _.
es[-'esor de la placa superiol- es:
Lp2 _.
El espesor rle .1.a placa inferior es:
TABLA 5. Valores rer:'omencJaclos para la fuerza dp ,qpriAte
El
Fi
Presion de Trabnjo
;<
Fd
( 1. • O a 1.25 )
(.1. . . ')14,..)
a 1 .6 1)
x
x
( 1. _65
y
Fd
Fd
Fel
Fd
K
<
30 lb/pu 1.g)
50 a 100 .lb/pulg}
lOO a 600 lb/pulg}
> 600 .1.b/pu.1.g}
F'é1lcl
una presion de
5001b/pulg}:
fact.ol- 1< de la 1:81:>1..) anl.e·, i')T es:
el. \j.::llo)- del.
rel - 0160.1.
I-=-¡
--. -»)
a -.J.-.J
( 3.3 a 10.0 )
.- I<trd
lbs
x
3 . .3
10
2
2
Calculo del diametro efectivo del empaque
[J.iarnetro exter lar del ernp8qlJ"3:
['o
:=
D2 --
Do
:=
10.000 -
1/4
1/4
Do -- 9.750
Diametro interior del empaque:
Di -
Di
-1-
111~
D1
-- 4.000
-/- 1/<1
01.
=
El
ancho efectivo del empaque:
4.250
él
~~
(Do -- Dl)/2
~
~
(?750 -
4.250)/2
a/2
b.-,
he' -- 2.750/ 2
b·")
::- 1 _375
f,\ h"l'.1
['"
-
1 D l."lme t 1- () e f pe t h 'c' de J
Do -- 2 b
P
[';'
F"
1",'1
r <..t I J
I)S
,"
(l
~7S0
ru 1Sl
do
J a ca 1
F'j,i('H:;;
Af'>
ernp,} qlll'~,
[,,~
e:::.:
,
~,:
g,l
r eA 1 .:> de
c-t:Q}e/'l
=- ')
r;)~'.:
Sel'\,I j
e io.
(-'H?
",'n.37!)·~.:: 1·1
-:::
Verificacion de la hermeticidad de la junta:
Fi
ri/Os
=
I(l'':;
<
.1
2695~.9/27544.2
Fi/Cls :: 0.98
La
junta no es segura: 0.979< 1,
de un
valor
>
3.300
mayor a K en la siguiente tabla:
K
Prasion de Trabajo
1<
< JO lb/pulg J
:-1
100 lb/pulg}
le\() ,q 600 lb/pulgJ
!:.O
)
1',:11";-1
"'·1
600
lb/pu.1g)
\ln.1 pT"esi(:>n clo
\/.'1J.O)"
(1.0 a
(1.2b
1..:?5)
él
]
.6!:')
(1.65 a 3.3)
( J "J a H~. O )
>:
re!
x
x
\(
Fe!
FJ
F rl
':,Oolb/r'lll.q}:
del. fact.o)" 1< de Ll. 1:.:1l>.l.,;:¡ ante'río¡" es:
/i.S
< 1:
Supo ner inici alme nte un v3Jo r de et: 0.5 ( eL
La
FrJ
cargA . de dise1 ;o es:
F·tTs
Fd == 6283 .2 * 1.30
Fd -- 8168 .1 lbs
Fi
r
-- 1<'i:Fd
i
4.500 *816 8.1
Fi == 3675 6.6 lbs
Calc ulo del diarn At.ro efpc[
Di..'1rn'·~I·r" ext.el -iol- "el,::.l
1./4
D:? -..
(Ji)
1)(;
1 (l _000 --
iVI)
(:.rnp;l q,!(·'!:
l/(~
d:.~l
,onlr"'( 'J!,ln:
[1. ¡'Inch o efect .ivo del
errq'aq tl':>:
inter io)-
r)if'lrn~~I'ro
1/'1
['1
- Di
[', I
-, 4 _O OO -1-
,) ='
.!-
I / Ij
(00 -- D 1 );' 2
ehl
r>rn¡.'8C jl.lE:
0.9
bo --
8./2
bo -- 2 .7501 2
b,) --- 1 . 37~,
r.omn bo
O . 25
)
b
=)
tdl<':> 1- ':\ e.1 Di amet r
De .. Do -- 2 b
<)
De
=
9.750 -
De
=
8.3750 pulg.
=
bo/2
=
O.1S875 pulg.
ef ec ti vo dn 1 empAque, De es:
2~0.6875
Calculo .-:1'9 la cArga real o de servicio, (..l~::
-- pi :t.Ae ;
Ae:: (~:-t:D Je/4
== > Ae =: c:.t-8. 37 ~:~~? I
Q:;::
/~
Ae -- 5.5.0883 pg)
Os --
1:;00 .0'1: 155 _0883
(.1 s
?75/~4
--
. 1 f·
l.bs
Fi.'ns
ri/0s
=
J6756.6127S4~.2
ri
-=
I _33
La
lOs
ju nI-
él
es
S139U"-
a:
1. .3:=-Q
> 1.
(
Lé.1 carga de dise'l;o,
ad
=
Od -, Os,I:Fs ,. 27!)44 .2;IQ .30
35807.4 lbs
Area d8 esfuerzo
d~
t~nsi0n
d81 toY'nillo:
Ar
=
(36756.6+0.90000*3.500~35807.4)/
Al"
-,
1.759 t H
Se requiere
( u ¡/ i'l '"
('
tIUIIIC"IO
1) rosca serie Basta, o 2) rosca serie fina
;:n· A e ter i s t:. i e a s el e r o S
[1. paso es,
85000
P
=
0.167
(' .:~ "';
S
on :
pUl~l.
de hilos por pu19Dda, n:o:
(:., hilps/Pf.J_
./
DF:S TGNf"r rOl!:
1 1/2·'
(-,
llt,IC
-,
GRí''l[lO
r:,
1
:3
¡d;
El Ar del t0rnillo se calcula por medio de:
Ar - (Fi + Ct*N*Od)/(nt*Sp)
Ar
=
[1
I",-lr~()
(, i
;1fll(',t'"o
(36756.6 + 0.90*3.50*35807.4)/(
es,
r-::-:
<'\ ...
p.3S0
{),125 pulg,
drn ""
tlurllnrn de hilos po,'
(\,'('>,"1
d!'~
t"lr P¡1 ek·1
r'lr~ ~-.
C·~'~flJ0r7.(')
di
f.1nH"t
[GI'Ir'\(- T 01,1:
1
0, '::-I1sn
pl.il q ,
11 =~
pul<;'JAch"
eh" tpnsion, ('lt
r o menor, (n
"
85000*
8
lI~'IC
-,
7:
(\,
tI hi.l.os/r-·<;,,l.
=-:
O .60(--'()(' r'U}
~'r:-'
100
Grú'l[\(J 1:;
r~l}
3)
Ahora se recalcula el valor de Ct, con los nuevos
valores del diametro hallado
TABL~.
MODULO DE ELASTICIDAD PARA MATERIALES DE EMPAQUES
Modulo de elasticidad (Psi)
Mate"ial
12500
70000
13500000
10000
41000
35000
17000
Corcho
Asbesto Comprimido
Cobre-asbesto
Caucho (hule) simple
Rollo en espiral
Tef 1 "n
Fibra Vegetal
El m0dulo de elasticidad del material del empaque es
TABLA
~-----
Q.
-
Deformacion de materiales no metalicos,
-~
-- Caucho
Papel impreGnado
Tela 02 asbesto cauchtda.
Fibra de asbesto
Caueh,' nat.ural
Teflol1
Coreh,~
. . _ _..... _ _ _
q
--- -- --- ------ - ._- ------ ------ - ----_....:._-- ------ ------ - -_.. _-- - ... - - -- 1000
__
5e6
• _ _ _ _ _ _ _ _ _ _•
De 12 Tabla 6
0.54
0.42
0.22
0.10
0.06
0.01
_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _
rresion de compresion
2000 2500 3000 4000
0.60
0.46
0.33
0.14
0.08
0.03
~
(., .61
0.47
0.37
0.17
0.09
0.04
______
0.62
0.48
0.39
O . (..,,+
0.49
0.42
O .le
0.::':1
0.13
0.10
0.05
• _ _ _ _. _ .......
0.08
_______4
-- - -.- --"---
(PSI)
5000 6000 7000
0.'+4 0.46 0.47
0.23 0.:::'5 0.28
0.16 O .::::J 0. 2(~
0.14 O.:? ~ 0.35
_ _ _ _ _ _ _ _
el valor del coeficient.e de deformacion q
•
=
___
'"
_ _ _ _• _ _ _ _
0.11
~.
El
nU9VO
de Ct rS'calCllJ.ad0
\/ ..,310'(
1 a constante
~]astica
=
Cp -
1 -
~~
1 -
Cp -
1 -
0.85069
de
~s:
pnrtes, Cp:
lAS
0.85069
LA fuprza total ql.1e soport.an los t.ornillos:
=
Ft - Fi + Ct*ad
Ft
= 67217.6
36756.6
i
0.8506q*35807.~
lbs
La fuerza quS' acLlJa sobr e el ernpaque, F0:
Fe ..- Fi - Cp:t:Od
Fe -
~6756.6
J~('
:1141.0.2 lbs
ti.
nr
p
-
Ql, l'
[l('1r
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r'()0.
--
["1,.')(:.
--
0.14931~35807.4
pfecti\l.q
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7,0000 pul<:,J,
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7.000 - ;')'t·O,6R:·'~oJ
5. (,2 r:",0 pu 1 9 .
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hien
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y
la
jUl1!:;'-t
e:3 henIl"Jt..i.ca
PROBLEMA EJEMPLO PARA TORNILLOS SIN FIN
Se desea
diseñar un mecanismo
de tornillo sin fin
reducir la velocidad angular de 1160 rpm
cual transmite una potencia de 33 HP.
para
a 58 rpm, y
Las rpm de
se utilizan para dar el movimiento a un ascensor.
81
salida
DISF%O DE ELEMENTOS DE MAQUINAS
cm,ncos
1.
EI'·!GRAN?dES
:3 .
TORNILLOS DE :',UJECION
4.
JUNTAS CON EMPAQUES
5.
TORNILLOS SIN rIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
G.
POL.EAS
Q
SALIR DEL MENU AL SISTEMA
en n elJ a 1. de 1. os a ntel' i ('))" '?s mlmel' a 1 es desea t.)" aba ja l' :
5
TORNTLl,0S SH1 r ni
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tl..lel'(' 3 ,
potenria y
cruzan a <¡(lK,
el""
ParA dise$ar tornillos sin fin se
3
dat.os importantes, que se
deb,,~n
n~cesitdn
cono~er
elE: Sab0( do ante-
Estos tres datos
80
calculan ele acuerdo a las necB'3idades, C81-acter ist i.ca c ,
,
del objeti.vo final del trabajo que se qlliere realizar,
Estas tres incognitas se deben conocer
n1 =
Las rpm de salida:
n2
=
,58
La potencia a transmitir:
HP
=
33
hOí-as
de 1 hr
2 horas
,t1enOl-
10 hOl" a~~
24 hor8s
('1- e>:"·:
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!" " ()
10 horas
M,"n01- do 1 Ior
2 hOl" as
1(. hOl- as
24 horas
1'1enol- de 1hr
:'2 h r::> 1· as
10 horas
2'l hor <lB
I'len01- de 11'11"
-1
1160
1.
{~
I)uracjon d8
servicie,
1,1 (d
son:
Las rpm de entrada:
r M3L
I
y
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('>(,1: 1-
flHI!.h",~ P:H:'I08:-"
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i. 1) choques
0.80
O .90
1 .00
1 .25
1 .00
0.90
1 .00
1. .2':;
1 _50
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Uni~t'ls,dild f. '1160(''11' Ce
0
cc1 denle
::'tl"l,,'~'I; ¡j,JLivllI"A
La pOlencia de dise$o, HPD, es:
I-IF'D =: 36.3 HP
L.a re 1. ac ion d'3 t r 8 nsrn i s 1 o n, i, es:
i
=:
i
=- n1 /n2
20.000
La potencia en la rueda, HP2, es:
e = (1 -
HP2 = '·IP-:t:e
i/(2*100))
e == 0.8
flr;~
==
33.0
*
0.8
HP2
=
26.4 HP
1.;3 siguientA tabla se escog0n valores t.entativos
De
de di.stanci.a entA centros (e), ancho clp. caL3 elr:; la ruad,=¡
di~m8tro
y
(r~)
primitivo del tornillo (D1). Se escoge las rpm de la
tabla mas cercana a las rpm de entrada, o sea a n1 = lIGO.
I
r,
.('-
~
1 (l()
rprn
7,:(\
rprn
.~
17!:"O
lprn
·í.
'~(:,(\0
n=,rn
I~
1 (,()OO
)"[:)m
El
valor de n1
=
1160 r.p.m.: a cual de los siguientes
valores se encuentra mas cercano:
1.
100 rpm
""'.::. .
720 rpm
3.
1750 rpm
4.
3600 rpm
5.
10000 rpm
Se escoge el numeral:
2
Se escogen de la tabla 3: C, Di y F2 con
los siguientes valores:
i
=
20.000
T~8LA
1
111/n:::
3.
C
pg.
14-,2.2
2
14-22
4
8
16
1.'1-2:-::
14-22
y
HPl
=
22.5 HP
Capacidad nominal de los reductores por tornillo
D1
pg.
0.825
1 .525
2.8
3 .1
F":'
P0·
0.46875
0.9375
¿:..:"
1 .. 01"'"
3.37::'
Distancia entre centros.
R.P.M. d01 tornillo
100
720
1750
3600
10000
POTENCIA A CADA VELOCIDAD (TORN.)
0.15
0.9
5.5
~~0
.. O
0.7
4.6
23.0
lOO
1 .4
7.0
33.5
145
e
01
1.9
3.4
8.8
-17. O
J85
1l .3
.. 8
..
F' ::: --
....,
~
.8
1 .81.:S
El valor de F2 debe cumplir las siguientes
=
F s 201/3
F
2t.3.0/3 == 2.0 P0.
(C~0.875)/3
s
con~iciones:
Se escoge el
==
10.0~O.29167
=
7.5 P8.
menor F de los 3 anteriores: F == 2.0 pg.
El Oiametro de la rueda se halla con la siguiente ecuacion:
e
=
(02 + 01)/2
=)
D2 = 2C - D1;
D2 == 2t:10 - 3.0
D:? == 17.0 P9.
La
p~Li.feri.ca
velocidad
V2 -
3.1416*D2*n2/12 =
. . '2
-:o
~~S¡:l
rd
-
(1200
(--el --
1 .?F:;
(~
I
1-.' --:
\/2
de la rueda es:
3.1416*17.0~58.0/17
. 1 pm
-1-
V:~)/1200
-- ( 1200 + 258.1 )/1200
o f'o.
;/. ()
pC_1.
r- 1 v;.31. n r el e 1 D i a me t 1- o D 1. de 1. t o r n i 1 ] o
r) t
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I :-¡
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:1 _() P 9 .
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1. a
n.l p
33000
El
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IjF';:?/n2 ==
1 hiT' U
~
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26.4/258.1
l.(ll-CllJ(~
3:3 (IO()
t:
tr71w;rnitido a 1..:1. l-u"da.
2(,_'1/!:,H.O
(.,.'ó-~:
1A8Lf"l 4.
r~esistencia
ult-.irnB '/ lirnit8 de fatiga a la
vario~ materiales fundidos en ruedas
rotura para
Resistenr::ja
ultima lb/P9J
~l.'1terial
Su
Fund. hien·o de
'.::alidad
B¡-once al mangan"?so SAE: 43
Bronce al plomo
S(~E
40-63
Bronce fosforoso
SAE 65
Bronce o.lurninio
é-:;f"lE 68. BHN~1.00
B¡-once alurnini.o
C', AE
58. BHN=l(-,O
[,lO.
fi.letes
(ingl.llo
avance;x
["u ffI e r o dientes
(k> 1 ¿l '( lleda , 1'12
F Re r 01-
F',:-¡,=;o
de J.eL" is
Y?
nC'í rna J ,
Pn
Pesi.stencia
a la fa t 1.ga
52 ( tb/pg})
ObserVAciones
Fund. de buena
calidad, bal- ata
ASTt1 30
Fund. fuel- te y
compacta.
Fund. buena,
de facil mecano
Bajo rozamiento
resiste cargas
al tas.
30.000
10.000
70.000
20.000
30.000
8.000
3.5.000
15.000
65.000
22.000
Servicio
80.000
28.000
Servicir, f''?sado
r-'f~sacfo
1
.-
.")
:3
ti
5
6
5
1.0
15
20
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JO
20
40
0.3111-
0.314
() . :3 cn
0.393
1 .90
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3.7'l
II
00
t'(\
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100
L?O
0.<171.
() • ,1
rs . '16
(-, . 1 ::
:.7
1
sigui~nt8s
Se escogierrn los
va10res:
Paso normal
Pn = 4.4
Numero do F í letes
Nl
=
t1
Angulo presí on normal
mn
_.
¿O.O
Angulo de a 'v" a nee
Factol' de
= 20.0
x
L~lrJis
Numero dientes de la rueda
Y2
=
0.393
N2
=
80
Escoger u n va 101" norma 1 izado de Pn aprox imado
=
al valor calculado Pn
Datos normalizados
=
4.4
3, 4. 5, 6, 8, 10, 12, 16, 20, 24, 32
E 1 va 101" norma ti zado de Pn escogido =
El paso
cir~ular
r -.
-r Cos20
").0
es:
P
~
Pn
~
1:'
Cos x
r .. t1 J:-,?05
CI
cliametro
DI
==
[11
--2.3"3':.,10
N.l /(
prjrflí.t:.L\l0 D1..
P:I·t'JX),
Di
=
del Cornil lo queda:
Il/( 4 . 6985:t<.) "3f:>4)
El. diamet·(o pl"irnitiv0 D2, de 1.3 l"lJeclEI qURda:
():? .. 1'1:2/( p),
1..<1
l~
(listFlncio';-¡
(D1.
0ntrf'~
+ D;> )/2,
('(:>nrnIO)"o"
e:::
(~'.
(.
JJ'.)('
qtJCd,l:
l°
17 .0::J.n )/O?
El ancho de cara
F -
=
d~
2~2.3390/3
otra forma
l. f,,59 P0.
F
= ((DJ ol - Dl}) , dond e:
a
~
él
= 0.476 0 pg.
~dendo
=
O,31 83*p ;
=~
F
{(3.2911~2
Se
Dol = Dl
P ;-:: paso
001 = 2.339 0
-1-
2él;
-1-
=
c/p
=
<::/4. 698
2*0.4 760
3.291 1 pg.
Do 1
=.
las sigu iente s cond ici0n es:
otra form a:
2.430 P9.
F - 2*D1 /3
F -,
r~sulta
es~o9c
-
2.3390~2)
=
2.315 2 P9.
el meno r F de los 3 ante rior0 s: F -' 1.6 P9.
T f,BL(~ 5.
ANGULO rrrsrO N
25
20
L~.5
elu r u rH'11'I ¡ :)00
fK t'~ l- C) dl,1 1" o BHN r SOO
c'{¡fI [1111'1 r 250
('wC"r ',)
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SECCION BIBUOTECA
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258.5 pm
(1200 + V2)/1200
1.215
=
( 1::?0()
-1-
~-58.
5 )/1200
La c~rgA tangencial en la rueda es:
W2 = 33000 :t: HP2/v2 ::: 3301)0
2f) A//50.::.
lo);? == 3369.7 lb
*
La
WD
de dise$o WD es:
W2*fs*fd = 3369.7*1.1*1.22
'l505. 2 lb
~argR
=
lAlD =
La carga admisible por desgaste es:
D2i:F2 t:Kd
=
I}lv) ::: ;¡. 1 48 . 6 1b
t.JlA.J =
17 .. 026~3* 1 .. 6* J r:J(:) .. 250
4505.23 ) 4148.60
1< ti "- t·JO / ( D 2 i~ F?) == 450 5 . ;21 ( 1 7
.
estan mal
()? r-. n ,¡:"
dis~$ados
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,t S
;~70
P
p
5.0
*
C0525
-- /f.5315
El diametro primitivo 01, d01 tornillo queda:
Dl -- 1'11/(P:t:tgx),
D1
=
Di
5/(4.5315-¡:0AISIS)
-- 2 _3662
El diametro primitivo D2, de la PledA quer:la:
N?I(r),
D2 -
100/(4.5315)
D2 -
D2 -- 27.0676 pg
La distancio entre ccnmtros
e ._-
(f) 1 + 02)':;7.,
e -_.
l;:':.:?169 P9
F -
C~0,875/3
r·
I
2.978 pfl.
r-
;tDl/3
=
=
e
e
~ueda:
( 2 . 3 f:-, «? + 2 2 . 067 (-, ) / ;?
=
]2.2169~0,075/3
ot r
él
f
onn~l
:'
2+2.3662/3
ot)-a fonna
(l
1',.-' I
---
rI r-, 11 el o -- O, J 1. 8 Jk P ;
_~
_::~34
ro,
p~l.
('.., pg-
r:al.culo
TI~8Lt-l
y
dise'Íio por desg¿-lste E:cuacic)n do Bllckingharn
5.
Factor de desgaste péHa l.:.o¡·n1..1.10 3in fin
t·1(~
MATERIAL TORNILLO
r¡::R 1: f-~L.
pr~ES"[ (J!'l
ANGl.ILO
RUEDA
14,5
Accn-o duro BHt'l í 500
(",cero duro 8Ht'l í 500
con BHN í 250
Acero
Fe fundo buena calidadAd
Fundicion hierro gris
{i(~er o
Fe fu Tld . alta calidad
~~CAro
F"I? fu nc! . alta calidad
Fe fundo alta calidad
Bronce fundido en coqui. 90
60
Bronce fundido en arena
Bronce fundido en arena
36
Bronce funoido en Arena
80
Aluminio
10
Aluminio
6
90
Fundicion gris
Fundicion gris
54
Acero fundido
22
Fe fundido alta cal.id;:1o 135
20
25
30
125
80
50
115
150
100
60
140
15
180
120
72
165
18
10,8
180
108
45
270
.7
12
'")
,,,-
9
125
150
90
37
225
75
31
185
El valor del factor rle desgaste escogido de 1;:1 tabla es
I,.a
velocidad periferica
\12
d(=' la ¡-ueda es:
V2 -
v:: =
3.1416*D2*n2/1? 3.35. 1. pm
3.1416~22.1*58.0/12
r0 Id
(1200 + \12)/1200
1.279
-
l a carga t0ng0f1<::ial
IL' " 33000 ;1 HP:2/v2
(1::00 .~ ~35.1)/1200
en la rueda es:
=
33000 t: 26. "~/:335. 1
1,1.::: ::.: ,-::600. O 1 h
l.,-¡
Cd 1
1,1[)
l.JD
na
1,),::' i
O~
,le el is(.~ '100 l.JO es:
f sor. f el
::: :::'600.0* 1.. 1 '1'1.. 28
3658.6 lb
/
(:m'<;J.::) acllni,sibl.e por desgaste es:
l,lhl = [l.? i F2rl<d
== ~:~. 06 76i: 1 . h:t~~25 .000
L,J"l
I,IL·)
-
COIIIO
7tl32. /f lb
WQ (IrJ",);
36':>0.56
<
/f\32.1\4
pstan bir-'n
NO¡':~t1f~L
d1.se~i;ad0~"
=
180
PROBLEMA EJEMPLO DE CADENAS DE TRANSMISION DE RODILLOS
Dise~ar
una transmisión
175 rpm a otro eje
que se va
emplea
por cadena de un
que debe girar a 50 rpm, la
a transmitir es de
para mover
eje que gira a
5 HP,
la transmisión
una banda transportadora de
para secado de pintura.
/
potencia
se
un horno
1.
ENGRANAJES CONICOS
2.
ENGR~I'I(~JES
3.
TORNIl.LOS DE SUJECION
4.
JUNTAS CON EMPAQUES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
8.
POLEAS
9.
SALIR DEL 1'1ENIJ AL SISTEI'1A
CADE!'·I('\S DE
'::'()11
,:k)
CO"·IICO'~
TRN'~St-nS.rON,
ESPIRf.1LES
DE RODTLlJJS
elementos mecanicamente fJl3xibl.es, t.i.enen cierl..:-¡
p0tencia y movimiento entre arbol.es paralelos quP
("::;Lan relativam81lte separados entre si siendo la n:'lac
,j.,?
('jtl("
i:.rAnsmi.slon
lA
9 r .:~ n ( k, r:"
constante corlll) pn
transmü..,;,ion no
r e 1. El C i o 11 e s
80
los engY'anajes,
n:'d.l iza por
del·,i.'.IrJ.él
n.")zarniento corno
el e 1:. y a n~, nd. s ion, s (' u t. i. J i. 7
[\
r" a r a
i')\I
C'll
las
TARL(-) l .
Tipo de
ca í~Ja
Factores de
s~rvi~io
Combust i.on interna'
con transmision
hidrauljca
CF
r:;: J.8ct.r ico
o turbina
1.0
1.3
1.5
1.0
1..2
1.4
U
CI'-1
para cadenas
Combustion
con transrnision
mecanica
t .2
1 .4
1.7
- Uniforme: La carga de regimen es uniforme.
La ~arga d0
arranque y la pico pueden ser g,-andes pe¡-o POCO frecupntes
-- ChOCjllPS moderados: La carga ele regimen es ver iable. La
carga de arranque y pico son significativamente mas gr~rl­
de::-:. que 1 a de regimen y ocurren con frecuencia.
- Ch,:,r;-lues fup-rtes: La carga de an-anque es extremadamenf:e
9r 0 nel"" . L8 carga pico y las sobrecar<;:ws o'-"un-en con f'l-ecuenci.8 y son de maxima amplitud.
el
f .:\(' 1:.01' de ser vi c i
(>
escog i. clo es:
I .1
~:)
Hf'
ni
11::'
,. r'nOl 'v':;- (50 a ;>50) pi.es/rlli.n:
1.'1
\lC'
1. oc .i. el.') r.l el'.? 1 l' i. !J.; "n
()~;:
-
1 7 r-.,
sn
v =
220.36*p :Tomando p=0.25pg. para menor cadena
v =
55.09 pie/min
Se debe usar numero de dientes entre (17 - 21), ya que:
55.09 = (50 - 250) pie/min
El nuevo numero de dientes escogido es:
18
Ahora tabulamos los siguientes valores:
Numero de Cadena (Columna 1)
p = paso (Columna 2)
V =263.84 * p (Columna 3)
Fd = 33000*HP/V
(Columna 4)
para diferentes pasos de cadena
Factor de seguridad
(Columna 5)
Resistencia ultima Fu, lb
(Columna 6)
TABLA DE TUBULACION DE VALORES
Cadena
PdS<)
No.
P9
:?5
35
0.25
0.38
·11
40
0.50
Velocidad
pm
Ca¡-S3
Fd, Lb
Factor .
seguí.
Facl
F.u
lb
lb
----------------------------------------------------------------0.50
0.63
0.75
1 .00
1.25
50
60
¡JO
100
1.50
L~O
1 ,-~o
1'-,0
".'- n
~->~O
/
1. 75
2.00
2.50
3.00
...,-c:.. _7
1
66~0
<,---1 . '-
98.9
131 .9
131 .9
164.9
197.9
263.8
329.8
395. rJ
461 .7
527.7
6~)9 .6
79l .5
183..1..5
1_:--5.8
13 7 5.8
1100.7
91 7 .2
68"7.9
550.3
458.6
3c 3 . 1
34J"O
2"75.2
... .3
""").~
"'")
7
-,
I
8
8
9
9
10
10
10
10
10
10
10
875
210(1
2000
3700
6100
8500
14500
2,~OOO
34000
40000
50000
95000
l30000
1
~c
--'
:::<00
250
463
678
944
14:,0
2400
J400
~fOOO
5800
C)500
13000
Sirven los tipos de cadena en donde la ultima columna dice SI:
TABLA DE RESULTADOS FINALES
CADENA
ASA No.
25
35
41
40
50
60
80
100
120
140
160
200
240
K
x
Fad
lB
4.0
4.0
4.0
3.3
1.7
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
x
x
x
x
x
x
x
x
x
x
x
x
x
125.0
300.0
250.0
462.5
677.8
944.4
1450.0
2400.0
3400.0
4000.0
5800.0
9500.0
13000.0
Numero
de cadenas
5
5
5
4
2
1
1
1
1
1
1
1
1
Fad
lb
)
Fd
lb
Sirve
500.0
< 2751.7
NO
NO
1200.0
< 1834.5
1000.0
< 1375.8
NO
1526.3 )
1375.8
SI
1152.2
)
1100.7
SI
944.4
)
917.2
SI
1450.0
> 687.9
SI
2400.0
> 550.3
SI
3400.0
> 458.6
SI
4000.0
)
393.1
SI
5800.0
)
344.0
SI
SI
9500.0
> 275.2
SI
13000.0
> 229.3
OPRIMIR LA LETRA X PARA IR AL MENU?
Uniw~(s,dild ~tJt6noma de
Occictente
SECCION BIBLIOTECA
PROBLEMA EJEMPLO DE CORREAS EN "V".
Dise~ar
una
1160 rpm
que
por
correas de un eje que gira a
a ot,-c eje que debe girar a 50 rpm, la potencia
se va
potencia
tra~smisi6n
a
es
transmitir es
un
motor
de 50
eléctrico
HP.
que
La fuente
de
transmite
el
movimiento a un ventilador de un transportador neumático.
DISE%O DE ELEt1EtHns DF.
t·1AQlJINf.~S
l.
~NGRANAJES
CaNICaS
:>..
EI'IGRANAJES CONICUS
3.
TClRI'IILLOS DE SUJECIOl'l
4.
JUNTAS CON EMPAQUES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODILLOS
7.
CORREAS EN "V"
8.
POLEAS
q
SALIR DEL MENU AL SISTEMA
ESPIRt~LES
7
Victor
Elab')l-ado por:
Manu~l
Libreros y
William Mu$o7
rORRFAS 0 BANOAS
l."l'·;
en) reas
:-~ eHl
el'.? rn e TI t: 'YS
ut.i
SE'
(>
li::an' para la t.ransmisi "n de potenc.i.rJ,
1. ::; 1: i e ,-' s, a el e rn s s e u L i .l i z é:l. n p éH a 1 a
tl-f"Il:-::rni si. "n de nl()\.¡irni'?nto I?nt.l-e
so cn.17'.nn en e.1. esp,:lCio,
que"
e~3t
muy IILi.lizndas en .1..'\ indu:,t:ria.
)-bol'?s Pé!) "d.el os
0
'111'-
n sopélrados en! re :::::i_
d~
Facto'(
T ()[~l.,A 1.
S8íVicio para COl-,eas o bandas
Fuente de p0tencia
1'1aq t l i naí ia
imP(J lsada
J ,o
1 ,1
Unifonn8
(on choqu8 1 igAY o
Con choque medio
ch~
él
no
1. ,1 i.l 1 ,:;
1,2 a 1 ,4
.1. ,/l a 1 ,6
1 ~J a :1. ,8
~-
,
'1
ANSI /Rt-1A-IP'-2-' -1 . q77 est ndar.
fActor de servicio escogido de la Tabla 1 AS:
El
(1
uniforme
1 , '">
A 1 , :.1
1 ,2 él 1 ,4
1 ,3 a 1 ~:;
Con ,::hoque pesaclo
FIJFNTE:
Paí alto
Caíact8ristica de
par nonoAJ
1.5
I J he\
1 r_,
l'
1"111';1
\'
!'II
[-'m d~
] a rn qu.i na i m¡:;u i
hnri.;-:nllt,:11
..,\
\/("'rt.ic~d
._,)
];1
l-,r.rn,
'~,;I
,J-::¡
0
l'
1. I hO. (\
[:Int
(1'7'
<~
,'""1
l i (J.:¡ ,
w::
-
2 /' ()
De la grafica so encontro
1-
Tipo A
2.
r i ro 8
qU0
el tipo de correa es:
e
')
-' .
Tipo
4.
Tipo D
5.
Ti.po E
El numeral a que corresponde es:
4
Di ame t r () nll. Tll. me' )" e('orn,o' ncL<'lrlo pa)" a
.l ¡:¡ pc'.l ea
nleno)"
o[
(l
i
[1("\
(~
rn i n
3
r~r~
e
lA correa hallada:
D
1.3
o
5,4
~~
tiro D
~~*
E
21
el valor del
Kd
D:?/DJ.=-i
1.00
1.001
1.02
1.03
1.04
1.05
1.06
1.07
1.000 -- 1.019
1.()Jl
1 .020
,.,
1
.0::33
1 .O!:i()
1 .082
---
1.055
1.081
1.109
1.110 - 1.1~2
1.J.'1'1 -- 1.178
l. ] 79 .- 1.222
tt*
02/D1
=
I<d
i =
~.296
'-
l
(y.
va
J,01'
)i
r, 1, ' l. () ,.
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~=
::
•
z
V '-:
par a
1'," 1_ C'I\" i;-) nom i na 1 t
D1
l' A
1.14
--
1.3.e'
nsm i t i ela :
=
***
1.14
3,1416tDl-~'nl/E>0
COlorea
1 3i' ,700
1, 1 ,1 O
1.13
relacion tTGnsmision
la con'ea:
es de >(, y
1 .10
1 .11
1.12
,
De la Tabla 3 se escoge un factor Kd
1.,.8 \/I'!lociclAd de
1. ,08
1.0 Q
1.7.74
1.340
1.'3f~1 -- 1.492
1.4JO .- 1.562
1 . f:i63 -- 1.81 f ¡
1.815 .. 2.948
2.9il9 Y mas
1 .??3
1.275
tipo [)
selT):
El di am et ro de
la po le a m ay or ,
02 ::::
nl~Dl/n2
02 ":: 51 '). 9 P9 ·
Ah or a ha lla m os
la di st an ci a en
tr e ce nt ro s,
e
D2
e -'
~,f)
e )
(D 2 + 3D 1) /2
e -
47 .4 3 pg .
=
iD l
=
4. 29 6
*
13 .0
o ot ra fo rm a:
.8 5 pg .
=
(5 5. 9 + 3* 13 .0
)/ 2
Se es co ge el m ay
or de lo s do s va
lo re s de
~.S
.8 5 pg .
>
tl7 . f~3
dL
"
e:
pg .
D is l an cl a 8n tr e
~~ntTos,
L
e:
e::::
56 pg .
.' 3. 5
dI.
1 i
-:. »/I .:- .7S p< J.
Univ.rsid~¡j
l\ut6nom'• de OCCI. (I""l
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Sl(.CION BIBLIOTECA
T,~8LA
/f.
L0ngi tudes
IlOy-m;)
Lo n 9 i tu d el ~
Tipo
c:
I i
7ilrJas
d~
la;.:; corleas en \1
i ,- (' I.l n f ~n en c i a
i nt
~I
i oí
~n
26,33,35,38,42,46.51,55,60,68.75,80,85,90,
96,105,112.120,128.
35,38,42,46,51,55,60,68,75,80,85,90,96,
105,112,120,128,144,158,173,180,195,210,
240,270,300.
51,60,68,75,81,85,90,95,105,112,128.1Q4,
158,173,180.195,210,240.270.300,330,360,
390,420.
120,128.144,158,173,180.195,210,240,2JO,
300,330,360,390,420.480,540,600,660.
180,195,210,240,270,300,330,360,390,420,
480,540,600,660.
A
e
D
E
De la tabla con correa tipo D se escoge una longitud
a~Toximada
(:)\)00-1
(
r9.
a 228.075 P9. El valor
es~ogido
es:
recalculando se obtienen los siguicnLes
2/fO.000 + 3.50
Lj
:~
CB \ (( II }--3?-.-C D2--Dl ))) )/.\ (,
i
dL
=
-
2~O
Vi11.01·':>~3:
Ah')l".'1
S8
calcula el factor de cOl"reci.on por angulo
(D2 - Dl)/C
(D2 ." D1)/C
:::: (55.9 -
=
TABLA 5.
0.669
Factor de correci.on por angulo
(D2"'D1 )/C
Ki
°
1
0,99
0,97
0,96
0,94
0,93
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
13.0)/6 / t.09
Ki
(D2-D1 )/C
0,91
0,89
0,87
0,85
0,82
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
C<)l1 01 ValOl" do (D2-D1)/C =: 0.67:
Se~~inn
8
.
-. -.
-~
_. _. - _. _.. - - - -.....- . --- -- -- -- -- - _. -- -~
2/~O
~
1. ..
1 ~25
1 .27
¿~.
270
300
::no
~190
42('
. .1' 1
de la correa
e
1 .1L
J tI¡
1. . 16
.1
1
f,60
:1.
1
1.
POlO
[)
1 .00
1
1.
1.
1.
1.
I¡OO
1::.40
(.00
fac1:<)l'
10nqi tud con L i.
O.f~9
1<1 de 1;:3 tabla es:
1 .1.7
.1. .21
1 .23
J .2'l
3(JO
0,80
0,77
0,73
0,70
0,6":;
1,10
1,20
1,30
1,40
1 ,5('
-- - _.... _. _. -- ...... -, _.. -- _.......... -- -- --- -" _.. -
....... ")
Ki
(D2-Dl )/C
_.. - -
E
-- -- -_.... -o l:y (-:.
.03
O. q.:;,
1• 0 ;:>
.07
1.
1.
1.
1
.09
.11
.1.2
1.6
.10
.20
.23
-:: :2'10.00 P9. e3:
~.
.01
.0J
.0<:;
.07
1. .09
1 L~
1. • 1. ,¡
1.\7
1. .1 q
1.
.('1
()hor:l la potencia corregida HP'(
HPr
_. 1< j:r-I<l t:HPn _. 0.890
HPr
,.. 21. O
*
1 .00
ero:;:
*
23."7
HP
Ahor;) el numer (1 de cr)ír eas por J él si. gu i pn 1:. e ecuae ion:
m == HPf>/HPr
m
=
75.0/21,0 son necesarias m =
DE VTDf".l DF LAS
[lURf-~r:TON
Ca
CORREf'.I~':':
1 cu J o ele la carga cent,r j
*
Fr - Kc
Fr
=
3,498
r;;1j
fU<;JA:
(V/1000)~2
Ke. .. 3.'l98
r c:
4 correas
*
(3947.93/1000)-2
para con'ea tipo D
,52 1bs
F b 1 .:: 1< h ;' Q .L
I\b
(.c~
H,t:..
81.
f¿l,::tOl' para CO)'r ea t.iP0 D I<b .. 3873
010:::3/13.0
r b 1. .. 2 '¿ 7 . <) 2. 1b s
11<
(. . '). 3/j
lbs
u·:: c0'-.:ficir:'Ilf:.c f)·i.ccioll,
~,e
haJ.l¿¡ 1.'11 la
~-:;i9ui.c:>nt:.("~
t ..:lbl.¡
Coc-·f i e
ú:')BIJ) 7.
j
f:>
1'11.::-. el,"
1
nz arn.i. e n t.o
o funrlicion
Ilumedr) (-lr;:lsa Ac,.~jt.r."
~cpro
Materinl de la correa
Limpio
seco
Cuel'o curtido en )'oble
Cuero curtido en cromo
o mineral
Caucho
Lona
Tp j ido de algodon
HaJata
Caucho - Lona
~oeficient0
El
0.20
0.35
0,30
0.20
0.22
0.32
0.35
0.15
0.15
0.20
0.20
lJ/Sen( ;3/2)
f
O.25!Sen(3~/2)
F··· O. GS~)
il
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0.15
0.25
0.12
0.20
0.12
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PROBLEMA EJEMPLO DE POLEAS
Se requiere
dise~ar
las poleas del ejemplo anterior.
DISE%O DE ELEt-1EtHO'3 DE
t1AqU[t'!f~S
1_
ENGRANAJES CONICOS
2 .
ENGRf~N{UES
3_
TORNILLOS DE SUJECION
4 .
.JUNT f~S CO!'I Et·1Pf''t()UES
5.
TORNILLOS SIN FIN
6.
CADENAS DE RODIllOS
7.
CORREAS EN
8.
POLEf~S
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SAL T R Dr-I, t-1ENU f,I..,
cOtHCOS ESP [R(,LES
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El nl1rnero de correas que se van a 1.11-.ilizar, m es:
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(m-1)*5 -
F
0.000 pg.
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F
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1
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-
El diametro de raiz, Dr es:
D1' -- Do -
H
D1'
:=
13.6 -
1.050
DI' -- 12.6 F'9.
r:)E::.,r:(~
SEGIJIR CALCULANDO POLEr-lS
( S/N ):'
2~0.875
3