DISENO PILOTES PUENTE EL DILIVIO SAN PELAYO

DISEÑO DE CIMENTACION DE PILOTES
MEMORIA DE CÁLCULO DE PILOTES
Datos a introducir
A) Materiales
Acero de refuerzo fy=
Concreto f'c=
C 
Terreno qa=
4200 Kg/cm²
280 Kg/cm²
2.40 ton/m³
300.00 Ton/cm²
Fluencia del acero refuerzo
Peso específico del concreto
Peso volúmetrico del concreto
Carga admisible de cualquier tipo de suelo
59736.6 ksi
3982.44 ksi
TIA/EIA-222-F 7.1.3
B) Elementos Mecanico
CM+CV+Cviento
P=
T=
Vx=
Vz=
TIA/EIA-222-F 7.2.4.2
40.00 Ton
50.00 Ton
.00 Ton
0.00 Ton
C) Calculo de la fricción
Lprofundidad=
Øpedestal=
Øcamp.=
c=
γ=
FS=
Ф
12.00 m
.40 m
.40 m
17.00 Ton/m²
2 ton/m³
3
1
0.30 m
ecab
f
su
  c   zk
s
tan

Combinación de cargas
Carga axial sobre el pilote
Carga axial sobre el pilote
Cortante en X
Cortante en Z
Profundidad desde inicio de terreno
Diatro del pedestal
Diametro de la campana
Cohesion de cualquier tipo de suelo
Peso volumétrico del suelo
Factor de seguridad para suelos granulares
Ängulo de fricción del suelo
Distancia del cabezal
Esfuerzo de friccion lateral unitaria debido a la profundidad del terreno
Para pilas colocadas en situ:

Nivel Suelos
-2
-4
-6
-8
-12
Lp=
z(m)
Fsu(ton/m2)
2.00 m
7.67 Ton/m²
4.00 m
7.69 Ton/m²
6.00 m
7.71 Ton/m²
8.00 m
7.73 Ton/m²
12.00 m
7.77 Ton/m²
12.00 m Profundidad promedio
q
ap
bu

q
 cNc
ba

Per(m)
fsaAs(ton)
1.26 m
1.26 m
1.26 m
1.26 m
5.03 m
4.82 m
4.83 m
4.85 m
4.86 m
19.53 m
Ab
 cNc   * Lp * Nq
4.82 Ton
9.65 Ton
14.50 Ton
19.35 Ton
38.89 Ton
38.89 Ton
Qaf 
0.40 m
0.30 m
12.00 m
Ab=
.1257 cm²
Factores de resistencia:
q
0.75
∑fsaAs(ton)
 q ' vNq
Nq  e  tan  tan 2  45   
2 

Nc
 cot   Nq
 1

Qaf  Carga debido a la friccion
D) Cálculo en la capacidad en la punta
Q
  0 . 75 
0.45
0.5 Coeficiente de friccion de tierra
Ks=
Nq=
1.09
Nc=
5.38
Factores de carga
que dependen del
coeficiente de fricción
.40 m
DISEÑO DE CIMENTACION DE PILOTES
q bu  cNc   * Lp * Nq
TIA /EIA-222-F
7.2.3.2 FS=
3 factor de seguridad TIA/EIA-222
qbu 
q
111.87 Ton/m²

ba
Q
q

ap
Q
Capacidad de carga ultima en la base
FS
bu
q
Ab
ba

ap
37.29 Ton/m²
4.69 Ton
Carga admisible en el suelo debido a la carga en la base
Capacidad admisible de la mecanica de suelos
Q
ap
Qap 
 q a * Ab
37.70 Ton
E) Capacidad admisible total
Q
aT

aT

Q
TIA/EIA-222-F 7.2.4.4
Q
af
 Q
ap
P=
76.59 Ton
40.00 Ton
Qat  P ok
76.59 Ton OK, PASA
F) Revision por Extracción
W ext  W C / 1 . 25  W R / 2
Q ext  W ext
0.20 m
0.20 m
.13 m²
12.00 m
12.30 m
R=
r=
Ap 
Lp 
L=
W
C


 ApLp
Radio de extraccion del suelo
Diametro medio de campana del pilote
Area de pilote
Profundidad del pilote crítico desde nivel de terreno.
Longitud propuesta de pilote
conc
3.62 Ton
.00 Ton
Q ext  W ext
Q ex 
2.90 Ton
50.00 Ton
T=
Q
Si
ex
 T
0°
carga por extracción
NO PASA
(W R  W C ) / 1 .25
Wr=
Wc=
0.00
3.62
2.90 Ton
Wet=Qe=
Q
ex
 T
50.00 Ton NO PASA
G) Revision de Longitud Minima de Pila
TIA/EIA-222-F, 7.2.5

L D  0 . 61  S /( 143 d )  2 S
2
/( 41333
Según TIA 7.2.4.1
el angulo 30° para
fundiciones de pilotes
excavados y
acampanados y por
tablas según ACI.
Ecuacion por extracción del peso del pilote
Ecuacion por extracción del peso del terreno

W  1 . 0472 * Lp * ( R 2  Rr  r 2 )  AbLp  terr
WC 
WR 

d
2
)  S / 96  M /( 143 d )
Ld=Profundidad de la fundación excavada debajo del nivel de terreno ft (m)
d=Diametro de la fundación excavada ft (m)
S=Reaccion de corte a nivel de terreno Kips (KN)
M=Momento de vuelco a nivel de terreno ft-Kips (m-KN)

1/2
DISEÑO DE CIMENTACION DE PILOTES
0.20 m
.00 Ton
.00 Ton-m
.6100 m
d=
S=
M=
Ld=
.00 KN
.00 KN-M
.6100 m Pasa
SI Ld<Lp OK
ACI 318-02
H) Diseño Estructural de Pilas
Combinaciones de cargas criticas
1.2CM  1.0CV  1.3Cviento
1)
50.00 Ton
10.00 Ton
8.43 Ton
0.01 Ton
Pu=
Tu=
Vux1=
Vuz1=
Momento en la base
Excentricidad minima
ex acc=0.05D
221359 Kg/cm²
125663.71 cm^4
.4803 m
Ec=
Ip=
T=
1.35 Ton-m
1.00 cm
Mb=
ex acc=
2,440.05 KN/m
.13 m^4
Momento que se produce por efecto de la carga axial
Macc  P * e acc
.50 Ton-m
Macc=
Momento total
Mt=Mi+Macc
Mt=
1.85 Ton-m
Momento de amplificación
Mom Ampl= Fa*Mt
Fa=
1.008 Factor de amplificación
Mom Ampl=
1.86 Ton-m
Fuerzas Internas de diseño son:
50.00 Ton
100 Ksi
1.86 Ton-m 161.987 Ksi-in
Pu=
Mu=
Valores para las gráficas de interaccion de columnas de concreto reforzado:
Según ACI 318-02 capitulo 9.3.2.2 el Ф para secciones a compresión es 0.70
ex=Mu/Pu
ex=
ex=
0.0373 m
1.4680 in
e/h=
Ф/t=
 Pn / Ag 
0.36
Mu/ Ag
0.58

0.186
0.7

  0.02
Según diagramas de interacción
0
Rec=
0.1
Cuantía mínima del acero
  20 / f y

d= 0.00 m
0.0048
D=
0.20 m
Según ACI 318-02 capitulo 10.9.1 los limites de reforzamiento para elementos a compresión :
Area de reforzamiento longitudinal para miembros a compresión no debe ser menos de 0.01 y no más de 0.08

0.01
0.01 Usar cuantia minima según norma
Si
As=
12.57 cm^2
REFUERZO PROPUESTO
Ø var
8
Cant.
23
Sep. (m)
0.1
Usar un total de Acero de refuerzo As=
Usar=
23 Varillas
2
Area (cm )
116.61 cm²
OK, UTILIZAR LA CANTIDAD DE VARILLA PROPUESTA
117 cm²
#
8
DISEÑO DE CIMENTACION DE PILOTES
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