Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 1 de 17 restart; Problema a resolver: Determinar la linea de influencia del sistema mostrado para Mc (EI = CTTE) Paso 1: Eliminar la capacidad de resistir la solicitacion y agregar una acción unitaria en ese sentido: Paso 2: Por el metodo seleccionado, determinar el diagrama de momentos de la estructura resultante: Para este problema se ha seleccionado el método de rotaciones. A continuacion se muestra el procedimiento para la solución. Paso 2.1. Se establece el número de rotaciones desconocidas. Es evidente que el momento flector del tramo completo AC puede determinarse a partir de simple estática. Sin embargo incluiremos la rotacion de B y de C a la izquierda en las incognitas para obtener la solución Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 2 de 17 de las pendientes a traves del método de las rotaciones. Incognitas del problema: θb, θcizq, θcder, θd Paso 2.2. Planteamiento del sistema primario y calculo de momentos de empotramiento. Al eliminar todos los grados de libretad de la estructura se puede observar que no existe carga sobre los elementos primarios. El momento existente a la derecha y a la izquierda de C, se considerará sobre la junta y se evidenciará más adelante, por este motivo los momentos del sistema primario son nulos: Paso 2.3. Ecuacion general de pendiente deflexion para plantear los momentos en los extremos de los miembros. Identificamos los momentos existentes: Planteamos las ecuaciones, con base (unicamente) a la ecuacion general: Aulaseproinca.blogspot.com Momentos en los elementos: EI Mbc d $ 4 θb C2 θcizq K6$0 C0; Lbc EI 4 θb C2 θcizq Lbc EI Mcb d $ 4 θcizq C2 θb K6$0 C0; Lbc EI 4 θcizq C2 θb Lbc EI Mcd d $ 4 θcder C2 θd K6$0 C0; Lcd EI 4 θcder C2 θd Lcd EI Mdc d $ 4 θd C2 θcder K6$0 C0; Lcd EI 4 θd C2 θcder Lcd EI Mde d $ 4 θd C2 $0 K6$0 C0; Lde 4 EI θd Lde EI Med d $ 4 $0 C2 θd K6$0 C0; Lde 2 EI θd Lde Pág. 3 de 17 (1) (2) (3) (4) (5) (6) Paso 2.4. Ecuaciones de equilibrio y solucion de sistemas resultantes. Se plantea la ecuacion de equilibrio de la junta y luego sera igualada a cero para la solución del sistema. Equilibrio en B: Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 4 de 17 eq1 dKMbc EI 4 θb C2 θcizq Lbc (7) K Equilibrio a la izquierda de C: eq2 dKMcb C1 EI 4 θcizq C2 θb Lbc K C1 Resolviendo el sistema de 2x2: sol1 d solve eq1 = 0, eq2 = 0 , θb, θcizq ; 1 Lbc 1 Lbc θb = K , θcizq = 6 EI 3 EI assign sol1 ; (8) (9) Equilibrio a la derecha de C: eq3 dKMcdK1 EI 4 θcder C2 θd Lcd K Equilibrio en D: K1 (10) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 5 de 17 eq4 dKMdcKMde EI 4 θd C2 θcder Lcd K K 4 EI θd Lde Resolviendo el sistema de 2x2: sol2 d solve eq3 = 0, eq4 = 0 , θcder, θd ; Lcd Lde CLcd 1 Lcd Lde θcder = K , θd = EI 3 Lde C4 Lcd 2 EI 3 Lde C4 Lcd assign sol2 ; (11) (12) Proporcionando datos al problema: Lab d 2; Lbc d 4; Lcd d 5; Lde d 5; 2 4 5 5 (13) Presentando soluciones numericas: θb 2 3 EI K (14) θcizq 4 3 EI (15) θcder 10 7 EI (16) 5 14 EI (17) 0 (18) 1 (19) K θd Mbc Mcb Mcd Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 6 de 17 K1 (20) K 2 7 (21) 2 7 (22) 1 7 (23) Mdc Mde Med Paso 2.5. Dibujo de diagrama de momento. Paso 3: Planteamiento de la viga conjugada para obtener las pendientes de la estructura original: El diagrama de corte en la viga conjugada, se corresponde con las pendientes de la estructura original. Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 7 de 17 Paso 3.1. Cálculo de las reacciones en la viga conjugada. Sumatoria de momento en B a la izquierda: eq5 dK2$Ra CMa K2 Ra CMa Sumatoria de momento en C a la izquierda: 1 1 4$1 $4 $ $ eq6 dK6$Ra CMaK 3 2 EI K6 Ra CMaK sol3 d solve 8 3 EI eq5 = 0, eq6 = 0 , Ra, Ma ; 4 2 , Ra = K Ma = K 3 EI 3 EI assign sol3 ; Calculo de intersecciones de la linea de carga con el eje X. Relación de triangulos entre ejes C y D 1 2 1 C EI 7 EI EI eqd1 d = ; 5 d1 (24) (25) (26) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 8 de 17 9 1 = 35 EI EI d1 (27) 35 9 (28) 3 1 = 35 EI 7 EI d2 (29) 5 3 (30) d1 d solve eqd1, d1 ; Relación de triangulos entre ejes D y E 1 2 1 C 7 EI 7 EI 7 EI eqd2 d = ; 5 d2 d2 d solve eqd2, d2 ; Sumatoria de fuerzas en Y 1 1 eq7 d Ra CRc C $ 4 Cd1 $ 2 EI 1 2 5 Kd1 C5 Kd2 $ 2 7 EI 58 CRc = 0 21 EI K C 1 1 $ d2 $ 2 7 EI =0 Rc d solve eq7, Rc ; 58 21 EI K Paso 3.2. Planteamiento de ecuaciones de Corte en viga conjugada, correspondientes a pendientes en viga original: Tramo AB 0≤x≤2 (32) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 9 de 17 2 3 EI Vab dK 2 3 EI (33) K Tramo BC 2<x≤6 2 1 Vbc dK C $ x K2 $ 3 EI 2 1 EI $ x K2 4 2 1 K C 3 EI 4 1 x K1 2 EI x K2 eval Vbc, x = 6 ; 4 3 EI (35) Tramo Cd1 6<x≤9.89 1 4 58 1 1 1 EI Vcd1 d K C $ x K6 $ C K $ x K6 3 EI 21 EI 2 EI EI d1 10 1 2 9 x K6 K C x K6 K 7 EI 2 EI 35 EI eval Vcd1, x = 6 Cd1 ; 65 126 EI eval Vcd1, x = 6 ; 10 K 7 EI Tramo d1D 9.89<x≤11 2 1 7 EI 65 K $ x K6 Kd1 $ $ x K6 Kd1 Vd1d d 2 126 EI 5 Kd1 1 89 89 xK xK 9 2 18 9 65 K 35 126 EI EI eval Vd1d, x = 11 ; 5 14 EI Tramo Dd2 11<x≤14.33 (36) (37) (38) (39) (40) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 10 de 17 2 5 1 2 2 7 EI Vdd2 d K x K11 $ C K $ x K11 14 EI 2 7 EI 7 EI 5 Kd2 5 1 4 3 x K11 K x K11 K 14 EI 2 7 EI 35 EI eval Vdd2, x = 16 Kd2 ; 5 K 42 EI Tramo d2E 14.33<x≤16 Vd2e dK 5 1 C $ x K 16 Kd2 42 EI 2 $ 1 7 EI d2 5 3 C 42 EI 70 K (41) (42) $ x K 16 Kd2 43 3 EI 2 xK (43) eval Vd2e, x = 16 ; 0 (44) V d x / piecewise x % 2, Vab, x % 6, Vbc, x % 6 Cd1, Vcd1, x % 11, Vd1d, x % 16 Kd2, Vdd2, x % 16, Vd2e ; x/piecewise x % 2, Vab, x % 6, Vbc, x % 6 Cd1, Vcd1, x % 11, Vd1d, x % 16 Kd2, Vdd2, x (45) % 16, Vd2e V x Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 11 de 17 2 3 EI x %2 K 1 x K1 2 EI 2 1 K C 3 EI 4 10 1 K C 7 EI 2 5 1 K 14 EI 2 x %6 2 9 x K6 K EI 35 EI x K6 65 9 K 126 EI 35 x K2 1 89 xK 2 18 EI xK 89 9 4 3 x K11 K 7 EI 35 EI x K11 x% 89 9 (46) x % 11 x% 43 3 2 43 3 EI xK 5 3 C 42 EI 70 K x % 16 assuming real 2 3 EI x %2 1 K4 C3 x2 K12 x 24 EI x %6 1 844 K178 x C9 x2 70 EI x % 11 K K 2 1 608 K86 x C3 x EI 70 x % 16 0 16 ! x plot V x $EI, x = 0 ..16, discont = true ; (47) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 12 de 17 1 0,5 0 2 4 6 8 x K0,5 10 12 14 16 K1 Paso 3.3. Planteamiento de ecuaciones de Momento en viga conjugada, correspondientes a deflexion en viga original: Tramo AB 0≤x≤2 Mab d Vab dx CC1; 2 x CC1 (48) 3 EI Añadiendo condicion de contorno para el calculo de la constante; se sabe que cuando x=0, Mab=4/(3EI) K C1 d solve eval Mab, x = 0 = 4 , C1 ; 3 EI 4 3 EI Mab (49) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 13 de 17 2 x 4 C 3 EI 3 EI K (50) Tramo BC 2<x≤6 Mbc d Vbc dx CC2; 2 x 1 C 3 EI 4 C2 d solve eval Mbc, x = 6 = 0, C2 ; 2 xC K 1 3 x Kx2 6 CC2 EI 1 EI (51) (52) Mbc 2 x 1 C 3 EI 4 K 2 xC 1 3 x Kx2 6 1 C EI EI (53) Tramo Cd1 6<x≤9.89 Mcd1 d Vcd1 dx CC3; 422 x 3 x3 89 x2 K C CC3 35 EI 70 EI 70 EI C3 d solve eval Mcd1, x = 6 = 0, C3 ; 1254 35 EI Mcd1 422 x 3 x3 89 x2 1254 K K C C 35 EI 70 EI 70 EI 35 EI Tramo d1D 9.89<x≤11 Md1d d Vd1d dx CC4; K 7921 1 3 89 2 xC x K x 65 x 9 162 6 18 K CC4 EI 126 EI 35 C4 d solve eval Md1d, x = 11 = 0, C4 ; 1254 35 EI Md1d 7921 1 3 89 2 xC x K x 9 162 6 18 1254 65 x K C 35 35 EI 126 EI EI Tramo Dd2 11<x≤14.33 Mdd2 d Vdd2 dx CC5; (54) (55) (56) (57) (58) (59) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 14 de 17 304 x 1 x3 43 x2 C K CC5 35 EI 70 EI 70 EI C5 d solve eval Mdd2, x = 11 = 0, C5 ; 1408 K 35 EI Mdd2 304 x 1 x3 43 x2 1408 C K K 35 EI 70 EI 70 EI 35 EI Tramo d2E 14.33<x≤16 Md2e d Vd2e dx CC6; 5 x 1 C 42 EI 70 C6 d solve eval Md2e, x = 16 = 0, C6 ; 43 3 EI (60) (61) (62) 3 xK K CC6 695 378 EI Md2e 3 43 5 x 1 3 695 (65) K C C 42 EI EI 70 378 EI M d x / piecewise x % 2, Mab, x % 6, Mbc, x % 6 Cd1, Mcd1, x % 11, Md1d, x % 16 Kd2, Mdd2, x % 16, Md2e ; (66) x/piecewise x % 2, Mab, x % 6, Mbc, x % 6 Cd1, Mcd1, x % 11, Md1d, x % 16 Kd2, Mdd2, x % 16, Md2e M x xK Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 15 de 17 2 x 4 C 3 EI 3 EI x %2 K 1 3 x Kx2 6 1 C EI EI 2 xC 2 x 1 C 3 EI 4 K x %6 422 x 3 x3 89 x2 1254 K C C 35 EI 70 EI 70 EI 35 EI x% K 65 x 9 K 126 EI 35 7921 1 89 2 x C x3 K x 162 6 18 1254 C EI 35 EI 304 x 1 x3 43 x2 1408 C K K 35 EI 70 EI 70 EI 35 EI 43 3 EI 5 x 1 C 42 EI 70 (67) x % 11 x% 43 3 3 xK K 89 9 C 695 378 EI x % 16 assuming real 2 x K2 3 EI K 1 K4 x Cx3 K6 x2 C24 24 EI x %2 x %6 1 844 x C3 x3 K89 x2 K2508 70 EI x % 11 3 2 1 608 x Cx K43 x K2816 EI 70 x % 16 0 16 ! x K plot M x $EI, x = 0 ..16, discont = true ; (68) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 16 de 17 1 0,5 0 2 4 6 8 x 10 12 14 16 K0,5 K1 Paso 4: Planteamiento Final de la linea de influencia: Con base a Muller-Breslau, la linea de influencia será: M x iMc dK θcder K θcizq 2 x 4 C 3 EI 3 EI x %2 K 2 x 1 K C 3 EI 4 21 58 1 3 x Kx2 6 1 C EI EI 2 xC 3 2 422 x 3 x 89 x 1254 K K C C 35 EI 70 EI 70 EI 35 EI 65 x 9 K 126 EI 35 7921 1 3 89 2 xC x K x 162 6 18 1254 C EI 35 EI 304 x 1 x3 43 x2 1408 C K K 35 EI 70 EI 70 EI 35 EI 5 x 1 C 42 EI 70 K assuming real 43 3 EI x %6 x% 89 9 EI x % 11 x% 43 3 3 xK C 695 378 EI x % 16 (69) Aulaseproinca.blogspot.com Pág. 17 de 17 7 14 xC 29 29 x %2 7 7 21 2 21 xC x3 K x C 116 464 232 58 x %6 633 9 267 2 1881 xK x3 C x C 145 580 580 145 x % 11 K K K 456 3 3 129 2 2112 xC x K x K 145 580 580 145 x % 16 0 16 ! x (70) plot iMc, x = 0 ..16, discont = true ; Línea de Influencia para el momento flector en C 0,4 0,3 0,2 0,1 0 K0,1 K0,2 K0,3 K0,4 2 4 6 8 x 10 12 14 16