INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” PPR RO OYYEEC CTTO O:: INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R - 4 CUSCO U UB BIIC CA AC CIIÓ ÓN N :: S SO OLLIIC CIITTA A D Deeppaarrttaam meennttoo Provincia Distrito :: C Cuussccoo Cusco Santiago E EP PS SS SE ED DA AC CU US SC CO OS S..A A.. E EU UR RO OC CO ON NS SU ULLTT S SU UC CU UR RS SA ALL P PE ER RU U M MA AR RZZO O –– 22001199 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” INDICE 1.0 GENERALIDADES 1.1. Objetivo. 1.2. Marco Normativo. 1.3. Metodología. 1.4. Ubicación. 2.0 ENCUADRE GEOLOGICO Y SISMICIDAD 2.1 UNIDADES GEOLÓGICAS LOCALES 2.2 GEOMORFOLOGÍA 2.3 TECTONICA 3.0 INVESTIGACION EXPLORATORIA Y MUESTREO 4.0 DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA 5.0 ENSAYOS DE PENETRACION DINAMICA CON DCP. 6.0 MECANICA DE ROCAS 6.1. Aspectos Generales. 6.2. Clasificación Geo mecánica. 7.0 CAPACIDAD DE CARGA Y ASENTAMIENTOS 7.1. Capacidad de Carga. 7.2. Asentamientos Diferenciales. 8.0 SONDEOS ELECTRICOS VERTICALES SEV. 9.0 PREDIMENSIONAMIENTO DE MUROS DE CONTENCION. 10 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 11.0 ENSAYOS DE LABORATORIO Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 1.0 Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” GENERALIDADES. 1.1 OBJETIVO. Constituyen el objetivo del presente informe técnico, la toma de muestras, las pruebas , ensayos "in situ" y en laboratorio, con la finalidad de obtener el reconocimiento geotécnico del mismo, con aplicación al cálculo de la capacidad de carga y asentamientos del suelo para su aplicación en el cálculo de las estructuras del Reservorio circular metálico R-4, proyectada en el sector Picchu del distrito de Santiago, provincia de Cusco y departamento del Cusco. 1.2 MARCO NORMATIVO. Se ha considerado, lo estipulado en el Reglamento Nacional de Edificaciones en su Norma E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Básica de Diseño Sismo-Resistente Norma E - 030 y la Norma E-020 de Cargas. 1.3 METODOLOGIA. El programa de trabajo consistió en: Recopilación y evaluación de la información existente. Exploración geológica, geofísica y geotécnica en dos zonas de emplazamiento de reservorio R-4 y muros de contención. Evaluación geomecánica de macizo rocoso. Recojo de muestras de suelo y roca. Ensayos geotécnicos in situ con equipos de PDL, Penetrómetro, esclerómetro y Sondeos Eléctricos Verticales SEV. Ensayo de laboratorio para caracterizar los parámetros físico-mecánicos de las muestras recogidas. Determinación de perfiles estratigráficos. Análisis y evaluación de capacidad de carga y asentamientos en reservorio y muros. Elaboración del Informe. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 1.4 UBICACIÓN. DEPARTAMENTO PROVINCIA Cusco Cusco DISTRITO SECTOR Santiago Picchu CLIMA El área de estudios está caracterizado por dos estaciones una de estiaje entre los meses de Mayo y Noviembre y otra lluviosa entre los meses de Diciembre a Abril. El valle de Cusco cuenta con un clima semiseco y frío. La temperatura media anual máxima es de 19,6 °C y la mínima de 4,2 °C. La temporada de lluvias se inicia en Noviembre y concluye en marzo, época en que las montañas se cubren de verde. En invierno hace frío en la noche y la temperatura aumenta considerablemente desde las primeras horas de la mañana hasta el mediodía. En los días soleados se alcanzan los 20 °C. Entre Junio y Julio son comunes las "heladas" (frío intenso) en las que se han reportado nevadas muy ocasionales. De manera general se distinguen dos estaciones climáticas: la estación de lluvias, de noviembre a abril y la estación de secano, de mayo a octubre. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 2.0.- ENCUADRE GEOLOGICO Y SISMICIDAD. GEOLOGIA DE LA CUENCA DEL CUSCO FISIOGRAFIA LOCAL La zona se encuentra ubicada en la Cordillera Oriental zona de Altiplanicies en la Cuenca del río Vilcanota sub. Cuenca del río Huatanay. Regionalmente se diferencian las siguientes geoformas dominantes: Las Altas Montañas con altitudes que van desde los 3600 hasta los 4450 m.s.n.m, conformada por los cerros Pachatusan, Kjumo, Mujon Cruz, Huanacaure y Piccol. Encontrándose también mesetas y quebradas de las cuales se hablara más adelante. La cuenca del Valle del Huatanay esta ocupada por segmentos lacustres del antiguo lago Morkill y los conos aluviales depositados en ambas márgenes del valle. El drenaje principal del valle es el río Huatanay. VALLE DEL CUSCO Es de forma alargada con dirección NO – SE, con una longitud de 30 km. El material de relleno es lacustre cuaternario, el cual está afectado por la tectónica ZONAS DE MONTAÑAS. - Montañas de Pachatusan Aledañas a las altas cumbres constituidas por elevaciones también importantes y algunas zonas de pequeñas mesetas y pequeñas lagunas. Constituídas mayormente por volcánico Mitu, formación Huancane, formación Huambutio en pequeña proporción. Presenta extensas áreas glaciadas con depósitos morrénicos. Igualmente constituyen el flanco Sur del anticlinal del Vilcanota que tiene una dirección WNW – ESE. - Montañas de Ccorao Ubicadas al Oeste de las montañas del Pachatusan; igualmente se encuentran en la divisoria de las aguas de los 2 valles principales de la zona entre sus relieves más importantes tenemos el Huaynapiccol (4448 m.s.n.m); Sencca (4423 m.s.n.m), Sipaschocana (4393 m.s.n.m) ubicada al norte de la ciudad del Cusco, limitada por la Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” meseta del Sacsayhuaman por la falla Tambomachay se emplaza en capas rojas del grupo San Jerónimo. - Montañas de Picchu Constituída por elevaciones que llegan a los 4000 m.s.n.m se ubican al Oeste de la ciudad del Cusco dividen las cuenca del río Huatanay al Este y la del río Izcuchaca hacia el Oeste. En estas montañas nacen los principales afluentes formadores del río Huatanay. Se emplazan en capas rojas y la formación Yuncaypata. - Montañas de Vilcaconga Ubicadas hacia el S-SW de la cuenca del río Huatanay, las altitudes promedio de sus elevaciones son de 4000-m.s.n.m. destacan los picos de: (Huanacauré 4089 m.s.n.m. Pacaccasa 4196 m.s.n.m. Chaquicocha 4365 m.s.n.m.); Constituyen una gran hilera de elevaciones con rocas plegadas del grupo San Jerónimo (Terciarias) son cortadas por los ríos y quebradas (Huancaro, Chocco, Huamancharpa, Kayra) que confluyen en la cuenca del Huatanay. Es de origen aluvial, con presencia de algunas cárcavas en zonas arcillosas como la rinconada. Su relieve es suave porque afloran rocas blandas. - Montaña de Puquin. Constituida por una serie de montañas elevadas en roca sedimentaria de mediana resistencia en proceso de erosión constante. MESETAS. - Meseta de Sacsayhuaman Ubicado al NE de la Ciudad del Cusco; es una gran llanura limitada por las elevaciones de Ccorao hacia el NE, ambas unidades Geomorfológicos están separados por una gran falla denominada "Falla de Tambomachay"; Hacia el SW, limita con la depresión del Cusco, se supone un contacto también fallado (no se encuentran muchas evidencias por estar cubierto). Debido a los límites fallados se supone que antiguamente en la meseta de Sacsayhuaman haya sido una especie de alto estructural (horts) que han podido poner las rocas del Grupo Yuncaypata al mismo nivel que las rocas de las Capas Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Rojas, tal vez contemporáneamente con el ascenso del magmatismo se produjo el "Rodadero" finalmente. La erosión diferencial a actuado con más efectividad en las rocas incompetentes del Grupo Yuncaypata; Es necesario igualmente tener en cuenta que las fallas limitantes hayan jugado en sentido normal últimamente debido a una inversión tectónica, acentuando mucho más el desnivel como ocurre actualmente. - Meseta de Huacoto: Ubicada EN el flanco NE del valle del Huatanay. El control de la morfología es estructural y litológico ( falla Pachatusan y rocas de la formación Yuncaypata Huambutio- Huancane.) .Corresponde a una zona de deformación de flanco delanticlinal del Vilcanota hacia el Norte y Noreste esta limitada por las montañas de Pachatusan; hacia el Sur por el flanco Nor Este del valle del Huatanay. Comienza alrededor de los 4000 m.s.n.m hasta los 4200 m.s.n.m altitud promedio de 4100 m.s.n.m .El desnivel con el fondo del Valle es de mas o menos 800 m (llanura fluvial a 3200 m.s.n.m). En un gran receptáculo temporal de aguas. Existe un importante afloramiento de rocas lavicas cuaternarias controlada por una falla regional (Marocco 1978). FLANCOS DE VALLE. - Flanco Nor este de Huatanay. Tiene considerable extensión (mas o menos 18 Km. ) y es de una gran complejidad estructural y litológica. Corresponde a la zona de mayor deformación del flanco del anticlinal del Vilcanota. Alberga igualmente una serie de deslizamientos antiguos y recientes, zona de gran actividad geodinámico. En promedio su pendiente es mayor de 30°. - Flanco Sur Este Del Huatanay. De gran extensión prácticamente desde las cabeceras del río Huatanay hasta la desembocadura de este con 21 Km. de longitud y un ancho promedio de 250 m. Emplazada íntegramente sobre rocas pelíticas, areniscas y conglomerados del grupo San Jerónimo. Es un flanco menos dinámico que el anterior, excepto en cárcavas y Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” valles transversales. Las Pendientes son mucho mas moderadas que el flanco anterior. (300 promedio). - Flanco Oeste del Huatanay. Corresponde a las nacientes del río Huatanay por debajo de las cumbres del río Picchu y Tica tica .Zona de grandes alimentadores de agua a la cuenca. Emplazadas en rocas del grupo Yuncaypata y San Jerónimo tiene una longitud de + - 10 Km. y un ancho de 550 m. presenta pendientes que superan los 45° es una zona de complejidad estructural y litológica. Además muestra zonas de fuerte intemperismo y meteorización con recientes desprendimientos de roca. Zona de fuerte dinámica. VALLE DEL HUATANAY. Es una depresión donde se asienta la Ciudad de Cusco y surcado por el río Huatanay. Varias son las quebradas (Saphy, Quilquemayo), que son el origen de las nacientes del río Huatanay desde una altitud de 3400-3000 m.s.n.m. que desemboca en el río Vilcanota a la altura de Huambutio. El fondo del valle es por lo general, sub. Horizontal en donde a un no ha sido canalizado, el río divaga llegando a inundar las terrazas en épocas de lluvias. GEOLOGIA REGIONAL SUBSTRATO PALEOZOICO Paleozoico Inferior El paleozoico inferior ha sido estudiado por Heim, 1948; Egeler y De Boody (1957,1961), Fricker ( 1960) , Marocco 1977 , Carlotto et.al 1996. - Formación Ollantaytambo Marocco 1997-1998 define una serie de rocas metamórficas que atribuyen al Cambriano por su posición estratigrafica, al que denomina serie Olantaytambo, la que es elevado al rango de formación en Carlotto et.al (1996); esta unidad aflora al pie de las ruinas Inkas de Ollantaytambo, infrayace a la formación Verónica y la formación San José del Ordoviciano por lo que se le atribuye una edad Cambrica. Litológicamente esta compuesto por brechas, conglomerados, areniscas cuarciticas y Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” una serie de Andesitas (ignimbritas), presentando disyunción en laminas plegadas . También se tiene lutitas verdes intercaladas con bancos de cuarcitas y niveles cinereticos verdes. El espesor aflorante es de aproximadamente 1000 m. Las rocas volcánicas y la abundancia de esquistos cineriticos verdes sugieren un origen volcano – sedimentario (Marocco 1978) Ordovisico - Formación Verónica. Aflora en el nevado Verónica y esta constituida por 480m de conglomerados, los que están compuestos casi exclusivamente por cantos de cuarcita bien redondeados con matriz arenosa. La interpretación de medios sedimentarios es difícil debido al metamorfismo que afecto estas rocas. Sin embargo las litologías descritas anteriormente corresponde a depósitos aluviales (Carlotto et al 1996) precursores de la constitución de la cuenca marina subsidente del paleozoico inferior (Marocco, 1977 y 1978). Por su posición estratigráfica bajo la formación San José del Areginiano – Lamvirmiano se le atribuye a la formación Verónica la edad del Ordoviciano basal. - Formación San José. La mejor exposición de San José se encuentra en el Abra de Málaga y esta conformado por cuarcitas finas, rojizas , verdes y grises seguidas por pizarras micaceas y esquistos de estaurolita de color verde o negro en la parte media se presentan lutitas bandeadas y en la parte superior Pizarras negras o filitas .Estas secuencias se hallan fuertemente plegadas lo que explica un aparente espesor mayor de formación .El origen de los sedimentos es marino poco profundo ( Carlotto et.al 1996) .La edad de la formación San José es considerada Areginiano Lamviniano por diferentes autores( Marocco 1978; Fricker 1960; Egeler y De Booy, 1961 Carlotto et.al; 1996) - Formación Sandia. La formación Sandia Constituye un nivel guía en la cartografía, ya que su composición principalmente es cuarcita y de gran espesor permite diferenciarlas de otras unidades Paleozoicas. El paso de la formación San José a la formación Sandia es Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias concordancia y Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” aparentemente discontinuidad estratigráfica, siendo difícil determinar el contacto. Litológicamente la formación Sandia esta compuesta en la parte inferior por Pizarras negras, y luego pasa a los bancos de cuarcita intercaladas con Pizarras negras y en intercalación de Pizarras negras y en la parte superior son predominantes las secuencias arenosas, finalmente tiene una intercalación de pizarras negras o esquistos con capas delgadas de cuarcitas. El espesor de la serie es aproximadamente 800 m. La edad atribuida a la formación Sandia es Caradociana (Marocco 1978, Carlotto et.al; 1996) - Formación San Gavan. Esta formación aflora en la carretera Cusco- Amparaes alcanzando espesores entre 100 y 300 m. La formación San Gavan sobreyace en aparente concordancia estratigráfica a la formación Sandia. Esta compuesta en la base por bancos de arenisca cuarzosas intercaladas con pizarras, luego se tiene niveles diamictiticos y en la parte superior bancos de conglomerados cuarzosos intercalados por bancos cuarciticos y Pizarras. Las diamictitas de la formación San Gabán son niveles de microbrechas glaciares depositadas en el mar. La formación San Gabán es de edad probablemente Ashgiliano al igual que en Bolivia y Argentina ( Carlotto et.al 1996 ) Siluro Devoniano - Formación Paucartambo.Esta unidad es la prolongación de la formación Paucartambo del cuadrángulo de Cusco y Calca .Constituye el substrato de la cuenca Putina. se trata de una unidad esencialmente compuesta de Pizarras . Lutitas pizarrosas intercaladas con escasos niveles de cuarcitas. Estos depósitos son de origen marino. El espesor de esta unidad es desconocido, pero se estima entre 1000 y 2000 m. en las cercanías de Huaylla Huaylla situado a 2.5 Km al Este de Quiquijana , se han encontrado los fósiles Tentaculitis sp y el trilobite del genero Phacops , que indican una edad Siluro Devoniana ( Mendivil et.al 1994 ) Paleozoico Superior Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Mesozoico - Formación Huambutio La formación Huambutio ha sido definida por Carlotto (1989) y Carlotto et.al (1991) en el cuadrángulo de Cusco esta conformada por areniscas cuarciticas, limolitas rojas y yesos. Sobreyace en discordancia erocional o débil discordancia angular al grupo Mitu y aflora en los alrededores de Huambutio , Huayllabamba ,Vilcabamba , Andahuaylillas , Paucarbamba y en el Sur de Ollantaytambo, Muyumayo , Kesta y al norte de Limatambo .El medio sedimentario es continental (conos aluviales dístales y ríos) .La edad de la formación Huambutio fue determinada por Carlotto et.al (1991) realizando correlaciones con unidades similares del Sur del Perú y Bolivia atribuyéndole una edad Kimmeridgiana- Berriaciana. - Formación Huancane La formación Huancane (Neocomiano), aflora ampliamente en la región de Sicuani y de Cusco .Reposa en discordancia erosional sobre la formación Huambutio ,y el espesor es variable varia entre 30 y 150 m . Litológicamente esta compuesta de areniscas cuarzosas blancas correspondientes a medios fluviales de canales entrelazados con algunas intercalaciones de lutitas negras las cuales pueden contener microflora que presenta las formas del genero Callalasporitres sp. - Grupo Yuncaypata Definida por Kalafatovich ( 1957) como formación Yuncaypata, posteriormente Carlotto et.al ( 1991) lo elevaron a la categoria de Grupo dividiéndola en formaciones Paucarbamba, Maras, Ayabacas y Puquin. - Formación Maras Aflora al Nor Este de la región del Cusco entre el valle sagrado de los Incas y Sacsayhuaman, además aflora al Norte de Limatambo .Se encuentra sobreyaciendo concordantemente a la formación Paucarbamba. Litológicamente esta compuesta por Yesos con intercalación de Lutitas rojas, verdes y algunos niveles delgados de Calizas las lutitas son de medio lacustre, los yesos de Sabkha y las calizas indicarían máximos transgresivos (Carlotto 1992; Carlotto et.al 1996) El espesor de la formación Maras es Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” difícil de calcular , pero se puede estimar entre los 100 y 200 m aunque en algunos lugares sobrepasa los 400 m .Se le atribuye edad Albiana Media debida a su posición estratigráfica y correlaciones regionales. - Formación Puquin Se denomina grupo Moho o formación Puquin a las secuencias que se hallan sobre las calizas Ayabacas ( Albiano Turoniano) . Sin embargo, en los cortes o secciones completas no se puede observar las calizas probablemente porque sufrieron deslizamientos sedimentarios ( Audebaud 1973). La formación Moho o Formación Puquin sobreyace a la formación Huancane , y esta compuesta por tres megasecuencias M1,M2,M3 .La Megasecuencia 1 ( 35m) , esta constituida por lutitas rojas y verdes, con presencia de Yeso , de Sahkha .La mega secuencia 2 ( 130m) compuesta por dos secuencias , cada una empieza por bancos arenosos , luego calcáreos y lutitas negras con restos de dientes de peces , seguido de lutitas rojas con presencia de yeso . Estas son interpretadas como secuencias regresivas, marinas y costeras a la base y lacustre al techo. Cenozoico ( Paleógeno) - Formación Quilque Definida por Gregory (1916) y Carlotto ( 1992) , aflora en la región del Cusco sobreyaciendo en discordancia al grupo Yuncaypata . Litológicamente eta compuesta por Lutitas, Areniscas de color rojo y conglomerados, estos últimos formados por la erosión de costras calcáreas , en conjunto alcanza un espesor de 150 m El medio sedimentario de la formación Quilque es lacustre y de llanura de inundación , pasando gradualmente a medios fluviales ( conglomerados) . La edad de la formación Quilque es atribuida al paleoceno inferior en base a carofitas de la especie Nitelloptis (Carlotto et.al 1992, Jaillard et.al 1994). - Capas Rojas del grupo San Jerónimo (5000 m) Las capas rojas del grupo San Jerónimo, sobreyacen al grupo Yuncaypata, Moho, formación Puquin o al Paleozoico inferior. Se trata de una intercalación de areniscas Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” y lutitas rojas y escasos conglomerados de origen fluvial, correspondientes a ríos de canales entrelazados y de llanura de inundación (Noblet 1985). La existencia de estructuras tectónicas sin sedimentarias (discordancias progresivas) y una subsidencia importante muestran que el bloque de capas rojas de Sicuani corresponde a una cuenca activa de tipo pull – apart origina por movimientos de rumbo dextrales (Noblet 1985; Carlotto 1998) sobre la edad a partir de su posición estratigrafica y dotaciones radiometricas se le considera como Eocena - Oligocena inferior. En esta unidad se han encontrado importantes niveles de cobre estrato ligado. - Formación Anta Aflora largamente entre Pomacanchis y Limatambo sobre el borde norte de la cuenca occidental Mesozoica y limitada con el Altiplano. Esta sobreyace en discordancia angular al grupo Yuncaypata, las formaciones Quilque y Chilca y las rocas intrusivas del Batolito de Andahuaylas – Yauri. Esta compuesta de conglomerados con clastos volcánicos, de areniscas y niveles de brechas, además de raros niveles calcáreos y coladas volcánicas. Las facies indican un medio de conos aluviales (Carlotto 1998). La formación Anta esta recubierta en discordancia por las rocas volcánicas que parecen probablemente de la formación Tacaza, o por los conglomerados no datados. En las partes medias y superiores de la formación, las coladas volcánicas han dado la edad K/Ar sobre anfiboles de 38.4+- 1.5y 37.9+1.4Ma (Carlotto 1998). Cenozoico (Neogeno) - Formación Punacancha La formación Punacancha reposa en concordancia o ligera discordancia angular sobre la formación Soncco del grupo San Jerónimo (Carlotto 1998) aflora al SE de la ciudad del Cusco. La parte inferior de la formación Puncancha, esta compuesta por Lutitas y Limolitas rojas intercaladas con niveles de areniscas finas, conglomerados y microconglomerados. La parte superior esta compuesta por areniscas finas, areniscas con laminación horizontal y oblicua con intercalación de conglomerados. Los medios Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” sedimentarios de la formación Punacancha son llanura de inundación, medios fluviales de canales divagantes medios fluviales entrelazados. La edad de esta unidad es atribuida al Oligoceno superior - Mioceno inferior en base a su posición estratigrafica. - Formación Paruro La formación Paruro fue descrita por Mendivil (1979) y Cordova (1986)y mas reciente, Jaimes y Romero (1996) y Carlotto (1998). La formación Paruro litológicamente esta compuesta por lutitas, limolitas, areniscas, microconglomerados, conglomerados y raramente niveles volcánicos indicando medios de abanicos aluviales, medios fluviales entre lazados, proximales y llanuras de inundación. La edad de la formación Paruro es atribuida al Mioceno superior en base a una adaptación por el métodoK /Ar sobre biotitas, dando una edad 10.1+ - 0.5 Ma (Carlotto 1998) y además que se han encontrado carofitas que indican una edad Mioceno superior (Jaimes y Romero 1996; y Carlotto et al 1997) Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” GEOLOGÍA LOCAL: Se ha tomado como base el trabajo de la Geología del Cusco del Dr. Elmer Córdova Málaga - 1986. Se describe la geología, de la formación más antigua a la más reciente. GRUPO MITU Se encuentra en discordancia erosional sobre el grupo Copacabana y conforman las formaciones Pisac y Pachatusan como Mitu inferior y superior respectivamente. Las primeras constituyen materiales detríticos de conos aluviales y niveles volcánicos de Andesitas; los segundos constituyen Andesitas y Riolitas además presentan conglomerados (Formación Pachatusan) Se le asigna una edad Permico Superior – Triasico Inferior. GRUPO YUNCAYPATA Anteriormente formación Yuncaypata Kalafatovish 1957 posteriormente es elevado al rango de Grupo Yuncaypata (Carlotto et.al 1991) el nombre deriva de la localidad de Yuncaypata ubicada a 5 Km. al norte de la ciudad del Cusco, esta unidad no presenta una columna completa debido a que comprende varios niveles de de despegue. Aflora en el sector de los cuadrángulos de Calca y Urubamba anteriormente este grupo era dividido en varias secuencias estratigráficas (Carlotto et.al 1991,1992) posteriormente se define en cuatro secuencias (Carlotto et.al 1996) Formación Paucarbamba , Maras, Ayacabcas (Yuncaypta) y formación Puquin . Dentro del área de estudio se presentan las siguientes formaciones: Formación Ayabacas Está compuesta de calizas gris oscuras a gris azuladas, esta unidad calcárea se presenta en forma de afloramientos discontinuos, bancos aislados, estructuras vesiculares, caprichosamente replegadas, a su vez fracturadas y desplazadas manifestándose como pequeños lentes. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Se han identificado dos secuencias Transgresivas y Regresivas (Facies intratidales y subtidales), y otra superior de lutitas rojas. Con alteración amarillenta a veces están dolomitizadas. Esta unidad se depositó durante una trasgresión marina estableciéndose una plataforma carbonatada muy somera, puede correlacionarse, con la Fm. Miraflores de Bolivia; y asignarle una edad Cenomaniana a Turoniana. Formación Puquin Dávila ha descrito una secuencia areniscosa seguida de arcillitas rojas y verduzcas, cuyos afloramientos más típicos se encuentran en la quebrada Puquin. La base de la formación Puquin es concordante con la formación Sangarara mientras el tope está cubierto en discordancia angular por la formación Lucre. Los componentes Litológicos de la formación Puquin son areniscas Cuarzosas de grano fino con niveles de arcillitas rojas a verdes. Las areniscas cuarzosas lateralmente, pueden pasar a curzitas en estratos delgados de color blanquecino, que en algunos casos conforman farallones que destacan dentro de las rocas circundantes, también se encuentran capas de margas y brechas calcareas. Hacia la parte media se tiene también areniscas cuarzosas de grano fino y con arcillitas negras a rojizas. En la parte superior de esta unidad se encuentra arcillitas y limolitas rojas con niveles de calizas y nodulos calcareos, capas lenticulares de yeso pero en volumen muy reducido además se encuentran areniscas, arcillitas amarillentas. El grosor de la formación Puquin se estima entre 200 a 300m Edad y Correlación.- Se le asume una edad tentativa del cretacio superior ya que provablemente se acumulo durante el campaneano – Maestrichtiano inferior. Se le correlaciona con la base del grupo Cotacucho. GRUPO SAN JERÓNIMO El grupo San Jerónimo Según Carlotto V; (1998) está conformado por dos Formaciones: Fm. Káyra y Fm. Soncco. Formación Kayra Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Litológicamente esta constituidas por bancos de arenisca masivas blancas, rojas y marrones, intercaladas con lutitas, limolitas y arcillas de color rojo a marrón, algunos conglomerados, hasta de 5cm.de diámetros que corresponden a canales fluviales, a veces contienen malaquita, cantos blandos, hacia la parte superior se encuentran areniscas, lutitas, micro conglomerados, conglomerados de color marrón rojizo, blancos y verdes hacia el techo se encuentran intercalaciones de areniscas rojas y marrones, lutitas marrón rojizas y anaranjadas. El espesor de esta formación es de 3000m. La Formación K'ayra corresponde a secuencias de medios fluviales entrelazados débilmente trenzados con canales asimétricos cuyas paleocorrientes indican direcciones S-N. Con migraciones de E-W indicándonos también facies dístales de la cuenca de Kayra. La edad fue considerada del Maestrichtiano por Córdova E(1986) en las basada en la huella de Dinosaurio y datadas por PAQIJET J. Del Museo de Paris, otros autores con recientes estudios dicen que estas huellas podrían corresponder a huellas de aves por lo que se asume una edad de Paleoceno Formación Soncco Litológicamente está conformado por facies finas de lutítas, limonitas masivas, areniscas de grano fino a medio, areniscas feldespáticas y algunas intercalaciones de conglomerados, con niveles de malaquita cantos blandos, presencia de piro clásticas producto de explosiones volcánicas que caían en la cuenca de sedimentación. Esta formación es de 1500mts. La estratificación grano estrato creciente significa una evolución vertical correspondiente a un medio fluvial débilmente trenzado, con canales de gran energía cuyas paleo corrientes indican direcciones S-N indicando los aportes de la zona sur. Es del Eoceno envase a las dataciones radio métricas en los niveles volcánicos (tobas), aunque Córdova en (1986), le considero del Maestritiano Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” FORMACIÓN PUNACANCHA Está constituida por las siguientes secuencias: una primera constituida por sedimentos finos, lutitas de color rojo, marrón oscuro, areniscas finas rojizas intercaladas entre si en estratos que no sobrepasan el metro. Las siguientes secuencias son algo similares a la primera de su consistencia litológica con presencia de conglomerados de (clastos de rocas volcánicas, cuarcitas y areniscas) cuyo tamaño aumento gradualmente hacia el tope da la formación cuyas dimensiones de bloques y cantos con matriz de arena limpia y cemento silicio, los cantos volcánicos subredondeados sobrepasan los 0.50 cm de diámetro terminando en secuencias de arena masiva y derrame volcánico. Su espesor aproximado es de 1500m, pertenece al Oligoceno superior – Mioceno inferior INTRUSIVO RODADERO Se encuentra al NW de la ciudad del Cusco siendo un afloramiento de reducida extensión. La composición representativa de esta facie en general. Corresponde a una Diorita cuarcifera, de coloración gris verdosa y muy fracturada con abundantes espejos de falla muy conspicuos y una modalidad propia dentro de todo lo observado. La textura es mediana a gruesa y en parte se halla con una alteración apreciable. Este intrusivo esta relacionado directamente con estructuras de fallamiento, en base a la cual se le puede indicar como una intrusión semitectonica, esta unidad puede estar vinculada con algunos de los cuerpos aflorantes (conjuntamente) con el batolito de Apurimac. Se le puede asignar una edad del Paleogeno. FORMACIÓN SAN SEBASTIÁN Esta unida fue puesta en evidencia por Gregory H ( 1916) encontrándose en el valle del Cusco posteriormente se hicieron algunos estudios de carácter paleontológico como los de Ramirez J. ( 1959- 1968) Y Sedimentologico realizado por Cordova E. ( 1988- 1990). Morfológicamente conforma una superficie depresiva a manera de una cuenca cerrada alargada, delimitada por las laderas del valle del Huatanay sobre ella se encuentran distritos importantes del Cusco como San Sebastián, San Jerónimo, Cusco etc. Litológicamente esta constituido por depósitos de gravas, arenas correspondientes a conos de deyección, flujos de barro, diatomitas extendidas en Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” toda la unidad litoestratigrafica, limos, arcillas intercalados con horizontes de paleosuelos de colores claros, también se encuentra turba. El ambiente de sedimentación de esta secuencia correspondería a una cuenca lagunar con influencia de sedimentación fluvial, donde en sus bordes se acumularon sedimentos organogenos ( turba) que en muchos casos fueron sepultados por depósitos de conos de deyección. FORMACIÓN PUMAMARCA Litoestratigraficamente esta formación esta conformada por dos miembros. Miembro Pumamarca Inferior . Esta secuencia aflora en la hondura norte de la cuenca del Cusco, alcanzando espesores mayores a 120m; es proveniente de la erosión tectónica y remoción de las secuencias rocosas y pelíticas del Grupo Yuncaypata. Litológicamente están conformados por un conjunto sedimentario caótico constituido por limonitas violáceas a gris verdosa con brechas, olistolítos y bloques aislados de Calizas y yesos que alcanzaron hasta tamaños de 50cm de diámetro. Estratigráfícamente subrayasen en discordancia sobre el Grupo Yuncaypata posiblemente relacionada a la Neotectónica Plio-Cuatenaria. Miembro Pumamarca Superior. Esta secuencia se ha diferenciado de la secuencia inferior, porque Litológicamente es de color rojo ladrillo, con bloques pequeños de calizas hasta del orden de 0.30 cm de diámetro. Producto de la destrucción y erosión de potentes secuencias pelíticas del Grupo Yuncaypata. DEPÓSITOS FLUVIOGLACIARES Vienen a constituir elementos morfológicos (talud del valle). Son suelos residuales de intenperismo transportados en forma lenta por el hielo (glaciación e interglaciación, episodios climáticos) Los restos de glaciaciones cuaternarios han sido encontrados hasta los 3600 metros de altitud aproximadamente por sus depósitos propiamente dichos mayormente por Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” las huellas de las acciones glaciares dejadas en diferentes afloramientos aunque el mayor porcentaje se halla por encima de los 3900 y más aun de los 4000m Litológicamente esta constituido por pedregones, guijas, guijarros, fragmentos de roca (areniscas rojas), Heterométricas y angulosas con tamaños mayores a 2 cm representan un 60% con matriz de arcilla, limo arenosos, altamente permeables representan un 40 % mal clasificados, no presentan estratificación visible. Los depósitos fluvioglaciares se ofrecen casi siempre caóticamente estratificados y provienen también de la remoción de las mismas morrenas estando constituidos en forma muy similar ha estas aunque casi siempre con una textura mas pequeña. DEPÓSITOSMORRÉNICOS Denominados también como cuaternario morrenico. Es un conjunto sedimentario caótico donde se observan clastos de diferentes tamaños y su litología es mayormente de areniscas rojas envueltas en brechas, limolitas y arcillas. Su edad es de fines del pleistoceno (desglaciación). DEPÓSITOS ALUVIALES Durante el Holoceno reciente se inicia la fase de erosión de los depósitos fluvio glaciarios, lacustres, coluvioaluviales y parte de los sedimentos marinos del Yuncaypata superior (lutitas rojas) y surca la gran depresión confluyendo al Huatanay (corrientes entrelazados) con llanuras de inundación formando sistemas de terrazas. Depositando sedimentos en el piso del Valle .Por el efecto del transporte estos depósitos no cohesivos han sufrido desgaste entre si (abrasión con selección de material), controlados por cargas de máxima y minina avenidas o flujos. La litología está formada por bloques de roca redondeada a sub redondeada de areniscas rojas de diferentes tamaños, guijas mayores a 02 cm representando un 65% hasta 40 cm de diámetro y tamaños menores a 02 cm representan un 0% que viene a ser la matriz constituida de arenas y limo arcillosos, sueltos. Ocupa todo el actual lecho del río Huatanay, llanuras de inundaciones y causes antiguos, su edad los ubica en el Cuaternario – Holoceno actual y tiene un espesor variable entre 0.4m y 8 m. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias ERATEMA Cenozoico Aplicadas SISTEMA Cuaternario ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” SERIE Pleistoceno UNIDADES LITOESTRATIGRAFICAS Formación San Sebastián SIMBOLOGIA Qpl - ss Fuente: INGEMMET Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Peligro Sísmico Zonificación. Perfiles del Suelo. 1. Perfil Tipo S0 : Roca Dura 2. Perfil Tipo S1 : Roca o Suelos Muy Rígidos 3. Perfil Tipo S2: Suelos Intermedios. √ 4. Perfil Tipo S3 : Suelos Blandos. 5. Perfil Tipo S4 : Condiciones Excepcionales. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Parámetros de Sitio. El Distrito de Cusco se encuentra geográficamente en una zona de sismicidad media. Según el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseño estructural, se considera en forma general los siguientes parámetros sísmicos de diseño para suelos de la ciudad del Cusco: PARAMETRO MAGNITUD DESCRIPCION Zona Factor de Zona 2 0,25g. Mapa de Zonificación Sísmica Tabla Nº 1 Perfil de Suelo Tipo S2 Suelos intermedios Parámetros del Suelo (Tabla Nº 2) Tp = 1,20 seg. S = 0,60 Período Predominante Factor de Amplificación del Suelo Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 3.0 INVESTIGACION EXPLORATORIA Y MUESTREO. Los trabajos de campo siguieron el siguiente procedimiento: Prospecciones.- Para el sector del emplazamiento del reservorio R-4 se ha realizado 04 calicatas-perforaciones hasta los 3.00m. de profundidad en la zona de muros de contención. Se encontró afloramiento rocoso superficial en todo el entorno del reservorio, por lo que se realizó la evaluación geomecánica del macizo rocoso. Muestreo.- Se han recogido muestras alteradas por estrato encontrado y también de la roca existente. Todo esto con el objetivo de determinar el perfil estratigráfico que presenta la zona en estudio. TÉCNICAS AUXILIARES Técnicas de muestreo Descripción Visual de Suelos Reconocimiento e Identificación de rocas Standard Practice for Soil Investigation and Sampling by Auger Borings Dynamic Cone Penetrometer DCP Standard Test Method for Field Measurement of Soil Resistivity Using the Wenner FourElectrode Method NORMAS APLICABLES ASTM D 420 ASTM D 2487 ISRM Suggested Methods ASTM D1452-80(2000) German Standard DIN. 4094 ASTM G 57 – 95a (Reapproved 2001) ENSAYOS DE LABORATORIO Para determinar los parámetros de caracterización del terreno en cuanto a sus propiedades índices y estructurales, se realizaron los siguientes ensayos normalizados: ENSAYO DE LABORATORIO NORMAS APLICABLES Preparación de Muestras ASTM D 420-69, UNE 103-100-95 Peso Específico de los Sólidos ASTM D 854 Contenido de Humedad ASTM D 4643, UNE 103-300-93 Granulometría e Identificación ASTM D 422, ASTM D 2487/00 Límites de Consistencia ASTM D - 4318 Compresión Uniaxial ASTM D - 582 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” SEV 02 SONDEO 03 + DCP SONDEO 01 + DCP SEV 01 SONDEO 02 + DCP Ubicación de sondeos. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 4.0 Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA. CALICATA-01 Base Lateral Reservorio y Muro 1. 8503388N 176575E 3448msnm. o Primer Estrato de 0.00 a -0,30 m. corresponde a material granular suelto. o Segundo Estrato de -0,30 m. a –3,00m. corresponde a suelo granular identificado como una GRAVA ARCILLOSA LIMOSA CON ARENA Y BOLONERIA GC-GM + Bo, de coloración marrón claro. Este estrato presenta bolonería ciclópea. o A la profundidad prospectada no se evidenció nivel freático. 3448 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CALICATA- 02 Base Reservorio y Muro 4. 8503386N 176590E 3450msnm. o Primer Estrato de 0.00 a -0,70 m. corresponde a terreno de cultivo, constituido por arcillas, arenas arcillosas y arcillas con grava; presentando una coloración marrón clara y con abundantes raíces. o Segundo Estrato de -0,70 m. a –3.00m. corresponde a suelo granular identificado como una GRAVA ARCILLOSA LIMOSA CON ARENA Y BOLONERIA GC-GM + Bo, de coloración marrón claro. Este estrato presenta bolonería ciclópea. o A la profundidad prospectada no se evidenció nivel freático. 3450 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CALICATA-PERFORACION 03 Muro 3. 8503405N 176591E 3449msnm. o Primer Estrato de 0.00 a -0,60 m. corresponde a terreno de cultivo, constituido por arcillas, arenas arcillosas y arcillas con grava; presentando una coloración gris oscura y con abundantes raíces. o Segundo Estrato de -0,60 m. a –3.00m. corresponde a suelo granular identificado como una GRAVA ARCILLOSA LIMOSA CON ARENA Y BOLONERIA GC-GM + Bo, de coloración marrón claro. Este estrato presenta bolonería ciclópea. o A la profundidad prospectada no se evidenció nivel freático. 3349 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 5.0.- ENSAYO DE PENETRACION DINAMICA. ( SP 200 SOWERS ) El ensayo penetrométrico dinámico consiste en hincar en el terreno una punta cónica (en tractos consecutivos) midiendo el número de golpes N necesarios. Los ensayos Penetrométricos Dinámicos son muy conocidos e utilizados en el campo por los geólogos y geotécnicos dada su simplicidad ejecutiva, economía y rapidez de ejecución. Su elaboración, interpretación y visualización gráfica consiente "catalogar y crear parámetros" del suelo atravesándolo con una imagen continua, que permite también hacer una comparación de las durezas de los diferentes niveles atravesados y una correlación directa con sondeos para la determinación estratigráfica. La sonda penetrométrica permite además reconocer bastante bien el espesor de los mantos del subsuelo, la cota de eventuales niveles freáticos y superficies de rotura sobre los taludes, así como la consistencia del terreno en general. La utilización de los datos recabados de correlaciones indirectas y haciendo referencia a varios autores, debe de todas formas hacerse con cautela y si es posible, después de experiencias geológicas adquiridas en la zona. Los elementos característicos del penetrómetro dinámico son los siguientes: - Peso masa de golpeo M. - Altura de caída libre H. - Punta cónica: diámetro base cono D, área base A (ángulo de apertura ). - Avance (penetración). - Presencia o no del revestimiento externo. El Penetrómetro Dinámico original de Cono (DCP) fue desarrollado en 1959 por el profesor George F. Sowers. El DCP utiliza una masa de acero descendente de 15 libras en 50.8 centímetros de caída sobre el yunque para causar una penetración de 1.5” en el cono del diámetro (3.8 centímetros) que se ha asentado en el fondo de un agujero barrenado a mano con la posteadora. Los golpes requeridos para introducir el cono a una profundidad de 1.5” adentro, han sido correlacionadas por valores de N derivados de la prueba de penetración estándar (SPT). La experiencia ha demostrado que el DCP se puede utilizar con eficacia en agujeros barrenados hasta una profundidad de 6.00 m. Para la elaboración e interpretación de los resultados del Ensayo de Penetración Dinámica se empleo el software profesional denominado Dynamic Probing de Geostru, cuyos resultados se presentan a continuación. Correlación con Nspt Ya que el ensayo de penetración estándar (SPT) representa hoy en día uno de los medios más conocidos y económicos para adquirir información sobre el subsuelo, la mayor parte de las correlaciones existentes tienen que ver con los valores del número de golpes Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas Nspt obtenido con dicha prueba, por lo tanto se presenta la necesidad de relacionar el número de golpes de un ensayo dinámico con Nspt. El pasaje se da por: Nspt = t N Donde: t Q QSPT en donde Q es la energía específica por golpe y Qspt es la referida a la prueba SPT. La energía específica por golpe se calcula como sigue: Q M = peso masa de golpeo; M’ = peso varillaje; H = altura de caída; A = área base punta cónica; = intervalo de avance. M 2 H A M M ' donde Valuación resistencia dinámica a la punta (Rpd) Formula Olandesi Rpd M 2 H M 2 H N A e M P A M P Rpd = resistencia dinámica punta (área A) e = hinca promedio por golpe / N M = peso masa de golpeo (altura caída H) P = peso total varillaje sistema golpeo Metodología de Elaboración Las elaboraciones han sido efectuadas mediante un programa de cálculo automático, Dynamic Probing, de GeoStru Software. El programa calcula el porcentaje de energías transmitidas (coeficiente de correlación con SPT) con las elaboraciones propuestas por Pasqualini 1983 - Meyerhof 1956 - Desai 1968 - Borowczyk-Frankowsky 1981. Permite además utilizar los datos obtenidos de la realización de ensayos de penetración dinámica para extrapolar útiles informaciones geotécnicas y geológicas. Una vasta experiencia adquirida, unida a una buena interpretación y correlación permiten a menudo obtener datos útiles para el proyecto y frecuentemente datos más verídicos que muchos de los de las bibliografías sobre litologías y datos geotécnicos determinados en las verticales litológicas de pocos ensayos de laboratorio efectuados como representación general de una vertical heterogénea no uniforme y/o compleja. En particular obtener información sobre: El avance vertical y horizontal de los intervalos estratigráficos. La caracterización litológica de las unidades estratigráficas. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Los parámetros geotécnicos sugeridos por varios autores en función de los valores del número de golpes y de la resistencia en la punta. Correlaciones Geotécnicas Terrenos sin Cohesión Ángulo de Rozamiento Interno (Peck-Hanson-Thornburn-Meyerhof 1956) válida para suelos que no sean blandos en prof. < 5 mt.; correlación válida para arenas y gravas representa valores medios. Correlación histórica muy usada, válida para prof. < 5 mt. para suelos sobre nivel freático y < 8 mt. para terrenos en nivel freático (tensiones < 8-10 t/mq). (Meyerhof 1956) Correlación válida para suelos arcillosos y arcillosos-margosos fracturados, terrenos sueltos mantos fragmentados (en variación experimental de datos). (Sowers 1961) Ángulo de rozamiento interno en grados válido para arenas en general (cond. óptimas para prof. < 4 mt. sobre nivel freático y < 7 mt. para terrenos en nivel freático) >5 t/mq. (De Mello) Correlación válida para suelos predominantemente arenosos y arenososgravosos (en variación experimental de datos) con ángulo de rozamiento interno < 38°. (Schmertmann 1977) Ángulo de rozamiento interno (grados) para varios tipos litológicos (valores máximos). Nota: valores a menudo demasiado optimistas ya que se deducen de correlaciones indirectas de Dr %. Peso Específico Gama Meyerhof y otros, válida para arenas, gravas, limos, limo arenoso. Peso Específico saturado Bowles 1982, Terzaghi-Peck 1948-1967.Correlación valida para especifico del material igual a cerca G=2,65 t/mc) y para peso específico seco variable de 1,33 (Nspt=0) a 1,99 (Nspt=95) Correlaciones geotécnicas terrenos cohesivos Cohesión no drenada Benassi & Vannelli- correlaciones provenientes de experiencias de la empresa constructora Penetrometri SUNDA 1983 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Terzaghi-Peck (1948-1967), correlación valida para arcillas arenosas –orgánicas NC con Nspt <8, arcillas limosas-orgánicas medianamente plásticas, arcillas margosas alteradas-fracturadas. Terzaghi-Peck (1948). Cu mín.-máx. Sanglerat, (para arcillas limo-arenosas con poca cohesión), valores válidos para resistencias penetrométricas < 10 golpes. Para resistencias penetrométricas > 10 la elaboración válida es siempre la de las "arcillas plásticas " de Sanglerat. (U.S.D.M.S.M.) U.S. Design Manual Soil Mechanics Cohesión sin drenaje Cu (Kg/cmq) para arcillas limosas y arcillas de baja, media y alta plasticidad, (Cu-Nsptgrado de plasticidad). Schmertmann 1975 Cu (Kg/cmq) (valores medios), válida para arcillas y limos arcillosos con Nc=20 y Qc/Nspt=2 Peso Específico Gama Meyerhof y otros, valida para arcillas, arcillas arenosas y limosas predominantemente con cohesión. Peso Específico Saturado Correlación Bowles (1982), Terzaghi-Peck (1948-1967), valida para condiciones específicas: peso específico del material igual a cerca G=2,70 (t/mc) y para índices de vacío variables da 1,833 (Nspt=0) a 0,545 (Nspt=28). OBRA: ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO RESERVORIO R4 Características Técnico-Instrumentales Sonda: S - 20004 SOWERS Ref. Norma DIN 4094 Peso masa de golpeo 6.8 Kg Altura de caída libre 0.51 m Peso sistema de golpeo 12 Kg Diámetro puntaza cónica 38.10 mm Área de base puntaza 11.4 cm² Largo del varillaje 0.75 m Peso varillaje al metro 3.5 Kg/m Profundidad niple primer varillaje 0.40 m Avance puntaza 0.05 m Número golpes por puntaza N(5) Coefic. correlación 0.756 Revestimiento/lodos NO Ángulo de apertura puntaza 45 ° Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” ENSAYO CON DCP 01 EN CENTRO DE RESERVORIO Profundida N° de d (m) golpes 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,10 2,20 2,30 2,40 2,50 Cálculo coef. reducción del penetrómetro Chi 0 0 0 0 4 5 4 4 6 4 4 6 6 7 6 7 8 8 6 6 7 7 8 8 9 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 0,857 0,855 0,853 0,851 0,849 0,847 0,845 0,843 0,842 0,840 0,838 0,836 0,835 0,833 0,831 0,830 0,828 0,826 0,825 0,823 0,822 0,820 0,819 0,817 0,816 Res. dinámica reducida (Kg/cm²) 0,00 0,00 0,00 0,00 11,34 14,14 11,29 11,27 16,00 10,64 10,62 15,90 15,87 18,48 15,80 18,40 20,99 20,95 14,92 14,89 17,34 17,31 19,75 19,71 22,13 Res. dinámica (Kg/cm²) 0,00 0,00 0,00 0,00 13,36 16,70 13,36 13,36 19,01 12,68 12,68 19,01 19,01 22,18 19,01 22,18 25,35 25,35 18,09 18,09 21,11 21,11 24,12 24,12 27,14 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Pres. admisible Pres. con reducción admisible Herminier Herminier Olandesi Olandesi (Kg/cm²) (Kg/cm²) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,57 0,67 0,71 0,83 0,56 0,67 0,56 0,67 0,80 0,95 0,53 0,63 0,53 0,63 0,80 0,95 0,79 0,95 0,92 1,11 0,79 0,95 0,92 1,11 1,05 1,27 1,05 1,27 0,75 0,90 0,74 0,90 0,87 1,06 0,87 1,06 0,99 1,21 0,99 1,21 1,11 1,36 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 2,60 2,70 2,80 2,90 3,00 “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas 11 12 12 13 14 0,814 0,813 0,811 0,760 0,759 27,01 29,41 29,36 28,41 30,54 33,17 36,18 36,18 37,38 40,26 ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.1 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Nspt Prof. estrato Correlación (m) Estrato 1 3,58 1,20 Terzaghi-Peck Estrato 2 5,26 2,30 Terzaghi-Peck Módulo edométrico Nspt Estrato 1 3,58 Prof. estrato (m) 1,20 Estrato 2 5,26 2,30 Correlación Stroud e Butler (1975) Stroud e Butler (1975) 1,35 1,47 1,47 1,42 1,53 1,66 1,81 1,81 1,87 2,01 Cu (Kg/cm²) 0,22 0,33 Eed (Kg/cm²) 16,43 24,13 Clasificación AGI (Assoc. It. Geolog.) Nspt Prof. estrato Correlación Clasificación (m) Estrato 1 3,58 1,20 Classificaz. A.G.I. POCO (1977) CONSISTENTE Estrato 2 5,26 2,30 Classificaz. A.G.I. MODERADAMEN (1977) TE CONSISTENTE Peso específico Nspt Estrato 1 3,58 Estrato 2 5,26 Prof. estrato (m) 1,20 2,30 Correlación Peso específico (t/m³) Meyerhof ed altri 1,67 Meyerhof ed altri 1,77 SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Nspt Prof. estrato (m) Estrato 1 0,61 Estrato 2 3,59 Nspt corregido Correlación debido al Nivel Freático 0,50 0,61 Gibbs & Holtz 1957 3,00 8,59 Gibbs & Holtz 1957 Ángulo de rozamiento interno Nspt Prof. estrato (m) Estrato 1 0,61 Estrato 2 3,59 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Nspt corregido Correlación debido al Nivel Freático 0,50 0,61 Sowers (1961) 3,00 8,59 Sowers (1961) Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Densidad relativa (%) 19,15 64,32 Ángulo de rozamiento (°) 32,17 40,41 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas Clasificación AGI (Assoc. It. Geolog.) Nspt Prof. estrato Nspt corregido Correlación Clasificación (m) debido al Nivel AGI (Assoc. It. Freático Geolog.) Estrato 1 0,61 0,50 0,61 Classificazione SUELTO A.G.I. 1977 Estrato 2 3,59 3,00 8,59 Classificazione DENSO A.G.I. 1977 Peso específico Nspt Estrato 1 0,61 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,50 0,61 Estrato 2 3,59 3,00 Módulo de Poisson Nspt Estrato 1 0,61 Estrato 2 3,59 Velocidad ondas Nspt Estrato 1 0,61 Estrato 2 3,59 Prof. estrato (m) 8,59 Prof. estrato (m) Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,50 0,61 3,00 8,59 Prof. estrato (m) Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,50 0,61 3,00 8,59 Correlación Peso específico (t/m³) 1,33 Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri 1,68 Correlación Poisson (A.G.I.) (A.G.I.) Correlación 0,35 0,34 Velocità onde m/s 42,96 161,2 Licuefacción Nspt Prof. estrato (m) Estrato 1 0,61 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,50 0,61 Estrato 2 3,59 3,00 8,59 Módulo de reacción Ko Nspt Prof. estrato (m) Estrato 1 0,61 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,50 0,61 Estrato 2 3,59 3,00 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 8,59 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Correlación Potencial Licuefacción Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Correlación Navfac 19711982 Navfac 19711982 < 0.04 < 0.04 Ko -0,08 1,80 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” ENSAYO CON DCP 02 EN MURO 3 Profundida d (m) 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,10 2,20 2,30 2,40 N° de golpes Cálculo Res. coef. dinámica reducción reducida del (Kg/cm²) penetrómet ro Chi 0 0 0 0 4 5 4 5 4 4 4 5 4 5 4 4 4 5 4 4 6 7 4 5 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 0,857 0,855 0,853 0,851 0,849 0,847 0,849 0,847 0,845 0,843 0,849 0,847 0,849 0,847 0,845 0,843 0,849 0,847 0,845 0,843 0,842 0,820 0,849 0,847 0,00 0,00 0,00 0,00 11,34 14,14 11,34 14,14 11,29 11,27 11,34 14,14 11,34 14,14 11,29 11,27 11,34 14,14 11,29 11,27 16,00 17,31 11,34 14,14 Res. dinámica (Kg/cm²) 0,00 0,00 0,00 0,00 13,36 16,70 13,36 16,70 13,36 13,36 13,36 16,70 13,36 16,70 13,36 13,36 13,36 16,70 13,36 13,36 19,01 21,11 13,36 16,70 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Pres. admisible con reducción Herminier Olandesi (Kg/cm²) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,57 0,71 0,57 0,71 0,56 0,56 0,57 0,71 0,57 0,71 0,56 0,56 0,57 0,71 0,56 0,56 0,80 0,87 0,57 0,71 Pres. admisible Herminier Olandesi (Kg/cm²) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,67 0,83 0,67 0,83 0,67 0,67 0,67 0,83 0,67 0,83 0,67 0,67 0,67 0,83 0,67 0,67 0,95 1,06 0,67 0,83 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 2,50 2,60 2,70 2,80 2,90 3,00 “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas 4 4 5 4 4 6 0,845 0,849 0,847 0,845 0,843 0,842 11,29 11,34 14,14 11,29 11,27 16,00 13,36 13,36 16,70 13,36 13,36 19,01 0,56 0,57 0,71 0,56 0,56 0,80 ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.2 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Nspt Prof. estrato Correlación (m) Estrato 2 4,95 1,50 Terzaghi-Peck Qc (resistencia puntaza penetrómetro estático) Nspt Prof. estrato Correlación (m) Estrato 2 4,95 1,50 Robertson (1983) 0,67 0,67 0,83 0,67 0,67 0,95 Cu (Kg/cm²) 0,31 Qc (Kg/cm²) 9,90 Módulo de Young Nspt Prof. estrato (m) 1,50 Estrato 2 4,95 Correlación Apollonia Clasificación AGI (Assoc. It. Geolog.) Nspt Prof. estrato Correlación (m) Estrato 2 4,95 1,50 Classificaz. A.G.I. (1977) Ey (Kg/cm²) 49,50 Clasificación MODERAD. CONSISTENTE Peso específico Nspt Estrato 2 4,95 SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Nspt Prof. estrato (m) 1,50 Correlación Peso específico (t/m³) Meyerhof ed altri 1,76 Prof. estrato (m) Estrato 1 1,63 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,70 1,63 Estrato 2 6,44 3,20 Ángulo de rozamiento interno Nspt Estrato 1 Estrato 2 1,63 6,44 9,44 Correlación Gibbs & Holtz 1957 Gibbs & Holtz 1957 Prof. estrato (m) Nspt corregido Correlación debido al Nivel Freático 0,70 1,63 Sowers (1961) 3,20 9,44 Sowers (1961) Densidad relativa (%) 30,99 67,51 Ángulo de rozamiento (°) 32,46 39,64 Módulo edométrico Nspt Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Prof. estrato Nspt corregido Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Correlación Módulo Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas (m) Estrato 1 1,63 debido al Nivel Freático 0,70 1,63 Estrato 2 6,44 3,20 9,44 edométrico (Kg/cm²) 30,81 Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) Begemann 1974 (Ghiaia con sabbia) 46,85 Peso específico Nspt Estrato 1 1,63 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,70 1,63 Estrato 2 6,44 3,20 Módulo de Poisson Nspt Estrato 1 1,63 Estrato 2 6,44 Velocidad ondas Nspt Estrato 1 1,63 Estrato 2 6,44 Prof. estrato (m) 9,44 Prof. estrato (m) Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,70 1,63 3,20 9,44 Prof. estrato (m) Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,70 1,63 3,20 9,44 Correlación Peso específico (t/m³) 1,38 Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri Correlación Poisson (A.G.I.) (A.G.I.) Correlación 1,71 0,35 0,34 Velocità onde m/s 70,22 168,99 Licuefacción Nspt Prof. estrato (m) Estrato 1 1,63 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,70 1,63 Estrato 2 6,44 3,20 9,44 Módulo de reacción Ko Nspt Prof. estrato (m) Estrato 1 1,63 Nspt corregido debido al Nivel Freático 0,70 1,63 Estrato 2 6,44 3,20 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 9,44 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Correlación Potencial Licuefacción Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Seed (1979) (Sabbie e ghiaie) Correlación Navfac 19711982 Navfac 19711982 < 0.04 < 0.04 Ko 0,18 1,98 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 6.0 MECANICA DE ROCAS PARÁMETROS DEL MACIZO ROCOSO. A partir de los sondeos y reconocimiento realizados se han identificado que en el emplazamiento del reservorio R-4 se presenta un afloramiento de roca altamente meteorizada en su fundación. En consecuencia, se han evaluado los parámetros de este macizo rocoso. RESISTENCIA Y CRITERIOS DE ROTURA. Importancia. Existe un estado tensional inicial en el terreno que es necesario conocer y entender antes de ejecutar el proyecto. Conocer los efectos de la ejecución de una obra sobre el campo tensional del macizo rocoso, para poder minimizarlos. Durante la ejecución de la obra el estado tensional inicial cambia en mayor o menor medida, pudiendo dar lugar a problemas de estabilidad. Los criterios de rotura están formulados en términos de tensiones. Estimación del orden de magnitud y de la dirección de las tensiones: en teoría posntariaible, pero con un margen de error incierto sin medidas apropiadas. Las mediciones de tensiones son caras y no es algo rutinario. CRITERIO DE ROTURA GENERALIZADO DE HOEK – BROWN. Este criterio para macizos es ampliamente aceptado por su gran aplicación en diversos proyectos y su aplicación práctica en el cálculo y estimación de los parámetros de resistencia del macizo rocoso ( mb,s y a ) , para lo cual considera los siguientes parámetros que pueden ser convenientemente estimados mediante ábacos y tablas de datos integrados, a partir del tipo de roca, condiciones geológicas, etc.: La resistencia a la compresión no confinada de la roca intacta (sigci). El parámetro de la roca intacta ( mi ). El índice de resistencia geológica ( GSI ). El factor de perturbación ( D ). MACIZO CON AVANZADO ESTADO DE INTEMPERIZACIÓN. Tipo de Roca : Sedimentaria Condiciones Superficiales: Fracturado, en bloques. Textura : Gruesa Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Voladura : Aplicación : Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” fácil Cimentación. Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Hoek Brown Classification sigci GSI mi D Ei 15 MPa 50 17 1 12000 Hoek Brown Criterion mb s a 0.477966 0.000240369 0.505734 Failure Envelope Range Application sig3max General 3.75 MPa Mohr-Coulomb Fit c phi 0.466668 20.7514 MPa degrees Rock Mass Parameters sigt sigc sigcm Erm -0.00754351 0.221708 1.35172 800.442 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq MPa MPa MPa MPa Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CRITERIO DEL ROCK MASS RATING – RMR – BIENIASKI La clasificación de Beniawsky se basa sobre el relieve, en campo o en laboratorio, de los siguientes parámetros: A1 = resistencia a compresión uniaxial; A2 = Rock Quality Designation Index (Indice RQD); A3 = Espaciamiento de discontinuidades; A4 = Condiciones de la discontinuidad; A5 = Condiciones hidráulicas; A6 = Orientación de las discontinuidades. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” De estos seis parámetros se fundamenta el Rock Mass Rating (RMR, Beniawsky) y con las debidas correcciones aportadas por Romana en 1985 tenemos el Slope Mass Rating (SMR). Que en la práctica viene simbolizado como: RMR base = RMRb = A1 + A2 + A3 + A4 + A5 RMR corregido = RMRc = (A1 + A2 + A3 + A4 + A5) + A6 VALORES DE A1 A1 se puede obtener en laboratorio con el ensayo (Point Load Test), con pruebas de campo mediante esclerómetro o pruebas normalizadas (Standard ISRM), definiendo la resistencia a la compresión uniaxial Su. La prueba con esclerómetro. El martillo de Schmidt, o esclerómetro, es ampliamente utilizado come prueba no destructiva e puede medir la “dureza de rebote” de la roca. De la prueba se obtiene el índice de rebote R que es posible correlacionar con la resistencia a la compresión uniaxial mediante la relación de Irfan e Dearman (1978): Su = 0,775 R + 21,3 VALORES DE A2 Realizando sondeos, es posible obtener el valor de RQD, mediante el cual se obtiene el coeficiente A2, recuperando y porcentualizando las muestras obtenidas mayores o iguales a 100 mm: Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” RQD Lc 100 Lt donde: Lc = suma de partes > 100 mm Lt = longitud total del estrato Lc. A partir de los sondeos, RQD se obtiene del número de familias de discontinuidades que caracterizan el macizo rocoso y de la medición de su espaciamiento. De la relación de Palmström (1982) si tiene: RQD = 115 – 3,3 Jv donde Jv es el número de fracturas por metro cubico de roca. En forma alternativa RQD se puede calcular mediante la fórmula de Priest e Hudson (1981): RQD = 100 e(0,1 n) (0,1 n + 1) con n : número medio de juntas por metro. Calculado el RQD con uno de los metodos, si obtiene el coeficiente A2 mediante las ecuaciones, derivadas del grafico de Beniawsky: VALORES DE RQD % <= 26,5 26,5 ÷ 39 39 ÷ 76,6 > 76,6 ECUACIONES 3 A2 RQD 3 26,6 2 A2 RQD 1,71 12,4 7 A2 RQD 0,739 37,6 5 A2 RQD - 1,367 23,4 VALORES DE A3 Una vez calculado el espaciamiento medio, que es la distancia media entre dos discontinuidades adyacentes, es posible obtener el valor del coeficiente A3, mediante las siguientes relaciones: ESPACIAMIENTO (m) <= 0,2 0,2 ÷ 0,4 0,4 ÷ 0,66 0,66 ÷ 0,94 0,94 ÷ 1,6 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq ECUACIONES A3 15 s 5 A3 10 s 6 A3 7,752 s 5,9 A3 7,067 s 7,35 A3 6,07 s 8,288 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 1,6 ÷ 2,0 > 2,0 A3 5 s 10 A3 = 20 VALORES DE A4 Determinadas de la tabla de clasificación de Beniawsky el valor numérico relativo a la condiciones de las discontinuidades. Por lo tanto para valorar correctamente A4 conviene proceder sumando algunos parámetros numéricos atribuibles a la persistencia de la junta, la apertura de la junta, su rugosidad y la alteración de las paredes: A4 = V1 + V2 + V3 + V4 + V5 Los valores asignados son: V1 – Persistencia de la junta PERSISTENCIA (m) <1 1÷3 3 ÷ 10 10 ÷ 20 > 20 V1 6 4 2 1 0 V2 – Apertura de la junta APERTURA (mm) Completamente cerrado < 0,1 0,1 ÷ 1 1÷5 >5 V2 6 5 4 1 0 V3 – Rugosidad de la junta RUGOSIDAD Muy Rugosa Rugosa Ligeramente rugosa Lisa Levigata Urb. Ttio W – 26 Wanchaq V3 6 5 3 1 0 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” V4 – Alteración de las paredes ALTERACION No alterada Ligeramente alterada Mediamente alterada Muy alterada Descompuesta V4 6 5 3 1 0 V5 – Orientamiento de las discontinuidades RIEMPIMENTO (mm) <5 >5 <5 >5 ORIENTAMIENTO Ausente Compacto Compacto Suelto Suelto V5 6 4 2 2 0 VALORES DE A5 Estos valores se obtienen a partir de las condiciones hidráulicas referidas a una longitud de 10 m. De la tabla de Beniawsky se tiene: Acción de agua de 10 m de largo Condición Coeficiente A5 Ninguna 10-25 l/min Bañada 25-125 l/min Seca < 10 l/min Húmeda 15 10 7 4 Debil aguada > 125 l/min Fuerte aguada 0 VALORES DE A6 Para el orientamiento de la discontinuidad se aplica un coeficiente de corrección A6, de acuerdo que se trate de galerías o fundaciones. APLICACION Galerías Fundaciones Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Muy favorable 0 0 Favorable Mediocre Desfavorable -2 -2 -5 -7 -10 -15 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Muy desfavorable -12 -25 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” VALORES DE RMR (ROCK MASS RATING) Y PARAMETROS CARACTERISTICOS DEL MACIZO En base a los coeficientes obtenidos del RMRc calculado se identifican 5 intervalos al cual corresponden 5 clases de macizo rocoso valorados de acuerdo a la alteración de la roca: De los valores de RMRb si obtienen los parámetros característicos del macizo rocoso, y de acuerdo a Beniawsky se asumen los valores: Cohesión pico cp (kPA) = 5 RMRb Angulo de fricción pico p = 0,5 RMRb + 5 Módulo de deformación E (GPa) = 2 RMRb – 100 Los valores de la cohesión residual e del ángulo de friccion residuo se obtienen introduciendo en la formula indicada un valor di RMRb modificado de acuerdo a: Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” RMRb = RMRb(originario) – [0,2 RMRb(originario)] (Priest, 1983) La fórmula de E puede considerarse válida para valores de RMR superiores de 50, mientras para valores inferiores se utiliza la fórmula de Serafim e Pereira (1983): E (GPa) = 10(RMRb – 10 / 40) El valor de GSI (Geological Strength Index) se obtiene de: GSI = RMR – 5 donde RMR se calcula teniendo en cuenta los valores asignados a los primeros cuatro parámetros y asumiendo condiciones hidráulicas optimas (A5 = 15). Esta relación es válida para RMR > 23. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CALCULO JCS POR ESCLEROMETRIA 01 13° 31´ 11,94” S 71° 59´13,63”E Concrete Strength Evaluation ABACO DE SCHMIDT ASTM C-805, BS 1881:202 NF P18-417, DIN 1048, UNI 9189 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CALCULO JCS POR ESCLEROMETRIA 02 13° 31´ 12,57” S 71° 59´15,48”E Concrete Strength Evaluation ABACO DE SCHMIDT ASTM C-805, BS 1881:202 NF P18-417, DIN 1048, UNI 9189 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CALCULO JCS POR ESCLEROMETRIA 03 13° 31´ 11,24” S 71° 59´14,74”E Concrete Strength Evaluation ABACO DE SCHMIDT ASTM C-805, BS 1881:202 NF P18-417, DIN 1048, UNI 9189 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 2 6 8 10 10 0 36 Clase IV Calidad Mala Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 7.0.- CAPACIDAD DE CARGA Y ASENTAMIENTOS. CARGA LÍMITE DE CIMENTACIÓN EN ROCA Para valorar la capacidad de carga admisible de las rocas se deben tener en cuenta algunos parámetros significativos como las características geológicas, el tipo y calidad de roca, medida con RQD. En la capacidad portante de las rocas se utilizan normalmente factores de seguridad muy altos y legados de todas maneras al valor del coeficiente RQD: por ejemplo, para una roca con RQD igual al máximo de 0.75 el factor de seguridad varía entre 6 y 10. Para determinar la capacidad de carga de una roca se pueden usar las fórmulas de Terzaghi, usando ángulo de rozamiento y cohesión de la roca, o las propuestas por Stagg y Zienkiewicz (1968) donde los coeficientes de la fórmula de la capacidad portante valen: N q tan 6 45 2 N c 5 tan 4 45 2 N Nq 1 Con tales coeficientes se usan los factores de forma utilizados en la fórmula de Terzaghi. La capacidad de carga última calculada es de todas formas función del coeficiente RQD según la siguiente expresión: q ' q ult RQD2 Si el sondeo en roca no suministra piezas intactas (RQD tiende a 0), la roca se trata como un terreno, estimando mejor los parámetros c y s c 1 0 .2 k p B para 10 L s q s 1 0.1k p B L para 0 RESERVORIO CIRCULAR METALICO. DATOS GENERALES DE CÁLCULO ====================================================== Diámetro cimentación 25.0 m Altura Reservorio 10.0 m Profundidad plano de cimentación 2.0 m Inclinación talud 0.0° Factor de seguridad 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 ======================================================= ESTRATIGRAFIA TERRENO DH Gam (m) (kN/m³) 10.0 22.04 Gams (kN/m³) 23.54 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Fi c (°) (kN/m²) 40.0 9.81 E (kN/m²) 98066.5 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 RQD Ni 6 Desc. 0.15 Arenisca Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” CARGA ÚLTIMA SEGÚN TERZAGHI ====================================================== Factor Nq 173.29 Factor Nc 172.29 Factor Ng 297.5 Factor Sc 1.0 Factor Sg 1.0 ====================================================== Presión última 756.63 kN/m² Presión admisible 252.21 kN/m² = 2.53 Kg/cm² ====================================================== MURO 4 CARGA LIMITE EN SUELO GRANULAR Fórmula de Meyerhof (1963) Meyerhof propuso una fórmula para calcular la carga última parecida a la de Terzaghi. Las diferencias consisten en la introducción de nuevos coeficientes de forma. Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor Nq, factores de profundidad di y de pendencia ii para el caso en que la carga trasmitida a la cimentación sea inclinada en la vertical. Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando varios arcos de prueba BF (v. mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los planos AF tenía valores aproximados. A continuación se presentan los factores de forma tomados de Meyerhof, junto con la expresión de la fórmula. Carga vertical qult = c Nc sc dc+ D Nq sq dq+ 0.5BN s d Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Carga inclinada “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas qul t=c Nc ic dc+ D Nq iq dq + 0.5 B Nid Nq e tan tan 2 45 / 2 N c ( N q 1) cot N N q 1 tan 1.4 factor de forma: s c 1 0 .2 k p B para 10 L s q s 1 0.1k p B L para 0 factor de profundidad: d c 1 0 .2 k p D B d q d 1 0 .1 k p D para 10 B d q d 1 para 0 inclinación: ic i 1 i 1 2 90 2 i 0 Kp para 0 donde : para 0 2 = tan (45°+/2) = Inclinación de la resultante en la vertical. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” DATOS GENERALES ====================================================== Ancho cimentación 1.5 m Largo cimentación 1.5 m Profundidad plano de cimentación 1.7 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 0.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 ======================================================== ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac. primaria; Cs: Coef. consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar DH Gam Gams (m) (kN/m³) (kN/m³) 0.5 18.63 20.59 3.0 19.12 20.59 Fi Fi Corr. c c Corr. (°) (°) (kN/m²) (kN/m²) 15.0 10.18 1.96 1.313 32.0 21.51 1.96 1.313 Ey Ed (kN/m²) (kN/m²) 0.0 2451.66 49033.25 0.0 CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) ====================================================== Factor Nq 9.16 Factor Nc 18.65 Factor Ng 5.23 Factor Sc 1.42 Factor Dc 1.34 Factor Sq 1.26 Factor Dq 1.13 Factor Sg 1.28 Factor Dg 1.15 ====================================================== Presión última 505.41 kN/m² Presión admisible 168.47 kN/m² = 1.70 Kg/cm² ====================================================== ASENTAMIENTOS. ASIENTOS DE SCHMERTMANN Un método alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el cual ha correlaciona la variación del bulbo tensiones a la deformación. Schmertmann por lo tanto propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma triangular donde la profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se toma como igual a 4B, en el caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a 2B. Según este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuación: I z w C C q z 1 2 E en la cual: Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas q representa la carga neta aplicada a la cimentación; Iz es un factor de deformación cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones corridas (lineales). El valor máximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a: B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas B para cimentaciones corridas y vale q I z max 0.5 0.1 ' vi 0.5 donde ’vi representa la tensión vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad B para cimentaciones corridas. Ei representa el módulo de deformación del terreno correspondiente al estrato i-ésimo considerado en el cálculo. zi representa el espesor del estrato i-ésimo; C1 e C2 son dos coeficientes correctores. El módulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a 3.5 qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en función del valor de L/B. El término qc que interviene en la determinación de E representa la resistencia a la puntaza obtenida con la prueba SPT. ASIENTOS POR ESTRATO Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total. Estrato Z (m) 2 Método 4.6 Schmertmann Wc (cm) 0.126 Ws (cm) Wt (cm) 0.00 0.126 Asiento total Wt = 0.126 cm. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 8.0 SONDEO ELECTRICO VERTICAL ( S.E.V. ) Standard Test Method for Field Measurement of Soil Resistivity Using the Wenner Four-Electrode Method G 57 – 95a (Reapproved 2001) . Las medidas de resistividad eléctrica del subsuelo son habituales en las prospecciones geofísicas. Su finalidad es detectar y localizar cuerpos y estructuras geológicas basándose en su contraste resistivo. El método consiste en la inyección de corriente continua o de baja frecuencia en el terreno mediante un par de electrodos y la determinación, mediante otro par de electrodos, de la diferencia de potencial. La magnitud de esta medida depende, entre otras variables, de la distribución de resistividades de las estructuras del subsuelo, de las distancias entre los electrodos y de la corriente inyectada. Los sondeos eléctricos verticales (S.E.V.) constituyen uno de los métodos de campo para determinar la variación en profundidad de las propiedades eléctricas del subsuelo. Resistividad eléctrica de suelos La resistividad eléctrica r de un material describe la dificultad que encuentra la corriente a su paso por él. De igual manera se puede definir la conductividad s como la facilidad que encuentra la corriente eléctrica al atravesar el material. La resistencia eléctrica que presenta un conductor homogéneo viene determinada por la resistividad del material que lo constituye y la geometría del conductor. Para un conductor rectilíneo y homogéneo de sección s y longitud l la resistencia eléctrica es: A partir de esta ecuación podemos despejar la resistividad: La unidad de resistividad en el Sistema Internacional es el ohm por metro (W×m). La conductividad se define como el inverso de la resistividad. La unidad de conductividad en el Sistema Internacional es el siemens (S). La resistividad es una de las magnitudes físicas con mayor amplitud de variación para diversos materiales. Además, su valor depende de diversos factores como la temperatura, humedad o presión. Los datos de resistividad aparentes obtenidos en cada S.E.V. se representan por medio de curvas, en función de las distancias entre electrodos. Las resistividades aparentes ρa se llevan en las ordenadas y en las abcisas las distancias OA = AB / 2. La curva así obtenidas se denomina curva de S.E.V., curva de campo o curva de resistividad aparente. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” La finalidad del S.E.V. es averiguar la distribución vertical de resistividades bajo el punto sondeado. Son útiles en zonas con estratificación aproximadamente horizontal, en las que las propiedades eléctricas varías principalmente con la profundidad, más bien que lateralmente. Consideremos un medio estratificado general formado por dos semiespacios, uno que representa la atmósfera con conductividad nula y otro que representa al terreno que es un medio heterogéneo compuesto de medios parciales homogéneos e isótropos, como se esquematiza en la figura . Para caracterizar cada medio estratificado, bastará dar el espesor Ei y la resistividad ρi de cada medio parcial isótropo de índice i. Cada uno de estos medios parciales será denominado capa geoeléctrica. INSTRUMENTOS UTILIZADOS. La información de campo fue obtenida mediante un Resistivimetro Digital MILLER 400D, con alta impedancia de entrada y rangos de lectura que van desde 1 milésimo a 6000 unidades tanto para la diferencia de potenciales milivoltios, como la corriente en miliamperios. Todos estos valores han sido obtenidos mediante el software del equipo denominado PROCP Soil Resistivity Application cuyo procedimiento se muestra a continuación: Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Medida De La Resistividad Eléctrica. De acuerdo al principio de medida de la resistividad del suelo: se inyecta una corriente I entre el par de electrodos AB y se mide la tensión DV entre el par de electrodos MN. Si el medio es homogéneo de resistividad r, la diferencia de tensión es (Orellana, 1982). donde AM, AN, BM, BN son las distancias entre electrodos. La resistividad viene dada por la expresión: donde es un factor geométrico que depende exclusivamente de la disposición de los electrodos. Dispositivo tetraelectródico para la medida de la resistividad del suelo. Dos dispositivos tetraelectródicos lineales (los cuatro electrodos están en línea) en los que intercambiamos los electrodos de inyección y detección presentan unos coeficientes de dispositivo: Dado que las distancias cumplen AM=MA, AN=NA, etc., se obtiene que g1 = g2. Luego si el medio es homogéneo, para una misma corriente de inyección las diferencias de potencial leídas DV1 y DV2 serán iguales. Por tanto la resistividad medida r será independiente de la posición de los electrodos de inyección y detección cuando estos se Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” intercambian. Esta propiedad se conoce con el nombre de principio de reciprocidad, que se cumple también para medios heterogéneos (Orellana, 1982). No obstante, en la práctica no es conveniente colocar los electrodos M y N tan separados como suelen estar los A y B, pues al ser grande la distancia entre los primeros, la medida se vería afectada por la corrientes telúricas, parásitos industriales, etc., cuyo efecto aumenta proporcionalmente con la distancia entre M y N. Los cálculos anteriores se basan en la consideración de que el suelo es homogéneo e isótropo. Cuando el medio no es homogéneo, (2.5) da la resistividad aparente, ra, y su valor depende, además del factor geométrico g, de las resistividades de los diferentes materiales. A partir de la interpretación de las resistividades aparentes medidas en un terreno se podrán extraer conclusiones sobre la composición estructural del subsuelo. Sondeo Wenner Dado que el dispositivo Wenner AMNB con separación interelectródica a, el sondeo consiste en aumentar progresivamente el valor de a manteniendo un punto central fijo P. Para la representación de datos se muestran en ordenadas el valor de la resistividad aparente medida ?a, en ohms y en las abscisas en valor de a en metros de cada paso o punto. El factor geométrico del dispositivo se deduce de: en Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” COLUMNA ESTRATIGRAFICA 01 CON S.E.V. BASE DE RESERVORIO 1. De 00,00 m. hasta los 2,00m.- A este estrato le corresponden resistividades que van desde los 570 a 988 Ohmios; lo que nos indica que hasta esta profundidad los depósitos aluviales están conformadas por material constituido por gravas, arenas y arcillas en matriz arcillosa limosa. 2. De 2,00 m. hasta los 20,00m.- A esta profundidad la resistividad aumenta considerablemente, indicándonos que este estrato presenta roca meteorizada. Se han obtenido resistividades que van desde los 1366 hasta los 1488 Ohmios lo que nos indica también que es material homogéneo y a partir de los -9,00m. de profundidad el macizo es poco meteorizado. Resistividad (Ω.m) Espesor (m) Profundidad (m) Descripción 1 404 1.8 1.8 Estrato granular 2 1330 2.53 4.33 Estrato roca altamente meteorizada 3 2308 >20 9.0 Basamento rocoso Ensayo SEV Estratos SEV-001 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Sección de resistividad aparente – Sección Geoléctrica. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” COLUMNA ESTRATIGRAFICA 02 CON S.E.V. PARTE ALTA DE RESERVORIO 1. De 00,00 m. hasta los 3,00m.- A este estrato le corresponden resistividades que van desde los 361 a 527 Ohmios; lo que nos indica que hasta esta profundidad los depósitos aluviales están conformadas por material constituido por gravas, arenas y arcillas en matriz arcillosa limosa. 2. De 3,00 m. hasta los 20,00m.- A esta profundidad la resistividad aumenta considerablemente, indicándonos que este estrato presenta roca meteorizada. Se han obtenido resistividades que van desde los 1330 hasta los 2462 Ohmios lo que nos indica también que es material homogéneo y a partir de los -12,00m. de profundidad el macizo es poco meteorizado. Resistividad (Ω.m) Espesor (m) Profundidad (m) Descripción 1 527 3.2 3.2 Estrato granular 2 1330 2.18 5.50 Estrato roca altamente meteorizada 3 2462 >20 9.0 Basamento rocoso Ensayo SEV Estratos SEV-002 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Sección de resistividad aparente – Sección Geoléctrica. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 8.0.- VERIFICACION DE MURO DE CONTENCION. RELACIÓN DE CÁLCULO Cálculo del empuje activo con Coulomb El cálculo del empuje activo con el método Coulomb se basa en el estudio del equilibrio límite global del sistema formateado por el muro y del prisma del terreno homogéneo detrás de la obra y vinculado con la ruptura en la hipótesis de pared rugosa. Para terreno homogéneo y seco el diagrama de las presiones se presenta lineal con distribución: Pt = Ka t z El empuje St se aplica a 1/3 H de valor St 1 t H2Ka 2 Habiendo indicado con: Ka sen 2 ( ) sin( ) sin( ) sen β sen(β ) 1 sen( ) sen( ) 2 2 Valore límites de KA: según Muller-Breslau t Peso específico del terreno; Inclinación del pared interna respecto al plano horizontal que pasa por el pié; Ángulo de rozamiento al corte del terreno; Ángulo de rozamiento tierra-muro; Inclinación del plano campo respecto al plano horizontal, positivo si es antihorario; H Altura de la pared. Cálculo del empuje activo con Rankine Si = = 0 e 90° (muro con pared vertical lisa y terraplén con superficie horizontal) el empuje St se simplifica así: St H 2 1 sin H 2 tan 2 45 2 1 sin 2 2 que coincide con la ecuación de Rankine para el cálculo del empuje activo del terreno con terraplén horizontal. Efectivamente Rankine adoptó esencialmente las mismas hipótesis hechas por Coulomb, con excepción del hecho que descuidó el rozamiento tierra-muro y la presencia de cohesión. En su formulación general y la expresión de Ka de Rankine se presenta como sigue: Ka cos cos cos 2 cos 2 cos cos 2 cos 2 Cálculo del empuje activo con Mononobe & Okabe Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” El cálculo del empuje activo con el método Mononobe & Okabe comprende la valuación del empuje en condiciones sísmicas con el método seudo-estático. El mismo se basa en el estudio del equilibrio límite global y del sistema formateado del muro y del prisma del terreno homogéneo detrás de la obra y vinculado en la ruptura en una configuración ficticia de cálculo en la cual el ángulo de inclinación del plano campo respecto al plano horizontal, y el ángulo de inclinación de la pared interna respecto al plano horizontal pasante por el pié, son aumentados de una cantidad tal que: tg = kh/(1±kv) con kh coefficiente sísmico horizontal y kv vertical. En ausencia de estudios específicos, los coeficientes kh y kv tienen que ser calculados como: kh = S ag/r kv = 0,5 kh en los cuales Sag representa el valor de la aceleración sísmica máxima del terreno parea las diversas categorías del perfíl estratigráfico definidas por la Ordenanza P.C.M. n. 3274 del 20.03.2003. Al factor r puede ser asignado el valor r = 2 en el caso de obras suficientemente flexibles (muros libres a gravedad), mientras que en todos los otros casos vienen igual a 1 (muros en hormigón armado resistentes a flexiones, muros en hormigón armado sobre pilotes o anclajes, muros de sótano). Efecto a causa de cohesión La cohesión induce presiones negativas constantes igual a: Pc 2 c K a Sin la posibilidad de establecer a prior cuales sea la disminución en el empuje por efecto de la cohesión, ha sido calculada una altura crítica Zc de la siguiente manera: 2c 1 Zc KA Q sen sen ( ) donde Q = Carga actuante sobre el terraplén; Si Zc<0 es posible sobreponer directamente los efectos, con disminuciones iguales a: Sc = PcH con punto de aplicación igual a H/2; Carga uniforme sobre el terraplén Una cargaQ, uniformemente distribuida plano campo induce presiones constantes iguales a: Pq = KAQsensen Para integración, un empuje igual a Sq: Sq K a Q H sen sen Con un punto de aplicación igual a H/2, habiendo indicado con Ka el coeficiente de empuje activo según Muller-Breslau. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Empuje activo en condiciones sísmicas En presencia de sismo la fuerza de cálculo ejercitada por el terraplén sobre el muro dada por: Ed 1 1 k v KH 2 E ws E wd 2 donde: H altura muro kv coeficiente sísmico vertical peso específico del terreno K coeficiente de empuje activo total (estático + dinámico) Ews empuje hidrostático del agua Ewd empuje hidrodinámico. Para terrenos impermeables el empuje hidromecánico Ewd = 0, pero viene efectuada una corrección sobre la valuación del ángulo de la fórmula de Mononobe & Okabe de la siguiente manera: tg sat kh sat w 1 k v En los terrenos de alta permeabilidad en condiciones dinámicas continua tienen valor con la corrección anterior, perom el empuje hidrodinámico toma la siguiente expresión: E wd 7 k h w H'2 12 Con H con la altura del nivel freático medido a partir de la base del muro. Empuje hidrostático El nivel freático con superficie distante Hw desde la base del muro induce presiones hidrostáticas normales a la pared que, a la profundidad z, se expresan de la siguiente manera: Pw(z) = w z Con resultados iguales a: Sw = 1/2wH² El empuje del terreno sumergido se obtiene sustituyendo t con 't ('t = saturo - w), peso eficaz del material sumergido en agua. Resistencia pasiva Para terreno homogéneo el diagrama de las presiones resulta linear del tipo: Pt = Kp t z Por integración se obtiene el empuje pasivo: Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Sp 1 t H2 Kp 2 Habiendo indicado con: Kp sen 2 ( ) sen β sen( β ) 1 2 sin( ) sin( ) sen ( ) sen ( ) 2 (Muller-Breslau) con valores límites de iguales a: La expresión de Kp según la fomulación de Rankine asume la siguiente forma: Kp cos cos 2 cos 2 cos cos 2 cos 2 Carga límite sobre cimentación superficial sobre terreno Vesic Para que la cimentación de un muro pueda resistir la carga de proyecto con seguridad con respecto de la rotura general debe ser de la siguiente desigualdad: Vd ≤ Rd Donde Vd es la carga de proyecto, normal a la base de la cimentación, comprendiendo también el peso del muro; mientras Rd es la carga límite del proyecto de la cimentación con respecto a las cargas normales, teniendo en cuenta también del efecto de cargas inclinadas o excéntricas.. En la valuación analítica de la carga límite de proyecto Rd se tienen que considerar las situaciones a corto y a largo plazo en los terrenos de granulación fina. La carga límite de proyecto en condiciones sin drenaje se calcula como: R/A’ = (2 + ) cu sc ic +q Donde: A’ = B’ El área de la cimentación eficaz de proyecto, entendido en caso de carga excéntrica, como el área reducida del cual el centro viene aplicado el resultante de la carga. cu q sc cohesión sin drenaje presión litostática total sobre el plano de apoyo Factor de forma sc = 0,2 (B’/L’) para cimentaciones rectangulares ic Factor correctivo para la inclinación de la carga debido a una carga H. ic 1 2H A f c a N c Af área eficaz de la cimentación ca adhesión a la base, igual a la cohesión o a una fracción del mismo. Para las condiciones drenadas la carga límite de proyecto se calcula de la siguiente manera. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” R/A’ = c’ Nc sc ic + q’ Nq sq iq + 0,5 ’ B’ N s iDonde: N q e tan ' tan 2 45 2 N c N q 1 cot ' N 2 N q 1 tan ' Factores de forma L'tan ' s q 1 B' para forma rectangular s 1 0,4B' / L' para forma rectangular sc 1 N q B' N c L' para forma rectangular, cuadrada o circular. Solicitaciones muro Para el cálculo de la solicitación el muro ha sido discretizado en n-tramos en función de las secciones significativas y para cada tramo han sido calculados los empujes del terreno (evaluados según un plano de rotura que pasa por el parámetro lado a monte), los resultados de las fuerzas horizontales y verticales y las fuerzas de inercia. PREDIMENSIONAMIENTO MURO DE 5,10M. – MURO 4. Datos generales ———————————————————————————————————————————— Normativa D.M. 1996 (T.A.) Empuje Rankine [1857] Datos generales muro ———————————————————————————————————————————— Altura muro 510.0 cm Espesor cabeza muro 30.0 cm Radiente muro lado valle 10.0 cm Radiente muro lado monte 0.0 cm Saliente ménsula lado valle 150.0 cm Saliente ménsula lado monte 30.0 cm Svaso mensola a valle 0.0 cm Ángulo de ensanchamiento ménsula lado a valle 0.0 cm Altura extremidad ménsula lado valle 50.0 cm Altura extremidad ménsula lado monte 50.0 cm Características de resistencia de los materiales empleados ———————————————————————————————————————————— Peso específico muro 24.51662 KN/m³ Resistencia a compresión de cálculo 9.80665 N/mm² Resistencia a tracción de cálculo 0.588399 N/mm² Estratigrafía ———————————————————————————————————————————— DH Intervalo mínimo Eps Inclinación del estrato. Gamma Peso específico Fi Ángulo de resistencia a corte c cohesión Delta Ángulo de rozamiento tierra muro P.F. Presencia de nivel freático (/No) Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Ns 1 2 DH Eps (cm) (°) 500 0 400 0 “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas Gamma (KN/m³) 16.67 22.56 Fi (°) 32 40 c (kPa) 1.96 5.00 Delta (°) P.F. 25 30 Descripción No No RELLENO ROCA ARENISCA CÁLCULO EMPUJES Discretización terreno Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Notas Cota inicial estrato (cm); Cota final estrato Peso específico (KN/m³); Inclinación del estrato. (°); Ángulo de resistencia a corte (°); Ángulo rozamiento tierra muro; cohesión (kPa); Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß ———————————————————————————————————————————— 700.0 580.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 580.0 460.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 460.0 340.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 340.0 220.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 220.0 200.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 200.0 100.0 22.56 5.0 22.0 0.0 5.0 0.0 Coeficientes de empuje e inclinación µ Ángulo de dirección del empuje. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Ka Kd Dk Kax, Kay Dkx, Dky Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Coeficiente de empuje activo. Coeficiente de empuje dinámico. Coeficiente de incremento dinámico. Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo. Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico. µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky ———————————————————————————————————————————— 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.58 0.0 0.0 0.58 0.0 0.0 0.0 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Qf Rpx, Rpy Z(Rpx) Z(Rpy) Cota inicio estrato. Cota inicio estrato. Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————— 1 700.0 580.0 1.57 0.0 605.94 580.0 2 580.0 460.0 8.57 0.0 511.29 460.0 3 460.0 340.0 16.03 0.0 395.35 340.0 4 340.0 220.0 23.49 0.0 276.82 220.0 5 220.0 200.0 4.64 0.0 209.93 200.0 6 200.0 100.0 24.81 0.0 145.64 100.0 CARACTERISTICAS MURO (Peso, Baricentro, Inercia ) Py Px Xp, Yp Peso del muro (kN); Fuerza inercial (kN); Coordinadas baricentro de pesos (cm); Cota Px Py Xp Yp ———————————————————————————————————————————— 580.0 0.0 15.3 174.0 639.2 460.0 0.0 31.77 173.0 577.0 340.0 0.0 49.43 171.9 513.6 220.0 0.0 68.25 170.8 449.0 200.0 0.0 71.54 170.6 438.1 100.0 0.0 88.26 169.7 383.3 Solicitaciones sobre el muro Cota Fx Fy M H Origen ordenada mínima del muro (cm). Fuerza en dirección x (kN); Fuerza en dirección y (kN); Momento (kNm); Altura sección de cálculo (cm); Cota Fx Fy M H ———————————————————————————————————————————— 580.0 1.57 15.3 0.25 54.0 460.0 10.14 31.77 6.05 58.0 340.0 26.17 49.43 26.29 62.0 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 220.0 200.0 100.0 49.66 54.3 79.11 Aplicadas 68.25 71.54 88.26 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 69.88 80.04 144.33 66.0 66.7 70.0 VERIFICACIONES GLOBALES Plano de rotura que pasa por (xr1,yr1) = (280.0/50.0) Plano de rotura que pasa por (xr2,yr2) = (280.0/780.0) Centro de rotación (xro,yro) = (0.0/50.0) Discretización terreno Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Notas Cota inicial estrato (cm); Cota final estrato Peso específico (KN/m³); Inclinación del estrato. (°); Ángulo de resistencia a corte (°); Ángulo rozamiento tierra muro; cohesión (kPa); Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß ———————————————————————————————————————————— 780.0 700.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 700.0 580.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 580.0 460.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 460.0 340.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 340.0 220.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 220.0 207.0 16.67 45.0 28.0 0.0 1.96 0.0 207.0 100.0 22.56 5.0 22.0 0.0 5.0 0.0 100.0 50.0 22.56 5.0 22.0 0.0 5.0 0.0 Coeficientes de empuje e inclinación µ Ka Kd Dk Kax, Kay Dkx, Dky Ángulo de dirección del empuje. Coeficiente de empuje activo. Coeficiente de empuje dinámico. Coeficiente de incremento dinámico. Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo. Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico. µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky ———————————————————————————————————————————— 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.31 0.0 0.0 0.0 0.0 0.58 0.0 0.0 0.58 0.0 0.0 0.0 0.0 0.58 0.0 0.0 0.58 0.0 0.0 0.0 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Qf Rpx, Rpy Z(Rpx) Cota inicio estrato. Cota inicio estrato. Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Z(Rpy) Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————— 1 780.0 700.0 0.37 0.0 712.61 700.0 2 700.0 580.0 6.08 0.0 627.73 580.0 3 580.0 460.0 13.54 0.0 514.49 460.0 4 460.0 340.0 21.0 0.0 396.45 340.0 5 340.0 220.0 28.46 0.0 277.38 220.0 6 220.0 207.0 3.53 0.0 213.47 207.0 7 207.0 100.0 31.08 0.0 149.24 100.0 8 100.0 50.0 19.62 0.0 74.31 50.0 EMPUJES EN CIMENTACIÓN Discretización terreno Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Notas Cota inicial estrato (cm); Cota final estrato Peso específico (KN/m³); Inclinación del estrato. (°); Ángulo de resistencia a corte (°); Ángulo rozamiento tierra muro; cohesión (kPa); Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß ———————————————————————————————————————————— 100.0 50.0 22.56 185.0 22.0 0.0 5.0 180.0 50.0 0.0 22.56 185.0 22.0 22.0 5.0 180.0 Coeficientes de empuje e inclinación µ Ángulo de dirección del empuje. Kp Coeficiente de resitencia pasiva. Kpx, Kpy Componenetes según x e y del coeficiente de resistencia pasivo. µ Kp Kpx Kpy ———————————————————————————————————————————— 180.0 0.66 -0.66 0.0 202.0 0.66 -0.61 -0.25 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Qf Rpx, Rpy Z(Rpx) Z(Rpy) Cota inicio estrato. Cota inicio estrato. Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————— 1 100.0 50.0 0.0 0.0 75.0 75.0 2 50.0 0.0 -1.61 0.0 16.08 0.0 Tensiones totales Fx Fy M Fuerza en dirección x (kN); Fuerza en dirección y (kN); Momento (kNm); Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Fx Fy M ———————————————————————————————————————————— Empuje terreno 123.69 0.0 279.37 Peso muro 0.0 88.26 -149.78 Peso cimentación 0.0 34.32 -48.05 Peso tacón 0.0 9.81 -23.44 Sobrecarga 0.0 0.0 0.0 Terr. cimentación 0.0 89.6 -215.69 Empuje cimentación -1.61 0.0 0.55 122.08 221.99 -157.04 ———————————————————————————————————————————— Momento estabilizador Momento de vuelco -436.41 279.37 kNm kNm Verificación traslación ———————————————————————————————————————————— Suma fuerzas horizontal 123.69 kN Suma fuerzas verticales 221.99 kN Coefficiente de rozamiento 0.4 Adeshión 3.5 kPa Ángulo plano de deslizamiento -10.16 ° Fuerzas normales al plano de deslizamiento 240.33 kN Fuerzas paralelas al plano de deslizamiento 82.59 kN Resistencia terreno 108.51 kN Coef. Seguridad traslación Csd 1.31 Traslación verificada Csd>1.3 Verificación vuelco ————————————————————————————————————————————— Momento estabilizador -436.41 kNm Momento de vuelco 279.37 kNm Coef. Seguridad vuelco Csv 1.56 Muro verificado a vuelco Csv>1.5 Tensiones sobre el terreno ———————————————————————————————————————————— Abscisa centro solicitación 70.74 cm Ancho de la cimentación 280.0 cm x = 0.0 cm Tensión... x = 212.23 cm 209.2 kPa Tensión... 0.0 kPa Verificación sección ataque cimentación ———————————————————————————————————————————— Ancho sección 70.00 cm Excentricidad 163.53 cm Excentricidad excesiva Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos 4mEspecialista . en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” DATOS GENERALES MURO DE 10 METROS- MURO 1 Datos generales ———————————————————————————————————————————— Normativa D.M. 1996 (T.A.) Empuje Rankine [1857] Datos generales muro ———————————————————————————————————————————— Altura muro 1000.0 cm Espesor cabeza muro 50.0 cm Radiente muro lado valle 50.0 cm Radiente muro lado monte 0.0 cm Saliente ménsula lado valle 200.0 cm Saliente ménsula lado monte 50.0 cm Svaso mensola a valle 0.0 cm Ángulo de ensanchamiento ménsula lado a valle 0.0 cm Altura extremidad ménsula lado valle 100.0 cm Altura extremidad ménsula lado monte 100.0 cm 8m. Características de resistencia de los materiales empleados ———————————————————————————————————————————— Peso específico muro 24.51662 KN/m³ Resistencia a compresión de cálculo 9.80665 N/mm² Resistencia a tracción de cálculo 0.588399 N/mm² Estratigrafía ———————————————————————————————————————————— DH Intervalo mínimo Eps Inclinación del estrato. Gamma Peso específico Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Fi c Delta Ns 1 2 “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas Ángulo de resistencia a corte cohesión Ángulo de rozamiento tierra muro DH Eps (cm) (°) 525 0 12500 0 Gamma (KN/m³) 16.67 22.56 Fi (°) 20 40 c (kPa) 1.96 1.96 Delta (°) Descripción 27 30 RELLENO ROCA CÁLCULO EMPUJES Discretización terreno Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Notas Cota inicial estrato (cm); Cota final estrato Peso específico (KN/m³); Inclinación del estrato. (°); Ángulo de resistencia a corte (°); Ángulo rozamiento tierra muro; cohesión (kPa); Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß ———————————————————————————————————————————— 575.0 475.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 475.0 375.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 375.0 275.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 275.0 175.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 175.0 75.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 Coeficientes de empuje e inclinación µ Ka Kd Dk Kax, Kay Dkx, Dky Ángulo de dirección del empuje. Coeficiente de empuje activo. Coeficiente de empuje dinámico. Coeficiente de incremento dinámico. Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo. Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico. µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky ———————————————————————————————————————————— 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Qf Rpx, Rpy Z(Rpx) Z(Rpy) Cota inicio estrato. Cota inicio estrato. Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————— 1 575.0 475.0 1.14 0.0 495.38 475.0 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 2 3 4 5 475.0 375.0 275.0 175.0 Aplicadas 375.0 275.0 175.0 75.0 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 6.79 12.9 19.0 25.11 0.0 0.0 0.0 0.0 417.5 321.05 222.32 122.97 375.0 275.0 175.0 75.0 CARACTERISTICAS MURO (Peso, Baricentro, Inercia ) Py Px Xp, Yp Peso del muro (kN); Fuerza inercial (kN); Coordinadas baricentro de pesos (cm); Cota Px Py Xp Yp ———————————————————————————————————————————— 475.0 0.0 8.34 192.9 523.0 375.0 0.0 18.63 190.7 468.0 275.0 0.0 30.89 188.4 410.7 175.0 0.0 45.11 186.1 351.8 75.0 0.0 61.29 183.7 291.7 Solicitaciones sobre el muro Cota Fx Fy M H Origen ordenada mínima del muro (cm). Fuerza en dirección x (kN); Fuerza en dirección y (kN); Momento (kNm); Altura sección de cálculo (cm); Cota Fx Fy M H ———————————————————————————————————————————— 475.0 1.14 8.34 0.07 38.0 375.0 7.93 18.63 3.57 46.0 275.0 20.83 30.89 16.46 54.0 175.0 39.83 45.11 44.75 62.0 75.0 64.94 61.29 94.49 70.0 VERIFICACIONES GLOBALES Plano de rotura que pasa por (xr1,yr1) = (280.0/30.0) Plano de rotura que pasa por (xr2,yr2) = (280.0/645.0) Centro de rotación (xro,yro) = (0.0/30.0) Discretización terreno Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Notas Cota inicial estrato (cm); Cota final estrato Peso específico (KN/m³); Inclinación del estrato. (°); Ángulo de resistencia a corte (°); Ángulo rozamiento tierra muro; cohesión (kPa); Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß ———————————————————————————————————————————— 645.0 575.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 575.0 475.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 475.0 375.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 375.0 275.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 275.0 175.0 16.67 45.0 22.0 0.0 1.96 0.0 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias 175.0 75.0 70.0 50.0 75.0 70.0 50.0 30.0 Aplicadas 16.67 16.67 16.67 22.56 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 45.0 45.0 45.0 0.0 22.0 22.0 22.0 26.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.96 1.96 1.96 1.96 0.0 0.0 0.0 0.0 Coeficientes de empuje e inclinación µ Ka Kd Dk Kax, Kay Dkx, Dky Ángulo de dirección del empuje. Coeficiente de empuje activo. Coeficiente de empuje dinámico. Coeficiente de incremento dinámico. Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo. Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico. µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky ———————————————————————————————————————————— 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.37 0.0 0.0 0.0 0.0 0.56 0.0 0.0 0.56 0.0 0.0 0.0 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Qf Rpx, Rpy Z(Rpx) Z(Rpy) Cota inicio estrato. Cota inicio estrato. Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————— 1 645.0 575.0 0.3 0.0 585.38 575.0 2 575.0 475.0 4.96 0.0 514.73 475.0 3 475.0 375.0 11.06 0.0 420.4 375.0 4 375.0 275.0 17.17 0.0 322.04 275.0 5 275.0 175.0 23.28 0.0 222.81 175.0 6 175.0 75.0 29.39 0.0 123.27 75.0 7 75.0 70.0 1.63 0.0 72.5 70.0 8 70.0 50.0 6.67 0.0 59.94 50.0 9 50.0 30.0 6.93 0.0 39.88 30.0 EMPUJES EN CIMENTACIÓN Discretización terreno Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Notas Qi Cota inicial estrato (cm); Cota final estrato Peso específico (KN/m³); Inclinación del estrato. (°); Ángulo de resistencia a corte (°); Ángulo rozamiento tierra muro; cohesión (kPa); Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); En las notas se señala la presencia del nivel freático Qf Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Gamma Eps Fi Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Delta c ß Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” ———————————————————————————————————————————— 70.0 30.0 22.56 180.0 26.0 0.0 1.96 180.0 30.0 0.0 22.56 180.0 26.0 26.0 1.96 180.0 Coeficientes de empuje e inclinación µ Ángulo de dirección del empuje. Kp Coeficiente de resitencia pasiva. Kpx, Kpy Componenetes según x e y del coeficiente de resistencia pasivo. µ Kp Kpx Kpy ———————————————————————————————————————————— 180.0 0.77 -0.77 0.0 206.0 0.77 -0.69 -0.34 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Qf Rpx, Rpy Z(Rpx) Z(Rpy) Cota inicio estrato. Cota inicio estrato. Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————— 1 70.0 30.0 -0.46 0.0 37.68 30.0 2 30.0 0.0 -1.99 -0.06 13.24 4.34 Tensiones totales Fx Fy M Fuerza en dirección x (kN); Fuerza en dirección y (kN); Momento (kNm); Fx Fy M ———————————————————————————————————————————— Empuje terreno 101.39 0.0 194.68 Peso muro 0.0 61.29 -112.59 Peso cimentación 0.0 29.59 -41.72 Peso tacón 0.0 7.35 -5.88 Sobrecarga 0.0 0.0 0.0 Terr. cimentación 0.0 63.12 -155.2 Empuje cimentación -2.45 -0.06 0.3 98.94 161.3 -120.43 ———————————————————————————————————————————— Momento estabilizador -315.07 kNm Momento de vuelco 194.64 kNm Verificación traslación ———————————————————————————————————————————— Suma fuerzas horizontal 101.39 kN Suma fuerzas verticales 161.36 kN Coefficiente de rozamiento 0.49 Adeshión 1.37 kPa Ángulo plano de deslizamiento -12.99 ° Fuerzas normales al plano de deslizamiento 180.03 kN Fuerzas paralelas al plano de deslizamiento 62.51 kN Resistencia terreno 94.1 kN Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas Coef. Seguridad traslación Csd Traslación verificada Csd>1.3 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 1.51 Verificación vuelco ———————————————————————————————————————————— Momento estabilizador -315.07 kNm Momento de vuelco 194.64 kNm Coef. Seguridad vuelco Csv 1.62 Muro verificado a vuelco Csv>1.5 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” 10.0.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. La zona del emplazamiento del Reservorio R-4 está conformada por afloramientos de roca sedimentaria altamente meteorizada identificada como una ARENISCA y depósitos granulares sueltos encima del macizo rocoso. Para determinar los parámetros de diseño se realizaron los siguientes sondeos y pruebas de campo: CANTIDAD 03 02 02 03 TIPO Calicata - Perforación Penetración Dinámica DCP Sondeo Eléctrico Vertical Esclerometría PROFUNDIDAD 3,0m 2,0m 20,0m ELEMENTOS Muros- Reservorio Muro 4 Muro 1- Reservorio Muros- Reservorio La capacidad de carga que presenta el suelo de fundación para el Reservorio R4 y los Muros de Contención M1 y M4 son: Profundidad Df Reservorio R4 Muro 1(10m.) Muros 2y3(5m) Muro 4(4m) 1,50 2,53 2,53 2,53 1,70 2,00 2,80 2,80 2,80 1,85 2,50 3,15 3,15 3,15 2,00 Los parámetros de diseño correspondientes al suelo de fundación son: Parámetros GC-GM Arenisca 1,50 1,50 Potencia Estrato (m) 0 >20m. Suelo de Fundación Grava Roca Densidad Natural 1,95 2,58 Humedad Natural 13,46 9,46 Limite Liquido 20,19 - Índice de Plasticidad 6,71 - 32 40 Profundidad de Desplante(m) Angulo de Fricción Cohesión Kg/cm² Permeabilidad Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 0,11 86.4 cm/dia Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 1 x 10-7 m/s Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Peso Específico Kn/m³ 19,84 24,36 Módulo Elasticidad E MN/m² 130 8,000 Módulo Poisson µ 0,15 0.3 A partir de los ensayos de penetración dinámica DCP realizados en el centro del emplazamiento del R4, se han obtenido valores de rechazo a la profundidad de – 1,50 , por lo que se establece que a partir de esa profundidad encontramos una roca sedimentaria meteorizada (Arenisca). A partir del ensayo de penetración dinámica se obtuvo los valores de 161 y 168 m/seg. en cuanto a Velocidad de Ondas; por lo que se ha considerado un tipo de suelos intermedios S2 como parámetro sísmico del perfil del suelo. No se evidenciaron acciones físicas o químicas que puedan conducir a procesos de deterioro del suelo de fundación – estructura , por lo que se deberá utilizar cemento sin características especiales ( Pórtland Tipo I ). En cuanto a los empujes que se producirían, en este caso un material rocoso, corresponde a un empuje en reposo donde la estructura de contención no sufre ninguna deformación y el empuje es similar al del estado tensional del terreno en su condición inicial; podemos emplear el siguiente cuadro para 1 como terreno cohesivo y 2 como suelto: Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” De acuerdo al ábaco anterior tendríamos un coeficiente de empuje en reposo Ko=0,90; de ser necesario el coeficiente pasivo Kp=5. No se considera el coeficiente de empuje activo por la naturaleza cohesiva del material de fundación que es continuo hasta los 20m. de profundidad. Consecuentemente los muros anclados serian óptimos para estabilizar los cortes profundos realizados o existentes. Del pre dimensionamiento de muros se consideran estables si se mantienen las geometrías propuestas. De acuerdo a la evaluación del macizo rocoso por las metodologías de Hoek Brown y Bienawsky se concluye que el macizo se encuentra altamente meteorizado y de una calidad MUY MALA; sin embargo presenta características superiores al suelo granular encontrado. Los parámetros de diseño sísmico correspondientes a la zona en estudio son: PARAMETRO MAGNITUD DESCRIPCION Zona Factor de Zona 2 0,25g. Mapa de Zonificación Sísmica Tabla Nº 1 Perfil de Suelo Parámetros del Suelo (Tabla Nº 2) Tipo S2 Tp = 1,20 seg. S = 0,60 Suelos intermedios Período Predominante Factor de Amplificación del Suelo Es mi informe. Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” ENSAYOS DE LABORATORIO Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.) ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99 PROYECTO: Instalacion Nuevo Reservorio Picchu R-4 FECHA: Marzo del 2019 UBICACIÓN: Picchu- Cusco PROFUNDIDAD: Calicata 01 2.00m. PETICIONARIO: Euroconsult Sucursal Peru ESTRATO: Primer Estrato 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.160 0.080 Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 94.68 86.13 74.03 65.12 57.03 48.24 41.26 35.08 31.56 28.44 24.58 19.05 14.57 Límite Líquido Límite Plastico Índice Plasticidad 20.26 13.52 6.74 Pasante Retenido Retenido (%) Acum ulado (%) Parcial (%) 100.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 94.68 5.32 5.32 86.13 13.87 8.55 74.03 25.97 12.10 65.12 34.88 8.91 57.03 42.97 8.09 48.24 51.76 8.79 41.26 58.74 6.98 35.08 64.92 6.18 31.56 68.44 3.52 28.44 71.56 3.12 24.58 75.42 3.86 19.05 80.95 5.53 14.57 85.43 4.48 Pasa tamiz Nº 4 (5mm): Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): D60: D30: D10 (diámetro efectivo): Coeficiente de Uniformidad (Cu): Grado de Curvatura (Cc): 35.08 14.57 15.25 1.63 NORMAS REFERENCIALES St and ar d T est M et ho d f o r C lassif icat io n o f So ils f o r Eng ineer ing Pur p o ses A ST M D - 2 4 8 7 - 0 0 A nálisis Gr anulo mét r ico d e Suelo s p o r T amiz ad o U N E : 10 3 10 1 : 19 9 5 SUELOS GRANULARES SUELOS COHESIVOS SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS % % mm mm mm SUELO DE SUELO DE GRANO GRANO FINO, GRUESO, MAS DEL 50% O MAS 50% RETENIDO EN PASA LA LA MALLA N° 200 MALLA N°200 LIMOS LIMOS ARENA Y GRAVA Y SUELO SUELO Y Y ARCILL ARCILL ARENOSO GRAVOSO , más del , más del AS AS 50% pasa 50% (LL>50) (LL<50) malla N° 4 retiene Tamiz (mm) Altamente Orgánico GW GP GM GC SW SP SM SC ML CL OL MH CH OH Pt Gravas bien graduadas Gravas mal graduadas Gravas Limosas Gravas Arcillosas Arenas bien graduadas Arenas mal graduadas Arenas Limosas Arenas Arcillosas Limo Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas Limos Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad Turba y otros suelos altamente orgánicos Ábaco de Casagrande GRANULOMETRIA Línea B 60 100.00 90.00 50 Índice plasticidad 80.00 PASA (% ) 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 CH Línea A 40 CL 30 20 OH ó MH 20.00 10 10.00 CL - ML 0.00 10 1 0.1 0.01 0.001 ML ú OL ML 0 100 0 10 TAMIZ (mm) 20 30 40 50 60 70 80 90 10 0 Límite líquido Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.) Suelo de partículas gruesas. Suelo de partículas gruesas con finos (suelo sucio). Grava arcilloso-limosa con arena GC-GM Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.) ENSAYO DE ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO MTC E - 107 - 99 PROYECTO: Instalacion Nuevo Reservorio Picchu R-4 FECHA: Marzo del 2019 UBICACIÓN: Picchu- Cusco PROFUNDIDAD: Calicata 02 2.00m. PETICIONARIO: Euroconsult Sucursal Peru ESTRATO: Primer Estrato 100 80 63 50 40 25 20 12.5 10 6.3 5 2 1.25 0.4 0.160 0.080 Pasa (%) 100.00 100.00 100.00 95.25 85.24 75.02 67.24 58.93 49.22 43.57 38.05 34.13 30.70 26.54 20.72 15.02 Límite Líquido Límite Plastico Índice Plasticidad 20.44 13.58 6.86 Pasante Retenido Retenido (%) Acum ulado (%) Parcial (%) 100.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 95.25 4.75 4.75 85.24 14.76 10.01 75.02 24.98 10.22 67.24 32.76 7.78 58.93 41.07 8.31 49.22 50.78 9.71 43.57 56.43 5.65 38.05 61.95 5.52 34.13 65.87 3.92 30.70 69.30 3.43 26.54 73.46 4.16 20.72 79.28 5.82 15.02 84.98 5.70 Pasa tamiz Nº 4 (5mm): Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): D60: D30: D10 (diámetro efectivo): Coeficiente de Uniformidad (Cu): Grado de Curvatura (Cc): 38.05 15.02 13.47 1.11 NORMAS REFERENCIALES St and ar d T est M et ho d f o r C lassif icat io n o f So ils f o r Eng ineer ing Pur p o ses A ST M D - 2 4 8 7 - 0 0 A nálisis Gr anulo mét r ico d e Suelo s p o r T amiz ad o U N E : 10 3 10 1 : 19 9 5 SUELOS GRANULARES SUELOS COHESIVOS SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACION DE SUELOS % % mm mm mm SUELO DE SUELO DE GRANO GRANO FINO, GRUESO, MAS DEL 50% O MAS 50% RETENIDO EN PASA LA LA MALLA N° 200 MALLA N°200 LIMOS LIMOS ARENA Y GRAVA Y SUELO SUELO Y Y ARCILL ARCILL ARENOSO GRAVOSO , más del , más del AS AS 50% pasa 50% (LL>50) (LL<50) malla N° 4 retiene Tamiz (mm) Altamente Orgánico GW GP GM GC SW SP SM SC ML CL OL MH CH OH Pt Gravas bien graduadas Gravas mal graduadas Gravas Limosas Gravas Arcillosas Arenas bien graduadas Arenas mal graduadas Arenas Limosas Arenas Arcillosas Limo Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de baja plasticidad Limos Orgánicos y Arcillas Limosas Orgánicas Limos Inorgánicos Arcillas Inorgánicas de alta plasticidad Arcillas Orgánicas de media a alta plasticidad Turba y otros suelos altamente orgánicos Ábaco de Casagrande GRANULOMETRIA Línea B 60 100.00 90.00 50 Índice plasticidad 80.00 PASA (% ) 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 CH Línea A 40 CL 30 20 OH ó MH 20.00 10 10.00 CL - ML 0.00 10 1 0.1 0.01 0.001 ML ú OL ML 0 100 0 10 TAMIZ (mm) 20 30 40 50 60 70 80 90 10 0 Límite líquido Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.) Suelo de partículas gruesas. Suelo de partículas gruesas con finos (suelo sucio). Grava arcilloso-limosa con arena GC-GM Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA PROYECTO : Instalacion Nuevo Reservorio Picchu R-4 UBICACIÓN : SOLICITA: FECHA : Picchu - Cusco Euroconsult Sucursal Peru Cusco Marzo del 2019 LIMITE LIQUIDO Sondeo N' 01 Primer Estrato MUESTRA : Suelo Marrón claro OB S ER VA CIONES : Muestra N° Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Numero de golpes Peso suelo seco Peso agua % humedad 1 13.26 91.12 79.01 32 65.75 12.11 18.42% 2 10.25 94.12 80.34 27 70.09 13.78 19.66% 3 12.36 92.41 78.83 24 66.47 13.58 20.43% 1 5.23 9.47 8.97 3.74 0.50 13.37% 2 5.64 9.35 8.91 3.27 0.44 13.46% 3 6.22 10.01 9.55 3.33 0.46 13.75% 4 10.23 94.56 79.82 22 69.59 14.74 21.18% LIMITE PLASTICO R ES UL T A DOS Muestra Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Peso suelo seco Peso agua % humedad LIM ITE LIQ U ID O 20.26% LIM ITE PLASTIC O 13.52% IN D IC E PLASTIC O 6.74% LIMITE LIQUIDO 22.0% 21.5% % DE HUMEDAD 21.0% 20.5% 20.0% 19.5% 19.0% 18.5% 18.0% 10 100 No DE GOLPES Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” ENSAYO DE LIMITES DE CONSISTENCIA PROYECTO : Instalacion Nuevo Reservorio Picchu R-4 UBICACIÓN : SOLICITADO: FECHA : Picchu - Cusco Euroconsult Sucursal Peru Cusco Marzo del 2019 LIMITE LIQUIDO Sondeo N' 02 Primer Estrato MUESTRA : Suelo Marrón claro OB S ER VA CIONES : Muestra N° Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Numero de golpes Peso suelo seco Peso agua % humedad 1 13.25 90.49 78.88 31 65.63 11.61 17.69% 2 10.25 94.27 80.28 27 70.03 13.99 19.98% 3 12.35 92.48 78.72 24 66.37 13.76 20.73% 1 5.23 9.47 8.97 3.74 0.49 13.24% 2 5.64 9.35 8.91 3.27 0.44 13.46% 3 6.22 10.02 9.55 3.33 0.47 14.05% 4 10.25 94.74 79.7 22 69.45 15.04 21.66% LIMITE PLASTICO R ES UL T A DOS Muestra Peso de la capsula Peso capsula. + suelo humedo Peso capsula + suelo seco Peso suelo seco Peso agua % humedad LIM ITE LIQ U ID O 20.44% LIM ITE PLASTIC O 13.58% IN D IC E PLASTIC O 6.86% LIMITE LIQUIDO 22.0% 21.5% 21.0% % DE HUMEDAD 20.5% 20.0% 19.5% 19.0% 18.5% 18.0% 17.5% 17.0% 10 100 No DE GOLPES Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” DENSIDAD NATURAL DE SUELO GRANULAR UNE-103-301 - 94 ASTM D 1556 PROYECTO: Instalacion Reservorio Picchu R-4 UBICACIÓN: Picchu - Cusco SOLICITA: Euroconsult Sucursal Peru FECHA: Marzo del 2019 Calicata 01 DENSIDAD NATURAL Volumen Referencial (V1) 1.78 Masa Material Extraido 7.21 Volumen de Excavación (V2) 3.36 Volumen Real (V2-V1) Densidad Natural 1.616071429 γnat. = 1.62 Tn/m³ DENSIDAD MINIMA - DENSIDAD MAXIMA UNE-103-105-93 UNE 103-106-93 MATERIAL SUELTO Ensayo 01 Ensayo 02 Ensayo 03 DENSIDAD MINIMA Masa de Molde (M1) 2.55 2.51 2.54 Masa Molde + Material (M2) 6.87 6.84 6.79 Volumen Molde 2.813 2.813 2.813 D min. 1.535726982 1.539281905 1.51084252 γmin. = DENSIDAD MAXIMA Masa de Molde (M1) Masa Molde + Material (M2) Volumen Molde D max. γmax. = Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 1.53 Tn/m³ MATERIAL COMPACTADO Ensayo 01 Ensayo 02 2.78 8.21 2.813 1.930323498 Ensayo 03 2.77 2.76 8.22 8.24 2.813 2.813 1.937433345 1.94809812 1.94 Tn/m³ Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias Aplicadas ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” DENSIDAD NATURAL DE SUELO GRANULAR UNE-103-301 - 94 ASTM D 1556 PROYECTO: Instalacion Reservorio Picchu R-4 UBICACIÓN: Picchu - Cusco SOLICITA: Euroconsult Sucursal Peru FECHA: Marzo del 2019 Calicata 02 DENSIDAD NATURAL Volumen Referencial (V1) 1.78 Masa Material Extraido 7.17 Volumen de Excavación (V2) 3.32 Volumen Real (V2-V1) Densidad Natural 1.623493976 γnat. = 1.62 Tn/m³ DENSIDAD MINIMA - DENSIDAD MAXIMA UNE-103-105-93 UNE 103-106-93 MATERIAL SUELTO Ensayo 01 Ensayo 02 Ensayo 03 DENSIDAD MINIMA Masa de Molde (M1) 2.55 2.51 2.54 Masa Molde + Material (M2) 6.8 6.84 6.82 Volumen Molde 2.813 2.813 2.813 D min. 1.510842517 1.539281905 1.52150729 γmin. = DENSIDAD MAXIMA Masa de Molde (M1) Masa Molde + Material (M2) Volumen Molde D max. γmax. = Urb. Ttio W – 26 Wanchaq 1.52 Tn/m³ MATERIAL COMPACTADO Ensayo 01 Ensayo 02 2.78 8.21 2.813 1.930323498 Ensayo 03 2.77 2.76 8.23 8.22 2.813 2.813 1.940988269 1.94098827 1.94 Tn/m³ Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas CONTENIDO DE HUMEDAD MTC - E 108 - 99 MICROOVEN METHOD Proyecto : Instalacion Reservorio Picchu R-4 Ubicación : Picchu - Cusco Solicitante : Euroconsult Sucursal Peru Calicata 01 Fecha : Cusco Marzo del 2019 Prof : 1,50m. muestra Profundidad (Mt) N· 01 1.50 N 02 1.50 Peso de Capsula (gr) 50.25 49.25 Peso Capsula + Suelo Humedo (gr) 100.26 100.54 Peso de la Capsula + Suelo Seco (gr) 94.23 94.38 Peso del Suelo Humedo (gr) 50.01 51.29 Peso del Suelo Seco (gr) 43.98 45.13 6.03 6.16 13.71 13.65 Peso del Agua (gr) Contenido de Humedad (w) Promedio : 13,68% GRAFICO DE HUMEDADES 15 9 13.65 13.71 6 3 CONT ENIDO DE AGUA ( % ) 12 0 Series1 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Series2 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229 ESTUDIO GEOTECNICO Y GEOFISICO DEL PROYECTO: INGEOTECNIA INGEOLAB Geociencias “INSTALACION DE NUEVO RESERVORIO PICCHU R-4 - CUSCO” Aplicadas CONTENIDO DE HUMEDAD MTC - E 108 - 99 MICROOVEN METHOD Proyecto : Instalacion Reservorio Picchu R-4 Ubicación : Picchu - Cusco Solicitante : Euroconsult Sucursal Peru Calicata 02 Fecha : Cusco Marzo del 2019 Prof : 1,50m. muestra Profundidad (Mt) N· 01 1.50 N 02 1.50 Peso de Capsula (gr) 50.25 49.25 Peso Capsula + Suelo Humedo (gr) 100.23 100.52 Peso de la Capsula + Suelo Seco (gr) 94.27 94.41 Peso del Suelo Humedo (gr) 49.98 51.27 Peso del Suelo Seco (gr) 44.02 45.16 5.96 6.11 13.54 13.53 Peso del Agua (gr) Contenido de Humedad (w) Promedio : 13,53% GRAFICO DE HUMEDADES 15 9 13.53 13.54 6 3 CONT ENIDO DE AGUA ( % ) 12 0 Series1 Urb. Ttio W – 26 Wanchaq Series2 Tel. 084 9737162-9949370 / 228803 Ing° Esp. Rosendo Y. Motta Zevallos Especialista en Geociencias Aplicadas Consultor C-4229
