Mogrovejo gr

Universidad Nacional Mayor de San Marcos
Universidad del Perú. Decana de América
Dirección General de Estudios de Posgrado
Facultad de Ciencias Físicas
Unidad de Posgrado
Modelación numérica con FEFLOW+FMH3 para el
estudio definitivo de las galerías de drenaje: caso
Derrumbe 5 - Complejo Hidroeléctrico del Mantaro
TESIS
Para optar el Grado Académico de Magíster en Ingeniería
Hidráulica con mención en Hidráulica Computacional
AUTOR
Rubén Esaú MOGROVEJO GUTIÉRREZ
ASESOR
Douglas Donal SARANGO JULCA
Lima, Perú
2017
Reconocimiento - No Comercial - Compartir Igual - Sin restricciones adicionales
https://creativecommons.org/licenses/by-nc-sa/4.0/
Usted puede distribuir, remezclar, retocar, y crear a partir del documento original de modo no
comercial, siempre y cuando se dé crédito al autor del documento y se licencien las nuevas
creaciones bajo las mismas condiciones. No se permite aplicar términos legales o medidas
tecnológicas que restrinjan legalmente a otros a hacer cualquier cosa que permita esta licencia.
Referencia bibliográfica
Mogrovejo, R. (2017). Modelación numérica con FEFLOW+FMH3 para el estudio
definitivo de las galerías de drenaje: caso Derrumbe 5 - Complejo Hidroeléctrico
del Mantaro. [Tesis de maestría, Universidad Nacional Mayor de San Marcos,
Facultad de Ciencias Físicas, Unidad de Posgrado]. Repositorio institucional
Cybertesis UNMSM.
DEDICATORIA
Este trabajo lo dedico a mi familia, que
me dio lo más valioso y fundamental que se
puede brindar a un ser humano en todas sus
etapas: amor, motivación, educación y valores.
Sin dichas cualidades, no hubiese podido
culminar este proyecto académico, que
permitirá enriquecer mi desempeño profesional.
i
AGRADECIMIENTOS
Sin duda, agradecer por toda la ayuda recibida para la culminación de este
trabajo podría resultar una tarea extensa, ya que el apoyo ha sido diverso y muy
valioso.
Sin embargo, no puedo expresar mi gratitud a personas específicas sin
antes agradecer en primer lugar al grupo de Geología, Geotecnia e
Hidrogeología de la empresa consultora CESEL S.A., por confiar en mí y hacer
posible mi afianzamiento académico y profesional; en segundo lugar al ingeniero
Humberto Salazar Díaz, por su avidez por la investigación y la modelación
numérica en mecánica de rocas.
Asimismo, en tercer lugar al Laboratorio Central de Hidráulica y Medio
Ambiente, en especial al ingeniero César González Linares; y en cuarto lugar a
la empresa Electroperú, por facilitarme literatura técnica que ha sido muy útil
para el desarrollo de la presente tesis de Maestría.
Finalmente, agradezco al Mg. Ing. Douglas Sarango Julca, por la valiosa
asesoría prestada en este proyecto académico; quien me oriento y dio ánimo
para cumplir con este reto.
ii
RESUMEN
La aplicación de los principios y herramientas de la hidrodinámica
superficial y subterránea, así como el aprovechamiento de los datos campo in
situ y su tratamiento, permite inferir y/o predecir el componente de flujo en
movimiento dentro de las masas geológicas, siendo está una de las variables
que podría desestabilizar deslizamientos, como el denominado Derrumbe N°5
ubicado en el estribo derecho de la Represa Tablachaca.
Esta información interpretada de los datos campo, han permitido proponer
un primer modelo conceptual geológico-geotécnico-hidrogeológico, el cual se
discute en la tesis bajo los escenarios conceptual y numérico, proyectándose dos
galerías más a las existentes, dos piques y 6 nichos para la instalación de drenes
radiales, los cuales permitirán incrementar la captación de tasas de flujo
subterráneo, y en consecuencia mejorando la estabilidad física de las masas
geológicas.
Asimismo, por primera vez, se propone la aplicación de un modelo
numérico como es el código FEFLOW+FMH3, el cual se ajusta con bondad a
geometrías geológicas complejas, en consecuencia, permitiendo una mejor
interacción para predecir escenarios de hidrodinámica subterránea local dentro
de las masas geológicas del denominado Derrumbe N°5, y cuya calibración
aproxima estos datos medidos versus los estimados, en consecuencia facilitando
mejores decisiones para proyectar sistemas de drenaje profundo.
Palabras clave: Flujo en medios porosos, aguas subterráneas, hidrogeología,
modelación de acuíferos, geotecnia para galerías de drenaje, modelación
numérica avanzada con drenes profundos.
iii
ÍNDICE GENERAL
LISTA DE TABLAS
viii
LISTA DE FIGURAS
x
ACRONIMOS
xiii
UNIDADES
xiv
CAPÍTULO I. INTRODUCCIÓN
1
1.1. Generalidades
1
1.2. Marco Geográfico
5
1.3. Problemática
5
1.4. Objetivos
6
1.4.1.
Objetivo general
6
1.4.2.
Objetivos específicos
6
CAPÍTULO II. REVISIÓN DE LA LITERATURA
8
2.1. Hidrología Subterránea
8
2.1.1.
Formaciones hidrogeológicas
8
2.1.2.
Movimiento del agua subterránea
9
2.1.3.
Parámetros geohidráulicos
10
2.1.4.
Ecuaciones que gobiernan el flujo subterráneo
13
2.1.5.
Ecuación para el cálculo del espaciamiento de drenes
19
2.2. Métodos Numéricos
22
2.2.1.
Fundamentos del método de elementos finitos
24
2.2.2.
Condiciones iniciales y de contorno
33
a.
Condición de contorno tipo 1 o de Dirichlet:
35
b.
Condición de contorno tipo 2 o de Neumann:
35
c.
Condición de contorno tipo 3 o de Cauchy:
36
d.
Superficie libre:
38
2.2.3.
Diseño del modelo, desarrollo y aplicación
38
2.2.4.
Diseño de la malla
39
2.2.5.
Calibración del modelo
40
Convergencia del modelo:
44
a.
iv
b.
Precondicionamiento:
45
c.
Análisis de sensibilidad:
46

Calibración manual tentativa y error:
46

Calibración para la estimación de parámetros automatizada:
46
d.
Evaluación de la calibración:
47
CAPÍTULO III. MATERIALES Y MÉTODOS
3.1. Materiales
3.1.1.

51
Información cartográfica
51
Levantamiento topográfico en las galerías:
3.1.2.
51
Información climatológica
52
53
a.
Temperatura:
55
b.
Humedad relativa:
55
c.
Evaporación:
56
d.
Horas de sol:
57
e.
Velocidad del viento:
57
f.
Hidrografía:
57
g.
Precipitación:
57
3.1.3.
Hardware y software especializados
58
3.2. Área de Estudio
58
3.3. Caracterización de la Hidrología Superficial
58
3.3.1. Ciclo hidrológico del área de estudio
3.4. Caracterización de la Hidrología Superficial
58
59
3.4.1. Ciclo hidrológico del área de estudio
59
3.4.2. Datos históricos
59
3.4.3. Tiempo de retorno
63
3.4.4. Ajuste estadístico de Pmax24
65
3.4.5. Curva IDF
65
3.4.6. Tiempo de concentración
66
3.4.7. Coeficiente de escorrentía
67
3.4.8. Rendimiento hídrico
67
3.4.9. Caudal de diseño
69
3.5. Caracterización Geológica
72
3.5.1. Geomorfología
72
v
3.5.2. Unidades litoestratigráficas
73
a.
Grupo Excélsior Devoniano (D-e):
74
b.
Grupo Ambo (Ci-a)-Carbonífero inferior:
78
c.
Cuaternario:
79
3.5.3.
Estructuras geológicas
82
a.
Discordancia:
82
b.
Fallas:
83
c.
Patrón estructural:
85
3.5.4. Procesos geológicos incidentes en el Derrumbe 5
87
a.
Aguas subterráneas y permeabilidad:
87
b.
Procesos geológicos y su relación con el agua:
89
c.
Morfología del área del Derrumbe 5:
91
d.
Zonas morfológicas de desplazamiento en el Derrumbe 5:
92
3.6. Caracterización Geotécnica
109
3.6.1. Evaluación de la estabilidad del Derrumbe 5
109
3.6.2. Propiedades de los materiales
116
a.
Relleno de contrafuerte:
116
b.
Sedimentos del embalse:
117
c.
Depósitos aluviales:
118
e.
Zona de brecha:
119
f.
Pizarra fracturada:
120
g.
Basamento rocoso:
120
3.7. Características Geomecánicas de Nichos y Galerías
126
3.7.1.
Evaluación geomecánica
127
3.7.2.
Clasificación geomecánica del macizo
127
a.
Clasificación geomecánica de Bieniawski (RMR):
128
b.
Clasificación geomecánica de Barton (índice Q):
129
3.7.3.
Calidad del macizo rocoso
130
a.
Galería 250 A:
131
b.
Galería 200 A:
132
3.8. Ensayos de Laboratorio
133
3.8.1.
Ensayos de carga puntual
133
3.8.2.
Ensayo de propiedades físicas de la roca
134
vi
3.9. Modelo Conceptual Hidrogeológico
136
3.9.1.
Mapeo hidrogeológico
136
3.9.2.
Mecanismo de recarga y descarga
139
a.
Recarga:
139
b.
Descarga:
140
3.9.3.
Unidades hidrogeológicas
144
a.
Zona 1 - Cuaternario Coluvial (Q-c):
144
b.
Zona 2 - Cuaternario Paleoderrumbe (Qp-pd):
144
c.
Zona 3 - Brecha de Pizarra (Qp-pd-b):
144
3.9.4.
Conductividad hidráulica
146
3.9.5.
Geometría del acuífero
147
3.10.
Planteamiento del Sistema de Drenaje Subterráneo
3.10.1.
Determinación de caudales en galerías
149
149
a.
Galería 250A:
151
b.
Galería 200A:
152
c.
Piques de drenaje:
154
3.10.2.
Estimación del espaciamiento entre galerías
155
CAPÍTULO IV. RESULTADOS, ANÁLISIS Y DISCUCIÓN
160
4.1. Resultados del Modelo Hidrogeológico Conceptual
160
4.2. Resultados del Modelo Numérico Hidrogeológico del Sistema del
Derrumbe 5
161
4.2.1.
Resultados de las condiciones de contorno
165
4.2.2. Resultados de los datos de entrada
165
4.2.3. Resultados de la etapa de calibración del modelo numérico
167
4.2.4. Resultados de la etapa de validación del modelo numérico
169
4.3. Resultados de la Etapa de Simulación del Modelo Numérico
CAPITULO V. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
172
176
5.1. Conclusiones
176
5.2. Recomendaciones
178
REFERENCIAS
180
ANEXOS
184
vii
LISTA DE TABLAS
Tabla 2.1. Resumen de permeabilidades ......................................................... 11
Tabla 2.2. Resumen de porosidades ................................................................ 12
Tabla 3.1. Puntos de control de orden B - Datum WGS- 84 ............................. 52
Tabla 3.2. Punto de Control Auxiliar ................................................................. 52
Tabla 3.3. Resumen de levantamiento topográfico en las galerías .................. 53
Tabla 3.4. Resumen de información de estaciones de aforo ........................... 54
Tabla 3.5. Resumen de información de temperatura ....................................... 55
Tabla 3.6. Temperatura media mensual - Rangos térmicos ............................. 56
Tabla 3.7. Humedad relativa - Cuenca del río Mantaro .................................... 56
Tabla 3.8. Datos de precipitación total mensual estación Quichuas ................ 61
Tabla 3.9. Estaciones pluviométricas ............................................................... 63
Tabla 3.10. Serie de precipitación media diaria a nivel mensual sobre el
Derrumbe 5 (en mm) ........................................................................................ 64
Tabla 3.11. Tiempo de retorno en función de diseño y riesgo aceptable de falla
......................................................................................................................... 65
Tabla 3.12. Tiempo de retorno ......................................................................... 66
Tabla 3.13. Tiempo de concentración .............................................................. 68
Tabla 3.14. Coeficiente de escorrentía en función de característica regional y
periodo de retorno ............................................................................................ 70
Tabla 3.15. Caudales de diseño del sistema de drenaje del Derrumbe 5 ........ 71
Tabla 3.16. Parámetros del modelo Mohr-Coulomb ....................................... 116
Tabla 3.17. Valores de los parámetros del modelo Mohr-Coulomb................ 120
Tabla 3.18. Resultados de los análisis de estabilidad .................................... 123
Tabla 3.19. Resumen de estaciones geomecánicas ...................................... 128
Tabla 3.20. Valoración geomecánica de Bieniawski (RMR) ........................... 128
Tabla 3.21. Detalle de la clasificación del sistema Q ..................................... 130
Tabla 3.22. Resumen de la calidad del macizo rocoso .................................. 130
Tabla 3.23. Resumen de parámetros de la roca en nichos ............................ 134
Tabla 3.24. Resumen de parámetros de la roca en galerías .......................... 135
Tabla 3.25. Resultados de los ensayos .......................................................... 137
Tabla 3.26. Resultados de los ensayos .......................................................... 138
viii
Tabla 3.27. Resumen de permeabilidades de las zonas geológicas del
Derrumbe 5 .................................................................................................... 146
Tabla 3.28. Resumen de propiedades de la matriz del material del derrumbe y
la zona de brecha ........................................................................................... 147
Tabla 3.29. Lectura de piezómetros en el área del Derrumbe 5..................... 148
Tabla 3.30. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho A................................................................................ 151
Tabla 3.31. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho B................................................................................ 152
Tabla 3.32. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho C ............................................................................... 152
Tabla 3.33. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados del Nicho D ................................................................................ 153
Tabla 3.34. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho D ............................................................................... 153
Tabla 3.35. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho D ............................................................................... 154
Tabla 3.36. Resumen de caudales para cada tramo de excavación subterránea
mediante drenes............................................................................................. 157
Tabla 4.1. Conductividad hidráulica asignada al modelo ............................... 167
Tabla 4.2. Cargas hidráulicas observadas (Hc) y simuladas (Hm) ................. 169
Tabla 4.3. Caudales estimados en estructuras de drenaje profundo ............. 170
Tabla 4.4. Caudal numérico estimado en Pique 1 .......................................... 170
ix
LISTA DE FIGURAS
Figura 1.1. Ubicación del área de estudio .......................................................... 2
Figura 1.2. Ubicación de las masas geológicas ................................................. 3
Figura 2.1. Ilustración de la complejidad de la naturaleza y tipos de acuíferos. . 8
Figura 2.2. Volumen de control parte de un acuífero. ...................................... 14
Figura 2.3. Parámetros de la fórmula de Donnan............................................. 21
Figura 2.4. Ejemplo de dominios 2D en diferencias y elementos finitos. .......... 23
Figura 2.5. Discretización del área en estudio en elementos 2D lineales ........ 25
Figura 2.6. Tipos de elementos finitos en 1D, 2D y 3D .................................... 27
Figura 2.7. Elemento 2D triangular ................................................................... 28
Figura 2.8. Esquema del domino y condiciones de frontera ............................. 29
Figura 2.9. Esquema del domino y condiciones de contorno ........................... 31
Figura 2.10. Condición de contorno tipo 1 ........................................................ 35
Figura 2.11. Condición de contorno tipo 2 para 2D y 3D .................................. 36
Figura 2.12. Condición de contorno tipo 2 para 2D y 3D .................................. 36
Figura 2.13. Condición de contorno tipo 3 – Infiltración ................................... 37
Figura 2.14. Condición de superficie libre ........................................................ 38
Figura 2.15. Diseño de la malla de un acuífero estructurado, .......................... 40
Figura 2.16. Diseño de la malla en acuíferos de estratigrafía compleja ........... 41
Figura 3.1. Vista del interior de la galería existente.......................................... 54
Figura 3.2. Diagrama topológico de la cuenca del río Mantaro ........................ 60
Figura 3.3. Ámbito de estudio para las obras de estabilización del Derrumbe 5 Quichuas - Huancavelica ................................................................................. 62
Figura 3.4. Ciclo hidrológico en la zona de estudio .......................................... 62
Figura 3.5. Clasificación hidrológica de los suelos en el Derrumbe 5 .............. 69
Figura 3.6. Frente superior de deslizamiento y zona desplazada con cobertura
coluvial ............................................................................................................. 94
Figura 3.7. Revisión del modelo geológico-geotécnico del Derrumbe 5 ........... 97
Figura 3.8. Parte superior del frente de desplazamiento del Derrumbe 5 ...... 100
Figura 3.9. Sección A Obsérvense la ubicación de los anclajes .................... 110
Figura 3.10. Sección A Obsérvese la ubicación real de los anclajes ............. 112
Figura 3.11. Sección B Obsérvese la ubicación de las galerías de drenaje
x
proyectadas .................................................................................................... 113
Figura 3.12. Sección D Obsérvese la mayor acumulación de agua ............... 115
Figura 3.13. Cuenco de acumulación de agua subterránea ........................... 117
Figura 3.14. Vista de ubicación de las secciones interpretadas ..................... 118
Figura 3.15. Interpretación de superficies de deslizamiento .......................... 121
Figura 3.16. Vista en planta de las masas de los principales deslizamientos 122
Figura 3.17. Sección A de superficies de deslizamiento: (a) durante lluvias
extremas en 1982, y (b) después de las obras de estabilización en 1984 ..... 124
Figura 3.18. Vista del modelo 3D del nicho y galería proyectada ................... 136
Figura 3.19. Vista de la construcción del nicho A ........................................... 137
Figura 3.20. Modelo conceptual de recarga del Derrumbe 5 ......................... 138
Figura 3.21. Vista 3D del agua concentrada en la superficie del basamento límite superior del acuífero ............................................................................. 140
Figura 3.22. Perfil estratigráfico modelo hidrogeológico conceptual .............. 142
Figura 3.23. Interpretación de la zona de descarga del Derrumbe 5 .............. 143
Figura 3.24. Vista 2D de las unidades hidrogeológicas .................................. 145
Figura 3.25. Resumen de conductividad hidráulica en el Derrumbe 5 ........... 147
Figura 3.26. Vista cuasi 3D de la geometría del acuífero interpretado del
Derrumbe 5 .................................................................................................... 149
Figura 3.27. Vista cuasi 3D del sistema de galerías existente y propuesto del
Derrumbe 5 .................................................................................................... 150
Figura 3.28. Vista esquemática del Pique 1 del Derrumbe 5 ......................... 155
Figura 3.29. Vista de nichos en galerías proyectadas del Derrumbe 5 .......... 156
Figura 3.30. Vista del Pique 1 y del nivel freático interpretado del Derrumbe 5
....................................................................................................................... 157
Figura 3.31. Vista del Pique 2, fase construcción........................................... 158
Figura 3.32. Vista 3D del sistema de galerías existente y proyectado ........... 159
Figura 3.33. Vista de perforación e instalación de tubería de drenaje en galerías
....................................................................................................................... 159
Figura 4.1. Vista 3D del modelo conceptual y sección hidrogeológica ........... 161
Figura 4.2. Vista 2D modelo conceptual hidrogeológico ................................ 162
Figura 4.3. Vista Cuasi 3D de la zona investigada en el Derrumbe 5 ............ 163
Figura 4.4. Vista 3D de la malla en elementos finitos del Derrumbe 5 ........... 164
xi
Figura 4.5. Asignación de los tipos de bordes ................................................ 166
Figura 4.6. Estimación numérica del caudal en el Pique 1 ............................. 168
Figura 4.7. Balance hídrico para el Derrumbe 5 (incluye obras de drenaje
profundo) ........................................................................................................ 171
Figura 4.8. Comparación del lugar geométrico - nivel freático obtenido en
campo y el numérico ...................................................................................... 173
Figura 4.9. Abatimiento del nivel freático simulado con las obras de drenaje
profundo ......................................................................................................... 174
Figura 4.10. Simulación numérica de los vectores de flujo ............................ 175
xii
ACRONIMOS
1D
Una dimensión
2D
Dos dimensiones
3D
Tres dimensiones
A
Acuitardo
AC
Acuífero confinado
AL
Acuífero libre
BC
Condición de frontera
CFD
Dinámica de fluidos computacional
DF
Darcy-Forchheimer
DFE
Descripción de elemento discreto
FA
Agua dulce
FDM
Método de diferencia finita
FEFLOW
Simulador de flujo en elementos finitos
FEM
Método de elemento finito
FVM
Método de volumen finito
IC
Condición inicial
MPFA
Método de aproximación múltiple de flujo – punto
OBC
Condición de frontera de flujo saliente
ODE
Ecuación diferencial ordinaria
PDE
Ecuación diferencial parcial
RI
Río
RMS
Raíz métrica cuadrada
UA
Acuífero no Confinado
WT
Nivel freático
VG
van Genuchten
xiii
UNIDADES
Parámetro de esfuerzo efectivo [L]
Peso específico del agua [ML-2T-2]
Contenido volumétrico del agua
�
Densidad del fluido [ML-3]
Porosidad
Volumen de vacíos [L3]
Volumen unitario de roca o sedimento [L3]
�
Permeabilidad [LT-1]
Diámetro medio de los granos [L]
Constante de proporción de facto de forma [L2]
Tasa de descarga total unitaria de flujo subterráneo [L3T-1]
Tasa de descarga en el eje X [L3T-1]
Tasa de descarga en el eje Y [L3T-1]
Tasa de descarga en el eje Z [L3T-1]
Aceleración de la gravedad [LT-2]
Espesor del acuífero [L]
Porosidad eficaz
Almacenamiento específico [L-1]
Transmisividad [L2T-1]
Tiempo [T]
xiv
CAPÍTULO I. INTRODUCCIÓN
1.1. Generalidades
El río Mantaro está ubicado en la parte central de la sierra peruana y drena
las aguas de la cuenca hidrográfica más importante del país, en una superficie
de 36,600 km2. En su tramo medio, se encuentra la represa y/o embalse
Tablachaca, que es la principal fuente de recursos hídricos permanente, para la
generación de potencia y energía en las centrales Santiago Antúnez de Mayolo
(SAM) y Restitución (RON) del Complejo Mantaro.
El embalse comenzó a operar en 1973, junto con la puesta en servicio de
la primera etapa de la central Santiago Antúnez de Mayolo (SAM); en tanto que
la segunda etapa inició sus operaciones en 1978. A fines de 1984, inició su
operación la central Restitución (RON), que es la segunda central del Complejo
Mantaro, que produce en la actualidad de un total de 1,008 MW de potencia.
Después de construida la presa Tablachaca y poco antes de iniciarse el
llenado del embalse (en setiembre de 1972), por su magnitud, tasas de
movimiento, cercanía a la represa y a sus obras auxiliares –que pudieron ser
seriamente afectadas–, sorprendió un deslizamiento ocurrido en el área, al que
se denominó Derrumbe 5. Este, se localiza sobre la margen derecha del río
Tablachaca, aguas arriba a la represa.
El llenado del embalse generó movimientos y grietas en la antigua masa
del deslizamiento, lo cual exigió controlar el nivel de agua en la represa y
monitorear los cambios. Los intensos períodos de lluvia registrados entre 1979 y
1982 (Fenómeno del Niño) incrementaron los movimientos en el derrumbe hasta
casi declararse en emergencia el proyecto, en abril de ese último año. Por tal
motivo, fue necesario construir obras de estabilización con la construcción de
galerías de drenaje, e instalar instrumentación geotécnica en la zona afectada.
1
Esto a través de servicios de consultoría nacional y extranjera, luego de
identificarse los riesgos.
Entre las primeras acciones realizadas para atender la emergencia, se
construyó un contrafuerte en la parte inferior del derrumbe (véanse las figuras
1.1 y 1.2), se instalaron tendones de anclaje cerca del estribo derecho de la
represa, y se construyeron dos galerías profundas con drenes radiales en el
interior del macizo rocoso, así como cunetas revestidas para el manejo de las
aguas superficiales.
Zona de Estudio
Figura 1.1. Ubicación del área de estudio
Los trabajos comprendieron la compactación de 1,583 columnas de grava
en un área de 7,600 m² (0.7 ha), y la instalación de 467,000 m³ de material de
relleno para el contrafuerte. Asimismo, se instalaron 419 anclajes en tres niveles
de pantallas (a 2,750, 2,730 y 2,710 m.s.n.m.), que requirieron la aplicación de
2
una fuerza total de 486,000 kN (48,600 ton).
Las galerías excavadas en el macizo rocoso, llamadas S-200 y S-250,
tienen una longitud de 1,300 m, y a ellas se agregaron otros 227 m de ramales
de drenaje subterráneos complementarios, que se desprendían de los
existentes.
Figura 1.2. Ubicación de las masas geológicas
En total, se construyeron 190 drenes radiales con una longitud de
3,290 m. A su vez, en la superficie se horadaron 21 drenajes horizontales de
1,282 m, ubicados a cotas entre 2,700 m.s.n.m. y 2,725 m.s.n.m. El sistema de
drenaje superficial implicó la construcción de 5,963 m de cunetas de drenaje a lo
ancho y largo del Derrumbe 5.
En el año 2004, se realizó un estudio integral del embalse de Tablachaca,
3
cuyo objetivo principal fue reevaluar y diagnosticar la estabilidad general del
Derrumbe 5, por medio de un modelo numérico geológico y geotécnico
actualizado, y para estimarse obras de estabilización complementarias.
La evaluación propuso diferentes alternativas para mantener y/o mejorar
las condiciones de estabilidad,
seguridad a la operación del embalse y
confiabilidad al complejo hidroeléctrico del Mantaro.
Para proyectar los diseños definitivos de las obras de estabilización
complementarias del Derrumbe 5, se tuvieron como base los estudios
precedentes, sobre todo de los aspectos geológicos y geotécnicos. Los
documentos de referencia fueron:
 «Informe geológico del Derrumbe 5». Documento TB-2.1/D3-2110221103. Dos volúmenes.
 «Derrumbe 5. Informe de inspección geológica de galerías de
exploración».
 «Evaluación geotécnica estática y dinámica del Derrumbe 5».
Documento TB-2.1/D4-21202G-21203.
 «Estudio de factibilidad para complementación de las obras de
estabilización del Derrumbe 5». Documento TB-2.1-D5-21204.
 Informe final de Geodesia, Topografía y Cartografía Rev. 3, VF Vol. 1
de 1.
 Estudio de factibilidad para la complementación de las obras de
estabilización seleccionadas para el derrumbe 5, Rev. 2, VF Vol. 1 de
1.
La información de los documentos precedentes fue complementada con
aquella de registros, instrumentación reciente y otras fuentes.
4
1.2. Marco Geográfico
El deslizamiento llamado Derrumbe 5 se halla en un sector de la margen
derecha del valle encañonado del río Mantaro, aguas arriba del estribo derecho
de la represa Tablachaca, a casi 110 km de la ciudad de Huancayo.
Políticamente, se ubica en el distrito de Pampas de la provincia de Tayacaja, en
el departamento de Huancavelica.
El acceso es por la carretera Central hasta Huancayo; se continúa por la
carretera afirmada hasta Izcuchaca; y luego por la Mejorada, hasta el poblado
de Quichuas.
El Derrumbe 5 se ubica entre los 2,660 m.s.n.m. y los 3,300 m.s.n.m.
Dicha zona presenta un clima templado-seco, con una temperatura que oscila
entre los 16ºC y los 27ºC. La estación lluviosa se inicia en el mes de octubre y
diciembre pero los mayores registros se dan hasta marzo. La estación seca varía
entre los meses de abril y septiembre.
Como se aprecia en la Figura 1.1, en el estribo derecho de la represa
Tablachaca, las obras previstas a realizarse deben mantener y/o mejorar las
condiciones actuales de estabilidad Derrumbe 5, para mejorar la seguridad del
embalse y con ello las operaciones del sistema hidroenergético del Mantaro.
1.3. Problemática
En la actualidad, varios estudios integrales de la represa Tablachaca
contemplan la construcción de obras para la mejora de la estabilidad física de
las masas geológicas, que colindan con el eje de la represa. La consistencia de
dichas unidades geológicas está constituida por agregados naturales, entre
suelos y rocas, con una permeabilidad inherente a cada tipo, que favorecen en
ciertos planos la infiltración a causa de la hidrología local.
5
La inestabilidad en las masas alrededor del Derrumbe 5 también ha sido
generada por un movimiento de flujo regional (por medio de fallas), que
contribuyó a los cambios en la presión de los poros. Por ello, la finalidad de la
empresa propietaria o administradora del complejo hidroenergético, es mantener
operativa la represa Tablachaca, por lo que es imperativo reevaluar y/o
garantizar la estabilidad de las referidas forzantes externas. Esta tarea es
prioritaria para los intereses del país, toda vez que el complejo hidroeléctrico del
Mantaro produce casi el 30% de la energía que se consume en el Perú, a través
de sus centrales hidroeléctricas Santiago Antúnez de Mayolo y Restitución.
Por último, ante la necesidad de proponer obras que garanticen la
estabilidad física del deslizamiento, se tiene que plantear un modelo conceptual
y numérico geológico-geotécnico e hidrogeológico (véase la Figura 1.2).
1.4. Objetivos
1.4.1. Objetivo general
Proponer un primer modelo conceptual hidrogeológico local en la zona del
Derrumbe 5, caracterizando los acuíferos presentes en la superficie y en la
profundidad, y aplicar una modelación numérica con FEFLOW+FMH3, esto con
la finalidad de plantear las obras de drenaje y subdrenaje, que permitan mejorar
la resistencia de los suelos y modifiquen los parámetros de resistencia en cada
unidad geológica.
1.4.2. Objetivos específicos
 Analizar los efectos derivados del ciclo del agua local, mediante la
cuantificación, delimitación de áreas de drenaje y su relación con las
condiciones hidrogeológicas (tipos de acuíferos).
 Identificar las zonas de recarga y descarga, interpretando el modelo
conceptual de interacción de escorrentía superficial, subsuperficial y
subterránea.
6
 En
función
de
la
información
geológica-geotécnica
disponible,
comprender las unidades hidrogeológicas in situ, con fines de estimar el
movimiento del flujo en medios porosos.
 Predecir escenarios hidrogeológicos considerando las obras de
estabilización para el deslizamiento, y su relación con los límites del
acuífero interpretado.
 Aplicación del modelo FEFLOW+FMH3, para predecir las trayectorias y
tasas de flujo de agua, que convergen a las masas del deslizamiento
denominado Derrumbe 5, con fines de proyectar las obras civiles de
captación subterránea.
7
CAPÍTULO II. REVISIÓN DE LA LITERATURA
2.1. Hidrología Subterránea
2.1.1. Formaciones hidrogeológicas
Los acuíferos son formaciones geológicas subterráneas permeables,
susceptibles de almacenar y transmitir el agua. Desde el punto de vista
hidrogeológico, estas formaciones suelen dividirse en cuatro grupos principales
(véase la Figura 2.1).
Figura 2.1. Ilustración de la complejidad de la naturaleza y tipos de
acuíferos. Fuente: Diersch, (2014).
8
a. Acuíferos: Formación geológica capaz de almacenar y transmitir el agua
(gravas, arenas, materiales calizos, etc.), que presentan capacidad de
drenaje alta en las que se pueden perforar pozos y sondeos.
b. Acuitardos: Son formaciones capaces de almacenar el agua en
cantidades muy importantes pero la transmiten con dificultad. Pueden
llamarse con frecuencia formaciones semipermeables (limos, arenas
limosas, arenas arcillosas, etc.), con capacidad de drenaje media a baja.
Se presentan como elementos transmisores del agua en recargas
verticales a través de grandes superficies.
c. Acuícludos: Son formaciones que pueden almacenar el agua en grandes
cantidades pero no tienen la posibilidad de transmitirla y se drenan con
mucha dificultad. El agua se encuentra encerrada en los poros de la
formación y no puede ser liberada (arcillas, arcillas plásticas, limos
arcillosos, etc.).
d. Acuífugos: Son formaciones incapaces de almacenar y de transmitir
agua. Por lo general, son rocas compactas como granitos y gneises, a
veces incluso calizas muy compactas sin karstificar; se muestran como
impermeables salvo que existan fracturas que puedan permitir flujos.
2.1.2. Movimiento del agua subterránea
En el subsuelo, el agua se puede encontrar en diferentes condiciones:
desde aquella que circula libremente, hasta la que se encuentra firmemente
fijada en el interior de estructuras cristalinas. El agua del suelo está sujeta a
fluctuaciones debido a la evaporación y transpiración que actúan sobre ella.
Asimismo, existe una zona intermedia que separa la superficie superior
de la zona de saturación, de la zona de humedad del suelo. En la parte inferior
9
de la zona intermedia comienza la franja capilar. La zona de las aguas
subterráneas está separada de la franja capilar por la superficie freática. La
superficie freática es la superficie saturada de un terreno no confinado sobre el
cual la presión hidrostática es igual a la presión atmosférica. El agua situada por
debajo de la superficie freática por lo general se llama agua subterránea; y la
zona situada por debajo de esta, zona de saturación. La zona de agua freática
limita en su parte inferior con una capa donde la compacidad del terreno hace
que este contenga muy pocos poros, no conectados entre sí, que impiden al
agua emigrar a mayor profundidad.
2.1.3. Parámetros geohidráulicos
Estudiar el medio poroso contempla la definición microscópica de los
poros y canalículos por donde debe circular el fluido. Es por ello, que se formulan
leyes de carácter macroscópico que tratan el medio como un continuo con
propiedades definidas en las cuales intervienen tres parámetros fundamentales:
la permeabilidad, la porosidad y el coeficiente de almacenamiento.
a. Permeabilidad: Es el parámetro que permite evaluar la capacidad de
transmitir agua de una formación en función de la textura de la misma, sin
relacionarla con su estructura o forma geométrica. La permeabilidad se
expresa matemáticamente como el producto del diámetro promedio de los
granos del material geológico y una constante de proporcionalidad
intrínseca del medio. Es decir:
K = Cd2
(2.1)
donde:
C = Constante de proporcionalidad denominada factor de forma,
d = Diámetro promedio de los granos del material geológico.
10
En la Tabla 2.1 se presentan los valores típicos de la permeabilidad de
diferentes materiales geológicos. La permeabilidad es un término que
comúnmente se utiliza de manera cualitativa con el fin de describir la
propiedad del medio geológico para transmitir un fluido. En ese sentido, la
permeabilidad describe la capacidad de permitir el flujo de cualquier fluido
a través de un medio poroso específico.
b. Porosidad: Es una propiedad intrínseca de todo el material terrestre y se
define como el volumen de aberturas, huecos u oquedades; es decir, todo
tipo de espacio intergranular de las rocas y sedimentos. El término
porosidad se expresa como el porcentaje de espacios con relación a un
volumen unitario de roca o sedimento.
Tabla 2.1. Resumen de permeabilidades.
Permeabilidad
(Darcy)
Tipo de Material
Materiales no consolidados
Grava
Arena limpia
Arena limosa
Loess, limo
Arcilla marina
105-102
103-0.5
102-10-2
10-10-4
10-4-10-7
Materiales consolidados
Arenisca
Caliza y dolomita
Caliza cárstica
Pizarras y lutitas
Basalto fracturado
Roca cristalina fracturada
Roca cristalina densa
10-1-10-5
10-1-10-4
103-10-1
10-4-10-8
103-10-2
10-10-3
10-5-10-8
Fuente: Custodio (2001).
La representación matemática de la porosidad es:
h % =
�
�
∗
(2.2)
11
donde:
h : Porosidad (adimensional),
: Volumen de espacios (L3),
: Volumen unitario de roca o sedimento.
En la Tabla 2.2 se presentan los valores extremos de la porosidad,
que dependen del tipo de material geológico y del grado de afectación física
y química que ha sufrido. En general, los sedimentos de granulometría
gruesa poco consolidados y con escasa cementación son los que
presentan los valores máximos; mientras que las rocas ígneas o
metamórficas con escaso fracturamiento, la mayoría de las veces, valores
mínimos.
Por esta razón, en relación con el origen de la porosidad del material
terrestre, se puede señalar que al momento en que se forma una roca o se
acumula material granular (sedimentos), también se crea la porosidad.
Tabla 2.2. Resumen de porosidades.
Porosidad
(%)
Tipo de Material
Materiales no consolidados
Grava gruesa
Grava media
Grava fina
Arena con grava
Arena gruesa
Arena media
Arena fina
Arcilla arenosa
28-12
32-13
34-21
39-20
35-20
39-15
43-10
12-3
Materiales consolidados
Arenisca
Caliza y dolomía
Caliza cárstica
Pizarras y lutitas
Basalto fracturado
Roca cristalina fracturada
Roca cristalina densa
Granito alterado
5-30
0-40
0-40
0-10
5-50
0-10
0-5
34-57
Fuente: Custodio (2001).
12
c. Coeficiente de almacenamiento:
Se define como el volumen de agua que un acuífero libera o incorpora al
almacenamiento por unidad de superficie de acuífero y por unidad de cambio de
potencial. Es igual al volumen de agua que sale del acuífero cuando el nivel
piezométrico disminuye un metro. Es coeficiente de almacenamiento es
adimensional y se expresa como:
� = ℊ. d. �ef. liq + roca
(2.3)
donde:
ℊ: Aceleración de la gravedad,
d: Espesor del acuífero,
�ef: Porosidad eficaz,
liq, roca : Coeficientes de compresibilidad del agua y de la roca.
2.1.4. Ecuaciones que gobiernan el flujo subterráneo
El proceso del flujo subterráneo está regido por las relaciones expresadas
mediante la ley de Darcy y la conservación de masa de un fluido o un soluto. A
partir de un determinado volumen representativo del medio poroso (véase la
Figura 2.2), la ecuación general de la conservación de la masa para ese volumen
se expresa según:
(Caudal de masa que entra) - (Caudal de masa que sale) + (Caudal de
producción de masa/consumo de masa) = (Caudal de masa acumulada)
Citados por Fetter (1989), Bear (1997), Domenico y Schwartz (1998) y
Freeze y Cherry (1979), sostuvieron que esta ecuación de la conservación de
masa (o ecuación de continuidad) puede combinarse con una expresión
matemática del proceso relevante, para obtener una ecuación diferencial que
describa el flujo y el transporte.
13
Consideraciones:
 El acuífero es homogéneo e isotrópico.
 El fluido se mueve solo en una dirección a través del volumen de control.
Figura 2.2. Volumen de control parte de un acuífero, Fuente: Fetter, (1989).
 La densidad del fluido es constante �.
 La masa del flujo dentro del volumen de control es; ρq (d d
es a lo
largo del eje X.
Entonces, la masa que ingresa al volumen de control en el eje X sería:
ρq (d d
(2.4)
La masa que sale del volumen de control para el eje X:
14
ρq (d d
� �
+
(2.5)
�
De modo similar, para el eje Y:
ρq d d
(2.6)
�(�
+
ρq d d
2.7)
�
Por último, en el eje Z:
ρq (d d
(2.8)
ρq (d d
+
� �
(2.9)
�
Combinando las ecuaciones (2.4) a (2.9), se tiene:
−
∂ ρq
∂
+
∂(ρq
∂
+
∂ ρq
∂
(
(2.10)
El volumen de agua dentro del volumen de control es igual a:
h(
(2.11)
La masa inicial de agua es:
ρh (
(2.12)
Mientras que el volumen del material sólido es:
15
−h (
(2.13)
Y la ecuación general que representa el cambio de masa de agua M en el
tiempo:
�
�
M =
�
�
(�h
(2.14)
Los cambios de presión dentro del volumen de control, la densidad
del fluido y la porosidad del acuífero están sujetos a variaciones. Esta
variación se define con la siguiente ecuación:
=
�
2.15)
�
Como el acuífero también es susceptible de estar sometido a
cambios de presión, se asumen cambios en la vertical (eje Z). Así, la
comprensibilidad del acuífero ( ) será;
=
(2.16)
Como el acuífero puede comprimirse o expandir pero solo se
considerará el volumen de los sólidos ( ) constante, así como solo una
deformación en el eje Z, esto se podrá definir con:
=
=
= [
−h (
]
−h
(2.17)
(2.18)
En tanto, los cambios de presión en el acuífero serán:
16
=
donde:
+� ℎ
(2.19)
: Presión atmosférica,
: Aceleración de la gravedad.
De las ecuaciones (2.15) y (2.16) se obtiene:
− h ρgdh
=
(2.20)
Considerando que los cambios en dx y dy son constantes, la
ecuación (2.14) puede expresarse en:
�
�
M = [�h
�
�
+�
�h
�
+h
��
�
]
(2.21)
Por último, la ecuación general del movimiento de flujo de agua
subterránea se establecerá con:
−[
�
�
+
�(
�
+
�
�
]�
=
� + h ρg �
�ℎ
�
(2.22)
Luego, aplicándose la Ley de Darcy, el caudal de agua a través del
volumen de control en un medio poroso, se relaciona con las propiedades
del agua, las propiedades del medio poroso y el gradiente del nivel
piezométrico. Es decir:
= −
�ℎ
(2.23)
�
donde:
: Flujo, LT−1,
: Conductividad hidráulica del medio poroso, LT−1,
17
ℎ: Nivel piezométrico, L.
A partir de la combinación de la Ley de Darcy con la ecuación general
del flujo de agua subterránea (Ec. 2.22), se puede obtener una forma
general de la ecuación que describe el flujo transitorio de un fluido
compresible en un acuífero heterogéneo y anisótropo. Y esto podría
expresarse con la siguiente notación tensorial cartesiana:
�
�
.
�ℎ
�
=
.
�ℎ
�
+
(2.24)
Donde:
: Almacenamiento específico, L−1,
: Tiempo, T,
: Flujo volumétrico por unidad de volumen (positivo cuando el flujo va
hacia afuera y negativo cuando el flujo va hacia el interior), T−1,
x: Son las coordenadas cartesianas, L.
La suma de los análisis cartesianos con tensores es la que aparece
en las ecuaciones anteriores, y se aplican por lo general cuando dominan
las condiciones isotérmicas. Con ellos se determina que el medio poroso
solo se deforma verticalmente, y que el volumen de los granos individuales
permanece constante durante la deformación cuando se aplica la Ley de
Darcy, y cuando las propiedades del fluido (densidad y viscosidad) son
homogéneas y constantes. Las propiedades de los acuíferos podrán variar
espacialmente; mientras que las tensiones de los fluidos (W), a nivel
espacial y temporal.
Una expresión similar a la ecuación anterior se puede obtener para
el flujo en dos dimensiones de un fluido homogéneo en un acuífero
confinado, tal como se muestra en la siguiente fórmula:
18
�
�
.
�ℎ
�
= .
�ℎ
�
+
(2.25)
donde:
: es la transmisividad, L2T−1 (T= K.b),
b: es el espesor saturado del acuífero, L,
: es el coeficiente de almacenamiento (adimensional),
W= w.b es el flujo volumétrico por unidad de área, LT–1.
Cuando esta ecuación se aplica en un sistema acuífero no confinado
(freático), se supone que el flujo es horizontal y que las líneas equipotenciales
son verticales, así como que el gradiente hidráulico horizontal es igual a la
pendiente del nivel freático, y que el coeficiente de almacenamiento es igual al
almacenamiento específico (Sy). En tanto que en un sistema no confinado, el
grosor saturado varía cuando cambia la profundidad del nivel freático. Así, la
transmisividad también puede cambiar a lo largo del tiempo y del espacio (esto
es: T = K.b; b (x, y, t) = h−hb, en donde ‘hb’ es la elevación de la parte inferior
del acuífero).
2.1.5. Ecuación para el cálculo del espaciamiento de drenes
En el diseño de un sistema de drenaje, uno de los factores más
importantes es el espaciamiento de los drenes. Para calcular este
espaciamiento, diversos investigadores han desarrollado fórmulas, basándose
en los principios de flujo de agua subterránea. El desarrollo de una fórmula solo
es posible si se asumen diferentes condiciones limitantes y se realizan
simplificaciones. Es por ello que, en cada caso, se justifica el uso de una fórmula
específica, cuando las suposiciones adoptadas en su derivación están de
acuerdo con la realidad del caso. Según las hipótesis establecidas, las fórmulas
para el subdrenaje se pueden agrupar en:
19
 Fórmulas de régimen permanente o estacionario.
 Fórmulas de régimen no permanente o no estacionario.
En las fórmulas de régimen permanente, la recarga de agua (R) a un área
es constante, mientras que la salida de agua (Q) por el sistema de drenaje
también es constante e igual que la recarga, permaneciendo la tabla de agua en
forma estacionaria. Este estado ocurre por lo general en zonas húmedas, donde
la precipitación es más o menos constante durante un largo período y sus
fluctuaciones no son amplias. Entre los investigadores que han desarrollado
fórmulas para este tipo de régimen, se pueden mencionar a: Donnan,
Hooghoudt, Ernst, Kirkam, Toksoz, Dagan y otros.
En las de régimen no permanente, se supone que la recarga de agua (R)
en un área no es constante, lo mismo que la salida de agua (Q) por el sistema
de drenaje, e incluso cuando la descarga es menor que la recarga. Eso ocasiona
la elevación del nivel freático mientras dure la recarga para luego ir descendiendo
y, posteriormente, volver a elevarse al comenzar el próximo riego o lluvia. Este
estado ocurre en zonas con altas intensidades de lluvia. Entre los principales
investigadores que desarrollaron fórmulas para el régimen no permanente se
tienen a: Glover-Dumm, Knaijenhoff van de Leur Maasland, Jenab y otros.
En los sistemas de drenaje, el flujo de agua se descompone en tres
formas: flujo horizontal, flujo vertical y flujo radial. La predominancia de un flujo
sobre otro depende de la profundidad a la cual se encuentra la capa impermeable
con respecto al nivel de los drenes, con lo que el flujo vertical es por lo general
despreciable con respecto a los otros flujos.
La ecuación de drenaje para el régimen permanente que será utilizada en
la presente investigación es la Donnan.
20
 Fórmula de Donnan:
Es la típica para el drenaje en su caso más simplificado, cuando
la conductividad hidráulica en cualquier parte del perfil del suelo es la
misma y los drenes alcanzan la capa impermeable.
En este caso, véase la Figura 2.3, los puntos de partida
considerados son los siguientes:
- El flujo hacia los drenes es permanente.
- El flujo es solo horizontal.
- El suelo es más o menos homogéneo en toda su profundidad, hasta
la capa freática.
- Hay un sistema de drenes paralelos infinitos en ambas direcciones.
- La recarga es distribuida de modo uniforme.
Figura 2.3. Parámetros de la fórmula de Donnan,
Fuente: Veliz, (2010).
Para determinar la ecuación de flujo, se toma como ecuación base
la Ley de Darcy, teniéndose lo siguiente:
21
−
�
�
=
(2.26)
Integrando y tomando como límites: x = 0 a x = L/2; y = H a y = h
=ℎ
−� ∫ =�
−
−
=
=
=
=
∫ =�
=
2.27)
(2.28)
� −ℎ
(2.29)
Donde:
L: Espaciamiento de los subdrenes (m).
R: Recarga por unidad de superficie (m/día).
q: Descarga de los drenes por unidad de superficie (m/día).
K: Conductividad hidráulica del suelo (m/día).
H: Distancia de la napa freática en el punto medio entre los drenes hasta la capa
impermeable (m).
h: Distancia desde la superficie del agua en la zanja o el tubo de drenaje hasta
la capa impermeable (m).
2.2. Métodos Numéricos
Hay muchos problemas prácticos en la ingeniería que no tienen una
solución exacta, y que se puede atribuir a la complejidad natural de las
ecuaciones diferenciales o a las dificultades que pueden ocurrir con las
condiciones de contorno o iniciales. Para tratar este tipo de problemas, se usan
las aproximaciones numéricas.
El primer paso en cualquier procedimiento numérico es la discretización
del área de estudio. Este proceso divide el medio de interés en un número de
22
pequeñas subregiones y nodos (véase la Figura 2.4).
Figura 2.4. Ejemplo de dominios 2D en diferencias y elementos finitos,
Fuente: Diersch, (2014).
Hay dos clases de métodos numéricos: (a) el método de las diferencias
finitas y (b) el método de los elementos finitos. Con el método de las diferencias
finitas, la ecuación diferencial es descrita para cada nodo y las derivadas son
reemplazadas por ecuaciones diferenciales; con ello se logra un conjunto de
ecuaciones lineales simultáneas. En contraste, el método de los elementos
finitos usa formulaciones integrales y no ecuaciones diferenciales, creando un
sistema de ecuaciones algebraicas.
El modelo escogido y aplicado en la presente tesis es el FEFLOW, que
son códigos para el modelado numérico de agua subterránea, y es el más
sofisticado que existe. El programa proporciona un avanzado entorno de
modelaje basado en gráficos 2D y 3D (véase la Figura 2.5), para realizar flujos
complejos de aguas subterráneas, transporte de contaminantes y modelado de
transporte de calor.
23
Su entorno permite el uso de un software de modelado de aguas
subterráneas que combina con éxito potentes características gráficas, y permite
el uso de sofisticadas herramientas de análisis de algoritmos numéricos, que
ofrecen soporte en los casos de:
 Flujo que depende de la densidad (intrusión de agua salada).
 Flujo en estado estacionario y transitorio.
 Flujo saturado y no saturado.
 Múltiples superficies libres (nivel de agua).
 Transporte de masa y calor.
Las herramientas gráficas del software también permiten la creación de
mallas de elementos finitos y la asignación de propiedades y condiciones de
frontera. Además, contempla una interfaz de datos ArcInfo –para la importación
de datos–y rutinas de interpolación, considerando técnicas de solución y
algoritmos numéricos que permiten la interpretación de datos en tiempo real y la
visualización con la técnica en tres dimensiones.
2.2.1. Fundamentos del método de elementos finitos
El método de elementos finitos (MEF) es una técnica de análisis numérico
para obtener soluciones de un gran número de problemas en física e ingeniería.
Existen cuatro aproximaciones diferentes para formular el MEF, que son:
el método directo, el método variacional, el método de residuos ponderados y el
método del balance de la energía (Huebner, 1975). En los problemas de agua
subterránea el método que es más habitual es el de los residuos ponderados o
el variacional.
24
Figura 2.5. Discretización del área en estudio en elementos 2D lineales.
25
Definido el dominio del modelo numérico (área de trabajo), su
discretización es representada mediante una malla ortogonal (para el caso de
método de diferencias finitas), o por una malla de elementos 3D (elementos
finitos), donde un grado de resolución espacial mayor, determinará la precisión
y convergencia de la solución, más el esfuerzo o tiempo computacional.
Como se mencionan en diversas fuentes bibliográficas –como el Finite
Element Modeling of Flow (FEFLOW), y el Mass and Heat Transport in Porous
and Fractured Media de Diersch (2014)– y es de conocimiento generalizado, el
uso de una malla de elementos finitos proporcionan mayor flexibilidad y mejores
ventajas frente a una malla con diferencias finitas (véanse las figuras 2.6 y 2.7).
Los tamaños de los elementos deben ser lo suficientemente pequeños
para representar todas las características de interés, manteniendo un
refinamiento suavizado en locales de importancia. Se recomienda iniciar con una
malla relativamente gruesa y luego ir refinando hasta alcanzar resultados
estables y la precisión requerida. Sin embargo, debe advertirse que una malla
muy refinada no alterará en forma significativa los resultados ni, más aún,
acrecentará en gran medida el esfuerzo computacional.
El método de elementos finitos emplea el concepto de la «aproximación
por piezas». El dominio del problema es la extensión del acuífero que se quiere
simular, y que se divide en un sistema de elementos o piezas.
Los elementos teóricamente pueden tener formas y tamaños diferentes.
La mayoría de los programas de ordenador del MEF utiliza un único tipo de
elemento, por lo general el triangular o el cuadrilátero; en el caso del modelo
FEFLOW, aplica ambas mallas.
26
Figura 2.6. Tipos de elementos finitos en 1D, 2D y 3D, Fuente: Diersch,
(2014).
Otros modelos como el MODFE (Cooley, 1992), utilizan elementos
triangulares; y el SUTRA (Voss, 1984), cuadriláteros. Los valores puntuales de
la variable de estado se calculan en cada nodo, que representan los vértices de
27
los elementos, y utilizándose una ecuación sencilla para describir el valor de la
variable de estado dentro del elemento. A esta ecuación se denomina ‘función
base’, ya que cada nodo perteneciente a un elemento posee una función base
asociada. Las funciones base más sencillas utilizadas son las lineales.
Figura 2.7. Elemento 2D triangular, Fuente: Diersch, (2014).
De las ecuaciones (2.24) y (2.25), desarrolladas para el flujo en medios
porosos, es imperativo considerar los flujos de entrada y salida a través de un
volumen de control representativo del dominio (REV, por sus siglas en inglés).
Según lo anterior, la ecuación de balance de masas en combinación con la Ley
de Darcy quedaría del modo siguiente:
�ℎ
�
+
⋅
=
(2.30)
= −� ⋅ ℎ
28
(2.31)
Las que han sido resueltas para una carga hidráulica h, para
posteriormente estimar la velocidad de Darcy, donde Ss es el coeficiente de
almacenamiento específico, K es el tensor de conductividad hidráulica y Q es
una función general pudiendo ser una fuente/sumidero. Usualmente, q es
substituido por la ecuación de Darcy para obtener la ecuación gobernante de tipo
Richards (Diersch, 2014), en la forma:
�ℎ
�
+
⋅ �⋅ ℎ =
ℎ
+
ℎ
(2.32)
Donde el término fuente/dren Q = Qh + Qhw es dividido en dos partes:
ℎ:
ℎ
Como fuente de recarga (precipitación).
: Como fuente pozo (extracción y/o inyección).
La ecuación diferencial parcial, Ec. (2.30), debe ser resuelta para la variable h
bajo las condiciones de contorno de tipo Dirichlet, Neumann, Cauchy, y de tipo
pozo (véase la Figura 2.8).
Figura 2.8. Esquema del domino y condiciones de frontera, Fuente:
Diersch, (2014).
29
ℎ=ℎ
− �⋅ ℎ ⋅
− �⋅ ℎ ⋅
ℎ
= −∑
=
Γ × [ , ∞⟩
.
Γ� × [ , ∞⟩
ℎ
Γ × [ , ∞⟩
= −�ℎ ℎ − ℎ
.
.
Ω × [ , ∞⟩
−
.
donde:
ℎ : Es la carga hidráulica conocida impuesta en el contorno Dirichlet ΓD.
ℎ:
Es el flujo conocido impuesto en el contorno Neumann ΓN y
−�ℎ ℎ − ℎ : Es la condición de transferencia de flujo, la cual depende de la
carga hidráulica estimada ℎ , y de referencia en el contorno
Cauchy, ΓC.
Para análisis en régimen transitorio es necesario partir de una condición
inicial h0.
ℎ ,
̅
nΩ
=ℎ
.
El contorno total del dominio sería dado por Γ = ΓD + ΓC + ΓN. Una vez que
la carga hidráulica haya sido resuelta, la variable secundaria (velocidad de
Darcy), q = -K·h, podría ser evaluada como una cantidad derivada de la carga
hidráulica
h,
donde
los
principales
parámetros
para
resolver
son:
conductividades [KXX], [KYY] y [KZZ], precipitación, rendimiento específico,
coeficiente de almacenamiento, fuentes o drenes, coeficiente de transferencia–
infiltración/ex filtración, y propiedades no saturadas.
Las ecuaciones básicas para flujo en acuífero no confinado y confinado
en un medio continuo saturado, son:
b
+
�ℎ
ℯ �
−
⋅ �� ⋅ h = ̅ℎ + ̅ℎ
30
.
�ℎ
�
−
⋅
⋅ h = ̅ℎ + ̅ℎ
.
Para los casos de un acuífero no confinado o confinado, la Ec. (2.37), el
espesor saturado b, varía en función de la carga hidráulica estimada b = h - fb
(véase Figura 2.8) y el término de coeficiente de almacenamiento aparece como
S =  + bSs, siendo que la porosidad efectiva , podría ser aproximada al
rendimiento específico Sy, según Bear (1977). En el caso de un acuífero
confinado, Ec. (2.38), la espesura saturada b = fT - fb es constante (véase la
Figura 2.9), y el término de almacenamiento es reducido para S= SSb.
En general, la formulación de los elementos finitos se basa en el método
de Galerkin, para resolver las ecuaciones (2.37) y (2.38), asociados a
condiciones de contorno iniciales (datos de campo).
Figura 2.9. Esquema del domino y condiciones de contorno, Fuente:
Diersch, (2014).
31
De acuerdo con lo anterior, en su forma variacional, se obtiene la siguiente
ecuación:
�ℎ
∫Ω
�
Ω + ∫Ω
, ∀
⋅ � ⋅ h Ω − ∫Ω
ℎ
� Ω
+
ℎ
Ω − ∫Γ
�⋅ h ⋅
(2.39)
Γ=
donde:
w: es la función de ponderación del método de Galerkin.
Respecto a la función de la carga hidráulica, se aproxima con:
ℎ ,
≈∑
ℎ
,
= ,…,
(2.40)
La formulación del método de los elementos finitos basada en el método
de Galerkin tiene la siguiente fórmula:
∑ℯ ∫Ωℯ
∑ℯ ∫Ωℯ
,
ℯ �
�
ℯ
ℎ
(∑
Ωℯ +
≤ , ≤
ℎ
�
Ωℯ + ∑ℯ ∫Γℯ
�
⃒ + ∑ℯ ∫Γℯ
�
ℯ �
ℯ �
ℯ
ℎ
(∑
ℎ
Γ ℯ − ∑ℯ ∫Γℯ
�
Γ ℯ + ∑ℯ ∫Ωℯ
�ℎℯ [ℎℯ − (∑
(2.41)
⋅ [� ℯ ⋅ (∑
ℎ ] Ωℯ −
ℎ ] Γ ℯ − ∑ℯ ∫Γℯ
�
�ℯ Γ ℯ =
Luego, para la matriz de rigidez global, se usa el proceso de montaje, por
medio de la contribución de todos los elementos finitos discretizados
espacialmente, resultando así, de modo simplificado:
O ⋅ ḣ + C ⋅ h − F =
(2.42)
32
siendo:
ℎ=
ℎ
ℎ
ℎ
⋮ ),
ℎ��
ℎ̇ =
ℎ
(
⋮
ℎ��
(2.43)
)
Donde O, C y F representan las matrices y vectores de la Ec. (2.42).
=
= ∑ℯ ∫Ωℯ
= ∑ℯ ∫Ωℯ
=
� = � = ∑ℯ ∫Ωℯ
⃒
ℯ
ℎ
ℯ
Ωℯ + ∫Γℯ
�
⋅ (� ℯ ⋅
Ωℯ + ∫Γℯ
�
ℯ
ℯ
Γℯ
Ωℯ + ∫Γℯ �ℎℯ
�
�ℎℯ ℎℯ Γ ℯ − ∫Γℯ
�
(2.44)
Γℯ
ℯ
ℎ
(2.45)
Γ ℯ + ∫Γℯ
�
�ℯ Γ ℯ −
(2.46)
Para (i,j = 1, ... , NP) y (e = 1, ... , NE), siendo NP el número de punto y NE
el número del elemento finito.
2.2.2. Condiciones iniciales y de contorno
Para obtener una solución única de las ecuaciones (2.40) a (2.46) en
derivadas parciales, correspondiente a un determinado proceso físico, se
necesita conocer más información sobre el estado físico del proceso. Esta
información se obtiene a partir de las condiciones de contorno e iniciales.
Para los problemas estacionarios solo se necesitan las condiciones de
contorno, mientras que para los problemas transitorios se deben especificar
tanto las condiciones iniciales como las de contorno.
Las condiciones de contorno incluyen matemáticamente la geometría del
contorno y los valores de la variable de estado o su derivada normal al contorno.
33
En términos físicos, las condiciones de contorno de los modelos de agua
subterránea son por lo general de tres tipos:
 Valor especificado (nivel o concentración).
 Flujo especificado (que corresponde a un gradiente especificado del
nivel o concentración).
 Flujo de valor dependiente (o condición de contorno mixta, en el que el
flujo a través del contorno se relaciona con la derivada normal y con el
valor).
De manera simple, las condiciones iniciales son los valores de las
variables de estado que se fijan en cada punto del medio al inicio de la
simulación.
Por lo general, las condiciones iniciales son la solución del problema que
se está considerando pero en el estado estacionario. No obstante, si las
condiciones iniciales se establecieran de tal manera que se produzca un flujo
transitorio en el sistema al inicio de la simulación, es evidente que los niveles
cambiarían durante la simulación, como consecuencia también de las
condiciones iniciales.
De acuerdo a los contornos más comunes usados en el modelaje de
aguas subterráneas en proyectos de gran envergadura, incluyen:
 Líneas divisorias de agua de la cuenca (representando líneas de flujo
divergente).
 Valles (representando líneas de flujo convergente).
 Cuerpos de agua de gran volumen, tales como océanos, lagos, ríos
(representando áreas con carga hidráulica conocida).
 Contornos geológicos, tales como contactos de roca impermeable y/o
34
fallas (representando características de gran escala en las cuales el
comportamiento hidráulico es conocido o asumido).
 Condición de flujo nulo perpendicular a las líneas de flujo.
a. Condición de contorno tipo 1 o de Dirichlet:
ℎ ,
=ℎ
Γ × [ , ∞⟩
(2.47)
El contorno de carga constante es una carga hidráulica que no
cambia con el tiempo y no es afectada por el sistema de aguas
subterráneas simuladas.
Normalmente, este tipo de condición se aplica para representar
grandes masas de agua o cargas hidráulicas observadas en el campo,
como la medición de elevación de la superficie freática (véase la Figura
2.10).
Embalse
Embalse
Acuífero (dentro
del modelo)
Acuífero
Contorno del modelo:
Carga hidráulica fija
Figura 2.10. Condición de contorno tipo 1, Fuente: Wasy DHI, (2014).
b. Condición de contorno tipo 2 o de Neumann: Este tipo de condición de
contorno se da a través de nodos, líneas y en la superficie, y puede tener
variables de espacio y tiempo (véanse las figuras 2.11 y 2.12).
35
c. Condición de contorno tipo 3 o de Cauchy:
ℎ
,
=[ �
�
∙
ℎ + �ℯ ] ∙
= −�ℎ ℎ − ℎ
Γ × [ℎ ,∞⟩
(2.48)
Figura 2.11. Condición de contorno tipo 2 para 2D y 3D, Fuente:
Wasy DHI, (2014).
Figura 2.12. Condición de contorno tipo 2 para 2D y 3D, Fuente:
Wasy DHI, (2014).
Es la condición de flujo dependiente de la carga hidráulica estimada
y de la carga hidráulica de referencia. Es decir, el flujo es una función
36
específica que varía según la solución del problema modelado (véase la
Figura 2.13).
La aplicación más común de este tipo de condición es para
representar flujos de entrada o salida en ríos, que deben ser estudiados
previamente.
Figura 2.13. Condición de contorno tipo 3 – Infiltración, Fuente: Diersch,
(2014).
La formulación de la condición de contorno tipo 3 se basa en la
relación de transferencia entre el valor de la carga hidráulica de referencia
(hc observada, medida) en el contorno , y la carga hidráulica a ser
estimada en el modelo numérico ‘h’, que contemplan los siguientes dos
casos:
ϕ ={
ϕ
ϕ
x, t para hC > h
x, t para hC ≤ h
(2.49)
 Infiltración: cuando la carga hidráulica de referencia (observada) es
mayor que la carga hidráulica calculada o estimada en la misma
posición.
37
d. Superficie libre: La superficie libre o nivel freático (presión atmosférica) es
un contorno móvil en donde la carga hidráulica es igual a la carga de
elevación (presión = 0 kPa) del contorno. Para el tratamiento y solución de
este contorno, el modelo FEFLOW considera dos enfoques: el de malla fija
y el de malla móvil (véase la Figura 2.14).
2.2.3. Diseño del modelo, desarrollo y aplicación
Al comienzo, se deberá formular un modelo conceptual (interpretación de
la geología, geotecnia y la presencia del agua dentro de las masas geológicas),
en el cual se deben evaluar los procesos significativos en el sistema estudiado.
Figura 2.14. Condición de superficie libre, Fuente: Diersch, (2014).
Entre todos los procesos, hay algunos que son indispensables en una
escala espacial y temporal determinada pero que en otras escalas pueden
resultar irrelevantes. Por consiguiente, se deberá decidir la dimensión correcta
del modelo numérico, tomando en cuenta un buen criterio para evaluar y sopesar
compromisos entre la precisión y el costo en relación al modelo y a los datos.
Una vez definido el modelo conceptual, se debe elegir el código (o el
modelo genérico) apropiado para resolver el problema en cuestión. Luego se
38
adaptará el código genérico a la zona o región que se quiera simular. El
desarrollo de un modelo numérico determinista de parámetros distribuidos
implica seleccionar o designar las mallas espaciales y los incrementos de tiempo
que lleven a una solución precisa del sistema en cuestión.
En esta etapa, se deben especificar las propiedades del sistema, los
esfuerzos realizados sobre aquel (la recarga), las condiciones de contorno, y las
condiciones iniciales (para los problemas transitorios). Las especificaciones de
los parámetros y de las condiciones de contorno son una parte importante del
modelo conceptual del sistema realizado por el modelador, y el modelo numérico
inicial lo refleja.
Un modelo es la aproximación de una realidad muy compleja, y se utiliza
para simplificar esa realidad de manera que capte o represente las propiedades
esenciales y los procesos relativos al problema en cuestión. La selección del
modelo adecuado y del nivel de complejidad apropiado es puramente subjetiva,
y depende del juicio y la experiencia del modelador, de los objetivos y del nivel
de información previa de que se disponga sobre la zona de interés (véase la
Figura 2.15).
2.2.4. Diseño de la malla
La dimensión del modelo debe elegirse durante la formulación del modelo
conceptual. Si se selecciona un modelo unidimensional o bidimensional, se debe
cumplir que la malla esté perfectamente alineada con el sistema de flujo, de
manera que no haya flujo que entre o salga de la línea o del plano de la malla.
Para minimizar las fuentes de error numérico, se ha de diseñar la malla del
modelo utilizando la discretización espacial y temporal más fina posible, lo que
provoca limitaciones en la memoria del ordenador y en el tiempo de ejecución.
Los contornos de la malla también deben quedar alineados, con los límites
hidrológicos y geológicos naturales del sistema de interés.
39
Figura 2.15. Diseño de la malla de un acuífero estructurado,
Fuente: Diersch, (2014).
Para optimizar los recursos computacionales en un modelo, se
recomienda utilizar una malla irregular (o con espaciado variable), que se
discretice mucho más en aquellas zonas donde se acumulen las tensiones; es
decir, donde los gradientes son mayores, donde haya más densidad de datos,
donde el problema sea más crítico o se requiera una precisión numérica mayor.
En general, no se puede diseñar una malla fija que esté siempre alineada con el
campo de flujo (véase la Figura 2.16).
2.2.5. Calibración del modelo
Los modelos de agua subterránea deterministas imponen muchas
restricciones a los datos experimentales para poder definir todos los parámetros
en todos los nodos de una malla. Para determinar únicamente la distribución de
los parámetros en un problema de campo, se necesitan muchos ensayos de
campo; y estos rara vez se pueden realizar por problemas económicos (son muy
costosos) o técnicos. Por este motivo, se dice que el modelo representa
típicamente un intento por resolver de modo simultáneo un gran sistema de
40
ecuaciones superadas por el número de incógnitas. Por ello, la solución del
problema no es única.
Figura 2.16. Diseño de la malla en acuíferos de estratigrafía compleja,
Fuente: Diersch, (2014).
La incertidumbre de los parámetros lleva lógicamente a desconfiar de las
interpretaciones y predicciones que se basan en un análisis del modelo, a menos
que se demuestre que este último es una representación rigurosa del sistema
real.
Para demostrar que un modelo de agua subterránea determinista es
realista, por lo general se comparan las observaciones de campo de las
repuestas del acuífero (tales como los cambios en los niveles del agua, en el
caso del flujo; o los cambios en las concentraciones, en el caso del transporte),
con los valores correspondientes calculados por el modelo.
41
El objetivo de este proceso de calibración consiste en minimizar las
diferencias entre los datos observados y los calculados. Generalmente, se
considera que el modelo está calibrado cuando representa los datos históricos
dentro de unos niveles aceptables de precisión. El nivel de precisión se
determina de forma subjetiva. Mientras que un ajuste pobre refleja claramente la
existencia de errores en el modelo, un buen ajuste por sí mismo no demuestra
la validez o la precisión del modelo (Konikow & Bredehoeft, 1992).
Como consecuencia del gran número de variables del sistema de
ecuaciones que representa el modelo, la calibración no proporciona un único
conjunto de parámetros. Cuando el ajuste es pobre, se supone que se debe a un
error en el modelo conceptual, a un error en la solución numérica o a un escaso
conjunto de valores de los parámetros. Es decir, no se puede distinguir entre las
diferentes fuentes de error (Konikow & Bredehoeft, 1992). Incluso, cuando el
ajuste de los datos históricos es bueno, el modelo no puede predecir las
respuestas futuras de forma precisa; especialmente, bajo un conjunto de
esfuerzos nuevos o más extensos, con respecto a los que se utilizarán durante
el periodo de calibración.
En ocasiones, la calibración del modelo subterráneo determinista se
realiza mediante un tanteo de los datos de entrada del modelo (las propiedades
del acuífero, las fuentes y los sumideros, y las condiciones de contorno e
iniciales) para modificar las salidas del modelo. Como existe una gran variedad
de factores correlacionados que afectan a las salidas del modelo, este proceso
de calibración manual puede resultar muy subjetivo e ineficiente. De esta
manera, las múltiples aproximaciones de regresión permiten la construcción, la
aplicación y la calibración simultánea de un modelo utilizando datos inciertos,
para calcular las incertidumbres de las salidas del modelo y de sus predicciones
(Cooley, 1986).
42
El modelo se valora en función de su capacidad para integrar los datos de
la zona de estudio, mediante ecuaciones que describan los procesos relevantes
de forma cuantitativa, para predecir los cambios o las respuestas de un sistema
subterráneo. Asimismo, debe existir la posibilidad de retroalimentación durante
la etapa de interpretación del modelo, tanto de la fase de toma de datos y
análisis, como para la conceptualización y la definición matemática de los
procesos relevantes.
Uno de los objetivos de la calibración del modelo es la mejora conceptual
de su sistema. Como el modelo integra de modo numérico los efectos de muchos
factores que afectan el flujo subterráneo, los resultados calculados deben ser
internamente consistentes con los datos de entrada, y se pueden determinar
siempre que se revise cualquier elemento del modelo conceptual. De hecho, los
conceptos o interpretaciones previas de los parámetros o las variables del
acuífero –como los mapas con las potencias del sistema o la especificación de
las condiciones de contorno–, deben revisarse durante la calibración como
resultado de la retroalimentación a partir de las salidas del modelo.
Las técnicas automáticas de estimación de parámetros mejoran la
eficiencia de la calibración del modelo. Esta, consta de dos componentes
generales: una parte que calcula el mejor ajuste (algunas veces se denomina
ajuste histórico automático) y una segunda parte que evalúa las propiedades
estadísticas del ajuste. El objetivo del ajuste histórico automático es obtener las
estimaciones de los parámetros del sistema que ajusta mejor (desviaciones
mínimas) los datos observados y los cálculos del modelo. Uno de los criterios
más comunes es la desviación por mínimos cuadrados. El proceso de
minimización utiliza unos coeficientes de sensibilidad que se basan en el cambio
del valor calculado, dividido entre el cambio del parámetro. Por ejemplo, en el
caso del flujo de agua subterránea, este factor puede tomar la forma específica
de ∂h/∂t, que es el cambio del nivel al cambiar la transmisividad. Los mismos
43
coeficientes de sensibilidad pueden ser útiles a la hora de tener en cuenta una
nueva colección de datos empíricos.
a. Convergencia del modelo: En la mayoría de los casos aplicativos, el
modelaje de aguas subterráneas genera grandes sistemas de ecuaciones
algebraicas, para los cuales métodos de solución directa (como la
eliminación de Gauss) pueden ser bastante ineficientes, debido a que el
esfuerzo computacional es proporcional al tamaño de la matriz de rigidez.
Sin embargo, existen métodos iterativos que resuelven estos sistemas de
ecuaciones, basados en una aproximación de la solución, donde el
esfuerzo computacional que demandan estos métodos numéricos también
depende del tamaño de la matriz rigidez pero en menor medida.
El principio del procedimiento de la solución iterativa es crear una
primera estimativa inicial de solución h0 y luego aplicar un esquema de
recurrencia (como la iteración de Richardson) para generar una secuencia
de nuevas aproximaciones h1, h2,..., hasta alcanzar una solución más
aproximada h. Una de las desventajas de este método es que la razón de
convergencia podría ser lenta o que se generen problemas de divergencia.
Este método requiere un criterio de parada, por lo que el proceso de
iteración es finalizado para, así, considerar a la solución aproximada como
suficientemente precisa.
El punto crucial de los métodos de iteración radica en el hallazgo de
una estrategia para alcanzar una rápida convergencia. Existe una amplia
variedad de métodos iterativos para resolver sistemas de ecuaciones;
dentro de los más importantes, se tienen:
 Método del gradiente conjugado (CG).
 Método del residuo mínimo ortogonal (ORTHOMIN).
44
 Método del residuo mínimo generalizado (GMRES).
 Método Lanczos de la raíz del gradiente conjugado (CGS).
Para mejorar el comportamiento de convergencia de estos métodos
iterativos, estos son utilizados por lo general en combinación con las
técnicas denominadas de precondicionamiento, las cuales transforman el
sistema básico de la matriz de tal forma que este se convierte en un sistema
más adecuado de resolverse.
b. Precondicionamiento: Una importante propiedad de la matriz de rigidez A
se determina por el número de condición k(A), que se define como:
k Α = ‖Α‖‖Α− ‖
(2.50)
Un precondicionamiento se caracteriza por tener la razón entre los
máximos y mínimos autovalores λ
a
Α /λ
Α , problemas que cuando k
es grande son denominados de mal-condicionados; y cuando k no lo es,
bien-condicionados. Típicamente, un alto contraste entre los parámetros
genera un número de condición muy grande. Debido a que los autovalores
influencian en forma significativa en el comportamiento de convergencia del
método iterativo, este podría mejorarse de k a k → . Esto es posible
mediante una adecuada transformación de la matriz A, de tal forma que el
método iterativo converja mucho más rápido. Este tipo de modificación se
denomina de precondicionamiento.
45
c. Análisis de sensibilidad: La calibración es el proceso que consiste en
encontrar un conjunto de parámetros, condiciones de contorno y tensiones
del sistema, que reproduzcan cargas hidráulicas y flujos simulados
coincidentes con los valores reales medidos en el campo, asumiéndose una
banda de error pre-establecido. Encontrar este conjunto de valores equivale
a resolver lo que se conoce como el problema inverso (Anderson &
Woessner, 2002).
En los estudios de casos presentados en esta tesis, el parámetro
hidráulico que será modificado en cada proceso de calibración será la
conductividad hidráulica de las unidades hidrogeológicas.
La calibración del modelo numérico puede ser realizada por los métodos
de calibración manual tentativa y error, o por la calibración para la
estimación de parámetros automatizada.
 Calibración manual tentativa y error: Este método consiste en cambiar
los parámetros de entrada en el modelo de modo manual, hasta mejorar
la relación entre los parámetros de salida del modelo con los valores de
parámetros obtenidos en el campo. La principal ventaja de este método
es que ofrece al modelador una mayor percepción de los factores que
controlan el sistema.
 Calibración para la estimación de parámetros automatizada: La
estimación de parámetros automatizada involucra el uso de uno o más
códigos computacionales especialmente desarrollados para realizar la
calibración del modelo, que a su vez resuelven el problema inverso. En
la actualidad, existen diversos softwares capaces de resolver este
método, siendo los principales aquellos que trabaja con FEFLOW.
46
Datos necesarios para la calibración:
 Los datos (observados) de calibración deben tener idealmente una
distribución espacial en todo el modelo. Y en el caso de una calibración
en régimen transitorio, una distribución espacial y temporal de los datos
observados es necesaria.
 La no singularidad durante la calibración del modelo puede acrecentarse
debido a que diferentes conjuntos de parámetros de entrada en el
modelo producen salidas casi idénticas (Brown, 1996). Para compensar
este efecto, otro parámetro de control debería ser empleado, el cual
podría corresponder a flujos de salida o presiones conocidas en el
campo.
d. Evaluación de la calibración:
 Evaluación cualitativa: De acuerdo con el estándar ASTM (D5490-93),
este estudio debe considerar los siguientes aspectos:
- Características generales de flujo: La evaluación de este tipo
consiste en usar distribuciones espaciales de los estándares de flujo
de aguas subterráneas basados en planos potenciométricos y
compararlos con el campo de flujo obtenido después del proceso de
simulación; verificando, de esta manera, la inexistencia de
incoherencias.
- Condiciones
hidrogeológicas:
Se
identifican
las
diferentes
condiciones hidrológicas que son representadas por el conjunto de
datos disponibles. Luego se escoge un conjunto de datos a partir de
cada condición hidrológica a ser usado en la calibración, y se usa el
restante en su verificación.
47
Según la norma ASTM (D5490-93), solo cuando un conjunto de
datos está disponible no es aconsejable separarlos artificialmente para
su calibración y verificación; sino que es más importante calibrar los
datos de cargas piezométricas que abarquen en la medida de lo posible
todo el dominio modelado.
 Evaluación cuantitativa: Existen muchos métodos para estudiar
cuantitativamente la calidad del ajuste entre los parámetros medidos y
modelados. Las siguientes son consideradas las evaluaciones
estadísticas mínimas, recomendadas por la norma ASTM (D5490-93),
que deben ser desarrolladas en un modelo hidrogeológico.
- Carga potenciométrica residual: Calcula los residuales (diferencias)
entre las cargas medidas y las observadas.
=ℎ −ℎ
(2.51)
donde:
ri: es el residual, hidráulica medida,
hm: medida hidráulica,
hc: carga hidráulica calculada.
Si el residual fuera positivo, entonces la carga calculada sería
muy alta; y si fuera negativo, muy baja.
- Error promedio (ME): Es la diferencia entre la carga hidráulica
medida (hm) y la carga hidráulica calculada (hc) por el programa
FEFLOW, siendo (n) el número total de datos comparados, y Wi el
factor de ponderación de confianza basado en el juzgamiento del
48
modelador.
ME = ∑ = W h − hc
(2.52)
- Error promedio absoluto (MAE): Es la diferencia entre la carga
hidráulica medida (hm) y la carga hidráulica calculada (hc) por el
programa en valor absoluto, siendo (n) el número total de datos
comparados.
MAE = ∑ = |W hc − h
-
|
(2.53)
Error de la raíz promedio cuadrática (RMS): Es la raíz cuadrada del
promedio de las diferencias de los valores comparados, cargas
hidráulicas medidas (hm) y las cargas hidráulicas calculadas (hc),
elevadas al cuadrado, y en donde n es el número total de datos
comparados.
=√ ∑= [
ℎ −ℎ
]
(2.54)
- Coeficiente de correlación (R): Es una medida de la correlación del
conjunto de datos, en donde R2 es el coeficiente de determinación. El
cálculo de R requiere el promedio y la desviación estándar de las
cargas hidráulicas calculadas y medidas. En problemas de modelaje
hidrogeológica, se considera como modelo calibrado a aquel cuyo
coeficiente de correlación es un mínimo de 0.95.
Después que el modelo de flujo de aguas subterráneas sea
calibrado, se puede realizar un análisis de sensibilidad, que depende de la
disponibilidad de los datos. Esto, para estudiar cuantitativamente la relación
49
entre los resultados del modelo y las propiedades hidráulicas (o
condiciones de contorno del acuífero).
De acuerdo con la norma ASTM (D5611-94), existen cuatro tipos de
análisis de sensibilidad. Estos, dependen de qué tan sensible sea el modelo
ante las variaciones de los parámetros de entrada que, según su significado
en los cambios, pueden ser del tipo I al IV. Si el análisis de sensibilidad no
fuera realizado, esto debe justificarse en la parte de metodología
experimental.
50
CAPÍTULO III. MATERIALES Y MÉTODOS
3.1. Materiales
3.1.1. Información cartográfica
Se recopiló la información cartográfica existente de la zona, para iniciar
los trabajos de ubicación y delimitación del Derrumbe 5, así como de las
quebradas que cruzan el ámbito de estudio. La cartografía base está a escala
1/100000 en formato digital CAD, georeferenciada con datum WGS 84 y en zona
18 sur.
Para la tesis, también se adquirieron las cartas nacionales del Instituto
Geográfico Nacional (IGN) del Ministerio de Defensa, cuadrángulo 25n y 26n,
para la elaboración de la base cartográfica utilizada en el estudio.
Asimismo, se ejecutó un levantamiento topográfico detallado a escala
1/1000, con una equidistancia de curvas a nivel de 1 m; también de las
alternativas de canteras y de las necesidades de obras civiles proyectadas, las
mismas que permitirán obtenerse escalas mayores –como 1/200– y en
consecuencia se puedan elaborar planos a escalas 1/1000 y 1/200 (de la planta
y secciones).
Los puntos INIE I e INIE III, fueron utilizados como puntos de control de
orden B para establecer el punto de control auxiliar INIE IV. Esto con el fin de
obtener una mayor cobertura en las mediciones del levantamiento topográfico.
Los puntos de control utilizados para el estudio pueden observarse en las
tablas 3.1 y 3.2
Establecidos los puntos de control, se iniciaron los trabajos topográficos
en las 75 ha del área de estudio, ubicándose estructuras existentes, como: muros
51
y/o pantallas de anclaje, hitos de control, instrumentación geotécnica, escarpes,
quebradas y otros detalles relevantes para la investigación.
Tabla 3.1. Puntos de control de orden B - Datum WGS- 84.
VERTICE
NORTE
ESTE
COTA
INIE I
INIE III
8 622 203,896
8 622 173,183
523 212,575
522 767,026
2 762,037
2 761,011
Fuente: CESEL (2011).
Tabla 3.2. Punto de Control Auxiliar
VERTICE
NORTE
ESTE
COTA
INIE IV
8 622 365,341
523 257,912
2 908,788
Fuente: CESEL (2011).
La información topográfica total descargada de los registros de memoria
de la estación, ha sido procesada en el software AutoCAD Civil 3D versión 2009,
con el que se realizó el modelamiento 3D del terreno. Posteriormente, se cumplió
con el control de calidad.
 Levantamiento topográfico en las galerías: Para el levantamiento
topográfico de las galerías existentes en el Derrumbe 5, se realizó la
verificación de la calibración del control horizontal y vertical de la
estación total a ser utilizada en dicho trabajo.
A partir de los puntos de la poligonal previamente establecidos, se
iniciaron los trabajos topográficos en las galerías existentes, con una
longitud total de 1’255,533 m, realizando secciones transversales a lo
largo de las galerías y en función de los requerimientos de los
especialistas; esto, para definir los planos de planta y los perfiles
longitudinales de las mismas.
52
El replanteo del eje de las galerías existentes y ramificaciones ha
sido debidamente marcado, como mínimo cada 5 m, con un clavo de
acero e indicando su progresiva en la pared, con el fin de detallar cada
transición y/o cambio de geometría de las galerías (véanse la Tabla 3.3
y la Figura 3.1).
Tabla 3.3. Resumen de levantamiento topográfico en las galerías.
GALERÍA
/ TUNEL
Túnel 1
Túnel 2
Túnel 3
Galería
S-250
Túnel 4
Túnel 5
Túnel 6
Túnel 1
Túnel 2
Túnel 3
Túnel 6
Túnel 7
Túnel 9
Galería
S-200
Túnel 10
Túnel 11
Túnel 12
Túnel 13
Túnel 14
Túnel 15
PROGRESIVA
INICIO
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
0+000
PROGRESIVA
FIN
0+278.692
0+044.999
0+010.000
0+010.000
0+019.957
0+009.999
0+479.171
0+229.618
0+042.032
0+021.231
0+013.000
0+033.894
0+013.994
0+055.273
0+046.860
0+029.527
0+011.971
0+028.962
Nº DE
SECCIONES
11
49
Fuente: CESEL (2011).
La información topográfica total descargada de los registros de memoria
de la estación, fue procesada con el software AutoCAD Civil 3D versión 2009,
utilizado también para realizar el modelamiento 3D de las galerías.
Para mayor detalle, véanse los planos RMG-TO-001, RMG-TO-002 y
RMG-TO-003.
3.1.2. Información climatológica
En el Perú, la información hidrométrica en hidrología superficial es escaza,
sobre todo en las zonas alejadas de nuestro territorio. Por ello, muchos estudios
53
se realizan con parámetros de precipitación, los cuales requieren un tratamiento
a priori de esta información, necesitándose registros confiables (véase la Tabla
3.4).
Figura 3.1. Vista del interior de la galería existente.
Tabla 3.4. Resumen de información de estaciones de aforo.
Código
Tipo de
Información
Estación
Latitud
Longitud
Altitud
(m.s.n.m.)
Periodo
C201
Hidrográfica
Upamayo
10º 55’
76º 16’
4,080
1965 - 2004
C213
C257
C261
C262
C268
Hidrográfica
Mejorada
Hidrográfica Puente Chúlec
Hidrográfica
Quillón
Hidrográfica
Moya
Hidrométrica Cochas Túnel
12º 31’
11º 30’
12º 23’
12º 24’
11º 51’
74º 55’
75º 55’
75º 09’
75º 08’
75º 44’
2,799
3,710
3,190
3,180
3,750
1965 - 2004
1965 - 2004
1965 - 2004
1965 - 2004
1965 - 2004
C269
Hidrométrica
11º 51’
75º 45’
3,750
1965 - 2004
Piñascocha
Fuente: COES – Electroperú (2010).
54
Por lo expuesto, se debe resaltar que la única institución reconocida que
proporciona esta información es el Servicio Nacional de Meteorología e
Hidrología del Perú (SENAMHI), organismo público adscrito al Ministerio del
Ambiente, e integrante de la Organización Mundial de Meteorología (OMM),
razón por la cual cumple con los estándares de monitoreo, adquisición, medición
y tratamiento de datos meteorológicos, siendo además el ente supervisor de las
actividades hidrometeorológicas en el Perú.
a. Temperatura: Las variaciones de este parámetro meteorológico están
directamente ligadas al factor altitudinal. La temperatura experimenta
variaciones que van desde el tipo semicálido en los niveles más bajos,
hasta aquellas de tipo templado, donde las temperaturas descienden en
forma gradual, alcanzando un promedio que oscila entre los 16ºC y 18ºC,
según
los
registros
de
las
estaciones
Mejorada
y
Quichuas,
respectivamente (mayor información puede verse en las tablas 3.5 y 3.6).
Tabla 3.5. Resumen de información de temperatura.
Tipo de
Información
Temperatura
Temperatura
Estación
Mejorada
Quichuas
Latitud
12º 53’
12º 47’
Longitud
Altitud
(m.s.n.m.)
Nº años
74º 86’
74º 77’
2,820
2,650
42
41
Fuente: Electroperú (2010).
b. Humedad relativa: Presenta un régimen variable en el transcurso del año,
con una época de valores altos durante los meses de verano (enero,
febrero y marzo) y una época de valores bajos durante los meses
invernales (junio, julio y agosto). Los valores promedios anuales de
humedad relativa registrados en las estaciones de Mejorada y Quichuas
para el periodo comprendido entre los años 2002 y 2005, oscilan entre 54%
y 60%, respectivamente (esta información puede verse en la Tabla 3.7).
55
Tabla 3.6. Temperatura media mensual - Rangos térmicos.
Altitud
(m.s.n.m.)
<1 000
1 000 – 2
2 000
000 – 3
3 000
000 – 4
>4 000
Ene
Feb
Mar
Abr
May
Jun
Jul
Ago
Set
Oct
Nov
Dic
23,7 24,0 23,9 23,4 22,2 21,0 20,6 21,3 22,0 22,2 23,3 23,6
2 0 21,1 0 20,9 6 20,7 0 19,7 4 18,6 4 18,4 2 19,2 6 19,9 4 19,9 6 21,2 2 21,0
20,8
3 3 16,6 0 16,3 7 16,3 7 15,7 3 14,7 0 14,6 3 15,5 7 16,4 7 16,3 0 17,4 7 16,9
16,3
4 1 9,93 6 9,81 5 9,68 3 9,20 4 8,38 6 8,13 9 8,79 1 9,52 3 9,81 6 10,4 1 10,1
9,84
4,91 4,90 4,93 4,66 4,22 3,51 3,05 3,51 4,16 4,79 4,96 4,98
Fuente: ANA (2010); Electroperú (2010).
Tabla 3.7. Humedad relativa - Cuenca del río Mantaro.
Altitud
Ene Feb Mar Abr
(msnm)
553 – 1 000 71,5 73,4 73,6 71,8
6
2
6
0
1 000 – 1
71,3 73,4 73,8 71,4
1 500
500 – 2 0 67,4 0 70,1 0 71,2 0 67,2
2 000
000 – 2 5 65,3 5 68,1 0 69,7 0 64,4
500
2 500 – 3 3 67,5 3 69,9 7 71,7 7 66,1
3 000
000 – 3 6 68,8 5 69,6 6 72,5 4 65,7
3 500 – 4
73,1 72,3 75,1 68,3
4 000
000 – 4 4 76,4 2 73,5 7 77,3 3 69,7
4 500
500 – 4 2 80,1 0 74,0 5 79,7 8 70,7
2 Electroperú
2
0(2010).0
Fuente:985
ANA (2010);
May
6
69,6
68,6
0 63,0
5 59,5
7 60,5
7 60,3
62,9
1 64,9
8 67,3
2
Jun
4
69,9
69,3
0 61,4
5 56,8
7 57,0
3 55,3
57,0
5 58,1
6 59,1
6
Jul
8
68,7
67,3
0 60,4
0 55,7
3 55,8
0 53,6
54,4
6 55,1
4 55,6
0
Ago
0
67,8
66,5
0 60,3
0 56,4
0 56,9
6 56,5
58,3
2 60,8
6 64,2
1
Set
0
67,7
66,8
0 61,1
0 57,6
3 58,9
2 59,1
62,2
0 64,9
6 68,1
2
Oct
2
69,2
68,5
0 62,5
0 58,5
7 60,7
5 60,0
63,5
7 66,0
0 67,5
9
Nov
0
67,8
66,9
0 60,6
0 56,6
3 58,8
0 58,7
63,2
9 66,4
7 69,2
9
Dic
6
69,9
69,3
0 64,2
0 61,0
7 63,2
1 63,6
67,7
8 70,9
1 74,0
6
c. Evaporación: La intensidad de la evaporación varía en el sentido inverso
al incremento de las temperaturas; es decir, que es menor en los meses de
verano (enero, febrero y marzo), no obstante que registra las temperaturas
más altas y las precipitaciones más abundantes. Es mayor durante los
meses invernales, que por el contrario son más fríos y secos (junio, julio y
agosto). Los datos de evaporación media anual registrados en las
estaciones de Mejorada y Quichuas para el periodo comprendido entre los
años 2002 y 2005, oscilan entre 3.6 mm y 3.8 mm (véase el Anexo 2,
Hidrología).
56
d. Horas de sol: Las horas de sol presentan un régimen casi invariable a lo
largo del año, presentando pequeñas diferencias en los meses de invierno,
que es cuando se registra la mayor cantidad. El promedio más alto se
registra en el mes de agosto, con 6.12 horas pero en general y a lo largo
del año las horas de sol tienden a ser casi 5 horas, según los datos tomados
de la estación Quichuas, del periodo entre los años 2002 y 2005 (véase el
Anexo 2, Hidrología).
e. Velocidad del viento: De los datos obtenidos en la estación Quichuas, se
puede afirmar que los vientos son generalmente calmados, con velocidades
que van de un mínimo de 0.8 a un máximo de 1.4 m/s. La velocidad media
anual del viento, para el periodo comprendido entre los años 2002 y 2005,
oscila entre 0.9 y 1.0 m/s (véase el Anexo 2, Hidrología).
f. Hidrografía: Los recursos hídricos de la represa Tablachaca provienen del
río Mantaro, que pertenece a la vertiente atlántica del sistema andino; nace
en la descarga del lago Junín, a más de 4,000 m.s.n.m.
El área total de la cuenca del Mantaro abarca unos 36,600 km2, hasta
confluir con el río Apurímac para conformar el río Ene, en un tramo de 735
km. A lo largo de su cauce, se definen tres tramos: el Mantaro superior, el
medio y el inferior (véase la Figura 3.2).
g. Precipitación: El régimen de precipitación pluvial presenta dos épocas
bien marcadas: una época lluviosa que se inicia en octubre y cesa en abril,
alcanzando los promedios totales mensuales más altos en los meses
comprendidos entre enero y marzo; y una época de menores
precipitaciones entre mayo y septiembre, cuando las lluvias son
esporádicas y escasas.
57
Las estaciones de Mejorada y Quichuas tienen un registro desde
1962 y 1963, de precipitaciones máximas de 230.6 mm y 220.2,
respectivamente; mientras que el resto de estaciones, que solo tienen
registros desde 1994, dan cuenta de precipitaciones máximas de 200 mm;
registradas en su totalidad durante el mes de enero. Por ello, en general,
para la zona de estudio, se tiene una precipitación promedio anual entre
550 mm y 600 mm.
En la Tabla 3.8 se presentan los datos de precipitación total mensual
registrados en la estación Quichuas.
3.1.3. Hardware y software especializados
 Computadora Intel (R) Core TM i5 CPU M430 @2.27 GHZ y 2GB de
memoria y monitor de 17”.
 Modelo FEFLOW+FMH3 5.3.
 Software Arc GIS 9.3.
 Software Surfer 8.0.
 Software AutoCAD Civil 3D 2013.
3.2. Área de Estudio
La zona seleccionada para la estabilización del Derrumbe 5, se ubica en
el lado derecho de la presa de Tablachaca, en el sector encañonado del río
Mantaro, sobre el flanco occidental de la cordillera oriental. Esto, en la provincia
de Tayacaja del departamento de Huancavelica, a 110 km al sureste de la
población de Huancayo (véase la Figura 3.3).
3.3. Caracterización de la Hidrología Superficial
3.3.1. Ciclo hidrológico del área de estudio
Se da a partir de la precipitación que cae y se infiltra directamente en el
suelo, de otra parte que es absorbida por la escasa vegetación y de una mínima
58
porción que se incorpora a los glaciares o nevados.
3.4. Caracterización de la Hidrología Superficial
3.4.1. Ciclo hidrológico del área de estudio
Se da a partir de la precipitación que cae y se infiltra directamente en el
suelo, de otra parte que es absorbida por la escasa vegetación y de una mínima
porción que se incorpora a los glaciares. El agua que se infiltra se convierte en
agua subterránea, que es almacenada o fluye lentamente hacia corrientes y
cuerpos de agua (véase la Figura 3.4).
Sobre la base de la información de la Evaluación Geotécnica Estática y
Dinámica del Derrumbe 5 del Estudio Integral Embalse Tablachaca del
Consorcio
INGETEC-SVS,
se
complementó
el
estudio
hidrológico
determinándose que el rendimiento hídrico será 12.92 m3/s/km2.
3.4.2. Datos históricos
El Consorcio INGETEC-SVS utilizó las precipitaciones medias diarias de
las tres estaciones pluviométricas que se encuentran localizadas en la zona del
Derrumbe y en Quichuas. En la Tabla 3.9 se presenta la información general de
dichas estaciones.
Durante el periodo 1964-1978, la precipitación media diaria fue
determinada por el Consorcio INGETEC-SVS con información de la estación
Quichuas; mientras que la precipitaciones del periodo 1979-2005 fue
determinada con información de las estaciones PRD5BAJO y PRD5ALTO,
ubicadas en parte baja y alta del Derrumbe 5. En estos tres casos, la
precipitación media diaria se obtuvo con ayuda del método de los polígonos de
Thiessen.
59
Figura 3.2. Diagrama topológico de la cuenca del río Mantaro, Fuente: Electroperú, (2011).
60
Tabla 3.8. Datos de precipitación total mensual estación Quichuas.
Año
1964
1965
1966
1967
1968
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
Prom.
Max.
Mín.
Ene
25
78
69
79
95
59
171
69
83
113
144
148
99
39
151
106
112
230
203
62
150
121
110
92
146
77
84
110
38
101
105
73
97
112
107
92
141
111
96
52
63
64
102
230
25
Feb
43
86
79
100
84
67
66
40
48
142
164
72
72
112
103
66
151
376
133
58
233
83
228
70
150
99
38
0
48
64
116
128
125
111
79
101
108
87
77
135
75
72
102
376
0
Mar
71
65
60
179
52
62
73
45
89
123
81
103
88
82
69
228
228
133
95
72
119
87
164
44
109
182
82
59
26
41
99
112
76
74
93
72
68
84
115
106
78
70
94
228
26
Abr
54
34
36
23
25
36
47
41
61
17
39
43
26
8
30
82
28
39
38
35
77
63
45
32
39
64
29
30
13
29
58
16
51
69
12
43
33
26
54
27
21
19
38
82
8
May
42
10
21
18
4
4
11
5
5
0
2
20
10
17
9
14
22
11
3
6
18
18
13
34
5
14
13
9
0
12
29
5
3
12
2
6
24
28
12
18
15
11
13
42
0
Jun
0
1
1
8
2
5
5
2
0
2
20
0
12
1
7
0
1
0
6
19
20
7
0
4
0
27
104
30
11
8
0
13
0
1
6
3
5
1
0
13
11
9
9
104
0
Jul
0
8
0
10
9
5
11
0
0
17
0
0
4
2
1
22
18
0
1
2
4
0
5
10
0
0
23
5
7
5
0
1
0
0
0
12
5
14
0
8
6
5
5
23
0
Fuente: CESEL (2011).
61
Ago
3
9
11
32
14
14
1
14
0
21
20
0
0
0
1
14
18
51
19
16
20
9
44
1
0
8
71
12
4
4
1
8
0
22
6
2
5
10
13
8
3
2
12
71
0
Set
43
32
16
19
16
20
33
6
10
27
6
0
42
22
60
40
65
11
38
47
7
46
0
38
3
17
35
13
7
16
8
33
36
36
4
56
11
21
35
25
22
19
25
65
0
Oct
48
17
73
71
40
48
54
37
27
57
46
0
17
26
34
51
154
95
63
43
44
46
43
41
64
98
184
35
22
156
30
26
30
30
65
29
35
0
10
52
48
45
51
184
0
Nov
71
35
97
45
52
52
32
51
50
28
23
43
22
107
46
83
56
110
102
51
83
60
53
86
43
33
202
183
193
289
181
47
56
79
39
79
46
0
42
49
35
36
73
289
0
Dic
101
75
86
88
102
96
98
86
62
100
24
102
52
113
82
166
83
147
33
77
94
126
93
67
97
52
59
35
18
50
91
58
0
50
120
66
58
0
50
163
120
110
80
166
0
Total
501
450
549
672
495
468
602
396
435
647
569
531
444
529
593
872
936
1203
734
488
869
666
798
519
656
671
924
521
387
775
718
520
474
596
533
561
539
382
504
656
497
462
603
1203
382
Figura 3.3. Ámbito de estudio para las obras de estabilización del
Derrumbe 5 - Quichuas – Huancavelica.
Figura 3.4. Ciclo hidrológico en la zona de estudio.
62
Tabla 3.9. Estaciones pluviométricas.
Código
Estación
Cota
(msnm)
Sin Código
Quichuas
2 550,00
PRD5BAJO
D5BAJO
2 758,63
PRD5ALTO
D5ALTO
2 948,04
Periodo de Registro
1964/01/012003/12/31
1979/03/162005/03/15
1981/11/052005/03/15
Coordenadas Planas
Norte
Este
ND
ND
8 621 875
523 091
8 621 746
523 387
Fuente: CESEL (2011).
A partir de la precipitación media diaria calculada del Derrumbe 5, se
obtuvieron las precipitaciones máximas diarias anuales de los periodos 19642001/2003-2005 (véase la Tabla 3.10), contando con un periodo de 41 años para
el desarrollo del estudio hidrológico.
Las estadísticas de las precipitaciones máximas diarias son:
 Número de datos: 41.
 El promedio de Pmax 24 = 31.5 mm.
 La máxima de Pmax 24 = 98 mm.
 La mínima de Pmax 24 = 15 mm.
 La desviación estándar de Pmax 24 = 15.21.
3.4.3. Tiempo de retorno
El tiempo de retorno está en función de la vida de diseño de las estructuras
de drenaje y la probabilidad de riesgo de falla. Con las características
anteriormente indicadas y los valores de la Tabla 3.11, se obtiene el TR, que es
igual a 190 años.
La vida de diseño de las cunetas es 20 años, que deberán ser
rehabilitadas y mejoradas dentro de un plan de mantenimiento periódico. El
riesgo de falla es de 10%, teniéndose en cuenta que las cunetas podrían ser
reparadas antes de que sean riesgosas para la estabilidad del Derrumbe 5.
63
Tabla 3.10. Serie de precipitación media diaria a nivel mensual sobre el Derrumbe 5 (en mm).
Año
1964
1965
1966
1967
1968
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
Prom.
Max.
Min.
Ene
25
78
69
79
95
59
171
69
83
113
144
148
99
39
151
106
112
230
203
62
150
121
110
92
146
77
84
110
38
101
105
73
97
112
107
92
141
111
96
52
63
64
102
230
25
Feb
43
86
79
100
84
67
66
40
48
142
164
72
72
112
103
66
151
376
133
58
233
83
228
70
150
99
38
0
48
64
116
128
125
111
79
101
108
87
77
135
75
72
102
376
0
Mar
71
65
60
179
52
62
73
45
89
123
81
103
88
82
69
228
228
133
95
72
119
87
164
44
109
182
82
59
26
41
99
112
76
74
93
72
68
84
115
106
78
70
94
228
26
Abr
54
34
36
23
25
36
47
41
61
17
39
43
26
8
30
82
28
39
38
35
77
63
45
32
39
64
29
30
13
29
58
16
51
69
12
43
33
26
54
27
21
19
38
82
8
May
42
10
21
18
4
4
11
5
5
0
2
20
10
17
9
14
22
11
3
6
18
18
13
34
5
14
13
9
0
12
29
5
3
12
2
6
24
28
12
18
15
11
13
42
0
Jun
0
1
1
8
2
5
5
2
0
2
20
0
12
1
7
0
1
0
6
19
20
7
0
4
0
27
104
30
11
8
0
13
0
1
6
3
5
1
0
13
11
9
9
104
0
Jul
0
8
0
10
9
5
11
0
0
17
0
0
4
2
1
22
18
0
1
2
4
0
5
10
0
0
23
5
7
5
0
1
0
0
0
12
5
14
0
8
6
5
5
23
0
Fuente: CESEL (2011).
Datos de precipitación máxima diaria anual.
64
Ago
3
9
11
32
14
14
1
14
0
21
20
0
0
0
1
14
18
51
19
16
20
9
44
1
0
8
71
12
4
4
1
8
0
22
6
2
5
10
13
8
3
2
12
71
0
Set
43
32
16
19
16
20
33
6
10
27
6
0
42
22
60
40
65
11
38
47
7
46
0
38
3
17
35
13
7
16
8
33
36
36
4
56
11
21
35
25
22
19
25
65
0
Oct
48
17
73
71
40
48
54
37
27
57
46
0
17
26
34
51
154
95
63
43
44
46
43
41
64
98
184
35
22
156
30
26
30
30
65
29
35
0
10
52
48
45
51
184
0
Nov
71
35
97
45
52
52
32
51
50
28
23
43
22
107
46
83
56
110
102
51
83
60
53
86
43
33
202
183
193
289
181
47
56
79
39
79
46
0
42
49
35
36
73
289
0
Dic
101
75
86
88
102
96
98
86
62
100
24
102
52
113
82
166
83
147
33
77
94
126
93
67
97
52
59
35
18
50
91
58
0
50
120
66
58
0
50
163
120
110
80
166
0
Total
501
450
549
672
495
468
602
396
435
647
569
531
444
529
593
872
936
1203
734
488
869
666
798
519
656
671
924
521
387
775
718
520
474
596
533
561
539
382
504
656
497
462
603
1203
382
Tabla 3.11. Tiempo de retorno en función de diseño y riesgo aceptable de
falla.
Vida de Diseño
(años)
10
20
30
50
70
100
Riesgo Aceptable
de Falla (%)
5
10
20
5
10
18.2
5
10
26
5
10
40
5
10
30
1
5
10
Tiempo de Retorno (años)
200
100
50
390
190
100
585
285
100
975
475
100
1 365
665
197
9 950
1 950
950
3.4.4. Ajuste estadístico de Pmax24
La serie histórica de Pmax 24 anual se ajusta a una distribución lognormal, verificándose esto mediante la prueba de bondad de ajuste SmirnovKolmogorov.
Determinando el tiempo de retorno igual a 190 años, y teniendo en cuenta
los resultados del ajuste estadístico de Pmax24 a la distribución log-normal, se
obtiene la Pmax24 horas de 74.6 mm. Esta información puede verse en la Tabla
3.12.
3.4.5. Curva IDF
Debido a que no se dispone de registros pluviográficos que permitan
obtener las intensidades máximas, se aplicó la ecuación de Dick y Peschke para
65
calcular la lluvia máxima, en función de la precipitación máxima en 24 horas.
Tabla 3.12. Tiempo de retorno.
TR (Años)
Pmx24 (mm)
5
10
20
25
50
100
190
390
500
39.7
46.7
53.4
55.5
62
68.6
74.6
81.5
84
TR: Tiempo de retorno.
Con los datos de lluvia máxima en la zona del Derrumbe 5 se obtuvo la
curva de Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF).
10 2,505  T 0,154
I
t 0,75
(2.55)
donde:
I (mm/h) = Intensidad máxima.
T (años) = Periodo de retorno.
t (min) = Duración de precipitación.
Los cálculos correspondientes a la determinación de la curva IDF del
Derrumbe 5 se presentan en el Anexo 2, Hidrología.
3.4.6. Tiempo de concentración
Se calculó el tiempo de concentración a partir de las fórmulas de Kirpich,
Hathaway, Bransby-Williams y de la U.S. Corp. Ing., tal como se aprecia en la
Tabla 3.13.
66
Con las características de la cuenca que corresponden al área de drenaje
del Derrumbe 5, se estimó en promedio que el tiempo de concentración sería
15.62 minutos.
3.4.7. Coeficiente de escorrentía
Se consideró un suelo muy permeable con un valor de C=0.30; sin
embargo, el coeficiente de escorrentía tiene dos factores más que son relevantes
para su determinación: la pendiente del terreno y el tiempo de retorno (véase la
Figura 3.5, Tipo de suelos).
Considerando que el Derrumbe 5 tiene pendientes superiores al 50% y
que el tiempo de retorno es superior a 100 años, el coeficiente de escorrentía
adoptado es C=0.51 (pendiente superior a 7%, condición de cobertura mayor al
75%). Esto puede observarse en la Tabla 3.14.
3.4.8. Rendimiento hídrico
En áreas colectoras pequeñas, como el Derrumbe 5, para el cálculo del
rendimiento hídrico se usa el método racional.
Q = C I A / 3,6 (m³/s)
donde:
I (mm/h) = Intensidad máxima.
A (km²) = Área.
C = Coeficiente de escorrentía.
Y los datos de entrada son:
C = 0.51.
Tc = t = 15.62 minutos.
Tr = 190 años.
I = 91.25 mm/hora.
67
(2.56)
Tabla 3.13. Tiempo de concentración.
Características de La Cuenca
Tiempo de Concentración en hr
Área
(km2)
Longitud
(km)
Pendiente
(m/m)
Kirpich
Hathaway
BransbyWilliams
U.S. Corp.
Ing.
Promedio
Tiempo de
Concentración
(Tc)
4,095
1,195
0.77
0.08
0.33
0.27
0.36
0.26
(mínimo)
15.62
68
A = 37.6 km2
El caudal de diseño es 12.92 m3/s/km2.
Figura 3.5. Clasificación hidrológica de los suelos en el Derrumbe 5.
3.4.9. Caudal de diseño
Para el cálculo de los caudales de diseño se definió el sistema de
drenaje superficial del Derrumbe 5.
El caudal de diseño de cada dren está conformado por el caudal de
ladera (Q laderas) y el caudal del dren (Q dren).
El caudal de ladera es la escorrentía de lluvia de las áreas de drenaje,
y el caudal de dren corresponde a los aportes de otros drenes.
69
Tabla 3.14. Coeficiente de escorrentía en función de característica
regional y periodo de retorno.
Características de la
Superficie
Asfáltico
Concreto/techo
Periodo de Retorno
(años)
2
5
10
25
50
100
Áreas desarrolladas
0.73
0.77
0.81
0.86
0.90
0.95
0.75
0.80
0.83
0.88
0.92
0.97
500
1.00
1.00
Zonas verdes (jardines, parques, etc.)
Condición pobre (cubierta de pasto menor del 50% del área)
Plano 0-2%
Promedio 2-7%
Pendiente superior a 7%
0.32
0.37
0.40
0.34
0.40
0.43
0.37
0.43
0.45
0.40
0.46
0.49
0.44
0.49
0.52
0.47
0.53
0.55
0.58
0.61
0.62
Condición promedio (cubierta de pasto del 50 al 75% del área)
Plano 0-2%
Promedio 2-7%
Pendiente superior a 7%
0.25
0.33
0.37
0.28
0.36
0.40
0.30
0.38
0.42
0.34
0.42
0.46
0.37
0.45
0.49
0.41
0.49
0.53
0.53
0.58
0.60
0.21
0.23
0.25
0.29
0.29
0.32
0.35
0.39
0.34
0.37
0.40
0.44
Áreas no desarrolladas
0.32
0.42
0.47
0.36
0.46
0.51
0.49
0.56
0.58
0.31
0.35
0.39
0.34
0.38
0.42
0.36
0.41
0.44
0.40
0.44
0.48
0.43
0.48
0.51
0.47
0.51
0.54
0.57
0.60
0.61
0.25
0.33
0.37
0.28
0.36
0.40
0.30
0.38
0.42
0.34
0.42
0.46
0.37
0.45
0.49
0.41
0.49
0.53
0.53
0.58
0.60
0.22
0.31
0.35
0.25
0.34
0.39
0.28
0.36
0.41
0.31
0.40
0.45
0.35
0.43
0.48
0.39
0.47
0.52
0.48
0.56
0.58
Condición buena (cubierta de pasto de 75% del área)
Plano 0-2%
Promedio 2-7%
Pendiente superior a 7%
Área de cultivos
Plano 0-2%
Promedio 2-7%
Pendiente superior a 7%
Pastizales
Plano 0-2%
Promedio 2-7%
Pendiente superior a 7%
Bosques
Plano 0-2%
Promedio 2-7%
Pendiente superior a 7%
Fuente: Adaptado de Ven Te Chow (2014, p. 297).
En la Tabla 3.15, se presenta el detalle de los caudales de diseño de
cada uno de los drenes y el sistema de drenaje superficial.
70
Tabla 3.15. Caudales de diseño del sistema de drenaje del Derrumbe 5.
Tipo
Cuneta
principal
Cuneta
secundaria
Colectores
Total
Dren
1
2A
2B
3
4
6
6A
6B
7A
7B
8
9
10
11
12
13A
13B
14
15
16
17
18
19
I
II
III
IV
V
VI
VII
Oeste
Este*
Este**
Longitud
(m)
Área
(m²)
371,1
149,9
574,7
371,7
391,5
295,5
38,8
45,9
471,4
159,3
297,6
150,5
175,2
138,2
134,8
69,7
46,0
452,7
193,9
354,2
382,6
126,9
510,6
204,7
47,8
129,3
107,5
65,7
135,2
197,7
328,0
33 025,31
23 681,15
50 277,34
26 454,26
16 415,42
10 361,22
1 120,48
4 708,86
32 766,11
9 408,02
9 206,81
5 488,81
13 288,01
4 367,84
2 866,39
867,93
517,60
20 171,64
6 187,99
14 432,25
13 034,15
4 761,00
17 513,87
2 371,20
316,14
5 559,29
3 265,05
3 737,04
6 373,16
19 245,48
6 980,99
8 148,03
0,00
790,0
7 908,6
Q
Laderas
(m³/s)
0,427
0,306
0,650
0,342
0,212
0,134
0,014
0,061
0,423
0,122
0,119
0,071
0,172
0,056
0,037
0,011
0,007
0,261
0,080
0,186
0,168
0,062
0,226
0,031
0,004
0,072
0,042
0,048
0,082
0,249
0,090
0,105
0
Q dren
(m³/s)
Q Total
(m³/s)
0,000
0,000
0,306
0,000
0,000
0,075
0,000
0,014
0,000
0,632
0,082
0,000
0,000
0,071
0,127
0,007
0,000
0,383
0,000
0,080
0,000
0,000
0,062
0,000
0,000
0,000
0,072
0,000
0,000
0,000
2,494
0,703
1,859
0,427
0,306
0,956
0,342
0,212
0,209
0,014
0,075
0,423
0,754
0,201
0,071
0,172
0,127
0,164
0,018
0,007
0,644
0,080
0,266
0,168
0,062
0,288
0,031
0,004
0,072
0,114
0,048
0,082
0,249
2,584
0,808
1,859
376 918,84
* Colector Este comprende desde sus inicios hasta el final de la cuneta existente (denominada cuneta
5), que coincide con el punto de entrega del canal 7B. El caudal referido corresponde al acumulado en
este tramo.
** Colector Este comprende desde la entrega del canal 7B hasta su final (entrega al río aguas abajo de
la presa). El caudal referido corresponde al acumulado total requerido en el Colector Este.
Fuente: CESEL (2011).
El sistema de drenaje para el Derrumbe 5 se presenta en el Anexo 2,
Planos RMG-HI-001 al RMG-HI-004, de la presente tesis.
71
3.5. Caracterización Geológica
3.5.1. Geomorfología
El marco físico general del sistema andino del centro del Perú se
caracteriza por tener una rugosa y elevada estructura hórstica. Asimismo, el
área de estudio se encuentra en las unidades morfoestructurales entre la
cordillera Occidental-Altiplanicies y cordillera Oriental, separadas por el valle
interandino longitudinal del río Mantaro. Estos rasgos geomorfológicos
presentan un alineamiento noroeste conformado generalmente por rocas
paleozoicas distribuidas en el complejo basal de la cordillera Oriental,
cubiertas en discordancia por rocas sedimentarias mesozoicas (véanse los
planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6 de la presente tesis).
El proceso de levantamiento de los Ándes originó un desarrollo
geomorfológico de superficies erosionadas llamadas ‘Superficie Puna’ y
etapas ‘Valle y Cañón’, que están ampliamente expuestas en la región andina
del centro del Perú, asociadas a un ciclo de erosión maduro a juvenil. La
superficies ‘Puna’ y ‘Valle y Cañón’, fueron afectadas por el proceso glaciar
de los periodos Terciario Superior y Cuaternario, dando como resultado una
morfología actual constituida por altiplanicies y cumbres por encima de los
4,000 m.s.n.m.; así como valles y cañones que drenan agua hacia las
vertientes de los océanos Pacífico y Atlántico, a través de los ríos Mantaro y
Huallaga, formando en la zona de altiplanicies, valles abiertos y cañones con
laderas empinadas, ubicados entre los 3,000 m.s.n.m. y los 1,000 m.s.n.m.
Durante los periodos Terciario Superior y Cuaternario, se produjeron
fenómenos geodinámicos externos, como: deslizamientos, aluviones,
huaycos, entre otros, que ocupan la parte baja de las laderas del valle del
Mantaro, como los deslizamientos en el área de influencia del embalse –
Derrumbes 3, 4, 5, 6, 7, 8 y 9–, que son antiguos (Pleistoceno) y con aparente
estabilidad; a diferencia del Derrumbe 5, un deslizamiento reactivado en su
72
parte inferior, que originó la remoción e inestabilidad del material de las partes
media y superior de la ladera.
Es necesario indicar que el valle del Mantaro presenta desde aguas
abajo de Huancayo hasta Tablachaca varios deslizamientos ocurridos en el
Periodo Cuaternario (Pleistoceno), como los de Laria y Pilchaca, con
estabilidad aparente. También, en el sector entre Tablachaca hasta el
deslizamiento de Condorsenga (1940), las laderas del valle del Mantaro
presentan deslizamientos antiguos y recientes con aparente estabilidad, como
los de Quichicani (1950), Llacta Huayjo, Anco, Tocorayoc; o como el
deslizamiento de Mayunmarca (ocurrido el 25 de abril de 1974, en la margen
derecha del río Mantaro, a 30 km aguas abajo de la presa de Tablachaca),
que causó el represamiento del río Mantaro por más de 40 días.
3.5.2. Unidades litoestratigráficas
En la cuenca media del valle del río Mantaro se encuentran rocas de
edades que van del Paleozoico inferior y posiblemente desde el
Precambriano, hasta el Cuaternario pero con algunas lagunas estratigráficas.
La columna litoestratigráfica y geocronológica del área de influencia del
proyecto, muestra en forma resumida las relaciones estratigráficas con el
substrato Paleozoico, que posiblemente llega hasta el Precambriano,
constituida por rocas metamórficas, representadas en esta región por el Grupo
Excélsior, cubiertas discordantemente por los grupos Ambo, Tarma y
Copacabana del Paleozoico superior, con incipiente grado de metamorfismo.
Cierra en forma discordante el ciclo posherciniano la serie detrítica y volcánica
del Grupo Mitu.
Finalmente, yace en forma discordante la secuencia estratigráfica del
ciclo andino, constituida por unidades formacionales clásticas y calcáreas del
Jurásico-Cretáceo; tal como se puede observar en los planos de geología
regional (revísense los planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008, del Anexo 6, de
73
la presente tesis).
a. Grupo Excélsior Devoniano (D-e): El basamento Pre-mesozoico de la
región está formado por un complejo de rocas metamórficas, mapeadas
por el Instituto Geológico, Minero y Metalúrgico (Ingemmet), en el
cuadrángulo de Pampas en la hoja de Huancavelica, con el nombre de
Grupo Excélsior. Por lo general, se atribuye que estas rocas serían del
Paleozoico inferior, y por consiguiente las más antiguas que afloran en
la región.
El basamento Premesozoico constituye el geoanticlinal que forma
parte de la Cordillera Oriental, que separa a la cuenca de sedimentación
mesozoica occidental y oriental.
Las observaciones de campo y de literatura revelan que el Grupo
Excélsior tiene en esta región dos horizontes –inferior y superior–,
diferenciados por el grado de metamorfismo.
El horizonte inferior está conformado por esquistos con cuarzo
sericita y clorita, con marcado metamorfismo de bajo grado, que
corresponde a la fase de esquistos verdes. Mientras que el horizonte
superior presenta intercalación de filitas pizarrosas y carbonosas de
color gris oscuro a negruzcas, cuarcitas, filitas cuarcíticas, y lentes y
venas de cuarzo.
El espesor de este grupo se estima en más de 2,000 m. Estas
rocas afloran en las laderas del embalse, en las laderas de la presa de
Tablachaca y en los primeros 9 km del túnel de aducción excavado en
esta litología (véanse los planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008, del
Anexo 6). Por correlación con otras secuencias mapeadas en los Ándes
74
centrales peruanos, se asigna la edad Devoniano.
La litología del Grupo Excélsior ha sido afectada por la tectónica
herciniana, y tiene un fuerte plegamiento y esquistosidad polifásica.
Asimismo, los ejes de plegamiento coinciden con la tendencia regional
de las estructuras N-NO a S-SE; y con los planos de esquistosidad, que
varían entre 50º a 80º al O-SO. En la zona del embalse y el túnel de
aducción, es casi transversal al valle y al eje del túnel.
El Grupo Excélsior es la base de la secuencia estratigráfica en el
área del Derrumbe 5 y representa a las rocas más antiguas en el área,
que
están
intensamente
plegadas
con
diferentes
grados
de
metamorfismo.
El basamento de rocas metamórficas reconocidas en el extremo
Este del Derrumbe 5 durante el Estudio Definitivo, son las mismas
unidades litoestratigráficas mapeadas y diferenciadas por el Consorcio
INGETEC-SVS, a partir de la discordancia Grupo Ambo/Grupo Excélsior,
a una cota de 3,075 m.s.n.m., en la margen derecha de la presa. Este
perfil litológico está conformado por:
 Pizarras negras silíceas de laminación gruesa, medias a duras; con
sectores carbonosos, de 40 m a 50 m de potencia.
 Bancos de cuarcita meteorizada, rugosa, moderadamente oxidada,
fracturada, diaclasada, con granulometría fina y de color pardo, cuya
potencia varía entre los 90 m y los 100 m, de acuerdo con el mapeo
superficial de campo.
 Pizarras carbonosas, con laminación fina, blandas, superficies de
fricción y plegamientos locales, fisibles por planos de foliación debido
75
a su contenido carbonoso. Su potencia varía entre los 70 m y los 80
m, según los registros de excavación en la galería existente.
Aparentemente, sobre la secuencia de esta roca, se produjo el
Derrumbe 5.
 En la base se encuentra una serie de esquistos y filitas cuarzosos,
producto del metamorfismo regional, de color gris oscuros a gris
parduscos, conformados por láminas finas, duras y discontinuas de
pizarras englobando lentes de cuarcita de 2 cm a 5 cm de potencia. A
veces, también, predominan lentes de cuarcita, y en otras las venas
de pizarra, dando un aspecto amigdaláceo a la roca. En general, la
roca posee estructura compacta, textura laminar y granulometría fina.
Los afloramientos se encuentran afectados por fallas, pliegues
estrechos y zonas de cizalla locales. Estas rocas afloran en la margen
derecha de la presa y aguas abajo de esta. Este tipo de roca también
se encuentra en las embocaduras de las galerías; su límite superior
se desconoce por estar cubierto con sedimentos del depósito coluvial.
En el límite Este del Derrumbe 5, a unos 80 m de la perforación
H-100 y a 95 m de la perforación H-67, el Grupo Excélsior se encuentra
infrayacente en contacto discordante con el Grupo Ambo. La estratigrafía
en ese sector se puede revisar con mayor detalle en los planos RMGGE-003 al RMG-GE-008, del Anexo 6 de la presente tesis.
 Nivel 1 (D-e): Son pizarras con graduación de color gris oscuro a gris
verdoso por meteorización, foliadas, compactas, con intercalaciones
de cuarcita gris de grano fino calcárea, de hasta 4 m de espesor. Estas
rocas se encuentran en la ladera entre los 3,115 m.s.n.m. y 3,085
m.s.n.m. También se encontraron en la perforación H-100, a lo largo
de 49 m, según los registros y fotografías de dicha perforación. La
estratigrafía de este nivel está conformada por pizarras con
76
intercalaciones de metareniscas y metalimolitas con niveles
calcáreos. Este nivel es litológicamente diferente al de las pizarras
encontradas a la altura de la corona de la presa y en el nivel 4.
 Nivel 2 (D-e): Se trata de cuarcita gris pardusca, de grano fino,
compacta, con estratos de 20 cm y 30 cm de espesor. Estas rocas
afloran por debajo de las pizarras entre los 3,085 m.s.n.m. y los 3,026
m.s.n.m., así como en los últimos 27 m de la perforación H-100.
 Nivel 3. (D-e): Constituido por esquisto gris pardusco, de grano fino,
compacto, como lentes delgados englobados en finas láminas de
pizarra. Estas rocas muestran un aspecto amigdaláceo, con
intercalaciones delgadas de cuarcitas, y afloran en la ladera a una
cota entre 3,026 m y 2,918 m.
 Nivel 4: Integrado por pizarra carbonosa, de color negro, laminada,
grano fino y compacto. En el sector, esta roca se encuentra en
contacto con el material del paleoderrumbe y afloran en la ladera,
entre los 2,918 m.s.n.m. y los 2,890 m.s.n.m. En este nivel es similar
al aflorado en la corona de la presa.
 Nivel 5: Que contiene esquisto con alternancias de filitas cuarzosas
de color gris, compactas, foliadas, que afloran a partir de los 2,890
m.s.n.m. hasta el estribo derecho de la presa Tablachaca.
En las cumbres al sur del Derrumbe 5, yacen sobre el complejo
metamórfico basal, local y de modo discordante, rocas clásticas de los
grupos Ambo y Mitu del Permiano medio a superior (véanse los planos
RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6 de la presente tesis).
77
b. Grupo Ambo (Ci-a)-Carbonífero inferior: En líneas generales, se trata de
metagrauwacas, metareniscas, filitas y microconglomerados. Esta
litología de la Edad Paleozoica-Carbonífera inferior yace en discordancia
sobre el Grupo Excélsior, cuyo contacto ondulado está en el extremo
oriental del Derrumbe 5, a 3,100 m.s.n.m., y en su lado occidental está
fallado. Los afloramientos conforman un cordón de rocas masivas, bien
estratificadas con algunos pliegues locales, que delimitan al Derrumbe
5, en el lado este. Al extremo oeste, el contacto discordante se observa
en la parte alta, a lo largo de varios metros. El grupo en la parte oeste
del área está conformado por los niveles que van de la base al techo.
 Nivel 1: Constituido por metagrauwaca basal con fragmentos
redondeados y subrredondeados de cuarcita y esquistos hasta de 5
cm de diámetro, y con estructura compacta y color gris.
 Nivel 2: Constituida por una secuencia interestratificada de filitas
grises con metarenisca gris a gris parduzco, grano medio a fino, en
capas de 10 cm a 30 cm. El espesor de esta secuencia varía entre 45
m y 50 m.
 Nivel 3: También es una secuencia de metagrauwacas pero de color
gris violáceo, con rodados finos de cuarcita y pizarra en estratos hasta
de 1.5 m de espesor. También tiene intercalaciones de metareniscas
gris, grano fino, foliaciones y lentes con hasta de 7 m de potencia, y
caliza gris oscura. Esta secuencia tiene unos 19 m de potencia.
 Nivel 4: Integrado por metarenisca gris verdosa clara, de grano muy
fino y laminada con 15 m de potencia.
 Nivel 5: Es de metarenisca gris violácea clara y gris verdosa clara, de
78
grano medio y 5 m de potencia.
 Nivel 6: Compuesto por metarenisca gris verdosa clara, de grano fino,
foliada y con unos 40 m de potencia.
En la parte oriental del área de contacto, existe discordancia ya
que el grupo está conformado por metareniscas de color marrón violáceo
claro, que son de grano fino y estratos delgados, y por intercalaciones
de metagrauwacas gris parduscas con fragmentos de cuarcita y pizarra.
En la perforación H-100, ubicada en la parte alta del Derrumbe 5,
se perforó 29.2 m en parte de las rocas del Grupo Ambo, encontrándose
lo siguiente: metarenisca marrón violácea y gris pardusca con
intercalaciones de metarenisca gris clara. En la parte inferior existe un
lente de metagrauwaca fina gris clara, con fragmentos de cuarcita y
pizarra, y con un espesor de 1.3 m (véanse los planos RMG-GE-003 al
RMG-GE-008 del Anexo 6 de la presente tesis).
c. Cuaternario:
Las formaciones
rocosas referidas anteriormente,
conforman el subestrato rocoso (basamento) sobre el cual yace con
mayor o menor potencia una variedad de depósitos cuaternarios,
constituidos por depósitos detríticos de origen fluvial, aluvial, diluvial, y
depósitos de deslizamiento de composición variada. En el área del
Derrumbe 5 y en la zona de influencia, destacan los siguientes: barra de
sedimentos lagunares (Qr-la), depósitos coluviales (Q-c), paleoderrumbe
(Qp-pd), depósitos aluviales antiguos (Qp-al) y paleocoluvial de pizarra
(Qp-cp).
 Barra de sedimentos lagunares (Qr-la): Esta denominación se
asigna a los materiales acumulados por la sedimentación del embalse
(lagunar) y que están rellenando el fondo de este, diferenciándose
79
niveles de: arena, grava arenosa, arcilla limosa, limo y arcilla,
intercalados en diferentes proporciones, predominando la arena y
grava en la cota del embalse.
 Depósitos coluviales (Q-c): Estos materiales se acumulan sobre la
superficie de la ladera de la zona inestable. Están conformados por
fragmentos subangulares de esquistos, metarenisca, cuarcita, filita
pizarrosa, meteorizados, sueltos de variado tamaño, con matrices de
limo arcilloso y arenoso. Estos materiales se acumulan en las
depresiones al pie de las laderas con mayor pendiente, por acción de
la gravedad y arrastradas por las lluvias. Su potencia varía entre los 5
m y 70 m, lo cual se indica en el plano de geología local, en las cuatro
secciones longitudinales y seis secciones transversales (véanse los
planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6).
 Depósitos aluviales antiguos (Qp-al): Este material ocupa la parte
baja de la ladera en contacto con las aguas del embalse;
corresponden a depósitos aluviales antiguos del río Mantaro,
constituidos por gravas y cantos de variada composición que forman
depósitos en terrazas de hasta más de 20 m. También se encuentran
terrazas aluviales con gravas, arenas y limos con espesores de hasta
20 m, aguas abajo de la presa y en la carretera Mantacra-Quichuas.
 Coluvial de pizarra y/o paleocoluvial de pizarra (Qp-cp): Material
conformado por algunos bloques de pizarras grises negruzcas e
intemperizadas, con predominio de arcillas, limos y arenas negras de
consistencia media y medianamente densas. En el contacto inferior
predomina arcilla de hasta 1.5 m de potencia. Este material se
encuentra en la parte baja de la ladera del Derrumbe 5, cubierto por
el depósito coluvial (Q-c) y el paleoderrumbe (Qp-pd). En el análisis
80
de la presente tesis, se tomaron las investigaciones de las galerías
existentes y de las perforaciones diamantinas H-2, H10, H-13, H-17,
H-18, H-19, H-35, H-37 y H-69. En las galerías G-1 y G-3, cuya
exploración y muestreo se realizó en el 2005, también se encontraron
dichos materiales.
Este coluvial de pizarra es un depósito del Cuaternario antiguo
con una morfología de terrazas y escarpas escalonadas, producto del
proceso de profundización y erosión durante la etapa Cañón. Por eso
es que en algunas terrazas hay presencia de depósito aluvial, así
como material de coluvial de pizarra sobre el basamento rocoso del
Grupo Excélsior, tal como se muestra en las secciones geológicas
longitudinales A-A’, B-B’, C-C’ y D-D’ (véanse los planos RMG-GE003 al RMG-GE-008 del Anexo 6).
 Paleoderrumbe (Qp-pd): Se localiza en la parte central de la ladera
del Derrumbe 5, parcialmente cubierto por depósitos coluviales. Está
constituido por bloques de cuarcita, esquistos y pizarras de color gris
a gris pardusco, fracturados, oxidados, y algunos con superficies de
fricción que en ciertos sectores contienen matriz areno-arcillosa de
color marrón claro.
Estos materiales fueron encontrados en las perforaciones H101 a H-104, con un espesor de 72.6 m y 29.4 m, reposando sobre
brechas cuarcíticas y esquistosas, con potencias de 35 m a 28.6 m.
El conjunto de la masa deslizada yace sobre material blando brechado
de pizarra arcillosa milonitizada, de mediana plasticidad, con
espesores entre 24 m y 36.7 m, que es la zona donde se desplaza el
inclinómetro (véase el Anexo 3, Registro y Fotografías de
Perforación).
81
La superficie del plano de deslizamiento a nivel profundo se
puede observar en las secciones geológicas longitudinales A-A’, B-B’,
C-C’ y D-D’ elaboradas (revísense los planos RMG-GE-003 al RMGGE-008 del Anexo 6).
3.5.3. Estructuras geológicas
Los Ándes peruanos tienen una orientación general NO-SE, rumbo que
también presentan las mayores estructuras: pliegues, fallas, elongación de
intrusivos, etc. Estos rasgos tectónicos son el resultado de varios procesos
orogénicos y magmáticos ocurridos durante los periodos Paleozoico,
Mesozoico y Cenozoico.
Las unidades litoestratigráficas del Derrumbe 5 están constituidas por
rocas metamórficas que han sido plegadas y falladas con una tendencia
regional de rumbo N20º-30ºO, por efectos del ciclo tectónico hercínico durante
el Paleozoico y el ciclo tectónico andino entre fines del Cretácico y Terciario.
El área del Derrumbe 5 presenta las siguientes estructuras geológicas:
discordancias, fallas, fallas menores y otras discontinuidades, las cuales
fueron reconocidas en la superficie y en las galerías de exploración.
a. Discordancia: Las rocas metamórficas del Grupo Excélsior están
separadas de aquellas del Grupo Ambo por un contacto ondulado que
representa un periodo de no-deposición, que se observa en el extremo
oriental del Derrumbe 5, a 3,100 m.s.n.m. En cambio, en el lado
occidental, este contacto se encuentra fallado.
82
b. Fallas: En el área investigada por esta investigación, se encuentran
fallas precuaternarias que han contribuido a crear el fenómeno
geodinámico llamado Derrumbe 5. Este, se encuentra limitado por la
proyección en superficie de las fallas Oeste y Central (se han detectado
otras fallas menores en el basamento rocoso del Grupo Excélsior
durante la exploración de las galerías de drenaje existentes), lo cual ha
contribuido a la orientación del deslizamiento en sentido nor-noroeste,
en dirección de la presa y embalse de Tablachaca.
 Falla Oeste: Esta falla es normal, cuyo bloque oeste formado por
rocas del Grupo Ambo desciende con relación al bloque este, formado
por rocas metamórficas del Grupo Excélsior. La Falla Oeste tiene
rumbo N40°O y buzamiento 60º-70° al SO. Casi en la cota de 2,830
m, el trazo de la falla se desplaza unos 20 m hacia el este, por una
falla transversal. Esta falla se puede reconocer a lo largo de 800 m,
sobre la superficie del Derrumbe 5. También se observa que el trazo
de la falla desde el nivel del embalse hasta la cota 2,875 m, coincide
con el contacto discordante entre los grupos Ambo y Excélsior. Por
otro lado, por encima de los 3,150 m.s.n.m., la falla solo afecta al
Grupo Ambo con un alto grado de trituración y fracturamiento.
 Falla Central: El trazo de esta falla se observa en el límite oriental del
Derrumbe 5, localizada en la parte central. Es una falla normal que
afectó las rocas del Grupo Excélsior. El bloque superior se desplazó
hacia el oeste y posteriormente fue afectado por deslizamientos y
derrumbes, ocasionados por erosión y profundización del río Mantaro.
Se detectaron fallas en las galerías existentes que afectan las pizarras
carbonosas. La falla en la superficie del terreno tiene rumbo N25°E.
En el nivel de las galerías el rumbo es N10°E, con buzamiento
variable entre 30° y 40° NO; esto mismo se observa en el lado oriental,
83
a lo largo de casi 400 m. Con las exploración y excavación de las
galerías G-3 y G-4 en el 2005, se confirmó una intensa fracturación
en la roca de esta falla.
La Falla Central se caracteriza por presentar cerca de su traza
roca triturada en el plano superior, con una zona de brecha de 80 cm
a 12 m de espesor, determinada en las perforaciones H-101 a H-104,
y conformada por arena limosa y arena arcillosa con fragmentos de
cuarcita y pizarras (que corresponden a una brecha de la falla). En
algunos sectores, la roca suprayacente al plano de la falla fue
erosionada dejando expuesta a la intemperie la brecha, que fue
cubierta después por un paleoderrumbe. En el interior del macizo
rocoso, de acuerdo con las perforaciones antes citadas, por debajo de
la brecha, se encuentra una zona de roca muy fracturada, con un
espesor de entre 10 m y 39 m.
 Otras fallas: La litología de los grupos Excélsior y Ambo que dan
límite al Derrumbe 5, presenta estructuras precuaternarias, como
fallas locales de poco desplazamiento y discontinuidades con
dirección N-NO, NO y E-O. En el lado oeste del Derrumbe, se observa
a una altura de 2,830 m.s.n.m. una falla transversal este-oeste, que
afecta a las rocas del Grupo Ambo y desplaza a la pizarra Excélsior;
y a su vez al trazo de la falla oeste, unos 20 m hacia el este. Más al
sur de esta falla, hay otras menores; con desplazamientos de casi 5
m, con un espesor del material cizallado menor a 2 m. Asimismo, por
encima de los 3,000 m.s.n.m., se observa la traza de una falla de poco
desplazamiento, de rumbo norte-sur, conjugada con relación a la falla
oeste. El trazo de esta falla coincide con el de la falla F-3, identificada
en la galerías de exploración G-2 y de drenaje S-220, S-200W y S266. En el sector oeste, entre la escarpa del embalse y la falla
transversal este-oeste, se reconoce una falla con rumbo N50ºO e
84
inclinación próxima a la vertical, con desplazamiento del Grupo Ambo
hacia el NO con respecto a las pizarras del Grupo Excélsior.
El basamento de rocas metamórficas del Grupo Excélsior, que
aflora en el sector este del Derrumbe 5, aguas abajo de la presa
Tablachaca, presenta fallas menores de corta longitud, y espesores
de cizallamiento menores a un metro, con rumbo variable entre NS y
NO-SE. Cerca de la trinchera T-16, se observa también una falla con
rumbo N45°E buzando 70° al NO, que desplaza esquistos y una veta
de cuarzo de unos 5 m.
Por último, el Derrumbe 5 está entre un anticlinal por su lado
sureste; y un sinclinal, por el oeste.
c. Patrón estructural: Las discontinuidades, foliación y estructuras
geológicas son productos de la zona de esfuerzos y ciclos tectónicos
herciniano y andino, que están bien representados en los grupos
Excélsior y Ambo, con dirección predominante nor-noroeste a sureste;
es decir, hacia la presa y embalse de Tablachaca, con buzamientos
variables entre 50º y 85º, hacia el oeste-suroeste.
Los datos estructurales más importantes que se encuentran en el
Derrumbe 5, son:
 Foliación: Presenta orientación N22°O, buzando con 75° y 81° al SO.
 Diaclasas o fracturas: En la galería S-200E, la mayor densidad de
fracturas están orientadas N45°- 50°O, buzando entre 20° y 33° al SO.
En la galería existente, ubicada a 60 m por encima de la anterior, las
fracturas principales están orientadas N61°O, buzando 33° al SO.
85
En superficie, en el sector oriental, entre los 2,700 m.s.n.m. y
los 3,000 m.s.n.m., las rocas de Excélsior varían en buzamiento, de
75° a 25° al SO.
 Zonas de esfuerzo: De acuerdo con la revisión de la información
existente en la excavación de galerías de exploración y en los
registros de excavación de galerías, se menciona la presencia de
zonas de falla:
- En la galería existente entre las abscisas KO+192 y KO+200, se
describe una zona de panizo (arcilla) de hasta 7 m de potencia,
conformada por arena arcillosa con bloques de filita (pizarra) dentro
de la masa triturada y alterada, con orientación N21°O, e inclinación
de 40°SO.
- En la galería S-200 O entre las abscisas KO+160 y KO+163, se
describe una zona de panizo (arcilla) de hasta 4 cm de potencia,
conformada por filita (pizarra) satinada. La orientación de esta zona
es N28°O, inclinada 70°NE.
- La falla F-1 se reporta en la galería S-250 y su ramal S-252, abscisa
KO+153. En estos sitios se encuentra panizo (arcilla) de 30 cm y 4
cm de potencia; y el rumbo de la falla conforma un plano ondulado
orientado N30°O/60°SO y N20°/.54SO. Aun cuando en la galería
S-200 se reporta en la falla F-1 la abscisa KO+177 , no se dispone
de información en ese sector. Durante la revisión de las zonas de
cizalla en las galerías, para esta investigación se estableció que
esta falla es la misma falla Central y presenta una orientación a
nivel de galerías de N10°E/40°NO. Con las galerías G-3 y G-4
excavadas en el 2005, se corroboró la existencia de la Falla Central
86
en el interior del macizo rocoso.
- La falla F-3 en la galería S-200E se reporta en la abscisa KO+287
con 4,0 cm de panizo (arcilla) y filita (pizarra) muy fracturada,
orientada N70°O/70°NE, esta falla también se reporta en la galería
inclinada S-220 en el KO+084/088 con filita (pizarra) triturada
orientada N20°- 40°O/45°-61°NE. En la galería G-2 excavada en el
año 2005 se comprobó el rumbo e inclinación de esta falla, además
se estableció que corresponde a la identificada en superficie sobre
la cota 3 125 msnm.
En la parte oeste del área, las rocas del Grupo Ambo tiene
orientación general hacia el noroeste y siguen el mismo patrón de
plegamiento de las rocas de Excélsior. Desde el embalse hasta la cota
de 2,900 m, tienen buzamientos entre 65° y 85° SO. Entre las cotas
de 2,900 m y 3,160 m, el buzamiento varía entre 30° y 60° SO,
llegando hasta 15° en la parte oriental por encima de los 3,100
m.s.n.m.
3.5.4. Procesos geológicos incidentes en el Derrumbe 5
a. Aguas subterráneas y permeabilidad: En cada una de las galerías de
drenaje existentes se observó que existe filtración de agua subterránea
en cantidades menores a 5 l/s.
La referida filtración es algo mayor en la galería superior, sobre
todo en el tramo que cruza la falla central y en el tramo final de dicha
galería. Las secciones geológicas H-H’ y F-F’ muestran que entre las
galerías existentes también hay presencia de agua subterránea que
fluye con pendiente moderada, atravesando la galería hacia el borde del
embalse, limitado por el carrizal.
87
Cabe indicar que el régimen de precipitación pluvial en la zona de
Tablachaca, en época lluviosa, entre octubre y abril, alcanza un máximo
mensual de 200 mm, según las estaciones meteorológicas de Mejorada
y Quichuas. De estas lluvias estaciónales, una parte es captada por el
drenaje superficial y una buena parte se infiltra a través de los depósitos
coluviales y percola por masas rocosas fracturadas y brechadas del
paleodeslizamiento y/o paleoderrumbe (Qp-pd).
El modelo geológico interpretado mediante cuatro secciones
longitudinales y seis secciones transversales, ha permitido evaluar el
basamento rocoso de rocas metamórficas afectadas por dos ciclos
tectónicos –el herciniano y el andino–, destacando como estructuras
principales las fallas central y oeste que se interceptan en la parte alta
del deslizamiento, así como otras fallas menores y esquistosidades.
Esta condición geológica-estructural del basamento rocoso
infrayacente al material de cobertura del deslizamiento (Derrumbe 5),
favorece la presencia de agua subterránea, que en parte es drenada por
las galerías existentes, así como por las galerías proyectadas.
Estas mismas secciones sirvieron como base para la ejecución de
los análisis geotécnicos y el correspondiente diseño definitivo del
sistema de galerías para mejorar la estabilización del Derrumbe 5.
Para interpretar los niveles freáticos presentes en el área del
Derrumbe 5, en la parte geotécnica se han evaluado los registros de los
piezómetros instalados, correlacionándolos con los registros de las
perforaciones.
88
Teniendo en cuenta que el basamento rocoso del Derrumbe 5
está constituido en el lado este por esquistos, cuarcitas y filitas
pizarrosas, en la parte central y oeste predominan pizarras negruzcas,
generalmente del Grupo Excélsior, por donde están proyectadas las
galerías de drenaje. Estas últimas, presentan propiedades anisotrópicas,
con permeabilidad baja, menor a 10-8 cm/s; mientras que en sentido de
la foliación y sistema de fracturamiento, se asumen valores del orden de
10-6 que, sin embargo, en horizontes fracturados y alterados, puede
llegar a 10-4 cm/s.
Se puede considerar como referentes los coeficientes de
permeabilidad de las rocas del Grupo Excélsior, que se encuentran en el
Informe del Estudio de Factibilidad del Túnel II de la CH Mantaro. Allí, se
presentan los resultados de los ensayos Lugeon, cuyos coeficientes de
permeabilidad varían entre 1,60x10-4 y 2,38x10-7 cm/s. Esta poca
permeabilidad registrada de las perforaciones en este tipo de rocas
metamórficas, indica que la infiltración de agua es reducida.
b. Procesos geológicos y su relación con el agua: Entre estos procesos,
se pueden mencionar los siguientes:
 Disolución: Con efecto mínimo de pérdida de material en rocas y
suelos en el área porque no afloran rocas solubles pero que pueden
ocasionar cárcavas y/o hundimientos.
 Erosión y arrastre: Su efecto la es pérdida de material y lavado que
produce erosión, acarcavamiento, problemas de hundimientos y
colapsos. Cabe indicar que parte de este proceso erosivo intervino en
el proceso de desestabilización de las masas del Derrumbe 5.
89
 Alteración: Como están sometidas a la acción agresiva del medio
ambiente, las rocas sufren modificaciones y se alteran sus
características y propiedades originales, tales como: resistencia,
permeabilidad y color.
Como resultado de la evaluación geológica del área del Derrumbe
5, se observa que tanto en las pendientes de las zonas de
desplazamiento existentes, como las laderas de las rocas con
basamento fuera del deslizamiento, son propensas a sufrir los efectos
naturales de los procesos indicados anteriormente (intemperismo,
erosión-arrastre y alteración). Y es que en las laderas escarpadas aguas
arriba del Derrumbe 5, al pie del embalse, se observan: escarpas de
talud rocoso potencialmente inestables por fisuras de alivio de tensión
debido a descarga lateral paralela al embalse; y erosión activa en las
escarpas del talud rocoso adyacente al embalse.
Los efectos de estos procesos geológicos se deben tener en
cuenta con mayor razón en los ciclos climáticos extraordinarios, como el
fenómeno de El Niño. La información histórica indica que las temporadas
más lluviosas que ha soportado el país se produjeron en los años 1856,
1891, 1925, 1983 y 1998, con los consiguientes daños económicos
sufridos por la región centro-norte.
La información histórica reporta también que el clima y los
terremotos catastróficos han tenido efectos socioeconómicos en el país,
y causado pérdida de vidas humanas. Los más importantes son:
-
Aluvión de Huaraz (1941).
-
Deslizamiento del cerro Cóndor-Sencca, en el río Mantaro,
(agosto de 1945).
90
-
Avalancha del nevado Huascarán (enero de 1962).
-
Avalancha del nevado Huascarán por efecto del terremoto de
magnitud 7.7° (31 de mayo de 1970).
-
Avalancha en la mina Chungar, en Cerro de Pasco (marzo de
1971).
-
Deslizamiento de Mayunmarca, ocurrido a 30 km aguas abajo
de la presa de Tablachaca, y que represó el río Mantaro por más
de 40 días (abril de 1974).
-
Reactivación y/o deslizamiento del Derrumbe 5 en Tablachaca,
ocurrido entre 1972 y 1982.
c. Morfología del área del Derrumbe 5: El valle interandino del río
Mantaro entre Mantacra y la Hacienda Santa Rosa, forma un codo
topográfico en dirección noreste-sureste. Antes de la presa, tiene rumbo
N60°E, luego quiebra hacia el S40°E, donde está el Derrumbe 5, por la
erosión de rocas blandas pizarrosas y porque el embalse es más ancho.
Después continua hacia el este y noreste, aguas abajo de la presa,
donde el fondo del cauce es una garganta escarpada menor de 50 m de
ancho y 80 m de altura, que está labrada en rocas paleozoicas y describe
el siguiente perfil transversal:
 El altiplano con rocas del Grupo Mitu y pendientes moderadas entre
4,000 m y 3,500 m corresponde al piso de un valle ancho y tendido,
probablemente de los primeros episodios de la evolución del Mantaro.
 Laderas de pendiente moderada entre 3,500 y 3,300 msnm; luego un
fuerte cambio de pendiente que corresponde al proceso del
levantamiento andino y las etapas de erosión Valle-Cañón, que
generaron laderas escarpadas, potencialmente inestables. Estas,
causaron durante el Cuaternario antiguo (Pleistoceno) los fenómenos
geodinámicos,
denominados
91
paleodeslizamientos,
como
los
derrumbes 1 al 9; y entre ellos, el Derrumbe 5, que ocupa la ladera
derecha de la presa, entre los 3,300 m.s.n.m. y los 2,660 m.s.n.m.,
que correspondería al primer desplazamiento con un salto de más de
300 m, estando las aguas del embalse en contacto con la base de
dicho deslizamiento.
 En la morfología del Derrumbe 5, se reconoce en su superficie una
topografía con laderas escarpadas y pendientes variadas, tanto en las
partes alta, media e inferior, que corresponden a las primeras masas
desplazadas por el paleodeslizamiento. En la parte inferior del
Derrumbe, por debajo de los 2,925 m.s.n.m. están las zonas de
asentamiento, que se reactivaron en la segunda fase por acción del
embalse, entre los años 1973 y 1982. Estas afectaron los depósitos
coluviales y al propio paleodeslizamiento, con paquetes de roca
metamórfica del Grupo Excélsior y a algunas escarpas que están
dentro del anfiteatro del deslizamiento antiguo.
 Morfología topográfica escalonada con terrazas aluviales, escarpas
en basamento de rocas metamórficas y depósito coluvial antiguo
(paleocoluvial) por profundización de la Etapa Cañón.
En los límites del Derrumbe 5, al este y oeste y en su parte alta,
existen superficies con una inclinación de 45º, 60º y 75º.
d. Zonas morfológicas de desplazamiento en el Derrumbe 5: El
Derrumbe
5
tiene
una
morfología
que
corresponde
a
un
paleodeslizamiento (Qp-pd) ocurrido durante el Cuaternario antiguo
(Pleistoceno).
92
El plano de zonas de desplazamiento y los planos RMG-GE-003
al RMG-GE-008 del Anexo 6 de esta tesis, muestran este proceso
geológico-geodinámico, que desplazó en la parte alta a rocas del Grupo
Ambo, y a mayor profundidad a las rocas del Grupo Excélsior, con un
salto de 200 m entre los 3,300 m.s.n.m. y 3,100 m.s.n.m., generándose
una fuerte pendiente entre las laderas y el pie del depósito coluvial.
Evidencias de este primer evento de desplazamiento Zd -1 se pueden
observar en la Figura 3.6.
El segundo episodio se relaciona con el desplazamiento de la
masa a través de la ladera, con presencia de saltos escalonados, hasta
represar parcialmente el cauce del río Mantaro. Esta hipótesis es posible,
debido al consiguiente desembalse y por la estabilidad que muestran
actualmente las laderas.
Las zonas con evidencia de inestabilidad dentro del Derrumbe 5
se delimitaron en las escarpas de asentamiento del terreno, que
afectaron sobre todo a los depósitos coluviales. Se agruparon en seis
zonas de acuerdo con su posición dentro del Derrumbe 5. Las
inspecciones de campo permitieron corroborar estas zonas de
desplazamiento.
 Zonas de desplazamiento Zd-2 y Zd-3: Se localizan en la parte
superior del Derrumbe 5, entre los 3,200 m.s.n.m. y 2,975 m.s.n.m.,
donde el terreno desarrolla pendientes de 30° a 45°, y el material
coluvial varía de espesor, entre 16 m y 40 m, según confirmaron las
perforaciones H- 100, H-67 y H-66. En estas zonas se desarrollaron
dos escarpas de asentamiento antiguas con estado avanzado de
erosión, superficialmente estables.
93
Figura 3.6. Frente superior de deslizamiento y zona desplazada con
cobertura coluvial.
94
 Zonas de desplazamiento Zd-4 y Zd-5: Estas se localizan en la parte
intermedia del Derrumbe, entre los 2,975 m.s.n.m. y 2,925 m.s.n.m.
El terreno en esta zona desarrolla pendientes suaves con 15° y 30°
de inclinación, delimitadas por escarpas de asentamientos. El espesor
del material coluvial varía entre 36 m y 77 m, formando una depresión
producto de la erosión y desprendimientos de ladera de derrumbes
antiguos.
 Zonas de desplazamiento inestables Zd-6 y Zd-7: Estas zonas se
localizan en la parte inferior del Derrumbe, entre los 2,925 m.s.n.m. y
2,720 m.s.n.m., donde se encuentra el contrafuerte. Aquí se hallan
depósitos de material coluvial y paquetes de roca metamórfica que
forman una superficie ondulada con pendiente hacia el embalse. En
la zona se observan dos escarpas de asentamiento del terreno de
origen antiguo, que se reactivaron durante el llenado del embalse.
El primer desplazamiento Zd-6 se localiza al este del
Derrumbe, próximo a la presa, y tiene una cobertura coluvial entre 6
m y 22 m. El segundo desplazamiento, el Zd-7, se ubica al centro, al
extremo oeste del área, a una cota de 2,900. Este coluvial ha formado
depósitos aislados interrumpidos por paquetes del paleoderrumbe; sin
embargo, en la parte inferior de la ladera ha creado un típico depósito
de material de desprendimiento que reposa sobre una superficie
relativamente plana. Este asentamiento se reactivó con el llenado del
embalse, generando grietas en la escarpa antigua (véanse los planos
RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6).
e. Revisión del modelo geológico: El modelo geológico-geotécnico
elaborado y presentado en la presente tesis se sustenta sobre la base
de las siguientes investigaciones y trabajos de campo:
95
-
Ventanas y piques ejecutados en las galerías de drenaje del
Derrumbe 5.
-
Cinco perforaciones rotatorias verticales: H-100, H-101, H-102,
H-103 y H-104.
-
Cuatro galerías de exploración, llamadas G-1, G-2, G-3 y G-4,
realizadas en el año 2005.
-
Las perforaciones H-70, H71 y H-72 realizadas en 1994, durante
los trabajos de rehabilitación de la instrumentación geotécnica.
Estas investigaciones sirvieron para identificar el tipo y calidad de
roca, el espesor del material desplazado (coluvial, paleoderrumbe,
brecha) y nivel freático, entre otros.
Como actividad preliminar, se realizó una revisión geológica y
geotécnica (véase la Figura 3.7), incluyéndose las galerías proyectadas
en un modelo gráfico tridimensional.
De esta forma, se mejoró la identificación del agua de infiltración
en las zonas de concentración, y se ajustaron las hipótesis acerca del
desplazamiento de masas deslizadas. El modelo se interpretó por medio
de cuatro secciones geológicas longitudinales: A-A’, B-B’, C-C’ y D-D’; y
seis secciones geológicas transversales: E-E’, F-F’, G-G’, H-H’ (galería
que pasa por el pique), I-I’ (galería superior), y K-J (galería inferior), que
pasan principalmente por las galerías proyectadas.
Estas secciones ayudaron a evaluar y obtener elementos de juicio
para el diseño definitivo de las galerías, teniéndose en consideración la
eficiencia del drenaje de las aguas de infiltración con relación al trazado
de las galerías (véanse los planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del
Anexo 6).
96
Figura 3.7. Revisión del modelo geológico-geotécnico del Derrumbe 5.
97
f. Interpretación del modelo geológico del Derrumbe 5: La revisión en
campo de cajas de testigos de ocho perforaciones (logueo y recuperación
de la muestra de suelo y/o roca) ha servido para evaluar las unidades
litológicas e interpretar mejor los movimientos de la masa deslizada,
relacionándolos con el paleodeslizamiento y la reactivación de la zona
inferior del deslizamiento ocurrida entre 1972 y 1982.
Cabe indicar que la revisión de los testigos de las perforaciones
indicadas anteriormente permitió tener una mejor interpretación del modelo
geológico relacionado con las condiciones litológicas y estructurales del
basamento rocoso, por debajo de la masa deslizada. Además, se pudo
hacer posteriormente una revisión del modelo sobre la base de las
secciones geológicas y geotécnicas realizadas.
Las formaciones rocosas referidas anteriormente, están cubiertas
por una variedad de depósitos cuaternarios, con mayor o menor espesor,
constituidos por depósitos detríticos de origen fluvial, aluvial, diluvial; por
depósitos coluviales; y por deslizamiento con composición variada.
La interpretación del modelo geológico del Derrumbe 5 se puede
resumir en lo siguiente:
El deslizamiento denominado Derrumbe 5 ocupa la ladera derecha
del río Mantaro, aguas arriba del estribo derecho de la presa Tablachaca,
hasta en casi 300 m en el embalse. Este fenómeno geodinámico se
desarrolla entre los 3,300 m.s.n.m. y el cauce del río Mantaro, a 2,640
m.s.n.m.; comprometiendo 800 m de una ladera, en dirección noroeste, y
en su centro con una longitud de 600 m en dirección NE-SO.
98
El basamento rocoso que limita al Derrumbe 5 está formado por
rocas metamórficas del Grupo Excélsior y rocas meta sedimentarias del
Grupo Ambo de la Edad Paleozoica, cuyas unidades litológicas y
estructuras geológicas ya han sido tratadas anteriormente. Esta litología
está cubierta localmente por depósitos recientes del Cuaternario.
Por la parte superior y el lado oeste, el Derrumbe 5 está limitado por
rocas sedimentarias del Grupo Ambo (Ci-a) con metagrauwacas,
metareniscas y filitas. Por el lado este, limita con rocas del Grupo Excélsior,
constituido por unidades intercaladas de esquistos, cuarcitas y pizarras
negruzcas, que están en discordancia a 3,075 m.s.n.m. con rocas del
Grupo Ambo.
El Derrumbe 5 limita por el oeste con la Falla Oeste, y por el este
con la Falla Central. Otras fallas menores y la foliación que está expuesta
en las galerías completan el patrón estructural
Entre el pie del deslizamiento (a 3,100 m.s.n.m.) y la parte central
por encima de los 2,925 m.s.n.m. se encuentra un depósito coluvial (Q-c)
con potencia variable. Por debajo de dicha cota, hasta el contrafuerte, se
encuentra un paleoderrumbe (Qp-pd) con paquetes de roca metamórfica
del Grupo Excélsior, cubiertos parcialmente por depósito coluvial.
En la parte media e inferior, frente al embalse, hay presencia de
escarpas y laderas con pendiente moderada, producto de los dos últimos
desplazamientos ocurridos por la operación del embalse entre 1972 y 1982
(véase la Figura 3.8).
99
Figura 3.8. Parte superior del frente de desplazamiento del
Derrumbe 5.
100
g. Zonificación de las masas geológicas inestables: Se considera que la
masa inestable está conformada por cinco zonas, cuyas características
superficiales y profundas son representadas en un plano geológico a escala
1:5000, en seis secciones geológicas longitudinales, de dirección
aproximada N30°O.
En el desarrollo de la tesis, se efectuó en campo y en gabinete la
revisión de toda información existente, relacionada con la caracterización
geológica, estructural y la geomorfología del área de estudio, cuyos
resultados se muestran en el plano geológico del Derrumbe 5 a escala
1:1500 (véanse los planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6); así
como con el basamento rocoso y nivel freático, y con las cuatro secciones
geológicas longitudinales A-A’, B-B’, C-C’ y D-D’; y seis secciones
geológicas transversales F-F’, G-G’, H-H’, I-I’ y K-J. Esto permitió mejorar
la interpretación del modelo geológico, estableciéndose la zonificación en
concordancia con la cronología de los desplazamientos de las masas; así
como evaluar las características del basamento rocoso y las unidades del
paleodeslizamiento (Qp-pd) con relación al emplazamiento del sistema de
galerías proyectadas para drenar en forma eficiente la concentración de
aguas subterráneas.
 Zona 1- Basamento rocoso (D-e): Está constituida por esquistos,
cuarcitas y pizarras y se encuentra en el perímetro del Derrumbe 5, en
algunos afloramientos aguas abajo de la presa y en la embocadura de
las galerías existentes; están afectadas por foliación y por fracturas
menores en diferentes direcciones. Esta litología se encuentra por
debajo de la Zona 4 de roca triturada. En general, las perforaciones
(véanse los planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo), registros
y fotografías de las perforaciones como: H-100, H-102, H-103, H-104, H105, H-70, H-71 y H-72, muestran que han atravesado el basamento
101
rocoso de pizarras negruzcas en tramos de 5.5 m a 45 m. En el caso de
la perforación H-104, los núcleos extraídos muestran una roca sana,
fresca, dura, con un comportamiento de roca tipo II pero, por su foliación
subvertical y a veces diagonal, su calidad baja a tipo III.
 Zona 2 - Brecha blanda, roca facturada, triturada y cizallada del
paleodeslizamiento y/o paleoderrumbe (Qp-pd-b): Esta zona
representa la base de la masa deslizada o zona de cizallamiento, sobre
la cual se desplazó el paleoderrumbe durante el Cuaternario antiguo
(Pleistoceno), afectando a rocas de los grupos Ambo y Excélsior en
dirección noroeste, en sentido de la pendiente de la ladera hacia el cauce
del río Mantaro (que ahora es el embalse de Tablachaca). Las secciones
geológicas longitudinales elaboradas en el Estudio de Factibilidad, como
IV, V y 1-1, así como las secciones geológicas longitudinales A-A’, B-B’,
C-C, E-E y el plano del basamento rocoso, tienen una superficie con
deslizamiento profundo y pendiente subvertical en la zona de arranque,
que va disminuyendo hasta casi 45° y es incluso ondulada hasta
subhorizontal, en tramos que corresponden a las fallas Central y Oeste.
Es preciso señalar que los registros de las perforaciones
ejecutadas por el Consorcio H-100, H-101, H-102, H-103 y H-105, así
como las perforaciones H70, H-71 y H-72 (véanse los planos RMG-GE003 al RMG-GE-008 del Anexo 6), muestran una zona de brecha blanda
con panizo y/o milonita distribuida con variada potencia, a lo largo del
plano del basamento rocoso. Dicha unidad está formada por fragmentos
angulosos del tamaño de grava fina de cuarcita y pizarra con relleno
arcilloso de material blando de mala calidad,
y corresponde
aparentemente a una brecha de falla, que es donde –por lo general– se
desplazan los inclinómetros. Esta zona varía su potencia entre los 3.5 m
y 36.7 m, como se muestra en las perforaciones H-102 y H-104; y entre
102
los 6 m y 12.9 m de potencia, como en las perforaciones H-70, H-71 y H72.
Entre la brecha pizarrosa blanda y el paleoderrumbe, en las
perforaciones indicadas anteriormente, hay una sub zona de roca
fracturada y triturada con espesor variable de entre 24 m y 35 m,
conformado por cuarcita, pizarra y esquistos negruzcos triturados y
fracturados,
con
horizontes
cizallados
y
areno-arcillosos,
correspondientes al paleoderrumbe (Qp-pd).
 Zona 3 - Paleodeslizamiento y/o paleoderrumbe(Qp-pd): Esta zona
es el conjunto de la masa deslizada que se desplazó durante el
Cuaternario antiguo (Pleistoceno), afectando a rocas de los grupos
Ambo y Excélsior, en dirección noroeste, por la pendiente de la ladera
hacia el cauce del río Mantaro (ahora embalse de Tablachaca).
Está constituida por bloques y paquetes de cuarcita, esquistos y
pizarras fracturadas con potencias variables entre 72.6 m y 29.4 m,
según las perforaciones H-101 y H-104, respectivamente; así como con
espesor variable entre los 13.8 m y los 79.3 m en las perforaciones H-71
y H-72; las secciones geológicas B-B’, C-C’ y D-D’ muestran las zonas
de mayor espesor. Estos materiales, de brecha arcillosa blanda, reposan
sobre la Zona 2, en el plano geológico y en la superficie del terreno, con
una predominancia en la parte baja del Derrumbe, entre los 2,925
m.s.n.m. y los 2,720 m.s.n.m., cubiertos de modo parcial por depósitos
coluviales.
 Zona 4 - Brecha de falla: A diferentes profundidades, entre 30 m y más
de 100 m del paleoderrumbe, se observa la presencia de milonitas (roca
intensamente triturada al estado de suelo arcilloso), de 0.5 a 2 m de
103
espesor, que corresponden a zonas de falla (véanse los planos RMGGE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6).
 Zona 5 - Paleocoluvial de pizarra (Qp-cp): En el Estudio de Factibilidad
se reporta este depósito en la parte baja de la ladera, conformado en su
mayoría por arcilla gris oscura y bloques de pizarra, en condiciones
secas es compacto y duro; su potencia se estima hasta 40 m .Este
material reposa sobre una terraza aluvial y sobre él yacen depósito
coluvial y material del contrafuerte. Se considera que este depósito se
acumuló al pie de la ladera durante la etapa pos-estabilización del
Derrumbe 5. Este material es fácilmente erosionable, motivo por el cual
cuando se inició la operación del embalse en los años 1 972-1 973 se
produjo la reactivación de la segunda fase del Derrumbe 5 causando las
zonas de desplazamiento inestables Zd-6 y Zd-7 ubicadas en la parte
media y baja de las laderas frente al embalse.

Zona 6 - Coluvial desplazado en el proceso de estabilización del
paleodeslizamiento (Q-c): Está constituida por depósitos coluviales
recientes con grava fina a gruesa, y algunos bloques subangulosos
mezclados con arena limosa, pero en algunos sectores se encuentran
sueltos sin matriz. Este material cubre la mayor parte de la superficie del
Derrumbe con una potencia variable de 10 m a 72 m; se distribuye desde
la parte alta, a 3,200 m.s.n.m., hasta el límite del contrafuerte. Este
material coluvial está presente en las cuatro zonas morfológicas de
desplazamiento del Derrumbe 5, cuyas escarpas de desplazamiento
antiguas están en proceso de erosión y estabilización.
 Zona 7 - Coluvial desplazado en la segunda fase de reactivación (Qc): Esta zona se localiza en la parte inferior del Derrumbe, entre los 2,925
y m.s.n.m. y los 2,720 m.s.n.m., cerca al embalse. En esta zona, se
104
encuentran depósitos coluviales y paquetes de roca metamórfica, que
conforman una superficie ondulada con pendiente hacia el embalse.
También presenta dos escarpas de asentamiento del terreno, de origen
antiguo, que se reactivaron durante el llenado del embalse. Las zonas
de desplazamiento Zd-6 y Zd-7 pueden ser inestables (véanse los planos
RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6, de la presente tesis).
h. Génesis del deslizamiento Derrumbe 5: Los resultados de la revisión y
evaluación geológica y geotécnica en campo y en gabinete, permiten
comprender
lo
sucedido
Paleodeslizamiento/Derrumbe
con
5,
la
posiblemente
geodinámica
ocurrido
durante
del
el
Cuaternario antiguo (Pleistoceno). Luego se da una segunda fase de
reactivación tras la construcción de la presa y la operación del embalse
entre 1972 y 1982, que afectó la parte baja de la ladera con frente al
embalse. Entre las causas que originaron estos fenómenos geodinámicos
con desplazamiento de masas, se encuentran las siguientes:
 El basamento rocoso que limita con el Derrumbe 5 está conformado por
rocas metamórficas del Grupo Excélsior con unidades litológicas de
pizarras negruzcas, cuarcitas y esquistos; cubiertas por rocas meta
sedimentarias del Grupo Ambo de la Edad Paleozoica. Estas unidades
litológicas tienen diferente comportamiento físico mecánico y han sido
afectadas por estructuras geológicas producto de dos ciclos tectónicos:
el herciniano y el andino. Esta litología se encuentra cubierta localmente
por depósitos coluviales recientes del Cuaternario (Q-c), con presencia
de escarpas de desplazamiento antiguas a recientes.
 El área del Derrumbe 5 está muy relacionada con el aspecto litológico y
estructural por efecto de las fallas precuaternarias Oeste y Central, que
limitan con el paleodeslizamiento/Derrumbe 5, así como con otras fallas
105
menores. Estas, en conjunto, se pueden asociar a un graven, existiendo
tramos que muestran roca sana, dura, con foliación subvertical y
diagonal; así como otros tramos débiles y fracturados al estar
constituidos por pizarras.
 Como consecuencia del modelo estructural entre dos episodios
tectónicos representados por las fallas Central y Oeste, así como otras
fallas menores y planos de foliación en dirección NO-SE, se produjo una
franja de rocas trituradas como zona de brecha entre las dos fallas
principales.
 El proceso de levantamiento andino y las condiciones geomorfológicas
y morfológicas desarrolladas durante las etapas erosivas de las
superficies Puna, Valle y profundización Cañón, generaron el curso
fluvial del río Mantaro, que a través del Cuaternario y la etapa glaciar
socavaron su cauce, formando inicialmente un valle ancho y tendido que
corresponde a los primeros episodios de la evolución de dicha corriente
de agua. Luego, el proceso erosivo del río formó tramos relativamente
anchos y encañonados con gargantas estrechas –como aquella donde
se construyó la presa– y con mayor amplitud en la zona del embalse,
presentando depósitos locales aluviales en terrazas y depósitos
coluviales sobre laderas de topografía moderada a escarpada.
El área donde se produjo el paleodeslizamiento/Derrumbe 5 tiene
una diferencia de nivel de 670 m, entre la parte alta del Derrumbe a 3,300
m.s.n.m. y el cauce a 2,630 m.s.n.m.
 El valle interandino del río Mantaro, en sentido longitudinal, entre
Mantacra y Quichuas, forma un codo topográfico en dirección NE-SE.
Antes de la presa, tiene rumbo N60°E, luego quiebra hacia el S40°E
donde está el Derrumbe. Allí, por la erosión de rocas blandas pizarrosas,
106
el embalse es más ancho. Después continúa hacia el E y NE, aguas
abajo de la presa, donde el cauce forma una garganta escarpada menor
de 50 m de ancho y 80 m de altura, labrada en rocas metamórficas del
Grupo Excélsior.
 Existe una morfología escalonada con terrazas aluviales, escarpas con
basamento de rocas metamórficas y depósitos coluviales antiguos de
material arcilloso y bloques de pizarra negruzca (paleocoluvial) sobre
terraza aluvial, por el proceso erosivo del río y profundización de la Etapa
Cañón.
 Las zonas morfológicas de desplazamiento en el Derrumbe 5
corresponden
al
primer
evento
del
paleodeslizamiento
y/o
paleoderrumbe (Qp-pd) ocurridos durante el Cuaternario antiguo
(Pleistoceno). Evidencia de este primer evento de desplazamiento es la
zona Zd -1, que puede observarse en el Anexo 3 y en las secciones BB’, C-C’ y D-D’. De modo objetivo, puede apreciarse el salto, la pendiente
del plano de deslizamiento profundo, la zona de brecha blanda en forma
irregular entre el basamento de rocas metamórficas y el plano de
fallamiento y la zona de brecha superior y paleoderrumbe desplazados
a lo largo de la ladera.
 El segundo episodio está relacionado con el desplazamiento de la masa
deslizada a través de la ladera con presencia de saltos escalonados y
aparente
estabilidad.
Estas
zonas
de
desplazamiento
afectan
mayormente a los depósitos coluviales. Se trata de cuatro zonas de
desplazamiento denominadas: Zd-2, Zd-3, Zd-4 y Zd-5, localizadas en la
parte alta e intermedia del Derrumbe 5. Estas escarpas de asentamiento
antiguas están en estado avanzado de erosión y superficialmente
estables. La potencia del material coluvial varía entre los 36 m y 77 m.
107
 Las zonas de desplazamiento inestables Zd-6 y Zd-7 se localizan en la
parte inferior del Derrumbe, entre los 2,925 m.s.n.m. y los 2,720 m.s.n.m.
En estas zonas se encuentran paquetes de roca metamórfica fracturada,
localmente con cobertura de material coluvial, conformando una
superficie ondulada con pendiente hacia el embalse. En la zona, se
observan dos escarpas de asentamiento del terreno de origen antiguo,
que se reactivaron durante el llenado del embalse.
 La zonificación de la masa inestable del Derrumbe 5, según la revisión
del modelo geológico y en concordancia con el basamento y la
cronología de los desplazamientos de masas, está conformada por las
siguientes zonas:
- Zona 1, de basamento rocoso (D-e).
- Zona 2, de brecha blanda, roca fracturada, triturada y cizallada del
paleodeslizamiento y/o paleoderrumbe (Qp-pd-b).
- Zona 3, de paleodeslizamiento y/o paleoderrumbe (Qp-pd).
- Zona 4, de brecha de falla.
- Zona 5, de paleocoluvial de pizarra (Qp-cp).
- Zona 6, de coluvial desplazado en el proceso de estabilización del
paleodeslizamiento (Q-c).
- Zona 7, de coluvial desplazado en la segunda fase de reactivación (Qc).
Las características profundas y superficiales de las diferentes
zonas del deslizamiento están representadas en las secciones
geológicas: tres secciones longitudinales y cinco secciones geológicas
transversales (véanse los planos RMG-GE-003 al RMG-GE-008, del
Anexo 6 de la presente tesis).
108

Las condiciones hidrogeológicas que saturan el material coluvial en
época de lluvias y luego fluyen a través de fracturas y fallas, afectan
el basamento de rocas metamórficas, sobre todo en las zonas de
brecha de pizarras negras, causando saturación del material de
brecha de falla con milonita y/o panizo.

La formación del embalse produjo la elevación del nivel freático, y
la saturación de los materiales de la parte baja del talud.

Saturación del depósito coluvial antiguo formado por limo arcilloso
con arena medianamente densa y algunos bloques y fragmentos
de pizarra negra meteorizada, por efecto del agua del embalse y
del agua subterránea que fluye y ejerce presión a través de
estructuras del basamento rocoso.

Cambios del nivel del reservorio, que originan un incremento de la
presión en los poros del pie del material que forma el talud en el
Derrumbe 5. Justamente, esto origina inestabilidad en el talud por
la reducción de la resistencia al corte de dicho material. Estos
efectos también pueden ocurrir en el contrafuerte, y especialmente
en la base.

Proceso de meteorización que altera a las rocas afectadas por el
desplazamiento de la masa deslizada.
3.6. Caracterización Geotécnica
3.6.1. Evaluación de la estabilidad del Derrumbe 5
Para los análisis se seleccionaros tres secciones representativas: A, B y
D, que corresponden a las secciones geológicas definidas (véanse los planos
RMG-GE-003 al RMG-GE-008 del Anexo 6). En la Figura 3.9 y siguientes, se
109
muestra la discretización en elementos finitos de estas secciones geológicas y
geotécnicas. Obsérvese que en las zonas donde se espera mayor gradiente de
tensiones se ha refinado la malla en elementos finitos.
Figura 3.9. Sección A Obsérvense la ubicación de los anclajes.
Los cálculos se hacen usando el modelo Mohr-Coulomb, para los
materiales tipo ‘suelo’. Se trata de un modelo elastoplástico sin endurecimiento
y con elasticidad lineal.
Se destaca que el modelo Mohr-Coulomb aplicado, incluye una
característica adicional: no permite la existencia de tracciones en el material.
Adicionalmente, con el fin de mejorar la simulación del movimiento de
masas deslizantes, se incorporaron elementos de tipo ‘junta’, que definen los
caminos preferenciales para el movimiento de las masas. Estos caminos se
110
eligieron de acuerdo con la interpretación geológica y la instrumentación
geotécnica.
Los tendones de anclajes se simulan con la combinación de elementos
‘anclaje nodo a nodo’ y elementos ‘geomalla’. La ‘geomalla’ se usa para simular
el bulbo de inyección del anclaje; mientras que el ‘anclaje’ se emplea como
elemento tensor.
El cálculo de los factores de seguridad se realiza con el método de
reducción de parámetros resistentes (‘phi-c Reduction’). Con este método se
reducen progresivamente en cada paso de cálculo los parámetros resistentes de
los materiales, hasta que el equilibrio no pueda sostenerse más en el modelo.

Sección A: Se ubica en el lado este del Derrumbe 5. Específicamente,
es una sección que atraviesa la zona donde se instalaron los tendones
de anclaje. En general en esta zona el nivel freático se encuentra por
debajo de las superficies de deslizamiento, las nuevas galerías de
drenaje proyectadas no cruzan por esta sección (véanse las figuras 3.9
y 3.10).
 Sección B: Esta sección se ubica en la parte central de Derrumbe 5, y
cruza las galerías proyectadas. Alrededor de las galerías proyectadas se
ha definido una zona de influencia de 22 m x 22 m, donde se realizó un
refinamiento adicional de la malla. Asimismo, en la zona de influencia de
las perforaciones, se definió un material con características resistentes
inferiores a la roca base, con el fin de considerar su posible degradación
por efecto de las perforaciones (véase la Figura 3.11).
111
Figura 3.10. Sección A Obsérvese la ubicación real de los anclajes.
112
Figura 3.11. Sección B Obsérvese la ubicación de las galerías de drenaje proyectadas.
113
 Sección D: Esta sección se ubica en la parte central, hacia el lado oeste
del Derrumbe 5, donde se ha observado mayor acumulación de agua.
Alrededor de las galerías proyectadas se definió una zona de influencia
de 22 m x 22 m, con el refinamiento adicional de la malla (véase la Figura
3.12).
En la Tabla 3.16, se describe el desarrollo del planteamiento del
modelo geotécnico numérico, que implica:
- Evaluar las condiciones de estabilidad actual, al inicio de las obras
proyectadas.
- Evaluar el efecto que tiene la excavación de las nuevas galerías sobre
la estabilidad actual del Derrumbe 5.
- Evaluar las nuevas condiciones de estabilidad cuando se ha
producido el abatimiento del nivel freático por debajo de las
superficies de deslizamiento.
- Adicionalmente, se examina el estado de tensiones y deformaciones
alrededor de la excavación de las galerías. Sin embargo, este tema
se trata con mayor detalle en la sección correspondiente acerca del
diseño del sostenimiento.
Para el desarrollo del modelo, se desarrolló la metodología
siguiente:
- Selección de las secciones geológicas para los análisis. En estas
secciones
se
introdujeron
las
superficies
de
deslizamiento
identificadas con los inclinómetros y la superficie de nivel freático
actual identificada, además de la información de los piezómetros.
114
Figura 3.12. Sección D Obsérvese la mayor acumulación de agua.
115
Tabla 3.16. Parámetros del modelo Mohr-Coulomb.
Símbolo
dry
wet
kx
ky
E

C


Descripción
Peso específico seco.
Peso específico saturado.
Permeabilidad horizontal (valor principal del tensor).
Permeabilidad vertical (valor principal del tensor).
Módulo de Young.
Módulo de Poisson.
Cohesión.
Angulo de rozamiento interno.
Angulo de dilatancia.
Unidad
kN/m3
kN/m3
m/día
m/día
kN/m2
kN/m2
°
°
Fuente: CESEL (2011).
- Calibración de los parámetros del modelo tomando como referencia
el periodo de mayores movimientos (en 1982) y ajustando los
parámetros hasta obtener un factor de seguridad cercano a la unidad.
- Se incorporan las etapas de cálculo correspondientes a los distintos
eventos ocurridos en el Derrumbe 5, como: construcción de
contrafuertes, anclajes, galerías, etc.
3.6.2. Propiedades de los materiales
En esta sección, se describen los diferentes materiales identificados en
las masas geológicas, y se indican los valores elegidos para los parámetros del
modelo
Mohr-Coulomb
de
dichos
materiales.
Los
valores
indicados
corresponden a los establecidos en el Estudio de Factibilidad, salvo en el caso
del material del Derrumbe 5 y de brecha, donde la calibración del modelo ha
requerido que se modifiquen algunos parámetros, como se indica más adelante.
a. Relleno de contrafuerte: Formado principalmente por gravas y cantos
de tamaño entre 1 ½” y 6” y por arenas con porcentaje de finos menor
de 5%. Se consideran adecuados los valores de parámetros adoptados
en estudios anteriores.

seco=18,6 kN/m3, sat=21,6 kN/m3, ’=42º, c’=0 kPa, kx=ky=1 cm/s.
116
Figura 3.13. Cuenco de acumulación de agua subterránea.
b. Sedimentos del embalse: Constituidos predominantemente por suelos
arenosos y lentes arcillosos. Los sedimentos bajo el contrafuerte han sido
tratados con columnas de grava.
La caracterización geotécnica adoptada en estudios anteriores se
considera apropiada para estos materiales. En el caso de sedimentos
arenosos, los parámetros son los siguientes:
sat=18,6 kN/m3, ’=32º, c’=0 kPa, kx=ky =2,15E-3 cm/s.
117
Figura 3.14. Vista de ubicación de las secciones interpretadas.
c. Depósitos aluviales: Se localizan bajo los sedimentos del embalse, con
una potencia variable entre 8 m y 14 m. Está constituido por cantos y gravas
con matriz fina. Los parámetros adoptados para estos materiales son los
siguientes:
sat=20,0 kN/m3, ’=40º, c’=0 kPa, kx=ky =1,34E-2 cm/s.
d. Material de derrumbe: Constituido por los depósitos coluviales recientes y
antiguos (paleoderrumbe). Los materiales que lo conforman son
118
fragmentos sueltos de grava gruesa y suelta en matriz limo-arcillo- arenosa,
y bloques de esquistos muy fracturados a triturados, con finos limo-arcillogravosos o matriz escasa.
Los pesos unitarios seco y saturado se estimaron de acuerdo con la
composición de los materiales. Los parámetros resistentes se determinaron
mediante retroanálisis usando el método de los elementos finitos.
seco=20,0 kN/m3, sat=22.0 kN/m3, ’=42º, c’=20 kPa, kx=ky =2,0E-2 cm/s.
e. Zona de brecha: Constituida por fragmentos angulosos de grava fina de
cuarcita y pizarra, cuarzo y esquistos en matriz areno-limosa y arenoarcillosa. La milonita de falla está formada principalmente por arenas
arcillosas y arcillas de baja plasticidad, muy compactas y con humedad
media.
Este material ha sido estudiado con gran cantidad de ensayos de
laboratorio, estableciéndose como parámetros resistentes drenados
valores de ’=27.5º y c’=0 kPa. La resistencia no drenada se estableció en
206 kPa.
Por retroanálisis, se estableció que el ángulo de fricción del material
de brecha necesario para mantener la estabilidad del deslizamiento debe
ser de 36º.
En el modelo la resistencia del material de brecha se introduce en
los elementos juntos.
Asimismo, se estableció un material adicional que corresponde a las
características de basamento degradado por el deslizamiento, para las
zonas definidas como brecha.
119
f. Pizarra fracturada: Formada por bloques de pizarra meteorizada y
fracturada, en matriz de arcilla negra.
Los
parámetros
de
resistencia
se
establecieron
mediante
retroanálisis, adoptándose los siguientes valores:
seco=21,6 kN/m3, sat=23,2 kN/m3, ’=45º, c’=250 kPa, kx=ky =1,0E-2 cm/s.
g. Basamento rocoso: Constituido por esquistos, pizarra y cuarcitas, que se
encuentran por debajo de la zona de brecha y de la pizarra fracturada. Este
material se considera que tiene una elevada rigidez, pues las
prospecciones geofísicas indican valores de velocidades de onda de casi
Vp = 1000 m/s (Polytechna, Stavebni Geologie & Geotest, 1979). Las
propiedades del basamento se han adoptado de acuerdo con la evaluación
geomecánica realizada y a los ensayos realizados en roca filita.
En la Tabla 3.17, se muestra un resumen de los parámetros
adoptados en el modelo numérico. Los parámetros elásticos para la pizarra
y basamento son considerados de acuerdo a la calidad media-baja del
macizo rocoso (10<RMR<50).
Tabla 3.17. Valores de los parámetros del modelo Mohr-Coulomb.
Símbolo
Aluvial
dry
wet
kx
ky
E

C


17
20
11.58
11.58
8x105
0.3
1
40
0
ContraSediBasaBas.
Derrumbe Pizarra
fuerte
mentos mentos triturado
18.6
20
21.6
18.6
21
21
21.6
22
23.2
18.6
23.2
23.2
864
17,28
8.64
1.86
1x10-5
1x10-5
-5
864
17,28
8.64
1.86
1x10
1x10-5
5
6
6
-5
6
4x10
1x10
2.5x10 3.5x10
3.6x10 1.8x106
0.3
0.25
0.20
0.33
0.15
0.15
1
20
250
1
1000
100
42
42
45
32
45
45
0
0
0
0
0
0
Fuente: CESEL (2011).
120
Unidad
kN/m3
kN/m3
m/día
m/día
kN/m2
kN/m2
°
°
2
4
1
Figura 3.15. Interpretación de superficies de deslizamiento.
La masa 1, se mueve inicialmente como producto de la saturación
de su base durante el llenado del embalse. La saturación y el incremento
en las presiones de poros, produce una reducción de las tensiones
efectivas en el área saturada y, por consiguiente, a la disminución de la
resistencia al corte de esta zona. Eso, llevando a esta masa al estado de
colapso inminente, reflejado en los movimientos observados durante los
primeros años de operaciones de la presa, y amplificados durante los
periodos de lluvias extremas de 1982.
Los movimientos de la masa 1 desestabilizaron la zona adyacente
inmediatamente por encima de esta, denominada masa 2. En las secciones
121
donde no se encuentra el paquete de rocas intermedio, la masa 1 y la masa
2 se convierten en una única masa a mayor profundidad (masa 3).
Finalmente, este conjunto de movimientos reactiva el paleoderrumbe
profundo, que ha sido detectado en la instrumentación (masa 4). Esta
información puede observarse en la Figura 3.16.
Figura 3.16. Vista en planta de las masas de los principales
deslizamientos.
Los factores de seguridad estimados se muestran en la Tabla 3.18.
Obsérvese la reducción progresiva del factor de seguridad desde la
construcción de la represa hasta la situación crítica en 1982, cuando se
produjo un periodo de lluvias extraordinarias. Igualmente, se observa cómo
122
la construcción de las obras mejoró la estabilidad del Derrumbe 5; y cómo
el abatimiento del nivel freático mediante las galerías de drenaje
proyectadas permitirá mejorar las condiciones de estabilidad actuales.
Evidentemente, esta mejora será mayor en aquellas zonas donde
actualmente se acumula mayor cantidad de agua, como reflejan los
resultados de las secciones B y D.
Tabla 3.18. Resultados de los análisis de estabilidad.
Fase
1972 situación con embalse vacío.
1972 situación con embalse lleno.
1982 situación con embalse lleno y lluvias extremas.
1984 construcción de obras de estabilización.
2009 situación actual.
Construcción de nuevas galerías.
Abatimiento del nivel freático.
Sección
B-B
1.22
1.18
1.12
1.25
1.27
1.25
1.28
A-A
1.09
1.06
1.05
1.19
1.20
-
D-D
1.16
1.13
1.09
1.16
1.16
1.15
1.20
La Figura 3.17 muestra la superficie de deslizamiento obtenida en
dos etapas de cálculo distintas de la sección A. Estas superficies se han
representado mediante el contorno de deslizamientos, calculado en la fase
de reducción de parámetros de resistencia.
Se observa con claridad cómo el mecanismo de deslizamiento antes
de las obras de estabilización, debieron afectar en gran profundidad las
laderas, inducido por la saturación de la zona durante el llenado del
embalse
y
lluvias
extremas,
produciendo
la
reactivación
del
paleoderrumbe.
Estos movimientos se llamaron masas de deslizamiento 3 y 4. Los
cálculos también muestran cómo el mecanismo del deslizamiento cambió
cuando se construyeron las obras de estabilización, limitándose casi a
123
movimientos en la parte superior, que demuestra la efectividad de dichas
obras.
4
3
(a)
(b)
Figura 3.17. Sección A de superficies de deslizamiento: (a) durante lluvias
extremas en 1982, y (b) después de las obras de estabilización en 1984.
124
Por otra parte, si se examinan las superficies de deslizamiento
obtenidas en la sección D, se comprueba el mismo patrón de
comportamiento. Sin embargo, en esta zona se aprecia el efecto que tiene
el paquete de rocas depositadas en forma de una aparente cubeta en la
parte central de la sección. Este paquete tiene el efecto de un dique
estabilizador, limitando los movimientos iniciales ocurridos durante el
llenado del embalse en la parte inferior de la ladera (denominado masa 1).
Como
se
ha
indicado
antes,
estos
movimientos
iniciales
desestabilizan la zona inmediatamente superior (denominada masa 2) y
producen movimientos en la masa profunda (masa 4). Por otro parte, la
cubeta también tiene el efecto negativo de permitir la acumulación de agua,
lo cual degrada las rocas de tipo pizarras y filitas de la zona, y
probablemente sea la causa de los movimientos continuos observados a
profundidad, en los inclinómetros.
Los resultados de los análisis muestran cómo desde la construcción
de la represa Tablachaca las condiciones de estabilidad se fueron
degradando hasta alcanzar un punto crítico en 1982, durante un periodo
intenso de lluvias. La construcción de las obras de estabilización
(contrafuertes, anclajes, galerías de drenaje) permitió mejorar en gran
medida las precarias condiciones de estabilidad existentes en aquel
momento. Las nuevas galerías de drenaje a construirse permitirán mejorar
la estabilidad del Derrumbe 5 en aquellas zonas donde existe acumulación
de agua. Esto se entiende por dos razones: primero, porque la reducción
de las presiones intersticiales incrementa las tensiones efectivas, con lo
cual los materiales adquieren mayor capacidad de resistencia; y segundo,
porque los geomateriales, especialmente aquellos que contienen minerales
arcillosos, mejoran fuertemente su resistencia en la medida que pasan del
estado de saturación al estado seco.
125
Por ello, se requieren mayores investigaciones con el fin de valorar
este último fenómeno, que no ha sido considerado en los análisis. Sin
embargo, se presume que incrementarían los factores de seguridad
calculados.
Finalmente, los cálculos también demuestran que el proceso de
excavación de las galerías no tendría mayor efecto sobre la estabilidad
actual del Derrumbe 5, al menos dentro de las hipótesis consideradas en el
modelo. No obstante, no se descarta la posibilidad de desprendimientos
locales en la bóveda de las galerías durante su construcción. Los cálculos
indican que es necesario emplear algún tipo de sostenimiento –como
‘shotcrete’ (hormigón proyectado) y pernos de anclajes–, especialmente en
aquellas zonas donde las rocas se clasifican como del tipo V.
Es muy importante que durante la construcción de las galerías se
establezca un control de la instrumentación geotécnica. Además, sería
conveniente que la instrumentación disponible actual se complemente con
la instalación de piezómetros de tubo abierto e inclinómetros en las zonas
próximas a los nichos, en la intersección de galerías, en piques y en los
empalmes de las galerías existentes.
Asimismo, se deben reemplazar aquellos inclinómetros que han sido
cizallados por el deslizamiento o han quedado cortos en profundidad, entre
ellos los H-28, H-63, H-62, H-30 y H-71 (estos instrumentos permiten el
seguimiento del deslizamiento profundo).
3.7. Características Geomecánicas de Nichos y Galerías
Se describen aquellos aspectos de ingeniería geológica y geotécnica que
tienen relevancia para el diseño del sostenimiento de galerías y nichos. Incluye
también, sobre todo, la caracterización del modelo geomecánico y su relación
126
con el índice de calidad de la roca, que influye en forma directa en la
conductividad hidráulica, y cuyos siguientes aspectos son:
 Evaluación geomecánica del macizo rocoso.
 Interpretación de resultados del análisis de estabilidad debido a
esfuerzos y bloques inestables.
Para el diseño del sostenimiento se usan parámetros proyectados desde
la superficie y las galerías existentes, así como datos recopilados de los estudios
anteriores. Esto exige el uso de parámetros de entrada que sean consistentes
con la interpretación geológica.
3.7.1. Evaluación geomecánica
En el área del Derrumbe 5, se ubicaron tres estaciones geomecánicas
para conocer la calidad del macizo rocoso en el sector de emplazamiento de las
galerías de drenaje proyectadas (superior y medio). Por medio de la clasificación
geomecánica se llega a describir en forma numérica la calidad de la roca. Esta
es una herramienta muy útil en el diseño y construcción de obras subterráneas.
Para este estudio se aplicó la valoración geomecánica de masas rocosas
bajo el Sistema RMR de Bieniawski (1989) y el Índice Q (Barton, 1974). Se
tomaron muestras de roca, las cuales fueron identificadas y enviadas al
laboratorio geotécnico, para realizar los respectivos ensayos. La ubicación de las
estaciones geomecánicas se muestran en la Tabla 3.19.
3.7.2. Clasificación geomecánica del macizo
Existen varios métodos y ensayos para caracterizar los macizos rocosos
con fines de excavaciones subterráneas, basados en la evaluación de sus
características y comportamiento, como las discontinuidades.
127
Tabla 3.19. Resumen de estaciones geomecánicas.
Ubicación
Estación
Geomecánica
Tipo de Roca
Prof. (M)
Ensayos
Realizados *
EG-1
Pizarra
carbonosa
Superficial
CP, PF
EG-2
Filita
Superficial
CP, PF
EG-3
Pizarra
Carbonosa
Superficial
CP, PF
Zona superior de la
galería 250
Zona media de la
ladera
Zona inferior de la
ladera
(*) CP: Carga puntual; PF: Propiedades físicas.
Fuente: CESEL (2011).
Con el fin de clasificar y evaluar el comportamiento del macizo rocoso
presente en el Derrumbe 5, se realizaron los siguientes métodos empíricos.
a. Clasificación geomecánica de Bieniawski (RMR): El sistema de
clasificación Rock Mass Rating (o RMR) fue desarrollado por Z. T.
Bieniawski en 1973, y posteriormente mejorado por el mismo autor en 1979,
cuyo modelo de clasificación se basa en más de 300 casos reales de
túneles, cavernas y cimentaciones. Para este estudio se usó la edición de
1989, que coincide sustancialmente con la de 1979. El valor del RMR
describe de modo numérico la calidad de la roca sobre la base de los
parámetros en los que se encuentra el macizo rocoso in situ. El resultado
de la clasificación RMR, se muestra en la Tabla 3.20.
Tabla 3.20. Valoración geomecánica de Bieniawski (RMR).
Ubicación
Estación
Geomecánica
Zona superior de la galería 250.
EG-1
Zona media de la ladera.
EG-2
Zona inferior de la ladera.
EG-3
Fuente: Adaptado de Bieniawski (1989).
Tipo de Roca
Pizarra
carbonosa
Filita
Pizarra
carbonosa
Valoración de la
Masa Rocosa
RMR89'
RMR
45
55
30
40
20
33
Según la clasificación de Bieniawski (1989), las rocas que corresponden
a la pizarra carbonosa corresponden a los tipos III al V; y la filita, al Tipo IV.
128
b. Clasificación geomecánica de Barton (índice Q): El sistema Q propuesto
por Barton (1974) considera los índices de calidad del macizo rocoso como:
RQD (Rock Quality Designation), índice de influencia del número de
familias de las discontinuidades, Jn; índice de influencia de la rugosidad de
las paredes de las discontinuidades, Jr; índice de influencia de la alteración
de las paredes de las discontinuidades, Ja; índice de influencia de la acción
del agua subterránea, Jw; e índice de influencia del estado de tensiones del
macizo en el contorno de la cavidad, SRF (Stress Reduction Factor).
A partir de los datos anteriormente mencionados, el valor del Índice
Q tiene la siguiente expresión:
Q
RQD Jr
Jw
 
Jn
Ja SRF
(2.57)
El valor numérico de Q varía de 0.001 a 1000. Este índice considera
tres características principales del macizo rocoso:
 El tamaño de los bloques (RQD/Jn).
 Resistencia al corte entre bloques (Jr / Ja).
 Acción de la tensión (Jw / SRF).
Este método fue desarrollado sobre la base de un gran número de
casos de excavaciones subterráneas; y fue modificado posteriormente para
tener en cuenta las características mecánicas propias de los bloques,
considerando para el índice de influencia la acción del agua subterránea
Jw; y el índice de influencia del estado de esfuerzos en el macizo en el
contorno de la cavidad, SRF, con un valor de 1 para ambos, equivalente a
un macizo rocoso seco sometido a condiciones de esfuerzo medio.
El sistema modificado Q’ se da según la siguiente expresión:
129
Q' 
RQD Jr

Jn
Ja
(2.58)
A continuación, se presentan las tablas que muestran el resultado
de la clasificación geomecánica de Barton (Índice Q). Estos resultados
muestran que la roca pizarra carbonosa corresponde a rocas a los tipos III
al V, calificándose como una roca de calidad regular a una muy mala. A la
filita, le corresponde el Tipo IV; es decir, es una roca de mala calidad. En la
Tabla 3.21, se muestran los parámetros usados y los resultados de la
clasificación según el Índice Q.
Tabla 3.21. Detalle de la clasificación del sistema Q.
Ubicación
Zona superior de la galería 250
Zona media de la ladera
Zona inferior de la ladera
Valoración
Est. Valor Valor Valor Valor Valor Valor de la Masa
Geo % RQD JN
JR
JA JW SRF
Q
Q’
EG-1
50
9
1.5 0.75
1
2.5 4.44 11.11
EG-2
35
9
0.75
1
1
2.5 1.16 2.917
EG-3
10
9
0.75
1
1
1 0.83 0.833
Fuente: Adaptado de Barton (1973).
3.7.3. Calidad del macizo rocoso
A partir de la evaluación geomecánica, ensayos de laboratorio y
clasificación del macizo rocoso, se estableció la calidad del macizo rocoso
(véase la Tabla 3.22).
Tabla 3.22. Resumen de la calidad del macizo rocoso.
Clasificación de
Bieniawski
RMR
Clase
55
Tipo III
40
Tipo IV
33
Tipo V
Clasificación de
Barton Índice Q
Q
Clase
4.44
C
1.16
D
0.83
E
Zonificación geológica-geomecánica de las galerías proyectadas.
Fuente: CESEL (2011).
130
Calidad del
Macizo Rocoso
Media
Mala
Muy mala
Sobre la base de la evaluación geológica, geomecánica y geotécnica, se
zonificaron las secciones longitudinales de las galerías proyectadas en tres
clases de roca.
a. Galería 250 A:
- Tramo A-B: La galería atraviesa la roca metamórfica llamada pizarra
carbonosa del Grupo Excélsior, que se encuentra muy foliada,
ligeramente fracturada y muy alterada por la presencia de sales. La
caracterización corresponde a los tipos III, IV y V, presentándose en
porcentajes variados de 60%, 30% y 10%, respectivamente (véanse
los planos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo 6 de esta
presente tesis).
- Tramo B-C: La galería atraviesa la roca metamórfica de pizarra
carbonosa del Grupo Excélsior, la cual se encuentra foliada, muy
fracturada, y de color gris oscuro. La caracterización geológicageomecánica corresponde a los tipos III, IV y V presentando
porcentajes de: 60%, 30% y 10% (véanse los planos RMG-HG-001 al
RMG-HG-006 del Anexo 6).
- Tramo C-D: La galería atraviesa la referida roca metamórfica de
pizarra
carbonosa
del
Grupo
Excélsior,
foliada,
ligeramente
fracturada, ligeramente alterada, de color gris oscuro. En este tramo
la caracterización geológica-geomecánica califica la roca como de
Tipo III en el 100% del tramo (véanse los planos RMG-HG-001 al
RMG-HG-006 del Anexo 6, de la presente tesis).
- Tramo D-E: La galería atraviesa la roca metamórfica de pizarra
carbonosa del Grupo Excélsior, se encuentra foliada, ligeramente
fracturada y es de color gris oscuro. El sector presenta buenas
condiciones
de
sostenimiento.
131
La
caracterización
geológica-
geomecánica es: Tipo III en la mayor parte del tramo, en un 70%; y
los tipos IV y V en menor proporción, con 25% y 5%, respectivamente
(véanse los planos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo 6 de la
presente tesis).
- Pique B-K: La galería atraviesa la roca metamórfica de pizarra
carbonosa del Grupo Excélsior, que en este tramo se encuentra
foliada, ligeramente fracturada y es de color gris oscuro. La
caracterización geológica-geomecánica califica la roca como de Tipo
III (véanse los planos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo 6, de
la presente tesis).
b. Galería 200 A:
- Tramo H-I: La galería atraviesa la roca ya descrita del Grupo
Excélsior. Su caracterización corresponde aquí a los tipos III, IV y V
con porcentajes de 60%, 30% y 10%, respectivamente (véanse los
planos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo 6, de la presente
tesis).
- Tramo I-J: En este tramo, la galería atraviesa también la pizarra del
Grupo Excélsior. Su caracterización geológica-geomecánica es roca
de Tipo III (véanse los planos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del
Anexo 6, de la presente tesis).
- Tramo J-K: También en este tramo la galería atraviesa la pizarra
carbonosa perteneciente al Grupo Excélsior. La caracterización
geológica-geomecánica califica al macizo como de Tipo III con un
porcentaje de 75%; y de tipos IV y V, en 20% y 5%, respectivamente
(véanse los planos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo 6, de la
presente tesis).
132
- Tramo F-G: La galería atraviesa la misma roca ya descrita. Este tramo
está integrado en un 60% por rocas de Tipo IV; y de tipos III y V, con
30% y 10%, respectivamente (véanse los planos RMG-HG-001 al
RMG-HG-006 del Anexo 6).
- Pique G-G: El pique igualmente atraviesa la pizarra carbonosa. Su
caracterización corresponde a los tipos IV y V (véanse los planos
RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo 6, de la presente tesis).
Por otro lado, los parámetros de resistencia del macizo rocoso se
han estimado en función de la resistencia de la compresión simple de la
roca intacta.
En las tablas 3.23 y 3.24, y en las figuras 3.18 y 3.19, se presenta el
resumen de los parámetros utilizados en cada uno de los nichos, y en los
distintos tramos de galerías.
3.8. Ensayos de Laboratorio
Las muestras obtenidas de los sondeos directos fueron seleccionadas,
preparadas y ensayadas en el laboratorio de mecánica de suelos y rocas
(granulometrías, límites de consistencia, contenido de humedad). Estos ensayos
se realizaron en el Laboratorio Geotécnico y de Concreto de CESEL S.A.
3.8.1. Ensayos de carga puntual
Calcula la resistencia a la compresión simple de la muestra de roca
intacta. El ensayo fue realizado en el laboratorio de CESEL S.A., según lo
indicado por la norma ASTM D-5731. Este ensayo consiste en comprimir la
muestra de roca entre dos puntos situados en generatrices opuestas, logrando
así la deformación y falla de la roca (véase la Tabla 3.25).
133
Tabla 3.23. Resumen de parámetros de la roca en nichos.
Nicho
A
B
C
D
E
F
Roca
Calidad
de la
roca
Pizarra Tipo III
Carbonosa
Tipo
Filita
IV V
Pizarra
Tipo
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Tipo
Filita
IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Tipo
Filita
IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Tipo
Filita
IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra Tipo III
Carbonosa
Tipo
Filita
IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Tipo
Filita
IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Prof. de
los
Nichos
(m)
142
146,5
161,8
144,8
145,8
142,7
Em
(MPa)
Parámetros
Hoek & Brown
Generalizado
Parámetros de
Mohr-Coulomb
0,506
0,516
0,526
cm
(KPa)
11,1
4,7
3,5
Øm
(°)
49,1
39,5
32,9
0,0013
0,506
11,2
48,9
0,453
0,0002
0,516
4,8
39,3
906
0,292
0,0001
0,526
3,6
32,6
3818
0,832
0,0013
0,506
11,7
48,3
1423
0,453
0,0002
0,516
5,1
38,5
906
0,292
0,0001
0,526
3,8
31,9
3818
0,832
0,0013
0,506
11,2
49,0
1423
0,453
0,0002
0,516
4,7
39,3
906
0,292
0,0001
0,526
3,5
32,7
3818
0,832
0,0013
0,506
11,2
49,0
1423
0,453
0,0002
0,516
4,7
39,3
906
0,292
0,0001
0,526
3,6
32,7
3818
0,832
0,0013
0,506
11,1
49,1
1423
0,453
0,0002
0,516
4,7
39,5
906
0,292
0,0001
0,526
3,5
32,8
mb
s
a
3818
1423
906
0,832
0,453
0,292
0,0013
0,0002
0,0001
3818
0,832
1423
Fuente: CESEL (2011).
A partir de los resultados, se define a la roca en términos de su resistencia
a la compresión simple como de media a baja, según Bieniawski (1973).
3.8.2. Ensayo de propiedades físicas de la roca
Con las muestras de roca obtenidas de las estaciones geomecánicas, se
realizaron los ensayos para determinar sus propiedades físicas: gravedad
específica, porosidad, absorción (ASTM C-9783) y densidad (ASTM D-2937). En
134
la Tabla 3.26, se presenta el resultado obtenido en el laboratorio.
Tabla 3.24. Resumen de parámetros de la roca en galerías.
Galería
A-B
B-C
C-D
D-E
H-I
I-J
F-G
J-K
Roca
Prof.
Calidad
galería
de la roca
(m)
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
Pizarra
Tipo III
Carbonosa
Filita
Tipo IV
Pizarra
Tipo V
Carbonosa
107,9
153,5
168,7
144,8
126,6
144,5
114,0
145,0
Parámetros
Hoek & Brown
Generalizado
Em
(MPa)
Parámetros
de
MohrCoulomb
cm
Øm
(KPa)
(°)
mb
s
a
3818
0,832
0,0013
0,506
10,0
50,9
1423
0,453
0,0002
0,516
4,0
41,6
906
0,292
0,0001
0,526
3,0
34,9
3818
0,832
0,0013
0,506
11,4
48,6
1423
0,453
0,0002
0,516
4,9
38,9
906
0,292
0,0001
0,526
3,7
32,3
3818
0,832
0,0013
0,506
11,9
48,0
1423
0,453
0,0002
0,516
5,2
38,2
906
0,292
0,0001
0,526
3,9
31,6
3818
0,832
0,0013
0,506
11,5
48,6
1423
0,453
0,0002
0,516
4,9
38,9
906
0,292
0,0001
0,526
3,7
32,3
3818
0,832
0,0013
0,506
10,6
49,9
1423
0,453
0,0002
0,516
4,4
40,4
906
0,292
0,0001
0,526
3,3
33,7
3818
0,832
0,0013
0,506
11,2
49,0
1423
0,453
0,0002
0,516
4,7
39,4
906
0,292
0,0001
0,526
3,5
32,8
3818
0,832
0,0013
0,506
10,2
50,6
1423
0,453
0,0002
0,516
4,1
41,2
906
0,292
0,0001
0,526
3,1
34,5
3818
0,832
0,0013
0,506
11,2
49,0
1423
0,453
0,0002
0,516
4,7
39,3
906
0,292
0,0001
0,526
3,5
32,7
Fuente: CESEL (2011).
135
Figura 3.18. Vista del modelo 3D del nicho y galería proyectada.
3.9. Modelo Conceptual Hidrogeológico
3.9.1. Mapeo hidrogeológico
En función de la caracterización hidrogeológica de la zona del Derrumbe
5, se realizó un inventario de las fuentes de agua (cunetas y zonas de recarga y
descarga), así como el mapeo hidrogeológico de las masas geológicas in situ
(véase la Figura 3.20), en aras estimar los parámetros de infiltración.
Para obtener argumentos sólidos en cuanto al mecanismo y/o movimiento
de los frentes de flujo inmersos dentro de las masas geológicas consideradas e
interpretadas con toda la información directa e indirecta revisada, se correlacionó
con la investigación geotecnia para reconocer el perfil estratigráfico del
Derrumbe 5, evaluar el water table (nivel freático) y asignar los valores de
permeabilidad en función de los ensayos de Lefranc y Lugeon. Esto, con
136
métodos indirectos y directos, en los agregados naturales atravesados.
Figura 3.19. Vista de la construcción del nicho A, Fuente: Electroperú,
(2014).
Tabla 3.25. Resultados de los ensayos.
Ubicación
Zona superior de
la galería 250
Zona media de la
ladera
Zona inferior de la
ladera
Resistencia a la Compresión
Simple (MPA)
Máx.
Mín.
Prom.
Estación/
Muestra
Tipo de Roca
EG-1
Pizarra carbonosa
263
99
167
EG-2
Filita
127
36
83
EG-3
Pizarra carbonosa
95
33
66
Fuente: CESEL (2011).
Este mapeo hidrogeológico tiene el exclusivo objetivo de delimitar los
límites del acuífero existente, y los mecanismos de recarga que influyen
directamente, que a su vez condicionan la estabilidad física del deslizamiento
137
Derrumbe 5.
Tabla 3.26. Resultados de los ensayos.
Ubicación
Zona superior de
la galería 250
Zona media de la
ladera
Zona inferior de la
ladera
Muestra
EG-1
Tipo de
Roca
Pizarra
carbonosa
EG-2
Filita
EG-3
Pizarra
carbonosa
Absorción
(%)
0,51
Gravedad
Específica
2,66
Densidad
(g/cm3)
2,66
3,23
2,53
2,47
1,92
2,66
2,64
Fuente: CESEL (2011).
Figura 3.20. Modelo conceptual de recarga del Derrumbe 5.
Previo a lo anterior, se propuso la construcción de galerías de drenaje
profundo, para interceptar la mayor cantidad de agua en movimiento dentro del
medio poroso y fracturado, con el fin de abatir los niveles de agua, sobre todo en
138
el sector medio del Derrumbe 5. Según el modelo geológico, este converge en
las zonas cuaternario paleoderrumbe (Qp-pd) y brecha de pizarra (Qp-pd-b).
Como paso, previo se revisó toda la información existente, antes de
establecer la red de drenaje mediante galerías y nichos, así como su relación
con los piques 1 y 2 propuestos.
Para interferir el movimiento del flujo subterráneo y su concentración en
los sumideros (drenes radiales), se propuso la aplicación del modelo
FEFLOW+FMH3, tomando como base las secciones geológicas-geotécnicas e
hidrogeológicas definidas, así como toda la información directa e indirecta
existente.
3.9.2. Mecanismo de recarga y descarga
a. Recarga: En relación con la información revisada y según los datos de
las estaciones hidrometeorológicas, la zona presenta un régimen
hidrológico anual variable, registrando valores altos en los meses de
enero, febrero y marzo; y bajos en los meses secos de junio, julio y
agosto.
Este fenómeno se da en la superficie del terreno y en los estratos
inferiores (suelos y/o rocas), a través de los poros o intersticios, así como
por las discontinuidades de materiales (véanse las figuras 3.20, 3.21 y
3.22).
139
b. Descarga: El volumen de agua se filtra hasta el material del suelo
coluvial (permeable), y esta a su vez percola a través del material de
brecha, alcanzando el basamento rocoso (véase la Figura 3.23), donde
se producen descargas bajo determinadas modalidades: en forma de
afloramientos (flujo concentrado), filtraciones y descargas directas hacia
el embalse de Tablachaca.
Figura 3.21. Vista 3D del agua concentrada en la superficie del
basamento - límite superior del acuífero.
La descarga se produce de acuerdo con el control litológico,
siguiendo los estratos más permeables a través del material coluvial; en
el caso del agregado natural de las rocas, ocurre de manera similar pero
estas siguen un patrón de control estructural, atribuido a las anomalías
que atraviesa la geología del área.
140
Las descargas naturales de las aguas subterráneas se
concentran al pie del deslizamiento, constituyendo pequeños cursos de
agua de ladera durante todo el año (véase la Figura 3.23).
141
Figura 3.22. Perfil estratigráfico modelo hidrogeológico conceptual.
142
Figura 3.23. Interpretación de la zona de descarga del Derrumbe 5.
143
3.9.3. Unidades hidrogeológicas
Sobre la base del reconocimiento de las características litológicas
aflorantes, sondeos geotécnicos realizados y la evaluación de las zonas de
recarga y descarga, se pueden tipificar las unidades hidrogeológicas más
relevantes del área, que se mencionan a continuación (véase la Figura 3.24).
a. Zona 1 - Cuaternario Coluvial (Q-c): Con la finalidad de comparar
escenarios simulados en elementos finitos de secciones hidrogeológicas,
se realizaron simulaciones con el modelo FEFLOW+FMH3 (Finite Element
Subsurface Flow and Transport Simulation System), para obtener vectores
de flujo simulados con elementos de drenaje (galerías, piques y tubos). En
el caso de la Zona 1 - Cuaternario coluvial (Q-c) se tomaron los valores de
los parámetros geohidráulicos estimados en los diferentes estudios, y se le
asignó un espesor entre 10 m y 77 m, y una conductividad hidráulica
promedio de 10-1 cm/s a 10-3 cm/s.
b. Zona 2 - Cuaternario Paleoderrumbe (Qp-pd): Para la caracterización de
los parámetros geohidráulicos, estos también fueron tomados de los
estudios anteriores. Y en lo que corresponde a la conductividad hidráulica,
este valor asumido tiene un rango de 10-2 cm/s a 10-3 cm/s, con un espesor
de 8 m a 107 m.
c. Zona 3 - Brecha de Pizarra (Qp-pd-b): Está constituida por fragmentos de
roca pizarra y cuarcita. Los parámetros geohidráulicos de esta zona varía
entre 12 m y 80 m, y la conductividad hidráulica va de 10-3 cm/s a 10-7 cm/s.
d. Zona 4 - Basamento Rocoso (D-e): Casi constituida por pizarra carbonosa
muy foliada (dura), ligeramente meteorizada y rugosa.
144
Figura 3.24. Vista 2D de las unidades hidrogeológicas.
145
Asimismo, es oxidada en las paredes de las diaclasas y fracturas, con
granulometría fina, de color gris, con un espesor que varía de 80 m a 100 m, y
una conductividad hidráulica de 10-7 cm/s a 10-9 cm/s.
3.9.4. Conductividad hidráulica
La conductividad hidráulica de las unidades del Derrumbe 5 se obtuvo
mediante trabajos de perforación diamantina, con ayuda de los métodos de
Lefranc y Lugeon. Aun cuando se desarrollaron pruebas de conductividad
hidráulica directa, también ayudó la revisión de información precedente en el
área.
Los valores de conductividad hidráulica obtenidos durante los sondeos se
analizaron y ponderaron con el cálculo de la media geométrica (los resultados
se muestran resumidos en las tablas 3.27 y 3.28).
Tabla 3.27. Resumen de permeabilidades de las zonas geológicas del
Derrumbe 5.
Tabla No 3.9.1 Resumen de propiedades de la matriz del material
del derrumbe y la zona de brecha
Fuente: Elaboración propia
Fuente: INGETEC (2006).
Los resultados obtenidos del terreno indican que se trata de materiales de
baja a moderada permeabilidad, y muestran valores más conductivos en los
coluviales que en el basamento rocoso, lo que permitirá zonificar los sistemas de
galerías de drenaje. El resumen de la conductibilidad hidráulica puede verse en
la Figura 3.25.
146
Tabla 3.28. Resumen de propiedades de la matriz del material del
derrumbe y la zona de brecha.
Fuente: INGETEC (2006).
Figura 3.25. Resumen de conductividad hidráulica en el Derrumbe 5.
3.9.5. Geometría del acuífero
Para de cuantificar la superficie de los niveles de agua en el acuífero, se
revisaron las lecturas de la instrumentación geotécnica-piezómetros (véase la
147
Tabla 3.29), cuyas profundidades variaron entre los 5 m y 120 m,
aproximadamente.
Tabla 3.29. Lectura de piezómetros en el área del Derrumbe 5.
Instrumentación Geotécnica-Piezómetros
Piezómetro
H - 21R
H - 22
H - 24R
H - 30A
H - 30R
H - 32R
H - 33R
H - 35
H - 37
H - 51
H - 52
H - 53
H - 62
H - 63
H - 64R
H - 66
H - 67A
H - 69
H - 71
H - 72
H - 73
H - 101
H - 102
H - 103
H - 104
Cota de Forro
(m.s.n.m.)
2 776,20
2 788,52
2 953,53
2 890,94
2 890,77
2 953,68
2 866,39
2 739,51
2 733,05
2 702,99
2 702,00
2 702,95
2 840,74
2 866,64
2 950,10
3 034,15
3 105,67
2 707,12
2 797,38
2 901,47
2 736,50
2 933,42
2 945,97
2 990,02
2 845,36
Lectura (H)
74,83
72,46
79,80
5,29
119,05
116,95
90,90
41,93
36,53
5,29
5,79
5,45
92,57
90,48
91,22
125,38
5,82
9,69
79,55
93,55
33,68
97,15
110,11
132,15
69,84
Cota del Agua
(m.s.n.m.)
2 701,37
2 716,06
2 873,73
2 885,65
2 771,72
2 836,73
2 775,49
2 697,58
2 696,52
2 697,70
2 696,21
2 697,50
2 748,17
2 776,16
2 858,88
2 908,77
3 099,85
2 697,43
2 717,83
2 807,92
2 702,82
2 836,27
2 835,86
2 857,87
2 775,52
Sobre la base de la data disponible de los niveles, se interpretó la
superficie del nivel de agua, y a partir de su construcción en 3D se la delimitó la
geometría y potencia del acuífero dominante en las masas geológicas del
Derrumbe 5. En la Figura 3.26, se observa la morfología de los niveles de agua
subterránea y las tendencias de las áreas próximas, tanto en suelos como en
roca.
148
En los planos hidrogeológicos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo
6, puede apreciarse con detalle la geometría del acuífero, en función con la
topografía de detalle realizada antes de la proyección o diseño del sistema de
drenaje profundo a través de galerías, nichos y piques. Es decir, ampliación de
la frontera de galerías existentes en el Derrumbe 5.
Figura 3.26. Vista cuasi 3D de la geometría del acuífero interpretado del
Derrumbe 5.
3.10. Planteamiento del Sistema de Drenaje Subterráneo
3.10.1. Determinación de caudales en galerías
Para determinar el caudal en las galerías, se empleó el modelo conceptual
geológico-geotécnico e hidrogeológico, siguiendo los principios de la ley de
Darcy; asignando conductividades hidráulicas en función del comportamiento de
cada unidad hidrogeológica, de su interacción con la zona de recarga y descarga,
y de su relación con las entradas y salidas al sistema o volumen de control
149
(precipitación, evapotranspiración e infiltración).
Para la estimación del caudal –que puede converger al sistema de
galerías propuesto y existente, como se indicó anteriormente–, se realizó un
análisis 3D. El eje de las galerías propuestas atraviesa el basamento (Zona 4)
por detrás de las masas geológicas del Derrumbe 5 (suelos). Además, tiene
drenes inclinados con longitudes variadas de entre 45 m y 35 m, dos piques de
15.80 m, y dos piques más de 41.51 m cada uno, con pendientes de las galerías
de 10° a 15° (véase la Figura 3.27).
Galerías proyectadas
Galerías existentes
Figura 3.27. Vista cuasi 3D del sistema de galerías existente y propuesto
del Derrumbe 5.
150
En los planos hidrogeológicos RMG-HG-001 al RMG-HG-006 del Anexo
6 de la presente tesis, se indican los diferentes perfiles estratigráficos con el nivel
freático.
a. Galería 250A:
- Nicho A: Ubicado en la galería S-2, en la parte oeste del Derrumbe
5, con una geometría tipo herradura y las siguientes dimensiones:
3.20 m x 3 m x 8 m (véase el plano RMG-GE-005 del Anexo 6). Dentro
de este nicho se contempla la distribución de 10 tubos de drenaje, de
los cuales solo uno tendrá recuperación de testigo y los restantes no.
Las longitudes de los tubos de drenaje son variables, con mínimo de
35 m y un máximo de 40 m, así como con diámetros de 2”, y longitudes
de un metro; con accesorios para los empalmes y una longitud total
de perforación de 355 m (véase la Tabla 3.30).
Tabla 3.30. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho A.
Galerías de
Drenaje
Proyectadas
Nicho
Galería
Superior 250 A
Nicho
A
Sin
Recuperación
9
Con
Recuperación
1
Longitud (m)
Sin
recuperación
de testigo
35
Sin
recuperación
de testigo
40
Long.
Total
(m)
355
Fuente: CESEL (2011).
- Nicho B: Ubicado en la galería S-2, a la derecha del nicho A, con una
distancia de separación de casi 68 m y una geometría de tipo
herradura con las siguientes dimensiones: 3.20 m x 3 m x 8 m (véase
el plano RMG-HG-003 del Anexo 6). Este nicho se ubicarán 10 tubos
de drenaje que no tendrán recuperación de testigo. Las longitudes de
los tubos de drenaje será de 45 m, con 2” de diámetro y una longitud
para los empalmes de un metro. La longitud total de perforación será
de 450 m (véase la Tabla 3.31).
151
Tabla 3.31. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho B.
Galerías de
Drenaje
Proyectadas
Nicho
Sin
Recuperación
Con
Recuperación
Galería
Superior 250 A
Nicho B
10
--
Longitud (m)
Sin recuperación
de testigo
Sin recuperación
de testigo
45
--
Long.
Total
(m)
450
Fuente: CESEL (2011).
- Nicho C: Ubicado en la galería S-2, a la derecha del nicho B, con una
distancia de separación aproximada de 70 m, y geometría tipo
herradura, con dimensiones 3.20 m x 3 m x 8 m (véase el plano RMGHG-002 del Anexo 6 de la presente tesis). Dentro de este nicho se
contempla la instalación de 10 tubos de drenaje sin recuperación de
testigo. La longitud de los tubos de drenaje es 45 m, con diámetro de
2” y longitudes de un metro para los empalmes. La longitud total de
perforación es de 450 m (véase la Tabla 3.32).
Tabla 3.32. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho C.
Galerías de
Drenaje
Proyectadas
Nicho
Galería Superior
250 A
Nicho
C
Sin
Con
Recuperación Recuperación
10
--
Longitud (m)
Long.
Total
(m)
Sin
Sin
recuperación recuperación
de testigo
de testigo
45
--
450
Fuente: CESEL (2011).
b. Galería 200A:
- Nicho D: Ubicado en la galería M-2, en la parte este del Derrumbe 5.
Tiene una geometría tipo herradura con dimensiones de 3.20 m x 3 m
x 8 m (véase el plano RMG-HG-003 del Anexo 6). En este nicho se
instalarán 10 tubos de drenaje sin recuperación de testigo. Sus
longitudes serán de 35 m, con diámetros de 2” y longitudes de un
metro para los empalmes. La longitud total de perforación será de 350
152
m (véase la Tabla 3.33).
Tabla 3.33. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados del Nicho D.
Galerías de
Drenaje
Proyectadas
Nicho
Galería Media
200A
Nicho
D
Sin
Recuperación
10
Con
Recuperación
--
Longitud (m)
Sin
recuperación
de testigo
35
Long.
Total
(m)
Sin
recuperación
de testigo
--
350
Fuente: CESEL (2011).
- Nicho E: Ubicado en la galería M-2, a la izquierda del nicho D, a una
distancia de separación de 60 m. Tiene forma de herradura y con las
dimensiones 3.20 m x 3 m x 8 m (véase el plano RMG-HG-004 del
Anexo 6). En ese nicho se instalarán 10 tubos de drenaje, de los
cuales uno tendrá recuperación de testigo y los restantes, no. Las
longitudes de los tubos de drenaje variarán entre los 35 m y 45 m, con
diámetros de 2” y longitudes de un metro para los empalmes. La
longitud total de perforación será de 360 m (véase la Tabla 3.34).
Tabla 3.34. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho D.
Galerías de
Drenaje
Proyectadas
Nicho
Galería Media
200 A
Nicho
E
Sin
Recuperación
9
Con
Recuperación
1
Longitud (m)
Sin
recuperación
de testigo
35
Sin
recuperación
de testigo
45
Long.
Total
(m)
360
Fuente: CESEL (2011).
- Nicho F: Está ubicado en la galería M-2, a la izquierda del nicho E, a
62 m. Tiene forma de herradura con dimensiones 3.20 m x 3 m x 8 m
(véase el plano RMG-HG-003 del Anexo 6). En este nicho se
montarán diez tubos de drenaje sin recuperación de testigo. Las
longitudes de los tubos será de 45 m, con diámetros de 2” y un metro
153
de longitud para los empalmes. La longitud total de perforación será
de 450 m (véase la Tabla 3.35).
Tabla 3.35. Resumen de las características de los tubos de drenaje
proyectados, del Nicho D.
Galerías de
Drenaje
Proyectadas
Nicho
Galería Media
200 A
Nicho
F
Sin
Recuperación
10
Con
Recuperación
----
Longitud (m)
Sin
recuperación
de testigo
45
Long.
Total
(m)
Sin
recuperación
de testigo
--
450
Fuente: CESEL (2011).
c. Piques de drenaje:
- Pique de drenaje 1: Ubicado al este del Derrumbe 5, en la
intersección de las galerías CB, BA y KJ, a una cota inicial de 2,776.80
m (techo) y cota final de 2,761 m (base). Su diámetro es 2 m y un
tamaño de 15.80 m.
Este pique se ubica en la zona 4 (basamento rocoso), y su
objetivo es conectar, ventilar y evacuar las aguas captadas de las
galerías ED, DC y CB (véase el plano RMG-HG-004 del Anexo 6).
- Pique de drenaje 2: Ubicado al oeste del pique de drenaje 1, a una
distancia de separación de 125 m, en la intersección de la galería
existente (Nivel 250) y GH, a una cota inicial de 2,771.90 m (techo) y
cota final de 2,730.39 m (base). El diámetro es 2 m, con un tamaño
de 41.51 m.
Este pique se ubica en las zonas geológicas 3 y 4 (brecha y
basamento rocoso), y tiene con fin conectar, ventilar y drenar las
aguas que se encuentran en la zona 3, en las fracturas, en las fallas
locales y que están en contacto con el basamento-brecha (véase el
154
plano RMG-HG-005 del Anexo 6, y las figuras 3.28, 3.29 y 3.30).
Figura 3.28. Vista esquemática del Pique 1 del Derrumbe 5.
En la Tabla 3.36, se presenta un resumen de los caudales a ser
transportados por el sistema de galerías de drenaje profundo, piques y drenes
radiales del Derrumbe 5. Y en la figuras 3.31 y 3.32 se observa la construcción
en el 2015 de los piques y drenes radiales.
3.10.2. Estimación del espaciamiento entre galerías
Para la estimación de los espaciamientos de las galerías subterráneas
proyectadas, se aplicó una metodología que involucra la recarga que influye
proporcionalmente en la retención por cobertura, saturación del terreno y la
escorrentía superficial. Esto, conlleva a variaciones en los niveles freáticos
locales, tomándose como referencia las características hidráulicas con un rango
de 10-5 cm/s a 10-7 cm/s, en material coluvial y lentes de material finos, así como
en mezclas de arena muy fina.
155
Figura 3.29. Vista de nichos en galerías proyectadas del Derrumbe 5.
156
Figura 3.30. Vista del Pique 1 y del nivel freático interpretado del
Derrumbe 5.
Tabla 3.36. Resumen de caudales para cada tramo de excavación
subterránea mediante drenes.
Tramo de
Galería
ED
Q
(l/s)
2,6
Nicho a, b y c
S
0,1000
Y
(m)
0,015
V
(m/s)
1,209
2,7
-
-
-
D-C
1,8
0,1444
0,013
1,350
C-B
2,2
0,1444
0,013
1,125
Pique 1
5,4
Vertical
-
-
K’-A
2,3
0,1444
0,013
1,350
Nicho d, e y f
3,5
-
-
-
K’-J
2,1
0,1000
0,014
1,108
J-I
2,6
0,1000
0,013
1,108
I-H
1,4
0,1339
0,012
1,109
Pique 2
15,6
Vertical
-
-
G-F
17,7
0,1500
0,012
1,307
157
Figura 3.31. Vista del Pique 2, fase construcción, Fuente: Electroperú,
(2014).
Considerado que los drenes a instalarse en los nichos, piques y galerías
(elementos sumideros), están sujetos a cambios de energía cinética, continuidad
y otros; se aplica la siguiente ecuación (2.59):
� �� −�
=
��
(2.59)
donde:
Con permeabilidad del estrato receptor, K: 10-6 m/s.
Altura Nivel Freático:
Alt nf
2
: 2 854,9 msnm.
2
Altura dren:
Alt subd : 2 810,2 msnm.
Recarga del terreno coluvial: R : 34,5 mm/día.
158
El espaciamiento promedio del dren B será de 115.90 m (véanse las
figuras 3.32 y 3.33).
Figura 3.32. Vista 3D del sistema de galerías existente y proyectado.
Figura 3.33. Vista de perforación e instalación de tubería de drenaje en
galerías, Fuente: Electroperú, (2014).
159
CAPÍTULO IV. RESULTADOS, ANÁLISIS Y DISCUCIÓN
4.1. Resultados del Modelo Hidrogeológico Conceptual
El planteamiento de la reproducción tridimensional bajo un escenario
digital, se basa en el modelo hidrogeológico conceptual desarrollado con el
soporte de los datos geológicos e hidrogeológicos obtenidos in situ, y resultados
de ensayos de laboratorio, tal como se muestra en las figuras 4.1 y 4.2. Esto ha
permitido definir la geometría de las unidades hidrogeológicas en el Derrumbe
5.
De los valores de conductividad hidráulica se obtuvieron a partir de las
pruebas hidráulicas en los sondeos diamantinos. Para ello, se tuvo que cruzar
toda la información pertinente relacionada con la zona investigada y de los
alrededores (Derrumbe 4 y Derrumbe 6).
El modelo incorpora los flujos de ingreso y salida del sistema
hidrogeológico. Las entradas de agua fueron representadas por la recarga
directa sobre la superficie (suelo coluvial), y los piezómetros calculan la carga
hidráulica. Su magnitud, respecto a la dirección del flujo de las aguas
subterráneas, se referenció con respecto al nivel del mar.
En cuanto a las salidas de agua del sistema, se consideraron las
descargas de los manantiales y demás filtraciones directas al embalse
Tablachaca.
En el modelo FEFLOW se representa la morfología del terreno, la geología
y sus propiedades hidráulicas, tal como se muestra en las figuras 4.3 y 4.4.
160
Figura 4.1. Vista 3D del modelo conceptual y sección hidrogeológica.
4.2. Resultados del Modelo Numérico Hidrogeológico del Sistema del
Derrumbe 5
Propone la elaboración del Sistema del Derrumbe 5 con el modelo
FEFLOW+FMH3 en un escenario cuasi 3D (véase la Figura 4.3), que reproduce
la geometría espacial de la estratigrafía investigada, además de considerar como
condiciones iniciales las lecturas de los niveles de agua tomadas durante el
trabajo de campo. Asimismo, considera las características físico-mecánicas del
suelo y/o roca, así como sus parámetros geohidráulicos en contraste con la
tipología de acuíferos existentes. Todo ello permite plantear una primera
calibración del modelo, y con ello la simulación de los escenarios con obras de
drenaje. Para el comportamiento del acuífero en condiciones normales, se
161
efectuó una primera simulación en el 2010, con soporte de la información antes
mencionada y disponible de los años 2006 y 2008.
Figura 4.2. Vista 2D modelo conceptual hidrogeológico.
El modelo se realizó en régimen estacionario para las condiciones
iniciales del 2010, año del cual se dispone mayor información (piezometría,
análisis físico-químicos, datos de aforos puntuales en drenes radiales, datos de
conductividad hidráulica) a nivel local. En el modelo FEFLOW+FMH3, versión
5.3, se simuló y calibró en convergencia con la piezometría medida u observada
en el 2010, para definir el patrón de flujo del agua subterránea, su dirección y
gradiente hidráulico.
162
Figura 4.3. Vista Cuasi 3D de la zona investigada en el Derrumbe 5.
La construcción del modelo hidrogeológico conceptual y del modelamiento
con el FEFLOW+FMH3 (véase la Figura 4.4), permitió integrar la información y
determinar las incoherencias entre los datos de entrada del modelo. Entre ellos
están:
 Transmisividades/conductividad hidráulica: existen sectores con valores
de conductividad de 11x10-4 m/s a 14x10-4 m/s (de 95 m/d a 121 m/d).
 Cargas de agua, de las lecturas de los niveles de agua. Esto permite la
comparación entre la lectura estimada en campo versus la obtenida
numéricamente.
163
Figura 4.4. Vista 3D de la malla en elementos finitos del Derrumbe 5.
El modelamiento realizado con las condiciones del año 2010, es una
primera aproximación al comportamiento hidrogeológico de la zona investigada.
Sin embargo, esta información debe ser actualizada y mejorada en forma
continua, con la resolución de las principales incoherencias en geometría,
conductividad hidráulica y lecturas de niveles de agua, así como la continuidad
temporal de los datos de piezometría.
El área simulada en el modelo tiene casi 75 ha, y su malla estuvo
compuesta por 350 mil elementos y 29,548 nodos (véanse las figuras 4.4 y 4.5).
El modelo cuasi tridimensional está formado por cinco capas, correspondiente a
las unidades geológicas prospectadas. También, se empleó la topografía al
detalle para establecer la simulación (primera capa), con alturas mayores
alcanzadas para el sector simulado, en un rango variable entre los 2,545
m.s.n.m. y los 3,993 m.s.n.m.
164
4.2.1. Resultados de las condiciones de contorno
Con los datos indicados en las tablas 3.29, 4.1 y 4.2, que han sido
utilizadas para elaborar el modelo en FEFLOW (véase la Figura 4.5), se
consideró lo siguiente:
 Norte: el nivel de agua en los piezómetros, condición Dirichlet (m) o de
primer tipo.
 Este: entrada de agua de la parte alta del depósito coluvial (34 mm/d),
considerando la velocidad de Darcy y la condición Neumann o de
segundo tipo; con condición de recarga de tasa de flujo por lluvia
(infiltración flow on top), en morrenas con casi 85 mm/año, con condición
tipo Neumann o de segundo tipo.
 El nivel de agua que ingresó al modelo como condición inicial se
considera medio saturado, con flujo único y estacionario, y tipo de
acuífero libre.
4.2.2. Resultados de los datos de entrada
Para representar las condiciones iniciales del modelo numérico en
régimen permanente, se le asignaron los valores de conductividad hidráulica,
que se detallan en la Tabla 4.1.
La conductividad hidráulica asignada en para la dirección horizontal Kxx y
Kyy, y la vertical Kzz, se indican en la Tabla 4.1. Estas corresponden al promedio
geométrico de más de 130 pruebas hidráulicas ejecutadas. El valor asignado en
el plano xy es similar, y en la dirección ‘z’ se asumió 0.7 veces menor en algunas
unidades, como en la dirección xy. Se tomó esta consideración por su relativa
homogeneidad horizontal y heterogeneidad vertical, especialmente en los
estratos de suelos y rocas.
165
Figura 4.5. Asignación de los tipos de bordes.
166
Tabla 4.1. Conductividad hidráulica asignada al modelo.
Zona
1
2
3
4
Material
Cuaternario Coluvial
(Q-c)
Cuaternario
paleoderrumbe (Qppd)
Brecha Pizarrosa
(Qp-pd-b)
Basamento rocoso
(D-e)
Kh (cm/s)
Kv (cm/s)
Kh / Kv
Dirección (°)
1,0x10-2
1,0x10-3
1,0
0
2,0x10-2
2,0x10-4
1,0
0
3,5x10-4
5,3x10-5
0,7
150
1,2x10-7
9,6x10-9
1,0
0
4.2.3. Resultados de la etapa de calibración del modelo numérico
Los resultados de la etapa de calibración del modelo numérico de flujo de
la zona de estudio han sido elaborados siguiendo la metodología indicada
anteriormente (véase la Tabla 4.2), y teniéndose en cuenta:
 Valores medidos de las lecturas de los piezómetros.
 Calibración y validación de las lecturas hidráulicas estimadas.
 Balance hídrico local calculado en la etapa de calibración.
La etapa de calibración del modelo se realizó en régimen estacionario,
entre valores medidos en campo y cargas hidráulicas simuladas y obtenidas con
el referido modelo. En la Figura 4.6, se muestra el nivel aceptable de ajuste entre
los valores de cargas hidráulicas y los estimados numéricamente en las
condiciones simuladas.
Al respecto,
la
calibración
y validación
del modelo
numérico,
imprescindiblemente requiere de un conjunto de observaciones (mediciones).
Para evaluar el ajuste de las variables simuladas (carga hidráulica), ambos
deben ser independientes y estar muy vinculadas a las condiciones
hidrogeológicas asumidas.
167
Figura 4.6. Estimación numérica del caudal en el Pique 1.
168
La evaluación de los resultados de la etapa de calibración del modelo se
presenta en la Tabla 4.2. De la evaluación cuantitativa, se obtiene un valor de
5.8% de error medio absoluto, de la diferencia máxima de los niveles de
piezométricos observados en campo. Dicho error se considera aceptable.
Tabla 4.2. Cargas hidráulicas observadas (Hc) y simuladas (Hm).
Puntos
Hc
Hm
Este (x)
Norte (y)
Ri (Hc-Hm)
Observados
1
2 968,57 2 968,78 524 700,00 8 621 650,00
-0,21
|Ri|
|Ri|^2
0,21
0,04
2
2 910,10 2 910,20 524 750,00 8 621 600,00
-0,10
0,10
0,01
3
2 890,12 2 890,14 524 800,00 8 621 550,00
-0,02
0,02
0,00
4
2 850,25 2 850,24 524 850,00 8 621 500,00
0,01
0,01
0,00
5
2 810,51 2 810,53 524 950,00 8 621 500,00
-0,02
0,02
0,00
6
2 770,40 2 770,41 525 050,00 8 621 450,00
-0,01
0,01
0,00
7
2 730,22 2 730,10 525 100,00 8 621 400,00
0,12
0,12
0,01
8
2 710,78 2 710,80 525 150,00 8 621 400,00
-0,02
0,02
0,00
9
2 698,74 2 698,75 525 200,00 8 621 350,00
-0,01
0,01
0,00
N° puntos
9
9
ARM (Absolute Residual Mean)
0,058
0,088
Máximo
2 968,57 2 968,78
RMS (Root Mean Square)
Mínimo
2 698,74 2 698,75
RMS Normalizado%
Diferencia
269,83
0,03%
270,03
4.2.4. Resultados de la etapa de validación del modelo numérico
El modelo numérico, presentado en la presente tesis, es una primera
aproximación, y es validado toda vez que las variables simuladas se ajustan a
las observadas en campo, pero es importante destacar que la validación absoluta
no es técnicamente posible, debido a que siempre existirá una incertidumbre muy
difícil de cuantificar. Por ello, los resultados de las simulaciones deberán ser
interpretados en forma cuidadosa y retroalimentado con mayores datos de
campo.
Estos resultados de la etapa de validación del modelo numérico de flujo
se obtuvieron mediante una primera comparación entre los resultados de los
169
caudales estimados en las estructuras de drenaje (por ejemplo, piques y otros)
y los caudales estimados mediante el modelo numérico (véanse las tablas 4.3 y
4.4, además de las figuras 4.6 y 4.7).
Tabla 4.3. Caudales estimados en estructuras de drenaje profundo.
Tramo de
Galería
ED
Q
(l/s)
2,6
Nicho a, b y c
S
0,1000
Y
(m)
0,015
V
(m/s)
1,209
2,7
-
-
-
D-C
1,8
0,1444
0,013
1,350
C-B
2,2
0,1444
0,013
1,125
Pique 1
5,4
Vertical
-
-
K’-A
2,3
0,1444
0,013
1,350
Nicho d, e y f
3,5
-
-
-
K’-J
2,1
0,1000
0,014
1,108
J-I
2,6
0,1000
0,013
1,108
I-H
1,4
0,1339
0,012
1,109
Pique 2
15,6
Vertical
-
-
G-F
17,7
0,1500
0,012
1,307
Fuente: CESEL (2011).
Tabla 4.4. Caudal numérico estimado en Pique 1.
q (Num)
(m3/d)
q (Num)
(m3/d/m)
Prof.
(m)
Q Numérico
(l/s)
389.33
2.61
149.60
4.51
Fuente: CESEL (2011).
El resultado de la masa de agua que ingresa al modelo, en contraste con
la masa que sale (como se muestra en la Figura 4.7), indica que gran parte del
fluido está siendo captada por las estructuras de drenaje profundo proyectadas
en los diseños (galerías, piques y drenes radiales).
170
Figura 4.7. Balance hídrico para el Derrumbe 5 (incluye obras de drenaje profundo).
171
4.3. Resultados de la Etapa de Simulación del Modelo Numérico
A partir del modelo numérico calibrado y validado, se procedió con la
simulación de escenarios de abatimiento. En la Figura 4.8, se muestra la
comparación de los resultados del lugar geométrico del nivel freático, medido en
campo versus el nivel freático simulado. A su vez, en la Figura 4.9 se muestra el
abatimiento inducido con las estructuras de drenaje en las galerías 250A y 200A,
como piques, nichos y drenes radiales.
En la Figura 4.10, se muestra la dirección del flujo (vectores de flujo),
obtenido para la simulación numérica considerada.
172
N.F Numérico
N.F Interpretado
Figura 4.8. Comparación del lugar geométrico - nivel freático obtenido en campo y el numérico.
173
N.F. Final con el
Sistema de
Subdrenaje
Propuesto
Figura 4.9. Abatimiento del nivel freático simulado con las obras de
drenaje profundo.
174
Vectores de Flujo
Figura 4.10. Simulación numérica de los vectores de flujo.
175
CAPITULO V. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
5.1. Conclusiones
a. La importancia de la historia geológica de la zona central del Perú, originó
el valle interandino del río Mantaro, y el proceso de erosión Valle y Cañón,
dieron como resultado la morfología actual de altiplanicies y la presencia
de cumbres por encima de los 4,000 m.s.n.m., estas formas de
acumulación de suelo y roca, más la presencia de lluvia en la zona,
derivaron condiciones hidrogeológicas o tipología de acuíferos, que cuya
comprensión es relevante para plantear el modelo conceptual.
b. Durante los eventos extraordinarios, estas condiciones hidrogeológicas,
fueron observados como desencadenantes de la desestabilización del
Derrumbe 5, entre 1972 y el 2006, por lo que, se ejecutaron investigaciones
geológicas y geotécnicas para conocer el área afectada y los tipos suelos
y roca para las zonas de recarga y descarga.
c. Dentro del área del deslizamiento denominado Derrumbe 5, existen un
conjunto
de
perforaciones
diamantinas,
dos
niveles
de
túneles
exploratorios; inclinómetros, piezómetros, extensómetros; puntos de
control topográfico superficial; cunetas y canales para captar y evacuar la
escorrentía superficial, datos que permitieron plantear un primer esquema
del movimiento de las líneas de flujo dentro de medios porosos.
d. De los trabajos de investigación geotécnicos e hidrogeológicos (Taladros
H-100, H-101, H-103, y H-104), se concluye que el material del Derrumbe
5 está conformado por una capa coluvial, paleoderrumbe, zona de brecha
y basamento rocoso, con diferentes espesores y con propiedades
hidrogeológicas propias de un material heterogéneo. Esto explica la
variación de órdenes en magnitud del valor de la permeabilidad de 7.81x103 cm/s, mayor detalle de los valores ver Tablas 3.27, 3.28 y Fig. 3.25.
176
e. Según el modelo conceptual hidrogeológico aplicado, existe un tipo de
acuífero influyente (acuífero libre), cuyas condiciones de frontera, límites y
parámetros han sido ingresados al modelo numérico para construir una
simulación de las masas del suelo y roca considerados, cuya extensión es
75 Ha, ver Fig. 2.5, 4.4 y 4.5.
f. El modelo numérico FEFLOW+FMH3 que ha seleccionado de acuerdo a
sus condiciones de adaptabilidad a geometrías complejas, flujo saturado y
no saturado, ha permitido construir el modelo conceptual geológicogeotécnico e hidrogeológico interpretado, en base a la información de
campo y los principios de hidrodinámica subterránea, lo que ha permitido
un ajuste a la realidad del acomodo suelo-roca-agua, el indicador
estadístico normalizado aplicado a los resultados medidos y estimados
numéricamente RMS normalizado está muy por debajo de 1%; lo que indica
un buen ajuste de datos y resultados del modelo, ver Tabla 4.2.
g. El modelo numérico presentado en esta tesis, es una primera aproximación;
su validación se sustenta en que las variables simuladas se ajustan a las
observaciones de campo. No obstante, se destaca que la validación
absoluta no es técnicamente posible, pues siempre existirá incertidumbre
al ser imposible o muy difícil de cuantificar. Debido a ello, estos primeros
resultados de las simulaciones deberán ser interpretados con cuidado y
retroalimentados con más mediciones, incluso en la etapa de postconstrucción de las obras de drenaje profundo para dar estabilidad física al
Derrumbe 5.
177
5.2. Recomendaciones
a. El valor RMS normalizado está muy por debajo de 1%; sin embargo,
requiere que la data ingresada al código numérico esté en constante
actualización. Por ello, se recomienda seguir con las lecturas de campo y
ampliar la cantidad de equipos de monitoreo hidrometeorológicos.
b. Se recomienda que el trazo de las galerías de drenaje profundo debería
realizarse en el basamento rocoso, a una profundidad mayor de 15 m, y
gran parte a una distancia de 50 m, distancias que ha condicionado la
instalación y longitud de los drenes, que varían entre los 35 m y 45 m.
c. Sobre la base del modelo geológico-geotécnico e hidrogeológico aplicado
en el campo, el sistema de galerías proyectado y las secciones geológicas
F-F, G-G, H-H, I-I y K-J, deben ser emplazado en forma longitudinal a las
mismas. Las galerías proyectadas atravesarán el basamento de rocas
metamórficas clasificadas en su mayor parte como pizarras negruzcas, que
son de regular calidad.
d. En función de los resultados conceptuales y numéricos obtenidos de los
diferentes escenarios hídricos (avenidas, estiaje, máximas lluvias), se
recomienda la construcción de piques verticales, que atravesarán la
concentración de flujo de agua en la cubeta o vaso subterráneo (ubicado
en el sector medio del Derrumbe 5). Después de su construcción, se
seguirán monitoreando los piezómetros existentes.
e. Se recomienda continuar la implementación del modelo geológico,
geotécnico e hidrogeológico bajo un escenario tridimensional. Esto, para
ingresar información al modelo numérico, contemplando la totalidad de las
obras construidas con fines de drenaje, en aras de mejorar la calibración
del modelo numérico aplicado.
178
f. Por último, se recomienda que después de terminadas las obras del drenaje
profundo, se revegetalice el material coluvial, debido a que la mayor parte
de la recarga en los estratos más profundos es a través de este tipo de
suelo (zonas de recarga), lo cual origina cambios en la presión de los poros
y menor resistencia del suelo.
179
REFERENCIAS
Anderson, X., & Woessner, X. (1992). Simulation of flow and advective transport.
London Wall, London: McGraw-Hill.
Autoridad Nacional del Agua [ANA] (2010). Ley general de aguas nacionales.
Barton, X. (1974). Índice Q. Recuperado de http://es.slideshare.net/billgonzales
ingeniero/clasificacion-q-barton
Bear, J. (1997). Dynamics of Fluids in Porous Media. New York, NY: Dover
Publications, Inc.
Bieniawski, Z. T. (1989). Sistema RMR (Roch Mass Rating). Recuperado de
https://geologiaygeotecnia.wordpress.com/2014/10/16/clasificaciongeomecanica-rmr-bieniawski-1989-hoja-de-calculo/
Bishop, B. (1988). Landslide stabilization by means of drainage tunnels in central
Italy, pp. 857-862.
Brown, A. G. (1996). Geomorphology & groundwater. John Wiley & Sons,
Chichester. 212 pp.
Castany, G. (1975). Prospección y explotación de las aguas subterráneas.
Barcelona, España: Omega.
CESEL. S.A. (2011). Estudio definitivo de las obras de estabilización para el
Derrumbe 5.
Chow, V. T. (1964). Handbook of Applied Hydrology. New York, NY: McGrawHill.
Cooley, R. L. (1982). Incorporation of Prior Information on Parameters Into
180
Nonlinear Regression Groundwater Flow Models. Water Resources
Research 18: 965-976.
Craig, R. F. (1991). Soil Mechanics (5th ed.) New York, NY: Chapman & Hall.
Custodio, E. (2001). Hidrología subterránea. Barcelona, España: Omega.
Diersch, H. J. (2014). Finite Element Modeling of Flow, Mass and Heat Transport
in Porous and Fractured Media. Heidelberg, Germany: Springer-Verlag.
Domenico, P., & Schwartz, F. (1998). Physical and Chemical Hydrogeology (2nd
ed.) España: Pearson-Prentice Hall.
Electroperú. (2011). Estudio integral de la represa Tablachaca.
Electroperú. (2014). Informe de Supervisión de la construcción de las galerías de
drenaje.
Fetter, C. W. (1989). Applied Hydrogeology. New York, NY: Prentice Hall.
Forrester, K. (2001). Slope Stability Analysis. Subsurface Drainage for Slope
Stabilization, pp. 91-100.
González, L. (2003). Ingeniería geológica. Madrid, España: Pearson-Prentice
Hall.
Huebner, K. (1975). The Finite Element Method for Engineers. New York, NY:
Wiley, 500 pp.
INGETEC. (2006). Estudio Integral del Embalse Tablachaca.
Koerner, R. (2004). Designing with Geosynthetics (6th ed.). Philadelphia, PA:
Autor.
Konikow, L., & Bredehoeft, J. (1992). Computer Model of Two-Dimensional
Solute Transport and Dispersion in Groundwater. Madisson: University of
181
Wisconsin Press.
Krahn, J. (2007). Stability Modeling with SLOPE /W. Calgary, CA: International
Ltd.
Kramer, F. (1996). Geotechnical Earthquake Engineering. Tomado de
ftp://www.nuquake.eu/AnalyzaSeizmickehoOhrozenia/ucebne%20texty/G
eotechnical%20Earthquake%20Engineering%20(Kramer%201996).pdf
Lambe, T. W. & Whitman R. V. (1969). Soil Mechanics. Cambridge, MA: John
Wiley & Sons.
Lianyang, Z. (2004). Engineering Properties of Rocks. Amsterdam, Netherlands:
Elsevier.
Pastor, M. (2002). Numerical Modelling in Geomechanics. París, Francia:
Hermes-Lavoisier.
Polubarinova-Kochina, P. (1962). Theory of ground water movement. Princeton,
NJ: Princeton Legacy Library.
Puzrin, A., Alonso, E., & Pinyol, N. (2010). Geomechanics of Failures.
Recuperado de http://www.springer.com/us/book/9789048135301
Terzaghi, K. (1969). From Theory to Practice in Soil Mechanics. Recuperado de
https://www.amazon.es/Theory-Practice-Soil-Mechanics/dp/0471853380
Thornthwaite,
C.
W.
(1955).
The
Water
Balance.
Recuperado
de
https://pubs.usgs.gov/tm/tm6-a31/tm6a31.pdf
Veliz Francia, G. (2010). Modelamiento hidrogeológico zonas de campamentos
mineros - Chinalco. Tesis de Universidad Agraria La Molina.
Ven Te Chow, D. (2014). Hidrología aplicada. Bogotá, Colombia: McGraw-Hill.
182
Voss, C. (1984). A Finite Element Simulation Model For Saturated – Unsaturated
Fluid-density-dependent Groundwater. U.S. Geological Survey: Water
Resources Investigations.
Wang, H. (1982). Introduction to Groundwater Modeling. Finite Difference and
Finite Element Methods. San Diego, CA: Academic Press.
Wasy DHI. (2014). User’s Manual. Institute for Water Resources: Planning and
Systems Research.
183
ANEXOS
184
INIE I
ZONA DEL PROYECTO
INIE III
N
HUANCAVELICA
UBICACION
PUNTOS DE CONTROL DE ORDEN B
COORDENADAS UTM WGS 84
PUNTO DE CONTROL
COORDENADAS UTM WGS 84
LEYENDA
ZONA DESLIZADA Q-d5
INIE III
FRENTE SUPERIOR DEL Q-d5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE - 5
N
PLANTA
DESCRIPCION DE TUNEL 1 (NIVEL 250)
SECCIONES DE TUNEL NIVEL 250
LEYENDA
SECCION TIPICA
DESCRIPCION DE TUNEL 4
DESCRIPCION DE TUNEL 2
DESCRIPCION DE TUNEL 5
DESCRIPCION DE TUNEL 3
DESCRIPCION DE TUNEL 6
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
TOPOGRAFIA
DERRUMBE 5
TUNEL NIVEL 250
PERFILES LONGITUDINALES
N
SECCION TIPICA
PLANTA
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
TOPOGRAFIA
DERRUMBE 5
TUNEL NIVEL 200
PERFILES LONGITUDINALES
DESCRIPCION DE TUNEL 1 (NIVEL 200)
SECCIONES DE TUNEL
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
TOPOGRAFIA
DERRUMBE 5
TUNEL NIVEL 200
PERFIL LONGITUDINAL
DESCRIPCION DE TUNEL 2 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 4 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 6 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 7 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 8 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 9 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 10 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 11 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 12 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 13 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 14 (NIVEL 200)
DESCRIPCION DE TUNEL 15 (NIVEL 200)
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
TOPOGRAFIA
DERRUMBE 5
TUNEL NIVEL 200
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE
DRENAJE: CASO DERRUMBE 5 – COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Cálculo Hidrológico
Tesis de Maestría
Fecha: 10/10/2014
DESARROLLO
REFERENCIA
DATOS DE PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 HORAS
ZONA DE DERRUMBE 5
Nº
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
AÑO
1964
1965
1966
1967
1968
1969
1970
1971
1972
1973
1974
1975
1976
1977
1978
1979
1980
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2003
2004
2005
ORDEN
12
24
25
31
35
14
15
39
41
20
1
3
16
11
6
2
9
5
37
32
26
21
29
38
17
10
4
18
33
8
34
36
27
40
22
13
7
19
28
30
23
Numero de datos n
Suma ∑
Maximo
Minimo
Promedio x
Desviacion estándar s
Coeficiente asimetria Cs
Cs/6 k
P24
31.0
26.0
26.0
23.0
21.0
30.0
30.0
19.0
15.0
29.0
98.0
64.0
30.0
32.0
40.0
66.0
34.0
42.0
20.0
23.0
26.0
28.0
24.0
20.0
30.0
34.0
55.0
30.0
23.0
35.0
22.0
21.0
26.0
17.0
27.0
31.0
38.0
30.0
25.0
24.0
27.0
41
1292.0
98.0
15.0
31.5
15.2071
2.7251
0.4542
log(P24)
1.4914
1.4150
1.4150
1.3617
1.3222
1.4771
1.4771
1.2788
1.1761
1.4624
1.9912
1.8062
1.4771
1.5051
1.6021
1.8195
1.5315
1.6232
1.3010
1.3617
1.4150
1.4472
1.3802
1.3010
1.4771
1.5315
1.7404
1.4771
1.3617
1.5441
1.3424
1.3222
1.4150
1.2304
1.4314
1.4914
1.5798
1.4771
1.3979
1.3802
1.4314
41
60.0700
1.9912
1.1761
1.4651
0.1595
1.2601
0.2100
PRUEBA DE DATOS DUDOSOS
n=
41
Kn =
2.768 *
Umbral de datos dudosos altos
yH
yH =
QH =
y
Kn s
1.9065
80.6
Umbral de datos dudosos bajos
y L y Kn s
yL =
1.0238
QL =
10.6
FUENTE: Evaluación Geotécnica Estática y Dinámica del Derrumbe 5 del Estudio Integral Embalse Tablachaca del Consorcio INGETEC-SVS
(2006)
* Tabla 12.5.3 Hidrologia Aplicada, Ven
Te Chow
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE
DRENAJE: CASO DERRUMBE 5 – COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Tesis de Maestría
Cálculo Hidrológico
Fecha: 10/10/2014
DESARROLLO
DURACION
Hr
0.17
0.33
0.50
0.67
0.83
1.00
1.50
2.00
4.00
6.00
7.00
8.00
10.00
11.00
12.00
24.00
h:
min
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
90.00
120.00
240.00
360.00
420.00
480.00
600.00
660.00
720.00
1440.00
3322.00
REFERENCIA
INTENSIDADES DE DISEÑO PARA DURACIONES MENORES A 24 HORAS
ZONA DE DERRUMBE 5
PERIODO DE RETORNO
5
68.8
40.9
30.2
24.3
20.6
18.0
13.2
10.7
6.3
4.7
4.2
3.8
3.2
3.0
2.8
1.7
m.s.n.m.
10
80.9
48.1
35.5
28.6
24.2
21.1
15.6
12.6
7.5
5.5
4.9
4.4
3.8
3.5
3.3
1.9
20
92.5
55.0
40.6
32.7
27.7
24.1
17.8
14.3
8.5
6.3
5.6
5.1
4.3
4.0
3.7
2.2
25
96.1
57.2
42.2
34.0
28.7
25.1
18.5
14.9
8.9
6.5
5.8
5.3
4.5
4.2
3.9
2.3
50
107.4
63.9
47.1
38.0
32.1
28.0
20.7
16.7
9.9
7.3
6.5
5.9
5.0
4.6
4.3
2.6
100
118.7
70.6
52.1
42.0
35.5
31.0
22.9
18.4
11.0
8.1
7.2
6.5
5.5
5.1
4.8
2.9
200
130.1
77.4
57.1
46.0
38.9
33.9
25.0
20.2
12.0
8.9
7.9
7.1
6.0
5.6
5.3
3.1
300
130.1
77.4
57.1
46.0
38.9
33.9
25.0
20.2
12.0
8.9
7.9
7.1
6.0
5.6
5.3
3.1
500
145.4
86.5
63.8
51.4
43.5
37.9
28.0
22.6
13.4
9.9
8.8
8.0
6.7
6.3
5.9
3.5
CURVA INTENSIDAD-DURACION-FRECUENCIA
Intensidad de precipitacion (mm/h)
1000.0
5
100.0
10
20
25
50
100
200
10.0
300
500
1.0
10.00
100.00
1000.00
Duracion (mm)
2.505
CURVA INTENSIDAD-DURACION-FRECUENCIA
I: Intensidad máxima (mm/h)
T: Período de retorno en años
t: Duración de la precipitación (min)
I =
0.154
10
T
0.75
t
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE
DRENAJE: CASO DERRUMBE 5 – COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Cálculo Hidrológico
Fecha: 10/10/2014
DESARROLLO
DURACION
Hr
0.17
0.33
0.50
0.67
0.83
1.00
1.50
2.00
4.00
6.00
7.00
8.00
10.00
11.00
12.00
24.00
min
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
90.00
120.00
240.00
360.00
420.00
480.00
600.00
660.00
720.00
1440.00
Tesis de Maestría
REFERENCIA
PRECIPITACION DE DISEÑO PARA DURACIONES MENORES A 24 HORAS
ZONA DE DERRUMBE 5
PERIODO DE RETORNO
5
11.5
13.6
15.1
16.2
17.2
18.0
19.9
21.4
25.4
28.1
29.2
30.2
31.9
32.7
33.4
39.7
10
13.5
16.0
17.7
19.1
20.2
21.1
23.4
25.1
29.8
33.0
34.3
35.5
37.5
38.4
39.3
46.7
20
15.4
18.3
20.3
21.8
23.0
24.1
26.7
28.7
34.1
37.7
39.2
40.6
42.9
43.9
44.9
53.4
25
16.0
19.1
21.1
22.7
24.0
25.1
27.7
29.8
35.5
39.2
40.8
42.2
44.6
45.7
46.7
55.5
50
17.9
21.3
23.6
25.3
26.8
28.0
31.0
33.3
39.6
43.9
45.6
47.1
49.8
51.0
52.2
62.0
100
19.8
23.5
26.0
28.0
29.6
31.0
34.3
36.8
43.8
48.5
50.4
52.1
55.1
56.4
57.7
68.6
200
21.7
25.8
28.5
30.7
32.4
33.9
37.6
40.4
48.0
53.1
55.2
57.1
60.4
61.8
63.2
75.1
300
21.7
25.8
28.5
30.7
32.4
33.9
37.6
40.4
48.0
53.1
55.2
57.1
60.4
61.8
63.2
75.1
500
24.2
28.8
31.9
34.3
36.2
37.9
42.0
45.1
53.6
59.4
61.7
63.8
67.5
69.1
70.6
84.0
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE DRENAJE: CASO
DERRUMBE 5 – COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Cálculo Hidrológico
Tesis de Maestría
Fecha: 10/10/14
DESARROLLO
Tr
(años)
5
10
20
25
50
100
200
390
500
1000
190
P(X≤xT)
0.800
0.900
0.950
0.960
0.980
0.990
0.995
0.997
0.998
0.999
0.995
REFERENCIA
PRECIPITACIONES MAXIMAS ANUALES EN 24 HORAS
ZONA DE DERRUMBE 5
Promedio :
x = 31.5122
y = 1.4651
Desviacion estándar :
s = 15.2071
sy = 0.1595
Cs/6 :
k = 0.4542
k = 0.2100
DISTRIB. NORMAL DISTRIB. GUMBELL
DISTRIB. LOGNORMAL
DISTRIB. PEARSON III DISTRIB. LOG PEARSON III
KT
xT
KT
xT
KT
xT
10^xT
KT
xT
KT
10^xT
Xt
PMAX
mm
0.8416
1.2816
1.6449
1.7507
2.0537
2.3263
2.5758
2.7989
2.8782
3.0902
2.5580
39.7
46.7
53.4
55.5
62.0
68.6
75.1
81.5
84.0
90.8
74.6
44.3
51.0
56.5
58.1
62.7
66.9
70.7
74.1
75.3
78.5
70.4
0.7195
1.3046
1.8658
2.0438
2.5923
3.1367
3.6791
4.2007
4.3947
4.9355
3.6390
42.5
51.4
59.9
62.6
70.9
79.2
87.5
95.4
98.3
106.6
86.9
0.84
1.28
1.64
1.75
2.05
2.33
2.58
2.80
2.88
3.09
2.56
1.5993
1.6695
1.7274
1.7443
1.7926
1.8361
1.8758
1.9114
1.9241
1.9579
1.8730
39.7
46.7
53.4
55.5
62.0
68.6
75.1
81.5
84.0
90.8
74.6
0.4725
1.1901
1.9635
2.2227
3.0559
3.9282
4.8357
5.7408
6.0848
7.0644
4.7674
38.7
49.6
61.4
65.3
78.0
91.2
105.0
118.8
124.0
138.9
104.0
0.7194
1.3310
1.9109
2.0932
2.6501
3.1966
3.7363
4.2518
4.4428
4.9740
3.6965
1.5798
1.6774
1.7698
1.7989
1.8877
1.9748
2.0609
2.1431
2.1736
2.2583
2.0545
38.0
47.6
58.9
62.9
77.2
94.4
115.1
139.0
149.1
181.2
113.4
PRECIPITACION MAXIMA ANUAL PARA DIFERENTES PERIODOS DE RETORNO
100.0
90.8
90.0
81.5
Precipitacion en mm
80.0
84.0
75.1
70.0
68.6
62.0
60.0
53.4
50.0
y = 9.5606ln(x) + 24.593
R² = 0.9999
55.5
46.7
40.0
39.7
30.0
20.0
10.0
0.0
1
10
100
Periodo de Retorno en años
1000
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE DRENAJE: CASO DERRUMBE 5 –
COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Tesis de Maestría
Cálculo Hidrológico
Fecha: 10/10/14
DESARROLLO
REFERENCIA
PRUEBA DE LA BONDAD DEL AJUSTE - GRAFICA DE PROBABILIDADES
ZONA DE DERRUMBE 5
Numero de datos: n
Promedio: x
Desviacion estándar: s
Coeficiente asimetria: Cs
Cs/6: k
N
T
P(X≤xT)
1
2
3
4
5
6
7
42.00
21.00
14.00
10.50
8.40
7.00
6.00
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
P24
41
31.51
15.21
2.73
0.45
VALOR OBSERVADO
log(P24)
1.47
0.16
1.26
0.21
ZONA DE DERRUMBE 5
NORMAL
GUMBELL
KT
KT
ESPERADO
ESPERADO
LOGNORMAL
KT
ESPERADO
PEARSON III
KT
ESPERADO
LOGPEARSON III
KT
ESPERADO
2.38%
4.76%
7.14%
9.52%
11.90%
14.29%
16.67%
P24
98.0
66.0
64.0
55.0
42.0
40.0
38.0
log(P24)
1.9912
1.8195
1.8062
1.7404
1.6232
1.6021
1.5798
1.9808
1.6684
1.4652
1.3092
1.1798
1.0676
0.9674
61.6
56.9
53.8
51.4
49.5
47.7
46.2
2.4548
1.9048
1.5789
1.3446
1.1604
1.0079
0.8770
68.8
60.5
55.5
52.0
49.2
46.8
44.8
1.9808
1.6684
1.4652
1.3092
1.1798
1.0676
0.9674
60.4
53.8
50.0
47.2
45.0
43.2
41.6
2.8425
2.0198
1.5593
1.2429
1.0038
0.8130
0.6551
74.7
62.2
55.2
50.4
46.8
43.9
41.5
2.5112
1.9509
1.6155
1.3727
1.1809
1.0215
0.8845
73.4
59.7
52.8
48.3
45.0
42.5
40.4
5.25
4.67
4.20
3.82
3.50
3.23
3.00
2.80
2.63
2.47
2.33
19.05%
21.43%
23.81%
26.19%
28.57%
30.95%
33.33%
35.71%
38.10%
40.48%
42.86%
35.0
34.0
34.0
32.0
31.0
31.0
30.0
30.0
30.0
30.0
30.0
1.5441
1.5315
1.5315
1.5051
1.4914
1.4914
1.4771
1.4771
1.4771
1.4771
1.4771
0.8761
0.7916
0.7124
0.6375
0.5659
0.4972
0.4307
0.3661
0.3030
0.2410
0.1800
44.8
43.6
42.3
41.2
40.1
39.1
38.1
37.1
36.1
35.2
34.2
0.7619
0.6589
0.5653
0.4792
0.3992
0.3244
0.2538
0.1868
0.1229
0.0616
0.0026
43.1
41.5
40.1
38.8
37.6
36.4
35.4
34.4
33.4
32.4
31.6
0.8761
0.7916
0.7124
0.6375
0.5659
0.4972
0.4307
0.3661
0.3030
0.2410
0.1800
40.3
39.0
37.9
36.9
35.9
35.0
34.2
33.4
32.6
31.9
31.2
0.5209
0.4047
0.3026
0.2119
0.1304
0.0568
-0.0103
-0.0717
-0.1282
-0.1803
-0.2286
39.4
37.7
36.1
34.7
33.5
32.4
31.4
30.4
29.6
28.8
28.0
0.7639
0.6558
0.5576
0.4673
0.3835
0.3051
0.2314
0.1615
0.0951
0.0315
-0.0295
38.6
37.1
35.8
34.6
33.6
32.6
31.8
31.0
30.2
29.5
28.9
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
2.21
2.10
2.00
1.91
1.83
1.75
1.68
1.62
1.56
1.50
45.24%
47.62%
50.00%
52.38%
54.76%
57.14%
59.52%
61.90%
64.29%
66.67%
30.0
29.0
28.0
27.0
27.0
26.0
26.0
26.0
26.0
25.0
1.4771
1.4624
1.4472
1.4314
1.4314
1.4150
1.4150
1.4150
1.4150
1.3979
0.1196
0.0597
0.0000
-0.0597
-0.1196
-0.1800
-0.2410
-0.3030
-0.3661
-0.4307
33.3
32.4
31.5
30.6
29.7
28.8
27.8
26.9
25.9
25.0
-0.0546
-0.1101
-0.1643
-0.2173
-0.2694
-0.3208
-0.3717
-0.4223
-0.4728
-0.5234
30.7
29.8
29.0
28.2
27.4
26.6
25.9
25.1
24.3
23.6
0.1196
0.0597
0.0000
-0.0597
-0.1196
-0.1800
-0.2410
-0.3030
-0.3661
-0.4307
30.5
29.8
29.2
28.5
27.9
27.3
26.7
26.1
25.5
24.9
-0.2734
-0.3151
-0.3540
-0.3904
-0.4244
-0.4562
-0.4859
-0.5137
-0.5398
-0.5640
27.4
26.7
26.1
25.6
25.1
24.6
24.1
23.7
23.3
22.9
-0.0884
-0.1453
-0.2006
-0.2545
-0.3071
-0.3587
-0.4094
-0.4594
-0.5090
-0.5581
28.3
27.7
27.1
26.6
26.1
25.6
25.1
24.7
24.2
23.8
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
1.45
1.40
1.35
1.31
1.27
1.24
1.20
1.17
1.14
1.11
69.05%
71.43%
73.81%
76.19%
78.57%
80.95%
83.33%
85.71%
88.10%
90.48%
24.0
24.0
23.0
23.0
23.0
22.0
21.0
21.0
20.0
20.0
1.3802
1.3802
1.3617
1.3617
1.3617
1.3424
1.3222
1.3222
1.3010
1.3010
-0.4972
-0.5659
-0.6375
-0.7124
-0.7916
-0.8761
-0.9674
-1.0676
-1.1798
-1.3092
24.0
22.9
21.8
20.7
19.5
18.2
16.8
15.3
13.6
11.6
-0.5743
-0.6257
-0.6781
-0.7317
-0.7869
-0.8444
-0.9048
-0.9691
-1.0389
-1.1167
22.8
22.0
21.2
20.4
19.5
18.7
17.8
16.8
15.7
14.5
-0.4972
-0.5659
-0.6375
-0.7124
-0.7916
-0.8761
-0.9674
-1.0676
-1.1798
-1.3092
24.3
23.7
23.1
22.5
21.8
21.2
20.5
19.7
18.9
18.0
-0.5866
-0.6076
-0.6270
-0.6448
-0.6610
-0.6755
-0.6884
-0.6994
-0.7085
-0.7152
22.6
22.3
22.0
21.7
21.5
21.2
21.0
20.9
20.7
20.6
-0.6071
-0.6561
-0.7053
-0.7550
-0.8054
-0.8570
-0.9100
-0.9652
-1.0233
-1.0858
23.4
22.9
22.5
22.1
21.7
21.3
20.9
20.5
20.0
19.6
39
40
41
1.08
1.05
1.02
92.86%
95.24%
97.62%
19.0
17.0
15.0
1.2788
1.2304
1.1761
-1.4652
-1.6684
-1.9808
9.2
6.1
1.4
-1.2067
-1.3181
-1.4780
13.2
11.5
9.0
-1.4652
-1.6684
-1.9808
17.0
15.8
14.1
-0.7195
-0.7210
-0.7219
20.6
20.5
20.5
-1.1547
-1.2345
-1.3371
19.1
18.5
17.9
AJUSTE ESTADISTICO - NORMAL
120.0
Pmax 24 hrs (mm)
100.0
-2.5000
80.0
Valor Observado
60.0
40.0
20.0
-2.0000
-1.5000
-1.0000
-0.5000
0.0
0.0000
Variable reducida Kt
0.5000
1.0000
1.5000
2.0000
2.5000
Normal
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE DRENAJE: CASO DERRUMBE 5 –
COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Tesis de Maestría
Cálculo Hidrológico
Fecha: 10/10/14
DESARROLLO
REFERENCIA
AJUSTE ESTADISTICO - GUMBEL
120.0
Pmax 24 hrs (mm)
100.0
80.0
Valor Observado
Gumbel
60.0
40.0
20.0
-2.0000
-1.5000
-1.0000
0.0
0.0000
-0.5000
0.5000
1.0000
1.5000
2.0000
2.5000
3.0000
Variable reducida Kt
AJUSTE ESTADISTICO - LOG NORMAL
120.0
Pmax 24 hrs (mm)
100.0
-2.5000
80.0
Valor Observado
60.0
LogNormal
40.0
20.0
-2.0000
-1.5000
-1.0000
0.0
0.0000
-0.5000
0.5000
1.0000
1.5000
2.0000
2.5000
Variable reducida Kt
AJUSTE ESTADISTICO - PEARSON TIPO III
120.0
Pmax 24 hrs (mm)
100.0
-1.0000
80.0
Valor Observado
60.0
40.0
20.0
-0.5000
0.0
0.0000
0.5000
1.0000
1.5000
2.0000
2.5000
3.0000
3.5000
Variable reducida Kt
AJUSTE ESTADISTICO - LOG PEARSON TIPO III
120.0
Pmax 24 hrs (mm)
100.0
80.0
Valor Observado
60.0
Log Pearson Tipo III
40.0
20.0
-2.0000
-1.5000
-1.0000
-0.5000
0.0
0.0000
0.5000
Variable reducida Kt
1.0000
1.5000
2.0000
2.5000
3.0000
Pearson Tipo III
“MODELACIÓN NUMÉRICA CON FEFLOW+FMH3 PARA EL ESTUDIO DEFINITIVO DE LAS GALERÍAS DE DRENAJE: CASO DERRUMBE 5 – COMPLEJO HIDROELÉCTRICO DEL MANTARO”
Cálculo Hidrológico
Tesis de Maestría
Fecha: 12/02/10
DESARROLLO
REFERENCIA
PRUEBA DE BONDAD DE AJUSTE KOLMOGOROV - SMIRNOV
ZONA DE DERRUMBE 5
m
xm
Fo(xm)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
X
S
CS
n
98.00
66.00
64.00
55.00
42.00
40.00
38.00
35.00
34.00
34.00
32.00
31.00
31.00
30.00
30.00
30.00
30.00
30.00
30.00
29.00
28.00
27.00
27.00
26.00
26.00
26.00
26.00
25.00
24.00
24.00
23.00
23.00
23.00
22.00
21.00
21.00
20.00
20.00
19.00
17.00
15.00
31.51
15.21
2.725
0.976190
0.952381
0.928571
0.904762
0.880952
0.857143
0.833333
0.809524
0.785714
0.761905
0.738095
0.714286
0.690476
0.666667
0.642857
0.619048
0.595238
0.571429
0.547619
0.523810
0.500000
0.476190
0.452381
0.428571
0.404762
0.380952
0.357143
0.333333
0.309524
0.285714
0.261905
0.238095
0.214286
0.190476
0.166667
0.142857
0.119048
0.095238
0.071429
0.047619
0.023810
critico
F(xm)
Normal
0.99999385
0.98833156
0.98367483
0.93876978
0.75479747
0.71162808
0.6651755
0.59070296
0.56497496
0.56497496
0.51279485
0.48656565
0.48656565
0.46039445
0.46039445
0.46039445
0.46039445
0.46039445
0.46039445
0.43439377
0.40867392
0.38334159
0.38334159
0.35849857
0.35849857
0.35849857
0.35849857
0.3342405
0.31065578
0.31065578
0.2878246
0.2878246
0.2878246
0.26581824
0.24469839
0.24469839
0.22451675
0.22451675
0.20531484
0.16996502
0.13877911
máx
0.05
0.20803
critico > max
Mejor Ajuste
|Fo(xm)-F(xm)|
Normal
0.02380
0.03595
0.05510
0.03401
0.12615
0.14551
0.16816
0.21882
0.22074
0.19693
0.22530
0.22772
0.20391
0.20627
0.18246
0.15865
0.13484
0.11103
0.08722
0.08942
0.09133
0.09285
0.06904
0.07007
0.04626
0.02245
0.00136
0.00091
0.00113
0.02494
0.02592
0.04973
0.07354
0.07534
0.07803
0.10184
0.10547
0.12928
0.13389
0.12235
0.11497
0.22772
No se ajusta
3
F(ym)
Log - Normal
0.999516
0.986883
0.983778
0.957839
0.839323
0.804773
0.763958
0.689737
0.661351
0.661351
0.599107
0.565356
0.565356
0.529995
0.529995
0.529995
0.529995
0.529995
0.529995
0.493187
0.455152
0.416168
0.416168
0.376572
0.376572
0.376572
0.376572
0.336761
0.297189
0.297189
0.258357
0.258357
0.258357
0.220802
0.185075
0.185075
0.151721
0.151721
0.121246
0.070548
0.034946
|Fo(ym)-F(ym)|
Log - Normal
0.02333
0.03450
0.05521
0.05308
0.04163
0.05237
0.06938
0.11979
0.12436
0.10055
0.13899
0.14893
0.12512
0.13667
0.11286
0.08905
0.06524
0.04143
0.01762
0.03062
0.04485
0.06002
0.03621
0.05200
0.02819
0.00438
0.01943
0.00343
0.01233
0.01147
0.00355
0.02026
0.04407
0.03033
0.01841
0.04222
0.03267
0.05648
0.04982
0.02293
0.01114
0.14893
Si se ajusta
1
F(ym)
Pearson III
0.992883
0.961512
0.956848
0.927572
0.839026
0.816559
0.790303
0.743221
0.724423
0.724591
0.682057
0.658121
0.658080
0.631372
0.631372
0.631761
0.631640
0.631601
0.631716
0.602859
0.570347
0.534626
0.535018
0.494577
0.494558
0.494992
0.494474
0.449045
0.397360
0.397370
0.336392
0.336463
0.336425
0.260416
0.156884
0.155408
0.000069
0.000035
0.003981
0.995016
0.020574
|Fo(ym)-F(ym)|
Pearson III
0.01669
0.00913
0.02828
0.02281
0.04193
0.04058
0.04303
0.06630
0.06129
0.03731
0.05604
0.05616
0.03240
0.03529
0.01148
0.01271
0.03640
0.06017
0.08410
0.07905
0.07035
0.05844
0.08264
0.06601
0.08980
0.11404
0.13733
0.11571
0.08784
0.11166
0.07449
0.09837
0.12214
0.06994
0.00978
0.01255
0.11898
0.09520
0.06745
0.94740
0.00324
0.94740
No se ajusta
5
F(ym)
Log Pearson III
0.991213
0.965831
0.962116
0.937404
0.852240
0.828368
0.799928
0.745776
0.723958
0.723928
0.673242
0.644122
0.644104
0.611611
0.611610
0.611993
0.611964
0.611898
0.611924
0.576544
0.537666
0.495109
0.495053
0.448826
0.448796
0.448819
0.448594
0.398196
0.344656
0.344628
0.287575
0.288070
0.287611
0.228546
0.168342
0.168276
0.109947
0.109939
0.057456
0.979585
0.120128
|Fo(ym)-F(ym)|
Log Pearson III
0.01502
0.01345
0.03354
0.03264
0.02871
0.02877
0.03341
0.06375
0.06176
0.03798
0.06485
0.07016
0.04637
0.05506
0.03125
0.00705
0.01673
0.04047
0.06430
0.05273
0.03767
0.01892
0.04267
0.02025
0.04403
0.06787
0.09145
0.06486
0.03513
0.05891
0.02567
0.04997
0.07332
0.03807
0.00168
0.02542
0.00910
0.01470
0.01397
0.93197
0.09632
0.93197
No se ajusta
4
F(xm)
GEV I
0.9979
0.9698
0.9644
0.9255
0.7931
0.7600
0.7226
0.6581
0.6343
0.6343
0.5834
0.5564
0.5564
0.5284
0.5284
0.5284
0.5284
0.5284
0.5284
0.4996
0.4700
0.4398
0.4398
0.4091
0.4091
0.4091
0.4091
0.3782
0.3472
0.3472
0.3163
0.3163
0.3163
0.2858
0.2560
0.2560
0.2271
0.2271
0.1993
0.1482
0.1043
|Fo(xm)-F(xm)|
GEV I
0.02175
0.01746
0.03582
0.02071
0.08788
0.09714
0.11070
0.15141
0.15139
0.12758
0.15467
0.15788
0.13407
0.13824
0.11443
0.09062
0.06681
0.04300
0.01919
0.02422
0.03001
0.03641
0.01260
0.01946
0.00435
0.02816
0.05197
0.04483
0.03763
0.06144
0.05439
0.07820
0.10201
0.09535
0.08933
0.11314
0.10802
0.13183
0.12787
0.10056
0.08053
0.15788
Si se ajusta
2
FOTOGRAFIAS DE PERFORACIÓN N° H-70
Q-c
Paleoderrumbe (Qp-pd)
Brecha
Basamento (PƐ-e)
0,45
85,3
80,0
71,4
FOTOGRAFIAS DE PERFORACIÓN N° H-71
Zona de Brecha (Qp-pd-b)
Basamento (D-e)
Brecha
96,0
56.7
8,01
21.8
78.0
Zona de Desplazamiento
Q-c
Paleoderrumbe
(Qp-pd)
90,9
FOTOGRAFIAS DE PERFORACIÓN N° H-72
Paleoderrumbe (Qp-pd )
Basamento
D-e
Brecha
Desplazamiento
Cuaternario Q-c
Zona de
129,6
135,5
26,6
123,6
112,6
FOTOGRAFIAS DE PERFORACION H - 101
Paleoderrumbe (Qp-pd)
Brecha
D-e
101.05
Inclinómetro
22.35
129.8
94.95
F A L L A
Cuaternario (Q-c)
Basamento
153.90
160.
2
FOTOGRAFIAS DE PERFORACION H - 104
Q-c
Paleoderrumbe (Qp-pd)
Brecha
Basamento D-e
40.0
Inclinómetro
68.6
105.3
10.
6
150.3
3,300 msnm
Ci-a
Frente superior del
Deslizamiento.
del Derrumbe 5
Ci-a
Q-c
Zona desplazada
del Derrumbe 5
Ci-a
Ci-a
LEYENDA
CUATERNARIO
(Q-c) Coluvial: Fragmentos
sueltos,
tamaño grava
gruesa y media, en matriz limo-arcillosa-arenosa.
(Qp-pd) Paleoderrumbe: Bloques de esquistos muy frac_
turados a triturados con finos de limo-arcillosos gra_
vosos. Espesor hasta 100 m.
CARBONIFERO INFERIOR-MEDIO
(Ci-a) Grupo Ambo: Metagrawaca, metareniscas y filitas
D -e
Ci-a
EMBALSE TABLACHACA
FOTO Nº 1. Vista panorámica del Derrumbe 5. Se aprecia la parte superior, cota 3300 m del frente de desplazamiento del Derrumbe 5.
Frente superior
de deslizamiento
3,300 msnm
Ci-a
LEYENDA
Q-c
CUATERNARIO
(Q-c) Coluvial: Fragmentos
Ci-a
sueltos,
tamaño grava
RA
L
gruesa y media, en matriz limo-arcillosa-arenosa.
NT
(Qp-pd) Paleoderrumbe: Bloques de esquistos muy frac_
turados a triturados con finos de limo-arcillosos gra_
D-e
FA
L
LA
CE
vosos. Espesor hasta 100 m.
CARBONIFERO INFERIOR-MEDIO
Qp-pd
(Ci-a) Grupo Ambo: Metagrawaca, metareniscas y filitas
Zona Desplazada
Derrumbe 5
DEVONIANO
(D-e) Grupo Excelsior: Esquisto y pizarra gris oscuro con
intecalaciones de cuarcita.
ANCLAJES
FALLA OESTE
D-e
CONTRAFUERTE
PRESA
GALERÍA 200W
EMBALSE TABLACHACA
FOTO Nº 2. Vista panorámica del Derrumbe 5. Se aprecia el frente superior de Deslizamiento y la zona desplazada con cobertura coluvial.
Ci-a
EVALUACIÓN GEOMECANICA
Estación EG-01
Foto Nº1. Descripción. Vista panorámica que muestra la ubicación de la
estación geomecánica.
Foto Nº2. Vista que muestra en detalle las características de la estación
geomecanica
EVALUACIÓN GEOMECANICA
Estación EG-02
Foto Nº1. Descripción. Vista panorámica que muestra la ubicación de la
estación geomecánica.
Foto Nº2. Vista que muestra en detalle las características de la estación
geomecanica
EVALUACIÓN GEOMECANICA
Estación EG-03
Foto Nº1. Descripción. Vista panorámica que muestra la ubicación de la
estación geomecánica.
Foto Nº2. Vista que muestra en detalle las características de la estación
geomecanica
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
Versión:
LGC-P-01-G4-F2-S
00
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-161
Fecha de Emisión : 02/09/2009
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Código de proyecto:
Proyecto:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Estudio Definitvo de las Obras de Estabilización / Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Solicitante:
Código:
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.00
Tipo de roca: FILLITA CUARZOSA
Propiedades físicas de las rocas
Resultados
Gravedad específica y absorción de la roca
Gravedad específica nominal:
ASTM D 6473
Gravedad específica nominal (s.s.s.):
Gravedad específica aparente:
Absorción (%):
Densidad de la roca
Densidad de la roca (gr/cm3):
NTP 339.139 / ASTM D 2937
Densidad de la roca seca (gr/cm3):
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
2.71
2.72
2.74
0.48
2.68
2.67
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
Versión:
LGC-P-01-G4-F2-S
00
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-161
Fecha de Emisión : 02/09/2009
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Código de proyecto:
Proyecto:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Estudio Definitvo de las Obras de Estabilización / Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Solicitante:
Código:
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-0.80
Tipo de roca: PIZARRA CARBONO
Propiedades físicas de las rocas
Resultados
Gravedad específica y absorción de la roca
Gravedad específica nominal:
ASTM D 6473
Gravedad específica nominal (s.s.s.):
Gravedad específica aparente:
Absorción (%):
Densidad de la roca
Densidad de la roca (gr/cm3):
NTP 339.139 / ASTM D 2937
Densidad de la roca seca (gr/cm3):
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
2.66
2.67
2.7
0.51
2.66
2.65
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G4-F2-S
00
Versión:
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-161
Fecha de Emisión : 02/09/2009
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Código de proyecto:
Proyecto:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Estudio Definitvo de las Obras de Estabilización / Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Solicitante:
Código:
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-0.80
Tipo de roca: FILLITA
Propiedades físicas de las rocas
Resultados
Gravedad específica y absorción de la roca
Gravedad específica nominal:
ASTM D 6473
Gravedad específica nominal (s.s.s.):
Gravedad específica aparente:
Absorción (%):
Densidad de la roca
Densidad de la roca (gr/cm3):
NTP 339.139 / ASTM D 2937
Densidad de la roca seca (gr/cm3):
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
2.53
2.61
2.76
3.23
2.47
2.46
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
Versión:
LGC-P-01-G4-F2-S
00
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-161
Fecha de Emisión : 02/09/2009
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Código de proyecto:
Proyecto:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Estudio Definitvo de las Obras de Estabilización / Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Solicitante:
Código:
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-0.70
Tipo de roca: PIZARRA CARBONO
Propiedades físicas de las rocas
Resultados
Gravedad específica y absorción de la roca
Gravedad específica nominal:
ASTM D 6473
Gravedad específica nominal (s.s.s.):
Gravedad específica aparente:
Absorción (%):
Densidad de la roca
Densidad de la roca (gr/cm3):
NTP 339.139 / ASTM D 2937
Densidad de la roca seca (gr/cm3):
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
2.66
2.71
2.8
1.92
2.64
2.62
Código:
Versión:
REGISTRO
LABORATORIO GEOTÉCNICO Y
DE CONCRETO
Informe Nº :
Aprobado:
Fecha:
Página:
INFORME DE RESULTADOS DE ENSAYOS
LGC-09-161
LGC-P-01-G6-F11-S
01
CSGILGC
15/05/2009
1 de 1
Fecha de Emisión :
ANÁLISIS QUÍMICO EN SUELO - AGUA
NTP 339.152 / ASTM D 1889, NTP 339.176 / ASTM D 4972/ ASTM D 1293,
NTP 339.177/ ASTM D 512, NTP 339.178/ ASTM D 516
Código del proyecto:
093300
Fecha de recepción :
Solicitante :
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitvo de las Obras de Estabilización / Derrumbe 5
Ubicación :
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Profundidad
26/08/2009
C.E.
SST
Cloruros
Sulfatos
us/cm
mg/Kg
mg/Kg
mg/Kg
8.8
171
291
10
60
0.00-0.80
8.5
1230
2535
49
615
0.00-0.70
8.9
152
270
5
28
Sondeo
Muestra
T-1
M-1
0.00-0.80
T-1
M-1
T-1
M-1
(m)
pH
Observaciones:
- La unidad empleada mg/Kg es respecto al suelo y equivale a ppm.
- T-1/M-1/0,00-0,80/ EG-1/ZONA SUPERIOR. GALERIA S-250.
- T-1/M-1/0,80 -0,80/ EG-2/ LADERA MEDIA - FALLA TRANSVERSAL
- T-1/ M-1/ 0,00-0,70/ POZA FINAL DE CANAL PROYECTADO
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA
Versión 1.1
VALORACION DEL MACIZO ROCOSO
CLASIFICACION GEOMECANICA DE BIENIAWSKI - RMR
FECHA : 19.08.09
REALIZADO : Ing. E.M.B.
REVISADO : Ing. H.S.D
CODIGO DEL PROYECTO : 93300
PROYECTO : Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
ESTACION : EG-2
UBICACIÓN : Ladera Media - Falla transverzal
DETERMINACION DEL VALOR DE RMR (ROCK MASS RATING)
83.0 Mpa
1.- RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA (Ensayo de Carga Puntual)
Rango de valores
Puntaje
> 250
15
100 - 250
12
50 - 100
7
25 - 50
4
5 - 25
2
Valoración :
1 -5
1
<1
0
6
2.- VALOR DE RQD (Rock Quality Index)
Rango de valores
Puntaje
35 %
90 - 100
20
75 - 90
17
50 - 75
13
25 - 50
8
Valoración :
< 25
3
5
3.- ESPACIADO DE LAS DISCONTINUIDADES
Rango de valores
Puntaje
>2
20
0.10 m
0.6 - 2
15
0.2 - 0.6
10
0.06 - 0.2
8
Valoración
< 0.06
5
:
6
4.- CONDICION DE LAS DISCONTINUIDADES
6m
Persistencia de las discontinuidades
Rango de valores
Puntaje
<1
1 -3
6
4
3 - 10
10 - 20
2
1
Valoración
> 20
0
:
2
6 mm
Separación (apertura)
Rango de valores
Puntaje
Ninguno
< 0.1
6
5
0.1 - 1.0
1 -5
4
>5
1
Valoración
0
:
0
L
Rugosidad
Condición
Muy rugosa
VR
Rugosa
R
Ligeramente rugosa
SR
6
5
3
Puntaje
Lisa
L
Superficie pulida
SK
1
0
Valoración
:
1
Blando < 5
Blando > 5
2
0
4 mm
Relleno
Ninguno
Rango de valores
6
Puntaje
Marque con X el tipo de relleno :
Meteorización
Condición
Blando :
Duro < 5
Duro > 5
4
2
X
1 Valoración :
Duro :
1
No Intemperizada
UW
Ligeramente
intemperizada
SW
Moderadamente
Intemperizada
MW
6
5
3
Puntaje
2
0
1
MW
Altamente
Intemperizada
HW
1
Valoración
Completamente
Intemperizada
CW
0
:
3
DM
5.- CONDICIONES GENERALES DEL AGUA SUBTERRANEA
Condición
Puntaje
Completamente seca
CD
15
Humeda
DM
10
Mojada
WT
7
Goteo
DP
4
Valoración
Flujo
FW
0
:
10
FR
6.- AJUSTE POR ORIENTACION DE LAS DISCONTINUIDADES
Orientaciones del rumbo y buzamiento
Puntaje según el
tipo de trabajo
Muy Favorable
VF
Favorable
FV
Regular
FR
Desfavorable
UF
Muy desfavorable
VU
-5
-10
-12
Túneles y minas (T)
0
-2
Cimentaciones (F)
0
-2
-7
-15
-25
Taludes (S)
0
-5
-25
-50
-60
Indique el tipo de trabajo
T
Valoración
:
-5
VALOR DE RMR
RMR Básico
RMR Ajustado
RMR89 (condiciones secas y muy favorables)
:
:
:
35
30
40
Cohesión (c)
Angulo de fricción interna ( º )
:
:
175 KPa
23º
DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA
Versión 1.1
VALORACION DEL MACIZO ROCOSO
CLASIFICACION GEOMECANICA DE BIENIAWSKI - RMR
FECHA : 18.08.09
REALIZADO : Ing. E.M.B.
REVISADO : Ing. H.S.D
CODIGO DEL PROYECTO : 93300
PROYECTO : Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
ESTACION : EG-1
UBICACIÓN : Zona Superior Galería 250 A
DETERMINACION DEL VALOR DE RMR (ROCK MASS RATING)
167.0 Mpa
1.- RESISTENCIA DE LA ROCA INTACTA (Ensayo de Carga Puntual)
Rango de valores
Puntaje
> 250
15
100 - 250
12
50 - 100
7
25 - 50
4
5 - 25
2
Valoración :
1 -5
1
<1
0
9
2.- VALOR DE RQD (Rock Quality Index)
Rango de valores
Puntaje
50 %
90 - 100
20
75 - 90
17
50 - 75
13
25 - 50
8
Valoración :
< 25
3
8
3.- ESPACIADO DE LAS DISCONTINUIDADES
Rango de valores
Puntaje
>2
20
0.10 m
0.6 - 2
15
0.2 - 0.6
10
0.06 - 0.2
8
Valoración
< 0.06
5
:
6
4.- CONDICION DE LAS DISCONTINUIDADES
6m
Persistencia de las discontinuidades
Rango de valores
Puntaje
<1
1 -3
6
4
3 - 10
10 - 20
2
1
Valoración
> 20
0
:
2
2 mm
Separación (apertura)
Rango de valores
Puntaje
Ninguno
< 0.1
6
5
0.1 - 1.0
1 -5
4
>5
1
Valoración
0
:
1
SR
Rugosidad
Condición
Muy rugosa
VR
Rugosa
R
Ligeramente rugosa
SR
6
5
3
Puntaje
Lisa
L
Superficie pulida
SK
1
0
Valoración
:
3
Blando < 5
Blando > 5
2
0
0 mm
Relleno
Ninguno
Rango de valores
6
Puntaje
Marque con X el tipo de relleno :
Meteorización
Condición
Duro < 5
Duro > 5
4
Blando :
2
Duro :
0 Valoración :
X
0
No Intemperizada
UW
Ligeramente
intemperizada
SW
Moderadamente
Intemperizada
MW
6
5
3
Puntaje
6
1
1
SW
Altamente
Intemperizada
HW
1
Valoración
Completamente
Intemperizada
CW
0
:
5
DM
5.- CONDICIONES GENERALES DEL AGUA SUBTERRANEA
Condición
Puntaje
Completamente seca
CD
15
Humeda
DM
10
Mojada
WT
7
Goteo
DP
4
Valoración
Flujo
FW
0
:
10
FR
6.- AJUSTE POR ORIENTACION DE LAS DISCONTINUIDADES
Orientaciones del rumbo y buzamiento
Puntaje según el
tipo de trabajo
Muy Favorable
VF
Favorable
FV
Regular
FR
Desfavorable
UF
Muy desfavorable
VU
-5
-10
-12
Túneles y minas (T)
0
-2
Cimentaciones (F)
0
-2
-7
-15
-25
Taludes (S)
0
-5
-25
-50
-60
Indique el tipo de trabajo
T
Valoración
:
-5
VALOR DE RMR
RMR Básico
RMR Ajustado
RMR89 (condiciones secas y muy favorables)
:
:
:
50
45
55
Cohesión (c)
Angulo de fricción interna ( º )
:
:
250 KPa
30º
DEPARTAMENTO DE GEOLOGÍA, GEOTECNIA Y RIESGO SÍSMICO
VERSIÓN 1
VALORACION DEL MACIZO ROCOSO
CLASIFICACIÓN GEOMECANICA DE BARTON - INDICE Q
NOMBRE DEL PROYECTO
: Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
CODIGO DEL PROYECTO
UBICACIÓN
NOMBRE DE LA ROCA
CODIGO DE MUESTREO
:
:
:
:
093300
Zona Superior Galería 250 A
Pizarra Carbonosa
EG-1
FECHA
: Noviembre, 2009
REALIZADO : E.M.B
REVISADO : H.S.D
Parametros Característicos del Indice Q
Q
Parámetros de
Valor
Calidad del Testigo
50.00
Jn
Indice de Diaclasado
9.00
Jr
Indice de Rugosidad de las Discontinuidades
1.50
Ja
Indice de Alteración de Discontinuidades
0.75
Jw
Factor de Reducción por la prsencia del agua
1.00
Condiciones tensionales de la Roca
2.50
RQD (%)
SRF
Q
Indice
Q
RQD
Jn
tamaño del bloque
medio
Jr
Ja
x
x
resistencia al corte
en bloques
Valor
Jw
SRF
4.444
tensión activa
o eficaz
Q
Criterios para los Valores de Q
Roca Excepcionalmente mala
0,001 - 0,01
Roca Extremadamente mala
0,01 - 0,1
Roca muy mala
Nuestro Caso
0,1 - 1
Roca mala
1,0 - 4,0
Roca media
4,0 - 10,0
Roca buena
10,0 - 40,0
Roca muy buena
40,0 - 100,0
Roca Extremadamente buena
100,0 - 400,0
Roca Excepcionalmente buena
400, - 1000,0
AV. JOSE GALVEZ BARRENECHEA 634 CORPAC - SAN ISIDRO - LIMA - PERU
TELF: 705-5000
FAX: 705-5050
E-mail: [email protected]
Roca media
DEPARTAMENTO DE GEOLOGÍA, GEOTECNIA Y RIESGO SÍSMICO
VERSIÓN 1
VALORACION DEL MACIZO ROCOSO
CLASIFICACIÓN GEOMECANICA DE BARTON - INDICE Q
NOMBRE DEL PROYECTO : Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
CODIGO DEL PROYECTO
UBICACIÓN
NOMBRE DE LA ROCA
CODIGO DE MUESTREO
Parámetros de
:
:
:
:
093300
Ladera Media - Falla Transversal
Filita
EG-2
FECHA
: Noviembre, 2009
REALIZADO : E.M.B
REVISADO : H.S.D
Parametros Característicos del Indice Q
Q
Valor
Calidad del Testigo
35.00
Jn
Indice de Diaclasado
9.00
Jr
Indice de Rugosidad de las Discontinuidades
0.75
Ja
Indice de Alteración de Discontinuidades
1.00
Jw
Factor de Reducción por la prsencia del agua
1.00
Condiciones tensionales de la Roca
2.50
RQD (%)
SRF
Q
Indice
RQD
Jn
Q
tamaño del bloque
medio
x
Jr
Ja
resistencia al corte
en bloques
x
Valor
Jw
SRF
1.167
tensión activa
o eficaz
Criterios para los Valores de Q
Q
Roca Excepcionalmente mala
0,001 - 0,01
Roca Extremadamente mala
0,01 - 0,1
Roca muy mala
Nuestro Caso
0,1 - 1
Roca mala
1,0 - 4,0
Roca media
4,0 - 10,0
Roca buena
10,0 - 40,0
Roca muy buena
40,0 - 100,0
Roca Extremadamente buena
100,0 - 400,0
Roca Excepcionalmente buena
400, - 1000,0
AV. JOSE GALVEZ BARRENECHEA 634 CORPAC - SAN ISIDRO - LIMA - PERU
TELF: 705-5000
FAX: 705-5050
E-mail: [email protected]
Roca mala
DEPARTAMENTO DE GEOLOGÍA, GEOTECNIA Y RIESGO SÍSMICO
VERSIÓN 1
VALORACION DEL MACIZO ROCOSO
CLASIFICACIÓN GEOMECANICA DE BARTON - INDICE Q
NOMBRE DEL PROYECTO : Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
CODIGO DEL PROYECTO
UBICACIÓN
NOMBRE DE LA ROCA
CODIGO DE MUESTREO
Parámetros de
:
:
:
:
093300
Poza final del Canal Proyectado
Pizarra Carbonosa
EG-3
FECHA
: Noviembre, 2009
REALIZADO : E.M.B
REVISADO : H.S.D
Parametros Característicos del Indice Q
Q
Valor
Calidad del Testigo
10.00
Jn
Indice de Diaclasado
9.00
Jr
Indice de Rugosidad de las Discontinuidades
0.75
Ja
Indice de Alteración de Discontinuidades
1.00
Jw
Factor de Reducción por la prsencia del agua
1.00
Condiciones tensionales de la Roca
1.00
RQD (%)
SRF
Q
Indice
RQD
Jn
Q
tamaño del bloque
medio
x
Jr
Ja
resistencia al corte
en bloques
x
Valor
Jw
SRF
0.833
tensión activa
o eficaz
Criterios para los Valores de Q
Q
Roca Excepcionalmente mala
0,001 - 0,01
Roca Extremadamente mala
0,01 - 0,1
Roca muy mala
0,1 - 1
Roca mala
1,0 - 4,0
Roca media
4,0 - 10,0
Roca buena
10,0 - 40,0
Roca muy buena
40,0 - 100,0
Roca Extremadamente buena
100,0 - 400,0
Roca Excepcionalmente buena
400, - 1000,0
AV. JOSE GALVEZ BARRENECHEA 634 CORPAC - SAN ISIDRO - LIMA - PERU
TELF: 705-5000
FAX: 705-5050
E-mail: [email protected]
Nuestro Caso
Roca muy mala
Tubo de Drenaje Dreno 2”
Vista 1. Se aprecia el ranurado del Dreno 2".
Vista 2. Se aprecia las características del empalme del Dreno 2".
Vista 3. Se aprecia la forma del diámetro, así como el espesor del Dreno 2".
1
2
CONSOLIDACIÓN DEL TERRENO
45CH/ 5
C4 35 *I
/
0&'""&
C :/47 /7D3
/848/ 4F: 7/8:
G/37/8:
Φext [mm]
Φint [mm]
Sup. Abierta
[mm²/m]
Longitud de ranura
[mm]
(*
$"
(+&*
"#$" "#,"
60898E
!"#$%&#"%&#$%'#(
&""
/ 3 45 /566 4/789 : ; 97/ # 95 5 '%*& *""+" : <48
9 "*,$''*$* "*,"'"&='( ;8> "*,$'*++&
? 0 @@@
6879
A
/;
7B8 &*-+&+("&$-
!67)
Disposición de
ranura [°]
-
)
+".
1
2
CONSOLIDACIÓN DEL TERRENO
45CH/ 5
C4 35 *I 3 &$"
0&'""'
/
C :/47 /7D3
J
#
KC4 35 *I#
#
L
6
M
H
/848/ 4F: 7/8:
G/37/8:
#
+-
2
Característica
#
Valor
<
&$"
4
$#, (#"
4
&#'
C
$(
U.M.
N
O3%
O3
P+"
% N
Φext [mm]
Φint [mm]
Sup. Abierta
[mm²/m]
Longitud de
ranura [mm]
(*
$"
(+&*
"#$" "#,"
60898E
!"#$%&#"%&#$%'#(
&""
/ 3 45 /566 4/789 : ; 97/ # 95 5 '%*& *""+" : <48
9 "*,$''*$* "*,"'"&='( ;8> "*,$'*++&
? 0 @@@
6879
A
/;
7B8 &*-+&+("&$-
!67)
)
Disposición de
ranura [°]
-
+".
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
HIDROGEOLOGIA
DERRUMBE 5
PERFIL HIDROGEOLOGICO
Q
p-
pd
-b
c
Q
p-
pd
F.
Q
N.
ppd
F.
N.
c
-b
p
d
-p
-b
p
Q
p-
pd
-b
p
D
-e
Q
p-
pd
Q
N
-e
O
D
H
IC
Qp-pd-bp
Qp-pd-bp
ESCALA
ESCALA
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
HIDROGEOLOGIA
TUBO TIPO DE DRENAJE
INSTALADO
N
E
D
J
C
I
K
K'
G
B
G'
G
K
K'
G'
H
A
F
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
GEOTECNIA
DIAGRAMA DE FLUJO DE DESCARGA
DE SISTEMA PROYECTADO
PIQUE 1
K-K'
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
PIQUE 1 NIVEL 250
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
PIQUE 2 NIVEL 250
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
GEOTECNIA
TUBO TIPO DE DRENAJE
PROPUESTO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
Informe Nº :
LGC-P-01-G4-F1-S
01
CSGILGC
15/05/2009
1 de 1
Código:
Versión:
Aprobado:
Fecha:
Página:
REGISTRO
LGC-09-138
Fecha de Emisión :
19/08/2009
ENSAYO DE CARGA PUNTUAL
(ASTM D 5731-02)
Código del proyecto :
093300
Solicitante : Ing. Evaristo Minaya Basilio
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Proyecto :
Ubicación :
Tablachaca - Huancavelica
Sondaje :
T-1
Muestra : M - 1
Profundidad (m): 0.00 - 1.50
GEOMETRIA DE LA MUESTRA
L
D
(mm)
(mm)
Nº
Forma de la
muestra
Carga
aplicada
1
I
_I_
40,70
2
I
_I_
40,50
3
I
_I_
4
I
_I_
5
I
6
I
7
Fecha de recepción :
Tipo de roca : ---
W1(*)
(mm)
W2
(mm)
35,20
62,40
64,90
34,80
66,60
70,20
41,40
33,60
71,20
81,60
42,50
35,20
78,40
82,40
_I_
41,20
35,40
74,90
80,60
_I_
39,60
30,90
53,50
60,80
I
_I_
40,60
34,90
60,20
62,70
8
I
_I_
41,40
35,60
65,40
67,20
9
I
_I_
38,60
35,10
53,40
58,60
10
I
_I_
40,20
36,20
60,10
62,40
Nº
Diámetro
equivalente
2
De (mm2)
Presión
Hidraulica
pfail (kN)
Is
Calculado
(MPa)
Factor de
corrección
F
Is(50)
Corregido
(MPa)
σc
Calculado
(MPa)
Clasificación
Tipo de
rotura
1
2852,67
13,96
4,9
1,03
5,0
121
R5
C
2
3030,72
11,06
3,6
1,04
3,8
91
R4
C
3
3268,46
18,37
5,6
1,06
6,0
143
R5
C
4
3603,37
16,31
4,5
1,09
4,9
118
R5
C
5
3504,40
16,19
4,6
1,08
5,0
120
R5
C
6
2248,46
9,66
4,3
0,98
4,2
101
R5
C
7
2730,60
8,75
3,2
1,02
3,3
78
R4
C
8
3005,20
16,38
5,5
1,04
5,7
136
R5
C
Leyenda
_I_ : Carga aplicada de forma perpendicular a la
muestra
// : Carga aplicada de forma paralela a la muestra
9
2502,68
10,67
4,3
1,00
4,3
102
R5
C
10
2823,09
13,23
4,7
1,03
4,8
116
R5
C
Resultados del ensayo
Resumen gráfico de los resultados
9
Nº de ensayos
8
7
6
5
4
σc _I_ (máx) :
σc _I_ (mín) :
σc _I_ (prom) :
143 MPa
78 MPa
112 MPa
σc // (máx) :
σc // (mín) :
σc // (prom) :
-------
( R5 )
( R4 )
( R5 )
3
2
1
0
R1
R2
R3
R4
R5
R6
Clasificación segun la resistencia
Nomenclatura :
R1 : Roca muy débil
R2 : Roca débil
R3 : Roca media
R4 : Roca dura
R5 : Roca muy dura
R6 : Roca extremadamente dura
1,0 -5,0 Mpa
5,0 - 25,0 Mpa
25,0 - 50,0 Mpa
50,0 - 100,0 Mpa
100,0 - 250,0 Mpa
> 250 Mpa
Tipos de rotura
A
(Diametrales)
Observaciones :
- Las muestras cumplen con las dimensiones exigidas por la norma
- Las muestras provienen de la cantera de roca Ahuaycha Casay (CA-1)
B
(Axiales)
C
(Bloque)
D
(No válidos)
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
Código:
Versión:
00
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-138
Fecha de Emisión : 19/08/2009
093300
Fecha de recepción: 08/06/2009
Código de proyecto:
Proyecto:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Tablachaca - Huancavelica
Solicitante:
LGC-P-01-G4-F2-S
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00 - 1.50
Tipo de roca: ---
Propiedades físicas de las rocas
Resultados
Gravedad específica y absorción de la roca
Gravedad específica nominal:
ASTM D 6473
Gravedad específica nominal (s.s.s.):
Gravedad específica aparente:
Absorción (%):
Densidad de la roca
Densidad de la roca (gr/cm3):
NTP 339.139 / ASTM D 2937
Densidad de la roca seca (gr/cm3):
Observaciones:
- La muestra proviene de la cantera de roca Ahuaycha Casay (CA-1)
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
2,71
2,73
2,78
0,95
2,7
2,69
Código:
Versión:
Aprobado:
Fecha:
Página:
REGISTRO
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
Informe Nº :
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LGC-09-161
LGC-P-01-G3-F1-S
01
CSGILGC
15/05/2009
1 de 1
Fecha de Emisión : 07/09/2009
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO PARA AGREGADO
NTP 400,012/ASTM C 136
Código del proyecto :
093300
Fecha de recepción : 26/08/2009
Solicitante : Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Mantacra (CA-2)
T-1
M-1
0.00-1.20
Cantera :
Sondeo :
Muestra :
Profundidad (m) :
PORCENTAJE ACUMULADO QUE
PASA (%)
N°
3"
2 1 /2"
2"
1 1/2 "
1"
3/4"
1/2 "
3/8"
Nº 4
Nº 8
Nº 16
Nº 30
Nº 50
Nº 100
Nº 200
Módulo de Fineza
:
Acumulado
Malla
Abertura (mm) % que pasa % retenido
76,200
100,0
0,0
63,5
100,0
0,0
50,800
100,0
0,0
38,100
100,0
0,0
25,400
100,0
0,0
19,100
100,0
0,0
12,700
100,0
0,0
9,520
100,0
0,0
4,760
91,1
8,9
2,380
77,8
22,2
1,190
52,5
47,5
0,590
26,8
73,2
0,207
11,4
88,6
0,149
6,9
93,1
0,074
5,2
94,8
% Retenido
en cada tamiz
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
8,9
13,2
25,3
25,7
15,4
4,5
1,7
% Grava
% Arena
Distribución Granulométrica
GG%
GF%
AG%
AM%
AF%
% Finos
3,33
CURVA GRANULOMETRICA
Arena
Media
Fina
0,074
0,42
Grava
Gruesa
2,00
100
Fina
4,76
Gruesa
19,10
76,20
% acumulado que pasa
80
60
40
20
0
0,10
1,00
Diametro de las partículas (mm)
10,00
Observaciones :
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Agregado Fino
Huso: 10
100,00
0,0
8,9
13,2
51,0
21,6
5,2
Código:
Versión:
Aprobado:
Fecha:
Página:
REGISTRO
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
Informe Nº :
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LGC-09-161
LGC-P-01-G3-F1-S
01
CSGILGC
15/05/2009
1 de 1
Fecha de Emisión : 07/09/2009
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO PARA AGREGADO
NTP 400,012/ASTM C 136
Código del proyecto :
093300
Fecha de recepción : 26/08/2009
Solicitante : Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Mantacra (CA-3)
T-1
M-1
0.00-1.20
Cantera :
Sondeo :
Muestra :
Profundidad (m) :
PORCENTAJE ACUMULADO QUE
PASA (%)
N°
3"
2 1 /2"
2"
1 1/2 "
1"
3/4"
1/2 "
3/8"
Nº 4
Nº 8
Nº 16
Nº 30
Nº 50
Nº 100
Nº 200
Módulo de Fineza
:
Acumulado
Malla
Abertura (mm) % que pasa % retenido
76,200
100,0
0,0
63,5
100,0
0,0
50,800
100,0
0,0
38,100
100,0
0,0
25,400
100,0
0,0
19,100
100,0
0,0
12,700
100,0
0,0
9,520
100,0
0,0
4,760
86,7
13,3
2,380
63,2
36,8
1,190
38,8
61,2
0,590
18,7
81,3
0,207
8,2
91,8
0,149
5,3
94,7
0,074
4,3
95,7
% Retenido
en cada tamiz
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
13,3
23,5
24,5
20,0
10,5
2,9
1,0
% Grava
% Arena
Distribución Granulométrica
GG%
GF%
AG%
AM%
AF%
% Finos
3,79
CURVA GRANULOMETRICA
Arena
Media
Fina
0,074
0,42
Grava
Gruesa
2,00
100
Fina
4,76
Gruesa
19,10
76,20
% acumulado que pasa
80
60
40
20
0
0,10
1,00
Diametro de las partículas (mm)
10,00
Observaciones :
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Agregado Fino
Huso: 10
100,00
0,0
13,3
23,5
44,5
14,4
4,3
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G3-F2-S
Versión:
01
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión : 07/09/2009
Código de proyecto:
Solicitante:
Código:
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.20
Cantera: Mantacra (CA-2)
Ensayos realizados
Resultados
4,9 %
Material que pasa la malla N° 200
NTP 400.018 / ASTM C 117-04
73 %
Equivalente de arena
NTP 339.146 / ASTM D 2419-02
Impurezas orgánicas en agregado fino para concreto (método Gardner)
NTP 400.024 / ASTM C 40-04
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
No presenta
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G3-F2-S
Versión:
01
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión : 07/09/2009
Código de proyecto:
Solicitante:
Código:
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.20
Cantera: Mantacra (CA-3)
Ensayos realizados
Resultados
3,9 %
Material que pasa la malla N° 200
NTP 400.018 / ASTM C 117-04
80 %
Equivalente de arena
NTP 339.146 / ASTM D 2419-02
Impurezas orgánicas en agregado fino para concreto (método Gardner)
NTP 400.024 / ASTM C 40-04
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
No presenta
Código:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G3-F3-S
01
Versión:
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión : 10/09/2009
Código de proyecto:
093300
Fecha de ejecución:
Solicitante:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
26/08/2009
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.20
Cantera:
Tipo de agregado: Fino
Ensayos realizados
Durabilidad con sulfato de sodio o sulfato de magnesio
NTP 400.016 / ASTM C 88
Perdida total en el agregado fino:
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
8, %
Código:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G3-F3-S
01
Versión:
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión : 10/09/2009
Código de proyecto:
093300
Fecha de ejecución:
Solicitante:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
26/08/2009
Datos de la muestra
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.20
Cantera:
Tipo de agregado: Fino
Ensayos realizados
Durabilidad con sulfato de sodio o sulfato de magnesio
NTP 400.016 / ASTM C 88
Perdida total en el agregado fino:
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
7, %
Código:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G3-F5-S
Versión:
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-161
Fecha de Emisión : 07/09/2009
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Código de proyecto:
Solicitante:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.20
Cantera: Mantacra (CA-2)
Gravedad Específica y Absorción del Agregado
Fino
Peso Específico de masa (Pem)
2,65
Pem saturado con superficie seca (PeSSS)
2,68
Peso Específico aparente (Pea)
2,72
0,97%
Porcentaje de absorción (Ab)
Peso Unitario de los Agregados
Fino
001
Suelto
Compacto
Peso específico de masa (Pem)
1,50
1,67
Contenido de vacíos (%)
76,2
58,0
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
N° de informe :
LGC-P-01-G3-F5-S
Versión:
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-161
Fecha de Emisión : 02/09/2009
093300
Fecha de recepción: 26/08/2009
Código de proyecto:
Solicitante:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Sondeo:
T-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00-1.20
Cantera: Mantacra (CA-3)
Gravedad Específica y Absorción del Agregado
Fino
Peso Específico de masa (Pem)
2,62
Pem saturado con superficie seca (PeSSS)
2,66
Peso Específico aparente (Pea)
2,72
1,32%
Porcentaje de absorción (Ab)
Peso Unitario de los Agregados
Fino
001
Suelto
Compacto
Peso específico de masa (Pem)
1,59
1,71
Contenido de vacíos (%)
64,2
53,1
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
Versión:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADOS DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO Y
DE CONCRETO
Informe Nº :
LGC-09-161
LGC-P-01-G6-F11-S
01
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión :
15/09/2009
Fecha de recepción :
26/08/2009
ANÁLISIS QUÍMICO EN SUELO - AGUA
NTP 339.152 / ASTM D 1889, NTP 339.176 / ASTM D 4972/ ASTM D 1293,
NTP 339.177/ ASTM D 512, NTP 339.178/ ASTM D 516
Código del proyecto:
093300
Solicitante :
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Profundidad
Sondeo
Muestra
T-1
M-1
0.00-1.20
T-1
M-1
0.00-1.20
(m)
C.E.
SST
Cloruros
Sulfatos
us/cm
mg/Kg
mg/Kg
mg/Kg
9,6
88,0
135
5
12
9,5
98,9
165
10
15
pH
Observaciones:
- La unidad empleada mg/Kg es respecto al suelo y equivale a ppm.
- Los resultados de los ensayos pertenecen a las canteras: Mantacra (CA-2) y Mantacra (CA-3), respectivamente.
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
Versión:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADOS DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO Y
DE CONCRETO
Informe Nº :
LGC-09-161
LGC-P-01-G6-F11-S
01
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión :
15/09/09
ANÁLISIS QUÍMICO EN SUELO - AGUA
NTP 339.152 / ASTM D 1889, NTP 339.176 / ASTM D 4972/ ASTM D 1293,
NTP 339.177/ ASTM D 512, NTP 339.178/ ASTM D 516
Código del proyecto:
093300
Fecha de recepción :
Solicitante :
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Pampas-Tayacaja-Huancavelica
Profundidad
26/08/2009
C.E.
SST
Cloruros
Sulfatos
us/cm
mg/Kg
mg/Kg
mg/Kg
8,8
171
291
10
60
0.00-0.80
8,5
1230
2535
49
615
0.00-0.70
8,9
152
270
5
28
Sondeo
Muestra
T-1
M-1
0.00-0.80
T-1
M-1
T-1
M-1
(m)
pH
Observaciones:
- La unidad empleada mg/Kg es respecto al suelo y equivale a ppm.
- La muestra T-1/M-1/0,00 - 0,80 pertenece a la ubicación: EG-1 / Zona Superior,Galería-S250
- La muestra T-1/M-1/0,00 - 0,80 pertenece a la ubicación: EG-2 / Ladera Media-Falla Transversal
- La muestra T-1/M-1/0,00 - 0,70 pertenece a la ubicación: EG-3/Poza Final de Canal Proyectado
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
Versión:
Aprobado:
Fecha:
Página:
REGISTRO
LABORATORIO GEOTÉCNICO Y DE
CONCRETO
Informe Nº:
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LGC-09-138
LGC-P-01-G1-F5-S
00
CSGILGC
15/05/2009
1 de 1
Fecha de Emisión : 19/08/2009
ENSAYOS ESTÁNDAR DE CLASIFICACIÓN
Código del proyecto: 093300
Solicitante: Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto: Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Fecha de recepción : 08/06/2009
Ubicación : Tablachaca - Huancavelica
Sondeo :
C-1
Muestra : M - 1
Profundidad (m): 0.00 - 1.80
N°
3"
2"
1 1/2 "
1"
3/4"
3/8"
Nº 4
Nº 10
Nº 20
Nº 40
Nº 60
Nº 140
Nº 200
Malla
Abertura (mm)
76,200
50,800
38,100
25,400
19,100
9,520
4,760
2,000
0,840
0,425
0,250
0,106
0,075
Distribución Granulométrica
GG%
% Grava
GF%
AG%
% Arena
AM%
AF%
% Finos
% que pasa
100,0
96,6
92,0
83,3
75,2
60,1
46,5
32,8
21,3
13,3
7,8
3,8
3,3
Contenido de Humedad referencial (%W) :
0,65
LIMITES DE CONSISTENCIA
Límite Líquido ( LL ) ASTM-D4318 (%):
Límite Plástico ( LP ) ASTM-D4318 (%):
Indice Plástico ( IP ) (%):
NP
-
DIAGRAMA DE FLUIDEZ
40,00
Humedad
PORCENTAJE ACUMULADO
QUE PASA (%)
ANALISIS GRANULONETRICO POR TAMIZADO
(ASTM-D422)
20,00
0,00
10,00
100,00
Número de golpe
Clasificación ( S.U.C.S. ) ASTM-D2487
24,8
28,7
13,7
19,5
GP
Grava pobremente gradada con arena
Clasificación ( AASHTO ) ASTM-D3282
A-1-a
Indice de Grupo :
0
10,0
3,30
CURVA GRANULOMETRICA
Limo y Arcilla
Arena
Media
Fina
0.420
0.074
Grava
Gruesa
2.00
Fina
4.76
Gruesa
19.10
76,20
100
% acumulado que pasa
80
60
40
20
C - 1/M - 1
0
0,01
0,10
1,00
Diametro de las partículas (mm)
Observaciones:
- El peso de la muestra cumple con lo especificado en la Norma
- La muestra proviene de la cantera Unión Ambo (CA-4)
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
10,00
100,00
Código:
Versión:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADOS DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO Y
DE CONCRETO
Informe Nº :
LGC-09-138
LGC-P-01-G6-F11-S
01
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión :
ANÁLISIS QUÍMICO EN SUELO - AGUA
NTP 339.152 / ASTM D 1889, NTP 339.176 / ASTM D 4972/ ASTM D 1293,
NTP 339.177/ ASTM D 512, NTP 339.178/ ASTM D 516
Código del proyecto:
093300
Fecha de recepción :
Solicitante :
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Tablachaca - Huancavelica
Profundidad
Sondeo
Muestra
C-1
M-1
0.00 - 1.80
T-1
M-1
0.00 - 1.50
(m)
06/08/2009
C.E.
SST
Cloruros
Sulfatos
us/cm
mg/Kg
mg/Kg
mg/Kg
9,1
303
504
36
242
9,1
144
240
11
14
pH
Observaciones:
- La unidad empleada mg/Kg es respecto al suelo y equivale a ppm.
- La muestra C-1/M-1/ 0,00-1,80 pertenece a la Cantera Unión Ambo (CA-4)
- La muestra T-1/M-1/ 0,00-1,50 pertenece a la Cantera de roca Ahuaycha Casay (CA-1)
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
Versión:
Aprobado:
Fecha:
Página:
REGISTRO
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
Informe Nº :
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LGC-09-138
LGC-P-01-G3-F1-S
01
CSGILGC
15/05/2009
1 de 1
Fecha de Emisión : 19/08/2009
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO PARA AGREGADO
NTP 400,012/ASTM C 136
Código del proyecto :
093300
Fecha de recepción : 08/06/2009
Solicitante : Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Tablachaca - Huancavelica
Unión Ambo (CA-4)
C-1
M-1
0.00 - 1.80
Cantera :
Sondeo :
Muestra :
Profundidad (m) :
PORCENTAJE ACUMULADO QUE
PASA (%)
N°
3"
2 1 /2"
2"
1 1/2 "
1"
3/4"
1/2 "
3/8"
Nº 4
Nº 8
Nº 16
Nº 30
Nº 50
Nº 100
Nº 200
Módulo de Fineza
:
Acumulado
Malla
Abertura (mm) % que pasa % retenido
76,200
100,0
0,0
63,5
97,8
2,2
50,800
93,4
6,6
38,100
85,0
15,0
25,400
68,9
31,1
19,100
54,1
45,9
12,700
37,0
63,0
9,520
25,5
74,5
4,760
0,5
99,5
2,380
0,5
99,5
1,190
0,5
99,5
0,590
0,5
99,5
0,207
0,5
99,5
0,149
0,5
99,5
0,074
0,5
99,5
% Retenido
en cada tamiz
0,0
2,2
4,5
8,4
16,0
14,8
17,0
11,6
24,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
% Grava
% Arena
Distribución Granulométrica
GG%
GF%
AG%
AM%
AF%
% Finos
7,32
CURVA GRANULOMETRICA
Arena
Media
Fina
0,074
0,42
Grava
Gruesa
2,00
100
Fina
4,76
Gruesa
19,10
76,20
% acumulado que pasa
80
60
40
20
0
0,10
1,00
Diametro de las partículas (mm)
10,00
Observaciones :
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Agregado Grueso
Huso: 3
100,00
45,9
53,5
0,0
0,0
0,0
0,5
Código:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
01
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión : 19/08/2009
N° de informe :
Código de proyecto:
Solicitante:
LGC-P-01-G3-F2-S
Versión:
Fecha de recepción: 08/06/2009
093300
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Tablachaca - Huancavelica
Datos de la muestra
Sondeo:
C-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00 - 1.80
Cantera:
Ensayos realizados
Resultados
68 %
Equivalente de arena
NTP 339.146 / ASTM D 2419-02
Determinación de la resistencia a la degradación en agregados gruesos de
tamaño grande por abrasión e impacto en la máquina de los Angeles
NTP 400.020 / ASTM C 535
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
36 %
Código:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
LGC-P-01-G3-F3-S
01
Versión:
N° de informe :
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
Fecha de Emisión : 19/08/2009
Código de proyecto:
093300
Fecha de ejecución:
Solicitante:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Tablachaca - Huancavelica
08/06/2009
Datos de la muestra
Sondeo:
C-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00 - 1.80
Cantera:
Tipo de agregado: Grueso
Ensayos realizados
Durabilidad con sulfato de sodio o sulfato de magnesio
NTP 400.016 / ASTM C 88
Perdida total en el agregado fino:
6, %
Perdida total en el agregado grueso:
2, %
Examen cualitativo del agregado grueso
Nro tamiz
Rajadas
Desmoronadas
Fracturadas
Astilladas
2 1/2" - 11/2"
0
11
0
0
0
6
1 1/2" - 3/4"
6
9
(pasa - retiene)
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
REGISTRO
N° de informe :
Versión:
INFORME DE RESULTADO DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO
Y DE CONCRETO
LGC-P-01-G3-F5-S
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
Página:
1 de 1
LGC-09-138
Fecha de Emisión : 19/08/2009
093300
Fecha de recepción: 08/06/2009
Código de proyecto:
Solicitante:
Ing. Evaristo Minaya Basilio
Proyecto:
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación:
Tablachaca - Huancavelica
Sondeo:
C-1
Muestra:
M-1
Profundidad (m):
0.00 - 1.80
Cantera:
Peso Unitario de los Agregados
Fino
Grueso
001
Aprobado:
Suelto
Compacto
1,59
1,83
Contenido de vacíos (%)
1,59
1,83
Peso específico de masa (Pem)
1,71
1,81
Contenido de vacíos (%)
1,71
1,81
Peso específico de masa (Pem)
Observaciones:
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Código:
Versión:
REGISTRO
INFORME DE RESULTADOS DE ENSAYOS
LABORATORIO GEOTÉCNICO Y DE
CONCRETO
Informe Nº :
Aprobado:
CSGILGC
Fecha:
15/05/2009
1 de 1
Página:
LGC-09-154
LGC-P-01-G6-F12-S
01
Fecha de Emisión :
01/09/2009
Fecha de recepción :
25/08/2009
ANÁLISIS QUÍMICO EN SUELO - AGUA
NTP 339.152 / ASTM D 1889, NTP 339.176 / ASTM D 4972/ ASTM D 1293,
NTP 339.177/ ASTM D 512, NTP 339.178/ ASTM D 516
093300
Código del proyecto:
Solicitante :
Ing. Armando Romero Grados
Proyecto :
Estudio Definitivo de las Obras de Estabilización Seleccionadas para el Derrumbe 5
Ubicación :
Tablachaca- Huancavelica
Sondeo
Muestra
_
M-1
Profundidad
pH
(m)
Superficial
8,7
C.E.
SST
Cloruros
Sulfatos
us/cm
mg/Kg
mg/Kg
mg/Kg
579
348
3
70
Observaciones:
- La unidad empleada mg/L es respecto al agua y equivale a ppm.
- La muestra fue obtenida de la Quebrada Uchimarca
Av. Jose Galvez Barrenechea 634 Corpac
San Isidro - Lima
Telf 705-5000 email : [email protected]
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
ZONA DEL PROYECTO
D-e
Ci-a
Ci-a
Q-c
H-100
HUANCAVELICA
D-e
UBICACION
H-67
H-67A
N
LEYENDA
Q-c
Q-c
D-e
H-66
H-65
Ci-a
H-24R
H-103
H-64R
SIMBOLOGIA
Q-c
H-32R
H-101
H-9
H-101A
H-72
H-8
D-e
H-38R
Qp-pd
H-102
H-30A
H-33R
H-30R
Q-c
H-63
Qp-pd
H-104
H-31R
D-e
Qp-pd
H-29R
H-7
H-62
H-28
H-70A
D-e
D-e
H-70
H-23
H-71
H-22
Ci-a
D-e
Qp-pd
H-73
H-25R
Q-c
H-37
H-51
D-e
H-35
H-52
Qp-pd
H-69
H-17
H-53
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
Q-c
Q-c
GEOLOGIA
DERRUMBE - 5
GEOLOGIA LOCAL
D-e
III
D-e
ZONA DEL PROYECTO
Ci-a
Ci-a
IV
D
V
C
Q-c
1
H-100
B
HUANCAVELICA
D-e
2
UBICACION
2
H-67
H-67A
LEYENDA
N
Q-c
D-e
Q-c
II
H-66
A
H
H-65
Ci-a
H-24R
F'
H-103
H-64R
Q-c
SIMBOLOGIA
I
H-32R
3
H-101
H-9
3
G'
H-101A
H-72
H-8
D-e
4
H-38R
Qp-pd
H-102
4
H-30A
H-33R
H-30R
Q-c
E'
H-63
Qp-pd
H-31R
H-104
D-e
Qp-pd
H-29R
H-7
H-62
H-28
H-70A
D-e
D-e
H-70
F
H-22
Ci-a
H-23
H-71
A
II
D-e
A
II'
Qp-pd
G
H-73
H-25R
Q-c
H'
H-37
H-51
D-e
H-35
H-52
Qp-pd
E
H-17
V
H-69
D'
C'
H-53
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
Q-c
1
DERRUMBE 5
PLANTA-SECCIONES GEOLOGICAS
GALERIAS PROYECTADAS
III
I
II
IV
A'
Q-c
B'
D-e
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
DERRUMBE 5
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
ZONA DEL PROYECTO
D-e
Ci-a
Ci-a
Q-c
H-100
HUANCAVELICA
D-e
UBICACION
H-67
H-67A
N
Q-c
Q-c
LEYENDA
D-e
H-66
H-65
Ci-a
H-24R
H-103
H-64R
Q-c
SIMBOLOGIA
H-32R
H-101
H-9
H-101A
H-72
H-8
D-e
H-38R
Qp-pd
H-102
H-30A
H-33R
H-30R
Q-c
H-63
Qp-pd
H-104
H-31R
D-e
EG-2
EG-2
Qp-pd
H-29R
H-7
H-62
H-28
H-70A
D-e
D-e
H-70
H-23
H-71
H-22
Ci-a
D-e
Qp-pd
H-73
H-25R
Q-c
H-37
H-51
D-e
H-35
H-52
Qp-pd
H-69
H-17
H-53
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
Q-c
Q-c
DERRUMBE 5
D-e
SIMBOLOGIA
PLANTA
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
GEOLOGIA
DERRUMBE 5
SIMBOLOGIA
PLANTA
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
GEOTECNIA
DERRUMBE 5
ZONA DEL PROYECTO
D-e
Ci-a
Ci-a
Zd-1
Q-c
H-100
HUANCAVELICA
D-e
UBICACION
H-67
H-67A
N
Zd-2
LEYENDA
Q-c
Q-c
D-e
H-66
Zd-3
H-65
H-103
Zd-1
Ci-a
H-24R
H-64R
SIMBOLOGIA
Zd-1
Q-c
Zd-5
H-32R
H-101
H-9
H-101A
Zd-4
H-72
Zd-7
H-8
D-e
H-38R
Qp-pd
H-102
H-30A
H-33R
H-30R
Q-c
H-63
Qp-pd
Zd-7
H-104
H-31R
D-e
Qp-pd
H-29R
H-7
H-62
H-28
H-70A
D-e
D-e
H-70
H-22
Qp-pd
H-23
H-71
Ci-a
D-e
Zd-6
H-73
H-25R
Q-c
H-37
H-51
D-e
H-35
H-52
Qp-pd
H-69
H-17
H-53
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
Q-c
Q-c
DERRUMBE 5
ZONAS DE DESPLAZAMIENTO
D-e
N
Seleccionadas para El Derrumbe - 5"
GEOTECNIA
DERRUMBE 5