Informe de Peritaje Técnico: Evaluación Estructural de Edificio

BUCARAMANGA-SANTANDER
Calle 116No.22ª-64 Municipio de
Bucaramanga - Santander
Rosemberg Ballesteros Alvarez
PERITAJE TÉCNICO
RECONOCIMIENTO DE INMUEBLE
Ley 400 de 1997
Titulo A.10 NSR-10
INGENIERO CIVIL-ESPECILISTA EN
ESTRUCTURAS M.P:68202-276183 STD
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
Contenido
INFORMACION PRELIMINAR ............................................................................................................. 2
DESCRIPCION DEL PERITAJE: ......................................................................................................... 2
INFORMACIÓN PRELIMINAR: ........................................................................................................ 2
ESTADO DEL SISTEMA ESTRUCTURAL ................................................................................................ 3
CALIDAD DE LA CONSTRUCCIÓN ................................................................................................... 3
ESTADO DE LA CONSERVACION DE LA ESTRUCTURA ...................................................................... 3
EVALUACIÓN DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE .................................................................................... 4
CAPACIDAD DE DISIPACION DE ENERGIA ....................................................................................... 4
MATERIALES................................................................................................................................. 4
TAMAÑO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES............................................................................. 4
GRUPO DE USO ............................................................................................................................ 5
SISTEMA ESTRUCTURAL ................................................................................................................ 6
COEFICIENTE DE CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA ............................................................. 6
ANALISIS ESTRUCTURAL ................................................................................................................... 8
CALCULO DE CARGAS.................................................................................................................... 8
CÁLCULO DEL PERIODO APROXIMADO 𝑻𝒂.................................................................................... 9
CÁLCULO DEL PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA (T) .................................................. 10
CÁLCULO DEL VALOR DEL ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO PARA UN PERÍODO DE
VIBRACIÓN FUNDAMENTAL (Sa) ................................................................................................. 11
CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL 𝑽𝒔 ............................................................................................ 12
AJUSTE DE LA FUERZA SISMICA ................................................................................................... 12
MODELO MATEMATICO ................................................................................................................. 14
INDICE DE SOBREESFUERZO. ....................................................................................................... 28
REGISTRO FOTOGRAFICO. ........................................................................................................... 29
CERTIFICACIÓN. .......................................................................................................................... 30
1
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INFORMACION PRELIMINAR
DESCRIPCION DEL PERITAJE:
Este peritaje se realiza bajo los lineamientos dados en el titulo A.10 (“evaluación de edificaciones
construidas antes de la vigencia de la presente versión del reglamento”)
FECHA DE PERITAJE:
DIRECCIÓN DEL PREDIO:
PROPIETARIA:
NUMERO DE PISOS A RECONOCER
ANTIGÜEDAD DE LA CONSTRUCCIÓN:
NORMA BAJO LA CUAL SE CONSTRUYO
Aa:
Av:
Ae:
Perfil de suelo:
Fa:
Fv:
19 de octubre de 2021
Dirección: Calle 116No.22ª-64
Barrio: Provenza
Municipio: Bucaramanga
Hugo Chávez Vera
Tres pisos y un sótano
20 años
NSR-98
0.25
0.25
0.15
D (asumido)
1.30
1.90
Se trata de un edificio residencial de tres pisos más sótano, todos los pisos tienen la misma
configuración estructural en planta puesto que se tratan de pisos tipo.
INFORMACIÓN PRELIMINAR:
Estudio de suelos
Planos arquitectónicos
Planos estructurales
Eventos extraordinarios
Remodelaciones
Fallas locales
Asentamientos diferenciales
2
No se encontró
Si se encontró información.
Si se encontró información.
No ocurrieron eventos extraordinarios que hayan
afectado la integridad de la estructura como
explosiones, incendios, sismos de gran magnitud
- No se realizaron remodelaciones que modificaron la
estructura original.
- No se colocaron acabados que hayan aumentado
cargas muertas iniciales
No presenta evidencia de fallas locales, deflexiones
excesivas, corrosión de las armaduras
No presenta evidencia de asentamientos diferenciales
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ESTADO DEL SISTEMA ESTRUCTURAL
CALIDAD DE LA CONSTRUCCIÓN
Según A.10.2.2.1 la calidad de la construcción debe darse de manera cualitativa. El método utilizado para
la evaluación de la calidad de la construcción fue por medio de observaciones y mediciones realizadas en
la estructura en la visita realizada.
Dependiendo de la calificación se asigna el coeficiente øc según A.10.4.3.4
A.10.2.2.1 CALIDAD DEL DISEÑO Y LA
CONSTRUCCIÓN
N° Calidad de la construcción
øc
1
1.0
Bueno
ESTADO DE LA CONSERVACION DE LA ESTRUCTURA
Dependiendo de la calificación se asigna el coeficiente øe según A.10.4.3.4
Estos coeficientes
evaluarse asi:
A.10.2.2.2 CALIDAD DEL DISEÑO Y LA
CONSTRUCCIÓN
N° Calidad de la construcción
øe
1
1.0
Bueno
øc y øe afectan la resistencia efectiva de los elementos estructurales, debe
𝑵𝒆𝒇 = ∅𝒄 ∗ ∅𝒆 ∗ 𝑵𝒆𝒙
Donde:
𝑵𝒆𝒇 : es la resistencia efectiva
𝑵𝒆𝒙 : es la resistencia existente
𝑵𝒆𝒇 = 𝟏. 𝟎𝟎 ∗ 𝟏. 𝟎𝟎 ∗ 𝑵𝒆𝒙
En ente caso de estudio, la resistencia efectiva es la misma resistencia existente
3
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EVALUACIÓN DE LA ESTRUCTURA EXISTENTE
CAPACIDAD DE DISIPACION DE ENERGIA
La capacidad de disipación de energía que debe cumplir esta estructura es DES (disipación de energía
especial), ya que se encuentra en una zona de amenaza sísmica ALTA.
MATERIALES
CONCRETOS
Elementos
Columnas
Vigas
Cimentación
Placa Aligerada
Resistencia a la compresión f’c
21 MPa
21 MPa
21 MPa
21 MPa
Módulo de elasticidad E
3900∙√(f' c)=17872,045 MPa
3900∙√(f' c)= 17872,045 MPa
3900∙√(f' c)= 17872,045 MPa
3900∙√(f' c)= 17872,045 MPa
ACEROS
Elementos
Acero de refuerzo
Mallas electrosoldadas
fy
420 MPa
490 MPa
fu
620Mpa
540Mpa
Módulo de elasticidad E
200 GPa
200 GPa
TAMAÑO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
El tamaño de los elementos estructurales fue tomado en campo y verificado con los planos estructurales
presentados
COLUMNAS
ANCHO
ALTO
35 cm
35 cm
VIGAS
ANCHO
ALTO
30 cm
35 cm
25 cm
35 cm
VIGUETAS
ANCHO
ALTO
SEPARACIÓN
10 cm
35 cm
50cm.
PLACA
TIPO
ALTO
PLACA ALIGERADA CON CASETONES
35 cm
4
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GRUPO DE USO
A través del grupo de uso en el que se han categorizado las estructuras, se definirá el coeficiente de
importancia I, el cual afectará nuestro espectro de aceleraciones. Todas las edificaciones deben clasificarse
dentro de un grupo de uso y existen 4 grupos de acuerdo a lo estipulado en A.2.5.1
•
•
•
•
GRUPO IV: Edificaciones indispensables.
GRUPO III: Edificaciones de atención a la comunidad.
GRUPO II: Estructuras de ocupación especial.
GRUPO I: Estructuras de ocupación normal.
Todas Las estructuras se clasifican como de ocupación normal (USO I) ya que para ser clasificada como de
uso II debe ser una estructura donde se puedan reunir más de 200 personas en un mismo salón, o ser un
almacén o centro comercial con más de 500 𝒎𝟐 por piso. De acuerdo a esto obtenemos el valor del
coeficiente de importancia:
Coeficiente de importancia I=1.00
El espectro sísmico de aceleraciones al que se encuentran sometidas las estructuras es el siguiente:
5
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ESPECTRO SISMICO DE DISEÑO
Departamento
Municipio
Aa
Av
Importancia
Coef. Imp.
Tipo de suelo
Fa
Fv
SANTANDER
Bucaramanga
0.25 Bucaramanga
0.25 Bucaramanga
I
1
D
1.30
1.90
TC
TL
0.702
4.560
Espectro sísmico de diseño
0.900
0.800
0.700
Sa(g)
0.600
0.500
0.400
0.300
0.200
0.100
0.000
0.00
1.00
2.00
3.00
4.00
5.00
6.00
7.00
8.00
Periodo T (seg.)
Periodo T(seg.)
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.10
1.20
1.30
1.40
1.50
1.60
1.70
1.80
1.90
2.00
2.50
3.00
3.50
4.00
4.50
5.00
6.00
7.00
Sa (g)
0.813
0.813
0.813
0.813
0.813
0.813
0.813
0.813
0.713
0.633
0.570
0.518
0.475
0.438
0.407
0.380
0.356
0.335
0.317
0.300
0.285
0.228
0.190
0.163
0.143
0.127
0.104
0.072
0.053
SISTEMA ESTRUCTURAL
De acuerdo a A.10.4.2.3 el sistema estructural debe clasificarse dentro de uno de los sistemas
estructurales que define el capítulo A.3
A.10.4.2.3 SISTEMA ESTRUCTURAL
TIPO DE SISTEMA ESTRUCTURAL
Ro
Pórtico en concreto
7.0
COEFICIENTE DE CAPACIDAD DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA
Debe asignarse un valor de coeficiente de capacidad de disipación de energía R’ que se define de la
siguiente manera:
𝑹′ = ∅𝒂 ∗ ∅𝒑 ∗ ∅𝒓 ∗ 𝑹𝟎
6
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Donde ∅𝒂 ∗ ∅𝒑 ∗ ∅𝒓 corresponden a los coeficientes que se dan por las irregularidades en altura, planta y
ausencia de redundancia.
En los planos estructurales que se encontraron, se tiene la siguiente planta
Se pudo evidenciar en la visita que la construcción difiere un poco de los planos estructurales en la parte
del voladizo frontal, pues no tiene una conformación rectangular sino curva, además que las escaleras
sobresalen de la estructura
Irregularidad
altura
Tipo
Ninguna
∅𝒂
1.0
Irregularidad
Planta
Tipo
Ninguna
∅𝒑
1.0
Irregularidad
Redundancia
Presenta/No presenta
No presenta
∅𝒓
1.0
𝑹′ = 𝟏. 𝟎 ∗ 𝟏. 𝟎 ∗ 𝟏. 𝟎 ∗ 𝟕
𝑹′ = 𝟕. 𝟎
Cuando no exista ningún tipo de información, se permite utilizar un valor de R’ correspondiente a 3/4 del
valor que se fija en A.3 para el mismo sistema estructural y el mismo material. El valor obtenido no hay
necesidad de que sea menor a la unidad.
7
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En el caso del presente peritaje se cuenta con buena información sobre el diseño original por lo que no se
multiplicara el coeficiente de importancia por los 3/4.
𝑹′ = 𝟕. 𝟎
Por lo que las fuerzas sísmicas reducías E son:
𝑬 = 𝟏. 𝟎/𝑹′
𝑬=
𝟏. 𝟎
= 𝟎. 𝟏𝟒𝟐
𝟕. 𝟎
ANALISIS ESTRUCTURAL
CALCULO DE CARGAS
CARGAS MUERTAS
PLACA DE ENTREPISOS
espesor (H)=
30 cm
A
B
C
D
S
E
5 cm
23 cm
2 cm
10 cm
50 cm
40 cm
=
=
=
=
=
=
Cubiertas (Viguetas Aligeradas una direccion)
m
Placa
Viguetas
Torta
Aligerante
Pisos
Otros
Muros
0.1 x
m
kg/m3
0.05 x 2400
0.25 x 2400
0.02 x 2000
/
0.50 m
=
=
=
=
=
=
=
120.0
120.0
40.0
20.0
110.0
0.0
300.0
710.0
kg/m 2
El modelo toma automaticamente el peso de las viguetas y la placa, luego la carga muerta aplicada al modelo
sera de:
470.0
kgf/m2
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PLACA DE CUBIERTA
espesor (H)=
30 cm
A
B
C
D
S
E
5 cm
23 cm
2 cm
10 cm
50 cm
40 cm
=
=
=
=
=
=
Cubiertas (Viguetas Aligeradas una direccion)
m
Placa
Viguetas
Torta
Aligerante
Pisos
Otros
Muros
0.1 x
m
kg/m3
0.05 x 2400
0.25 x 2400
0.02 x 2000
/
0.50 m
=
=
=
=
=
=
=
120.0
120.0
40.0
0.0
110.0
0.0
100.0
490.0
kg/m 2
El modelo toma automaticamente el peso de las viguetas y la placa, luego la carga muerta aplicada al modelo
sera de:
250.0
kgf/m2
CARGAS VIVAS
Las cargas vivas se tomaron de acuerdo al título B de la norma sismo resistente y se utilizaron las
siguientes:
Residencial
Pasillos
Escaleras
Balcones
Cubierta
180 Kgr/m2
300 Kgr/m2
300 Kgr/m2
500 Kgr/m2
180 Kgr/m2
CÁLCULO DEL PERIODO APROXIMADO 𝑻𝒂
𝑻𝒂 = 𝑪𝒕 𝒙 (𝒉𝒏 )𝜶
𝒉𝒏 = 𝐚𝐥𝐭𝐮𝐫𝐚 𝐞𝐧 𝐦𝐞𝐭𝐫𝐨𝐬, 𝐦𝐞𝐝𝐢𝐝𝐚 𝐝𝐞𝐬𝐝𝐞 𝐥𝐚 𝐛𝐚𝐬𝐞, 𝐝𝐞𝐥 𝐩𝐢𝐬𝐨 𝐦á𝐬 𝐚𝐥𝐭𝐨 𝐝𝐞𝐥 𝐞𝐝𝐢𝐟𝐢𝐜𝐢𝐨
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Considerando que estamos utilizando pórticos de concreto:
𝑻𝒂 = 𝟎. 𝟎𝟒𝟕 𝒙 (𝒉𝒏 )𝟎.𝟗
𝑻𝒂 = 𝟎. 𝟎𝟒𝟕 𝒙 (𝟗. 𝟕𝟎)𝟎.𝟗
𝑻𝒂 = 𝟎. 𝟑𝟔𝟑 (𝒔𝒆𝒈. )
Para edificaciones de 12 pisos o menos con alturas de piso, no mayores de 3 m cuyo sistema estructural de
resistencia sísmica está compuesto por pórticos resistentes a momentos de concreto reforzado o acero
estructural, el período de vibración aproximado, Ta, en seg. Puede determinarse por medio de la ecuación:
𝑻𝒂 = 𝟎. 𝟏 ∗ 𝑵
No obstante, dado que la altura del piso es de 2.6 m, la anterior ecuación puede aplicarse.
𝑻𝒂 = 𝟎. 𝟏 ∗ 𝟒
𝑻𝒂 = 𝟎. 𝟒𝟎 (𝒔𝒆𝒈)
CÁLCULO DEL PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA (T)
El valor del periodo T no puede exceder 𝑪𝒖 ∗ 𝑻𝒂
𝑪𝒖 = 𝟏. 𝟕𝟓 − 𝟏. 𝟐 ∗ 𝑨𝑽 ∗ 𝑭𝒗
𝑪𝒖 = 𝟏. 𝟕𝟓 − 𝟏. 𝟐 ∗ 𝟎. 𝟐𝟓 ∗ 𝟏. 𝟗𝟎
𝑪𝒖 = 𝟏, 𝟏𝟖
Pero el valor de Cu no puede ser menor a 1.2
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𝑻 = 𝑪𝒖 ∗ 𝑻𝒂
𝑻 = 𝟏, 𝟐 ∗ 𝟎. 𝟑𝟔𝟑(𝒔𝒆𝒈. )
𝑻 = 𝟎, 𝟒𝟑𝟓(𝒔𝒆𝒈. )
El periodo fundamental calculado con el modelo en ETABS fue de 0,425 seg.
CÁLCULO DEL VALOR DEL ESPECTRO DE ACELERACIONES DE DISEÑO PARA
UN PERÍODO DE VIBRACIÓN FUNDAMENTAL (Sa)
Teniendo el espectro definido y el periodo de vibración de la estructura, podemos encontrar el valor de Sa
que es como se le llama al valor del espectro de aceleraciones de diseño para un periodo de vibración dado.
Es la Máxima aceleración horizontal de diseño, expresada como una fracción de la aceleración de la
gravedad, para un sistema de un grado de libertad con un periodo de vibración T. Definido en A.2.6.1.
Para nuestra estructura tenemos:
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CÁLCULO DEL CORTANTE BASAL 𝑽𝒔
El cortante sísmico de la base, equivale a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos por
los movimientos sísmicos de diseño, en la dirección de estudio; se obtiene por medio de la siguiente
ecuación:
𝑽𝒔 = 𝑺𝒂 ∗ 𝒈 ∗ 𝑴
Donde M es la masa total de la edificación.
TABLE: Mass Summary by
Story
Story
UX
UY
tonf-s²/m tonf-s²/m
N+9.70
7.74
7.74
N+7.10
11.24
11.24
N+4.50
11.35
11.35
N+1.90
11.44
11.44
Base
0.64
0.64
42.41
42.41
UZ
tonf-s²/m
0
0
0
0
0
Tx ajus.
Sa
0.436 seg.
0.813
Vs X=
0.81 x 9,81 m/s2 x 42.41 Ton
Vs X= 338.03 Tonf
Ty ajus.
Sa
0.436 seg.
0.813
Vs Y=
0.81 x 9,81 m/s2 x 42.41 Ton
Vs Y= 338.03 Tonf
AJUSTE DE LA FUERZA SISMICA
La fuerza sísmica arrojada por el modelo es la siguiente:
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En X
En Y
N+9.87
N+9.87
N+7.12
N+7.12
N+4.40
N+4.40
N+1.80
N+1.80
Base
Base
273 Tonf
276.7 Tonf
AJUSTE FUERZA SISMICA
Vsx =
338.03
tn
por Fuerza Horizontal Equivalente
80%
270.43
tn
Vsy =
338.03
tn
por Fuerza Horizontal Equivalente
80%
270.43
tn
.
Vx =
273.00
tn
por Metodo Modal
=
9.81
Vy =
276.70
tn
por Metodo Modal
=
9.81
Fuerza Cortante tomada en la Base
Vx =
273.0 Ton
Ajuste en X =
1.00
=
9.81
para Metodo Modal
Vy =
276.7 Ton
Ajuste en Y =
1.00
=
9.81
para Metodo Modal
EL modelo no requiere ajuste.
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MODELO MATEMATICO
Para la revisión de los elementos y el cálculos de los índices de flexibilidad y sobre esfuerzo ser realizo un
modelo matemático del edificio en el software ETABS, a continuación, se detallan los datos de entrada al
programa y en los anexos se detallan vistas del modelo y los resultados.
DATOS DE ENTRADA
Niveles de piso
Name
Height
m
N+9.87
2.75
N+7.12
2.72
N+4.40
2.60
N+1.80
2.90
Base
0
Propiedades de los materiales:
Tabla – Material Properties - Summary
Unit
E
Weight
Type
Design Strengths
MPa
kN/m³
Name
ACERO 420 MPA
CONC 21 MPA
Rebar
200000
Concrete 17872
76,9729
Fy=420 MPa,
24
Fc=21 MPa
Tabla _ Material Properties – Steel
Unit
E
Fy
Weight
Name
MPa
MPa
kN/m³
ACERO 420
MPA
200000
76,9729
Fu
MPa
420
630
Secciones de los elementos estructurales
14
Name
Material
Shape
Color
Area
mm2
J
cm4
I33
cm4
I22
cm4
C35X35
Concreto f'c=21Mpa
Concrete Rectangular
Magenta
122500
293656.7
173761.3
173761.3
V.b
Concreto f'c=21Mpa
Concrete Rectangular
8404992
52500
28773.6
53593.8
9843.8
V25x35
Concreto f'c=21Mpa
Concrete Rectangular
Gray8Dark
87500
102039.9
89322.9
45572.9
V30x35
Concreto f'c=21Mpa
Concrete Rectangular
Cyan
105000
152551.3
107187.5
78750
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Name
Type
Element
Type
Material
Total
Thickness
mm
PLACA ALI H30 SEP CADA 50
Slab
Membrane
CONC 21MPA
50
Deck
Material
Load Patterns
Load Pattern Definitions
Name
Is Auto
Load
Type
Self Weight
Auto Load
Multiplier
Dead
No
Dead
1
Live
No
Live
0
Load cases
Load Case Definitions - Summary
Name
Type
Notes
Modal
Modal - Eigen
Dead
Linear Static
Live
Linear Static
Sismo X
Response Spectrum
Sismo Y
Response Spectrum
Load combination
Name
Type
Is Auto
Load
Name
Comb1
Linear Add
No
Dead
1.4
Comb2
Linear Add
No
Dead
1.2
Live
1.6
Dead
1.2
Comb3
Live
1
Comb3
Ex
1
Dead
1.2
Comb4
Live
1
Comb4
Ey
1
0.9
Comb2
Comb3
Comb4
Comb5
Linear Add
Linear Add
No
No
SF
Linear Add
No
Dead
Ex
1
Linear Add
No
Dead
0.9
Ey
1
Ex
Linear Add
No
Sismo X
0.14
Ey
Linear Add
No
Sismo Y
0.14
Servicio 1
Linear Add
No
Dead
1
Live
1
Comb5
Comb6
Comb6
Servicio 1
Servicio 2
Linear Add
No
Servicio 2
Servicio 3
Linear Add
No
Servicio 3
Servicio 4
15
Mode
Linear Add
No
Dead
1
Ex
0.7
Dead
1
Ey
0.7
Dead
1
Notes
Deck
Depth
mm
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
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Name
Type
Is Auto
Mode
SF
Servicio 4
Ex
0.525
Servicio 4
Live
0.75
Servicio 5
Linear Add
No
Servicio 5
Servicio 5
Servicio 6
Linear Add
No
Servicio 6
Servicio 7
Linear Add
Servicio 7
VISTAS DEL MODELO
ETIQUETAS DE LOS NUDOS
16
Load
Name
No
Dead
1
Ey
0.525
Live
0.75
Dead
0.6
Ex
0.7
Dead
0.6
Ey
0.7
Notes
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Plantas tipo
17
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SECCIONES UTILIZADAS
Plantas tipo
18
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CARGAS EN EL MODELO
Al software se le pueden agregar conjuntos o sets de carga con la carga por metro cuadrado
calculado para cada uso, las cargas asignadas fueron las siguientes
Load Sets
Shell Uniform Load Sets
Load
Pattern
Load
Value
kgf/m2
Balcon
Live
500
Balcon
Dead
470
Cubierta
Live
180
Cubierta
Dead
210
Pasillos
Live
300
Pasillos
Dead
270
Residencial
Live
180
Residencial
Dead
470
Name
Plantas N+1.80 / N+4.40 / N+7.12
Plantas N+9.87 (cubierta)
19
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
Cargas por metro lineal
Carga muerta
20
Carga viva
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
PARTICIPACIÓN MODAL
La participación modal debe ser mínimo del 90%
Case
Mode
Period
sec
UX
UY
UZ
Modal
1
0.639
0.7608
0.0523
0
0.7608
0.0523
Modal
2
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0
0.8396
0.784
Modal
3
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0
0.8545
Modal
4
0.188
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0
0.9643
Modal
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0.0948
0
Modal
6
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Modal
7
0.098
0.0231
Modal
8
0.096
Modal
9
Modal
Modal
Modal
SumUX SumUY SumUZ
RX
RY
0
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0.042
0
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0.0001
Table - Modal Load Participation Ratios
Static
Dynamic
Case
ItemType
Item
%
%
DEFORMACIONES
SISMO X
21
Modal
Acceleration
UX
100
99.98
Modal
Acceleration
UY
99.99
99.5
Modal
Acceleration
UZ
0
0
RZ
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
SISMO Y
INDICE DE FLEXIBILIDAD.
Debe determinarse un índice de flexibilidad según A.10.4.3.5 el cual indica la susceptibilidad de la
estructura a tener deflexiones o derivas excesivas con respecto a las permitidas por el reglamento. Por lo
que se procede a calcular las derivas.
SISMO X
N+9.87
N+7.12
N+4.40
N+1.80
Base
22
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
Story
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.10
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
23
Label
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
17
56
1
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3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
17
56
1
2
3
4
5
6
Unique Name
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
65
77
105
2
7
12
17
22
27
32
37
42
47
52
57
62
106
78
124
3
8
13
18
23
28
TABLE: Joint Drifts
Output Case Disp X
mm
Sismo X
45.183
Sismo X
45.183
Sismo X
45.183
Sismo X
49.903
Sismo X
49.903
Sismo X
49.903
Sismo X
56.043
Sismo X
56.043
Sismo X
56.043
Sismo X
61
Sismo X
61
Sismo X
61
Sismo X
44.234
Sismo X
62.356
Sismo X
44.234
Sismo X
62.47
Sismo X
34.56
Sismo X
34.56
Sismo X
34.56
Sismo X
37.891
Sismo X
37.891
Sismo X
37.891
Sismo X
42.272
Sismo X
42.272
Sismo X
42.272
Sismo X
45.836
Sismo X
45.836
Sismo X
45.836
Sismo X
33.895
Sismo X
46.814
Sismo X
33.895
Sismo X
46.896
Sismo X
17.696
Sismo X
17.696
Sismo X
17.696
Sismo X
19.274
Sismo X
19.274
Sismo X
19.274
Disp Y Deriva X Deriva y
mm
%
%
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0.4164
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16.751
0.4701
0.1535
14.185
0.4701
0.127
14.704
0.4701
0.1346
16.751
0.538
0.1535
14.185
0.538
0.127
14.704
0.538
0.1346
16.751
0.5919
0.1535
14.185
0.5919
0.127
14.704
0.5919
0.1346
16.751
0.4054
0.1535
16.751
0.6065
0.1535
14.704
0.4054
0.1346
14.526
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0.652
0.2412
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0.652
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11.271
0.652
0.2121
12.836
0.7194
0.2412
10.943
0.7194
0.2045
11.271
0.7194
0.2121
12.836
0.8074
0.2412
10.943
0.8074
0.2045
11.271
0.8074
0.2121
12.836
0.8785
0.2412
10.943
0.8785
0.2045
11.271
0.8785
0.2121
12.836
0.6384
0.2412
12.836
0.898
0.2412
11.271
0.6384
0.2121
11.15
0.8996
0.2095
6.596
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0.6123
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5.782
0.6123
0.1995
6.596
0.6666
0.2269
5.652
0.6666
0.1945
5.782
0.6666
0.1995
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
Story
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N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
Label
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2
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4
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9
10
11
12
Unique Name
33
38
43
48
53
58
63
128
79
138
4
9
14
19
24
29
34
39
44
49
54
59
TABLE: Joint Drifts
Output Case Disp X Disp Y Deriva X Deriva y
mm
mm
%
%
Sismo X
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0.2269
Sismo X
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Sismo X
21.37 5.782
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Sismo X
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0.2269
Sismo X
23.088 5.652
0.7985
0.1945
Sismo X
23.088 5.782
0.7985
0.1995
Sismo X
17.383 6.596
0.6016
0.2269
Sismo X
23.56 6.596
0.8149
0.2269
Sismo X
17.383 5.782
0.6016
0.1995
Sismo X
23.6 5.728
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0.1975
Sismo X
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Sismo X
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Sismo X
1.817 0.606
0.0606
0.0202
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0.0236
Sismo X
1.981 0.607
0.066
0.0202
Sismo X
1.981 0.606
0.066
0.0202
Sismo X
2.193 0.708
0.0731
0.0236
Sismo X
2.193 0.607
0.0731
0.0202
Sismo X
2.193 0.606
0.0731
0.0202
Sismo X
2.365 0.708
0.0788
0.0236
Sismo X
2.365 0.607
0.0788
0.0202
Sismo X
2.365 0.606
0.0788
0.0202
El valor máximo de la deriva en X es de 0.899% (menor al 1%)
SISMO Y
N+9.87
N+7.12
N+4.40
N+1.80
Base
24
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
Story
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+9.87
N+7.87
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+7.12
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
25
Label
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
17
56
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
17
56
1
2
3
4
5
6
Unique Name
1
6
11
16
21
26
31
36
41
46
51
56
61
65
77
105
2
7
12
17
22
27
32
37
42
47
52
57
62
106
78
124
3
8
13
18
23
28
TABLE: Joint Drifts
Output Case Disp X
mm
Sismo Y
16.7
Sismo Y
16.7
Sismo Y
16.7
Sismo Y
15.554
Sismo Y
15.554
Sismo Y
15.554
Sismo Y
17.156
Sismo Y
17.156
Sismo Y
17.156
Sismo Y
19.966
Sismo Y
19.966
Sismo Y
19.966
Sismo Y
17.258
Sismo Y
20.87
Sismo Y
17.258
Sismo Y
20.948
Sismo Y
12.814
Sismo Y
12.814
Sismo Y
12.814
Sismo Y
11.829
Sismo Y
11.829
Sismo Y
11.829
Sismo Y
12.939
Sismo Y
12.939
Sismo Y
12.939
Sismo Y
15.032
Sismo Y
15.032
Sismo Y
15.032
Sismo Y
13.261
Sismo Y
15.712
Sismo Y
13.261
Sismo Y
15.771
Sismo Y
6.582
Sismo Y
6.582
Sismo Y
6.582
Sismo Y
6.026
Sismo Y
6.026
Sismo Y
6.026
Disp Y Deriva X Deriva y
mm
%
%
50.562
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0.1524
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0.1524
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50.562
0.1458
0.4529
46.632
0.1458
0.4173
44.595
0.1458
0.399
50.562
0.1648
0.4529
46.632
0.1648
0.4173
44.595
0.1648
0.399
50.562
0.1928
0.4529
46.632
0.1928
0.4173
44.595
0.1928
0.399
50.562
0.1568
0.4529
50.562
0.2016
0.4529
44.595
0.1568
0.399
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0.2409
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34.411
0.2409
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0.7282
35.984
0.2243
0.6721
34.411
0.2243
0.6432
39.006
0.2472
0.7282
35.984
0.2472
0.6721
34.411
0.2472
0.6432
39.006
0.2876
0.7282
35.984
0.2876
0.6721
34.411
0.2876
0.6432
39.006
0.249
0.7282
39.006
0.3006
0.7282
34.411
0.249
0.6432
34.633
0.3017
0.6472
20.166
0.2277
0.6931
18.593
0.2277
0.6396
17.769
0.2277
0.6118
20.166
0.2085
0.6931
18.593
0.2085
0.6396
17.769
0.2085
0.6118
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
Story
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+4.40
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
N+1.80
Label
7
8
9
10
11
12
13
14
17
56
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Unique Name
33
38
43
48
53
58
63
128
79
138
4
9
14
19
24
29
34
39
44
49
54
59
TABLE: Joint Drifts
Output Case Disp X
mm
Sismo Y
6.541
Sismo Y
6.541
Sismo Y
6.541
Sismo Y
7.588
Sismo Y
7.588
Sismo Y
7.588
Sismo Y
6.821
Sismo Y
7.932
Sismo Y
6.821
Sismo Y
7.962
Sismo Y
0.677
Sismo Y
0.677
Sismo Y
0.677
Sismo Y
0.619
Sismo Y
0.619
Sismo Y
0.619
Sismo Y
0.672
Sismo Y
0.672
Sismo Y
0.672
Sismo Y
0.782
Sismo Y
0.782
Sismo Y
0.782
El valor máximo de la deriva en X es de 0.7282% (menor al 1%)
Por lo que el índice de flexibilidad es de (0.899)
26
Disp Y Deriva X Deriva y
mm
%
%
20.166
0.2262
0.6931
18.593
0.2262
0.6396
17.769
0.2262
0.6118
20.166
0.2624
0.6931
18.593
0.2624
0.6396
17.769
0.2624
0.6118
20.166
0.236
0.6931
20.166
0.2743
0.6931
17.769
0.236
0.6118
17.885
0.2753
0.6157
2.187
0.0226
0.0729
1.999
0.0226
0.0666
1.896
0.0226
0.0632
2.187
0.0206
0.0729
1.999
0.0206
0.0666
1.896
0.0206
0.0632
2.187
0.0224
0.0729
1.999
0.0224
0.0666
1.896
0.0224
0.0632
2.187
0.0261
0.0729
1.999
0.0261
0.0666
1.896
0.0261
0.0632
Cll.36#19-18 Edificio Gran colombiana oficina 301
Bucaramanga tel: 6808750
ÍNDICE DE SOBREESFUERZO VIGAS.
Cálculo de índice de sobre esfuerzo
f'c
fy
b
h
r
d
21
420
0.3 m
0.35 m
0.04 m
0.31 m
debido a que no se cuenta con información de la distribución de aceros utilizada
se asumirá un acero mínimo el cual es de
3.47 cm2
acero en viga As
3 ø 1/2´´
3.80 cm2
Con ayuda de la teoría de Whitney, calculamos el momento máximo que soportaría
la viga con esta disposición de aceros:
=
a=
Mn =
∗
.
∗
′
∗
29.8 mm
42.39 KN.m
= ∗
∗
∗( − / )
el factor de reducción de resistencia será de
ø= 0.9
El máximo momento y cortante se presenta en la viga más solicitada
Índice de sobreesfuerzo
27
39.54 KN.m
42.39 KN.m
0.9327
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INDICE DE SOBREESFUERZO.
El índice de sobreesfuerzo es de 0.862
28
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REGISTRO FOTOGRAFICO.
Fachada
Fachada
Escaleras
INTERIOR DEL EDIFICIO
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Bucaramanga tel: 6808750
INTERIOR DE LA VIVIENDA
VISTA DESDE EL PATIO EXTERIOR
CERTIFICACIÓN.
Yo, Rosemberg Ballesteros Alvarez, Ingeniero civil, Especialista en estructuras con tarjeta profesional No.
68202-276183 STD y cedula de ciudadanía No. 1098.705.025 expedida en Bucaramanga, certifico que
realice el peritaje del edificio localizado en la calle 116 N° 22a-64 del barrio Provenza municipio de
Bucaramanga - Santander.
Las edificaciones tienen una antigüedad de 20 años aproximadamente.
Las edificaciones NO se encuentran en zonas de protección ambiental, ni está clasificada como de
protección en el plan de ordenamiento territorial del municipio de Piedecuesta, tampoco se encuentra en
una zona de riesgo no mitigable.
No está afectada por términos del artículo 37 de la ley 9ª de 1989 o la norma que lo adicione o sustituya, o
que ocupe total o parcialmente el espacio público.
Se encuentra sísmicamente estable, cumple con los índices de sobreesfuerzo y de flexibilidad y no requiere
de reforzamiento estructural
Cordialmente:
____________________________________
Rosemberg Ballesteros Alvarez
Ingeniero Civil – Especialista en estructuras.
T.P. 68202-276183 STD
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