DOC20181228133822Memoria+de+calculo consolidación muros

FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
MEMORIA DE CALCULO
Consolidación muro contención en c/ Bajada Sangre. Castalla.
Alicante.
D. José María López Limia
Octubre/2018
Ref: Memoria 2.1 18103: En esta memoria se modifica únicamente los presupuestos de la Memoria
2.0 18103. Todo lo demás permanece invariable.
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
1.-
MEMORIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
INDICE
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
DESCRIPTIVA. ..........................................................................................................
6
1.1.- Agentes. ................................................................................................................................... 6
1.2.- Información previa. .................................................................................................................. 6
1.2.1.- Antecedentes y condicionantes de partida. ...................................................................... 6
1.2.2.- Emplazamiento y entorno físico. ....................................................................................... 6
1.2.4.- Datos de los muros. .......................................................................................................... 9
1.2.5- Documentación aportada ................................................................................................. 10
1.3.- Descripción de la Memoria. ................................................................................................... 10
1.3.1.- Modificaciones de índole arquitectónica. ............................................................................ 11
2.-
MEMORIA CONSTRUCTIVA ..................................................................................................... 11
2.1.- Descripción de las estructuras existentes.............................................................................. 11
2.2.- Definición y justificación de las actuaciones estructurales. ................................................... 12
2.3.- Normativa de obligado cumplimiento y otros documentos. ................................................... 17
2.4.- Investigación del terreno. ....................................................................................................... 18
2.5.- Recalce Cimentación Muro/A mediante técnica MICROPILOTES. ....................................... 20
2.5.1.- Acciones, situaciones y coeficientes de seguridad considerados. ................................. 20
2.5.2.- Definición de materiales.................................................................................................. 21
2.5.3.- Análisis y dimensionado ................................................................................................. 22
A- ESTABILIDAD GLOBAL. ....................................................................................................... 22
B- Estado Límite Último: HUNDIMIENTO. ................................................................................. 23
C- Estado Límite Último: Rotura por ARRANCAMIENTO. ......................................................... 28
D- Estado Límite Último: FLEXIÓN. ........................................................................................... 28
E- Estado Límite Último: ESFUERZOS HORIZONTALES. ....................................................... 29
F- Estado Límite Último: Cálculo de la inestabilidad estructural: PANDEO. .............................. 30
G- Estado Límite Último: CONEXIÓN DE LOS MICROPILOTES CON EL MURO/A. ............... 31
2.5.3.- Estados límite últimos. .................................................................................................... 36
2.5.4.- Cálculo de unidades de micropilotes. ............................................................................. 37
2.5.5.- Cálculo viga de conexión micropilotes – Muro/A. ........................................................... 40
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2.5.6.- Ejecución de los micropilotes..........................................................................................
41
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
2.5.7.- Medios. ...........................................................................................................................
42
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Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2.5.8.- Conclusiones .................................................................................................................. 43
2.6.- Estabilización Muro/A mediante técnica ANCLAJES AL TERRENO..................................... 44
2.6.1.- Clasificación de los anclajes. .......................................................................................... 44
2.6.2.- Materiales Constituyentes de los anclajes. ..................................................................... 45
2.6.3.- Aspectos de la ejecución de los anclajes. ...................................................................... 46
2.6.4.- Análisis y dimensionado ................................................................................................. 47
2.6.5.- Resumen características de los anclajes........................................................................ 53
2.7.- Consolidación Muro/B mediante técnica INYECCION RESINAS EXPANSIVAS. ................. 54
2.7.1.- Características de la resina. ........................................................................................... 55
2.7.2.- Procedimiento de ejecución. ........................................................................................... 56
2.7.3.- Características de los trabajos a realizar. ....................................................................... 58
3.-
CUMPLIMIENTO DEL CTE ....................................................................................................... 59
3.1.- Seguridad Estructural (SE) .................................................................................................... 60
3.2.- Acciones en la edificación (SE-AE) ....................................................................................... 62
3.3.- Cimientos (SE-C) ................................................................................................................... 62
3.4.- Acción Sísmica (NCSE-02) .................................................................................................... 63
3.6.- Estructuras de acero (SE-A) .................................................................................................. 64
4.-
Pliego de Prescripciones Técnicas MICROPILOTES. ............................................................... 67
1.- Definición. ................................................................................................................................. 67
2.- Ejecución. ................................................................................................................................. 67
3.- Equipo necesario para la Ejecución de las Obras. ................................................................... 68
3.1.- Micropilotes: ....................................................................................................................... 68
3.- Materiales. ................................................................................................................................ 68
3.1.- lechada de cemento y morteros ......................................................................................... 68
3.2- Armadura tubular de micropilotes ....................................................................................... 69
3.3- Armadura corrugada para conectores ................................................................................ 69
4.- Control de Calidad. ................................................................................................................... 70
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5.-
Pliego de Prescripciones Técnicas ANCLAJES. ........................................................................
70
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
1.- Definición ..................................................................................................................................
70
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2.- Materiales y productos .............................................................................................................. 71
2.1.- Armadura. .......................................................................................................................... 71
2.2.-Cabeza de anclaje. ............................................................................................................. 72
2.3.- Manguitos para empalme de armaduras. .......................................................................... 72
2.4.- Bulbo de anclaje. ............................................................................................................... 72
2.5.- Separadores y otros elementos colocados en la perforación. ........................................... 72
2.6.- Lechada de cemento y aditivos. ........................................................................................ 73
2.8.- Protección contra la corrosión. .......................................................................................... 73
2.8.- Componentes y materiales utilizados comúnmente como protección contra la corrosión. 74
2.8.7.- Tubos y caperuzas metálicas. ........................................................................................ 76
3.- Ejecución .................................................................................................................................. 76
3.1.- Perforación......................................................................................................................... 76
3.2.- Fabricación, transporte, almacenaje y puesta en obra. ..................................................... 77
3.2.- Inyección. ........................................................................................................................... 77
3.3.- Equipo y tesado de los anclajes. ....................................................................................... 78
4.- Ensayos, vigilancia y control ..................................................................................................... 78
4.1.- Ensayos de investigación. ................................................................................................. 79
4.2.- Ensayos de adecuación o idoneidad. ................................................................................ 79
4.3.- Ensayos de aceptación. ..................................................................................................... 80
5.- Medición y abono ...................................................................................................................... 80
ESPECIFICACIONES Y DISTINTIVOS DE CALIDAD .................................................................. 80
NORMAS DE REFERENCIA EN EL ARTÍCULO 675.................................................................... 81
6.-
Pliego Condiciones Técnicas RESINAS. ................................................................................... 81
7.-
Gestión de Residuos. ................................................................................................................. 82
1.- Identificación de residuos según orden MAM/304/2002 ........................................................... 83
2.- Estimación de la cantidad que se generará.............................................................................. 87
3.- Medidas de segregación “in situ” .............................................................................................. 87
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4.- Previsión de reutilización en la misma obra u otros Título
emplazamientos
(indicar
cuales)
............ 87
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
5.- Operaciones de valorización “in situ” .......................................................................................
87
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
6.- Destino previsto para los residuos. ......................................................................................... 87
7.- Instalaciones para el almacenamiento, manejo u otras operaciones de gestión. .................... 88
8.- Valoración del coste previsto para la correcta gestión de los RCDS. ...................................... 88
PRESUPUESTO ................................................................................................................................ 89
ANEXO: FOTOS MUROS .................................................................................................................. 90
ANEXO: FOTOS CATAS ................................................................................................................... 97
ANEXO: FOTOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA ........................................................ 101
ANEXO: PRODUCTOS ESPECIALES ............................................................................................ 106
ANEXO: CALCULO ANCLAJES ...................................................................................................... 107
ANEXO: PLANOS ............................................................................................................................ 108
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Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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1.- MEMORIA DESCRIPTIVA.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
1.1.- Agentes.
Promotor: Ayuntamiento de Castalla.
Plaza Mayor 1
03420 Castalla. Alicante.
Calculista: D. José María López Limia. Ingeniero Técnico Obras Públicas.
1.2.- Información previa.
1.2.1.- Antecedentes y condicionantes de partida.
Por encargo del Promotor, se redacta la presente memoria de cálculo para la consolidación del
muro de contención en la calle Bajada Sangre (a partir de ahora se denominará Muro/A), y del
muro de contención de la plaza que da acceso a la Ermita de la Sangre (a partir de ahora se
denominará Muro/B) en Castalla. Alicante.
Ambos muros presentan problemas de estabilidad, aunque por motivos diferente, que se
manifiestan en una serie de fisuras en los muros y en la calle entre ambos muros.
En la presente memoria se definen y justifican las medidas de recalce estructural encaminadas
a restablecer el equilibrio de los muros.
1.2.2.- Emplazamiento y entorno físico.
Emplazamiento
Dirección: Calle Bajada Sangre.
Localidad: Castalla. Alicante
CP: 03420
Entorno físico
Los muros se encuentran ubicados dentro del núcleo urbano de la
localidad de Castalla. Alicante.
Dichos muros sirven de contención a la calle que da acceso a la Ermita de
la Sangre y al camino de subida al Castillo.
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CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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1.2.4.- Datos de los muros.
Se trata de dos muros de contención entre la
la localidad de Castalla. Alicante:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
calle Bajada Sangre
y la Ermita de la Sangre
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
en
1. Muro/A: El primer muro se encuentra en la calle Bajada Sangre. Este muro sirve de
contención a una calle que permite el acceso a la Ermita de la Sangre. Se desconoce el
año de realización de dicho muro. Presenta las siguientes características:
 Composición: Mampostería.
 Altura en la parte baja de la calle Bajada Sangre: 8,00 m.
 Altura en la parte alta de la calle Bajada Sangre: 0,30 m.
 Espesor en coronación: 65 cm.
 Espesor en base: 65 cm. (se han realizado 3 perforaciones que han permitido
conocer el espesor en la base del muro).
 Perímetro: 18,78 m
 Cota cimentación muro en la parte baja de la calle Bajada Sangre: -0,80 con
respecto a la calle.
 Cota cimentación muro en la parta alta de la calle Bajada Sangre: -1,75 con respecto
a la calle.
 Tipo de cimentación: En las dos catas realizadas en intradós del muro no se ha
detectado cimentación, el muro profundiza con la misma sección. En el trasdós del
muro no se han realizado catas dada la dificultad para realizar la misma.
2. Muro/B: El segundo muro se encuentra en la calle de acceso a la Ermita de la Sangre.
Este muro sirve de contención a la plaza de acceso a la Ermita de la Sangre.
 Composición: Mampostería.
 Altura en la parte baja: 5,69 m
 Altura en la parte alta: 1,89 m.
 Espesor en base: ¿? Cm
 Perímetro: 18,60 m
 Cota cimentación muro en la parte baja de la calle Bajada Sangre: se desconoce.
 Cota cimentación muro en la parta alta de la calle Bajada Sangre: se desconoce.
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Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
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1.2.5- Documentación aportada
Para la redacción de la presente memoria la
técnica:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Propiedad ha facilitado
la siguiente documentación
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
1.- Plano catastro muro Ermita.
2.- Estudio geotécnico en la parcela M13 realizado por la empresa C2C Servicios Técnicos
de Inspección s.l.
3.- Catas en la calle Bajada Sangre realizadas el 06/04/2018.
4.- Ensayos de penetración dinámica realizados por la empresa Basalto Informes Técnicos
s.l. el 13/04/2018.
Además, se han realizado un total de 3 visitas para la investigación, toma de datos e
identificación de los daños.
1.3.- Descripción de la Memoria.
Se describen las actuaciones contenidas en la presente Memoria:
1.- Levantamiento de fisuras y grietas de los muros A y B.
2.- Recalce muros:
Muro/A: Anclajes y Micropilotes.
 Anclajes:
 Replanteo de los anclajes.
 Ejecución de anclajes.
 Rozas longitudinales en el muro en la alineación de los anclajes.
 Colocación de vigas metálicas de reparto 2UPN280 y MAXRITE
INJECTION.
 Colocación placas de anclaje y tesado del mismo.
 Pintado de vigas metálicas, placas de anclajes.
 Micropilotes:
 Retirada de adoquín en base del muro.
 Ejecución micropilotes.
 Excavación para ejecución viga de atado de micropilotes.
 Ejecución viga de hormigón armado para atado de micropilotes y conexión
a la cimentación del muro.
 Reposición adoquín.
Muro/B: Consolidación del terreno mediante inyecciones de resinas expansivas.
 Retirada de adoquín en puntos de inyección.
 Inyección de resina expansiva bajo la cimentación del muro.
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 Reposición de adoquines.
3.- Reparación fisuras y grietas en
4.- Pintado de los muros A y B
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
elementos estructurales.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
5.- Reparación fisuras y grietas en calle entre muros A y B.
1.3.1.- Modificaciones de índole arquitectónica.
Las actuaciones de la presente Memoria no suponen ningún cambio en la configuración o
características arquitectónicas del conjunto, limitándose a trabajos de reparación estructural y
de los acabados afectados.
Por tanto, no existe variación en el cumplimiento, supuesto favorable en la fecha actual, de
aquellas Normativas de aplicación de cualquier índole en lo referente a arquitectura e
instalaciones, justificándose en el siguiente apartado el cumplimiento del Código Técnico de la
Edificación en lo referente a las actuaciones de reparación estructural.
2.- MEMORIA CONSTRUCTIVA
2.1.- Descripción de las estructuras existentes.
Se trata de dos muros de contención: Uno en la calle Bajada Sangre (Muro/A), y otro muro de
contención de la plaza que da acceso a la Ermita de la Sangre (Muro/B) en Castalla. Alicante.
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Las características más importantes de los muros son:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Muro
A
B
Espesor
(m)
0,65
0,65
Altura
VISADO
máxima mínima Perímetro Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
(m)
(m)
(m)
Material
Cimentación
8
0,3
18,78
Mampostería la misma sección del muro
5,69
1,89
18,6
Mampostería
??
2.2.- Definición y justificación de las actuaciones estructurales.
Esta memoria de cálculo pretende exponer los condicionantes y criterios empleados en el diseño
de las medidas necesarias para la consolidación de los muros ubicados en calle Bajada Sangre
y en la plaza Ermita de la Sangre, Castalla. Alicante.
Se han numerado los escalones existentes entre los muros A y B desde el E0 hasta el E13.
En la fecha de la redacción de esta Memoria, los daños identificados son:
1. Muro/A: fisuras verticales como consecuencia de un movimiento de flexión del muro y fisuras
inclinadas un posible asiento del mismo.
Desde el punto de vista de la flexión el muro ha experimentado una deformación máxima de
55 mm en el punto que coincide con el escalón E10, punto de mayor altura del muro. En su
deformación el extremo del muro pegado a la vivienda ha encontrado un punto de
empotramiento con la vivienda que ha impedido que este se desplace y como consecuencia
se ha producido una grieta en la zona de cambio de sección del muro.
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CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
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Desde el punto de vista del asiento el muro ha experimentado
descenso
en algunos
tramos
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
de su perímetro según se observa de la fisura aCONSOLIDACIÓN
la altura delVISADO
escalón E4
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
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2. Muro/B: fisuras inclinadas como consecuencia de
un
de la cimentación.
Las fisuras
Título
delasiento
Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
que presenta este muro son consecuencia del CONSOLIDACIÓN
desplazamiento
del Muro/A que debido a su
VISADO
Código de en
acceso
Adminsitraciones
: ABDCFI
movimiento ha descomprimido el terreno existente
elde las
trasdos
del Muro/A
y esta
descompresión ha alcanzado la cimentación del Muro/B. No se han detectado fisuras en el
trasdos de este muro que pudieran establecer también un movimiento de flexión.
3. Calle entre Muro/A y Muro/B:
 Fisuras en el encuentro con el Muro/A desde el escalón E4 hasta el escalón E10. El
valor mínimo de abertura es de 6 mm y el valor máximo 25 mm.
 Fisuras en el centro de la calle desde el escalón E5 hasta el escalón E11. El valor
mínimo de abertura es de 3 mm y el valor máximo de 23 mm.
 Fisuras en el encuentro con el Muro/B desde el escalón E5 hasta el escalon E11. El
valor mínimo de abertura es de 5 mm y el valor máximo es de 10 mm.
Se adjuntan los asientos medidos en la calle, tanto horizontales como verticales, al inicio de
cada escalón y el sumatorio horizontal en cada escalón para establecer el desplazamiento
máximo que ha experimentado el Muro/A.
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Muro/B
Calle
Longitud
Título Muro/A
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Escalón h (mm) v (mm) h (mm) v (mm) h
(mm) v (mm)
(m)
h (mm)
VISADO
E0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0 de acceso
0,0
7,70
0,0
Código
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
E1
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,10
0,0
E2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,20
0,0
E3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,81
0,0
E4
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,62
0,0
E5
5,0
‐2,3
3,0
0,0
6,0
8,0
4,10
14,0
E6
4,4
0,0
3,0
0,0
9,3
16,9
4,14
16,7
E7
8,8
0,0
6,7
0,0
12,4
26,7
4,37
27,9
E8
7,4
4,0
14,8
0,0
14,9
32,2
4,59
37,1
E9
10,4
12,9
12,5
12,5
18,0
4,75
40,9
E10
7,4
10,4
22,8
25,0
24,9
33,9
5,10
55,1
E11
14,7
15,9
0,0
0,0
5,0
0,0
4,47
19,7
E12
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,75
0,0
E13
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
3,74
0,0
Entre la primera visita del día 08/03/2017 y la segunda del día 06/04/2018 se ha constatado un
aumento de las fisuras/grietas en la calle entre los dos muros, por lo que la evolución previsible
de las patologías, caso de no ser subsanada, se prevé de forma sucesiva y dependiendo de
estado actual de cada muro:
1. Aumento de la deformación del Muro/A que se traducirá en un aumento de las fisuras
verticales y una inestabilidad del muro.
2. Aumento de las fisuras en la calle entre muros y aumento del asiento del pavimento.
3. Aumento del asiento del Muro/B como consecuencia de la deformación sufrida por el
Muro/A y la calle entre muros
A la vista de las patologías detectadas en ambos muros las actuaciones estructurales y de
albañilería que se incluyen en esta Memoria son:
1. ESTABILIZACION MURO/A:
Tras el análisis de la documentación aportada y la toma de datos en las visitas realizadas se
ha constatado que el Muro/A se ha desplazado en su parte de más altura. Se considera que
la solución más adecuada para restituir la estabilidad del Muro/A es la realización de un
número a determinar de anclajes al terreno que transmitan la carga al muro mediante
perfiles metálicos embutidos dentro del muro y la ejecución de micropilotes en la base del
muro que quedaran unidos a este mediante la realización de una viga corrida.
16
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2. ESTABILIZACION MURO/B:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
El movimiento del Muro/B está producido por el movimiento
del Muro/A que ha generado
VISADO
Código
de acceso
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
una descompresión del terreno de la calle entre
ambos
muros.
Esta descompresión
ha
alcanzado al Muro/B produciéndose el asiento del mismo. Se considera que la solución más
adecuada para restituir el equilibrio del muro es la consolidación del terreno mediante la
técnica de inyección de resinas expansivas.
3. REPARACION DE LA CALLE ENTRE EL MURO/A Y MURO/B. Retirada de los adoquines,
bordillos y demolición de la solera existente en las zonas agrietadas (ver plano). Reposición
solera de hormigón armado de 10 cm con mallazo, colocación junta flexible en el encuentro
entre solera y muros mediante producto de DRIZORO MAXLEX99F (ver ficha adjunta en
anexo). Reposición adoquines y bordillos. También se reparará la junta entre la base
existente y los muros en aquellas zonas en las que no hay que demoler y rehacer solera
armada (ver procedimiento en planos)
2.3.- Normativa de obligado cumplimiento y otros documentos.
Normativa de obligado cumplimiento considerada para los cálculos estructurales:
 Instrucción de Hormigón estructural, EHE-08
 Código Técnico de la Edificación, CTE. En particular se presta especial atención a los
siguientes documentos del mismo:
 SE Seguridad Estructural
 SE-AE Seguridad Estructural. Acciones en la Edificación
 SE-C Seguridad Estructural. Cimientos (si bien no incluye prescripciones sobre
cimentaciones profundas del tipo micropilotes inyectados)
 SE-A. Seguridad Estructural. Acero
 Norma de Construcción Sismorresistente, NCSE-02
 EN 12715:2000 “Ejecución de trabajos geotécnicos especiales: Inyección”
Publicaciones de referencia para elementos específicos no incluidos en el listado anterior o como
documentación complementaria, elaborada por organismos de reconocido prestigio:
 Guía para el proyecto y ejecución de obras de micropilotes en carretera. Dirección General
de Carreteras, Ministerio de Fomento. Publicación oficial de referencia en el ámbito nacional
para el completo desarrollo de cimentaciones micropilotadas.
 Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera. Dirección
General de Carreteras, Ministerio de Fomento. Publicación oficial de referencia en el ámbito
nacional para el completo desarrollo de anclajes al terreno.
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 ETAG 001. Anclajes metálicos en hormigón, Revisión
2.010. Elaborado
el EOTA,
Título delagosto
Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DEpor
CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Organización Europea para el Documento de IdoneidadVISADO
Técnica Europeo. Normativa
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
armonizada comunitaria para el cálculo de anclajes
metálicos en hormigón, en defecto de
especificaciones nacionales.
Otras publicaciones:
 El penetrómetro y el reconocimiento de los suelos. G. Sanglerat
2.4.- Investigación del terreno.
Se han realizado un total de 4 ensayos de penetración dinámica (DPSH) realizados por la
empresa BASALTO Informes Técnico s.l.
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Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
Ensayos de Penetración
Dinámica
PD‐1
PD‐2
PD‐3
PD‐4
7
6
5
6
6
7
57
100
11
4
5
6
4
2
3
4
1
2
2
6
4
5
7
7
5
5
6
15
30
12
4
4
3
2
3
3
3
1
1
14
6
1
4
2
7
6
1
1
Ensayos de
Penetración
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Dinámica
VISADO
Profundidad
PD‐1
PD‐2 PD‐3 PD‐4
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
7
3
4
3
5
3
3
3
6
8
100
19
12
13
13
10
15
15
16
24
44
52
29
21
19
19
21
31
39
36
21
34
31
100
1
2
4
1
1
2
6
3
5
3
8
42
36
42
100
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2.5.- Recalce Cimentación Muro/A mediante técnica MICROPILOTES.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Se emplea la técnica de micropilotaje para consolidar
el Muro/A VISADO
desde el punto de vista de carga
vertical y evitar se produzcan asientos en el muro.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2.5.1.- Acciones, situaciones y coeficientes de seguridad considerados.
Los micropilotes deberán soportar tres tipos de esfuerzos:
 Cargas verticales, producidas por el propio peso del muro.
 Momento flector, producido por la excentricidad de los micropilotes respecto del Muro/A.
 Cargas horizontales, producidas por el empuje de las tierras y la sobrecarga en el trasdós
CALCULO CARGA VERTICAL MAYORADA DE LOS MICROPILOTES
Zona
Muro/A ‐ 1
Muro/A ‐ 2
Muro/A ‐ 3
Muro/A ‐ 4
Altura
Altura
Espesor Carga
Separación
muro Cimentación muro vertical Micropilotes
(m)
(m)
(m)
(T/ml)
(m)
8,0
0,8
0,65
17,6
0,90
6,6
1
0,65
15,2
1,05
4,8
1,4
0,65
12,4
1,30
3,1
1,7
0,65
9,6
1,70
Carga VERTICAL
Micropilotes
(T)
15,30
15,40
15,60
15,80
CALCULO MOMENTO FLECTOR MAYORADO EN LOS MICROPILOTES
Zona
Muro/A ‐ 1
Muro/A ‐ 2
Muro/A ‐ 3
Muro/A ‐ 4
Axil
(T)
17,6
19,0
18,6
14,4
Excentricidad
(m)
0,35
0,35
0,35
0,35
Momento
(m*T)
5,35
5,39
5,45
5,51
CALCULO CARGA HORIZONTAL MAYORADA DE LOS MICROPILOTES
Carga
Altura
Altura
Altura
Carga
Separación HORIZONTAL
muro Cimentación antepecho Sobrecarga Horizontal Micropilotes Micropilotes
Zona
(m)
(m)
(m)
(T/m2)
(T/ml)
(m)
(T)
Muro/A ‐ 1
8,0
0,8
0,78
1,0
7,8
1,00
6,8
Muro/A ‐ 2
6,6
1,0
0,68
1,0
6,8
1,25
6,9
Muro/A ‐ 3
4,8
1,4
0,70
1,0
5,5
1,50
6,9
Muro/A ‐ 4
3,1
1,7
0,66
1,0
4,3
1,50
7,0
20
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A modo de resumen se indican los esfuerzos que deberáTítulo
soportar
cada
micropilote
según
las zonas
del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
en las que se ha divido el Muro/A aplicandoles un coeficiente
de reducción
de cargas:
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Zona
Muro/A ‐ 1
Muro/A ‐ 2
Muro/A ‐ 3
Muro/A ‐ 4
Separación
Micropilotes
(m)
0,90
1,05
1,30
1,70
Axil
(T)
8,4
8,5
8,6
8,7
Momento
(m*T)
2,94
2,97
3,00
3,03
Cortante
(T)
3,7
3,8
3,8
3,9
2.5.2.- Definición de materiales
Definición de materiales de las unidades de obra correspondientes a la presenta Memoria:
 Micropilotes Perforados:
 Diámetro perforación: 200 mm
 Armadura tubular: acero N80 de 562 N/mm2 de límite elástico.
 Lechada de cemento: Relación agua/cemento entre 0,4 y 0,5. Cemento 32,5R.
Resistencia característica de la lechada 25 MPa.
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2.5.3.- Análisis y dimensionado
Las comprobaciones a verificar en el
Estados Límite Últimos
A.-
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
cálculo del micropilotaje son:
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Estabilidad global.
B.- Hundimiento
C.- Rotura por arrancamiento.
D.- Rotura por flexión.
E.- Esfuerzos horizontales.
F.- Cálculo de la inestabilidad estructural: Pandeo
G.- Conexión de los micropilotes con la cimentación.
Estados Límite de Servicio
A.- Asientos.
B.- Movimientos horizontales.
2.5.3.1.- Estados límite últimos.
Para cada modo de fallo, la capacidad resistente del micropilote o del conjunto micropiloteterreno, deberá cumplir:
Rd ≥ Ed
Siendo
Rd : Resistencia de cálculo
Ed : Esfuerzo de cálculo
En el caso de micropilotes verticales sometidos simultáneamente a esfuerzos axiles y laterales,
el análisis de los mismos, en relación con su rigidez y desplazamientos, se podrá efectuar de
manera independiente, estudiando por separado el comportamiento frente a cargas axiles y
frente a cargas laterales.
A- ESTABILIDAD GLOBAL.
El conjunto de la estructura y su cimiento puede fallar globalmente sin que se produzcan antes
otros fallos locales. Se formaría una superficie continua (superficie de deslizamiento) que
englobara toda la cimentación y en la que los esfuerzos de corte alcanzaran el valor de la
resistencia al corte del terreno.
Para evitar este fallo global del Muro/A se va diseñar un conjunto anclajes al terreno y
micropilotes. Los micropilotes van a reforzar la cimentación del muro en cuanto a transmisión de
las cargas verticales y en cuanto a resistencia a cortante debido al empuje de las tierras. La
conexión se realizará siguiendo el esquema adjunto según la profundidad a la que se encuentre
la cimentación del Muro/A.
22
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Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
B- Estado Límite Último: HUNDIMIENTO.
B.1.- Capacidad resistente de cálculo de los micropilotes a compresión por limitación
estructural.
La resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de COMPRESIÓN se determina
mediante la siguiente expresión:
N c,Rd  (0,85 * A c * f cd  A s * f sd  A a * f yd )
R
1,20 Fe
Donde:
Nc,Rd: Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresión, o máxima
capacidad que se le puede asignar como elemento estructural frente a este tipo de
esfuerzos.
Ac:
Sección neta de lechada de cemento, descontando armaduras.
fcd:
Resistencia de cálculo de la lechada de cemento a compresión:
fck:
Resistencia característica de la lechada de cemento a compresión simple, a los
veintiocho días (28 d) de edad.
c:
Coeficiente parcial de seguridad para la lechada de cemento. (c = 1,50).
As:
Sección total de las barras corrugadas de acero.
fsd:
Resistencia de cálculo del acero de las armaduras corrugadas. Deberá considerarse
menor o igual que cuatrocientos megapascales:
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Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
fsk:
Límite elástico del acero de las armaduras corrugadas.
s:
Coeficiente parcial de seguridad para el acero de las armaduras corrugadas. (s
= 1,15).
fyd:
Resistencia de cálculo del acero de la armadura tubular. Deberá considerarse menor o
igual que cuatrocientos megapascales:
Aa:
fy:
Límite elástico del acero de la armadura tubular.
a:
Coeficiente parcial de seguridad para el acero de la armadura tubular. (a = 1,10).
Sección de cálculo de la armadura tubular de acero:
donde:
de:
Diámetro exterior nominal de la armadura tubular.
re:
Reducción de espesor de la armadura por efecto de la corrosión, que puede
obtenerse de la tabla 2.4.
IIa
Q
Qb,
Edificació
d i:
Diámetro interior nominal de la armadura tubular.
Fu,c:
Coeficiente de minoración del área de la armadura tubular en función del tipo
de unión (compresión). Fu,c = 1
Fe:
Coeficiente de influencia del tipo de ejecución, que tiene en cuenta la naturaleza del
terreno y el sistema de perforación empleado. Fe = 1,05
24
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R:
Factor empírico de pandeo o coeficiente de reducción
de
la capacidad
estructural
Título del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO del
MURO CONTENCIÓN.
micropilote por efecto del pandeo, cuyo valor CONSOLIDACIÓN
se tomará como
se indica a continuación.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
El factor R se puede determinar mediante la siguiente expresión:
R  1,07  0,027 * C R
Donde:
CR:
Coeficiente adimensional.
Siendo:
DR:
Diámetro del micropilote en la zona de pandeo. Cuando en la zona libre (sin terreno o
rodeado de terreno inestable) se haya colocado tubería de revestimiento perdida, DR
será el diámetro de dicha tubería; si no fuera así se tomará el diámetro exterior de la
armadura tubular (DR = de).
Por lo tanto aplicando la formulación anterior obtenemos la siguiente resistencia a compresión
Nc,Rd para las siguientes armaduras tubulares:
Armadura Tubular
Secciones
Cargas
Totales
Estructural

ext
Espesor
int
Ac
As
COMPRESION
Micropilote
(mm)
(mm)
(mm)
(cm²)
(cm²)
(T)
200
127,0
9,0
109,0
280,8
33,4
118,20
B.2- Capacidad resistente de cálculo de los micropilotes a compresión por limitación del
terreno.
La resistencia de cálculo de los micropilotes en SUELOS frente al modo de fallo de hundimiento
será la suma de las resistencias de cálculo por fuste y por punta en su caso, las cuales dependen
tanto de las características del micropilote, como del terreno de su entorno.
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Rc,d = Rp,d + Rfc,dTítulo del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Donde:
Rc,d:
Resistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento.
Rp,d:
Resistencia por punta de cálculo.
Rfc,d:
Resistencia por fuste de cálculo frente a esfuerzos de compresión.
n
Rfc,d = 
AL ꞏ (
i 1
i
rf , lim
)i =
Fr
n
r
  * micro * Li * (
i 1
f , lim
Fr
)i
Donde:
Rfc,d:
Resistencia por fuste de cálculo frente a esfuerzos de compresión.
n:
Número de tramos que comprende la discretización.
ALi:
Área lateral del micropilote en la zona comprendida dentro del tramo i-ésimo de la
discretización efectuada.
micro
Diámetro nominal micropilote.
L i:
Longitud de cada nivel.
rf,lím:
Rozamiento unitario límite por fuste. Puede obtenerse a partir de las ábacos que
relacionan el rozamiento unitario límite por fuste rf,lím, con una serie de parámetros
geotécnicos representativos del terreno (valores obtenidos en el ensayo de penetración
estándar S.P.T. y/o los valores de las compresiones simples) con el tipo de inyección
del micropilote.
F r:
Coeficiente de minoración que tiene en cuenta la duración de la función estructural de
los micropilotes y que para obras de duración estructural superior a 6 meses adopta un
valor de 1,65
Para poder considerar la resistencia por punta es preciso que se verifique, simultáneamente, en
la zona de influencia de la misma, que:
 En terrenos granulares el índice N del ensayo SPT según UNE 103800 sea superior a
treinta (N > 30), es decir, compacidad densa a muy densa.
 En terrenos cohesivos la resistencia a compresión simple del terreno, según UNE 103400,
o mediante correlación con otros ensayos, sea superior a cien kilopascales (qu > 100 kPa;
1Kp/cm2), es decir, consistencia firme, muy firme o dura.
 La longitud de empotramiento en el terreno de las características recién referidas, debe ser
superior o igual a seis diámetros nominales (Lemp ≥ 6D), medidos sobre el plano de la punta.
26
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Rp,d ≥ 0,15 *Título
Rfc,d
del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Donde:
Rp,d: Resistencia de cálculo por punta.
Rfc,d: Resistencia de cálculo por fuste frente a esfuerzos de compresión.
Por tanto:
n
Rc,d = 0,15 *   * micro * Li * (
i 1
rf , lim
)i +
Fr
n
r
  * micro * Li * (
i 1
f , lim
Fr
)i
Basándonos en las pruebas de penetración dinámica realizado por la empresa BASALTO
Informes Técnicos s.l., obtenemos el siguiente modelo geotécnico:
NIVEL
TERRENO
COTAS
N20
Rf,lim
(T/m2)
I
Terreno cohesivo baja resistencia.
0,00 – 2,00
5-7
---
II
Terreno cohesivo alta resistencia.
>2,0
100
18,0
Se desestima la colaboración del Nivel I debido a sus bajos valores de penetración dinámica y
es el Nivel II donde se produce la transferencia de carga de los micropilotes. Se adjunta tabla
con las cargas admisibles que se pueden considerar en función de la longitud de empotramiento
del micropilote.
Carga
Diámetro
Nivel en el que
Longitud
micropilote
se empotra el
empotramiento
(mm).
micropilote
micropilote (m)
200
II
0,50
18,0
200
II
1,00
200
II
200
Resist. Unitaria
resistente
por Fuste (T/m²)
de cálculo
Rc,d (T).
Longitud total
micropilote
(m).
2,50
18,0
3,43
6,85
1,50
18,0
10,28
3,50
II
2,00
18,0
13,71
4,00
200
II
2,50
18,0
17,14
4,50
200
II
3,00
18,0
20,56
5,00
200
II
3,50
18,0
23,99
5,50
200
II
4,00
18,0
27,42
6,00
200
II
4,50
18,0
30,84
6,50
200
II
5,00
18,0
34,27
7,00
27
3,00
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C- Estado Límite Último: Rotura por ARRANCAMIENTO. Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
No es preciso comprobar este estado límite último pues
los micropilotes
no van a estar sometidos
VISADO
a esfuerzos de tracción.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
D- Estado Límite Último: FLEXIÓN.
D.1.- Capacidad resistente de cálculo de los micropilotes a FLEXION por limitación estructural.
Para calcular la resistencia estructural del micropilote a flexión Mc,Rd, se supondrá que únicamente
colabora la armadura tubular del micropilote y de terminará de acuerdo a la siguiente expresión:
Siendo:
de:
Diámetro exterior nominal de la armadura tubular.
re:
Reducción de espesor de la armadura por efecto de la corrosión.
t:
Espesor de la armadura tubular.
fy:
Límite elástico del acero de la armadura tubular, expresado en megapascales (MPa).
a:
Coeficiente parcial de seguridad para el acero de la armadura tubular (a = 1,10).
Wpl:
Módulo plástico de la sección:
We_: Módulo elástico de la sección:
d i:
Diámetro interior nominal de la armadura tubular.
Fu,f:
Coeficiente de minoración del módulo resistente de la armadura tubular en función del
tipo de unión. (Fu,f = 0,5).
Armadura Tubular
micro
200
ext
Espesor
int
Apr
Mc,Rd
(mm)
(mm)
(mm)
(cm²)
(mT)
127,0
90,
109,0
33,40
3,21
28
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D.2.- Capacidad resistente de cálculo de los micropilotes
a FLEXION
por limitación
del terreno.
Título del
Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Para estimar el momento flector máximo en el micropilote, originado
VISADOpor una carga horizontal Ho
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ó un momento Mo en cabeza, puede asimilarse el micropilote a una ménsula equivalente de
análogas características mecánicas, sometida sólo a los esfuerzos exteriores y en la que la
acción del suelo se transforma en un empotramiento ficticio situado a una profundidad Lef:
∗Ea *Ia
MEd = Ho * (Llib + (1,2 * f *
/
EL
* g + Mo ) * me * 1,35
Siendo:
Ea:
Módulo de elasticidad del acero.
Ia:
Momento de inercia de la sección de acero.
EL:
Módulo de elasticidad del terreno a la profundidad L,
siendo L la longitud del micropilote.
f:
Coeficiente que depende de la relación entre el valor
del módulo de elasticidad del terreno en superficie
E0 y a la profundidad L.
me:
Coeficiente reductor del momento máximo, cuyo
valor depende de la relación entre las longitudes
libre (que sobresale de la superficie del terreno, en
su caso) y elástica.
g:
Coeficiente que tiene en cuenta el efecto grupo y
aumenta
el
valor
de
la
profundidad
de
empotramiento ficticio.
E- Estado Límite Último: ESFUERZOS HORIZONTALES.
Para calcular la resistencia estructural del micropilote a cortante Vc,Rd, se supondrá que
únicamente colabora la armadura tubular del micropilote, no sumando la reacción que el terreno
pudiera aportar.
Se adoptará Vc,Rd = Vp,Rd
29
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Vp_,Rd: Valor de cálculo de la resistencia plásticaTítulo
dedella
sección
a esfuerzo
cortante.
Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA DE
CALCULO Se
MURO CONTENCIÓN.
determinará de acuerdo con la expresión: CONSOLIDACIÓN VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Donde:
fy:
Límite elástico del acero de la armadura tubular, expresado en megapascales
(MPa).
a:
Coeficiente parcial de seguridad para el acero de la armadura tubular. (a=
1,10).
APr: Sección reducida de la armadura tubular de acero, calculada teniendo en
cuenta la reducción de espesor de la armadura por efecto de la corrosión:
Siendo:
de:
Diámetro exterior nominal de la armadura tubular.
re:
Reducción de espesor de la armadura por efecto de la corrosión.
d i:
Diámetro interior nominal de la armadura tubular.
Por lo tanto, aplicando la formulación anterior obtenemos un valor de resistencia a cortante de:
Armadura Tubular
micro
200
ext
Espesor
int
Apr
Vc,Rd
(mm)
(mm)
(mm)
(cm²)
(T)
127,0
9,0
109,0
33,40
62,65
Estas características serán comparadas con los esfuerzos cortantes de cálculo que transmitan
los pilares que deberán ser menores o iguales que las resistencias de cálculo frente al modo de
fallo por cortante.
F- Estado Límite Último: Cálculo de la inestabilidad estructural: PANDEO.
No es preciso comprobar este estado límite último pues los micropilotes están enterrados en el
terreno y no se va a producir fenómenos de inestabilidad.
30
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G- Estado Límite Último: CONEXIÓN DE LOS MICROPILOTES
CON: AMPLIACIÓN
EL MURO/A.
Título del Trabajo
MEMORIA DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
La conexión entre los micropilotes y el Muro/A se CONSOLIDACIÓN
realiza a través
de una viga corrida que en
VISADO
acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
función del canto de la cimentación del Muro/A adoptaCódigo
dosdeformas:
G.1.- Si la base de la cimentación del Muro/A se encuentra a una profundidad igual o superior a 1,10
metros por debajo de adoquín + base:
Considerando una tensión rasante última de cálculo entre la mampostería del Muro/A y el
hormigón de la viga de 10 T/m2, la carga transferida será:
r,u = A * Rc,d = 0,8 m * 1,0 m * 10 T/m2 = 8 T/ml. < 17,0 T/ml.
31
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Añadiendo dos barras del 16 por metro lineal de muro
obtenemos:
Título
del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
8,45
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
r,u = A * Rc,d + nb * Vdbarras = 0,8 m * 1,0 m * 10 T/m2 + 2 * VISADO
= 20,52 T > 17,0 T.  SE
1,35
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
CUMPLE
32
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G.1.- Si la base de la cimentación del Muro/A se encuentra
una
profundidad
inferiorDE
a CALCULO
1,10 metros
Títuloadel
Trabajo
: AMPLIACIÓN MEMORIA
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
por debajo de adoquín + base:
En este caso la transferencia de carga del Muro/A a los micropilotes se realizará mediante el
apoyo del muro en la parte horizontal de la viga, que actuará como una ménsula corta y transferirá
la carga al micropilote.
33
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G.3.- Cálculo de los conectores (barras corrugadas) y deTítulo
la soldadura
de los mismos
a CALCULO
la armadura
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE
tubular del micropilote.
La conexión del micropilote en la viga se realiza
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código
de acceso de lasde
Adminsitraciones
: ABDCFI
por la
prolongación
la armadura
tubular
a lo
largo del canto de la viga en una longitud mínima de 65 cm y terminando al menos 15 cm antes
de la parte superior de la misma.
La resistencia de adherencia de cálculo del conjunto armadura tubular y conectores debe ser
superior a la acción mayorada que transmite el micropilote Nd, micro
Radh  Nd, micro
Radh = Radh,armd tubular + Radh, armd corrugada
Radh,armd tubular :  * ext * L * bd, lisa :  * ext * L *
1,2
f ck
c
Siendo,
ext:
Diámetro exterior de la armadura tubular. (mm)
L:
Longitud de entrega de la armadura tubular en el encepado. Mínimo 60 cm
bd, lisa:
Tensión de adherencia (art. 42.2 EH-91)
τbd,lisa =
1,2
f ck
c
Fck :
Resistencia a compresión del hormigón. (Kp/cm2)
c:
Coeficiente de seguridad. (1,5)
Radh, armd corrugada =  * b * Lb * nb * bd
Radh, armd corrugada =
 * b * Lb * nb * 2,25 * 1 * 2 *
0,7 * 0,3 * fck2 / 3
c
Siendo,
b:
Diámetro de la barra corrugada (mm)
Lb :
Longitud de la barra corrugada
bd:
Tensión de adherencia de cálculo(art.69.5.1.2 EHE-08)
bd = 2,25 * 1 * 2 * fctd
1 :
Coeficiente relacionado con la calidad de la adherencia y la posición de
barra durante el hormigonado.
1 : 1,0 para adherencia buena
34
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1 : 0,7 para cualquier otro caso
2 :
fctd :
Coeficiente relacionado con el
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
diámetro de laVISADO
barra:
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2 : 1,0
para barras de diámetro ø  32 mm
2 : (132,0-ø)/100
para barras de diámetro ø > 32 mm
Resistencia a tracción de cálculo.
fctd :
2/ 3
fct, k 0,7 * 0,3 * fck
:
c
c
fct,k : 0,7 fct,m
fct,m : 0,30 * fck2/3, para fck  50 N/mm2
nb :
Número de barras corrugadas soldadas a la armadura corrugada
 * ext * L *
0,7 * 0,3 * fck2 / 3
1,2
 Nd, micro
f ck +  * b * Lb * nb * 2,25 * 1 * 2 *
c
c
Introduciendo como variables el diámetro de las barras corrugadas y el número de barras a
colocar se obtiene un valor que debe ser igual o superior a la acción mayorada que transmite el
micropilote y por tanto queda definida la conexión del micropilote al encepado. Ver detalle de
conexión en planos de encepados.
Diámetro
tubería
(mm)
127,0
L
Fck
øb
Lb
(m)
0,65
(Kp/cm2)
250
(mm)
12
(m)
0,6
Radh
nb
4
n1
1
n2
1
(T)
57,17
Cálculo de la soldadura
La unión entre la armadura tubular y las barras corrugadas, se realiza mediante el empleo de
soldadura. El tipo de unión que se consigue se denomina soldadura a tope con penetración
parcial, es decir, cuando el espesor de material de aportación es inferior al de las piezas unidas.
El cordón que se debe realizar es continuo. Art. 59.4 AEA Instrucción de Acero Estructural - 2011
Se debe cumplir que la resultante de todas las fuerzas transmitidas por el cordón de soldadura
Fw,Ed, no sea superior a al valor de su resistencia de cálculo Fw,Rd
Fw,Ed  Fw,Rd
Fw,Ed = Nd, micro
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Fw,Rd =
a * Lw *Título
fu del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
w * m2 * 3
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Siendo
Nd, micro
Acción mayorada que soporta el micropilote.
:
a:
Espesor de garganta del cordón. Tal y como establece la Instrucción de Acero
Estructural (EAE), art. 59.7 y tras diversas pruebas realizadas en nuestras
instalaciones, se puede estimar una valor de garganta de 3,0 (mm)
Lw :
Longitud del cordón de la soldadura. Debido el cordón en soldaduras a tope debe
ser continuo, Lw, coincidirá con la longitud de la barra corrugada. (m)
Fu :
Resistencia última a tracción de la pieza más débil de la unión. (N/mm2)
w :
Coeficiente de correlación, adoptaremos el valor de 1,00
M2 :
Coeficiente parcial de seguridad relativo a la resistencia a la resistencia última del
material y a la resistencia de los medios de unión, con valor según el art. 2.3.3 del
CTE DB-SE A de 1,25
a,
espesor
del
cordon
(mm)
3
Longitud
de un
cordon,
Lw (mm)
50
Resitencia
última a
tracción,
fu
(N/mm2)
660
w 
w 
1
1,25
Resistencia de cálculo de la
soldadura Fw,Rd
(T)
36,58
2.5.3.- Estados límite últimos.
A- Cálculo del asiento de los micropilotes.
El cálculo de los asientos de los micropilotes se basa en:
 Cálculo asiento de micropilote aislado.
 Cálculo asiento de grupos de micropilotes, distinguiendo entre asiento para suelo granular
y suelo cohesivo.
 Comprobación que los asientos anteriores son inferiores a 3,5 cm.
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 Comprobación que la distorsión angular entreTítulo
encepados
no supera
L/500,
siendo L la
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
longitud entre pilares (considerando una modulación
de VISADO
5*5m, la distorsión angular no
podrá ser superior a 1cm).
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
No es necesario la comprobación de este estado límite ya que los micropilotes van a estar
empotrados en un estrato cohesivo de consistencia dura.
2.5.4.- Cálculo de unidades de micropilotes.
Una vez calculadas las resistencias de cálculo para los distintos tipos de fallos (estructural,
hundimiento, arranque, esfuerzos horizontales, asientos, conexiones), se comparan estas
resistencias con los esfuerzos de cálculo, debiendo cumplirse las siguientes relaciones:
1.- La resistencia estructural del grupo de micropilotes sometidos a esfuerzos de compresión deberá
ser deberá ser mayor o igual que el esfuerzo axil (compresión) de cálculo transmitido por la
estructura en la hipótesis más desfavorable Nc,Ed, es decir:
Nc,Rd ≥ Nc,Ed
Donde:
Nc,Rd:
Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de compresión, o
máxima capacidad que se le puede asignar como elemento estructural frente a
este tipo de esfuerzos.
Nc,Ed:
Esfuerzo axil de cálculo (compresión), obtenido a partir de acciones mayoradas.
En este caso el micropilote considerado es de diámetro de perforación 200 mm con armadura
tubular 127,0 x 9 mm que implica un valor de Nc,Rd de 118,2 T, valor superior a cualquiera de los
esfuerzos axiles de cálculo de las distintas partes en que se ha dividido el Muro/A. SE CUMPLE
la condición exigida en este estado límite último.
Zona
Muro/A ‐ 1
Muro/A ‐ 2
Muro/A ‐ 3
Muro/A ‐ 4
Axil
(T)
8,40
8,50
8,60
8,70
2.- El valor de la resistencia de cálculo frente al modo de fallo de hundimiento Rc,d, del grupo de
micropilotes, deberá ser mayor o igual que el esfuerzo axil (compresión) de cálculo transmitido
por la estructura en la hipótesis más desfavorable Nc,Ed, es decir:
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Rc,d ≥ Nc,Ed
Donde:
Rc,d:
Resistencia de cálculo frente al modo
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código
de hundimiento
acceso de las Adminsitraciones
: ABDCFI
de fallo
de
(esfuerzo
axil de
compresión).
Nc,Ed: Esfuerzo axil de cálculo (compresión), obtenido a partir de acciones mayoradas.
En el caso que nos ocupa la carga máxima por micropilote es de 8,70 T. por lo que con una
longitud de 3,5 metros SE CUMPLE la condición de este estado límite último. Sin embargo, se
considera más adecuado imponer una longitud mayor a los micropilotes, que supere los
desniveles y cavidades que se nos han referenciado en las visitas. (ver plano y apartado 5.
Conclusiones).
3.- La resistencia estructural del grupo de micropilotes sometidos a esfuerzos de tracción deberá ser
deberá ser mayor o igual que el esfuerzo axil (tracción) de cálculo transmitido por la estructura
en la hipótesis más desfavorable Nt,Ed, es decir:
Nt,Rd ≥ Nt,Ed
Donde:
Nt,Rd:
Resistencia estructural del micropilote sometido a esfuerzos de tracción, o
máxima capacidad que se le puede asignar como elemento estructural frente a
este tipo de esfuerzos.
Nt,Ed:
Esfuerzo axil de cálculo (tracción), obtenido a partir de acciones mayoradas.
Como se ha comentado anteriormente no es preciso comprobar este estado límite último pues
los micropilotes no van a estar sometidos a esfuerzos de tracción.
4.- El valor de la resistencia de cálculo a flexión Mc,Rd, del grupo de micropilotes, deberá ser mayor
o igual que momento flector de cálculo transmitido por la estructura en la hipótesis más
desfavorable MEd, es decir:
Mc,Rd ≥ MEd
Donde:
MEd:
Momento flector de cálculo, obtenido a partir de acciones mayoradas.
Mc,Rd:
Resistencia de cálculo de la sección a flexión. Se determinará de acuerdo con
la siguiente expresión:
5.- El valor de la resistencia de cálculo frente a esfuerzos horizontales Vc,Rd, del grupo de
micropilotes, deberá ser mayor o igual que el esfuerzo cortante de cálculo transmitido por la
estructura en la hipótesis más desfavorable VEd, es decir:
38
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Vc,Rd ≥ VEd
Donde:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
esfuerzos horizontales.
Vc,Rd :
Resistencia de cálculo frente a
VEd:
Esfuerzo cortante de cálculo, obtenido a partir de acciones mayoradas.
Se comprueba que la acción de los momentos flectores y cortantes en la cabeza del micropilote
cumple con la condición de los estados límites últimos 4 y 5 (Flexión y Cortantes).
MOMENTO FLECTOR DE CALCULO, Med
Muro/A ‐ 1
DATOS
CALCULO
Carga Horizontal en cabeza
(Ho)
Momento en cabeza (Mo)
Longitud libre micropilote (Llib)
Modulo elasticidad del acero
(Ea)
Modulo elasticidad en
superficie (Eo)
Modulo elasticidad en la punta
del micropilote (EL)
Profundidad de
empotramiento ficticio (Lef)
Momento flector de cálculo,
Med
Muro/A ‐ 2
Muro/A ‐ 3
Muro/A ‐ 4
3,72
2,94
0,00
3,79
2,97
0,00
3,80
3,00
0,00
3,85 T
3,03 m * T
0,00 m
2.100.000
2.100.000
2.100.000
2.100.000 Kp/cm2
250
250
250
250 Kp/cm2
530
530
530
530 Kp/cm2
1,05
1,05
1,05
1,05 m
3,09
3,13
3,15
3,19 m * T
RESISTENCIA ESTRUCTURAL A FLEXION, Mc,Rd
DATOS
CALCULO
CONDICION
Mc,Rd >
Med
Diámetro micropilote
Diámetro EXTERIOR armadura
tubular
Espesor armadura
Diámetro INTERIOR armadura
tubular
Fyk
Coef. de minoración del acero
200
200
200
200 mm
127,00
9,00
127,00
9,00
127,00
9,00
127,00 mm
9,00 mm
109,00
562
1,10
109,00
562
1,10
109,00
562
1,10
109,00 mm
562 Mpa
1,10
Módulo PLASTICO de la sección
125.559,00
125.559,00
125.559,00
125.559,00 mm3
Módulo ELASTICO de la sección
91.980,08
91.980,08
91.980,08
91.980,08 mm3
Tipo de módulo
Módulo Plástico Módulo Plástico Módulo Plástico Módulo Plástico
Resistencia de cálculo de la
sección a flexión, Mc,Rd
3,21
3,21
3,21
3,21 m * T
Mc,Rd
Med
Condición
3,21
3,09
CUMPLE
39
3,21
3,13
CUMPLE
3,21
3,15
CUMPLE
3,21
3,19
CUMPLE
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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RESISTENCIA ESTRUCTURAL ATítulo
CORTANTE
c,Rd
del Trabajo : V
AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
DATOS
Calculo
Diámetro micropilote
Diámetro EXTERIOR armadura tubular
Espesor armadura
Diámetro INTERIOR armadura tubular
Fyk
Coef. de minoración del acero
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
1
Muro/A ‐ 2VISADO
Muro/A ‐ 3
Muro/A
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Muro/A ‐
200
127,00
9,00
109,00
562
1,10
200
127,00
9,00
109,00
562
1,10
200
127,00
9,00
109,00
562
1,10
62,65
62,65
62,65
62,65
3,72
CUMPLE
62,65
3,79
CUMPLE
62,65
3,80
CUMPLE
Resistencia de cálculo de la sección a
Cortante
CONDICION
Vc,Rd > VEd
Vc,Rd
VEd
Condición
‐4
200
127,00
9,00
109,00
562
1,10
mm
mm
mm
mm
Mpa
62,65 T
62,65
3,85
CUMPLE
6.- La carga crítica de inestabilidad estructural (pandeo) deberá ser mayor o igual que el esfuerzo
axil (compresión) de cálculo transmitido por la estructura en la hipótesis más desfavorable Nc,Ed,
es decir:
Ncrit ≥ Nc,Ed
Donde:
Ncrit:
Carga crítica de inestabilidad estructural.
Nc,Ed:
Esfuerzo axil de cálculo (compresión), obtenido a partir de acciones mayoradas.
Como se ha comentado anteriormente no es preciso comprobar este estado límite último pues
los micropilotes están enterrados en el terreno y no se va a producir fenómenos de inestabilidad.
7.- Los asientos que se producen deben ser inferiores a los establecidos en el apartado 4.6 y las
distorsiones entre encepados no superar el valor 1/500 de la luz entre pilares.
Como se ha comentado anteriormente no es necesario la comprobación de este estado límite ya
que los micropilotes van a estar empotrados en un estrato cohesivo de consistencia dura.
2.5.5.- Cálculo viga de conexión micropilotes – Muro/A.
Las dimensiones geométricas y armaduras de los encepados de los micropilotes se han
calculado de acuerdo a lo establecido en el artículo 58 de la EHE-08 Instrucción de Hormigón
estructura.
40
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2.5.6.- Ejecución de los micropilotes
La ejecución de los micropilotes comprende las
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
siguientes fases:
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
A.- Perforación del micropilote y colocación de la armadura:
La perforación de los micropilotes hasta la profundidad requerida, se realizará a rotación continua
o rotopercusión (en caso de encuentros rocosos o similares) totalmente entubadas, si el terreno
así lo requiere, con diámetro medio terminado según oferta, en los puntos indicados (salvo en
estratos rocosos donde el diámetro medio será inferior), de forma vertical o inclinada según se
detalle en los planos.
Tanto el sistema de perforación a rotación como el de rotopercusión no permiten la extracción o
reconocimiento del terreno perforado.
El equipo de perforación deberá realizar los taladros con las siguientes tolerancias:




Posición: 50 mm
Diámetro nominal del micropilote: Inferior a al diámetro de la tubería menos 2 mm
Longitud del micropilote: No puede diferir en más de 20 cm
Inclinación del taladro: No mayor de 2º
Para la eliminación del detritus de la perforación se utilizará agua/aire comprimido.
Terminada la perforación se colocará la armadura del micropilote. Como se ha indicado
anteriormente la armadura del micropilote consta de un perfil tubular que se introduce en tramos
roscados de longitud variable.
B.- Inyección del micropilote:
La inyección de la perforación con lechada de cemento tiene como finalidad:

Constituir el fuste y la punta del micropilote, materializando tanto el contacto con las
paredes de la perforación como el relleno de la armadura tubular.

Proteger a la armadura de la corrosión.
La inyección de lechada de cemento, que se realiza a presión, aumenta considerablemente el
consumo teórico de cemento del micropilote.
El sistema de inyección del micropilote elegido en función del terreno es el denominado
Inyección única global (IU)
41
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PERFORACION CON AGUA:
Una vez terminada la perforación y al
armadura del micropilote. A continuación,
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
amparo de la entubación
recuperable, se coloca la
VISADO
Código
de accesoinyección
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
se realiza una
primera
llamada
“inyección de
barrido”, a través de la armadura tubular y de manera ascendente, que tiene como misión
expulsar el agua alojada en la perforación como consecuencia del proceso de perforación. Para
ello se emplea una lechada de cemento con una dosificación 2:1, es decir, 50 kg de cemento en
25 litros de agua.
Terminada esta inyección se retiran algunos tramos de tubos de perforación, dependiendo de las
características del terreno, y obturando en cabeza, se procede a la inyección a presión de
lechada de cemento. Este proceso se repetirá en aquellas zonas del terreno donde esté previsto
que se produzca la transferencia de carga terreno-micropilote.
La inyección a presión de la lechada de cemento en las distintas capas del terreno y el
mantenimiento continúo de la perforación lleno lechada de cemento, garantizan la estabilidad de
las paredes de la perforación.
PERFORACION CON AIRE:
A través de la armadura tubular se inyecta lechada de cemento de tal manera que se produce el
llenado del micropilote desde la punta hasta la cabeza del micropilote, al salir la lechada de
cemento por unas aberturas practicadas en la parte baja de la armadura tubular. Para ello se
emplea una lechada de cemento con una dosificación 2:1, es decir, 50 kg de cemento en 25 litros
de agua
2.5.7.- Medios.
La ejecución de los trabajos de micropilotaje, bien sea para recalce de cimentaciones o para obra
nueva precisa de los siguientes medios:
1.- Máquina de perforación sobre orugas. Esta maquinaria permite acceder a lugares de difícil
acceso.
2.- Aunque la maquina no precisa de energía eléctrica para su funcionamiento, si la necesita para
la confección de la lechada de cemento. Potencia mínima 20 Kva, dependiendo del tipo de
equipo.
3.- Para la perforación del micropilotaje se suele emplear bien agua o aire en función del tipo de
terreno. En el caso de tener que utilizar agua para la perforación se necesita una acometida
de agua de 1 ½”, con presión.
42
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FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
2.5.8.- Conclusiones
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Se exponen en este apartado las características resumidas de losVISADO
micropilotes a ejecutar en
de acceso a
de emplear.
las Adminsitraciones : ABDCFI
uno de los pilares, así como las características de losCódigo
materiales
Inyección
Armd Tubular
Armadura
cada
Zona
perf (mm)
Tipo
Presión (MPa)
ext x espesor
Corrugada
Unds
Long (m)
Medición (m)
Muro/A ‐ 1
200
IU
1,0
127,0 x 9 mm
4 ø 12
5
7,50
37,50
Muro/A –2
200
IU
1,0
127,0 x 9 mm
4 ø 12
4
8,00
32,00
Muro/A –3
200
IU
1,0
127,0 x 9 mm
4 ø 12
4
8,50
34,00
Muro/A ‐4
200
IU
1,0
127,0 x 9 mm
4 ø 12
4
9,50
38,00
Suma
17
Suma
141,50
Los materiales empleados en los trabajos de micropilotaje serán:
Cemento
I 42,5 R/SR UNE 80303-1
Acero
fyk 560 MPa
José María López Limia
Ingeniero Técnico de Obras Públicas, nº Col.: 11.010
622 04 92 42
[email protected]
https://cimentacionespecial.es/
43
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Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
2.6.- Estabilización Muro/A mediante técnica ANCLAJES
AL TERRENO.
CONSOLIDACIÓN
MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
El cálculo de los anclajes al terreno se realiza de acuerdo a:
1. La obtención de la reacción por metro lineal que transmite el Muro/A en cada uno de los
anclajes.
2. El cálculo de las características de los anclajes de acuerdo a la Guía para el diseño y la
ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera elaborado por la Dirección General de
Carreteras en enero/2001
2.6.1.- Clasificación de los anclajes.
Los anclajes son dispositivos, ejecutados “in situ”, capaces de transmitir esfuerzos de tracción
desde la superficie del terreno hasta una zona interior del mismo. Trabajan en combinación de
otros elementos estructurales como muros pantalla, pilotes, losas, muros tradicionales, etc. para
conseguir la estabilidad del conjunto.
Los anclajes se clasifican de acuerdo a:
1. Al nivel de carga inicial que se les aplica.
 Anclajes Activos.
 Anclajes Pasivos.
2. A los elementos constituyentes de los
tirantes:
 Anclajes de cables
 Anclajes de barra.
 Anclajes permanentes.
 Anclajes Provisionales.
3. A la vida útil de los anclajes:
4. A la posibilidad de variar la carga sobre los anclajes durante su vida útil
Anclajes retesables
Anclajes no retesables.
5. Al tipo de inyección del
bulbo:
 Anclaje IU (inyección única global).
 Anclajes IR (Inyección repetitiva).
 Anclajes IRS (Inyección repetitiva y selectiva).
En el caso que nos ocupa los anclajes a ejecutar serán de tipo 7:





Activos.
De barra.
Permanentes.
Retesable.
Sistema de inyección única global (IU).
44
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2.6.2.- Materiales Constituyentes de los anclajes.
2.6.2.1.- Aceros.
El acero de los tirantes deberá cumplir, en cuanto a su calidad y resistencia, lo especificado tanto
en la normativa nacional, fundamentalmente EHE y PG-3, como en la europea, Eurocódigo 2, o
la que la sustituya en su caso.
Anclajes de Barra:
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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2.6.2.2.- Lechada de cemento.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
El cemento a emplear en anclajes provisionales será I 42,5 ó superior
y en anclajes permanentes
VISADO
Código de acceso
de bulbo
las Adminsitraciones
: ABDCFI con una
I 42,5 SR ó superior. Las lechadas empleadas en la formación
del
se dosificarán
relación agua/cemento (a/c) comprendida entre 0,4 y 0,6. Si fuera necesario, y para limitar las
pérdidas en la perforación, se podrá incorporar arena a las lechadas de cemento.
2.6.3.- Aspectos de la ejecución de los anclajes.
2.6.3.1.- Perforación de los taladros.
El sistema de perforación del anclaje que dependerá del tipo de terreno, garantizando la correcta
ejecución del mismo.
El diámetro que se consigue durante la perforación garantizará el recubrimiento mínimo de
lechada a todo el largo del anclaje y cumplirá con la condición de diámetro mínimo en función
del tipo de anclaje (Permanente o provisional), el tipo de inyección de la lechada y el número de
cables que conforman el anclaje.
2.6.3.2.- Inyección de los anclajes.
Los objetivos de la inyección de los anclajes son:
 Constituir la zona de bulbo del anclaje.
 Proteger los cables/barras frente a la corrosión
El sistema de inyección de los anclajes será el denominado como Inyección Única Global (IU),
que se efectuará desde el fondo hasta la boca de la perforación. Este sistema de inyección
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
garantiza el libre alargamiento de la zona libre delTítulo
anclaje,
así
como que
no se
transmita la
del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
fuerza de tesado más que en la zona de bulbo. Sin
la utilización
de acelerantes el periodo de
VISADO
de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
tesado del anclaje será al menos de 7 días desde suCódigo
inyección.
2.6.4.- Análisis y dimensionado
Las comprobaciones a verificar en el cálculo de los anclajes son:
A.- ESTABILIDAD GLOBAL.
El conjunto de la estructura y su cimiento puede fallar globalmente sin que se produzcan antes
otros fallos locales. Se formaría una superficie continua (superficie de deslizamiento) que
englobara toda la cimentación y en la que los esfuerzos de corte alcanzaran el valor de la
resistencia al corte del terreno.
Para evitar este fallo global del Muro/A se diseña un conjunto anclajes al terreno y micropilotes.
Los anclajes colaboran a la estabilidad global impidiendo el desplazamiento horizontal del muro
como consecuencia del empuje de las tierras del trasdós.
B.- EQUILIBRIO LOCAL
La estabilidad de un anclaje debe cumplir con los siguientes aspectos:
 Cálculo de los anclajes por limitación estructural:
 Cargas actuantes.
 Comprobación de la tensión admisible del acero del tirante.
 Determinación del número de cables.
 Cálculo de los anclajes por limitación del terreno:
 Comprobación del deslizamiento del tirante dentro del bulbo.
 Comprobación del deslizamiento bulbo-terreno.
B.1.- Cálculo de los anclajes por limitación estructural.
B.1.1.- Cargas Actuantes
ANCLAJES DE BARRA:
La carga del anclaje a partir de la cual se diseña el diámetro que formará el anclaje debe cumplir
la siguiente expresión:
PNd = PN * F1
Siendo:
PN = Carga nominal del anclaje, sin mayorar, obtenida del cálculo de estabilidad global.
47
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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F1 = Coeficiente de seguridad, que dependerá del tipo
de
(Provisonal
1,2 DE
o Permanente
Título
delanclaje
Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
1,5).
PNd = Carga nominal mayorada del anclaje.
B.1.2.- Comprobación de la tensión admisible del acero.
Para dicha comprobación se minora la tensión admisible del terreno, dependiendo del tipo del
anclaje, debiéndose cumplir las siguientes condiciones:
1.-
Pnd Fpk

At
F2
2.-
Pnd Fyk

At
F3
Siendo:
PNd = Carga nominal mayorada del anclaje.
AT = Sección del tirante
Fpk = Límite de rotura del tirante.
Fyk = Límite elástico del acero del tirante.
F2 = Coeficiente de seguridad (Provisional 1,25 o Permanente 1,30).
F3 = Coeficiente de seguridad (Provisional 1,10 o Permanente 1,15).
Para anclajes de barra se pueden adoptar las siguientes cargas admisibles en función del
diámetro de la barra y sus características:
ACERO ROSCADO GEWI B500B
Pn
Condición
Fyk
Fpk
Diámetro
At
F1 F2 F3
1
Anclaje
(Kp/cm2) (Kp/cm2) (mm2) (mm2)
32
804
22,68
40
1.257
35,45
Permanente 5.000
5.500
1,5 1,3 1,15
50
1.963
55,37
63,5
3.167
89,33
48
Condición
2
23,30
36,43
56,90
91,80
Carga
máxima
(T)
22,68
35,45
55,37
89,33
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B.2.- Cálculo de los anclajes por limitación del terreno.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
B.2.1.- Comprobación del deslizamiento bulbo-terreno.
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Se deberá cumplir:
Pn * F4
Pnd
=
≤ adm
 * n * Lb
 * n * Lb
Siendo:
PN = Carga nominal del anclaje, sin mayorar, obtenida del cálculo de estabilidad global.
F4 = Coeficiente de seguridad, que dependerá del tipo de anclaje (Provisonal 1,8 o Permanente
2,0).
PNd = Carga nominal mayorada del anclaje.
Lb = Longitud de cálculo del bulbo.
n = Diámetro nominal del bulbo.
adm = Adherencia admisible frente al deslizamiento del terreno que rodea el bulbo. Se puede
obtener aplicando la expresión siguiente:
adm =
(c''*tg) * F5
F6
Siendo:
c’ = Cohesión efectiva del terreno en el contacto terreno-bulbo.
’ = Angulo de rozamiento interno efectivo del terreno en el contacto terreno-bulbo.
’ = Presión efectiva del terreno.
F5 = Coeficiente de mayoración que depende del ángulo de rozamiento interno del terreno.
F6 = Coeficiente de minoración de la tensión de adherencia 1,40.
Por tanto la longitud del bulbo se obtendrá de la expresión:
Lb =
Pnd * F6
 * n * c' '*tg * F5
Se adjuntan las hojas de cálculo de los anclajes.
B.2.2.- Comprobación del deslizamiento del tirante dentro del bulbo.
Se deberá cumplir:
49
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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 limTítulo del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
Pnd
≤
MURO CONTENCIÓN.
1,CONSOLIDACIÓN
2
Lb * pt
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Siendo:
PNd = Carga nominal mayorada del anclaje.
Lb = Longitud de cálculo del bulbo. Si Lb > 14 m.  Lb = 14 + 0,7 * (Lb – 14)
pt = Perímetro nominal del tirante 2 *
2
2
 * c 2
 * c
 * At = 2*  *
=
=  * c
4
4
At= Sección del tirante.
c = Diámetro del cable.
lim = Adherencia límite entre el tirante y la lechada de cemento expresada en MPA.
lim = 6,9 *
Se adjuntan las hojas de cálculo de los anclajes.
50
 
Fck 2
22,5
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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B.3.- Cargas que actúan sobre cada anclaje como consecuencia
de los empujes
del
terreno.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE
CALCULO
Las cargas consideradas en cada anclaje de
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código
acceso dede
las Adminsitraciones
ABDCFI
acuerdo
al de
empuje
las tierras :del
trasdós
Muro/A son:
EMPUJES MURO/A EN ANCLAJES SITUADOS EN COLUMNA
1
P.E.
(T/m3)
2
DATOS
Sobrecarga
Angulo
(T/m2)
rozamiento
1
26,3
ka
0,386
h1 (m)
2,03
Empuje
T/m
2,37
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
4,75
Anclajes
A3.1 - A3.2
h2 (m)
4,09
Empuje
T/m
5,66
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
11,32
Anclajes
A5.1 - A5.2
h3 (m)
7,27
Empuje
T/m
17,54
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
35,09
Anclajes
A1.1 - A1.2
51
del
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
EMPUJES MURO/A EN ANCLAJES SITUADOS
EN COLUMNA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
3y4
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
P.E.
(T/m3)
2
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
DATOS
Sobrecarga
Angulo
ka
(T/m2)
rozamiento
1
26,3
0,386
Anclajes
A2.3 - A2.4
h1 (m)
2,13
Empuje
T/m
2,57
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
5,15
Anclajes
A4.3 - A4.4
h2 (m)
5,65
Empuje
T/m
11,93
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
23,85
EMPUJES MURO/A EN ANCLAJES SITUADOS EN COLUMNA
5y6
P.E.
(T/m3)
2
DATOS
Sobrecarga
Angulo
(T/m2)
rozamiento
1
26,3
ka
0,386
Anclajes
A3.5 - A3.6
h1 (m)
1,55
Empuje
T/m
1,53
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
3,05
Anclajes
A4.5 - A4.6
h2 (m)
4,12
Empuje
T/m
6,62
Long.
(m)
2,0
CARGA
(T)
13,23
EMPUJES MURO/A EN ANCLAJES SITUADOS EN COLUMNA
7
P.E.
(T/m3)
2
Anclajes
A4.7
h1 (m)
2,59
DATOS
Sobrecarga
Angulo
(T/m2)
rozamiento
1
26,3
Empuje
T/m
3,58
52
Long.
(m)
2,0
ka
0,386
CARGA
(T)
7,17
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
2.6.5.- Resumen características de los anclajes.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
A2.3 - A2.4 A3.1 - A3.2VISADO
A3.5 - A3.6
5
12
3
Código de acceso de las Adminsitraciones
: ABDCFI
Anclaje
Capacidad (T)
Tipo barra
Límite elástico (Kp/cm2)
Diámetro barra (mm)
Nº barras
Diámetro perforación
(mm)
Tipo anclaje
Separación
Cota
Inclinación
Longitud Libre
Longitud Bulbo
Longitud Total
Unidades
Medición
A1.1 - A1.2
5
Gewi
5.000
32
1
Anclaje
Capacidad (T)
Tipo barra
Límite elástico (Kp/cm2)
Diámetro barra (mm)
Nº barras
Diámetro perforación
(mm)
Tipo anclaje
Separación
Cota
Inclinación
Longitud Libre
Longitud Bulbo
Longitud Total
Unidades
Medición
A4.3 - A4.4 A5.1 - A5.2 A4.5 - A4.6
25
37
14
Gewi
Gewi
Gewi
5.000
5.000
5.000
40
50
32
1
1
1
133
12,5
5,0
17,5
2
35,0
133
5,0
10,5
15,5
2
31,0
Gewi
5.000
32
1
Gewi
5.000
32
1
Gewi
5.000
32
1
133
133
PERMANENTES
2,0
VER PLANO
20
8,5
6,5
6,0
9,0
14,5
15,5
2
2
29,0
31,0
1500
133
PERMANENTES
2,0
VER PLANO
20
5,0
5,5
10,5
7,5
15,5
13,0
2
2
31,0
26,0
133
6,0
5,0
11,0
2
22,0
A4.7
8
Gewi
5.000
32
1
133
6,0
6,0
12,0
1
12,0
Total
15
217,0
José María López Limia
Ingeniero Técnico de Obras Públicas, nº Col.: 11.010
622 04 92 42
[email protected]
https://cimentacionespecial.es/
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2.7.- Consolidación Muro/B mediante técnica INYECCION
RESINAS
EXPANSIVAS.
Título
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
El movimiento del Muro/B se ha producido por el CONSOLIDACIÓN
movimiento VISADO
del Muro/A, el cual ha generado
de acceso
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
una descompresión del terreno de la calle entreCódigo
ambos
muros.
Esta descompresión
ha
alcanzado al Muro/B produciendose el asiento del mismo.
Se considera que una vez realizada la estabilización del Muro/A se puede proceder a consolidar
el terreno bajo la cimentación del Muro/B utilizando la técnica de inyección de resina, que
restablece las condiciones iniciales del terreno donde apoyan distintos elementos estructurales
(zapatas, losas, correas, etc.). Esta técnica se rige por la Norma Europea de obligado
cumplimiento en nuestro país EN 12715:2000 “Ejecución de trabajos geotécnicos especiales:
Inyección”
Las inyecciones de resinas son inyecciones clasificadas por la Norma Europea como:
 Inyecciones CON desplazamiento de terreno, con el objeto de comprimirlo para mejorar sus
propiedades geotécnicas.
 Inyecciones por FRACTURACION HIDRAULICA del terreno, aplicando a una presión
superior a la resistencia de corte del terreno.
Secundariamente también están clasificadas estas inyecciones como:
 Inyecciones de IMPREGNACION, para rellenar los huecos accesibles del terreno.
 Inyecciones de CONTACTO, para restablecer el contacto entre el terreno y la estructura.
La acción de consolidación se produce por la expansión de la resina que produce una elevada
presión de hinchamiento, que aumenta con el grado de confinamiento al que está sujeto el
material durante la inyección. Por lo tanto, la acción de consolidación será tanto mayor cuanto
más elevadas sean las presiones de contraste presentadas por el terreno.
54
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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La inyección de resina se
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
realiza debajo del cimiento
a tratar y debido a su rápida
reacción (10-15 segundos)
su radio de acción no
sobrepasa el metro, es
decir,
en
un
terreno
homogéneo e isótropo en el
que
las
tensiones
aumentasen
no
con
la
profundidad se obtendría
una esfera de influencia de
aproximadamente 2 metros
de diámetro. En la realidad
esta zona de influencia es
menor
y
presenta
una
forma de ovoide.
Para determinar la profundidad a la que se debe realizar la inyección de resina se toma como
criterio la distribución de tensiones de Joseph Boussinesq que establece que para una
profundidad de tres veces el ancho de la cimentación la tensión transmitida en la base de la
zapata se ha reducido al 5%.
2.7.1.- Características de la resina.
La resina de poliuretano bicomponente pertenece a la familia de los poliuretanos. La resina
expansiva tiene unas características específicas:
 Es fuertemente expansiva. Necesita de una fuerte expansión para poder producir la fractura
hidráulica en suelos de grano fino y no permeables y provocar la compactación del terreno.
 No libera agua. No cambia las propiedades del terreno.
 No se mezcla con el terreno.
 No sufre retracción.
 Es impermeable.
 Rapidez de reacción (15 segundos) que impide que alcance zonas no deseadas.
 Rapidez de endurecimiento (24 horas).
 Módulo de elasticidad compatible con los terrenos de cimentación. No provoca puntos duros
en recalces parciales.
55
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
 Es compatible con los estándares en materia deTítulo
medio
ambiente
en España.
del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2.7.2.- Procedimiento de ejecución.
 Pruebas de penetración:
Previo a la realización de las inyecciones de resinas se realizarán 2 pruebas de
penetración dinámica que determinen la consistencia actual del terreno bajo la
cimentación. Se realizarán el mismo número de pruebas (2) y en la misma zona tras la
consolidación del terreno para poder determinar el aumento de la resistencia del terreno
tras las inyecciones.
Para la realización de dichas pruebas se debe emplear un equipo ligero de penetración
dinámica reconocido por normas europeas.
 Perforación:
La ejecución de los agujeros de inyección se realizará mediante taladros manuales
eléctricos de rotopercusión con una energía de impacto que corresponde a máx. 12-14
Julios y una frecuencia de 1.200-2.800 golpes/minuto. Este sistema de perforación no
transmite vibraciones que puedan afectar a la estructura.
Las perforaciones, de un diámetro de 26 mm, ejecutadas a través de las cimentaciones,
se harán de forma que cubran toda la superficie de cada zapata aislada. De esta manera
es posible alcanzar el terreno a tratar y localizar con precisión el efecto de las inyecciones.
Seguidamente a la perforación se introducen los tubos de inyección de acero mediante
percusión, para ello se utiliza la misma maquinaria que utilizada en la perforación. No se
producen vibraciones que afecten a la estructura.
Se introducen tantos tubos como niveles de inyección se determinen. En el caso que nos
ocupan se realizarán tres niveles en dos perforaciones. En la primera perforación se
introducirán los tubos de los niveles 1 y 2. En la segunda perforación con inclinación para
alcanzar el centro de la zapata se introducirá el tubo del tercer nivel.
 Nivelación:
Antes de proceder con la inyección de resina, con el fin de hacer una constatación del
comportamiento de la estructura con respecto a los desplazamientos verticales, se
emplearán equipos láser con una precisión de ± 0,5 mm.
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Los receptores se colocan sobre elementos conectados
la estructura
como
pueden
Título del Trabajo : con
AMPLIACIÓN
MEMORIA DE
CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
ser la tabiquería. El equipo láser se monta en
un trípode VISADO
a una distancia segura del lugar
de trabajo.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
 Inyección:
El proceso de inyección es descendente. Primero se inyecta el nivel más superficial,
debajo de la cimentación. Una vez completada la inyección se procede a la inyección del
siguiente nivel más profundo.
La inyección se lleva a cabo mediante el uso de una pistola que, acoplándose a la boca
del tubo de inyección, inyecta en el conducto enterrado la resina de alta presión de
expansión, previamente mezclada en una cámara especial de pre-mezcla dentro de la
misma.
El empleo de instrumentos de nivelación láser permite monitorizar constantemente la
estructura, controlando los desplazamientos verticales durante la inyección.
La interrupción de la inyección de resina se determinará por la aparición de una de las
condiciones siguientes:
 El inicio de levantamiento de la estructura o,
 El límite de la presión de la bomba que inyecta la resina en el circuito primario,
indicando el elevado grado de densificación obtenido en el conjunto resina/terreno.
El principio de levantamiento vertical de la estructura es una indicación de la efectividad
del tratamiento, ya que el mismo sólo puede tener lugar después de que la expansión
generada por el proceso de hinchamiento de la resina ha producido la densificación de
todo el terreno que se encuentra alrededor de las inyecciones en direcciones distintas
respecto a la vertical (principalmente en dirección horizontal), donde el estado de tensión
es menor.
Una vez alcanzada la igualdad entre las tensiones verticales y horizontales existentes, la resina
continua su acción expansiva ejerciendo una presión vertical que se transmite a la cimentación, y que
es reflejada por los receptores láser como desplazamiento vertical de la estructura.
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2.7.3.- Características de los trabajos a realizar.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI

Perímetro a tratar: 18,60 m

Separación entre puntos de inyección: 0,90 m.

Profundidad alcanzada en cada punto de inyección: 2,0 m. por debajo de la base de la
cimentación.

Número de niveles: 2

Volumen estimado a tratar: 37,20 m3.

Volumen estimado de resina a emplear por punto de inyección: 50 L

Estimación tiempo de ejecución: 2 días
Nivel laser: garantiza la
seguridad y comprueba la
eficacia de la intervención
revelando
movimientos
milimetricos.
Perforaciones
con
diámetro de 12 a 26
mm y a una distancia
entre 0.5 y 0.9 m.
Inyecciones:
en profundidad en 2 niveles
hasta 2 metros desde la
rasante de cimentación en
todo el volumen de suelo
significativo afectado por la
carga;
- prolongadas hasta alcanzar el
inicio de levantamiento en
cada punto de inyección para
obtener
un
tratamiento
uniforme.
-
®
Inyecciones de resina GEOPLUS :
- con elevada fuerza de expansión
para compactar de forma adecuada
el terreno;
- de rapida expansión para que actue
donde es necesario y no se aleje
causando efectos no deseados.
José María López Limia
Ingeniero Técnico de Obras Públicas, nº Col.: 11.010
622 04 92 42
[email protected]
https://cimentacionespecial.es/
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3.- CUMPLIMIENTO DEL CTE
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo,
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
por el que se aprueba
el Código Técnico de
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
la
Edificación. (BOE núm. 74, Martes 28 marzo 2006)
Artículo 10. Exigencias básicas de seguridad estructural (SE).
El objetivo del requisito básico «Seguridad estructural» consiste en asegurar que el edificio
tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a
las que pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto.
Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, fabricarán, construirán y mantendrán
de forma que cumplan con una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen
en los apartados siguientes:
Los Documentos Básicos «DB SE Seguridad Estructural», «DB-SE-AE Acciones en la
edificación», «DBSE-C Cimientos», «DB-SE-A Acero», «DB-SE-F Fábrica» y «DB-SE-M
Madera», especifican parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la
satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios
del requisito básico de seguridad estructural.
Las estructuras de hormigón están reguladas por la Instrucción de Hormigón Estructural
vigente.
10.1 Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad: la resistencia y la estabilidad serán
las adecuadas para que no se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la
resistencia y la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de
construcción y usos previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca
consecuencias desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el mantenimiento
previsto.
10.2 Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio: la aptitud al servicio será conforme con el
uso previsto del edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite
a un nivel aceptable la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se
produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles.
Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE
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El DB-SE constituye la base para los Documentos
Básicos
siguientes
y CALCULO
se utilizará
Título del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA DE
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
conjuntamente con ellos:
apartado
Procede
DB-SE
3.1.1
Seguridad estructural:
DB-SE-AE
DB-SE-C
3.1.2.
3.1.3.
Acciones en la edificación
Cimentaciones
DB-SE-A
DB-SE-F
DB-SE-M
3.1.7.
3.1.8.
3.1.9.
Estructuras de acero
Estructuras de fábrica
Estructuras de madera
No
procede
Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente:
apartado
NCSE
EHE
3.1.4.
3.1.5.
EFHE
3.1.6
Procede
No
procede
Norma de construcción sismorresistente
Instrucción de hormigón estructural
Instrucción para el proyecto y la
ejecución de forjados unidireccionales de
hormigón estructural realizados con
elementos prefabricados
3.1.- Seguridad Estructural (SE)
Análisis estructural y dimensionado
Proceso
-DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO
-ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES
-ANALISIS ESTRUCTURAL
-DIMENSIONADO
Situaciones de
PERSISTENTES
Condiciones normales de uso
dimensionado
TRANSITORIAS
Condiciones aplicables durante un tiempo limitado.
EXTRAORDINARIAS
Condiciones excepcionales en las que se puede encontrar o estar
expuesto el edificio.
Periodo de servicio
50 Años
Método de
Estados límites
comprobación
Definición estado limite
Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple con alguno de los
requisitos estructurales para los que ha sido concebido
Resistencia y
ESTADO LIMITE ÚLTIMO:
estabilidad
Situación que, de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por una puesta fuera de
servicio o por colapso parcial o total de la estructura:
- Perdida de equilibrio
- Deformación excesiva
- Transformación estructura en mecanismo
- Rotura de elementos estructurales o sus uniones
- Inestabilidad de elementos estructurales
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Aptitud de servicio
ESTADO LIMITE DE SERVICIO
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
- El nivel de confort y bienestar de los usuarios
- Correcto funcionamiento del edificio
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Situación que de ser superada se afecta:
- Apariencia de la construcción
Acciones
Clasificación de las
PERMANENTES
acciones
Aquellas que actúan en todo instante, con posición constante y valor constante
(pesos propios) o con variación despreciable: acciones reológicas.
VARIABLES
Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y acciones climáticas.
ACCIDENTALES
Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña pero de gran importancia:
sismo, incendio, impacto o explosión.
Valores característicos
Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento del DB SE-AE
de las acciones
Datos geométricos de la La definición geométrica de la estructura está indicada en los planos de proyecto
estructura
Características de los
Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán en la justificación del
materiales
DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE.
Verificación de la estabilidad
Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras
Ed,dst Ed,stb
Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras
Verificación de la resistencia de la estructura
Ed : valor de cálculo del efecto de las acciones
Ed Rd
Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente
Combinación de acciones
El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los correspondientes
coeficientes de seguridad se han obtenido de la fórmula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2 del presente DB.
El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de la expresión 4.4 del
presente DB y los valores de cálculo de las acciones se ha considerado 0 o 1 si su acción es favorable o desfavorable
respectivamente.
Verificación de la aptitud de servicio
Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o el deterioro si se cumple
que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto.
Flechas
La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/500 de la luz
Desplazamientos
El desplome total limite es 1/500 de la altura total
horizontales
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3.2.- Acciones en la edificación (SE-AE)
Peso Propio de la
estructura:
Acciones
Permanentes
(G):
Cargas Muertas:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Se considera un peso de 20 kN/m2,
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
No aplicable
Peso propio de
tabiques pesados
y muros de
No aplicable
cerramiento:
La sobrecarga de
uso:
Las
acciones
Acciones
climáticas:
Variables
Las
(Q):
Existencia de zonas A1 y F según tabla 3.1 CTE SE-AE
No aplicable
acciones
químicas, físicas No aplicable
y biológicas:
Acciones
accidentales (A):
Solicitación sísmica según Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02.
3.3.- Cimientos (SE-C)
Bases de cálculo
Método de cálculo:
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Últimos (apartado 3.2.1 DBSE) y los Estados Límites de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe
comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio.
Verificaciones:
Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema
de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma.
Acciones:
Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SE-AE y las
acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según el documento
DB-SE en los apartados (4.3 - 4.4 – 4.5).
Estudio geotécnico realizado
Generalidades:
El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento previo de las
características del terreno de apoyo, la tipología del edificio previsto y el entorno
donde se ubica la construcción.
Empresa:
BASALTO INFORMES TECNICOS S.L.
C/ SAN JOSÉ, 16, 1º
30009 MURCIA
Tfno: 968 284 194
Nombre del autor/es firmantes:
Jacinto Sánchez (Geólogo)
Número de
ensayos penetrométricos.
Sondeos/Penetrómetros:
Descripción de los terrenos:
Nivel I: Rellenos antrópicos.
Nivel II: Arcillas margosas.
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Resumen parámetros geotécnicos:
Cota de cimentación
Variable, desde 0,85m a 1,75 m
Nivel freático
No se ha detectado
Tensión admisible considerada
n.p.
Peso específico del terreno
=20,0 kN/m3
Angulo de rozamiento interno del terreno
=26,3º
Coeficiente de empuje en reposo
n.p.
Valor de empuje al reposo
n.p.
Coeficiente de Balasto
n.p.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
respecto
a la calle Bajada Sangre.
CONSOLIDACIÓN
MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Estrato previsto para cimentar
Nivel
II: Arcillas margosas.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Cimentación:
Descripción:
Muro/A: recalce de cimentación corrida mediante micropilotes de armadura tubular y
estabilización muro mediante anclajes al terreno
Muro/B: Recalce de cimentación corrida mediante consolidación del terrreno con
inyección de resinas expansivas.
Material adoptado:
Acero laminado y lechada de cemento
Dimensiones y armado:
Muro/A: Micropilotes de diámetro 127,0x9 mm y anclajes de barra Gewi ø 32 y 40
mm.
Muro/B: Inyección resina expansiva.
Condiciones de ejecución:
Transmisión de carga al micropilote mediante la unión cimiento-micropilote.
Sistema de contenciones:
Descripción:
Muros de contención de tierras de mampostería para acceso a la Ermita La Sangre.
Material adoptado:
Mampostería.
Dimensiones y armado:
3.4.- Acción Sísmica (NCSE-02)
RD 997/2002, de 27 de septiembre, por el que se aprueba la Norma de construcción
sismorresistente: parte general y edificación (NCSR-02).
Clasificación de la construcción:
Construcción de importancia normal.
Tipo de Estructura:
Forjados unidireccionales de hormigón sobre pilares
Aceleración Sísmica Básica (ab):
ab=0.08g
Coeficiente de contribución (K):
K=1
Coeficiente adimensional de riesgo ():
=1,0
Coeficiente de amplificación del terreno (S):
S= 0,80
Coeficiente de tipo de terreno (C):
Calculado C = 1,00
Aceleración sísmica de cálculo (ac):
Ac= S x  x ab =0,064 g
Método de cálculo adoptado:
Análisis Modal Espectral.
Factor de amortiguamiento:
5%
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Periodo de vibración de la estructura:
n.p.
Número de modos de vibración considerados:
Fracción cuasi-permanente de sobrecarga:
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
3 modos de vibración
VISADO
(La masa total desplazada
en ambos
ejes)
Código>90%
de acceso
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
La parte de sobrecarga a considerar en la masa sísmica movilizable es
= 0.5
Coeficiente de comportamiento por ductilidad:
 = 2 (ductilidad baja)
Efectos de segundo orden (efecto p∆):
Los desplazamientos reales de la estructura son los considerados en el
(La estabilidad global de la estructura)
cálculo multiplicados por 1.5
Observaciones:
3.6.- Estructuras de acero (SE-A)
Bases de cálculo
Criterios de verificación
La verificación de los elementos estructurales de acero se ha realizado:
Manualmente
Mediante
programa
informático
Toda la estructura:
Parte de la estructura:
Micropilotes.
Toda la estructura
Nombre del programa:
-
Versión:
-
Empresa:
-
Domicilio:
-
Parte de la estructura:
Identificar los elementos de
la estructura:
-
Nombre del programa:
-
Versión:
-
Empresa:
-
Domicilio:
-
Se han seguido los criterios indicados en el Código Técnico para realizar la verificación de los micropilotes en base a los
siguientes estados límites:
Estado límite último
Estado límite de servicio
Se comprueba los estados relacionados con fallos estructurales como son la
estabilidad y la resistencia.
Se comprueba los estados relacionados con el comportamiento estructural en
servicio.
Estados límite últimos
La verificación de la capacidad portante de la estructura de acero se ha comprobado para el estado límite último de
estabilidad, en donde:
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
siendo:
Ed , dst  Ed , stb
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
Ed , dst
CONSOLIDACIÓN
MURO CONTENCIÓN.
el valor de cálculo del
efecto de las acciones
desestabilizadoras
Ed , stb
el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
y para el estado límite último de resistencia, en donde
siendo:
Ed  Rd
Al evaluar
Ed
el valor de cálculo del efecto de las acciones
Rd
el valor de cálculo de la resistencia correspondiente
Ed y Rd , se han tenido en cuenta los efectos de segundo orden de acuerdo con los criterios establecidos
en el Documento Básico.
Estados límite de servicio
Para los diferentes estados límite de servicio se ha verificado que:
siendo:
Eser  Clim
Eser
el efecto de las acciones de cálculo;
Clim
valor límite para el mismo efecto.
Geometría
En la dimensión de la geometría de los elementos estructurales se ha utilizado como valor de cálculo el valor nominal
de proyecto.
 Durabilidad
Se han considerado las estipulaciones del apartado “3 Durabilidad” del “Documento Básico SE-A. Seguridad
estructural. Estructuras de acero”, y que se recogen en el presente proyecto en el apartado de “Pliego de Condiciones
Técnicas”.
Materiales
El tipo de acero utilizado en micropilotes es y en micropilotes perforados N80 (fyk: 562 Kn/m2)
 Análisis estructural
La comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los efectos de las acciones
(esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la correspondiente limitación (resistencias y
flechas y vibraciones admisibles respectivamente). En el contexto del “Documento Básico SE-A. Seguridad
estructural. Estructuras de acero” a la primera fase se la denomina de análisis y a la segunda de dimensionado.
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c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
 Estados límite últimos
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
La comprobación frente a los estados límites últimos supone laCONSOLIDACIÓN
comprobación ordenada
frente a la resistencia de las
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
secciones, de las barras y las uniones.
El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en el apartado 3 del
“Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero”. No se considera el efecto de endurecimiento
derivado del conformado en frío o de cualquier otra operación.
Se han seguido los criterios indicados en el apartado “6 Estados límite últimos” del “Documento Básico SE-A.
Seguridad estructural. Estructuras de acero” para realizar la comprobación de la estructura, en base a los siguientes
criterios de análisis:
a)
Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de
resistencia:
- Resistencia de las secciones a tracción
- Resistencia de las secciones a corte
- Resistencia de las secciones a compresión
- Resistencia de las secciones a flexión
- Interacción de esfuerzos:
- Flexión compuesta sin cortante
- Flexión y cortante
- Flexión, axil y cortante
b)
Comprobación de las barras de forma individual según esté sometida a:
- Tracción
- Compresión
- Flexión
- Interacción de esfuerzos:
- Elementos flectados y traccionados
- Elementos comprimidos y flectados
 Estados límite de servicio
Para las diferentes situaciones de dimensionado se ha comprobado que el comportamiento de la estructura en cuanto
a deformaciones, vibraciones y otros estados límite, está dentro de los límites establecidos en el apartado “7.1.3.
Valores límites” del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero”.
En Murcia, a 30 de abril de 2018
Fdo.
José María López Limia
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
4.- Pliego de Prescripciones Técnicas MICROPILOTES.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
1.- Definición.
Son de aplicación en este Artículo las especificaciones establecidas en la Guía para el
proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de carretera, elaborada por la Dirección
General de Carreteras del Ministerio de Fomento, completadas o modificadas con las
contenidas en este Artículo del presente Pliego.
2.- Ejecución.
Se realizará el replanteo del centro de todos los micropilotes a través del marcado mediante
varillas metálicas y con estricto control topográfico, procurando establecer alineaciones
externas a los encepados, para la fácil reposición de puntos que puedan verse afectados por
la propia ejecución de las obras.
Previamente a la perforación, se comprobará que, esta se ejecuta en la posición correcta
marcada en el replanteo con varillas metálicas, y se comprobará, cuando menos, en dos ejes
la correcta disposición de la corredera con respecto a los ángulos que marquen los planos
correspondientes, utilizando aire o agua como fluidos de barrido dependiendo del terreno
encontrado.
Se tomará nota de las características del terreno que atraviesa la perforación, su dureza, la
presencia de cuevas, fallos, rellenos, etc. Será un oficial, el encargado de dejarlo reflejado en
el parte diario.
Se procederá a la retirada del tren interior de varillaje para dejar expedito el hueco que ocupará
la armadura, una vez alcanzada la cota deseada con la perforación.
En base a los datos del terreno obtenidos durante la perforación, el Director de Obra
establecerá el sistema de inyección del micropilote, que confirmará o modificará las hipótesis
de partida del anejo geológico-geotécnico del Proyecto. Se recomienda empezar inyectando
lechada tipo 1. En el caso en que no se consiga llenar el taladro por la presencia de grietas o
huecos en la roca donde estará el bulbo, se pasará a inyectar lechada tipo 2, con el fin de ir
obstruyendo las posibles vías de salida, inyectándose mortero de cemento tipo 1, si es preciso
conseguir una inyección más densa. Si no funcionaran estas soluciones, se podría esperar al
siguiente día para que la lechada o mortero de cemento del día anterior, ya fraguada, sirva
como cierre.
La inyección de lechada o mortero de cemento se realizará de forma que se garantice el
llenado del micropilote se produce de manera ascendente, y rellenando todo hueco que exista,
comprobándose la bondad de la inyección cuando esta salga limpia por la boca exterior del
micropilote. La tubería recuperable, caso de estar instalada, se irá retirando acompañando a
la inyección, ayudando esta operación al conocimiento de la altura de inyección alcanzada.
Desde la colocación de la armadura hasta la inyección de la lechada o mortero de cemento
no debe pasar más de una hora para asegurar que la perforación se mantenga limpia.
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Se extremarán las precauciones durante la inyección
de lechada
o MEMORIA
morteroDEde
cemento,
Título del Trabajo
: AMPLIACIÓN
CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
controlando la presión de inyección. En caso de
un repentino
incremento de la presión de
VISADO
Código
acceso
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
inyección, se procederá de inmediato a la detención
dedela
misma,
liberando la
sobrepresión
con un retorno o válvula de alivio de presión en boca del taladro.
Se comparará el volumen de lechada o mortero de cemento inyectado con el teórico
necesario. El volumen inyectado suele ser del orden de 1,5 veces el teórico. Cuando el
volumen inyectado sea superior a 2,5 veces el teórico, se notificará este hecho al D.O.
Una vez transcurrido un período mínimo de siete días desde la inyección, se procederá al
descabezado de los micropilotes.
3.- Equipo necesario para la Ejecución de las Obras.
3.1.- Micropilotes:
El equipo necesario para la ejecución de las obras deberá ofrecer las máximas garantías en
cuanto a:

Precisión en la perforación.

Mínima perturbación del terreno.

Continuidad geométrica del micropilote.

Perfecta colocación de las armaduras.

Fabricación y puesta en obra de la lechada o mortero de cemento según lo establecido en
lechadas y morteros de cemento del presente Pliego.

Antes del inicio de los trabajos, el equipo propuesto por el Contratista será aprobado por el
D.O.
3.- Materiales.
3.1.- lechada de cemento y morteros
La resistencia característica a compresión a veintiocho días (28 d) de las lechadas y de los
morteros de cemento a utilizar en micropilotes, será superior o igual a veinticinco megapascales
(fck > 25 MPa).
La dosificación agua/cemento de la lechada estará en el intervalo 0´4-0´5, y se garantizará una
resistencia mínima característica de 250 kg/cm2, mediante el ensayo de probetas de
40x40x160mm.
Caso de que durante el proceso de inyección las pérdidas de fluidos sean notables se podrá
realizar mediante mortero de cemento, previa aprobación de la Dirección Facultativa. Los
morteros deberán presentar un contenido mínimo de cemento de trescientos setenta y cinco
kilogramos por metro cúbico (375 kg/m3).
La relación agua/cemento de los morteros, en peso, deberá ser inferior a sesenta centésimas
(a/c < 0,60) y la distribución granulométrica del árido a emplear deberá cumplir:
D85 <4 mm
D100 <8 mm
68
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Dónde:
Dx: Tamiz por el que pasa
La arena de los morteros
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
el x% de la muestra.
VISADO
Código de accesorecogidas
de las Adminsitraciones
: ABDCFI 08, estar
deberá cumplir las especificaciones
en la EHE-
limpia y seca, y normalmente no contener partículas que pasen por el tamiz 0,16 UNE. Las arenas
rodadas, en general, mejoran la inyectabilidad de la mezcla. Sobre el control de la lechada /
mortero y su inyección:
 Se llevarán cabo con frecuencia diaria, al menos los siguientes controles:
 Tiempo de amasado.
 Relación agua/cemento (a/c).
 Cantidad de aditivo utilizado.
 Viscosidad con el cono Marsh.
 Densidad aparente de la lechada con una balanza de lodos, inmediatamente antes de
la inyección.
 Al menos dos veces por semana se efectuará una toma de muestras para realizar los
siguientes ensayos:
 De resistencia a compresión de la lechada o mortero, mediante la rotura de tres (3)
probetas a veintiocho días (28 d) de edad.
 De exudación y reducción de volumen.
3.2- Armadura tubular de micropilotes
Se emplearán como armaduras tubos de acero laminado de alto límite elástico; en particular del
tipo TM-80, soldable, de límite elástico 5.620 kg/cm2 y carga de rotura de 8.000 kg/cm2. Se
deberán certificar las características del acero empleado aportando trazabilidad del lote.
Los diámetros y espesores se ajustarán a los nominales definidos en planos con tolerancias de
+ 3mm en el diámetro exterior y + 0´3mm en el espesor.
El procedimiento de conexión de los tramos (machihembrados, juntas roscadas), en que se
suministre la armadura deberán certificar que son aptos para transmitir cargas de trabajo iguales
al límite elástico, a tracción-compresión. En particular, se prescribe el empalme de tramos
mediante manguito doblemente roscado sin reducción de espesor.
Bajo ningún concepto se ejecutarán empalmes en obra mediante soldadura; el sistema a emplear
deberá venir mecanizado de taller y debidamente certificado. Las armaduras se presentarán
limpias, sin grasa y sin corrosión significativa. No será necesario en este caso el cepillado de la
superficie, pues una mínima película de óxido mejora la adherencia con la lechada.
3.3- Armadura corrugada para conectores
Se aceptarán aceros de alta adherencia que lleven el sello de conformidad CIETSID homologado
por el Ministerio de Fomento.
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Estos aceros vendrán marcados de fábrica con señales
para evitar
confusiones
Títuloindelebles
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULOen su
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
empleo. No presentarán ovalaciones, grietas, sopladuras,
ni mermas
de sección superiores al
VISADO
cinco por ciento (5%).
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
El módulo de elasticidad será igual o mayor de dos millones cien mil kilogramos por centímetro
cuadrado (2.100.000 kg./cm2). Entendiendo por límite elástico la mínima tensión capaz de
producir una deformación permanente de dos décimas por ciento (0.2%). Se prevé el acero de
límite elástico 5.100 kg./cm2, designación B 500S.
Se tendrá en cuenta prioritariamente las determinaciones de la Instrucción EHE-08.
4.- Control de Calidad.
 Armaduras tubulares
Ya que el estándar TM-80 no tiene correlación con la legislación nacional se definen los
siguientes ensayos:
 Tallado de probeta y ensayo de resistencia a tracción con determinación de límite
elástico, tensión de rotura y alargamiento en rotura. Unidades: una por lote según
trazabilidad aportada por el suministrador o cada 400 metros de armadura tubular, con
un mínimo de tres (3) ensayos en el
 conjunto de la obra.
 El Contratista facilitará: nombre y dirección del suministrador, fecha de suministro y
certificado de calidad avalado por sus correspondientes ensayos.
 ꞏ Lechada de cemento
 Ensayo de dosificación y determinación de densidad. Unidades: una cada cinco
micropilotes.
 Toma de series de probetas prismáticas 4x4x16cm ensayadas a compresión simple
según EHE-08. Unidades: una cada cinco micropilotes.
5.- Pliego de Prescripciones Técnicas ANCLAJES.
1.- Definición
Anclaje: Dispositivo capaz de transmitir una carga de tracción, aplicable sobre el mismo, a una
zona del terreno capaz de soportar dicho esfuerzo.
El dispositivo se compone, básicamente, de:
 Cabeza: Parte del anclaje que transmite el esfuerzo de tracción de la armadura a la placa
de reparto o a la estructura.
 Armadura: Parte longitudinal, en general barra o cable, del anclaje que, trabajando a
tracción, está destinada a transmitir la carga desde la cabeza hasta el terreno. Se divide a
su vez en:
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 Longitud libre: Longitud de la armadura comprendida
entre
la cabeza
del
anclaje y el
Título del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
extremo superior de la longitud fija o bulbo.
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
 Bulbo o longitud fija: zona del anclaje destinada a transmitir la carga del anclaje al terreno,
en general mediante una lechada.
Por su forma de trabajar, los anclajes se clasifican en:
 Anclaje pasivo: Aquel que entra en tracción por sí solo, al oponerse la cabeza al movimiento
del terreno inestable o de la estructura.
 Anclaje activo: Aquel cuya armadura, una vez instalado, se pretensa hasta la carga de
proyecto que puede coincidir con la carga última de trabajo o ser sólo una fracción de ésta.
En función de la vida útil, los anclajes se clasifican en:
 Anclajes temporales: Aquellos cuya vida útil no es superior a dos (2) años.
 Anclajes permanentes: Aquellos cuya vida útil se considera superior a dos (2) años.
2.- Materiales y productos
La conexión entre el anclaje y la estructura deberá ser capaz de acoplarse a las deformaciones
previstas a lo largo de la vida del anclaje.
El conjunto de materiales utilizados deberá ser compatibles entre sí. Esta condición adquiere
particular importancia entre materiales que se encuentren en contacto directo. Las
características de los materiales no serán susceptibles de sufrir modificación durante la vida
del anclaje.
Se estará, en todo caso, a lo dispuesto en la legislación vigente en materia medioambiental,
de seguridad y salud, y de almacenamiento y transporte de productos de construcción.
Lo dispuesto en este artículo se entenderá sin perjuicio de lo establecido en el Real Decreto
1630/92 (modificado por el Real Decreto 1328/95), por el que se dictan disposiciones para la
libre circulación de productos de construcción, en aplicación de la Directiva 89/106 CEE. En
particular, en lo referente a los procedimientos especiales de reconocimiento, se estará a lo
establecido en el artículo 9 del mencionado Real Decreto.
2.1.- Armadura.
Deberá estarse a lo especificado en los artículos 240 "Barras corrugadas para hormigón
estructural", 243 "Alambres para hormigón pretensado", 244 "Cordones de dos (2) o tres (3)
alambres para hormigón pretensado" y 245 "Cordones de siete (7) alambres para hormigón
pretensado", de este pliego, así como en UNE 36068 o UNE 36094 según el caso.
Otros materiales podrán ser utilizados, únicamente si su adecuación a los anclajes está
suficientemente comprobada, además de necesitar el consentimiento explícito del Proyecto o
del Director de las Obras.
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2.2.-Cabeza de anclaje.
La cabeza
de prueba,
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
de anclaje deberá permitir la puesta en carga de VISADO
la armadura, soportar la tensión
Códigoun
de acceso
de las Adminsitraciones
: ABDCFIpuesta en
la tensión de bloqueo y, si fuera necesario,
relajamiento
y una nueva
carga en tensión. Deberá ser capaz de soportar el cien por cien (100%) de las características
de tensión de la armadura.
Deberá estar proyectada para permitir desviaciones angulares de la armadura, con respecto
a la dirección normal a la cabeza, de tres grados sexagesimales (3º) al noventa y siete por
ciento (97%) de la resistencia característica (fpk) de la armadura.
Deberá transmitir la carga de la armadura a la estructura principal o al terreno a través de
elementos de acero u hormigón convenientemente proyectados.
2.3.- Manguitos para empalme de armaduras.
Los manguitos no deberán disminuir la resistencia a tracción de la armadura. Será necesario
que la armadura no lleve manguito alguno en la zona de bulbo. No deberán modificar la
protección contra la corrosión, ni el movimiento libre de la longitud de alargamiento.
2.4.- Bulbo de anclaje.
Con el fin de anclar con la longitud de bulbo necesaria se deberán utilizar, salvo prescripción
en contra del Proyecto o del Director de las Obras, armaduras perfiladas o nervadas.
Los aceros de pretensado, que tengan una superficie lisa, sólo podrán ser utilizados, si se
anclan mediante la ayuda de dispositivos de anclaje especiales. Esto deberá venir fijado en
Proyecto o ser aceptado por el Director de las Obras, y se deberá comprobar su validez
mediante un ensayo previo.
Cuando se utilicen longitudes de bulbo inferiores a tres metros (3 m), para transmitir tensiones
de bloqueo superiores a trescientos kilonewton (300 kN), la idoneidad de la lechada de sellado
deberá ser confirmada por ensayos previos.
2.5.- Separadores y otros elementos colocados en la perforación.
Todas las vainas instaladas deberán disponer de un recubrimiento mínimo de diez milímetros
(10 mm) de lechada en la pared del orificio de perforación.
A fin de garantizar, en el orificio de perforación, un posicionamiento correcto de las armaduras,
de sus componentes, de los elementos de protección contra la corrosión o de cualquier otro
elemento, se deberán colocar separadores o centradores de manera que se respeten las
exigencias de recubrimiento mínimo de la lechada. Estos separadores no deberán interferir
en la inyección de la lechada.
La concepción de los centradores deberá tener en cuenta la forma de la perforación, posibles
acampanamientos en la misma, y la susceptibilidad del terreno a ser dañado durante la
inserción de la armadura.
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2.6.- Lechada de cemento y aditivos.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Cuando la lechada de cemento se utilice para sellar la armadura
a la vaina, será conveniente
VISADO
Código
de acceso
las Adminsitraciones
: ABDCFI
que la relación agua/cemento no exceda un valor de
cero
con decuatro
(0,4), para
minimizar el
agua libre.
Las relaciones agua/cemento, para las lechadas de los bulbos, se deberán elegir en
concordancia a las propiedades del terreno, y su rango de variación deberá encontrarse en el
intervalo de cero con cuatro a cero con seis (0,4 a 0,6).
Con el acero de pretensado únicamente podrán utilizarse aquéllos cementos y adiciones en
su caso, que especifique la vigente Instrucción de Hormigón Estructural (EHE-08).
Los cementos, que no corroan ni dañen a los aceros de pretensado podrán ser utilizados en
la inyección de lechada en armaduras pretensadas.
Deberá tenerse en cuenta la agresividad del medio, a la hora de elegir el tipo de cemento para
las lechadas en contacto con el terreno circundante.
Podrán utilizarse aditivos para mejorar la manejabilidad, reducir el agua libre o la retracción y
para aumentar el desarrollo de las resistencias.
El uso de aditivos con aceros de pretensado deberá realizarse de acuerdo con la vigente
Instrucción de Hormigón Estructural (EHE-08) y previa aprobación del Director de las Obras.
Los aditivos no deberán presentar elementos susceptibles de dañar los aceros de pretensado
o la misma lechada.
Será conveniente realizar, ensayos de laboratorio e "in situ", con el fin de verificar el
comportamiento de la mezcla.
2.8.- Protección contra la corrosión.
Considerando que no existe ningún procedimiento exacto para definir, con una precisión
suficiente, los condicionantes de corrosión, para poder predecir la evolución de esta última a
lo largo del tiempo, todos los elementos de acero de un anclaje, puestos directa o
indirectamente en tensión, deberán protegerse contra la corrosión durante su vida útil. Los
elementos de protección deberán ser capaces de transmitir las solicitaciones aplicadas a la
armadura del anclaje, cuando sea necesario. El tipo de protección contra la corrosión vendrá
dado por la vida útil prevista para el anclaje.
2.7.1.- Anclajes temporales.
Los elementos de acero de un anclaje provisional deberán tener una barrera de protección
que impida la corrosión durante una duración mínima de dos (2) años.
En caso de prolongar temporalmente la vida de un anclaje provisional, o bien que el anclaje
se coloque en un terreno con agresividad corrosiva, se deberán tomar medidas
suplementarias para proteger todos los componentes del anclaje de la corrosión, las cuales
deberán tener el visto bueno del Director de las Obras.
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El Proyecto especificará los sistemas concretos deTítulo
protección
temporal MEMORIA
a utilizar
como los
del Trabajo : AMPLIACIÓN
DEasí
CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
requisitos a cumplir por los mismos.
2.7.2.- Anclajes permanentes.
Todos los elementos de acero de un anclaje permanente que sean inaccesibles deberán
cumplir alguno de los siguientes requisitos:
 Dos (2) barreras anticorrosión, a fin de que si una de ellas se daña durante la instalación
la otra permanezca intacta.
 Una (1) sola barrera anticorrosión, cuya integridad deberá ser demostrada bien mediante
ensayo del sistema de ejecución del anclaje o bien mediante comprobación de cada anclaje
después de su instalación.
 Todo sistema de anclaje, cuya experiencia sobre la idoneidad del mismo esté
suficientemente documentada, podrá utilizarse bajo la aprobación del Director de las
Obras.
El Proyecto especificará los sistemas concretos de protección permanente a utilizar así como
los requisitos a cumplir por los mismos.
2.8.- Componentes y materiales utilizados comúnmente como protección contra la corrosión.
2.8.1.- Vainas y conductos plásticos.
Las vainas y conductos plásticos deberán cumplir las prescripciones de las normas
concernientes a estos materiales. En particular deberán ser continuas, estancas a la humedad
y resistentes a los rayos ultravioleta durante la duración de su almacenaje. Las juntas de los
elementos plásticos deberán estar selladas herméticamente por contacto directo mediante
producto de estanqueidad, de tal manera que se impida el paso de la humedad.
El espesor mínimo de pared de una vaina exterior corrugada, común a una o más armaduras
deberá ser de:
 Un milímetro (1 mm) para un diámetro interno inferior a ochenta milímetros (80 mm).
 Un milímetro y medio (1,5 mm) para un diámetro interno comprendido entre ochenta y
ciento veinte milímetros (80 y 120 mm), ambos inclusive.
 Dos milímetros (2 mm) para un diámetro interno superior a ciento veinte milímetros (120
mm).
El espesor mínimo de pared de una vaina exterior lisa, deberá ser superior en un milímetro (1
mm) a la requerida para los tubos corrugados o bien deberá estar reforzada, en proporción
equivalente.
El espesor mínimo de pared para una vaina interior lisa deberá ser de un milímetro (1 mm), y
en el caso de vaina de corrugada de cero con ocho milímetros (0,8 mm).
Para transferir las cargas, los conductos de plástico deberán ser nervados o corrugados, salvo
indicación justificada en contra del Proyecto o del Director de las Obras. La amplitud y la
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
frecuencia de las corrugas deberá estar relacionada
con
el espesor
de la
pared,DEdebiendo
ser
Título
del Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA
CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
capaces de transferir las cargas sin presentar deslizamiento.
VISADO
2.8.2.- Manguitos termorretráctiles.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Se podrán utilizar manguitos termorretráctiles para encapsular los componentes de protección
contra la corrosión que recubren la superficie de un elemento de acero.
El calentamiento de la vaina termorretráctil deberá realizarse de tal manera que las otras
vainas o tubos de plástico no resulten quemadas ni deformadas por reblandecimiento.
El porcentaje de retracción deberá ser suficiente para prevenir cualquier aparición de agujeros
a largo plazo. El espesor de la pared de los manguitos, después de la retracción, no deberá
ser inferior a un milímetro (1 mm).
2.8.3.- Dispositivos de estanqueidad.
Las juntas mecánicas deberán estar selladas con juntas tóricas, juntas de estanqueidad o
manguitos termorretráctiles.
La junta, o cualquier otro dispositivo equivalente deberá prevenir cualquier fuga del relleno o
cualquier penetración de agua desde el exterior, sea cual sea el movimiento relativo entre los
elementos considerados.
2.8.4.- Lechadas de cemento.
Se considerará como protección temporal y/o permanente la inyección de lechada de cemento
en los taladros de perforación, con la condición de que el recubrimiento del anclaje no sea
inferior a diez milímetros (10 mm) en toda su longitud, debiendo comprobarse que en cualquier
condición de carga del anclaje el ancho de las fisuras no excede de cero con un milímetros
(0,1 mm).
Se podrá realizar una de las dos barreras de protección por inyección de una lechada de
cemento denso, convenientemente controlado, con la condición de que el espesor de
recubrimiento entre la armadura y la segunda barrera no sea inferior a cinco milímetros (5
mm) y con la condición de haber comprobado que la anchura de cualquier fisura, producida
en condiciones de carga normales, no sea superior a cero con un milímetros (0,1 mm).
El reparto de fisuras y de sus anchuras puede, en ciertas condiciones, depender de la posición
de las corrugas del tendón.
2.8.6.- Productos para la protección contra la corrosión.
Podrán ser utilizados, como protección contra la corrosión, productos derivados del petróleo
(ceras) y de grasas. El Proyecto incluirá explícitamente las condiciones y criterios de
aceptación a exigir a este tipo de productos.
Estos productos no deberán ser oxidables y serán resistentes a los ataques de bacterias y
microorganismos.
Los productos de protección contra la corrosión, utilizados como barreras permanentes,
deberán estar encerrados en una vaina resistente, estanca a la humedad y cerrada por una
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caperuza no susceptible a la corrosión. En estas
estos
productos
podrán
Títulocircunstancias,
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
utilizarse igualmente para rellenar cavidades yCONSOLIDACIÓN
para servirVISADO
como lubricantes e impedir la
presencia de gas o agua.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
2.8.7.- Tubos y caperuzas metálicas.
Se podrán utilizar piezas metálicas como barreras permanentes contra la corrosión siempre
que éstas estén convenientemente protegidas externamente. Este tipo de protección podrá
obtenerse con lechadas de cemento denso, con hormigón, con galvanización en caliente o
con la aplicación de varias capas de materiales de revestimiento, siempre que vengan
indicadas en Proyecto o el Director de las Obras haya dado explícitamente su visto bueno.
Cuando dichas piezas estén sometidas a tensión durante el proceso de carga, sólo podrán
ser consideradas barreras contra la corrosión si se comprueba su validez mediante ensayos.
3.- Ejecución
Se estará, en todo caso, a lo dispuesto en la legislación vigente en materia medioambiental,
de seguridad y salud, y de almacenamiento y transporte de productos de construcción.
3.1.- Perforación.
Los taladros para la colocación de los anclajes se perforarán de acuerdo con los diámetros,
profundidades y posicionamiento indicados en los planos, salvo especificación en contra del
Director de las Obras.
El diámetro de la perforación deberá asegurar el recubrimiento especificado de lechada a lo
largo de la longitud del bulbo.
El método de perforación deberá ser seleccionado en función de las propiedades del suelo
con el objetivo de evitar alteraciones en el mismo, salvo aquellas que puedan ser consideradas
como necesarias para movilizar la resistencia de cálculo del anclaje.
Los fluidos de perforación, y los eventuales aditivos, no deberán presentar efectos adversos
sobre la armadura, sobre su protección o sobre la lechada.
Los procedimientos para contrarrestar la presión de agua y de evitar surgencias, derrumbe
del taladro o erosión durante las operaciones de perforación, puesta en obra e inyección
deben ser determinados con antelación y aplicados cuando sean necesarios.
El proceso de perforación se deberá realizar de tal manera que cualquier variación en las
características del terreno que hayan servido de base en el diseño del anclaje pueda ser
detectada inmediatamente.
La perforación de cada taladro deberá reflejarse en un parte, en el cual, se recogerán los
datos referentes a la clase de terreno, espesor de las capas, etc.; de tal manera que si se
producen variaciones con relación a lo previsto se puedan detectar y comunicar al Director de
las Obras. En estos partes se incluirán, asimismo, las pérdidas de fluido de perforación y las
posibles incidencias durante el avance.
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
3.2.- Fabricación, transporte, almacenaje y puesta en obra.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
3.2.1.- Fabricación, transporte y almacenaje.
Durante el proceso de fabricación y
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
de acceso deylassus
Adminsitraciones
: ABDCFI
almacenaje, Código
los anclajes
componentes
deberán
conservarse en un ambiente seco y limpio de elementos que puedan dañar a las armaduras
o las vainas de protección, como agua, aceites, grasas o efectos térmicos. Las armaduras
deberán estar perfectamente libres de óxido.
Durante la manipulación del anclaje se prestará especial cuidado en no retorcerlo y en evitar
excesivas curvaturas que pudieran dañar o desorganizar su ensamblaje, evitando, asimismo,
dañar los centradores-separadores y los medios de protección contra la corrosión.
En el caso de que la armadura tenga cables engrasados se deberá prestar especial atención
a la limpieza de los mismos en la zona de adherencia.
La utilización de disolventes se deberá realizar con precaución, comprobando en cada caso
que los disolventes no presentan agresividad en contacto directo con los componentes del
anclaje.
Los centradores y separadores de la armadura deberán quedar sólidamente sujetos a la
misma. El espaciamiento de los centradores dependerá fundamentalmente de la rigidez de la
armadura y de su peso por unidad de longitud.
Las armaduras se deberán inspeccionar antes de su introducción en el taladro, con el objetivo
de poder reparar, antes de su colocación, cualquier daño que pudieran presentar.
Durante la carga, transporte y puesta en obra de los anclajes se deberán tomar las
precauciones necesarias para no deformarlos o dañar sus componentes y elementos de
protección contra la corrosión.
Antes de proceder a la puesta en obra se considera conveniente proceder a chequear el
estado de la perforación y la ausencia de posibles obstrucciones en la misma.
Los intervalos de tiempo que requieran las diferentes operaciones en la ejecución de un
anclaje se deberán determinar en función de las propiedades del terreno, tendiendo, en
cualquier caso, a intervalos lo más cortos posibles.
3.2.- Inyección.
Todas las operaciones de inyección, tales como sistema de inyección, volúmenes, presiones,
etc., se consignarán en un parte de trabajo.
La composición de las mezclas de inyección dependerá de la naturaleza del suelo.
En presencia de suelos agresivos se deberán utilizar cementos resistentes a los mismos.
La preinyección, en caso de ser necesaria, se realizará, en general, rellenando la perforación
mediante lechada de cemento. Las lechadas de arena/cemento se utilizarán generalmente en
rocas o en suelos cohesivos fuertemente consolidadas que presenten fisuras parcialmente
rellenas o abiertas, y en suelos no cohesivos permeables para reducir la pérdida de lechada.
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Las inyecciones químicas, cuyo uso se encuentra
fuera
de :la
prácticaMEMORIA
normal,
en caso de
Título
del Trabajo
AMPLIACIÓN
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
utilizarse, deberán verificar que no contienen elementos
que VISADO
puedan dañar al anclaje.
3.2.1.- Inyección del anclaje.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Se deberá proceder a inyectar lo más pronto posible una vez colocado el anclaje en el taladro.
La boca del conjunto de inyección deberá permanecer siempre sumergida en la lechada
durante todo el proceso de inyección, debiendo proseguirse la inyección hasta que la
consistencia de la lechada emergente sea similar a la de la lechada inyectada.
El proceso de inyección se deberá realizar siempre desde la zona más baja a inyectar hacia
arriba, y no deberá interrumpirse una vez iniciado el proceso. El método empleado deberá
asegurar la eliminación del aire y del agua para conseguir rellenar íntegramente el taladro.
Cuando esté prevista una inyección repetitiva o una reinyección se deberá incorporar un
sistema de tubos manguito.
Las inyecciones selectivas a alta presión podrán ser utilizadas para aumentar la resistencia
del anclaje, por el efecto de mejora que la lechada induce en el terreno. Esta operación podrá
realizarse antes o después de la colocación del anclaje.
El proceso de inyección deberá asegurar que no se transmita la fuerza del terreno al anclaje
más que en la zona del bulbo.
Después de realizada la inyección no se manipulará el anclaje hasta que se alcance la
resistencia característica necesaria estipulada en Proyecto. En general se considerará
suficiente, para proceder al tesado del anclaje, un intervalo de tiempo de siete días (7 d) desde
la finalización del proceso de inyección del mismo. Este plazo se puede reducir en función del
uso de acelerantes de fraguado.
3.3.- Equipo y tesado de los anclajes.
Los equipos de tesado deberán ser regularmente calibrados.
La operación de tesado de los anclajes se deberá hacer preferentemente en una sola
operación. Los equipos que apliquen una solicitación individual, no simultánea por cada cable
deberán equiparse con un dispositivo de medida permanente para poder calcular la tensión
total aplicada al anclaje durante el tesado.
La secuencia del proceso de tesado de los anclajes se deberá especificar antes del inicio de
los trabajos.
Durante los ensayos y fases de tesado de los anclajes se deberá asegurar que no se produce
ningún deterioro en la integridad de los mismos.
4.- Ensayos, vigilancia y control
Se consideran tres tipos de ensayos:

Ensayos de investigación.

Ensayos de adecuación o idoneidad.

Ensayos de aceptación.
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Los métodos de puesta en carga serán los recogidos
enTrabajo
NLT: 257
y NLTMEMORIA
258. DE CALCULO
Título del
AMPLIACIÓN
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Durante los períodos de mantenimiento de la tensión,
cuando
se determine la fluencia, la
VISADO
Código de acceso
de las Adminsitraciones
: ABDCFI
precisión de las medidas deberá ser de cinco centésimas
de milímetro
(0,05 mm).
Cuando no
se mida la fluencia la precisión requerida será de cero con cinco milímetros (0,5 mm).
La sensibilidad de los aparatos de medida de la fluencia será una centésima de milímetro
(0,01 mm).
La medida de tracciones en los anclajes se deberá realizar con precisión igual o superior al
dos por ciento (2 por 100) de la tensión máxima aplicada durante cada ensayo.
La sensibilidad de los dispositivos utilizados en los ensayos de relajación de tensiones será
igual o superior al cero con cinco por ciento (0,5 por 100) de la tensión de prueba.
La tensión de referencia adoptada, con relación a la cual se miden todas las tensiones deberá
ser, normalmente, un décimo de la tensión de prueba, Pp (Pa = 0,1 Pp).
Podrá tomarse una tensión de referencia superior cuando después de algunos ciclos de carga
aparezcan alargamientos no esperados o excesivos de la armadura.
Si no se sobrepasarán los límites de fluencia o de pérdida de tensión, el valor máximo de la
tensión de bloqueo Po, deberá limitarse a cero con seis veces la tensión característica de
rotura del acero (Po 0,6 Ptk).
En los ensayos de idoneidad, y en los de aceptación, cuando se sobrepase el valor límite de
fluencia, o de pérdida de tensión, se deberá disminuir el valor de la tensión de bloqueo hasta
alcanzar un valor que permita respetar el criterio de fluencia o de pérdida de tensión.
4.1.- Ensayos de investigación.
Los ensayos de investigación se realizarán previamente a la ejecución de los anclajes. Será
recomendable realizar dichos ensayos cuando los anclajes vayan a ser realizados en terrenos
cuyas propiedades no hayan sido verificadas en ensayos anteriores o cuando las tensiones,
a las que van a estar sometidos, sean superiores a las adoptadas en condiciones de terreno
semejantes ya conocidas.
En estas condiciones se deberá determinar:

La resistencia del bulbo del anclaje Ra, en el contacto terreno-lechada.

La longitud libre aparente de la armadura Lap

La carga crítica de fluencia del anclaje, o las características de fluencia del anclaje a
diferentes cargas hasta la rotura según NLT 258.
El procedimiento de aplicación de carga se hará de acuerdo con lo establecido por el método
de ensayo utilizado.
4.2.- Ensayos de adecuación o idoneidad.
Antes de la ejecución de estos ensayos se deberá disponer del conjunto de resultados e
interpretación de los ensayos de investigación realizados.
Los ensayos de idoneidad deberán confirmar:
79
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
La capacidad del anclaje de soportar la tensión
deTrabajo
prueba
Pp
Título del
: AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO

Las características de fluencia o de la pérdida de tensión
del anclaje hasta la tensión de
VISADO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
prueba Pp

Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
La longitud libre aparente de la armadura, Lap
Se realizarán al menos tres (3) ensayos de idoneidad, en condiciones idénticas a los anclajes
de la obra.
El procedimiento de aplicación de carga se hará de acuerdo con lo establecido por el método
de ensayo utilizado.
4.3.- Ensayos de aceptación.
Estos ensayos se deberán realizar sistemáticamente en el tesado de todos los anclajes.
Los objetivos de estos ensayos son:

Comprobar la capacidad del anclaje de soportar la tensión de prueba, Pp

Determinar la longitud libre aparente de la armadura, Lap

Confirmar las características de fluencia o pérdida de tensión en el estado límite de
servicio.
El procedimiento de aplicación de la carga se hará de acuerdo con lo establecido por el
método de ensayo utilizado.
5.- Medición y abono
Los anclajes se medirán y abonarán al importe establecido en los Cuadros de Precios para
las siguientes unidades:

Unidad de partes fijas del anclaje, que incluirá la cabeza, placa, tesado y sistemas de
protección externa (caperuzas, etc.).

Metro (m) de anclaje realmente ejecutado, incluyendo el conjunto de operaciones y
suministros necesarios para su ejecución. Esta unidad se medirá siempre desde la cara
de apoyo de la cabeza de anclaje.
ESPECIFICACIONES Y DISTINTIVOS DE CALIDAD
El cumplimiento de las especificaciones técnicas obligatorias requeridas a los productos
contemplados en este artículo, se podrá acreditar por medio del correspondiente certificado
que, cuando dichas especificaciones estén establecidas por referencia a normas, podrá estar
constituido por un certificado de dichas normas.
El certificado acreditativo del cumplimiento de las especificaciones técnicas obligatorias
establecidas en este artículo podrá ser otorgado por los Organismos españoles –públicos y
privados- autorizados para realizar tareas en el ámbito de los materiales, sistemas y procesos
industriales, conforme al Real Decreto 2200/95, de 28 de diciembre. El alcance de la
especificación en este caso, estará limitado a los materiales para los que tales Organismos
posean la correspondiente acreditación.
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Si los productos, a los que se refiere este artículo,
disponen
una marca,
sello
o distintivo
Título
del Trabajo :de
AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
MURO CONTENCIÓN.
de calidad que asegure el cumplimiento de las CONSOLIDACIÓN
especificaciones
técnicas que se exigen en
VISADO
de acceso
de lasreconocido
Adminsitracionespor
: ABDCFI
este artículo, se reconocerá como tal cuando dichoCódigo
distintivo
esté
la Dirección
General de Carreteras del Ministerio de Fomento.
NORMAS DE REFERENCIA EN EL ARTÍCULO 675

UNE 36068 Barras corrugadas de acero soldable para armaduras de hormigón armado.

UNE 36094 Alambres y cordones de acero para armaduras de hormigón pretensado.

NLT 257 Ensayo de puesta en carga de un anclaje mediante ciclos incrementales para
la determinación del desplazamiento por fluencia de la cabeza del anclaje.

NLT 258 Ensayo de puesta en carga de un anclaje mediante fases incrementales para
la determinación del desplazamiento por fluencia de la cabeza del anclaje.
6.- Pliego Condiciones Técnicas RESINAS.
Los trabajos de consolidación de los cimientos deben cumplir una serie de condiciones técnicas:
 Ensayos iniciales: antes del inicio de las inyecciones se realizarán un total de 2 ensayos de
penetración dinámica ubicados en zonas próximas a los cimientos.
 Inyección: la eficacia del tratamiento se realizará mediante el empleo de niveles y equipos
láser que certifiquen el inicio del levantamiento de la estructura. Queda excluido cualquier otro
sistema mecánico o físico.
 Resina: dada la naturaleza del terreno se tendrá que aportar certificado de idoneidad de la
resina, garantizando que la misma en confinamiento es capaz de ejercer una presión de
hinchamiento de al menos 10 MPa.
 Ensayos finales: terminados los trabajos de inyección se realizarán un total de 2 ensayos de
penetración dinámica ubicados en las mismas zonas que los iniciales para comprobar la mejora
del terreno, cuyo valor debe ser al menos un 30% de la resistencia penetrómetrica inicial.
 Impacto ambiental: La resina debe poseer una certificación de compatibilidad medioambiental
de acuerdo con la normativa vigente en materia de contaminación.
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7.- Gestión de Residuos.
Se trata de dos muros de contención para la calle
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
de acceso y VISADO
plaza de la Ermita de la Sangre
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ubicados en la calle Bajada Sangre, Castalla. Alicante.
El objeto de la memoria a la que hace referencia este plan de gestión de residuos, es diseñar
los sistemas de contención que permitan la estabilización de ambos muros.
Se presenta el presente Plan de Gestión de Residuos de Construcción y Demolición, con el
siguiente contenido:
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1.- Identificación de los residuos (según ORDEN MAM/304/2002)
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
2.- Estimación de la cantidad que se generará (en Tn
y m3)
VISADO
3.- Medidas de segregación “in situ”
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
4.- Previsión de reutilización en la misma obra u otros emplazamientos (indicar cuales)
5.- Operaciones de valorización “in situ”
6.- Destino previsto para los residuos.
7.- Instalaciones para el almacenamiento, manejo u otras operaciones de gestión.
8.- Valoración del coste previsto para la correcta gestión de los RCDs.
1.- Identificación de residuos según orden MAM/304/2002
Descripción.
Son los residuos no peligrosos que no experimentan transformaciones físicas, químicas o
biológicas significativas.
Los residuos inertes no son solubles ni combustibles, ni reaccionan física ni químicamente ni de
ninguna otra manera, ni son biodegradables, ni afectan negativamente a otras materias con las
que entran en contacto de forma que puedan dar lugar a contaminación del medio ambiente o
perjudicar a la salud humana. Se contemplan los residuos inertes procedentes de obras de
construcción y demolición, incluidos los de obras menores de construcción y reparación
domiciliaria sometidas a licencia municipal o no.
Los residuos inertes procederán de:
 Excavaciones. Normalmente son tierras limpias que son reutilizadas en rellenos o para
regularizar la topografía del terreno.
 Escombros de construcción.
Requisitos legales:
 Real Decreto 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y gestión de los
residuos de construcción y demolición.
 Orden MAM/304/2002, de 8 de febrero, por la que se publican las operaciones de
valorización y eliminación de residuos y lista europea de residuos. BOE 19/02/2003. (Incluye
la Corrección de errores de BOE 12/03/02).
 Ley 10/98 de 21 de abril de Residuos.
 RD 1481/2001 de 27 de diciembre, por el que se regula la eliminación de residuos mediante
depósito en vertedero.
 Plan Nacional de Residuos de Construcción y Demolición 2000-2006, 12 de julio de 2001.
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Se garantizará en todo momento:
 Comprar la cantidad justa de materias para la
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
construcción, VISADO
evitando adquisiciones masivas,
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
que provocan la caducidad de los productos, convirtiéndolos en residuos.
 Evitar la quema de residuos de construcción y demolición.
 Evitar vertidos incontrolados de residuos de construcción y demolición.
 Habilitar una zona para acopiar los residuos inertes, que no estará en:
 Cauces.
 Vaguadas.
 Lugares a menos de 100 m. de las riberas de los ríos.
 Zonas cercanas a bosques o áreas de arbolado.
 Espacios públicos.
 Los residuos de construcción y demolición inertes se trasladarán al vertedero, ya que es la
solución ecológicamente más económica.
 Antes de evacuar los escombros se verificará que no estén mezclados con otros residuos.
 Reutilizar los residuos de construcción y demolición:
 Las tierras y los materiales pétreos exentos de contaminación en obras de construcción,
restauración, acondicionamiento o relleno.
 Los procedentes de las obras de infraestructura incluidos en el Nivel I, en la restauración
de áreas degradadas por la actividad extractiva de canteras o graveras, utilizando los
planes de restauración.
Clasificación de residuos de la construcción y demolición
Orden MAM/304/2002 de 8 de febrero, por la que se publican las operaciones de valoración y
eliminación de residuos y lista europea de residuos.
17.01 Hormigón, ladrillos, tejas y materiales cerámicos.
 17 01 01 Hormigón.
 17 01 02 Ladrillos.
 17 01 03 Tejas y materiales cerámicos.
 17 01 06* Mezclas, o fracciones separadas de hormigón, ladrillos, tejas y materiales
cerámicos, que contienen sustancias peligrosas.
 17 01 07 Mezclas de hormigón, ladrillos, tejas y materiales cerámicos distintas a las
especificada en el código 17 01 06 (3).
17 02 Madera Vidrio y Plástico.
 17 02 01 Madera.
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 17 02 02 Vidrio.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
 17 02 03 Plástico.
 17 02 04* Vidrio, plástico y madera que contienen sustancias peligrosas o esten
contaminados por ellas.
17 03 Mezclas bituminosas, alquitrán de hulla y otros productos alquitranados.
 17 03 01* Mezclas bituminosas que contienen alquitrán de hulla.
 17 03 02 Mezclas bituminosas distintas de las especificadas en el código 17 03 01. 17 03
03* Alquitrán de hulla y productos alquitranados.
17 04 Metales (incluidas sus aleaciones).
 17 04 01 Cobre, bronce, latón.
 17 04 02 Aluminio.
 17 04 03 Plomo.
 17 04 04 Zinc.
 17 04 05 Hierro y acero.
 17 04 06 Estaño.
 17 04 07 Metales mezclados.
 17 04 09* Residuos metálicos contaminados con sustancias peligrosas,
 17 04 10* Cables que contienen hidrocarburos, alquitrán de hulla y otras sustancias
peligrosas.
 17 04 11 Cables distintos de los especificados en el código 17 04 10.
17 05 Tierra (incluida la excavada de zonas contaminadas), piedras y lodos de drenaje.
 17 05 03* Tierra y piedras que contienen sustancias peligrosas.
 17 05 04 Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código 17 05 03. 17 05 05*
Lodos de drenaje que contienen sustancias peligrosas.
 17 05 06 Lodos de drenaje distintos de los especificados en el código 17 05 05. 17 05 07*
Balasto de vías férreas que contienen sustancias peligrosas.
 17 05 08 Balasto de vías férreas distinto del especificado en el código 17 05 07.
17 06 Materiales de aislamiento y materiales de construcción que contienen amianto.
 17 06 01* Materiales de aislamiento que contienen amianto.
 17 06 03* Otros materiales de aislamiento que consisten en, o contienen, sustancias
peligrosas.
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 17 06 04 Materiales de aislamiento distintos de los
en los
códigos
17 06 01 y
Títuloespecificados
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
17 06 03.
 17 06 05* Materiales de construcción que contienen amianto
17 08 Materiales de construcción a partir de yeso.
 17 08 01* Materiales de construcción a partir de yeso contaminados con sustancias
peligrosas.
 17 08 02 Materiales de construcción a partir de yeso distintos de los especificados en el
código 17 08 01.
17 09 Otros residuos de construcción y demolición.
 17 09 01* Residuos de construcción y demolición que contienen mercurio.
 17 09 02* Residuos de construcción y demolición que contienen PCB (por ejemplo, sellantes
que contienen PCB, revestimientos de suelo a partir de resinas que contienen PCB,
acristalamientos dobles que contienen PCB, condensadores que contienen PCB).
 17 09 03* Otros residuos de construcción y demolición (incluidos los residuos mezclados)
que contienen sustancias peligrosas.
 17 09 04 Residuos mezclados de construcción y demolición distintos de los especificados
en los códigos 170901, 17 09 02 y 17 09 03.
(*) Los residuos que aparecen en la lista señalados con un asterisco (*) se consideran residuos
peligrosos de conformidad con la Directiva 91/689/CEE sobre residuos peligrosos a cuyas
disposiciones estén sujetos.
Identificación de residuos de la construcción.
De todos los residuos contemplados en la Orden, los que previsiblemente se generarán
durante el transcurso de esta obra serán los siguientes:
 17 05 04 Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código
 17 05 03. Detritus de excavación.
 17 02 03 Plástico
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2.- Estimación de la cantidad que se generará.
Código
17 05 04
17 05 03
17 02 03
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones
: ABDCFI
Volumen
Denominación
Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código 17 05 03
Detritus de excavación
Plástico
generado
m3
100,0
50,0
1,0
3.- Medidas de segregación “in situ”
Los residuos se disgregarán convenientemente antes de depositarlos en los contenedores
para su traslado a vertedero.
4.- Previsión de reutilización en la misma obra u otros emplazamientos (indicar cuales)
Tanto la totalidad del detritus proveniente de la excavación como el resto de los materiales de
escombro se trasladarán a los correspondientes vertederos autorizados.
5.- Operaciones de valorización “in situ”
Se seleccionarán los materiales aprovechables o reciclables, enviando a vertedero únicamente
escombro limpio, de materiales procedentes de la obra.
6.- Destino previsto para los residuos.
Todos los residuos serán transportados a las instalaciones de la empresa RECICLADOS Y
SERVICIOS DEL MEDITERRANEO en Villena, Alicante.
Datos de la empresa: Nombre: RECICLADOS Y SERVICIOS DEL MEDITERRANEO s.l.
Dirección: Paraje de Cabecicos, 03400 Villena. Alicante.
SERVICIOS Y CONTRATAS MEGA S.L. está autorizada a realizar procesos de Valoración,
Tratamiento, Almacenamiento Temporal, Clasificación y Autogestión de los siguientes tipos de
residuos:
170101
Hormigón.
170102
Ladrillos.
170504
Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código 17 05 03.
170904
Residuos mezclados de construcción y demolición distintos de los especificados en los códigos
17 09 01, 17 09 02 y 17 09 03.
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Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
7.- Instalaciones para el almacenamiento, manejo u otras
operaciones
de gestión.
Título
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Las propias de la empresa gestora.
8.- Valoración del coste previsto para la correcta gestión de los RCDS.
Código
17 05 04
17 05 03
17 02 03
Denominación
Tierra y piedras distintas de las especificadas en el código 17 05 03
Detritus de excavación
Plástico
88
Volumen
generado
m3
Presupuesto
100,0
92,0
50,0
30,0
1,0
200,0
322,0
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
PRESUPUESTO
89
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
7.‐ Presupuesto
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
MICROPILOTAJE EN MURO/A
Precio
Cod
Unidad
MC1
m2
MC2
Ud
MC3
ml.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA
€ ImporteDE
Medición unitario
€ CALCULO
Demolición de pavimento exterior de adoquines y capa de arena, con martillo neumático, y carga manual de CONSOLIDACIÓN
escombros sobre camión o MURO CONTENCIÓN.
contenedor.
10,80
216,00
VISADO 20,0
Código de acceso de las Adminsitraciones
: ABDCFI
Transporte, puesta en obra y retirada de equipo completo para la realización de micropilotes.
1 2.801,12
2.801,12
Descripción
Micropilote de diámetro nominal 200 mm, compuesto de perfil tubular con rosca ø 127,0x9 mm, de acero EN ISO 11960 N‐80, con límite elástico
562 N/mm² y lechada de cemento CEM I 42,5N, con una relación agua/cemento de 0,4 dosificada en peso, vertida por el interior de la armadura
mediante sistema de inyección única global (IU) hasta un consumo de cemento de 50 Kg/ml.
Replanteo de los micropilotes.
Descabezado micropilote con martillo eléctrico y carga manuel de escombros sobre camión o contenedor.
Conexión micropilote al encepado mediante barras corrugada soldadas a la armadura tubular del micropilote según planos.
Zona
Muro/A ‐ 1
Muro/A ‐ 2
Muro/A ‐ 3
Muro/A ‐ 4
Unidades Longitud
5
7,50
4
8,00
4
8,50
4
9,50
37,50
32,00
34,00
38,00
141,50
93,37
13.211,86
4,00
280,11
1.120,44
m2
Demolición de solera o pavimento de hormigón en masa de hasta 10 cm de espesor, con martillo neumático, y carga manual de escombros sobre
camión o contenedor.
20,00
8,75
175,00
MC6
m3
Excavación en zanjas para cimentaciones en suelo de arcilla semidura, con medios manuales, retirada de los materiales excavados y carga a
camión.
20,00
65,66
1313,2
MC7
m3
Viga atado micropilotes de hormigón armado, de 45x80 cm de sección, realizado con hormigón HA‐25/B/20/IIa fabricado en central, y vertido
desde camión, y acero UNE‐EN 10080 B 500 S, cuantía 75 kg/m³; para recalce de cimentación existente, conservando su canto, realizado por
bataches, en fases sucesivas.
4,18
233,43
976,48
m3
Viga atado micropilotes de hormigón armado, con forma de L, 37X100 cm de sección y tacón 38x40x50 cm de dimensiones, realizado con
hormigón HA‐25/B/20/IIa fabricado en central, y vertido desde camión , y acero UNE‐EN 10080 B 500 S, cuantía 105 kg/m³; para recalce de
cimentación existente, incrementando su canto en 10 cm, realizado por bataches, en fases sucesivas.
3,33
326,8
1088,24
24
46,69
1120,56
17
MC4
MC5
MC8
MC9
T.
Exceso cemento por encima de 50 Kg/ml. para inyección de micropilote
Ud
Anclaje de barra corrugada de acero UNE‐EN 10080 B 500 S de 16 mm de diámetro, con resina epoxi, libre de estireno, aplicada con boquilla de
dosificación y mezcla automática, colocada en taladro de 24 mm de diámetro y 300 mm de profundidad, en cimentación existente de hormigón,
para recalce de cimientos.
m2
Reposición Adoquines retirados y solera de hasta 10 cm de espesor
20,00
93,37
1867,40
MC11
Ud
Grupo electrógeno 40 Kvas y su correspondiente combustible para suministro de electricidad al equipo de inyección de la lechada de cemento de
los micropilotes.
1
3.221,29
3.221,29
MC12
Ud
Ensayo sobre una muestra de cemento con probeta cilindrica 4x4x16 cm, con determinación de: tiempo de fraguado.
3
88,88
266,64
MC13
Ud
Ensayo destructivo sobre una muestra de perfil laminado, con determinación de: límite elástico aparente, resistencia a tracción, módulo de
elasticidad, alargamiento y estricción.
MC10
1 215,95556 215,955556
Suma
27.594,19
ANCLAJES EN MURO/A
Cod
Unidad
ANC1
Ud
Transporte, puesta en obra y retirada de equipo completo para la realización de anclajes
ml.
Anclaje PERMANENTE al terreno, mediante perforación del muro de mampostería y del terreno, con 127 mm de diámetro exterior, con una
inclinación de 20° respecto al plano horizontal formados por barras tipo GEWI (fyk= 500 N/mm2); inyección a presión mediante el sistema de
inyección única global (IU), de lechada de cemento CEM I 42,5N SR, con una relación agua/cemento de 0,4, dosificada en peso hasta un consumo
de 30 Kg/ml; fijación de las barras a las cabezas de los anclajes, tesado de los mismos, sellado de la perforación y puesta en servicio.
Replanteo de anclajes.
ANC2
Medición
Descripción
Diámetro
barra
(mm)
32
32
32
32
32
32
40
50
Unidades
2
1
2
2
2
2
11
Longitud
(m)
11,0
12,0
13,0
14,5
15,5
17,5
2
2
15,5
2
2
15,5
ANC3
Ud
Cabeza de anclaje PERMANENTE para anclaje de barra 32/40/50 mm, formada por placa de reparto, tuerca y contratuerca. Tesado de los anclajes
ANC4
T.
Exceso cemento por encima de 30 Kg/ml. para inyección de anclaje PERMANENTE
ANC5
Ud
Grupo electrógeno 40 Kvas y su correspondiente combustible para suministro de electricidad al equipo de inyección de la lechada de cemento de
los micropilotes.
ANC6
ml.
Suministro y colocación viga perimetral formada por 2 UPN 280 soldados y colocados en Muro/a para colocación de anclajes. Incluye roza al muro
de mampostería y suministro y colocación de maxrite injection entre viga y muro, según detalle en planos.
Unidades
5
1
(m)
4,25
10,50
Precio
unitario €
Importe €
1
2.801,12
2.801,12
22,0
12,0
26,0
29,0
31,0
35,0
155,0
93,37
14.472,35
31,0
31,0
93,37
2.894,47
31,0
31,0
93,37
2.894,47
15
280,11
4.201,65
5,00
280,15
1.400,75
1
1.867,41
1.867,41
704,69
Suma
22.373,91
52.906,13
21,3
10,5
31,8
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
CONSOLIDACIÓN MURO/B
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Cod
CND1
CND2
Descripción
Unidad
Ud Desplazamiento e implantación de equipo material y equipo humano
Ud
Ud
Importe €
2.000,00
1 11.204,48
11.204,48
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN
MURO
CONTENCIÓN.
Consolidación de terreno bajo cimentación Muro/B en una profundidad de 2,0 m con la realización
de 2 niveles, mediante
la ejecución
de
perforaciones separadas 90 cm. e introducción de 2 tubos de acero. Inyección de resina superconsolidante con una presión
de hinchamiento
VISADO
contrastable de 10 MPa hasta verificar inicio de levantamiento de la estructura mediante nivel y receptores láser colocados a tal efecto. Cortado y
acceso
las Adminsitraciones
: ABDCFI
retirada de tubos. Parte proporcional de 2 ensayos de penetración dinámica. Parte proporcionalCódigo
de Segurode
Decenal
con de
compañía
de ámbito
internacional.
CND3
Precio
Medición unitario €
1 2.000,00
Retirada y reposición adoquines en los puntos deinyección (1 adoquin por punto: aproximadamente 21 adoquines)
21
27,78
Suma
583,33
13.787,81
REPARACION CALLE ENTRE MURO/ A Y MURO/B
Descripción
Medición
Precio
unitario €
Cod
Unidad
Importe €
CAL1
m2
Retirada de pavimento exterior de adoquines/bordillos y capa de arena, y acopio y carga manual de escombros sobre camión o contenedor.
30,21
18,40
555,86
CAL2
m2
Demolición de pavimento exterior de hormigón en masa, mediante retroexcavadora con martillo rompedor, y carga mecánica de escombros sobre
camión o contenedor.
30,21
42,34
1.279,09
CAL3
m2
Solera de hormigón en masa de 10 cm de espesor, realizada con hormigón HM‐15/B/20/I fabricado en central y vertido desde camión, extendido y
vibrado manual.
30,21
26,37
796,64
CAL4
ml
Suministro y colocación mortero elástico en junta entre solera y muro. Mortero elástico MAXFLEXX 900 F, previa imprimación de PRIMER 900
15,00
131,78
1.976,70
CAL5
m2
Reposición Adoquines/ bordillos aparejados a matajunta para tipo de colocación flexible, sobre una capa de arena de 0,5 a 5 mm de diámetro, cuyo
espesor final, una vez colocados los adoquines y vibrado el pavimento con bandeja vibrante de guiado manual, será uniforme y estará comprendido
entre 3 y 5 cm, dejando entre ellos una junta de separación entre 2 y 3 mm, para su posterior relleno con arena natural, fina, seca y de granulometría
comprendida entre 0 y 2 mm, realizado sobre firme compuesto por base flexible de zahorra natural, de 20 cm de espesor.
30,21
65,94
1992,05
CAL6
m2
Retirada adoquines y bordillos en encuentro calle con muros para colocación junta de mortero elástico
10,00
18,40
184,00
CAL6
ml
Regata de 3x3xm en la base de adoquines existente.
10,00
59,66
596,60
CAL8
ml
Suministro y colocación mortero elástico en junta entre solera y muro. Mortero elástico MAXFLEXX 900 F, previa imprimación de PRIMER 900
10,00
36,32
363,20
CAL9
m2
Reposición Adoquines/ bordillos aparejados a matajunta para tipo de colocación flexible, sobre una capa de arena de 0,5 a 5 mm de diámetro, cuyo
espesor final, una vez colocados los adoquines y vibrado el pavimento con bandeja vibrante de guiado manual, será uniforme y estará comprendido
entre 3 y 5 cm, dejando entre ellos una junta de separación entre 2 y 3 mm, para su posterior relleno con arena natural, fina, seca y de granulometría
comprendida entre 0 y 2 mm, realizado sobre firme compuesto por base flexible de zahorra natural, de 20 cm de espesor.
10,00
65,94
Suma
659,40
8.403,54
OTROS
Cod
Descripción
Unidad
Medición
Precio
unitario €
Importe €
SS1
Ud
Medidas colectivas de Seguridad y Salud
1
550,00
550,00
SS2
Ud
Gestión deResiduos
1
3.234,83
Suma
3.234,83
3.784,83
P.E.M.
19% G.G. + B.I.
Total
106.476,50
20.230,54
126.707,04
LOPEZ
LIMIA JOSE
MARIA 27461039
M
Firmado digitalmente por LOPEZ
LIMIA JOSE MARIA - 27461039M
Nombre de reconocimiento (DN):
c=ES,
serialNumber=IDCES-27461039M,
givenName=JOSE MARIA,
sn=LOPEZ LIMIA, cn=LOPEZ LIMIA
JOSE MARIA - 27461039M
Fecha: 2018.10.25 18:34:52 +02'00'
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ANEXO: FOTOS MUROS
90
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
91
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
92
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
93
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
94
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
95
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
96
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ANEXO: FOTOS CATAS
97
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FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
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CATA 1 Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
98
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
CATA 2
99
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
CATA 3
100
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ANEXO: FOTOS ENSAYOS DE
PENETRACIÓN DINÁMICA
101
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
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Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ENSAYO PENETRACIÓN DINÁMICA 1
102
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ENSAYO PENETRACIÓN DINÁMICA 2
103
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ENSAYO PENETRACIÓN DINÁMICA 3
104
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ENSAYO PENETRACIÓN DINÁMICA 4
105
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ANEXO: PRODUCTOS ESPECIALES
 MAXRITE INJECTION PARA CONEXIÓN VIGA METÁLICA
ANCLAJES CON MURO/A.
 MASFLX 900 F PARA UNIÓN SOLERA DE HORMIGÓN
ARMADO CON MURO/A Y MURO/B
106
BOLETÍN TÉCNICO Nº: 176.01
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
MAXRITE
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
®
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
INJECTION
MORTERO FLUIDO SIN RETRACCIÓN,
DE ALTA RESISTENCIA MECÁNICA Y ADHERENCIA,
MODIFICADO CON POLÍMEROS E INHIBIDORES
DE CORROSIÓN
DESCRIPCIÓN
®
MAXRITE
INJECTION
es un mortero
monocomponente sin retracción formulado en base
de cemento y productos minerales, modificado con
polímeros e inhibidores de corrosión. Posee altas
resistencias mecánicas y gran adherencia, con
excelente fluidez y está exento de cloruros y
agregados metálicos. Se presenta en polvo y listo
para su empleo al añadirle agua.
Está especialmente indicado para reparaciones
estructurales del hormigón y anclajes expuestos a
alta agresividad ambiental, ofreciendo una
protección adicional a las armaduras y elementos
metálicos. Cumple con los requisitos de la clase R4
según norma europea EN-1504-3.
APLICACIONES
• Restauración de elementos estructurales de
hormigón recuperando su forma y función
original. Norma EN-1504-9 Principio 3 (CR) –
Método 3.2 Relleno con mortero.
- En reparación general del hormigón afectado
por corrosión de las armaduras o defectos
de hormigonado mediante vertido en
encofrado, como pilares, vigas, muros
pantalla, pilotes, etc.
- Reparación estructural de hormigones
dañados por heladas, sales de deshielo,
impactos mecánicos, etc.
- Estructuras a reparar sometidas a cargas
dinámicas.
• Refuerzo de elementos de hormigón con
incremento o restauración de la capacidad
portante mediante recrecido con mortero.
Norma EN-1504-9 Principio 4 (SS) – Método 4.4
Adición de mortero. En refuerzo de pilares,
vigas y losas.
• Restauración del pasivado de las armaduras.
Norma EN-1504-9 Principio 7 (RP) – Método
7.1 Incremento del recubrimiento de la
armadura con mortero y Método 7.2 Reemplazo
del hormigón contaminado o carbonatado.
- Recrecido del hormigón para incrementar el
recubrimiento de las armaduras.
• Como puente de transmisión de cargas entre
estructuras metálicas y hormigón gracias a su
alta adherencia.
• Mantenimiento de instalaciones industriales,
plantas de tratamiento de aguas residuales,
estructuras costeras, etc.
• Relleno por inyección o vertido de bancadas de
maquinaría, bajo placas de apoyo y reparto.
• Apoyos de vigas en puentes y grúas.
• Anclaje de pilares en estructuras prefabricadas
de hormigón.
• Anclaje de cables, pernos y tubos pasantes.
VENTAJAS
• Los inhibidores de corrosión protegen y pasivan
la armadura prolongando la vida útil de la zona
reparada.
• Altas resistencias mecánicas iniciales y finales.
• Muy buena adherencia sobre el hormigón y
sobre las armaduras.
• Inalterable a las temperaturas extremas una vez
fraguado.
• Resistente a las cargas repetidas.
• Impermeable, muy resistente al agua, aceite,
grasas y derivados.
• Sin retracción, ligeramente expansivo.
• No contiene cloruros, ignífugo, no es corrosivo
ni tóxico.
• Elevado poder autonivelante y de relleno,
permite su colocación por inyección o vertido.
• No presenta exudación o segregación en el
amasado.
MODO DE EMPLEO
Preparación del soporte
El hormigón débil, dañado o deteriorado debe
eliminarse hasta llegar al soporte estructuralmente
resistente mediante picado con medios mecánicos,
abrasivos o a percusión, chorro de arena o agua a
alta presión, cajeando los bordes de la reparación
perpendicularmente a la superficie con profundidad
mínima de 1 cm.
© DRIZORO S.A.U.
MAXRITE
MAXRITE ® INJECTION
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Descubrir las armaduras afectadas por la corrosión,
eliminando el hormigón hasta que la armadura
expuesta no esté afectada. Sanear bajo la armadura
para limpiarla eficazmente en todo el perímetro y
®
poder cubrirla con 1 cm de espesor de MAXRITE
INJECTION como mínimo.
Eliminar el óxido de las armaduras mediante cepillo
de púas de acero, chorro de arena o granalla, pistola
de agujas, etc. Aplicar convertidor de óxido y
®
protector MAXREST PASSIVE (Boletín Técnico nº
12).
Posteriormente, lave la superficie con agua presión.
La superficie debe estar limpia y libre de polvo,
grasas, partículas sueltas o cualquier otra sustancia
que pueda afectar negativamente a la adherencia.
Humedezca hasta saturación la superficie del
soporte antes del vertido, pero evitando formar
charcos.
Preparación de la mezcla
®
Verter gradualmente MAXRITE INJECTION en
un recipiente limpio que contenga parte del agua de
amasado que en total oscilará entre el 12 y el 14%
®
del peso del MAXRITE INJECTION (de 3 a 3,5
litros de agua por saco de 25 kg) en función de la
consistencia deseada. Batirlo mecánicamente
durante 3 ó 4 minutos con una mezcladora a baja
velocidad, añadiendo el resto del agua hasta la
cantidad necesaria. También puede usarse una
hormigonera.
Manualmente
puede
hacerse
prolongando el tiempo de mezclado hasta que
desaparezcan los grumos. Aplicar inmediatamente
después del amasado, el tiempo abierto de la
mezcla es de 15–20 minutos a 20 ºC.
3
Para
volúmenes
mayores
de
0,1
m
aproximadamente o espesores superiores a 4 cm,
preparar un micro-hormigón añadiendo 8 kg de
®
DRIZORO SILICA 3050, áridos rodados y limpios
con granulometría continua de 3 a 5 mm, por cada
®
saco de MAXRITE INJECTION y mezclar con
entre 3,0 y 3,5 litros de agua por saco de
®
MAXRITE
INJECTION empleado, dependiendo
de la consistencia deseada pero evitando en
cualquier caso provocar una segregación de la
mezcla por exceso de agua.
Aplicación
Utilice pequeños encofrados suplementarios
alrededor de la zona de colocación si es necesario.
®
MAXRITE
INJECTION está especialmente
diseñado para su aplicación por vertido o bombeo a
baja presión, debiendo disponerse salidas para el
aire del espacio que se desea rellenar. En caso de
aplicar simplemente vertiendo por gravedad
directamente desde el mezclador del modo más
continuo, y si es posible, progresando desde el
mismo lado para evitar la formación de juntas frías
y minimizar el riesgo de que quede aire ocluido.
© DRIZORO S.A.U.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Si es necesario, un elemento manual de vibrado
ayudará
relleno
del volumen
deseado,
pero evite
Título delal
Trabajo
: AMPLIACIÓN
MEMORIA
DE CALCULO
un
tiempo de vibrado
excesivo que podría causar
CONSOLIDACIÓN
MURO CONTENCIÓN.
segregación deVISADO
la mezcla e introducción de aire.
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Condiciones de aplicación
La temperatura ideal está entre 10 y 25° C. En
condiciones de altas temperaturas se recomienda
amasar con agua fría o hielo y mantener el material
en sombra. Enfriar el encofrado con agua fría en
tales condiciones.
No aplicar a temperaturas del soporte o
ambientales por debajo de 5° C o si se esperan
éstas 24 horas después de la aplicación. No
aplique sobre superficies heladas o escarchadas.
Curado
Terminado el relleno es conveniente cuidar su
curado. Con temperaturas superiores a 25ºC,
sequedad o viento, es recomendable favorecer el
curado dotando de humedad al mortero mediante
pulverización de agua pero sin provocar un lavado
de la superficie. En tales condiciones, es además
conveniente cubrir la zona reparada, durante las
primeras 24 horas, con arpilleras húmedas o
láminas de polietileno o emplear un agente de
®
curado como MAXCURE (Boletín Técnico nº 49).
Las mayores precauciones deben tomarse en
condiciones de alta temperatura con exposición
directa al sol, baja humedad y/o días de mucho
viento.
Limpieza de herramientas
Todas las herramientas y útiles de trabajo se
limpiarán simplemente con agua inmediatamente
después de su empleo. Una vez endurecido, sólo
puede ser eliminado mediante medios mecánicos.
CONSUMO
®
Un saco de MAXRITE
INJECTION de 25 kg
rellena un volumen de 13 a 14 litros en función de
la cantidad de agua empleada (0,52–0,56 l/kg de
producto).
2
Aproximadamente 1,8–2,0 kg/m y mm de espesor.
Micro-hormigón: Una mezcla de 25 kg de
®
MAXRITE INJECTION más 8 kg de árido de 3 a
5 mm rellena un volumen de 17 a 18 litros en
función de la cantidad de agua empleada (0,68 0,72 l/kg de producto).
2
Aproximadamente 1,4–1,6 kg/m y mm de espesor
®
de MAXRITE INJECTION.
El rendimiento estimado variará en función del
estado del soporte. Realizar una prueba in-situ para
conocer su valor exacto.
MAXRITE
MAXRITE ® PASSIVE
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
CONSERVACIÓN
INDICACIONES IMPORTANTES
• No utilizar restos de amasadas anteriores para
hacer una nueva masa.
®
• No amase MAXRITE
INJECTION mediante
medios mecánicos violentos y agitadores de
altas revoluciones, ni prolongue por un tiempo
excesivo su amasado.
• No
exceder
las
cantidades
de
agua
recomendadas en el amasado.
• No añadir cementos, aditivos, áridos ni
compuestos distintos a los especificados en la
®
mezcla de MAXRITE INJECTION.
• Respetar los espesores y volúmenes máximos
de aplicación recomendados.
®
• No aplicar MAXRITE
INJECTION sobre
superficies estructuralmente débiles, pintadas o
bruñidas sin adherencia. No aplicar sobre
soportes hidrofugados, materiales bituminosos,
madera, yesos o pinturas.
• No usar para nivelación de superficies.
• Permitir al menos 28 días de tiempo de curado
para hormigones y morteros de nueva ejecución
antes de la aplicación.
• Los tiempos de fraguado están medidos a 20ºC,
temperaturas más altas acortan estos tiempos y
temperaturas más bajas los incrementan.
• Con temperaturas frías mantenga el producto
protegido de la intemperie y use agua templada.
• Para cualquier aclaración o información adicional
consulten con nuestro Departamento Técnico.
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
Doce
meses en
sacos
y doce meses en bidones y
CONSOLIDACIÓN
MURO
CONTENCIÓN.
VISADO
latas metálicas,
respectivamente, en su envase
Código cerrado
de acceso deylasno
Adminsitraciones
: ABDCFI
original
deteriorado.
Almacenar en
lugar fresco, seco, protegido de la humedad, las
heladas y de la exposición directa a los rayos del
sol con temperaturas superiores a 5 ºC.
SEGURIDAD E HIGIENE
®
MAXRITE INJECTION no es un producto tóxico
pero es abrasivo en su composición. Evitar el
contacto con la piel y los ojos, así como la
inhalación del polvo. Utilizar guantes y gafas de
seguridad en la manipulación, amasado y
aplicación del producto. En caso de contacto con la
piel, lavar la zona afectada con agua y jabón. En
caso de salpicaduras o contacto en los ojos, lavar
con abundante agua limpia sin restregar. Si la
irritación persiste acudir al médico.
Consultar Hoja de Datos
®
MAXRITE INJECTION.
de
Seguridad
de
La eliminación del producto y su envase debe
realizarse de acuerdo con la legislación vigente y
es responsabilidad del consumidor final del
producto.
PRESENTACIÓN
MAXRITE
25 kg.
®
INJECTION se presenta en sacos de
© DRIZORO S.A.U.
MAXRITE
MAXRITE ® INJECTION
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
DATOS TÉCNICOS
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
Marcado CE, EN 1504-3
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
Descripción: Mortero de cemento hidráulico (tipo CC) clase R4 según EN 1504-3
para la reparación estructural del
VISADO
hormigón en Edificación y obras de Ingeniería Civil. Métodos 3.2Código
Reparación
elementos
mediante
recrecido con
de accesode
de las
Adminsitraciones
: ABDCFI
mortero – 4.4 Refuerzo de elementos mediante recrecido por adición de mortero; Método 7.1 Incremento del
recubrimiento de la armadura con mortero y Método 7.2 Reemplazo del hormigón contaminado o carbonatado.
Características del producto
Aspecto general y color
Polvo gris
Granulometría máxima (mm)
2,0
3
Densidad aparente en polvo, (g/cm )
1,25 ± 0,10
Agua mezcla, (%, en peso)
13 ± 1
Condiciones de aplicación y curado
Temperatura mínima de aplicación para soporte y ambiente, (ºC)
>5
Tiempo de fraguado a 20 ºC y 50 % H.R. (horas)
5–6
Segregación
Nula
Expansión, (%)
0,05
Consistencia en mesa de sacudidas (mm)
135
Características del producto curado
3
Densidad del producto curado, (g/m )
2,15 ± 0,10
Norma UNE-EN 1504-3 Reparación Estructural
Clase R4
Resistencia a compresión a 28 días, EN 12190 (MPa)
≥ 45
Contenido en iones cloruro, UNE-EN 1015-17:2001, (%, en peso)
≤ 0,05
Adhesión al hormigón, EN1542 (MPa)
≥ 2,0
Módulo de elasticidad, EN 13142 (GPa)
≥ 20
Resistencia a la carbonatación, EN 13295 (mm)
≤ 4,0
(Profundidad en el hormigón de referencia: 4 mm)
Compatibilidad térmica
≥ 2,0
Parte 1: Hielo / Deshielo, EN 13687-1 (MPa)
Parte 2: Lluvia tormentosa, EN 13687-2 (MPa)
≥ 2,0
Parte 4: Ciclos secos, EN 13687-4 (MPa)
≥ 2,0
2 0,5
Absorción capilar, EN 13057 (kg/m ·h )
≤ 0,5
Reacción al fuego
A1
Consumo*/ Espesor
Espesor mínimo / máximo recomendado por capa, (mm)
5 / 40
2
Consumo como mortero puro (kg/m y mm de espesor)
2,0 ± 0,1
2
Consumo como microhormigón con árido (kg/m y mm de espesor)
1,5 ± 0,1
* El consumo puede variar en función de la textura, porosidad y condiciones del soporte, así como del método de aplicación. Realizar una
prueba in-situ para conocer su valor exacto.
GARANTÍA
La información contenida en este Boletín Técnico está basada en nuestra experiencia y conocimientos
®
técnicos, obtenidos a través de ensayos de laboratorio y bibliografías. DR IZ O RO , S.A.U. se reserva el
derecho de modificación del mismo sin previo aviso. Cualquier uso de esta información más allá de lo
especificado no es de nuestra responsabilidad si no es confirmada por la Compañía de manera escrita. Los
datos sobre consumos, dosificación y rendimientos son susceptibles de variación debido a las condiciones de
las diferentes obras y deberán determinarse los datos sobre la obra real donde serán usados siendo
responsabilidad del cliente. No aceptamos responsabilidades por encima del valor del producto adquirido. Para
cualquier duda o consulta rogamos consulten a nuestro Departamento Técnico. Esta versión de Boletín Técnico
sustituye a la anterior.
DRIZORO, S.A.U.
C/ Primavera 50-52 Parque Industrial Las Monjas
28850 TORREJON DE ARDOZ – MADRID (SPAIN)
Tel. 91 676 66 76 - 91 677 61 75 Fax. 91 675 78 13
e-mail: [email protected] Web site: drizoro.com
nº ES021542/ES021543
No está permitida la reproducción total o parcial de esta publicación, ni su tratamiento informático, ni la trasmisión de ninguna forma o por cualquier medio, ya sea electrónico, mecánico,
por fotocopia u otros medios, sin el permiso y por escrito de los titulares del Copyright.
BOLETÍN TÉCNICO Nº: 25.05
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
MAXFLEX900
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
®
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
SELLADOR ELASTÓMERO BICOMPONENTE
DE POLISULFURO DE ALTA RESISTENCIA QUÍMICA
PARA INMERSIÓN PERMANENTE
DESCRIPCIÓN
MAXFLEX ® 900 es un sellador elastómero
tixotrópico de dos componentes en base a
polisulfuros de curado químico (en masa) a
temperatura ambiente, apto para el sellado de
todo tipo de juntas en donde se requiera una
elevada resistencia química.
Para juntas horizontales en pavimentos, se
dispone también en versión autonivelante de
consistencia fluida MAXFLEX ® 900-F, que
facilita su puesta en obra por vertido directo.
APLICACIONES
 Sellado de juntas de unión entre hormigón o
ladrillo.
 Sellado de juntas sometidas a inmersión
permanente en agua en tanques de agua,
canales, etc.
 Sellado de juntas en pavimentos de
hormigón en naves industriales, almacenes,
aparcamientos, aeropuertos, etc.
 Sellado de juntas en contacto con agentes
químicos.
VENTAJAS
 Curado químico. La polimerización se
produce en toda la masa a la vez.
 Buena tixotropía: Apto para juntas verticales,
de hasta 30 mm, no descuelga.
 Buena adherencia a la mayoría de los
materiales de construcción.
 Prácticamente no produce tensiones en las
paredes de la junta por ser un material
elastoplástico.
 Elevada resistencia química, mecánica y a la
intemperie.
 Una vez curado puede usarse en depósitos
de agua o piscinas.
 Fácil aplicación a temperaturas entre +5ºC y
+50 ºC, sobre substratos secos.
 Flexible desde – 30 ºC a 80 ºC.
MODO DE EMPLEO
El sellador MAXFLEX ® 900 puede aplicarse
cuando la anchura mínima de la junta sea de 8
mm y la máxima de 40 mm. Como regla
general, la profundidad de relleno de la junta
será aproximadamente mitad de la anchura,
excepto cuando la anchura sea menor de 15
mm en cuyo caso, la profundidad y la anchura
serán iguales. En juntas de dilatación, la
anchura deberá ser, al menos, cuatro veces
mayor que el máximo movimiento esperado.
Utilizar un fondo de junta de polietileno de
célula cerrada tipo MAXCEL® (Boletín Técnico
n° 48) de diámetro un 25% mayor a la anchura
de la junta para limitar la profundidad de la
aplicación y crear un soporte apto para la
colocación y retacado del sellador. Igualmente
el separador evita que por adherencia
aparezcan tensiones no deseables en el fondo
de la junta.
Preparación del soporte
Las superficies de la junta deberán ser
resistentes y estar secas, limpias y libres de
grasas y restos de polvo así como de cualquier
otro tipo de suciedad que pudiera afectar a la
adherencia. Si fuera necesario debe realizarse
una limpieza mecánica con chorro de aire a
presión o con disolventes para eliminar las
grasas o aceites.
© DRIZORO S.A.U.
MAXFLEX ® 900
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Para mejorar la adherencia sobre soportes
especialmente porosos aplicar una imprimación
de PRIMER 900® con ayuda de una brocha y
una carga de 0,45 l/m2 (Boletín Técnico n°: 31).
Aplicar el sellador una vez que se haya
evaporado el disolvente de la imprimación y
ésta aún tenga cierto grado de pegajosidad, es
decir de 30 a 90 min dependiendo de las
condiciones ambientales. Transcurrido este
tiempo o bien, si se observa que la imprimación
está seca, aplique una nueva capa.
Para evitar ensuciar el soporte y proporcionar
un acabado limpio se recomienda cubrir y
delimitar los bordes de la junta con una cinta
adhesiva perfiladora antes de la aplicación de
la imprimación y/o del sellador.
sobre los dos labios y por último, un cordón en
del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
el Título
centro.
CONTENCIÓN.
ElCONSOLIDACIÓN
retacado yMURO
posterior
alisado de la superficie
VISADO
se realizará cuando el sellador empiece a
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
endurecer, utilizando para ello una espátula con
perfil redondeado con el fin de que la sección
del sellador tenga forma cóncava. Por último
retirar la cinta perfiladora al finalizar la
operación de sellado antes de que se inicie la
polimerización del producto.
Algunos componentes del hormigón, así como
la humedad del soporte pueden reaccionar con
MAXFLEX ® 900 provocando la formación de
burbujas en el producto. Realizar una prueba
previa in-situ para determinar la compatibilidad
del sellador/soporte y la necesidad de utilizar
una imprimación.
El intervalo óptimo de temperatura de trabajo es
de 10 °C a 30 °C. No aplicar con temperaturas
de soporte y/o ambiente por debajo de 5 ºC o si
se prevén temperaturas inferiores dentro de las
24 horas posteriores a la aplicación.
Igualmente, no aplicar sobre superficies
heladas o encharcadas.
Preparación de la mezcla
MAXFLEX ® 900 se suministra en forma de dos
componentes (negro y blanco) sin mezclar en el
mismo envase de 2,5 l y en las proporciones
adecuadas.
Las temperaturas del soporte y ambiente serán
superiores en al menos 3 °C a la del punto de
rocío. Igualmente, no aplicar cuando la
humedad relativa sea superior del 90 %.
Mezclar ambos componentes con taladro
eléctrico a bajas revoluciones (300-400 rpm
máximo) dotado de horquilla doble apta para
masas viscosas durante aproximadamente 4 a
5 minutos hasta obtener un producto
homogéneo en color y apariencia.
Aplicación
Respetar los tiempos de secado para la
imprimación antes de verter el sellador en el
interior de la junta.
MAXFLEX ® 900 se puede aplicar directamente
dentro de la junta con ayuda de una espátula o
bien, introducirse en un cartucho mediante un
envasador de masillas. Los cartuchos de
MAXFLEX ® 900 se abrirán por la parte
superior y se introducirán en la pistola manual o
automática. A continuación se enroscará la
boquilla, cortada en forma de bisel con la
anchura deseada. Durante la aplicación,
apretar el sellador contra los labios y el fondo
para evitar la oclusión de burbujas de aire,
llenando completamente la junta. En el caso de
juntas anchas, éstas se ejecutarán en tres
fases, aplicando el producto en primer lugar
© DRIZORO S.A.U.
Condiciones de aplicación
Evitar aplicaciones en exteriores si se prevén
lluvias, y/o contacto con agua, humedad,
condensación rocío, etc., dentro de las 24 horas
desde la aplicación.
Evitar aplicaciones a temperaturas elevadas
con fuerte viento, y/o con exposición directa al
sol con calor extremo.
Curado
MAXFLEX® 900 puede ponerse en servicio
transcurridas 72 horas (20 ºC y 50% H.R.).
Temperaturas inferiores y/o valores de H.R.
superiores alargarán el tiempo de curado. Este
periodo deberá prolongarse cuando se trate de
juntas de grandes dimensiones.
Limpieza de herramientas
Todas las herramientas y útiles de trabajo se
limpiarán
con
un
disolvente
alifático
inmediatamente después de su uso. Una vez
polimerizado, sólo puede eliminarse por medios
mecánicos. No usar llama para la limpieza pues
se producen gases tóxicos.
CONSUMO
El consumo estimado de MAXFLEX ® 900
depende de las dimensiones de la junta:
MAXFLEX ® 900
Consumo (ml de sellador/metro lineal) =
(1/100) * Anchura de junta (mm) *
Profundidad de junta (mm)
Así para una junta de 10x10 mm, el consumo
estimado es de 100 ml de sellador por metro
lineal de junta. El consumo puede variar en
función de la textura, porosidad y condiciones
del soporte, así como del método de aplicación.
Realizar una prueba in-situ para conocer su
valor exacto.
El rendimiento en metros lineales de junta para
un envase de 2,5 litros de MAXFLEX ® 900 se
puede calcular a partir de:
Rendimiento (metros lineales de junta/envase)
= 2.500 * 1/Anchura de junta (mm) *
1/Profundidad de junta (mm)
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
adicional
o
duda
consulte
con
el
Título
del Trabajo : AMPLIACIÓN
MEMORIA DE CALCULO
Departamento
Técnico.
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
PRESENTACIÓN
MAXFLEX ® 900 (versión tixotrópica) y
MAXFLEX ® 900 -F (versión fluida) se
presentan en envase metálico de 2,5 litros con
ambos componentes A y B en su interior.
Disponible en color gris.
CONSERVACIÓN
Nueve meses en su envase original cerrado y
no deteriorado. Almacenar en lugar fresco,
seco, protegido de la humedad, las heladas y
de la exposición directa a los rayos del sol con
temperaturas superiores a 5 ºC.
INDICACIONES IMPORTANTES








No añadir disolventes, aditivos o áridos que
puedan afectar a las propiedades del
producto.
Emplear imprimaciones de DRIZORO ® con
los selladores de la gama MAXFLEX ® y
respetar
los
tiempos
de
espera
recomendados para las imprimaciones.
Respetar la relación profundidad:anchura
recomendada.
Evitar la oclusión de aire durante la
aplicación del sellador.
Proteger las juntas selladas del agua y del
contacto con disolventes durante al menos
24 horas después de la aplicación.
Para el sellado de juntas con anchura
superior a 4 cm, usar la banda elástica
MAXFLEX ® XJS. No aplicar en juntas con
movimientos superiores al 25%.
En el caso de cubrir con pintura, esperar a
la completa polimerización del producto y
utilizar
revestimientos elásticos que
minimicen la aparición de fisuras
antiestéticas debido al movimiento de la
junta.
Para cualquier aplicación no especificada
en el presente Boletín Técnico, información
SEGURIDAD E HIGIENE
El catalizador de MAXFLEX ® 900 contiene
compuestos de metales pesados por lo que
debe evitarse su ingestión o contacto directo
con la piel y los ojos. Utilizar guantes y gafas de
seguridad en la manipulación, mezcla y
aplicación del producto. En caso de contacto
con la piel, lavar la zona afectada con agua y
jabón. En caso de salpicaduras o contacto en
los ojos, lavar con abundante agua limpia sin
restregar. Si la irritación persiste acudir al
médico.
En caso de manchas, utilizar un detergente
industrial cuando el producto esté aún fresco
Consultar la Hoja de Datos de Seguridad de
MAXFLEX ® 900.
La eliminación del producto y su envase debe
realizarse de acuerdo a la legislación vigente y
es responsabilidad del consumidor final del
producto.
© DRIZORO S.A.U.
MAXFLEX ® 900
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
DATOS TÉCNICOS
Características del producto
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Marcado CE, EN 14188-2
Descripción: Productos para el sellado de juntas. Productos de sellado aplicados en frío.
Usos Previstos: Sellador elastómero bicomponente de polisulfuro de alta resistencia química para inmersión permanente.
Aspecto y color componente A
Aspecto y color componente B
Mezcla A+B
Aspecto general y color del producto mezclado
Descuelgue, NF P 85501 (mm)
Contenido en sólidos a 2 horas a 110 ºC, (%, en peso)
Condiciones de aplicación y curado
Anchura máxima de junta, (mm)
Relación anchura:profundidad de la junta
Temperatura óptima de aplicación para soporte y ambiente, (ºC)
Tiempo de curado para puesta en servicio, 23 ºC y 50% R.H., (h)
Características del producto polimerizado*
Aspecto y color
Dureza Shore A, DIN 53.505
Módulo de elasticidad al 100%, DIN 53.504 (MPa)
Resistencia a tracción, DIN 53.504 (MPa)
Alargamiento a rotura, DIN 53.504 (%)
Recuperación elástica, NF P 85.506 – ISO 11600 (%)
Elongación máxima de servicio, (%)
Temperatura de servicio, (ºC)
Resistencia a UV e intemperie
Resistencia química
- Agua, agua jabonosa y agua salada
- Ácidos y álcalis inorgánicos diluidos
- Aceites y grasas minerales
- Petróleo, fuel e hidrocarburo
Rendimiento / Consumo**
Rendimiento de un set de 2,5 litros para junta de 10x10 mm (metros
lineales)
Consumo para una junta de 10x10 mm (ml/metro lineal de junta)
Pasta cremosa blanca homogénea
Pasta cremosa marrón homogénea
Pasta cremosa gris homogénea
Nulo
100
40
2:1
10 – 30
72
Similar al caucho, color gris
23
0,18
0,50
450 – 550
85
25
-30 < T < +80
Muy buena
Excelente
Muy buena
Muy buena
Muy buena
Aprox. 25
100
* Cumple especificaciones DIN 18.540-1973; ASTM 920-79; US TT-S 227 a+b+c; BS 4.254
** El consumo puede variar en función de la textura, porosidad y condiciones del soporte, así como del método de aplicación. Realizar una
prueba in-situ para conocer su valor exacto.
GARANTÍA
La información contenida en este Boletín Técnico está basada en nuestra experiencia y conocimientos técnicos,
obtenidos a través de ensayos de laboratorio y bibliografías. D RI ZO RO ® , S.A.U. se reserva el derecho de
modificación del mismo sin previo aviso. Cualquier uso de esta información más allá de lo especificado no es de
nuestra responsabilidad si no es confirmada por la Compañía de manera escrita. Los datos sobre consumos,
dosificación y rendimientos son susceptibles de variación debido a las condiciones de las diferentes obras y
deberán determinarse los datos sobre la obra real donde serán usados siendo responsabilidad del cliente. No
aceptamos responsabilidades por encima del valor del producto adquirido. Para cualquier duda o consulta
rogamos consulten a nuestro Departamento Técnico. Esta versión de Boletín Técnico sustituye a la anterior.
DRIZORO, S.A.U.
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Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ANEXO: CALCULO ANCLAJES
107
CALCULO DE ANCLAJES: A1.1 ‐ A1.2
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
8,04
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
0,99
20
7,83
7,11
0,133
2,0
1,5
5,0
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
22
22
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
2,14
2,14
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
2,37
Reacción T/ml
5
Capacidad (T)
Diametro barra (cm)
3,2
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
Separación
2,00
Cota del anclaje (m)
0,99
Inclinación anclaje
20
Longitud libre (m)
12,5
Longitud Bulbo (m)
4,5
Longitud Total
17
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,38
0,38
0,77
1,21
1,15
2,03
1,54
2,85
1,92
3,67
2,30
4,49
2,69
5,31
3,07
6,13
3,45
6,96
3,84
7,78
4,22
8,60
4,61
9,42
4,99
10,24
5,39
12,11
5,80
12,97
6,20
13,84
6,61
14,70
7,01
15,56
7,41
16,43
7,82
17,29
8,22
18,16
8,63
19,02
9,03
19,89
9,43
20,75
9,84
21,62
10,24
22,48
10,65
23,35
11,05
24,21
11,45
25,08
11,86
25,94
12,26
26,80
12,67
27,67
13,07
28,53
13,47
29,40
13,88
30,26
14,28
31,13
14,69
31,99
15,09
32,86
15,49
33,72
15,90
34,59
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
1,83
2,00
2,28
2,55
2,73
2,91
3,08
3,26
3,43
3,61
3,79
3,96
4,14
4,31
4,49
4,67
4,84
5,02
5,19
5,37
5,55
5,72
5,90
6,07
6,25
6,43
6,60
6,78
6,95
1,8
3,8
6,1
8,7
11,4
14,3
17,38
20,6
24,1
27,7
31,5
35,4
39,6
43,9
48,4
53,0
57,9
62,9
68,1
73,5
79,0
84,7
90,6
96,7
102,9
109,4
116,0
122,7
129,7
18,72
19,58
20,79
22,11
23,26
24,32
25,34
26,33
27,30
28,61
30,37
32,07
33,73
35,34
36,91
38,46
39,98
41,48
42,97
44,43
45,88
47,32
48,75
50,16
51,57
52,97
54,36
55,75
57,13
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
616,84
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A2.3 ‐ A2.4
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
8,04
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
0,96
20
6,70
5,65
0,133
2,0
1,5
3,4
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
22
22
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
2,14
2,14
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
2,57
Capacidad (T)
5
Diametro barra (cm)
3,2
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
0,96
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
8,5
Longitud libre (m)
6,0
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
14,5
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,38
0,38
0,77
1,21
1,15
2,03
1,54
2,85
1,92
3,67
2,30
4,49
2,69
5,31
3,07
6,13
3,45
6,96
3,84
7,78
4,22
8,60
4,61
9,42
4,99
10,24
5,39
12,11
5,80
12,97
6,20
13,84
6,61
14,70
7,01
15,56
7,41
16,43
7,82
17,29
8,22
18,16
8,63
19,02
9,03
19,89
9,43
20,75
9,84
21,62
10,24
22,48
10,65
23,35
11,05
24,21
11,45
25,08
11,86
25,94
12,26
26,80
12,67
27,67
13,07
28,53
13,47
29,40
13,88
30,26
14,28
31,13
14,69
31,99
15,09
32,86
15,49
33,72
15,90
34,59
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
43,9
45,3
46,8
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
1,33
1,50
1,67
1,83
2,00
2,28
2,55
2,73
2,91
3,08
3,26
3,43
3,61
3,79
3,96
4,14
4,31
4,49
4,67
4,84
5,02
5,19
5,37
5,55
5,72
5,90
6,07
6,25
6,43
6,60
6,78
6,95
1,3
2,8
4,5
6,3
8,3
10,6
13,2
15,9
18,8
21,88
25,1
28,6
32,2
36,0
39,9
44,1
48,4
52,9
57,5
62,4
67,4
72,6
78,0
83,5
89,2
95,1
101,2
107,4
113,9
120,5
127,2
134,2
0,52
0,55
0,59
0,62
0,65
0,69
0,73
0,78
0,82
0,86
0,93
0,99
1,05
1,11
1,17
1,22
1,28
1,33
1,39
1,44
1,50
1,55
1,60
1,66
1,71
1,76
1,81
1,87
1,92
1,97
2,02
2,07
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A3.1 ‐ A3.2
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
8,04
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
3,05
20
7,83
7,11
0,133
2,0
1,5
5,0
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
22
22
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
2,14
2,14
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
5,66
Capacidad (T)
12
Diametro barra (cm)
3,2
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
3,05
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
6,5
Longitud libre (m)
9,0
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
15,5
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,38
0,38
0,77
1,21
1,15
2,03
1,54
2,85
1,92
3,67
2,30
4,49
2,69
5,31
3,07
6,13
3,45
6,96
3,84
7,78
4,22
8,60
4,61
9,42
4,99
10,24
5,39
12,11
5,80
12,97
6,20
13,84
6,61
14,70
7,01
15,56
7,41
16,43
7,82
17,29
8,22
18,16
8,63
19,02
9,03
19,89
9,43
20,75
9,84
21,62
10,24
22,48
10,65
23,35
11,05
24,21
11,45
25,08
11,86
25,94
12,26
26,80
12,67
27,67
13,07
28,53
13,47
29,40
13,88
30,26
14,28
31,13
14,69
31,99
15,09
32,86
15,49
33,72
15,90
34,59
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
1,83
2,00
2,28
2,55
2,73
2,91
3,08
3,26
3,43
3,61
3,79
3,96
4,14
4,31
4,49
4,67
4,84
5,02
5,19
5,37
5,55
5,72
5,90
6,07
6,25
6,43
6,60
6,78
6,95
1,8
3,8
6,1
8,7
11,4
14,3
17,38
20,6
24,1
27,7
31,5
35,4
39,6
43,9
48,4
53,0
57,9
62,9
68,1
73,5
79,0
84,7
90,6
96,7
102,9
109,4
116,0
122,7
129,7
0,72
0,75
0,80
0,85
0,89
0,93
0,97
1,01
1,04
1,09
1,16
1,23
1,29
1,35
1,41
1,47
1,53
1,59
1,64
1,70
1,75
1,81
1,86
1,92
1,97
2,03
2,08
2,13
2,18
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A3.5 ‐ A3.6
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
8,04
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
0,75
20
5,49
4,12
0,133
2,0
1,5
2,4
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
22
22
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
2,14
2,14
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
1,53
Capacidad (T)
3
Diametro barra (cm)
3,2
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
0,75
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
5,5
Longitud libre (m)
4,5
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
10
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,38
0,38
0,77
1,21
1,15
2,03
1,54
2,85
1,92
3,67
2,30
4,49
2,69
5,31
3,07
6,13
3,45
6,96
3,84
7,78
4,22
8,60
4,61
9,42
4,99
10,24
5,39
12,11
5,80
12,97
6,20
13,84
6,61
14,70
7,01
15,56
7,41
16,43
7,82
17,29
8,22
18,16
8,63
19,02
9,03
19,89
9,43
20,75
9,84
21,62
10,24
22,48
10,65
23,35
11,05
24,21
11,45
25,08
11,86
25,94
12,26
26,80
12,67
27,67
13,07
28,53
13,47
29,40
13,88
30,26
14,28
31,13
14,69
31,99
15,09
32,86
15,49
33,72
15,90
34,59
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
43,9
45,3
46,8
48,2
49,7
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
1,00
1,17
1,33
1,50
1,67
1,83
2,00
2,28
2,55
2,73
2,91
3,08
3,26
3,43
3,61
3,79
3,96
4,14
4,31
4,49
4,67
4,84
5,02
5,19
5,37
5,55
5,72
5,90
6,07
6,25
6,43
6,60
6,78
6,95
1,0
2,2
3,5
5,0
6,7
8,5
10,5
12,8
15,3
18,1
21,0
24,04
27,3
30,7
34,3
38,1
42,1
46,2
50,5
55,0
59,7
64,5
69,6
74,7
80,1
85,7
91,4
97,3
103,4
109,6
116,0
122,6
129,4
136,4
0,39
0,42
0,45
0,49
0,52
0,55
0,59
0,62
0,66
0,71
0,77
0,83
0,89
0,95
1,00
1,06
1,11
1,17
1,22
1,27
1,33
1,38
1,43
1,48
1,53
1,59
1,64
1,69
1,74
1,79
1,84
1,89
1,94
2,00
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A4.3 ‐ A4.4
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
12,57
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
3,31
20
6,70
5,65
0,133
2,0
1,5
3,4
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
25
25
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
3,40
3,40
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
11,93
Capacidad (T)
25
Diametro barra (cm)
4,0
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
3,31
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
5,0
Longitud libre (m)
10,5
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
15,5
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,44
0,44
0,89
1,95
1,33
3,46
1,77
4,96
2,21
6,47
2,66
7,97
3,10
9,48
3,54
10,99
3,99
12,49
4,43
14,00
4,87
15,51
5,32
17,01
5,76
18,52
6,23
21,10
6,69
22,69
7,16
24,27
7,62
25,86
8,09
27,45
8,56
29,03
9,02
30,62
9,49
32,20
9,96
33,79
10,42
35,37
10,89
36,96
11,35
38,54
11,82
40,13
12,29
41,71
12,75
43,30
13,22
44,89
13,69
46,47
14,15
48,06
14,62
49,64
15,09
51,23
15,55
52,81
16,02
54,40
16,48
55,98
16,95
57,57
17,42
59,15
17,88
60,74
18,35
62,33
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
43,9
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
3,00
3,31
3,62
4,03
4,46
4,78
5,10
5,43
5,75
6,07
6,40
6,72
7,04
7,36
7,69
8,01
8,33
8,65
8,98
9,30
9,62
9,95
10,27
10,59
10,91
11,24
11,56
11,88
12,21
12,53
3,0
6,3
9,9
14,0
18,4
23,2
28,3
33,74
39,5
45,6
52,0
58,7
65,7
73,1
80,8
88,8
97,1
105,8
114,7
124,0
133,7
143,6
153,9
164,5
175,4
186,6
198,2
210,1
222,3
234,8
1,17
1,23
1,29
1,36
1,44
1,51
1,58
1,65
1,71
1,80
1,92
2,03
2,14
2,25
2,36
2,46
2,57
2,67
2,77
2,87
2,97
3,07
3,17
3,26
3,36
3,46
3,55
3,65
3,74
3,84
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
39,17
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A4.5 ‐ A4.6
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
8,04
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
2,35
20
5,49
4,12
0,133
2,0
1,5
2,4
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
25
25
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
3,40
3,40
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
6,62
Capacidad (T)
14
Diametro barra (cm)
3,2
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
2,35
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
5,0
Longitud libre (m)
7,5
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
12,5
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,44
0,44
0,89
1,95
1,33
3,46
1,77
4,96
2,21
6,47
2,66
7,97
3,10
9,48
3,54
10,99
3,99
12,49
4,43
14,00
4,87
15,51
5,32
17,01
5,76
18,52
6,23
21,10
6,69
22,69
7,16
24,27
7,62
25,86
8,09
27,45
8,56
29,03
9,02
30,62
9,49
32,20
9,96
33,79
10,42
35,37
10,89
36,96
11,35
38,54
11,82
40,13
12,29
41,71
12,75
43,30
13,22
44,89
13,69
46,47
14,15
48,06
14,62
49,64
15,09
51,23
15,55
52,81
16,02
54,40
16,48
55,98
16,95
57,57
17,42
59,15
17,88
60,74
18,35
62,33
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
43,9
45,3
46,8
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
2,39
2,70
3,00
3,31
3,62
4,03
4,46
4,78
5,10
5,43
5,75
6,07
6,40
6,72
7,04
7,36
7,69
8,01
8,33
8,65
8,98
9,30
9,62
9,95
10,27
10,59
10,91
11,24
11,56
11,88
12,21
12,53
2,4
5,1
8,1
11,4
15,0
19,1
23,5
28,3
33,4
38,82
44,6
50,6
57,0
63,8
70,8
78,2
85,8
93,9
102,2
110,8
119,8
129,1
138,7
148,7
159,0
169,6
180,5
191,7
203,3
215,1
227,4
239,9
0,93
0,99
1,05
1,11
1,17
1,24
1,31
1,38
1,45
1,53
1,65
1,75
1,86
1,96
2,07
2,17
2,27
2,37
2,47
2,56
2,66
2,76
2,85
2,95
3,05
3,14
3,23
3,33
3,42
3,52
3,61
3,70
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A4.7
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
8,04
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
1,41
20
4,97
3,29
0,133
2,0
1,5
2,0
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
25
25
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
3,40
3,40
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
3,58
Capacidad (T)
8
Diametro barra (cm)
3,2
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,133
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
1,41
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
5,0
Longitud libre (m)
6,0
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
11
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,44
0,44
0,89
1,95
1,33
3,46
1,77
4,96
2,21
6,47
2,66
7,97
3,10
9,48
3,54
10,99
3,99
12,49
4,43
14,00
4,87
15,51
5,32
17,01
5,76
18,52
6,23
21,10
6,69
22,69
7,16
24,27
7,62
25,86
8,09
27,45
8,56
29,03
9,02
30,62
9,49
32,20
9,96
33,79
10,42
35,37
10,89
36,96
11,35
38,54
11,82
40,13
12,29
41,71
12,75
43,30
13,22
44,89
13,69
46,47
14,15
48,06
14,62
49,64
15,09
51,23
15,55
52,81
16,02
54,40
16,48
55,98
16,95
57,57
17,42
59,15
17,88
60,74
18,35
62,33
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
40,9
42,4
43,9
45,3
46,8
48,2
49,7
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
1,78
2,08
2,39
2,70
3,00
3,31
3,62
4,03
4,46
4,78
5,10
5,43
5,75
6,07
6,40
6,72
7,04
7,36
7,69
8,01
8,33
8,65
8,98
9,30
9,62
9,95
10,27
10,59
10,91
11,24
11,56
11,88
12,21
12,53
1,8
3,9
6,3
8,9
12,0
15,3
18,9
22,9
27,4
32,2
37,3
42,68
48,4
54,5
60,9
67,6
74,7
82,0
89,7
97,7
106,1
114,7
123,7
133,0
142,6
152,6
162,8
173,4
184,3
195,6
207,1
219,0
231,2
243,7
0,69
0,75
0,81
0,87
0,93
0,99
1,05
1,12
1,19
1,27
1,38
1,48
1,58
1,68
1,78
1,88
1,97
2,07
2,16
2,26
2,36
2,45
2,54
2,64
2,73
2,83
2,92
3,01
3,10
3,20
3,29
3,38
3,47
3,57
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
33,75
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CALCULO DE ANCLAJES: A5.1. ‐ A5.2
Descripcion del Terreno
Nivel
Tipo
1
Rellenos
2
MARGAS
3
4
5
6
7
DATOS
Cota Nivel freático (m)
Cota del anclaje (m)
Inclinación anclaje
Cota Pie pantalla (m)
Excavación máxima (m)
Diámetro de perforacion (m)
Coeficiente para la carga
Coeficiente para el rozamiento
Estrato no colaborante (m)
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
13,00
13,50
14,00
14,50
15,00
15,50
16,00
16,50
17,00
17,50
18,00
18,50
19,00
19,50
20,00
Cotas
Inical
6,50
Peso
especif.
1,9
2
Características Barras y cemento
Tipo Barra
Gewi
Fyk (Kp/cm2)
5.000
Fpk (Kp/cm2)
5.500
Area cable cm2
19,63
250
Fck cemento (Kp/cm
100,00
5,12
20
7,83
7,11
0,15
2,0
1,5
5,0
Tensión normal
Vertical Total
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Final
6,50
20,00
Presion
Hidrostática
T/m2
Tensión normal
Vertical Efectiva
T/m2
0,95
1,90
2,85
3,80
4,75
5,70
6,65
7,60
8,55
9,50
10,45
11,40
12,35
13,35
14,35
15,35
16,35
17,35
18,35
19,35
20,35
21,35
22,35
23,35
24,35
25,35
26,35
27,35
28,35
29,35
30,35
31,35
32,35
33,35
34,35
35,35
36,35
37,35
38,35
39,35
Cohesión
T/m2
0,001
1
Cohesión
1
Angulo de
rozamiento
25
25
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Coef Mayorc
Kt
3,40
3,40
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Resumen Caract. ANCLAJES
Reacción T/ml
17,54
Capacidad (T)
37
Diametro barra (cm)
5,0
Nº de barras
1
Diámetro de perforacion (m)
0,15
Perm
Tipo de Anclaje (Prov / Perm)
2,00
Separación
5,12
Cota del anclaje (m)
20
Inclinación anclaje
5,0
Longitud libre (m)
10,5
Longitud Bulbo (m)
Longitud Total
15,5
Tensión efect
Tension cortante
* tg ang roza + c
unitaria * Kt
T/m2
T/m2
0,44
0,44
0,89
1,95
1,33
3,46
1,77
4,96
2,21
6,47
2,66
7,97
3,10
9,48
3,54
10,99
3,99
12,49
4,43
14,00
4,87
15,51
5,32
17,01
5,76
18,52
6,23
21,10
6,69
22,69
7,16
24,27
7,62
25,86
8,09
27,45
8,56
29,03
9,02
30,62
9,49
32,20
9,96
33,79
10,42
35,37
10,89
36,96
11,35
38,54
11,82
40,13
12,29
41,71
12,75
43,30
13,22
44,89
13,69
46,47
14,15
48,06
14,62
49,64
15,09
51,23
15,55
52,81
16,02
54,40
16,48
55,98
16,95
57,57
17,42
59,15
17,88
60,74
18,35
62,33
Nivel
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Longitud de
Bulbo
m
1,5
2,9
4,4
5,8
7,3
8,8
10,2
11,7
13,2
14,6
16,1
17,5
19,0
20,5
21,9
23,4
24,9
26,3
27,8
29,2
30,7
32,2
33,6
35,1
36,5
38,0
39,5
Comprobación tensión del acero
Carga admisible del anclaje
Unitaria
Acumulada Tensión en el bulbo Tensión permitida
T
T
T/m2
T/m2
4,55
5,03
5,39
5,76
6,12
6,48
6,85
7,21
7,58
7,94
8,30
8,67
9,03
9,40
9,76
10,13
10,49
10,85
11,22
11,58
11,95
12,31
12,67
13,04
13,40
13,77
14,13
4,5
9,6
15,0
20,7
26,85
33,3
40,2
47,4
55,0
62,9
71,2
79,9
88,9
98,3
108,1
118,2
128,7
139,5
150,8
162,3
174,3
186,6
199,3
212,3
225,7
239,5
253,6
1,78
1,87
1,95
2,02
2,10
2,17
2,24
2,31
2,38
2,49
2,63
2,77
2,90
3,03
3,15
3,28
3,40
3,52
3,64
3,76
3,87
3,99
4,10
4,21
4,32
4,44
4,55
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
45,45
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
Memoria de Cálculo cimentación para estabilización Muros en
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
c/ Bajada. Sangre. Castalla. Alicante.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
ANEXO: PLANOS
108
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
PD‐2
11
4
5
6
4
2
3
4
1
2
2
6
4
5
7
7
5
5
6
15
12
13
13
10
15
15
16
24
44
52
29
21
19
19
21
31
39
36
21
34
31
100
Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
PD‐1
7
6
5
6
6
7
57
100
Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
PD‐3
30
12
4
4
3
2
3
3
3
1
1
14
6
1
4
2
7
6
1
1
1
2
4
1
1
2
6
3
5
3
8
42
36
42
100
Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
PD‐4
7
3
4
3
5
3
3
3
6
8
100
Armd Tubul a r
Zona
Arma dura
 perf (mm) Inyecci ón  ext x es pes or Corruga da Unds Long (m)
Medi ci ón (m)
Muro/A ‐ 1
200
IU
127,0 x 9 mm
4 ø 12
5
7,5
37,5
Muro/A –2
200
IU
127,0 x 9 mm
4 ø 12
4
8
32
Muro/A –3
200
IU
127,0 x 9 mm
4 ø 12
4
8,5
34
Muro/A ‐4
200
IU
127,0 x 9 mm
4 ø 12
4
9,5
Suma
17
Suma
38
141,5
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
FASES DE EJECUCION DE MICROPILOTAJE
FASE
1
2
3
4
5
6
Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
PD‐1
7
6
5
6
6
7
57
100
PROCEDIMIENTO
RETIRADA DE ADOQUIN EN UN ANCHO DE AL
MENOS 1 METRO.
EJECUCION MICROPILOTES.
EXCAVACIÓN Y DESCABEZADO MICROPILOTES.
PICADO DEL MURO.
EJECUCION VIGA DE ATADO MICROPILOTES.
REPOSICIÓN BASE ADOQUINADO Y ADOQUINADO.
Profundidad
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
PD‐2
11
4
5
6
4
2
3
4
1
2
2
6
4
5
7
7
5
5
6
15
12
13
13
10
15
15
16
24
44
52
29
21
19
19
21
31
39
36
21
34
31
100
FASES DE EJECUCION DE MICROPILOTAJE
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
FASE
1
2
3
4
5
6
PROCEDIMIENTO
RETIRADA DE ADOQUIN EN UN ANCHO DE AL
MENOS 1 METRO.
EJECUCION MICROPILOTES.
EXCAVACIÓN Y DESCABEZADO MICROPILOTES.
PICADO DEL MURO.
EJECUCION VIGA DE ATADO MICROPILOTES.
REPOSICIÓN BASE ADOQUINADO Y ADOQUINADO.
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
CARACTERISTICAS ANCLAJES
Anclaje
Capacidad (T)
Tipo barra
Límite elástico (Kp/cm2)
Diámetro barra (mm)
Nº barras
Diámetro perforación (mm)
Tipo anclaje
Separación
Cota
Inclinación
Longitud Libre
Longitud Bulbo
Longitud Total
Unidades
Medición
A1.1 - A1.2
5
Gewi
5.000
32
1
133
A2.3 - A2.4
5
Gewi
5.000
32
1
133
A3.1 - A3.2
12
Gewi
5.000
32
1
133
12,5
5,0
17,5
2
35,0
8,5
6,0
14,5
2
29,0
6,5
9,0
15,5
2
31,0
A3.5 - A3.6 A4.3 - A4.4
3
25
Gewi
Gewi
5.000
5.000
32
40
1
1
133
133
PERMANENTES
2,0
VER PLANO
20
6,0
5,0
5,0
10,5
11,0
15,5
2
2
22,0
31,0
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
A5.1 - A5.2
37
Gewi
5.000
50
1
1500
A4.5 - A4.6
14
Gewi
5.000
32
1
133
5,0
10,5
15,5
2
31,0
5,5
7,5
13,0
2
26,0
A4.7
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
8
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
Gewi
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
5.000
VISADO
32Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
1
133
6,0
6,0
12,0
1
12,0
Total
15
217,0
CARACTERISTICAS ANCLAJES
Anclaje
Capacidad (T)
Tipo barra
Límite elástico (Kp/cm2)
Diámetro barra (mm)
Nº barras
Diámetro perforación (mm)
Tipo anclaje
Separación
Cota
Inclinación
Longitud Libre
Longitud Bulbo
Longitud Total
Unidades
Medición
A1.1 - A1.2
5
Gewi
5.000
32
1
133
A2.3 - A2.4
5
Gewi
5.000
32
1
133
A3.1 - A3.2
12
Gewi
5.000
32
1
133
12,5
5,0
17,5
2
35,0
8,5
6,0
14,5
2
29,0
6,5
9,0
15,5
2
31,0
A3.5 - A3.6 A4.3 - A4.4
3
25
Gewi
Gewi
5.000
5.000
32
40
1
1
133
133
PERMANENTES
2,0
VER PLANO
20
6,0
5,0
5,0
10,5
11,0
15,5
2
2
22,0
31,0
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
A5.1 - A5.2
37
Gewi
5.000
50
1
1500
A4.5 - A4.6
14
Gewi
5.000
32
1
133
5,0
10,5
15,5
2
31,0
5,5
7,5
13,0
2
26,0
A4.7
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
8
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
Gewi
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
5.000
VISADO
32Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
1
133
6,0
6,0
12,0
1
12,0
Total
15
217,0
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI
FECHA : 26/10/2018 VISADO : 66180137PB/2
Colegiado : 11010 JOSE MARIA LOPEZ LIMIA
Título del Trabajo : AMPLIACIÓN MEMORIA DE CALCULO
CONSOLIDACIÓN MURO CONTENCIÓN.
VISADO
Código de acceso de las Adminsitraciones : ABDCFI