DISEÑO DE VIGAS TEE DE CONTRETO ARMADO
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V3.0
MEMORIA DE CÁLCULO PARA EL DISEÑO DE VIGAS TEE
DISEÑO DE VIGAS TEE DE CONCRETO REFORZADO ACI 318-19
A) Materiales
Concreto
kgf
f'c ≔ 280 ⋅ ――
cm 2
Esfuerzo de Fluencia
kgf
fy ≔ 4200 ⋅ ――
cm 2
Módulo de elasticidad Es ≔ 29000 ksi
B) Dimensiones
Ancho Patín
bf ≔ 100 cm
Altura
h ≔ 85 cm
Ala
hf ≔ 15 cm
Alma
bw ≔ 25 cm
Recubrimiento
r ≔ 6 cm
Sección Típica
(al centroide de las barras Longitudinales)
SOLICITACIONES DE MOMENTOS, CORTE Y TORSIÓN
Mu_pos
Mu_neg
Vu
Tu
(tonnef ⋅ m) (tonnef ⋅ m) (tonnef) (tonnef ⋅ m)
42.18
56.06
18.74
1.5
DISEÑO A FLEXIÓN
1. CALCULO DEL ÁREA DE ACERO
Tipo de Diseño a Momento Positivo
Tipo de Diseño a Momento Negativo
Diseño_realizado1 = “Simple Armado”
Diseño_realizado2 = “Simple Armado”
Refuerzo de Acero a Momento Positivo
A's1 = 0 cm 2
Asc1 = 14.36 cm 2
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Refuerzo de Acero a Momento Negativo
Asc2 = 20.68 cm 2
A's2 = 0 cm 2
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Resumen de Diseño:
Refuerzo
Refuerzo a M_pos
Refuerzo a M_neg
Refuerzo Mínimo
Refuerzo
Requerido
Superior
A's1 = 0 cm 2
Asc2 = 20.68 cm 2 Asmin2 = 13.17 cm 2 As2 = 20.68 cm 2
Inferior
Asc1 = 14.36 cm 2
A's2 = 0 cm 2
Asmin1 = 6.58 cm 2
As1 = 14.36 cm 2
Limite máximo de Refuerzo de Acero (ACI 9.6.1.2)
Momento Positivo
Verificacion_1 = “No supera el Limete ok..”
Momento Negativo
Verificacion_2 = “No supera el Limete ok..”
2. CAPACIDAD DE LA SECCIÓN POR FLEXIÓN
Disposición de Refuerzo
Acero
d1
n1
(mm)
d2
d1=Diámetro en los bordes
n2
n1= Número de Barras
(mm)
d2=Diámetro barras centrales
Superior
20
2
25
3
Inferior
20
2
20
3
n2= Número de Barras
Verificación de Refuerzo Dispuesto
Superior = “Ok..”
As_2 = 21.009 cm 2
Inferior = “Ok..”
As_1 = 15.71 cm 2
Verificación de Capacidad a Momento Positivo
Momento Resistente
ϕMn = 46.084 tonnef ⋅ m
Momento Solicitante
Mu_pos = 42.18 tonnef ⋅ m
>
ratio = 0.915
Verificacion_3 = “LA SECCION FUE DISEÑADA CORRECTAMENTE, OK”
Verificacion_4 = “No cumple espaciamiento minimo ACI 25.2”
Verificación de Capacidad a Momento Negativo
Momento Resistente
ϕMn = 56.85 tonnef ⋅ m
Momento Solicitante
>
Mu_neg = 56.06 tonnef ⋅ m
ratio = 0.986
Verificacion_6 = “LA SECCION FUE DISEÑADA CORRECTAMENTE, OK”
Verificacion_7 = “Cumple el espaciamiento minimo (ACI 25.2)”
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DISEÑO A CORTE
1. Datos de Diseño:
kgf
fyt ≔ 4200 ――
cm 2
Acero de refuerzo transversal
Coeficiente de Minoración (ACI 21.2)
ϕc ≔ 0.75
Cortante Solicitante
Vu = 18.74 tonnef
Carga Axial en la Viga, Compresión (+)
Nu ≔ 0 tonnef
λ≔1
Factor de concreto
Disposición de Refuerzo
Acero
dv
nr
(mm)
Corte
8
s
dv= Diámetro del Estribo
(cm)
2
nr= Número de Ramas
25
s=Separación de Estribos
2. RESULTADOS DE DISEÑO
Capacidad por Corte
ϕcVn = 23.143 tonnef
Relación de Av/s
Cortante Solicitante
Vu = 18.74 tonnef
Refuerzo Corte Mínimo
cm 2
Av = 0.023 ――
cm
cm 2
Avmin = 0.021 ――
cm
Separación Máxima
Smax = 39.5 cm
Verificacion_8 = “Cumple, no supera el limete maximo ok..”
Verificacion_9 = “OK, la separacion "S", es correcta!”
DISEÑO A TORSIÓN
1. Datos de Diseño:
Acero de refuerzo transversal
Coeficiente de Minoración (ACI 21.2)
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kgf
fyt ≔ 4200 ――
cm 2
ϕt ≔ 0.75
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Torsor Ultimo Solicitante
Tu = 1.5 tonnef ⋅ m
Recubrimiento al estribo
restribo ≔ 4 cm
θ ≔ 45°
λ≔1
Factor de concreto liviano
Carga Axial en la Viga, Compresión (+) Nu ≔ 0.0 tonnef
2. RESULTADOS:
Umbral de Torsión
Torsión de Crítico
Tth = 1.267 tonnef ⋅ m
Tcr = 5.066 tonnef ⋅ m
ϕTth = 0.95 tonnef ⋅ m
ϕTcr = 3.8 tonnef ⋅ m
Verificación de refuerzo por torsión:
Verificacion_10 = “Si se Requiere Refuerzo por Torsion”
Verificación de la Sección:
2
‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
⎛ Vu ⎞ 2 ⎛ Tu ⋅ Ph ⎞
kgf
<
⎜――⎟ + ⎜――――
⎟ = 14.302 ――
2
cm 2
⎝ bw ⋅ d ⎠
⎝ 1.7 ⋅ Aoh ⎠
⎛ Vc
‾‾‾‾‾‾‾‾
kgf ⎞
kgf
ϕc ⋅ ⎜――+ 2 ⋅ f'c ⋅ ――
⎟ = 31.751 ――
2
cm ⎠
cm 2
⎝ bw ⋅ d
Verificacion_11 = “Sección adecuada”
y Refuerzo Adicional por Torsión
Longitudinal
Al = 13.03 cm 2
Transversal
cm 2
At = 0.021 ――
cm
y Refuerzo Mínimo por Torsión
Longitudinal
Almin = 13.03 cm 2
Transversal
cm 2
Atmin = 0.02 ――
cm
y Máximo espaciamiento del refuerzo
transversal para torsión
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stmax = 23.1 cm
0
