ESTUDIO DE LINEA DE ALTA TENSION CARANAVI TRINIDAD EN BOLIVIA

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CAPITULO I
1.
PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA DE INVESTIGACION
1.1.
Introducción.
Los Sistemas de Transmisión en Alta Tensión, son un factor tecnológico preponderante
para el desarrollo económico, social e integral de Departamentos y ciudades, energizan redes
de distribución y/o de Subtransmisión e industrias mayores, puede interconectar a plantas
mayores de generación, de menor costo ubicadas a distancias considerables, tal es el caso de
plantas hidráulicas previstas en el área Nor - Oriental del SIN como “Cachuela Esperanza”,
cuya gran capacidad de transporte inciden para tarifas económicas, fomentado el uso de energía
eléctrica por la población, comercio e industrias mayores, estos beneficios se acentúan cuando
se interconectan a un sistema de Transmisión Nacional (SIN), donde la probabilidad de
racionamiento es mínima, la confiabilidad es alta y su frecuencia es estable.
En Bolivia la Transmisión actualmente utiliza voltajes de 69 KV.,115 KV. y 230 KV. la
red troncal, evoluciona de redes existentes de 69 KV o 115 KV de una red troncal de transmisión
del SIN a una de subtransmisión local, no se aplica la conversión de tensión a 230 KV. por las
distancias mayores entre fases y a tierra que requieren las estructuras o torres, elevar el nivel de
aislamiento y las variantes correspondientes en subestaciones e interrupciones para su
conversión si el sistema es radial, las repotenciaciones se realizan incrementando la sección de
conductor por recableado, adición de conductores por fase o sustitución con conductores de alta
temperatura y mayor capacidad.
Para repotenciar el sistema de transmisión, se adicionan líneas paralelas de la misma tensión,
utilizando otros trazos o inclusive dichas líneas pueden ser en otra tensión superior.
En mayo del año 2010 se puso en operación la línea de Transmisión en 115 KV. en el bloque
Nor-Oriental del SIN, con una demanda máxima inicial de 1,5 MW. incorporando a los sistemas
de Yucumo y San Borja, luego en el mes de Agosto/2017, ingresó el sistema Trinidad y una
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demanda inicial total de 7,54 MW. de la línea Caranavi – Trinidad, que es objeto de estudio en
esta investigación y para el año 2017 se tiene una demanda máxima de todo el sistema Beni
interconectado de 32.5 MW.
Actualmente dicha línea radial de 115KV. Tiene una longitud de 450 Km, es la de mayor
longitud de Bolivia en dicha tensión y tiene problemas de caída de tensión, por lo que opera en
forma permanente con la central térmica a diesel de Moxos de Trinidad, ubicada al final de la
línea, el resto de los sistemas aislados de los departamentos Beni y Pando, operan con
generación diesel que se quiere eliminar con la ampliación e interconexión al SIN, que no podrá
realizarse con solo la ampliación de la línea de 115 KV actual.
A continuación se muestra un trazo geográfico de la línea de 115 KV. actual de transmisión
Cumbre-Caranavi-Trinidad
Figura No. 1. Trazo geográfico de línea Cumbre-Caranavi-Trinidad.
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Figura No. 2. Diagrama unifilar línea 115 Kv, Cumbre-Caranavi-Trinidad, simple terna, 1
conductor IBIS/ fase.
Tabla No.1.
LONGITUD LINEA CUMBRE - CARANAVI – TRINIDAD,
COND. IBIS, S. TERNA, 1 COND/ FASE (En Moxos hay un
reactor de 9 MVAR).
TRAMO
CUMBRE - CHUSPIPATA
CHUSPIPATA - CARANAVI
CARANAVI - YUCUMO
YUCUMO - SAN BORJA
SAN BORJA - MOXOS
MOXOS – TRINIDAD
Total línea
LONGITUD (KM)
45
64
104
40
138
84
475
1.1.1. Problemas del sistema de transmisión actual.
Es importante estudiar los problemas que se presentan en el actual Sistema de Transmisión
del bloque Nor- Oriental del SIN del departamento de Beni.
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1.1.1.1. Síntomas.
Se analizaron las características propias del Sistema de Transmisión del bloque NorOriental del SIN del departamento de Beni, identificándose:
a) Gran cantidad de interrupciones en primeros años de operación.
b) Baja continuidad del servicio ante fallas permanentes en tramos de línea.
c) Actual operación permanente antieconómica de central Moxos al final de línea.
d) Línea con caída de tensión al límite, aun con planta de generación de la central Moxos.
e) Líneas con Pérdidas altas, sin la operación del sistema de generación.
f) Corta duración del proyecto en 115 KV. inicial que se puso en operación el año 2010
(8 años de vigencia a la fecha).
1.1.1.2. Causas.
En base a lo mencionado del Sistemas de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN,
en el departamento de Beni y pueden tener las causas:
La mayor causa de fallas son descargas atmosféricas o rayos, por bajo nivel de aislamiento
y en un inicio por fallas de equipos.
a) Al ser línea radial y la baja capacidad de generación de la planta Moxos, frente a la
demanda total del sistema no fallado, cuando ocurre una falla en los primeros tramos
se raciona carga de poblaciones por insuficiencia de generación.
b) , d), e). Actualmente se superó la Cargabilidad de la línea de transmisión 115 KV.
f). Baja cargabilidad de diseño de línea 115 KV, considerando su gran longitud de 450 Km
Las causas probables que podrían haber gravitado en una baja cargabilidad de la línea:
•
Voltaje nominal deficiente de diseño de la línea y también su SIL.
•
Inadecuada planificación para largo plazo o no se la consideró definitivamente.
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1.1.1.3. Pronóstico.
De continuar los síntomas identificados se pronostica podría presentarse:
a) , b) Incremento de usuarios afectados por desconexiones de línea radial, la generación
actual alcanzará cada vez para menos población, sino se debe incrementar generación
ya sea diesel con costo alto u otros tipos como generación solar.
c) , d) Se infringirá límites mínimos de tensión y de cargabilidad de línea 115KV y costos
altos de generación.
e) Se incrementarán las pérdidas fuera de límites económicos de operación.
f) Se incrementarán costos e inversiones no eficientes con otras líneas paralelas si se
pretende seguir utilizando 115 KV., para cubrir el incremento de demanda en el periodo
hasta el año 2048, más aún con interconexión del departamento de Pando, que
adicionaría una longitud de 500 Kms. de línea.
g) Con el incremento de la Demanda y la longitud de línea, su estabilidad se reduce, a no
ser que se incremente tensión y en consecuencia su SIL y cargabilidad.
1.1.1.4. Control de pronóstico.
Para solucionar los síntomas identificados, se propone realizar control del pronóstico:
a) , b) Para reducción de interrupciones, en la línea actual se mejorarán sus tierras y en
lugares no económicos se sobre aislará, .
Se completará un anillo con 230 KV. que tiene mayor nivel de aislamiento y mejor
confiabilidad.
c), d), e) Se completará un anillo con 230 KV con cargabilidad mayor y suficiente, bajo nivel
de pérdidas, buena confiabilidad, eliminando la planta de Moxos a corto plazo y permitirá
interconectar también al departamento de Beni.
f)
Mejorar el proceso de planificación y ejecución de proyectos, considerando el largo plazo,
con inversión escalonada según magnitud de demanda.
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g) Una vez configurado el anillo, se podrá ejecutar remodelaciones o repotenciaciones en la
línea atual Caranavi- Trinidad, para que pueda seguir operando hasta fin de 2048.
1.2. Problema de Estudio.
1.2.1. Situación Problemática:
De lo antes mencionado, se elige como situación problemática para el estudio o
investigación, la insuficiente cargabilidad e incumplimiento de la condición n-1 de
confiabilidad de la línea radial actual de 115 KV. La Cumbre-Caranavi-Trinidad, que opera
desde 2017 con una planta de generación a Diesel, con altos costos económicos y ambientales
en primera instancia e insuficiente capacidad para incorporar al SIN a otras poblaciones aisladas
de Beni y del departamento de Pando, con la ampliación de 450 Kms de línea de transmisión.
El SIL de la línea de 115 KV. Caranavi – Trinidad es de 33 MW y la demanda máxima del
sistema interconectado del Beni al año 2017 es de 32,5 MW, lo que muestra la elección de
voltaje deficiente de la línea.
1.2.2. Formulación del problema:
Se tienen dos variables:
VI, CAUSA
Vd, EFECTO
Selección deficiente de
Voltaje y capacidad natural
de línea, no considera
ampliación futura a Pando.
•
Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6
años de energizar la línea 115 KV. CaranaviTrinidad, con poblaciones de Beni previstas
en proyecto, no cumple condición de
confiabilidad n-1.
Variable independiente Vi ( Causa):
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Selección deficiente de Voltaje y capacidad natural de línea, no
considera ampliación futura a Pando.
•
Variable dependiente Vd (Efecto):
Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energización de
la línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, con poblaciones de Beni
previstas en proyecto, no cumple condición de confiabilidad n-1.
1.2.2.1. Relación entre variables del problema.
La relación entre las dos variables es lineal, es de causa a efecto, es decir: de la variable
independiente (Vi) ¨Selección deficiente de voltaje y capacidad natural de línea, no considera
futura ampliación a Pando¨ a la variable dependiente (Vd) ¨ Insuficiente cargabilidad al año
2016, a 6 años de energización de la línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, con poblaciones de
Beni previstas en proyecto, no cumple condición de confiabilidad n-1 ¨.
1.3.
Preguntas de Investigación.
a) ¿Esta investigación garantizara la Cargabilidad del Sistema de Transmisión del bloque
Nor- Oriental del SIN cumpliendo la condición de confiabilidad n-1, mejorar su
estabilidad, considerando la planta de generación Hidroeléctrica Cachuela Esperanza y
la carga de todas las poblaciones de los departamentos de Beni y Pando, para el
periodo 2018 a 2048, con la aplicación de planificación de largo plazo y nuevas
tecnologías de diseño y compensación reactiva FACTS ?. (Finalidad del estudio).
b) ¿Sera suficiente realizar planificación a largo plazo de línea de transmisión, con
ejecución de obras por etapas según crecimiento de demanda e incrementar voltaje con
técnicas tradicionales de diseño en Bolivia hasta 2016, para obtener la cargabilidad
necesaria para cubrir la demanda de carga de poblaciones de ambos Dptos. y generación
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de la planta Cachuela Esperanza, cual será ese voltaje y en que tramos se aplicara del
anillo y/o de la ampliación a Pando ?.
c) ¿ Las nuevas técnicas de diseño de líneas de transmisión como modificación de sus
parámetros, implementadas en otros países y aplicadas en algunas líneas de transmisión
de Bolivia durante estos dos últimos años, son similares a las propuestas del estudio,
son todas. La aplicación de tecnologías FACTS básicas, son necesarias solo con
Cachuela Esperanza o también con cargas de Pando y Beni, para lograr la finalidad del
estudio ?.
d) ¿La configuración en anillo es necesario solo para suministrar las cargas de Pando y
Beni o también para generación de planta Cachuela E., esto incrementara la
cargabilidad, confiabilidad y continuidad del sistema de transmision Nor-Oriental del
SIN para estado normal y contingencia, a que lugares del SIN actual deberían conectarse
sus extremos ?.
e) ¿ Se podrá seguir utilizando la línea existente de 115 Kv. Caranavi – Trinidad hasta
2048, será necesario realizar modificaciones o repotenciamientos manteniendo el
voltaje, es una alternativa favorable para la generación de Cachuela E. en estado normal
y contingencia y mejora la estabilidad del sistema de transmisión y generación NorOriental ?.
f) ¿La ejecución de obras de este estudio impulsará el desarrollo de Pando y Beni?.
1.4.
Objeto de Estudio.
El objeto de estudio de la presente investigación es la Cargabilidad del Sistema de
Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN, de los departamentos de Beni y Pando del
2018 a 2048, incluyendo la línea actual de 115 KV. Caranavi - Trinidad.
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1.5. Objetivos.
1.5.1. Objetivo general.
a) Asegurar lCargabilidad suficiente y condición n-1 de confiabilidad del sistema de
Transmisión del bloque Nor-Oriental del SIN, en los Departamentos del Beni y Pando
hasta 2048, con y sin Generación Hidráulica Cachuela Esperanza, considerando
Planeación de largo plazo e implementación por etapas según crecimiento de Demanda
y aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos FACTS para
operación eficiente.
1.5.2. Objetivos Específicos.
g) Objetivo específico No. 1:
La cargabilidad del sistema de transmisión N-O. del SIN para estado estable y
contingencia, cubrirá proyección de demanda de Pando y Beni con y sin generación de
Cachuela Esperanza en periodo hasta 2048, se incrementará voltaje a 230 KV. o 500
KV. y definiendo tramos de aplicación y se implementará por etapas según demanda.
h) Objetivo específico No. 2:
Aplicación de nuevas técnicas de diseño de líneas de transmisión que contemplan
modificación de parámetros, con inclusión de reactores, capacitores serie y paralelo, que
según necesidad podrían ser con tecnologías FACTS, para compensación continua de
reactivos y operar sistema de transmisión con mayor eficiencia, estabilidad y
confiabilidad.
i) Objetivo específico No. 3:
La conformación de un anillo se aplicará para cargas de Pando y Beni y generación
de Cachuela Esperanza, para mejora de confiabilidad del sistema y continuidad del
servicio a sistema Nor-Oriental del SIN y áreas aledañas al que se conecta el anillo.
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j) Objetivo específico No. 4:
Reutilizar repotenciada la línea Caranavi- Trinidad hasta 2048, para viabilizar
económicamente implementación del estudio, considerando generación de Cachuela E.
para dimensionamiento en estado normal y contingencia, para mejorar estabilidad y
confiabilidad del sistema eléctrico de transmisión y generación Nor – Oriental del SIN.
k) Objetivo específico No. 5:
Las obras de la investigación, impulsará el desarrollo integral de los departamentos
Beni y Pando, permitiendo incorporar al SIN nuevas poblaciones del Beni y todo Pando,
proporcionado energía eléctrica estable y continua durante todo el día, sin
racionamientos, apoyando actividades comerciales, industriales, agroindustriales,
domésticas, educación, telecomunicaciones, servicios de apoyo, comodidad y confort
como aire acondicionados para el clima cálido y otras actividades, reducir costos de
energía eléctrica, por eliminación de generación Diesel y economía de escala de
generación del SIN.
1.6.
Metas y Alcance.
El alcance general esta compuesto por todas las actividades descritas por las metas,
enfocadas a cubrir el Objetivo General y los específicos.
Metas:
a. Realizar proyección de demanda de los Dptos. Pando y Beni hasta 2048,
aplicar factores de simultaneidad ajustados de datos individuales de
poblaciones y totales de línea.
b. Agrupar las cargas para cada cinco años y usar estos datos para flujos de
potencia.
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c. Calculo de parámetros de linea, para diferentes configuraciones, simple
y doble terna, con 1,2,3 conductores por fase (aplicar nuevas tecnologías
de diseño).
d. Calcular los SIL de las líneas con sus diferentes configuraciones, para
elegir las mas adecuadas para la demanda proyectada, es decir una
preselección de voltajes nominales de línea.
e. Establecer cargas totales para: tramos 1 Beni (Cachuela Esperanza) Pando, tramo 2 Beni (Cachuela Esperanza) – Trinidad – La Cumbre, ,
tramo 3 (Cachuela Esperanza) – Santa Cruz de la Sierra, para comparar
cargas de fin de periodo con el SIL en estado normal o estacionario y de
contingencia, con y sin la generación disponible de Cachuela Esperanza.
f. Armar diagramas y datos de líneas en software para correr flujos de
carga.
g. Realizar las simulaciones para cada una de las alternativas dadas y
elaborar cuadros de resumen que ayuden a interpretar los resultados y
correlaciones y a definir las mejores opciones técnica.
h.
Evaluar la pertinencia de aplicación de tecnologías FACTS, por lo
menos las básicas de primera generación.
i. Analizar los resultados obtenidos de alternativas viendo la influencia en
el ángulo de estabilidad de la línea y también para condiciones n-1.
j. Determinar la influencia de un anillo, para voltajes de fin de línea en
contingencia.
k. Determinar la capacidad disponible del anillo, para generación de
Cachuela Esperanza y sus límites.
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l. Definir y calcular las opciones de repotenciación o necesidad de nueva
línea del tramo 2, para generación C. E. o en salida de tramo 1 en la
conexión a Santa Cruz, es decir dejando carga de dicho tramo al resto
del anillo.
m. Realizar la clasificación de resultados en tablas y complementar con
cálculos de situaciones descubiertas, para poder elaborar las
conclusiones y recomendaciones de mejores alternativas.
n. Elaborar cronograma de implementación obras, para diferir inversiones
en forma gradual en el tiempo.
1.7. Delimitación del estudio:
1.7.1. Institucional:
La institución en la que se realizara la investigación es ENDE Transmisión, por ser la
operadora de dicho sistema.
1.7.2. Espacial:
El territorio en que están las instalaciones de transmisión objeto de estudio, actuales y futuras
son los departamentos de Beni y Pando y para cerrar anillo los Dptos. Sta. Cruz o Cochabamba.
1.7.3. Temporal:
Periodo de tiempo del estudio es 2018 a 2048 (30 años).
1.7.4. Teóricas y de conocimiento:
Calculo de variables y parámetros eléctricos que influyen en la cargabilidad, condición n-1
de confiabilidad y estabilidad de líneas de Transmisión de alta tensión largas respecto solo al
Angulo de operación respecto al máximo recomendado para operar en estado estable,
parámetros distribuidos y su modelo equivalente de concentrados, para evaluación de caídas de
voltaje, pérdidas y reactivos, se aplican Flujos que usan métodos de cálculo con Gauss – Seidel,
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Newton – Raphson, también la aplicación de capacitores serie y paralelo y reactores, que podrán
ser fijos o regulables utilizando electrónica de potencia como el caso de los FACTS.
El nivel de conocimiento a aplicarse son nuevas tecnologías de diseño de líneas de transmisión
ya aplicadas en otros países y que recién se están aplicando en Bolivia en la última línea doble
terna y dos conductores por fase en Chapare- San Jose- Cochabamba y otra línea de
características similares en la subestación de Brechas de Warnes Santa Cruz.
Aun no se tiene ninguna aplicación en Bolivia de tecnologías FACTS de compensación de
reactivos y un solo capacitor serie en el SIN, la aplicación de reactores de compensación fija y
switcheado por interruptores junto a su línea de transmisión a la que esta conectada es común
en el SIN y también hay compensación por capacitores paralelos switcheados por interruptores.
La operación de la compensación de reactivos en el SIN solo se limita a capacitores paralelos
y no se utiliza FACTS para operación eficiente.
Toda la tecnología de diseño para incrementar cargabilidad de líneas de transmisión y la
tecnología FACTS de compensación continua de reactivos y mejora de estabilidad y
confiabilidad a aplicar en este estudio, esta desarrollada en la bibliografía técnica especializada
y disponible, libros y revistas técnicas de investigación, también son parte de programas de
postgrado en Universidades importantes del rubro de Argentina (San Juan), Brasil (San Pablo)
y con mayor razón en otras de EEUU, Europa y Asia, pero aun no se aplican ni se realizaron
estudios que no justifiquen su factibilidad.
En este estudio que se limita a la parte Nor -oriental del SIN en Pando y Beni, que no es
precisamente áreas de grandes demandas de electricidad por tener baja densidad poblacional,
pocas industrias desarrolladas y sistemas eléctricos en consolidación, solamente tendrían
grandes extensiones de línea de transmisión, con alrededor de casi 1000 kms desde La cumbreCaranavi-Trinidad hasta Pando, quizás no sea el sector del SIN mas adecuado para verificar la
factibilidad de las tecnologías FACTS en Bolivia.
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1.7.5. Documental:
Se recurrió a libros de licenciatura y postgrado relacionados con temas del alcance, revistas
de IEEE, Cigre y otros. La información para proyección de demanda, se obtuvieron del CNDC.
1.7.6. Legal:
Los sistemas de Transmisión del bloque Nor- Oriental del SIN, son propiedad de ENDE y
competencia de operarlos de la empresa ENDE Transmisión y debe encuadrarse dentro del
marco legal que rige el sector eléctrico nacional y que se enuncia en esta investigación
científica.
1.8. Aporte de la investigación a la tecnología y conocimiento.
El aporte de la investigación al conocimiento, es la demostración de la relación que tienen
los criterios de planificación de largo plazo y su implementación del estudio por etapas, respecto
a la cargabilidad y cumplimiento de condición de confiabilidad n-1 del Sistema de
Transmisión del bloque Nor-Oriental del SIN, de los departamentos de Beni y Pando y la
generación de la planta hidráulica Cachuela Esperanza del 2018 al 2048 en estado estable
y contingencia, resolviendo un problema real actual de falta de capacidad de transmisión
para permitir interconectar ambos departamentos al SIN y cubrir el crecimiento de la
demanda durante el periodo del proyecto cumpliendo calidad del servicio, a través de
aplicación de nuevas tecnologías de transmisión en diseño y control continuo de
compensación de reactivos, FACTS se iniciaría una nueva etapa tecnológica en Bolivia,
primero con la selección de la mejor alternativa aplicable a esta investigación ; en estos
últimos se utiliza electrónica de potencia con capacitores serie y/o paralelos, reactores, para
solucionar deficiencias identificadas, incrementar la continuidad del servicio, confiabilidad y
estabilidad del sistema de transmisión y eficientizar la operación de la línea.
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En Bolivia recién se está aplicando algunas de las nuevas tecnologías de diseño, pero
ninguna para la compensación de reactivos, como tecnologías FACTS para operación de
transmisión, utilizadas en otros países como Chile y Brasil.
El valor teórico de la investigación es conocer las variables que influyen en la cargabilidad
y la condición de confiabilidad n-1 del Sistema de Transmisión Nor-Oriental, con longitud
de línea de 1.000 kilómetros para incluir los departamentos de Beni y Pando al SIN, sin
Cachuela Esperanza y con ella de la mitad, que es la actual línea 115 KV, desde subestación
Cumbre en La Paz hasta Trinidad en Beni y plantear alternativas de solución, dimensionadas
para el proyecto en cuestión.
Los conceptos técnicos mencionados en análisis de alternativas técnicas de solución, ya se
utilizan en transmisión en otros países, con resultados satisfactorios en capacidad y
confiabilidad y no solo en forma estática, sino dinámica, algunos equipos se conectarán y
desconectarán según el horario y carga de la línea (aplicación de FACTS a la operación) o la
influencia en estabilidad en estado dinámico, en este estudio solo se aplicara para estado normal
y de contingencia, no dinámico.
1.9. Justificación de la investigación.
Asegura el abastecimiento y confiabilidad del suministro de energía eléctrica en
cantidad y calidad de acuerdo a Ley de electricidad, normas del CNDC, para los
departamentos de Pando y Beni durante 30 años, en el sector Nor-Oriental del SIN (actualmente
Pando es el único departamento que es sistema aislado).
La planta de hidráulica Cachuela Esperanza, generara 990 MW. para exportación 95 % y
para el mercado nacional 5%, incrementará la confiabilidad del sistema eléctrico en la región,
reduciría la demanda retirada de áreas del SIN a las que se interconecte el anillo de transmisión
Oriental (Santa Cruz y La Paz).
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Se reducirán costos de energía eléctrica, porque se eliminará generación a diesel de Trinidad
y de varios lugares aislados y se sustituirá con generación del SIN a gas e hidráulica, con mayor
capacidad y menor costo, también Cachuela esperanza y otras plantas de generación renovable
en la zona, garantizando el suministro y continuidad el servicio durante las 24 horas del
día, en lugares que actualmente tienen generación aislada y solo se tiene energía eléctrica en
ciertas horas de la noche y algunas del día.
El sistema de transmisión Nor-Oriental llegó a sus límites de cargabilidad en 2016, por ser
línea radial y capacidad de generación de central Moxos solo cubre la demanda de Trinidad,
inviabiliza repotenciación de línea, por cantidad de interrupciones que implicaría; se deberá
definir las características de línea que completará el anillo, configuración de simple o doble
terna, múltiples conductores por fase, con capacitor serie y/o paralelo y nivel de tensión; se
analizará la línea actual de 115 KV., complemento del anillo para solución a largo plazo, podría
intervenirse este tramo de línea una vez que se tenga un anillo, para no causar interrupción a
subestaciones y a usuarios.
La investigación se encuentra estructurada de la siguiente manera:
•
En el Capítulo Segundo, se encuentra el Marco de Referencia, que contiene el Marco
Histórico – Situacional, Marco de referencia, Marco Teórico y Marco Normativo e
Hipótesis.
•
En el Capítulo Tercero, se encuentra el Marco Práctico, que contiene el Enfoque
Metodológico.
•
En el Capítulo Cuarto, se tienen los aspectos administrativos como la estructura,
recursos y cronograma de la investigación, Bibliografía y Anexos.
17
CAPITULO II.
2. MARCO TEORICO
2.1. Marco de Referencia o de antecedentes.
2.1.1. Temas técnicos importantes de ¨Referencias de otros autores¨, utilizados para
elaborar la teoría sustentadora de esta investigación.
A continuación, se describen diversos aspectos técnicos relacionados con la investigación
de este trabajo, que ayudan a definirla, ampliar su contenido y que serán utilizadas como
elementos, juicios y posiciones técnicas de otros investigadores y son:
2.1.1.1. Gonen, T. (2014). Electrical Power Transmission System Engineering - Analysis
and Design, Third Edition. Print :CRC Press Taylor and Francis Group.
2.1.1.1.1. Sistemas de transmisión.
Transporta grandes bloques de energía desde lugares de generación remota hasta centros de
carga, conforme el SEP se desarrolla las líneas se adicionan para incrementar la confiabilidad,
para incorporar generación económica a través de interconexiones, reforzar fortificando la
estructura de transmisión con cada vez más altos voltajes incrementándose su cargabilidad.
La tendencia de decrecimiento del costo de la energía eléctrica se debe a avances
tecnológicos, economías de escala y criterios de eficiencia operativa con aplicación de
compensación de reactivos.
2.1.1.1.2. Beneficios de transmisión.
•
Baja costos de energía eléctrica, con un camino de integración para competencia
regulada entre generadoras e incluye cargas conectadas al SEP.
•
Acceso a generación con energías renovables, ubicadas lejos de centros urbanos.
18
•
Flexibilidad operacional con configuraciones mínimamente anilladas o en red, permite
programación de interrupciones para mantenimientos de generadoras y líneas.
•
Estabilidad ante cambios de precios o no disponibilidad de recursos de generación como
agua en año seco.
2.1.1.1.3. Planeamiento de transmisión.
Los objetivos primarios de las líneas de transmisión son;
•
Transmitir energía de generadores a distribuidores y consumidores no regulados.
•
Frecuencia estable en todo el sistema de transmisión, estabilidad ante variaciones
bruscas de carga por apoyo entre generadores que se distribuyen la carga.
•
Influyen en la planificación del tamaño de máquinas de generación y su reserva.
•
Ubicación de nuevas centrales de generación en lugares de mejores rendimientos de
máquinas, previendo el mínimo por seguridad.
2.1.1.1.4. Técnicas tradicionales de planeamiento del sistema de transmisión.
•
Definir cronograma de implementación y tipo de nuevas instalaciones, para cubrir la
demanda, con calidad del servicio en estado estable y contingencia.
•
Verificación de caídas de voltaje, capacidad sin sobrecargas de componentes y
confiabilidad de transmisión ante fallas, se evalúa para largo plazo con flujos.
•
El estudio de corto circuito es para determinar la capacidad de equipos interruptores y
barras ante corriente de falla, características del sistema de protección y relees.
•
Estudio de coordinación de aislamiento, estudia voltajes transitorios que podrían
afectar aislamientos de equipos y aplicación de pararrayos para reducirlos.
•
Diseñar el sistema de tierras para reducir el impacto de sobretensiones.
•
Fuerzas electromecánicas por corrientes de falla en barras y apoyos de MT y AT.
19
•
Estudios de estabilidad, asegura que el sistema permanecerá estable ante fallas y
transitorio después de falla, para que generadores mantengan sincronismo.
•
Si no se cumplen tiempos máximos de interrupción de fallas con la tecnología actual,
se elegirá otros tipos de control de máquinas, su inercia o una composición de ellas
2.1.1.1.5. Modelos de planeamiento del sistema de transmisión.
•
Identificación y selección de ruta de línea.
La elección de un derecho de vía, considera restricciones ambientales, seguridad,
ingeniería de diseño de torres, tecnología y estética.
•
Planeamiento de expansión de la red de transmisión.
2.1.1.1.5.1. Planeamiento tradicional de expansión del sistema de transmisión.
Se utilizan programas de flujos, estabilidad y corto circuito, modelos de optimización de
alternativas de expansiones y la función performance con restricciones, en este estudio solo se
utilizarán flujos para cargabilidad y confiabilidad de línea, el resto de los temas de
planificación están fuera del alcance.
Interpretación y posición del investigador: Lo definido por el autor T. Gonen, sobre
planificación, estudios y nuevas tendencias, están definidos en la norma del CNDC y es ya
implementado en Bolivia en su gran mayoría por el CNDC como planificador Nacional del
SIN y ENDE Transmisión con la realización de los estudios y como desarrollador de
proyectos de transmisión.
2.1.1.2. Castellanos, Bustamante, R. (abril-junio 2014). Determinación de límites de
transmisión en sistemas eléctricos de potencia. Ingeniería Investigación y Tecnología,
volumen XV (número 2), 271-286.
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Hay varias metodologías para calcular el límite de transferencia de potencia en estado
normal y contingencia, para operación segura en transmisión. Este artículo se basó en análisis
del Sistema Interconectado Mexicano de 400 KV., se generalizan conocimientos y
conclusiones. Se describen aspectos de interés para la determinación de flujos máximos, con
restricciones:
2.1.1.2.1. El límite térmico de transmisión de conductores eléctricos.
Restringido por temperatura del conductor se aplica a líneas de longitud corta, su cálculo
para líneas aéreas desnudas es con métodos de balance de calor, se considera temperatura
ambiente, velocidad y dirección del viento, emisión solar, hay métodos estáticos y dinámicos
para calcular el límite térmico, los dinámicos miden variables en tiempo real (tensión, flecha,
temperatura, corriente del conductor) y enviados a un centro de control.
Para incrementar capacidad de transferencia a 100%, se utilizan conductores para
temperaturas mayores de 180 grados ATC., cumpliendo flecha y tensión de línea, se utilizan
en el mismo derecho de vía sin reforzar torres.
2.1.1.2.2. Límite de transmisión por cargabilidad,
Es la potencia que fluye bajo condiciones de operación aceptables, es función del calibre y
longitud de línea, la relación del flujo de potencia real contra potencia reactiva (P-Q),
incrementando el flujo de potencia real P, aumenta la potencia reactiva Q que consume la
reactancia inductiva de la línea, fuentes de compensación reactiva incrementan la capacidad de
transferencia y/o proporcionan mayor soporte de voltaje.
2.1.1.2.3. SIL – Potencia natural de la línea.
Potencia real transferida para potencia reactiva cero, SIL (Surge Impedance Loading) :
𝐿
𝐿𝑎 𝑖𝑚𝑝𝑒𝑑𝑎𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑎 𝑍𝑐 = √
𝐶
𝑦 𝑒𝑙 𝑆𝐼𝐿 =
(𝑉𝐿𝐿 )2
𝑍𝑐
21
Al incrementar el número de conductores por fase de la línea, disminuye su impedancia
característica (reduce su inductancia L e incrementa su capacitancia C) y el SIL aumenta para
el mismo nivel de tensión, es Mayor el SIL cuanto mayor es el voltaje de línea, el SIL es
independiente de longitud de línea.
Transferencia de potencia real menores al SIL, la potencia capacitiva producida por la
línea es mayor a la potencia inductiva que consume, la línea aporta potencia reactiva
capacitiva a la red eléctrica.
Transferencia de potencia real superior al SIL , la potencia reactiva consumida por la
línea es mayor a su potencia reactiva generada, la línea demanda potencia reactiva inductiva,
suministrada por otras fuentes del SEP.
La diferencia de ángulos de voltaje entre ambos extremos de línea, se debe mantener
menor a 35 grados para operar estable el SEP, evitando que en contingencia supere el límite
de estabilidad de estado estable (90 grados), estabilizando al sistema.
Al incrementar el flujo de potencia real o cuando aumenta la longitud de la línea, aumenta
la separación angular del voltaje, se incrementa el consumo de potencia reactiva (MVAR) en la
reactancia inductiva serie de la línea.
Al incrementar el número de conductores por fase, incrementa la potencia reactiva capacitiva
suministrada y reduce la potencia reactiva inductiva absorbida por la línea, reduce la separación
angular del voltaje, igual que cuando se incrementa el voltaje.
Las pérdidas de potencia real de la línea, presentan un comportamiento cuadrático (I2.R)
respecto a la corriente, se incrementan al aumentar el flujo de potencia real, las pérdidas
disminuyen al aumentar el número de conductores por fase.
El límite de estabilidad ante oscilaciones Inter área de un enlace de transmisión de
energía eléctrica, depende de: nivel de flujo de potencia por enlaces asociados a modos de
oscilación, impedancia equivalente de estos enlaces, número de máquinas síncronas con PSS,
22
fuentes de amortiguamiento proveniente del control suplementario de compensadores
estáticos de vars.
Los esquemas de protección automáticos que desconectan carga y/o generación, permiten
operación segura de la red ante oscilaciones Inter área con amortiguamiento negativo.
Interpretación y posición del investigador:
El limite térmico de lineas de transmisión, su aplicación se restringe a líneas cortas en la que
la restricción es el limite térmico o ampacidad o capacidad máxima del conductor, es por esto
que se utilizan conductores de alta temperatura que tienen una ampacidad o limite térmico de
conducción mayor, generalmente de 1,8 a 2,5 veces al del conductor normal ACSR o AAAC,
no se aplican estos conductores de alta temperatura en líneas de media y gran longitud en las
que las restricciones son respectivamente caída de tensión (cargabilidad) y estabilidad
respectivamente, la línea de 115 KV. La Cumbre-Caranavi-Trinidad del estudio tiene una
longitud de 450 kms y llegaría a 1000 km hasta Cobija capital de Pando, tiene un SIL de 33
MW y una carga actual del sistema Beni de 25 MW., que con una proyección baja de 3 % para
los 30 años llegaria a 60 MW.(el doble del SIL que muestra la insuficiencia, el SIL depende
solamente de voltaje , de la inductancia y capacitancia de línea y ninguno de estos cambia
ostensiblemente por el cambio a un conductor ATC de similar sección) sin considerar la carga
de la ampliación de Pando a fin de periodo por lo que 115 KV no es la tensión adecuada); la
capacidad aprovechable o cargabilidad de estas líneas largas están muy por debajo de la
capacidad térmica de conductores normales, menos aún se podrá aplicar conductores de alta
temperatura ATC en las que no se aprovechara esa característica ventajosa (el margen sin
utilización sería mayor), dicho conductor es mas caro que el ACSR y mantiene las
características mecánicas de flecha, resistencia eléctrica y reactancia por disposición en las
23
mismas torres (no se aplicaría en este estudio, solo es a nivel enunciativo y para conocimiento
en qué tipo de líneas se aplican).
Se podría realizar la evaluación de la cargabilidad para estado normal que cumpla el 5% de
caída de voltaje y luego evaluar para contingencia única a la vez, condición n-1 sin pérdida de
carga y elegir la condición más crítica pero dentro del 10 % de caída de voltaje permitida, cuál
sería la compensación reactiva adicional que se requeriría para volver la caída de voltaje a 5 %
(para el caso de fallas permanentes y de larga duración para su solución).
Otra manera de evaluar sería, evaluar la cantidad de carga se debería desconectar para
mantener el 5% de caída de voltaje (esto no es muy real por que el 10 % de caída de tensión es
permitida por ley y la condición de interrupción del servicio es causal de sanción).; en las dos
situaciones antes planteadas también se puede evaluar el margen de capacidad igual a:
Margen Cap.𝑁𝑜𝑑𝑜 𝑟𝑒𝑐𝑒𝑝𝑐. %
=[
Cap. corresp. a ampac. cond. – Cargab. p. 5% caída voltaje
] ∗ 100
Cap. corresp. a ampac. cond.
Lo definido por el autor identifica claramente las limitaciones de cargabilidad de las
líneas cortas, media y largas, para que en base a esos aspectos técnicos se planteen las
soluciones técnicas y toman como base el SIL y su definición, por lo que se plantea la
compensación de reactivos como base técnica fundamental y como método de
evaluación a priori de un proyecto.
24
2.2. Marco Conceptual:
Los términos utilizados son:
Capacidad.
Es la máxima potencia que puede transmitir un equipo en condiciones normales (corrientes
nominales y sin ocasionar ningún sobrecalentamiento ni pérdida de vida útil).
Cargabilidad.
Es la potencia de transmisión de una línea, cuando en el extremo final o remoto, se tiene un
voltaje dentro de los rangos permitidos por la normativa (5 % para planificación).
Sistemas de Transmisión.
Es el conjunto de equipos o sistemas como líneas de alta tensión, subestaciones
(transformador, barras, interruptores, Protecciones, equipos de compensación de reactivos,
relees, comunicación y control, SCADA), que se utilizan para el transporte de grandes bloques
de energía.
Políticas de planeamiento.
Es el conjunto de directrices técnicas y económicas, que permiten tener un criterio definido
para la planeación de los sistemas de transmisión, de corto, mediano y largo plazo, para
garantizar el suministro de energía eléctrica, con calidad y confiabilidad que exije la normativa
y que solo se denominara como Planeamiento.
25
2.3. Marco Histórico Situacional.
2.3.1. Gonen, T. (2014). Electrical Power Transmission System Engineering - Analysis
and Design, Third Edition. Print :CRC Press Taylor and Francis Group.
2.3.1.1.
Planificación del sistema de transmisión.
2.3.1.1.1. Tendencias actuales de planificación.
La inflación es el factor más importante, el segundo factor es el interés de capital, políticas
de impuestos, costos de generación, temas ambientales, déficits grandes del gobierno.
2.3.1.1.2. Nuevas técnicas de planificación.
Es la confiabilidad para no producir interrupción de carga ante cualquier contingencia o
falla, en el pasado (n-1) compuesto por análisis estático para no perder carga, sin sobrecarga
ni bajo voltaje y el dinámico para no perder sincronismo después de una falla, se observar el
envejecimiento de instalaciones, economía e integrar la tecnología con métodos tradicionales,
evitar la propagación del incidente que afecta la confiabilidad, como: la desregulación limita
la distribución de generación en la red que son amortiguadores, reduce reservas, el efecto
cascada recibió poca importancia y estudio, ahora se apoyan en el SCADA que a veces resulta
lento, se avanza a una red inteligente, se planifica el sistema por regiones.
2.3.1.2. Capacidad de líneas de transmisión.
2.3.1.2.1. Capacidad de líneas aéreas de longitud corta.
Los valores nominales de corriente están en IEEE Standard 738 la relación corriente –
temperatura, la ampacidad o capacidad máxima limitada por temperatura, está relacionada con:
26
Radiación del sol en la línea.
Su absorción es del 40 % hasta 4 años y de 100% para el resto; La emisividad para operación
mayor a 5 años, su valor es 23 % como nuevo, 82 % a 10 años y 90 % a 20 años.
La temperatura ambiente de cálculo es la máxima temperatura del año, suponiendo una
velocidad de viento de 1,4 mph o mayor transversal a la línea, se evaluara en condiciones
normales y emergencia de carga en operación, la temperatura máxima del conductor ACSR
normal nominal es de 85 º C y su nominal de emergencia es 100 º C. (En Anexo se adjunta
una metodología para calculo de la ampacidad del conductor de líneas de transmisión aéreas)
2.3.1.2.2. Capacidad de líneas de longitud mediana y largas.
2.3.1.2.2.1. Curvas de cargabilidad.
Expresada en términos de porcentaje del SIL, la cargabilidad es función de: caída de voltaje,
limite térmico o límite de estabilidad según la longitud de línea. La cargabilidad: longitud de
línea menor a 50 millas el límite es térmico, longitudes entre 50 y 200 millas el límite es caída
de voltaje, para longitudes superiores a 200 millas la limitación es estabilidad, para líneas de
230 km o superiores.
Es importante para un buen diseño estudiar la sensibilidad del costo, respecto a la
cargabilidad de la línea, aumentado la tensión la curva se hace más plana y menos sensible.
Las nuevas tecnologías de diseño para incrementar la cargabilidad de las líneas de transmision,
vinieron luego de las técnicas tradicionales de diseño y fueron impulsadas por la necesidad de
cubrir demandas cada vez mayores y con crecimientos altos, dados por la industrialización y
crecimiento de centros urbanos, cuyos servicios exigen además mayor continuidad del servicio,
estas son líneas doble terna, multiconductores por fase, aplicación de capacitor serie fijos
especialmente para líneas largas.
27
La modificación de parámetros DMG y RMG. dependen del diseño de la línea, estas técnicas
se aplicaron hace varios años en otros países y recién en Bolivia (Chapare y Brechas de Santa
Cruz) en líneas de 230 KV. , doble terna con dos conductores por fase
En Bolivia años atrás se instaló un capacitor serie, que origino la modificación de
protecciones del SEP, e introdujo problemas de resonancia en turbinas de generación, hace 15
años que no se introdujo otro capacitor serie en el SIN, la dificultad es el diseño complejo de
su protección.
2.3.1.2.2.2. Compensación paralela.
El propósito es mantener el voltaje, cuando se incrementa o baja la carga, se realiza con
reactores y capacitores en paralelo y control estático de vars (SVC).
La compensación provista por un reactor, se basa en el porcentaje de susceptancia de
secuencia positiva de la línea, es de 0 a 90 % para EHV. y depende de: características de la
línea, carga esperada y políticas de operación del sistema.
La capacitancia de línea tiene dos efectos en el voltaje:
•
Efecto Ferranti, es el incremento del voltaje a lo largo de la línea debido al efecto
capacitivo de la línea, que fluye a través de la inductancia de la línea.
•
Incremento de voltaje en la línea, por flujo de corriente capacitiva que disminuye el
factor de potencia en la carga de la barra de recepción.
En condiciones de baja carga ambos efectos producen elevaciones de voltaje, que es
disminuido por aplicación de reactores.
En Bolivia los reactores de líneas de transmisión se maniobran en manual o por falla de línea
en automático por activación de protecciones de línea.
28
2.3.1.2.2.3. Compensación de reactivos.
Inicialmente la compensación de reactivos en líneas de mediana y gran longitud, se realizaba
con capacitores serie y paralelos y reactores fijos u operados por interruptores, máximo los
bancos de capacitores paralelos eran maniobrables en etapas fijas.
La electrónica de potencia aplicada a sistemas de transmisión con controladores FACTS,
conectan y desconectan reactivos capacitivos e inductivos en forma continua para operación
eficiente de la línea, voltaje permitidos, perdidas y estabilidad, por cortos tiempos de reacción
de sus componentes electrónicos para maniobras de switcheo, según necesidad originada por
variación de carga, también se están utilizando para incrementar la estabilidad transitoria de
líneas, debido a sus cortos tiempos de switcheo u operación para evitar caída de voltajes que
puedan llevar a apagones.
2.4.
MARCO TEORICO
2.4.1. Definición de Sistema de Transmisión de Energía Eléctrica.
El sistema de Transmisión en alta tensión transporta grandes potencias, suministra a grandes
consumidores como fábricas, minas, cementeras, conecta a plantas de generación, las tensiones
más usadas son: 69, 115, 138, 230, 345, 400, 500 y 750 Kv, la tensión más utilizada en
transmisión en Bolivia es 230 KV, pero se está empezando proyectos en 500 KV.
En sistemas de Transmisión las magnitudes de reactancia y capacitancias son considerables,
que influyen en la capacidad y cargabilidad de una línea, estabilidad, regulación de voltaje y
confiabilidad, las nuevas técnicas propuestas se basan en un estudio conceptual de parámetros
de fórmulas de ambas reactancias, DMG y RMG, la tecnología utilizada en Brasil, España y
otros de Europa y EEUU. son: doble terna y multiconductores por fase.
29
Los siguientes temas técnicos toman como base el libro que a continuación se cita:
2.4.2. Grainger, J. J., Stevenson, Jr., William, D. (1997). Análisis de Sistemas de Potencia.
Editorial: McGraw-Hill.
2.4.2.1. Capacidad del sistema de transmisión.
Un aspecto crítico en el diseño y operación de sistemas de transmisión es su capacidad de
transporte y/o cargabilidad, capacidad está definido por el límite térmico de estado estable del
conductor, pero esto se aplica a líneas muy cortas, las líneas medianas están limitadas por caídas
de tensión y líneas largas por estabilidad.
2.4.2.1.1. Capacidad de línea de alta tensión de longitud corta.
Es menor a 80 Km, su cargabilidad es el límite térmico, tiene una impedancia serie.
I
Z
+
+
VS
VR
-
-
Figura No. 3. Diagrama Unifilar línea Corta.
Vi
jIX
θ
I
Vj
IR
RR
Figura No. 4. Diagrama vectorial para carga inductiva.
La potencia activa y reactiva que transporta la línea corta, están dadas por las siguientes
ecuaciones, considerando X >> R con conductores de gran sección y aproximación R ≈ 0.
30
Pij =
𝐕𝐢. 𝐕𝐣. 𝐬𝐞𝐧𝛅
𝐗𝐋
Qij =
𝐕𝐢. 𝐕𝐢. – 𝐕𝐢 .𝐕𝐣 .𝐜𝐨𝐬𝛅
𝐗𝐋
La potencia activa transmitida tiene tres parámetros de análisis para plantear alternativas de
aumentar la capacidad y son:
V : (voltaje de sistema, Vi y Vj).
δ: (ángulo entre voltajes de línea). XL : (reactancia serie)
Los voltajes de barras permanecen casi constantes en el sistema e igual a 1 p.u., la reactancia
depende de distancias de instalación de conductores y su radio.
Pij = P(max. = ctte) .sen δ
Donde:
Pmax =
𝐕𝐢 .𝐕𝐣
𝐗𝐋
= Ctte
Para que exista transmisión de potencia, debe existir desfase entre sus voltajes, es decir δ >
0; para δ = 0 sen δ = 0 y Pij = 0, no hay transmisión de potencia.
La máxima potencia es para δ = 90 grados, es decir sen 90 = 1
Pij = Pmax= Vi.Vj/ XL.
𝐏𝐦𝐚𝐱 =
𝐕𝟐
𝑿𝒍
Para transmitir la mayor capacidad posible a través de una línea:
•
Se elige un voltaje alto de diseño y su relación es cuadrática.
•
Se reduce la reactancia serie por incremento de RMG de conductores, utilizando varios
conductores por fase:
•
XL= ln(DMG/RMG).
Se opera la línea por condiciones de estabilidad con un ángulo máximo de 35 grados.
𝐕𝟐
Pij = Pmax .sen35 = 𝑿𝑳 . 0.52
La potencia reactiva Q es:
𝐕𝟐
Qij = 𝑿𝑳 . (1 − cosδ)
31
2.4.2.1.2. Reactancia inductiva de línea.
La reactancia inductiva serie de la línea se reduce utilizando varios conductores por fase,
por incremento de RMG y estar en el denominador de la siguiente formula.
XL=
ln(DMG/RMG).
2.4.2.1.3. Reactancia capacitiva de fase a neutro de la línea.
La capacitancia de una línea de transmisión trifásica ST. 1 conductor/ fase, es:
qa
2πk
con k = 8.85. 10−12 y f=50 Hz
𝐶𝑛 = Van = Lu ( Deq / r ) [Fad/m]
1
DMG1
Xc = 2πfCn = 35576.9 Lu(RMG1) [Ω. Milla /fase al neutro]
2.4.2.1.4. Capacidad de línea largas.
Es mayor a 240 Km, su cargabilidad es definida por estabilidad.
Vi
jIX
I
θ
Vj
IR
R
Figura No. 5. Diagrama vectorial de línea larga, corriente de carga y línea capacitiva.
Muestra la importancia de la capacitancia distribuida de la línea, concentrada en su diagrama
equivalente para cálculos, el voltaje de recepción puede ser igual o mayor que el de envió.
IS
I’R
ZL
IR
RR
I’R
+
+
VS
IC
Y/2
-
IC
VR
Y/2
-
32
Figura No 6, Circuito PI Equivalente.
Aplicando Kirchhoff luego de aplicar parámetros distribuidos y ecuaciones diferenciales
parciales, considerando las constantes de línea se pueden reordenar y renombrar como
constantes A,B,C,D, para líneas largas:
𝑉𝑆 = 𝐴. 𝑉𝑅 + 𝐵. 𝐼𝑅
𝐼𝑆 = 𝐶. 𝑉𝑅 + 𝐷. 𝐼𝑅
𝐷 = 𝐴 = cosh(γ𝑙) = cosh (√𝐘𝐙) = cosh(θ)
𝐙
B = Z𝐶 . sinh(γ𝑙) = √𝒀 . sinh(√𝐘𝐙) = Z𝐶 . sinh(θ)
𝐘
C = Y𝐶 . sinh(γ𝑙) = √ . sinh(√𝐘𝐙) = Y𝐶 . sinh(θ)
𝒁
Se forma un circuito equivalente π con los valores totales de la línea, así:
𝐙
sinh(√𝐘𝐙)
Z𝜋 = B = Z𝐶 . sinh(γ𝑙) = √ . sinh(√𝐘𝐙) = Z𝐶 . sinh(θ) = z. [
]
𝒀
√𝐘. 𝐙
√𝑌.𝑍
Y𝜋
2
=
A−1
𝐵
=
cosh(θ)−1
Z𝐶 .sinh(θ)
=
𝑌 2.tanh( 2 )
.
√𝑌.𝑍
2
(
)
2
Se calcula exacto y sin error, de la figura anterior del circuito π, la impedancia serie es Zπ y
𝑌
sus dos ramas paralelas anterior y posterior capacitiva, es 2, aplicando ley de Kirchoff se tiene:
I’𝑅 = 𝐼𝑅 + 𝐼𝐶
𝑽𝑺 = 𝑍π . 𝐼’𝑅 + 𝑉𝑅 =𝒁𝛑 . (𝑰𝑹 + 𝑰𝑪 ) + 𝑽𝑹 𝑰𝑺 = I’𝑅 + 𝐼𝑐 = 𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 + 𝐼𝐶 = 𝑰𝑹 + 𝟐. 𝑰𝑪
Para líneas menores de 500 km., se aproxima desarrollando en series y tomando 3 términos:
𝑉𝑆 = 𝐴. 𝑉𝑅 + 𝐵. 𝐼𝑅
𝐷=𝐴=
𝑍.𝑌
2
+ 1, B = Z. (
𝑍.𝑌
6
+1) C = Y. (
𝑍.𝑌
6
+1)
𝐼𝑆 = 𝐶. 𝑉𝑅 + 𝐷. 𝐼𝑅
La potencia recibida o enviada en nodo “R” o “S” es: 𝑃𝑅 = 3. 𝑉𝑅 . 𝐼𝑅 . 𝐹𝑃𝑅
3. 𝑉𝑆 . 𝐼𝑆 . 𝐹𝑃𝑆
𝑃𝑆 =
33
La eficiencia: Efic. % =
P𝑅
P𝑆
. 100
La regulación de voltaje: % Reg. =
Vs
−VR,p.c
A
.100
VR,p.c
2.4.2.2. Pérdidas en líneas largas.
•
Las pérdidas de potencia real son:
Pperd. = 3. (I’𝑅 )2 . 𝑅 =3.(𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 )2 . 𝑅
Perd = P𝑆 − P𝑅
Pot. absor. = 3. (I’𝑅 )2 . 𝑋𝐿 =3.(𝐼𝑅 + 𝐼𝐶 )2 . 𝑋𝐿
La relación de pérdidas a la potencia activa transmitida es:
2
( POT (KW))
Pperd.
.% = [
.+
PT
3. (KV𝑅 )2
2
𝑌 𝑉
[ 2 . 𝑅 − I𝑅 . senθ]
].
La potencia reactiva absorbida por la reactancia de línea:
La corriente de carga capacitiva de la línea es:
3.100. (r. S)
( POT (KW)). 1000
2
𝑄𝐿 = 𝑄𝑎𝑏𝑠 . = 3. (I’ 𝑅 ) . X𝐿 .
V
Ic = − J.Xc =
𝐽.𝑉
𝑉
DMG1
5.724 x 104.Lu (
)
RMG1
[Ω.km]
La potencia reactiva generada por capacitancia en paralelo de línea de longitud L, es:
𝑄𝐶 = 𝑄𝑔𝑒𝑛 = 3. (𝑉𝐶 )2 . L = 1.73 . V𝐿𝐿 . (I𝐶 . L) = 1.73 . V𝐿𝐿 . [
𝐽.𝑉. 𝐿
5.724 x 104.Lu [
DMG1
]
RMG1
][VAR]
El reactivo capacitivo es grande en líneas A.T. si tienen multiconductores por fase, doble
terna y combinados, por Baja XC, en baja carga aumenta el voltaje al reducirse la caída de
tensión en reactancia inductiva, se requieren reactores que absorban para mantener +- 5% Vn.
2.4.2.3. Confiabilidad del sistema de transmisión.
Dependen de la calidad de componentes de línea y de su mantenimiento, las configuraciones
en paralelo permitirán suministrar la energía eléctrica sin interrupción del suministro a usuarios
34
2.4.2.3.1. Configuración y confiabilidad
Las configuraciones son: radial, anillo simple y doble, son caminos paralelos de
alimentación.
El dimensionamiento de la capacidad de transmisión se realiza para un periodo de
proyección de demanda, en estado normal y contingencia (n-1), cumpliendo también
condiciones de calidad del servicio.
2.4.2.3.1.1. Configuración Radial.
En Bolivia se tienen líneas de transmisión radiales, ante una falla se producirá una
interrupción mientras se repara y restituye el servicio, deben tener generación al final de línea,
que permita cubrir la demanda por lo menos del bloque medio, en radial opera con carga baja
en la primera etapa del proyecto y abastecen los recursos de generación antes de interconexión.
2.4.2.3.1.2. Configuración Anillo.
Su capacidad se diseña para falla del primer tramo de línea o alguno de los interruptores que
conectan a la barra de suministro, la capacidad total de la carga es para fin de periodo y máxima
caída de voltaje, queda en radial con su mayor longitud; para mantenimiento se elige horario
de menor carga para atenuar exigencia en capacidad y caída de voltaje.
•
Una desventaja de operar en anillo es que se incrementa el nivel de corto circuito.
•
Una extrapolación cuando se adicionan varios anillos es la configuración red Mallada.
2.4.2.4. Relación de cargabilidad con caída de voltaje y pérdidas en líneas largas.
La relación es a través de la corriente de carga que está en fórmulas de las tres magnitudes,
para líneas largas el cumplir caída de voltaje garantiza que es menor que la capacidad de la
línea y las perdidas serán normales para las que no hay normativa, solo criterios de eficiencia.
35
2.4.2.5. Herramientas para evaluar cargabilidad, confiabilidad, pérdidas y estabilidad
S.T.
Son softwares como NEPLAN, CYME, DIGSILENT y otros que evalúan flujos de potencia
en una determinada situación, la evaluación de estabilidad estática en estado estable, se limita
a que el ángulo entre voltajes de ambos extremos de la línea sea menor que 35 grados, la
estabilidad se incrementa reduciendo la reactancia del sistema entre los generadores y resto del
sistema, con: uso de líneas adicionales, varios conductores por fase o capacitor serie, el criterio
de estabilidad transitoria dice que la carga de una línea y su ángulo de operación debe ser menor
al de estabilidad estática, la confiabilidad se la evalúa con flujos desconectando elemento por
elemento, verificando que no se produzca interrupción ni que los voltajes se reduzcan por
debajo de lo permitido.
2.4.2.6. Alternativas para mejorar la capacidad de líneas largas.
Su aplicación depende de la magnitud del problema, capacidad proyectada de carga y estudio
de evaluación técnica – económica y son:
2.4.2.6.1. Elevar tensión de operación del sistema.
La potencia transportada por una línea de transmisión con incremento de tensión se
incrementa con el cuadrado de relación de tensiones:
P=
(𝐊𝐕)𝟐
𝑳
√
𝑪
=
(𝐊𝐕)𝟐
𝑳
𝑍𝐶 = √
La impedancia característica es:
𝑍𝐶
𝑪
La potencia característica o SIL, es cuando no hay perdidas y la capacidad de reactivos
generados es igual a los consumidos por la línea y el voltaje se mantiene.
𝑷𝑨𝑻𝟏 =
(𝐊𝐕)𝑨𝑻𝟏 𝟐
(𝑍𝐶 )𝑨𝑻
𝑷𝑨𝑻𝟐 =
(𝐊𝐕)𝑨𝑻𝟐 𝟐
(𝑍𝐶 )𝑨𝑻
y dividiéndolas
𝑷𝑨𝑻𝟐
𝑷𝑨𝑻𝟏
𝐊𝐕
𝟐
𝑍
= (𝐊𝐕𝑨𝑻𝟐 ) ∗ 𝑍𝐶−𝐴𝑇1
𝑨𝑻𝟏
𝐶−𝐴𝑇2
36
La impedancia característica es independiente del calibre del conductor.
𝒁𝑪−𝟐𝟑𝟎 𝐊𝐕 ≅ 𝒁𝑪−𝟔𝟗 𝑲𝑽 ≅ 𝒁𝑪−𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽 ≅ 𝟑𝟖𝟔 𝒐𝒉𝒎𝒔.
𝑷𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽
𝑷𝟔𝟗 𝑲𝑽
𝑷𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽
𝑷𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽
𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝟐
𝒁
= ( 𝟔𝟗 𝑲𝑽 ) ∗ 𝒁 𝑪−𝟔𝟗 𝑲𝑽 ≅ (𝟑, 𝟑𝟑)𝟐 = 𝟏𝟏, 𝟏
𝑪−𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽
𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽 𝟐
𝒁
= (𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽) ∗ 𝒁𝑪−𝟏𝟏𝟓 𝑲𝑽 ≅ (𝟐)𝟐 = 𝟒
𝑪−𝟐𝟑𝟎 𝑲𝑽
El incremento en capacidad de 230 Kv. respecto a 69 KV y 115 Kv es 11.11 y 4 veces.
2.4.2.6.2. Incrementar sección del conductor.
Una línea en la que se incrementa la sección del conductor:
P1 =
V2
y
𝑋1
P2 =
V2
𝑋2
La reactancia inductiva de una línea de transmisión a 50 Hz está dada por:
DMG1
X = 0.0628 . lu [RMG1]
[
Ohms
(
km
)
fase
]
Si el conductor de la línea 2 tiene mayor sección que la línea1, entonces A2 ˃ A1 es decir
RMG2 ˃ RMG1,
invirtiéndola
1
RMG2
<
1
RMG1
, multiplicando por DMG1 que se mantiene,
aplicando logaritmos y luego pre multiplicando por 0.0628, se tiene :
DMG1
DMG1
0.0628 . 𝑙𝑢 [ RMG2 ] < 0.0628. 𝑙𝑢 [ RMG1 ] en función de reactancias, queda :
para completar a las Ecuaciones de potencia se invierte la desigualdad
multiplicando por V2
𝑉2
X2
𝑉2
˃X
1
1
X2
˃
1
X1
X 2 < X1
y
𝑢𝑡𝑖𝑙𝑖𝑧𝑎𝑛𝑑𝑜 𝑙𝑎𝑠 𝐸𝑐𝑢𝑎𝑐. 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙𝑒𝑠 𝑃2 ˃ 𝑃1
La línea con mayor área A2, transmite mayor potencia P2, la diferencia es muy pequeña por
incremento de RMG del conductor que reduce la reactancia serie de línea X L, la diferencia es
37
notoria para doble terna en que la RMG considera la distancia entre conductores de la misma
fase de la otra terna, esas distancias son mucho mayores que un radio del conductor individual.
2.4.2.6.3. Modificar parámetros eléctricos de línea, inductancia y capacitancia.
Reducción de distancias DMG entre fases, uso de multiconductores por fase modificando
distancia RMG de conductores, circuitos paralelos en la misma estructura, para reducir la
impedancia de línea e incrementar la reactancia capacitiva, para aumentar capacidad de línea.
XL = 0.0628 . lu (DMG1/ RMG1 )
1
[ Ω/ km/fase ]
DMG1
Xc = 2πfCn = 35576.9 Lu(RMG1) [Ω. Milla /fase al neutro]
b
a
c
a
Figura No 7. Configuración triangular de conductor.
DMG1= Deq = (Dab. Dbc. Dac) ^ (1/3)
Para reducir XL. se debe reducir distancia entre fases definida por voltaje de línea, altura
sobre el nivel del mar, distancia de vano, configuración de conductores de fases.
2.4.2.6.3.1. Haz de conductores por fase (1, 2, 3, 4 conductores - RMG).
•
Un solo conductor por fase
dext
Figura No 8. RMG para un conductor.
𝑟𝑒𝑥𝑡 =
1
d𝑒𝑥𝑡
RMG = D𝑠 = r = (𝑟𝑒𝑥𝑡 ). 𝑒 (4) = (𝑟𝑒𝑥𝑡 ). 0,78
2
38
Donde r es menor que el radio externo del conductor.
•
Dos conductores por fase: (Separados por distancia d= 16 plg.)
d
1
Figura No 9.𝑅𝑀𝐺 = (𝐷𝑆 . 𝑑)(2)
a
•
Tres conductores por fase
d
d
d
*
•
Figura No 10. 𝑅𝑀𝐺 = (𝐷𝑆 . 𝑑 2 )
1
3
( )
Cuatro conductores por fase
d
d
d
d
a
1
Figura No 11. 𝑅𝑀𝐺 = (𝐷𝑆 . 𝑑 3 )(4)
La distancia entre conductores es d=16 plg.>> Ds, varias veces más grande que el RMG de
un solo conductor por fase.
Tabla No.2. RMG para varios conductores simple terna (ST.)
RMG. Varios Conduct/ fase Simple Terna
Calibre
RMG
MCM 1 Cond/fase (plg.) 2 Cond/fase (plg.) 3 Cond/fase (plg.) 4 Cond/fase (plg.)
397.5
0.318
2.25 ( 7 veces) 4.33 (13.6 Veces)
6.55 (20.5 V)
954
0.483
2.78 (5.7 V)
4.98 (10.3 Veces) 7.26 (15 veces)
1590
0.624
3.16 ( 5 veces)
5.42 (8.7 Veces) 7.75 (12.4 Veces)
Los valores RMG y sus proporciones son independientes del voltaje que se aplica.
39
2.4.2.6.3.2. Compactación de fases (modificación DMG).
La potencia transmitida por una línea de transmisión es:
A= Long de línea, de la fórmula de impedancia ZS, para reducir el cociente (GMD/Req) se
debe reducir GMD volviendo la línea más compacta, también incrementado su Req. con varios
conductores por fase, obteniéndose gran mejora de capacidad de transmisión.
La compactación de línea:
•
Cambiando la configuración de línea simple terna vertical u horizontal a delta, el DMG
se reduce, por reducción de distancia entre fases laterales que son el doble de las otras
dos, a tres distancias iguales entre fases, reduciendo la reactancia inductiva de línea.
•
Una ventaja de la compactación adicional a lo estético, reduce campo eléctrico y
magnético, en magnitud en el eje y en amplitud del ancho del derecho de vía.
•
En áreas suburbanas se reduce distancia de vano, ocupando menos derecho de vía por
reducción de flecha, altura de torres y altura de fases.
•
Los aisladores linepost, reducen distancias de fase a tierra en estructuras, son fijos.
40
2.4.2.6.3.3. Líneas paralelas en misma estructura
dec
a
C
”
b
B
”
c
A
”
Figura No 12. Configuración conductores Doble Terna. (DT.)
Una terna izquierda y la otra derecha en la estructura vertical del poste, se calcula DMG,
RMG y reactancia inductiva del conjunto, la distancia media geométricas entre fases son:
4
Dab = Dbc = √dab . daB. dAb. dAB
4
Dca = √dac. daC. dAC. dAc
Dónde: daB = dAb = √(dab)2 + (dec)2
DAC = dac = 2. dab
daC = dAc = dec
3
𝐷𝑀𝐺 = 𝐷𝑒𝑞 = √𝐷𝑎𝑏 . 𝐷𝑏𝑐 . 𝐷𝑐𝑎
Reemplazando los anteriores datos en la última ecuación, los resultados se muestran en el
cuadro siguiente, en DT. hay gran incremento de RMG respecto a ST., el RMG es divisor en la
fórmula de reactancia reduciendo su valor, considera las fases de ambas ternas incrementándose
mucho, la reducción de reactancia de línea es mayor, aumentado capacidad de transmisión.
Tabla No. 3. Calculo de RMG. Para doble terna (DT.)
Cálculo de RMG para DobleTerna
1 TERNA
VOLTAJE (KV)
24.9
69
115
DIST./FASES D (plg)
45
228
264
372
RMG r’= (plg.) 1590 MCM
0.624
0.624
0.62
0.624
2 TERNAS RMG 0.885.D1/2 (Plg) dec= D
2 TERNAS RMG =1.159.D1/2 dec= 2D
230
5.94 (9.5 veces) 13.36 (21 veces) 14.3 (23 veces) 17.07 (27 veces)
7.77 (12 veces) 17.07 (27 veces) 18.8 (30 veces) 22.35 (35 veces)
41
2.4.2.6.4. Uso de capacitor paralelo.
Reduce la componente inductiva de la corriente de carga, instalándose en la carga a fin de
línea levantando su voltaje, aumenta capacidad y mejora el factor de potencia en la barra de
recepción, si se instala en la barra de envió solo mejora su factor de potencia, el modelo PI
adiciona el capacitor a su corriente de carga, modificando ángulo y modulo, utilizando el
modelo con YC y ZL y constantes A,B,C y D se mejora el factor de potencia.
2.4.2.6.5. Uso de capacitor serie.
Se instalan en serie en cada fase, reduce caída de voltaje y mejora la estabilidad de línea. El
𝑋𝑐
factor de compensación (𝑋𝐿) donde 𝑋𝑐 es la capacitancia serie de compensación, 𝑋𝐿 es
𝑋𝑐
reactancia inductiva, si FC= (𝑋𝐿) = 0.7 = 70%, reemplazando este valor en la formula de
potencia y comparándolas con y sin compensación, para una línea sin perdidas y línea corta (R
= 0 y δ = 90 grados) se tiene: P1 =
𝑉2
𝑉2
𝑉2
𝑍
que es la potencia máxima ideal sin corrección y con
𝑉2
corrección : P2 = 𝑍.(1−𝐹𝐶) = 𝑍.(1−0.7) = 𝑍.(0.3)
Dividiendo ambas ecuaciones:
𝑉2
]
P2
𝑉 2 . 𝑍. 100
100
100
𝑍. (1 − 𝐹𝐶)
%=
. 100 = 2
=
=
= 333.3 %
2
𝑉
P1
𝑉 . 𝑍. (1 − 𝐹𝐶) (1 − 𝐹𝐶) (0.3)
[𝑍]
[
Una reducción de 70 % de reactancia inductiva, ocasiona que la capacidad de línea se
incremente a 333.3 % de la potencia inicial P1 (3 veces).
La compensación serie en líneas largas se realiza entre el 35 % y 75%., sus protecciones la
puentean durante una falla y la restituyen luego de despejada, evitando que altas corrientes la
atraviesen y la dañen. El costo del incremento de capacidad es una fracción baja de una nueva
línea con la capacidad incremental.
42
El cálculo de parámetros equivalentes resultantes de instalación de un capacitor de valor
mitad en ambos extremos de la línea), en serie con la línea sin compensar, aplicando redes de
dos puertos a esta configuración (capacitor – línea – capacitor):
Bcmp = ( ½ ).(% compensación). XL.
Matricialmente, se tiene: (
Aeqs Beqs
1 Bcmp
1
A B
)=(
).(
).(
Ceqs Deqs
C D
0
1
0
Bcmp
)=
1
(A + C. Bcmp) [(A + C. Bcmp). Bcmp + (B + A. Bcmp)]
=(
)
C
(A + C. Bcmp)
Mejora la estabilidad de estado estable y transitorio de la línea, por reducción de reactancia
inductiva de línea, cargabilidad más económica, mejora balance de carga entre dos líneas
paralelas, reduce perdidas y fluctuaciones rápidas de voltaje en barra destino.
Adición de capacitores serie en líneas de alta tensión, duplican o más el límite de estabilidad
dinámica de línea, reduce longitud eléctrica de línea e influye en caída de voltaje y estabilidad,
serie se instalan en línea sobre plataformas aisladas y a potencial de línea, protegidos por
cuernos de arqueo, pararrayos, control y protección por by – pass.
La potencia reactiva generada (I2.XC) compensa la potencia reactiva consumida por la línea
de transmisión (I2.XL); cuando la carga es máxima, la potencia reactiva aumenta con el
cuadrado, para compensar cuando más lo necesita, por tanto es autoregulado.
La aplicación de compensación serie incrementa el SIL y compensación con reactor paralelo
reduce el SIL de línea, los capacitores pueden ser sobrecargados por 30 minutos en 35 % o de
50 % adicional por 5 minutos, esto se aplica en líneas paralelas, que por incremento de carga
sobre compensa para corregir y en ese tiempo se adiciona generación.
La influencia en la regulación de voltaje de la línea es :
% Reg. =
Vs
−VR,p.c
Aeqs
VR,p.c
.100
43
𝑐𝑜𝑛 Aeqs = (A + C. Bcmp) incremento de la linea sin compensar.
El tema FACTS toma como base el libro que a continuación se cita:
2.4.2.6.6. Mathur, R. M., Varma, R. K. (2002). Thirystor- Based FACTS Controllers for
Electrical Transmission Systems. Inc. Publication: Jhon Wiley and Sons, Copyright by
IEEE.
2.4.2.6.6.1. Compensación de líneas de transmisión (FACTS)
Se usan reactores en paralelo y capacitores en serie (C.S)y shunt (C.Sh) en líneas de
longitud media y larga, para incrementar capacidad de transmisión y mantener tensiones de
norma.
Reactores absorben potencia reactiva y reducen: voltajes en mínima carga, sobretensiones
transitorias por maniobras de interruptores, capacidad si no se desconectan en plena carga.
Capacitores en derivación entregan potencia reactiva e incrementar tensiones bajo
condiciones de alta carga.
Otro tipo de compensación en derivación incluye reactores controlados por tiristores,
capacitores y filtros conectados en paralelo, llamados compensadores estáticos de vars,
absorben potencia reactiva en demanda mínima del SEP y entregar potencia reactiva en
demanda máxima, por control automático de la conexión de tiristores, se minimizan
fluctuaciones de tensión y se incrementa la capacidad de carga de linea.
Los condensadores síncronos (motores síncronos sin carga mecánica) controlan su salida de
potencia reactiva, con mayor lentitud que compensadores estáticos de vars.
44
Se usan capacitores serie en líneas largas para aumentar la capacidad de transmisión de
potencia, se instalan en puntos de línea para reducir reactancia inductiva de línea y caídas de
tensión, aumentando el límite de estabilidad en estado estable. Requieren dispositivos
automáticos de protección e interruptores para desviar altas corrientes en condiciones de falla
o en demanda mínima y reinsertarse una vez que cambiaron las condiciones. Puede excitar
resonancia subsíncrona, que pueden dañar flechas de turbogeneradores, se recomienda realizar
compensación serie hasta del 50% para evitar dicho fenómeno.
La compensación serie incrementa la capacidad de transmisión de líneas largas a solo una
fracción del costo de la nueva línea de transmisión.
2.4.2.6.6.2. Aplicación de capacitores
Reducen pérdidas, mejorar valores de tensión, filtrar armónicas.
2.4.2.6.6.2.1. Corrección del factor de potencia
La compensación reactiva se puede realizar en varios puntos del sistema de transmisión,
llegando a factores cercanos a la unidad, luego en distribución y finalmente en usuarios.
Capacitores serie(C.S) y shunt (C.Sh) con mismas condiciones proporcionan la misma potencia
reactiva e incrementan el factor de potencia hasta alcanzar condiciones nominales.
La diferencia entre estos es evidente si la carga se desviada de la nominal.
Las salidas de C.S. varían con la corriente de carga, el C.Sh. proporciona salida reactiva
constante, independientemente de carga.
El capacitor serie (C.S.) tiene grandes ventajas para mejorar f.P., la potencia reactiva es
proporcional al cuadrado de la corriente de carga y realiza regulación automática de voltaje de
salida del capacitor.
45
El costo de instalación de C.S. es mayor que C.Sh., por complejidad de su protección.
2.4.2.6.6.2.2. Corrección de voltaje
Insertar un C.Sh. en la carga incrementa el voltaje, pero depende de la reactancia de línea.
Si el capacitor es conectado en serie la corriente lo atraviesa y los efectos son diferentes,
para regulación de voltaje el C.S. es superior al C.Sh..
En equipos con variaciones rápidas de consumo que causa fluctuaciones de voltaje en el
sistema, el C.S. reduce variaciones de voltaje mientras el C.Sh. no puede.
2.4.2.6.6.3.
Perdidas en líneas.
El capacitor shunt (C.Sh.) como serie(C.S.), reducen la corriente de línea sin cambiar la
potencia, reducen pérdidas en línea y el C.Sh. es generalmente preferido.
El C.Sh reduce la corriente para reducir la carga reactiva, mientras el C.S. reduce la corriente
principalmente para incrementar el voltaje.
Cuando el voltaje disminuye, en salidas del C.S. también disminuye, en el C.Sh. se mantiene
sin cambios, por lo que C.Sh. reduce perdidas más que un C.S., en cargas inferiores a nominal.
2.4.2.6.6.4. Capacitores de Potencia
La tensión nominal de los capacitores tiene un valor máximo, para tensiones mayores se
ponen más elementos en serie.
2.4.2.6.6.4.1. Efectos de capacitores serie y derivación
Para explicar esto imaginemos una línea que alimenta una carga.
El capacitor derivación Qc genera parte de la potencia reactiva que requiere la carga Q
46
P + j (Q - Qc)
La potencia aparente absorbida por la carga se reduce y también la corriente en línea,
pérdidas y caída de tensión. El generador (o red equivalente) que alimenta línea y carga,
generara menos potencia activa y reactiva.
El capacitor serie Xc reduce la reactancia de la línea (x * long), la impedancia es:
r * long + j (x * long – Xc)
La reducción de impedancia causa menor caída de tensión y menor pérdida reactiva,
mayores corrientes transitorias y durante estas, sobretensiones muy elevadas en el capacitor,
respecto de las normales.
Los capacitores deben soportar elevadas tensiones y debe haber limitadores de
sobretensiones (reactores limitadores, pararrayos)
Los capacitores serie son más efectivos para incrementar el voltaje para bajos f. P. de carga.
Si el f.P. es incrementado por inserción de un C-Sh., produce reducción en el incremento de
voltaje del capacitor serie que se mantienen sin cambios en la reactancia
Por tanto un capacitor serie y un capacitor shunt no deberían utilizarse juntos en la misma
línea a menos que los efectos sean estudiados.
2.4.2.6.6.5. Tendencias de aplicación de FACTS en transmisión.
Los SEP`s se crearon para satisfacer la demanda de regiones interconectadas, se realizan
transferencias de energía eléctrica para minimizar su costo, operándolos cerca de sus límites de
estado estacionario, dinámico o regulatorio, pueden haber tramos con baja carga y otros muy
cargados y por seguridad se tiene que operar centrales más caras.
47
Los avances en tecnología de transmisión, flexibilizan el SEP, optimizan su expansión,
operación y mejoran su confiabilidad.
Antes de la tecnología FACTS, la inserción de un C.S. conectado por un interruptor con
posibles transitorios por switcheos y resonancia subsincrona, que afecta a generadores de
plantas termoeléctricas con ejes más largos que los hidráulicos.
La electrónica de potencia con tiristores se aplica a tecnología FACTS, realizando control
continuo según necesidad sobre reactores y capacitores serie y paralelos, eliminando problemas
de switcheo con interruptores, con mayor velocidad de respuesta para problemas de estabilidad,
permitiendo usar líneas hasta cerca de sus límites térmicos.
El modelado y simulación digital es importante en análisis, diseño y pruebas de
controladores FACTS, que se dividen en 2 generaciones:
2.4.2.6.6.5.1. Primera generación (configuraciones básicas):
Son las siguientes conformaciones operada por la unidad básica que es el tiristor o una
compuerta tiristor turn-off(GTO).
•
Reactor controlado por Tiristor (TCR).
El disparo de control de ángulos es continuo y conducción parcial, su conexión igual a
TSR.
•
Reactor switcheado por tiristor (TSR).
Reactor conectado en derivación con tiristor, reactancia de operación del tiristor es
variada con ángulos de disparo en máximo o cero, variando la potencia reactiva
proporcionada, es parte del compensador estático de vars conformado por inductores
paralelos.
48
•
Compensador estático de VARS (SVC).
Generador de potencia reactiva que modifica el voltaje o flujo de potencia reactiva del
SEP, compuesto por capacitores y reactores conectados en paralelo y switcheados por
tiristores, proporciona voltaje dinámico y potencia reactiva, mejorando calidad y estabilidad
del SEP, a continuación, se muestra un tipo de SVC.
Figura No. 13. Diagrama de Compensador SVC.
2.4.2.6.6.5.2. Segunda generación:
Conformaciones contienen la unidad básica que es un convertidor de fuente de voltaje
(VSC).
49
•
Compensador estático (STATCOM o SVC avanzado).
Figura No. 14. Compensador paralelo STATCOM.
El compensador estático STATCOM, también llamado GTO-SVC o SVC avanzado.”Este
provee potencia reactiva en adelanto o atraso, sin utilizar reactores o capacitores para la
generación de reactivos.
La generación de reactivos se produce regulando el voltaje terminal del convertidor.
El STATCOM está compuesto de una fuente inversora de voltaje, utilizando puerto de apagado
de tiristor (GTOS), que produce una fuente de voltaje AC, que está en fase con el voltaje de la
línea de transmisión.
Reactive power generation is produced by regulating the terminal voltage of the converter.
The STATCOM is made up of a voltage source inverter by using gate turn-off thyristor
(GTOs) that produces an ac voltage source, which is in phase with the transmission line voltage.
Este es una inductancia serie a la línea a través, esta reactancia puede ser la inductancia de
pérdidas del transformador, que es requerido para que … el voltaje del inversor con el de la
línea, cuando el voltaje terminal del inversor es mayor que el voltaje de bus, el TATCOM
50
produce potencia reactiva en adelanto o cuando el voltaje terminal es menor que el voltaje de
bus, el STATCOM produce potencia reactiva en atraso, el STACOM es más pequeño que el
condensador síncrono que realiza las mismas funciones.
El convertidor GTO produce un voltaje V2 de frecuencia fundamental, que está en fase con V1,
la diferencia entre ambos luego resulta en una corriente reactiva que fluye a través de la
reactancia X del transformador y dado por la siguiente ecuación.
I=
𝑉1− 𝑉2 (𝑉2− 𝑉1 ). 𝑗
=
𝑗. 𝑋
𝑋
Cuando V2 > V1, la corriente I adelanta a V1 por tanto la potencia reactiva es entregada al bus
de conexión a la línea, por tanto, el convertidor se comporta como un capacitor (STATCOM
genera reactivo)
Cuando V2 < V1 , la corriente I retrasa a V1 por tanto la potencia reactiva es tomada del bus
de conexión a la línea, por tanto el convertidor se comporta como un reactor(STATCOM
consume reactivo de la línea).
Adicionalmente a ser usado como control de voltaje y compensador de reactivos, el STATCOM
puede ser utilizado para extinguir o amortiguar oscilaciones electromecánicas
•
Compensadora serie síncrono estático (SSSC)
•
Control unificado de flujos de potencia (UPFC).
51
Figura No. 15. Diagrama instalacion de compensador UPFC y fasores.
El UPFC está compuesto de una unidad STACOM(izquierda) en paralelo y una unidad
SSSC (derecha)en serie con la línea, que introduce un voltaje un voltaje perpendicular
o a 90 grados de la corriente, con lo que coincide con la caída de tensión en la línea
j.(I:XL), pero de sentido opuesto, reduciendo la caída de voltaje en la línea, por ser este
voltaje introducido en el transformador en serie con la línea ( hace las veces además
como un capacitor serie variable, porque reduce la caída de tensión y decrece el Angulo
entre voltajes de línea, es decir hace más estable la línea.
52
Compensadores shunt de potencia reactiva suministran o absorben P.R. en el punto de conexión.
•
Controladores estáticos shunt.
▪
Capacitor switcheado por tiristor (TSC), Reactor controlado por tiristor (TCR).,
Compensador estático de vars (SVC).
▪
Freno de resistor controlado por tiristor (TCBR).
Resistor switcheado por tiristor conexión shunt, amortigua oscilaciones de baja
frecuencia.
•
Controladores estáticos serie.
Se usan en líneas para controlar la caída de voltaje y control de potencia transmitida,
es impedancia variable como reactancia capacitiva.
▪
Capacitor serie switcheado por tiristor (TSSC).
Compensador de reactancia capacitiva, capacitores serie y en paralelo con
reactor switcheado por tiristor, controlando reactancia capacitiva por switcheo
de tiristores antiparalelos, el capacitor puede colocarse conectarse y
desconectarse de la línea.
▪
Capacitor serie controlado por tiristor (TCSC).
Compensador de reactancia capacitiva, capacitores serie en paralelo con
reactor controlado por tiristor, para modificar la reactancia capacitiva, cuando el
ángulo de disparo del TCR es 180 º el reactor no conduce y la impedancia es
capacitiva, cuando el Angulo es 90º el reactor conduce y la reactancia es
inductiva, pueden ser varias unidades TCSC en paralelo proporcionando mejor
control, a continuación se muestra un esquema de instalación de un TCSC.
53
Figura No. 16. Diagrama de instalación TCSC, con capacitor serie.
▪
Capacitor serie controlado por tiristor GTO (GCSC).
Es un capacitor serie regulado continuamente el voltaje del capacitor, en vez
de usar tiristores serie con un reactor, por la conexión serie de estos módulos, se
obtiene mayor capacitancia en serie.
▪
Compensadora serie avanzado (ASC).
Construido por un capacitor fijo en paralelo con un TCR, su impedancia es
similar a la de un circuito LC en paralelo, cuando un TCR está apagado, el ASC
se comporta como un capacitor serie
•
Controladores combinados shunt y series.
Proporciona mejor control de flujo de potencia activa y reactiva, controlando voltaje
de línea de transmisión, impedancia y ángulo de fase.
•
Desfasamiento estático (SPS).
54
Inyectar voltaje AC. de magnitud y ángulo variable, en serie con la línea, controla
flujo de potencia, sus aplicaciones son: mejoramiento de estabilidad transitoria,
amortiguamiento de oscilaciones inter – área y controla flujo por caída de tensión.
Los controladores de segunda generación son mejores y más regulables pero son más
caros porque tienen más cantidad de equipos y tecnología más compleja y avanzada, por
lo que los de primera generación son los equipos más utilizados hasta ahora.
2.5.
Formulación de la Hipótesis:
Que:
Planeamiento de largo plazo con implementación por etapas según
crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas tecnologías de diseño y
compensación de reactivos, FACTS, que asegurarán la cargabilidad y confiabilidad del
sistema de transmisión Nor-Oriental del SIN de Pando y Beni hasta 2048.
2.5.1. Variables de la hipótesis:
Se tiene tres variables y se grafica su relación:
Selección deficiente de
voltaje y capacidad
natural de línea, sin
considerar la futura
ampliación a Pando.
Vd , EFECTO
Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6
años de energizar la línea 115 KV.
Caranavi-Trinidad, energiza poblaciones
de Beni previstas en el proyecto y no
cumple condición de confiabilidad n-1.
VI , CAUSA
Planeamiento de largo plazo e implementación por etapas
según crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas
tecnologías de diseño y compensación de reactivos, FACTS,
aseguraran la cargabilidad y confiabilidad del sistema de
transmisión Nor-Oriental del SIN de Pando y Beni hasta
2048.
Vint.: SOLUCION
- Hipotesis
55
•
Variable independiente Vi (Causa):
Selección deficiente de voltaje y capacidad natural de línea, sin
considerar la futura ampliación a Pando.
•
Variable dependiente Vd (Efecto):
Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energizar la línea
115 KV. Caranavi-Trinidad, energiza poblaciones de Beni previstas
en el proyecto y no cumple condición de confiabilidad n-1.
•
Variable Interviniente Vint. (Hipótesis - Solución):
Planeamiento de largo plazo con implementación por etapas según
crecimiento de demanda, con aplicación de nuevas tecnologías de
diseño y compensación de reactivos, FACTS, asegurarán la
cargabilidad y confiabilidad del sistema de transmisión NorOriental del SIN de Pando y Beni hasta 2048.
2.5.2. Relación entre variables de la hipótesis:
La relación entre las tres variables es lineal y secuencial, es de la hipótesis a la causa y de
ésta al efecto, es decir: la variable interviniente (Vint.) ¨Hipótesis - Solución¨ “Planeamiento
de largo plazo con implementación por etapas según crecimiento de demanda, con
aplicación de nuevas tecnologías de diseño y compensación de reactivos, FACTS,
asegurarán la cargabilidad del sistema de transmisión Nor-Oriental del SIN en Pando y
Beni hasta 2048” influye sobre la variable independiente (Vi) ¨Selección deficiente de voltaje
y capacidad natural de línea, sin considerar la futura ampliación a Pando¨ y por tanto a la
variable dependiente (Vd) ¨ Insuficiente cargabilidad al año 2016, a 6 años de energizar la
56
línea 115 KV. Caranavi-Trinidad, energiza poblaciones de Beni previstas en el proyecto y
no cumple condición de confiabilidad n-1 ¨.
2.5.3. Definición conceptual de variables.
La variable: “Aplicación de nuevas tecnologías”:
Conjunto de aspectos técnicos consolidados en tecnologías ya aplicadas en otros países con
resultados satisfactorios en el diseño, compensación de reactivos para operación eficiente de
sistemas de transmisión, como:
Modificación de parámetros de línea simples y tradicionales, con doble terna y multi
conductores por fase, capacitores serie y paralelos, reactores y tecnología FACTS que consisten
en la combinación de capacitores y reactores en grupos serie y/o paralelos, switcheados y
controlados por electrónica de potencia en forma continua, realizando la compensación de
reactivos más suave y rápidos, para ajustarse a la exigencia de variabilidad de carga, para
operación eficiente con mínimas perdidas, voltajes mejor controlados y dentro de normas,
sistema confiable, estable en voltaje y frecuencia.
La variable: ¨Planeamiento de largo plazo¨.
Considera un periodo largo en este caso de 30 años, para el que se elabora diseños del
sistema de transmisión considerando y cumpliendo aspectos técnicos exigidos por la normativa
y que cubra el crecimiento de la demanda para dicho periodo, inclusive visualizando que el
diseño realizado este relacionado o sirva para los próximos periodo, es decir no desechar lo
realizado pero que tenga una vida útil suficiente para considerarlo, la normativa es calidad del
servicio, cargabilidad, estabilidad y mínimas perdidas exigidas por regulación sectorial, este
programa de inversiones se aplicara en etapas de corto y mediano plazo, según lo exija el
57
crecimiento de la demanda y expansión del sistema, para que las inversiones sean mas
eficientes.
La variable: ¨Cargabilidad del sistema de Transmisión¨.
Dichas características técnicas serán suficientes con cumplir normas de calidad, para
absorber crecimiento vegetativo y expansivo de la demanda en Beni y Pando, de 2018 a 2048.
Cargabilidad: Es la carga o demanda que puede transportar el sistema de transmisión cuando
se cumplan voltajes de norma en el nodo de recepción.
Condición n-1 de confiabilidad del sistema de transmisión: Es cuando se prevé la falla de
cualquier componente del sistema de transmisión y no se interrumpe el servicio a ningún
usuario en la barra secundaria de las subestaciones de potencia.
2.4.4.
Definición operacional de variables.
La relación entre las tres variables es lineal y secuencial, es de la hipótesis (Vint.) a la causa
(Vi) y de ésta al efecto (Vd), para lograr un cambio en los resultados.
2.5.
Marco Normativo.
Lo conforman:
•
Ley de electricidad No. 1604 de 21 diciembre de 1994 y sus reglamentos.
o Reglamento de operación del mercado eléctrico (ROME).
▪
El Comité Nacional de despacho de carga (CNDC).
•
Encargado de realizar la coordinación de la operación técnica y
administración del mercado eléctrico mayorista, sus funciones
son:
58
o Proporcionar datos, modelos de programación de la
producción, planos y programas elaborados a los agentes
del mercado.
o Elaborar normas operativas obligatorias para agentes.
o Coordinar trabajos de mantenimientos de Generación.
Transmisión y distribución.
o Supervisar puesta en marcha de nuevas instalaciones del
SIN, realizar auditorías técnicas e incorporación de
nuevos agentes del MEM previo cumplimiento de
requisitos de AE.
o Realiza la programación de la operación de mediano
plazo de 4 años, con datos: proyección de demanda y
energía, programa de obras de generación y transmisión,
costos de operación, disponibilidad y mantenimientos,
condiciones de desempeño mínimo y precios de
combustible de generadoras, para elaboración de precios
de nodo del SIN.
o La remuneración mensual de transmisión del SIN:
▪
Ingreso tarifario: Diferencia entre retiros e
inyecciones valorizados de energía y potencia de
punta en cada nodo, usando sus costos marginales
de corto plazo del mercado spot.
▪
Peaje: Es pagado por generadores el 25 % del total
y el restante 75 % por consumidores, por el uso de
59
instalaciones
de
transmisión
en
forma
proporcional.
▪
Obligación de transmisores: Proporcionar acceso libre a la capacidad
de transporte disponible a agentes del MEM e informarles de la
capacidad futura de 4 años, previa aprobación del comité para
operación óptima.
▪
Autoridad de electricidad (AE), encargada de hacer cumplir la aplicación
de la ley de electricidad.
•
La AE a propuesta del comité establecerá parámetros de
desempeño mínimo del SIN en condiciones normales y de
contingencia, constituyen obligación del comité y agentes operar
mínimamente en esas condiciones, estando incluido en sus
costos.
o Reglamento de calidad de transmisión (RCT).
Estudio y aprobación de límites de comportamiento o desconexiones y
reducciones cuando se excedan.
•
Ley No. 1600 del sistema de regulación sectorial SIRESE del 28 de octubre de 1994.
•
Normas operativas del CNDC son 35 actualmente, son elaboradas y puestas en práctica
por el comité y aprobadas por la AE, las más relacionadas con esta investigación son:
o Norma operativa, Nuevas condiciones de desempeño mínimo del SIN, aprobado
con resolución AE 110/2011, para estado normal de (+- 5 %) y en post
contingencia de (- 10% y +(6,5%, 7% y 5%)), respectivamente para barras de
230 KV., 115 KV y 69 KV.
60
o Norma Operativa No. 11, Condiciones técnicas para incorporación de nuevas
instalaciones al SIN, resolución de aprobación AE- 321/2016, se requiere los
estudios para demo
o strar la compatibilidad de las nuevas instalaciones con el SIN y son:
▪
Instalaciones de Transmisión:
a. Flujos de potencia en Máxima, media y mínima generación,
para los dos primeros años de operación del proyecto en
periodo húmedo y seco y análisis de contingencia.
b. Corto circuitos para máxima generación.
c. Estabilidad transitoria y dinámica para casos identificados en
flujos de potencia.
d. Coordinación de protecciones.
Estudios adicionales:
e. Transitorios electromagnéticos a partir de 230 KV.
f. Resonancia subsincrona.
Para la línea de Transmisión del sistema Nor – Oriental del SIN para Pando y
Beni hasta 2048, se realizará el estudio de flujos, se evaluará, capacidad,
cargabilidad, voltajes y perdidas, para estado normal y contingencia, porque son
parte del alcance propuesto en la tesis, luego se evaluara nivel de corto circuito
en cada una de las barras o subestaciones en alta tensión y en cuanto a estabilidad
se calculara el Angulo entre voltaje en cada barra o subestación y verificar que
sea menor que 35 grados, recomendados para estado estable.
El resto de los 5 estudios de incisos ¨ b al f ¨ están fuera del alcance de la presente
investigación/tesis. Cada uno de los estudios requeridos podrían ser objeto de
una tesis con bastante complejidad y tiempo requerido, son muy extensos,
61
motivo por el que todas las empresas Agentes del MEM del SIN de Bolivia
incluido ENDE, realiza la contratación de dichos estudios con un costo elevado,
por el alto nivel de especialización, software y equipo de profesionales de
empresas consultoras especializadas como Digsilent de Alemania.
62
CAPITULO III.
3. METODOLOGÍA.
3.1. Enfoque Metodológico.
o Se aplicará el método analítico al planteamiento de alternativas y selección de mejor
opción.
o Se aplicará el método inductivo, para estudio del sistema de Transmisión de ENDE
Transmisión en el Departamento de Beni, sus conclusiones y recomendaciones se
podrían aplicar a instalaciones similares de otros sistemas.
3.2. Área de investigación.
Líneas de transmisión de alta tensión de 115 KV., 230 KV y de otras tensiones, existentes
y futuras en el Oriente Boliviano, en los Departamentos de Pando y Beni.
3.3. Tipo de investigación.
Investigación científica de caso.
3.4. Unidades de estudio.
Líneas de transmisión de alta tensión, técnicas para incrementar su capacidad o cargabilidad,
reducir perdidas, mejorar estabilidad y confiabilidad.
3.5. Universo y muestra.
Universo:
Todos los sistemas o líneas de Transmisión de alta tensión aéreos de corriente alterna.
63
Muestra:
Las instalaciones de Transmisión de 115 KV. de ENDE Transmisión que están en el
departamento del Beni.
3.6. Método:
Análisis de instalaciones actuales de transmisión de 115 KV. en el Beni y evaluarla en el
periodo de estudio, consideraré en una segunda etapa la ampliación de transmisión a
poblaciones principales de Pando, conformando un anillo en el SIN, se verificará la influencia
de la planta de generación hidroeléctrica Cachuela Esperanza, en el periodo de estudio.
3.7. Tareas de investigación.
3.7.1. Recolección de información bibliográfica.
Investigación bibliográfica con búsqueda y clasificación de libros actualizados, artículos de
investigación relacionados con el alcance planteado, desde el punto de vista conceptual, de
cálculo y de aportación de nuevas técnicas de aplicación.
3.7.2. Recolección de información del proyecto de investigación.
La recolección documental revisión de proyectos relacionados y recolección de datos de
ENDE CORPORACION, ENDE DELBENI, CNDC, AE y ENDE COBIJA para el proyecto
como: trazos probables para las nuevas instalaciones, datos anuales de demanda y energía de
las poblaciones conectadas al SIN en el Beni y las que serán incorporadas de Pando, para
evaluación de flujos, complementando con datos de perfil de torres de la línea existente,
permitirán evaluar caída de tensión, cargabilidad- capacidad de transmisión, pérdidas, y
pronunciarse sobre estabilidad, confiabilidad.
64
Instrumentos:
Fichas Bibliográfica y documental, servirán para la organización documental por temas del
alcance y tener un esquema de consulta, esta información se plasmará en citas y contenido del
marco referencial y marco teórico, para conformar el sustento teórico de esta investigación.
Analizar sobre la Capacidad del sistema de Transmisión existente en 115 KV. desde La
Cumbre-Caranavi - Trinidad, en el departamento de Beni en una primera etapa y luego ampliar
para incorporar a las poblaciones principales de Beni y Pando, del 2018 al 2048.
3.7.3. Procesamiento de información.
Se realizará en el desarrollo de la parte práctica o desarrollo de esta investigación.
3.8. Métodos Científicos de la investigación.
Los métodos científicos que se emplearon durante el desarrollo de la investigación son:
3.8.1. Métodos Teóricos.
3.8.1.1. Método Deductivo:
Permite pasar de afirmaciones de carácter general a hechos particulares (Rojas, 2004). Se
empleará en el Marco de Referencia e Histórico situacional de este trabajo de investigación,
para aplicar leyes y conceptos generales de electricidad de potencia al objeto de estudio, que es
el sistema de Transmisión del bloque Nor-Oriental del SIN.
3.8.1.2. Método Inductivo:
Se refiere al movimiento del pensamiento que va de hechos particulares a afirmaciones de
carácter general (Rojas, 2004). Se aplicará para desarrollar resultados obtenidos de
simulaciones de la propuesta, encaminados a generalizar criterios de diseño sobre aspectos
técnicos no solo aplicables al sistema Nor-oriental del SIN, sinó en rangos para ciertas variables
como distancia, factor de potencia, cargas y otros, que estarán ubicados en el Marco Practico y
en las recomendaciones generales o extrapolaciones de este trabajo de investigación.
65
3.8.1.3. Método Descriptivo:
Especifica las propiedades más importantes de la unidad de análisis u observación, a partir
de mediciones precisas de variables o eventos, sin llegar a definir como se relacionan éstos
(Neirici, 1980). Este método se utilizará en la definición completa de resultados y características
técnicas cualitativas para poder analizar el objeto de estudio, su aplicación es en el Marco
Practico.
3.8.1.4. Método de Análisis y Síntesis:
Análisis, es la desmembración de un todo en sus partes, para observar causas, naturaleza y
efectos, con lo que se puede: explicar, hacer analogías, comprender mejor su comportamiento
y establecer nuevas teorías (Ortiz y García, 2005). Síntesis, es un procedimiento mental que
tiene como meta la comprensión cabal de la esencia de lo que ya conocemos en todas sus partes
y particularidades, integrándolo en un nuevo todo (Ortiz y García, 2005).
El análisis y síntesis se contraponen en cierto momento del proceso, pero en otro se
complementan, se enriquecen; uno sin el otro no puede existir ya que ambos se encuentran
articulados en todo el proceso de conocimiento (Rojas, 2004).
Se aplicarán estos métodos en la elaboración de conclusiones sobre hechos o aspectos
técnicos particulares, generalizándolos.
3.8.2. Métodos Empíricos:
3.8.2.1. Método de Observación:
Es un método de percepción sistemático con nuestros sentidos, con los que nos aproximamos
a los diferentes objetos y fenómenos de la naturaleza (Ladrón Guevara, 1981). Se empleó en
análisis de la información, datos recogidos de curva de demanda, trazos probables de línea,
identificación de centros de carga para subestaciones, ubicación de cargas de poblaciones mas
importantes, alcance de líneas de subtransmisión y distribución y su relación de alcance en
cobertura, para definir alcance macro del proyecto, de variables observadas a través de
66
obtención de la información, traducidas en criterios sobre características cualitativas en esta
investigación.
3.8.3. Técnicas de Investigación.
Las técnicas aplicadas en la investigación son:
3.8.3.1. Análisis Documental.
Influye en la dirección de la investigación, permite realizar diversos enfoques que facilitan
el camino para formular preguntas de investigación, evitando plantear preguntas ya respondidas
o triviales.
Ayuda a esclarecer hechos, conceptos, clasificaciones o explicaciones. Ayuda a estructurar
más formalmente la idea de investigación, previniendo errores cometidos en otros estudios y
provee un marco de referencia para interpretar los resultados. Se aplicará en el Marco Práctico
para la validación de datos y sirve como comparación de resultados de la investigación.
3.8.4. Procedimientos.
Los procedimientos aplicados en esta investigación son:
3.8.4.1. Procedimiento con Valores Relativos:
La expresión porcentual o en por unidad, estructurada como un cociente entre un valor real
y uno base para todos los cálculos, cuyo resultado es adimensional y más informativo que
valores reales, el producto de dos valores en por unidad da un valor por unidad
Se aplicará en cálculos de flujos en por unidad, datos y resultados entran en rangos
fraccionarios y siguen relaciones por fórmulas eléctricas, son los mimos a ambos lados del
transformador. Se aplicará en cálculos eléctricos de simulación de propuestas en el Marco
Practico.
67
3.8.4.2. Análisis Estático o en Equilibrio:
Se utiliza para determinar límites de capacidad activa y reactiva de líneas, voltaje en
magnitud y ángulo en barras y ubicación de aéreas en problema en estado normal, sus
variaciones de valores de estado son pequeños o casi estáticos, para evaluar la operación actual
y proyectada.
Utiliza ecuaciones algebraicas para simular condiciones del sistema de subtransmisión y los
calcula por flujos, además de cálculo de pérdidas.
Las fallas del sistema que llevarián a infringir límites de cargabilidad, su solución
matemática es con ecuaciones algebraicas, con el sistema estabilizado en el nuevo estado.
Estas simulaciones son para estudiar contingencias que provocan que excedan límites de
cargabilidad o confiabilidad del servicio, se aplica al diseño de sistemas, dichos cálculos estarán
en el Marco Practico.
3.8.5. Datos de Demanda de poblaciones importantes, distancia entre ellas, planos.
Se realiza con datos de planificación nacional, su distribución espacial de acuerdo a ubicación
de sistemas eléctricos, también con datos de la empresa Transmisora, ubicación de cargas
importantes, con la finalidad cronológica de determinación de demanda para cada 5 años hasta
llegar al horizonte de planificación, para que en base a momentos de carga se ubiquen las
subestaciones de potencia, previa definición de longitud de alimentadores, que define la distancia
entre subestaciones o área de cada subestación.
Se aplicará como datos básicos de entrada para la simulación con flujos de potencia y diseñar
capacidad de líneas de transmisión en estado normal y contingencia, para cada uno de los
escenarios y su evolución cada cinco años.
68
El alcance de la información básica presentada en Anexo, es:
▪
Datos de la línea actual de 115 KV., perfiles de torres para diferentes estructuras
(ENDE), distancia entre fases y fase a tierra.
▪
Demandas máximas históricos de sistemas eléctricos principales de Dptos Pando
y Beni, sistemas ahora interconectados al SIN (CNDC) y los que se encuentran
aún aislados (ENDE DEPANDO y/o AE.).
▪
Distancias entre sistemas aislados y pre trazos para interconectarlos (cartas
geográficas del IGM), grandes ríos de la zona y crecidas, para considerar trazos
seguros y probables y distancias de línea para cálculos de flujos.
69
CAPITULO IV.
4.
ASPECTOS ADMINISTRATIVOS.
4.1. Estructura de la investigación
4.1.1.
Financiera:
Recursos propios para movilizarse, consultar en internet para recolectar información de
diferentes fuentes de empresas del ramo, compra de material bibliográfico y/o alquiler de sitios
web para acceder a bibliografía especializada, logística para correr flujos y otras actividades
para lograr el alcance planteado.
4.1.2. Institucional:
Es una iniciativa personal, visualizada por conocimiento en ENDE Corporación, de
limitaciones de capacidad y cargabilidad de línea de 115 KV. Caranavi – Trinidad, manifestado
por funcionamiento permanente de generación de planta Moxos en Trinidad – Beni, los
sobrecostos asociados a generación a diesel respecto a la de gas, además sobrecostos por
unidades de generación pequeñas respecto unidades de mayor capacidad del SIN con menor
costo por MW instalado, aspectos que se reflejan en mayores tarifas de generación térmica
actual de Beni y Pando respecto a unidades del SIN.
4.1.3. Presupuesto:
El presupuesto general estimado es de 1.000 $us, que se detallara después de la ejecución
del proyecto de investigación.
4.1.4. Cronograma:
-
El perfil de tesis se realizará en tiempos establecidos por postgrado de UAJMS:
entregar dos volúmenes 5 de febrero de 2018, devolución de trabajos a maestrantes para
corrección 16 de febrero, 23-24 de febrero defensa oral de perfil de tesis con exposición
con proyector y respuestas y entrega de dos volúmenes de trabajos corregidos.
-
70
4.2. Recursos de la investigación
4.2.1. Recursos humanos:
-
Se utilizará el tiempo disponible del maestrante.
4.2.2. Recursos materiales:
-
Serían los bibliográficos, sobre todo los de internet para bajar costos.
-
Una computadora personal del maestrante, disponible desde el inicio.
4.2.3. Recursos científico-tecnológicos:
Software abierto para el cálculo de flujos. CYME y POWER WORLD.
4.2.4. Recursos financieros:
Propios del maestrante.
4.2.5. Recursos institucionales:
-
Planes indicativos en el área Nor – Oriental de Pando y Beni, de ENDE Transmisión y
CNDC.
-
Criterios de planificación y programas de software.
-
Trazos de la línea disponibles al momento.
-
Cartas geográficas y otros recursos para selección de trazo de la línea.
71
CAPITULO V.
5. MARCO PRÁCTICO O DESARROLLO.
5.1. Marco Práctico.
5.1.1. Simulación, propuesta y análisis de alternativas.
5.1.1.1. Simulación.
Se realizara flujos con el software Neplan cada 5 años hasta fin de periodo de 20 años.
Los datos estadísticos de demandas máximas y sus proyecciones anuales para 20 años fueron
entregados por las empresas o instituciones.
5.1.1.1.1. Proyección de demanda.
Para conocer las demandas máximas anuales de las poblaciones mas importantes de Santa
Cruz Misiones), Beni y Pando, se recurrió a solicitar información de las siguientes
instituciones, datos que están en Cuadro No 1 del ANEXO I:
•
CNDC – Centro Nacional de despacho de Carga:
Proporcionó las demandas máximas anuales de poblaciones de Yucumo, San Borja,
Moxos , Trinidad, San Buena Ventura, Chuspipata y Caranavi que actualmente están
interconectados al SIN con línea de 115 KV.
•
CRE – Cooperativa de Electrificación Rural:
Proporcionó las demandas máximas anuales de poblaciones de Santa Cruz que
actualmente son sistemas aislados, es decir que no están conectados al SIN, San
Ramón, San Julián, Guarayos y San Ignacio de Velasco.
•
La A.E. Autoridad de Electricidad:
Proporcionó las demandas máximas anuales de poblaciones de Pando que actualmente
son sistemas aislados, Riberalta, Guayaramerín y Cobija.
•
Ende Transmisión, proporciono el perfil de trazo para la línea de 230 KV. Beni
(Trinidad) y Santa Cruz (Los Troncos).
•
De datos del ministerio y ENDE Corporación, se pudo ver que la potencia prevista
para La planta Hidroeléctrica de Cachuela Esperanza es de 1200 MW. Y esta cerca de
Riberalta, pero solo para consumo interno de Bolivia es de 50 MW, lo restante es para
exportación.
A continuación se muestra un resumen de todas las cargas involucradas en la
simulación de alternativas, cada 5 años para 20 años.
72
Tabla No. 4. Demandas máximas anuales cada 5 años de Pando y Beni.
DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - PANDO
2017
RIBERALTA
9.588
GUAYARAMERIN 5.350
COBIJA
12.583
AÑO
2022
13.448
7.717
17.649
2027
17.491
10.276
23.394
2032
21.481
13.431
29.427
2037
24.902
17.553
34.950
27.517 38.825 51.169 64.342 77.419
TOTAL
DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - BENI
AÑO
YUCUMO
SAN BORJA
MOXOS
TRINIDAD
S BUENA VENTURA
CHUSPIPATA
CARANAVI
TOTAL
2017
7.829
2838
2520
23100
2022
11.081
3.980
3.534
32.399
2027
14.412
5.080
4.511
42.344
2032
17.618
6.034
5.358
52.768
2037
20.925
6.662
6.062
62.672
2700
4600
3.787
6.156
5.068
7.671
6.315
9.111
7.321
10.059
9300
52.887
13.044
73.981
17.455
96.542
21.753 24.611
118.957 138.312
Tabla No. 5. Demandas máximas anuales cada 5 años Misiones y S. Ignacio Velasco (S.
Cruz).GENERACION DE
DISTRIBUCION
AÑO
S. IGNACIO DE
VELASC O
TOTAL GENERAL
GYO+SR+S JL+S
IGN
POT.MAXIMA
POT.MAXIMA
POT.MAXIMA
DISTRIBUCION
DISTRIBUCION
DISTRIBUCION
(KW)- PROY.
(KW)
(KW)
EXPONENCIAL
2017
10.692
2022
15.732
2027
19.905
2032
24.341
2037
29.048
Tasa 2001-2017
12,6%
Tasa 2017-2022
8,0%
Tasa 2017-2037
5,1%
Fuente: GIEM - Version Abril 2018
7.817
18.509
7.817
15.232
19.716
24.569
23.549
35.137
44.057
53.618
Resumen de demandas máximas por sistema y totales quinquenales para el periodo del
proyecto.
Dem. Max Sist.
(MW)
Pando
Beni
Misiones
Tot. Sist. (MW)
Año
2017
27.5
52.8
18.5
98.8
Año
2022
38.8
73.9
23.5
136.2
Año
2027
51.2
96.5
35.1
182.8
Año Año
2032 2037
64.3 77.4
118.9 138.3
44
53.6
227.2 269.3
73
5.1.1.1.2. Flujos para estado estable y en contingencia, cada 5 años hasta el año 2037.
Los flujos se realizaran utilizando el trazo negro de la línea de interconexión de La PazBeni- Santa cruz y Pando (Figura No 17: forma un anillo de casi 1000 kms. entre La Paz –
S.E. (Caranavi, y Chuspipata) y Santa Cruz – S.E. Troncos, que incluye a Trinidad – Beni
como punto medio y se muestra que llega a otras comunidades intermedias de Santa Cruz
(San Julián, Asunción de Guarayos, San Ramón como tres poblaciones denominadas
misiones de Santa Cruz y San Ignacio de Velasco), además en Beni (Yucumo, San Borja,
Moxos, San Buenaventura y Trinidad); de Trinidad parte una línea a Pa,ndo – Cobija pasando
por San Ramon hasta Riberalta con una distancia de 500 kms en este tramo se incluye las
cargas de Guayaramerín y Cachuela Esperanza que se conectan en Riberalta), luego la línea
continúa 300 kms más hasta Cobija –Pando, totalizando 800 kms desde Trinidad, se
agregarán los esquemas de las alternativas de tipo de solución planteada para cada 5 años, los
diagramas a detalle por caso se mostrará en el software Neplan para cada flujo:
74
Figura No. 17. Trazo de línea de Transmisión La Paz- Beni-Sta Cruz y Pando.
5.1.1.1.3. Descripción y resultados (detalle en Anexos: cálculos, flujos y tablas).
1. Análisis de Parámetros de línea:
Tabla No. 18.
Parámetros de línea de transmisión ST Y DT con varios conductores por fase, en
configuración vertical.
75
caida
0,05
CUADRO # 1
de
CALIB
CAP.
VOLT.
RE
RESIST R
SIST (AWG DIAM. (ῼ/milla SECC. CORR(
AMP)
)
(KV)
)
(mm)
(mm2)
0,1
CAP
TERM
FP=0.93
( MW)
DIST. ENTRE FASES
Dab
(m)
Db
c
(m)
Dac
(m)
24,59957143
PARAMETROS PARA
CALCULO DE LINEA
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
0,69
2,0
416
0,49
2,8
303
0,42
3,3
265
0,37
3,6
244
0,33
3,3
244
0,22
4,3
193
0,21
4,7
182
0,17
5,2
167
CIS= KV^2/Zc (MW)
11,4
15,7
17,9
19,5
19,5
24,7
26,1
28,5
XL/R
2,7
3,8
4,9
5,9
2,6
3,5
5,0
5,4
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
0,046
0,045
0,050
0,053
0,020
0,019
0,026
0,022
(Perd./Pot Entreg)%
1,7
2,05
0,66
2,1
386
12,3
5,1
0,082
1,6
8,13
0,71
5,5
425
31,1
2,8
0,017
0,6
3,48
1,2
1,49
0,47
3,0
279
17,0
7,3
0,083
1,1
5,88
0,50
7,7
311
42,5
4,0
0,017
0,4
2,55
1,0
1,31
0,41
3,4
244
19,5
9,5
0,094
1,0
5,14
0,43
8,8
274
48,3
5,1
0,019
0,4
2,24
0,9
1,20
0,36
3,7
223
21,3
11,4
0,101
0,9
4,70
0,39
9,6
253
52,4
6,1
0,021
0,3
2,07
0,8
1,20
0,30
3,4
213
22,4
4,7
0,034
0,7
4,48
0,33
8,8
248
53,2
2,6
0,007
0,3
2,04
0,5
0,95
0,21
4,4
163
29,2
6,7
0,035
0,5
3,44
0,23
11,5
199
66,6
3,6
0,007
0,2
1,63
0,5
0,90
0,21
4,8
155
30,7
9,7
0,049
0,5
3,27
0,22
12,5
188
70,2
5,2
0,010
0,2
1,54
0,4
0,82
0,17
5,3
137
34,7
10,3
0,042
0,4
2,89
0,18
13,7
173
76,5
5,6
0,009
0,2
1,42
(Perd./Pot Entreg)%
0,69
5,6
411
32,2
3,5
0,021
0,6
0,49
7,8
300
44,1
5,0
0,022
0,4
0,43
8,9
264
50,2
6,5
0,024
0,4
0,38
9,7
243
54,5
7,9
0,027
0,3
0,32
9,0
235
56,4
3,3
0,009
0,3
0,23
11,6
185
71,6
4,6
0,009
0,2
0,22
12,6
176
75,3
6,7
0,013
0,2
0,18
13,7
159
83,2
7,2
0,011
0,2
P. Max/ CIS
3,93
2,87
2,52
2,32
2,24
1,77
1,68
1,52
XL (ῼ/milla)
0,70
22,2
410
0,51
29,8
305
0,45
33,7
270
0,41
36,2
250
0,32
33,9
231
0,238
39,5
181
0,239
45,0
176
0,19
48,6
155
XL (ῼ/milla)
129,1
6,3
0,010
0,2
2,75
0,74
173,4
9,3
0,010
0,1
2,05
0,53
195,7
12,3
0,012
0,1
1,81
0,47
211,8
15,0
0,014
0,1
1,68
0,42
229,3
5,9
0,004
0,1
1,55
0,34
291,7
8,6
0,004
0,1
1,22
0,248
300,7
13,0
0,007
0,1
1,18
0,245
341,9
13,8
0,006
0,0
1,04
0,20
Cap (MVAR/100 mi).
20,9
28,6
32,6
35,3
32,3
38,3
44,2
47,7
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
445
118,9
2,9
0,005
0,2
0,91
331
160,0
4,2
0,005
0,1
0,68
293
180,4
5,5
0,006
0,1
0,60
272
194,6
6,7
0,006
0,1
0,56
264
200,1
2,7
0,002
0,1
0,54
176
299,7
3,9
0,002
0,1
0,36
205
257,9
5,8
0,003
0,1
0,42
188
281,1
6,2
0,003
0,0
0,39
0,73
21,3
432
122,6
3,7
0,006
0,2
2,06
0,70
22,0
0,53
29,0
320
165,2
5,4
0,006
0,1
1,53
0,52
29,6
0,46
33,0
284
186,6
7,1
0,007
0,1
1,35
0,45
33,5
0,42
35,6
262
201,7
8,6
0,008
0,1
1,25
0,41
36,0
0,34
32,9
251
211,1
3,4
0,003
0,1
1,20
0,33
33,6
0,245
38,7
165
321,0
5,0
0,003
0,1
0,79
0,240
39,2
0,243
44,5
193
274,6
7,4
0,004
0,1
0,92
0,240
44,9
0,19
48,0
174
303,5
7,9
0,003
0,0
0,83
0,19
48,4
415
127,4
5,5
0,009
0,2
2,62
308
171,5
8,1
0,009
0,1
1,95
273
193,7
10,7
0,011
0,1
1,73
252
209,6
13,0
0,012
0,1
1,59
235
225,1
5,1
0,004
0,1
1,48
152
348,6
7,5
0,004
0,1
0,96
179
295,3
11,3
0,006
0,1
1,13
159
333,6
12,0
0,005
0,0
1,00
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
397,5
19,89
0,2528
234,19
586
23,4761
69
5,7
5,7
11,4
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
795
28,1
0,128
468
903
CIS= KV^2/Zc (MW)
100,2
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
397
19,89
0,2528
234,2
586
CIS= KV^2/Zc (MW)
108,4
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
115
6,6
6,6
13,2
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
500
22,96
0,196
312,45
683
CIS= KV^2/Zc (MW)
126,4
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
954
30,38
0,11
546,06
960
CIS= KV^2/Zc (MW)
355,2
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
397
19,89
0,2528
234,2
586
CIS= KV^2/Zc (MW)
108,4
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
230
9,3
9,3
18,6
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
500
22,96
0,196
312,45
683
252,7
CIS= KV^2/Zc (MW)
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
795
28,1
0,128
468
903
334,2
SIMPLE TERNA
DOBLE TERNA
3
4
3
4
1
2
1
2
COND/ COND/
COND/F COND/
COND/F COND FASE
FASE COND/ COND
ASE
FASE
ASE
/FASE TRIANG CUADR FASE /FASE TRIANG CUADR
CIS= KV^2/Zc (MW)
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
Tabla No. 19. 5
Parámetros de línea de transmisión simple terna con varios conductores por fase, con
figuración simétrica triangular.
76
caida
de
CUADRO # 1
0,05
CAP.
VOLT.
SIST CALIBRE DIAM. RESIST R SECC. CORR(
(KV) (AWG) (mm) (ῼ/milla) (mm2) AMP)
0,1
DIST. /FASES
CAP
TERM
FP=0.93
( MW)
Dab Dbc Dac
(m) (m) (m)
PARAMETROS PARA
CALCULO DE LINEA
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
397,5
19,89
0,2528 234,19
586
CIS= KV^2/Zc (MW)
23,4761
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
69
5,7
5,7
5,7
XL (ῼ/milla)
28,1
0,128
468
903
23,5
2,2
3,1
3,6
3,9
3,6
4,6
5,0
5,5
266
17,9
6,9
0,075
1,1
231
20,6
8,9
0,083
0,9
210
22,7
10,6
0,088
0,8
214
22,3
4,9
0,038
0,8
163
29,3
6,9
0,038
0,5
153
31,0
10,0
0,052
0,5
135
35,1
10,7
0,044
0,4
(Perd./Pot Entreg)%
1,84
0,68
5,7
412
32,1
2,6
0,016
0,6
1,31
0,48
8,1
299
44,3
3,7
0,015
0,4
1,14
0,41
9,3
262
50,6
4,7
0,017
0,4
1,03
0,37
10,2
241
55,0
5,6
0,018
0,3
1,05
0,34
9,1
250
53,0
2,6
0,008
0,3
0,80
0,24
11,9
198
66,8
3,7
0,008
0,2
0,76
0,23
13,0
187
70,7
5,3
0,010
0,2
0,67
0,18
14,3
171
77,2
5,6
0,009
0,2
P. Max/ CIS
3,38
2,45
2,14
1,97
2,05
1,62
1,53
1,41
XL (ῼ/milla)
0,67
5,8
398
33,3
3,4
0,020
3,80
0,67
23,0
396
133,6
6,1
0,009
0,1
0,47
8,2
287
46,1
4,8
0,020
2,74
0,49
31,3
291
181,6
8,9
0,010
0,1
0,40
9,5
250
52,8
6,2
0,022
2,39
0,43
35,6
257
206,2
11,7
0,011
0,1
0,36
10,3
230
57,6
7,4
0,023
2,19
0,39
38,4
236
224,1
14,2
0,012
0,1
0,33
9,3
235
56,3
3,4
0,010
2,25
0,34
34,9
232
228,1
6,1
0,005
0,1
0,23
12,0
183
72,1
4,8
0,010
1,75
0,24
43,6
181
292,9
8,9
0,005
0,1
0,22
13,1
173
76,3
6,9
0,014
1,66
0,24
46,6
174
303,9
13,3
0,007
0,1
0,18
14,4
157
84,4
7,4
0,012
1,50
0,19
50,5
153
345,7
14,2
0,006
0,0
2,66
0,72
21,6
432
122,5
2,8
0,004
0,2
0,89
0,70
22,1
418
126,6
3,6
0,006
0,2
2,00
0,68
22,8
401
131,8
5,3
0,008
0,1
2,54
1,96
0,51
30,0
318
166,3
3,9
0,004
0,1
0,65
0,50
30,4
307
172,5
5,1
0,006
0,1
1,47
0,49
31,1
295
179,5
7,7
0,008
0,1
1,86
1,72
0,44
34,4
281
188,3
5,1
0,005
0,1
0,58
0,44
34,8
270
195,8
6,7
0,006
0,1
1,29
0,43
35,3
259
203,9
10,1
0,010
0,1
1,64
1,59
0,40
37,4
260
203,7
6,2
0,005
0,1
0,53
0,40
37,7
249
212,4
8,1
0,007
0,1
1,19
0,39
38,2
239
221,6
12,2
0,010
0,1
1,51
1,56
0,36
33,2
265
199,3
2,8
0,002
0,1
0,54
0,35
33,7
251
210,7
3,6
0,003
0,1
1,20
0,34
34,5
236
224,1
5,3
0,004
0,1
1,49
1,21
0,26
39,5
181
291,5
3,9
0,002
0,1
0,37
0,25
39,9
169
313,4
5,1
0,003
0,1
0,81
0,25
40,5
156
339,3
7,7
0,004
0,1
0,98
1,17
0,25
45,8
204
259,7
5,8
0,003
0,1
0,42
0,25
46,1
190
278,0
7,6
0,004
0,1
0,91
0,24
46,5
177
298,5
11,5
0,006
0,1
1,12
1,03
0,20
49,6
187
283,2
6,2
0,003
0,0
0,38
0,20
49,9
172
307,8
8,1
0,004
0,0
0,82
0,20
50,3
157
337,5
12,2
0,005
0,0
0,99
XL/R
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
CIS= KV^2/Zc (MW)
0,259
234,2
586
108,4
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
115
6,6
6,6
6,6
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
500
22,96
0,196
312,45
683
126,4
CIS= KV^2/Zc (MW)
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
954
30,38
0,11
546,06
960
CIS= KV^2/Zc (MW)
XL/R
355,2
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
397
19,89
0,259
234,2
586
CIS= KV^2/Zc (MW)
108,4
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
230
9,3
9,3
9,3
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
500
22,96
0,196
312,45
683
252,7
CIS= KV^2/Zc (MW)
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
XL (ῼ/milla)
Cap (MVAR/100 mi).
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
795
28,1
0,128
468
903
334,2
2
3
4
COND COND/FA COND/FA
/FASE SE TRIANG SE CUADR
0,23
0,22
0,18
4,5
4,9
5,4
191
179
164
25,0
26,6
29,0
3,7
5,2
5,5
0,021
0,027
0,024
0,6
0,5
0,4
0,94
0,88
0,81
0,22
0,21
0,17
372
12,8
4,9
0,076
1,5
(Perd./Pot Entreg)%
19,89
1
2
3
4
1
COND/F COND COND/FAS COND/FAS COND/
ASE
/FASE E TRIANG E CUADR FASE
0,67
0,46
0,39
0,35
0,33
2,1
3,0
3,5
3,8
3,4
403
289
252
231
242
11,8
16,5
18,9
20,6
19,7
2,6
3,7
4,7
5,5
1,3
0,043 0,041
0,045
0,047
0,005
1,6
1,1
1,0
0,8
0,4
1,99
1,43
1,24
1,14
1,19
0,63
0,44
0,38
0,34
0,32
Zc=(z/y)^1/2 (ῼ)
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
397
DOBLE TERNA
Cap (MVAR/100 mi).
CIS= KV^2/Zc (MW)
795
SIMPLE TERNA
23,76768377
CIS= KV^2/Zc (MW)
XL/R
Perd. : 3*R*I^2 ( MW )
(Perd./Pot Entreg)%
P. Max/ CIS
77
18 y 19 anteriores, se ve que la línea existente de 115 kv fue mal dimensionada como
demuestran los hechos de necesidad de que se genere a diésel en la planta de Trinidad Beni con
un CIS= 33 MW en simple terna y con conductor por fase en Ibis, para permitir operar en rangos
permitidos, lo mismo se ratifica en cálculos previos del CIS en dichas tablas y se demuestra que
la elección por capacidad de transporte para 20 años es una línea de 230 KV, en simple terna
con dos conductores por fase para los primeros 10 años para atender una demanda total de 170
MW y una capacidad de la instalación de 174 MW. y en doble terna con dos conductores por
fase en los segundos 10 años siguientes en el anillo La Paz- Trinidad – Sta Cruz con una
demanda total de 270 MW y una capacidad de la instalación de CIS= 290 MW., mientras que
se mantendrá simple terna el tramo Beni – Pando con una demanda de 77 MW para fin de
periodo y una capacidad CIS = 133 MW que es suficiente.
La carga capacitiva generada por la línea de 230 KV. se incrementa en 40 % cuando se
incrementa el número de conductores por fase 1 a 2 conductores, tanto en simple como en doble
terna, pero cuando la línea se modifica de simple a doble terna los reactivos capacitivos
generados por la línea se duplican.
La capacidad de transporte CIS de la línea no se modifica en gran porcentaje y es menor a 10
% por el incremento de calibre o sección del conductor, para la misma configuración de línea
en simple o doble terna.
Los cambios considerables e importantes en la capacidad se dan con el incremento de
conductores por fase y el cambio de simple a doble terna.
La configuración simétrica del conductor de fases en triangulo, incrementa la capacidad en un
porcentaje menor del 2 al 3 %, de la configuración vertical u horizontal, por igualdad de
distancia entre las 3 fases, mientras que en la configuración vertical u horizontal una distancia
es el doble de las otras dos distancias.
En lo que toca a reactivos capacitivos generados por las líneas de transmisión enfocándonos la
comparación entre niveles de voltaje, la proporción de reactivos por mills para 115 KV respecto
a 69 KV es de 2,5 veces y la proporción de los de 230 KV respecto a 115 Kv es de 3,7 veces
(según siguiente cuadro resumido de los anteriores).
REACTIVOS CAPAC GEN. (MVAR/100 mi)
KV
SIMPLE TERNA DOBLE TERNA
69
2,0
3,7
3,3
5,3
115
230
5,5
20,9
9,7
36,2
8,8
32,3
13,7
48,6
Para la línea de 230 KV con conductor Rail- 954 MCM., se tiene los reactivos capacitivos
generados en la tabla siguiente.
78
SIMPLE TERNA
DOBLE TERNA
3
4
3
4
1
2
1
2
COND/ COND/
COND/F COND/
PARAMETROS PARA
COND/ COND FASE
FASE COND/ COND
ASE
FASE
CALCULO DE LINEA
FASE /FASE TRIANG CUADR FASE /FASE TRIANG CUADR
Cap (MVAR/100 mi).
22,2
29,8
33,7
36,2
33,9
39,5
45,0
48,6
0
Los reactivos generados en MVAR/100 millas para una línea ST desde 1 conductor por fase
hasta 4 conductores por fase, se incrementan hasta 1,5 veces; algo similar ocurre para DT, para
el total de 620 millas de línea de 230 KV que genera reactivos capacitivos en ST desde 137.6
hasta 224.4 MVAR y en DT desde 210 hasta 300 MVAR, la línea de 115 KV genera 30 MVAR
de reactivos capacitivos, esta línea mantendrá su configuración y sus reactivos son fijos en el
tiempo, la línea de 230 kv mantiene sus reactivos mientras mantenga su configuración.
El desarrollo de la configuración de la línea de transmisión en el tiempo irá desde ST-1c/f, ST2 c./f. y DT -1c/f y DT -2c/f. y sus reactivos cambiaran desde 22,2 hasta 39,5 MVAR/milla, lo
que muestra que la compensación con reactores también se puede aumentar gradualmente con
el tiempo si se evolucionara de configuración entre las antes mencionadas.
El análisis de las propuestas a lo largo del periodo del proyecto, se realizara por tipo de
configuración de línea para estado normal y contingencia, cada alternativa se evaluara para el
periodo de viabilidad técnica y de menor inversión a lo largo del periodo; en este sentido se
comienza por prioridad de menor inversión con (ST-1 cond./fase, luego ST- 2cond./fase.), luego
(DT-1 cond./fase, luego DT- 2cond./fase.), luego (ST-1 cond./fase - con capacitor serie, luego
ST- 2cond./fase – con capacitor serie.) y finalmente con generación en Riberalta para las
configuraciones de red antes mencionadas y elegidas como mejores por cada periodo de 5 años
o a partir del periodo en que sea la única solución técnica viable, también se evaluara su impacto
como mejora o complemento a otras soluciones u optimizaciones.
5.1.1.1.3.1. Línea 230 Kv. Simple terna (ST).
5.1.1.1.3.1.1. Un conductor por fase. (1 cond./fase – Rail, línea 115 KV. ST- 1 c/f. Ibis – actual).
AÑO 2017.1.- ESTADO NORMAL (1 solo trafo 230/115 KV. en Trinidad: 2017-EN ):
79
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
F-174272
P=-51,807 MW
Q=32,955 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,844 kV
u=98,99 %
CHUSP CARAN
P=20,863 MW
Q=-4,103 Mvar
Ploss=0,341 MW
Qloss=-1,344 Mvar
CUMB CHUSP
P=25,817 MW
Q=-2,953 Mvar
Ploss=0,354 MW
Qloss=-0,670 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=226,636 kV
u=98,54 %
F-174612
P=-45,612 MW
Q=7,533 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,395 kV
u=99,30 %
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Un
kV
115
230
Nodo
Nombre
Q Pérd
MVar
-243,51
P Imp
MW
97,42
Pérdidas Línea
MW
MVar
0,93
-14,52
1,98
-230,82
GUAYARAM
S JOAQ RAM
RIBERALTA
CUMBRE
CHUSPIPATA
CARANAVI
YUCUMO
YUC 230 KV
SAN BORJA
PANDO COB
LA CUMBRE
MOXOS
TRINIDAD
TRONCOS
SAN RAMON
GUARAYOS
TRINIDAD AT
U
kV
220,60
225,44
223,21
115,00
113,84
112,82
113,11
232,22
113,78
232,47
226,64
115,61
116,06
230,00
228,40
226,15
224,94
Nodo
Nombre
Elemento
Nombre
S JOAQ RAM
L175726
TRINIDAD AT
L175718
GUARAYOS
GUARAY TRIN
SAN RAMON
S.RAM GUARAY
GUAYARAM
L-175739
RIBERALTA
SHUNT-175751
GUARAYOS
SHUNT-175763
SAN RAMON
carga conc
TRINIDAD
TR2-174584
GUAYARAM
SHUNT-175784
S JOAQ RAM
SHUNT-175775
TRINIDAD AT
SHUNT-174698
CUMBRE
CUMB CHUSP
YUCUMO
TR2-175802
CHUSPIPATA
CHUSP CARAN
YUC 230 KV
L175811
PANDO COBIJA
L-175837
GUAYARAM
L-175831
RIBERALTA
L-175829
CUMBRE
TR2-174738
CARANAVI
CARAN YUCUMO
YUCUMO
YUC SAN BORJA
RIBERALTA
L175846
LA CUMBRE
L174753
SAN BORJA
S BORJA MOXOS
MOXOS
MOXOS TRIN
CUMBRE
F-174272
CHUSPIPATA
L-174328
CARANAVI
L-174330
YUCUMO
L-174334
TRONCOS
TRONCOS S. RAM
TRONCOS
F-174612
SAN BORJA
L-174336
MOXOS
L-174338
TRINIDAD
L-174342
Q Imp
MVar
-40,49
GUARAYOS TRINIDAD
P=26,694 MW
Q=-16,326 Mvar
Ploss=0,216 MW
Qloss=-29,543 Mvar
P=23,644 MW
Q=8,131 Mvar
Ploss=0,033 MW
Qloss=0,521 Mvar
L-175739
L175726
P=22,407 MW
P=28,013 MW
Q=-22,004 Mvar
Q=-13,106 Mvar
Ploss=0,115 MW
Ploss=0,305 MW
Qloss=-13,690 Mvar
Qloss=-34,499 Mvar
L175718
P=28,228 MW
Q=-18,145 Mvar
Ploss=0,216 MW
Qloss=-25,185 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=50,207 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=226,145 kV
u=98,32 %
P Gen
MW
97,42
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=41,297 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,146 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=224,944 kV
u=97,80 %
Q Gen
MVar
-40,49
Áng V
°
-13,6
-9,8
-15
0
-2,2
-4,9
-7,4
-4,2
-7,8
-17,4
-1,3
-8,3
-8
0
-2,6
Tipo
P
MW
28,01
28,23
26,69
26,79
22,41
0,00
0,00
18,50
-23,61
0,00
0,00
0,00
25,82
0,00
20,86
25,64
12,60
5,30
9,50
25,99
11,22
3,24
12,79
25,91
0,41
-2,11
-51,81
4,60
9,30
7,80
45,61
-45,61
2,80
2,50
21,50
-6,9
P Carga Q Carga
MW
MVar
5,3
2,1
0
0
9,5
3,8
0
32,96
4,6
1,82
9,3
3,67
7,8
3,1
0
0
2,8
1,11
12,6
5
0
0
2,5
0,98
21,5
8,5
0
7,53
18,5
6
0
0
0
0
Q
MVar
-13,11
-18,15
-16,33
0,98
-22,00
25,08
30,21
6,00
-7,61
41,30
20,15
50,21
-2,95
0,00
-4,10
-4,30
5,00
2,10
3,80
-30,00
-6,43
-6,38
-37,19
-31,32
-6,13
-2,18
32,96
1,82
3,67
3,10
-7,53
7,53
1,11
0,98
8,50
I
kA
0,08
0,09
0,08
0,07
0,08
0,07
0,08
0,05
0,12
0,11
0,05
0,13
0,13
0,00
0,11
0,07
0,03
0,02
0,03
0,20
0,07
0,04
0,10
0,10
0,03
0,02
0,31
0,03
0,05
0,04
0,12
0,12
0,02
0,01
0,12
RIBERALTA
230 kV
U=223,209 kV
u=97,05 %
PANDO COBIJA
230 kV
U=232,470 kV
u=101,07 %
TR2-174584
Tap=2
P Carga Q Carga Qc Paral QI Paral
MW
MVar
MVar
MVar
94,40
36,08
0
166,9
Pérdidas Transf.
MW
MVar
0,00
0,00
0,12
1,83
u
%
95,91
98,02
97,05
100
98,99
98,11
98,35
100,97
98,94
101,07
98,54
100,53
100,92
100
99,3
98,32
97,8
Línea
Línea
Línea
Línea
Línea
Paralelo
Paralelo
Carga
Trafo.
Paralelo
Paralelo
Paralelo
Línea
Trafo.
Línea
Línea
Carga
Carga
Carga
Trafo.
Línea
Línea
Línea
Línea
Línea
Línea
Equiv. Red
Carga
Carga
Carga
Línea
Equiv. Red
Carga
Carga
Carga
S JOAQ RAM GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=225,439 kV U=220,596 kV
u=98,02 %
u=95,91 %
Qloss=0,521 Mvar
L175811
P=25,643 MW
Q=-4,298 Mvar
Ploss=0,249 MW
Qloss=-31,274 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=116,057 kV
u=100,92 %
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=2,107 MW
P=0,414 MW
Q=2,181 Mvar
Q=-6,132 Mvar
Ploss=0,004 MW
Ploss=0,021 MW Qloss=-3,071 Mvar
Qloss=-4,931 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=6,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=30,211 Mvar
P Pérd
MW
3,018
YUC SAN BORJA
P=3,235 MW
Q=-6,382 Mvar
Ploss=0,020 MW
Qloss=-1,360 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,610 kV
u=100,53 %
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-23,611 MW
U=232,222 kV
Q=-7,610 Mvar
Ploss=0,033 MW
u=100,97 %
L174753
P=25,908 MW
Q=-31,316 Mvar
Ploss=0,264 MW
Qloss=-27,018 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=26,792 MW
Q=0,976 Mvar
Ploss=0,098 MW
Qloss=-12,909 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=45,612 MW
Q=-7,533 Mvar
Ploss=0,320 MW
Qloss=-14,509 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=113,784 kV
u=98,94 %
CARAN YUCUMO
P=11,221 MW
Q=-6,429 Mvar
Ploss=0,187 MW
Qloss=-3,147 Mvar
TR2-175802
TR2-174738
Tap=2
P=-25,908
MW
P=25,990 MW
Q=31,316 Mvar
Q=-30,003
Mvar
Ploss=0,082
Ploss=0,082 MW
MW
Qloss=1,313
Qloss=1,313 Mvar
Mvar
YUCUMO
115 kV
U=113,108 kV
u=98,35 %
CARANAVI
115 kV
U=112,821 kV
u=98,11 %
P Gen
MW
0
0
0
51,81
0
0
0
0
0
0
0
0
0
45,61
0
0
0
Q Gen
MVar
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Q Paral
MVar
41,30
20,15
25,08
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
30,21
50,21
Áng I
°
15,30
25,80
27,60
-4,70
30,90
-105,00
-93,80
-20,60
154,10
-103,60
-99,80
-96,90
6,50
0,00
8,90
5,30
-39,00
-35,20
-36,80
49,10
24,90
55,70
56,00
49,10
78,30
125,70
-147,50
-23,80
-26,40
-29,10
9,40
-170,60
-29,50
-29,70
-29,60
Carga
%
22,00
8,97
8,32
7,06
8,56
0,00
0,00
0,00
12,40
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
6,73
0,00
0,00
0,00
19,85
0,00
0,00
10,60
10,79
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
12,09
0,00
0,00
0,00
0,00
P Pérd
MW
0,31
0,22
0,22
0,10
0,11
Q Pérd
MVar
-34,50
-25,19
-29,54
-12,91
-13,69
Posic
Tap
0,03
0,52
2
0,35
0,00
0,34
0,25
-0,67
0,00
-1,34
-31,27
0,08
0,19
0,02
0,19
0,26
0,02
0,00
1,31
-3,15
-1,36
-42,19
-27,02
-4,93
-3,07
0,32
-14,51
0
2
L175846
P=12,792 MW
Q=-37,192 Mvar
Ploss=0,192 MW
Qloss=-42,192 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=25,079 Mvar
80
En los dos siguientes diagramas se muestra el incremento del ángulo de voltaje en 115 kv y la
pérdida de estabilidad, cambiando de
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-51,840 MW
Q=32,556 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,827 kV
u=98,98 %
Uang=-2,22 °
CUMB CHUSP
P=25,844 MW
Q=-2,861 Mvar
Ploss=0,354 MW
Qloss=-0,669 Mvar
P=25,995 MW
Q=-29,695 Mvar
Ploss=0,081 MW
Qloss=1,296
Mvar
P=-25,914
MW
Q=30,991 Mvar
Ploss=0,081 MW
Qloss=1,296 Mvar
F-174612
P=-45,585 MW
Q=6,283 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=112,780 kV
u=98,07 %
Uang=-4,88 °
CHUSP CARAN
P=20,890 MW
Q=-4,013 Mvar
Ploss=0,342 MW
Qloss=-1,342 Mvar
CARAN YUCUMO
P=11,248 MW
Q=-6,341 Mvar
Ploss=0,186 MW
Qloss=-3,144 Mvar
TR2-175802
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=226,577 kV CUMB YUC 230 KV
P=25,914 MW
u=98,51 %
Q=-30,991 Mvar
Uang=-1,35 ° Ploss=0,261 MW
S.RAMON GUARAYOS
P=26,766 MW
Q=2,207 Mvar
Ploss=0,101 MW
Qloss=-12,846 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,109 kV
u=99,18 %
Uang=-2,59 °
YUC SAN BORJA
P=3,262 MW
Q=-6,297 Mvar
Ploss=0,020 MW
Qloss=-1,359 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,474 kV
u=100,41 %
Uang=-8,30 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=2,078 MW
P=0,442 MW
Q=2,104 Mvar
Q=-6,048 Mvar
Ploss=0,004 MW
Ploss=0,020 MW Qloss=-3,063 Mvar
Qloss=-4,924 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=26,665 MW
Q=-16,692 Mvar
Ploss=0,216 MW
Qloss=-29,426 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=225,625 kV
u=98,10 %
Uang=-3,82 °
GUAYARAM
RIBERALTA
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=225,943 kV
U=228,714 kV
U=226,825 kV u=98,24 %
u=99,44 %
u=98,62 % Uang=-13,69 °
Uang=-15,05 °
Uang=-9,82 °
P=23,615 MW
Q=8,061 Mvar
Ploss=0,033 MW
Qloss=0,520 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=224,623 kV
u=97,66 %
Uang=-6,90 °
COBIJA
230 kV
U=238,461 kV
u=103,68 %
Uang=-17,36 °
TR2-174584
Tap=2
S JOAQ GUAYAR
P=28,003 MW
Q=-20,546 Mvar
Ploss=0,291 MW
Qloss=-35,688 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,236 MW
Q=-22,446 Mvar
Ploss=0,232 MW
Qloss=-25,206 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=6,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=31,746 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,896 kV
u=100,78 %
Uang=-8,02 °
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-23,582 MW
U=232,037 kV
Q=-7,540 Mvar
u=100,89 %
Ploss=0,033 MW
Uang=-4,18 ° Qloss=0,520 Mvar
YUC TRIN
P=25,653 MW
Q=-3,982 Mvar
Ploss=0,252 MW
Qloss=-31,186 Mvar
Qloss=-27,008 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=45,585 MW
Q=-6,283 Mvar
Ploss=0,319 MW
Qloss=-14,491 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=113,693 kV
u=98,86 %
Uang=-7,85 °
YUCUMO
115 kV
U=113,030 kV
u=98,29 %
Uang=-7,44 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=54,322 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=23,306 Mvar
GUAYAR RIB
P=22,412 MW
Q=-23,345 Mvar
Ploss=0,114 MW
Qloss=-14,406 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=36,386 Mvar
RIB COB
P=12,798 MW
Q=-39,361 Mvar
Ploss=0,198 MW
Qloss=-44,361 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=26,622 Mvar
El estado de trancisión de la línea de 115 KV, con la desconexión del transformador Trinidad
y antes de la compensación reactiva, se muestra a continuación, se ve que el ángulo del nodo
Trinidad va de -8 grados a -48.49 grados que ya es inestable, por tanto en una situación para
evitarla y para esto se adiciona el transformador de Yucumo.
En la línea de 230 KV el máximo ángulo de voltaje es en Cobija con -17.36 grados que
evoluciona -14 grados, como se ve el margen de estabilidad es amplio (más del 50 %)
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-79,069 MW
Q=-20,863 Mvar
P=15,087 MW
Q=-36,400 Mvar
Ploss=0,082 MW
Qloss=1,317
Mvar
P=-15,005 MW
Q=37,717 Mvar
Ploss=0,082 MW
Qloss=1,317 Mvar
F-174612
P=-32,274 MW
Q=14,234 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=101,658 kV
u=88,40 %
Uang=-3,94 °
CUMB CHUSP
P=63,982 MW
Q=57,264 Mvar
Ploss=2,627 MW
Qloss=5,593 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=84,071 kV
u=73,11 %
Uang=-10,36 °
CHUSP CARAN
P=56,756 MW
Q=49,851 Mvar
Ploss=3,426 MW
Qloss=7,703 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=60,165 kV
u=52,32 %
Uang=-21,19 °
CARAN YUCUMO
P=44,030 MW
Q=38,478 Mvar
Ploss=3,973 MW
Qloss=9,386 Mvar
TR2-175802
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=227,949 kV CUMB YUC 230 KV
P=15,005 MW
u=99,11 %
Q=-37,717 Mvar
Uang=-0,83 ° Ploss=0,212 MW
S.RAMON GUARAYOS
P=13,608 MW
Q=-4,627 Mvar
Ploss=0,022 MW
Qloss=-13,699 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,298 kV
u=100,13 %
Uang=-1,88 °
YUC SAN BORJA
P=32,256 MW
Q=25,992 Mvar
Ploss=0,997 MW
Qloss=2,495 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=236,514 kV
u=102,83 %
Uang=-2,65 °
MOXOS
115 kV
U=29,946 kV
u=26,04 %
Uang=-39,23 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=22,985 MW
P=28,459 MW
Q=13,178 Mvar
Q=22,387 Mvar
Ploss=1,485 MW
Ploss=2,974 MW Qloss=4,678 Mvar
Qloss=8,229 Mvar
GUAYARAM
RIBERALTA
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=234,852 kV
U=237,973 kV
U=234,972 kV u=102,11 %
u=103,47 %
u=102,16 % Uang=-10,54 °
Uang=-11,82 °
Uang=-6,90 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=13,586 MW
Q=-23,766 Mvar
Ploss=0,069 MW
Qloss=-31,913 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=229,464 kV
u=99,77 %
Uang=-2,51 °
COBIJA
230 kV
U=248,495 kV
u=108,04 %
Uang=-14,01 °
TR2-174584
TRIN S JOAQ
P=28,227 MW
Q=-25,526 Mvar
Ploss=0,229 MW
Qloss=-27,111 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=6,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=32,839 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=18,396 kV
u=16,00 %
Uang=-48,49 °
YUC TRIN
P=14,792 MW
Q=-9,660 Mvar
Ploss=0,082 MW
Qloss=-33,980 Mvar
Qloss=-28,057 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=32,274 MW
Q=-14,234 Mvar
Ploss=0,166 MW
Qloss=-15,608 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=52,742 kV
u=45,86 %
Uang=-25,06 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,049 kV
u=100,89 %
Uang=-4,13 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=57,993 Mvar
S JOAQ GUAYAR
P=27,998 MW
Q=-23,439 Mvar
Ploss=0,274 MW
Qloss=-38,705 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=25,024 Mvar
GUAYAR RIB
P=22,425 MW
Q=-26,180 Mvar
Ploss=0,115 MW
Qloss=-15,645 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=39,346 Mvar
RIB COB
P=12,809 MW
Q=-43,183 Mvar
Ploss=0,209 MW
Qloss=-48,183 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=28,848 Mvar
Solo para este año se explicara la composición básica del diagrama unifilar, los voltajes, las
cargas y el balance de potencia Activa y Reactiva del sistema del proyecto, para los siguientes
4 periodos quinquenales se armaran cuadros de resumen para el análisis.
81
-
La línea de 115 KV. se mantiene como la situación actual con una planta térmica a diesel en Trinidad,
con la propuesta en el mismo punto se inyecta potencia con un transformador 230/115 KV, la línea es
alimentada desde ambos extremos Trinidad-Beni y La Cumbre- La Paz.
-
Paralela a la línea de 115 KV. está la línea 230 kv desde La Cumbre (Cumb.) hasta Trinidad, que completa
el anillo hasta la subestación Troncos de Santa Cruz (SC), desde Trinidad (Trin,) sale una línea radial
hasta Cobija (Cob.) en Pando.
-
Los voltajes de todos los nodos de 115 y 230 KV están dentro lo permitido +- 5 %, tanto en el anillo de
230 KV. como en el tramo radial hasta Cobija.
-
La línea de 115 KV existente está conectada en Cumbre. y en Trinidad con un transformador de 115/230
KV. (actualmente con carga de 57 MW y de 140 MW. para el año 20).
-
La capacidad térmica de la línea 115 KB –Ibis es 108 MW y la de 230 KV- Rail es de 355 MW., el tramo
de línea más cargada respectivamente está con 26 MW (25 %) y 45 MW (15 %) en el anillo y de 28 MW
(8 %) en la parte radial, mientras que sus CIS son 31 MW y 129 MW respectivamente para ST-1 cond./f.
y sus porcentajes son 84% CIS. 115 KV y 35 % CIS de 230 KV.
-
La compensación reactiva en 115 KV es nula y 230 KV es de 122 MVAR con reactores distribuidos.
-
La generación total del sistema es 97,46 MW y de 40,5 MVAR, igual a las cargas de nodos más perdidas,
en la parte de reactivos hay que considerar para el balance los reactores, de los datos del cuadro anterior:
P Pérd
MW
3,018
Un
kV
115
230
Q Pérd
MVar
-243,51
P Imp
MW
97,42
Pérdidas Línea
MW
MVar
0,93
-14,52
1,98
-230,82
Q Imp
MVar
-40,49
P Gen
MW
97,42
Q Gen
MVar
-40,49
P Carga Q Carga Qc Paral QI Paral
MW
MVar
MVar
MVar
94,40
36,08
0
166,9
Pérdidas Transf.
MW
MVar
0,00
0,00
0,12
1,83
El balance de potencia del sistema es:
➢
La generación total del sistema:
▪
La potencia activa generada:
P. Gen.= 97.42 MW.
Q. gen.= 40.49 MVAR.
P. Gen. = P. carga + P perd.= 94.4 +3.018 = 97.42 MW.
Perdidas sistema: P perd.= P. Perd línea + P. Perd. Trafo = 0.93+1.98+0.12=3.03≈ 3.018 MW.
▪
La potencia reactiva:
Q. gen. = Q. Carga + Ql. Paral (reactores) + Q. perd. capacit. + Qc. Paral.( capacitores)
Q. perdidas (lineas115 y 230 KV y trafo 230/115 KV) = -230.82-14.52+1.83 = -243.51 MVAR.
Qc. Paral.( capacitores) = 0 no hay capacitores en ninguna de las líneas
Q. gen.= (36.8 + 166.9 -243.51+0) = 39.81 MVAR ≈ 40.49 MVAR generados.
82
-
Para esta configuración, podrían presentarse los siguientes escenarios por contingencia en alguno de los
componentes de 115 KV.:
a)
Falla de cualquier tramo de línea, tramo central:
No habrá interrupción del servicio, la línea se dividirá en dos tramos radiales y dependerá de las
cargas y sus distancias al punto de energización para que los voltajes estén dentro los rangos
permitidos.
-
En uno o ambos nodos del tramo desconectado tiene el voltaje más bajo, pero esto se puede solucionar
con una pequeña potencia de capacitores y regulación de los transformadores de 115/ 34.5-24.9 kv., las
mayores cargas de ambos ramales son bajas 22.29 y 5.36 MW.
b) Falla de una de las fuentes de energía:
Se desconecta el transformador de Trinidad (peor caso de caída de tensión, la carga de Trinidad
es la mayor de línea 115 KV y está al final) o se abre el interruptor de La Cumbre, la línea se
vuelve radial larga (la probabilidad de esta falla es baja, por la alta confiabilidad del
transformador, la indisponibilidad para mantenimiento se puede escoger horarios de baja carga).
83
6
84
El balance de potencia del sistema es:
➢
La generación total del sistema:
▪
La potencia activa generada:
P. Gen.= 97.42 MW. 101.025
Q. gen.= 40.49 MVAR.
P. Gen. = P. carga + P perd.= 94.4 +6.625 = 101.025 MW.
Perdidas sistema: P perd. = (P. Perd l.115 + P. Perd l.230)+ P. Perd. Trafo =
(5.014+1.505)+0.106=6.625 MW.
Comparando el estado normal con la línea de 115 en radial (con trafo trinidad desconectado), se
ve que las pérdidas del sistema se duplicaron de 3 a 6.6 MW y las perdidas en la línea de 115
KV se incrementaron cinco veces de 0.9 a 5 MW, empeorando las condiciones operativas, de
ahí la importancia de dicho transformador.
▪
La potencia reactiva:
Q. gen. = Q. Carga + [ Ql. Paral (reactores) + Qc. Paral. (capacitores)] +
Q. perd. capacitivas.
Q. perdidas (lineas115 y 230 KV y trafo 230/115 KV) = -(1.559+250.052)+1.694= -249.92 MVAR.
Qc. Paral.( capacitores) = -19.239 MVAR no hay capacitores en ninguna de las líneas
Q. gen.= 36.08 + [160.7-19.239 ] +(-243.51) = - 65.969 MVAR ≈ - 66 MVAR generados.
-
Requiere capacitores en dos barras de 115 KV.: Trinidad 14 MVAR y San Borja 5 MVAR, totalizando
19 MVAR para incrementar el voltaje y entrar en rango de norma +- 5 % en 115 Kv. (y en nodos de 230
Kv se aplican reactores para consumir la energía capacitiva que generan las líneas, 4 veces mas grandes
que de 115 KV.
-
El tramo de línea La Cumbre –Chuspipata es la más cargada de 115 KV con 53,5 MW., que es el 55 %
de su capacidad térmica y que sobrepasa el CIS de 115 KV que es 30 MW.
-
Las dos líneas de 230 KV La Cumbre- Yucumo y Troncos-San Ramón, están cargadas con 15 y 32
MW. respectivamente con 4 y 9 % de su capacidad térmica y respectivamente de 12 y 25 % del CIS que
es de 130 MW, que muestra que están descargadas las líneas de 230 KV.
85
c) Solución con una nueva subestación intermedia 230/115 en la línea de 115 KV. (en Yucumo).
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-57,191 MW
Q=33,640 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=115,238 kV
u=100,21 %
Uang=-2,13 °
CUMB CHUSP
P=22,358 MW
Q=-10,111 Mvar
Ploss=0,294 MW
Qloss=-0,849 Mvar
P=34,833 MW
Q=-23,529 Mvar
Ploss=0,087 MW
Qloss=1,395
Mvar
P=-34,745
MW
Q=24,924 Mvar
Ploss=0,087 MW
Qloss=1,395 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=116,158 kV
u=101,01 %
Uang=-4,59 °
CHUSP CARAN
P=17,464 MW
Q=-11,082 Mvar
Ploss=0,286 MW
Qloss=-1,588 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=117,916 kV
u=102,54 %
Uang=-8,76 °
YUC SAN BORJA
P=28,635 MW
Q=-0,037 Mvar
Ploss=0,341 MW
Qloss=-0,631 Mvar
CARAN YUCUMO
P=7,878 MW
Q=-13,165 Mvar
Ploss=0,205 MW
Qloss=-3,414 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=228,092 kV
LA CUMBRE
u=99,17 %
P=-28,762 MW
230 kV
P=28,810
MWMvar
Q=-12,813
Uang=-5,47 °
Q=13,575
Mvar MW
U=225,338 kV CUMB YUC 230 KV
Ploss=0,048
P=34,745 MWPloss=0,048
MW
Qloss=0,762
Mvar
u=97,97 %
YUC TRIN
Q=-24,924 Mvar
Qloss=0,762 Mvar
P=5,585 MW
Uang=-1,76 ° Ploss=0,350 MW
TR2-175802
Tap=3
TR2-174738
Tap=2
S.RAMON GUARAYOS
P=22,880 MW
Q=1,094 Mvar
Ploss=0,070 MW
Qloss=-13,111 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=41,641 MW
Q=-7,790 Mvar
Ploss=0,262 MW
Qloss=-14,884 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,559 kV
u=99,37 %
Uang=-2,38 °
MOXOS
115 kV
U=112,924 kV
u=98,19 %
Uang=-15,03 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=22,002 MW
P=25,494 MW
Q=0,883 Mvar
Q=-0,517 Mvar
Ploss=0,502 MW
Ploss=0,992 MW Qloss=-1,493 Mvar
Qloss=-2,379 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=22,810 MW
Q=-17,756 Mvar
Ploss=0,149 MW
Qloss=-30,137 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=226,395 kV
u=98,43 %
Uang=-3,42 °
SHUNT-178836
P=0,000 MW
Q=-6,125 Mvar
GUAYARAM
RIBERALTA
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=227,689 kV
U=230,537 kV
U=228,398 kV u=99,00 %
u=100,23 %
u=99,30 % Uang=-12,77 °
Uang=-14,11 °
Uang=-8,94 °
COBIJA
230 kV
U=240,457 kV
u=104,55 %
Uang=-16,40 °
TR2-174584
TRIN S JOAQ
P=28,231 MW
Q=-23,028 Mvar
Ploss=0,231 MW
Qloss=-25,561 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=6,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=31,961 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=109,861 kV
u=95,53 %
Uang=-18,48 °
Q=-12,705 Mvar
Ploss=0,014 MW
Qloss=-32,287 Mvar
Qloss=-25,794 Mvar
F-174612
P=-41,641 MW
Q=7,790 Mvar
-
YUCUMO
115 kV
U=119,434 kV
u=103,86 %
Uang=-6,79 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=226,033 kV
u=98,28 %
Uang=-6,05 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=54,991 Mvar
S JOAQ GUAYAR
P=28,001 MW
Q=-21,088 Mvar
Ploss=0,287 MW
Qloss=-36,247 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=23,621 Mvar
GUAYAR RIB
P=22,414 MW
Q=-23,871 Mvar
Ploss=0,114 MW
Qloss=-14,636 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=36,930 Mvar
RIB COB
P=12,800 MW
Q=-40,067 Mvar
Ploss=0,200 MW
Qloss=-45,067 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=27,031 Mvar
Se requiere 6,1 MVAR de capacitores en la barra Trinidad para la posición de Tap 3 del trafo
Yucumo, para obtener voltaje mínimo de norma en Trinidad y el máximo de norma en Yucumo.
-
Esta alternativa evita que se tenga que disponer grandes cantidades de capacitores en todas las barras
de 115 KV para una falla en cualquier tramo, pero igual se requiere una cantidad menor en el nodo
Trinidad que tiene la máxima carga y su crecimiento que empeorara con el tiempo.
-
Se debe asegurar la disponibilidad de ambos transformadores de Yucumo y Trinidad, dimensionar
los transformadores en paralelo, considerando su capacidad de sobrecarga que absorva toda la carga
para la máxima exigencia.
-
El máximo ángulo de voltaje en la línea de 115 KV. es de -18 grados, que se incrementó desde – 8
grados para la condición de un solo trafo en Trinidad.
-
Del análisis con cada transformador individualmente, muestran dos estados que deben combinarse
es decir se debe tener ambos transformadores en Yucumo y en Trinidad, ademas de la energización
en La Cumbre para que en caso de falla de uno de los transformadores, se establezca uno de los
estados anteriores que son soportables técnicamente.
86
c)
La línea de 115 KV energizada desde tres puntos, La cumbre, Yucumo y Trinidad con transformadores
230/115 KV.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-51,127 MW
Q=32,559 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=114,361 kV
u=99,44 %
Uang=-1,80 °
CARANAVI
115 kV
U=113,977 kV
u=99,11 %
Uang=-3,82 °
CHUSP CARAN
P=15,542 MW
Q=-5,016 Mvar
Ploss=0,195 MW
Qloss=-1,770 Mvar
CUMB CHUSP
P=20,368 MW
Q=-4,218 Mvar
Ploss=0,225 MW
Qloss=-1,022 Mvar
P=30,759 MW
Q=-28,342 Mvar
Ploss=0,092 MW
Qloss=1,473
Mvar
P=-30,667 MW
Q=29,815 Mvar
Ploss=0,092 MW
Qloss=1,473 Mvar
F-174612
P=-45,936 MW
Q=7,450 Mvar
Un
kV
115
230
-
Q Pérd
MVar
-246,71
MOXOS
115 kV
U=113,666 kV
u=98,84 %
Uang=-7,51 °
TRINIDAD
115 kV
U=112,317 kV
u=97,67 %
Uang=-7,85 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=3,307 MW
P=5,863 MW
Q=1,628 Mvar
Q=-2,195 Mvar
Ploss=0,021 MW
Ploss=0,056 MW Qloss=-2,877 Mvar
Qloss=-4,803 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-18,214 MW
U=231,083 kV
LA CUMBRE
Q=-3,995 Mvar
u=100,47
%
P=-10,529
P=10,535 MW
MW
Ploss=0,018 MW
230 kV
Q=-4,030
Q=4,131
Mvar
Mvar
Uang=-4,88 ° Qloss=0,291 Mvar
U=226,284 kV CUMB YUC 230 KVPloss=0,006 MW
P=30,667 MW
u=98,38 %
YUC TRIN
Q=-29,815 Mvar Qloss=0,101 Mvar
P=18,232 MW
P=19,800
MW
Uang=-1,57 ° Ploss=0,332 MW
Q=4,286 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
Q=-7,534 Mvar
Ploss=0,147 MW
Qloss=-31,851 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=27,109 MW
Q=1,012 Mvar
Ploss=0,103 MW
Qloss=-12,879 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=45,936 MW
Q=-7,450 Mvar
Ploss=0,327 MW
Qloss=-14,462 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,368 kV
u=99,29 %
Uang=-2,62 °
P Gen
MW
97,12
Pérd Línea
MW
MVar
0,61
-15,67
1,98
-233,08
GUARAYOS TRINIDAD
P=27,006 MW
Q=-17,990 Mvar
Ploss=0,227 MW
Qloss=-29,566 Mvar
Ploss=0,018 MW
Qloss=0,291 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,201 MW
Q=-13,692 Mvar
Ploss=0,209 MW
Qloss=-25,185 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=6,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=31,881 Mvar
P Pérd
MW
2,715
YUC SAN BORJA
P=8,700 MW
Q=-2,439 Mvar
Ploss=0,037 MW
Qloss=-1,354 Mvar
CARAN YUCUMO
P=6,047 MW
Q=-6,916 Mvar
Ploss=0,076 MW
Qloss=-3,547 Mvar
Qloss=-26,412 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=114,892 kV
u=99,91 %
Uang=-6,03 °
YUCUMO
115 kV
U=115,107 kV
u=100,09 %
Uang=-5,35 °
GUARAYOS
230 kV
U=226,100 kV
u=98,30 %
Uang=-3,87 °
Q Gen P Carga Q Carga
MVar
MW
MVar
-56,51
94,4
36,08
TRINIDAD AT
230 kV
U=225,626 kV
u=98,10 %
Uang=-6,99 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=45,300 Mvar
SHUNT-178836
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
RIBERALTA
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=218,566 kV
U=219,320 kV
U=224,334 kV u=95,03 %
u=95,36 %
u=97,54 % Uang=-13,61 °
Uang=-14,98 °
Uang=-9,79 °
COBIJA
230 kV
U=228,227 kV
u=99,23 %
Uang=-17,42 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=27,992 MW
Q=-11,314 Mvar
Ploss=0,317 MW
Qloss=-33,937 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=22,807 Mvar
GUAYAR RIB
P=22,376 MW
Q=-13,549 Mvar
Ploss=0,087 MW
Qloss=-13,487 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=34,072 Mvar
RIB COB
P=12,788 MW
Q=-35,712 Mvar
Ploss=0,188 MW
Qloss=-40,712 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=31,850 Mvar
Qc Paral QI Paral
MVar
MVar
0
154,121
Pérd Transf.
MW
MVar
0
0
0,128
2,043
El perfil de voltajes de los nodos de la línea de 115 KV es casi plano y las pérdidas de línea 115 KV es
de 0.61 MW. menor que 0.9 MW para la alimentación con un solo transformador en Trinidad y no se
requieren capacitores en ninguna barra.
-
Se ve que el angulo de voltaje de trinidad se reduce a -7.85 grados, lo cual se puede ver la relación que
existe por estar menos cargada los tramos de línea de 115 KV, curva de potencia ( Potencia transmitida
Vs. Angulo de voltaje).
87
-
CONTINGENCIA EN LINEA 230 KV. LA CUMBRE – YUCUMO.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=114,669 kV
u=99,71 %
Uang=-2,99 °
F-174272
P=-32,599 MW
Q=10,039 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=115,024 kV
u=100,02 %
Uang=-6,69 °
CUMB CHUSP
P=32,599 MW
Q=-10,036 Mvar
Ploss=0,582 MW
Qloss=-0,069 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
P=-0,000
P=0,000 MW
MW
Q=-0,003
Q=0,000 Mvar
Mvar
Ploss=-0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Qloss=-0,003
Qloss=-0,003Mvar
Mvar
F-174612
P=-66,069 MW
Q=27,170 Mvar
CHUSP CARAN
P=27,417 MW
Q=-11,787 Mvar
Ploss=0,636 MW
Qloss=-0,613 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=117,845 kV
u=102,47 %
Uang=-10,87 °
CARAN YUCUMO
P=17,481 MW
Q=-14,844 Mvar
Ploss=0,565 MW
Qloss=-2,357 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=232,424 kV
u=101,05 %
Uang=-3,89 °
Q Pérd
MVar
-216,17
P Imp
MW
98,56
Pérd Línea
MW
MVar
1,74
-12,60
2,39
-204,00
Q Imp
MVar
-29,22
MOXOS
115 kV
U=117,779 kV
u=102,42 %
Uang=-12,22 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,676 MW
P=3,192 MW
Q=0,833 Mvar
Q=-3,404 Mvar
Ploss=0,006 MW
Ploss=0,016 MW Qloss=-3,144 Mvar
Qloss=-5,217 Mvar
P=20,852 MW
Q=4,873 Mvar
Ploss=0,022 MW
Qloss=0,350 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=46,591 MW
Q=-26,875 Mvar
Ploss=0,655 MW
Qloss=-29,089 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,168 MW
Q=-13,994 Mvar
Ploss=0,191 MW
Qloss=-27,486 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=0,000 Mvar
P Gen
MW
98,56
TRINIDAD
115 kV
U=116,976 kV
u=101,72 %
Uang=-12,18 °
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-20,830 MW
U=237,794 kV
Q=-4,523 Mvar
u=103,39 %
P=-3,096
P=3,103 MW
MW
Ploss=0,022 MW
Q=-11,821
Q=11,931 Mvar
Mvar
Uang=-11,04 ° Qloss=0,350 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=46,863 MW
Q=-14,792 Mvar
Ploss=0,271 MW
Qloss=-12,459 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=66,069 MW
Q=-27,170 Mvar
Ploss=0,707 MW
Qloss=-12,378 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=24,542 Mvar
Un
kV
115
230
YUC SAN BORJA
P=6,013 MW
Q=-3,766 Mvar
Ploss=0,020 MW
Qloss=-1,472 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=221,154 kV
Ploss=0,007 MW
u=96,15 % CUMB YUC 230 KVQloss=0,110 Mvar
Uang=-0,00 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P Pérd
MW
4,16
SAN BORJA
115 kV
U=117,964 kV
u=102,58 %
Uang=-11,37 °
GUARAYOS
230 kV
U=232,679 kV
u=101,16 %
Uang=-6,12 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=235,032 kV
u=102,19 %
Uang=-11,27 °
SHUNT-178836
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
RIBERALTA
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=227,127 kV
U=227,661 kV
U=233,527 kV u=98,75 %
u=98,98 %
u=101,53 % Uang=-17,38 °
Uang=-18,65 °
Uang=-13,85 °
COBIJA
230 kV
U=237,354 kV
u=103,20 %
Uang=-20,98 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=27,978 MW
Q=-11,174 Mvar
Ploss=0,303 MW
Qloss=-36,878 Mvar
YUC TRIN
P=3,096 MW
Q=-11,931
Mvar
SHUNT-175775
MW MW
P=0,000
SHUNT-174698 Ploss=0,013
Mvar Mvar
Q=24,666
P=0,000 MW Qloss=-34,986
Q=34,389 Mvar
GUAYAR RIB
P=22,375 MW
Q=-13,101 Mvar
Ploss=0,079 MW
Qloss=-14,605 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=36,705 Mvar
RIB COB
P=12,796 MW
Q=-38,865 Mvar
Ploss=0,196 MW
Qloss=-43,865 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=36,569 Mvar
Q Gen P Carga Q Carga Qc Paral QI Paral
MVar
MW
MVar
MVar
MVar
-29,22
94,40
36,08
0,00
150,87
Pérd Transf.
MW
MVar
0,00
0,00
0,03
0,44
o La línea La Cumbre- Chuspipata es la más cargada con 32,7 MW en 115 Kv y
los transformadores con 20.7 MW y 3.29 MW respectivamente de trinidad y
Yucumo, la línea más cargada de 230 KV. es el tramo Troncos - San Ramón
con 67,7 MW (50 % del CIS), la potencia de reactores es de 150.87 MVAR y
las pérdidas son de 4.16 MW.
o
Las pérdidas de este caso son mayores que el ¨caso c) Estado Normal con 2
trafos¨, tanto en 115 y 230 KV. porque se elimina una línea de 230 KV. y ésta
sobrecargan ambas líneas que quedan disponibles para energizar el sistema,
esto se manifiesta en la carga del tramo de Cumbre – Yucumo en 115 KV a
través de los dos transformadores, lo anterior tiene como consecuencia el
incremento del ángulo máximo de voltaje en 115 y 230 KV., respectivamente
88
en Trinidad y Cobija de -7.2 a -12.18 grados y -16.85 a -20.98 grados, lo cual
es lógico por a la curva de potencia que relaciona las dos variables ángulo de
voltaje y potencia transmitida, comparando la situación normal al de la
contingencia en el tramo Cumbre – Yucumo en 230 KV.
-
CONTINGENCIA EN LINEA 230 KV. TRONCOS – SAN RAMON.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-99,946 MW
Q=36,515 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=114,149 kV
u=99,26 %
Uang=-2,91 °
CUMB CHUSP
P=32,650 MW
Q=-6,973 Mvar
Ploss=0,528 MW
Qloss=-0,207 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,746 kV
u=98,91 %
Uang=-6,54 °
CHUSP CARAN
P=27,522 MW
Q=-8,586 Mvar
Ploss=0,566 MW
Qloss=-0,765 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
P=67,296
P=-67,048MW
MW
Q=-29,542
Q=33,497 Mvar
Mvar
Ploss=0,248
Ploss=0,248MW
MW
Qloss=3,955
Qloss=3,955Mvar
Mvar
YUCUMO
115 kV
U=115,340 kV
u=100,30 %
Uang=-10,65 °
CARAN YUCUMO
P=17,656 MW
Q=-11,491 Mvar
Ploss=0,449 MW
Qloss=-2,536 Mvar
LA CUMBRE
P=-7,019
P=7,023 MW
MW
230 kV
Q=-5,903
Q=5,969 Mvar
Mvar
U=226,376 kV CUMB YUC 230 KVPloss=0,004 MW
P=67,048 MW
u=98,42 %
Q=-33,497 Mvar Qloss=0,065 Mvar
Uang=-3,34 ° Ploss=1,236 MW
SAN BORJA
115 kV
U=115,313 kV
u=100,27 %
Uang=-12,01 °
YUC SAN BORJA
P=16,426 MW
Q=-6,152 Mvar
Ploss=0,133 MW
Qloss=-1,099 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=10,931 MW
Q=8,915 Mvar
Ploss=0,010 MW
Qloss=0,159 Mvar
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=232,280 kV
u=100,99 %
Uang=-20,14 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TRIN S JOAQ
P=28,175 MW
Q=-12,458 Mvar
Ploss=0,195 MW
Qloss=-26,114 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=24,093 Mvar
o
GUARAYOS TRINIDAD
P=18,551 MW
Q=10,459 Mvar
Ploss=0,114 MW
Qloss=-31,410 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,523 kV
u=100,66 %
Uang=-19,21 °
TRINIDAD
115 kV
U=114,321 kV
u=99,41 %
Uang=-17,56 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=10,690 MW
P=13,493 MW
Q=-2,954 Mvar
Q=-6,163 Mvar
Ploss=0,111 MW
Ploss=0,302 MW Qloss=-2,698 Mvar
Qloss=-4,189 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-10,921 MW
U=231,865 kV
Q=-8,756 Mvar
u=100,81 %
Ploss=0,010 MW
Uang=-10,35 ° Qloss=0,159 Mvar
Qloss=-20,804 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=18,500 MW
Q=-0,000 Mvar
Ploss=0,051 MW
Qloss=-13,634 Mvar
MOXOS
115 kV
U=114,990 kV
u=99,99 %
Uang=-15,81 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,422 kV
u=100,18 %
Uang=-17,07 °
SHUNT-178836
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
RIBERALTA
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=222,143 kV
U=222,584 kV
U=228,726 kV u=96,58 %
u=96,78 %
u=99,45 % Uang=-23,44 °
Uang=-24,75 °
Uang=-19,76 °
COBIJA
230 kV
U=232,004 kV
u=100,87 %
Uang=-27,19 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=27,980 MW
Q=-9,808 Mvar
Ploss=0,315 MW
Qloss=-34,825 Mvar
YUC TRIN
P=58,789 MW
Q=-18,662
Mvar
SHUNT-175775
MW MW
P=0,000
SHUNT-174698 Ploss=1,018
Mvar Mvar
Q=23,465
P=0,000 MW Qloss=-27,000
Q=32,832 Mvar
GUAYAR RIB
P=22,365 MW
Q=-11,834 Mvar
Ploss=0,080 MW
Qloss=-13,785 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=34,751 Mvar
RIB COB
P=12,785 MW
Q=-36,421 Mvar
Ploss=0,185 MW
Qloss=-41,420 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=34,571 Mvar
El comportamiento es similar al anterior caso, donde tambien hay sobrecarga en la
linea de 115 y 230 KV disponibles, respecto al estado normal. El incremento del
ángulo máximo de voltaje en 115 y 230 KV., respectivamente en Trinidad y
Cobija de -7.2 a -17.56 grados y -16.85 a -27.19 grados, que es mucho mayor
que en el caso anterior, aunque la diferencia en carga es muy pequeña.
Año 2022:
1.- ESTADO NORMAL (1 solo trafo 230/115 KV. en Trinidad):
89
CUMBRE
CHUSPIPATA
115 kV
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 % U=112,522 kV
u=97,84 %
Uang=0,00 °
Uang=-3,05 °
F-174272
P=-74,838 MW
Q=34,063 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,161 kV
u=95,79 %
Uang=-6,84 °
CHUSP CARAN
P=30,056 MW
Q=-1,482 Mvar
Ploss=0,705 MW
Qloss=-0,291 Mvar
CUMB CHUSP
P=36,918 MW
Q=1,328 Mvar
Ploss=0,712 MW
Qloss=0,310 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=66,643 MW
Q=-24,004 Mvar
Ploss=0,706 MW
Qloss=-12,330 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=39,237 MW
Q=-21,474 Mvar
Ploss=0,209 MW
Qloss=-12,846 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=231,684 kV
u=100,73 % SHUNT-175763
P=0,000 MW
Uang=-3,90 ° Q=6,174 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
141,5
=
135,8
+
P Pérd
5,7
Q Gen (MVAR)
-58,1
=
+
Q Pérd
-230,5
Q Carga
49,6
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,9
230
3,9
TOT SIST.:
5,7
TR2-174584
Tap=0
P=35,183 MW
P=-35,111
MW
Q=14,108 Mvar
Q=-12,965
Mvar
Ploss=0,072
Ploss=0,072 MW
MW
Qloss=1,143
Qloss=1,143 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=40,258 MW
Q=-13,645 Mvar
Ploss=0,398 MW
Qloss=-25,074 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=39,028 MW
Q=-14,801 Mvar
Ploss=0,430 MW
Qloss=-29,979 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=233,391 kV
u=101,47 %
Uang=-5,83 °
+
TRINIDAD
115 kV
U=113,867 kV
u=99,02 %
Uang=-11,60 °
YUC SAN BORJA
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=4,855 MW
P=2,699 MW
P=0,842 MW
Q=-7,091 Mvar
Q=3,879 Mvar
Q=-7,232
Mvar
Ploss=0,033 MW
Ploss=0,012 MW
Qloss=-1,239230
MvarKV Ploss=0,041 MW Qloss=-2,914 Mvar
YUCUMO
Qloss=-4,603 Mvar
YUC TRIN
P=37,261 MW
Q=-11,679 Mvar
Ploss=0,418 MW
Qloss=-31,439 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
MOXOS
115 kV
U=112,775 kV
u=98,06 %
Uang=-11,88 °
230 kV
U=235,179 kV
u=102,25 %
Uang=-5,98 °
CUMBRE YUCUMO
P=37,783 MW
Q=-37,571 Mvar
Ploss=0,522 MW
Qloss=-25,892 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=227,589 kV
u=98,95 %
Uang=-1,93 °
F-174612
P=-66,643 MW
Q=24,004 Mvar
CARAN YUCUMO
P=16,307 MW
Q=-5,691 Mvar
Ploss=0,372 MW
Qloss=-2,450 Mvar
TR2-175802
TR2-174738
Tap=2
P=37,919 MW
MW
P=-37,783
Q=-35,392Mvar
Mvar
Q=37,571
Ploss=0,136MW
MW
Ploss=0,136
Qloss=2,180Mvar
Mvar
Qloss=2,180
SAN BORJA
115 kV
U=110,294 kV
u=95,91 %
Uang=-11,14 °
YUCUMO
115 kV
U=109,566 kV
u=95,27 %
Uang=-10,55 °
Qc Paral
0
%
33
67
100
Pérd Línea
1,875
3,643
=
5,5
Pérd Transf.
0,0
0,2
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR) %
115
-11,2
5
230
-219,3
95
TOT SIST.:
-230,5
100
Pérd Línea
-11,2
-222,6
=
-233,8
Pérd Transf.
0,0
3,3
+
3,3
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,640 kV
u=100,28 %
Uang=-10,02 °
RIBERALTA
230 kV
U=220,982 kV
u=96,08 %
Uang=-21,03 °
GUAYARAM
230 kV
U=219,635 kV
u=95,49 %
Uang=-19,12 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=228,776 kV
u=99,47 %
Uang=-13,85 °
COBIJA
230 kV
U=218,559 kV
u=95,03 %
Uang=-23,93 °
GUAYAR RIB
RIBER COB
S JOAQ GUAYRAM
P=31,520 MW
P=17,845 MW
P=39,860 MW
Q=-17,204 Mvar
Q=-18,780 Mvar
Q=-6,314 Mvar
Ploss=0,175 MW
Ploss=0,145 MW
Ploss=0,640 MW
Qloss=-13,053 Mvar Qloss=-39,288 Mvar
Qloss=-32,702 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=34,475 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=9,629 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=17,743 Mvar
SHUNT-175993
P=0,000 MW
Q=14,008 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=40,793 Mvar
QI Paral
122,8
Tension
Kv.
115
230
Nodo
u Ángulo V
Nombre
%
°
YUCUMO 95,3
-10,6
TRINIDAD 99,0
-11,6
COBIJA
95,0
-23,9
YUCUMO 102,3
-6
TRINIDAD 100,3
-10
Tension
Kv.
115
230
Elemento
Nombre
CUMB - CHUSP
MOX - TRIN
YUCUMO
TRINIDAD
CUMB - YUC
TRONC S. RAM
TRIN - S JOAQ
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
36,9
-2,7
0,0
-35,1
37,8
66,6
40,3
17,8
Q
MVar
1,3
-3,9
0,0
-13,0
-37,6
-24,0
-13,6
-18,8
Carga Posic
% Tap
31,7
4,1
0,0
36,0 0
13,9
18,4
11,0
7,1
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
5,7 MW. (4%) activas y las reactivas son -23,5 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 33 % en 115 KV y 67 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas.
o
Las pérdidas reactivas son 5 % en 115 KV y 95 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones de la línea de 115 KV en la Cumbre y Trinidad es nominal (100 %), la menor tensión es a
mitad de línea en Yucumo, es 95,27 % y su máximo ángulo de voltaje en Trinidad es de -11,6 grados.
90
-
Las tensiones de la línea 230 KV en la Cumbre y Troncos es casi nominal (100 % con ángulo de 0 grados),
la menor tensión es a final de línea en Cobija 95 % con su máximo ángulo de voltaje de -23,9 grados; En
Trinidad donde la línea radial a Cobija se conecta al anillo Cumbre – Troncos, su voltaje es de 100,3 %
y ángulo de -10 grados.
CARGABILIDAD:
-
La línea 115 KV al ser alimentada de ambos extremos, dichos tramos iniciales Cumbre- Chuspip. y Mox.Trin., tienen una carga de 31,7 y 4,1 % respectivamente, se hace notar que la carga de trinidad es la mayor
del sistema y está conectada a este nodo y es tomada directamente por su transformador de 100 KVA.,
cargado al 36 %.
-
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 13,9
% y 18,4 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11 %.
a)
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
F-174272
P=-49,830 MW
Q=35,349 Mvar
Falla de cualquier tramo de línea, tramo central:
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,175 kV
u=98,41 %
CUMB CHUSP
P=22,298 MW
Q=2,206 Mvar
Ploss=0,271 MW
Qloss=-0,883 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=228,068 kV
u=99,16 %
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
CHUSP CARAN
P=17,427 MW
Q=1,269 Mvar
Ploss=0,243 MW
Qloss=-1,560 Mvar
TR2-174738
Tap=2
P=-27,419
MW
P=27,533 MW
Q=39,373 Mvar
Q=-37,555
Mvar
Ploss=0,114 MW
MW
Ploss=0,114
Qloss=1,818
Qloss=1,818 Mvar
Mvar
F-174612
P=-47,544 MW
Q=23,551 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=111,114 kV
u=96,62 %
SAN BORJA
115 kV
U=116,973 kV
u=101,72 %
CARAN YUCUMO
P=7,883 MW
Q=-0,840 Mvar
Ploss=0,083 MW
Qloss=-3,259 Mvar
YUC SAN BORJA
MOXOS
115 kV
U=116,763 kV
u=101,53 %
SHUNT-177470
P=0,000 MW
Q=-0,681 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=28,662 MW
Q=-15,173 Mvar
Ploss=0,109 MW
Qloss=-13,461 Mvar
carga conc
P=18,500 MW
Q=6,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
SHUNT-175763
U=232,020 kV P=0,000 MW
u=100,88 % Q=18,429 Mvar
Qloss=0,571 Mvar
L175811
P=27,044 MW
Q=-12,295 Mvar
Ploss=0,223 MW
Qloss=-33,225 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=28,553 MW
Q=-20,142 Mvar
Ploss=0,238 MW
Qloss=-31,415 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=232,767 kV
u=101,20 %
TRINIDAD
115 kV
U=115,981 kV
u=100,85 %
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=5,316 MW
P=2,800 MW
Q=-3,045 Mvar
Q=1,110 Mvar
Ploss=0,048 MW
Ploss=0,016 MW Qloss=-2,982 Mvar
Qloss=-5,135 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-26,864 MW
U=236,715 kV Q=-2,474 Mvar
Ploss=0,036
MW
u=102,92 %
TR2-175802
L174753
P=27,419 MW
Q=-39,373 Mvar
Ploss=0,375 MW
Qloss=-27,078 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=47,544 MW
Q=-23,551 Mvar
Ploss=0,383 MW
Qloss=-14,377 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=109,623 kV
u=95,32 %
P=26,899 MW
Q=3,044 Mvar
Ploss=0,036 MW
Qloss=0,571 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA PANDO COBIJA
230 kV
230 kV
230 kV
230 kV
U=230,075 kV U=220,515 kV U=221,211 kV U=230,291 kV
u=100,13 %
u=100,03 %
u=95,88 %
u=96,18 %
L175718
P=28,237 MW
Q=-10,754 Mvar
Ploss=0,200 MW
Qloss=-26,775 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,766 kV
u=101,20 %
SHUNT-177461
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=39,912 Mvar
TR2-174584
Tap=0
L-175739
L175726
P=22,376 MW
P=28,037 MW
Q=-13,424 Mvar
Q=-4,964 Mvar
Ploss=0,085 MW
Ploss=0,361 MW Qloss=-13,742 Mvar
Qloss=-34,916 Mvar
L175846
P=12,790 MW
Q=-36,426 Mvar
Ploss=0,190 MW
Qloss=-41,426 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=32,943 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,985 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=41,275 Mvar
91
Tension
Kv.
115
230
Nodo
u Ángulo V
Nombre
%
°
YUCUMO 91,8
-7,6
TRINIDAD 100,8
-12,4
COBIJA
96,9
-24,2
YUCUMO 103,0
-6,3
TRINIDAD 101,6
-10,6
Tension
Kv.
115
230
Elemento
Nombre
CUMB - CHUSP
MOX - TRIN
YUCUMO
TRINIDAD
CUMB - YUC
TRONC S. RAM
TRIN - S JOAQ
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
31,5
-7,5
0,0
-40,0
40,1
69,4
40,2
17,8
Q
MVar
7,3
2,4
0,0
-6,7
-40,7
-27,5
-15,0
-19,8
Carga Posic
% Tap
27,7
6,7
0,0
40,0 0
15,0
19,4
11,0
7,1
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
o
El voltaje más bajo de la línea de 115 KV. es Yucumo con 91,8 % y un angulo -7,6
grad., San Borja con 100,9 y angulo -14,8 grad.; el voltaje más bajo de 230 Kv. es
cobija con 96,9 % y angulo de -24,2 grad.
CARGABILIDAD:
o
Los dos tramos iniciales de línea de 115 KV. están cargados a 27,7 y 6,7 %
respectivamente para Cumb. – Chusp. y Mox. – Trin., el transformador de Trinidad con
40%.
o
Los dos tramos iniciales del anillo 230 KV. están cargados a 15 y 19,4 %
respectivamente para Cumb. – Yuc. y Tronc.– S.Ram. y el tramo Trin – S. Joaq. 11%.
b) Falla de una de las fuentes de energía:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-97,604 MW
Q=7,895 Mvar
P=21,660 MW
MW
P=-21,564
Q=-37,368
Mvar
Q=38,913 Mvar
Ploss=0,097 MW
MW
Ploss=0,097
Qloss=1,546 Mvar
Mvar
Qloss=1,546
TR2-174738
LA CUMBRE
Tap=2
CHUSPIPATA
115 kV
U=105,798 kV
u=92,00 %
Uang=-5,84 °
CUMB CHUSP
P=75,944 MW
Q=29,473 Mvar
Ploss=3,389 MW
Qloss=7,578 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=97,426 kV
u=84,72 %
Uang=-15,56 °
CHUSP CARAN
P=66,405 MW
Q=11,782 Mvar
Ploss=3,328 MW
Qloss=7,112 Mvar
SHUNT-176057
P=0,000 MW
Q=7,612 Mvar
SHUNT-176102
P=0,000 MW
Q=8,019 Mvar
L174753
P=21,564 MW
Q=-38,913 Mvar
Ploss=0,283 MW
Qloss=-27,661 Mvar
230 kV
U=228,078 kV
u=99,16 %
Uang=-1,15 ° TRONCOS S. RAMON
P=46,392 MW
Q=-20,070 Mvar
Ploss=0,347 MW
Qloss=-14,541 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUC SAN BORJA
P=37,282 MW
Q=-15,795 Mvar
Ploss=-0,237 MW
Qloss=-1,583 Mvar
CARAN YUCUMO
P=50,033 MW
Q=-7,848 Mvar
Ploss=1,671 MW
Qloss=1,907 Mvar
SHUNT-176033
P=0,000 MW
TR2-175802
Q=2,190
Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=236,805 kV
u=102,96 %
Uang=-3,62 °
S.RAMON GUARAYOS
P=19,345 MW
Q=-15,329 Mvar
Ploss=0,049 MW
Qloss=-13,759 Mvar
F-174612
P=-46,392 MW
Q=20,070 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=231,251 kV
u=100,54 %
Uang=-2,73 °
SAN BORJA
115 kV
U=98,039 kV
u=85,25 %
Uang=-39,85 °
YUCUMO
115 kV
U=95,592 kV
u=83,12 %
Uang=-32,99 °
SHUNT-176069
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S BORJA MOXOS
P=33,540 MW
Q=-15,592 Mvar
Ploss=-1,953 MW
Qloss=-8,473 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=31,993 MW
Q=-0,752 Mvar
Ploss=-0,407 MW
Qloss=-2,927 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=19,296 MW
Q=-19,923 Mvar
Ploss=0,098 MW
Qloss=-32,207 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=232,288 kV
u=100,99 %
Uang=-3,69 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,702 kV
u=101,17 %
Uang=-5,83 °
SHUNT-176045
P=0,000 MW
Q=-9,825 Mvar
SHUNT-176081
P=0,000 MW
Q=-7,617 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=231,307 kV
u=100,57 %
TR2-174584
Uang=-9,62 °
L175811
P=21,280 MW
Q=-11,253 Mvar
Ploss=0,139 MW
Qloss=-33,748 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=18,352 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,087 kV
u=100,08 %
Uang=-88,84 °
MOXOS
115 kV
U=110,935 kV
u=96,46 %
Uang=-67,75 °
TRIN S JOAQ
P=40,339 MW
Q=-15,221 Mvar
Ploss=0,389 MW
Qloss=-25,713 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=50,000 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=222,717 kV
u=96,83 %
Uang=-14,80 °
RIBERALTA
230 kV
U=225,562 kV
u=98,07 %
Uang=-16,72 °
S JOAQ GUAYARAM
GUAYAR RIB
P=39,951 MW
P=31,633 MW
Q=-7,666 Mvar
Q=-24,256 Mvar
Ploss=0,617 MW
Ploss=0,200 MW
Qloss=-33,811 Mvar Qloss=-13,415 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=18,158 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=47,601 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
U=233,433 kV
u=101,49 %
Uang=-19,84 °
RIB COBIJA
P=17,933 MW
Q=-35,931 Mvar
Ploss=0,233 MW
Qloss=-42,431 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=20,090 Mvar
SHUNT-175993
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
92
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
144,0
=
135,8
+
P Pérd
8,2
Q Gen (MVAR)
-28,0
=
+
Q Pérd
-232,1
Q Carga
49,6
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
5,8
230
2,5
TOT SIST.:
8,2
+
Qc Paral
-17,442
%
70
30
100
Pérd Línea
5,79
2,356
=
8,1
Pérd Transf.
0,0
0,1
+
0,1
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR) %
115
3,6
2
230
-235,7
98
TOT SIST.:
-232,1
100
Pérd Línea
3,6
-237,3
=
-233,7
Pérd Transf.
0,0
1,5
+
1,5
QI Paral
172,0
Tension
Kv.
115
230
Nodo
Nombre
YUCUMO
S BORJA
CARANAVI
TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
TRINIDAD
u
%
83,1
85,3
84,7
100,1
101,5
103,0
101,2
Elemento
Tipo
Ángulo V Tension
Kv.
Nombre
°
CUMB - CHUSP Línea
-33,0
MOX - TRIN
Línea
-39,9
YUCUMO
Trafo
-15,6
TRINIDAD
Trafo
115
-88,8
CUMB - YUC
Línea
-19,8
TRONC S. RAM Línea
-3,6
TRIN - S JOAQ Línea
-5,8
230
RIBER - COB
Línea
P
MW
75,9
32,0
0,0
0,0
21,5
46,4
40,3
17,9
Q Carga
MVar
%
29,5 76,6
-0,8 31,2
-38,9
-20,1
-15,2
-35,9
2,8
13,1
11,0
10,6
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
8,2 MW. (5,7%) activas y las reactivas son -232,1 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 70 % en 115 KV y 30 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas.
o
Las pérdidas reactivas son 2 % en 115 KV y 98 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las subtensiones fuera de norma en la línea de 115 KV., nodos Yucumo, S. Borja, Caranavi son 83,1
85,3 y 84,7 %, el máximo ángulo de voltaje es en Trinidad con 100,1 % de tensión y -88,8 grados, lo que
muestra la imposibilidad de operar la línea en estas condiciones, esto se notaba inestabilidad de voltaje
para compensar reactivos. Esta condición indeseable se eliminara con un nuevo transformador 230/115
en Yucumo (Próximo escenario).
-
En la línea de 115 Kv, se tuvo que instalar capacitores y reactores en capacidades exageradamente
grandes 17,4 y 172 MVAR respectivamente.
-
Los voltajes de los nodos de 230 KV están en rango de norma.
CARGABILIDAD:
-
La línea 115 KV al ser energizada solo de la Cumbre, Los tramos Cumbre- Chuspip. y Moxos - Trin,
tienen una carga de 76,6 y 31,2 % respectivamente.
-
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 2,8 %
y 13,1 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11 %.
El caso de desconexión del nodo La Cumbre, es algo similar al caso tratado y con resultados de inoperabilidad del
sistema de 115KV.
93
d) Inclusión de Un transformador nuevo 230/115 KV en Yucumo. (para dar solución a falla del transformador
de Trinidad).
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=115,013 kV
u=100,01 %
Uang=-3,03 °
F-174272
P=-83,463 MW
Q=34,950 Mvar
CUMB CHUSP
P=32,499 MW
Q=-12,043 Mvar
Ploss=0,522 MW
Qloss=-0,235 Mvar
P=50,964 MW
MW
P=-50,835
Q=-22,907
Mvar
Q=24,962 Mvar
Ploss=0,129 MW
MW
Ploss=0,129
Qloss=2,055 Mvar
Mvar
Qloss=2,055
TR2-174738
LA CUMBRE
Tap=2
CARANAVI
115 kV
U=116,139 kV
u=100,99 %
Uang=-6,62 °
CHUSP CARAN
P=25,827 MW
Q=-14,308 Mvar
Ploss=0,521 MW
Qloss=-0,948 Mvar
L174753
P=50,835 MW
Q=-24,962 Mvar
Ploss=0,615 MW
Qloss=-23,999 Mvar
230 kV
U=225,142 kV
u=97,89 %
Uang=-2,55 ° TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=-60,662 MW
Q=16,027 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
Tension Nodo
u Ángulo V
Kv.
Nombre
%
°
YUCUMO 105,8 -10,0
-28,4
115 TRINIDAD 95,1
COBIJA 98,7
-23,5
YUCUMO 98,1
-7,9
230 TRINIDAD 99,0
-8,9
GUARAYOS TRINIDAD
P=33,324 MW
Q=-17,347 Mvar
Ploss=0,264 MW
Qloss=-30,301 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=18,004 Mvar
Tension
Kv.
115
230
TRINIDAD
115 kV
U=111,575 kV
u=97,02 %
Uang=-28,75 °
MOXOS
115 kV
U=113,811 kV
u=98,97 %
Uang=-23,04 °
S BORJA MOXOS
P=39,022 MW
Q=-1,910 Mvar
Ploss=2,022 MW
Qloss=0,394 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=33,500 MW
Q=-3,554 Mvar
Ploss=1,100 MW
Qloss=0,138 Mvar
YUCUMO 230 KV
L175811
230 kV
P=7,316 MW
U=227,586 kV
Q=-20,626 Mvar
u=98,95 %
Ploss=0,024 MW
Qloss=-32,483 Mvar
Uang=-7,92 °
S.RAMON GUARAYOS
P=33,436 MW
Q=-12,499 Mvar
Ploss=0,111 MW
Qloss=-13,156 Mvar
P=60,662 MW
Q=-16,027 Mvar
Ploss=0,526 MW
Qloss=-13,328 Mvar
YUC SAN BORJA
P=43,646 MW
Q=-0,369 Mvar
Ploss=0,644 MW
Qloss=0,160 Mvar
CARAN YUCUMO
P=12,261 MW
Q=-17,860 Mvar
Ploss=0,354 MW
Qloss=-3,048 Mvar
TR2-175802
Tap=4
P=42,904
P=-42,818MW
MW
Q=19,663
Q=-18,293Mvar
Mvar
Ploss=0,086
Ploss=0,086MW
MW
Qloss=1,370
Qloss=1,370Mvar
Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,980 kV
u=99,99 %
Uang=-3,52 °
SAN BORJA
115 kV
U=118,920 kV
u=103,41 %
Uang=-12,99 °
YUCUMO
115 kV
U=120,875 kV
u=105,11 %
Uang=-9,93 °
Elemento
Nombre
CUMB - CHUSP
YUC - S.BORJA
YUCUMO
TRINIDAD
CUMB - YUC
TRONC S. RAM
TRIN - S JOAQ
RIBER - COB
GUARAYOS
230 kV
U=230,185 kV
u=100,08 %
Uang=-5,14 °
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
32,4
43,7
-43,0
0,0
50,8
60,8
40,4
17,9
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,121 kV
u=99,62 %
Uang=-8,85 °
Q
MVar
-13,0
2,7
-22,2
Carga Posic
% Tap
32,8
33,0
48,4 5
-21,6
-14,4
-12,9
-33,2
14,7
16,2
11,1
10,3
S JOAQ RAM
230 kV
U=227,460 kV
u=98,90 %
TR2-174584
Uang=-12,75 °
TRIN S JOAQ
P=40,353 MW
Q=-13,571 Mvar
Ploss=0,391 MW
Qloss=-24,688 Mvar
SHUNT-177601
P=0,000 MW
Q=-15,692 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=218,626 kV
u=95,05 %
Uang=-18,11 °
S JOAQ GUAYARAM
GUAYAR RIB
P=39,962 MW
P=31,625 MW
Q=-6,349 Mvar
Q=-22,517 Mvar
Ploss=0,637 MW
Ploss=0,197 MW
Qloss=-32,154 Mvar Qloss=-12,776 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=38,381 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=17,467 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA U=228,914 kV
u=99,53 %
230 kV
U=221,320 kV Uang=-23,31 °
u=96,23 %
Uang=-20,09 °
RIB COBIJA
P=17,927 MW
Q=-33,918 Mvar
Ploss=0,227 MW
Qloss=-40,418 Mvar
SHUNT-175751 SHUNT-175993
P=0,000 MW
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=19,178 Mvar Q=0,000 Mvar
P=0,000 MW
Q=45,521 Mvar
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones dentro de norma en la línea de 115 KV. para el nodo Trinidad es de 95 % y ángulo de -28,4
grad. que es grande, el transformador Yucumo está en el Tap 5.
-
En la línea de 115 Kv, se instalaran capacitores por 15,6. MVAR.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV están en rango de norma y sus ángulos normales con un máximo de 23,49 grados en Cobija.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre- Chuspip. y Yuc – S. Borja, son los más cargados de la línea de 115 KV. con 32,8 MW
y 33 % respectivamente y el transformador de Yucumo con 48,4 %.
94
-
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 14,7
% y 16,2 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11 %.
e) Con transformadores en Yucumo y Trinidad, estado normal en adelante:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-73,449 MW
Q=33,293 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,914 kV
u=99,06 %
Uang=-2,50 °
CUMB CHUSP
P=28,645 MW
Q=-4,298 Mvar
Ploss=0,430 MW
Qloss=-0,467 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,345 kV
u=98,56 %
Uang=-5,39 °
CHUSP CARAN
P=22,065 MW
Q=-6,331 Mvar
Ploss=0,385 MW
Qloss=-1,239 Mvar
CARAN YUCUMO
P=8,636 MW
Q=-9,592 Mvar
Ploss=0,158 MW
Qloss=-3,309 Mvar
TR2-175802
Tap=0
P=14,244
P=-14,233MW
MW
Q=3,642
Q=-3,471Mvar
Mvar
Ploss=0,011
Ploss=0,011MW
MW
Qloss=0,171
Qloss=0,171Mvar
Mvar
P=44,804 MW
MW
P=-44,661
Q=-28,995Mvar
Mvar
Q=31,286
Ploss=0,143
MW
Ploss=0,143 MW
Qloss=2,290 Mvar
Mvar
Qloss=2,290
TR2-174738
LA CUMBRE
Tap=2
YUCUMO
115 kV
U=115,223 kV
u=100,19 %
Uang=-7,62 °
CUMB YUC 230
P=44,661 MW
Q=-31,286 Mvar
Ploss=0,616 MW
Qloss=-24,646 Mvar
230 kV
U=226,331 kV
u=98,40 %
Uang=-2,25 ° TRONCOS S. RAMON
P=67,371 MW
Q=-12,882 Mvar
Ploss=0,683 MW
Qloss=-12,285 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=39,988 MW
Q=-10,397 Mvar
Ploss=0,194 MW
Qloss=-12,503 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=17,787 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
140,8
=
135,8
+
P Pérd
5,1
Q Gen (MVAR)
-46,2
=
+
Q Pérd
-230,4
Q Carga
49,6
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,2
230
3,9
TOT SIST.:
5,1
GUARAYOS
230 kV
U=228,733 kV
u=99,45 %
Uang=-5,82 °
+
S BORJA MOXOS
P=7,573 MW
Q=-6,790 Mvar
Ploss=0,117 MW
Qloss=-4,776 Mvar
Qc Paral
0
%
23
77
100
Pérd Línea
1,184
3,678
=
4,9
Pérd Transf.
0,0
0,2
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR) %
115
-14,1
6
230
-216,3
94
TOT SIST.:
-230,4
100
Pérd Línea
-14,1
-219,6
=
-233,7
Pérd Transf.
0,0
3,3
+
3,3
MOXOS TRINIDAD
P=3,956 MW
Q=-3,264 Mvar
Ploss=0,016 MW
Qloss=-3,065 Mvar
P=28,510 MW
Q=13,005 Mvar
Ploss=0,050 MW
Qloss=0,805 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=226,628 kV
u=98,53 %
Uang=-10,29 °
SHUNT-177601
TR2-174584
Tap=2
P=-28,459 MW
Q=-12,200 Mvar
Ploss=0,050 MW
Qloss=0,805 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=39,794 MW
Q=-15,681 Mvar
Ploss=0,460 MW
Qloss=-28,576 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=116,452 kV
u=101,26 %
Uang=-11,61 °
MOXOS
115 kV
U=116,349 kV
u=101,17 %
Uang=-10,92 °
YUC SAN BORJA
P=11,632 MW
Q=-6,662 Mvar
Ploss=0,078 MW
Qloss=-1,252 Mvar
YUCUMO 230 KV
YUC TRIN 230
230 kV
P=29,800 MW
U=231,263 kV
Q=-10,281 Mvar
u=100,55 %
Ploss=0,275 MW
Qloss=-31,177 Mvar
Uang=-6,98 °
F-174612
P=-67,371 MW
Q=12,882 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,112 kV
u=99,61 %
Uang=-3,89 °
SAN BORJA
115 kV
U=115,488 kV
u=100,42 %
Uang=-8,63 °
TRIN S JOAQ
P=40,350 MW
Q=-16,847 Mvar
Ploss=0,407 MW
Qloss=-24,221 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=37,633 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=226,232 kV
u=98,36 %
Uang=-14,29 °
GUAYARAM
230 kV
U=219,331 kV
u=95,36 %
Uang=-19,73 °
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA U=229,611 kV
u=99,83 %
230 kV
U=222,023 kV Uang=-24,89 °
u=96,53 %
Uang=-21,70 °
RIB COBIJA
P=17,930 MW
Q=-34,386 Mvar
Ploss=0,230 MW
Qloss=-40,886 Mvar
S JOAQ GUAYARAM
GUAYAR RIB
P=39,943 MW
P=31,629 MW
Q=-9,960 Mvar
Q=-22,914 Mvar
Ploss=0,614 MW
Ploss=0,199 MW
Qloss=-32,341 Mvar Qloss=-12,921 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=17,334 Mvar
SHUNT-175751 SHUNT-175993
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784 Q=19,393 Mvar
P=0,000 MW
Q=42,495 Mvar
QI Paral
134,6
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u
%
100,2
101,3
99,8
100,6
98,5
Áng V Tension Elemento Tipo P Q
°
Kv.
Nombre
MW MVar
-7,6
CUMB - CHUSP Línea 28,6 -4,3
-11,6
YUC - S.BORJA Línea 11,6 -6,7
-24,9
YUCUMO
Trafo -14,2 -3,5
-7,0
TRINIDAD Trafo -28,5 -12,2
115
-10,3
CUMB - YUC Línea 44,7 -31,3
TRONC S. RAM Línea 67,4 -12,9
TRIN - S JOAQ Línea 40,4 -16,8
230 RIBER - COB Línea 17,9 -34,4
Carga Posic
% Tap
27,2
10,7
14,7 0
31,0 2
14,4
17,8
11,5
4,8
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
5,1 MW. (3,6 %) activas y las reactivas son -230,4 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 77 % en 115 KV y 23 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas.
95
o
Las pérdidas reactivas son 6 % en 115 KV y 94 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas, en
líneas de 230 KV, la compensación con reactores para mantener voltaje es de 134,6 MVAR, que
es grande.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad son 100,2 % y 101,3 % con
su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -11,6 grados, que es bajo y bueno para operar la línea, el
perfil de voltaje de todos los nodos es casi plano y uniforme.
-
La línea de 115 Kv. es energizada por transformadores de Trinidad y Yucumo, con posiciones de Taps
que permite no conectar capacitores en 115 KV.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV están en rango de norma, con ángulo máximo en Cobija -24,9 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 27,2 %.
-
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. y Troncos – S. Ramón están cargados al 14,4
% y 17,8 % respectivamente y en la línea radial 230 Kv. tramo Trin.- S. Joaq. es 11,5 %.
96
2.
Contingencia en tramo de línea 230 KV. Troncos – S. Ramón.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-144,523 MW
Q=27,598 Mvar
P=97,479 MW
MW
P=-97,212
Q=-22,628Mvar
Mvar
Q=26,896
Ploss=0,267
MW
Ploss=0,267 MW
Qloss=4,268 Mvar
Mvar
Qloss=4,268
TR2-174738
LA CUMBRE
Tap=2
CARANAVI
115 kV
U=111,855 kV
u=97,27 %
Uang=-9,38 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,067 kV
u=98,32 %
Uang=-4,09 °
CHUSP CARAN
P=40,090 MW
Q=-8,018 Mvar
Ploss=0,882 MW
Qloss=0,152 Mvar
CUMB CHUSP
P=47,043 MW
Q=-4,970 Mvar
Ploss=0,803 MW
Qloss=0,548 Mvar
CARAN YUCUMO
P=26,164 MW
Q=-12,671 Mvar
Ploss=0,600 MW
Qloss=-1,961 Mvar
TR2-175802
Tap=0
P=9,457
P=-9,449MW
MW
Q=8,265
Q=-8,144Mvar
Mvar
Ploss=0,008
Ploss=0,008MW
MW
Qloss=0,122
Qloss=0,122Mvar
Mvar
CUMB YUC 230
P=97,212 MW
Q=-26,896 Mvar
Ploss=1,734 MW
Qloss=-16,815 Mvar
230 kV
U=225,103 kV
u=97,87 %
Uang=-4,82 °
YUCUMO
115 kV
U=113,706 kV
u=98,87 %
Uang=-15,56 °
TRONCOS S. RAMON
YUC SAN BORJA
P=23,933 MW
Q=-6,416 Mvar
Ploss=0,228 MW
Qloss=-0,765 Mvar
YUCUMO 230 KV
YUC TRIN 230
230 kV
P=86,021 MW
U=229,184 kV
Q=-18,346 Mvar
u=99,65 %
Ploss=1,844 MW
Uang=-15,12 ° Qloss=-20,197 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
Ploss=0,100 MW
Qloss=-12,110 Mvar
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN RAMON
TRONCOS S.C.
230 kV
230 kV
U=228,265 kV
U=230,000 kV
u=99,25 %
u=100,00 %
Uang=-29,98 °
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=113,615 kV
u=98,80 %
Uang=-17,61 °
GUARAYOS
230 kV
U=229,621 kV
u=99,84 %
Uang=-28,67 °
+
P Pérd
8,8
Q Gen (MVAR)
-27,6
=
+
Q Pérd
-185,7
Q Carga
49,6
+
Qc Paral
0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,3
230
5,5
TOT SIST.:
8,8
%
Pérd Línea
37
3,283
63
5,183
100 =
8,5
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-7,5
230
-178,2
TOT SIST.:
-185,7
%
Pérd Línea
4
-7,5
96
-183,0
100 =
-190,5
Pérd Transf.
0,0
4,8
+
4,8
TRINIDAD
115 kV
U=113,777 kV
u=98,94 %
Uang=-26,33 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=15,678 MW
P=19,725 MW
Q=-5,054 Mvar
Q=-7,031 Mvar
Ploss=0,222 MW
Ploss=0,547 MW Qloss=-2,207 Mvar
Qloss=-3,227 Mvar
TR2-174584
Tap=0
P=-16,945 MW
Q=-14,847 Mvar
Ploss=0,028 MW
S JOAQ RAM
Qloss=0,439 Mvar
P=16,972 MW
Q=15,286 Mvar
Ploss=0,028 MW
Qloss=0,439 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=26,800 MW
Q=14,358 Mvar
Ploss=0,219 MW
Qloss=-28,668 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
144,5
=
135,8
MOXOS
115 kV
U=113,779 kV
u=98,94 %
Uang=-23,49 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,810 kV
u=100,35 %
Uang=-25,54 °
TRIN S JOAQ
P=40,186 MW
Q=-18,930 Mvar
Ploss=0,334 MW
Qloss=-24,067 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=19,805 Mvar
230 kV
U=233,378 kV
u=101,47 %
Uang=-29,71 °
SHUNT-177601
GUAYARAM
230 kV
U=224,343 kV
u=97,54 %
Uang=-35,03 °
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA U=231,545 kV
u=100,67 %
230 kV
U=226,425 kV Uang=-40,26 °
u=98,45 %
Uang=-37,01 °
RIB COBIJA
P=17,853 MW
Q=-26,332 Mvar
Ploss=0,153 MW
Qloss=-37,901 Mvar
S JOAQ GUAYARAM
GUAYAR RIB
P=39,851 MW
P=31,510 MW
Q=-3,366 Mvar
Q=-15,557 Mvar
Ploss=0,642 MW
Ploss=0,156 MW
Qloss=-30,909 Mvar Qloss=-12,363 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=8,503 Mvar
SHUNT-175751 SHUNT-175993
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=5,068 Mvar
SHUNT-175784 Q=18,138 Mvar
P=0,000 MW
Q=40,300 Mvar
QI Paral
108,5
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q
%
°
Kv.
Nombre
MW MVar
98,9 -15,6
CUMB - CHUSP Línea 47,0 -5,0
98,9 -26,3
YUC - S.BORJA Línea 23,9 -6,4
100,7 -40,3
YUCUMO Trafo -9,4 -8,1
99,7 -15,1
TRINIDAD Trafo -16,9 -14,8
115
100,4 -25,5
CUMB - YUC Línea 97,2 -26,9
GUARAY - TRIN Línea -26,8 -14,4
TRIN - S JOAQ Línea 40,2 -18,9
230 RIBER - COB Línea 17,9 -26,3
Carga
%
44,5
20,0
12,5
11,3
26,8
7,9
11,5
8,4
Posic
Tap
0
2
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
8,8 MW. (6 %) activas y las reactivas son -185,7 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 37 % en 115 KV y 63 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas.
o
Las pérdidas reactivas son 4 % en 115 KV y 96 % en 230 KV. y casi la totalidad en líneas, en
líneas de 230 KV, la compensación con reactores para mantener voltaje es de 183 MVAR, que
es grande.
97
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,9 % con su máximo ángulo
de voltaje en Trinidad con -26,3 grados, las posiciones de Taps 0 de ambos transformadores permiten
no conectar capacitores en 115 KV.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -40,3 grad. y -25,5 grad.
en Trinidad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 44,5 %. Y el transformador de trinidad
con 22 %.
-
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. están cargados al 26,8 % y el tramo Trin.- S.
Joaq. es 11,5 %.
3.
Contingencia en anillo 230 KV. tramo Cumbre – Yucumo.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-47,498 MW
Q=6,770 Mvar
P=-0,000
MW
P=0,000 MW
Q=-0,003
Mvar
Q=0,000 Mvar
Ploss=-0,000
MW
Ploss=-0,000 MW
Qloss=-0,003 Mvar
Mvar
Qloss=-0,003
TR2-174738
LA CUMBRE
Tap=2
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,350 kV
u=98,57 %
Uang=-4,17 °
CUMB CHUSP
P=47,498 MW
Q=-6,768 Mvar
Ploss=1,072 MW
Qloss=1,263 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,586 kV
u=97,90 %
Uang=-9,53 °
CHUSP CARAN
P=40,276 MW
Q=-10,531 Mvar
Ploss=1,207 MW
Qloss=0,995 Mvar
P=-5,166
P=5,177 MW
MW
Q=14,976
Q=-14,797Mvar
Mvar
Ploss=0,011
Ploss=0,011MW
MW
Qloss=0,180
Qloss=0,180Mvar
Mvar
CUMB YUC 230
230 kV
U=221,154 kV
u=96,15 %
Uang=-0,00 ° TRONCOS S. RAMON
P=96,173 MW
Q=-16,802 Mvar
Ploss=1,276 MW
Qloss=-8,598 Mvar
YUC SAN BORJA
P=8,734 MW
Q=-4,164 Mvar
Ploss=0,040 MW
Qloss=-1,340 Mvar
CARAN YUCUMO
P=26,025 MW
Q=-16,027 Mvar
Ploss=1,034 MW
Qloss=-0,916 Mvar
TR2-175802
Tap=0
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=233,226 kV
u=101,40 %
Uang=-15,99 °
S.RAMON GUARAYOS
P=68,197 MW
Q=-18,004 Mvar
Ploss=0,530 MW
Qloss=-10,482 Mvar
F-174612
P=-96,173 MW
Q=16,802 Mvar
SAN RAMON
TRONCOS S.C.
230 kV
230 kV
U=229,508 kV
U=230,000 kV
u=99,79 %
u=100,00 %
Uang=-5,56 °
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=115,300 kV
u=100,26 %
Uang=-16,45 °
YUCUMO
115 kV
U=115,236 kV
u=100,20 %
Uang=-15,71 °
YUC TRIN 230
P=5,166 MW
Q=-14,976 Mvar
Ploss=0,007 MW
Qloss=-33,662 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,126 kV
u=100,05 %
Uang=-8,90 °
TRINIDAD
115 kV
U=114,960 kV
u=99,97 %
Uang=-17,93 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,175 MW
P=4,713 MW
Q=-0,557 Mvar
Q=-4,204 Mvar
Ploss=0,002 MW
Ploss=0,039 MW Qloss=-3,013 Mvar
Qloss=-4,896 Mvar
TR2-174584
Tap=0
P=-31,227 MW
Q=-9,545 Mvar
Ploss=0,054 MW
S JOAQ RAM
Qloss=0,859 Mvar
P=31,281 MW
Q=10,404 Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=0,859 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=67,667 MW
Q=-25,476 Mvar
Ploss=1,296 MW
Qloss=-24,132 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=17,954 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,371 kV
u=100,32 %
Uang=-17,81 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,099 kV
u=100,91 %
Uang=-16,53 °
TRIN S JOAQ
P=40,249 MW
Q=-21,793 Mvar
Ploss=0,385 MW
Qloss=-25,646 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=28,731 Mvar
230 kV
U=233,712 kV
u=101,61 %
Uang=-20,45 °
SHUNT-177601
GUAYARAM
230 kV
U=224,103 kV
u=97,44 %
Uang=-25,55 °
S JOAQ GUAYARAM
GUAYAR RIB
P=39,864 MW
P=31,536 MW
Q=-5,298 Mvar
Q=-18,064 Mvar
Ploss=0,628 MW
Ploss=0,168 MW
Qloss=-33,832 Mvar Qloss=-13,469 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=9,151 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA U=230,053 kV
u=100,02 %
230 kV
U=225,755 kV Uang=-30,46 °
u=98,15 %
Uang=-27,42 °
RIB COBIJA
P=17,868 MW
Q=-29,369 Mvar
Ploss=0,168 MW
Qloss=-41,422 Mvar
SHUNT-175751 SHUNT-175993
P=0,000 MW
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=19,774 Mvar Q=5,553 Mvar
P=0,000 MW
Q=43,798 Mvar
98
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
143,7
=
135,8
+
P Pérd
7,9
Q Gen (MVAR)
-23,6
=
+
Q Pérd
-198,1
Q Carga
49,6
+
Qc Paral
0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,4
230
4,5
TOT SIST.:
7,9
%
Pérd Línea
43
3,394
57
4,458
100 =
7,9
Pérd Transf.
0,0
0,1
+
0,1
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-7,9
230
-190,2
TOT SIST.:
-198,1
%
Pérd Línea
4
-7,9
96
-191,2
100 =
-199,1
Pérd Transf.
0,0
1,0
+
1,0
QI Paral
125,0
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q
%
°
Kv.
Nombre
MW MVar
100,2 -15,7
CUMB - CHUSP Línea 47,5 -6,8
100,0 -17,9
YUC - S.BORJA Línea 8,7 -4,2
100,0 -30,5
YUCUMO Trafo 5,2 -14,8
101,4 -16,0
TRINIDAD Trafo -31,2 -9,5
115
100,9 -16,5
CUMB - YUC Línea 0,0 0,0
TRONC - S. RAM Línea 96,2 -16,8
TRIN - S JOAQ Línea 40,2 -21,8
230 RIBER - COB Línea 17,9 -29,4
Carga
%
45,1
7,7
15,7
32,7
0,0
25,4
11,8
9,1
Posic
Tap
0
0
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
7,9 MW. (6 %) activas y las reactivas son -185,7 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 43 % en 115 KV y 57 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 4 % en 115 KV y 96 % en 230 KV., la compensación con reactores
para mantener voltaje es 125 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., con su máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -17,9
grados, las posiciones de Taps 0 de ambos transformadores permiten no conectar capacitores en 115 KV.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -30,5 grad. y -16,5 grad.
en Trinidad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 45,1 %. Y el transformador de trinidad
con 32,7 %.
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Troncos – S. Ramon. están cargados al 25,4 % y el tramo Trin.- S.
Joaq. es 11,8 %.
99
4.
Contingencia en línea radial 230 KV. tramo Trinidad – S. Joaquín.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-51,882 MW
Q=34,314 Mvar
CUMB CHUSP
P=23,168 MW
Q=-3,627 Mvar
Ploss=0,291 MW
Qloss=-0,842 Mvar
P=28,714 MW
MW
P=-28,620
Q=-30,687
Mvar
Q=32,201 Mvar
Ploss=0,095
MW
Ploss=0,095 MW
Qloss=1,514 Mvar
Mvar
Qloss=1,514
TR2-174738
LA CUMBRE
Tap=2
CARANAVI
115 kV
U=113,689 kV
u=98,86 %
Uang=-4,21 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=114,104 kV
u=99,22 %
Uang=-2,02 °
SAN BORJA
115 kV
U=115,447 kV
u=100,39 %
Uang=-6,01 °
YUCUMO
115 kV
U=115,644 kV
u=100,56 %
Uang=-5,32 °
CHUSP CARAN
P=16,727 MW
Q=-5,285 Mvar
Ploss=0,230 MW
Qloss=-1,666 Mvar
P=16,468
P=-16,453MW
MW
Q=6,026
Q=-5,786Mvar
Mvar
Ploss=0,015
Ploss=0,015MW
MW
Qloss=0,240
Qloss=0,240Mvar
Mvar
CUMB YUC 230
P=28,620 MW
Q=-32,201 Mvar
Ploss=0,324 MW
Qloss=-26,704 Mvar
230 kV
U=226,747 kV
u=98,59 %
Uang=-1,48 ° TRONCOS S. RAMON
P=46,703 MW
Q=-16,042 Mvar
Ploss=0,354 MW
Qloss=-14,435 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=232,552 kV
u=101,11 %
Uang=-4,59 °
S.RAMON GUARAYOS
P=19,650 MW
Q=-11,406 Mvar
Ploss=0,053 MW
Qloss=-13,576 Mvar
F-174612
P=-46,703 MW
Q=16,042 Mvar
SAN RAMON
TRONCOS S.C.
230 kV
230 kV
U=230,319 kV
U=230,000 kV
u=100,14 %
u=100,00 %
Uang=-2,72 °
Uang=0,00 °
YUC SAN BORJA
P=8,761 MW
Q=-2,598 Mvar
Ploss=0,038 MW
Qloss=-1,366 Mvar
CARAN YUCUMO
P=3,453 MW
Q=-8,119 Mvar
Ploss=0,065 MW
Qloss=-3,585 Mvar
TR2-175802
Tap=0
YUC TRIN 230
P=11,827 MW
Q=-11,524 Mvar
Ploss=0,053 MW
Qloss=-33,185 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
98,6
=
96,9
+
P Pérd
1,7
Q Gen (MVAR)
-50,4
=
+
Q Pérd
-132,0
Q Carga
35,3
GUARAYOS
230 kV
U=230,602 kV
u=100,26 %
Uang=-3,68 °
+
Qc Paral
0
P=31,255 MW
Q=8,815 Mvar
Ploss=0,053 MW
Qloss=0,847 Mvar
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
0,7
230
1,1
TOT SIST.:
1,7
%
39
61
100
Pérd Línea
0,669
0,9
=
1,6
Pérd Transf.
0,0
0,2
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-15,4
230
-116,7
TOT SIST.:
-132,0
%
12
88
100
Pérd Línea
-15,4
-119,3
=
-134,6
Pérd Transf.
0,0
0,2
+
0,2
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,286 kV
u=99,69 %
Uang=-5,83 °
QI Paral
46,4
TRINIDAD
115 kV
U=113,686 kV
u=98,86 %
Uang=-7,25 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,206 MW
P=4,743 MW
Q=1,059 Mvar
Q=-2,612 Mvar
Ploss=0,008 MW
Ploss=0,037 MW Qloss=-2,973 Mvar
Qloss=-4,921 Mvar
TR2-174584
Tap=0
P=-31,202 MW
Q=-7,968 Mvar
Ploss=0,053 MW
Qloss=0,847 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=19,597 MW
Q=-15,921 Mvar
Ploss=0,117 MW
Qloss=-31,393 Mvar
carga conc
P=26,700 MW
Q=9,800 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=18,091 Mvar
MOXOS
115 kV
U=114,619 kV
u=99,67 %
Uang=-7,21 °
TRIN S JOAQ
S JOAQ RAM
230 kV
SHUNT-177601
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
230 kV
GUAYARAM
230 kV
S JOAQ GUAYARAM
GUAYAR RIB
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
Qloss=0,000 Mvar
RIB COBIJA
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=28,318 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175993
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q
%
°
Kv.
Nombre
MW MVar
100,6 -5,3
CUMB - CHUSP Línea 23,2 -3,6
98,9
-7,3
YUC - S.BORJA Línea 8,8 -2,6
0,0
0,0
YUCUMO Trafo -16,5 -5,8
101,1 -4,6
TRINIDAD Trafo -31,2 -8,0
115
99,7
-5,8
CUMB - YUC Línea 28,6 -32,2
TRONC - S. RAM Línea 46,7 -16,0
TRIN - S JOAQ Línea 0,0 0,0
230 RIBER - COB Línea 0,0 0,0
Carga
%
22,1
7,2
17,4
32,2
11,4
12,8
0,0
0,0
Posic
Tap
0
0
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
1,7 MW. (1,5 %) activas y las reactivas son -132,0 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 39 % en 115 KV y 61 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 12 % en 115 KV y 88 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 46,4 MVAR.
100
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,9 % con su máximo ángulo
de voltaje en Trinidad con -7,3 grados, las posiciones de Taps 0 de ambos transformadores.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Trinidad -5,8 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 22,1 %. Y el transformador de trinidad
con 32,2 %.
Los tramos iniciales del anillo de 230 KV. Cumbre - Yuc. están cargados al 11,4 % y el tramo Tronc.- S. Ram.
es 12,8 %.
101
AÑO 2027:
1.-
ESTADO
NORMAL
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=113,648 kV
u=100,00 %
u=98,82 %
Uang=0,00 ° Uang=-3,29 °
F-174272
P=-97,225 MW
Q=26,562 Mvar
CUMB CHUSP
P=37,573 MW
Q=-5,545 Mvar
Ploss=0,706 MW
Qloss=0,277 Mvar
P=-59,471
P=59,653 MW
MW
Q=23,912
Q=-21,017Mvar
Mvar
Ploss=0,181
Ploss=0,181MW
MW
Qloss=2,895
Qloss=2,895Mvar
Mvar
F-174612
P=-88,700 MW
Q=0,107 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=113,110 kV
u=98,36 %
Uang=-7,15 °
CHUSP CARAN
P=29,167 MW
Q=-8,521 Mvar
Ploss=0,648 MW
Qloss=-0,521 Mvar
TR2-175802
Tap=2
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=224,756 kV
u=97,72 %
Uang=-2,97 °
(con
CARAN YUCUMO
P=11,119 MW
Q=-14,030 Mvar
Ploss=0,293 MW
Qloss=-2,975 Mvar
P=-20,077
P=20,105 MW
Q=-11,840
Q=12,294 Mvar
Ploss=0,028 MW
Qloss=0,454 Mvar
L174753
P=59,471 MW
Q=-23,912 Mvar
Ploss=0,925 MW
Qloss=-21,896 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=88,700 MW
Q=-0,107 Mvar
Ploss=1,127 MW
Qloss=-9,270 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=116,518 kV
u=101,32 %
Uang=-10,16 °
S.RAMON GUARAYOS
P=52,373 MW
Q=-3,037 Mvar
Ploss=0,307 MW
Qloss=-11,293 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=225,776 kV
u=98,16 %
Uang=-5,06 °
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
185,9
=
177,9
+
P Pérd
8,0
Q Gen (MVAR)
-26,7
=
+
Q Pérd
-209,4
230/115
MOXOS
115 kV
U=115,454 kV
u=100,40 %
Uang=-14,48 °
YUC SAN BORJA
P=16,503 MW
Q=-4,115 Mvar
Ploss=0,123 MW
Qloss=-1,153 Mvar
L175811
P=38,441 MW
Q=-14,310 Mvar
Ploss=0,421 MW
Qloss=-29,081 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=52,066 MW
Q=-20,077 Mvar
Ploss=0,770 MW
Qloss=-25,483 Mvar
Qc Paral
0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
2,0
230
6,0
TOT SIST.:
8,0
%
Pérd Línea
25
2,0
75
5,7
100 =
7,7
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-11,8
230
-197,6
TOT SIST.:
-209,4
%
Pérd Línea
6
-11,8
94
-202,2
100 =
-214,1
Pérd Transf.
0,0
4,6
+
4,6
KV.
en
Trinidad
y
Yucumo):
TRINIDAD
115 kV
U=114,872 kV
u=99,89 %
Uang=-15,51 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS P=6,587 MW
P=11,280 MW
Q=-1,791 Mvar
Q=-4,733 Mvar Ploss=0,036 MW
Ploss=0,193 MW Qloss=-2,928 Mvar
Qloss=-4,542 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=226,555 kV
u=98,50 %
Uang=-9,24 °
GUARAYOS
230 kV
U=223,807 kV
u=97,31 %
Uang=-7,63 °
+
trafos
SAN BORJA
115 kV
U=116,184 kV
u=101,03 %
Uang=-11,45 °
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=28,333 Mvar
Q Carga
177,9
2
TR2-174584
Tap=2
P=35,928 MW
P=-35,849
MW
Q=14,730 Mvar
Q=-13,462
Mvar
Ploss=0,079
Ploss=0,079 MW
MW
Qloss=1,268
Qloss=1,268 Mvar
Mvar
L175718
P=53,388 MW
Q=-22,776 Mvar
Ploss=0,676 MW
Qloss=-21,999 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=223,972 kV
u=97,38 %
Uang=-13,78 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=28,223 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=226,297 kV
u=98,39 %
Uang=-19,27 °
GUAYARAM
230 kV
U=224,372 kV
u=97,55 %
Uang=-26,65 °
L175726
L-175739
P=52,712 MW
P=41,430 MW
Q=-17,911 Mvar
Q=-18,991 Mvar
Ploss=0,982 MW
Ploss=0,278 MW
Qloss=-30,267 Mvar Qloss=-12,702 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=17,134 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
U=228,480 kV
230 kV
U=226,158 kV u=99,34 %
u=98,33 % Uang=-33,02 °
Uang=-29,10 °
L175846
P=23,653 MW
Q=-26,330 Mvar
Ploss=0,253 MW
Qloss=-40,230 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=14,042 Mvar
P=0,000 MW
Q=27,747 Mvar
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=5,699 Mvar
QI Paral
121,2
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q
%
°
Kv.
Nombre
MW MVar
101,3 -10,2
CUMB - CHUSP Línea 37,6 -5,5
99,9 -15,5
YUC - S.BORJA Línea 16,5 -4,1
99,3 -33,0
YUCUMO Trafo -20,1 -11,8
98,5 -9,2
TRINIDAD Trafo -35,8 -13,5
115
97,4 -13,8
CUMB - YUC Línea 59,5 -23,9
TRONC - S. RAM Línea 88,7 -0,1
TRIN - S JOAQ Línea 53,4 -22,8
230 RIBER - COB Línea 23,7 -26,3
Carga
%
32,6
14,4
23,3
38,3
17,1
23,1
15,5
9,4
Posic
Tap
2
2
102
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
8 MW. (4,3 %) activas y las reactivas son -209,4 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 25 % en 115 KV y 75 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 6 % en 115 KV y 94 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 121,2 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 101,3 y 99,9 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con
-15,5 grados, las posiciones de Taps 2 de ambos
transformadores.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -33,0 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre- Chuspip. en 115 KV. es el más cargado con 32,6 %. Y el transformador de trinidad
con 38,3 %.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 23,1 % y en la parte radial el
tramo Trin.- S. Joaq. con 15,5 %.
En contingencia se analizaran los siguientes casos:
En el sistema de 115 KV.:
a)
Falla de una de las fuentes de energía:
a.
Trafo Trinidad.
103
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=114,036 kV
u=100,00 %
u=99,16 %
Uang=0,00 ° Uang=-3,88 °
F-174272
P=-110,191 MW
Q=39,385 Mvar
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=34,750 MW
P=43,189 MW
Q=-12,600 Mvar
Q=-9,540 Mvar
Ploss=0,714 MW
Ploss=0,739 MW
Qloss=-0,369 Mvar
Qloss=0,360 Mvar
P=-66,830
P=67,002 MW
MW
Q=32,579
Q=-29,845Mvar
Mvar
Ploss=0,171
Ploss=0,171MW
MW
Qloss=2,734
Qloss=2,734Mvar
Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=66,830 MW
Q=-32,579 Mvar
Ploss=0,866 MW
Qloss=-22,997 Mvar
CARAN YUCUMO
P=16,637 MW
Q=-18,261 Mvar
Ploss=0,320 MW
Qloss=-2,984 Mvar
P=-55,462
P=55,566 MW
MW
Q=-15,938
Q=17,608 Mvar
Mvar
Ploss=0,105 MW
Qloss=1,670 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,417 kV
u=99,75 %
Uang=-4,59 °
YUC SAN BORJA
P=57,379 MW
Q=-4,239 Mvar
Ploss=0,688 MW
Qloss=0,346 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
189,5
=
177,9
+
P Pérd
11,6
Q Gen (MVAR)
-54,6
=
+
Q Pérd
-224,8
MOXOS
115 kV
U=112,984 kV
u=98,25 %
Uang=-31,90 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=43,208 MW
Q=-32,801 Mvar
Ploss=0,404 MW
Qloss=-30,224 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,179 kV
u=100,08 %
Uang=-6,73 °
+
Qc Paral
28,0
SHUNT-177649
P=0,000 MW
TR2-174584
Q=-6,049
Mvar
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
7,2
230
4,5
TOT SIST.:
11,6
%
Pérd Línea
61
7,2
39
4,2
100 =
11,4
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
2,8
230
-227,6
TOT SIST.:
-224,8
%
Pérd Línea
1
2,8
99
-232,1
100 =
-229,2
Pérd Transf.
0,0
4,4
+
4,4
TRINIDAD S JOAQ
P=53,134 MW
Q=-27,402 Mvar
Ploss=0,607 MW
Qloss=-25,328 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,204 kV
u=102,70 %
Uang=-11,74 °
QI Paral
136,6
TRINIDAD
115 kV
U=109,026 kV
u=94,81 %
Uang=-39,73 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=51,591 MW
P=44,307 MW
Q=-0,306 Mvar
Q=3,007 Mvar
Ploss=2,784 MW
Ploss=1,907 MW
Qloss=2,791 Mvar Qloss=2,658 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=232,000 kV
u=100,87 %
Uang=-10,38 °
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=29,926 Mvar
Q Carga
61,6
SAN BORJA
115 kV
U=117,693 kV
u=102,34 %
Uang=-17,40 °
YUCUMO TRINIDAD
P=10,398 MW
Q=-27,190 Mvar
Ploss=0,067 MW
Qloss=-33,573 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=43,340 MW
Q=-15,842 Mvar
Ploss=0,132 MW
Qloss=-12,967 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=79,337 MW
Q=-15,227 Mvar
Ploss=0,797 MW
Qloss=-11,585 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=119,121 kV
u=103,58 %
Uang=-12,93 °
TR2-175802
Tap=2
SHUNT-177673
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=226,435 kV
u=98,45 %
Uang=-3,33 °
F-174612
P=-79,337 MW
Q=15,227 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=114,250 kV
u=99,35 %
Uang=-8,57 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=31,208 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
SHUNT-177658
P=0,000 MW
Q=-7,704 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=239,834 kV
u=104,28 %
Uang=-16,83 °
SHUNT-177637
P=0,000 MW
Q=-14,251 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=238,628 kV
u=103,75 %
Uang=-23,65 °
S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER
P=52,527 MW
P=41,361 MW
Q=-21,182 Mvar
Q=-20,618 Mvar
Ploss=0,866 MW
Ploss=0,244 MW
Qloss=-35,312 Mvar Qloss=-14,682 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=19,107 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
U=242,063 kV
230 kV
U=240,545 kV u=105,24 %
u=104,58 % Uang=-29,53 °
Uang=-25,92 °
RIBERALATA COB
P=23,617 MW
Q=-27,696 Mvar
Ploss=0,217 MW
Qloss=-45,383 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=15,760 Mvar
P=0,000 MW
Q=31,148 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q
%
°
Kv.
Nombre
MW MVar
103,6 -12,9
CUMB - CHUSP Línea 43,2 -9,5
94,8 -39,7
YUC - S.BORJA Línea 57,4 -4,2
105,2 -29,5
YUCUMO
Trafo -55,5 -15,9
100,9 -10,4
TRINIDAD
Trafo 0,0 0,0
115
102,7 -11,7
CUMB - YUC Línea 66,8 -32,6
TRONC - S. RAM Línea 79,3 -15,2
TRIN - S JOAQ Línea 53,1 -27,4
230
RIBER - COB Línea 23,6 -27,7
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=9,487 Mvar
Carga Posic
% Tap
38,0
47,7
57,7 2
0,0
19,6
21,0
15,1
9,0
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
11,6 MW. (6,1 %) activas y las reactivas son -224,8 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 61 % en 115 KV y 39 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 1 % en 115 KV y 99 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 136,6 MVAR y con capacitores 28 MW, distribuidos en los nodos Yucumo hasta Trinidad.
104
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 103,6 y 94,8 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -39,7 grados, la posicion de Tap 2 del transformador Yucumo.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, con ángulo máximo en Cobija -29,5 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Yucumo – S. Borja en 115 KV. es el más cargado con 47,7 %. y el transformador Yucumo con
57,7 %.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 21 % y en la parte radial el
tramo Trin.- S. Joaq. con 15,1 %.
b.
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=111,983 kV
u=100,00 %
u=97,38 %
Uang=0,00 ° Uang=-4,01 °
F-174272
P=-98,869 MW
Q=24,459 Mvar
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=225,659 kV
u=98,11 %
Uang=-2,55 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=109,392 kV
u=95,12 %
Uang=-9,06 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=39,153 MW
P=47,959 MW
Q=-2,926 Mvar
Q=1,149 Mvar
Ploss=1,118 MW
Ploss=1,106 MW
Qloss=0,846 Mvar
Qloss=1,375 Mvar
P=-50,784
P=50,910 MW
MW
Q=27,619
Q=-25,608Mvar
Mvar
Ploss=0,126
Ploss=0,126MW
MW
Qloss=2,012
Qloss=2,012Mvar
Mvar
F-174612
P=-87,875 MW
Q=-2,969 Mvar
Trafo Yucumo.
YUCUMO
115 kV
U=110,165 kV
u=95,80 %
Uang=-14,02 °
CARAN YUCUMO
P=20,635 MW
Q=-9,801 Mvar
Ploss=0,578 MW
Qloss=-1,877 Mvar
TR2-175802
SHUNT-177673
CUMBRE YUCUMO
P=50,784 MW
Q=-27,619 Mvar
Ploss=0,582 MW
Qloss=-24,449 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=87,875 MW
Q=2,969 Mvar
Ploss=1,045 MW
Qloss=-9,726 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=225,081 kV
u=97,86 %
Uang=-5,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=111,822 kV
u=97,24 %
Uang=-14,84 °
YUC SAN BORJA
P=5,657 MW
Q=-12,825 Mvar
Ploss=0,075 MW
Qloss=-1,143 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=229,210 kV
u=99,66 %
Uang=-7,91 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=51,374 MW
Q=-15,989 Mvar
Ploss=0,650 MW
Qloss=-25,586 Mvar
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=222,519 kV
u=96,75 %
Uang=-7,53 °
TRINIDAD
115 kV
U=121,290 kV
u=105,47 %
Uang=-15,99 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=0,482 MW
P=4,182 MW
Q=-13,452 Mvar
Q=10,544 Mvar
Ploss=0,164 MW
Ploss=0,074 MW
Qloss=-4,508 Mvar Qloss=-3,036 Mvar
SHUNT-177649
TRINIDAD S JOAQ
P=53,405 MW
Q=-18,155 Mvar
Ploss=0,657 MW
Qloss=-21,137 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=221,227 kV
u=96,19 %
Uang=-13,65 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=27,378 Mvar
SHUNT-177637
SHUNT-177658
TR2-174584
Tap=6
P=46,787 MW
P=-46,656
MW
YUCUMO TRINIDAD Q=24,204 Mvar
Q=-22,108 Mvar
P=50,202 MW
Ploss=0,131
Ploss=0,131 MW
MW
Q=-3,170 Mvar
Qloss=2,097 Mvar
Mvar
Qloss=2,097
Ploss=0,735 MW
Qloss=-27,000 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=51,630 MW
Q=0,495 Mvar
Ploss=0,256 MW
Qloss=-11,483 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=27,967 Mvar
MOXOS
115 kV
U=117,900 kV
u=102,52 %
Uang=-16,08 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=222,240 kV
u=96,63 %
Uang=-19,24 °
GUAYARAM
230 kV
U=218,624 kV
u=95,05 %
Uang=-26,84 °
S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER
P=52,747 MW
P=41,434 MW
Q=-13,390 Mvar
Q=-14,346 Mvar
Ploss=1,014 MW
Ploss=0,278 MW
Qloss=-28,101 Mvar Qloss=-11,727 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,372 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
U=220,142 kV
230 kV
u=95,71 %
U=219,641 kV
Uang=-33,42 °
u=95,50 %
Uang=-29,36 °
RIBERALATA COB
P=23,656 MW
Q=-21,661 Mvar
Ploss=0,256 MW
Qloss=-36,878 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=13,041 Mvar
P=0,000 MW
Q=25,458 Mvar
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=7,018 Mvar
105
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
186,7
=
177,9
P Pérd
+ 8,8
Q Gen (MVAR)
-21,5
=
+
Q Carga
61,6
Q Pérd
-200,3
+
Qc Paral QI Paral
0,0
117,2
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW) %
Pérd Línea Pérd Transf.
115
3,1
35
3,1
0,0
230
5,7
65
5,5
0,3
TOT SIST.:
8,8
100 =
8,6
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-8,3
230
-192,0
TOT SIST.:
-200,3
%
Pérd Línea Pérd Transf.
4
-8,3
0,0
96
-196,1
4,1
100 = -204,4 +
4,1
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento Tipo P Q
%
°
Kv.
Nombre
MW MVar
95,8 -14,0
CUMB - CHUSP Línea 48,0 1,1
105,5 -16,0
YUC - S.BORJA Línea 5,7 -12,8
95,7 -33,4
YUCUMO
Trafo 0,0 0,0
99,7
-7,9
TRINIDAD Trafo -46,7 -22,1
115
96,2 -13,7
CUMB - YUC Línea 50,8 -27,6
TRONC - S. RAM Línea 87,9 3,0
TRIN - S JOAQ Línea 53,4 -18,2
230 RIBER - COB Línea 23,7 -21,7
Carga Posic
% Tap
41,2
12,6
0,0
51,6 6
15,3
22,9
15,2
8,7
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
8,8 MW. (4,7 %) activas y las reactivas son -200,3 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 35 % en 115 KV y 65 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 4 % en 115 KV y 96 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 115,5 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 95,8 y 105,5 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -16,0 grados, la posicion de Tap 6 del transformador Trinidad.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 95,7 % con ángulo máximo -33,4 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 41,2 %. y el transformador Trinidad
con 51,6 %, considerando la gran carga de Trinidad se produce una inversión de sentido de flujo en el
nodo Moxos, aun cuando el nodo Trinidad esta a 105,5 % de su voltaje nominal.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 22,9 % y en la parte radial el
tramo Trin.- S. Joaq. con 15,2 %.
106
c.
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=110,574 kV
u=100,00 %
u=96,15 %
Uang=-0,00 ° Uang=-21,14 °
F-174272
P=-84,781 MW
Q=14,776 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=117,584 kV
u=102,25 %
Uang=-15,69 °
CARAN YUCUMO
P=25,151 MW
Q=6,739 Mvar
Ploss=0,860 MW
Qloss=-1,385 Mvar
TR2-175802
Tap=3
SHUNT-177673
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=223,561 kV
u=97,20 %
Uang=-4,19 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=111,679 kV
u=97,11 %
Uang=-20,25 °
CHUSP CARAN
P=7,700 MW
Q=2,700 Mvar
CUMB CHUSP
Ploss=0,051 MW
Qloss=-1,991 Mvar
P=-84,500
P=84,781 MW
MW
Q=19,256
Q=-14,776Mvar
Mvar
Ploss=0,281
Ploss=0,281MW
MW
Qloss=4,481
Qloss=4,481Mvar
Mvar
F-174612
P=-101,668 MW
Q=-4,896 Mvar
La Cumbre.
P=-52,681
P=52,816 MW
MW
Q=-7,523
Q=9,682 Mvar
Mvar
Ploss=0,135 MW
Qloss=2,160 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=84,500 MW
Q=-19,256 Mvar
Ploss=1,667 MW
Qloss=-16,632 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=117,291 kV
u=101,99 %
Uang=-16,63 °
MOXOS
115 kV
U=116,503 kV
u=101,31 %
Uang=-18,48 °
YUC SAN BORJA
P=12,269 MW
Q=-2,731 Mvar
Ploss=0,066 MW
Qloss=-1,316 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,776 kV
u=100,67 %
Uang=-18,75 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=7,104 MW
P=2,532 MW
Q=-3,185 Mvar
Q=0,110 Mvar
Ploss=0,071 MW
Ploss=0,007 MW
Qloss=-4,896 Mvar Qloss=-3,017 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=223,721 kV
u=97,27 %
Uang=-13,13 °
SHUNT-177649
SHUNT-177658
TR2-174584
Tap=3
P=39,965 MW
P=-39,874
MW
YUCUMO TRINIDAD Q=12,921 Mvar
Q=-11,472 Mvar
P=30,017 MW
Ploss=0,091
Ploss=0,091 MW
MW
Q=-12,307 Mvar Qloss=1,449 Mvar
Qloss=1,449 Mvar
Ploss=0,255 MW
SHUNT-177637
S JOAQ RAM
230 kV
U=222,282 kV
u=96,64 %
Uang=-22,38 °
GUAYARAM
230 kV
U=218,917 kV
u=95,18 %
Uang=-30,01 °
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
U=220,656 kV
230 kV
U=220,023 kV u=95,94 %
u=95,66 % Uang=-36,62 °
Uang=-32,55 °
RIBERALATA COB
P=23,655 MW
Q=-21,343 Mvar
Ploss=0,255 MW
Qloss=-36,484 Mvar
Qloss=-29,006 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=101,668 MW
Q=4,896 Mvar
Ploss=1,367 MW
Qloss=-7,664 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=65,101 MW
Q=0,360 Mvar
Ploss=0,423 MW
Qloss=-10,336 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=224,433 kV
u=97,58 %
Uang=-5,80 °
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=27,712 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
186,4
=
177,9
+
P Pérd
8,5
Q Gen (MVAR)
-9,9
=
+
Q Pérd
-187,7
Q Carga
61,6
GUARAYOS TRINIDAD
P=64,678 MW
Q=-17,016 Mvar
Ploss=1,102 MW
Qloss=-22,517 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=221,711 kV
u=96,40 %
Uang=-9,03 °
+
TRINIDAD AT
230 kV
U=221,025 kV
u=96,10 %
Uang=-16,77 °
Qc Paral QI Paral
0,0
116,2
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,1
230
7,5
TOT SIST.:
8,6
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
12
1,1
0,0
88
7,0
0,5
100 =
8,0
+
0,5
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-12,6
230
-175,1
TOT SIST.:
-187,7
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
7
-12,6
0,0
93
-183,2
8,1
100 =
-195,8
+
8,1
TRINIDAD S JOAQ
P=53,374 MW
Q=-17,898 Mvar
Ploss=0,639 MW
Qloss=-21,055 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=27,178 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER
P=52,735 MW
P=41,430 MW
Q=-13,082 Mvar
Q=-14,043 Mvar
Ploss=1,005 MW
Ploss=0,275 MW
Qloss=-27,854 Mvar Qloss=-11,610 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,239 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=12,910 Mvar
P=0,000 MW
Q=25,214 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
102,3 -15,7
CUMB - CHUSP
100,7 -18,8
CARAN - YUC
95,9 -36,6
YUCUMO
97,3 -13,1
TRINIDAD
115
96,1 -16,8
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
0,0
-25,2
-52,7
-39,9
84,5
101,7
53,4
23,7
Q
MVar
0,0
-6,7
-7,5
-11,5
-19,3
4,9
-17,9
-21,3
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=6,941 Mvar
Carga
%
0,0
23,0
53,2
41,5
23,2
26,5
15,2
8,7
Posic
Tap
3
3
107
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
8,5 MW. (4,5 %) activas y las reactivas son -187,7 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 12 % en 115 KV y 88 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 7 % en 115 KV y 93 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 116,2 MVAR.
-
El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 92,6 MW y – 19 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 102,3 y 100,7 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -18,8 grados, la posicion de Tap 3 de ambos transformadores.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 95,9 % con ángulo máximo -36,6 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Caranavi – Yucumo en 115 KV. es el más cargado con 23 %. y el transformador Yucumo con
53,2 %.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos - S. Ramon con 26,5 % y en la parte radial el
tramo Trin.- S. Joaq. con 15,2 %.
b) Falla en uno de los tramos de línea intermedios (más crítico, previa evaluación).
No se muestra ninguno de los casos por que en todos se logra voltajes nominales de norma, sin
ninguna acción correctiva en la red desde el estado anterior de evaluación.
En el sistema de 230 KV.:
a) Falla tramo Troncos – S. Ramón.
108
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=112,142 kV
u=100,00 %
u=97,51 %
Uang=0,00 ° Uang=-4,85 °
F-174272
P=-194,984 MW
Q=17,156 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,208 kV
u=95,83 %
Uang=-11,10 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=47,312 MW
P=56,583 MW
Q=-7,577 Mvar
Q=-2,259 Mvar
Ploss=1,616 MW
Ploss=1,571 MW
Qloss=2,165 Mvar
Qloss=2,618 Mvar
P=-138,301
P=138,401 MW
MW
Q=19,601
Q=-14,897Mvar
Mvar
Ploss=0,100
Ploss=0,100MW
MW
Qloss=4,703
Qloss=4,703Mvar
Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-18,414
P=18,437 MW
MW
Q=10,175
Q=-9,804 Mvar
Mvar
Ploss=0,023 MW
Qloss=0,370 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=138,301 MW
Q=-19,601 Mvar
Ploss=4,744 MW
Qloss=2,836 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
Ploss=0,156 MW
Qloss=-11,269 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=221,053 kV
u=96,11 %
Uang=-35,16 °
SAN BORJA
115 kV
U=112,841 kV
u=98,12 %
Uang=-20,43 °
YUC SAN BORJA
P=31,244 MW
Q=-10,203 Mvar
Ploss=0,440 MW
Qloss=-0,196 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
195,0
=
177,9
Q Carga
61,6
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
6,2
230
10,9
TOT SIST.:
17,1
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
0,1
230
-149,8
TOT SIST.:
-149,7
+
+
Q Pérd
-149,7
GUARAYOS TRINIDAD
P=35,356 MW
Q=27,742 Mvar
Ploss=0,404 MW
Qloss=-27,453 Mvar
+
TRINIDAD
115 kV
U=116,094 kV
u=100,95 %
Uang=-31,18 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=25,704 MW
P=20,161 MW
Q=-11,776 Mvar
Q=-11,400 Mvar
Ploss=1,042 MW
Ploss=0,418 MW
Qloss=-1,976 Mvar Qloss=-1,813 Mvar
SHUNT-177649
SHUNT-177658
TR2-174584
Tap=1
P=22,705 MW
P=-22,657
MW
YUCUMO TRINIDAD Q=21,301 Mvar
Q=-20,536 Mvar
P=115,121 MW
Ploss=0,048 MW
MW
Ploss=0,048
Q=-32,611 Mvar Qloss=0,765 Mvar
Qloss=0,765 Mvar
Ploss=3,703 MW
Qloss=-8,456 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=223,229 kV
u=97,06 %
Uang=-33,60 °
P Pérd
17,1
MOXOS
115 kV
U=114,558 kV
u=99,62 %
Uang=-27,73 °
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=223,313 kV
u=97,09 %
Uang=-17,00 °
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=26,811 Mvar
Q Gen (MVAR)
-17,2
=
CARAN YUCUMO
P=28,295 MW
Q=-15,772 Mvar
Ploss=1,065 MW
Qloss=-0,665 Mvar
TR2-175802
Tap=1
SHUNT-177673
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=222,093 kV
u=96,56 %
Uang=-2,28 °
YUCUMO
115 kV
U=112,803 kV
u=98,09 %
Uang=-17,84 °
TRINIDAD S JOAQ
P=52,953 MW
Q=-22,427 Mvar
Ploss=0,569 MW
Qloss=-23,471 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,856 kV
u=100,81 %
Uang=-30,26 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-23,318 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,884 kV
u=102,12 %
Uang=-34,95 °
SHUNT-177637
P=0,000 MW
Q=-3,651 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=234,766 kV
u=102,07 %
Uang=-41,05 °
RIBERALATA COB
P=23,595 MW
Q=-25,431 Mvar
Ploss=0,195 MW
Qloss=-41,623 Mvar
S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER
P=52,384 MW
P=41,316 MW
Q=-19,520 Mvar
Q=-18,470 Mvar
Ploss=0,767 MW
Ploss=0,222 MW
Qloss=-32,707 Mvar Qloss=-13,497 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,564 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=14,458 Mvar
P=0,000 MW
Q=28,057 Mvar
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=7,992 Mvar
Qc Paral QI Paral
27,0
97,9
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
36
6,2
0,0
64
10,8
0,2
100 =
16,9
+
0,2
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
0
0,1
0,0
100
-155,6
5,8
100 = -155,5
+
5,8
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
98,1 -17,8
CUMB - CHUSP
101,0 -31,2
CARAN - YUC
103,9 -46,2
YUCUMO
97,1 -17,0
TRINIDAD
115
100,8 -30,3
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
PERDIDAS:
-
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
U=238,977 kV
230 kV
U=236,867 kV u=103,90 %
u=102,99 % Uang=-46,21 °
Uang=-43,06 °
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
17,1 MW. (9,5 %) activa y muy grande y las reactivas son -149,7 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 36 % en 115 KV y 64 % en 230 KV.
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
56,6
28,3
-18,4
-22,7
138,3
0,0
53,0
23,6
Q
MVar
-2,3
-15,8
-9,8
-20,5
-19,6
0,0
-22,4
-25,4
Carga
%
48,6
29,0
20,9
30,6
37,6
0,0
14,8
8,8
Posic
Tap
1
1
109
o
Las pérdidas reactivas son 0,1 % en 115 KV y 99,9 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 97,9 MVAR y con capacitores 27 MVAR.
-
El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 92,6 MW y – 19 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,1 y 101,0 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -31,2 grados, la posicion de Tap 1 de ambos transformadores.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 103,9 % con ángulo máximo -46,2 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 48,6 %. y el transformador Trinidad
con 30,6 %.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Cumbre - Yucumo con 37,6 % y en la parte radial el
tramo Trin.- S. Joaq. con 14,8 %.
b) Falla tramo Cumbre – Yucumo.
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=112,065 kV
u=100,00 %
u=97,45 %
Uang=0,00 ° Uang=-5,54 °
F-174272
P=-64,088 MW
Q=3,859 Mvar
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=54,267 MW
P=64,088 MW
Q=-10,653 Mvar
Q=-3,859 Mvar
Ploss=2,323 MW
Ploss=2,121 MW
Qloss=4,057 Mvar
Qloss=4,094 Mvar
P=0,000
P=-0,000MW
MW
Q=0,000
Q=-0,000Mvar
Mvar
Ploss=-0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Qloss=-0,000
Qloss=-0,000Mvar
Mvar
TR2-174738
Tap=2
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TR2-175802
Tap=1
SHUNT-177673
LA CUMBRE
230 kV
U=221,154 kV
u=96,15 %
Uang=-0,00 °
F-174612
P=-128,799 MW
Q=0,076 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,435 kV
u=96,03 %
Uang=-12,82 °
YUCUMO
115 kV
U=114,311 kV
u=99,40 %
Uang=-21,19 °
CARAN YUCUMO
P=34,543 MW
Q=-20,740 Mvar
Ploss=1,970 MW
Qloss=1,689 Mvar
P=-7,002
P=7,028 MW
MW
Q=-21,517
Q=21,939 Mvar
Mvar
Ploss=0,026 MW
Qloss=0,422 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=114,501 kV
u=99,57 %
Uang=-22,16 °
YUC SAN BORJA
P=11,145 MW
Q=-5,812 Mvar
Ploss=0,070 MW
Qloss=-1,240 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=128,799 MW
Q=-0,076 Mvar
Ploss=2,515 MW
Qloss=-0,556 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=225,309 kV
u=97,96 %
Uang=-7,41 °
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=28,458 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=224,323 kV
u=97,53 %
Uang=-11,97 °
SHUNT-177649
TRINIDAD S JOAQ
P=53,350 MW
Q=-20,899 Mvar
Ploss=0,692 MW
Qloss=-23,279 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,520 kV
u=100,23 %
Uang=-22,47 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-2,985 Mvar
SHUNT-177637
SHUNT-177658
TR2-174584
Tap=1
P=41,105 MW
P=-41,008
MW
YUCUMO TRINIDAD Q=16,297 Mvar
Q=-14,746 Mvar
P=7,002 MW
Ploss=0,097
Ploss=0,097 MW
MW
Q=-21,939 Mvar Qloss=1,551 Mvar
Qloss=1,551 Mvar
Ploss=0,021 MW
Qloss=-32,647 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=90,029 MW
Q=-33,561 Mvar
Ploss=2,555 MW
Qloss=-15,265 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,881 kV
u=100,77 %
Uang=-24,32 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=5,975 MW
P=1,396 MW
Q=-6,342 Mvar
Q=-3,182 Mvar
Ploss=0,080 MW
Ploss=0,004 MW
Qloss=-4,759 Mvar Qloss=-3,036 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=228,203 kV
u=99,22 %
Uang=-21,58 °
CUMBRE YUCUMO
S.RAMON GUARAYOS
P=91,084 MW
Q=-11,720 Mvar
Ploss=1,055 MW
Qloss=-6,617 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,495 kV
u=100,43 %
Uang=-24,03 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=231,549 kV
u=100,67 %
Uang=-27,61 °
GUAYARAM
230 kV
U=229,239 kV
u=99,67 %
Uang=-34,57 °
S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER
P=52,658 MW
P=41,399 MW
Q=-18,571 Mvar
Q=-18,508 Mvar
Ploss=0,959 MW
Ploss=0,264 MW
Qloss=-32,159 Mvar Qloss=-13,464 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,950 Mvar
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALTA
U=231,909 kV
230 kV
U=230,725 kV u=100,83 %
u=100,32 % Uang=-40,55 °
Uang=-36,88 °
RIBERALATA COB
P=23,635 MW
Q=-25,728 Mvar
Ploss=0,235 MW
Qloss=-42,047 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=14,684 Mvar
P=0,000 MW
Q=28,497 Mvar
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=8,120 Mvar
110
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
192,9
=
177,9
+
P Pérd
15,0
Q Gen (MVAR)
-3,9
=
+
Q Pérd
-163,3
Q Carga
61,6
+
Qc Paral QI Paral
3,0
100,7
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW) %
Pérd Línea
Pérd Transf.
115
6,6
44
6,6
0,0
230
8,4
56
8,3
0,1
TOT SIST.:
15,0
100 =
14,9
+
0,1
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
0,8
230
-164,1
TOT SIST.:
-163,3
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
0
0,8
0,0
100
-166,0
2,0
100 = -165,2 +
2,0
Tension Nodo
Kv.
Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
99,4
-21,2
CUMB - CHUSP
100,8 -24,3
CARAN - YUC
100,8 -40,5
YUCUMO
99,2
-21,6
TRINIDAD
115
100,2 -22,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
64,1
34,5
7,0
-41,0
0,0
128,8
53,4
23,6
Q
MVar
-3,9
-20,7
-21,5
-14,7
0,0
-0,1
-20,9
-25,7
Carga
%
55,1
36,0
22,6
43,6
0,0
33,5
14,9
9,1
Posic
Tap
1
1
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
15 MW. (7,7 %) activa y muy grande y las reactivas son -163,3 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 44 % en 115 KV y 56 % en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son 0,1 % en 115 KV y 99,9 % en 230 KV., la compensación con reactores
es 100,7 MVAR y con capacitores 3 MVAR.
-
El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 112,1 MW y – 3.29 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 99,4 y 100,8 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -24,3 grados, la posicion de Tap 1 de ambos transformadores.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 100,8 % con ángulo máximo -40,5 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 55,1 %. y el transformador Trinidad
con 43,6 %.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos – S. Ramos con 33,5 % y en la parte radial el
tramo Trin.- S. Joaq. con 14,9 %.
111
c) Falla tramo Trinidad – San Joaquín.
CUMBRE
L
115 kV
115 kV
U=115,000 kV U=114,046 kV
u=100,00 %
u=99,17 %
Uang=0,00 ° Uang=-2,49 °
F-174272
P=-70,040 MW
Q=43,222 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,827 kV
u=98,98 %
Uang=-5,17 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=20,156 MW
P=28,292 MW
Q=-7,208 Mvar
Q=-4,963 Mvar
Ploss=0,342 MW
Ploss=0,435 MW
Qloss=-1,366 Mvar
Qloss=-0,455 Mvar
P=-41,729
P=41,748 MW
MW
Q=39,158
Q=-38,260Mvar
Mvar
Ploss=0,019
Ploss=0,019MW
MW
Qloss=0,898
Qloss=0,898Mvar
Mvar
TR2-174738
Tap=2
SHUNT-177673
LA CUMBRE
230 kV
U=223,554 kV
u=97,20 %
Uang=-0,70 °
F-174612
P=-59,515 MW
Q=13,192 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TR2-175802
Tap=1
CUMBRE YUCUMO
P=41,729 MW
Q=-39,158 Mvar
Ploss=0,691 MW
Qloss=-23,946 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=59,515 MW
Q=-13,192 Mvar
Ploss=0,561 MW
Qloss=-13,071 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,355 kV
u=99,72 %
Uang=-3,44 °
YUCUMO
115 kV
U=117,385 kV
u=102,07 %
Uang=-6,33 °
CARAN YUCUMO
P=2,414 MW
Q=-11,872 Mvar
Ploss=0,134 MW
Qloss=-3,463 Mvar
P=-23,284
P=23,314 MW
MW
Q=-8,216
Q=8,701 Mvar
Mvar
Ploss=0,030 MW
Qloss=0,485 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=23,754 MW
Q=-12,321 Mvar
Ploss=0,078 MW
Qloss=-13,311 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=117,426 kV
u=102,11 %
Uang=-7,23 °
YUC SAN BORJA
P=11,164 MW
Q=-5,094 Mvar
Ploss=0,066 MW
Qloss=-1,340 Mvar
SHUNT-177649
TRINIDAD AT
230 kV
U=234,022 kV
u=101,75 %
Uang=-7,39 °
SHUNT-177637
SHUNT-177658
TR2-174584
Tap=1
P=41,066 MW
P=-40,974
MW
YUCUMO TRINIDAD Q=14,951 Mvar
Q=-13,481 Mvar
P=17,724 MW
Ploss=0,092 MW
MW
Ploss=0,092
Q=-23,913 Mvar Qloss=1,470 Mvar
Qloss=1,470 Mvar
Ploss=0,113 MW
Qloss=-33,412 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=23,676 MW
Q=-28,930 Mvar
Ploss=0,222 MW
Qloss=-31,277 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=229,717 kV
u=99,88 %
Uang=-4,61 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,798 kV
u=102,43 %
Uang=-9,19 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=5,998 MW
P=1,428 MW
Q=-5,524 Mvar
Q=-2,064 Mvar
Ploss=0,070 MW
Ploss=0,002 MW
Qloss=-5,060 Mvar Qloss=-3,183 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=231,979 kV
u=100,86 %
Uang=-5,30 °
carga conc
P=35,200 MW
Q=12,200 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=29,920 Mvar
MOXOS
115 kV
U=117,815 kV
u=102,45 %
Uang=-8,95 °
TRINIDAD S JOAQ
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-3,105 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
GUAYARAM
230 kV
S JOAQ GUAYRAM GUAYARAM RIBER
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
PANDO COBIJA
230 kV
RIBERALATA COB
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=0,000 Mvar
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176015
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
112
P Gen (MW)
129,6
=
P Carga
126,7
Q Gen (MVAR)
-56,4
=
Q Carga
43,8
+
P Pérd
2,9
+
Q Pérd
-127,0
+
Qc Paral QI Paral
3,1
29,9
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,0
230
1,8
TOT SIST.:
2,9
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
37
1,0
0,0
63
1,7
0,1
100 =
2,7
+
0,1
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-14,9
230
-112,2
TOT SIST.:
-127,0
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
12
-14,9
0,0
88
-115,0
2,9
100 = -129,9 +
2,9
PERDIDAS:
-
Las pérdidas totales del sistema, son:
o
2,9 MW. (2,2 %) activa y muy grande y las reactivas son -127 MVAR.
o
Las pérdidas activas son 1 MW. (37 %) en 115 KV y 1.8 MVAR (63 %) en 230 KV.
o
Las pérdidas reactivas son -14.9 MVAR (12 %) en 115 KV y -112.2MVAR (88 %) en 230 KV.,
la compensación con reactores es 29,9 MVAR y con capacitores 3.1 MVAR.
-
El sistema de 115 KV transformadores y línea, tiene una carga de 92,5 MW y – 27 MVAR.
TENSIONES Y ESTABILIDAD:
-
Las tensiones son de norma en línea de 115 KV., nodos Yucumo y Trinidad 98,1 y 101,0 % con su
máximo ángulo de voltaje en Trinidad con -31,2 grados, la posicion de Tap 1 de ambos transformadores.
-
Los voltajes de nodos de 230 KV son de norma, en Cobija 103,9 % con ángulo máximo -46,2 grad.
CARGABILIDAD:
-
El tramo Cumbre – Chuspipata en 115 KV. es el más cargado con 24,7 %. y el transformador Trinidad
con 43,1 %.
-
El tramo más cargado del anillo de 230 KV. es Troncos – S. Ramón con 15,8 %.
113
Año 2032:
Normal – ST-1 cond/fase Rail 230 KV
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
CUMBRE GENER
P=-120,797 MW
Q=18,017 Mvar
P=73,492 MW
P=-73,194 MW
Q=-15,543 Mvar
Q=20,305 Mvar
Ploss=0,298 MW
Ploss=0,298 MW
Qloss=4,761 Mvar
Qloss=4,761 Mvar
SHUNT-176036
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,631 kV
u=97,94 %
CHUSP CARAN
P=37,011 MW
Q=-7,271 Mvar
Ploss=1,107 MW
Qloss=0,766 Mvar
CUMB CHUSP
P=47,304 MW
Q=-2,474 Mvar
Ploss=1,193 MW
Qloss=1,598 Mvar
TR2-175802
Tap=2
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=223,696 kV
u=97,26 %
CUMBRE YUCUMO
P=73,194 MW
Q=-20,305 Mvar
Ploss=1,534 MW
Qloss=-17,660 Mvar
CARAN YUCUMO
P=14,204 MW
Q=-15,537 Mvar
Ploss=0,503 MW
Qloss=-2,302 Mvar
P=-22,734
P=22,768 MW
MW
Q=-10,674
Q=11,357 Mvar
Mvar
Ploss=0,034 MW
Qloss=0,683 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=67,946 MW
Q=-30,130 Mvar
Ploss=0,684 MW
Qloss=-10,255 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=114,817 MW
Q=-18,276 Mvar
Ploss=2,071 MW
Qloss=-3,646 Mvar
TRONCOS GENER
P=-114,817 MW
Q=18,276 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
YUCUMO
115 kV
U=114,843 kV
u=99,86 %
CARANAVI
115 kV
U=111,202 kV
u=96,70 %
P Pérd
13,9
Q Gen (MVAR)
-36,3
=
+
Q Pérd
-190,3
Q Carga
77,1
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,4
230
10,5
TOT SIST.:
13,9
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-8,0
230
-182,3
TOT SIST.:
-190,3
%
Pérd Línea
25
3,4
75
10,0
100 =
13,4
%
Pérd Línea
4
-8,0
96
-189,9
100 =
-197,9
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=223,741 kV
u=97,28 %
L175811
P=48,893 MW
Q=-36,689 Mvar
Ploss=0,918 MW
Qloss=-26,754 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,348 kV
u=100,59 %
GUARAYOS
230 kV
U=232,487 kV
u=101,08 %
SHUNT-GUAR 2
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
+
YUC SAN BORJA
P=18,815 MW
Q=-8,662 Mvar
Ploss=0,196 MW
Qloss=-0,926 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=67,262 MW
Q=-19,874 Mvar
Ploss=1,316 MW
Qloss=-24,397 Mvar
SAN RAMON carga conc S RAM
230 kV
P=44,800 MW
U=229,624 kV Q=15,500 Mvar
u=99,84 %
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
235,6
=
221,7
SAN BORJA
115 kV
U=115,038 kV
u=100,03 %
+
Qc Paral
0,0
Pérd Transf.
0,0
0,5
+
0,5
Pérd Transf.
0,0
7,6
+
7,6
MOXOS
115 kV
U=116,629 kV
u=101,42 %
TRINIDAD
115 kV
U=117,697 kV
u=102,35 %
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=6,880 MW
P=12,619 MW
Q=-7,433 Mvar
Q=-9,736 Mvar
Ploss=0,076 MW
Ploss=0,339 MW Qloss=-2,943 Mvar
Qloss=-4,173 Mvar
P=-45,896 MW
Q=-23,189 Mvar
Ploss=0,137 MW
Qloss=2,181 Mvar
P=46,032 MW
Q=25,370 Mvar
Ploss=0,137 MW
Qloss=2,181 Mvar
TRIN S JOAQ
P=67,888 MW
Q=-30,782 Mvar
Ploss=1,208 MW
Qloss=-20,857 Mvar
SHUNT-YUC 2
P=0,000 MW
Q=22,688 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=235,435 kV U=231,987 kV
u=102,36 %
u=100,86 %
RIBERALTA
230 kV
U=231,757 kV
u=100,76 %
COBIJA
230 kV
U=228,353 kV
u=99,28 %
TR2-174584
Tap=2
S JOAQ GUAYAR
P=66,680 MW
Q=-19,299 Mvar
Ploss=1,523 MW
Qloss=-31,203 Mvar
RIBER COB
P=29,869 MW
Q=-19,852 Mvar
Ploss=0,369 MW
Qloss=-41,713 Mvar
GUAY RIBER
P=51,757 MW
Q=-13,836 Mvar
Ploss=0,388 MW
Qloss=-13,423 Mvar
SHUNT-S JOAQ 2
P=0,000 MW
Q=9,374 Mvar
SHUNT-RIB 2
P=0,000 MW
SHUNT-COB 2
SHUNT-GUAY 2 Q=12,039 Mvar
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=11,661 Mvar
Q=21,141 Mvar
SHUNT TRIN 2
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
QI Paral
76,9
Nodo
Nombre
YUCUMO
TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
99,9
-12,8
CUMB - CHUSP
102,4 -19,5
CARAN - YUC
99,3
-38,1
YUCUMO
97,3
-11,4
TRINIDAD
115
100,6 -17,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
47,3
14,2
-22,7
-45,9
73,2
114,8
67,9
29,9
Q
MVar
-2,5
-15,5
-10,7
-23,2
-20,3
-18,3
-30,8
-19,9
Carga
%
44,5
20,5
25,1
51,4
17,8
26,5
18,9
9,1
Posic
Tap
2
2
114
Falla en trafo Trinidad:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-140,271 MW
Q=15,379 Mvar
L
115 kV
U=114,027 kV
u=99,15 %
Uang=-4,16 °
YUCUMO
115 kV
U=122,770 kV
u=106,76 %
Uang=-13,08 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=36,149 MW
P=46,372 MW
Q=-15,014 Mvar
Q=-10,423 Mvar
Ploss=1,048 MW
Ploss=1,123 MW
Qloss=0,513 Mvar
LAMvar
CUMBRE
Qloss=1,391
CARAN YUCUMO
P=13,401 MW
Q=-26,743 Mvar
Ploss=0,841 MW
Qloss=-1,756 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=119,352 kV
u=103,78 %
Uang=-17,18 °
YUC SAN BORJA
P=67,009 MW
Q=6,023 Mvar
Ploss=0,543 MW
Qloss=-0,133 Mvar
230 kV
TR2-175802
Tap=5
U=230,016 kV
u=100,01 %
Uang=-1,44 °
P=93,899 MW
P=-93,764 MW
Q=-4,956 Mvar
Q=7,112 Mvar
Ploss=0,135 MW
Ploss=0,135 MW
Qloss=2,157 Mvar
Qloss=2,157 Mvar
TR2-174738
Tap=0
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=20,999 Mvar
F-174612
P=-96,496 MW
Q=36,561 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=114,601 kV
u=99,65 %
Uang=-9,07 °
P=72,327 MW
Q=41,235 Mvar
Ploss=0,258 MW
Qloss=4,125 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=96,496 MW
Q=-36,561 Mvar
Ploss=1,584 MW
Qloss=-10,021 Mvar
SAN RAMON
230 kV
TRONCOS S.C.
U=232,963 kV
230 kV
u=101,29
%
U=230,000 kV
Uang=-5,10 °
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-176296
P=-72,069 MW P=0,000 MW
Q=-37,110 Mvar Q=3,716 Mvar
Ploss=0,258 MW
L175811
Qloss=4,125 Mvar
P=19,191 MW
Q=-49,512 Mvar
YUCUMO 230 KV
Ploss=0,350 MW
230 kV
Qloss=-37,411 Mvar
MOXOS
115 kV
U=112,139 kV
u=97,51 %
Uang=-27,82 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=54,026 MW
P=60,466 MW
Q=4,162 Mvar
Q=4,156 Mvar
Ploss=1,326 MW
Ploss=1,040 MW
Qloss=1,296 Mvar
Qloss=-1,876 Mvar
SHUNT-176287
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-174584
U=230,895 kV
u=100,39 %
L174753
Uang=-9,87 °
P=93,764 MW
TRIN S JOAQ
P=67,693 MW
Q=-41,601 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD Ploss=1,236 MW
SHUNT-176314
Qloss=-24,447 Mvar
P=49,632 MW
S.RAMON GUARAYOS P=0,000 MW
Q=-37,417 Mvar
P=50,112 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,780 MW
Q=-42,040 Mvar
Qloss=-34,788 Mvar
Ploss=0,480 MW
SHUNT-176048
Qloss=-14,216 Mvar
P=0,000 MW
carga conc
GUARAYOS
Q=26,539 Mvar
TRINIDAD AT
P=44,800 MW
230 kV
Q=15,500 Mvar
230 kV
U=237,506 kV
SHUNT-174698
U=241,955 kV P=0,000 MW
SHUNT-175763
u=103,26 %
P=0,000 MW
u=105,20 % Q=0,332 Mvar
Uang=-7,46 °
Q=9,594 Mvar
Q=-28,111 Mvar
Ploss=2,246 MW
Qloss=-19,834 Mvar
Uang=-12,24 °
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
236,8
=
221,7
+
P Pérd
15,0
Q Gen (MVAR)
-51,9
+
Q Pérd
-236,5
=
Pérd Línea
5,9
8,7
14,7
Pérd Transf.
0,0
0,4
+
0,4
=
Pérd Línea
-0,6
-242,2
-242,8
Pérd Transf.
0,0
6,3
+
6,3
=
Q Carga
77,1
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
5,9
230
9,1
TOT SIST.:
15,0
%
39
61
100
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-0,6
230
-235,9
TOT SIST.:
-236,5
%
0,2
99,8
100
TRINIDAD
115 kV
U=110,271 kV
u=95,89 %
Uang=-31,86 °
Falla en Trafo Yucumo:
+
Qc Paral
15,8
QI Paral
123,3
SHUNT-176278
P=0,000 MW
Q=-15,834 Mvar
RIBERALTAPANDO COBIJA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
S JOAQ RAM
230 kV
U=246,748 kV U=244,066 kV
230 kV
U=246,361 kV
u=107,28 % u=106,12 %
U=247,601 kV u=107,11 %
Uang=-26,75 °Uang=-30,28 °
u=107,65 % Uang=-24,55 °
Uang=-17,64 °
S JOAQ GUAY
P=66,457 MW
Q=-27,579 Mvar
Ploss=1,388 MW
Qloss=-36,945 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=10,425 Mvar
RIBER COBIJA
GUAY RIBER
P=29,820 MW
P=51,669 MW
Q=-24,657 Mvar
Q=-19,320 Mvar
Ploss=0,320 MW
Ploss=0,349 MW Qloss=-48,669 Mvar
Qloss=-15,870 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=13,807 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=24,085 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=13,813 Mvar
115
CUMBRE
115 kV
U=116,725 kV
u=101,50 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-125,647 MW
Q=2,596 Mvar
L
115 kV
U=112,755 kV
u=98,05 %
Uang=-4,70 °
CARANAVI
115 kV
U=109,369 kV
u=95,10 %
Uang=-10,75 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=47,609 MW
P=58,336 MW
Q=-1,911 Mvar
Q=4,026 Mvar
Ploss=1,680 MW
Ploss=1,628 MW
Qloss=2,338 Mvar
LAMvar
CUMBRE
Qloss=2,737
230 kV
P=67,311 MW
Q=-6,622 Mvar
Ploss=0,146 MW
Qloss=2,336
Mvar
P=-67,165 MW
Q=8,958 Mvar
Ploss=0,146 MW
Qloss=2,336 Mvar
TR2-174738
U=238,943
Tap=-1
kV
u=103,89 %
Uang=-2,88 °
F-174612
P=-109,238 MW
Q=26,369 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARAN YUCUMO
P=24,229 MW
Q=-11,749 Mvar
Ploss=0,875 MW
Qloss=-1,092 Mvar
SHUNT-176582
P=0,000 MW
Q=-6,535 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=109,238 MW
Q=-26,369 Mvar
Ploss=1,655 MW
Qloss=-9,419 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=62,783 MW
Q=-32,451 Mvar
Ploss=0,465 MW
Qloss=-13,806 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,637 kV
u=100,28 %
Uang=-5,71 °
carga conc
P=44,800 MW
Q=15,500 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
234,9
=
221,7
+
P Pérd
13,2
Q Gen (MVAR)
-29,0
=
+
Q Pérd
-217,2
Q Carga
77,1
YUC SAN BORJA
P=5,734 MW
Q=-10,223 Mvar
Ploss=0,055 MW
Qloss=-1,200 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,447 kV
u=100,39 %
Uang=-18,03 °
S BORJA MOXOS
P=0,321 MW
Q=8,916 Mvar
Ploss=0,052 MW
Qloss=-4,709 Mvar
YUCUMO 230 KV
SHUNT-176558
230 kV
P=0,000 MW
U=241,154 kV Q=-2,107 Mvar
u=104,85 %
Uang=-8,60 °
TR2-175802
L174753
P=67,165 MW
Q=-31,602 Mvar
Ploss=0,936 MW
Qloss=-29,860 Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=22,644 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=111,747 kV
u=97,17 %
Uang=-17,39 °
YUCUMO
115 kV
U=110,535 kV
u=96,12 %
Uang=-16,64 °
L175811
P=66,229 MW
Q=-1,741 Mvar
Ploss=1,247 MW
Qloss=-32,018 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=62,318 MW
Q=-18,645 Mvar
Ploss=0,945 MW
Qloss=-31,202 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=5,773 MW
Q=6,076 Mvar
Ploss=0,046 MW
Qloss=-2,961 Mvar
SHUNT-176546
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
SHUNT-176570
P=0,000 MW U=231,928 kV
Q=0,000 Mvar u=100,84 %
Uang=-20,72 °
P=58,721 MW
P=-58,519
MW
Q=25,042 Mvar
Q=-21,816
Mvar
Ploss=0,202
Ploss=0,202 MW
MW
Qloss=3,226
Qloss=3,226 Mvar
Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=226,662 kV
u=98,55 %
Uang=-31,47 °
GUAYARAM PANDO COBIJA
230 kV
230 kV
U=226,968 kV U=223,088 kV
u=96,99 %
u=98,68 %
Uang=-28,82 ° Uang=-35,74 °
TR2-174584
Tap=2
L175726
P=66,689 MW
Q=-12,841 Mvar
Ploss=1,500 MW
Qloss=-28,956 Mvar
L175718
P=67,635 MW
Q=-21,125 Mvar
Ploss=0,946 MW
Qloss=-22,269 Mvar
Qc Paral
8,6
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
4,3
230
8,8
TOT SIST.:
13,2
%
33
67
100
Pérd Línea
4,3
8,5
=
12,8
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-4,9
230
-212,3
TOT SIST.:
-217,2
%
Pérd Línea
2,3
-4,9
97,7
-217,8
100 =
-222,7
Pérd Transf.
0,0
5,6
+
5,6
QI Paral
119,8
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
L175846
P=29,892 MW
Q=-17,202 Mvar
Ploss=0,392 MW
Qloss=-38,093 Mvar
L-175739
P=51,789 MW
Q=-10,901 Mvar
Ploss=0,396 MW
Qloss=-12,218 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=11,119 Mvar
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=38,918 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
GUARAYOS U=231,138 kV
SHUNT-174698
230 kV
u=100,49 %
P=0,000 MW
U=233,481 kV Uang=-14,78 ° Q=0,000 Mvar
u=101,51 %
Uang=-8,65 °
+
TRINIDAD
115 kV
U=117,627 kV
u=102,28 %
Uang=-17,46 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=13,985 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=22,415 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
96,1 -16,6
CUMB - CHUSP
102,3 -17,5
CARAN - YUC
97,0 -35,7
YUCUMO
104,9 -8,6
TRINIDAD
115
100,5 -14,8
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Falla Generacion o desconexión en La Cumbre 115 KV.
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
58,3
24,2
0,0
-58,5
67,2
109,2
67,6
29,9
Q
MVar
4,0
-11,7
0,0
-21,8
-31,6
-26,4
-21,1
-17,2
Carga Posic
% Tap
54,6
26,8
0,0
62,5 2
18,3
28,7
18,0
8,9
116
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-114,195 MW
Q=7,551 Mvar
L
115 kV
U=111,566 kV
u=97,01 %
Uang=-21,61 °
230 kV
TR2-175802
Tap=1
U=230,132 kV
u=100,06 %
Uang=-1,75 °
TR2-174738
Tap=0
F-174612
P=-119,648 MW
Q=22,851 Mvar
P=65,027 MW
Q=10,828 Mvar
Ploss=0,196 MW
Qloss=3,131 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=119,486 kV
u=103,90 %
Uang=-16,18 °
YUCUMO
115 kV
U=119,651 kV
u=104,04 %
Uang=-15,01 °
CHUSP CARAN
P=9,100 MW
Q=3,200 Mvar
CUMB CHUSP
Ploss=0,071 MW
Qloss=-1,985 Mvar
LA CUMBRE
P=114,195 MW
P=-114,048 MW
Q=-7,551 Mvar
Q=9,904 Mvar
Ploss=0,147 MW
Ploss=0,147 MW
Qloss=2,353 Mvar
Qloss=2,353 Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=21,015 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,909 kV
u=98,18 %
Uang=-20,57 °
CARAN YUCUMO
P=30,871 MW
Q=6,585 Mvar
Ploss=1,245 MW
SHUNT-176296
Qloss=-0,471
Mvar
P=0,000 MW
Q=-2,130 Mvar
P=-64,831 MW
Q=-7,696 Mvar
Ploss=0,196 MW
Qloss=3,131 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=232,170 kV
CUMB YUC
u=100,94
%
P=114,048 MW
Q=-30,918 Mvar Uang=-12,05 °
TRONCOS S. RAMON
YUC SAN BORJA
P=15,095 MW
Q=-4,517 Mvar
Ploss=0,097 MW
Qloss=-1,290 Mvar
SHUNT-176287
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUC TRIN
P=46,180 MW
Q=-25,177 Mvar
Ploss=0,547 MW
Qloss=-34,539 Mvar
MOXOS
115 kV
U=119,420 kV
u=103,84 %
Uang=-18,62 °
TRINIDAD
115 kV
U=119,279 kV
u=103,72 %
Uang=-19,16 °
P=-49,222 MW
Q=-16,799 Mvar
Ploss=0,134 MW
Qloss=2,143 Mvar
P=49,357 MW
TR2-174584
Q=18,942
Mvar
Tap=2 MW
Ploss=0,134
Qloss=2,143 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=237,660 kV
u=103,33 %
Uang=-22,93 °
P=119,648 MW Ploss=2,841 MW
Q=-22,851 MvarQloss=-16,570 Mvar
Ploss=1,866 MW
Qloss=-8,160 Mvar
TRIN S JOAQ
GUARAYOS TRINIDAD
P=67,429 MW
P=72,419 MW
Q=-30,967 Mvar
Q=-26,226 Mvar
Ploss=0,920 MW
Ploss=1,266 MW
SHUNT-176314
Qloss=-23,082 Mvar
S.RAMON GUARAYOS P=0,000
Qloss=-29,322
Mvar
MW
P=72,982 MW
Q=0,000 Mvar
Q=-30,191 Mvar
Ploss=0,563 MW
SHUNT-176048
Qloss=-13,073 Mvar
P=0,000 MW
carga conc
GUARAYOS
Q=24,182 Mvar
TRINIDAD AT
P=44,800 MW
230 kV
Q=15,500 Mvar
230 kV
SAN RAMON
230 kV
TRONCOS S.C.
U=229,753
kV
230 kV
u=99,89 %
U=230,000 kV
Uang=-6,24 °
u=100,00 %
Uang=0,00 °
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
233,8
=
221,7
+
P Pérd
12,1
Q Gen (MVAR)
-30,4
=
+
Q Pérd
-215,1
Q Carga
77,1
U=232,122 kV
U=233,046 kV
u=100,92 %
u=101,32 %
Uang=-9,64 °
Uang=-16,92 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=9,108 Mvar
+
Qc Paral
2,9
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,5
230
10,6
TOT SIST.:
12,1
%
Pérd Línea
13
1,5
87
10,1
100 =
11,6
Pérd Transf.
0,0
0,5
+
0,5
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-12,0
230
-203,2
TOT SIST.:
-215,1
%
Pérd Línea
5,6
-12,0
94,4
-210,8
100 =
-222,7
Pérd Transf.
0,0
7,6
+
7,6
QI Paral
110,6
Contingencia tramo Troncos – S. Ramon:
SHUNT-176278
P=0,000 MW
Q=-0,790 Mvar
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=3,484 MW
P=8,998 MW
Q=-2,081 Mvar
Q=-5,227 Mvar
Ploss=0,006 MW
Ploss=0,114 MW Qloss=-3,192 Mvar
Qloss=-5,016 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
RIBERALTA PANDO COBIJA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=236,202 kV U=233,203 kV
U=235,980 kV
u=102,70 %
u=101,39 %
u=102,60 %
Uang=-33,46 ° Uang=-37,57 °
Uang=-30,90 °
S JOAQ GUAY
P=66,509 MW
Q=-19,320 Mvar
Ploss=1,380 MW
Qloss=-31,551 Mvar
RIBER COBIJA
GUAY RIBER
P=29,863 MW
P=51,730 MW
Q=-19,191 Mvar
Q=-13,258 Mvar
Ploss=0,363 MW
Ploss=0,366 MW Qloss=-41,133 Mvar
Qloss=-13,351 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=11,434 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=11,884 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=11,742 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=20,889 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,302 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
104,0 -15,0
CUMB - CHUSP
103,8 -19,2
CARAN - YUC
100,1 -37,6
YUCUMO
100,9 -12,1
TRINIDAD
115
101,3 -16,9
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
0,0
-30,9
-64,8
-49,2
114,0
119,6
67,4
29,9
Q
MVar
0,0
-6,6
-7,7
-16,8
-30,9
-22,9
-31,0
-19,2
Carga
%
0,0
30,5
65,3
50,0
30,2
31,1
18,7
8,8
Posic
Tap
1
2
117
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-235,594 MW
Q=-16,681 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=110,482 kV
u=96,07 %
Uang=-6,28 °
CUMB CHUSP
P=74,479 MW
Q=2,690 Mvar
Ploss=1,833 MW
Qloss=3,347 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=107,309 kV
u=93,31 %
Uang=-14,35 °
YUCUMO
115 kV
U=112,102 kV
u=97,48 %
Uang=-22,22 °
CHUSP CARAN
P=63,546 MW
Q=-3,858 Mvar
Ploss=1,691 MW
Qloss=2,488 Mvar
CARAN YUCUMO
P=40,155 MW
Q=-18,270 Mvar
Ploss=0,981 MW
Qloss=-0,595 Mvar
SHUNT-176296
P=0,000 MW
Q=4,424 Mvar
TR2-175802
SHUNT-177794
TR2-174738
Tap=2
P=0,000
Tap=2 MW
Q=0,000 Mvar
CUMBRE YUC
P=-14,631
P=14,662 MW
MW
P=160,517 MW
Q=-17,597
Q=18,198 Mvar
Mvar
Q=-14,328 Mvar
Ploss=0,030 MW
LA CUMBRE
Ploss=3,480 MW
Qloss=0,601 Mvar
Qloss=-8,474 Mvar
230 kV
P=161,115 MW
P=-160,517 MW
Q=13,992 Mvar
Q=-4,438 Mvar
Ploss=0,598 MW
Ploss=0,598 MW
Qloss=9,553 Mvar
Qloss=9,553 Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=18,766 Mvar
U=218,689 kV
u=95,08 %
Uang=-7,96 °
SAN BORJA
115 kV
U=112,173 kV
u=97,54 %
Uang=-24,22 °
MOXOS
115 kV
U=116,341 kV
u=101,17 %
Uang=-29,45 °
YUC SAN BORJA
P=36,185 MW
Q=-6,178 Mvar
Ploss=0,317 MW
Qloss=-0,393
YUCUMO
230Mvar
KV
S BORJA MOXOS
P=29,868 MW
Q=-11,587 Mvar
Ploss=1,019 MW
Qloss=-1,504 Mvar
230 kV
U=220,229 kV
u=95,75 %
Uang=-21,57 °
YUC TRIN
P=142,375 MW
Q=-24,052 Mvar
Ploss=4,448 MW
Qloss=-6,004 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
GUARAYOS TRINIDAD
P=45,029 MW
Q=3,647 Mvar
Ploss=0,628 MW
Qloss=-26,185 Mvar
SHUNT-176314
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN RAMON
P=44,800 MW
Q=15,500 Mvar
230 kV
Ploss=0,229 MW
U=235,505 kV
Qloss=-11,853 Mvar
TRONCOS S.C. u=102,39 %
230 kV
GUARAYOS
Uang=-37,65 ° carga conc
P=44,800
MW
U=230,000 kV
230 kV
Q=15,500 Mvar
u=100,00 %
U=236,532 kV
SHUNT-175763
Uang=0,00 °
u=102,84
%
P=0,000 MW
Uang=-34,77 °
Q=0,000 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
235,6
=
221,7
+
P Pérd
13,9
Q Gen (MVAR)
16,7
=
+
Q Pérd
-167,2
Q Carga
77,1
+
TRINIDAD
115 kV
U=119,545 kV
u=103,95 %
Uang=-32,04 °
MOXOS TRINIDAD
P=23,449 MW
Q=-11,952 Mvar
Ploss=0,520 MW
Qloss=-1,192 Mvar
SHUNT-176287
P=0,000 MW
Q=3,802 Mvar
P=-29,771
MW
P=29,865 MW
Q=-33,323
Mvar
Q=34,831 Mvar
Ploss=0,094
Ploss=0,094 MW
MW
Qloss=1,507
Qloss=1,507 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=62,405 MW
Q=-54,982 Mvar
Ploss=1,095 MW
Qloss=-18,087 Mvar
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=24,642 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,465 kV
u=100,64 % SHUNT-174698
Uang=-30,86 ° P=0,000 MW
SHUNT-176278
P=0,000 MW
Q=3,863 Mvar
COBIJA
230 kV
U=234,139 kV
u=101,80 %
Uang=-26,14 °
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=247,547 kV U=244,708 kV U=240,802 kV
u=107,63 %
u=106,39 %
u=104,70 %
Uang=-30,18 ° Uang=-18,26 ° Uang=-18,69 °
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ GUAYAR
P=61,309 MW
Q=-45,236 Mvar
Ploss=-3,087 MW
Qloss=-53,830 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=8,341 Mvar
GUAY RIB
P=50,996 MW
Q=-16,111 Mvar
Ploss=-0,124 MW
Qloss=-15,541 Mvar
RIB COB
P=29,620 MW
Q=-19,443 Mvar
Ploss=0,120 MW
Qloss=-41,013 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=11,473 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=20,105 Mvar
Q=0,000 Mvar
Qc Paral QI Paral
0,0
106,8
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
6,4
230
7,5
TOT SIST.:
13,9
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
46
6,4
0,0
54
6,8
0,7
100 =
13,2
+
0,7
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
2,2
230
-169,3
TOT SIST.:
-167,2
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
1,3
2,2
0,0
98,7
-181,0
11,7
100 =
-178,8
+
11,7
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
Contingencia tramo Cumbre – Yucumo:
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
97,5 -22,2
CUMB - CHUSP
104,0 -32,0
CARAN - YUC
101,8 -26,1
YUCUMO
95,8 -21,6
TRINIDAD
115
100,6 -30,9
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
74,5
40,2
-14,6
-29,8
160,5
0,0
62,4
29,6
Q
MVar
2,7
-18,3
-17,6
-33,3
-14,3
0,0
-55,0
-19,4
Carga
%
70,6
44,8
11,4
22,3
43,3
0,0
21,1
8,6
Posic
Tap
2
3
118
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
L
115 kV
U=108,963 kV
u=94,75 %
Uang=-6,21 °
F-174272
P=-75,186 MW
Q=-35,826 Mvar
CUMB CHUSP
P=75,190 MW
Q=11,345 Mvar
Ploss=1,654 MW
Qloss=2,890 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=160,547 MW
Q=22,470 Mvar
Ploss=1,960 MW
Qloss=-6,768 Mvar
F-174612
P=-160,547 MW
Q=-22,470 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-8,424
P=8,429 MW
Q=-9,196
Q=9,308 Mvar
Mvar
Ploss=0,006 MW
Qloss=0,112 Mvar
CUMB CHUSP
P=53,293 MW
Q=-95,938 Mvar
Ploss=-0,010 MW
Qloss=-1,840 Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=24,532 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
U=202,011 kV
u=87,83 %
Uang=-25,94 °
YUC TRIN
P=8,424 MW
Q=-9,308 Mvar
Ploss=-0,018 MW
Qloss=-25,195 Mvar
CUMBR YUC
GUARAYOS TRINIDAD
P=113,241 MW
Q=24,771 Mvar
Ploss=2,919 MW
Qloss=-10,797 Mvar
P=113,788 MW
SAN RAMON
SHUNT-176314
Q=13,738 Mvar
230 kV
P=0,000 MW
Ploss=0,547 MW
Q=0,000 Mvar
Qloss=-11,033
Mvar
U=219,929 kV
carga conc
TRINIDAD AT
u=95,62 %
P=44,800 MW
230 kV
Uang=-8,32 ° Q=15,500 Mvar
GUARAYOS
U=201,458 kV
230 kV
SHUNT-175763
u=87,59 %
P=0,000 MW
U=215,303 kV
Uang=-26,98 °
Q=0,000 Mvar
u=93,61 %
Uang=-13,91 °
L
115 kV
U=128,319 kV
u=111,58 %
Uang=-6,65 °
P=-0,000
MW
P=0,009 MW
Q=-24,532
Mvar
Q=24,670 Mvar
Ploss=0,009 MW
MW
Ploss=0,009
Qloss=0,137 Mvar
Mvar
Qloss=0,137
SAN BORJA
115 kV
U=103,310 kV
u=89,83 %
Uang=-26,60 °
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=13,528 MW
P=40,731 MW
Q=-2,845 Mvar
Q=-5,676 Mvar
Ploss=0,071 MW
Ploss=1,154 MW
Qloss=-0,850 Mvar
Qloss=0,265 Mvar YUCUMO 230 KV
SHUNT-176296
P=0,000 MW
230 kV
Q=0,000 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174612
P=-159,766 MW
Q=243,138 Mvar
TR2-175802
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=248,621 kV
u=108,10 %
Uang=0,02 °
SHUNT-176036
P=-0,000 MW
Q=24,534 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=103,235 kV
u=89,77 %
Uang=-25,31 °
CHUSP CARAN
P=64,435 MW
Q=5,255 Mvar
Ploss=2,004 MW
Qloss=3,431 Mvar
TR2-174738
Tap=-4
P=0,000 MW
P=-0,003
Q=-24,534
Mvar
Q=24,481 Mvar
Ploss=-0,003 MW
MW
Ploss=-0,003
Qloss=-0,052 Mvar
Mvar
Qloss=-0,052
F-174272
P=-53,302 MW
Q=71,268 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=103,520 kV
u=90,02 %
Uang=-14,89 °
CARANAVI
115 kV
U=150,100 kV
u=130,52 %
Uang=-12,24 °
YUCUMO
115 kV
U=188,848 kV
u=164,22 %
Uang=-12,93 °
CHUSP CARAN
P=44,203 MW
Q=-97,298 Mvar
Ploss=-0,300 MW
Qloss=-4,011 Mvar
TR2-174738
Tap=-4
TR2-175802
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=248,611 kV
u=108,09 %
Uang=0,02 °
TRONCOS S. RAMON
P=159,766 MW
Q=-243,138 Mvar
Ploss=1,605 MW
Qloss=-13,133 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=193,035 kV
u=167,86 %
Uang=-12,05 °
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=3,922 MW
P=22,803 MW
Q=-29,163 Mvar
Q=-100,787 Mvar
Ploss=-0,057 MW
Ploss=0,987 MW
Qloss=-3,322 Mvar
Qloss=-4,323 MvarYUCUMO 230 KV
SHUNT-176296
P=0,000 MW
230 kV
Q=0,000 Mvar
P=-0,184
P=0,274 MW
Q=-73,401
Q=75,205 Mvar
Mvar
Ploss=0,090 MW
Qloss=1,804 Mvar
U=379,716 kV
u=165,09 %
Uang=-12,15 °
YUC TRIN
P=0,184 MW
Q=-75,205 Mvar
Ploss=-0,060 MW
Qloss=-82,214 Mvar
CUMBR YUC
S.RAMON GUARAYOS
GUARAYOS TRINIDAD
P=113,084 MW
Q=-222,198 Mvar
Ploss=-3,356 MW
Qloss=-90,198 Mvar
P=113,361 MW
SAN RAMON
SHUNT-176314
Q=-245,505 Mvar
230 kV
P=0,000 MW
Ploss=0,277 MW
Q=0,000 Mvar
Qloss=-23,307 Mvar
U=274,995 kV
carga conc
TRINIDAD AT
u=119,56 %
P=44,800 MW
230 kV
Uang=-8,67 ° Q=15,500 Mvar
GUARAYOS
U=396,509 kV
230 kV
SHUNT-175763
u=172,40
%
P=0,000 MW
U=316,736 kV
Uang=-11,10 °
Q=0,000 Mvar
u=137,71 %
Uang=-12,30 °
MOXOS
115 kV
U=106,223 kV
u=92,37 %
Uang=-29,45 °
TRINIDAD
115 kV
U=108,079 kV
u=93,98 %
Uang=-30,01 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=7,457 MW
P=1,980 MW
Q=-6,502 Mvar
Q=-4,963 Mvar
Ploss=0,077 MW
Ploss=0,002 MW
Qloss=-3,409 Mvar
Qloss=-2,238 Mvar
SHUNT-176287
P=0,000 MW
Q=2,507 Mvar
TR2-174584
Tap=5
P=-50,721
MW
P=50,916 MW
Q=-24,827
Mvar
Q=27,932 Mvar
Ploss=0,194
Ploss=0,194 MW
MW
Qloss=3,104
Qloss=3,104 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=67,848 MW
Q=3,408 Mvar
Ploss=0,630 MW
Qloss=-13,929 Mvar
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=19,917 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=201,508 kV
u=87,61 %
Uang=-34,47 °
S JOAQ GUAYAR
P=67,218 MW
Q=11,971 Mvar
Ploss=1,778 MW
Qloss=-10,730 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=5,365 Mvar
SHUNT-176278
P=0,000 MW
Q=3,403 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=194,527 kV
u=84,58 %
Uang=-44,62 °
GUAY RIB
P=52,040 MW
Q=8,226 Mvar
Ploss=0,496 MW
Qloss=-4,266 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=9,875 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=193,251 kV
u=84,02 %
Uang=-47,94 °
.COBIJA
230 kV
U=188,253 kV
u=81,85 %
Uang=-53,27 °
RIB COB
P=30,044 MW
Q=-0,159 Mvar
Ploss=0,544 MW
Qloss=-14,953 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=5,251 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=4,594 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,199 Mvar
MOXOS
115 kV
U=207,775 kV
u=180,67 %
Uang=-9,68 °
TRINIDAD
115 kV
U=214,504 kV
u=186,52 %
Uang=-8,74 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=2,021 MW
P=7,731 MW
Q=35,641 Mvar
Q=26,544 Mvar
Ploss=0,310 MW
Ploss=0,176 MW
Qloss=-10,966 Mvar Qloss=-7,307 Mvar
SHUNT-176287
P=0,000 MW
Q=7,800 Mvar
TR2-174584
Tap=5
P=-60,607
MW
P=60,564 MW
Q=-49,924
Mvar
Q=49,237 Mvar
Ploss=-0,043
Ploss=-0,043 MW
MW
Qloss=-0,687
Qloss=-0,687 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=56,120 MW
Q=-242,023 Mvar
Ploss=-0,769 MW
Qloss=-74,998 Mvar
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=67,727 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,068 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=473,015 kV
u=205,66 %
Uang=-4,16 °
S JOAQ GUAYAR
P=56,889 MW
Q=-192,627 Mvar
Ploss=-4,758 MW
Qloss=-146,122 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=25,603 Mvar
SHUNT-176278
P=0,000 MW
Q=11,986 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=546,105 kV
u=237,44 %
Uang=14,80 °
GUAY RIB
P=48,247 MW
Q=-120,719 Mvar
Ploss=-1,250 MW
Qloss=-59,505 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=69,613 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=566,962 kV
u=246,51 %
Uang=22,73 °
.COBIJA
230 kV
U=592,680 kV
u=257,69 %
Uang=37,62 °
RIB COB
P=27,997 MW
Q=-110,038 Mvar
Ploss=-1,503 MW
Qloss=-163,998 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=41,424 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=43,760 Mvar
119
Contingencia tramo Trinidad – S. Joaquin:
CUMBRE
115 kV
U=119,600 kV
u=104,00 %
F-174272
P=-84,578 MW
Q=7,993 Mvar
L
115 kV
U=117,697 kV
u=102,35 %
CUMB CHUSP
P=37,407 MW
Q=-1,929 Mvar
Ploss=0,685 MW
Qloss=0,097 Mvar
CHUSP CARAN
P=27,622 MW
Q=-5,226 Mvar
Ploss=0,564 MW
Qloss=-0,899 Mvar
LA CUMBRE TR2-175802
TR2-174738
230 kV
Tap=2
P=47,171 MW
Q=-6,064 Mvar
Ploss=0,110 MW
Qloss=1,756
Mvar
P=-47,061 MW
Q=7,820 Mvar
Ploss=0,110 MW
Qloss=1,756 Mvar
YUC SAN BORJA
P=13,363 MW
Q=-2,334 Mvar
Ploss=0,080 MW
Qloss=-1,349 Mvar
CARAN YUCUMO
P=5,358 MW
Q=-11,827 Mvar
Ploss=0,150 MW
Qloss=-3,575 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=232,909 kV
u=101,26 %
U=230,736 kV
u=100,32 %
P=-25,776 MW
Q=-12,019 Mvar
P=25,816 MW
Ploss=0,040 MW
Q=12,823 Mvar
Qloss=0,804 Mvar
Ploss=0,040 MW
Qloss=0,804 Mvar
L174753
P=47,061 MW
Q=-28,951 Mvar
Ploss=0,640 MW
Qloss=-29,251 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=76,824 MW
Q=-24,992 Mvar
Ploss=0,963 MW
Qloss=-13,336 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
SAN RAMON
230 kV
U=230,970 kV
u=100,42 %
carga conc
P=44,800 MW
Q=15,500 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Carga
=
157,3
COMPOSICION PERD ACTIVAS
TOT SIST (MW)
1,6
2,5
4,1
P Pérd
4,1
+
Q Pérd
-138,7
=
Pérd Línea
1,6
2,2
3,8
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
TOT SIST (MVAR)
-14,0
-124,7
-138,7
%
-10,1
112,6
100 =
Pérd Línea
-14,0
-129,6
-143,6
Pérd Transf.
0,0
4,9
+
4,9
%
38
62
100
+
MOXOS
115 kV
U=117,890 kV
u=102,51 %
Qc Paral
0,0
P=-50,904 MW
Q=-15,297 Mvar
Ploss=0,147 MW
Qloss=2,345 Mvar
P=51,051 MW
Q=17,641 Mvar
Ploss=0,147 MW
Qloss=2,345 Mvar
L175718
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=29,703 Mvar
QI Paral
50,8
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
TRINIDAD
115 kV
U=117,135 kV
u=101,86 %
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,802 MW
P=7,284 MW
Q=0,248 Mvar
Q=-2,985 Mvar
Ploss=0,006 MW
Ploss=0,082 MW Qloss=-3,156 Mvar
Qloss=-5,102 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=228,907 kV
GUARAYOS
SHUNT-174698
u=99,52 %
P=0,000 MW
230 kV
Q=0,000 Mvar
U=233,427 kV
u=101,49 %
+
Q Carga
54,9
L175811
P=20,605 MW
Q=-12,523 Mvar
Ploss=0,144 MW
Qloss=-36,777 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=30,885 MW
Q=-11,675 Mvar
Ploss=0,295 MW
Qloss=-34,765 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=31,061 MW
Q=-27,156 Mvar
Ploss=0,177 MW
Qloss=-15,480 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
=
SAN BORJA
115 kV
U=119,018 kV
u=103,49 %
Tap=2
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=21,131 Mvar
F-174612
P=-76,824 MW
Q=24,992 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=119,487 kV
u=103,90 %
CARANAVI
115 kV
U=116,444 kV
u=101,26 %
RIBERALTA
230 kV
S JOAQ RAM
230 kV
TR2-174584
Tap=2
L175726
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
Contingencia Tramo Troncos S. Ramon: (ST- 2 C/F.)
L175846
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
L-175739
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
103,9 -7,9
CUMB - CHUSP
99,5
-8,4
CARAN - YUC
0,0
-6,5
YUCUMO
101,3 -6,5
TRINIDAD
115
99,5
-8,4
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
ST- 2 COND/FASE, AÑO 2032:
PANDO COBIJA
230 kV
GUAYARAM
230 kV
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
37,4
5,4
-25,8
-50,9
47,1
76,8
0,0
0,0
Q
MVar
-1,9
-11,8
-12,0
-15,3
-29,0
-25,0
0,0
0,0
Carga
%
34,1
12,2
14,2
26,6
14,1
20,6
0,0
0,0
Posic
Tap
2
2
120
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-237,756 MW
Q=9,365 Mvar
P=181,763 MW
P=-181,707 MW
Q=-2,945 Mvar
Q=7,453 Mvar
Ploss=0,056 MW
Ploss=0,056 MW
Qloss=4,508 Mvar
Qloss=4,508 Mvar
L
115 kV
U=112,879 kV
u=98,16 %
Uang=-4,89 °
CARANAVI
115 kV
U=112,212 kV
u=97,58 %
Uang=-10,95 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=45,315 MW
P=55,993 MW
Q=-12,246 Mvar
Q=-6,420 Mvar
Ploss=1,553 MW
Ploss=1,578 MW
Qloss=1,941
Mvar
LAMvar
CUMBRE
Qloss=2,626
YUCUMO
115 kV
U=117,675 kV
u=102,33 %
Uang=-16,55 °
CARAN YUCUMO
P=22,062 MW
Q=-21,686 Mvar
Ploss=0,946 MW
Qloss=-1,217 Mvar
230 kV
TR2-175802
Tap=2
kV
u=100,05 %
P=29,022
P=-28,948MW
MW
Uang=-1,67 °
Q=24,780
Q=-23,301Mvar
Mvar
TR2-174738
U=230,122
Tap=0
Ploss=0,074
Ploss=0,074MW
MW
Qloss=1,479
Qloss=1,479Mvar
Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=6,005 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=229,608 kV
u=99,83 %
Uang=-32,08 °
S.RAMON GUARAYOS
P=44,800carga
MW conc
Q=15,500
Mvar MW
P=44,800
Ploss=0,129
MW Mvar
Q=15,500
Qloss=-20,628 Mvar
230 kV
U=228,036 kV
u=99,15 %
Uang=-14,91 °
YUC TRIN
P=148,809 MW
Q=-29,141 Mvar
Ploss=2,957 MW
Qloss=-23,802 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
237,8
=
221,7
+
P Pérd
16,0
Q Gen (MVAR)
-9,4
=
+
Q Pérd
-198,4
GUARAYOS TRINIDAD
P=44,929 MW
Q=21,037 Mvar
Ploss=0,284 MW
Qloss=-46,578 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,231 kV
GUARAYOS u=100,54 %
230 kV
Uang=-27,14 °
U=230,903 kV
u=100,39 %
Uang=-30,58 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=26,165 Mvar
Q Carga
77,1
YUC SAN BORJA
P=32,445 MW
Q=-3,268 Mvar
Ploss=0,417 MW
Qloss=-0,372
Mvar
YUCUMO 230
KV
CUMBRE YUCUMO
P=181,707 MW
Q=-13,458 Mvar
Ploss=3,876 MW
Qloss=-9,097 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=116,562 kV
u=101,36 %
Uang=-18,87 °
+
MOXOS
115 kV
U=114,237 kV
u=99,34 %
Uang=-25,46 °
TRINIDAD
115 kV
U=113,394 kV
u=98,60 %
Uang=-28,56 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=19,712 MW
P=26,028 MW
Q=-4,271 Mvar
Q=-4,896 Mvar
Ploss=0,326 MW
Ploss=0,916 MW Qloss=-2,011 Mvar
Qloss=-2,495 Mvar
P=-33,315
MW
P=33,394 MW
Q=-20,959
Mvar
Q=22,226 Mvar
Ploss=0,079
Ploss=0,079 MW
MW
Qloss=1,266
Qloss=1,266 Mvar
Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=236,765 kV
u=102,94 %
Uang=-33,35 °
GUAYARAM
230 kV
U=235,682 kV
u=102,47 %
Uang=-41,26 °
RIBERALTA
230 kV
U=236,367 kV
u=102,77 %
Uang=-43,78 °
PANDO COBIJA
230 kV
U=234,002 kV
u=101,74 %
Uang=-47,76 °
TR2-174584
Tap=0
TRIN S JOAQ
P=67,245 MW
Q=-28,397 Mvar
Ploss=0,933 MW
Qloss=-21,559 Mvar
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=14,652 Mvar
S JOAQ GUAY
P=66,312 MW
Q=-17,041 Mvar
Ploss=1,261 MW
Qloss=-30,117 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=10,203 Mvar
RIB COB
P=29,818 MW
Q=-18,326 Mvar
Ploss=0,318 MW
Qloss=-39,563 Mvar
GUAY RIB
P=51,651 MW
Q=-12,238 Mvar
Ploss=0,333 MW
Qloss=-12,766 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=20,714 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=11,455 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=11,037 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=11,722 Mvar
Qc Paral QI Paral
0,0
112,0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
4,2
230
-194,0
TOT SIST.:
-189,8
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
2
5,7
0,0
98
10,1
0,2
100 =
15,8
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-1,5
230
-203,9
TOT SIST.:
-205,4
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
0,7
-1,5
0,0
99,3
-204,1
7,3
100 =
-205,6
+
7,3
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
102,3 -16,5
CUMB - CHUSP
98,6 -28,6
CARAN - YUC
101,7 -47,8
YUCUMO
99,2 -14,9
TRINIDAD
115
100,5 -27,1
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Contingencia tramo Cumbre - Yucumo:( ST- 2 C/F.)
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
56,0
22,1
-28,9
-33,3
181,7
0,0
67,2
29,8
Q
MVar
-6,4
-21,7
-23,3
-21,0
-13,5
0,0
-28,4
-18,3
Carga
%
53,4
30,0
37,2
39,4
23,3
0,0
19,0
8,9
Posic
Tap
2
0
121
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-67,697 MW
Q=1,859 Mvar
P=0,002 MW
P=0,000 MW
Q=5,971 Mvar
Q=-5,942 Mvar
Ploss=0,002 MW
Ploss=0,002 MW
Qloss=0,028 Mvar
Qloss=0,028 Mvar
L
115 kV
U=112,583 kV
u=97,90 %
Uang=-5,94 °
CARANAVI
115 kV
U=112,139 kV
u=97,51 %
Uang=-13,56 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=56,267 MW
P=67,695 MW
Q=-15,673 Mvar
Q=-7,830 Mvar
Ploss=2,486 MW
Ploss=2,328 MW
Qloss=4,452
Mvar
LAMvar
CUMBRE
Qloss=4,643
F-174612
P=-169,533 MW
Q=13,579 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUC SAN BORJA
P=13,214 MW
Q=0,515 Mvar
Ploss=0,076 MW
Qloss=-1,326
Mvar
YUCUMO 230
KV
CARAN YUCUMO
P=32,080 MW
Q=-27,626 Mvar
Ploss=2,019 MW
Qloss=1,622 Mvar
230 kV
TR2-175802
Tap=3
kV
u=99,52 %
P=0,845
P=-0,773MW
MW
Uang=0,02 °
Q=37,293
Q=-35,862Mvar
Mvar
230 kV
U=227,363 kV
u=98,85 %
Uang=-21,54 °
TR2-174738
U=228,904
Tap=0
Ploss=0,072
Ploss=0,072MW
MW
Qloss=1,431
Qloss=1,431Mvar
Mvar
SHUNT-176036
P=-0,000 MW
Q=5,942 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=118,262 kV
u=102,84 %
Uang=-22,38 °
YUCUMO
115 kV
U=119,100 kV
u=103,57 %
Uang=-21,51 °
TRONCOS S. RAMON
P=169,533 MW
Q=-13,579 Mvar
Ploss=2,103 MW
Qloss=-6,651 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=114,301 kV
u=99,39 %
Uang=-23,83 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,654 MW
P=7,138 MW
Q=2,874 Mvar
Q=-0,159 Mvar
Ploss=0,021 MW
Ploss=0,084 MW Qloss=-2,944 Mvar
Qloss=-4,903 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=236,257 kV
u=102,72 %
Uang=-28,03 °
P=-51,067
MW
P=51,207 MW
Q=-12,882
Mvar
Q=15,117 Mvar
Ploss=0,140
Ploss=0,140 MW
MW
Qloss=2,235
Qloss=2,235 Mvar
Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=122,630
MWconc
carga
Q=-22,429
Mvar MW
P=44,800
Ploss=0,922
MW Mvar
Q=15,500
Qloss=-13,940 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,702 kV
GUARAYOS u=100,74 %
230 kV
Uang=-21,55 °
U=229,397 kV
u=99,74 %
Uang=-11,66 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=23,778 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
237,2
=
221,7
+
P Pérd
15,5
Q Gen (MVAR)
-15,4
=
+
Q Pérd
-203,2
GUARAYOS TRINIDAD
P=121,707 MW
Q=-32,266 Mvar
Ploss=2,062 MW
Qloss=-31,385 Mvar
+
Qc Paral
0,0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
7,0
230
8,5
TOT SIST.:
15,5
%
Pérd Línea
45
7,0
55
8,3
100 =
15,3
Pérd Transf.
0,0
0,2
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
1,5
230
-204,7
TOT SIST.:
-203,2
%
Pérd Línea
0,8
1,5
99,3
-208,4
100 =
-206,9
Pérd Transf.
0,0
3,7
+
3,7
QI Paral
110,7
GUAYARAM
230 kV
U=233,667 kV
u=101,59 %
Uang=-36,53 °
PANDO COBIJA
230 kV
U=230,990 kV
u=100,43 %
Uang=-43,66 °
RIBERALTA
230 kV
U=233,957 kV
u=101,72 %
Uang=-39,27 °
TR2-174584
Tap=0
L174753
SAN RAMON
230 kV
U=228,767 kV
u=99,46 %
Uang=-7,14 °
Q Carga
77,1
L175811
P=0,845 MW
Q=37,293 Mvar
Ploss=0,020 MW
Qloss=-51,226 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,831 kV
u=100,72 %
Uang=-23,86 °
L175718
P=67,574 MW
Q=-29,089 Mvar
Ploss=1,033 MW
Qloss=-21,625 Mvar
L175726
P=66,541 MW
Q=-17,009 Mvar
Ploss=1,414 MW
Qloss=-30,167 Mvar
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=15,012 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=9,545 Mvar
L175846
P=29,858 MW
Q=-18,938 Mvar
Ploss=0,358 MW
Qloss=-40,501 Mvar
L-175739
P=51,727 MW
Q=-12,711 Mvar
Ploss=0,369 MW
Qloss=-12,945 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=21,269 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=11,772 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=11,363 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,010 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
103,6 -21,5
CUMB - CHUSP
99,4 -23,8
CARAN - YUC
100,4 -43,7
YUCUMO
98,9 -21,5
TRINIDAD
115
100,7 -21,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Contingencia tramo Trinidad – S. Joaquin: ( ST- 2C./F)
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
67,7
32,1
-0,8
-51,1
0,0
169,5
67,6
29,9
Q
MVar
-7,8
-27,6
-35,9
-12,9
0,0
-13,6
-29,1
-18,9
Carga
%
64,6
41,1
35,9
52,7
0,0
21,8
19,1
9,1
Posic
Tap
3
0
122
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-86,443 MW
Q=50,509 Mvar
L
115 kV
U=113,756 kV
u=98,92 %
Uang=-2,69 °
CARANAVI
115 kV
U=113,413 kV
u=98,62 %
Uang=-5,52 °
CHUSP CARAN
P=21,311 MW
Q=-7,056 Mvar
Ploss=0,381 MW
Qloss=-1,249 Mvar
CUMB CHUSP
P=30,927 MW
Q=-4,092 Mvar
Ploss=0,516 MW
Qloss=-0,235 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=55,516 MW
P=-55,506 MW
Q=-46,418 Mvar
Q=47,242 Mvar
Ploss=0,010 MW
Ploss=0,010 MW
Qloss=0,825 Mvar
Qloss=0,825 Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=6,088 Mvar
TR2-175802
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
U=231,692 kV
u=100,74 %
Uang=-0,51 °
TRONCOS S. RAMON
P=73,571 MW
Q=-36,884 Mvar
Ploss=0,470 MW
Qloss=-22,164 Mvar
F-174612
P=-73,571 MW
Q=36,884 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=233,000 kV
u=101,30 %
Uang=-3,14 °
+
P Pérd
2,7
Q Gen (MVAR)
-87,4
=
+
Q Pérd
-205,4
Q Carga
54,9
CARAN YUCUMO
P=0,770 MW
Q=13,307 Mvar
Ploss=0,168 MW
Qloss=-3,379 Mvar
P=30,659
P=-30,607MW
MW
Q=13,934
Q=-12,889Mvar
Mvar
Ploss=0,052
Ploss=0,052MW
MW
Qloss=1,045
Qloss=1,045Mvar
Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=55,506 MW
Q=-53,330 Mvar
Ploss=0,535 MW
Qloss=-42,603 Mvar
+
230 kV
U=239,303 kV
u=104,04 %
Uang=-4,58 °
YUC TRIN
P=24,312 MW
Q=-24,661 Mvar
Ploss=0,088 MW
Qloss=-55,347 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=28,225 MW
Q=-35,678 Mvar
Ploss=0,127 MW
Qloss=-52,198 Mvar
230 kV
U=235,267 kV
u=102,29 %
Uang=-4,20 °
Qc Paral QI Paral
0,0
63,1
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,2
230
1,5
TOT SIST.:
2,7
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
44
1,2
0,0
56
1,3
0,2
100 =
2,5
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-14,4
230
-190,9
TOT SIST.:
-205,4
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
7,0
-14,4
0,0
93,0
-195,1
4,2
100 =
-209,5
+
4,2
ST- 1 COND/FASE, AÑO 2037:
•
YUC SAN BORJA
P=12,050 MW
Q=-3,139 Mvar
Ploss=0,068 MW
Qloss=-1,344
Mvar
YUCUMO
230
KV
S.RAMON GUARAYOS
P=28,301 MW
Q=-30,219 Mvar
Ploss=0,076 MW
Qloss=-22,787 Mvar
carga conc
P=44,800 MW
GUARAYOS
Q=15,500 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=28,245 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
160,0
=
157,3
SAN BORJA
115 kV
U=117,701 kV
u=102,35 %
Uang=-7,09 °
YUCUMO
115 kV
U=117,990 kV
u=102,60 %
Uang=-6,18 °
Condicion Normal.
TRINIDAD AT
230 kV
U=237,406 kV
u=103,22 %
Uang=-6,44 °
Tension Nodo
Kv.
Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
MOXOS
115 kV
U=117,218 kV
u=101,93 %
Uang=-8,65 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,860 kV
u=101,62 %
Uang=-8,67 °
S BORJA MOXOS MOXOS TRINIDAD
P=5,982 MW
P=0,523 MW
Q=-3,795 Mvar
Q=-0,588 Mvar
Ploss=0,058 MW
Ploss=0,001 MW
Qloss=-5,077 Mvar Qloss=-3,144 Mvar
P=-52,178
MW
P=52,322 MW
Q=-16,144
Mvar
Q=18,446 Mvar
Ploss=0,144
Ploss=0,144 MW
MW
Qloss=2,302
Qloss=2,302 Mvar
Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
GUAYARAM
230 kV
RIBERALTA PANDO COBIJA
230 kV
230 kV
TR2-174584
Tap=0
TRIN S JOAQ
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=15,977 Mvar
S JOAQ GUAY
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
RIB COB
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
GUAY RIB
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176060
SHUNT-175784
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,782 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
102,6
-6,2
CUMB - CHUSP
101,6
-8,7
CARAN - YUC
0,0
0,0
YUCUMO
104,0
-4,6
TRINIDAD
115
103,2
-6,4
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
30,9
-0,8
-30,6
-52,2
55,5
73,6
0,0
0,0
Q
MVar
-4,1
-13,3
-12,9
-16,1
-53,3
-36,9
0,0
0,0
Carga Posic
% Tap
29,6
12,8
33,2 0
54,6 0
9,8
10,5
0,0
0,0
123
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-140,090 MW
Q=22,430 Mvar
L
115 kV
U=113,663 kV
u=98,84 %
Uang=-4,15 °
CUMB CHUSP
P=46,754 MW
Q=-8,395 Mvar
Ploss=0,999 MW
Qloss=1,064 Mvar
P=93,335 MW
MW
P=-93,090
Q=-14,035Mvar
Mvar
Q=17,955
Ploss=0,245MW
MW
Ploss=0,245
Qloss=3,919Mvar
Mvar
Qloss=3,919
CARAN YUCUMO
P=14,086 MW
Q=-20,790 Mvar
Ploss=0,505 MW
Qloss=-2,511 Mvar
P=-28,705 MW
Q=-19,008 Mvar
Ploss=0,057 MW
Qloss=1,147 Mvar
TR2-175802
Tap=1
P=28,762 MW
Q=20,155 Mvar
Ploss=0,057 MW
Qloss=1,147 Mvar
L174753
P=93,090 MW
Q=-17,955 Mvar
Ploss=1,644 MW
Qloss=-22,093 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=76,330 MW
Q=-47,532 Mvar
Ploss=0,619 MW
Qloss=-10,856 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=133,174 MW
Q=-32,793 Mvar
Ploss=2,245 MW
Qloss=-4,162 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=119,572 kV
u=103,98 %
Uang=-14,86 °
YUCUMO
115 kV
U=119,697 kV
u=104,08 %
Uang=-13,20 °
CHUSP CARAN
P=36,755 MW
Q=-12,959 Mvar
Ploss=0,969 MW
Qloss=0,331 Mvar
TR2-174738
Tap=-2
LA CUMBRE
230 kV
U=241,598 kV
u=105,04 %
Uang=-3,95 °
F-174612
P=-133,174 MW
Q=32,793 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,760 kV
u=98,92 %
Uang=-9,14 °
MOXOS
115 kV
U=120,128 kV
u=104,46 %
Uang=-18,89 °
YUC SAN BORJA
P=21,385 MW
Q=-6,522 Mvar
Ploss=0,180 MW
Qloss=-1,072 Mvar
S BORJA MOXOS
P=14,605 MW
Q=-7,750 Mvar
Ploss=0,281 MW
Qloss=-4,594 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=120,565 kV
u=104,84 %
Uang=-20,32 °
MOXOS TRINIDAD
P=8,324 MW
Q=-5,156 Mvar
Ploss=0,047 MW
Qloss=-3,120 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-54,422 MW
U=239,407 kV
Q=-23,737 Mvar
u=104,09 %
Ploss=0,174 MW
Uang=-11,68 °
Qloss=2,773 Mvar
YUC - TRIN
P=62,684 MW
Q=-16,016 Mvar
Ploss=0,861 MW
Qloss=-30,172 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=233,449 kV
u=101,50 %
Uang=-24,81 °
P=54,596 MW
Q=26,510 Mvar
Ploss=0,174 MW
Qloss=2,773 Mvar
S JOAQ - GUAY
P=80,628 MW
Q=6,504 Mvar
Ploss=2,302 MW
Qloss=-22,322 Mvar
carga conc
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
230 kV
U=231,842 kV
u=100,80 %
GUARAYOS
Uang=-6,98 ° SHUNT-175763
230 kV
P=0,000 MW
Q=-15,825 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
273,3
=
258,7
+
P Pérd
14,6
Q Gen (MVAR)
-55,2
=
+
Q Pérd
-182,7
Q Carga
89,8
U=237,313 kV
u=103,18 %
Uang=-10,47 °
+
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,879 kV
u=102,99 %
Uang=-17,87 °
Qc Paral
15,8
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,0
230
11,6
TOT SIST.:
14,6
%
20
80
100
Pérd Línea
3,0
11,1
=
14,1
Pérd Transf.
0,0
0,5
+
0,5
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-9,9
230
-172,8
TOT SIST.:
-182,7
%
Pérd Línea
5,4
-9,9
94,6
-180,6
100 =
-190,5
Pérd Transf.
0,0
7,8
+
7,8
QI Paral
53,6
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
NEPLAN Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=220,783
kV
U=219,280 kV
u=95,99 %
u=95,34 %
Uang=-37,83 ° Uang=-43,48 °
TR2-174584
Tap=2
TRIN - S. JOAQ
P=81,748 MW
Q=-6,290 Mvar
Ploss=1,120 MW
Qloss=-21,581 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=75,710 MW
Q=-20,851 Mvar
Ploss=1,189 MW
Qloss=-26,916 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=220,734 kV
u=95,97 %
Uang=-34,58 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=8,787 Mvar
RIB - COB
P=35,463 MW
Q=-20,854 Mvar
Ploss=0,563 MW
Qloss=-32,854 Mvar
GUAY - RIB
P=60,826 MW
Q=-2,342 Mvar
Ploss=0,564 MW
Qloss=-9,690 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=25,168 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
104,1 -13,2
CUMB - CHUSP
104,8 -20,3
CARAN - YUC
96,0 -43,5
YUCUMO
104,1 -11,7
TRINIDAD
115
103,0 -17,9
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
2Trafo
2 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=19,602 Mvar
P
MW
46,8
14,1
-28,7
-54,4
93,1
133,2
81,7
35,5
Q
MVar
-8,4
-20,8
-19,0
-23,7
-18,0
-32,8
-6,3
-20,9
Carga
%
44,5
23,8
17,2
29,7
23,6
35,9
20,8
11,3
Posic
Tap
1
2
Las pérdidas totales son de 14,6*100/273,3= 5,3 %, en 115 KV son 0,2*5,3 % =1,06 % y en
230 KV. 4,2 %.
La compensación de reactivos es 15,8 MVAR capacitivos y 53,6 MVAR en reactores.
Los voltajes en 115 y 230 KV son de norma y sus ángulos máximos son -20,3 y -43,5 grados,
las cargas son de 44,5 % y 35,9 % en 230 KV respectivamente, el trafo Trinidad con 60 % de
carga si se considera un solo de 100 KVA.
FALLA EN TRAFO YUCUMO.
124
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-143,766 MW
Q=34,575 Mvar
L
115 kV
U=111,646 kV
u=97,08 %
Uang=-5,54 °
CUMB CHUSP
P=64,700 MW
Q=-1,566 Mvar
Ploss=2,218 MW
Qloss=4,359 Mvar
P=79,067 MW
MW
P=-78,722
Q=-33,009Mvar
Mvar
Q=38,514
Ploss=0,345MW
MW
Ploss=0,345
Qloss=5,505Mvar
Mvar
Qloss=5,505
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
U=235,624 kV
u=102,45 %
Uang=-3,63 °
F-174612
P=-134,809 MW
Q=31,703 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=109,712 kV
u=95,40 %
Uang=-12,73 °
CHUSP CARAN
P=53,482 MW
Q=-9,425 Mvar
Ploss=2,334 MW
Qloss=4,106 Mvar
SHUNT-177974
P=0,000
MW
TR2-175802
Q=-11,593 Mvar
CUMBRE - YUCUMO
P=78,722 MW
Q=-38,514 Mvar
Ploss=1,656 MW
Qloss=-21,587 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=134,809 MW
Q=-31,703 Mvar
Ploss=2,859 MW
Qloss=-0,728 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=109,968 kV
u=95,62 %
Uang=-20,35 °
YUCUMO
115 kV
U=109,245 kV
u=95,00 %
Uang=-19,55 °
CARAN YUCUMO
P=29,448 MW
Q=-9,438 Mvar
Ploss=1,223 MW
Qloss=-0,139 Mvar
SHUNT-177962
P=0,000 MW
Q=-8,775 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=77,350 MW
Q=-49,875 Mvar
Ploss=0,945 MW
Qloss=-9,071 Mvar
YUC SAN BORJA
P=7,324 MW
Q=-7,774 Mvar
Ploss=0,049 MW
Qloss=-1,186 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,461 kV
u=98,66 %
Uang=-21,21 °
S BORJA MOXOS
P=0,676 MW
Q=-8,888 Mvar
Ploss=0,064 MW
Qloss=-4,545 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,679 kV
u=100,59 %
Uang=-20,67 °
MOXOS TRINIDAD
P=5,388 MW
Q=6,343 Mvar
Ploss=0,048 MW
Qloss=-2,870 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-68,137 MW
U=240,680 kV
Q=-25,173 Mvar
u=104,64 %
Ploss=0,261 MW
Uang=-10,47 °
Qloss=4,170 Mvar
YUC - TRIN
P=77,066 MW
Q=-16,926 Mvar
Ploss=1,632 MW
Qloss=-26,582 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=76,404 MW
Q=-24,899 Mvar
Ploss=1,570 MW
Qloss=-25,222 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=239,338 kV
u=104,06 %
Uang=-24,47 °
P=68,398 MW
Q=29,343 Mvar
Ploss=0,261 MW
Qloss=4,170 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=231,254 kV
u=100,55 %
Uang=-33,40 °
TR2-174584
Tap=0
GUAY - RIB
P=60,753 MW
Q=-16,390 Mvar
Ploss=0,527 MW
Qloss=-12,316 Mvar
S JOAQ - GUAY
P=80,363 MW
Q=-8,848 Mvar
Ploss=2,110 MW
Qloss=-27,992 Mvar
TRIN - S. JOAQ
P=81,871 MW
Q=-28,869 Mvar
Ploss=1,508 MW
Qloss=-20,981 Mvar
carga conc
SAN RAMON
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
230 kV
U=231,604 kV
u=100,70 %
GUARAYOS
Uang=-7,04 ° SHUNT-175763
230 kV
P=0,000 MW
U=237,045
kV
Q=-15,904 Mvar
u=103,06 %
Uang=-10,51 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=237,055 kV
u=103,07 %
Uang=-17,74 °
RIBERALTA
230 kV
U=231,654 kV
u=100,72 %
Uang=-36,35 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=9,504 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,961 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,533 Mvar
RIB - COB
P=35,426 MW
Q=-28,901 Mvar
Ploss=0,526 MW
Qloss=-40,901 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=16,227 Mvar
Como hechos importantes:
El máximo ángulo de voltaje de 115 KV es de -21,2 grados, los voltajes de todos sus nodos
son de norma por la inserción de capacitores 20,4 MVAR distribuidos en Yucumo y Caranavi,
esta cantidad es considerable.
Las cargas máximas de línea 115 KV y del transformador de Trinidad es de casi 70 %,
considerando un solo transformador en trinidad (en realidad ya se definió en el año 2032 que
deben ser 2 transformadores, en este caso la carga es de 35 %).
Falla tramo Cumbre – Chuspipata 115 KV.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,185 kV
u=96,68 %
Uang=-27,09 °
F-174272
P=-122,661 MW
Q=11,936 Mvar
CUMB CHUSP
P=122,661 MW
MW
P=-122,003
Q=-11,936Mvar
Mvar
Q=22,443
Ploss=0,658MW
MW
Ploss=0,658
Qloss=10,508Mvar
Mvar
Qloss=10,508
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
U=231,891 kV
u=100,82 %
Uang=-5,60 °
F-174612
P=-154,140 MW
Q=20,100 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,585 kV
u=97,90 %
Uang=-26,10 °
CHUSP CARAN
P=9,000 MW
Q=3,500 Mvar
Ploss=0,069 MW
Qloss=-1,975 Mvar
TR2-175802
Tap=1
CARAN YUCUMO
P=30,769 MW
Q=1,265 Mvar
Ploss=1,193 MW
Qloss=-0,517 Mvar
YUC SAN BORJA
P=15,172 MW
Q=-4,783 Mvar
Ploss=0,103 MW
Qloss=-1,212 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
SHUNT-177974SHUNT-177962
P=0,000 MW
U=231,618
Q=-7,761 Mvar
CUMBRE - YUCUMO
P=122,003 MW
Q=-22,443 Mvar
Ploss=3,559 MW
Qloss=-9,160 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=154,140 MW
Q=-20,100 Mvar
Ploss=3,439 MW
Qloss=2,720 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=117,122 kV
u=101,85 %
Uang=-21,38 °
YUCUMO
115 kV
U=117,246 kV
u=101,95 %
Uang=-20,19 °
P=-68,035
P=68,258 MW
MW
Q=-3,215
Q=7,665 Mvar
Mvar
Ploss=0,223 MW
Qloss=4,450 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=96,101 MW
Q=-41,720 Mvar
Ploss=1,155 MW
Qloss=-7,457 Mvar
MOXOS
115 kV
U=117,544 kV
u=102,21 %
Uang=-23,78 °
S BORJA MOXOS
P=8,469 MW
Q=-5,870 Mvar
Ploss=0,111 MW
Qloss=-4,839 Mvar
kV
u=100,70 %
Uang=-16,37 °
P=-60,343 MW
Q=-21,614 Mvar
Ploss=0,210 MW
Qloss=3,358 Mvar
YUC - TRIN
P=50,186 MW
Q=-20,948 Mvar
Ploss=0,660 MW
Qloss=-29,516 Mvar
P=60,553 MW
Q=24,972 Mvar
Ploss=0,210 MW
Qloss=3,358 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=94,946 MW
Q=-18,953 Mvar
Ploss=2,276 MW
Qloss=-19,634 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=117,844 kV
u=102,47 %
Uang=-24,23 °
MOXOS TRINIDAD
P=2,358 MW
Q=-3,031 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-3,117 Mvar
TRIN - S. JOAQ
P=81,642 MW
Q=-24,668 Mvar
Ploss=1,332 MW
Qloss=-20,088 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,066 kV
u=101,77 %
Uang=-28,56 °
SAN RAMON
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
230 kV
U=229,019 kV
u=99,57 %
GUARAYOS
Uang=-8,00 ° SHUNT-175763
230 kV
P=0,000 MW
U=233,021 kV
Q=-15,310 Mvar
u=101,31 %
Uang=-12,31 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,520 kV
u=100,66 %
Uang=-21,54 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=8,944 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=229,585
kV
U=227,245 kV
u=99,82 %
u=98,80 %
Uang=-40,90 ° Uang=-46,03 °
TR2-174584
Tap=2
S JOAQ - GUAY
P=80,311 MW
Q=-5,475 Mvar
Ploss=2,070 MW
Qloss=-25,199 Mvar
carga conc
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
GUAYARAM
230 kV
U=226,601 kV
u=98,52 %
Uang=-37,84 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,895 Mvar
GUAY - RIB
P=60,740 MW
Q=-13,349 Mvar
Ploss=0,520 MW
Qloss=-11,051 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=27,074 Mvar
RIB - COB
P=35,420 MW
Q=-24,899 Mvar
Ploss=0,520 MW
Qloss=-36,899 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=14,001 Mvar
125
El máximo ángulo de voltaje de 115 KV es de -27 grados, los voltajes de todos sus nodos son
de norma por la inserción de capacitores 7,7 MVAR en Caranavi, no hay sobrecarga de
ningún tramo ni en los transformadores 60 % cada uno de 100 KVA.
Falla en 230 KV, año 2037 tramo Troncos – S. Ramon.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-193,900 MW
Q=671,562 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=135,667 kV
u=117,97 %
Uang=-5,26 °
CUMB CHUSP
P=26,990 MW
Q=-132,020 Mvar
Ploss=-0,262 MW
Qloss=-2,624 Mvar
P=166,910 MW
MW
P=-166,855
Q=-539,541Mvar
Mvar
Q=543,969
Ploss=0,055MW
MW
Ploss=0,055
Qloss=4,428
Mvar
Qloss=4,428 Mvar
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
U=249,855 kV
u=108,63 %
Uang=-1,44 °
CARANAVI
115 kV
U=167,260 kV
u=145,44 %
Uang=-8,61 °
CHUSP CARAN
P=18,252 MW
Q=-132,896 Mvar
Ploss=-1,330 MW
Qloss=-7,289 Mvar
TR2-175802
Tap=1
TRONCOS S. RAMON
CARAN YUCUMO
P=2,117 MW
Q=133,107 Mvar
Ploss=-0,611 MW
Qloss=-10,266 Mvar
SHUNT-177974
SHUNT-177962
CUMBRE - YUCUMO
P=166,855 MW
Q=-543,969 Mvar
Ploss=-5,693 MW
Qloss=-86,981 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=239,220 kV
u=208,02 %
Uang=-3,89 °
YUCUMO
115 kV
U=220,972 kV
u=192,15 %
Uang=-6,54 °
P=-35,297
P=35,293 MW
MW
Q=-20,353
Q=20,270 Mvar
Mvar
Ploss=-0,004 MW
Qloss=-0,083 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=-1,170 MW
Qloss=-62,416 Mvar
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUC SAN BORJA
P=12,891 MW
Q=-109,738 Mvar
Ploss=-1,656 MW
Qloss=-8,574 Mvar
MOXOS
115 kV
U=296,549 kV
u=257,87 %
Uang=11,33 °
TRINIDAD
115 kV
U=325,145 kV
u=282,73 %
Uang=23,70 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=7,312 MW
P=7,947 MW
Q=-74,289 Mvar
Q=-103,463 Mvar
Ploss=-2,841 MW
Ploss=-5,365 MW Qloss=-19,431 Mvar
Qloss=-31,174 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-52,547 MW
U=434,820 kV
Q=-76,558 Mvar
u=189,05 %
Ploss=-0,041 MW
Uang=-7,41 °
Qloss=-0,652 Mvar
YUC - TRIN
P=137,255 MW
Q=-477,258 Mvar
Ploss=-22,472 MW
Qloss=-234,286 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=53,430 MW
Q=16,934 Mvar
Ploss=-2,701 MW
Qloss=-142,119 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=716,992 kV
u=311,74 %
Uang=41,38 °
P=52,506 MW
Q=75,906 Mvar
Ploss=-0,041 MW
Qloss=-0,652 Mvar
TR2-174584
Tap=2
S JOAQ - GUAY
P=63,215 MW
Q=-180,893 Mvar
Ploss=-9,929 MW
Qloss=-227,098 Mvar
TRIN - S. JOAQ
P=56,492 MW
Q=-228,538 Mvar
Ploss=-6,723 MW
Qloss=-150,889 Mvar
carga conc
SAN RAMON
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
230 kV
U=682,777 kV
u=296,86 %
GUARAYOS
Uang=44,32 ° SHUNT-175763
230 kV
P=0,000 MW
U=670,775
kV
Q=60,450 Mvar
u=291,64 %
Uang=36,16 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=629,243 kV
u=273,58 %
Uang=19,71 °
COBIJA
GUAYARAM
RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=811,434 kV U=837,809 kV U=849,394 kV
u=369,30
%
u=352,80 %
u=364,26 %
Uang=84,55 ° Uang=100,65 ° Uang=132,03 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=34,846 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=103,245 Mvar
RIB - COB
P=33,162 MW
Q=-64,966 Mvar
Ploss=-1,738 MW
Qloss=-207,295 Mvar
GUAY - RIB
P=55,644 MW
Q=-68,752 Mvar
Ploss=-2,318 MW
Qloss=-83,644 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=71,259 Mvar
P=0,000 MW
Q=108,957 Mvar
SHUNT-177986
P=0,000 MW
Q=130,329 Mvar
No se logró que los voltajes de 115 y 230 KV entren en norma, el ángulo máximo de voltaje
es de -132 grados en Cobija, se verifico varios estados de compensación pero ninguno sirvió.
Falla en 230 KV, año 2037 tramo Cumbre – Yucumo.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-71,321 MW
Q=58,335 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=121,106 kV
u=105,31 %
Uang=-7,33 °
CUMB CHUSP
P=71,321 MW
Q=-58,335 Mvar
Ploss=0,378 MW
Qloss=-0,696 Mvar
P=-0,000MW
MW
P=0,000
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Ploss=-0,000
Qloss=0,000Mvar
Mvar
Qloss=0,000
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174612
P=-192,953 MW
Q=141,871 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=133,376 kV
u=115,98 %
Uang=-14,58 °
CHUSP CARAN
P=61,943 MW
Q=-61,139 Mvar
Ploss=0,080 MW
Qloss=-2,500 Mvar
TR2-175802
Tap=1
TRONCOS S. RAMON
P=192,953 MW
Q=-141,871 Mvar
Ploss=1,981 MW
Qloss=-7,077 Mvar
CARAN YUCUMO
P=40,163 MW
Q=-66,139 Mvar
Ploss=0,933 MW
Qloss=-2,826 Mvar
SHUNT-177974
SHUNT-177962
CUMBRE - YUCUMO
SAN BORJA
115 kV
U=161,139 kV
u=140,12 %
Uang=-17,87 °
YUCUMO
115 kV
U=158,458 kV
u=137,79 %
Uang=-18,09 °
P=-6,654
P=6,732 MW
MW
Q=-51,297
Q=52,859 Mvar
Mvar
Ploss=0,078 MW
Qloss=1,562 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=136,372 MW
Q=-153,694 Mvar
Ploss=0,338 MW
Qloss=-15,790 Mvar
YUC SAN BORJA
P=11,598 MW
Q=-19,265 Mvar
Ploss=-0,007 MW
Qloss=-2,338 Mvar
MOXOS
115 kV
U=168,819 kV
u=146,80 %
Uang=-17,05 °
S BORJA MOXOS
P=5,005 MW
Q=-19,227 Mvar
Ploss=0,080 MW
Qloss=-8,172 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=171,970 kV
u=149,54 %
Uang=-16,60 °
MOXOS TRINIDAD
P=1,075 MW
Q=13,056 Mvar
Ploss=0,047 MW
Qloss=-5,225 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-63,822 MW
U=322,222 kV
Q=-29,531 Mvar
u=140,10 %
Ploss=-0,021 MW
Uang=-17,82 °
Qloss=-0,328 Mvar
YUC - TRIN
P=6,654 MW
Q=-52,859 Mvar
Ploss=0,080 MW
Qloss=-54,855 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=136,034 MW
Q=-146,103 Mvar
Ploss=-0,152 MW
Qloss=-50,257 Mvar
P=63,801 MW
Q=29,203 Mvar
Ploss=-0,021 MW
Qloss=-0,328 Mvar
TRIN - S. JOAQ
P=78,959 MW
Q=-123,053 Mvar
Ploss=0,797 MW
Qloss=-46,444 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=368,601 kV
u=160,26 %
Uang=-16,82 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=333,128 kV
u=144,84 %
Uang=-17,59 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=418,441 kV U=423,384 kV
u=184,08 %
u=181,93 %
Uang=-16,99 ° Uang=-16,67 °
TR2-174584
Tap=2
S JOAQ - GUAY
P=78,162 MW
Q=-117,909 Mvar
Ploss=0,935 MW
Qloss=-76,564 Mvar
carga conc
SAN RAMON
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
230 kV
U=254,111 kV
u=110,48 %
GUARAYOS
Uang=-9,98 ° SHUNT-175763
230 kV
P=0,000 MW
U=279,502 kV
Q=8,199 Mvar
u=121,52 %
Uang=-14,56 °
GUAYARAM
230 kV
U=409,566 kV
u=178,07 %
Uang=-16,68 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=41,300 Mvar
GUAY - RIB
P=59,727 MW
Q=-54,097 Mvar
Ploss=0,066 MW
Qloss=-34,887 Mvar
RIB - COB
P=34,861 MW
Q=-48,453 Mvar
Ploss=-0,039 MW
Qloss=-100,996 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
SHUNT-175784 Q=20,643 Mvar
P=0,000 MW
Q=6,751 Mvar
SHUNT-177986
P=0,000 MW
Q=40,543 Mvar
126
No se logró que los voltajes de 115 y 230 KV entren en norma, el ángulo máximo de voltaje
es de -132 grados en Cobija, se verifico varios estados de compensación pero ninguno sirvió.
Con ambos estados fallidos, se verifica que esta alternativa debe ser descalificada para el año
2037, por tanto se verificará otra alternativa de configuración de la línea de 230 KV.
ST- 2 COND/FASE, AÑO 2037:
•
Condicion Normal.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-139,666 MW
Q=56,739 Mvar
L
115 kV
U=113,141 kV
u=98,38 %
Uang=-3,58 °
CARANAVI
115 kV
U=112,300 kV
u=97,65 %
Uang=-7,77 °
YUCUMO
115 kV
U=116,530 kV
u=101,33 %
Uang=-10,51 °
CHUSP CARAN
P=31,598 MW
Q=-8,123 Mvar
Ploss=0,816 MW
Qloss=-0,046 Mvar
CUMB CHUSP
P=41,521 MW
Q=-3,756 Mvar
Ploss=0,923 MW
Qloss=0,866 Mvar
CARAN YUCUMO
P=9,081 MW
Q=-15,576 Mvar
Ploss=0,342 MW
Qloss=-2,826 Mvar
LA CUMBRE TR2-175802
Tap=1
230 kV
U=223,443 kV
u=97,15 %
Uang=-1,24 °
P=98,146
P=-97,982MW
MW
Q=-52,982
Q=55,605 Mvar
Mvar
Ploss=0,164
Ploss=0,164MW
MW
Qloss=2,622
Qloss=2,622Mvar
Mvar
P=-31,536
P=31,598 MW
MW
Q=-15,311
Q=16,554 Mvar
Mvar
Ploss=0,062 MW
Qloss=1,244 Mvar
TR2-174738
Tap=2
CUMBR YUC
P=97,982 MW
Q=-55,605 Mvar
Ploss=1,526 MW
Qloss=-30,497 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=131,576 MW
Q=-31,155 Mvar
Ploss=1,370 MW
Qloss=-13,742 Mvar
F-174612
P=-131,576 MW
Q=31,155 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=231,716 kV
u=100,75 %
Uang=-5,54 °
S.RAMON GUARAYOS
P=75,606 MW
Q=-36,313 Mvar
Ploss=0,396 MW
Qloss=-18,896 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=18,678 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
271,2
=
258,7
+
P Pérd
12,5
Q Gen (MVAR)
-87,9
=
+
Q Pérd
-254,7
Q Carga
89,8
+
MOXOS
115 kV
U=115,715 kV
u=100,62 %
Uang=-15,47 °
YUC SAN BORJA
P=19,376 MW
Q=-4,690 Mvar
Ploss=0,178 MW
Qloss=-1,009
Mvar
YUCUMO
230
KV
230 kV
U=232,506 kV
u=101,09 %
Uang=-8,76 °
YUC TRIN
P=64,857 MW
Q=-41,662 Mvar
Ploss=0,653 MW
Qloss=-48,235 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=75,209 MW
Q=-36,095 Mvar
Ploss=0,808 MW
Qloss=-45,416 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,673 kV
u=100,59 %
Uang=-16,54 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=6,332 MW
P=12,598 MW
Q=-3,603 Mvar
Q=-5,981 Mvar
Ploss=0,040 MW
Ploss=0,266 MW Qloss=-2,964 Mvar
Qloss=-4,378 Mvar
P=-56,408 MW
Q=-22,340 Mvar
Ploss=0,182 MW
Qloss=2,907 Mvar
P=56,590 MW
Q=25,246 Mvar
Ploss=0,182 MW
Qloss=2,907 Mvar
TRIN S JOAQ
P=82,016 MW
Q=-15,038 Mvar
Ploss=1,513 MW
Qloss=-19,360 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
GUARAYOS
U=236,289 kV
230 kV
u=102,73 %
U=234,374 kV
Uang=-14,11 °
u=101,90 %
Uang=-8,22 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=5,686 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,042 kV
u=101,76 %
Uang=-21,57 °
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=226,590 kV U=227,073 kV
u=98,52 %
u=98,73 %
Uang=-32,02 ° Uang=-35,40 °
COBIJA
230 kV
U=229,143 kV
u=99,63 %
Uang=-41,02 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=80,503 MW
Q=-9,545 Mvar
Ploss=2,210 MW
Qloss=-24,577 Mvar
GUAY RIB
P=60,792 MW
Q=-15,540 Mvar
Ploss=0,550 MW
Qloss=-11,342 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=13,867 Mvar
RIB COB
P=35,442 MW
Q=-27,090 Mvar
Ploss=0,542 MW
Qloss=-39,090 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=14,291 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=24,572 Mvar
Qc Paral QI Paral
0,0
77,1
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
2,6
230
10,0
TOT SIST.:
12,5
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
20
2,6
0,0
80
9,6
0,4
100 =
12,1
+
0,4
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-10,4
230
-244,4
TOT SIST.:
-254,7
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
4,1
-10,4
0,0
95,9
-251,2
6,8
100 =
-261,5
+
6,8
•
SAN BORJA
115 kV
U=116,104 kV
u=100,96 %
Uang=-12,01 °
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
101,3 -10,5
CUMB - CHUSP
100,6 -16,5
CARAN - YUC
99,6
-41,0
YUCUMO
101,1 -8,8
TRINIDAD
115
102,7 -14,1
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
ST- 2c/f contingencia en tramo Troncos- S. Ramon, año 2037.
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
41,5
9,1
19,4
-56,4
98,0
131,6
82,0
35,4
Q
MVar
-3,8
-15,6
-4,7
25,2
-55,6
-31,2
-15,0
-27,1
Carga
%
39,5
17,5
18,6
60,7
15,3
17,9
21,2
11,8
Posic
Tap
1
0
127
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-276,231 MW
Q=8,260 Mvar
L
115 kV
U=111,739 kV
u=97,16 %
Uang=-5,29 °
CARANAVI
115 kV
U=109,780 kV
u=95,46 %
Uang=-12,08 °
CHUSP CARAN
P=51,095 MW
Q=-8,098 Mvar
Ploss=1,780 MW
Qloss=2,625 Mvar
CUMB CHUSP
P=61,894 MW
Q=-1,361 Mvar
Ploss=1,799 MW
Qloss=3,237 Mvar
P=214,336 MW
MW
P=-213,876
Q=-6,898 Mvar
Mvar
Q=14,257
Ploss=0,461MW
MW
Ploss=0,461
Qloss=7,358Mvar
Mvar
Qloss=7,358
TR2-175802
Tap=3
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-28,684
P=28,753 MW
MW
Q=-19,630
Q=20,998 Mvar
Mvar
Ploss=0,068 MW
Qloss=1,368 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=24,210 Mvar
Ploss=0,168 MW
Qloss=-18,372 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=226,542 kV
u=98,50 %
Uang=-34,67 °
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175928
P=0,000 MW
Q=5,310 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=5,449 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
276,2
=
258,7
+
P Pérd
17,5
Q Gen (MVAR)
-8,3
=
+
Q Pérd
-166,2
Q Carga
89,8
+
S BORJA MOXOS
P=27,427 MW
Q=-6,933 Mvar
Ploss=0,880 MW
KV Qloss=-2,237 Mvar
YUCUMO 230
230 kV
U=220,016 kV
u=95,66 %
Uang=-17,08 °
L175811
P=180,082 MW
Q=-33,837 Mvar
Ploss=3,732 MW
Qloss=-17,478 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=54,768 MW
Q=11,288 Mvar
Ploss=0,368 MW
Qloss=-42,817 Mvar
Qc Paral
0,0
%
35
65
100
Pérd Línea
6,1
10,8
=
16,9
Pérd Transf.
0,0
0,7
+
0,7
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
0,4
230
-166,7
TOT SIST.:
-166,2
%
Pérd Línea
0,3
0,4
99,7
-177,4
100 =
-177,0
Pérd Transf.
0,0
10,7
+
10,7
QI Paral
68,2
TRINIDAD
115 kV
U=112,648 kV
u=97,95 %
Uang=-31,65 °
MOXOS TRINIDAD
P=20,547 MW
Q=-6,696 Mvar
Ploss=0,276 MW
Qloss=-1,970 Mvar
SHUNT-175946
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
P=-42,429
MW
P=42,555 MW
Q=-26,426
Mvar
Q=28,423 Mvar
Ploss=0,125
Ploss=0,125 MW
MW
Qloss=1,997
Qloss=1,997 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=78,660 MW
Q=-26,759 Mvar
Ploss=0,589 MW
Qloss=-21,431 Mvar
TRINIDAD AT
GUARAYOS
230 kV
230 kV
U=226,758 kV
U=228,991 kV u=98,59 %
u=99,56 % Uang=-29,94 °
Uang=-33,33 °
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
6,1
230
11,4
TOT SIST.:
17,5
•
MOXOS
115 kV
U=112,300 kV
u=97,65 %
Uang=-28,49 °
YUC SAN BORJA
P=34,459 MW
Q=-4,846 Mvar
Ploss=0,433 MW
Qloss=-0,214 Mvar
CARAN YUCUMO
P=27,614 MW
Q=-18,224 Mvar
Ploss=0,939 MW
Qloss=-0,998 Mvar
SHUNT-175955
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
CUMBR YUC
P=213,876 MW
Q=-14,257 Mvar
Ploss=5,041 MW
Qloss=-1,417 Mvar
LA CUMBRE
TR2-174738
230Tap=2
kV
U=221,080 kV
u=96,12 %
Uang=-2,66 °
SAN BORJA
115 kV
U=112,971 kV
u=98,24 %
Uang=-21,39 °
YUCUMO
115 kV
U=113,766 kV
u=98,93 %
Uang=-18,79 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=13,505 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
S JOAQ RAM
230 kV
U=235,260 kV
u=102,29 %
Uang=-36,32 °
SHUNT-175937
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=236,413 kV
u=102,79 %
Uang=-43,24 °
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=234,675 kV U=230,188 kV
u=100,08
%
u=102,03 %
Uang=-45,04 ° Uang=-47,82 °
TR2-174584
Tap=1
S JOAQ GUAY
P=78,071 MW
Q=-13,537 Mvar
Ploss=0,629 MW
Qloss=-30,144 Mvar
RIB COB
P=35,013 MW
Q=-10,577 Mvar
Ploss=0,113 MW
Qloss=-33,726 Mvar
GUIAY RIB
P=59,943 MW
Q=3,006 Mvar
Ploss=0,130 MW
Qloss=-12,025 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=17,009 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=8,210 Mvar
SHUNT-175919
P=0,000 MW
Q=11,149 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=7,601 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
98,9 -18,8
CUMB - CHUSP
98,0 -31,7
CARAN - YUC
100,1 -47,8
YUCUMO
95,7 -17,1
TRINIDAD
115
98,6 -29,9
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
ST- 2c/f contingencia en tramo Cumbre – Yucumo, año 2037.-
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
61,9
27,6
34,5
-42,4
213,9
0,0
78,7
35,0
Q
MVar
-1,4
-18,2
-4,8
-26,4
-14,3
0,0
-26,8
-10,6
Carga
%
58,6
32,8
33,3
50,0
29,5
0,0
39,9
17,0
Posic
Tap
3
1
128
CUMBRE
CARANAVI
CUMBRE CHUSPIP
115 kV
115 kV
115 kV
U=115,000 kV
U=108,818 kV
U=110,791 kV
u=100,00 %
u=94,62 %
u=96,34 %
Uang=0,00 °
Uang=-16,70 °
Uang=-7,11 °
F-174272
P=-82,594 MW
Q=1,093 Mvar
CHUSP CARAN
P=70,187 MW
Q=-12,157 Mvar
Ploss=3,783 MW
Qloss=8,035 Mvar
CUMB CHUSP
P=82,594 MW
Q=-1,093 Mvar
Ploss=3,408 MW
Qloss=7,563 Mvar
P=-0,000MW
MW
P=0,000
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Ploss=-0,000
Qloss=0,000Mvar
Mvar
Qloss=0,000
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TRONCOS S. RAMON
P=204,837 MW
Q=-73,072 Mvar
Ploss=6,761 MW
Qloss=20,529 Mvar
P=-6,896
P=6,939 MW
MW
Q=-29,154
Q=30,010 Mvar
Mvar
Ploss=0,043 MW
Qloss=0,856 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=143,476 MW
Q=-53,936 Mvar
Ploss=2,395 MW
Qloss=-1,902 Mvar
F-174612
P=-204,837 MW
Q=73,072 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CARAN YUCUMO
P=44,703 MW
Q=-23,026 Mvar
Ploss=2,974 MW
Qloss=4,500 Mvar
SHUNT-176394
P=0,000 MW
Q=-4,666 Mvar
TR2-175802
CUMBR
YUC
Tap=-1
SAN RAMON
230 kV
U=239,855 kV
u=104,28 %
Uang=-10,62 °
SHUNT-176426
P=0,000 MW
Q=-58,565 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
+
P Pérd
28,7
Q Gen (MVAR)
-74,2
=
+
Q Pérd
-98,4
SAN BORJA
115 kV
U=113,446 kV
u=98,65 %
Uang=-28,47 °
YUC SAN BORJA
P=13,890 MW
Q=-5,622 Mvar
Ploss=0,093 MW
Qloss=-1,133 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=238,294 kV
u=103,61 %
Uang=-27,76 °
YUC TRIN
P=6,896 MW
Q=-26,867 Mvar
Ploss=0,028 MW
Qloss=-35,170 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=141,081 MW
Q=-15,904 Mvar
Ploss=4,598 MW
Qloss=-9,658 Mvar
+
Qc Paral
152,6
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
10,4
230
18,4
TOT SIST.:
28,7
%
Pérd Línea
36
10,4
64
18,1
100 =
28,5
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
11,5
230
-109,9
TOT SIST.:
-98,4
%
Pérd Línea
9,5
11,5
90,5
-114,2
100 =
-102,7
Pérd Transf.
0,0
4,2
+
4,2
MOXOS
115 kV
U=114,665 kV
u=99,71 %
Uang=-30,61 °
S BORJA MOXOS
P=7,197 MW
Q=-6,789 Mvar
Ploss=0,100 MW
Qloss=-4,539 Mvar
QI Paral
87,1
TRINIDAD
115 kV
U=115,490 kV
u=100,43 %
Uang=-30,89 °
MOXOS TRINIDAD
P=1,097 MW
Q=-4,251 Mvar
Ploss=0,006 MW
Qloss=-2,940 Mvar
SHUNT-176385
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
P=61,821 MW
P=-61,609
MW
Q=33,880 Mvar
Q=-30,501
Mvar
Ploss=0,212
Ploss=0,212 MW
MW
Qloss=3,379
Qloss=3,379 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,531 MW
Q=18,265 Mvar
Ploss=1,452 MW
Qloss=-19,931 Mvar
SHUNT-176367
P=0,000 MW
Q=-3,143 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=244,979 kV
u=106,51 %
Uang=-16,40 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-36,129 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
287,4
=
258,7
Q Carga
89,8
YUCUMO
115 kV
U=113,362 kV
u=98,58 %
Uang=-27,35 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=242,018 kV
u=105,23 %
Uang=-28,52 °
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-50,087 Mvar
SHUNT-176376
P=0,000 MW
Q=7,491 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
COBIJA
230 kV
230 kV
230 kV
230 kV
U=229,372 kV U=218,512 kV U=220,242 kV U=220,805 kV
u=99,73 %
u=95,01 %
u=95,76 %
u=96,00 %
Uang=-34,21 ° Uang=-42,81 ° Uang=-45,72 ° Uang=-50,34 °
TR2-174584
Tap=-1
S JOAQ GUAY
P=80,079 MW
Q=1,211 Mvar
Ploss=1,941 MW
Qloss=-23,648 Mvar
GUAY RIB
P=60,638 MW
Q=-17,793 Mvar
Ploss=0,489 MW
Qloss=-10,183 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=36,984 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
98,6 -27,3
CUMB - CHUSP
100,4 -30,9
CARAN - YUC
96,0 -50,3
YUCUMO
103,6 -27,8
TRINIDAD
115
105,2 -28,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
RIB COB
P=35,349 MW
Q=-20,841 Mvar
Ploss=0,449 MW
Qloss=-34,197 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=4,630 Mvar
SHUNT-175784
SHUNT-176358
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=36,652 Mvar
Q=1,356 Mvar
Tipo
Línea
Línea
Trafo
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
82,6
44,7
6,9
-61,6
0,0
204,8
81,5
35,3
Q
MVar
-1,1
-23,0
-29,2
-30,5
0,0
-73,1
18,3
-20,8
Carga
%
78,2
50,3
30,0
68,7
0,0
56,9
20,8
11,2
Es inestable en voltaje y equilibrio de reactivos, con un ángulo máximo de 50 grados en
Cobija, se buscó otros estados de equilibrio pero no se encontró, se muestran algunos:
Posic
Tap
-1
-1
129
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-66,843 MW
Q=-30,481 Mvar
P=0,000
P=0,019 MW
MW
Q=-31,933
Q=32,239 Mvar
Mvar
Ploss=0,019
Ploss=0,019 MW
MW
Qloss=0,306
Qloss=0,306 Mvar
Mvar
L
115 kV
U=111,582 kV
u=97,03 %
Uang=-5,73 °
CUMB CHUSP
P=66,823 MW
Q=-1,757 Mvar
Ploss=2,072 MW
Qloss=3,970 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=109,683 kV
u=95,38 %
Uang=-13,16 °
CHUSP CARAN
P=55,752 MW
Q=-9,228 Mvar
Ploss=2,088 MW
Qloss=3,458 Mvar
TR2-175802
P=1,624 MW
TR2-174738
Q=20,860 Mvar Tap=0
Tap=-2
Ploss=0,017 MW
Qloss=0,346 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=237,310 kV
SHUNT-176085
u=103,18 %
P=0,000 MW
Uang=0,03 °
P=-1,607 MW
Q=-20,514 Mvar
Ploss=0,017 MW
Qloss=0,346 Mvar
Q=31,933 Mvar
F-174612
P=-203,430 MW
Q=42,532 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-72,934 MW
Q=-56,226 Mvar
P=-0,000
P=0,019 MW
MW
Q=-31,933
Q=32,235 Mvar
Mvar
Ploss=0,019
Ploss=0,019 MW
MW
Qloss=0,302
Qloss=0,302 Mvar
Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=232,445 kV
u=101,06 %
Uang=-7,37 °
L
115 kV
U=106,901 kV
u=92,96 %
Uang=-5,69 °
CUMB CHUSP
P=72,915 MW
Q=23,991 Mvar
Ploss=2,025 MW
Qloss=3,912 Mvar
F-174612
P=-201,609 MW
Q=-52,966 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=233,825 kV
GUARAY
u=101,66 % YUC
P=1,624 MW
Uang=-20,53 Q=50,819
°
Mvar
YUCUMO
115 kV
U=92,995 kV
u=80,86 %
Uang=-23,49 °
Qloss=-0,199 Mvar
P=2,176 MW
Q=-2,872 Mvar
Ploss=-0,010 MW
Qloss=-0,199 Mvar
CARAN YUCUMO
P=37,868 MW
Q=4,674 Mvar
Ploss=1,155 MW
Qloss=0,657 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=92,466 kV
u=80,40 %
Uang=-24,90 °
YUC SAN BORJA
P=13,637 MW
Q=-0,361 Mvar
Ploss=0,096 MW
Qloss=-0,583 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=188,039 kV
GUARAY
u=81,76 % YUC
P=2,186 MW
Uang=-23,64Q=-20,362
°
Mvar
Ploss=-0,028 MW
Qloss=-31,358 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=145,426 MW
Q=46,330 Mvar
Ploss=0,433 MW
Qloss=-15,082 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=218,601 kV
u=95,04 %
Uang=-7,32 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=145,105 MW
Q=-42,083 Mvar
Ploss=1,917 MW
Qloss=-38,263 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=241,615
kV
GUARAYOS
u=105,05 %
230 kV
Uang=-20,54
°
U=236,879 kV
u=102,99 %
Uang=-11,66 °
CHUSP CARAN
P=61,890 MW
Q=16,579 Mvar
Ploss=2,321 MW
Qloss=4,404 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=201,609 MW
Q=52,966
Mvar
L174753
Ploss=1,583 MW
Qloss=-12,264 Mvar
YUC SAN BORJA
P=11,454 MW
Q=-6,671 Mvar
Ploss=0,061 MW
Qloss=-1,232 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,951 kV
u=101,70 %
Uang=-22,93 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=144,993 MW
Q=61,413 Mvar
Ploss=2,658 MW
Qloss=-14,906 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
S JOAQ +
230 kV
230 kV
U=279,309 kV
U=261,142 kV
u=121,44 %
u=113,54 %
Uang=-27,61 °
Uang=-25,64 °
P=-63,972 MW
Q=-23,653 Mvar
Ploss=0,203 MW
Qloss=3,236 Mvar
P=64,174 MW
Q=26,889 Mvar
Ploss=0,203 MW
Qloss=3,236 Mvar
TRIN S JOAQ
P=77,307 MW
Q=-59,993 Mvar
Ploss=0,284 MW
Qloss=-29,196 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=286,301 kV
u=124,48 %
Uang=-27,13 °
COBIJA
230 kV
U=294,156 kV
u=127,89 %
Uang=-25,10 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=77,024 MW
Q=-48,399 Mvar
Ploss=-0,120 MW
Qloss=-47,435 Mvar
SHUNT-YUC
P=0,000 MW
Q=29,960 Mvar
GUAY RIB
P=59,644 MW
Q=-36,563 Mvar
Ploss=0,019 MW
Qloss=-19,271 Mvar
SHUNT-S JOAQ
P=0,000 MW
Q=17,603 Mvar
SHUNT-GUAY
P=0,000 MW
Q=29,599 Mvar
RIB COB
P=34,825 MW
Q=-37,284 Mvar
Ploss=-0,075 MW
Qloss=-56,986 Mvar
SHUNT-COB
P=0,000 MW
Q=7,702 Mvar
SHUNT-RIB
P=0,000 MW
Q=11,391 Mvar
SHUNT TRIN
P=0,000 MW
Q=31,694 Mvar
MOXOS
115 kV
U=92,311 kV
u=80,27 %
Uang=-27,48 °
TRINIDAD
115 kV
U=92,776 kV
u=80,67 %
Uang=-27,68 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,874 MW
P=6,941 MW
Q=-1,434 Mvar
Q=-2,079 Mvar
Ploss=-0,006 MW
Ploss=0,068 MW Qloss=-1,705 Mvar
Qloss=-2,645 Mvar
GUAYARAM
S JOAQ +
230 kV
230 kV
U=158,781 kV
U=177,761 kV
u=69,04 %
u=77,29 %
Uang=-49,71 °
Uang=-34,29 °
P=-61,821 MW
Q=-21,429 Mvar
Ploss=0,314 MW
Qloss=5,020 Mvar
P=62,135 MW
Q=26,449 Mvar
Ploss=0,314 MW
Qloss=5,020 Mvar
TRIN S JOAQ
P=82,413 MW
Q=42,926 Mvar
Ploss=0,693 MW
Qloss=-9,474 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=191,496
kV
GUARAYOS
u=83,26
%
230 kV
U=211,727 kV Uang=-23,95 °
u=92,06 %
Uang=-12,04 °
TRINIDAD
115 kV
U=118,310 kV
u=102,88 %
Uang=-22,85 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,262 MW
P=4,793 MW
Q=4,981 Mvar
Q=-7,740 Mvar
Ploss=0,009 MW
Ploss=0,055 MW Qloss=-3,028 Mvar
Qloss=-4,759 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=98,355 kV
u=85,53 %
Uang=-13,83 °
Q=31,933 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=114,693 kV
u=99,73 %
Uang=-21,54 °
Ploss=0,083 MW
Qloss=-53,229 Mvar
TR2-175802
P=-2,186 MW
TR2-174738
Q=2,672 Mvar Tap=0
Tap=-2
Ploss=-0,010 MW
LA CUMBRE
230 kV
U=237,310 kV
SHUNT-176085
u=103,18 %
P=0,000 MW
Uang=0,03 °
CARAN YUCUMO
P=31,964 MW
Q=-20,186 Mvar
Ploss=1,217 MW
Qloss=-0,251 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=146,113 MW
Q=-56,482 Mvar
Ploss=1,008 MW
Qloss=-14,399 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=203,430 MW
Q=-42,532
Mvar
L174753
Ploss=2,717 MW
Qloss=-4,950 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=114,268 kV
u=99,36 %
Uang=-20,64 °
RIBERALTA
230 kV
U=155,507 kV
u=67,61 %
Uang=-54,80 °
COBIJA
230 kV
U=148,198 kV
u=64,43 %
Uang=-63,29 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=81,720 MW
Q=46,467 Mvar
Ploss=2,864 MW
Qloss=7,764 Mvar
SHUNT-YUC
P=0,000 MW
Q=17,689 Mvar
SHUNT-S JOAQ
P=0,000 MW
Q=5,933 Mvar
GUAY RIB
P=61,357 MW
Q=29,651 Mvar
Ploss=0,760 MW
Qloss=3,323 Mvar
SHUNT-GUAY
P=0,000 MW
Q=3,053 Mvar
RIB COB
P=35,797 MW
Q=17,215 Mvar
Ploss=0,897 MW
Qloss=5,584 Mvar
SHUNT-RIB
P=0,000 MW
Q=0,512 Mvar
SHUNT-COB
P=0,000 MW
Q=-0,368 Mvar
SHUNT TRIN
P=0,000 MW
Q=17,941 Mvar
Con solo modificar de 2 MVAR a 2,2 MVAR en Cobija o cualquiera de los nodos de 230
KV., por tanto no es viable la configuración ST- 2 cond./fase y se debe pasar a DT- 1c/F.
Apertura de tramo línea 230 KV Trinidad- S. Joaquín. ( condicion cumplida satisfactoria
pero menos exigente).
130
L
115 kV
U=113,321 kV
u=98,54 %
Uang=-2,89 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00
F-174272 °
P=-80,945 MW
Q=34,801 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,428 kV
u=97,76 %
Uang=-6,05 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=24,181 MW
P=33,894 MW
Q=-5,689 Mvar
Q=-2,457 Mvar
Ploss=0,474 MW
Ploss=0,613 MW
Qloss=-0,969
Mvar
LAMvar
CUMBRE
Qloss=0,032
230 kV
TR2-174738
U=231,180
Tap=1
P=47,051 MW
Q=-32,344 Mvar
Ploss=0,167 MW
Qloss=2,669
Mvar
P=-46,884 MW
Q=35,013 Mvar
Ploss=0,167 MW
Qloss=2,669 Mvar
kV
u=100,51 %
Uang=-2,28 °
TR2-175802
Tap=0
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=235,392 kV
P=27,189
P=-27,147
MW
MW
L175811
Q=11,944
Q=-11,103
Mvar
Mvar u=102,34 %
P=19,354 MW
Ploss=0,042
Ploss=0,042
MW
MW Uang=-5,72 ° Q=-31,517 Mvar
F-174612
P=-79,291 MW
Q=36,254 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=232,844 kV
u=101,24 %
Uang=-3,38 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
Ploss=0,059 MW
Qloss=-54,401 Mvar
L174753
P=46,884 MW
Q=-41,073 Mvar
Ploss=0,341 MW
Qloss=-43,490 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=79,291 MW
Q=-36,254 Mvar
Ploss=0,536 MW
Qloss=-21,543 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=33,955carga
MW conc
Q=-30,211
Mvar MW
P=44,800
Ploss=0,099
MW Mvar
Q=15,500
Qloss=-22,534 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=25,059 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,144 kV
u=101,00 %
Uang=-9,61 °
YUC SAN BORJA
P=11,388 MW
Q=-3,868 Mvar
Ploss=0,065 MW
Qloss=-1,309 Mvar
CARAN YUCUMO
P=2,007 MW
Q=-12,220 Mvar
Ploss=0,145 MW
Qloss=-3,348 Mvar
Qloss=0,841
Qloss=0,841
Mvar
Mvar
SHUNT-176036
P=0,000 MW
Q=6,061 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=116,093 kV
u=100,95 %
Uang=-8,10 °
YUCUMO
115 kV
U=116,241 kV
u=101,08 %
Uang=-7,19 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,130 kV
u=100,98 %
Uang=-9,58 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,129 MW
P=5,323 MW
Q=1,455 Mvar
Q=-4,559 Mvar
Ploss=-0,000 MW
Ploss=0,052 MW Qloss=-3,099 Mvar
Qloss=-4,974 Mvar
P=-52,829 MW
Q=-17,056 Mvar
Ploss=0,151 MW
Qloss=2,410 Mvar
P=52,980 MW
Q=19,466 Mvar
Ploss=0,151 MW
Qloss=2,410 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=33,856 MW
Q=-32,736 Mvar
Ploss=0,172 MW
Qloss=-51,449 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,150 kV
GUARAYOS u=102,67 %
230 kV
Uang=-7,30 °
U=235,044 kV
u=102,19 %
Uang=-4,64 °
L175718
SHUNT-176048
P=0,000 MW
Q=21,990 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
GUAYARAM
230 kV
RIBERALTA
230 kV
PANDO COBIJA
230 kV
TR2-174584
Tap=0
L175726
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
L175846
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
L-175739
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176060
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=22,131 Mvar
5.1.1.1.3.2. Línea 230 Kv. doble terna, año 2037.
5.1.1.1.3.2.1. Un conductor por fase DT para el anillo (DT- 1 Cond. /fase).
Estado normal.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-121,723 MW
Q=46,427 Mvar
CHUSPIP
115 kV
U=113,092 kV
u=98,34 %
Uang=-3,28 °
CUMB CHUSP
P=38,384 MW
Q=-2,503 Mvar
Ploss=0,737 MW
Qloss=0,369 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=229,137 kV
u=99,62 %
Uang=-4,12 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=28,546 MW
Q=-6,372 Mvar
Ploss=0,615 MW
Qloss=-0,578 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
P=83,339 MW
MW
P=-82,932
Q=-43,924Mvar
Mvar
Q=50,418
Ploss=0,407MW
MW
Ploss=0,407
Qloss=6,494Mvar
Mvar
Qloss=6,494
F-174612
P=-147,938 MW
Q=40,302 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,069 kV
u=97,45 %
Uang=-7,02 °
CUMBRE YUC
P=82,932 MW
Q=-50,418 Mvar
Ploss=0,951 MW
Qloss=-32,841 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=115,843 kV
u=100,73 %
Uang=-9,09 °
SAN RAMON
230 kV
U=231,126 kV
u=100,49 %
Uang=-4,17 °
TRINIDAD
115 kV
U=115,869 kV
u=100,76 %
Uang=-12,60 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,314 MW
P=7,401 MW
Q=-2,330 Mvar
Q=-5,150 Mvar
Ploss=-0,003 MW
Ploss=0,087 MW Qloss=-3,070 Mvar
Qloss=-4,819 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-61,383 MW
U=233,316 kV
Q=-20,961 Mvar
u=101,44 %
P=-28,937
P=28,950 MW
MW
Ploss=0,052 MW
Q=-13,240
Q=13,739 Mvar
Mvar
Uang=-8,29 °
Qloss=1,667 Mvar
Ploss=0,012 MW
Qloss=0,499 Mvar
YUC TRIN
P=53,031 MW
Q=-31,316 Mvar
Ploss=0,344 MW
Qloss=-43,221 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=91,270 MW
Q=-33,695 Mvar
Ploss=1,031 MW
Qloss=-37,623 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=3,083 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,719 kV
u=100,63 %
Uang=-12,35 °
YUC SAN BORJA
P=14,093 MW
Q=-4,069 Mvar
Ploss=0,093 MW
Qloss=-1,219 Mvar
CARAN YUCUMO
P=6,231 MW
Q=-13,294 Mvar
Ploss=0,175 MW
Qloss=-3,236 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=91,774 MW
Q=-46,456 Mvar
Ploss=0,503 MW
Qloss=-15,843 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=147,938 MW
Q=-40,302 Mvar
Ploss=1,564 MW
Qloss=-12,746 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=115,614 kV
u=100,53 %
Uang=-10,22 °
GUARAYOS
230 kV
U=233,422 kV
u=101,49 %
Uang=-6,39 °
P=61,436 MW
Q=22,627 Mvar
Ploss=0,052 MW
Qloss=1,667 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,490 MW
Q=-19,123 Mvar
Ploss=1,110 MW
Qloss=-21,318 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=233,903 kV
u=101,70 %
Uang=-11,23 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,329 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=234,363 kV U=225,651 kV U=224,354 kV
u=101,90 %
u=98,11 %
u=97,55 %
Uang=-18,99 ° Uang=-29,75 ° Uang=-33,23 °
COBIJA
230 kV
U=226,663 kV
u=98,55 %
Uang=-39,22 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=80,380 MW
Q=-3,879 Mvar
Ploss=2,095 MW
Qloss=-24,207 Mvar
GUAY RIB
P=60,785 MW
Q=-4,803 Mvar
Ploss=0,540 MW
Qloss=-10,613 Mvar
RIB COB
P=35,445 MW
Q=-24,198 Mvar
Ploss=0,545 MW
Qloss=-36,198 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=21,408 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,073 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=19,131 Mvar
131
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
269,7
=
258,8
+
P Pérd
10,9
Q Gen (MVAR)
-86,7
=
+
Q Pérd
-238,5
Q Carga
89,8
+
Qc Paral
0,0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,7
230
9,2
TOT SIST.:
10,9
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
16
1,7
0,0
84
8,7
0,5
100 =
10,4
+
0,5
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-12,6
230
-226,0
TOT SIST.:
-238,5
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
5,3
-12,6
0,0
94,7
-234,6
8,7
100 =
-247,2
+
8,7
QI Paral
62,0
Tension Nodo
Kv.
Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
100,7 -9,1
CUMB - CHUSP
100,8 -12,6
CARAN - YUC
98,6
-39,2
YUCUMO
101,4 -8,3
TRINIDAD
115
101,7 -11,2
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
2 Trafos
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
38,4
6,2
-28,9
-61,4
82,9
147,9
81,5
82,9
Q
MVar
-2,5
-13,3
-13,2
-21,0
-50,4
-40,3
-19,1
-50,4
Carga
%
36,4
14,3
15,9
32,4
12,9
20,3
21,5
21,5
Posic
Tap
0
0
Dt-1 cond/fase, 2037 contingencia tramo Cumbre –Yucumo 230 kv.:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-60,953 MW
Q=2,661 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=221,154 kV
u=96,15 %
Uang=-0,00 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=49,935 MW
Q=-9,711 Mvar
Ploss=1,962 MW
Qloss=3,088 Mvar
CUMB CHUSP
P=60,953 MW
Q=-2,661 Mvar
Ploss=1,918 MW
Qloss=3,551 Mvar
P=-0,000MW
MW
P=0,000
Q=-0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Ploss=-0,000
Qloss=-0,000Mvar
Mvar
Qloss=-0,000
F-174612
P=-216,397 MW
Q=30,573 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,391 kV
u=95,99 %
Uang=-11,93 °
CHUSPIP
115 kV
U=112,005 kV
u=97,40 %
Uang=-5,24 °
YUCUMO
115 kV
U=114,854 kV
u=99,87 %
Uang=-18,57 °
SAN RAMON
230 kV
U=229,469 kV
u=99,77 %
Uang=-6,04 °
YUC TRIN
P=5,215 MW
Q=24,352 Mvar
Ploss=0,002 MW
Qloss=-44,898 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=156,649 MW
Q=-42,908 Mvar
Ploss=3,481 MW
Qloss=-22,337 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=3,028 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,586 kV
u=100,51 %
Uang=-19,63 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=3,358 MW
P=2,657 MW
Q=1,351 Mvar
Q=-4,290 Mvar
Ploss=0,011 MW
Ploss=0,015 MW Qloss=-3,007 Mvar
Qloss=-4,938 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-66,069 MW
U=232,559 kV
Q=-20,045 Mvar
u=101,11 %
P=-5,207
P=5,215 MW
MW
Ploss=0,059 MW
Q=-24,059
Q=24,352 Mvar
Mvar
Uang=-18,44 °
Qloss=1,883 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=158,268 MW
Q=-48,708 Mvar
Ploss=1,618 MW
Qloss=-8,828 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=216,397 MW
Q=-30,573 Mvar
Ploss=3,529 MW
Qloss=-0,765 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,236 kV
u=100,21 %
Uang=-20,16 °
YUC SAN BORJA
P=9,300 MW
Q=-3,313 Mvar
Ploss=0,043 MW
Qloss=-1,324 Mvar
CARAN YUCUMO
P=26,274 MW
Q=-20,299 Mvar
Ploss=1,281 MW
Qloss=-0,176 Mvar
Ploss=0,007 MW
Qloss=0,293 Mvar
CUMBRE YUC
SAN BORJA
115 kV
U=114,757 kV
u=99,79 %
Uang=-19,32 °
GUARAYOS
230 kV
U=231,313 kV
u=100,57 %
Uang=-9,82 °
P=66,128 MW
Q=21,928 Mvar
Ploss=0,059 MW
Qloss=1,883 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,823 MW
Q=-21,952 Mvar
Ploss=1,405 MW
Qloss=-19,460 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=233,258 kV
u=101,42 %
Uang=-18,17 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=234,595 kV U=225,332 kV U=223,954 kV
u=102,00 %
u=97,97 %
u=97,37 %
Uang=-25,83 ° Uang=-36,18 ° Uang=-39,52 °
COBIJA
230 kV
U=226,107 kV
u=98,31 %
Uang=-45,28 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=80,418 MW
Q=-4,019 Mvar
Ploss=2,148 MW
Qloss=-24,115 Mvar
GUAY RIB
P=60,770 MW
Q=-5,174 Mvar
Ploss=0,532 MW
Qloss=-10,767 Mvar
RIB COB
P=35,438 MW
Q=-24,587 Mvar
Ploss=0,538 MW
Qloss=-36,587 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=21,581 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=1,527 Mvar
Dt-1 cond/fase, 2037 contingencia tramo Troncos - S. Ramon 230 kv.:
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=19,270 Mvar
132
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-276,520 MW
Q=26,592 Mvar
CHUSPIP
115 kV
U=113,249 kV
u=98,48 %
Uang=-4,86 °
CUMB CHUSP
P=55,046 MW
Q=-8,325 Mvar
Ploss=1,512 MW
Qloss=2,444 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,152 kV
u=98,39 %
Uang=-10,84 °
CHUSP CARAN
P=44,434 MW
Q=-14,269 Mvar
Ploss=1,487 MW
Qloss=1,738 Mvar
TR2-175802
Tap=2
TR2-174738
Tap=0
P=221,474 MW
MW
P=-220,961
Q=-18,268Mvar
Mvar
Q=34,680
Ploss=0,513MW
MW
Ploss=0,513
Qloss=16,412Mvar
Mvar
Qloss=16,412
CUMBRE YUC
P=220,961 MW
Q=-34,680 Mvar
Ploss=5,517 MW
Qloss=-5,495 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,943 kV
u=100,84 %
Uang=-5,05 °
SAN RAMON
230 kV
U=238,289 kV
u=103,60 %
Uang=-28,78 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=119,104 kV
u=103,57 %
Uang=-18,34 °
TRINIDAD
115 kV
U=119,903 kV
u=104,26 %
Uang=-26,08 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=15,149 MW
P=21,764 MW
Q=-7,274 Mvar
Q=-8,903 Mvar
Ploss=0,169 MW
Ploss=0,615 MW Qloss=-2,734 Mvar
Qloss=-3,629 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-47,720 MW
U=232,380 kV
Q=-26,240 Mvar
u=101,03 %
P=-29,266
P=29,283 MW
MW
Ploss=0,034 MW
Q=-22,125
Q=22,799 Mvar
Mvar
Uang=-15,46 °
Qloss=1,077 Mvar
Ploss=0,017 MW
Qloss=0,674 Mvar
YUC TRIN
P=186,161 MW
Q=-51,984 Mvar
Ploss=4,278 MW
Qloss=-19,251 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=54,765 MW
Q=3,785 Mvar
Ploss=0,416 MW
Qloss=-41,805 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=3,139 Mvar
MOXOS
115 kV
U=119,376 kV
u=103,81 %
Uang=-23,79 °
YUC SAN BORJA
P=28,684 MW
Q=-7,286 Mvar
Ploss=0,320 MW
Qloss=-0,683 Mvar
CARAN YUCUMO
P=21,247 MW
Q=-23,506 Mvar
Ploss=0,929 MW
Qloss=-1,345 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,165 MW
Qloss=-18,253 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=119,436 kV
u=103,86 %
Uang=-16,26 °
P=47,754 MW
Q=27,317 Mvar
Ploss=0,034 MW
Qloss=1,077 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=231,450 kV U=227,673 kV
u=100,63 %
u=98,99 %
Uang=-38,52 ° Uang=-40,48 °
COBIJA
230 kV
U=219,398 kV
u=95,39 %
Uang=-43,47 °
TR2-174584
Tap=1
GUAY RIB
P=59,996 MW
Q=9,474 Mvar
Ploss=0,163 MW
Qloss=-12,279 Mvar
S JOAQ GUAYAR
P=78,354 MW
Q=0,855 Mvar
Ploss=0,858 MW
Qloss=-31,526 Mvar
TRIN S JOAQ
P=78,949 MW
Q=-22,030 Mvar
Ploss=0,594 MW
Qloss=-24,723 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=237,686 kV
u=103,34 %
Uang=-25,14 °
GUARAYOS
230 kV
U=239,858 kV
u=104,29 %
Uang=-27,76 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=241,291 kV
u=104,91 %
Uang=-31,39 °
RIB COB
P=35,033 MW
Q=-6,854 Mvar
Ploss=0,133 MW
Qloss=-34,161 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=20,007 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-177886
P=0,000 MW
Q=15,306 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=16,907 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=1,838 Mvar
Aunque el ángulo del voltaje en Cobija es grande todavía es estable y se puede regular los
reactivos con incrementos pequeños. La eliminación de esta opción se muestra en el año
2042.
5.1.1.1.3.2.2. Dos conductores por fase Rail DT para el anillo, año 2037.
Estado Normal:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-118,362 MW
Q=58,055 Mvar
CHUSPIP
115 kV
U=113,215 kV
u=98,45 %
Uang=-3,09 °
CUMB CHUSP
P=36,205 MW
Q=-2,557 Mvar
Ploss=0,668 MW
Qloss=0,182 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,349 kV
u=100,59 %
Uang=-4,05 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=26,437 MW
Q=-6,239 Mvar
Ploss=0,539 MW
Qloss=-0,789 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
P=82,157 MW
MW
P=-81,685
Q=-55,498Mvar
Mvar
Q=63,028
Ploss=0,472MW
MW
Ploss=0,472
Qloss=7,531Mvar
Mvar
Qloss=7,531
F-174612
P=-153,839 MW
Q=66,104 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,305 kV
u=97,66 %
Uang=-6,56 °
CUMBRE YUC
P=81,685 MW
Q=-63,028 Mvar
Ploss=1,367 MW
Qloss=-42,870 Mvar
YUCUMO
115 kV
SAN BORJA
U=116,169 kV
115 kV
u=101,02 %
U=115,842 kV
Uang=-8,20 °
u=100,73 %
Uang=-9,20
°
YUC SAN BORJA
SAN RAMON
230 kV
U=230,996 kV
u=100,43 %
Uang=-3,52 °
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-62,535 MW
U=234,030 kV
Q=-19,829 Mvar
u=101,75 %
P=-29,754
P=29,767 MW
MW
Ploss=0,054 MW
Q=-13,818
Q=14,345 Mvar
Mvar
Uang=-7,38 °
Qloss=1,713 Mvar
Ploss=0,013 MW
Qloss=0,527 Mvar
YUC TRIN
P=50,551 MW
Q=-34,503 Mvar
Ploss=0,424 MW
Qloss=-53,629 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=95,766 MW
Q=-49,938 Mvar
Ploss=1,661 MW
Qloss=-47,453 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=3,076 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,467 kV
u=100,41 %
Uang=-10,95 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,162 MW
P=6,221 MW
Q=-1,191 Mvar
Q=-4,096 Mvar
Ploss=-0,002 MW
Ploss=0,059 MW Qloss=-3,062 Mvar
Qloss=-4,905 Mvar
P=12,898 MW
Q=-3,066 Mvar
Ploss=0,077 MW
Qloss=-1,270 Mvar
CARAN YUCUMO
P=4,198 MW
Q=-12,950 Mvar
Ploss=0,153 MW
Qloss=-3,316 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=96,690 MW
Q=-66,643 Mvar
Ploss=0,925 MW
Qloss=-19,781 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=153,839 MW
Q=-66,104 Mvar
Ploss=2,549 MW
Qloss=-18,361 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,561 kV
u=100,49 %
Uang=-10,93 °
GUARAYOS
230 kV
U=233,041 kV
u=101,32 %
Uang=-5,47 °
P=62,589 MW
Q=21,542 Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=1,713 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,643 MW
Q=-17,167 Mvar
Ploss=1,163 MW
Qloss=-20,763 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=233,004 kV
u=101,31 %
Uang=-9,54 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,266 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=232,386 kV U=222,591 kV U=220,983 kV
u=101,04 %
u=96,78 %
u=96,08 %
Uang=-17,31 ° Uang=-28,16 ° Uang=-31,67 °
COBIJA
230 kV
U=222,683 kV
u=96,82 %
Uang=-37,73 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=80,480 MW
Q=-2,412 Mvar
Ploss=2,164 MW
Qloss=-23,256 Mvar
GUAY RIB
P=60,816 MW
Q=-3,955 Mvar
Ploss=0,555 MW
Qloss=-10,263 Mvar
RIB COB
P=35,460 MW
Q=-23,291 Mvar
Ploss=0,560 MW
Qloss=-35,291 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=20,999 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,008 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=18,799 Mvar
133
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
272,2
=
258,8
+
P Pérd
13,4
Q Gen (MVAR)
-124,2
=
+
Q Pérd
-275,1
Q Carga
89,8
Qc Paral
0,0
+
QI Paral
61,1
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,5
230
11,9
TOT SIST.:
13,4
%
Pérd Línea
11
1,5
89
11,4
100 =
12,9
Pérd Transf.
0,0
0,5
+
0,5
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-13,2
230
-261,9
TOT SIST.:
-275,1
%
Pérd Línea
4,8
-13,2
95,2
-271,7
100 =
-284,8
Pérd Transf.
0,0
9,8
+
9,8
•
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
101,0 -8,2
CUMB - CHUSP
100,4 -10,9
CARAN - YUC
96,8 -37,7
YUCUMO
101,8 -7,4
TRINIDAD
115
101,3 -9,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
36,2
4,2
-29,8
-62,5
81,7
153,8
81,6
35,5
Q
MVar
-2,6
-13,0
-13,8
-19,8
-63,0
-66,1
-17,2
-23,3
Carga
%
34,4
13,2
32,8
32,8
12,3
20,0
21,5
11,6
Posic
Tap
0
0
Configuracion DT- 2 cond/fase Rail, Año 2037, falla en tramo Troncos – S.
Ramón.(4 conductores/fase en total)*
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-278,779 MW
Q=122,105 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=108,281 kV
u=94,16 %
Uang=-8,95 °
CHUSPIP
115 kV
U=111,389 kV
u=96,86 %
Uang=-4,00 °
CHUSP CARAN
P=38,488 MW
Q=-0,726 Mvar
Ploss=1,065 MW
Qloss=0,738 Mvar
CUMB CHUSP
P=48,787 MW
Q=4,404 Mvar
Ploss=1,198 MW
Qloss=1,630 Mvar
TR2-175802
Tap=-3
TR2-174738
Tap=3
P=229,993 MW
MW
P=-229,869
Q=-126,509Mvar
Mvar
Q=136,432
Ploss=0,124MW
MW
Ploss=0,124
Qloss=9,923
Mvar
Qloss=9,923 Mvar
CUMBRE YUC
P=229,869 MW
Q=-136,432 Mvar
Ploss=10,513 MW
Qloss=-9,948 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=221,987 kV
u=96,52 %
Uang=-2,33 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=245,974 kV
u=106,95 %
Uang=-23,25 °
Ploss=0,008 MW
Qloss=0,334 Mvar
P Pérd
20,0
Q Gen (MVAR)
-122,1
=
+
Q Pérd
-287,9
Q Carga
89,8
YUC TRIN
P=192,969 MW
Q=-125,383 Mvar
Ploss=6,700 MW
Qloss=-33,907 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=54,804 MW
Q=-5,299 Mvar
Ploss=0,676 MW
Qloss=-54,770 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=247,351 kV
u=107,54 %
Uang=-22,57 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
+
TRINIDAD
115 kV
U=120,540 kV
u=104,82 %
Uang=-21,54 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=7,563 MW
P=14,102 MW
Q=-15,250 Mvar
Q=-16,605 Mvar
Ploss=0,166 MW
Ploss=0,539 MW Qloss=-2,687 Mvar
Qloss=-3,355 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-55,303 MW
U=232,687 kV
Q=-34,263 Mvar
u=101,17 %
P=-26,378
P=26,386 MW
MW
Ploss=0,046 MW
Q=-1,102
Q=1,436 Mvar
Mvar
Uang=-12,18 °
Qloss=1,483 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
278,8
=
258,8
MOXOS
115 kV
U=116,619 kV
u=101,41 %
Uang=-19,86 °
YUC SAN BORJA
P=20,978 MW
Q=-14,881 Mvar
Ploss=0,276 MW
Qloss=-0,576 Mvar
CARAN YUCUMO
P=15,723 MW
Q=-8,963 Mvar
Ploss=0,223 MW
Qloss=-2,768 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,204 MW
Qloss=-24,199 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUCUMO
SAN BORJA
115 kV
115 kV
U=109,398 kV
U=110,659 kV
u=95,13 %
u=96,23 %
Uang=-12,90 °
Uang=-14,99 °
+
Qc Paral
0,0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,5
230
16,5
TOT SIST.:
20,0
%
Pérd Línea
17
3,5
83
16,3
100 =
19,8
Pérd Transf.
0,0
0,2
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-7,0
230
-280,9
TOT SIST.:
-287,9
%
Pérd Línea
2,4
-7,0
97,6
-292,6
100 =
-299,7
Pérd Transf.
0,0
11,7
+
11,7
P=55,350 MW
Q=35,746 Mvar
Ploss=0,046 MW
Qloss=1,483 Mvar
TRIN S JOAQ
P=75,440 MW
Q=-76,275 Mvar
Ploss=-0,135 MW
Qloss=-33,268 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=244,343 kV
u=106,24 %
Uang=-20,55 °
QI Paral
76,1
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=9,121 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=270,457 kV U=290,934 kV U=295,996 kV
u=117,59 %
u=126,49 %
u=128,69 %
Uang=-25,32 ° Uang=-25,63 ° Uang=-24,36 °
COBIJA
230 kV
U=300,193 kV
u=130,52 %
Uang=-20,60 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=75,575 MW
Q=-50,511 Mvar
Ploss=-1,087 MW
Qloss=-56,267 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=7,503 Mvar
GUAY RIB
P=59,161 MW
Q=-20,913 Mvar
Ploss=-0,255 MW
Qloss=-21,772 Mvar
RIB COB
P=34,616 MW
Q=-27,255 Mvar
Ploss=-0,284 MW
Qloss=-58,515 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW SHUNT-176738
Q=19,515 Mvar P=0,000 MW
SHUNT-175784
Q=19,259 Mvar
P=0,000 MW
Q=20,669 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
95,1 -12,9
CUMB - CHUSP
104,8 -21,5
CARAN - YUC
130,5 -20,6
YUCUMO
101,2 -12,2
TRINIDAD
115
106,2 -20,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
48,8
15,7
-26,4
-55,3
229,9
0,0
75,4
34,6
Q
MVar
4,4
-9,0
1,4
-34,3
-136,4
0,0
-76,3
-27,3
Carga
%
46,4
18,2
26,4
32,5
33,1
0,0
26,4
9,0
Posic
Tap
0
0
134
No se logra la estabilidad de voltaje para regularlo y entrar dentro los valores de norma, a
través de la compensación reactiva con reactores, a pesar de que se redujo el ángulo de
voltaje en colas de línea de 230 KV. y también en 115 KV.
DT- 2 cond./ Fase IBIS, estado normal año 2037.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-130,782 MW
Q=73,077 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=111,243 kV
u=96,73 %
Uang=-5,66 °
CHUSPIP
115 kV
U=112,819 kV
u=98,10 %
Uang=-2,72 °
CUMB CHUSP
P=32,871 MW
Q=0,844 Mvar
Ploss=0,562 MW
Qloss=-0,097 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
P=97,911 MW
MW
P=-97,864
Q=-73,921Mvar
Mvar
Q=76,784
Ploss=0,047MW
MW
Ploss=0,047
Qloss=2,863Mvar
Mvar
Qloss=2,863
LA CUMBRE
230 kV
U=224,664 kV
u=97,68 %
Uang=-1,21 °
F-174612
P=-140,896 MW
Q=57,040 Mvar
CHUSP CARAN
P=23,209 MW
Q=-2,558 Mvar
Ploss=0,412 MW
Qloss=-1,102 Mvar
CUMBRE YUC
P=97,864 MW
Q=-76,784 Mvar
Ploss=2,228 MW
Qloss=-37,691 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=140,896 MW
Q=-57,040 Mvar
Ploss=2,137 MW
Qloss=-19,683 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,786 kV
u=98,94 %
Uang=-9,58 °
YUC SAN BORJA
P=13,617 MW
Q=-3,826 Mvar
Ploss=0,091 MW
Qloss=-1,180 Mvar
CARAN YUCUMO
P=1,097 MW
Q=-8,957 Mvar
Ploss=0,055 MW
Qloss=-3,476 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=113,962 kV
u=99,10 %
Uang=-9,77 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,845 MW
P=6,926 MW
Q=-2,266 Mvar
Q=-4,946 Mvar
Ploss=-0,003 MW
Ploss=0,082 MW Qloss=-2,979 Mvar
Qloss=-4,680 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-61,853 MW
U=229,098 kV
Q=-20,987 Mvar
u=99,61 %
P=-33,475
P=33,490 MW
MW
Ploss=0,054 MW
Q=-8,904
Q=9,516 Mvar
Mvar
Uang=-5,45 °
Qloss=1,742 Mvar
Ploss=0,015 MW
Qloss=0,611 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=84,159 MW
Q=-56,256 Mvar
Ploss=0,688 MW
Qloss=-20,428 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,487 kV
u=100,21 %
Uang=-3,20 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=113,711 kV
u=98,88 %
Uang=-7,53 °
YUCUMO
115 kV
U=113,968 kV
u=99,10 %
Uang=-6,42 °
YUC TRIN
P=62,146 MW
Q=-48,608 Mvar
Ploss=0,777 MW
Qloss=-50,675 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=83,471 MW
Q=-35,828 Mvar
Ploss=1,220 MW
Qloss=-48,083 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
P=61,907 MW
Q=22,729 Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=1,742 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,712 MW
Q=-17,390 Mvar
Ploss=1,195 MW
Qloss=-19,926 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,125 kV
u=100,05 %
Uang=-8,36 °
GUARAYOS
230 kV
U=232,022 kV
u=100,88 %
Uang=-4,89 °
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=229,614 kV U=220,464 kV U=219,211 kV
u=99,83 %
u=95,85 %
u=95,31 %
Uang=-16,28 ° Uang=-27,33 ° Uang=-30,89 °
COBIJA
230 kV
U=220,639 kV
u=95,93 %
Uang=-37,01 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=80,517 MW
Q=-3,340 Mvar
Ploss=2,188 MW
Qloss=-22,382 Mvar
GUAY RIB
P=60,829 MW
Q=-5,435 Mvar
Ploss=0,562 MW
Qloss=-10,007 Mvar
RIB COB
P=35,467 MW
Q=-22,660 Mvar
Ploss=0,567 MW
Qloss=-34,660 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=18,632 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=5,876 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=8,983 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=18,477 Mvar
Año 2037, Contingencia Tramo Cumbre – Yucumo DT- 2 cond/fase Ibis.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-54,988 MW
Q=2,671 Mvar
TR2-174738
Tap=2
LA CUMBRE
230 kV
U=221,154 kV
u=96,15 %
Uang=-0,00 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=44,291 MW
Q=-8,857 Mvar
Ploss=1,581 MW
Qloss=2,053 Mvar
CUMB CHUSP
P=54,988 MW
Q=-2,671 Mvar
Ploss=1,597 MW
Qloss=2,686 Mvar
P=-0,000MW
MW
P=0,000
Q=-0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Ploss=-0,000
Qloss=-0,000Mvar
Mvar
Qloss=-0,000
F-174612
P=-227,095 MW
Q=68,174 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,780 kV
u=96,33 %
Uang=-10,62 °
CHUSPIP
115 kV
U=112,288 kV
u=97,64 %
Uang=-4,72 °
TR2-175802
Tap=0
CUMBRE YUC
TRONCOS S. RAMON
P=227,095 MW
Q=-68,174 Mvar
Ploss=5,741 MW
Qloss=-7,543 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,808 kV
u=99,92 %
Uang=-5,08 °
YUCUMO
115 kV
U=114,875 kV
u=99,89 %
Uang=-16,05 °
SAN BORJA
115 kV
U=114,678 kV
u=99,72 %
Uang=-16,76 °
MOXOS
115 kV
U=114,817 kV
u=99,84 %
Uang=-17,45 °
YUC SAN BORJA
P=8,935 MW
Q=-2,606 Mvar
Ploss=0,039 MW
Qloss=-1,339 Mvar
CARAN YUCUMO
P=21,010 MW
Q=-18,410 Mvar
Ploss=0,917 MW
Qloss=-1,175 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=114,977 kV
u=99,98 %
Uang=-16,82 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=3,715 MW
P=2,295 MW
Q=0,613 Mvar
Q=-3,567 Mvar
Ploss=0,015 MW
Ploss=0,010 MW Qloss=-2,986 Mvar
Qloss=-4,954 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-66,429 MW
U=232,326 kV
Q=-19,327 Mvar
u=101,01 %
P=-9,742
P=9,749 MW
MW
Ploss=0,060 MW
Q=-21,879
Q=22,161 Mvar
Mvar
Uang=-15,79 °
Qloss=1,911 Mvar
Ploss=0,007 MW
Qloss=0,282 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=166,754 MW
Q=-79,531 Mvar
Ploss=2,827 MW
Qloss=-13,155 Mvar
YUC TRIN
P=9,749 MW
Q=22,161 Mvar
Ploss=0,024 MW
Qloss=-54,342 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=163,928 MW
Q=-66,376 Mvar
Ploss=5,625 MW
Qloss=-33,652 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,521 kV
u=100,66 %
Uang=-8,33 °
P=66,489 MW
Q=21,238 Mvar
Ploss=0,060 MW
Qloss=1,911 Mvar
TRIN S JOAQ
P=82,040 MW
Q=-21,781 Mvar
Ploss=1,543 MW
Qloss=-18,438 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,996 kV
u=100,87 %
Uang=-15,33 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=232,697 kV U=225,562 kV U=224,529 kV
u=101,17 %
u=98,07 %
u=97,62 %
Uang=-23,09 ° Uang=-33,65 ° Uang=-37,01 °
COBIJA
230 kV
U=226,380 kV
u=98,43 %
Uang=-42,74 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAYAR
P=80,497 MW
Q=-9,420 Mvar
Ploss=2,207 MW
Qloss=-24,056 Mvar
GUAY RIB
P=60,790 MW
Q=-8,262 Mvar
Ploss=0,542 MW
Qloss=-11,077 Mvar
RIB COB
P=35,447 MW
Q=-25,783 Mvar
Ploss=0,547 MW
Qloss=-37,783 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=19,998 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,077 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=16,898 Mvar
Se logra estabilizar voltaje, pero las variaciones deben ser pequeñas en reactivos por que el
voltaje es muy inestable o tiene variaciones muy bruscas.
135
Año 2037, DT – 2 cond/ Fase Ibis, contingencia tramo Troncos – S. Ramon
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=109,698 kV
u=95,39 %
Uang=-9,19 °
CHUSPIP
115 kV
U=111,959 kV
u=97,36 %
Uang=-4,12 °
F-174272
P=-284,465 MW
Q=65,937 Mvar
CHUSP CARAN
P=38,819 MW
Q=-4,195 Mvar
Ploss=1,094 MW
Qloss=0,776 Mvar
CUMB CHUSP
P=49,125 MW
Q=0,947 Mvar
Ploss=1,206 MW
Qloss=1,642 Mvar
TR2-175802
Tap=0
TR2-174738
Tap=2
P=235,340 MW
MW
P=-235,168
Q=-66,884Mvar
Mvar
Q=77,476
Ploss=0,172MW
MW
Ploss=0,172
Qloss=10,592Mvar
Mvar
Qloss=10,592
CUMBRE YUC
P=235,168 MW
Q=-77,476 Mvar
Ploss=9,443 MW
Qloss=-12,654 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=224,455 kV
u=97,59 %
Uang=-2,89 °
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=229,031 kV
u=99,58 %
Uang=-25,14 °
MOXOS
115 kV
U=112,305 kV
u=97,66 %
Uang=-20,70 °
YUC SAN BORJA
P=24,359 MW
Q=-6,306 Mvar
Ploss=0,274 MW
Qloss=-0,631 Mvar
CARAN YUCUMO
P=16,025 MW
Q=-12,470 Mvar
Ploss=0,347 MW
Qloss=-2,568 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=113,031 kV
u=98,29 %
Uang=-22,83 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=10,996 MW
P=17,485 MW
Q=-6,598 Mvar
Q=-7,975 Mvar
Ploss=0,118 MW
Ploss=0,489 MW Qloss=-2,531 Mvar
Qloss=-3,377 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-51,822 MW
U=225,708 kV
Q=-25,766 Mvar
u=98,13 %
P=-29,581
P=29,594 MW
MW
Ploss=0,044 MW
Q=-10,846
Q=11,369 Mvar
Mvar
Uang=-12,46 °
Qloss=1,394 Mvar
Ploss=0,013 MW
Qloss=0,523 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,274 MW
Qloss=-20,876 Mvar
TRONCOS S. RAMON
SAN BORJA
115 kV
U=111,834 kV
u=97,25 %
Uang=-15,40 °
YUCUMO
115 kV
U=112,151 kV
u=97,52 %
Uang=-13,34 °
YUC TRIN
P=196,131 MW
Q=-76,191 Mvar
Ploss=7,513 MW
Qloss=-26,221 Mvar
P=51,866 MW
Q=27,161 Mvar
Ploss=0,044 MW
Qloss=1,394 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,698 kV
u=100,30 %
Uang=-24,23 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=228,722 kV
u=99,44 %
Uang=-21,66 °
GUAYARAM
230 kV
U=232,534 kV
u=101,10 %
Uang=-40,02 °
RIBERALTA
230 kV
U=232,864 kV
u=101,25 %
Uang=-43,30 °
COBIJA
230 kV
U=237,249 kV
u=103,15 %
Uang=-48,93 °
TR2-174584
Tap=0
RIB COB
P=35,389 MW
Q=-24,630 Mvar
Ploss=0,489 MW
Qloss=-36,630 Mvar
GUAY RIB
P=60,669 MW
Q=-7,704 Mvar
Ploss=0,480 MW
Qloss=-10,968 Mvar
S JOAQ GUAYAR
P=80,012 MW
Q=-10,430 Mvar
Ploss=1,843 MW
Qloss=-25,055 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,115 MW
Q=-27,497 Mvar
Ploss=1,103 MW
Qloss=-20,003 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=54,874 MW
Q=-1,976 Mvar
Ploss=0,762 MW
Qloss=-47,658 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,859 kV
u=102,11 %
Uang=-29,62 °
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=19,295 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=2,936 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=16,329 Mvar
El conductor Ibis fue desechado por no ser un conductor normalizado para 230 KV., y por su
menor capacidad de rotura mecánica, porque los ríos son anchos y pueden requerir vanos muy
grandes, aplicadas con torres muy altas al ser una topografía plana- llano.
•
•
5.1.1.1.3.3. Línea 230 Kv. simple terna con capacitor serie, año 2037.
Escenario Normal.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-136,823 MW
Q=52,310 Mvar
L
115 kV
U=113,493 kV
u=98,69 %
Uang=-2,56 °
CUMB CHUSP
P=30,004 MW
Q=-2,232 Mvar
Ploss=0,471 MW
Qloss=-0,351 Mvar
P=106,819
P=-106,663MW
MW
Q=-50,078
Q=52,569 Mvar
Mvar
Ploss=0,156
Ploss=0,156MW
MW
Qloss=2,491
Qloss=2,491Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,047 kV
u=100,89 %
Uang=-1,25 °
F-174612
P=-138,907 MW
Q=65,166 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=116,842 kV
u=101,60 %
Uang=-5,66 °
CARANAVI
115 kV
U=112,810 kV
u=98,10 %
Uang=-5,24 °
CHUSP CARAN
P=20,533 MW
Q=-5,381 Mvar
Ploss=0,334 MW
Qloss=-1,357 Mvar
CARAN YUCUMO
P=1,501 MW
Q=11,524 Mvar
Ploss=0,113 MW
Qloss=-3,466 Mvar
TR2-174738
TR2-175802
Tap=0
Tap=1
CUM YUC
P=106,663 MW
Q=-52,569 Mvar
Ploss=3,155 MW
Qloss=-23,184 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=138,907 MW
Q=-65,166 Mvar
Ploss=3,306 MW
Qloss=-10,358 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,114 kV
u=99,61 %
Uang=-2,90 °
P=-36,701
P=36,727 MW
MW
Q=-13,936
Q=14,452 Mvar
Mvar
Ploss=0,026 MW
Qloss=0,516 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=81,001 MW
Q=-73,708 Mvar
Ploss=1,313 MW
Qloss=-11,479 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=116,192 kV
u=101,04 %
Uang=-6,70 °
MOXOS
115 kV
U=114,804 kV
u=99,83 %
Uang=-8,58 °
YUC SAN BORJA
P=14,187 MW
Q=-1,372 Mvar
Ploss=0,091 MW
Qloss=-1,249
YUCUMO
230Mvar
KV
230 kV
U=230,327 kV
u=100,14 %
Uang=-4,97 °
S BORJA MOXOS
P=7,497 MW
Q=-2,424 Mvar
Ploss=0,085 MW
Qloss=-4,828 Mvar
P=61,361 MW
P=-61,291
MW
Q=19,409 Mvar
Q=-18,300
Mvar
Ploss=0,069
Ploss=0,069 MW
MW
Qloss=1,109
Qloss=1,109 Mvar
Mvar
YUC TRIN
P=66,781 MW
Q=-43,836 Mvar
Ploss=1,431 MW
Qloss=-30,504 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=79,688 MW
Q=-47,161 Mvar
Ploss=1,945 MW
Qloss=-28,473 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,069 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,601 kV
u=100,26 %
Uang=-4,58 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,532 kV
u=99,80 %
Uang=-7,77 °
TRINIDAD
115 kV
U=114,067 kV
u=99,19 %
Uang=-8,70 °
MOXOS TRINIDAD
P=1,412 MW
Q=0,404 Mvar
Ploss=0,003 MW
Qloss=-2,996 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,745 kV
u=102,06 %
Uang=-15,02 °
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=233,729 kV U=233,365 kV
u=101,62 %
u=101,46 %
Uang=-24,57 ° Uang=-27,52 °
COBIJA
230 kV
U=235,717 kV
u=102,49 %
Uang=-32,56 °
TR2-174584
Tap=0
TRIN S JOAQ
P=81,732 MW
Q=-36,518 Mvar
Ploss=1,446 MW
Qloss=-19,955 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,911 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,287 MW
Q=-22,746 Mvar
Ploss=2,053 MW
Qloss=-28,027 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,183 Mvar
GUAY RIB
P=60,733 MW
Q=-12,805 Mvar
Ploss=0,511 MW
Qloss=-12,710 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=12,086 Mvar
RIB COB
P=35,422 MW
Q=-29,693 Mvar
Ploss=0,522 MW
Qloss=-41,693 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=20,998 Mvar
136
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
275,7
=
258,7
+
P Pérd
17,0
Q Gen (MVAR)
-117,5
=
+
Q Pérd
-216,5
Q Carga
89,8
+
Qc Paral QI Paral
30,0
39,3
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,1
230
15,9
TOT SIST.:
17,0
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
6
1,1
0,0
94
15,7
0,3
100 =
16,8
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-14,2
230
-202,3
TOT SIST.:
-216,5
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
6,6
-14,2
0,0
93,4
-206,4
4,1
100 =
-220,6
+
4,1
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
101,6 -5,7
CUMB - CHUSP
99,2
-8,7
CARAN - YUC
102,5 -32,6
YUCUMO
100,1 -5,0
TRINIDAD
115
99,8
-7,8
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
30,0
-1,5
-36,7
-61,3
106,7
138,9
81,7
35,4
Q
MVar
-2,2
-11,5
-13,9
-18,3
-52,6
-65,2
-36,5
-29,7
Carga
%
28,5
11,2
39,3
32,0
26,9
35,0
23,5
11,9
Posic
Tap
1
0
Una cosa importante es la reducción del ángulo de voltaje en Cobija a 32,6 grados; la
compensación reactiva con reactores es 40 MVAR y en capacitores 30 MVAR.
Las máximas cargas de los tramos son de 28,5 % en 115 KV, 35 % en 230 KV y los
transformadores de Trinidad a 32 % considerando que son dos de 100 KVA por confiabilidad
y ser un equipo critico; lo anterior muestra que hay suficiente margen y que todos los equipos
están casi al 30 % en estado normal.
•
Contingencia en trafo Yucumo, anillo con capacitor serie, año 2037.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-140,513 MW
Q=61,518 Mvar
L
115 kV
U=112,323 kV
u=97,67 %
Uang=-4,38 °
CUMB CHUSP
P=51,295 MW
Q=-1,825 Mvar
Ploss=1,356 MW
Qloss=2,040 Mvar
P=89,217
P=-89,091MW
MW
Q=-59,694
Q=61,704 Mvar
Mvar
Ploss=0,126
Ploss=0,126MW
MW
Qloss=2,010
Qloss=2,010Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,523 kV
u=101,10 %
Uang=-1,05 °
F-174612
P=-137,579 MW
Q=70,116 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=110,813 kV
u=96,36 %
Uang=-13,97 °
CHUSP CARAN
P=40,939 MW
Q=-7,364 Mvar
Ploss=1,342 MW
Qloss=1,413 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,669 kV
u=96,23 %
Uang=-9,79 °
CARAN YUCUMO
P=17,897 MW
Q=-7,952 Mvar
Ploss=0,471 MW
Qloss=-2,239 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=111,837 kV
u=97,25 %
Uang=-13,86 °
YUC SAN BORJA
P=3,473 MW
Q=6,013 Mvar
Ploss=0,019 MW
Qloss=-1,309
Mvar
YUCUMO
230
KV
S BORJA MOXOS
P=10,093 MW
Q=3,464 Mvar
Ploss=0,175 MW
Qloss=-4,380 Mvar
230 kV
U=232,872 kV
u=101,25 %
Uang=-4,36 °
SHUNT-177139
P=0,000 MW
Q=-3,539 Mvar
TR2-174738 SHUNT-177130
TR2-175802
Tap=0
P=0,000 MW
Q=-8,325 Mvar
SHUNT-177118
CUM YUC
P=0,000 MW
P=89,091 MW
Q=-61,704 Mvar Q=-6,950 Mvar
Ploss=2,394 MW
Qloss=-24,993 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=137,579 MW
Q=-70,116 Mvar
Ploss=3,315 MW
Qloss=-10,368 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,505 kV
u=99,78 %
Uang=-2,92 °
S.RAMON GUARAYOS
P=79,664 MW
Q=-78,648 Mvar
Ploss=1,352 MW
Qloss=-11,473 Mvar
MOXOS
115 kV
U=114,503 kV
u=99,57 %
Uang=-11,36 °
YUC TRIN
P=86,697 MW
Q=-36,711 Mvar
Ploss=2,195 MW
Qloss=-29,470 Mvar
P=79,346 MW
P=-79,233
MW
Q=22,246 Mvar
Q=-20,441
Mvar
Ploss=0,113
Ploss=0,113 MW
MW
Qloss=1,805
Qloss=1,805 Mvar
Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=78,313 MW
Q=-42,916 Mvar
Ploss=1,760 MW
Qloss=-28,949 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-24,259 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,318 kV
u=100,57 %
Uang=-4,60 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,758 kV
u=99,89 %
Uang=-7,67 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,358 kV
u=101,18 %
Uang=-8,87 °
MOXOS TRINIDAD
P=16,267 MW
Q=1,084 Mvar
Ploss=0,266 MW
Qloss=-2,343 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
S JOAQ RAM
U=231,934 kV U=231,942 kV
230 kV
u=100,84 %
u=100,84 %
U=232,212 kV
Uang=-24,60 ° Uang=-27,60 °
u=100,96 %
Uang=-14,86 °
TR2-174584
Tap=1
TRIN S JOAQ
P=81,708 MW
Q=-28,517 Mvar
Ploss=1,372 MW
Qloss=-20,083 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,938 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,336 MW
Q=-23,553 Mvar
Ploss=2,093 MW
Qloss=-27,041 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,120 Mvar
GUAY RIB
P=60,744 MW
Q=-14,394 Mvar
Ploss=0,521 MW
Qloss=-12,414 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,882 Mvar
COBIJA
230 kV
U=233,586 kV
u=101,56 %
Uang=-32,66 °
RIB COB
P=35,423 MW
Q=-28,029 Mvar
Ploss=0,523 MW
Qloss=-40,922 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=17,449 Mvar
SHUNT-177106
P=0,000 MW
Q=0,893 Mvar
Se hace notar que la línea de 115 KV. está energizado por sus extremos y el punto de menor
voltaje esta en los tramos intermedios, así con el mayor ángulo de voltaje aunque no
coinciden en el mismo nodo; en 230 KV Cobija es el máximo ángulo con -32 grados, que es
bajo, las máximas sobrecargas son de 48,6 % en línea 115 KV, 35 % en línea 230 Kv y el
transformador con 41 % de transformadores en Trinidad.
137
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
278,1
=
258,7
+
P Pérd
19,4
Q Gen (MVAR)
-131,6
=
+
Q Pérd
-208,7
Q Carga
89,8
+
Qc Paral QI Paral
58,0
45,3
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,6
230
15,8
TOT SIST.:
19,4
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
19
3,6
0,0
81
15,5
0,2
100 =
19,2
+
0,2
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-6,8
230
-201,9
TOT SIST.:
-208,7
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
3,3
-6,8
0,0
96,7
-205,7
3,8
100 =
-212,5
+
3,8
•
Nodo
Nombre
YUCUMO
TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
96,4
-14,0
CUMB - CHUSP
101,2 -8,9
CARAN - YUC
101,6 -32,7
YUCUMO
101,3 -4,4
TRINIDAD
115
99,9
-7,7
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
Trafo
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
51,3
17,9
0,0
-79,2
89,1
137,6
81,7
35,4
Q
MVar
-1,8
-8,0
0,0
-20,4
-61,7
-70,1
-28,5
-28,0
Carga Posic
% Tap
48,6
19,3
0,0
40,9 1
24,5
35,2
22,7
11,7
Anillo con capacitor serie Contingencia en trafo Trinidad (Sin ningún trafo):
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-172,025 MW
Q=-15,267 Mvar
L
115 kV
U=114,300 kV
u=99,39 %
Uang=-2,90 °
CUMB CHUSP
P=32,242 MW
Q=-7,737 Mvar
Ploss=0,578 MW
Qloss=-0,074 Mvar
P=139,783 MW
MW
P=-139,556
Q=23,004 Mvar
Mvar
Q=-19,377
Ploss=0,227MW
MW
Ploss=0,227
Qloss=3,627Mvar
Mvar
Qloss=3,627
LA CUMBRE
230 kV
U=238,262 kV
u=103,59 %
Uang=-1,47 °
F-174612
P=-120,582 MW
Q=45,281 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=114,846 kV
u=99,87 %
Uang=-6,02 °
YUCUMO
115 kV
U=120,848 kV
u=105,09 %
Uang=-7,18 °
CHUSP CARAN
P=22,664 MW
Q=-11,163 Mvar
Ploss=0,467 MW
Qloss=-1,057 Mvar
CUMB YUC
P=139,556 MW
Q=19,377 Mvar
Ploss=5,208 MW
Qloss=-19,624 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=120,582 MW
Q=-45,281 Mvar
Ploss=2,512 MW
Qloss=-11,792 Mvar
P=112,591
P=-112,273
MW
MW
Q=79,866
Q=-73,516
Mvar
Mvar
Ploss=0,318
Ploss=0,318MW
MW
Qloss=6,349
Qloss=6,349Mvar
Mvar
SHUNT-176553
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=63,470 MW
Q=-52,389 Mvar
Ploss=0,816 MW
Qloss=-12,275 Mvar
S BORJA MOXOS
P=80,462 MW
Q=45,636 Mvar
Ploss=13,762 MW
KV Qloss=33,662 Mvar
YUCUMO 230
230 kV
U=226,194 kV
u=98,35 %
Uang=-4,98 °
SHUNT-176574
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUC TRIN
P=21,757 MW
Q=-40,865 Mvar
Ploss=0,344 MW
Qloss=-31,774 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=62,653 MW
Q=-40,114 Mvar
Ploss=1,376 MW
Qloss=-29,157 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
MOXOS
115 kV
U=75,925 kV
u=66,02 %
Uang=-42,28 °
YUC SAN BORJA
P=91,572 MW
Q=51,834 Mvar
Ploss=4,510 MW
Qloss=10,639 Mvar
CARAN YUCUMO
P=0,497 MW
Q=-17,606 Mvar
Ploss=0,298 MW
Qloss=-3,173 Mvar
TR2-175802
Tap=5
TR2-174738
Tap=-2
SAN RAMON
230 kV
U=228,334 kV
u=99,28 %
Uang=-2,41 °
SAN BORJA
115 kV
U=109,229 kV
u=94,98 %
Uang=-12,47 °
GUARAYOS
230 kV
U=229,066 kV
u=99,59 %
Uang=-3,68 °
TRINIDAD
115 kV
U=71,366 kV
u=62,06 %
Uang=-17,72 °
MOXOS TRINIDAD
P=60,700 MW
Q=12,944 Mvar
Ploss=-2,000 MW
Qloss=-6,248 Mvar
SHUNT-176601
P=0,000 MW
Q=-2,970 Mvar
SHUNT-176589
P=0,000 MW
Q=-6,741 Mvar
TR2-174584
TRIN S JOAQ
P=82,691 MW
Q=-20,047 Mvar
Ploss=1,848 MW
Qloss=-16,770 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=228,067 kV
u=99,16 %
Uang=-6,20 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=227,038 kV
u=98,71 %
Uang=-13,48 °
SHUNT-176565
P=0,000 MW
Q=-2,508 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
COBIJA
230 kV
230 kV
230 kV
U=223,012 kV U=222,679 kV U=221,490 kV
u=96,96 %
u=96,82 %
u=96,30 %
Uang=-23,53 ° Uang=-26,67 ° Uang=-31,91 °
S JOAQ GUAY
P=80,843 MW
Q=-17,890 Mvar
Ploss=2,481 MW
Qloss=-23,234 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,612 Mvar
GUAY RIB
P=60,862 MW
Q=-14,754 Mvar
Ploss=0,592 MW
Qloss=-11,250 Mvar
RIB COB
P=35,470 MW
Q=-23,349 Mvar
Ploss=0,570 MW
Qloss=-38,130 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=11,245 Mvar SHUNT-177810
P=0,000 MW
SHUNT-175784
Q=2,781 Mvar
P=0,000 MW
Q=14,098 Mvar
Se vuelve a ratificar la necesidad de 2 transformadores en Trinidad, porque aún teniendo el
transformador de Yucumo, no se puede lograr los voltajes dentro de norma, notar que en el
nodo Yucumo se tiene el máximo voltaje de 105, 09 % y en Trinidad el 62 %, porque si se
quiere subir el voltaje de Trinidad con capacitores, también subirá el voltaje de Yucumo; por
otro lado si se reduce el tap del transformador o se instalen reactores se reduce el voltaje de
Yucumo, pero al ser línea radial el voltaje en cola de línea igual se reducirá, además el
margen de compensación es reducido por que se presenta inestabilidad y los resultados no
convergen.
138
•
Anillo con capacitor serie Contingencia de 1 trafo Trinidad, año 2037:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-138,052 MW
Q=52,316 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=118,985 kV
u=103,47 %
Uang=-5,85 °
L
115 kV
U=113,062 kV
u=98,31 %
Uang=-2,44 °
CHUSP CARAN
P=20,017 MW
Q=-2,598 Mvar
Ploss=0,303 MW
Qloss=-1,410 Mvar
CUMB CHUSP
P=29,467 MW
Q=0,502 Mvar
Ploss=0,450 MW
Qloss=-0,400 Mvar
P=108,584
P=-108,424MW
MW
Q=-52,818
Q=55,384 Mvar
Mvar
Ploss=0,161
Ploss=0,161MW
MW
Qloss=2,566
Mvar
Qloss=2,566 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,170 kV
u=100,94 %
Uang=-1,27 °
F-174612
P=-139,174 MW
Q=77,845 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-177130
TR2-174738
TR2-175802 P=0,000 MW
Tap=0
Tap=2
Q=10,617 Mvar
SHUNT-177186
P=0,000 MW
CUM YUC
Q=0,000 Mvar
P=108,424 MW
Q=-55,384 Mvar
Ploss=3,246 MW
Qloss=-23,075 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=139,174 MW
Q=-77,845 Mvar
Ploss=3,531 MW
Qloss=-9,999 Mvar
Q Carga
89,8
230 kV
U=230,698 kV
u=100,30 %
Uang=-5,08 °
YUC TRIN
P=64,113 MW
Q=-55,325 Mvar
Ploss=1,544 MW
Qloss=-30,651 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=79,514 MW
Q=-51,069 Mvar
Ploss=1,940 MW
Qloss=-29,009 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=232,236 kV
u=100,97 %
Uang=-4,77 °
+
P Pérd
18,5
+
Q Pérd
-211,8
+
Qc Paral
70,0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,5
230
17,0
TOT SIST.:
18,5
%
8
92
100
Pérd Línea
1,5
16,3
=
17,8
Pérd Transf.
0,0
0,8
+
0,8
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-13,5
230
-198,3
TOT SIST.:
-211,8
%
Pérd Línea
6,4
-13,5
93,6
-204,6
100 =
-218,1
Pérd Transf.
0,0
6,3
+
6,3
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,686 kV
u=100,73 %
Uang=-7,97 °
QI Paral
61,9
S BORJA MOXOS
P=11,013 MW
Q=-2,625 Mvar
Ploss=0,183 MW
Qloss=-4,717 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,273 kV
u=100,24 %
Uang=-10,45 °
MOXOS TRINIDAD
P=4,831 MW
Q=0,092 Mvar
Ploss=0,024 MW
Qloss=-3,012 Mvar
SHUNT-177174
P=0,000 MW
SHUNT-177139 Q=0,000 Mvar
P=0,000 MW
S JOAQ RAM
Q=0,000 Mvar
230 kV
P=58,467 MW
P=-57,893
MW
Q=21,606 Mvar
U=232,029 kV
Q=-18,596
Mvar
Ploss=0,575
Ploss=0,575 MW
MW
u=100,88 %
Qloss=3,010
Qloss=3,010 Mvar
Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-24,451 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
277,2
=
258,7
Q Gen (MVAR)
-130,2
=
SHUNT-177118
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
P=-41,029 MW
P=41,065
MW
Q=-22,298 Mvar
Q=23,015 Mvar
Ploss=0,036
MW
Ploss=0,036
MW
Qloss=0,717 Mvar
Qloss=0,717 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,300 kV
u=101,13 %
Uang=-9,81 °
YUC SAN BORJA
P=17,750 MW
Q=-1,503 Mvar
Ploss=0,137 MW
Qloss=-1,178
Mvar
YUCUMO
230
KV
CARAN YUCUMO
P=1,986 MW
Q=19,304 Mvar
Ploss=0,393 MW
Qloss=-2,753 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=81,043 MW
Q=-86,746 Mvar
Ploss=1,529 MW
Qloss=-11,226 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,995 kV
u=100,00 %
Uang=-3,01 °
SAN BORJA
115 kV
U=118,184 kV
u=102,77 %
Uang=-7,10 °
CARANAVI
115 kV
U=111,743 kV
u=97,17 %
Uang=-4,97 °
Nodo
Nombre
YUCUMO
TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
TRINIDAD
SHUNT-177162
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=231,658 kV U=231,641 kV
u=100,72 %
u=100,71 %
Uang=-24,77 ° Uang=-27,77 °
Uang=-15,02 °
TR2-174584
Tap=1
TRIN S JOAQ
P=81,675 MW
Q=-22,772 Mvar
Ploss=1,330 MW
Qloss=-20,530 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-45,568 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,345 MW
Q=-23,383 Mvar
Ploss=2,098 MW
Qloss=-26,948 Mvar
GUAY RIB
P=60,747 MW
Q=-14,294 Mvar
Ploss=0,522 MW
Qloss=-12,377 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,141 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
103,5 -5,8
CUMB - CHUSP
100,2 -10,5
CARAN - YUC
101,4 -32,8
YUCUMO
100,3 -5,1
TRINIDAD
115
100,7 -8,0
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,860 Mvar
RIB COB
P=35,424 MW
Q=-27,932 Mvar
Ploss=0,524 MW
Qloss=-40,823 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=17,414 Mvar
SHUNT-177106
P=0,000 MW
Q=0,891 Mvar
Tipo
Línea
Línea
Trafo
1Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
Todos los voltajes y sus ángulos son normales.
•
COBIJA
230 kV
U=233,242 kV
u=101,41 %
Uang=-32,84 °
Contingencia y apertura de interruptor de la Cumbre en 115 KV.
P
MW
29,5
-2,0
-41,0
-57,9
108,4
139,2
81,7
35,4
Q
MVar
0,5
-19,3
-22,3
-18,6
-55,4
-77,8
-22,8
-27,9
Carga Posic
% Tap
27,9
18,9
46,7
60,8 2
27,5
36,4
22,0
11,7
139
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-129,162 MW
Q=56,726 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=116,991 kV
u=101,73 %
Uang=-9,58 °
L
115 kV
U=112,120 kV
u=97,50 %
Uang=-16,77 °
CUMB CHUSP
P=0,000 MW
Q=-1,550 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=-1,550 Mvar
P=129,162
P=-128,946MW
MW
Q=-56,726
Q=60,172 Mvar
Mvar
Ploss=0,216
Ploss=0,216MW
MW
Qloss=3,446
Qloss=3,446Mvar
Mvar
CUM YUC
P=128,946 MW
Q=-60,172 Mvar
Ploss=4,487 MW
Qloss=-20,713 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,313 kV
u=101,01 %
Uang=-1,50 °
F-174612
P=-149,735 MW
Q=70,902 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=9,000 MW
Q=1,950 Mvar
Ploss=0,066 MW
Qloss=-2,048 Mvar
SHUNT-177130
TR2-174738
TR2-175802
P=0,000
Tap=0
Tap=1 MW
Q=-8,681 Mvar
CARAN YUCUMO
P=30,766 MW
Q=-1,279 Mvar
Ploss=1,212 MW
Qloss=-0,526 Mvar
SHUNT-177118
P=0,000 MW
Q=-7,745 Mvar
P=-61,769 MW
P=62,334Mvar
MW
Q=6,739
Q=-3,012 Mvar
Ploss=0,566
MW
Ploss=0,566
MW
Qloss=3,727 Mvar
Qloss=3,727 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=91,336 MW
Q=-80,367 Mvar
Ploss=1,607 MW
Qloss=-10,937 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=149,735 MW
Q=-70,902 Mvar
Ploss=3,799 MW
Qloss=-9,435 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,161 kV
u=99,64 %
Uang=-3,14 °
SAN BORJA
115 kV
U=117,063 kV
u=101,79 %
Uang=-10,32 °
CARANAVI
115 kV
U=113,149 kV
u=98,39 %
Uang=-15,71 °
MOXOS
115 kV
U=116,102 kV
u=100,96 %
Uang=-10,78 °
YUC SAN BORJA
P=8,891 MW
Q=-4,438 Mvar
Ploss=0,041 MW
Qloss=-1,392
Mvar
YUCUMO
230
KV
S BORJA MOXOS
P=2,250 MW
Q=-1,470 Mvar
Ploss=0,009 MW
Qloss=-5,121 Mvar
230 kV
U=230,329 kV
u=100,14 %
Uang=-6,00 °
SHUNT-177139
P=0,000 MW
Q=-3,877 Mvar
YUC TRIN
P=62,125 MW
Q=-36,447 Mvar
Ploss=1,158 MW
Qloss=-30,896 Mvar
P=66,664 MW
P=-66,483
MW
Q=18,967 Mvar
Q=-17,037
Mvar
Ploss=0,182
Ploss=0,182 MW
MW
Qloss=1,930
Qloss=1,930 Mvar
Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-24,136 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
278,9
=
258,7
+
P Pérd
20,2
Q Gen (MVAR)
-127,6
=
+
Q Pérd
-202,8
Q Carga
89,8
GUARAYOS
230 kV
U=230,750 kV
u=100,33 %
Uang=-5,01 °
+
Qc Paral
59,2
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,4
230
18,8
TOT SIST.:
20,2
%
7
93
100
Pérd Línea
1,4
17,9
=
19,2
Pérd Transf.
0,0
1,0
+
1,0
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-13,6
230
-189,1
TOT SIST.:
-202,8
%
Pérd Línea
6,7
-13,6
93,3
-198,2
100 =
-211,9
Pérd Transf.
0,0
9,1
+
9,1
TRINIDAD AT
230 kV
U=228,835 kV
u=99,49 %
Uang=-8,53 °
QI Paral
44,7
MOXOS TRINIDAD
P=3,759 MW
Q=-1,651 Mvar
Ploss=0,024 MW
Qloss=-3,012 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
S JOAQ RAM
U=230,489 kV U=230,423 kV
230 kV
u=100,21 %
u=100,18 %
U=231,041 kV
Uang=-25,60 ° Uang=-28,63 °
u=100,45 %
Uang=-15,77 °
2
Tap=1
TRIN S JOAQ
P=81,712 MW
Q=-27,322 Mvar
Ploss=1,357 MW
Qloss=-19,885 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=89,729 MW
Q=-45,295 Mvar
Ploss=2,320 MW
Qloss=-27,680 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,568 kV
u=100,49 %
Uang=-10,04 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,810 Mvar
Tension Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
S JOAQ GUAY
P=80,355 MW
Q=-22,379 Mvar
Ploss=2,102 MW
Qloss=-26,457 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,942 Mvar
RIB COB
P=35,428 MW
Q=-27,233 Mvar
Ploss=0,528 MW
Qloss=-40,109 Mvar
GUAY RIB
P=60,754 MW
Q=-13,616 Mvar
Ploss=0,526 MW
Qloss=-12,135 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,694 Mvar
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
101,7 -9,6
CUMB - CHUSP
100,5 -10,0
CARAN - YUC
100,8 -33,8
YUCUMO
100,1 -6,0
TRINIDAD
115
99,5
-8,5
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
COBIJA
230 kV
U=231,943 kV
u=100,84 %
Uang=-33,76 °
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=17,153 Mvar
SHUNT-177106
P=0,000 MW
Q=0,876 Mvar
Tipo
Línea
Línea
Trafo
1Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
0,0
-30,8
-61,8
-66,5
128,9
149,7
81,7
128,9
Q
MVar
0,0
1,3
6,7
-17,0
-60,2
-70,9
-27,3
-60,2
Carga
%
0,0
29,7
62,1
34,3
32,2
37,8
22,6
11,7
Posic
Tap
1
1
Todos los voltajes de 115 KV. son de norma y sus cargas máximas son de 30% al igual que
en los transformadores son de 50%.
•
Apertura de tramos de líneas de 115 kv.
o Tramo Chuspipata - Caranavi.
140
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-130,234 MW
Q=42,378 Mvar
P=121,186
P=-121,007MW
MW
Q=-44,387
Q=47,250 Mvar
Mvar
Ploss=0,179
Ploss=0,179MW
MW
Qloss=2,863
Qloss=2,863Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,980 kV
u=99,11 %
Uang=-0,67 °
CARANAVI
115 kV
U=113,080 kV
u=98,33 %
Uang=-12,25 °
YUCUMO
115 kV
U=118,673 kV
u=103,19 %
Uang=-8,55 °
CUMB CHUSP
CARAN YUCUMO
P=9,048 MW
P=21,700 MW
CHUSP CARAN
Q=2,008 Mvar
Q=7,500 Mvar
Ploss=0,048 MW
Ploss=0,645 MW
Qloss=-1,492 Mvar
Qloss=-2,104 Mvar
SHUNT-177130
SHUNT-177118
TR2-174738 TR2-175802
Tap=0
Tap=3
CUM YUC
P=121,007 MW
Q=-47,250 Mvar
Ploss=3,761 MW
Qloss=-21,794 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,759 kV
u=100,76 %
Uang=-1,41 °
TRONCOS S. RAMON
P=146,722 MW
Q=-65,005 Mvar
Ploss=3,563 MW
Qloss=-9,855 Mvar
F-174612
P=-146,722 MW
Q=65,005 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,846 kV
u=99,50 %
Uang=-3,03 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-53,467
P=53,926 MW
MW
Q=-11,080
Q=14,101 Mvar
Mvar
Ploss=0,458 MW
Qloss=3,021 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=88,558 MW
Q=-74,050 Mvar
Ploss=1,435 MW
Qloss=-11,205 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=118,261 kV
u=102,84 %
Uang=-9,29 °
MOXOS
115 kV
U=117,541 kV
u=102,21 %
Uang=-10,15 °
YUC SAN BORJA
P=10,223 MW
Q=-1,566 Mvar
Ploss=0,045 MW
Qloss=-1,418
Mvar
YUCUMO
230
KV
230 kV
U=228,629 kV
u=99,40 %
Uang=-5,51 °
YUC TRIN
P=63,320 MW
Q=-39,557 Mvar
Ploss=1,248 MW
Qloss=-30,297 Mvar
S BORJA MOXOS
P=3,577 MW
Q=-2,447 Mvar
Ploss=0,017 MW
Qloss=-5,216 Mvar
SHUNT-177139
P=65,327 MW
P=-65,150
MW
Q=19,680 Mvar
Q=-17,804
Mvar
Ploss=0,177
Ploss=0,177 MW
MW
Qloss=1,877
Qloss=1,877 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,771 MW
Q=-25,302 Mvar
Ploss=1,360 MW
Qloss=-19,478 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-24,010 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=2,440 MW
Q=-0,768 Mvar
Ploss=0,010 MW
Qloss=-3,128 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
S JOAQ RAM
U=227,876 kV U=227,627 kV
230 kV
u=99,08 %
u=98,97 %
U=229,108 kV
Uang=-25,44 ° Uang=-28,51 °
u=99,61 %
Uang=-15,47 °
2
Tap=2
GUARAYOS TRINIDAD
P=87,124 MW
Q=-38,835 Mvar
Ploss=2,098 MW
Qloss=-27,832 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,146 kV
u=100,06 %
Uang=-4,83 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,122 kV
u=101,85 %
Uang=-9,67 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=227,521 kV
u=98,92 %
Uang=-8,17 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,641 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,412 MW
Q=-20,514 Mvar
Ploss=2,136 MW
Qloss=-25,496 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,690 Mvar
GUAY RIB
P=60,775 MW
Q=-12,439 Mvar
Ploss=0,537 MW
Qloss=-11,709 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,421 Mvar
COBIJA
230 kV
U=228,836 kV
u=99,49 %
Uang=-33,71 °
RIB COB
P=35,439 MW
Q=-26,051 Mvar
Ploss=0,539 MW
Qloss=-38,902 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=16,721 Mvar
SHUNT-177106
P=0,000 MW
Q=0,852 Mvar
o Tramo Moxos - Trinidad:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-136,526 MW
Q=47,740 Mvar
P=104,926
P=-104,785MW
MW
Q=-42,754
Q=45,013 Mvar
Mvar
Ploss=0,141
Ploss=0,141MW
MW
Qloss=2,259
Qloss=2,259Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,870 kV
u=99,02 %
Uang=-2,77 °
YUCUMO
115 kV
U=118,753 kV
u=103,26 %
Uang=-6,63 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
CARAN YUCUMO
P=22,070 MW
P=31,599 MW
P=0,036 MW
Q=-8,285 Mvar
Q=-4,986 Mvar
Q=14,597 Mvar
Ploss=0,407 MW
Ploss=0,529 MW
Ploss=0,193 MW
Qloss=-1,189 Mvar
Qloss=-0,200 Mvar
Qloss=-3,347 Mvar
SHUNT-177130
SHUNT-177118
TR2-174738 TR2-175802
Tap=0
Tap=3
LA CUMBRE
230 kV
U=231,714 kV
u=100,75 %
Uang=-1,22 °
F-174612
P=-139,116 MW
Q=63,086 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
•
CARANAVI
115 kV
U=113,773 kV
u=98,93 %
Uang=-5,74 °
CUM YUC
P=104,785 MW
Q=-45,013 Mvar
Ploss=2,895 MW
Qloss=-23,487 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=139,116 MW
Q=-63,086 Mvar
Ploss=3,251 MW
Qloss=-10,448 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,961 kV
u=99,55 %
Uang=-2,88 °
P=-33,860
P=34,083 MW
MW
Q=-16,341
Q=17,812 Mvar
Mvar
Ploss=0,223 MW
Qloss=1,471 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=81,264 MW
Q=-71,537 Mvar
Ploss=1,263 MW
Qloss=-11,546 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=118,290 kV
u=102,86 %
Uang=-7,55 °
MOXOS
115 kV
U=117,444 kV
u=102,13 %
Uang=-9,06 °
YUC SAN BORJA
P=12,730 MW
Q=-2,159 Mvar
Ploss=0,073 MW
Qloss=-1,347
Mvar
YUCUMO
230
KV
230 kV
U=229,186 kV
u=99,65 %
Uang=-4,80 °
YUC TRIN
P=67,807 MW
Q=-39,338 Mvar
Ploss=1,388 MW
Qloss=-30,156 Mvar
S BORJA MOXOS
P=6,057 MW
Q=-3,112 Mvar
Ploss=0,057 MW
Qloss=-5,112 Mvar
SHUNT-177139
P=62,871 MW
P=-62,700
MW
Q=23,511 Mvar
Q=-21,700
Mvar
Ploss=0,171
Ploss=0,171 MW
MW
Qloss=1,811
Qloss=1,811 Mvar
Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=80,001 MW
Q=-35,943 Mvar
Ploss=1,758 MW
Qloss=-28,530 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-24,049 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,318 kV
u=100,14 %
Uang=-4,55 °
Tramo Yucumo - S. Borja:
TRINIDAD AT
230 kV
U=227,724 kV
u=99,01 %
Uang=-7,59 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,050 kV
u=101,78 %
Uang=-9,02 °
MOXOS TRINIDAD
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
S JOAQ RAM
U=227,972 kV U=227,709 kV
230 kV
u=99,12 %
u=99,00 %
U=229,259 kV
Uang=-24,82 ° Uang=-27,89 °
u=99,68 %
Uang=-14,88 °
2
Tap=2
TRIN S JOAQ
P=81,792 MW
Q=-25,432 Mvar
Ploss=1,373 MW
Qloss=-19,471 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,674 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,419 MW
Q=-20,690 Mvar
Ploss=2,143 MW
Qloss=-25,570 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,729 Mvar
GUAY RIB
P=60,776 MW
Q=-12,579 Mvar
Ploss=0,537 MW
Qloss=-11,757 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,459 Mvar
COBIJA
230 kV
U=228,893 kV
u=99,52 %
Uang=-33,08 °
RIB COB
P=35,439 MW
Q=-26,202 Mvar
Ploss=0,539 MW
Qloss=-39,057 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=16,780 Mvar
SHUNT-177106
P=0,000 MW
Q=0,855 Mvar
141
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-133,031 MW
Q=47,313 Mvar
P=103,208
P=-103,073MW
MW
Q=-42,583
Q=44,752 Mvar
Mvar
Ploss=0,136
Ploss=0,136MW
MW
Qloss=2,169
Qloss=2,169Mvar
Mvar
CUM YUC
P=103,073 MW
Q=-44,752 Mvar
Ploss=2,773 MW
Qloss=-23,723 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=143,226 MW
Q=-62,677 Mvar
Ploss=3,397 MW
Qloss=-10,163 Mvar
F-174612
P=-143,226 MW
Q=62,677 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,797 kV
u=99,48 %
Uang=-2,95 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=114,820 kV
u=99,84 %
Uang=-13,33 °
YUCUMO
115 kV
U=118,838 kV
u=103,34 %
Uang=-5,89 °
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
CARAN YUCUMO
P=20,352 MW
P=29,823 MW
P=1,693 MW
Q=-7,873 Mvar
Q=-4,731 Mvar
Q=14,018 Mvar
Ploss=0,345 MW
Ploss=0,471 MW
Ploss=0,178 MW
Qloss=-1,356 Mvar
Qloss=-0,357 Mvar
Qloss=-3,393 Mvar
SHUNT-177130
SHUNT-177118
TR2-174738 TR2-175802
Tap=0
Tap=3
LA CUMBRE
230 kV
U=231,709 kV
u=100,74 %
Uang=-1,20 °
•
CARANAVI
115 kV
U=113,858 kV
u=99,01 %
Uang=-5,35 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,923 kV
u=99,06 %
Uang=-2,61 °
P=-22,771
P=22,903 MW
MW
Q=-17,874
Q=18,746 Mvar
Mvar
Ploss=0,132 MW
Qloss=0,872 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=85,228 MW
Q=-71,414 Mvar
Ploss=1,333 MW
Qloss=-11,387 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,015 kV
u=100,88 %
Uang=-11,64 °
S BORJA MOXOS
P=6,600 MW
Q=2,300 Mvar
Ploss=0,072 MW
Qloss=-4,845 Mvar
YUC SAN BORJA
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=229,246 kV
u=99,67 %
Uang=-4,72 °
SHUNT-177139
P=75,767 MW
P=-75,533
MW
Q=20,968 Mvar
Q=-18,478
Mvar
Ploss=0,234
Ploss=0,234 MW
MW
Qloss=2,490
Qloss=2,490 Mvar
Mvar
YUC TRIN
P=77,397 MW
Q=-39,776 Mvar
Ploss=1,797 MW
Qloss=-29,320 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,799 MW
Q=-24,758 Mvar
Ploss=1,367 MW
Qloss=-19,352 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-23,989 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=12,672 MW
Q=-0,545 Mvar
Ploss=0,161 MW
Qloss=-2,677 Mvar
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
S JOAQ RAM
U=227,133 kV U=226,822 kV
230 kV
u=98,75 %
u=98,62 %
U=228,598 kV
Uang=-25,17 ° Uang=-28,26 °
u=99,39 %
Uang=-15,18 °
2
Tap=2
GUARAYOS TRINIDAD
P=83,896 MW
Q=-36,038 Mvar
Ploss=1,929 MW
Qloss=-28,097 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,037 kV
u=100,02 %
Uang=-4,68 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,874 kV
u=101,63 %
Uang=-9,62 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=227,223 kV
u=98,79 %
Uang=-7,87 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,606 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,432 MW
Q=-20,039 Mvar
Ploss=2,150 MW
Qloss=-25,243 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,633 Mvar
GUAY RIB
P=60,782 MW
Q=-12,153 Mvar
Ploss=0,540 MW
Qloss=-11,604 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,357 Mvar
COBIJA
230 kV
U=227,925 kV
u=99,10 %
Uang=-33,48 °
RIB COB
P=35,442 MW
Q=-25,769 Mvar
Ploss=0,542 MW
Qloss=-38,615 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=16,620 Mvar
SHUNT-177106
P=0,000 MW
Q=0,846 Mvar
Anillo 230 KV ST – 1 cond./fase , Contingencia en tramo Troncos - S. Ramón.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-295,296 MW
Q=50,449 Mvar
L
115 kV
U=113,435 kV
u=98,64 %
Uang=-3,69 °
CUMB CHUSP
P=42,216 MW
Q=-5,699 Mvar
Ploss=0,929 MW
Qloss=0,879 Mvar
P=253,080
P=-252,398MW
MW
Q=-44,750
Q=55,647 Mvar
Mvar
Ploss=0,682
Ploss=0,682MW
MW
Qloss=10,897
Mvar
Qloss=10,897 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=241,121 kV
u=104,83 %
Uang=-2,68 °
YUCUMO
115 kV
U=118,012 kV
u=102,62 %
Uang=-11,01 °
CHUSP CARAN
P=32,287 MW
Q=-10,077 Mvar
Ploss=0,826 MW
Qloss=-0,040 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,045 kV
u=98,30 %
Uang=-8,02 °
SAN BORJA
115 kV
U=117,921 kV
u=102,54 %
Uang=-12,83 °
MOXOS
115 kV
U=118,830 kV
u=103,33 %
Uang=-17,40 °
CARAN YUCUMO
P=9,761 MW
Q=-17,537 Mvar
Ploss=0,369 MW
Qloss=-2,819 Mvar
YUC SAN BORJA
P=23,139 MW
Q=-7,926 Mvar
Ploss=0,245 MW
Qloss=-0,867
YUCUMO
230Mvar
KV
S BORJA MOXOS
P=16,294 MW
Q=-9,359 Mvar
Ploss=0,432 MW
Qloss=-4,123 Mvar
TR2-174738
TR2-175802
Tap=-2
Tap=1
CUM YUC
P=252,398 MW
Q=-55,647 Mvar
Ploss=14,704 MW
Qloss=-2,937 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=-34,647
P=34,670 MW
MW
Q=-14,042
Q=14,501 Mvar
Mvar
Ploss=0,023 MW
Qloss=0,459 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,431 MW
Qloss=-12,441 Mvar
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=224,231 kV
u=97,49 %
Uang=-21,38 °
230 kV
U=232,606 kV
u=101,13 %
Uang=-10,38 °
P=52,994 MW
P=-52,936
MW
Q=26,891 Mvar
Q=-25,966
Mvar
Ploss=0,058 MW
Ploss=0,058
MW
Qloss=0,925
Qloss=0,925 Mvar
Mvar
YUC TRIN
P=203,024 MW
Q=-67,211 Mvar
Ploss=12,096 MW
Qloss=-10,345 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=55,031 MW
Q=-7,929 Mvar
Ploss=1,106 MW
Qloss=-28,894 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-14,388 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=226,658 kV
u=98,55 %
Uang=-20,67 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=227,478 kV
u=98,90 %
Uang=-18,37 °
TRINIDAD
115 kV
U=119,614 kV
u=104,01 %
Uang=-19,17 °
MOXOS TRINIDAD
P=9,862 MW
Q=-7,236 Mvar
Ploss=0,098 MW
Qloss=-2,971 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,328 kV
u=101,01 %
Uang=-25,68 °
GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=231,228 kV U=230,920 kV
u=100,53 %
u=100,40 %
Uang=-35,21 ° Uang=-38,14 °
COBIJA
230 kV
U=233,421 kV
u=101,49 %
Uang=-43,15 °
TR2-174584
Tap=3
TRIN S JOAQ
P=81,797 MW
Q=-32,419 Mvar
Ploss=1,512 MW
Qloss=-18,708 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,514 Mvar
S JOAQ GUAY
P=80,285 MW
Q=-19,672 Mvar
Ploss=2,061 MW
Qloss=-26,364 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=5,961 Mvar
GUAY RIB
P=60,724 MW
Q=-10,835 Mvar
Ploss=0,508 MW
Qloss=-11,984 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=11,526 Mvar
RIB COB
P=35,416 MW
Q=-27,413 Mvar
Ploss=0,516 MW
Qloss=-39,413 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=19,962 Mvar
142
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
295,3
=
258,7
+
P Pérd
36,6
Q Gen (MVAR)
-50,4
=
+
Q Pérd
-148,7
Q Carga
89,8
+
Qc Paral
28,9
QI Paral
37,5
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
2,9
230
33,7
TOT SIST.:
36,6
%
Pérd Línea
8
2,9
92
32,9
100 =
35,8
Pérd Transf.
0,0
0,8
+
0,8
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-9,9
230
-138,8
TOT SIST.:
-148,7
%
Pérd Línea
6,7
-9,9
93,3
-151,1
100 =
-161,0
Pérd Transf.
0,0
12,3
+
12,3
Las perdidas son altas de 12% (36,6 MW.*100/297 MW.)pero por ser una situacion de
contingencia esta no puede permaner mucho tiempo, la sobrecarga del tramo Cumbre –
Yucumo es de 67 % y el ángulo de voltaje en Cobija es -43,15 grados que no es alto porque es
después de una falla (condición n-1).
Contingencia tramo Cumbre – Yucumo, ST- 1 c./f. con capacitor serie, año 2037.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-54,214 MW
Q=-0,407 Mvar
P=0,000
P=-0,000MW
MW
Q=0,000
Q=-0,000Mvar
Mvar
Ploss=-0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Qloss=-0,000
Qloss=-0,000Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=239,583 kV
u=104,17 %
Uang=-0,00 °
CHUSP
115 kV
U=111,801 kV
u=97,22 %
Uang=-4,57 °
CUMB CHUSP
P=54,214 MW
Q=0,407 Mvar
Ploss=1,550 MW
Qloss=2,568 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=109,533 kV
u=95,25 %
Uang=-10,35 °
YUCUMO
115 kV
U=111,256 kV
u=96,74 %
Uang=-15,44 °
CHUSP CARAN
P=43,664 MW
Q=-5,661 Mvar
Ploss=1,518 MW
Qloss=1,917 Mvar
TR2-174738
P=-8,589 MW
Tap=-2
Q=-11,630
Mvar
Ploss=0,033 MW
Qloss=0,215 Mvar
CARAN YUCUMO
P=20,446 MW
Q=-12,359 Mvar
Ploss=0,677 MW
Qloss=-1,662 Mvar
TR2-175802
Tap=1
P=8,622 MW
Q=11,846 Mvar
Ploss=0,033 MW
Qloss=0,215 Mvar
SHUNT-177086
P=0,000 MW
Q=-2,719 Mvar
CUMB YUC
TRONCOS S. RAMON
P=236,784 MW
Q=-63,496 Mvar
Ploss=9,033 MW
Qloss=0,616 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=173,151 MW
Q=-83,012 Mvar
Ploss=4,669 MW
Qloss=-4,670 Mvar
F-174612
P=-236,784 MW
Q=63,496 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=225,873 kV
u=98,21 %
Uang=-4,63 °
SAN BORJA
115 kV
U=111,714 kV
u=97,14 %
Uang=-16,19 °
YUC SAN BORJA
P=7,458 MW
Q=-6,316 Mvar
Ploss=0,044 MW
Qloss=-1,246
YUCUMO
230Mvar
KV
230 kV
U=221,301 kV
u=96,22 %
Uang=-15,03 °
YUC TRIN
P=8,622 MW
Q=11,846 Mvar
Ploss=0,025 MW
Qloss=-30,664 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=168,482 MW
Q=-63,959 Mvar
Ploss=9,248 MW
Qloss=-12,918 Mvar
MOXOS
115 kV
U=114,220 kV
u=99,32 %
Uang=-16,91 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=5,229 MW
P=0,814 MW
Q=4,660 Mvar
Q=-7,370 Mvar
Ploss=0,038 MW
Ploss=0,044 MW Qloss=-2,930 Mvar
Qloss=-4,710 Mvar
P=-67,967 MW
Q=-23,431 Mvar
Ploss=0,213 MW
Qloss=2,260 Mvar
P=68,180 MW
Q=25,691 Mvar
Ploss=0,213 MW
Qloss=2,260 Mvar
TRIN S JOAQ
P=82,407 MW
Q=-44,049 Mvar
Ploss=1,905 MW
Qloss=-15,849 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-14,383 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=225,324 kV
u=97,97 %
Uang=-7,82 °
TRINIDAD
115 kV
U=115,827 kV
u=100,72 %
Uang=-16,29 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=221,482 kV
u=96,30 %
Uang=-14,66 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-13,864 Mvar
GUAYARAM
S JOAQ RAM
230 kV
230 kV
U=235,225 kV
U=230,138 kV
u=102,27 %
u=100,06 %
Uang=-32,23 °
Uang=-22,44 °
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=240,346
kV
U=237,464 kV
u=104,50
%
u=103,25 %
Uang=-35,17 ° Uang=-39,95 °
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ GUAY
P=80,503 MW
Q=-34,136 Mvar
Ploss=2,254 MW
Qloss=-26,329 Mvar
GUAY RIB
P=60,749 MW
Q=-26,032 Mvar
Ploss=0,541 MW
Qloss=-12,890 Mvar
RIB COB
P=35,407 MW
Q=-31,352 Mvar
Ploss=0,507 MW
Qloss=-43,352 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=9,610 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=5,936 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=12,225 Mvar
Los valores obtenidos son muy similares a los de la contingencia tramo Troncos – S. Ramón,
tanto en ángulo máximo de voltaje de 230 KV. en Cobija, la carga en el Troncos – S. Ramón,
algo similar ocurre en 115 KV.
5.1.1.1.3.4. ST- 1 cond./fase, con capacitor serie, con Generación en Cachuela Esperanza
y que se conectara al nodo Riberalta. (AÑO 2037).
143
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,165 kV
u=98,40 %
Uang=-2,39 °
CUMB CHUSP
P=28,773 MW
Q=0,113 Mvar
Ploss=0,443 MW
Qloss=-0,421 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=80,319 MW
MW
P=-80,207
Q=-51,100Mvar
Mvar
Q=52,889
Ploss=0,112MW
MW
Ploss=0,112
Qloss=1,789Mvar
Mvar
Qloss=1,789
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=19,330 MW
Q=-2,966 Mvar
Ploss=0,297 MW
Qloss=-1,434 Mvar
CARAN YUCUMO
P=2,667 MW
Q=9,033 Mvar
Ploss=0,078 MW
Qloss=-3,482 Mvar
TR2-175802
Tap=0
P=-35,485
P=35,535 MW
MW
Q=10,530
Q=-9,856 Mvar
Mvar
Ploss=0,051 MW
Qloss=0,673 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=80,207 MW
Q=-52,889 Mvar
Ploss=2,115 MW
Qloss=-25,358 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,147 kV
u=100,93 %
Uang=-0,95 °
F-174612
P=-109,239 MW
Q=62,581 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=115,224 kV
u=100,19 %
Uang=-4,85 °
CARANAVI
115 kV
U=111,983 kV
u=97,38 %
Uang=-4,84 °
S.RAMON GUARAYOS
P=52,296 MW
Q=-69,258 Mvar
Ploss=0,876 MW
Qloss=-12,435 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=109,239 MW
Q=-62,581 Mvar
Ploss=2,343 MW
Qloss=-12,223 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,923 kV
u=99,97 %
Uang=-2,36 °
MOXOS
115 kV
U=114,720 kV
u=99,76 %
Uang=-7,23 °
YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS
P=11,839 MW
P=5,171 MW
Q=-2,945 Mvar
Q=-3,974 Mvar
Ploss=0,069 MW
Ploss=0,048 MW
Qloss=-1,271
YUCUMO
230 Mvar
KV Qloss=-4,873 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
268,2
=
258,7
+
P Pérd
9,5
Q Gen (MVAR)
-129,2
=
+
Q Pérd
-247,2
+
YUCUMO TRINIDAD
P=42,557 MW
Q=-38,060 Mvar
Ploss=0,702 MW
Qloss=-32,472 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=51,420 MW
Q=-41,569 Mvar
Ploss=0,983 MW
Qloss=-30,823 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,953 kV
u=100,85 %
Uang=-3,57 °
Qc Paral
15,3
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
0,9
230
8,6
TOT SIST.:
9,5
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
9
0,9
0,0
91
8,3
0,3
100 =
9,2
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-14,7
230
-232,4
TOT SIST.:
-247,2
%
Pérd Línea
Pérd Transf.
6,0
-14,7
0,0
94,0
-238,0
5,6
100 =
-252,7
+
5,6
TRINIDAD
115 kV
U=114,695 kV
u=99,73 %
Uang=-7,07 °
MOXOS TRINIDAD
P=0,877 MW
Q=1,101 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-3,021 Mvar
230 kV
U=231,915 kV
u=100,83 %
Uang=-3,87 °
P=63,745 MW
P=-63,578
MW
Q=21,555 Mvar
Q=-19,780
Mvar
Ploss=0,167 MW
Ploss=0,167
MW
Qloss=1,775
Qloss=1,775 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,547 MW
Q=-37,889 Mvar
Ploss=0,359 MW
Qloss=-26,947 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,253 Mvar
Q Carga
89,8
SAN BORJA
115 kV
U=114,916 kV
u=99,93 %
Uang=-5,78 °
QI Paral
43,4
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,825 kV
u=100,79 %
Uang=-5,67 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=238,404 kV
U=232,316 kV
U=234,843 kV
u=103,65 %
u=101,01 %
u=102,11 %
Uang=-8,33 °
Uang=-11,81 °
Uang=-11,43 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=28,188 MW
Q=-17,388 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-39,502 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,445 Mvar
RIB COB
P=35,444 MW
Q=-30,507 Mvar
Ploss=0,544 MW
Qloss=-42,507 Mvar
GUAY RIB
P=10,411 MW
Q=3,607 Mvar
Ploss=0,034 MW
Qloss=-15,812 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=14,716 Mvar
P=0,000 MW Q=24,481 Mvar
Q=12,508 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,867
MW
Q=-14,716
Mvar
Q=16,844 Mvar
Ploss=0,133 MW
Ploss=0,133
MWB-177143
Qloss=2,128 Mvar
Mvar
Qloss=2,128
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-9,50 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
NEPLAN Nodo
Kv.
Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
COBIJA
230 kV
U=234,009 kV
u=101,74 %
Uang=-16,68 °
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
100,5
-4,6
CUMB - CHUSP
100,2
-6,6
CARAN - YUC
101,8 -16,7
YUCUMO
100,9
-3,9
TRINIDAD
115
100,8
-5,7
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
28,0
-3,4
-35,9
-63,9
80,6
109,5
28,5
35,4
Q
MVar
-0,1
-9,1
-9,8
-19,8
-53,3
-62,9
-37,9
-30,5
Carga Posic
% Tap
24,0
8,5
52,1 0
66,9 0
25,0
33,0
12,3
12,1
El ángulo de estabilidad, es decir el ángulo de voltaje de línea en el punto más alejado en
Cobija se reduce a -16,7 Grados, que es la mitad de -32, 5 grados sin generación y también
con capacitor serie en el anillo para este mismo periodo, también en estado normal. Es decir la
línea es más estable. El ángulo máximo del voltaje depende de la carga tomada por
generación.
Análisis de red de 115 kv:
•
Falla tramo Cumbre – Chuspipata.
144
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,586 kV
u=97,03 %
Uang=-12,13 °
F-174272
P=-101,861 MW
Q=43,613 Mvar
CUMB CHUSP
P=-101,714
P=101,861 MW
MW
Q=45,970
Q=-43,613Mvar
Mvar
Ploss=0,148
Ploss=0,148MW
MW
Qloss=2,357
Mvar
Qloss=2,357
LAMvar
CUMBRE
230 kV
U=231,759 kV
u=100,76 %
Uang=-1,19 °
CARANAVI
115 kV
U=113,002 kV
u=98,26 %
Uang=-11,13 °
CHUSP CARAN
P=9,000 MW
Q=3,500 Mvar
Ploss=0,070 MW
Qloss=-2,028 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
MOXOS
115 kV
U=116,581 kV
u=101,37 %
Uang=-7,64 °
CARAN YUCUMO
P=30,770 MW
Q=8,972 Mvar
Ploss=1,277 MW
Qloss=-0,482 Mvar
YUC SAN BORJA
P=12,306 MW
Q=2,395 Mvar
Ploss=0,070 MW
Qloss=-1,401
YUCUMO
230Mvar
KV
S BORJA MOXOS
P=5,637 MW
Q=1,496 Mvar
Ploss=0,075 MW
Qloss=-5,091 Mvar
230 kV
U=229,499 kV
u=99,78 %
Uang=-4,67 °
TR2-175802
Tap=3
TR2-174738
Tap=0
P=-65,254
P=65,327 MW
MW
Q=-18,134
Q=19,609 Mvar
Mvar
Ploss=0,074 MW
Qloss=1,475 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=101,714 MW
Q=-45,970 Mvar
Ploss=2,982 MW
Qloss=-23,376 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=61,238 MW
Q=-67,476 Mvar
Ploss=0,976 MW
Qloss=-12,167 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=118,455 MW
Q=-60,251 Mvar
Ploss=2,617 MW
Qloss=-11,675 Mvar
F-174612
P=-118,455 MW
Q=60,251 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=119,656 kV
u=104,05 %
Uang=-6,66 °
YUCUMO
115 kV
U=120,741 kV
u=104,99 %
Uang=-5,91 °
SAN RAMON
230 kV
U=229,451 kV
u=99,76 %
Uang=-2,50 °
YUCUMO TRINIDAD
P=33,404 MW
Q=-42,203 Mvar
Ploss=0,564 MW
Qloss=-32,206 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=60,261 MW
Q=-43,194 Mvar
Ploss=1,303 MW
Qloss=-29,941 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,122 kV
u=100,49 %
Uang=-3,83 °
MOXOS TRINIDAD
P=0,438 MW
Q=-4,587 Mvar
Ploss=0,036 MW
Qloss=-2,977 Mvar
COBIJA
230 kV
U=233,786 kV
u=101,65 %
Uang=-17,37 °
S JOAQ RAM
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=237,535 kV
U=232,115 kV
U=234,443 kV
u=103,28 %
u=100,92 %
u=101,93 %
Uang=-8,97 °
Uang=-12,49 °
Uang=-12,10 °
P=63,245 MW
P=-63,174
MW
Q=15,255 Mvar
Q=-14,135
Mvar
Ploss=0,070
Ploss=0,070 MW
MW
Qloss=1,119
Qloss=1,119 Mvar
Mvar
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=28,181 MW
Q=-18,286 Mvar
Ploss=0,276 MW
Qloss=-39,287 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,554 MW
Q=-38,505 Mvar
Ploss=0,373 MW
Qloss=-26,616 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-12,115 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=114,761 kV
u=99,79 %
Uang=-7,22 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,662 kV
u=100,29 %
Uang=-6,27 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,397 Mvar
RIB COB
P=35,445 MW
Q=-30,420 Mvar
Ploss=0,545 MW
Qloss=-42,420 Mvar
GUAY RIB
P=10,405 MW
Q=2,536 Mvar
Ploss=0,030 MW
Qloss=-15,794 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=13,623 Mvar
P=0,000 MW Q=24,439 Mvar
Q=12,465 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,869
MW
Q=-13,623
Mvar
Q=15,712 Mvar
Ploss=0,131
Ploss=0,131 MW
MW
B-177143
Qloss=2,089
Qloss=2,089 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-10,19 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
-
Desde el estado normal, se subió el tap del trafo de Yucumo a posición 3 y con eso se
logró voltaje de norma en nodos, especialmente en Chuspipata que es el más bajo y
Yucumo el más alto; como es de esperar no altero significativamente al sistema de 230
KV, cuyo voltajes son de Norma.
•
Falla tramo Yucumo – Caranavi:
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,183 kV
u=97,55 %
Uang=-2,50 °
F-174272
P=-110,275 MW
Q=50,315 Mvar
CUMB CHUSP
P=31,650 MW
Q=5,015 Mvar
Ploss=0,554 MW
Qloss=-0,110 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=78,625 MW
MW
P=-78,511
Q=-55,330Mvar
Mvar
Q=57,154
Ploss=0,114MW
MW
Ploss=0,114
Qloss=1,825Mvar
Mvar
Qloss=1,825
LA CUMBRE
230 kV
U=232,345 kV
u=101,02 %
Uang=-0,93 °
F-174612
P=-108,189 MW
Q=64,302 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=109,649 kV
u=95,35 %
Uang=-5,16 °
CHUSP CARAN
P=22,096 MW
Q=1,626 Mvar
Ploss=0,396 MW
Qloss=-1,102 Mvar
TR2-175802
Tap=0
YUCUMO
115 kV
U=115,942 kV
u=100,82 %
Uang=-4,77 °
S.RAMON GUARAYOS
P=51,252 MW
Q=-70,957 Mvar
Ploss=0,888 MW
Qloss=-12,438 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=108,189 MW
Q=-64,302 Mvar
Ploss=2,337 MW
Qloss=-12,246 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,078 kV
u=100,03 %
Uang=-2,35 °
MOXOS
115 kV
U=115,165 kV
u=100,14 %
Uang=-7,18 °
YUC SAN BORJA S BORJA MOXOS
P=12,114 MW
P=5,443 MW
Q=-2,655 Mvar
Q=-3,671 Mvar
Ploss=0,071 MW
Ploss=0,050 MW
CARAN YUCUMO
Qloss=-1,284
SHUNT-178068YUCUMO
230Mvar
KV Qloss=-4,914 Mvar
P=0,000 MW
230 kV
Q=-4,772 Mvar
P=-33,014
P=33,055 MW
MW
Q=-4,595
Q=5,139 Mvar
Mvar
Ploss=0,041 MW
Qloss=0,545 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=78,511 MW
Q=-57,154 Mvar
Ploss=2,130 MW
Qloss=-25,456 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=115,578 kV
u=100,50 %
Uang=-5,70 °
MOXOS TRINIDAD
P=0,607 MW
Q=0,757 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-3,041 Mvar
U=232,719 kV
u=101,18 %
Uang=-3,85 °
YUCUMO TRINIDAD
P=43,326 MW
Q=-36,837 Mvar
Ploss=0,700 MW
Qloss=-32,675 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=50,364 MW
Q=-43,228 Mvar
Ploss=0,973 MW
Qloss=-30,962 Mvar
P=63,473 MW
P=-63,308
MW
Q=21,162 Mvar
Q=-19,416
Mvar
Ploss=0,164
Ploss=0,164 MW
MW
Qloss=1,746
Qloss=1,746 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,543 MW
Q=-37,591 Mvar
Ploss=0,352 MW
Qloss=-27,104 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,290 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-7,04 °
GUARAYOS
230 kV
U=232,235 kV
u=100,97 %
Uang=-3,56 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,392 kV
u=101,04 %
Uang=-5,65 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=238,830 kV
U=232,415 kV
U=235,039 kV
u=103,84 %
u=101,05 %
u=102,19 %
Uang=-8,30 °
Uang=-11,75 °
Uang=-11,37 °
COBIJA
230 kV
U=234,119 kV
u=101,79 %
Uang=-16,62 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=28,191 MW
Q=-16,955 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-39,609 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,468 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=10,414 MW
Q=4,125 Mvar
Ploss=0,036 MW
Qloss=-15,822 Mvar
RIB COB
P=35,444 MW
Q=-30,550 Mvar
Ploss=0,544 MW
Qloss=-42,550 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=15,254 Mvar
P=0,000 MW Q=24,502 Mvar
Q=12,529 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,866
MW
Q=-15,254
Mvar
Q=17,395 Mvar
Ploss=0,134
Ploss=0,134 MW
MWB-177143
Qloss=2,141
Qloss=2,141 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-9,44 °
El voltaje normal en Caranavi se logra instalando 4,7 MVAR de capacitores o subiendo el
nivel de voltaje de 115 KV. en la Cumbre ya que solo se tenía 2,3 % debajo de lo permitido.
145
•
Falla en tramo línea Yucumo – S. Borja.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,633 kV
u=98,81 %
Uang=-2,38 °
F-174272
P=-106,122 MW
Q=53,766 Mvar
CUMB CHUSP
P=27,894 MW
Q=-2,381 Mvar
Ploss=0,418 MW
Qloss=-0,497 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,105 kV
u=98,35 %
Uang=-4,81 °
CHUSP CARAN
P=18,477 MW
Q=-5,384 Mvar
Ploss=0,281 MW
Qloss=-1,508 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=78,228 MW
MW
P=-78,120
Q=-51,386Mvar
Mvar
Q=53,113
Ploss=0,108MW
MW
Ploss=0,108
Qloss=1,727
Mvar
Qloss=1,727 Mvar
P=-24,445
P=24,471 MW
MW
Q=10,273
Q=-9,928 Mvar
Mvar
Ploss=0,026 MW
Qloss=0,345 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=55,673 MW
Q=-69,024 Mvar
Ploss=0,920 MW
Qloss=-12,327 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=112,728 MW
Q=-62,127 Mvar
Ploss=2,455 MW
Qloss=-12,003 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,774 kV
u=99,90 %
Uang=-2,41 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
TRINIDAD
115 kV
U=114,428 kV
u=99,50 %
Uang=-7,57 °
MOXOS TRINIDAD
P=12,675 MW
Q=-0,324 Mvar
Ploss=0,168 MW
Qloss=-2,533 Mvar
S JOAQ RAM
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=238,043 kV
U=232,232 kV
U=234,677 kV
u=103,50 %
u=100,97 %
u=102,03 %
Uang=-8,57 °
Uang=-12,06 °
Uang=-11,68 °
U=232,078 kV
u=100,90 %
Uang=-3,78 °
YUCUMO TRINIDAD
P=51,620 MW
Q=-37,843 Mvar
Ploss=0,961 MW
Qloss=-31,939 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=54,753 MW
Q=-41,478 Mvar
Ploss=1,089 MW
Qloss=-30,519 Mvar
P=75,773 MW
P=-75,543
MW
Q=21,280 Mvar
Q=-18,843
Mvar
Ploss=0,229
Ploss=0,229 MW
MW
Qloss=2,436
Qloss=2,436 Mvar
Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,693 kV
u=100,74 %
Uang=-3,67 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=28,186 MW
Q=-17,757 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-39,412 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,550 MW
Q=-38,142 Mvar
Ploss=0,364 MW
Qloss=-26,811 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,342 kV
u=100,58 %
Uang=-5,89 °
COBIJA
230 kV
U=233,916 kV
u=101,70 %
Uang=-16,94 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,425 Mvar
RIB COB
P=35,444 MW
Q=-30,471 Mvar
Ploss=0,544 MW
Qloss=-42,471 Mvar
GUAY RIB
P=10,409 MW
Q=3,165 Mvar
Ploss=0,032 MW
Qloss=-15,803 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=14,261 Mvar
P=0,000 MW Q=24,464 Mvar
Q=12,490 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,868
MW
Q=-14,261
Mvar
Q=16,376 Mvar
Ploss=0,132
Ploss=0,132 MW
MWB-177143
Qloss=2,115
Qloss=2,115 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-9,76 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
Falla en tramo de línea Moxos- Trinidad.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,633 kV
u=98,81 %
Uang=-2,38 °
F-174272
P=-106,122 MW
Q=53,766 Mvar
CUMB CHUSP
P=27,894 MW
Q=-2,381 Mvar
Ploss=0,418 MW
Qloss=-0,497 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=78,228 MW
MW
P=-78,120
Q=-51,386Mvar
Mvar
Q=53,113
Ploss=0,108MW
MW
Ploss=0,108
Qloss=1,727
Mvar
Qloss=1,727 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,164 kV
u=100,94 %
Uang=-0,92 °
F-174612
P=-112,728 MW
Q=62,127 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=113,105 kV
u=98,35 %
Uang=-4,81 °
CHUSP CARAN
P=18,477 MW
Q=-5,384 Mvar
Ploss=0,281 MW
Qloss=-1,508 Mvar
TR2-175802
Tap=0
YUCUMO
115 kV
U=115,358 kV
u=100,31 %
Uang=-4,45 °
CUMBRE YUCUMO
P=78,120 MW
Q=-53,113 Mvar
Ploss=2,028 MW
Qloss=-25,543 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=55,673 MW
Q=-69,024 Mvar
Ploss=0,920 MW
Qloss=-12,327 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=112,728 MW
Q=-62,127 Mvar
Ploss=2,455 MW
Qloss=-12,003 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,774 kV
u=99,90 %
Uang=-2,41 °
SAN BORJA
115 kV
U=112,151 kV
u=97,52 %
Uang=-11,41 °
MOXOS
115 kV
U=113,441 kV
u=98,64 %
Uang=-9,66 °
S BORJA MOXOS
P=6,600 MW
CARAN YUCUMO
YUC SAN BORJA
Q=2,300 Mvar
P=3,504 MW
Ploss=0,075 MW
Q=6,298 Mvar
Ploss=0,041
MW
SHUNT-178068
YUCUMO 230 KV Qloss=-4,624 Mvar
Qloss=-3,620
Mvar
P=0,000
MW
230 kV
Q=-5,078 Mvar
P=-24,445
P=24,471 MW
MW
Q=10,273
Q=-9,928 Mvar
Mvar
Ploss=0,026 MW
Qloss=0,345 Mvar
YUCUMO TRINIDAD
P=51,620 MW
Q=-37,843 Mvar
Ploss=0,961 MW
Qloss=-31,939 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=54,753 MW
Q=-41,478 Mvar
Ploss=1,089 MW
Qloss=-30,519 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,693 kV
u=100,74 %
Uang=-3,67 °
Falla de trafo Yucumo.
TRINIDAD
115 kV
U=114,428 kV
u=99,50 %
Uang=-7,57 °
MOXOS TRINIDAD
P=12,675 MW
Q=-0,324 Mvar
Ploss=0,168 MW
Qloss=-2,533 Mvar
U=232,078 kV
u=100,90 %
Uang=-3,78 °
P=75,773 MW
P=-75,543
MW
Q=21,280 Mvar
Q=-18,843
Mvar
Ploss=0,229
Ploss=0,229 MW
MW
Qloss=2,436
Qloss=2,436 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,550 MW
Q=-38,142 Mvar
Ploss=0,364 MW
Qloss=-26,811 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,219 Mvar
•
MOXOS
115 kV
U=113,441 kV
u=98,64 %
Uang=-9,66 °
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,219 Mvar
•
SAN BORJA
115 kV
U=112,151 kV
u=97,52 %
Uang=-11,41 °
S BORJA MOXOS
P=6,600 MW
CARAN YUCUMO
YUC SAN BORJA
Q=2,300 Mvar
P=3,504 MW
Ploss=0,075 MW
Q=6,298 Mvar
Ploss=0,041
MW
SHUNT-178068
YUCUMO 230 KV Qloss=-4,624 Mvar
Qloss=-3,620
Mvar
P=0,000
MW
230 kV
Q=-5,078 Mvar
TR2-175802
Tap=0
CUMBRE YUCUMO
P=78,120 MW
Q=-53,113 Mvar
Ploss=2,028 MW
Qloss=-25,543 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,164 kV
u=100,94 %
Uang=-0,92 °
F-174612
P=-112,728 MW
Q=62,127 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=115,358 kV
u=100,31 %
Uang=-4,45 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=231,342 kV
u=100,58 %
Uang=-5,89 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=238,043 kV
U=232,232 kV
U=234,677 kV
u=103,50 %
u=100,97 %
u=102,03 %
Uang=-8,57 °
Uang=-12,06 °
Uang=-11,68 °
COBIJA
230 kV
U=233,916 kV
u=101,70 %
Uang=-16,94 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=28,186 MW
Q=-17,757 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-39,412 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,425 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=10,409 MW
Q=3,165 Mvar
Ploss=0,032 MW
Qloss=-15,803 Mvar
RIB COB
P=35,444 MW
Q=-30,471 Mvar
Ploss=0,544 MW
Qloss=-42,471 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=-0,000 MW Q=14,261 Mvar
P=0,000 MW Q=24,464 Mvar
Q=12,490 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,868
MW
Q=-14,261
Mvar
Q=16,376 Mvar
Ploss=0,132
Ploss=0,132 MW
MWB-177143
Qloss=2,115
Qloss=2,115 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-9,76 °
146
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,785 kV
u=98,07 %
Uang=-4,34 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CUMB CHUSP
P=50,219 MW
Q=-4,227 Mvar
Ploss=1,333 MW
Qloss=1,971 Mvar
F-174272
P=-113,282 MW
Q=63,592 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,512 kV
u=96,10 %
Uang=-9,48 °
CHUSP CARAN
P=39,886 MW
Q=-4,650 Mvar
Ploss=1,263 MW
Qloss=1,194 Mvar
SHUNT-178390
MW
TR2-175802
TR2-174738 P=0,000
Q=-5,048 Mvar
Tap=0
P=63,063 MW
MW
P=-62,971
Q=-59,364Mvar
Mvar
Q=60,840
Ploss=0,092MW
MW
Ploss=0,092
Qloss=1,475Mvar
Mvar
Qloss=1,475
LA CUMBRE
230 kV
U=232,564 kV
u=101,11 %
Uang=-0,76 °
CUMBRE YUCUMO
P=62,971 MW
Q=-60,840 Mvar
Ploss=1,617 MW
Qloss=-26,642 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,069 kV
u=100,03 %
Uang=-2,34 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARAN YUCUMO
P=16,923 MW
Q=-4,345 Mvar
Ploss=0,393 MW
Qloss=-2,397 Mvar
SHUNT-178068
P=0,000 MW
Q=-8,999 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=109,798 kV
u=95,48 %
Uang=-12,92 °
YUC SAN BORJA
P=4,370 MW
Q=2,430 Mvar
Ploss=0,011 MW
Qloss=-1,288 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=234,261 kV
u=101,85 %
Uang=-3,27 °
SHUNT-178399
YUCUMO TRINIDAD
P=0,000 MW
P=61,354 MW
Q=-6,767 Mvar
Q=-34,198 Mvar
Ploss=1,231 MW
Qloss=-31,898 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=50,693 MW
Q=-70,479 Mvar
Ploss=0,870 MW
Qloss=-12,471 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=107,598 MW
Q=-63,885 Mvar
Ploss=2,304 MW
Qloss=-12,307 Mvar
F-174612
P=-107,598 MW
Q=63,885 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=109,271 kV
u=95,02 %
Uang=-13,22 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=49,824 MW
Q=-42,720 Mvar
Ploss=0,945 MW
Qloss=-31,005 Mvar
MOXOS
115 kV
U=112,721 kV
u=98,02 %
Uang=-10,07 °
S BORJA MOXOS
P=10,981 MW
Q=3,442 Mvar
Ploss=0,216 MW
Qloss=-4,115 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,288 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=17,198 MW
Q=1,327 Mvar
Ploss=0,303 MW
Qloss=-2,160 Mvar
S JOAQ RAM
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
230 kV
U=238,794 kV
U=232,406 kV
U=235,023 kV
u=103,82 %
u=101,05 %
u=102,18 %
Uang=-8,25 °
Uang=-11,70 °
Uang=-11,32 °
P=80,459 MW
P=-80,201
MW
Q=23,606 Mvar
Q=-20,867
Mvar
Ploss=0,258
Ploss=0,258 MW
MW
Qloss=2,739
Qloss=2,739 Mvar
Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,342 kV
u=101,02 %
Uang=-5,60 °
COBIJA
230 kV
U=234,111 kV
u=101,79 %
Uang=-16,57 °
TR2-174584
Tap=0
S JOAQ GUAY
P=28,190 MW
Q=-16,999 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-39,601 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,543 MW
Q=-37,621 Mvar
Ploss=0,353 MW
Qloss=-27,088 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=232,216 kV
u=100,96 %
Uang=-3,54 °
TRINIDAD
115 kV
U=114,813 kV
u=99,84 %
Uang=-7,37 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=6,466 Mvar
RIB COB
P=35,444 MW
Q=-30,547 Mvar
Ploss=0,544 MW
Qloss=-42,547 Mvar
GUAY RIB
P=10,413 MW
Q=4,075 Mvar
Ploss=0,035 MW
Qloss=-15,823 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW Q=15,210 Mvar
P=0,000 MW Q=24,501 Mvar
Q=12,527 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,866
MW
Q=-15,210
Mvar
Q=17,345 Mvar
Ploss=0,134
Ploss=0,134 MW
MWB-177143
Qloss=2,135
Qloss=2,135 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-9,40 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
Se consiguen los voltajes de norma en todos los nodos de 115 KV., especialmente en
Yucumo, Caranavi y Chuspipata conectando capacitores de 6,7 9 y 5 MVAR por ser la
mitad de línea mas cargada.
•
Falla de trafo Trinidad, sin ninguno conectado.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,378 kV
u=98,59 %
Uang=-3,15 °
CUMB CHUSP
P=36,546 MW
Q=-3,635 Mvar
Ploss=0,716 MW
Qloss=0,307 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=218,184 kV
u=94,86 %
Uang=-1,04 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=26,831 MW
Q=-3,798 Mvar
Ploss=0,553 MW
Qloss=-0,748 Mvar
SHUNT-178390
TR2-175802
MW
TR2-174738 P=0,000
Tap=0
Q=-3,644
Mvar
Tap=3
P=79,660 MW
MW
P=-79,560
Q=-28,968Mvar
Mvar
Q=30,566
Ploss=0,100MW
MW
Ploss=0,100
Qloss=1,598Mvar
Mvar
Qloss=1,598
F-174612
P=-104,044 MW
Q=36,113 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=111,821 kV
u=97,24 %
Uang=-6,57 °
CUMBRE YUCUMO
P=79,560 MW
Q=-30,566 Mvar
Ploss=1,898 MW
Qloss=-22,034 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=109,032 kV
u=94,81 %
Uang=-7,12 °
CARAN YUCUMO
P=4,578 MW
Q=3,629 Mvar
Ploss=0,039 MW
Qloss=-3,381 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,252 kV
u=99,24 %
Uang=-2,04 °
YUC SAN BORJA
S BORJA MOXOS
P=77,565 MW
P=68,816 MW
Q=-11,129 Mvar
Q=-17,915 Mvar
Ploss=2,149 MW
Ploss=2,670 MW
Qloss=4,486 Mvar
YUCUMO 230 KV Qloss=2,979 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=131,270 kV
u=114,15 %
Uang=-64,38 °
MOXOS TRINIDAD
P=60,145 MW
Q=-38,041 Mvar
Ploss=-2,555 MW
Qloss=-9,392 Mvar
S JOAQ RAM
GUARAYOS TRINIDAD
P=47,149 MW
Q=-14,185 Mvar
Ploss=0,670 MW
Qloss=-30,079 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-14,848 Mvar
MOXOS
115 kV
U=111,472 kV
u=96,93 %
Uang=-41,44 °
230 kV
SHUNT-178068
230 kV
U=215,357 kV
P=0,000 MW
Q=-14,178
Mvar
U=229,748 kV
u=93,63 %
P=94,279 MW
Q=-26,400
u=99,89 %
P=-93,926 Mvar
MW
Uang=-4,00 °
Ploss=0,353
MW
SHUNT-178399
Q=31,098
Mvar
Uang=-7,30 °
YUCUMO TRINIDAD SHUNT-178426
Qloss=4,698
Mvar
P=0,000
MW
Ploss=0,353
MW
P=16,617 MW
P=0,000 MW
Q=-20,208
Mvar
Qloss=4,698
Mvar
Q=74,169 Mvar
Q=0,000 Mvar
Ploss=1,359 MW
Qloss=-27,983 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=47,614 MW
Q=-41,948 Mvar
Ploss=0,465 MW
Qloss=-12,915 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=104,044 MW
Q=-36,113 Mvar
Ploss=1,830 MW
Qloss=-13,065 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=107,017 kV
u=93,06 %
Uang=-14,18 °
GUARAYOS
230 kV
U=228,844 kV
u=99,50 %
Uang=-3,00 °
TRIN S JOAQ
P=28,502 MW
Q=-30,293 Mvar
Ploss=0,301 MW
Qloss=-25,439 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=92,037 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=225,357 kV
u=97,98 %
Uang=-4,56 °
SHUNT-178414
P=0,000 MW
Q=-50,349 Mvar
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=230,300 kV
SHUNT-178438
P=0,000 MW U=230,848 kV u=100,13 %
Q=15,147 Mvar u=100,37 % Uang=-11,25 °
Uang=-10,77 °
COBIJA
230 kV
U=231,757 kV
u=100,76 %
Uang=-16,20 °
TR2-174584
S JOAQ GUAY
P=28,202 MW
Q=-25,804 Mvar
Ploss=0,310 MW
Qloss=-37,155 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,951 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=10,392 MW
Q=-6,736 Mvar
Ploss=0,016 MW
Qloss=-15,503 Mvar
RIB COB
P=35,451 MW
Q=-29,638 Mvar
Ploss=0,551 MW
Qloss=-41,638 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=-0,000 MW
Q=3,756 Mvar
P=0,000 MW Q=24,059 Mvar
Q=12,087 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,875
MW
Q=-3,756
Mvar
Q=5,746 Mvar
Ploss=0,125
Ploss=0,125 MW
MWB-177143
Qloss=1,990
Qloss=1,990 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-8,96 °
Los voltajes de los nodos de 115 Kv, con compensación reactiva no pueden entrar dentro de
los márgenes permitidos, por tanto se debe preveer un segundo transformador en paralelo,
para asegurar la energización en Trinidad en 115 KV, en estado normal se ve que con los 2
147
transformadores de Yucumo y Trinidad, solamente 63 MW pasan por el de Trinidad, por tanto
cada transformador es suficiente que sean de 100 MVA de capacidad.
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,942 kV
u=99,08 %
Uang=-2,38 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CUMB CHUSP
P=27,378 MW
Q=-4,047 Mvar
Ploss=0,406 MW
Qloss=-0,532 Mvar
F-174272
P=-108,330 MW
Q=46,851 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=80,953 MW
MW
P=-80,849
Q=-42,804Mvar
Mvar
Q=44,455
Ploss=0,103MW
MW
Ploss=0,103
Qloss=1,652Mvar
Mvar
Qloss=1,652
LA CUMBRE
230 kV
U=231,764 kV
u=100,77 %
Uang=-0,95 °
CARANAVI
115 kV
U=113,847 kV
u=99,00 %
Uang=-4,80 °
CHUSP CARAN
P=17,972 MW
Q=-7,015 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-1,538 Mvar
P=-37,603
P=37,665 MW
MW
Q=-15,505
Q=16,338 Mvar
Mvar
Ploss=0,063 MW
Qloss=0,832 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=80,849 MW
Q=-44,455 Mvar
Ploss=1,993 MW
Qloss=-25,358 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=52,677 MW
Q=-62,953 Mvar
Ploss=0,785 MW
Qloss=-12,528 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,482 kV
u=99,77 %
Uang=-2,31 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=118,159 kV
u=102,75 %
Uang=-5,71 °
YUC SAN BORJA
P=12,520 MW
Q=-1,328 Mvar
Ploss=0,070 MW
Qloss=-1,354 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=230,485 kV
u=100,21 %
Uang=-3,78 °
YUCUMO TRINIDAD
P=41,191 MW
Q=-35,434 Mvar
Ploss=0,645 MW
Qloss=-32,127 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=51,892 MW
Q=-35,278 Mvar
Ploss=0,922 MW
Qloss=-30,590 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,146 Mvar
•
CARAN YUCUMO
P=4,006 MW
Q=12,977 Mvar
Ploss=0,177 MW
Qloss=-3,394 Mvar
TR2-175802
Tap=2
TRONCOS S. RAMON
P=109,531 MW
Q=-56,411 Mvar
Ploss=2,254 MW
Qloss=-12,359 Mvar
F-174612
P=-109,531 MW
Q=56,411 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=118,733 kV
u=103,25 %
Uang=-4,83 °
MOXOS
115 kV
U=116,929 kV
u=101,68 %
Uang=-7,09 °
S BORJA MOXOS
P=5,850 MW
Q=-2,274 Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=-5,097 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=116,227 kV
u=101,07 %
Uang=-6,93 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=233,298 kV
u=101,43 %
Uang=-8,10 °
P=63,072 MW
P=-62,909
MW
Q=19,500 Mvar
Q=-17,768
Mvar
Ploss=0,163
Ploss=0,163 MW
MW
Qloss=1,732
Qloss=1,732 Mvar
Mvar
S JOAQ GUAY
P=28,181 MW
Q=-22,442 Mvar
Ploss=0,287 MW
Qloss=-38,159 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,443 MW
Q=-27,496 Mvar
Ploss=0,262 MW
Qloss=-26,655 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,154 kV
u=100,07 %
Uang=-5,52 °
COBIJA
230 kV
U=232,684 kV
u=101,17 %
Uang=-16,77 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=231,128 kV
U=232,488 kV u=100,49 %
u=101,08 % Uang=-11,85 °
Uang=-11,41 °
TR2-174584
Tap=1
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,140 kV
u=100,50 %
Uang=-3,49 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=0,204 MW
Q=-0,824 Mvar
Ploss=0,006 MW
Qloss=-3,108 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,602 Mvar
RIB COB
P=35,448 MW
Q=-29,994 Mvar
Ploss=0,548 MW
Qloss=-41,994 Mvar
GUAY RIB
P=10,394 MW
Q=-2,542 Mvar
Ploss=0,019 MW
Qloss=-15,653 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW
Q=8,259 Mvar
P=0,000 MW Q=24,232 Mvar
Q=12,259 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,874
MW
Q=-8,259 Mvar
Q=10,273
Mvar
Ploss=0,126
Ploss=0,126 MW
MWB-177143
Qloss=2,014
Qloss=2,014 Mvar
Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-9,55 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
Falla tramo de línea 230 KV. Cumbre – Yucumo.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,577 kV
u=97,89 %
Uang=-3,78 °
CUMB CHUSP
P=44,607 MW
Q=-1,355 Mvar
Ploss=1,045 MW
Qloss=1,201 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=-0,000MW
MW
P=0,000
Q=-0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Ploss=-0,000
Qloss=-0,000Mvar
Mvar
Qloss=-0,000
LA CUMBRE
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174612
P=-180,758 MW
Q=57,483 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
YUCUMO
115 kV
115 kV
U=111,020 kV
U=114,287 kV
u=96,54 %
u=99,38 %
Uang=-8,31 °
Uang=-11,58 °
CHUSP CARAN
P=34,562 MW
Q=-6,055 Mvar
Ploss=0,959 MW
Qloss=0,374 Mvar
CARAN YUCUMO
P=11,903 MW
Q=-13,929 Mvar
Ploss=0,384 MW
Qloss=-2,597 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=113,852 kV
u=99,00 %
Uang=-12,25 °
YUC SAN BORJA
S BORJA MOXOS
P=8,822 MW
P=2,184 MW
Q=-1,018 Mvar
Q=-1,990 Mvar
Ploss=0,038 MW
Ploss=0,008 MW
Qloss=-1,329 Mvar
Qloss=-4,864
Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=222,063 kV
u=96,55 %
Uang=-11,06 °
TR2-175802
Tap=2
P=-18,203
P=18,229 MW
MW
Q=-17,564
Q=17,912 Mvar
Mvar
Ploss=0,026 MW
Qloss=0,349 Mvar
CUMBRE YUCUMO
S.RAMON GUARAYOS
P=120,721 MW
Q=-70,158 Mvar
Ploss=2,487 MW
Qloss=-8,968 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=180,758 MW
Q=-57,483 Mvar
Ploss=5,437 MW
Qloss=-6,225 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=227,214 kV
u=98,79 %
Uang=-3,57 °
YUCUMO TRINIDAD
P=18,229 MW
Q=17,912 Mvar
Ploss=0,114 MW
Qloss=-31,004 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=118,234 MW
Q=-46,540 Mvar
Ploss=4,640 MW
Qloss=-22,200 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-14,650 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,197 kV
u=98,43 %
Uang=-12,77 °
GUARAYOS
230 kV
U=227,344 kV
u=98,85 %
Uang=-5,84 °
TRINIDAD
115 kV
U=112,916 kV
u=98,19 %
Uang=-12,03 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=228,601 kV
u=99,39 %
Uang=-13,22 °
P=66,736 MW
P=-66,545
MW
Q=19,982 Mvar
Q=-17,946
Mvar
Ploss=0,192
Ploss=0,192 MW
MW
Qloss=2,036
Qloss=2,036 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,515 MW
Q=-31,231 Mvar
Ploss=0,316 MW
Qloss=-25,018 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=223,789 kV
u=97,30 %
Uang=-10,45 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=3,824 MW
Q=-0,874 Mvar
Ploss=0,021 MW
Qloss=-2,880 Mvar
TR2-174584
Tap=1
COBIJA
230 kV
U=231,469 kV
u=100,64 %
Uang=-22,20 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=230,037 kV
U=230,324 kV u=100,02 %
u=100,14 % Uang=-17,24 °
Uang=-16,75 °
S JOAQ GUAY
P=28,199 MW
Q=-26,947 Mvar
Ploss=0,315 MW
Qloss=-36,836 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,734 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=10,384 MW
Q=-8,141 Mvar
Ploss=0,012 MW
Qloss=-15,471 Mvar
RIB COB
P=35,452 MW
Q=-29,525 Mvar
Ploss=0,552 MW
Qloss=-41,525 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW
Q=2,329 Mvar
P=0,000 MW Q=24,003 Mvar
Q=12,030 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,880
MW
Q=-2,329
Mvar
Q=4,252 Mvar
Ploss=0,120
Ploss=0,120 MW
MW
B-177143
Qloss=1,923
Qloss=1,923 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-14,95 °
148
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
275,4
=
258,7
+
P Pérd
16,7
Q Gen (MVAR)
-61,2
=
+
Q Pérd
-193,0
Q Carga
89,8
Qc Paral
14,7
+
QI Paral
56,8
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
2,5
230
14,2
TOT SIST.:
16,7
%
Pérd Línea
15
2,5
85
13,9
100 =
16,3
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-10,1
230
-182,9
TOT SIST.:
-193,0
%
Pérd Línea
5,2
-10,1
94,8
-187,2
100 =
-197,3
Pérd Transf.
0,0
4,3
+
4,3
Nodo
Nombre
YUCUMO
TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
99,4 -11,6
CUMB - CHUSP
98,2 -12,0
CARAN - YUC
100,6 -22,2
YUCUMO
96,6 -11,1
TRINIDAD
115
97,3 -10,4
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
44,6
11,9
50,0
-66,5
0,0
180,8
28,5
35,5
Q
MVar
-1,4
-13,9
-2,3
-17,9
0,0
-57,5
-31,2
-29,5
Carga
%
38,2
16,3
25,0
34,5
0,0
49,6
11,4
12,1
Posic
Tap
2
1
El ángulo de voltaje de Cobija aumentó a -22 grados, por casi duplicación de la carga de la
línea Troncos – S. Ramon – Guarayos –Trinidad, en tramo de 230 KV es de 40 % debido a la
carga que toma generación, a pesar de la sobrecarga por apertura de la línea Cumbre –
Yucumo.
•
Falla tramo Troncos – San Ramón.
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,144 kV
u=98,39 %
Uang=-3,39 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CUMB CHUSP
P=39,491 MW
Q=-3,153 Mvar
Ploss=0,811 MW
Qloss=0,566 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=192,918 MW
MW
P=-192,461
Q=-46,970Mvar
Mvar
Q=54,277
Ploss=0,458MW
MW
Ploss=0,458
Qloss=7,307Mvar
Mvar
Qloss=7,307
LA CUMBRE
230 kV
U=231,775 kV
u=100,77 %
Uang=-2,22 °
CARANAVI
115 kV
U=112,229 kV
u=97,59 %
Uang=-7,30 °
CHUSP CARAN
P=29,680 MW
Q=-7,220 Mvar
Ploss=0,703 MW
Qloss=-0,347 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARAN YUCUMO
P=7,276 MW
Q=-14,373 Mvar
Ploss=0,262 MW
Qloss=-3,026 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=115,311 kV
u=100,27 %
Uang=-11,17 °
P=-34,837
P=34,896 MW
MW
Q=-16,717
Q=17,500 Mvar
Mvar
Ploss=0,059 MW
Qloss=0,783 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=192,461 MW
Q=-54,277 Mvar
Ploss=10,030 MW
Qloss=-9,689 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,458 MW
Qloss=-11,910 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=218,951 kV
u=95,20 %
Uang=-17,88 °
230 kV
U=225,824 kV
u=98,18 %
Uang=-8,61 °
YUCUMO TRINIDAD
P=147,534 MW
Q=-62,088 Mvar
Ploss=7,757 MW
Qloss=-17,007 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=55,058 MW
Q=-6,883 Mvar
Ploss=1,147 MW
Qloss=-27,743 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-13,873 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,271 kV
u=98,50 %
Uang=-14,86 °
YUC SAN BORJA
S BORJA MOXOS
P=20,952 MW
P=14,148 MW
Q=-1,880 Mvar
Q=-3,254 Mvar
Ploss=0,204 MW
Ploss=0,326 MW
Qloss=-0,926 Mvar
YUCUMO 230 KV Qloss=-4,073 Mvar
TR2-175802
Tap=2
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=116,230 kV
u=101,07 %
Uang=-9,62 °
GUARAYOS
230 kV
U=221,477 kV
u=96,29 %
Uang=-17,13 °
TRINIDAD
115 kV
U=112,300 kV
u=97,65 %
Uang=-16,09 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=227,783 kV
u=99,04 %
Uang=-17,58 °
P=55,080 MW
P=-54,940
MW
Q=21,614 Mvar
Q=-20,131
Mvar
Ploss=0,140
Ploss=0,140 MW
MW
Qloss=1,483
Qloss=1,483 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,493 MW
Q=-32,069 Mvar
Ploss=0,320 MW
Qloss=-24,737 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=222,665 kV
u=96,81 %
Uang=-14,78 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=7,822 MW
Q=-1,181 Mvar
Ploss=0,062 MW
Qloss=-2,750 Mvar
TR2-174584
Tap=1
COBIJA
230 kV
U=231,268 kV
u=100,55 %
Uang=-26,61 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=229,851 kV
U=229,952 kV u=99,94 %
u=99,98 % Uang=-21,64 °
Uang=-21,14 °
S JOAQ GUAY
P=28,174 MW
Q=-27,899 Mvar
Ploss=0,304 MW
Qloss=-36,674 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,567 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
RIB COB
P=35,452 MW
Q=-29,443 Mvar
Ploss=0,552 MW
Qloss=-41,443 Mvar
GUAY RIB
P=10,370 MW
Q=-9,214 Mvar
Ploss=0,003 MW
Qloss=-15,483 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-50,000 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW
Q=1,320 Mvar
P=0,000 MW Q=23,962 Mvar
Q=11,989 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=50,000 MW
P=-49,885
MW
Q=-1,320
Mvar
Q=3,150 Mvar
Ploss=0,115
Ploss=0,115 MW
MW
B-177143
Qloss=1,830
Qloss=1,830 Mvar
Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-19,35 °
El ángulo de voltaje de cobija se incrementa más aun hasta -26,6 grados, la carga del tramo
Cumbre – Yucumo se incrementó a más del doble respecto al estado normal.
También se nota un incremento de carga en la línea de 115 KV, a través de los dos
transformadores de Yucumo y Trinidad.
•
Falla tramo 230 KV. Trinidad – S. Joaquín.
149
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,872 kV
u=99,02 %
Uang=-2,23 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CUMB CHUSP
P=25,879 MW
Q=-3,142 Mvar
Ploss=0,361 MW
Qloss=-0,651 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=66,852 MW
MW
P=-66,783
Q=-32,957Mvar
Mvar
Q=34,056
Ploss=0,069MW
MW
Ploss=0,069
Qloss=1,099Mvar
Mvar
Qloss=1,099
LA CUMBRE
230 kV
U=231,342 kV
u=100,58 %
Uang=-0,78 °
CARANAVI
115 kV
U=113,645 kV
u=98,82 %
Uang=-4,43 °
CHUSP CARAN
P=16,518 MW
Q=-5,991 Mvar
Ploss=0,231 MW
Qloss=-1,658 Mvar
P=-37,858
P=37,922 MW
MW
Q=-15,103
Q=15,946 Mvar
Mvar
Ploss=0,063 MW
Qloss=0,843 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=66,783 MW
Q=-34,056 Mvar
Ploss=1,307 MW
Qloss=-26,484 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=37,762 MW
Q=-49,526 Mvar
Ploss=0,433 MW
Qloss=-13,130 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,159 kV
u=99,63 %
Uang=-1,93 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARAN YUCUMO
P=5,412 MW
Q=11,833 Mvar
Ploss=0,164 MW
Qloss=-3,407 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=117,677 kV
u=102,33 %
Uang=-4,91 °
MOXOS
115 kV
U=116,261 kV
u=101,10 %
Uang=-5,96 °
YUC SAN BORJA
S BORJA MOXOS
P=11,382 MW
P=4,723 MW
Q=-0,573 Mvar
Q=-1,499 Mvar
Ploss=0,058 MW
Ploss=0,037
MW
Qloss=-1,374 Mvar
YUCUMO 230 KV Qloss=-5,091 Mvar
YUCUMO TRINIDAD
P=27,554 MW
Q=-23,517 Mvar
Ploss=0,257 MW
Qloss=-32,509 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=37,329 MW
Q=-21,336 Mvar
Ploss=0,431 MW
Qloss=-31,202 Mvar
TR2-174584
Tap=1
TRIN S JOAQ
TRINIDAD AT
230 kV
U=228,603 kV
u=99,39 %
Uang=-4,13 °
COBIJA
230 kV
U=232,468 kV
u=101,07 %
Uang=-8,51 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=230,935 kV
U=231,785 kV u=100,41 %
u=100,78 % Uang=-3,58 °
Uang=-4,47 °
S JOAQ GUAY
P=0,000 MW
Q=-21,183 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-39,256 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,480 kV
u=100,21 %
Uang=-2,80 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,314 MW
Q=-1,591 Mvar
Ploss=0,011 MW
Qloss=-3,054 Mvar
P=64,195 MW
P=-64,025
MW
Q=18,858 Mvar
Q=-17,054
Mvar
Ploss=0,170
Ploss=0,170 MW
MW
Qloss=1,804
Qloss=1,804 Mvar
Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,060 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,455 kV
u=100,40 %
Uang=-5,58 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=231,018 kV
u=100,44 %
Uang=-4,43 °
230 kV
U=229,623 kV
u=99,84 %
Uang=-3,05 °
TR2-175802
Tap=2
TRONCOS S. RAMON
P=93,960 MW
Q=-44,192 Mvar
Ploss=1,598 MW
Qloss=-13,565 Mvar
F-174612
P=-93,960 MW
Q=44,192 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=118,302 kV
u=102,87 %
Uang=-4,12 °
RIB COB
P=35,449 MW
Q=-29,911 Mvar
Ploss=0,549 MW
Qloss=-41,911 Mvar
GUAY RIB
P=17,501 MW
Q=0,111 Mvar
Ploss=0,053 MW
Qloss=-15,400 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=-78,109 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW
Q=7,526 Mvar
P=0,000 MW Q=24,191 Mvar
Q=12,185 Mvar
TR2-177131
Tap=0
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,183 Mvar
P=78,109 MW
P=-77,803
MW
Q=-7,526 Mvar
Q=12,408
Mvar
Ploss=0,306
Ploss=0,306 MW
MWB-177143
Qloss=4,883
Qloss=4,883 Mvar
Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
El sistema de 230 KV. Se divide en dos partes, uno conectado al SIN y otro alimentado por la
central de generación Cachuela Esperanza, que por supuesto requiere una capacidad de
generación superior a 78 MW. para cubrir la demanda y pérdidas del sistema aislado.
•
Desconexión de la planta de generación Cachuela Esperanza.
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,651 kV
u=98,83 %
Uang=-2,59 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CUMB CHUSP
P=30,115 MW
Q=-3,208 Mvar
Ploss=0,475 MW
Qloss=-0,343 Mvar
F-174272
P=-136,143 MW
Q=41,055 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=106,028 MW
MW
P=-105,888
Q=-37,846Mvar
Mvar
Q=40,073
Ploss=0,139MW
MW
Ploss=0,139
Qloss=2,227Mvar
Mvar
Qloss=2,227
LA CUMBRE
230 kV
U=231,486 kV
u=100,65 %
Uang=-1,23 °
F-174612
P=-138,747 MW
Q=52,301 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=113,199 kV
u=98,43 %
Uang=-5,32 °
CHUSP CARAN
P=20,641 MW
Q=-6,365 Mvar
Ploss=0,342 MW
Qloss=-1,347 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=117,590 kV
u=102,25 %
Uang=-5,83 °
SAN BORJA
115 kV
U=116,845 kV
u=101,60 %
Uang=-6,85 °
YUC SAN BORJA
P=14,443 MW
Q=-0,780 Mvar
Ploss=0,092 MW
Qloss=-1,262 Mvar
CARAN YUCUMO
P=1,401 MW
Q=12,518 Mvar
Ploss=0,135 MW
Qloss=-3,444 Mvar
P=-36,879
P=36,941 MW
MW
Q=-15,544
Q=16,365 Mvar
Mvar
Ploss=0,062 MW
Qloss=0,820 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=81,062 MW
Q=-60,495 Mvar
Ploss=1,104 MW
Qloss=-11,716 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=138,747 MW
Q=-52,301 Mvar
Ploss=3,086 MW
Qloss=-10,706 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,218 kV
u=99,23 %
Uang=-2,79 °
YUCUMO TRINIDAD
P=66,056 MW
Q=-33,084 Mvar
Ploss=1,276 MW
Qloss=-30,005 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=79,958 MW
Q=-33,927 Mvar
Ploss=1,770 MW
Qloss=-28,090 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-14,852 Mvar
S BORJA MOXOS
P=7,750 MW
Q=-1,818 Mvar
Ploss=0,091 MW
Qloss=-4,853 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=228,300 kV
u=99,26 %
Uang=-4,78 °
TR2-175802
Tap=2
CUMBRE YUCUMO
P=105,888 MW
Q=-40,073 Mvar
Ploss=2,892 MW
Qloss=-23,354 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,104 kV
u=100,09 %
Uang=-8,73 °
GUARAYOS
230 kV
U=228,938 kV
u=99,54 %
Uang=-4,38 °
TRINIDAD
115 kV
U=114,145 kV
u=99,26 %
Uang=-8,84 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=228,750 kV
u=99,46 %
Uang=-14,83 °
P=61,207 MW
P=-61,047
MW
Q=19,368 Mvar
Q=-17,670
Mvar
Ploss=0,160
Ploss=0,160 MW
MW
Qloss=1,699
Qloss=1,699 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,760 MW
Q=-28,285 Mvar
Ploss=1,367 MW
Qloss=-19,241 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=226,082 kV
u=98,30 %
Uang=-7,43 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,660 MW
Q=1,035 Mvar
Ploss=0,007 MW
Qloss=-2,995 Mvar
TR2-174584
Tap=1
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=233,535 kV
U=232,057 kV u=101,54 %
u=100,89 % Uang=-27,94 °
Uang=-24,87 °
S JOAQ GUAY
P=80,393 MW
Q=-29,559 Mvar
Ploss=2,141 MW
Qloss=-26,103 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=20,515 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=60,752 MW
Q=-21,299 Mvar
Ploss=0,533 MW
Qloss=-12,387 Mvar
COBIJA
230 kV
U=236,005 kV
u=102,61 %
Uang=-33,01 °
RIB COB
P=35,419 MW
Q=-29,442 Mvar
Ploss=0,519 MW
Qloss=-41,442 Mvar
SM-177142
SHUNT-175751 P=0,000 MW
SHUNT-175784 P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
P=0,000 MW Q=11,930 Mvar
Q=11,844 Mvar
TR2-177131
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
B-177143
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
El ángulo del voltaje de Cobija es -33 grados, por consiguiente la línea es más inestable que
con generación, pero el ángulo de 33 grados aun es estable después de una falla.
•
Anillo 230 kv. st- 1 cond/fase, sin capacitor serie y con generación en Riberalta:
150
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,887 kV
u=99,03 %
Uang=-2,91 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CUMB CHUSP
P=33,057 MW
Q=-5,548 Mvar
Ploss=0,591 MW
Qloss=-0,034 Mvar
F-174272
P=-89,909 MW
Q=26,568 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=230,817 kV
u=100,36 %
Uang=-0,66 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=23,466 MW
Q=-9,015 Mvar
Ploss=0,474 MW
Qloss=-1,011 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=56,851 MW
MW
P=-56,807
Q=-21,020Mvar
Mvar
Q=21,734
Ploss=0,045MW
MW
Ploss=0,045
Qloss=0,714Mvar
Mvar
Qloss=0,714
F-174612
P=-81,297 MW
Q=15,904 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,856 kV
u=99,01 %
Uang=-6,07 °
YUCUMO
115 kV
U=118,985 kV
u=103,47 %
Uang=-7,26 °
SAN BORJA
115 kV
U=118,346 kV
u=102,91 %
Uang=-8,26 °
YUC SAN BORJA
P=14,229 MW
Q=-1,464 Mvar
Ploss=0,090 MW
Qloss=-1,306 Mvar
CARAN YUCUMO
P=1,292 MW
Q=-15,504 Mvar
Ploss=0,236 MW
Qloss=-3,242 Mvar
P=-34,073
P=34,129 MW
MW
Q=-18,047
Q=18,790 Mvar
Mvar
Ploss=0,056 MW
Qloss=0,743 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=25,650 MW
Q=-24,765 Mvar
Ploss=0,129 MW
Qloss=-13,267 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=81,297 MW
Q=-15,904 Mvar
Ploss=1,048 MW
Qloss=-10,039 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,539 kV
u=99,80 %
Uang=-4,70 °
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
264,1
=
258,7
+
P Pérd
5,4
Q Gen (MVAR)
-49,9
=
+
Q Pérd
-237,2
Q Carga
89,8
YUCUMO TRINIDAD
P=21,795 MW
Q=-16,973 Mvar
Ploss=0,149 MW
Qloss=-32,477 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=232,238 kV
u=100,97 %
Uang=-6,05 °
+
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,934 kV
u=99,97 %
Uang=-8,80 °
Qc Paral
0,0
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,5
230
3,9
TOT SIST.:
5,4
%
27
73
100
Pérd Línea
1,5
3,2
=
4,7
Pérd Transf.
0,0
0,7
+
0,7
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-13,7
230
-223,5
TOT SIST.:
-237,2
%
Pérd Línea
5,8
-13,7
94,2
-233,5
100 =
-247,2
Pérd Transf.
0,0
10,0
+
10,0
•
Falla de generación.
QI Paral
97,6
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=230,941 kV
U=231,319 kV u=100,41 %
u=100,57 % Uang=-4,26 °
Uang=-5,83 °
S JOAQ GUAY
P=14,495 MW
Q=17,270 Mvar
Ploss=0,078 MW
Qloss=-38,752 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=30,274 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=26,975 Mvar
RIB COB
P=35,449 MW
Q=-29,913 Mvar
Ploss=0,549 MW
Qloss=-41,913 Mvar
GUAY RIB
P=32,073 MW
Q=-0,314 Mvar
Ploss=0,159 MW
Qloss=-14,775 Mvar
SM-177142
P=-92,910 MW
SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=7,471 Mvar
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=15,169 Mvar Q=22,075 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=92,910 MW
P=-92,481
MW
Q=-7,471 Mvar
Q=14,327
Mvar
Ploss=0,429
Ploss=0,429 MW
MW
Qloss=6,855
Qloss=6,855 Mvar
Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
NEPLAN Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
COBIJA
230 kV
U=232,479 kV
u=101,08 %
Uang=-9,18 °
TR2-174584
Tap=1
TRIN S JOAQ
P=14,440 MW
Q=14,512 Mvar
Ploss=0,055 MW
Qloss=-27,516 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=25,521 MW
Q=-14,556 Mvar
Ploss=0,195 MW
Qloss=-31,218 Mvar
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,450 MW
Q=0,552 Mvar
Ploss=0,006 MW
Qloss=-3,102 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=231,086 kV
u=100,47 %
Uang=-7,59 °
P=61,412 MW
P=-61,256
MW
Q=19,701 Mvar
Q=-18,046
Mvar
Ploss=0,156
Ploss=0,156 MW
MW
Qloss=1,655
Qloss=1,655 Mvar
Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=3,058 Mvar
S BORJA MOXOS
P=7,539 MW
Q=-2,459 Mvar
Ploss=0,089 MW
Qloss=-5,011 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=231,218 kV
u=100,53 %
Uang=-6,33 °
TR2-175802
Tap=2
CUMBRE YUCUMO
P=56,807 MW
Q=-21,734 Mvar
Ploss=0,882 MW
Qloss=-23,551 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=116,110 kV
u=100,97 %
Uang=-10,17 °
MOXOS
115 kV
U=116,918 kV
u=101,67 %
Uang=-10,07 °
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
103,5 -7,3
CUMB - CHUSP
101,0 -10,2
CARAN - YUC
101,1 -9,2
YUCUMO
100,5 -6,3
TRINIDAD
115
100,0 -8,8
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
B-177143
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
33,1
1,3
-34,1
-61,3
56,8
81,3
-14,4
35,4
Q
MVar
-5,5
-15,5
-18,0
-18,0
-21,7
-15,9
-14,5
-29,9
Carga
%
28,7
13,5
38,6
63,9
15,9
21,7
5,4
12,1
Posic
Tap
3
1
151
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,573 kV
u=98,76 %
Uang=-3,95 °
CUMB CHUSP
P=44,730 MW
Q=-7,263 Mvar
Ploss=1,072 MW
Qloss=1,260 Mvar
F-174272
P=-146,043 MW
Q=28,563 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=230,735 kV
u=100,32 %
Uang=-1,17 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSP CARAN
P=34,658 MW
Q=-12,023 Mvar
Ploss=1,000 MW
Qloss=0,416 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=119,065 kV
u=103,53 %
Uang=-12,12 °
SAN BORJA
115 kV
U=118,676 kV
u=103,20 %
Uang=-13,86 °
CARAN YUCUMO
P=11,958 MW
Q=-19,939 Mvar
Ploss=0,561 MW
Qloss=-2,358 Mvar
P=-32,777
P=32,830 MW
MW
Q=-18,741
Q=19,457 Mvar
Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=0,716 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=101,185 MW
Q=-23,331 Mvar
Ploss=2,673 MW
Qloss=-12,347 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=72,612 MW
Q=-42,798 Mvar
Ploss=0,799 MW
Qloss=-9,374 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=129,825 MW
Q=-24,244 Mvar
Ploss=2,613 MW
Qloss=-0,346 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,879 kV
u=100,38 %
Uang=-7,51 °
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
275,9
=
258,7
+
P Pérd
17,2
Q Gen (MVAR)
-52,8
=
+
Q Pérd
-174,0
Q Carga
89,8
YUCUMO TRINIDAD
P=65,682 MW
Q=-30,441 Mvar
Ploss=1,300 MW
Qloss=-25,949 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,339 kV
u=101,02 %
Uang=-25,47 °
P=52,910 MW
P=-52,786
MW
Q=25,366 Mvar
Q=-24,053
Mvar
Ploss=0,124
Ploss=0,124 MW
MW
Qloss=1,313
Qloss=1,313 Mvar
Mvar
+
Qc Paral
25,4
%
20
80
100
Pérd Línea
3,4
13,5
=
16,9
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-8,7
230
-165,3
TOT SIST.:
-174,0
%
Pérd Línea
5,0
-8,7
95,0
-169,3
100 =
-178,1
Pérd Transf.
0,0
4,1
+
4,1
TRINIDAD AT
230 kV
U=235,270 kV
u=102,29 %
Uang=-18,74 °
QI Paral
56,8
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=227,009 kV
U=227,909 kV u=98,70 %
u=99,09 % Uang=-37,92 °
Uang=-34,95 °
S JOAQ GUAY
P=80,429 MW
Q=-14,849 Mvar
Ploss=2,162 MW
Qloss=-25,834 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,996 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-12,784 Mvar
NEPLAN Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
COBIJA
230 kV
U=228,738 kV
u=99,45 %
Uang=-43,01 °
TR2-174584
Tap=1
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=236,071 kV
u=102,64 %
Uang=-11,14 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=10,009 MW
Q=-5,310 Mvar
Ploss=0,095 MW
Qloss=-2,957 Mvar
TRIN S JOAQ
P=81,897 MW
Q=-12,951 Mvar
Ploss=1,468 MW
Qloss=-20,097 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=71,812 MW
Q=-20,808 Mvar
Ploss=1,387 MW
Qloss=-24,930 Mvar
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,4
230
13,8
TOT SIST.:
17,2
•
S BORJA MOXOS
P=16,432 MW
Q=-7,489 Mvar
Ploss=0,423 MW
Qloss=-4,179 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=231,437 kV
u=100,62 %
Uang=-11,22 °
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-12,616 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=118,626 kV
u=103,15 %
Uang=-19,85 °
MOXOS
115 kV
U=118,500 kV
u=103,04 %
Uang=-18,21 °
YUC SAN BORJA
P=23,274 MW
Q=-6,090 Mvar
Ploss=0,242 MW
Qloss=-0,901 Mvar
TR2-175802
Tap=2
TR2-174738
Tap=0
P=101,313 MW
MW
P=-101,185
Q=-21,300Mvar
Mvar
Q=23,331
Ploss=0,127MW
MW
Ploss=0,127
Qloss=2,031Mvar
Mvar
Qloss=2,031
F-174612
P=-129,825 MW
Q=24,244 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,482 kV
u=98,68 %
Uang=-8,62 °
SM-177142
P=0,000 MW
SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=-0,000 Mvar
P=0,000
MW
P=0,000 MW
Q=14,273 Mvar Q=20,570 Mvar
TR2-177131
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
103,5 -12,1
CUMB - CHUSP
103,2 -19,9
CARAN - YUC
99,5 -43,0
YUCUMO
100,6 -11,2
TRINIDAD
115
102,3 -18,7
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Falla línea 230 kv, tramo Cumbre – Yucumo.
RIB COB
P=35,438 MW
Q=-26,755 Mvar
Ploss=0,538 MW
Qloss=-38,755 Mvar
GUAY RIB
P=60,767 MW
Q=-9,288 Mvar
Ploss=0,530 MW
Qloss=-11,703 Mvar
B-177143
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
44,7
12,0
-32,8
-52,8
101,2
129,8
81,9
35,4
Q
MVar
-7,3
-19,9
-18,7
-24,1
-23,3
-24,2
-13,0
-26,8
Carga
%
38,8
20,2
37,8
58,0
27,1
34,5
21,2
11,8
Posic
Tap
2
1
152
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,131 kV
u=97,51 %
Uang=-6,29 °
CUMB CHUSP
P=71,999 MW
Q=-6,295 Mvar
Ploss=2,517 MW
Qloss=5,155 Mvar
F-174272
P=-71,999 MW
Q=6,295 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=117,377 kV
u=102,07 %
Uang=-24,22 °
CHUSP CARAN
P=60,483 MW
Q=-14,950 Mvar
Ploss=2,931 MW
Qloss=5,671 Mvar
YUC SAN BORJA
P=11,598 MW
Q=-0,482 Mvar
Ploss=0,061 MW
Qloss=-1,347 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=-0,000MW
MW
P=0,000
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Ploss=-0,000MW
MW
Ploss=-0,000
Qloss=0,000
Mvar
Qloss=0,000 Mvar
F-174612
P=-153,455 MW
Q=22,513 Mvar
CARANAVI
YUCUMO
115 kV
115 kV
U=111,301 kV
U=118,031 kV
u=96,78 %
u=102,64 %
Uang=-14,49 °
Uang=-23,40 °
CARAN YUCUMO
P=35,852 MW
Q=-28,121 Mvar
Ploss=2,601 MW
Qloss=3,239 Mvar
P=-0,699
P=0,753 MW
MW
Q=-38,128
Q=38,843 Mvar
Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=0,715 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=95,383 MW
Q=-46,483 Mvar
Ploss=1,333 MW
Qloss=-5,984 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=153,455 MW
Q=-22,513 Mvar
Ploss=3,472 MW
Qloss=5,070 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,393 kV
u=100,17 %
Uang=-8,86 °
YUCUMO TRINIDAD
P=0,699 MW
Q=-20,073 Mvar
Ploss=-0,000 MW
Qloss=-34,849 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
275,5
=
258,7
+
P Pérd
16,8
Q Gen (MVAR)
-43,1
=
+
Q Pérd
-171,2
GUARAYOS
230 kV
U=236,049 kV
u=102,63 %
Uang=-13,60 °
+
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,829 kV
u=102,97 %
Uang=-23,63 °
Qc Paral
34,5
%
49
51
100
Pérd Línea
8,2
8,3
=
16,4
Pérd Transf.
0,0
0,3
+
0,3
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
4,7
230
-175,9
TOT SIST.:
-171,2
%
Pérd Línea
2,7
4,7
97,4
-180,1
100 =
-175,4
Pérd Transf.
0,0
4,1
+
4,1
COBIJA
230 kV
U=233,937 kV
u=101,71 %
Uang=-34,36 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=232,234 kV
U=234,262 kV u=100,97 %
u=101,85 % Uang=-29,48 °
Uang=-29,08 °
TR2-174584
Tap=-1
S JOAQ GUAY
P=28,026 MW
Q=-17,755 Mvar
Ploss=0,191 MW
Qloss=-39,725 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=-18,770 Mvar
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
8,2
230
8,6
TOT SIST.:
16,8
•
S JOAQ RAM
230 kV
U=238,045 kV
u=103,50 %
Uang=-26,00 °
TRIN S JOAQ
P=28,204 MW
Q=-23,730 Mvar
Ploss=0,178 MW
Qloss=-28,378 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=94,050 MW
Q=-24,766 Mvar
Ploss=2,575 MW
Qloss=-17,684 Mvar
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,104 MW
Q=-1,578 Mvar
Ploss=0,009 MW
Qloss=-3,017 Mvar
P=63,971 MW
P=-63,812
MW
Q=18,786 Mvar
Q=-17,106
Mvar
Ploss=0,158
Ploss=0,158 MW
MW
Qloss=1,680
Qloss=1,680 Mvar
Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,733 Mvar
Q Carga
89,8
S BORJA MOXOS
P=4,937 MW
Q=-1,435 Mvar
Ploss=0,040 MW
Qloss=-5,013 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=235,770 kV
u=102,51 %
Uang=-23,51 °
TR2-175802
Tap=1
CUMBRE YUCUMO
TRINIDAD
115 kV
U=114,992 kV
u=99,99 %
Uang=-25,00 °
MOXOS
115 kV
U=115,860 kV
u=100,75 %
Uang=-25,35 °
SM-177142
P=-50,000 MW
SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=14,272 Mvar
P=0,000 MW
P=0,000 MW
Q=15,543 Mvar Q=22,317 Mvar
TR2-177131
Tap=0
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=22,403 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,638 Mvar
RIB COB
P=35,443 MW
Q=-30,464 Mvar
Ploss=0,543 MW
Qloss=-42,464 Mvar
GUAY RIB
P=10,335 MW
Q=0,427 Mvar
Ploss=-0,017 MW
Qloss=-16,043 Mvar
P=-49,891
P=50,000
MW MW
Q=16,017
Q=-14,272
Mvar Mvar
Ploss=0,109
Ploss=0,109
MW MW
Qloss=1,745
Qloss=1,745 Mvar Mvar
B-177143
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-27,17 °
QI Paral
72,9
NEPLAN Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
102,6 -23,4
CUMB - CHUSP
100,0 -25,0
CARAN - YUC
101,7 -34,4
YUCUMO
102,5 -23,5
TRINIDAD
115
103,0 -23,6
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
FALLA LINEA 230 KV, TRAMO TRONCOS –S. RAMON.
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
72,0
35,9
0,7
-63,8
0,0
153,5
28,2
35,4
Q
MVar
-6,3
-28,1
-20,1
-17,1
0,0
-22,5
-23,7
-30,5
Carga
%
61,9
40,3
10,2
66,1
0,0
40,6
9,4
12,1
Posic
Tap
1
1
153
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,774 kV
u=98,06 %
Uang=-5,60 °
CUMB CHUSP
P=63,744 MW
Q=-7,912 Mvar
Ploss=2,177 MW
Qloss=4,235 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=170,378 MW
MW
P=-170,022
Q=-7,424 Mvar
Mvar
Q=13,107
Ploss=0,356MW
MW
Ploss=0,356
Qloss=5,684
Mvar
Qloss=5,684 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=229,985 kV
u=99,99 %
Uang=-1,95 °
CARANAVI
YUCUMO
115 kV
115 kV
U=112,444 kV
U=119,207 kV
u=97,78 %
u=103,66 %
Uang=-12,72 °
Uang=-19,88 °
CHUSP CARAN
P=52,567 MW
Q=-15,647 Mvar
Ploss=2,322 MW
Qloss=3,997 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,411 MW
Qloss=-11,683 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=231,091 kV
u=100,47 %
Uang=-42,80 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-32,936
P=33,015 MW
MW
Q=-30,700
Q=31,751 Mvar
Mvar
Ploss=0,079 MW
Qloss=1,051 Mvar
CUMBRE YUCUMO
P=170,022 MW
Q=-13,107 Mvar
Ploss=7,791 MW
Qloss=20,076 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,935 kV
u=99,07 %
Uang=-3,94 °
CUMB CHUSP
P=44,051 MW
Q=-9,197 Mvar
Ploss=0,965 MW
Qloss=0,969 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=99,940 MW
MW
P=-99,837
Q=-18,969Mvar
Mvar
Q=20,615
Ploss=0,103MW
MW
Ploss=0,103
Qloss=1,646Mvar
Mvar
Qloss=1,646
LA CUMBRE
230 kV
U=230,630 kV
u=100,27 %
Uang=-1,15 °
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO TRINIDAD
P=129,216 MW
Q=-20,491 Mvar
Ploss=5,316 MW
Qloss=0,370 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=235,192 kV
u=102,26 %
Uang=-40,36 °
CHUSP CARAN
P=34,086 MW
Q=-13,666 Mvar
Ploss=0,926 MW
Qloss=0,194 Mvar
YUC SAN BORJA
P=23,791 MW
Q=-4,106 Mvar
Ploss=0,238 MW
Qloss=-0,942 Mvar
CARAN YUCUMO
P=11,460 MW
Q=-21,360 Mvar
Ploss=0,549 MW
Qloss=-2,458 Mvar
P=-33,780
P=33,837 MW
MW
Q=-22,047
Q=22,809 Mvar
Mvar
Ploss=0,057 MW
Qloss=0,762 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=234,111 kV
u=101,79 %
Uang=-27,27 °
YUCUMO TRINIDAD
P=63,622 MW
Q=-29,429 Mvar
Ploss=1,248 MW
Qloss=-25,809 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=55,004 MW
Q=-2,514 Mvar
Ploss=0,926 MW
Qloss=-27,603 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-9,482 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=238,119 kV
u=103,53 %
Uang=-24,81 °
S BORJA MOXOS
P=16,953 MW
Q=-5,464 Mvar
Ploss=0,427 MW
Qloss=-4,207 Mvar
P=52,395 MW
P=-52,277
MW
Q=23,301 Mvar
Q=-22,046
Mvar
Ploss=0,118 MW
Ploss=0,118
MW
Qloss=1,255 Mvar
Mvar
Qloss=1,255
RIB COB
P=35,451 MW
Q=-29,889 Mvar
Ploss=0,551 MW
Qloss=-41,889 Mvar
GUAY RIB
P=10,359 MW
Q=-5,978 Mvar
Ploss=-0,010 MW
Qloss=-15,739 Mvar
SM-177142
P=-50,000 MW
SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=7,103 Mvar
P=-0,000 MW
P=0,000 MW
Q=15,209 Mvar Q=22,069 Mvar
TR2-177131
Tap=0
B-177143
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-38,01 °
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
MOXOS
115 kV
U=118,670 kV
u=103,19 %
Uang=-18,08 °
COBIJA
230 kV
U=232,438 kV
u=101,06 %
Uang=-45,23 °
P=-49,882
P=50,000
MW MW
Q=8,981
Q=-7,103
Mvar Mvar
Ploss=0,118
Ploss=0,118
MW MW
Qloss=1,878
Qloss=1,878
Mvar Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=118,106 kV
u=102,70 %
Uang=-19,72 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=10,526 MW
Q=-3,256 Mvar
Ploss=0,103 MW
Qloss=-2,911 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=235,157 kV
u=102,24 %
Uang=-14,68 °
TRIN S JOAQ
P=45,951 MW
Q=9,093 Mvar
Ploss=0,506 MW
Qloss=-25,732 Mvar
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=234,036 kV
u=101,75 %
Uang=-18,57 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,397 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=11,873 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=230,334 kV
u=100,15 %
Uang=-11,12 °
TR2-175802
Tap=3
S.RAMON GUARAYOS
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
Ploss=0,404 MW
Qloss=-11,933 Mvar
S JOAQ GUAY
P=28,087 MW
Q=-22,922 Mvar
Ploss=0,228 MW
Qloss=-38,153 Mvar
TRIN S JOAQ
P=28,314 MW
Q=-28,080 Mvar
Ploss=0,227 MW
Qloss=-26,555 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,265 kV
u=99,68 %
Uang=-33,98 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=230,915 kV
U=231,670 kV u=100,40 %
u=100,73 % Uang=-40,31 °
Uang=-39,84 °
TR2-174584
Tap=1
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=-44,444 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=119,926 kV
u=104,28 %
Uang=-13,77 °
CUMBRE YUCUMO
P=99,837 MW
Q=-20,615 Mvar
Ploss=2,378 MW
Qloss=-13,994 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,438 kV
u=101,06 %
Uang=-36,53 °
P=39,520 MW
P=-39,429
MW
Q=29,709 Mvar
Q=-28,739
Mvar
Ploss=0,091
Ploss=0,091 MW
MW
Qloss=0,970
Qloss=0,970 Mvar
Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=55,011 MW
Q=-8,364 Mvar
Ploss=1,055 MW
Qloss=-25,998 Mvar
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000
Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=23,879 MW
Q=-8,464 Mvar
Ploss=0,607 MW
Qloss=-1,425 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=228,824 kV
u=99,49 %
Uang=-18,98 °
CARANAVI
YUCUMO
115 kV
115 kV
U=114,330 kV
U=120,597 kV
u=99,42 %
u=104,87 %
Uang=-8,57 °
Uang=-12,06 °
TRONCOS S. RAMON
S BORJA MOXOS
P=31,456 MW
Q=-7,392 Mvar
Ploss=1,577 MW
Qloss=-0,928 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-15,581 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=115,382 kV
u=100,33 %
Uang=-34,83 °
MOXOS
115 kV
U=115,684 kV
u=100,59 %
Uang=-30,83 °
YUC SAN BORJA
P=38,724 MW
Q=-4,842 Mvar
Ploss=0,668 MW
Qloss=0,250 Mvar
CARAN YUCUMO
P=28,545 MW
Q=-27,144 Mvar
Ploss=1,857 MW
Qloss=1,148 Mvar
TR2-175802
Tap=3
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=117,896 kV
u=102,52 %
Uang=-22,66 °
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=231,479 kV
U=232,425 kV u=100,64 %
u=101,05 % Uang=-5,77 °
Uang=-8,95 °
COBIJA
230 kV
U=233,115 kV
u=101,35 %
Uang=-10,69 °
TR2-174584
Tap=1
S JOAQ GUAY
P=46,457 MW
Q=5,151 Mvar
Ploss=0,728 MW
Qloss=-35,807 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,790 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,289 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=64,686 MW
Q=-9,376 Mvar
Ploss=0,570 MW
Qloss=-12,562 Mvar
RIB COB
P=35,445 MW
Q=-30,119 Mvar
Ploss=0,545 MW
Qloss=-42,119 Mvar
SM-177142
P=-126,236 MW
SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=9,563 Mvar
P=0,000
MW
P=0,000 MW
Q=15,280 Mvar Q=22,161 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=-125,501
P=126,236
MW MW
Q=21,296
Q=-9,563
Mvar Mvar
Ploss=0,735
Ploss=0,735
MW MW
Qloss=11,733
Qloss=11,733
Mvar Mvar
B-177143
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
154
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
270,2
=
258,7
+
P Pérd
11,5
Q Gen (MVAR)
-37,7
=
+
Q Pérd
-189,5
Q Carga
89,8
+
Qc Paral
9,5
QI Paral
71,5
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
3,2
230
8,3
TOT SIST.:
11,5
%
28
72
100
Pérd Línea
3,2
7,3
=
10,5
Pérd Transf.
0,0
1,0
+
1,0
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-9,4
230
-180,2
TOT SIST.:
-189,5
%
Pérd Línea
4,9
-9,4
95,1
-195,6
100 =
-204,9
Pérd Transf.
0,0
15,4
+
15,4
NEPLAN Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
104,9 -12,1
CUMB - CHUSP
102,7 -19,7
CARAN - YUC
101,4 -10,7
YUCUMO
100,2 -11,1
TRINIDAD
115
101,8 -18,6
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
44,1
11,5
-33,8
-52,3
99,8
0,0
-46,0
35,4
Q
MVar
-9,2
-21,4
-22,0
-22,0
-20,6
0,0
-9,1
-30,1
Carga
%
38,6
20,9
20,2
56,7
26,6
0,0
12,0
12,1
Posic
Tap
3
1
Para este tipo de falla se puede reducir el ángulo máximo de voltaje de cola de línea de Cobija
de -45,23 a -10,69 grados volviéndose más estable la transmisión, para eso mientras dure esta
condición, la planta de generación Cachuela Esperanza deberá tomar más carga de 50 MW a
126,236 MW.
•
Falla de línea 230 kv, tramo Trinidad – S. Joaquín.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-97,988 MW
Q=27,816 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=114,228 kV
u=99,33 %
Uang=-3,08 °
CUMB CHUSP
P=34,338 MW
Q=-7,971 Mvar
Ploss=0,645 MW
Qloss=0,105 Mvar
TR2-174738
Tap=0
P=63,649 MW
MW
P=-63,597
Q=-19,845Mvar
Mvar
Q=20,688
Ploss=0,053MW
MW
Ploss=0,053
Qloss=0,844Mvar
Mvar
Qloss=0,844
LA CUMBRE
230 kV
U=230,747 kV
u=100,32 %
Uang=-0,74 °
F-174612
P=-88,695 MW
Q=23,208 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CARANAVI
115 kV
U=114,727 kV
u=99,76 %
Uang=-6,47 °
CHUSP CARAN
P=24,693 MW
Q=-11,577 Mvar
Ploss=0,546 MW
Qloss=-0,840 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=120,722 kV
u=104,98 %
Uang=-8,03 °
SAN BORJA
115 kV
U=119,904 kV
u=104,26 %
Uang=-9,12 °
YUC SAN BORJA
P=16,095 MW
Q=-0,810 Mvar
Ploss=0,112 MW
Qloss=-1,291 Mvar
CARAN YUCUMO
P=2,447 MW
Q=-18,237 Mvar
Ploss=0,333 MW
Qloss=-3,069 Mvar
P=-34,882
P=34,944 MW
MW
Q=-21,608
Q=22,439 Mvar
Mvar
Ploss=0,063 MW
Qloss=0,832 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=32,834 MW
Q=-33,291 Mvar
Ploss=0,227 MW
Qloss=-12,927 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=88,695 MW
Q=-23,208 Mvar
Ploss=1,261 MW
Qloss=-8,818 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=231,096 kV
u=100,48 %
Uang=-5,15 °
YUCUMO TRINIDAD
P=27,569 MW
Q=-20,921 Mvar
Ploss=0,245 MW
Qloss=-31,913 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=32,606 MW
Q=-10,955 Mvar
Ploss=0,317 MW
Qloss=-31,002 Mvar
carga conc
P=54,600 MW
Q=18,900 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-9,409 Mvar
S BORJA MOXOS
P=9,384 MW
Q=-1,820 Mvar
Ploss=0,135 MW
Qloss=-4,996 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=230,598 kV
u=100,26 %
Uang=-7,08 °
TR2-175802
Tap=3
CUMBRE YUCUMO
P=63,597 MW
Q=-20,688 Mvar
Ploss=1,083 MW
Qloss=-22,207 Mvar
MOXOS
115 kV
U=117,838 kV
u=102,47 %
Uang=-11,27 °
GUARAYOS
230 kV
U=235,217 kV
u=102,27 %
Uang=-6,88 °
P=59,614 MW
P=-59,468
MW
Q=18,956 Mvar
Q=-17,413
Mvar
Ploss=0,145
Ploss=0,145 MW
MW
Qloss=1,542
Qloss=1,542 Mvar
Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=116,640 kV
u=101,43 %
Uang=-11,59 °
MOXOS TRINIDAD
P=3,249 MW
Q=1,176 Mvar
Ploss=0,017 MW
Qloss=-3,111 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=230,247 kV
u=100,11 %
Uang=-4,41 °
TRIN S JOAQ
SHUNT-178450
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,880 kV
u=100,38 %
Uang=-10,27 °
SHUNT-178414
SHUNT-178068
SHUNT-178390
SHUNT-178426
SHUNT-178438
SHUNT-178399
P=0,000
MW
P=0,000MW
MW
P=0,000
P=0,000
MW
Q=0,000
Mvar
Q=0,000Mvar
Mvar
Q=0,000
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=230,748 kV
U=231,011 kV u=100,33 %
u=100,44 % Uang=-3,58 °
Uang=-4,45 °
COBIJA
230 kV
U=232,259 kV
u=100,98 %
Uang=-8,51 °
TR2-174584
Tap=1
S JOAQ GUAY
P=0,000 MW
Q=-21,041 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-38,994 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,041 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=12,083 Mvar
ANILLO 230 KV ST 1 C/F RAIL C
SIN CAPAC SERIE Y GENERAC RIB
AÑO 2037
GUAY RIB
P=17,501 MW
Q=3,177 Mvar
Ploss=0,048 MW
Qloss=-15,365 Mvar
RIB COB
P=35,450 MW
Q=-29,831 Mvar
Ploss=0,550 MW
Qloss=-41,831 Mvar
SM-177142
P=-78,104 MW
SHUNT-175784 SHUNT-175751 Q=6,508 Mvar
P=0,000
MW
P=0,000 MW
Q=15,130 Mvar Q=22,039 Mvar
TR2-177131
Tap=0
P=78,104 MW
P=-77,799
MW
Q=-6,508 Mvar
Q=11,380
Mvar
Ploss=0,305
Ploss=0,305 MW
MW
Qloss=4,871
Qloss=4,871 Mvar
Mvar
B-177143
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
155
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
264,8
=
258,7
+
P Pérd
6,1
Q Gen (MVAR)
-57,5
=
+
Q Pérd
-208,2
Q Carga
89,8
+
Qc Paral
9,4
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,8
230
4,3
TOT SIST.:
6,1
%
29
71
100
Pérd Línea
1,8
3,7
=
5,5
Pérd Transf.
0,0
0,6
+
0,6
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-13,2
230
-195,0
TOT SIST.:
-208,2
%
Pérd Línea
6,3
-13,2
93,7
-203,1
100 =
-216,3
Pérd Transf.
0,0
8,1
+
8,1
QI Paral
70,3
NEPLAN Nodo
Kv. Nombre
YUCUMO
115 TRINIDAD
COBIJA
YUCUMO
230 TRINIDAD
u Ángulo V Tension Elemento
%
°
Kv.
Nombre
105,0 -8,0
CUMB - CHUSP
101,4 -11,6
CARAN - YUC
101,0 -8,5
YUCUMO
100,3 -7,1
TRINIDAD
115
100,4 -10,3
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
230 RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
1Trafo
1 Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
34,3
2,4
-34,9
-59,5
63,6
88,7
0,0
35,5
Q
MVar
-8,0
-18,2
-21,6
-17,4
-20,7
-23,2
0,0
-29,8
Carga
%
30,2
15,8
41,0
62,0
17,4
24,0
0,0
12,1
Posic
Tap
3
1
5.1.1.2. Análisis de resultados de alternativas.
Se analizara para cada 5 años los resultados de los flujos para evaluar los seis criterios
enunciados desde 5.1.1.2.1. a 5.1.1.2.5., con la finalidad de encontrar la mejor configuración
para el periodo mencionado y así por pasos cubrir los 20 años de proyección del Estudio.
5.1.1.2.1. Criterio Técnico – económico.
Se limitara a la evaluación cualitativa de menor inversión y de pérdidas de potencia, que
influyen directamente en la parte económica y cumplir las condiciones de calidad de acuerdo
a ley.
5.1.1.2.2. Criterio de Pérdidas técnicas mínimas.
Son las perdidas de potencia evaluadas en el sistema, correspondientes a la de menor valor
entre las alternativas.
5.1.1.2.3. Criterio de Confiabilidad.
Debe cumplir la condición (n-1) y de calidad correspondiente a una contingencia.
5.1.1.2.4. Criterio de estabilidad de voltaje.
Que se pueda realizar la regulación de voltaje en forma estable y no con oscilaciones bruscas
que impidan entrar en los rangos de voltaje de norma.
5.1.1.2.5. Criterio de estabilidad de frecuencia o de transmisión de potencia.
Se limitara que el máximo ángulo de voltaje de línea sea menor a 35 grados, para que en la
curva de potencia sea estable el sistema ante fallas de corto circuito en cualquiera de los
componentes del sistema eléctrico, ya sea en 115 KV o 230 KV.
156
Premisas de evaluación y selección de alternativas técnicas:
El criterio para evaluar a menor costo, es para el primer periodo con un anillo La CumbreTrinidad- Troncos, línea de 230 KV Simple Terna 1 conductor por fase (ST-1c./F.) igual que
la línea Trinidad- Cobija.
Para el segundo periodo y posteriores se ira implementado alternativas en forma
progresivamente mas costosas, hasta encontrar la solución técnica que resuelva el
requerimiento de calidad y otros, ST- 2 c./F. ó ST- 3 c./F, luego plantear DT- 1 c./F y DT- 2
c./F, posteriormente con capacitor serie y finalmente la inclusión de generación en Cachuela
Esperanza, que por su elevada inversión por ser una central de exportación, soluciona todo
problema técnico y mejora las condiciones de operación de todo el sistema objeto del estudio.
AÑO 2017:
•
Configuración ST- 1 conductor Rail/fase, para el anillo La Cumbre - Trinidad –
Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija.
o Se ve que la línea de 115 Kv. energizada desde la Cumbre y con un solo
transformador en Trinidad, cumple la regulación de tensión y los voltajes son
de norma +- 5% en ambos niveles de voltaje.
▪ Ante una falla en el transformador Trinidad, la línea 115 KV se
convierte en radial energizada desde la Cumbre y es inestable por el
ángulo de voltaje de 115 kv de -48.49 grados, que sobrepasa el ángulo
de estabilidad, además que no se logran voltajes de norma, si se
incrementa capacitores se sobrepasa los márgenes superiores y si se
adiciona reactores, se superan los límites inferiores de voltaje 115 KV.
▪ La anterior situación indeseable se supera adicionado la subestación
Yucumo, que ante la falla en alguno de las dos subestaciones, se logra
situaciones soportables ya verificadas.
▪ De ahora en adelante la situación normal del sistema de 115 KV. es con
la energización de las subestaciones Yucumo, Trinidad y La Cumbre.
▪ Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas
como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, se incrementa el
ángulo de estabilidad pero están lejos del límite de estabilidad.
AÑO 2022:
•
Configuración ST- 1 conductor Rail/fase 230 KV., para el anillo La Cumbre Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija.
o El estado normal incluye que la línea de 115 Kv. esté energizada desde la
Cumbre y con dos transformadores en Trinidad y Yucumo, cumple la
regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en ambos niveles de
voltaje.
▪ Se vuelve a verificar que en caso de que no hubiese un transformador
que energice la línea de 115 KV. y ésta sea radial energizada desde La
Cumbre y para las condiciones actuales de carga, no se logra que todos
los voltajes de nodo sean de norma, se vuelve inestable y la mejor
157
▪
▪
▪
situación conseguida se muestra con el 100 % voltaje en Trinidad y un
angulo de -88.84 grados, y los nodos Chuspipata, Caranavi, Yucumo y
Moxos con bajo voltaje, mientras que todos lo voltajes de los nodos de
230 KV. son de norma. El primer tramo La Cumbre – Chuspipata tiene
un 76 % de carga; de lo anterior se verifica la necesidad de dos
transformadores en 115 KV. (situación normal).
Las pérdidas reales son de 5,1 MW (5,1*100/140,8 = 3,6 %).
Ante falla de uno cualquiera de los dos transformadores de Yucumo o
Trinidad, toda la línea 115 KV esta energizada desde dos puntos (
anillado), para el primer caso, los voltajes de norma se consiguen con el
tap 0 y llegando al 99 % en Trinidad y un ángulo de -11,6 grados, el
tramo más cargado está a 31,7 % y el transformador a 36 %; en el
segundo caso hay un anillo más corto hasta Yucumo y radial desde
Yucumo hasta Trinidad, por esta razón se requiere que el transformador
de Yucumo esté en un tap de mayor posición 4 para tener un 105 % en
el nodo, por caída de tensión y con 15,69 MVAR de capacitores en
Trinidad en 115 KV. para lograr que su voltaje de nodo sea de norma 97
% y su ángulo de -28,75 grados, el tramo de mayor carga es de 31,7 % y
el transformador a 36 %.
La situación normal del sistema de 115 KV. energizado con 2
transformadores y La Cumbre, con voltajes de norma y un ángulo
máximo de -11,6 grados en Trinidad (la mitad del ángulo del menor con
falla de un transformador Trinidad), las cargas mayores de un tramo La
Cumbre – Chuspipata con 27,2 % y 31 % en el transformador Trinidad,
la compensación reactiva capacitiva es nula y la compensación con
reactores es 154,1 MVAR.
Del diagrama se ve que:
La potencia entregada a 115KV: 28,64 + 14,24 + 28,46 =71,34 MW.
La carga de 115 KV es: 70.03 MW.
Las pérdidas son (71,34-70,03) = 1,31 MW. y 1,31*100/71,34 = 1,83 % de la
potencia entregada que es bajo.
Las pérdidas totales del sistema 115 y 230 KV es 5,1 MW. y el 23 % de éstas
son en 115 KV. = 0,23* 5,1 MW. = 1,17 MW que es aproximadamente 1,31
MW. con un error de 11 %.
▪
▪
Se simuló la apertura de uno por vez, de los otros tramos de 115 KV. y
solo se muestra el más crítico Yucumo- S. Borja que aún sin el
transformador de Yucumo se llega a voltajes de norma, sin uso de
capacitores y el transformador de Trinidad en tap 0, ésto por que la
mayor carga es la de Trinidad.
Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas
como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por la falla se
incrementa el ángulo de estabilidad a -30,46 y -40,26 grados
respectivamente y las máximas cargas son 26,8 % en el tramo Cumbre –
158
▪
Yucumo y 25,4 % de Troncos – S. Ramón, las pérdidas totales son de
7,9 y 8,8 MW. que son mayores que en la condición normal,
lógicamente por la reducción de una de las líneas y transferencia de
carga a las disponibles.
Para una falla en el tramo Trinidad – S. Joaquín, se recorta el sistema de
230 KV. al anillo, consiguiéndose los voltajes de norma, pero queda sin
energía eléctrica todo el Dpto. de Pando incluyendo a Cobija.
AÑO 2027:
•
Configuración ST- 1 conductor Rail/fase 230 KV., para el anillo La Cumbre Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija.
o El estado normal la regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en
ambos niveles de voltaje.
▪ Cobija es cola de línea y su voltaje es 99,34 % de 230 KV. con un
ángulo de -33.02 grados, el voltaje de Trinidad es 99,89 % del voltaje
de 115 KV. con un ángulo de -15,51 grados, el resto de los nodos tienen
voltaje de norma y sus ángulos menores a los máximos antes
mencionados. Los primeros tramos de 115 KV. La Cumbre –
Chuspipata tiene un 32,6 % de carga y troncos – S. Ramón de 230 KV.
con 23,1 %, los transformadores de Yucumo y Trinidad con 23,3 y 38,3
% de carga de su potencia nominal.
▪ Como se nota para el estado normal respecto del quinquenio anterior, se
ve un incremento de los ángulos máximos, cargas de líneas y
transformadores, por el incremento de carga.
▪ Las pérdidas de potencia totales reales son de 8,0 MW (8,0*100/185,9 =
4,3 %, se ve un incremento de pérdidas totales respecto al año 2022,
normal por el incremento de carga, las pérdidas en 115 KV. es de 0,25*
8 MW. = 2 MW. también se incrementaron), la compensación de
reactivos capacitivos nulos e inductivos es de 121,2 MVAR.
▪ Ante falla de uno cualquiera de los dos transformadores de Yucumo o
Trinidad, para el primer caso los voltajes de norma se consiguen con el
tap 6 y llegando al 105,47 % de 115 KV. en Trinidad y un ángulo de 15,99 grados, el tramo más cargado está a 47,7 % y el transformador a
57,7 %, el máximo ángulo en 230 KV. es de -33,42 grados en Cobija; en
el segundo caso en Trinidad su voltaje de nodo es de 94,8 % y su ángulo
de -39,7 grados, el tramo de mayor carga es de 47,7 % y el
transformador a 57,7 %, en 230 KV. el máximo ángulo es de -29,53
grados en Cobija.
▪
La situación normal del sistema de 115 KV. energizado con 2
transformadores y La Cumbre, con voltajes de norma y un ángulo
máximo de -15,5 grados en Trinidad, las cargas mayores de un tramo La
Cumbre – Chuspipata con 32,6 % y 38,3 % en el transformador
Trinidad.
159
▪
Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas
como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por la falla se
incrementa el ángulo de estabilidad a -40,55 y -46,2 grados
respectivamente y las máximas cargas son 37,6 % en el tramo Cumbre –
Yucumo y 33,5 % de Troncos – S. Ramón, las pérdidas totales son de 17
y 15 MW. que son mayores que en la condición normal.
AÑO 2032:
•
Configuración ST- 1 conductor Rail/fase 230 KV., para el anillo La Cumbre Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija.
o El estado normal la regulación de tensión y los voltajes son de norma +- 5% en
ambos niveles de voltaje.
▪ Cobija es cola de línea y su voltaje es 99,3 % de 230 KV. con un ángulo
de -38.1 grados, el voltaje de Trinidad es 102,4 % del voltaje de 115
KV. con un ángulo de -19,5 grados, el resto de los nodos tienen voltaje
de norma y sus ángulos menores a los máximos antes mencionados. Los
primeros tramos de 115 KV. La Cumbre – Chuspipata tiene un 44,5 %
de carga y troncos – S. Ramón de 230 KV. con 26,5 %, los
transformadores de Yucumo y Trinidad con 25,1 y 51,4 % de carga de
su potencia nominal; respecto del quinquenio anterior, se ve un aumento
de ángulos máximos de -33 a -38, cargas de líneas y transformadores,
por incremento de carga.
▪ Las pérdidas de potencia totales reales son de 13,9 MW (13,9*100/235,6
= 5,9 %, se ve un incremento de pérdidas totales respecto al año 2027
con 4,3 % normal por el incremento de carga, las pérdidas en 115 KV.
es de 0,25* 13,9 MW. = 3,5 MW. también se incrementaron), la
compensación de reactivos capacitivos nulos e inductivos es de 76,9
MVAR.
▪ Ante falla de uno cualquiera de los dos transformadores de Yucumo o
Trinidad, para el primer caso los voltajes de norma se consiguen con el
tap 2 y llegando al 102,28 % de 115 KV. en Trinidad y un ángulo de 17,46 grados, el tramo más cargado está a 54,6 % y el transformador a
62,5 %, el máximo ángulo en 230 KV. es de -35,7 grados en Cobija; en
el segundo caso en Trinidad su voltaje de nodo es de 95,8 % de 115 KV.
y su ángulo de -31,8 grados (como se ve el angulo del voltaje crece
demasiado para ésta contingencia por quedar 3 tramos en radial con la
máxima carga de Trinidad con 52,7 MW. al final de la linea, motivo por
lo que hay que prever que no ocurra esta falla, incrementando un
transformador en Trinidad), el tramo de mayor carga Yuc.- S. Borja es
de 67 % y el transformador Yuc. con 75 %, en 230 KV. el máximo
ángulo de voltaje es de -30,28 grados en Cobija.
▪
Para una contingencia en los tramos del anillo 230 KV. más cargadas
como Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por la falla se
incrementa el ángulo de estabilidad a -53,27 y -26,1 grados
respectivamente y las máximas cargas son 43 % en el tramo Cumbre –
160
Yucumo y 43 % de Troncos – S. Ramón, las pérdidas totales son de 17 y
14 MW. que son mayores que en la condición normal.
Se hace notar que para la falla del tramo La Cumbre – Yucumo en 230
KV., no se logra estabilizar todos los voltajes dentro de norma, en los
diagramas se muestran dos situaciones, una de bajo voltaje 81,85 % en
230 KV. con ángulo de -53,27 grados, el máximo voltaje conseguido en
115 KV es de 93,98 % en Trinidad con -30 grados y de 89,33 % en S.
Borja con 89,83 %.
En otro diagrama se muestra el sobrevoltaje con 186,5% de 115 KV en
Trinidad y 257,7 % de 230 KV en Cobija. No se puede lograr estabilizar
con compensación reactiva, todos los voltajes dentro del rango de
norma, al no cumplir una condición de falla en el tramo Cumbre –
Yucumo en 230 KV., la opción de ST-1 cond/fase no es válida
técnicamente para el quinquenio evaluada en 2032, se plantea la
siguiente alternativa en costo.
AÑO 2037.
Configuración ST-1 conductor Rail/fase 230 KV.
-
Condición Normal:
Como se puede ver las cargas de las líneas de 115 y 230 KV no superan el 45 % y del
transformador de 60 % si es un transformador o 30 % si son dos transformadores de
100 KVA, el máximo ángulo de voltaje es en Cobija de -43,5 grados.
-
Para las fallas del trafo Yucumo y tramo Cumbre- Chuspipata, en ambas situaciones
se consigue los voltajes de norma en todos los nodos de 115 KV, con aplicacion de
capacitores en paralelo.
Para las fallas de tramos de 230 KV en Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, en
ninguno de ellos se logra estabilizar los voltajes de norma, además el ángulo máximo
de -132 grados en Cobija, motivo por el que se determina desechar esta alternativa
para el periodo 2037.
-
Configuración ST- 2 conductores Rail/fase 230 KV, año 2037.
El anillo La Cumbre - Trinidad – Troncos y línea radial desde Trinidad hasta Cobija, solo se
valora el sistema 230 KV., por ser este el crítico y no así 115 KV.
▪
Para el estado normal las pérdidas totales están en 12,5 MW.
(12,8*100/271,2= 4,7 % y las pérdidas en 115 KV son 0,2*4,7 %= 0,95
% y en 230 KV. 4,7-0,95= 3,76 %), la compensación capacitiva es nula
y la de reactores es de 77 MVAR.
Todos los voltajes de 115 KV y 230 KV son los de norma y
respectivamente con sus ángulos máximos de -16,54 y -41,02 grados y
las máximas cargas son respectivamente de 39,5 % Cumbre –
161
Chuspipata, en el transformador de Trinidad de 60,7 % y Troncos – S.
Ramón con 34 % (131 MW*100/ 380 MW= 34 %).
▪
Para una contingencia en tramos del anillo 230 KV. más cargadas como
Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, por falla se incrementa el
ángulo de estabilidad a -50,34 y -47,8 grados muy difícilmente se
logra estabilizar los voltajes de nodo dentro de norma, se muestran
dos diagramas donde los voltajes están fuera de norma (con sobre
voltaje desde nodo S, Joaquín con 113, 5 % hasta Cobija con 127,89 % y
bajo voltaje en casi todos los nodos de 115 y 230 KV. con un mínimo de
64,43 % en Cobija)es inestable por eso se busca otra configuración DT1 cond./Fase, respectivamente y las máximas cargas son 29,5% en el
tramo Cumbre – Yucumo y % de Troncos – S. Ramón, con pérdidas de
56,9 % y 29,5 % respectivamente, que son valores muy altos, pero es
una situación de falla que no debe permanecer, se plantea la siguiente
alternativa en costo.
En el siguiente diagrama, la falla más crítica es la del tramo Cumbre –
Yucumo en 230 KV.hay sobre voltaje fuera de norma a partir del nodo
S. Joaquín hasta Cobija con 127,89 % y -25,10 grados, con el tramo
Troncos – S Ramón a 25 % de carga.
En el siguiente diagrama se muestra un bajo voltaje en 115 KV. en todos
los nodos en 230 KV, cuyo estado solo difiere del anterior en la adición
de 0,2 MW para que cambie del estado de sobre voltaje y de bajo
voltaje, oscilante en voltaje.
Línea 230 Kv. año 2037. Un cond./Fase DT para el anillo (DT- 1 Cond. /fase).
Estado normal.
-
-
Los voltajes en 115 y 230 KV son de norma y sus ángulos máximos son -12,6 y -39,2
grados respectivamente.
Las pérdidas totales son de 10,9 MW, la compensación con reactores es de 62 MVAR
y los porcentajes de carga son bajas, 36,4 % y 20,3 % para 115 y 230 KV
respectivamente, en transformadores de 64,8 % si fuese un solo transformador de 100
KVA en Trinidad.
Se analizan las fallas más importantes en 230 KV que son las salidas del anillo
Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramón, los voltajes en ambos casos para 115 y 230
KV, son los de norma en todos los nodos, pero el margen de compensación es estrecho
y que a partir de ésos valores es inestable, las cargas máximas en 230 KV. están el
orden de 220 MW (63 %).Esta opción se desestima en el año 2042.
Configuración doble terna 2 conductor /fase, DT- 2 cond./Fase. AÑO 2037
Estado Normal.
162
Las pérdidas totales son de 13,4 MW. (13,4 MW.*100/272,2 MW.= 5 %), que son bajas
porque hay dos conductores en paralelo, es decir la mitad de la resistencia de DT-1 cond/fase
y 0,25 de ST-1 Cond./fase.
La compensación capacitiva es nula y la de reactores es de 61 MVAR., las perdidas en 115
KV. es 0,11* 5 % = 0,5 % y para 230 KV es 4,5 %.
Para estado normal, los voltajes son de norma en 115 como en 230 KV., sus máximos
ángulos son -10,95 y -37,73 grados respectivamente, sus cargas máximas son de 34,4 % y del
orden de 20 % en 230 KV. (se hace notar que el anillo es DT- 1 con/fase, es decir 4
conductores por fase en total y desde Trinidad hasta Cobija solo 1 conductor /fase, con
capacidades de 4 a 1 respectivamente).
Para falla en tramo Troncos – S. Ramón, no se consiguen los voltajes de norma en 230 KV
desde Trinidad hasta Cobija (con un máximo de 130,52 % y -20,6 grados) y hasta S. Ramón,
por tanto hay que desestimar ésta alternativa.
-
-
Se evalúa para DT- 2 cond./fase IBIS para el año 2037, en estado normal los voltajes
son normales en 115 y 230 KV en magnitudes y ángulos.
Para falla en 230 KV Troncos- S. Ramón y Cumbre- Yucumo, se consiguen los
voltajes de norma en 115 y 230 KV., pero los márgenes de compensación son
estrechos y a partir de ahí son inestables los voltajes, este calibre de conductor no es
estandarizado para 230 KV y puede resultar mecánicamente insuficiente para el cruce
de ríos con vanos extra largos, por tanto se desestima ésta opción.
5.1.1.1.3.3. Línea 230 Kv. simple terna con capacitor serie, año 2037.
El factor de compensación capacitiva es de 70 % de la reactancia inductiva, es decir
solo quedara un 30 % de la reactancia capacitiva original de la línea.
-
Escenario Normal.
Los voltajes de 115 y 230 KV son de norma, pero se nota una reducción importante de
los ángulos máximos de voltajes en ambos niveles que implica mayor estabilidad de la
línea de transmisión (de …. a …. Grados, de la configuración ST- 1 cond. / fase
normal sin y con capacitor serie.); la capacidad térmica del conductor y línea no se
altera con el capacitor serie.
Las pérdidas activas totales son de 17 MW (17 MW.*100/275,7 MW.= 6 %) y de
0,06*6 % = 0,36 % en 115 KV y 5,64 % en 230 KV., con compensación reactiva de
30 MVAR capacitiva y 39,3 MVAR en reactores paralelos.
Las cargas de las líneas son de 28,5 % y 35 % de 115 y 230 KV, en los
transformadores no superan el 30 % para dos transformadores de 100 KVA (por
confiabilidad).
163
Fallas en sistema 115 KV.:
-
-
-
Fallas en trafo Yucumo, la línea de 115 KV está energizada por ambos extremos y el
nodo de menor voltaje es Caranavi con 96,23 % y su mayor ángulo en Yucumo y San
Borja con -13,97 y -13,86 grados por acción de los capacitores que modifican el
ángulo.
Falla en trafo Trinidad, con compensación capacitiva no se logra llegar a los voltajes
de norma en 115 KV en San Borja, Moxos y Trinidad, por tanto se debe evitar llegar a
esta condición que no tiene solución y para prevenir se debe operar con 2
transformadores en Trinidad, se simula con 1 transformador en Trinidad y como no
supera su capacidad de 100 MVA se ve que es un estado normal.
Apertura del interruptor de 115 KV en La Cumbre, y aplicando capacitores en
paralelo en Yucumo con 8,6 MVAR. Y su ángulo máximo en Caranavi con – 15,7
grados, como la fuente de energización son las dos subestaciones de Yucumo y
Trinidad con carga de 60 % y 30 % respectivamente.
- Aquí se hace notar que para evitar la aplicación de capacitores en 115 KV ante
alguna de las fallas anteriormente mencionadas de tramos de línea de115 KV., es
preferible también incluir dos transformadores en Yucumo similar a Trinidad
(fallas en: Moxos- Trinidad, Yucumo – S. Borja y Chuspipata – Caranavi, lo cual
se puede verificar también para estado normal, en 115 KV. no se requieren
capacitores en paralelo para lograr los voltajes de norma, recordar que hay varios
taps en ambos transformadores de dichas subestaciones).
Fallas en sistema 230 KV.:
-
Falla en tramo Troncos - S. Ramón, los voltajes son de norma en 115 y 230 KV,
con máximos ángulos de -19,17 y -43,15 grados respectivamente, éstos voltajes se
logran con la compensación de 28,9 MVAR capacitivos y 37,5 MVAR en
reactores en paralelo; las pérdidas son de 36,6 MW (12 %), que son elevadas pero
es una situación de falla indeseable que debe ser solucionado a la brevedad, los
tramos mas cargados de línea están a 55 y 67 % para esta contingencia que
imprime la máxima carga a las líneas y la máxima carga de los transformadores es
de 30 %, similar a estado normal.
-
Falla en tramo Cumbre – Yucumo, los valores obtenidos son similares al caso
anterior de Troncos – S. Ramón.
5.1.1.1.3.4. Con Generación en Cachuela Esperanza y que se conectara al nodo
Riberalta, ST-1 cond./fase Rail, con capacitor serie (AÑO 2037).
En estado normal los voltajes de 115 y 230 KV son de norma en todos los nodos con sus
ángulos máximos en-7,07 grados en Trinidad y -16,68 grados en Cobija respectivamente,
para una generación controlada de 50 MW en Riberalta.
Las pérdidas totales son de 9,5 MW. (3,5 %) que son bajas, se implanto un voltaje de 100
% en el nodo de generación Riberalta y en todos los nodos de 115 y 230 KV son de norma y
los ángulos máximos son de -7,07 y -16,68 grados respectivamente en Trinidad y Cobija, para
obtener esos voltajes se realizó compensación capacitiva de 15,3 MVAR y 43,4 MVAR de
164
reactores en paralelo, las cargas máximas en tramos de línea son de 24 % y 33 % en 115 y
230 KV. El ángulo de voltaje depende de la carga tomada por generación.
Las fallas de diferentes tramos de linea de 115 KV, puede ser controlada en voltaje por
modificacion de taps de los transformadores Yucumo, Trinidad y/o voltaje del nodo La
Cumbre en 115 KV., sin necesidad de adicionar capacitores, ninguno de los tramos superan
en carga el 30 % de su capacidad, ni 40 % de los dos tranformadores de cada subestacion
Yucumo y Trinidad.
Falla de trafos Yucumo o Trinidad los resultados son muy similares a los anteriores, por
que igual se energiza la linea de 115 KV desde dos puntos, sin importar la generacion que
influye sobretodo en la red de 230 KV y quizas menos en la vcarga que tomen los
transformadores.
Las fallas en el anillo 230 KV., tramo Cumbre – Yucumo y Troncos – S. Ramon.
El ángulo de voltaje de Cobija aumento a -22 grados ó -26 grados respectivamente para cada
caso, se duplica la carga del primer tramo del anillo de 230 KV disponible a 40 % aún con la
carga que toma generación de Riberalta en 230 KV. y hay incremento de carga de los dos
transformadores de Yucumo y Trinidad.
Falla tramo 230 KV. Trinidad – S. Joaquín.
Esta falla ocasiona la division en dos del sistema de 230 KV., una parte del sistema
interconectado y otra con generación de Riberalta y debiera tener una capcidad igual o
superior a 90 MW., por que para operar así debiera tener una reserva en giro de 10 %.
La falla de la planta de generación Riberalta, deja en estado normal antes de conectar
generacion y los voltajes son de norma en todos los nodos de 115 y 230 KV, quedando con 33 grados despues de la falla y la linea es estable.
•
ANILLO 230 KV. ST- 1 COND/FASE SIN CAPACITOR SERIE Y CON
GENERACION EN RIBERALTA:
Del diagrama de flujos se puede ver que para una toma de carga mayor en la planta de
generación Riberalta con 92,9 MW., el máximo ángulo de voltaje en 115 y 230 KV
disminuyen a -10,17 grados y -9,18 grados, haciendo mas estable el sistema, las pérdidas se
reducen a 5,4 MW. totales por mayor generacion y reducción de carga en líneas, la
compensacion es de 97,6 MVAR en reactores. Las cargas máximas de los tramos de línea son
de 28,7 % y 21,7 % en 115 y 230 KV.
La falla de generación deja un sistema con un ángulo máximo de voltaje de -43 grados en
Cobija 230 KV. y – 19,85 grados en 115 KV.
Para cualquier falla de tramos Cumbre – Yucumo ó Troncos – S. Ramón, mientras la
generación en Riberalta sea de 50 MW, el máximo ángulo de voltaje en 230 KV. en Cobija es
de -45 grados y en 115 KV. en Trinidad es de -35 grados.
En un diagrama se muestra para la falla de la línea de Troncos – S. Ramon, generación de
126,2 MW. en Riberalta, con un ángulo de voltaje en Cobija de -10,69 grados, el máximo
165
ángulo se presenta en el nodo Trinidad con – 18,57 grados en 115 KV, pero también se nota
un incremento de ángulo desde Trinidad hasta S. Ramón con -27,27 grados en 230 KV.
•
Falla de línea 230 kv, tramo Trinidad – S. Joaquín.
La generación mínima efectiva es de 90 MW en Riberalta, los angulos máximos de voltaje se
redujeron bastante en ambos sistemas separados, por reducción de los flujos de carga, todos
son menores a -12 grados.
5.1.1.3. Evaluación comparativa.
5.1.1.3.1. Evaluación de resultados del sistema sin propuesta Versus con propuesta.
5.1.2. Analizar la cargabilidad y confiabilidad del sistema de Transmisión en el
departamento de Pando y Beni, del 2018 al 2028.
5.1.3. Verificación de cumplimiento de objetivos y demostración de hipótesis.
5.1.3.1. Cumplimiento de objetivos.
5.1.3.1.1. Medidas de corto plazo.
5.1.3.1.2. Medidas de largo plazo.
5.1.3.2. Demostración de la Hipótesis.
5.1.3.3. Análisis de cumplimiento de criterios de planificación de corto, mediano y largo
plazo.
5.1.4. Conclusiones.
5.1.5. Recomendaciones.
5.2. Bibliografía.
166
Bibliografía inicial relacionada al alcance y que es un buen sustento teórico y práctico con
recomendaciones por experiencias de autores o empresas, si en el desarrollo, cálculo de
resultados y su interpretación en conclusiones y generalización en recomendaciones, se
requiriera ampliar alcance o nivel, se recurrirá a sitios web con paga, como SCRIBD y otros.
•
Central Station Engineers of Westinghouse Electric Corporation. (1964).
Electrical Transmission and Distribution Reference Book. Print: G.E.
•
Checa, L. M. (1986). Líneas de Transporte de Energía. Editorial: Marcombo
Boixareu.
•
Fink, D. G., Beaty H. Wayne, B.H. (1995). Manual de Ingeniería Eléctrica.
Editorial: McGraw-Hill.
•
Grainger, J. J., Stevenson Jr., William D. (1997). Análisis de Sistemas de
Potencia. Editorial: McGraw-Hill.
•
Gonen, T. (2014). Electrical Power Transmission System Engineering Analysis and Design, Third Edition. Print: CRC Press Taylor and Francis Group.
•
Viqueira, J.L. (1981). Redes Eléctricas, Volúmenes 1 y 2. Editorial:
Representaciones y Servicios de Ingeniería.
•
Pansini, A.J. (2005). Power Transmission and Distribution, 2nd. Edition. Print:
Fairmont Press and CRC. DEKKER.
•
Nagrath, J.J. (2010). Modern Power Systems Analysis, Third Edition.
•
Gallego, L. A. (Agosto 2007). Planeamiento AC Integrado de Expansión de
Sistemas de Transmisión de Energía Eléctrica. Scientia et Technica año XIII,
No 35, Universidad Tecnológica de Pereira.
•
Solanilla, A., Hincapié, R., Gallego, R. (mayo, 2014). Planeación Optima de
Sistemas de Distribución considerando Múltiples Objetivos: Costo de Inversión,
Confiabilidad y Pérdidas, Extensión Universidad Tecnológica de Pereira.
167
•
Renaud, P. (Nov. 2010). Transmission planning guide. USA. National Grid
Service Company.
•
Grigsby, L.L. (2007). Electric Power Engineering Handbook, Second Edition.
Edited: CRC Press, By Taylor and Francis Group.
•
Wadhwa, C.L. (2012). Electrical Power System. Copyright by New Academic
Science Limited.
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Seiffi, H., Sadegh, S. M., (2011). Electrical Power System Planning. - Issues,
Algorithms and Solutions. Printed: Springer-Verlag Berlin Heidelberg
•
Kiesling, F., Nolasco, J.F., Nefsger, P., Kaintzyk, U., (2003). Overhead Power
Lines – Planning, Design, Construction. Printed: Springer
•
Duncan G. J. (2012). Power System – Analysis and Design, Fifth edition.
Printed: Cengage Learning.
5.3. Anexos.
5.3.1. Índice de figuras.
▪
Figura No. 1. Trazo geográfico de línea Cumbre-Caranavi-Trinidad.
2
▪
Figura No. 2. Diagr. Unifilar línea Cumbre-Caranavi-Trin., ST 1 c/f.
3
168
▪
Figura No. 3. Diagrama unifilar línea corta.
30
▪
Figura No. 4. Diagrama vectorial para carga inductiva
30
▪
Figura No. 5. Diagrama vectorial de línea larga, corriente de carga.
y línea capacitiva.
32
▪
Figura No. 6. Circuito PI equivalente.
32
▪
Figura No. 7. Configuración triangular de conductor.
37
▪
Figura No. 8. RMG para un conductor por fase.
38
▪
Figura No. 9. RMG para dos conductores por fase.
38
▪
Figura No. 10. RMG para tres conductores por fase.
38
▪
Figura No. 11. RMG para cuatro conductores por fase.
38
▪
Figura No. 12. Configuración conductores doble terna.
40
5.3.2. Índice de tablas.
▪
Tabla No. 1. Longitud línea Cumbre - Caranavi –Trinidad.
3
▪
Tabla No. 2. RMG para varios conductores simple terna (ST).
39
▪
Tabla No. 3. Calculo de RMG para doble terna (DT).
41
ANEXO I
169
5.3.3. Datos de demanda máxima de Pando y Beni.
Comite Nacional de Despacho de Carga
DEMANDAS MAXIMAS (kW)
EMPRESA
ENDE
EMPRESA
ENDE
EMPRESA
ENDE
EMPRESA
ENDE
EMPRESA
ENDE
EMPRESA
NODO
YUC
SBO
TRI
ENE
-
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
-
-
-
210
840
-
130
1.039
-
127
1.071
-
AGO
142
1.131
6.264
SEP
151
1.235
6.128
OCT
139
1.314
7.249
NOV
1.214
7.464
DIC AÑO 2010 12 MESES
1.451
8.406
210
1.451
8.406
210
1.451
8.406
NODO
MAR
YUC
SBO
MOX
TRI
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2011 12 MESES
74
78
70
70
73
75
68
76
80
74
77
83
83
83
1.395 1.471 1.513 1.490 1.503 1.505 1.523 1.709 1.662 1.696 1.717 1.812
1.812
1.812
1.407
1.407
1.407
520
480
470
500
520
540
540
540
10.108 10.322 10.841 11.027 11.526 12.740 12.030 13.280 13.350 13.500 13.995 13.729
13.995
13.995
NODO
YUC
SBO
MOX
TRI
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2012 12 MESES
1.694 1.703 1.696 1.646 1.631 1.636 1.607 3.141 3.314 3.496 3.435 3.685
3.685
3.685
560
530
540
540
510
530
590
580
600
600
580
610
610
610
13.688 13.780 13.866 13.651 13.715 12.765 13.025 13.726 14.992 15.208 14.991 14.495
15.208
15.208
NODO
YUC
SBO
MOX
TRI
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2013 12 MESES
3.750 3.696 3.660 3.726 3.719 3.596 3.631 3.846 3.921 4.009 4.334 4.472
4.472
4.472
600
600
620
620
610
560
680
630
630
660
640
690
690
690
14.946 14.693 14.655 14.576 14.825 14.006 13.557 14.346 14.620 15.017 16.007 16.837
16.837
16.837
NODO
YUC
SBO
MOX
TRI
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2014 12 MESES
4.101 3.929 4.064 4.375 4.236 4.060 4.136 4.513 4.719 5.110 4.871 4.837
5.110
5.110
630
550
560
560
560
590
670
670
650 1.660 1.800 1.940
1.940
1.940
15.527 16.550 16.038 17.637 16.727 16.570 16.990 17.490 19.220 21.010 19.850 18.580
21.010
21.010
ENDE DELBENI
NODO
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2015 12 MESES
YUC115 4.648 4.898 5.001 5.064 5.023 5.004 6.030 6.274 6.712 6.207 5.825
6.712
6.712
SBO115
MOX115 1.840 1.830 1.930 1.890 1.840 1.940 2.190 2.060 2.190 2.180 2.220
2.220
2.220
TRI115 17.770 18.990 18.940 18.360 18.630 17.730 17.500 19.210 20.540 21.170 21.890
21.890
21.890
YUC115
483
525 5.895
5.895
5.895
SBO115
MOX115
- 2.270
2.270
2.270
TRI115
- 20.610
20.610
20.610
ENDE DELBENI
NODO
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2016 12 MESES
YUC115 4.884 4.983 4.990 4.895 2.236
520 1.632 2.686 1.785 2.617 2.407 1.923
4.990
4.990
SBO115
- 2.495 2.071 1.671 1.811 1.956 2.018 1.969 1.939
2.495
2.495
MOX115 2.200 2.180 2.190 2.190 2.080 1.960 2.230 2.220 2.260 2.420 2.310 2.430
2.430
2.430
TRI115 21.700 20.190 21.240 21.460 18.810 17.190 19.020 20.920 21.220 22.260 21.640 20.150
22.260
22.260
SBU115
- 2.115 2.073 2.118 2.293 2.410 2.413 2.449 2.443
2.449
2.449
ENDE
*
EMPRESA
ENDE DELBENI
NODO
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
YUC115 2.009 2.114 1.707 1.115 1.633 1.652 3.057 3.094
SBO115 2.838 1.895 1.886 1.826 1.802 1.757 1.818 1.959
MOX115 2.220 2.230 2.290 2.250 2.260 2.250 2.520 2.430
TRI115 20.500 19.770 19.750 19.180 20.100 19.090 18.610 21.490
SBU115 2.398 2.296 2.380 2.298 2.471 2.331 2.250 2.414
SEP
OCT
NOV
DIC AÑO 2017 12 MESES
3.094
3.094
2.838
2.838
2.520
2.520
21.490
22.260
2.471
2.471
170
DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - PANDO
2008 2009
2010
2011
2012
2013
2014
2015
2016
RIBERALTA
5115 5254
GUAYARAMERIN
COBIJA
5566 5816
TOTAL
5882
6541
6570
8130
9370
8670
3119
3433
3880
4000
4150
4730
6370
6990
7745
8650
18195
20780
AÑO
2017
2022
8961
9985
10663
9.588
5000
5.350
11760 12.583
13.448
7.717
17.649
23505
24.063 119.550 27.517
38.825
2027
2032
2037
17.491 21.481 24.902
10.276 13.431 17.553
23.394 29.427 34.950
51.169
64.342
77.419
2027
2032
2037
DEMANDAS MAXIMAS ANUALES ( KW.) - BENI
AÑO
2008 2009
YUCUMO
SAN BORJA
MOXOS
TRINIDAD
S BUENA VENTURA
CHUSPIPATA
CARANAVI
TOTAL
---------------------------
-
2010
2011
2012
2013
2014
2015
2016
2017
2022
2500
1451
490
8406
1000
2900
5200
3000
1407
540
13995
1200
3200
5300
3685
1657
610
15208
1450
3900
5900
4472
1857
690
16837
1700
3600
6800
5110
2100
1940
21010
1950
3900
7700
6712
2250
2220
21890
2200
4100
8000
7.249
7.829
11.081
2495
2430
22260
2449
4400
8400
2838
2520
23100
2700
4600
9300
3.980
3.534
32.399
3.787
6.156
13.044
5.080
4.511
42.344
5.068
7.671
17.455
21.947 28.642 32.410 35.956 43.710 47.372
49.683
52.887
73.981
96.542
14.412 17.618 20.925
6.034
5.358
52.768
6.315
9.111
21.753
6.662
6.062
62.672
7.321
10.059
24.611
118.957 138.312
171
SISTEMA MISIONES - SANTA CRUZ
PROYECCION DE LA DEMANDA DEL SISTEMA MISIONES + S.
IGNACIO V.- TOTAL GRAL S CRUZ PARA PROYECTO
GENERACION DE DISTRIBUCION (KW.)
S. IGNACIO
TOT. GRAL.(
DE
GYO+SR+S
VELASCO
JL+S IGN)
AÑO
PLANTA
GUARAYOS
( G.)
PLANTA
SAN
RAMON
(S.R. )
2003
271
1.099
2004
340
1.382
2005
500
1.603
2006
713
1.914
2007
942
2.350
2008
1.165
2.479
2009
1.443
2.608
2010
1.730
2.874
2011
1.616
2.951
2012
1.769
3.353
2013
1.936
3.675
2014
2.159
4.254
2015
2.219
4.463
2016
2.355
4.565
2017
2.525
4.692
2018
2.852
5.224
2019
3.221
5.821
2020
3.511
6.163
2021
3.777
6.297
2022
3.995
6.625
2023
4.258
6.915
2024
4.517
7.192
2025
4.779
7.470
2026
5.049
7.747
2027
5.319
8.031
2028
5.599
8.324
2029
5.879
8.608
2030
6.165
8.899
2031
6.455
9.191
2032
6.752
9.490
2033
7.053
9.791
2034
7.358
10.094
2035
7.665
10.397
2036
7.977
10.705
2037
8.355
10.945
Tasa 2001-2017
17,3%
10,9%
Tasa 2017-2022
9,6%
7,1%
Tasa 2017-2037
7,7%
5,5%
Fuente: GIEM - Version
6,2%
Abril 2018 4,3%
POT.MAX.
ALIMENTADOR
POT.MAX.
DISTRIB.
TOTAL MISISIONES (KW)- PROY. DISTRIB.
SAN JULIAN
(S.J.)
( G.+ S.R.+ S.J. )
EXPON.
(KW)
404
562
707
823
968
1.049
1.176
1.429
1.888
2.158
2.297
2.927
3.122
3.235
3.475
3.879
4.251
4.543
4.835
5.112
5.399
5.683
5.969
6.261
6.555
6.861
7.162
7.470
7.781
8.099
8.421
8.745
9.070
9.400
9.748
16,6%
8,0%
6,6%
5,3%
1.774
2.284
2.810
3.450
4.260
4.693
5.227
6.033
6.455
7.280
7.908
9.340
9.805
10.155
10.692
11.956
13.293
14.217
14.908
15.732
16.572
17.392
18.218
19.058
19.905
20.784
21.650
22.533
23.426
24.341
25.265
26.198
27.131
28.083
29.048
1.740
2.015
2.555
3.749
3.684
4.677
5.131
5.736
6.450
7.280
7.908
9.340
9.805
7.271
7.817
8.403
9.033
9.711
10.439
7.817
11.840
12.610
13.430
14.303
15.232
16.222
17.277
18.054
18.867
19.716
20.603
21.530
22.499
23.511
24.569
3.514
4.299
5.365
7.199
7.944
9.370
10.358
11.769
12.905
14.560
15.816
18.679
19.610
17.427
18.509
20.359
22.327
23.928
25.348
23.549
28.412
30.002
31.648
33.361
35.137
37.006
38.926
40.587
42.293
44.057
45.868
47.728
49.630
51.594
53.618
172
*
ANEXO II. (FLUJOS)
AÑO 2042:
•
AÑO 2042 ANILLO 230 KV ST 2 COND/FASE, NORMAL.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
F-174272
P=-174,295 MW
Q=-67,039 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,922 kV
u=97,32 %
CUMB CHUSP
P=54,340 MW
Q=-0,339 Mvar
Ploss=1,550 MW
Qloss=2,564 Mvar
P=-119,613
P=119,954 MW
MW
Q=-61,933
Q=67,378 Mvar
Mvar
Ploss=0,341
Ploss=0,341MW
MW
Qloss=5,445
Qloss=5,445Mvar
Mvar
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=80,595 Mvar
F-174612
P=-164,174 MW
Q=12,396 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
CARANAVI
115 kV
U=110,212 kV
u=95,84 %
CHUSP CARAN
P=40,791 MW
Q=-7,102 Mvar
Ploss=1,319 MW
Qloss=1,368 Mvar
LA CUMBRE
TR2-174738
230 kV
Tap=-1
U=229,454
kV
u=99,76 %
CARAN YUCUMO
P=9,472 MW
Q=-18,470 Mvar
Ploss=0,442 MW
Qloss=-2,457 Mvar
TR2-175802
Tap=2
L174753
P=119,613 MW
Q=-18,662 Mvar
Ploss=1,815 MW
Qloss=-27,928 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=164,174 MW
Q=-12,396 Mvar
Ploss=2,018 MW
Qloss=-7,417 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=115,756 kV
u=100,66 %
P=39,142 MW
Q=19,013 Mvar
Ploss=0,096 MW
Qloss=1,927 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=92,156 MW
Q=-26,979 Mvar
Ploss=0,493 MW
Qloss=-16,905 Mvar
carga conc
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
SHUNT-175763
U=228,555 kV P=0,000 MW
Q=14,953 Mvar
u=99,37 %
SAN BORJA
115 kV
U=115,579 kV
u=100,50 %
YUC SAN BORJA
P=23,075 MW
Q=-7,327 Mvar
Ploss=0,250 MW
Qloss=-0,796 Mvar
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=7,452 MW
P=14,825 MW
Q=-7,448 Mvar
Q=-9,131 Mvar
Ploss=0,066 MW
Ploss=0,373 MW Qloss=-2,951 Mvar
Qloss=-4,083 Mvar
YUCUMO 230 KV
P=-39,045 MW
230 kV
P=-67,613 MW
Q=-17,086
Mvar
U=227,306MW
kV
Q=-30,497 Mvar
Ploss=0,096
Ploss=0,291 MW
Qloss=1,927
u=98,83Mvar
%
Qloss=4,640 Mvar
L175811
P=78,657 MW
Q=-33,114 Mvar
Ploss=0,851 MW
Qloss=-43,326 Mvar
P=67,904 MW
Q=35,137 Mvar
Ploss=0,291 MW
Qloss=4,640 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=91,663 MW
Q=-25,027 Mvar
Ploss=1,088 MW
Qloss=-40,032 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,165 kV
u=99,64
%
GUARAYOS
230 kV
U=229,952 kV
u=99,98 %
TRINIDAD
115 kV
U=117,778 kV
u=102,42 %
MOXOS
115 kV
U=116,652 kV
u=101,44 %
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=18,865 Mvar
L175718
P=100,476 MW
Q=-28,786 Mvar
Ploss=1,851 MW
Qloss=-15,882 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM RIBERALTA
230 kV
230 kV
230 kV
U=234,350 kV U=235,988 kVU=237,851 kV
u=101,89 %
u=102,60 % u=103,41 %
PANDO COBIJA
230 kV
U=239,976 kV
u=104,34 %
TR2-174584
Tap=3
L175726
P=98,625 MW
Q=-18,899 Mvar
Ploss=2,615 MW
Qloss=-21,709 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=23,368 Mvar
L175846
P=43,654 MW
Q=-24,348 Mvar
Ploss=0,654 MW
Qloss=-38,348 Mvar
L-175739
P=74,010 MW
Q=-16,821 Mvar
Ploss=0,656 MW
Qloss=-10,832 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=8,659 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=5,995 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=12,131 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
173
P Pérd
MW
16,769
16,769
16,769
Un
kV
115
230
•
Q Pérd
MVar
-216,724
-216,724
-216,724
Pérd Línea
MW
3,999
12,042
P Imp
MW
338,469
0
0
MVar
-6,356
-222,38
Q Imp
MVar
54,643
0
0
P Gen
MW
338,469
338,469
338,469
Q Gen
MVar
54,643
54,643
54,643
P Carga
MW
321,7
321,7
321,7
Q Carga
MVar
106,8
106,8
106,8
Qc Paral
MVar
0
0
0
QI Paral
MVar
164,566
164,566
164,566
Pérd Transf.
MW
MVar
0
0
0,728
12,012
Nodo
Nombre
GUAYARAM
U
kV
235,988
u
%
102,6
Áng V
°
-38,9
P Carga
MW
22
Q Carga
MVar
7,5
P Gen
MW
0
Q Gen
MVar
0
Q Paral
MVar
12,131
S JOAQ RAM
RIBERALTA
CUMBRE
L
CARANAVI
YUCUMO
YUC 230 KV
SAN BORJA
PANDO COB
LA CUMBRE
MOXOS
TRINIDAD
TRONCOS
SAN RAMON
GUARAYOS
TRINIDAD AT
234,35
237,851
115
111,922
110,212
115,756
227,306
115,579
239,976
229,454
116,652
117,778
230
228,555
229,952
229,165
101,89
103,41
100
97,32
95,84
100,66
98,83
100,5
104,34
99,76
101,44
102,42
100
99,37
99,98
99,64
-27
-42,5
0
-4,6
-10
-13,1
-10,9
-15
-48,3
-2,1
-19,2
-20,6
0
-6,9
-10,2
-17,5
0
29,7
0
12
30
25
0
8
43
0
7
75
0
70
0
0
0
9,7
0
4,2
10
8,4
0
2,6
14
0
2,4
26
12,396
22
0
0
0
0
174,295
0
0
0
0
0
0
0
0
0
164,174
0
0
0
0
0
67,039
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5,995
8,659
0
0
0
0
23,368
0
0
80,595
0
0
0
0
14,953
18,865
Tipo
P
MW
98,625
100,476
91,663
92,156
74,01
0
70
0
-67,613
0
0
0
54,34
0
-39,045
40,791
0
0
78,657
43
22
29,7
119,954
9,472
23,075
43,654
119,613
14,825
7,452
-174,295
12
30
25
164,174
-164,174
8
7
75
Q
MVar
-18,899
-28,786
-25,027
-26,979
-16,821
8,659
22
14,953
-30,497
12,131
5,995
18,865
-0,339
0
-17,086
-7,102
23,368
80,595
-33,114
14
7,5
9,7
67,378
-18,47
-7,327
-24,348
-18,662
-9,131
-7,448
-67,039
4,2
10
8,4
-12,396
12,396
2,6
2,4
26
I
kA
0,247
0,263
0,239
0,243
0,186
0,021
0,185
0,038
0,364
0,03
0,015
0,048
0,273
0
0,213
0,214
0,059
0,203
0,217
0,109
0,057
0,076
0,691
0,109
0,121
0,121
0,305
0,087
0,052
0,938
0,066
0,166
0,132
0,413
0,413
0,042
0,037
0,389
Áng I
°
-16,1
-1,6
5,1
9,4
-26,1
-132,5
-24,4
-100,2
135,1
-128,9
-117
-107,5
0,4
90
143,2
5,3
-100,9
-92,1
12
-66,3
-57,7
-60,5
-29,3
52,8
4,5
-13,3
6,8
16,7
25,8
159
-23,9
-28,5
-31,7
4,3
-175,7
-33
-38,1
-39,7
Carga
%
25,24
27,43
12,17
12,38
18,95
0
0
0
37,09
0
0
0
46,48
0
21,31
36,39
0
0
11,06
0
0
0
68,79
18,52
20,57
12,38
15,54
14,82
8,88
0
0
0
0
21,09
0
0
0
0
P Pérd
MW
2,6147
1,8514
1,0881
0,493
0,6563
Q Pérd
MVar
-21,7091
-15,8819
-40,0316
-16,9051
-10,8315
Posic
Tap
0,2906
4,6403
3
1,5496
2,5635
0,0964
1,3189
1,9265
1,3681
0,8514
-43,3261
0,341
0,4424
0,2496
0,6539
1,8149
0,3729
0,0658
5,4452
-2,4574
-0,7963
-38,3483
-27,9284
-4,0828
-2,9511
2,0179
-7,4172
Nodo
Elemento
Nombre
Nombre
S JOAQ RAM
L175726
TRINIDAD AT
L175718
GUARAYOS
GUARAYOS TRINIDAD
SAN RAMON S.RAMON GUARAYOS
GUAYARAM
L-175739
RIBERALTA
SHUNT-175751
SAN RAMON
carga conc
GUARAYOS
SHUNT-175763
TRINIDAD
TR2-174584
GUAYARAM
SHUNT-175784
S JOAQ RAM
SHUNT-175775
TRINIDAD AT
SHUNT-174698
CUMBRE
CUMB CHUSP
PANDO COBIJA
SHUNT-176073
YUCUMO
TR2-175802
CHUSPIPATA
CHUSP CARAN
YUCUMO 230 KV
SHUNT-175894
LA CUMBRE
SHUNT-176085
YUCUMO 230 KV
L175811
PANDO COBIJA
L-175837
GUAYARAM
L-175831
RIBERALTA
L-175829
CUMBRE
TR2-174738
CARANAVI
CARAN YUCUMO
YUCUMO
YUC SAN BORJA
RIBERALTA
L175846
LA CUMBRE
L174753
SAN BORJA
S BORJA MOXOS
MOXOS
MOXOS TRINIDAD
CUMBRE
F-174272
CHUSPIPATA
L-174328
CARANAVI
L-174330
YUCUMO
L-174334
TRONCOS S.C. TRONCOS S. RAMON
TRONCOS S.C.
F-174612
SAN BORJA
L-174336
MOXOS
L-174338
TRINIDAD
L-174342
Línea
Línea
Línea
Línea
Línea
Paralelo
Carga
Paralelo
Trafo
Paralelo
Paralelo
Paralelo
Línea
Paralelo
Trafo
Línea
Paralelo
Paralelo
Línea
Carga
Carga
Carga
Trafo
Línea
Línea
Línea
Línea
Línea
Línea
Equiv Red
Carga
Carga
Carga
Línea
Equiv Red
Carga
Carga
Carga
Ademas incluir un perfil del Año 2042 y 2047.( desarrollo minimo en Anexo), aquí solo
resultados – luego de terminar si hay tiempo.
Año 2042 DT- 1 cond/fase.,estado Normal.
2
-1
174
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-185,108 MW
Q=-117,016 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=107,633 kV
u=93,59 %
Uang=-3,84 °
CUMB CHUSP
P=53,210 MW
Q=25,238 Mvar
Ploss=1,413 MW
Qloss=2,257 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=99,595 kV
u=86,60 %
Uang=-8,48 °
CHUSP CARAN
P=39,797 MW
Q=18,781 Mvar
Ploss=1,002 MW
Qloss=0,811 Mvar
TR2-174738
Tap=1
LA CUMBRE
P=-132,131
P=131,898 MW
Q=-95,499
Q=91,778 Mvar
Ploss=-0,233
Ploss=-0,233 MW
MW
Qloss=-3,721
Qloss=-3,721 Mvar
Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=91,445 kV
u=79,52 %
Uang=-11,72 °
YUCUMO
115 kV
U=95,376 kV
u=82,94 %
Uang=-9,89 °
YUC SAN BORJA
P=24,772 MW
Q=17,516 Mvar
Ploss=0,255 MW
Qloss=-0,208 Mvar
CARAN YUCUMO
P=8,796 MW
Q=7,970 Mvar
Ploss=-0,673 MW
Qloss=-4,423 Mvar
TR2-175802
Tap=1
P=-40,304 MW
YUCUMO 230 KV Q=-13,523 Mvar
230 kV
Ploss=0,129 MW
230 kV
Qloss=2,586 Mvar
U=221,388 kV
U=191,787 kV
u=96,26 %
L175811
P=40,433 MW u=83,39 %
P=92,228 MW
Uang=-1,36 °Q=16,109 Mvar
Uang=-6,82 °
Q=178,768 Mvar
Ploss=0,129 MW
Qloss=2,586 Mvar
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=-41,619 Mvar
F-174612
P=-180,521 MW
Q=-135,402 Mvar
L174753
P=132,131 MW
TRONCOS
S. RAMON
Q=137,118
Mvar
P=180,521
MW
Ploss=-0,530
MW
Q=159,399 Mvar
Qloss=-38,097
Mvar
Ploss=0,396 MW
Qloss=-21,408 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV SHUNT-176111
P=0,000 MW
u=100,00 %
Q=-19,839 Mvar
Uang=0,00 °
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-180,158 MW
Q=-36,859 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=110,125 MW
Q=178,645 Mvar
Ploss=-0,527 MW
Qloss=-18,850 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=210,458 kV
u=91,50 %
Uang=-3,96 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=109,364 kV
u=95,10 %
Uang=-3,83 °
CUMB CHUSP
P=50,272 MW
Q=15,905 Mvar
Ploss=1,292 MW
Qloss=1,909 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=103,736 kV
u=90,21 %
Uang=-8,32 °
TR2-175802
Tap=1
SAN BORJA
115 kV
U=100,286 kV
u=87,21 %
Uang=-11,34 °
YUC SAN BORJA
P=22,572 MW
Q=10,313 Mvar
Ploss=0,219 MW
Qloss=-0,518 Mvar
CARAN YUCUMO
P=6,044 MW
Q=-0,723 Mvar
Ploss=-0,338 MW
Qloss=-3,917 Mvar
P=-41,191 MW
YUCUMO 230 KV Q=-15,519 Mvar
230 kV
Ploss=0,123 MW
230 kV
Qloss=2,451 Mvar
U=224,343 kV
U=206,960 kV
u=97,54 %
L175811
P=41,313 MW u=89,98 %
P=88,141 MW
Uang=-1,37 °Q=17,969 Mvar
Uang=-6,86 °
Q=106,528 Mvar
L174753
P=129,929 MW
TRONCOS
S. RAMON
Q=64,406
Mvar
P=176,539
MW
Ploss=0,475
MW
Q=80,354 MvarMvar
Qloss=-36,348
Ploss=1,091 MW
Qloss=-18,593 Mvar
F-174612
P=-176,539 MW
Q=-56,357 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV SHUNT-176111
P=0,000 MW
u=100,00 %
Q=-21,496 Mvar
Uang=0,00 °
SHUNT-176120
P=0,000 MW
Q=-23,997 Mvar
Ploss=0,877 MW
Qloss=-29,951 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=105,448 MW
Q=98,443 Mvar
Ploss=-0,128 MW
Qloss=-18,797 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=218,268 kV
u=94,90 %
Uang=-4,08 °
carga conc
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-0,895 Mvar
P=-65,747 MW
Q=-10,574 Mvar
Ploss=0,423 MW
Qloss=6,752 Mvar
P=66,170 MW
Q=17,325 Mvar
Ploss=0,423 MW
Qloss=6,752 Mvar
L175718
P=134,712 MW
Q=398,129 Mvar
Ploss=6,010 MW
Qloss=47,785 Mvar
P=0,000 MW
Q=-0,090 Mvar
u=84,53 %
Uang=-5,96 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=105,576 MW
Q=118,135 Mvar
Ploss=1,120 MW
Qloss=-27,868 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=180,509 kV
u=78,48
%
GUARAYOS
230 kVUang=-11,19 °
U=208,513 kV
u=90,66 %
Uang=-6,09 °
TRINIDAD
115 kV
U=74,872 kV
u=65,11 %
Uang=-16,60 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=9,252 MW
P=16,518 MW
Q=14,418 Mvar
Q=15,124 Mvar
Ploss=-0,001 MW
Ploss=0,265 MW Qloss=-1,009 Mvar
Qloss=-1,694 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=152,187
kV
GUARAYOS
u=66,17
%
230 kV
SHUNT-174698
U=194,428 kVUang=-11,44 °
Ploss=0,123 MW
Qloss=2,451 Mvar
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=-42,777 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=110,652 MW
Q=198,250 Mvar
Ploss=1,093 MW
Qloss=-18,572 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=103,056 kV
u=89,61 %
Uang=-9,68 °
CHUSP CARAN
P=36,980 MW
Q=9,796 Mvar
Ploss=0,936 MW
Qloss=0,519 Mvar
TR2-174738
Tap=1
LA CUMBRE
P=-129,929
P=129,887 MW
Q=-21,630
Q=20,955 Mvar
Ploss=-0,042
Ploss=-0,042 MW
MW
Qloss=-0,675
Qloss=-0,675 Mvar
Mvar
carga conc
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-0,755 Mvar
SHUNT-176120
P=0,000 MW
Q=-23,997 Mvar
Ploss=0,905 MW
Qloss=-19,775 Mvar
MOXOS
115 kV
U=80,341 kV
u=69,86 %
Uang=-15,71 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=0,950 kV
u=0,41 %
Uang=-30,77 °
TR2-174584
Tap=1
L175726
P=128,702 MW
Q=337,907 Mvar
Ploss=21,397 MW
Qloss=198,186 Mvar
L175846
P=49,907 MW
Q=93,492 Mvar
Ploss=6,907 MW
Qloss=158,515 Mvar
L-175739
P=85,304 MW
Q=160,999 Mvar
Ploss=5,697 MW
Qloss=73,049 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-15,243 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW SHUNT-175775
Q=-19,662 Mvar P=0,000 MW
Q=12,437 Mvar
MOXOS
115 kV
U=92,810 kV
u=80,70 %
Uang=-14,89 °
RIBERALTA PANDO COBIJA
230 kV
230 kV
U=219,353 kV U=281,311 kV
u=122,31 %
u=95,37 %
Uang=34,18 °
Uang=78,06 °
GUAYARAM
230 kV
U=174,742 kV
u=75,97 %
Uang=99,29 °
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=-79,023 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=-28,778 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=89,225 kV
u=77,59 %
Uang=-15,66 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=7,125 MW
P=14,353 MW
Q=8,575 Mvar
Q=8,231 Mvar
Ploss=0,001 MW
Ploss=0,228 MW Qloss=-1,730 Mvar
Qloss=-2,744 Mvar
P=-67,876 MW
Q=-15,694 Mvar
Ploss=0,378 MW
Qloss=6,042 Mvar
P=68,254 MW
Q=21,736 Mvar
Ploss=0,378 MW
Qloss=6,042 Mvar
L175718
P=123,466 MW
Q=260,912 Mvar
Ploss=4,526 MW
Qloss=25,503 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-0,166 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=78,952 kV
u=34,33 %
Uang=-27,05 °
GUAYARAM
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=44,472 kV
U=76,132 kV
u=19,34 %
u=33,10 %
Uang=115,76 ° Uang=100,41 °
PANDO COBIJA
230 kV
U=123,624 kV
u=53,75 %
Uang=69,16 °
TR2-174584
Tap=1
L175726
P=118,940 MW
Q=231,194 Mvar
Ploss=15,206 MW
Qloss=126,158 Mvar
L-175739
P=81,733 MW
Q=112,552 Mvar
Ploss=4,062 MW
Qloss=46,293 Mvar
L175846
P=47,971 MW
Q=65,209 Mvar
Ploss=4,971 MW
Qloss=97,924 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-8,650 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW SHUNT-175775
Q=-23,743 Mvar P=0,000 MW
Q=4,215 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=-46,715 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=-15,016 Mvar
Es muy inestable a la compensación reactiva, ante variaciones de fracciones de MVAR las
variaciones del voltaje son muy grandes y muy extremos totalmente fuera de norma asi como
las fluctuaciones del ángulo de voltaje.
Año 2042 DT- 1 cond/fase., falla Troncos – S. Ramón.
175
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-348,161 MW
Q=83,846 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,317 kV
u=96,80 %
Uang=-5,48 °
CARANAVI
115 kV
U=109,248 kV
u=95,00 %
Uang=-12,25 °
CHUSP CARAN
P=50,455 MW
Q=-7,797 Mvar
Ploss=1,888 MW
Qloss=2,928 Mvar
CUMB CHUSP
P=64,536 MW
Q=0,402 Mvar
Ploss=2,081 MW
Qloss=3,999 Mvar
TR2-174738
Tap=1
LA CUMBRE
P=-282,793
P=283,625 MW
Q=97,529
Q=-84,247Mvar
Mvar
Ploss=0,832
Ploss=0,832 MW
MW
Qloss=13,282
Qloss=13,282 Mvar
Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=114,788 kV
u=99,82 %
Uang=-19,82 °
YUCUMO
115 kV
U=115,012 kV
u=100,01 %
Uang=-17,37 °
YUC SAN BORJA
P=31,253 MW
Q=-8,509 Mvar
Ploss=0,405 MW
Qloss=-0,342 Mvar
CARAN YUCUMO
P=18,567 MW
Q=-20,725 Mvar
Ploss=0,716 MW
Qloss=-1,643 Mvar
TR2-175802
Tap=1
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=15,113 MW
P=22,848 MW
Q=-10,212 Mvar
Q=-10,767 Mvar
Ploss=0,201 MW
Ploss=0,735 MW Qloss=-2,484 Mvar
Qloss=-2,955 Mvar
P=-38,402 MW
P=-60,089 MW
Q=-33,728 Mvar
Ploss=0,223 MW
Qloss=3,563 Mvar
YUCUMO 230 KV Q=-18,972 Mvar
230 kV
Ploss=0,094 MW
230 kV
Qloss=1,878 Mvar
U=228,574 kV
U=230,598 kV
u=99,38 %
L175811
P=38,496 MW u=100,26 %
P=235,203 MW
Uang=-3,02 °Q=20,851 Mvar
Uang=-15,25 °
Q=-72,338 Mvar
Ploss=0,094 MW
Qloss=1,878 Mvar
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=-44,414 Mvar
L174753
P=282,793 MW
Q=-53,115 Mvar
Ploss=9,094 MW
TRONCOS
S. RAMON
Qloss=4,322
Mvar
F-174612
P=0,000 MW
Q=23,997 Mvar
carga conc
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
U=246,168 kV
u=107,03 %
Uang=-29,42 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=242,302 kV
u=105,35 %
Uang=-33,73 °
L175718
P=96,829 MW
Q=-18,881 Mvar
Ploss=0,678 MW
Qloss=-23,849 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=70,255 MW
Q=-27,308 Mvar
Ploss=0,983 MW
Qloss=-47,508 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=238,365 kV
u=103,64
%
GUARAYOS
230 kVUang=-26,27 °
SHUNT-175763
P=0,000 MW
Q=-1,211 Mvar
SHUNT-176120
P=0,000 MW
Q=-23,997 Mvar
P=60,312 MW
Q=37,291 Mvar
Ploss=0,223 MW
Qloss=3,563 Mvar
Ploss=6,825 MW
Qloss=-15,623 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=70,000 MW
Q=-4,216 Mvar
Ploss=0,255 MW
Qloss=-21,881 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=246,559 kV
u=107,20 %
Uang=-30,57 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV SHUNT-176111
P=0,000 MW
u=100,00 %
Q=-26,216 Mvar
Uang=0,00 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,896 kV
u=102,52 %
Uang=-28,61 °
MOXOS
115 kV
U=116,248 kV
u=101,09 %
Uang=-26,08 °
GUAYARAM
230 kV
U=236,269 kV
u=102,73 %
Uang=-42,01 °
RIBERALTA
230 kV
U=233,350 kV
u=101,46 %
Uang=-44,16 °
PANDO COBIJA
230 kV
U=218,657 kV
u=95,07 %
Uang=-47,31 °
TR2-174584
Tap=1
L175726
P=96,151 MW
Q=-1,094 Mvar
Ploss=0,958 MW
Qloss=-30,030 Mvar
L175846
P=43,324 MW
Q=3,105 Mvar
Ploss=0,324 MW
Qloss=-30,685 Mvar
L-175739
P=73,192 MW
Q=8,569 Mvar
Ploss=0,168 MW
Qloss=-11,881 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=19,790 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=7,645 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-0,308 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW SHUNT-175775
Q=-5,949 Mvar
P=0,000 MW
Q=6,062 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=12,867 Mvar
No se logra entrar en los rangos de norma para todos los nodos, caso de S. ramón y Guarayos,
pero el voltaje es estable ante modificación de compensación.
Año 2042, DT- 2 cond/fase Rail, contingencia Troncos S. Ramón.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
F-174272
P=-321,763 MW
Q=-136,923 Mvar
P=249,500 MW
Q=136,083
P=-249,436
MW Mvar
Ploss=0,000
Q=-134,271
Mvar MW
Qloss=0,000
Ploss=0,000
MW Mvar
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=99,243 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=110,258 kV
u=95,88 %
CUMB CHUSP
P=72,264 MW
Q=0,840 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=105,130 kV
u=91,42 %
CHUSP CARAN
P=60,264 MW
Q=-1,792 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=103,946 kV
u=90,39 %
CARAN YUCUMO
P=30,264 MW
Q=-9,761 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
TR2-175802
Tap=0
P=35,144 MW
LA CUMBRE Q=13,731 Mvar
Ploss=0,000
MW
YUCUMO
230 kV
Qloss=0,000 Mvar
TR2-174738
Tap=-2
U=233,902 kV
u=101,70 %
L174753
P=249,436 MW
Q=35,028 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
230 KV
230 kV
U=211,450 kV
u=91,93 %
S.RAMON GUARAYOS
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
SAN RAMON
230 kV
U=182,296 kV
u=79,26 %
TRONCOS S. RAMON
SAN BORJA
115 kV
U=101,836 kV
u=88,55 %
carga conc
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
YUC SAN BORJA
P=40,408 MW
Q=-1,337 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
P=-35,144 MW
Q=-13,731 Mvar
Ploss=0,000 MW
L175811
Qloss=0,000
Mvar
P=214,292 MW
Q=18,448 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=70,000 MW
Q=31,054 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=192,025 kV
u=83,49 %
GUARAYOS
230 kV
U=185,215 kV
u=80,53 %
TRINIDAD
115 kV
U=93,377 kV
u=81,20 %
MOXOS
115 kV
U=96,126 kV
u=83,59 %
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=25,408 MW
P=32,408 MW
Q=-1,570 Mvar
Q=-2,789 Mvar
Ploss=0,000 MW
Ploss=0,000 MW Qloss=0,000 Mvar
Qloss=0,000 Mvar
P=-49,592 MW
Q=-25,601 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
P=49,592 MW
Q=25,601 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=183,722 kV
u=79,88 %
GUAYARAM
230 kV
U=169,158 kV
u=73,55 %
RIBERALTA
230 kV
U=163,857 kV
u=71,24 %
PANDO COBIJA
230 kV
U=155,967 kV
u=67,81 %
TR2-174584
Tap=0
L175718
P=94,700 MW
Q=-2,569 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
L175726
P=94,700 MW
Q=0,648 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
L-175739
P=72,700 MW
Q=9,633 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
L175846
P=43,000 MW
Q=-3,312 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=10,195 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=45,283 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,340 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=4,238 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=36,163 Mvar
Del diagrama anterior no se consigue los niveles de voltaje de norma en todos sus nodos.
Año 2042:
(Anillo ST 1c/fase con capacitor serie y generación).
•
Normal:
176
P=-49,884 MW
Q=4,968 Mvar
Ploss=0,116 MW
Qloss=1,858 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,499 kV
u=98,69 %
Uang=-3,55 °
F-174272
P=-149,178 MW
Q=36,062 Mvar
CUMB CHUSP
P=40,570 MW
Q=-5,582 Mvar
Ploss=0,886 MW
Qloss=0,761 Mvar
P=108,608
P=-108,546MW
MW
Q=-30,480
Q=32,451 Mvar
Mvar
Ploss=0,062
Ploss=0,062MW
MW
Qloss=1,971
Qloss=1,971Mvar
Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,530 kV
u=98,72 %
Uang=-7,31 °
CHUSP CARAN
P=27,685 MW
Q=-10,542 Mvar
Ploss=0,667 MW
Qloss=-0,478 Mvar
P=44,074 MW
Q=11,175 Mvar
Ploss=0,106 MW
Qloss=2,125 Mvar
CUMBR YUC
P=108,546 MW
Q=-32,451 Mvar
Ploss=3,407 MW
Qloss=-22,428 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,031 kV
u=100,45 %
Uang=-1,00 °
TRONCOS S. RAMON
P=136,961 MW
Q=-20,176 Mvar
Ploss=3,120 MW
Qloss=-10,768 Mvar
F-174612
P=-136,961 MW
Q=20,176 Mvar
CARAN YUCUMO
TR2-175802
P=2,982 MW
Tap=2 Mvar
Q=7,642
Ploss=0,053 MW
SHUNT-176734
Qloss=-3,629
P=0,000 MWMvar
Q=0,000 Mvar
TR2-174738
SHUNT-CARAN
Tap=0 SHUNT-176085
P=0,000
P=0,000
MWMW
SHUNT-177964
Q=-12,423
Q=0,000
MvarMvar
SAN BORJA
115 kV
U=115,763 kV
u=100,66 %
Uang=-8,37 °
YUCUMO
115 kV
U=116,218 kV
u=101,06 %
Uang=-7,15 °
S.RAMON GUARAYOS
P=63,841 MW
Q=-31,408 Mvar
Ploss=0,311 MW
Qloss=-10,540 Mvar
carga conc
MOXOS
115 kV
U=115,527 kV
u=100,46 %
Uang=-10,54 °
YUC SAN BORJA
P=15,931 MW
Q=-3,363 Mvar
Ploss=0,121 MW
Qloss=-1,154 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-43,967
MW
Q=-9,050 MvarkV
U=226,382
Ploss=0,106 MW
u=98,43
%
Qloss=2,125 Mvar
Uang=-4,55 °
TRINIDAD
115 kV
U=115,723 kV
u=100,63 %
Uang=-10,70 °
YUC TRIN
P=61,065 MW
Q=-35,726 Mvar
Ploss=1,403 MW
Qloss=-29,449 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=228,660 kV
u=99,42 %
Uang=-11,96 °
P=74,639 MW
Q=30,801 Mvar
Ploss=0,341 MW
Qloss=5,446 Mvar
TRIN S JOAQ
P=47,244 MW
Q=-29,105 Mvar
Ploss=0,684 MW
Qloss=-22,611 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=63,530 MW
Q=-20,868 Mvar
Ploss=1,310 MW
Qloss=-28,840 Mvar
•
TR2-177949
Tap=0
P=50,000 MW
Q=-3,110 Mvar
Ploss=0,116 MW
Qloss=1,858 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=227,183 kV
u=98,78 %
Uang=-18,29 °
S JOAQ GUAY
P=46,560 MW
Q=-21,311 Mvar
Ploss=0,808 MW
Qloss=-33,024 Mvar
CACH ESPER
P=-50,000 MW
Q=3,110 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=229,335 kV
U=230,181 kV u=99,71 %
u=100,08 % Uang=-26,44 °
Uang=-19,71 °
RIB COB
P=43,809 MW
Q=-25,168 Mvar
Ploss=0,809 MW
Qloss=-39,168 Mvar
GUAY RIB
P=23,752 MW
Q=-25,045 Mvar
Ploss=0,126 MW
Qloss=-14,545 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=225,757 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=224,576 kV
Q=14,527 Mvar
u=98,16 %
P=0,000 MW
230 kV
u=97,64 %
Q=0,000
Mvar
Uang=-2,50 °
U=228,477 kV Uang=-7,11 °
SHUNT-174698
u=99,34 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-4,85 °
P=0,000 MW
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,703 MW
P=7,810 MW
Q=-2,424 Mvar
Q=-4,809 Mvar
Ploss=0,001 MW
Ploss=0,107 MW Qloss=-3,068 Mvar
Qloss=-4,785 Mvar
P=-74,298 MW
Q=-25,356 Mvar
Ploss=0,341 MW
Qloss=5,446 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-17,41 °
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,258 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,817 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
FALLA DE GENERACION CACHUELA ESPERANZA (LINEA TRAMO
CACHUELA – RIBERALTA, TRAFO DE GENERACION O PLANTA DE
GENERACION):
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-180,840 MW
Q=60,640 Mvar
P=137,891
P=-137,785MW
MW
Q=-57,826
Q=61,238 Mvar
Mvar
Ploss=0,107
Ploss=0,107MW
MW
Qloss=3,412
Qloss=3,412Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=232,025 kV
u=100,88 %
Uang=-1,27 °
F-174612
P=-167,002 MW
Q=46,304 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,909 kV
u=98,18 %
Uang=-3,68 °
CUMB CHUSP
P=42,949 MW
Q=-2,814 Mvar
Ploss=0,987 MW
Qloss=1,040 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,168 kV
u=97,54 %
Uang=-7,68 °
CHUSP CARAN
P=29,962 MW
Q=-8,054 Mvar
Ploss=0,741 MW
Qloss=-0,242 Mvar
TR2-174738
Tap=0
SHUNT-177964
YUCUMO
115 kV
U=118,608 kV
u=103,14 %
Uang=-8,67 °
CARAN YUCUMO
P=0,778 MW
Q=17,812 Mvar
Ploss=0,324 MW
SHUNT-176734
Qloss=-2,939
P=0,000 MWMvar
SHUNT-CARAN
SHUNT-176085 Q=0,000 Mvar
P=0,000
MW
P=0,000
MW TR2-175802
Q=0,000
Mvar
Q=0,000
Mvar
Tap=3
CUMBR YUC
P=137,785 MW
Q=-61,238 Mvar
Ploss=5,735 MW
Qloss=-18,758 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=167,002 MW
Q=-46,304 Mvar
Ploss=4,768 MW
Qloss=-7,889 Mvar
P=44,546 MW
Q=22,331 Mvar
Ploss=0,125 MW
Qloss=2,496 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=92,234 MW
Q=-60,415 Mvar
Ploss=0,717 MW
Qloss=-7,129 Mvar
carga conc
SAN BORJA
115 kV
U=118,055 kV
u=102,66 %
Uang=-10,01 °
MOXOS
115 kV
U=117,460 kV
u=102,14 %
Uang=-12,68 °
YUC SAN BORJA
P=18,318 MW
Q=-3,438 Mvar
Ploss=0,150 MW
Qloss=-1,135 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-44,421
MW
Q=-19,836
Mvar
U=229,226
kV
Ploss=0,125 MW
u=99,66 %
Qloss=2,496 Mvar
Uang=-6,11 °
YUC TRIN
P=87,504 MW
Q=-49,922 Mvar
Ploss=2,648 MW
Qloss=-28,043 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=117,421 kV
u=102,11 %
Uang=-13,18 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=3,008 MW
P=10,168 MW
Q=-2,476 Mvar
Q=-4,903 Mvar
Ploss=0,005 MW
Ploss=0,160 MW Qloss=-3,151 Mvar
Qloss=-4,826 Mvar
P=-71,997 MW
Q=-25,325 Mvar
Ploss=0,313 MW
Qloss=5,003 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,861 kV
u=101,24 %
Uang=-19,74 °
P=72,310 MW
Q=30,328 Mvar
Ploss=0,313 MW
Qloss=5,003 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=91,517 MW
Q=-22,488 Mvar
Ploss=2,402 MW
Qloss=-27,936 Mvar
TRIN S JOAQ
P=101,661 MW
Q=-32,096 Mvar
Ploss=2,202 MW
Qloss=-13,750 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q=-14,663 Mvar
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
Qloss=0,000 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=224,256 kV
u=97,50 %
Uang=-32,78 °
S JOAQ GUAY
P=99,460 MW
Q=-3,219 Mvar
Ploss=3,160 MW
Qloss=-17,379 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,541 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=227,630 kV
Q=-14,889 Mvar
u=98,50 %
P=0,000 MW
230 kV
u=98,97 %
Uang=-3,27 ° Q=-30,798 Mvar U=233,136 kV
Uang=-9,81 °
SHUNT-174698
u=101,36 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-6,66
°
P=0,000 MW
B-177948
8 kV
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-177949
CACH ESPER
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=226,438 kV
U=226,555 kV u=98,45 %
u=98,50 % Uang=-43,91 °
Uang=-37,02 °
RIB COB
P=43,788 MW
Q=-21,177 Mvar
Ploss=0,788 MW
Qloss=-35,177 Mvar
GUAY RIB
P=74,300 MW
Q=-20,525 Mvar
Ploss=0,812 MW
Qloss=-9,048 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=-15,127 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=27,185 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
177
•
Falla en tramos de línea de 115 KV:
P=-97,683 MW
Q=16,203 Mvar
Ploss=0,475 MW
Qloss=7,585 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=109,395 kV
u=95,13 %
Uang=-18,02 °
CUMB CHUSP
CHUSP CARAN
P=12,000 MW
Q=4,200 Mvar
Ploss=0,129 MW
Qloss=-1,785 Mvar
TR2-175802
TR2-174738
Tap=0 SHUNT-176085Tap=6
P=0,000 MW
Q=53,462 Mvar
P=110,245
P=-110,188MW
MW
Q=28,182
Q=-26,346Mvar
Mvar
Ploss=0,057
Ploss=0,057MW
MW
Qloss=1,835
Qloss=1,835Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=228,872 kV
u=99,51 %
Uang=-1,01 °
CUMBR YUC
P=110,188 MW
Q=-27,116 Mvar
Ploss=3,269 MW
Qloss=-22,041 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=125,487 MW
Q=-17,878 Mvar
Ploss=2,573 MW
Qloss=-11,758 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=122,249 kV
u=106,30 %
Uang=-10,21 °
YUCUMO
115 kV
U=122,573 kV
u=106,58 %
Uang=-9,51 °
SHUNT-177964
F-174272
P=-110,245 MW
Q=-28,182 Mvar
F-174612
P=-125,487 MW
Q=17,878 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=111,307 kV
u=96,79 %
Uang=-16,64 °
CARAN YUCUMO
P=42,129 MW
Q=12,415 Mvar
Ploss=2,475 MW
Qloss=2,733 Mvar
SHUNT-176734
P=0,000 MW
Q=-8,497 Mvar
P=79,975 MW
Q=19,441 Mvar
Ploss=0,330 MW
Qloss=6,602 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=52,914 MW
Q=-28,120 Mvar
Ploss=0,201 MW
Qloss=-11,558 Mvar
carga conc
MOXOS
115 kV
U=122,087 kV
u=106,16 %
Uang=-10,70 °
YUC SAN BORJA
P=10,040 MW
Q=-2,212 Mvar
Ploss=0,042 MW
Qloss=-1,530
Mvar
YUCUMO
230
KV
P=-80,028 MW
Q=-26,906 Mvar
Ploss=0,382 MW
Qloss=6,097 Mvar
YUC TRIN
P=26,944 MW
Q=-38,666 Mvar
Ploss=0,442 MW
Qloss=-30,746 Mvar
TR2-174584
Tap=6
S JOAQ RAM
230 kV
U=230,448 kV
u=100,19 %
Uang=-6,07 °
P=80,410 MW
Q=33,003 Mvar
Ploss=0,382 MW
Qloss=6,097 Mvar
TRIN S JOAQ
P=2,030 MW
Q=27,811 Mvar
Ploss=0,058 MW
Qloss=-26,746 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=52,713 MW
Q=-16,562 Mvar
Ploss=0,834 MW
Qloss=-29,674 Mvar
TR2-177949
Tap=0
P=98,158 MW
Q=-8,618 Mvar
Ploss=0,475 MW
Qloss=7,585 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=228,810 kV
u=99,48 %
Uang=-5,72 °
S JOAQ GUAY
P=2,088 MW
Q=16,112 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-38,640 Mvar
CACH ESPER
P=-98,158 MW
Q=8,618 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=230,470 kV
U=231,165 kV u=100,20 %
u=100,51 % Uang=-11,18 °
Uang=-4,50 °
RIB COB
P=43,802 MW
Q=-25,617 Mvar
Ploss=0,802 MW
Qloss=-39,617 Mvar
GUAY RIB
P=24,089 MW
Q=14,651 Mvar
Ploss=0,092 MW
Qloss=-14,937 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,004 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=224,670 kV
Q=14,150 Mvar
u=98,26 %
P=0,000 MW
230 kV
u=97,68 %
Uang=-2,27 ° Q=0,000 Mvar U=228,373 kV
Uang=-6,04 °
SHUNT-174698
u=99,29 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-4,23 °
P=0,000 MW
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=4,222 Mvar
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=5,006 MW
P=1,998 MW
Q=0,045 Mvar
Q=-3,282 Mvar
Ploss=0,022 MW
Ploss=0,004 MW Qloss=-3,360 Mvar
Qloss=-5,637 Mvar
230 kV
P=-79,644 MW
U=223,483
kV
Q=-12,839 Mvar
u=97,17 MW
%
Ploss=0,330
Qloss=6,602
Mvar
Uang=-4,61 °
TRINIDAD
115 kV
U=122,135 kV
u=106,20 %
Uang=-9,93 °
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,679 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,048 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
FALLA 115 KV TRAMO CHUSPIPATA CARANAVI
P=-96,580 MW
Q=18,042 Mvar
Ploss=0,469 MW
Qloss=7,494 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-114,385 MW
Q=25,611 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,665 kV
u=98,84 %
Uang=-0,90 °
CUMB CHUSP
P=12,086 MW
Q=2,813 Mvar
Ploss=0,086 MW
Qloss=-1,387 Mvar
P=102,300
P=-102,246MW
MW
Q=-28,423
Q=30,144 Mvar
Mvar
Ploss=0,054
Ploss=0,054MW
MW
Qloss=1,720
Qloss=1,720Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=230,959 kV
u=100,42 %
Uang=-0,94 °
F-174612
P=-120,610 MW
Q=23,254 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,198 kV
u=97,56 %
Uang=-13,42 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=120,257 kV
u=104,57 %
Uang=-8,36 °
CARAN YUCUMO
P=30,000 MW
Q=10,000 Mvar
Ploss=1,257 MW
Qloss=-0,492 Mvar
TR2-175802
SHUNT-176734
Tap=4
TR2-174738
P=0,000 MW
SHUNT-177976
SHUNT-176085
Tap=0
Q=-8,195 Mvar
P=0,000 MW
MW
P=0,000
SHUNT-177964
Q=0,000 Mvar
Mvar
Q=0,000
P=68,850 MW
CUMBR YUC
Q=15,019 Mvar
P=102,246 MW
Ploss=0,250 MW
Q=-30,144 Mvar
Qloss=4,990 Mvar
Ploss=2,975 MW
Qloss=-23,191 Mvar
CHUSP CARAN
TRONCOS S. RAMON
P=120,610 MW
Q=-23,254 Mvar
Ploss=2,441 MW
Qloss=-12,031 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=48,169 MW
Q=-33,222 Mvar
Ploss=0,198 MW
Qloss=-11,696 Mvar
carga conc
SAN BORJA
115 kV
U=119,462 kV
u=103,88 %
Uang=-9,17 °
MOXOS
115 kV
U=117,794 kV
u=102,43 %
Uang=-10,03 °
YUC SAN BORJA
P=12,343 MW
Q=0,315 Mvar
Ploss=0,067 MW
Qloss=-1,399 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-68,600
MW
Q=-10,029
Mvar
U=226,402
kV
Ploss=0,250 MW
u=98,44
%
Qloss=4,990 Mvar
Uang=-4,27 °
YUC TRIN
P=30,422 MW
Q=-36,501 Mvar
Ploss=0,463 MW
Qloss=-31,461 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=47,971 MW
Q=-21,526 Mvar
Ploss=0,736 MW
Qloss=-30,353 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=117,033 kV
u=101,77 %
Uang=-9,42 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=2,756 MW
P=4,276 MW
Q=-1,963 Mvar
Q=-0,885 Mvar
Ploss=0,018 MW
Ploss=0,032 MW Qloss=-3,118 Mvar
Qloss=-5,249 Mvar
P=-77,775 MW
Q=-24,801 Mvar
Ploss=0,360 MW
Qloss=5,744 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,106 kV
u=100,92 %
Uang=-5,85 °
P=78,134 MW
Q=30,545 Mvar
Ploss=0,360 MW
Qloss=5,744 Mvar
TRIN S JOAQ
P=0,941 MW
Q=26,759 Mvar
Ploss=0,048 MW
Qloss=-27,289 Mvar
S JOAQ GUAY
P=0,989 MW
Q=14,740 Mvar
Ploss=0,009 MW
Qloss=-39,006 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,555 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=226,940 kV
Q=14,529 Mvar
u=98,50 %
P=0,000 MW
230 kV
u=98,67 %
Uang=-2,23 ° Q=0,000 Mvar U=229,672 kV
Uang=-5,74 °
SHUNT-174698
u=99,86 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-4,03 °
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
FALLA 115 KV TRAMO CARANAVI- YUCUMO
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=3,882 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
TR2-177949
Tap=0
P=97,050 MW
Q=-10,548 Mvar
Ploss=0,469 MW
Qloss=7,494 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=229,542 kV
u=99,80 %
Uang=-5,61 °
CACH ESPER
P=-97,050 MW
Q=10,548 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=230,869 kV
U=231,517 kV u=100,38 %
u=100,66 % Uang=-11,11 °
Uang=-4,45 °
RIB COB
P=43,800 MW
Q=-25,778 Mvar
Ploss=0,800 MW
Qloss=-39,778 Mvar
GUAY RIB
P=22,998 MW
Q=13,106 Mvar
Ploss=0,082 MW
Qloss=-15,070 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,271 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,873 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
178
P=-94,551 MW
Q=19,418 Mvar
Ploss=0,453 MW
Qloss=7,233 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-123,261 MW
Q=33,712 Mvar
P=79,469
P=-79,431MW
MW
Q=-37,450
Q=38,661 Mvar
Mvar
Ploss=0,038
Ploss=0,038MW
MW
Qloss=1,210
Qloss=1,210Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,305 kV
u=100,57 %
Uang=-0,73 °
F-174612
P=-112,634 MW
Q=26,736 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,755 kV
u=97,18 %
Uang=-3,58 °
CUMB CHUSP
P=43,792 MW
Q=3,739 Mvar
Ploss=1,032 MW
Qloss=1,178 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=109,363 kV
u=95,10 %
Uang=-7,51 °
CHUSP CARAN
P=30,760 MW
Q=-1,639 Mvar
Ploss=0,760 MW
Qloss=-0,111 Mvar
TR2-174738
SHUNT-CARAN
Tap=0 SHUNT-176085
P=-0,000
P=0,000
MWMW
SHUNT-177964
Q=-11,528
Q=0,000
MvarMvar
TR2-175802
Tap=2YUCUMO
CARAN
SHUNT-176734
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
P=39,800 MW
Q=6,480 Mvar
Ploss=0,081 MW
Qloss=1,627 Mvar
CUMBR YUC
P=79,431 MW
Q=-38,661 Mvar
Ploss=1,948 MW
Qloss=-25,404 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=112,634 MW
Q=-26,736 Mvar
Ploss=2,165 MW
Qloss=-12,561 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=118,237 kV
u=102,81 %
Uang=-5,78 °
S.RAMON GUARAYOS
P=40,469 MW
Q=-36,174 Mvar
Ploss=0,166 MW
Qloss=-12,084 Mvar
carga conc
SAN BORJA
115 kV
U=117,871 kV
u=102,50 %
Uang=-6,87 °
MOXOS
115 kV
U=117,824 kV
u=102,46 %
Uang=-8,67 °
YUC SAN BORJA
P=14,718 MW
Q=-3,547 Mvar
Ploss=0,101 MW
Qloss=-1,261 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-39,718
MW
Q=-4,853 MvarkV
U=229,146
Ploss=0,081 MW
u=99,63
%
Qloss=1,627 Mvar
Uang=-3,48 °
YUC TRIN
P=37,684 MW
Q=-34,623 Mvar
Ploss=0,586 MW
Qloss=-31,910 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=118,065 kV
u=102,67 %
Uang=-8,64 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=0,459 MW
P=6,617 MW
Q=2,223 Mvar
Q=-4,886 Mvar
Ploss=0,001 MW
Ploss=0,076 MW Qloss=-3,195 Mvar
Qloss=-5,063 Mvar
P=-75,460 MW
Q=-25,028 Mvar
Ploss=0,336 MW
Qloss=5,360 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=233,484 kV
u=101,51 %
Uang=-5,41 °
P=75,795 MW
Q=30,388 Mvar
Ploss=0,336 MW
Qloss=5,360 Mvar
TRIN S JOAQ
P=1,070 MW
Q=-26,075 Mvar
Ploss=0,041 MW
Qloss=-27,728 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=40,303 MW
Q=-24,091 Mvar
Ploss=0,535 MW
Qloss=-31,117 Mvar
S JOAQ GUAY
P=1,029 MW
Q=-13,801 Mvar
Ploss=0,014 MW
Qloss=-39,316 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-177949
Tap=0
P=95,004 MW
Q=-12,185 Mvar
Ploss=0,453 MW
Qloss=7,233 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=230,157 kV
u=100,07 %
Uang=-5,42 °
CACH ESPER
P=-95,004 MW
Q=12,185 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=231,207 kV
U=231,813 kV u=100,52 %
u=100,79 % Uang=-11,00 °
Uang=-4,35 °
RIB COB
P=43,798 MW
Q=-25,913 Mvar
Ploss=0,798 MW
Qloss=-39,913 Mvar
GUAY RIB
P=20,985 MW
Q=12,020 Mvar
Ploss=0,068 MW
Qloss=-15,225 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=227,084 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=228,825 kV
Q=14,886 Mvar
u=98,73 %
P=0,000 MW
230 kV
u=99,49 %
Q=0,000
Mvar
Uang=-2,13 °
U=230,687 kV Uang=-5,13 °
SHUNT-174698
u=100,30 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-3,65 °
P=0,000 MW
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,454 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=30,034 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
FALLA 115 YUCUMO S BORJA:
P=-95,790 MW
Q=18,271 Mvar
Ploss=0,463 MW
Qloss=7,389 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-117,376 MW
Q=37,757 Mvar
P=81,365
P=-81,327MW
MW
Q=-31,996
Q=33,191 Mvar
Mvar
Ploss=0,037
Ploss=0,037MW
MW
Qloss=1,195
Qloss=1,195Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,103 kV
u=100,48 %
Uang=-0,75 °
F-174612
P=-117,663 MW
Q=23,610 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,767 kV
u=98,93 %
Uang=-3,16 °
CUMB CHUSP
P=36,011 MW
Q=-5,761 Mvar
Ploss=0,705 MW
Qloss=0,272 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=114,043 kV
u=99,17 %
Uang=-6,36 °
CHUSP CARAN
P=23,306 MW
Q=-10,233 Mvar
Ploss=0,487 MW
Qloss=-0,975 Mvar
TR2-174738
SHUNT-CARAN
Tap=0 SHUNT-176085
P=0,000
P=0,000
MWMW
SHUNT-177964
Q=-12,536
Q=0,000
MvarMvar
CUMBR YUC
P=81,327 MW
Q=-33,191 Mvar
Ploss=1,967 MW
Qloss=-25,222 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=117,663 MW
Q=-23,610 Mvar
Ploss=2,335 MW
Qloss=-12,230 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=116,976 kV
u=101,72 %
Uang=-5,35 °
CARAN YUCUMO
TR2-175802
P=7,181 MW
Tap=2 Mvar
Q=6,722
Ploss=0,095 MW
SHUNT-176734
Qloss=-3,561
P=0,000 MWMvar
Q=0,000 Mvar
P=32,337 MW
Q=12,787 Mvar
Ploss=0,061 MW
Qloss=1,226 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=45,328 MW
Q=-33,380 Mvar
Ploss=0,183 MW
Qloss=-11,855 Mvar
carga conc
SAN BORJA
115 kV
U=114,075 kV
u=99,20 %
Uang=-14,13 °
MOXOS
115 kV
U=115,741 kV
u=100,64 %
Uang=-12,11 °
YUC SAN BORJA
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-32,276
MW
Q=-11,561
Mvar
U=228,168
kV
Ploss=0,061 MW
u=99,20 %
Qloss=1,226 Mvar
Uang=-3,48 °
YUC TRIN
P=47,023 MW
Q=-35,515 Mvar
Ploss=0,865 MW
Qloss=-31,055 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=45,145 MW
Q=-21,525 Mvar
Ploss=0,658 MW
Qloss=-30,570 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=117,171 kV
u=101,89 %
Uang=-9,77 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=15,107 MW
P=8,000 MW
Q=0,281 Mvar
Q=2,600 Mvar
Ploss=0,226 MW
Ploss=0,107 MW Qloss=-2,510 Mvar
Qloss=-4,719 Mvar
P=-90,333 MW
Q=-23,770 Mvar
Ploss=0,470 MW
Qloss=7,499 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,379 kV
u=101,03 %
Uang=-5,67 °
P=90,802 MW
Q=31,270 Mvar
Ploss=0,470 MW
Qloss=7,499 Mvar
TRIN S JOAQ
P=0,157 MW
Q=26,684 Mvar
Ploss=0,047 MW
Qloss=-27,376 Mvar
S JOAQ GUAY
P=0,204 MW
Q=14,616 Mvar
Ploss=0,010 MW
Qloss=-39,071 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,685 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=227,312 kV
Q=14,759 Mvar
u=98,56 %
P=0,000 MW
230 kV
u=98,83
%
Uang=-2,19 ° Q=0,000 Mvar U=229,850 kV
Uang=-5,49 °
SHUNT-174698
u=99,93 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-3,88 °
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
FALLA 115 KV TRAMO S. BORJA - MOXOS
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-177949
Tap=0
P=96,253 MW
Q=-10,881 Mvar
Ploss=0,463 MW
Qloss=7,389 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=229,666 kV
u=99,85 %
Uang=-5,54 °
CACH ESPER
P=-96,253 MW
Q=10,881 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=230,936 kV
U=231,577 kV u=100,41 %
u=100,69 % Uang=-11,07 °
Uang=-4,41 °
RIB COB
P=43,800 MW
Q=-25,805 Mvar
Ploss=0,800 MW
Qloss=-39,805 Mvar
GUAY RIB
P=22,213 MW
Q=12,950 Mvar
Ploss=0,077 MW
Qloss=-15,116 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,308 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,906 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
179
P=-95,214 MW
Q=18,342 Mvar
Ploss=0,458 MW
Qloss=7,310 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-119,549 MW
Q=35,888 Mvar
P=82,366
P=-82,328MW
MW
Q=-30,409
Q=31,618 Mvar
Mvar
Ploss=0,038
Ploss=0,038MW
MW
Qloss=1,209
Qloss=1,209Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,044 kV
u=100,45 %
Uang=-0,76 °
F-174612
P=-115,559 MW
Q=23,562 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,658 kV
u=98,83 %
Uang=-3,25 °
CUMB CHUSP
P=37,183 MW
Q=-5,479 Mvar
Ploss=0,749 MW
Qloss=0,392 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,811 kV
u=98,97 %
Uang=-6,59 °
CHUSP CARAN
P=24,434 MW
Q=-10,071 Mvar
Ploss=0,528 MW
Qloss=-0,859 Mvar
CARAN YUCUMO
TR2-175802
P=6,095 MW
Tap=2 Mvar
Q=6,728
Ploss=0,077 MW
SHUNT-176734
Qloss=-3,588
P=0,000 MWMvar
Q=-0,000 Mvar
TR2-174738
SHUNT-CARAN
Tap=0 SHUNT-176085
P=0,000
P=0,000
MWMW
SHUNT-177964
Q=-12,485
Q=0,000
MvarMvar
P=39,293 MW
Q=14,524 Mvar
Ploss=0,089 MW
Qloss=1,784 Mvar
CUMBR YUC
P=82,328 MW
Q=-31,618 Mvar
Ploss=2,005 MW
Qloss=-25,108 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=115,559 MW
Q=-23,562 Mvar
Ploss=2,257 MW
Qloss=-12,374 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=116,591 kV
u=101,38 %
Uang=-5,78 °
S.RAMON GUARAYOS
P=43,302 MW
Q=-33,188 Mvar
Ploss=0,171 MW
Qloss=-11,972 Mvar
carga conc
SAN BORJA
115 kV
U=115,878 kV
u=100,76 %
Uang=-6,30 °
MOXOS
115 kV
U=116,129 kV
u=100,98 %
Uang=-10,18 °
YUC SAN BORJA
P=8,032 MW
Q=1,200 Mvar
Ploss=0,032 MW
Qloss=-1,400 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-39,204
MW
Q=-12,740
Mvar
U=227,857
kV
Ploss=0,089 MW
u=99,07
%
Qloss=1,784 Mvar
Uang=-3,49 °
YUC TRIN
P=41,030 MW
Q=-35,752 Mvar
Ploss=0,696 MW
Qloss=-31,334 Mvar
S BORJA MOXOS
TRINIDAD
115 kV
U=117,202 kV
u=101,91 %
Uang=-9,18 °
MOXOS TRINIDAD
P=7,000 MW
Q=2,400 Mvar
Ploss=0,049 MW
Qloss=-2,997 Mvar
P=-82,049 MW
Q=-25,403 Mvar
Ploss=0,398 MW
Qloss=6,351 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,499 kV
u=101,09 %
Uang=-5,54 °
P=82,446 MW
Q=31,754 Mvar
Ploss=0,398 MW
Qloss=6,351 Mvar
TRIN S JOAQ
P=0,416 MW
Q=-26,687 Mvar
Ploss=0,047 MW
Qloss=-27,412 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=43,131 MW
Q=-21,216 Mvar
Ploss=0,603 MW
Qloss=-30,701 Mvar
S JOAQ GUAY
P=0,369 MW
Q=-14,599 Mvar
Ploss=0,010 MW
Qloss=-39,100 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-177949
Tap=0
P=95,672 MW
Q=-11,032 Mvar
Ploss=0,458 MW
Qloss=7,310 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=229,721 kV
u=99,88 %
Uang=-5,48 °
CACH ESPER
P=-95,672 MW
Q=11,032 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=230,966 kV
U=231,603 kV u=100,42 %
u=100,70 % Uang=-11,04 °
Uang=-4,38 °
RIB COB
P=43,800 MW
Q=-25,817 Mvar
Ploss=0,800 MW
Qloss=-39,817 Mvar
GUAY RIB
P=21,641 MW
Q=12,920 Mvar
Ploss=0,073 MW
Qloss=-15,145 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,757 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=227,476 kV
Q=14,719 Mvar
u=98,59 %
P=0,000 MW
230 kV
u=98,90 %
Q=0,000
Mvar
Uang=-2,15 °
U=229,916 kV Uang=-5,30 °
SHUNT-174698
u=99,96 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-3,77 °
P=0,000 MW
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,324 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,920 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
FALLA 115 KV TRAMO MOXOS – TRINIDAD:
P=-94,785 MW
Q=18,684 Mvar
Ploss=0,454 MW
Qloss=7,254 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-121,658 MW
Q=37,245 Mvar
P=83,521
P=-83,482MW
MW
Q=-31,360
Q=32,609 Mvar
Mvar
Ploss=0,039
Ploss=0,039MW
MW
Qloss=1,249
Qloss=1,249Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=231,078 kV
u=100,47 %
Uang=-0,77 °
F-174612
P=-113,848 MW
Q=24,465 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,676 kV
u=98,85 %
Uang=-3,35 °
CUMB CHUSP
P=38,137 MW
Q=-5,885 Mvar
Ploss=0,789 MW
Qloss=0,499 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,886 kV
u=99,03 %
Uang=-6,81 °
CHUSP CARAN
P=25,348 MW
Q=-10,584 Mvar
Ploss=0,571 MW
Qloss=-0,746 Mvar
TR2-174738
SHUNT-CARAN
Tap=0 SHUNT-176085
P=0,000
P=0,000
MWMW
SHUNT-177964
Q=-12,501
Q=0,000
MvarMvar
CUMBR YUC
P=83,482 MW
Q=-32,609 Mvar
Ploss=2,070 MW
Qloss=-25,009 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=113,848 MW
Q=-24,465 Mvar
Ploss=2,198 MW
Qloss=-12,488 Mvar
CARAN YUCUMO
TR2-175802
P=5,223 MW
Tap=2 Mvar
Q=7,336
Ploss=0,072 MW
SHUNT-176734
Qloss=-3,608
P=0,000 MWMvar
Q=0,000 Mvar
P=45,598 MW
Q=13,387 Mvar
Ploss=0,115 MW
Qloss=2,291 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=41,650 MW
Q=-33,977 Mvar
Ploss=0,165 MW
Qloss=-12,054 Mvar
carga conc
SAN BORJA
115 kV
U=116,009 kV
u=100,88 %
Uang=-7,31 °
MOXOS
115 kV
U=114,672 kV
u=99,71 %
Uang=-9,08 °
YUC SAN BORJA
P=15,188 MW
Q=-1,031 Mvar
Ploss=0,107 MW
Qloss=-1,203 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
P=-45,483
MW
Q=-11,096
Mvar
U=227,942
kV
Ploss=0,115 MW
u=99,11 %
Qloss=2,291 Mvar
Uang=-3,55 °
YUC TRIN
P=35,814 MW
Q=-35,717 Mvar
Ploss=0,561 MW
Qloss=-31,653 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=41,485 MW
Q=-21,923 Mvar
Ploss=0,560 MW
Qloss=-30,877 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=117,484 kV
u=102,16 %
Uang=-8,69 °
S BORJA MOXOS
P=7,081 MW
MOXOS TRINIDAD
Q=-2,428 Mvar
Ploss=0,081 MW
Qloss=-4,828 Mvar
P=-75,000 MW
Q=-26,000 Mvar
Ploss=0,338 MW
Qloss=5,400 Mvar
TR2-174584
Tap=3
S JOAQ RAM
230 kV
U=232,835 kV
u=101,23 %
Uang=-5,45 °
P=75,338 MW
Q=31,400 Mvar
Ploss=0,338 MW
Qloss=5,400 Mvar
TRIN S JOAQ
P=0,840 MW
Q=-26,511 Mvar
Ploss=0,045 MW
Qloss=-27,518 Mvar
S JOAQ GUAY
P=0,795 MW
Q=-14,361 Mvar
Ploss=0,011 MW
Qloss=-39,174 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,882 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=227,936 kV
Q=14,730 Mvar
u=98,64 %
P=0,000 MW
230 kV
u=99,10
%
Uang=-2,13 ° Q=0,000 Mvar U=230,167 kV
Uang=-5,18 °
SHUNT-174698
u=100,07 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-3,69 °
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
•
YUCUMO
115 kV
U=116,769 kV
u=101,54 %
Uang=-6,21 °
Q=0,000 Mvar
Falla tramo Troncos - San Ramon en 230 KV.:
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
TR2-177949
Tap=0
P=95,240 MW
Q=-11,430 Mvar
Ploss=0,454 MW
Qloss=7,254 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=229,870 kV
u=99,94 %
Uang=-5,44 °
CACH ESPER
P=-95,240 MW
Q=11,430 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=231,048 kV
U=231,675 kV u=100,46 %
u=100,73 % Uang=-11,01 °
Uang=-4,36 °
RIB COB
P=43,799 MW
Q=-25,850 Mvar
Ploss=0,799 MW
Qloss=-39,850 Mvar
GUAY RIB
P=21,216 MW
Q=12,646 Mvar
Ploss=0,070 MW
Qloss=-15,180 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,368 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,959 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
180
P=-49,908 MW
Q=-24,148 Mvar
Ploss=0,092 MW
Qloss=1,468 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-315,346 MW
Q=52,752 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,103 kV
u=97,48 %
Uang=-4,72 °
CARANAVI
115 kV
U=110,675 kV
u=96,24 %
Uang=-10,30 °
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=27,550 MW
P=10,515 MW
Q=-5,858 Mvar
Q=-19,649 Mvar
Ploss=0,340 MW
Ploss=0,490 MW
Qloss=-0,564 Mvar
Qloss=-2,361 Mvar YUCUMO 230 KV
230 kV
230 kV
SHUNT-176734
TR2-175802
TR2-174738 kV
U=231,776
P=-42,525 MW
P=0,000 MW
Tap=3
U=222,708
kV
Tap=0
Q=-8,339 Mvar
u=100,77
%
Q=-11,490 Mvar
u=96,83 MW
%
Ploss=0,100
P=42,625 MW
Uang=-2,37 °
Qloss=1,992
Mvar°
Uang=-11,10
Q=10,332 Mvar
L174753
Ploss=0,100 MW
P=259,741 MW
L175811
Qloss=1,992 Mvar
Q=-59,953 Mvar
P=199,983 MW
Ploss=17,132 MW
Q=-86,700 Mvar
Qloss=2,437 Mvar
Ploss=15,173 MW
Qloss=-3,520 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=116,084 kV
u=100,94 %
Uang=-15,84 °
MOXOS
115 kV
U=115,953 kV
u=100,83 %
Uang=-21,19 °
S.RAMON GUARAYOS
P=70,000 MW
Q=-6,280 Mvar
Ploss=0,344 MW
Qloss=-9,760 Mvar
carga conc
P=-63,544 MW
Q=-18,872 Mvar
Ploss=0,240 MW
Qloss=3,832 Mvar
P=63,784 MW
Q=22,704 Mvar
Ploss=0,240 MW
Qloss=3,832 Mvar
L175718
P=47,321 MW
Q=-23,984 Mvar
Ploss=0,618 MW
Qloss=-21,455 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=70,344 MW
Q=-58,269 Mvar
Ploss=3,360 MW
Qloss=-23,631
Mvar
TRINIDAD
AT
SAN RAMON
230 kV
P=70,000 MW
Q=22,000 Mvar
230 kV
U=220,190 kV
U=225,507 kV SHUNT-175763
u=95,73
%
GUARAYOS
u=98,05 %
P=0,000 MW
230 kV Uang=-20,04 °
Q=-42,229
Mvar
Uang=-26,69 °
U=224,803 kV
SHUNT-174698
u=97,74 %
Uang=-24,10 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,474 kV
u=101,28 %
Uang=-23,25 °
CACH ESPER
P=-50,000 MW
Q=-25,616 Mvar
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=-11,343 Mvar
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=11,608 MW
P=50,000 MW
P=19,210 MW
Q=-6,862 Mvar
Q=25,616 Mvar
Q=-7,894 Mvar
Ploss=0,152 MW
Ploss=0,092 MW
Ploss=0,602 MW Qloss=-2,647 Mvar
Qloss=1,468
Mvar
Qloss=-3,431 Mvar
CHUSP CARAN
CUMB CHUSP
P=41,839 MW
P=55,328 MW
Q=-8,276 Mvar
Q=-1,678 Mvar
Ploss=1,324 MW
Ploss=1,489
MW
LA CUMBRE Qloss=1,372 Mvar
Qloss=2,398 Mvar
P=-259,741
P=260,018 MW
MW
Q=59,953
Q=-51,074Mvar
Mvar
Ploss=0,278
Ploss=0,278MW
MW
Qloss=8,879
Qloss=8,879Mvar
Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=116,657 kV
u=101,44 %
Uang=-13,70 °
S JOAQ RAM GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=221,970 kV U=225,292 kV
u=96,51 %
u=97,95 %
Uang=-24,96 ° Uang=-31,69 °
TR2-174584
Tap=4
L175726
P=46,703 MW
Q=-30,231 Mvar
Ploss=0,774 MW
Qloss=-31,639 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=13,978 Mvar
TR2-177949
Tap=-2
PANDO COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=234,534 kV
U=234,670 kV u=101,97 %
u=102,03 % Uang=-39,85 °
Uang=-33,35 °
L175846
P=43,778 MW
Q=-27,215 Mvar
Ploss=0,778 MW
Qloss=-41,215 Mvar
L-175739
P=23,929 MW
Q=-54,915 Mvar
Ploss=0,359 MW
Qloss=-13,251 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=27,702 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-31,26 °
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=48,823 Mvar
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Q=-28,280 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
365,3
=
321,7
+
P Pérd
43,6
Q Gen (MVAR)
-27,1
=
+
Q Pérd
-131,1
Q Carga
106,8
+
Qc Paral
93,3
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
-0,8
230
-103,5
TOT SIST.:
-104,3
%
Pérd Línea
1
4,4
99
38,5
100 =
42,9
Pérd Transf.
0,0
0,7
+
0,7
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-5,2
230
-141,3
TOT SIST.:
-146,6
%
Pérd Línea
3,6
-5,2
96,4
-142,0
100 =
-147,3
Pérd Transf.
0,0
16,2
+
16,2
•
QI Paral
90,5
Tension
Kv.
115
230
Elemento
Tipo
P
Q
Carga Posic
Nombre
MW MVar
%
Tap
CUMB - CHUSP Línea 55,3 -1,7
47,3
CARAN - YUC
Línea 10,5 -19,6 19,8
YUCUMO
2 Trafos -42,5 -8,3
21,7
3
TRINIDAD
2 Trafos -63,5 -18,9 33,1
4
CUMB - YUC
Línea 259,7 -60,0 69,2
TRONC - S. RAM Línea
0,0
0,0
0,0
TRIN - S JOAQ
Línea 47,3 -24,0 14,5
RIBER - COB
Línea 43,8 -27,2 12,9
Falla tramo Cumbre – Yucumo en 230 KV.:
181
P=-49,890 MW
Q=-20,395 Mvar
Ploss=0,110 MW
Qloss=1,759 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-63,955 MW
Q=0,480 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,494 kV
u=96,95 %
Uang=-5,45 °
CARANAVI
115 kV
U=109,613 kV
u=95,32 %
Uang=-12,15 °
CHUSP CARAN
P=49,909 MW
Q=-8,581 Mvar
Ploss=1,978 MW
Qloss=3,158 Mvar
CUMB CHUSP
P=63,955 MW
Q=-0,480 Mvar
Ploss=2,046 MW
Qloss=3,902 Mvar
P=0,000
P=0,000MW
MW
Q=-0,000
Q=0,000 Mvar
Mvar
Ploss=0,000
Ploss=0,000MW
MW
Qloss=-0,000
Qloss=-0,000Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174612
P=-234,315 MW
Q=73,781 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
TR2-175802
Tap=3
TR2-174738
Tap=0
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
CARAN YUCUMO
P=17,931 MW
Q=-21,739 Mvar
Ploss=0,959 MW
Qloss=-1,041 Mvar
SHUNT-176734
P=0,000 MW
Q=-11,302 Mvar
P=19,934 MW
Q=12,423 Mvar
Ploss=0,029 MW
Qloss=0,585 Mvar
CUMBR YUC
S.RAMON GUARAYOS
P=155,079 MW
Q=-66,863 Mvar
Ploss=1,755 MW
Qloss=2,426 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=234,315 MW
Q=-73,781 Mvar
Ploss=9,237 MW
Qloss=0,088 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=115,706 kV
u=100,61 %
Uang=-18,28 °
YUCUMO
115 kV
U=115,553 kV
u=100,48 %
Uang=-17,26 °
YUC SAN BORJA
P=11,878 MW
Q=-5,958 Mvar
Ploss=0,079 MW
Qloss=-1,251
Mvar
YUCUMO
230
KV
YUC TRIN
P=19,934 MW
Q=26,227 Mvar
Ploss=0,184 MW
Qloss=-30,716 Mvar
P=78,619 MW
Q=21,078 Mvar
Ploss=0,339 MW
Qloss=5,413 Mvar
TRIN S JOAQ
P=47,393 MW
Q=-20,620 Mvar
Ploss=0,626 MW
Qloss=-22,413 Mvar
S JOAQ GUAY
P=46,767 MW
Q=-26,804 Mvar
Ploss=0,826 MW
Qloss=-32,127 Mvar
TR2-177949
Tap=-2
P=50,000 MW
Q=22,155 Mvar
Ploss=0,110 MW
Qloss=1,759 Mvar
RIB COB
P=43,774 MW
Q=-27,508 Mvar
Ploss=0,774 MW
Qloss=-41,508 Mvar
GUAY RIB
P=23,941 MW
Q=-51,614 Mvar
Ploss=0,356 MW
Qloss=-13,411 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=28,598 Mvar
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-26,45 °
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=235,215 kV
U=235,281 kV u=102,27 %
u=102,30 % Uang=-35,00 °
Uang=-28,54 °
TR2-174584
Tap=4
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,229 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=224,282 kV
Q=13,804 Mvar
u=98,36 %
P=0,000 MW
230 kV
u=97,51
%
Uang=-4,71 ° Q=-46,303 Mvar U=233,576 kV
Uang=-15,55 °
SHUNT-174698
u=101,55 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-10,29 °
P=0,000 MW
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=49,438 Mvar
Q=0,000 Mvar
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
348,3
=
321,7
+
P Pérd
26,6
Q Gen (MVAR)
-52,1
=
+
Q Pérd
-152,2
Q Carga
106,8
CACH ESPER
P=-50,000 MW
Q=-22,155 Mvar
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=-11,937 Mvar
S JOAQ RAM GUAYARAM
230 kV
230 kV
U=224,914 kV U=226,572 kV
u=97,79 %
u=98,51 %
Uang=-20,33 ° Uang=-26,91 °
P=-78,280 MW
Q=-15,664 Mvar
Ploss=0,339 MW
Qloss=5,413 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=153,323 MW
Q=-22,986 Mvar
Ploss=7,193 MW
Qloss=-18,955 Mvar
carga conc
TRINIDAD
115 kV
U=118,813 kV
u=103,32 %
Uang=-19,37 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=3,261 MW
P=3,799 MW
Q=4,738 Mvar
Q=-7,307 Mvar
Ploss=0,020 MW
Ploss=0,060 MW Qloss=-3,136 Mvar
Qloss=-4,969 Mvar
230 kV
P=-19,905 MW
U=221,142
kV
Q=-11,838 Mvar
u=96,15 MW
%
Ploss=0,029
Qloss=0,585
Mvar°
Uang=-16,05
Q=-29,007 Mvar
+
Qc Paral
98,5
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
5,1
230
21,4
TOT SIST.:
26,6
%
Pérd Línea
19
5,1
81
21,0
100 =
26,1
Pérd Transf.
0,0
0,5
+
0,5
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-3,3
230
-148,9
TOT SIST.:
-152,2
%
Pérd Línea
2,2
-3,3
97,8
-156,6
100 =
-160,0
Pérd Transf.
0,0
7,8
+
7,8
•
MOXOS
115 kV
U=117,481 kV
u=102,16 %
Uang=-19,67 °
QI Paral
91,8
Tension
Kv.
115
230
Falla Tramo Trinidad – S. Joaquin 230 KV. :
Elemento
Nombre
CUMB - CHUSP
CARAN - YUC
YUCUMO
TRINIDAD
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
2 Trafos
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
64,0
17,9
-19,9
-78,3
0,0
234,3
47,4
43,8
Q
MVar
-0,5
-21,7
-11,8
-15,7
0,0
-73,8
-20,6
-27,5
Carga Posic
% Tap
54,7
25,3
11,6
3
39,9
4
0,0
64,2
13,9
13,0
182
P=-95,585 MW
Q=17,504 Mvar
Ploss=0,461 MW
Qloss=7,359 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-121,651 MW
Q=18,905 Mvar
P=83,404
P=-83,367MW
MW
Q=-21,852
Q=23,022 Mvar
Mvar
Ploss=0,037
Ploss=0,037MW
MW
Qloss=1,170
Qloss=1,170Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,178 kV
u=97,55 %
Uang=-3,12 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSP CARAN
P=25,460 MW
Q=-1,770 Mvar
Ploss=0,518 MW
Qloss=-0,785 Mvar
CUMB CHUSP
P=38,247 MW
Q=2,947 Mvar
Ploss=0,788 MW
Qloss=0,517 Mvar
TR2-175802
Tap=1
TR2-174738
Tap=0
SHUNT-176085
P=0,000 MW
Q=0,000
Mvar
CUMBR
YUC
P=83,367 MW
Q=-23,022 Mvar
Ploss=2,004 MW
Qloss=-24,896 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
U=230,729 kV
u=100,32 %
Uang=-0,77 °
F-174612
P=-112,733 MW
Q=12,514 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,220 kV
u=95,84 %
Uang=-6,35 °
CARAN YUCUMO
P=5,059 MW
Q=10,984 Mvar
Ploss=0,150 MW
Qloss=-3,214 Mvar
SHUNT-176734
P=0,000 MW
Q=-11,184 Mvar
P=44,400 MW
Q=5,598 Mvar
Ploss=0,103 MW
Qloss=2,058 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=40,615 MW
Q=-21,941 Mvar
Ploss=0,126 MW
Qloss=-12,215 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=112,733 MW
Q=-12,514 Mvar
Ploss=2,118 MW
Qloss=-12,573 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=114,025 kV
u=99,15 %
Uang=-7,10 °
YUCUMO
115 kV
U=114,674 kV
u=99,72 %
Uang=-6,03 °
carga conc
YUC SAN BORJA
P=14,088 MW
Q=-1,446 Mvar
Ploss=0,095 MW
Qloss=-1,182
Mvar
YUCUMO
230
KV
YUC TRIN
P=36,963 MW
Q=-18,260 Mvar
Ploss=0,470 MW
Qloss=-31,029 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=112,961 kV
u=98,23 %
Uang=-8,47 °
MOXOS TRINIDAD
S BORJA MOXOS
P=1,067 MW
P=5,993 MW
Q=0,533 Mvar
Q=-2,865 Mvar
Ploss=0,002 MW
Ploss=0,060 MW Qloss=-2,931 Mvar
Qloss=-4,731 Mvar
230 kV
P=-44,297 MW
U=226,437
kV
Q=-3,540 Mvar
u=98,45 MW
%
Ploss=0,103
Qloss=2,058
Mvar°
Uang=-3,41
P=-76,069 MW
Q=-27,220 Mvar
Ploss=0,365 MW
Qloss=5,827 Mvar
TR2-174584
Tap=2
S JOAQ RAM
230 kV
U=231,742 kV
u=100,76 %
Uang=-5,61 °
P=76,434 MW
Q=33,046 Mvar
Ploss=0,365 MW
Qloss=5,827 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=40,489 MW
Q=-9,726 Mvar
Ploss=0,548 MW
Qloss=-30,004 Mvar
TRIN S JOAQ
S JOAQ GUAY
P=0,000 MW
Q=-15,225 Mvar
Ploss=0,007 MW
Qloss=-38,931 Mvar
SAN RAMON
P=70,000 MW
TRINIDAD AT
Q=22,000 Mvar
230 kV
SHUNT-175894
230 kV
U=226,087 kV SHUNT-175763 GUARAYOS
P=0,000 MW
U=223,912 kV
Q=14,536 Mvar
u=98,30 %
P=0,000 MW
230 kV
u=97,35 %
Q=0,000
Mvar
Uang=-2,00 °
U=227,702 kV Uang=-4,77 °
SHUNT-174698
u=99,00 %
SHUNT-176746
P=0,000 MW
Uang=-3,50 °
P=0,000 MW
BALANCE DE ENERGIA DEL SISTEMA
P Gen (MW)
P Carga
330,4
=
321,7
Q Carga
106,8
B-177948
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SHUNT-176722
P=0,000 MW
Q=3,617 Mvar
TR2-177949
Tap=0
P=96,046 MW
Q=-10,145 Mvar
Ploss=0,461 MW
Qloss=7,359 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=229,386 kV
u=99,73 %
Uang=-5,51 °
CACH ESPER
P=-96,046 MW
Q=10,145 Mvar
COBIJA
RIBERALTA
230 kV
230 kV
U=230,778 kV
U=231,440 kV u=100,34 %
u=100,63 % Uang=-11,07 °
Uang=-4,40 °
RIB COB
P=43,801 MW
Q=-25,743 Mvar
Ploss=0,801 MW
Qloss=-39,743 Mvar
GUAY RIB
P=22,007 MW
Q=13,627 Mvar
Ploss=0,077 MW
Qloss=-15,088 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=15,225 Mvar
SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=29,833 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q=0,000 Mvar
Q Gen (MVAR)
-41,6
=
MOXOS
115 kV
U=113,128 kV
u=98,37 %
Uang=-8,69 °
+
P Pérd
8,7
+
Q Pérd
-200,4
+
Qc Paral
11,2
QI Paral
63,2
Tension
Kv.
COMPOSICION PERD ACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MW)
115
1,6
230
7,1
TOT SIST.:
8,7
%
Pérd Línea
18
1,6
82
6,2
100 =
7,8
Pérd Transf.
0,0
1,0
+
1,0
115
COMPOSICION PERD REACTIVAS
Un (KV)
TOT SIST (MVAR)
115
-12,3
230
-188,1
TOT SIST.:
-200,4
%
Pérd Línea
6,2
-12,3
93,8
-204,5
100 =
-216,8
Pérd Transf.
0,0
16,4
+
16,4
230
Elemento
Nombre
CUMB - CHUSP
CARAN - YUC
YUCUMO
TRINIDAD
CUMB - YUC
TRONC - S. RAM
TRIN - S JOAQ
RIBER - COB
Tipo
Línea
Línea
2 Trafos
2 Trafos
Línea
Línea
Línea
Línea
P
MW
38,2
-5,1
-44,3
-76,1
83,4
112,7
0,0
43,8
Q
MVar
2,9
-11,0
-3,5
-27,2
-23,0
-12,5
0,0
-25,7
Carga Posic
%
Tap
32,8
10,8
22,2
1
40,4
2
22,5
29,7
0,0
12,9
AÑO 2047:
• ESTADO NORMAL , ANILLO ST- 1 COND/FASE. CON CAPACITOR SERIE Y
GENERADOR CACHUEL ESPERANZA.
183
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-168,889 MW
Q=83,760 Mvar
P=-126,002
P=126,235 MW
Q=88,553
Q=-84,831Mvar
Mvar
Ploss=0,233
Ploss=0,233 MW
MW
Qloss=3,723
Qloss=3,723 Mvar
Mvar
TR2-174738
Tap=1
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,266 kV
u=97,62 %
Uang=-3,55 °
CUMB CHUSP
P=42,654 MW
Q=1,071 Mvar
Ploss=0,967 MW
Qloss=0,995 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=116,827 kV
u=101,59 %
Uang=-7,13 °
CHUSP CARAN
P=28,187 MW
Q=-4,424 Mvar
Ploss=0,640 MW
Qloss=-0,471 Mvar
CARAN YUCUMO
P=5,453 MW
Q=14,953 Mvar
Ploss=0,272 MW
Qloss=-2,974 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,512 kV
u=100,45 %
Uang=-10,36 °
YUC SAN BORJA
P=16,671 MW
Q=-5,086 Mvar
Ploss=0,137 MW
Qloss=-1,131 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=230,142 kV
L174753 TR2-YUC
P=126,002 MWTap=1
u=100,06 %
YUC TRIN
Q=-88,553 Mvar
P=69,203 MW
Uang=-6,16 °
TRINIDAD
115 kV
U=115,396 kV
u=100,34 %
Uang=-10,24 °
S BORJA MOXOS
P=7,534 MW
Q=-3,103 Mvar
Ploss=0,091 MW
Qloss=-4,863 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=-3,852 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=87,601 MW
Q=-74,667 Mvar
Ploss=1,623 MW
Qloss=-10,794 Mvar
TR2-TRIN
Tap=1
GUARAYOS TRINIDAD
P=85,978 MW
Q=-48,922 Mvar
Ploss=2,645 MW
Qloss=-27,977 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,314 kV SHUNT-175763
u=99,27 %
P=0,000 MW
Uang=-3,59 ° Q=-14,950 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,778 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=0,557 MW
Q=0,940 Mvar
Ploss=0,001 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,060 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=235,760 kV
u=102,50 %
Uang=-15,00 °
P=-85,558
P=85,695 MW
MW
Q=-37,756 Mvar
Q=-25,880
Q=28,075 Mvar
Mvar
Ploss=1,641 MW
Ploss=0,137
Ploss=0,137 MW
MW
Qloss=-29,930 Mvar Qloss=2,196
Qloss=2,196 Mvar
Mvar
Ploss=5,858 MW
Qloss=-17,643 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=175,719 MW
Q=-70,783 Mvar
Ploss=5,418 MW
Qloss=-6,339 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=116,587 kV
u=101,38 %
Uang=-8,43 °
SHUNT-176199
P=0,000 MW
Q=-5,416 Mvar
P=-50,895
P=50,941 MW
MW
Q=-10,977
Q=11,884 Mvar
Mvar
Ploss=0,045
Ploss=0,045MW
MW
Qloss=0,907
Qloss=0,907Mvar
Mvar
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=228,425 kV
u=99,32 %
Uang=-1,24 °
F-174612
P=-175,719 MW
Q=70,783 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,761 kV
u=96,31 %
Uang=-7,23 °
TRIN S JOAQ
P=65,200 MW
Q=-42,080 Mvar
Ploss=1,351 MW
Qloss=-20,329 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=228,267 kV
u=99,25 %
Uang=-8,93 °
RIBERALTA
230 kV
U=231,070 kV
u=100,47 %
Uang=-25,02 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=36,422 MW
P=63,849 MW
Q=-1,918 Mvar
Q=-21,750 Mvar
Ploss=0,177 MW
Ploss=1,427 MW
Qloss=-14,714 Mvar
Qloss=-31,423 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-14,767 Mvar
RIB RIO PAND
P=52,152 MW
Q=-19,160 Mvar
Ploss=0,574 MW
Qloss=-18,825 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
RIO COB
P=51,578 MW
Q=-0,335 Mvar
Ploss=0,578 MW
Qloss=-18,335 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COB RIB
SM-176872
P=-50,450 MW
Q=20,285 Mvar
P=-50,408
MW
P=50,450 MW
Q=20,957 Mvar
Q=-20,285
Mvar
Ploss=0,042 MW
MW
Ploss=0,042
SHUNT-175784 Qloss=0,672
Qloss=0,672 Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=3,090 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COBIJA
230 kV
U=226,266 kV
u=98,38 %
Uang=-32,84 °
C RIO
230 kV
U=231,535 kV
u=100,67 %
Uang=-29,03 °
TR2-176875
Tap=0
GUAYARAM
230 kV
U=233,483 kV
u=101,51 %
Uang=-23,18 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-45,038 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=229,654 kV
u=99,85 %
Uang=-5,38 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-24,24 °
• FALLA EN CENTRAL GENERACION CACHUELA ESPERANZA.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-202,949 MW
Q=72,398 Mvar
P=-158,707
P=158,994 MW
Q=74,899
Q=-70,311Mvar
Mvar
Ploss=0,287
Ploss=0,287 MW
MW
Qloss=4,588
Qloss=4,588 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,734 kV
u=98,03 %
Uang=-3,75 °
CUMB CHUSP
P=43,955 MW
Q=-2,087 Mvar
Ploss=1,030 MW
Qloss=1,160 Mvar
CHUSP CARAN
P=29,424 MW
Q=-7,747 Mvar
Ploss=0,711 MW
Qloss=-0,313 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=119,163 kV
u=103,62 %
Uang=-8,05 °
CARAN YUCUMO
P=4,287 MW
Q=18,434 Mvar
Ploss=0,370 MW
Qloss=-2,826 Mvar
YUC SAN BORJA
P=19,126 MW
Q=-4,567 Mvar
Ploss=0,164 MW
Qloss=-1,114 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=230,540 kV
L174753 TR2-YUC
P=158,707 MWTap=2
u=100,23 %
YUC TRIN
Q=-74,899 Mvar
P=99,019 MW
Uang=-7,07 °
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=232,294 kV
u=101,00 %
Uang=-1,48 °
S.RAMON GUARAYOS
P=112,304 MW
Q=-76,256 Mvar
Ploss=2,147 MW
Qloss=-9,664 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=227,400 kV SHUNT-175763
u=98,87 %
P=0,000 MW
Uang=-4,05 ° Q=-14,749 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,658 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,951 kV
u=101,70 %
Uang=-11,87 °
S BORJA MOXOS
P=9,962 MW
Q=-2,460 Mvar
Ploss=0,139 MW
Qloss=-4,888 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=-3,993 Mvar
TR2-TRIN
Tap=2
P=-83,174
P=83,306 MW
MW
Q=-30,259 Mvar
Q=-25,145
Q=27,249 Mvar
Mvar
Ploss=2,699 MW
Ploss=0,132
Ploss=0,132 MW
MW
Qloss=-27,607 Mvar Qloss=2,104
Qloss=2,104 Mvar
Mvar
Ploss=7,355 MW
Qloss=-15,365 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=201,777 MW
Q=-69,646 Mvar
Ploss=6,773 MW
Qloss=-3,732 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=118,736 kV
u=103,25 %
Uang=-9,47 °
SHUNT-176199
P=0,000 MW
Q=-5,632 Mvar
P=-52,283
P=52,333 MW
MW
Q=-14,908
Q=15,898 Mvar
Mvar
Ploss=0,050
Ploss=0,050MW
MW
Qloss=0,990
Qloss=0,990Mvar
Mvar
TR2-174738
Tap=0
F-174612
P=-201,777 MW
Q=69,646 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=111,959 kV
u=97,36 %
Uang=-7,68 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=110,158 MW
Q=-51,843 Mvar
Ploss=3,781 MW
Qloss=-25,235 Mvar
TRIN S JOAQ
P=119,391 MW
Q=-30,561 Mvar
Ploss=2,504 MW
Qloss=-12,254 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-45,173 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=228,152 kV
u=99,20 %
Uang=-6,24 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=225,792 kV SHUNT-174698
P=0,000 MW
u=98,17 %
Q=-25,949 Mvar
Uang=-10,79 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,388 kV
u=101,21 %
Uang=-12,09 °
MOXOS TRINIDAD
P=1,823 MW
Q=-0,273 Mvar
Ploss=-0,003 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,128 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=235,389 kV
u=102,34 %
Uang=-40,63 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=230,233 kV
u=100,10 %
Uang=-21,71 °
S JOAQ GUAYARAM
P=116,888 MW
Q=-18,307 Mvar
Ploss=3,561 MW
Qloss=-14,817 Mvar
GUAYAR RIB
P=87,327 MW
Q=-14,803 Mvar
Ploss=0,892 MW
Qloss=-8,922 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=233,532 kV
u=101,54 %
Uang=-36,35 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
C RIO
230 kV
U=237,846 kV
u=103,41 %
Uang=-44,26 °
RIB RIO PAND
P=51,935 MW
Q=-16,881 Mvar
Ploss=0,457 MW
Qloss=-17,770 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
SHUNT-175784
P=0,000 MW
Q=2,813 Mvar
• FALLA EN ANILLO 230 KV, TRAMO TRONCOS – S. RAMON.
COBIJA
230 kV
U=233,879 kV
u=101,69 %
Uang=-47,51 °
RIO COB
P=51,478 MW
Q=0,890 Mvar
Ploss=0,478 MW
Qloss=-17,110 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COB RIB
SM-176872
B-176873
8 kV
184
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-377,943 MW
Q=61,944 Mvar
P=-316,928
P=317,717 MW
Q=75,493
Q=-62,906Mvar
Mvar
Ploss=0,788
Ploss=0,788 MW
MW
Qloss=12,587
Qloss=12,587 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,420 kV
u=96,89 %
Uang=-5,09 °
CUMB CHUSP
P=60,227 MW
Q=0,962 Mvar
Ploss=1,728 MW
Qloss=3,051 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=109,400 kV
u=95,13 %
Uang=-11,09 °
YUCUMO
115 kV
U=115,487 kV
u=100,42 %
Uang=-14,58 °
CHUSP CARAN
P=44,999 MW
Q=-6,588 Mvar
Ploss=1,490 MW
Qloss=1,857 Mvar
CARAN YUCUMO
P=10,509 MW
Q=-19,445 Mvar
Ploss=0,455 MW
Qloss=-2,369 Mvar
YUC SAN BORJA
P=30,640 MW
Q=-6,754 Mvar
Ploss=0,428 MW
Qloss=-0,293 Mvar
SHUNT-176199
P=0,000 MW
Q=-5,236 Mvar
P=-49,086
P=49,130 MW
MW
Q=-14,585
Q=15,471 Mvar
Mvar
Ploss=0,044
Ploss=0,044MW
MW
Qloss=0,886
Qloss=0,886Mvar
Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=223,385 kV
L174753 TR2-YUC
P=316,928 MWTap=2
u=97,12 %
YUC TRIN
Q=-75,493 Mvar
Uang=-13,59 ° P=243,945 MW
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=231,876 kV
u=100,82 %
Uang=-2,91 °
Ploss=23,854 MW
Qloss=16,652 Mvar
TRONCOS S. RAMON
F-174612
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=114,939 kV
u=99,95 %
Uang=-17,01 °
Q=-65,595 Mvar
Ploss=19,675 MW
Qloss=6,965 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=82,700 MW
Q=12,831 Mvar
Ploss=1,072 MW
Qloss=-9,503 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=210,183 kV SHUNT-175763
u=91,38 %
P=0,000 MW
Uang=-28,89 ° Q=-12,562 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=83,772 MW
Q=-9,234 Mvar
Ploss=2,664 MW
Qloss=-23,340 Mvar
S BORJA MOXOS
P=21,211 MW
Q=-5,766 Mvar
Ploss=0,711 MW
Qloss=-2,958 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=-3,695 Mvar
TR2-TRIN
Tap=3
P=-72,667
P=72,774 MW
MW
Q=-31,060
Q=32,772 Mvar
Mvar
Ploss=0,107
Ploss=0,107 MW
MW
Qloss=1,712
Qloss=1,712 Mvar
Mvar
TRIN S JOAQ
P=65,060 MW
Q=-49,352 Mvar
Ploss=1,583 MW
Qloss=-16,134 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=113,589 kV
u=98,77 %
Uang=-25,02 °
MOXOS TRINIDAD
P=12,500 MW
Q=-5,508 Mvar
Ploss=0,167 MW SHUNT-176223
Qloss=-2,448 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=227,132 kV
u=98,75 %
Uang=-30,42 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=216,478 kV SHUNT-174698
P=0,000 MW
u=94,12 %
Q=-23,406 Mvar
Uang=-23,79 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=230,361 kV
u=100,16 %
Uang=-41,11 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=36,207 MW
P=63,478 MW
Q=-14,593 Mvar
Q=-33,218 Mvar
Ploss=-0,007 MW
Ploss=1,270 MW
Qloss=-15,592 Mvar
Qloss=-30,128 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
C RIO
230 kV
U=230,764 kV
u=100,33 %
Uang=-45,13 °
RIB RIO PAND
P=52,158 MW
Q=-18,818 Mvar
Ploss=0,576 MW
Qloss=-18,667 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COBIJA
230 kV
U=225,455 kV
u=98,02 %
Uang=-48,97 °
RIO COB
P=51,582 MW
Q=-0,151 Mvar
Ploss=0,582 MW
Qloss=-18,151 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
GUAYARAM
230 kV
U=230,382 kV
u=100,17 %
Uang=-39,16 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-42,021 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=213,355 kV
u=92,76 %
Uang=-27,57 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-12,169 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,530 kV
u=98,72 %
Uang=-22,82 °
COB RIB
SM-176872
P=-50,450 MW
Q=8,720 Mvar
P=-50,444
P=50,450
MW MW
Q=8,817
Q=-8,720
MvarMvar
Ploss=0,006
Ploss=0,006
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=0,097
Qloss=0,097
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,003 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-40,33 °
FALLA TRAMO CUMBRE – YUCUMO, LAT 230 KV.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-71,494 MW
Q=3,161 Mvar
P=0,000
P=0,000 MW
MW
Q=0,000
Q=-0,000Mvar
Mvar
Ploss=0,000
Ploss=0,000 MW
MW
Qloss=-0,000
Qloss=-0,000 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,615 kV
u=97,06 %
Uang=-6,17 °
CUMB CHUSP
P=71,494 MW
Q=-3,161 Mvar
Ploss=2,484 MW
Qloss=5,075 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=118,888 kV
u=103,38 %
Uang=-19,63 °
CHUSP CARAN
P=55,510 MW
Q=-12,735 Mvar
Ploss=2,448 MW
Qloss=4,402 Mvar
CARAN YUCUMO
P=20,061 MW
Q=-28,138 Mvar
Ploss=1,412 MW
Qloss=0,047 Mvar
YUC SAN BORJA
P=9,584 MW
Q=-5,318 Mvar
Ploss=0,049 MW
Qloss=-1,410 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=230,714 kV
TR2-YUC
Tap=2
u=100,31 %
YUC TRIN
L174753
Uang=-19,28 ° P=19,452 MW
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
MOXOS
115 kV
U=119,091 kV
u=103,56 %
Uang=-20,57 °
S BORJA MOXOS
P=0,535 MW
Q=-2,925 Mvar
Ploss=0,001 MW
Qloss=-5,329 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=-3,983 Mvar
TR2-TRIN
Tap=3
P=-92,518
P=92,664 MW
MW
Q=-17,774 Mvar
Q=-25,195
Q=27,514 Mvar
Mvar
Ploss=0,476 MW
Ploss=0,145
Ploss=0,145 MW
MW
Qloss=-31,831 Mvar Qloss=2,319
Qloss=2,319 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=293,415 MW
Q=-95,895 Mvar
Ploss=13,398 MW
Qloss=8,767 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=119,057 kV
u=103,53 %
Uang=-20,42 °
SHUNT-176199
P=0,000 MW
Q=-5,562 Mvar
P=-19,435
P=19,452 MW
MW
Q=-26,805
Q=27,138 Mvar
Mvar
Ploss=0,017
Ploss=0,017MW
MW
Qloss=0,332
Qloss=0,332Mvar
Mvar
TR2-174738
Tap=0
F-174612
P=-293,415 MW
Q=95,895 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=110,507 kV
u=96,09 %
Uang=-13,74 °
S.RAMON GUARAYOS
P=197,317 MW
Q=-115,135 Mvar
Ploss=6,296 MW
Qloss=-1,755 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=226,488 kV SHUNT-175763
u=98,47 %
P=0,000 MW
Uang=-5,90 ° Q=-14,608 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,528 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=191,021 MW
Q=-98,771 Mvar
Ploss=13,403 MW
Qloss=-7,183 Mvar
TRIN S JOAQ
P=65,027 MW
Q=-43,303 Mvar
Ploss=1,376 MW
Qloss=-19,854 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-44,911 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=227,312 kV
u=98,83 %
Uang=-9,67 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=227,376 kV SHUNT-174698
P=0,000 MW
u=98,86 %
Q=-26,195 Mvar
Uang=-17,96 °
TRINIDAD
115 kV
U=119,529 kV
u=103,94 %
Uang=-19,40 °
MOXOS TRINIDAD
P=7,466 MW
Q=0,296 Mvar
Ploss=0,053 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,101 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=235,234 kV
u=102,28 %
Uang=-24,06 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=231,034 kV
u=100,45 %
Uang=-34,10 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=36,332 MW
P=63,652 MW
Q=-3,171 Mvar
Q=-23,449 Mvar
Ploss=0,101 MW
Ploss=1,320 MW
Qloss=-15,170 Mvar
Qloss=-31,861 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=233,314 kV
u=101,44 %
Uang=-32,26 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
C RIO
230 kV
U=231,503 kV
u=100,65 %
Uang=-38,11 °
RIB RIO PAND
P=52,152 MW
Q=-19,145 Mvar
Ploss=0,574 MW
Qloss=-18,819 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
P=-50,421
P=50,450
MW MW
Q=20,144
Q=-19,691
MvarMvar
Ploss=0,028
Ploss=0,028
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=0,453
Qloss=0,453
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,083 Mvar
COBIJA
230 kV
U=226,236 kV
u=98,36 %
Uang=-41,92 °
RIO COB
P=51,578 MW
Q=-0,325 Mvar
Ploss=0,578 MW
Qloss=-18,325 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COB RIB
SM-176872
P=-50,450 MW
Q=19,691 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-33,31 °
185
FALLA LAT 230 KV. TRINIDAD – S. JOAQUIN, EL SISTEMA SE FRACCIONA EN DOS PARTES,
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-135,983 MW
Q=77,697 Mvar
P=-97,502
P=97,653 MW
Q=79,018 Mvar
Q=-76,599
Mvar
Ploss=0,151
Ploss=0,151 MW
MW
Qloss=2,419
Qloss=2,419 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,857 kV
u=98,14 %
Uang=-3,24 °
CUMB CHUSP
P=38,329 MW
Q=-1,098 Mvar
Ploss=0,783 MW
Qloss=0,495 Mvar
CHUSP CARAN
P=24,046 MW
Q=-6,093 Mvar
Ploss=0,477 MW
Qloss=-0,947 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=119,110 kV
u=103,57 %
Uang=-5,65 °
CARAN YUCUMO
P=9,430 MW
Q=16,146 Mvar
Ploss=0,385 MW
Qloss=-2,791 Mvar
Ploss=3,624 MW
Qloss=-22,924 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=135,290 MW
Q=-70,967 Mvar
Ploss=3,497 MW
Qloss=-10,038 Mvar
MOXOS
115 kV
U=119,238 kV
u=103,68 %
Uang=-7,96 °
S BORJA MOXOS
P=4,558 MW
Q=-4,326 Mvar
Ploss=0,036 MW
Qloss=-5,297 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=-4,031 Mvar
TR2-TRIN
Tap=2
P=-88,489
P=88,630 MW
MW
Q=-20,769 Mvar
Q=-26,480
Q=28,728 Mvar
Mvar
Ploss=0,535 MW
Ploss=0,141
MW
Ploss=0,141
MW
Qloss=-33,216 Mvar Qloss=2,248 Mvar
Qloss=2,248 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=49,093 MW
Q=-70,977 Mvar
Ploss=0,860 MW
Qloss=-12,443 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,642 kV SHUNT-175763
u=99,84 %
P=0,000 MW
Uang=-2,88 ° Q=-15,242 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=48,233 MW
Q=-43,293 Mvar
Ploss=0,930 MW
Qloss=-32,079 Mvar
TRIN S JOAQ
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,122 kV
u=100,92 %
Uang=-6,15 °
TRINIDAD
115 kV
U=119,656 kV
u=104,05 %
Uang=-7,47 °
MOXOS TRINIDAD
P=3,478 MW
Q=1,728 Mvar
Ploss=0,011 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,248 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=237,622 kV
u=103,31 %
Uang=-3,35 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=231,699 kV
u=100,74 %
Uang=-1,74 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=26,008 MW
P=0,000 MW
Q=-13,290 Mvar
Q=-16,008 Mvar
Ploss=0,160 MW
Ploss=0,008 MW
Qloss=-14,983 Mvar
Qloss=-40,935 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-27,494 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,008 Mvar
C RIO
230 kV
U=232,228 kV
u=100,97 %
Uang=-5,73 °
RIB RIO PAND
P=52,147 MW
Q=-19,465 Mvar
Ploss=0,572 MW
Qloss=-18,967 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COBIJA
230 kV
U=226,999 kV
u=98,70 %
Uang=-9,52 °
RIO COB
P=51,575 MW
Q=-0,497 Mvar
Ploss=0,575 MW
Qloss=-18,497 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
GUAYARAM
230 kV
U=235,206 kV
u=102,26 %
Uang=-3,26 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-46,797 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,871 kV
u=100,81 %
Uang=-4,06 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,951 Mvar
•
YUC SAN BORJA
P=13,656 MW
Q=-6,656 Mvar
Ploss=0,098 MW
Qloss=-1,299 Mvar
YUCUMO 230 KV
230 kV
U=234,572 kV
L174753 TR2-YUC
P=97,502 MWTap=1
u=101,99 %
YUC TRIN
Q=-79,018 Mvar
P=41,862 MW
Uang=-4,70 °
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=232,619 kV
u=101,14 %
Uang=-0,93 °
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=119,244 kV
u=103,69 %
Uang=-6,74 °
SHUNT-176199
P=0,000 MW
Q=-5,631 Mvar
P=-51,971
P=52,016 MW
MW
Q=-10,569
Q=11,471 Mvar
Mvar
Ploss=0,045
Ploss=0,045MW
MW
Qloss=0,903
Qloss=0,903Mvar
Mvar
TR2-174738
Tap=0
F-174612
P=-135,290 MW
Q=70,967 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,073 kV
u=97,45 %
Uang=-6,42 °
COB RIB
SM-176872
P=-113,043 MW
Q=33,080 Mvar
P=-112,814
P=113,043
MW MW
Q=36,738
Q=-33,080
MvarMvar
Ploss=0,229
Ploss=0,229
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=3,658
Qloss=3,658
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,137 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
FALLA EN TRAMOS DE LAT 115 KV.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
F-174272
P=-133,506 MW
Q=91,513 Mvar
P=-84,650
P=84,808 MW
Q=96,724 Mvar
Q=-94,192
Mvar
Ploss=0,159
Ploss=0,159 MW
MW
Qloss=2,531
Qloss=2,531 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,686 kV
u=97,12 %
Uang=-4,03 °
CUMB CHUSP
P=48,697 MW
Q=2,680 Mvar
Ploss=1,266 MW
Qloss=1,807 Mvar
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=233,288 kV
u=101,43 %
Uang=-0,82 °
F-174612
P=-125,373 MW
Q=86,102 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=109,559 kV
u=95,27 %
Uang=-8,46 °
S.RAMON GUARAYOS
P=39,244 MW
Q=-85,704 Mvar
Ploss=1,012 MW
Qloss=-12,396 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=231,030 kV SHUNT-175763
u=100,45 %
P=0,000 MW
Uang=-2,83 ° Q=-15,574 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,132 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=116,060 kV
u=100,92 %
Uang=-6,23 °
MOXOS
115 kV
U=116,699 kV
u=101,48 %
Uang=-7,61 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
P=33,931 MW
P=13,569 MW
S BORJA MOXOS
Q=-3,628 Mvar
Q=-3,669 Mvar
P=4,479 MW
CARAN YUCUMO
Ploss=0,931 MW
Ploss=0,090 MW
Q=-5,425 Mvar
Qloss=0,343 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,244 Mvar
Ploss=0,046 MW
P=-0,000 MW
Qloss=-5,015 Mvar
SHUNT-176199
P=-42,069
P=42,097 MW
MW
Q=-14,971 Mvar
P=0,000 MW
Q=-5,831
Q=6,393 Mvar
Mvar
SHUNT-176211
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,028
Ploss=0,028MW
MW
P=0,000 MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,562
Qloss=0,562Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
230 kV
L174753 TR2-YUC
TR2-TRIN
P=84,650 MWTap=-1
U=238,059 kV
Tap=0
YUC TRIN
Q=-96,724 Mvar
P=38,885 MW
u=103,50 %
P=-88,581
Ploss=3,668 MW
P=88,718 MW
MW
Q=-31,543 Mvar
Q=-27,996
Uang=-4,43
°
Qloss=-23,375 Mvar
Q=30,188 Mvar
Mvar
Ploss=0,502 MW
Ploss=0,137
Ploss=0,137 MW
MW
Qloss=-34,547 Mvar Qloss=2,192
Qloss=2,192 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=125,373 MW
Q=-86,102 Mvar
Ploss=3,429 MW
Qloss=-10,266 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=116,351 kV
u=101,17 %
Uang=-5,18 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=38,232 MW
Q=-57,734 Mvar
Ploss=0,936 MW
Qloss=-33,188 Mvar
TRIN S JOAQ
P=13,041 MW
Q=23,016 Mvar
Ploss=0,057 MW
Qloss=-29,593 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=237,215 kV
u=103,14 %
Uang=-5,91 °
MOXOS TRINIDAD
P=3,567 MW
Q=3,110 Mvar
Ploss=0,015 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,114 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=240,851 kV
u=104,72 %
Uang=-4,96 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-28,714 Mvar
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=231,955 kV
u=100,85 %
Uang=-0,88 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=39,195 MW
P=13,098 MW
Q=-19,582 Mvar
Q=9,868 Mvar
Ploss=0,321 MW
Ploss=0,098 MW
Qloss=-14,069 Mvar
Qloss=-41,114 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=236,236 kV
u=102,71 %
Uang=-3,11 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-48,199 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=234,380 kV
u=101,90 %
Uang=-3,97 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,575 kV
u=102,24 %
Uang=-7,16 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,445 Mvar
C RIO
230 kV
U=232,515 kV
u=101,09 %
Uang=-4,85 °
RIB RIO PAND
P=52,144 MW
Q=-19,591 Mvar
Ploss=0,571 MW
Qloss=-19,027 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
P=-126,160
P=126,446
MW MW
Q=42,242
Q=-37,665
MvarMvar
Ploss=0,287
Ploss=0,287
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=4,577
Qloss=4,577
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,164 Mvar
COBIJA
230 kV
U=227,303 kV
u=98,83 %
Uang=-8,63 °
RIO COB
P=51,573 MW
Q=-0,564 Mvar
Ploss=0,573 MW
Qloss=-18,564 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COB RIB
SM-176872
P=-126,446 MW
Q=37,665 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=1,07 °
186
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
CHUSPIPATA
115 kV
U=111,504 kV
u=96,96 %
Uang=-17,98 °
CARANAVI
115 kV
U=113,591 kV
u=98,77 %
Uang=-16,49 °
F-174272
P=-122,047 MW
Q=92,321 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=120,076 kV
u=104,41 %
Uang=-7,49 °
SAN BORJA
115 kV
U=120,039 kV
u=104,38 %
Uang=-8,41 °
MOXOS
115 kV
U=119,358 kV
u=103,79 %
Uang=-9,07 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=13,500 MW
P=12,013 MW
S BORJA MOXOS
P=46,657 MW
Q=4,500 Mvar
Q=-4,909 Mvar
P=2,943 MW
CUMB CHUSP
Q=-2,370 Mvar
Ploss=0,157 MW
Ploss=0,070 MW
Q=-2,429 Mvar
Ploss=2,747 MW
Qloss=-1,803 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,396 Mvar
Ploss=0,013 MW
Qloss=3,465 Mvar
P=0,000 MW
P=-121,821
Qloss=-5,399 Mvar
P=122,047 MW
SHUNT-176199
P=-89,917
P=90,042 MW
MW
Q=-16,067 Mvar
Q=95,932
Q=-92,321Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=0,033
Q=2,458Mvar
Mvar
SHUNT-176211
Ploss=0,226
Ploss=0,226 MW
MW
YUCUMO 230 KV Q=-5,720 Mvar
Ploss=0,125
Ploss=0,125MW
MW
P=0,000
MW
Qloss=3,611
Mvar
Qloss=3,611 Mvar
230 kV
Qloss=2,491
Qloss=2,491Mvar
Mvar
Q=-4,084 Mvar
U=235,849 kV
TR2-174738
L174753 TR2-YUC
TR2-TRIN
Tap=0
P=121,821 MWTap=1
Tap=1
u=102,54 %
YUC TRIN
LA CUMBRE
Q=-95,932 Mvar
P=26,189 MW
Uang=-5,85 °
P=-90,096
230 kV
Ploss=5,590 MW
P=90,236 MW
MW
Q=-31,626 Mvar
Q=-24,528
Qloss=-19,465 Mvar
Q=26,754 Mvar
Mvar
SHUNT-176085 U=233,157 kV
Ploss=0,266 MW
Ploss=0,139
Ploss=0,139 MW
MW
Qloss=-34,461 Mvar Qloss=2,227
u=101,37 %
Qloss=2,227 Mvar
Mvar
Uang=-1,15 °
F-174612
P=-140,647 MW
Q=86,907 Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=140,647 MW
Q=-86,907 Mvar
Ploss=4,064 MW
Qloss=-9,043 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
S.RAMON GUARAYOS
P=53,883 MW
Q=-87,791 Mvar
Ploss=1,229 MW
Qloss=-11,916 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,585 kV SHUNT-175763
u=100,25 %
P=0,000 MW
Uang=-3,10 ° Q=-15,475 Mvar
F-174272
P=-127,213 MW
Q=95,483 Mvar
P=-88,179
P=88,336 MW
Q=93,047 Mvar
Q=-90,532
Mvar
Ploss=0,158
Ploss=0,158 MW
MW
Qloss=2,515
Qloss=2,515 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,480 kV
u=98,68 %
Uang=-3,39 °
CUMB CHUSP
P=38,877 MW
Q=-4,951 Mvar
Ploss=0,816 MW
Qloss=0,573 Mvar
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=233,147 kV
u=101,37 %
Uang=-0,85 °
F-174612
P=-131,843 MW
Q=84,217 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,614 kV
u=98,79 %
Uang=-6,75 °
S.RAMON GUARAYOS
P=45,502 MW
Q=-84,286 Mvar
Ploss=1,055 MW
Qloss=-12,258 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,685 kV SHUNT-175763
u=100,30 %
P=0,000 MW
Uang=-2,93 ° Q=-15,494 Mvar
F-174272
P=-131,434 MW
Q=94,673 Mvar
P=-91,361
P=91,523 MW
Q=92,366
Q=-89,779Mvar
Mvar
Ploss=0,162
Ploss=0,162 MW
MW
Qloss=2,587
Qloss=2,587 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,417 kV
u=98,62 %
Uang=-3,47 °
CUMB CHUSP
P=39,911 MW
Q=-4,894 Mvar
Ploss=0,859 MW
Qloss=0,690 Mvar
TR2-174738
Tap=0
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=233,114 kV
u=101,35 %
Uang=-0,88 °
F-174612
P=-126,957 MW
Q=84,809 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,492 kV
u=98,69 %
Uang=-6,96 °
TRIN S JOAQ
P=13,052 MW
Q=23,797 Mvar
Ploss=0,062 MW
Qloss=-29,316 Mvar
YUCUMO
115 kV
U=115,639 kV
u=100,56 %
Uang=-5,60 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,052 kV
u=102,63 %
Uang=-6,29 °
SAN BORJA
115 kV
U=114,615 kV
u=99,67 %
Uang=-6,84 °
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=39,791 MW
Q=-56,575 Mvar
Ploss=0,949 MW
Qloss=-33,050 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-28,433 Mvar
MOXOS
115 kV
U=112,850 kV
u=98,13 %
Uang=-8,89 °
TRIN S JOAQ
P=13,045 MW
Q=23,358 Mvar
Ploss=0,059 MW
Qloss=-29,472 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,705 kV
u=102,92 %
Uang=-5,98 °
RIBERALTA
230 kV
U=231,882 kV
u=100,82 %
Uang=-1,93 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=39,207 MW
P=13,119 MW
Q=-18,356 Mvar
Q=10,944 Mvar
Ploss=0,311 MW
Ploss=0,088 MW
Qloss=-14,104 Mvar
Qloss=-40,955 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,318 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-28,591 Mvar
C RIO
230 kV
U=232,434 kV
u=101,06 %
Uang=-5,91 °
RIB RIO PAND
P=52,144 MW
Q=-19,555 Mvar
Ploss=0,571 MW
Qloss=-19,010 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COBIJA
230 kV
U=227,218 kV
u=98,79 %
Uang=-9,70 °
RIO COB
P=51,573 MW
Q=-0,545 Mvar
Ploss=0,573 MW
Qloss=-18,545 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
COB RIB
SM-176872
P=-126,446 MW
Q=36,472 Mvar
P=-126,162
P=126,446
MW MW
Q=41,015
Q=-36,472
MvarMvar
Ploss=0,284
Ploss=0,284
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=4,543
Qloss=4,543
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,156 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,01 °
TRINIDAD
115 kV
U=116,988 kV
u=101,73 %
Uang=-7,76 °
MOXOS TRINIDAD
P=17,139 MW
Q=1,147 Mvar
Ploss=0,292 MW SHUNT-176223
Qloss=-2,308 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=240,024 kV
u=104,36 %
Uang=-5,34 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=231,889 kV
u=100,82 %
Uang=-1,27 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=39,204 MW
P=13,114 MW
Q=-18,494 Mvar
Q=10,814 Mvar
Ploss=0,313 MW
Ploss=0,090 MW
Qloss=-14,093 Mvar
Qloss=-40,964 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,332 Mvar
C RIO
230 kV
U=232,442 kV
u=101,06 %
Uang=-5,25 °
RIB RIO PAND
P=52,144 MW
Q=-19,559 Mvar
Ploss=0,571 MW
Qloss=-19,012 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=-0,000 Mvar
COBIJA
230 kV
U=227,226 kV
u=98,79 %
Uang=-9,04 °
RIO COB
P=51,573 MW
Q=-0,547 Mvar
Ploss=0,573 MW
Qloss=-18,547 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
COB RIB
SM-176872
P=-126,446 MW
Q=36,593 Mvar
P=-126,161
P=126,446
MW MW
Q=41,146
Q=-36,593
MvarMvar
Ploss=0,285
Ploss=0,285
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=4,554
Qloss=4,554
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,157 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,67 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,327 kV
u=102,02 %
Uang=-7,19 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
MOXOS TRINIDAD
SHUNT-176223
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=240,489 kV
u=104,56 %
Uang=-5,03 °
RIBERALTA
230 kV
U=231,926 kV
u=100,84 %
Uang=-0,95 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=39,199 MW
P=13,104 MW
Q=-19,105 Mvar
Q=10,282 Mvar
Ploss=0,317 MW
Ploss=0,095 MW
Qloss=-14,079 Mvar
Qloss=-41,048 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=236,110 kV
u=102,66 %
Uang=-3,19 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-47,771 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=234,124 kV
u=101,79 %
Uang=-4,00 °
S JOAQ RAM
230 kV
U=239,927 kV
u=104,32 %
Uang=-6,00 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=235,947 kV
u=102,59 %
Uang=-3,50 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-47,887 Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=40,797 MW
Q=-84,499 Mvar
Ploss=1,006 MW
Qloss=-12,384 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,888 kV SHUNT-175763
u=100,39 %
P=0,000 MW
Uang=-2,85 ° Q=-15,540 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,114 Mvar
MOXOS
115 kV
U=115,017 kV
u=100,01 %
Uang=-10,37 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=25,552 MW
P=17,250 MW
S BORJA MOXOS
P=8,023 MW
Q=-10,084 Mvar
Q=0,007 Mvar
P=8,110 MW
Q=4,295 Mvar
Ploss=0,575 MW
Ploss=0,141 MW
Q=-1,913 Mvar
Ploss=0,089 MW
Qloss=-0,722 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,080 Mvar
Ploss=0,110 MW
Qloss=-3,513 Mvar
P=0,000 MW
Qloss=-4,613 Mvar
SHUNT-176199
P=-53,863
P=53,910 MW
MW
Q=-16,067 Mvar
P=0,000 MW
Q=-10,289
Q=11,239 Mvar
Mvar
SHUNT-176211
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,048
Ploss=0,048MW
MW
P=0,000 MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,951
Qloss=0,951Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
230 kV
L174753 TR2-YUC
TR2-TRIN
P=91,361 MWTap=-1
U=237,000 kV
Tap=0
YUC TRIN
Q=-92,366 Mvar
P=33,647 MW
u=103,04 %
P=-85,000
Ploss=3,804 MW
P=85,128 MW
MW
Q=-32,874 Mvar
Q=-28,000
Uang=-4,63
°
Qloss=-22,961 Mvar
Q=30,044 Mvar
Mvar
Ploss=0,407 MW
Ploss=0,128
Ploss=0,128 MW
MW
Qloss=-34,493 Mvar Qloss=2,044
Qloss=2,044 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=126,957 MW
Q=-84,809 Mvar
Ploss=3,461 MW
Qloss=-10,197 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=44,448 MW
Q=-56,535 Mvar
Ploss=1,069 MW
Qloss=-32,676 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=233,775 kV
u=101,64 %
Uang=-4,15 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,087 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=112,889 kV
u=98,16 %
Uang=-12,63 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-28,396 Mvar
CHUSP CARAN
CARAN YUCUMO
P=24,561 MW
S BORJA MOXOS
P=8,974 MW
Q=-10,025 Mvar
YUC SAN BORJA
P=9,000 MW
Q=4,089 Mvar
Ploss=0,534 MW
Q=3,000 Mvar
Ploss=0,108 MW
Qloss=-0,835 Mvar SHUNT-178007
Ploss=0,139 MW
Qloss=-3,472 Mvar
P=0,000 MW
Qloss=-4,553 Mvar
SHUNT-176199
P=-37,582
P=37,606 MW
MW
Q=-16,101 Mvar
P=0,000 MW
Q=-10,117
Q=10,594 Mvar
Mvar
SHUNT-176211
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,024
Ploss=0,024MW
MW
P=0,000 MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,477
Qloss=0,477Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
230 kV
L174753 TR2-YUC
TR2-TRIN
P=88,179 MWTap=-1
U=237,288 kV
Tap=0
YUC TRIN
Q=-93,047 Mvar
P=46,899 MW
u=103,17 %
P=-102,431
Ploss=3,675 MW
P=102,612 MW
MW
Q=-32,509 Mvar
Q=-26,839
Uang=-4,52
°
Qloss=-23,245 Mvar
Q=29,717 Mvar
Mvar
Ploss=0,718 MW
Ploss=0,180
Ploss=0,180 MW
MW
Qloss=-33,855 Mvar Qloss=2,878
Qloss=2,878 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMON
P=131,843 MW
Q=-84,217 Mvar
Ploss=3,641 MW
Qloss=-9,844 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
YUCUMO
115 kV
U=115,825 kV
u=100,72 %
Uang=-5,19 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=235,912 kV
u=102,57 %
Uang=-6,95 °
MOXOS TRINIDAD
P=5,070 MW
Q=-0,270 Mvar
Ploss=0,026 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,202 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=235,914 kV
u=102,57 %
Uang=-4,16 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-47,299 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=233,638 kV
u=101,58 %
Uang=-4,47 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,074 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=52,654 MW
Q=-60,400 Mvar
Ploss=1,398 MW
Qloss=-32,014 Mvar
TRIN S JOAQ
P=13,057 MW
Q=23,908 Mvar
Ploss=0,062 MW
Qloss=-29,282 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=119,361 kV
u=103,79 %
Uang=-8,24 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,396 Mvar
C RIO
230 kV
U=232,483 kV
u=101,08 %
Uang=-4,93 °
RIB RIO PAND
P=52,144 MW
Q=-19,577 Mvar
Ploss=0,571 MW
Qloss=-19,020 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
P=-126,160
P=126,446
MW MW
Q=41,761
Q=-37,194
MvarMvar
Ploss=0,286
Ploss=0,286
MW MW
SHUNT-175784 Qloss=4,568
Qloss=4,568
MvarMvar
P=0,000 MW
Q=3,161 Mvar
COBIJA
230 kV
U=227,269 kV
u=98,81 %
Uang=-8,71 °
RIO COB
P=51,573 MW
Q=-0,556 Mvar
Ploss=0,573 MW
Qloss=-18,556 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
COB RIB
SM-176872
P=-126,446 MW
Q=37,194 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,99 °
187
Doble línea entre Riberalta y Cobija, con generacion.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-130,533 MW
Q=98,294 Mvar
P=-90,742
P=90,909 MW
Q=95,589
Q=-92,928Mvar
Mvar
Ploss=0,167
Ploss=0,167 MW
MW
Qloss=2,661
Qloss=2,661 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,511 kV
u=98,71 %
Uang=-3,46 °
L174753 TR2-YUC
P=90,742 MWTap=-1
Q=-95,589 Mvar
Ploss=3,905 MW
Qloss=-22,856 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=233,231 kV
u=101,40 %
Uang=-0,87 °
TRONCOS S. RAMON
P=127,965 MW
Q=-86,160 Mvar
Ploss=3,533 MW
Qloss=-10,065 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,508 kV
u=101,31 %
Uang=-7,85 °
230 kV
U=237,535 kV
YUC TRIN
P=36,769 MW
u=103,28 %
Uang=-4,65 ° Q=-32,485 Mvar
S BORJA MOXOS
P=4,053 MW
Q=-5,455 Mvar
Ploss=0,040 MW
Qloss=-5,008 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
P=-89,006
P=89,145 MW
MW
Q=-28,051
Q=30,268 Mvar
Mvar
Ploss=0,466 MW
Ploss=0,139
Ploss=0,139 MW
MW
Qloss=-34,501 Mvar Qloss=2,217
Qloss=2,217 Mvar
Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=41,732 MW
Q=-85,974 Mvar
Ploss=1,045 MW
Qloss=-12,321 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN BORJA
115 kV
U=115,770 kV
u=100,67 %
Uang=-6,57 °
YUCUMO
115 kV
U=116,034 kV
u=100,90 %
Uang=-5,54 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=25,275 MW
P=13,138 MW
P=8,294 MW
Q=-10,528 Mvar
Q=-3,704 Mvar
Q=4,654
Mvar
Ploss=0,569 MW
Ploss=0,085 MW
Ploss=0,097 MW
Qloss=-0,744 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,249 Mvar
Qloss=-3,513 Mvar
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-50,029
P=50,069 MW
MW
Q=-16,130 Mvar
P=0,000 MW
Q=-6,937
Q=7,738 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,801
Qloss=0,801Mvar
Mvar
CUMB CHUSP
P=39,624 MW
Q=-5,366 Mvar
Ploss=0,849 MW
Qloss=0,662 Mvar
TR2-174738
Tap=0
F-174612
P=-127,965 MW
Q=86,160 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,714 kV
u=98,88 %
Uang=-6,93 °
SAN RAMON
230 kV
U=230,949 kV SHUNT-175763
u=100,41 %
P=0,000 MW
Uang=-2,88 ° Q=-15,556 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=40,687 MW
Q=-58,098 Mvar
Ploss=1,006 MW
Qloss=-32,999 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=3,988 MW
Q=3,147 Mvar
Ploss=0,018 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,096 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=241,201 kV
u=104,87 %
Uang=-5,14 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=233,487 kV
u=101,52 %
Uang=-1,13 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=39,313 MW
P=13,227 MW
Q=-18,129 Mvar
Q=11,634 Mvar
Ploss=0,308 MW
Ploss=0,086 MW
Qloss=-14,340 Mvar
Qloss=-41,460 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,968 kV
u=103,03 %
Uang=-6,08 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-28,654 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=16,493 Mvar
COBIJA
230 kV
U=221,863 kV
u=96,46 %
Uang=-6,84 °
C RIO
230 kV
U=230,773 kV
u=100,34 %
Uang=-4,05 °
RIB RIO PAND
P=39,898 MW
Q=-7,721 Mvar
Ploss=0,326 MW
Qloss=-20,539 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=30,912 Mvar
TR2-176875
Tap=0
GUAYARAM
230 kV
U=237,464 kV
u=103,25 %
Uang=-3,33 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-47,987 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=234,243 kV
u=101,84 %
Uang=-4,05 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,122 Mvar
TRIN S JOAQ
P=13,161 MW
Q=24,696 Mvar
Ploss=0,066 MW
Qloss=-29,555 Mvar
TRINIDAD
115 kV
U=117,448 kV
u=102,13 %
Uang=-7,35 °
P=-126,118
MW
P=126,446 MW
Q=67,903 Mvar
Q=-62,655
Mvar
Ploss=0,329 MW
MW
Ploss=0,329
SHUNT-175784 Qloss=5,248
Qloss=5,248 Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=3,197 Mvar
RIO COB
P=39,572 MW
Q=12,819 Mvar
Ploss=0,448 MW
Qloss=-18,664 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=83,721 Mvar
COB RIB
P=11,876 MW
SM-176872 Q=70,239 Mvar
Ploss=0,222 MW
P=-126,446 MW
Qloss=-139,864 Mvar
Q=62,655 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,83 °
Doble línea entre Riberalta y Cobija, sin generacion.
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-171,822 MW
Q=82,027 Mvar
P=-128,151
P=128,365 MW
Q=82,143
Q=-78,733Mvar
Mvar
Ploss=0,213
Ploss=0,213 MW
MW
Qloss=3,409
Qloss=3,409 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,964 kV
u=98,23 %
Uang=-3,73 °
CUMB CHUSP
P=43,458 MW
Q=-3,293 Mvar
Ploss=1,000 MW
Qloss=1,076 Mvar
TR2-174738
Tap=0
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
TRONCOS S. RAMON
P=169,550 MW
Q=-72,730 Mvar
Ploss=5,034 MW
Qloss=-7,083 Mvar
230 kV
U=233,350 kV
YUC TRIN
P=73,620 MW
u=101,46 %
Uang=-5,94 ° Q=-24,400 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,156 kV
u=98,40 %
Uang=-10,03 °
S BORJA MOXOS
P=6,709 MW
Q=-4,349 Mvar
Ploss=0,080 MW
Qloss=-4,649 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
P=-86,373
P=86,513 MW
MW
Q=-27,454
Q=29,695 Mvar
Mvar
Ploss=1,603 MW
Ploss=0,140
Ploss=0,140 MW
MW
Qloss=-30,606 Mvar Qloss=2,241
Qloss=2,241 Mvar
Mvar
S.RAMON GUARAYOS
P=81,816 MW
Q=-75,827 Mvar
Ploss=1,451 MW
Qloss=-11,170 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,648 kV SHUNT-175763
u=99,41 %
P=0,000 MW
Uang=-3,50 ° Q=-15,023 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,820 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=113,379 kV
u=98,59 %
Uang=-8,09 °
YUCUMO
115 kV
U=113,968 kV
u=99,10 %
Uang=-6,85 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=28,957 MW
P=15,831 MW
P=4,747 MW
Q=-8,869 Mvar
Q=-2,442 Mvar
Q=3,738
Mvar
Ploss=0,704 MW
Ploss=0,122 MW
Ploss=0,029
MW
Qloss=-0,347 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,093 Mvar
Qloss=-3,585 Mvar
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-49,107
P=49,147 MW
MW
Q=-15,784 Mvar
P=0,000 MW
Q=-7,210
Q=8,013 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,802
Qloss=0,802Mvar
Mvar
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=128,151 MW
Q=-82,143 Mvar
Ploss=5,385 MW
Qloss=-19,463 Mvar
LA CUMBRE
230 kV
SHUNT-176085 U=232,648 kV
u=101,15 %
Uang=-1,21 °
F-174612
P=-223,453 MW
Q=119,425 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,499 kV
u=97,83 %
Uang=-7,63 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=80,364 MW
Q=-49,633 Mvar
Ploss=2,243 MW
Qloss=-28,953 Mvar
TRIN S JOAQ
P=63,624 MW
Q=-17,357 Mvar
Ploss=0,928 MW
Qloss=-21,928 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,326 kV
u=99,71 %
Uang=-8,57 °
SHUNT-174698
P=-0,000 MW
Q=-26,811 Mvar
ANILLO LAT 230 KV SIMPLE TERNA 2 COND P FASE
AÑO 2037
L178021
P=52,212 MW
Q=16,065 Mvar
Ploss=1,692 MW
Qloss=-62,760 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,371 MW
Q=2,400 Mvar
Ploss=0,002 MW SHUNT-176223
Qloss=-2,947 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=228,134 kV
u=99,19 %
Uang=-14,32 °
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=44,847 Mvar
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=222,592 kV
u=96,78 %
Uang=-25,02 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=35,269 MW
P=62,696 MW
Q=-18,225 Mvar
Q=-10,114 Mvar
Ploss=0,210 MW
Ploss=1,427 MW
Qloss=-12,937 Mvar
Qloss=-27,771 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=221,005 kV
u=96,09 %
Uang=-22,90 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-46,292 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,230 kV
u=100,10 %
Uang=-5,21 °
TRINIDAD
115 kV
U=113,615 kV
u=98,80 %
Uang=-9,88 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,685 Mvar
C RIO
230 kV
U=226,415 kV
u=98,44 %
Uang=-25,24 °
RIB RIO PAND
P=0,559 MW
Q=-21,834 Mvar
Ploss=0,026 MW
Qloss=-20,663 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=5,545 Mvar
RIO COB
P=0,533 MW
Q=-15,492 Mvar
Ploss=0,002 MW
Qloss=-21,294 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=14,322 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=20,318 Mvar
TR2-176875
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar
P=0,000 MW
Q=27,382 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=238,752 kV
u=103,81 %
Uang=-13,16 °
COBIJA
230 kV
U=228,070 kV
u=99,16 %
Uang=-25,36 °
SM-176872
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
B-176873
8 kV
350
P=50,469 MW
Q=32,516 Mvar
Ploss=1,742 MW
Qloss=-61,298 Mvar
188
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-224,103 MW
Q=128,341 Mvar
P=-179,692
P=180,126 MW
Q=130,971
Q=-124,036Mvar
Mvar
Ploss=0,434
Ploss=0,434 MW
MW
Qloss=6,935
Qloss=6,935 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,109 kV
u=98,36 %
Uang=-3,81 °
CARANAVI
115 kV
U=112,872 kV
u=98,15 %
Uang=-7,80 °
YUCUMO
115 kV
U=114,672 kV
u=99,72 %
Uang=-7,19 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=29,454 MW
P=15,757 MW
P=4,283 MW
Q=-9,941 Mvar
Q=-2,451 Mvar
Q=4,783 Mvar
Ploss=0,736 MW
Ploss=0,119 MW
Ploss=0,028
MW
Qloss=-0,271 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,117 Mvar
Qloss=-3,623 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-48,568
P=48,607 MW
MW
Q=-15,887 Mvar
230 kV Q=-8,209
P=0,000 MW
Q=8,989 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=234,243 kV
Ploss=0,039
Ploss=0,039MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,780
Qloss=0,780Mvar
Mvar
u=101,84 %
CUMB CHUSP
P=43,977 MW
Q=-4,305 Mvar
Ploss=1,024 MW
Qloss=1,137 Mvar
TR2-174738
Tap=0 L178021
P=51,496 MW
Q=16,494 Mvar
Ploss=1,602 MW
Qloss=-66,508 Mvar
Uang=-1,69 °
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=126,594 MW
Q=-80,957 Mvar
Ploss=5,159 MW
Qloss=-20,277 Mvar
230 kV
U=234,856 kV
YUC TRIN
P=72,828 MW
u=102,11 %
Uang=-6,30 ° Q=-22,785 Mvar
F-174612
P=-171,423 MW
Q=78,212 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=228,974 kV SHUNT-175763
u=99,55 %
P=0,000 MW
Uang=-3,58 ° Q=-15,102 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-156,593
P=156,947 MW
Q=118,606
Q=-112,948Mvar
Mvar
Ploss=0,354
Ploss=0,354 MW
MW
Qloss=5,658
Qloss=5,658 Mvar
Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=81,932 MW
Q=-55,488 Mvar
Ploss=2,406 MW
Qloss=-28,926 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=112,544 kV
u=97,86 %
Uang=-8,22 °
YUCUMO
115 kV
U=114,191 kV
u=99,30 %
Uang=-7,99 °
SAN BORJA
115 kV
U=113,579 kV
u=98,76 %
Uang=-9,39 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=31,401 MW
P=17,816 MW
P=2,426 MW
Q=-9,863 Mvar
Q=-2,895 Mvar
Q=5,049
Mvar
Ploss=0,827 MW
Ploss=0,150 MW
Ploss=0,001
MW
Qloss=-0,018 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,022 Mvar
Qloss=-3,670 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-48,743
P=48,782 MW
MW
Q=-15,796 Mvar
230 kV Q=-7,984
P=0,000 MW
Q=8,774 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=233,865 kV
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,790
Qloss=0,790Mvar
Mvar
u=101,68 %
Uang=-1,48 °
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=156,564 MW
Q=-88,512 Mvar
Ploss=7,447 MW
Qloss=-15,807 Mvar
230 kV
U=233,860 kV
YUC TRIN
P=100,335 MW
u=101,68 %
Uang=-7,10 ° Q=-35,003 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=228,444 kV SHUNT-175763
u=99,32 %
P=0,000 MW
Uang=-4,09 ° Q=-14,994 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,792 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=227,579 kV
u=98,95 %
Uang=-1,23 °
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=41,113 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,439 MW
Q=2,317 Mvar
Ploss=0,002 MW SHUNT-176223
Qloss=-2,982 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=230,598 kV
u=100,26 %
Uang=-14,62 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=227,214 kV
u=98,79 %
Uang=-25,27 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=35,884 MW
P=63,292 MW
Q=-21,269 Mvar
Q=-13,333 Mvar
Ploss=0,220 MW
Ploss=1,408 MW
Qloss=-13,430 Mvar
Qloss=-28,938 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=225,044 kV
u=97,85 %
Uang=-23,15 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-27,119 Mvar
MOXOS
115 kV
U=113,335 kV
u=98,55 %
Uang=-11,90 °
S BORJA MOXOS
P=8,666 MW
Q=-4,873 Mvar
Ploss=0,119 MW
Qloss=-4,556 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
P=-84,446
P=84,580 MW
MW
Q=-28,045
Q=30,182 Mvar
Mvar
Ploss=2,570 MW
Ploss=0,134
Ploss=0,134 MW
MW
Qloss=-28,877 Mvar Qloss=2,137
Qloss=2,137 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=197,997 MW
P=108,567 MW
Q=-82,728 Mvar
Q=-89,050 Mvar
Ploss=6,730 MW
Ploss=2,207 MW
Qloss=-3,886 Mvar
Qloss=-9,727 Mvar
F-174612
P=-197,997 MW
Q=82,728 Mvar
TRIN S JOAQ
P=64,228 MW
Q=-20,659 Mvar
Ploss=0,936 MW
Qloss=-22,323 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,659 kV
u=100,29 %
Uang=-8,84 °
CUMB CHUSP
P=46,035 MW
Q=-3,928 Mvar
Ploss=1,134 MW
Qloss=1,435 Mvar
TR2-174738
Tap=0 L178021
P=0,000 MW
Q=-41,113 Mvar
Ploss=0,028 MW
Qloss=-71,207 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
TRINIDAD
115 kV
U=114,292 kV
u=99,38 %
Uang=-10,14 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=14,997 Mvar
C RIO
230 kV
U=231,685 kV
u=100,73 %
Uang=-25,57 °
RIB RIO PAND
P=1,164 MW
Q=-24,613 Mvar
Ploss=0,037 MW
Qloss=-21,506 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=5,774 Mvar
COBIJA
230 kV
U=233,932 kV
u=101,71 %
Uang=-25,77 °
RIO COB
P=1,127 MW
Q=-18,091 Mvar
Ploss=0,007 MW
Qloss=-22,304 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=14,984 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=21,359 Mvar
TR2-176875
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar
P=0,000 MW
Q=28,375 Mvar
SM-176872
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
B-176873
8 kV
350
P=49,880 MW
Q=35,145 Mvar
Ploss=1,616 MW
Qloss=-65,713 Mvar
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=47,061 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,941 kV
u=98,21 %
Uang=-3,97 °
S BORJA MOXOS
P=6,638 MW
Q=-4,334 Mvar
Ploss=0,077 MW
Qloss=-4,717 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-46,884 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,844 kV
u=100,37 %
Uang=-5,35 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,862 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=244,717 kV
u=106,40 %
Uang=-14,24 °
MOXOS
115 kV
U=113,858 kV
u=99,01 %
Uang=-10,31 °
P=-86,441
P=86,580 MW
MW
Q=-27,335
Q=29,552 Mvar
Mvar
Ploss=1,546 MW
Ploss=0,139
MW
Ploss=0,139
MW
Qloss=-31,121 Mvar Qloss=2,217 Mvar
Qloss=2,217 Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=171,423 MW
P=83,506 MW
Q=-78,212 Mvar
Q=-81,586 Mvar
Ploss=5,217 MW
Ploss=1,575 MW
Qloss=-6,764 Mvar
Qloss=-10,996 Mvar
F-174272
P=-202,982 MW
Q=116,876 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=114,092 kV
u=99,21 %
Uang=-8,41 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=106,360 MW
Q=-64,328 Mvar
Ploss=3,592 MW
Qloss=-26,410 Mvar
TRIN S JOAQ
P=115,952 MW
Q=-38,440 Mvar
Ploss=1,389 MW
Qloss=-19,849 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-46,475 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,057 kV
u=100,02 %
Uang=-6,29 °
TRINIDAD AT
230 kV
U=229,730 kV SHUNT-174698
P=0,000 MW
u=99,88 %
Q=-35,786 Mvar
Uang=-10,83 °
350
TRINIDAD
115 kV
U=113,804 kV
u=98,96 %
Uang=-12,09 °
MOXOS TRINIDAD
P=0,547 MW
Q=-3,017 Mvar
Ploss=-0,006 MW SHUNT-176223
Qloss=-2,972 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=237,114 kV
u=103,09 %
Uang=-20,69 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=237,151 kV
u=103,11 %
Uang=-31,92 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=86,964 MW
P=114,563 MW
Q=20,713 Mvar
Q=-18,591 Mvar
Ploss=0,553 MW
Ploss=1,599 MW
Qloss=-10,780 Mvar
Qloss=-28,328 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=241,500 kV
u=105,00 %
Uang=-30,19 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
C RIO
230 kV
U=231,263 kV
u=100,55 %
Uang=-33,16 °
RIB RIO PAND
P=51,911 MW
Q=15,212 Mvar
Ploss=0,366 MW
Qloss=-16,282 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=5,281 Mvar
COBIJA
230 kV
U=223,727 kV
u=97,27 %
Uang=-34,39 °
RIO COB
P=51,545 MW
Q=19,562 Mvar
Ploss=0,545 MW
Qloss=-13,206 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=11,931 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=14,768 Mvar
TR2-176875
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar
P=0,000 MW
Q=-19,475 Mvar
SM-176872
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
B-176873
8 kV
189
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-201,422 MW
Q=93,452 Mvar
P=-154,993
P=155,288 MW
Q=94,237
Q=-89,519Mvar
Mvar
Ploss=0,295
Ploss=0,295 MW
MW
Qloss=4,718
Qloss=4,718 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=112,937 kV
u=98,21 %
Uang=-3,98 °
CARANAVI
115 kV
U=112,537 kV
u=97,86 %
Uang=-8,24 °
YUCUMO
115 kV
U=114,184 kV
u=99,29 %
Uang=-8,04 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=31,499 MW
P=17,752 MW
P=2,328 MW
Q=-9,871 Mvar
Q=-3,288 Mvar
Q=5,061 Mvar
Ploss=0,827 MW
Ploss=0,148 MW
Ploss=-0,006
MW
Qloss=-0,018 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,028 Mvar
Qloss=-3,688 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-48,574
P=48,613 MW
MW
Q=-15,793 Mvar
230 kV Q=-7,585
P=0,000 MW
Q=8,367 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=233,006 kV
Ploss=0,039
Ploss=0,039MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,782
Qloss=0,782Mvar
Mvar
u=101,31 %
CUMB CHUSP
P=46,134 MW
Q=-3,933 Mvar
Ploss=1,135 MW
Qloss=1,438 Mvar
Uang=-1,45 °
TR2-174738
Tap=0
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=154,993 MW
Q=-94,237 Mvar
Ploss=7,444 MW
Qloss=-15,693 Mvar
L178021
230 kV
U=233,813 kV
YUC TRIN
P=98,935 MW
u=101,66 %
Uang=-7,15 ° Q=-40,468 Mvar
F-174612
P=-198,168 MW
Q=85,910 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=228,662 kV SHUNT-175763
u=99,42 %
P=0,000 MW
Uang=-4,12 ° Q=-15,043 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-91,251
P=91,425 MW
Q=99,363
Q=-96,581Mvar
Mvar
Ploss=0,174
Ploss=0,174 MW
MW
Qloss=2,783
Qloss=2,783 Mvar
Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=106,588 MW
Q=-67,277 Mvar
Ploss=3,455 MW
Qloss=-26,827 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,863 kV
u=99,01 %
Uang=-6,95 °
YUCUMO
115 kV
U=116,306 kV
u=101,14 %
Uang=-5,60 °
SAN BORJA
115 kV
U=116,084 kV
u=100,94 %
Uang=-6,64 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=25,310 MW
P=13,178 MW
P=8,266 MW
Q=-10,903 Mvar
Q=-4,003 Mvar
Q=5,000
Mvar
Ploss=0,576 MW
Ploss=0,086 MW
Ploss=0,099
MW
Qloss=-0,731 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,254 Mvar
Qloss=-3,522 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-50,042
P=50,082 MW
MW
Q=-16,172 Mvar
230 kV Q=-6,975
P=0,000 MW
Q=7,772 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=233,364 kV
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,797
Qloss=0,797Mvar
Mvar
u=101,46 %
Uang=-0,88 °
L174753 TR2-YUC
P=91,251 MWTap=-1
Q=-99,363 Mvar
Ploss=4,086 MW
Qloss=-22,605 Mvar
L178021
230 kV
U=238,091 kV
YUC TRIN
P=37,083 MW
u=103,52 %
Uang=-4,72 ° Q=-36,319 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=231,216 kV SHUNT-175763
u=100,53 %
P=0,000 MW
Uang=-2,91 ° Q=-15,621 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,157 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=225,504 kV
u=98,05 %
Uang=-8,71 °
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=46,119 Mvar
MOXOS
115 kV
U=116,955 kV
u=101,70 %
Uang=-7,95 °
S BORJA MOXOS
P=4,092 MW
Q=-5,749 Mvar
Ploss=0,043 MW
Qloss=-5,033 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
P=-88,970
P=89,108 MW
MW
Q=-28,295
Q=30,493 Mvar
Mvar
Ploss=0,507 MW
Ploss=0,138
Ploss=0,138 MW
MW
Qloss=-34,662 Mvar Qloss=2,198
Qloss=2,198 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=128,302 MW
P=41,958 MW
Q=-90,129 Mvar
Q=-90,097 Mvar
Ploss=3,645 MW
Ploss=1,132 MW
Qloss=-9,875 Mvar
Qloss=-12,206 Mvar
F-174612
P=-128,302 MW
Q=90,129 Mvar
TRIN S JOAQ
P=115,067 MW
Q=-46,059 Mvar
Ploss=0,769 MW
Qloss=-23,877 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=230,595 kV SHUNT-174698
P=0,000 MW
u=100,26 %
Q=-36,016 Mvar
Uang=-10,93 °
CUMB CHUSP
P=39,662 MW
Q=-5,733 Mvar
Ploss=0,852 MW
Qloss=0,670 Mvar
TR2-174738
Tap=0
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
TRINIDAD
115 kV
U=114,229 kV
u=99,33 %
Uang=-12,18 °
MOXOS TRINIDAD
P=0,490 MW
Q=-3,381 Mvar
Ploss=-0,008 MW SHUNT-176223
Qloss=-2,991 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=241,185 kV
u=104,86 %
Uang=-20,46 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=243,746 kV
u=105,98 %
Uang=-28,78 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=87,537 MW
P=114,298 MW
Q=20,464 Mvar
Q=-19,956 Mvar
Ploss=0,454 MW
Ploss=0,761 MW
Qloss=-11,643 Mvar
Qloss=-34,357 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=247,486 kV
u=107,60 %
Uang=-27,95 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=-2,227 Mvar
C RIO
230 kV
U=237,721 kV
u=103,36 %
Uang=-29,18 °
RIB RIO PAND
P=52,583 MW
Q=15,732 Mvar
Ploss=0,378 MW
Qloss=-16,531 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=5,375 Mvar
COBIJA
230 kV
U=229,741 kV
u=99,89 %
Uang=-29,57 °
RIO COB
P=52,204 MW
Q=20,128 Mvar
Ploss=0,578 MW
Qloss=-13,279 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=12,136 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=15,015 Mvar
TR2-176875
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
Ploss=0,000 MW
SHUNT-175784 Qloss=0,000 Mvar
P=0,000 MW
Q=-14,563 Mvar
SM-176872
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
B-176873
8 kV
350
P=0,627 MW
Q=0,392 Mvar
Ploss=0,627 MW
Qloss=-39,652 Mvar
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=40,044 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,572 kV
u=98,76 %
Uang=-3,47 °
S BORJA MOXOS
P=8,604 MW
Q=-5,260 Mvar
Ploss=0,114 MW
Qloss=-4,579 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-46,442 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=230,463 kV
u=100,20 %
Uang=-6,35 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,820 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=193,999 kV
u=84,35 %
Uang=-28,60 °
MOXOS
115 kV
U=113,628 kV
u=98,81 %
Uang=-11,97 °
P=-84,502
P=84,635 MW
MW
Q=-28,389
Q=30,512 Mvar
Mvar
Ploss=2,366 MW
Ploss=0,133
MW
Ploss=0,133
MW
Qloss=-29,355 Mvar Qloss=2,123 Mvar
Qloss=2,123 Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=198,168 MW
P=108,769 MW
Q=-85,910 Mvar
Q=-92,131 Mvar
Ploss=6,699 MW
Ploss=2,181 MW
Qloss=-3,960 Mvar
Qloss=-9,811 Mvar
F-174272
P=-131,087 MW
Q=102,314 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=113,639 kV
u=98,82 %
Uang=-9,44 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=40,826 MW
Q=-62,271 Mvar
Ploss=1,111 MW
Qloss=-33,031 Mvar
TRIN S JOAQ
P=12,816 MW
Q=22,848 Mvar
Ploss=0,054 MW
Qloss=-29,796 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=238,007 kV
u=103,48 %
Uang=-6,21 °
350
P=0,102 MW
Q=-25,109 Mvar
Ploss=0,102 MW
Qloss=-71,228 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=3,952 MW
Q=3,416 Mvar
Ploss=0,018 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,121 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=241,525 kV
u=105,01 %
Uang=-5,28 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-38,541 Mvar
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=232,874 kV
u=101,25 %
Uang=-1,32 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=38,929 MW
P=12,869 MW
Q=-33,763 Mvar
Q=16,204 Mvar
Ploss=0,443 MW
Ploss=0,060 MW
Qloss=-13,634 Mvar
Qloss=-42,133 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=240,032 kV
u=104,36 %
Uang=-3,62 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-48,211 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=234,737 kV
u=102,06 %
Uang=-4,12 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,965 kV
u=102,58 %
Uang=-7,46 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=23,152 Mvar
C RIO
230 kV
U=235,742 kV
u=102,50 %
Uang=-5,33 °
RIB RIO PAND
P=52,267 MW
Q=-27,328 Mvar
Ploss=0,603 MW
Qloss=-19,233 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=6,150 Mvar
COBIJA
230 kV
U=237,459 kV
u=103,24 %
Uang=-9,17 °
RIO COB
P=51,664 MW
Q=-23,847 Mvar
Ploss=0,562 MW
Qloss=-19,934 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=15,753 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=3,196 Mvar
TR2-176875
Tap=0
P=-126,138
MW
P=126,446 MW
Q=57,575 Mvar
Q=-52,659
Mvar
Ploss=0,308
Ploss=0,308 MW
MW
SHUNT-175784 Qloss=4,916
Mvar
Qloss=4,916 Mvar
P=0,000 MW
Q=-16,334 Mvar
SM-176872
P=-126,446 MW
Q=52,659 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,63 °
190
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-131,783 MW
Q=124,566 Mvar
P=-92,031
P=92,254 MW
Q=122,084
Q=-118,529Mvar
Mvar
Ploss=0,223
Ploss=0,223 MW
MW
Qloss=3,555
Qloss=3,555 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,630 kV
u=98,81 %
Uang=-3,47 °
CARANAVI
115 kV
U=114,001 kV
u=99,13 %
Uang=-6,94 °
YUCUMO
115 kV
U=116,554 kV
u=101,35 %
Uang=-5,59 °
SAN BORJA
115 kV
U=116,316 kV
u=101,14 %
Uang=-6,62 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=25,181 MW
P=13,197 MW
P=8,393 MW
Q=-11,196 Mvar
Q=-3,899 Mvar
Q=5,246 Mvar
Ploss=0,574 MW
Ploss=0,085 MW
Ploss=0,103
MW
Qloss=-0,738 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,261 Mvar
Qloss=-3,523 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-50,193
P=50,233 MW
MW
Q=-16,211 Mvar
230 kV Q=-7,325
P=0,000 MW
Q=8,124 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=234,170 kV
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,800
Qloss=0,800Mvar
Mvar
u=101,81 %
CUMB CHUSP
P=39,529 MW
Q=-6,038 Mvar
Ploss=0,848 MW
Qloss=0,658 Mvar
TR2-174738
Tap=0 L178021
P=0,000 MW
Q=-44,866 Mvar
Ploss=0,099 MW
Qloss=-69,294 Mvar
Uang=-0,90 °
L174753 TR2-YUC
P=91,932 MWTap=-1
Q=-97,656 Mvar
Ploss=4,010 MW
Qloss=-22,919 Mvar
230 kV
U=238,622 kV
YUC TRIN
P=37,690 MW
u=103,75 %
Uang=-4,70 ° Q=-34,434 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=231,280 kV SHUNT-175763
u=100,56 %
P=0,000 MW
Uang=-2,91 ° Q=-15,637 Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=40,121 MW
Q=-62,788 Mvar
Ploss=1,105 MW
Qloss=-33,092 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
TRIN S JOAQ
P=12,878 MW
Q=21,066 Mvar
Ploss=0,048 MW
Qloss=-29,810 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=238,234 kV
u=103,58 %
Uang=-6,18 °
TRINIDAD
115 kV
U=118,084 kV
u=102,68 %
Uang=-7,43 °
MOXOS TRINIDAD
P=3,931 MW
Q=3,283 Mvar
Ploss=0,018 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,131 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=241,137 kV
u=104,84 %
Uang=-5,22 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=231,291 kV
u=100,56 %
Uang=-1,16 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=38,993 MW
P=12,925 MW
Q=-35,110 Mvar
Q=14,333 Mvar
Ploss=0,464 MW
Ploss=0,068 MW
Qloss=-13,303 Mvar
Qloss=-41,785 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-38,615 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=23,078 Mvar
C RIO
230 kV
U=225,864 kV
u=98,20 %
Uang=-5,03 °
RIB RIO PAND
P=52,215 MW
Q=0,127 Mvar
Ploss=0,588 MW
Qloss=-18,216 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=6,067 Mvar
COBIJA
230 kV
U=219,340 kV
u=95,37 %
Uang=-9,01 °
RIO COB
P=51,627 MW
Q=3,883 Mvar
Ploss=0,627 MW
Qloss=-16,844 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=14,461 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=2,727 Mvar
TR2-176875
Tap=0
GUAYARAM
230 kV
U=238,738 kV
u=103,80 %
Uang=-3,50 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-48,427 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=234,851 kV
u=102,11 %
Uang=-4,10 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,165 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=222,382 kV
u=96,69 %
Uang=-0,43 °
S BORJA MOXOS
P=4,111 MW
Q=-5,637 Mvar
Ploss=0,042 MW
Qloss=-5,054 Mvar
P=-88,949
P=89,086 MW
MW
Q=-28,153
Q=30,343 Mvar
Mvar
Ploss=0,498 MW
Ploss=0,137
MW
Ploss=0,137
MW
Qloss=-34,792 Mvar Qloss=2,190 Mvar
Qloss=2,190 Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=127,587 MW
P=41,256 MW
Q=-90,706 Mvar
Q=-90,635 Mvar
Ploss=3,631 MW
Ploss=1,135 MW
Qloss=-9,906 Mvar
Qloss=-12,211 Mvar
F-174612
P=-127,587 MW
Q=90,706 Mvar
MOXOS
115 kV
U=117,120 kV
u=101,84 %
Uang=-7,91 °
SM-176872
P=-126,446 MW
Q=26,835 Mvar
P=-126,172
MW
P=126,446 MW
Q=31,219 Mvar
Q=-26,835
Mvar
Ploss=0,275
Ploss=0,275 MW
MW
SHUNT-175784 Qloss=4,385
Qloss=4,385 Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=-16,158 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,78 °
350
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=44,866 Mvar
Generacion con potencia de 50 MW- Limitados
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-174,878 MW
Q=114,653 Mvar
P=-131,093
P=131,379 MW
Q=114,670
Q=-110,114Mvar
Mvar
Ploss=0,285
Ploss=0,285 MW
MW
Qloss=4,556
Qloss=4,556 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,173 kV
u=98,41 %
Uang=-3,77 °
CARANAVI
115 kV
U=113,014 kV
u=98,27 %
Uang=-7,70 °
YUCUMO
115 kV
U=114,914 kV
u=99,93 %
Uang=-7,01 °
SAN BORJA
115 kV
U=114,419 kV
u=99,49 %
Uang=-8,26 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=28,988 MW
P=16,005 MW
P=4,735 MW
Q=-10,141 Mvar
Q=-3,136 Mvar
Q=4,901 Mvar
Ploss=0,723 MW
Ploss=0,125 MW
Ploss=0,040 MW
Qloss=-0,310 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,110 Mvar
Qloss=-3,607 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-49,280
P=49,319 MW
MW
Q=-15,930 Mvar
230 kV Q=-7,658
P=0,000 MW
Q=8,455 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=233,797 kV
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,797
Qloss=0,797Mvar
Mvar
u=101,65 %
CUMB CHUSP
P=43,500 MW
Q=-4,539 Mvar
Ploss=1,011 MW
Qloss=1,102 Mvar
TR2-174738
Tap=0 L178021
P=0,000 MW
Q=-44,723 Mvar
Ploss=0,099 MW
Qloss=-69,072 Mvar
Uang=-1,24 °
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=130,995 MW
Q=-90,320 Mvar
Ploss=5,955 MW
Qloss=-18,793 Mvar
230 kV
U=235,308 kV
YUC TRIN
P=75,720 MW
u=102,31 %
Uang=-6,12 ° Q=-32,899 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=229,391 kV SHUNT-175763
u=99,73 %
P=0,000 MW
Uang=-3,60 ° Q=-15,206 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,917 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=222,029 kV
u=96,53 %
Uang=-0,78 °
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=44,723 Mvar
S BORJA MOXOS
P=6,880 MW
Q=-5,026 Mvar
Ploss=0,089 MW
Qloss=-4,728 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
P=-86,212
P=86,349 MW
MW
Q=-27,981
Q=30,164 Mvar
Mvar
Ploss=1,795 MW
Ploss=0,137
MW
Ploss=0,137
MW
Qloss=-30,975 Mvar Qloss=2,184 Mvar
Qloss=2,184 Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=170,482 MW
P=82,371 MW
Q=-83,670 Mvar
Q=-87,323 Mvar
Ploss=5,411 MW
Ploss=1,737 MW
Qloss=-6,429 Mvar
Qloss=-10,765 Mvar
F-174612
P=-170,482 MW
Q=83,670 Mvar
MOXOS
115 kV
U=114,483 kV
u=99,55 %
Uang=-10,27 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=80,634 MW
Q=-61,351 Mvar
Ploss=2,610 MW
Qloss=-28,905 Mvar
TRIN S JOAQ
P=65,600 MW
Q=-27,840 Mvar
Ploss=1,159 MW
Qloss=-21,756 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,270 kV
u=100,99 %
Uang=-8,89 °
350
MOXOS TRINIDAD
P=1,209 MW
Q=2,997 Mvar
Ploss=0,004 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,017 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,361 kV
u=101,90 %
Uang=-14,71 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-36,694 Mvar
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=230,451 kV
u=100,20 %
Uang=-24,84 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=36,947 MW
P=64,441 MW
Q=10,451 Mvar
Q=-27,870 Mvar
Ploss=0,222 MW
Ploss=1,494 MW
Qloss=-14,528 Mvar
Qloss=-31,105 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=235,472 kV
u=102,38 %
Uang=-23,08 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-47,083 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,612 kV
u=100,70 %
Uang=-5,39 °
TRINIDAD
115 kV
U=115,086 kV
u=100,07 %
Uang=-10,17 °
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,786 Mvar
C RIO
230 kV
U=225,923 kV
u=98,23 %
Uang=-28,75 °
RIB RIO PAND
P=52,189 MW
Q=-2,772 Mvar
Ploss=0,579 MW
Qloss=-18,194 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=6,022 Mvar
COBIJA
230 kV
U=220,315 kV
u=95,79 %
Uang=-32,75 °
RIO COB
P=51,609 MW
Q=0,954 Mvar
Ploss=0,609 MW
Qloss=-17,046 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=14,468 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
P=-49,964
MW
P=50,000 MW
Q=10,729 Mvar
Q=-10,151
Mvar
Ploss=0,036
Ploss=0,036 MW
MW
SHUNT-175784 Qloss=0,577
Qloss=0,577 Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=-15,716 Mvar
SM-176872
P=-50,000 MW
Q=10,151 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-24,07 °
191
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
F-174272
P=-174,186 MW
Q=92,331 Mvar
P=-130,302
P=130,542 MW
Q=91,942
Q=-88,109Mvar
Mvar
Ploss=0,240
Ploss=0,240 MW
MW
Qloss=3,833
Qloss=3,833 Mvar
Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,112 kV
u=98,36 %
Uang=-3,77 °
CARANAVI
115 kV
U=112,869 kV
u=98,15 %
Uang=-7,72 °
YUCUMO
115 kV
U=114,657 kV
u=99,70 %
Uang=-7,03 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=29,127 MW
P=15,986 MW
P=4,599 MW
Q=-9,840 Mvar
Q=-3,233 Mvar
Q=4,652 Mvar
Ploss=0,726 MW
Ploss=0,125 MW
Ploss=0,036
MW
Qloss=-0,298 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,103 Mvar
Qloss=-3,602 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-49,122
P=49,162 MW
MW
Q=-15,889 Mvar
230 kV Q=-7,317
P=0,000 MW
Q=8,110 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=232,989 kV
Ploss=0,040
Ploss=0,040MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,794
Qloss=0,794Mvar
Mvar
u=101,30 %
CUMB CHUSP
P=43,643 MW
Q=-4,222 Mvar
Ploss=1,017 MW
Qloss=1,118 Mvar
Uang=-1,23 °
TR2-174738
Tap=0
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=130,302 MW
Q=-91,942 Mvar
Ploss=6,018 MW
Qloss=-18,501 Mvar
L178021
230 kV
U=234,757 kV
YUC TRIN
P=75,122 MW
u=102,07 %
Uang=-6,13 ° Q=-34,689 Mvar
F-174612
P=-171,335 MW
Q=82,997 Mvar
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
SAN RAMON
230 kV
U=229,316 kV SHUNT-175763
u=99,70 %
P=0,000 MW
Uang=-3,61 ° Q=-15,189 Mvar
CUMBRE
115 kV
U=115,000 kV
u=100,00 %
Uang=0,00 °
P=-145,738
P=146,127 MW
Q=141,820
Q=-135,600Mvar
Mvar
Ploss=0,389
Ploss=0,389 MW
MW
Qloss=6,219
Qloss=6,219 Mvar
Mvar
GUARAYOS TRINIDAD
P=81,452 MW
Q=-60,790 Mvar
Ploss=2,640 MW
Qloss=-28,792 Mvar
CARANAVI
115 kV
U=113,705 kV
u=98,87 %
Uang=-7,47 °
YUCUMO
115 kV
U=116,113 kV
u=100,97 %
Uang=-6,59 °
SAN BORJA
115 kV
U=115,761 kV
u=100,66 %
Uang=-7,72 °
CHUSP CARAN
YUC SAN BORJA
CARAN YUCUMO
P=27,597 MW
P=14,650 MW
P=6,081 MW
Q=-11,335 Mvar
Q=-3,631 Mvar
Q=5,755
Mvar
Ploss=0,677 MW
Ploss=0,104 MW
Ploss=0,065
MW
Qloss=-0,453 Mvar SHUNT-178007
Qloss=-1,198 Mvar
Qloss=-3,599 Mvar
LA CUMBRE
P=0,000 MW
SHUNT-176199
P=-49,296
P=49,336 MW
MW
Q=-16,126 Mvar
230 kV Q=-8,024
P=0,000 MW
Q=8,806 Mvar
Mvar
Q=0,000 Mvar
U=234,713 kV
Ploss=0,039
Ploss=0,039MW
MW
YUCUMO 230 KV
Qloss=0,782
Qloss=0,782Mvar
Mvar
u=102,05 %
Uang=-1,39 °
L174753 TR2-YUC
Tap=-1
P=111,532 MW
Q=-94,958 Mvar
Ploss=4,905 MW
Qloss=-21,198 Mvar
230 kV
U=237,773 kV
YUC TRIN
P=57,291 MW
u=103,38 %
Uang=-5,71 ° Q=-34,486 Mvar
TRONCOS S.C.
230 kV
U=230,000 kV
u=100,00 %
Uang=-0,00 °
carga conc
P=82,700 MW
Q=25,000 Mvar
SAN RAMON
230 kV
U=230,543 kV SHUNT-175763
u=100,24 %
P=0,000 MW
Uang=-3,34 ° Q=-15,473 Mvar
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-15,068 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=241,397 kV
u=104,96 %
Uang=-9,52 °
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=62,751 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=1,229 MW
Q=3,123 Mvar
Ploss=0,004 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,007 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=234,712 kV
u=102,05 %
Uang=-14,79 °
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
RIBERALTA
230 kV
U=232,053 kV
u=100,89 %
Uang=-24,91 °
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=37,082 MW
P=64,589 MW
Q=8,961 Mvar
Q=-29,729 Mvar
Ploss=0,214 MW
Ploss=1,508 MW
Qloss=-14,779 Mvar
Qloss=-31,302 Mvar
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-36,612 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=21,851 Mvar
C RIO
230 kV
U=235,944 kV
u=102,58 %
Uang=-28,97 °
RIB RIO PAND
P=52,313 MW
Q=-30,555 Mvar
Ploss=0,630 MW
Qloss=-18,999 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=6,107 Mvar
COBIJA
230 kV
U=238,699 kV
u=103,78 %
Uang=-32,84 °
RIO COB
P=51,683 MW
Q=-27,335 Mvar
Ploss=0,580 MW
Qloss=-19,965 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=15,779 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-176875
Tap=0
GUAYARAM
230 kV
U=236,763 kV
u=102,94 %
Uang=-23,16 °
MOXOS
115 kV
U=116,227 kV
u=101,07 %
Uang=-9,37 °
S BORJA MOXOS
P=5,546 MW
Q=-5,433 Mvar
Ploss=0,063 MW
Qloss=-4,933 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
P=-87,526
P=87,662 MW
MW
Q=-28,099
Q=30,268 Mvar
Mvar
Ploss=1,053 MW
Ploss=0,136
Ploss=0,136 MW
MW
Qloss=-33,304 Mvar Qloss=2,169
Qloss=2,169 Mvar
Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=152,103 MW
P=64,685 MW
Q=-91,611 Mvar
Q=-93,731 Mvar
Ploss=4,718 MW
Ploss=1,534 MW
Qloss=-7,812 Mvar
Qloss=-11,340 Mvar
F-174612
P=-152,103 MW
Q=91,611 Mvar
TRIN S JOAQ
P=65,769 MW
Q=-29,524 Mvar
Ploss=1,180 MW
Qloss=-21,645 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=232,010 kV
u=100,87 %
Uang=-8,93 °
CUMB CHUSP
P=42,052 MW
Q=-5,888 Mvar
Ploss=0,955 MW
Qloss=0,947 Mvar
TR2-174738
Tap=0 L178021
P=33,396 MW
Q=24,054 Mvar
Ploss=0,810 MW
Qloss=-70,916 Mvar
SHUNT-176211
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
TR2-TRIN
Tap=0
TRINIDAD
115 kV
U=114,951 kV
u=99,96 %
Uang=-10,21 °
P=-49,945
MW
P=50,000 MW
Q=37,188 Mvar
Q=-36,314
Mvar
Ploss=0,055
Ploss=0,055 MW
MW
SHUNT-175784 Qloss=0,874
Qloss=0,874 Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=-15,888 Mvar
SM-176872
P=-50,000 MW
Q=36,314 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-24,12 °
350
P=0,103 MW
Q=-25,369 Mvar
Ploss=0,103 MW
Qloss=-71,965 Mvar
SHUNT-178032
P=0,000 MW
Q=46,596 Mvar
CHUSPIPATA
115 kV
U=113,475 kV
u=98,67 %
Uang=-3,68 °
S BORJA MOXOS
P=6,861 MW
Q=-5,130 Mvar
Ploss=0,090 MW
Qloss=-4,708 Mvar
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-46,863 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=231,479 kV
u=100,64 %
Uang=-5,40 °
SHUNT-176111
P=0,000 MW
Q=-14,908 Mvar
MITAD 230 KV LP COB
230 kV
U=226,680 kV
u=98,56 %
Uang=-32,38 °
MOXOS
115 kV
U=114,304 kV
u=99,39 %
Uang=-10,31 °
P=-86,233
P=86,370 MW
MW
Q=-28,115
Q=30,307 Mvar
Mvar
Ploss=1,794 MW
Ploss=0,137
MW
Ploss=0,137
MW
Qloss=-30,858 Mvar Qloss=2,192 Mvar
Qloss=2,192 Mvar
TRONCOS S. RAMONS.RAMON GUARAYOS
P=171,335 MW
P=83,195 MW
Q=-82,997 Mvar
Q=-86,720 Mvar
Ploss=5,440 MW
Ploss=1,743 MW
Qloss=-6,370 Mvar
Qloss=-10,741 Mvar
F-174272
P=-188,179 MW
Q=141,488 Mvar
SAN BORJA
115 kV
U=114,176 kV
u=99,28 %
Uang=-8,29 °
GUARAYOS TRINIDAD
P=63,150 MW
Q=-66,917 Mvar
Ploss=1,966 MW
Qloss=-30,979 Mvar
TRIN S JOAQ
P=29,760 MW
Q=-29,462 Mvar
Ploss=0,277 MW
Qloss=-28,032 Mvar
TRINIDAD AT
230 kV
U=236,110 kV
u=102,66 %
Uang=-7,84 °
350
P=32,715 MW
Q=34,086 Mvar
Ploss=0,681 MW
Qloss=-72,783 Mvar
MOXOS TRINIDAD
P=2,517 MW
Q=3,201 Mvar
Ploss=0,009 MW SHUNT-176223
Qloss=-3,101 Mvar P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
S JOAQ RAM
230 kV
U=239,722 kV
u=104,23 %
Uang=-10,50 °
SHUNT-174698
P=0,000 MW
Q=-37,926 Mvar
SHUNT-176187
P=0,000 MW
Q=0,000 Mvar
SHUNT-175775
P=0,000 MW
Q=22,806 Mvar
C RIO
230 kV
U=236,457 kV
u=102,81 %
Uang=-15,59 °
RIBERALTA
230 kV
U=232,725 kV RIB RIO PAND
P=18,471 MW
u=101,18 %
Uang=-14,07 ° Q=-26,434 Mvar
GUAYAR RIB
S JOAQ GUAYARAM
P=3,187 MW
P=29,483 MW
Q=23,735 Mvar
Q=-24,236 Mvar
Ploss=0,139 MW
Ploss=0,297 MW
Qloss=-15,479 Mvar
Qloss=-40,222 Mvar
GUAYARAM
230 kV
U=239,406 kV
u=104,09 %
Uang=-14,17 °
SHUNT-175894
P=0,000 MW
Q=-48,080 Mvar
GUARAYOS
230 kV
U=233,626 kV
u=101,58 %
Uang=-4,90 °
TRINIDAD
115 kV
U=117,017 kV
u=101,75 %
Uang=-9,09 °
Ploss=0,111 MW
Qloss=-22,368 Mvar
SHUNT-175751
P=0,000 MW
Q=6,142 Mvar
COBIJA
230 kV
U=238,100 kV
u=103,52 %
Uang=-17,00 °
RIO COB
P=18,361 MW
Q=-19,917 Mvar
Ploss=0,076 MW
Qloss=-23,114 Mvar
SHUNT-176144
P=0,000 MW
Q=15,850 Mvar SHUNT-176073
P=0,000 MW
Q=19,282 Mvar
TR2-176875
Tap=0
P=-49,923
MW
P=50,000 MW
Q=48,507 Mvar
Q=-47,282
Mvar
Ploss=0,077
Ploss=0,077 MW
MW
SHUNT-175784 Qloss=1,225
Qloss=1,225 Mvar
Mvar
P=0,000 MW
Q=-16,249 Mvar
SM-176872
P=-50,000 MW
Q=47,282 Mvar
B-176873
8 kV
U=8,000 kV
u=100,00 %
Uang=-13,27 °
192
ANEXO III.
5.3.4. Guía de cálculo de capacidad térmica .de conductores de líneas desnudas aéreas.
La norma IEEE Std. 738-2006 permite calcular la capacidad térmica del conductor de una línea
de transmisión bajo distintas condiciones de operación.
Se explica cómo se obtiene la corriente para conductores aéreos desnudos según (iee,2006).
La capacidad térmica máxima del conductor está condicionada por el límite térmico, con el
pierde sus características mecánicas, que implica que se vuelva inelástico y no pueda retornar
a su elongación original.
Temperatura del conductor en estado estable
Para la obtención de la corriente para el estado estable se realiza a partir de la ecuación 2.3,
y se asume que el conductor se encuentra en equilibrio térmico, o sea, se asumen
los parámetros que dependen del clima constantes. Las pérdidas de calor por radiación y
convección no se relacionan linealmente con la temperatura del conductor por lo cual la Ec No
2 se resuelve de manera iterativa.
Se realiza mediante el siguiente proceso:
•
•
•
•
•
Se asume la temperatura del conductor.
Se calculan las correspondientes pérdidas de calor.
La corriente del conductor para esa temperatura se obtiene de 2.
La corriente calculada se compara con la corriente del conductor dada.
La temperatura del conductor crece o decrece, hasta que la corriente
calculada es igual a la corriente dada.
qc + qr = qs + I𝐼 2 . R(Tc)
(1)
193
𝑞𝑐 + 𝑞𝑟 − 𝑞𝑠
I =√
R(Tc)
(2)
Donde las variables corresponden a:
•
qc: Tasa de pérdida de calor por convección por unidad de longitud
(W/m).
•
•
•
•
•
qr: Tasa de pérdida de calor irradiada por unidad de longitud (W/m).
qs: Tasa de ganancia de calor del sol (W/m).
I: Corriente eléctrica (A).
RAC (T): Resistencia eléctrica (W/m).
Tc: Temperatura del conductor (C).
Generalmente se puede despreciar PM las perdidas magnéticas del conductor, por lo que se
reduciría a un remplazo de datos constantes para una determinada situación que es la más
crítica.
Calculo de temperatura media del conductor cuando se tenga conductores de dos tipos de
materiales, como ACSR aluminio capas externas 1 a 3 o más y acero el núcleo, por iteraciones
se llega a una temperatura media Tm=T del conductor para determinadas condiciones que
establecen los datos.
194
Temperatura del conductor en estado transitorio
La temperatura del conductor varía según las condiciones climáticas y la cantidad de corriente
que pase por él, pero en el caso de esta norma se asumen constantes los parámetros que
dependen del clima y para la corriente se aplica un escalón.
Antes de que se dé el escalón se supone que el conductor está en equilibrio térmico, pero luego
de que entre el escalón la temperatura del conductor comienza a incrementarse en proporción
dada por la ecuación 4.
qc + qr + mCp.
dTc
= qs + 𝐼 2 R(Tc)
dt
dTc
1
=
. [qs + I2 . R. (Tc) − qc − qr].
dt
m. Cp
(3)
(4)
Para el caso denominado adiabático en el que estaba en equilibrio y el calor q c, qr y qs
se mantienen constantes para este corto periodo de tiempo que es de 1 a 10 segundos, se produce
195
una gran variación debido a la corriente en un corto tiempo y se desprecia la influencia del resto
de los factores que son menores, tal es el caso de un corto circuito que pasa de amperes a miles
de Amperes instantáneamente, aproximación iguales a cero.y se tiene la siguiente ecuación:
m. Cp.
dTc
= I2 . R. (Tc) = P𝐽
dt
(5)
El tiempo que tarda para llegar a la temperatura máxima del conductor sin ocasionar daño, esta
dado por la Ecuación siguiente:
𝑡𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 ≅
−𝑚,𝐶𝑝.(𝜃𝑚 −𝜃1 )
△𝑃𝑐
𝜃 −𝜃
𝜃 −𝜃
. ln( 𝜃𝑚 −𝜃 ) = 𝝉𝟏 . ln( 𝜃𝑚 −𝜃 )
𝑚
1
𝑚
1
(6)
La temperatura máxima del conductor para los de altas temperaturas o HTSL, estarán en el
orden de 150, 240 grados centígrados y otros.
Donde :
•
•
•
•
•
𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 =
𝑇𝑛𝑢𝑐𝑙𝑒𝑜 +𝑇𝑠𝑢𝑝
2
la temperatura media del conductor compuesto de un nucleo y de
otro material que lo rodea hasta la superficie del conductor con otra temperatura
𝜃 = 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 − 𝑇𝑎𝑚𝑏∗ =
𝐼𝑛𝑐𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 𝑠𝑜𝑏𝑟𝑒 𝑙𝑎 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑎𝑙 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 𝑡
𝜃1 = 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 1 − 𝑇𝑎𝑚𝑏∗ =
𝑖𝑛𝑐𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 𝑠𝑜𝑏𝑟𝑒 𝑙𝑎 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑎𝑙 𝑡𝑖𝑒𝑚𝑝𝑜 𝑡 = 0
𝜃𝑚 = 𝑇𝑚𝑒𝑑𝑖𝑎 1 − 𝑇𝑎𝑚𝑏∗ =
𝑖𝑛𝑐𝑟𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑎𝑠𝑖𝑛𝑡𝑜𝑡𝑖𝑐𝑜 𝑑𝑒 𝑡𝑒𝑚𝑝. 𝑝𝑟𝑜𝑚𝑒𝑑𝑖𝑜 𝑐𝑜𝑛𝑑 𝑠𝑜𝑏𝑟𝑒 𝑒𝑙 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒
𝝉𝑰 =
−𝑚,𝐶𝑝.(𝜃𝑚 −𝜃1 )
△𝑃𝑐
: la contante de tiempo térmica durante el calentamiento del
conductor, es el intervalo de tiempo en el que la temperatura cambia hasta alcanzar el
63,2 % de su asintótico valor 𝜃𝑚 de estado estable, el signo se dará en más o en menos
dependiendo del incremento de corriente. Pasado el tiempo calculado en la ecuación 6,
para una corriente de corto circuito en la que la corriente se aumenta en 10 veces o
más y es de magnitud peligrosa y se produce perdida de vida útil, el tiempo de deslastre
de carga deberá ser menor al tiempo máximo calculado, esto se lo ejecuta con tiempos
de seteado de protecciones automáticas dentro del tiempo en que no hay perdida de vida
útil.
Una sobrecarga es en el orden de 20% de la máxima carga normal, lo que el
calentamiento será menor y aguantara más tiempo sin producir deterioro al conductor,
cuando el periodo de tiempo es muy largo ya no se cumple las condiciones de
adiabático, por que ya hay transferencia entre el conductor y el medio ambiente y no
se puede aplicar las ecuaciones anteriores para que el operador del sistema realice
maniobras de introducir maquinas u otras acciones que están en el orden de minutos
entre 10 a 15 minutos.
•
qc: Tasa de pérdida de calor por convección por unidad de longitud
196
(W/m).
•
•
•
•
•
•
qr: Tasa de pérdida de calor irradiada por unidad de longitud (W/m).
qs: Tasa de ganancia de calor del sol (W/m).
I: Corriente eléctrica (A).
R: Resistencia eléctrica (W/m).
Tc: Temperatura del conductor (C).
m.Cp: Capacidad total de calor del conductor (J/(m-C)).
Caso más general, calentamientos dependientes del tiempo, para tiempos más largos y no
adiabáticos, para sobrecargas de línea que cuyo incremento es rápido pero esta en el orden
desde 10 % a 30 % normalmente y que puede permanecer así por un periodo más o menos
largo, que en caso de tratarse de dos líneas paralelas en la misma estructura, llegarían a una
sobrecarga temporal de 100 % ante una salida de una línea, suponiendo que estén ambas líneas
a su máxima carga y las sobrecargas ya son durante tiempos más largos entre 10 y 20 minutos
según la proporción de sobrecarga sin perder vida útil..
La temperatura del conductor en función del tiempo y las constantes, suponiendo que no cambia
la radiación solar por ser externa.
𝜽 ≅ 𝜽𝒎 − (𝜽𝒎 − 𝜽𝟏 ). 𝒆
−𝒕⁄
−𝒕
−𝒕
𝝉𝑰 . 𝒆 ⁄𝝉𝑻 . 𝒆 ⁄𝝉𝑽
(𝟔)
La temperatura incrementada 𝜽 del conductor sobre la temperatura ambiente 𝑻𝒂 , esta
ecuación se va calculando cada 5 minutos o elegir en función de sus constantes el periodo de
tiempo de evaluación, hasta que se llegue a la temperatura límite del conductor (Tlim.cond. ), es
decir:
𝑻𝒍𝒊𝒎.𝒄𝒐𝒏𝒅. = 𝜽 + 𝑻𝒂
(𝟕)
O finalmente en forma iterativa, en la ecuación 7, reemplazar tiempos incrementales hasta que
la diferencia del incremento este en un cierto error, ese tiempo calculado seria para admitir
sobrecarga sin pérdida de vida útil.
Donde adicionalmente a 𝝉𝑰 definida anteriormente, se tienen las otras constantes de tiempo son:
•
Para un cambio lineal en la temperatura del aire.
La constante de tiempo térmica de calentamiento para el cambio de radiación de un
conductor de un solo tipo de metal m:
𝝉𝑻 ≅ ±
𝟐.𝒎,𝑪𝒑.(𝜽𝒎 −𝜽𝟏 )
△𝑷𝒓
(8)
La constante de tiempo térmica de calentamiento para el cambio de radiación de un
conductor con núcleo de acero es:
−𝟐. (𝒎𝒂 . 𝒄𝒂 + 𝒎𝒔 . 𝒄𝒔 ). (𝜽𝒎 − 𝜽𝟏 )
τ𝑇 ≅
(9)
△ 𝑃𝑟
197
•
Para un cambio lineal de la velocidad del viento, la constante térmica de tiempo para
el cambio en la velocidad del viento es, conductor de un solo material m:
𝝉𝑽 ≅ ±
𝟐.𝒎,𝑪𝒑.(𝜽𝒎 −𝜽𝟏 )
(10)
△𝑷𝑪
La temperatura del conductor decrece con el aumento de la velocidad del viento, de ahí
los signos, el factor 2 viene de asumir un cambio lineal de la velocidad del viento.
La constante térmica de tiempo para el cambio en la velocidad del viento en un
conductor con núcleo de hierro es:
τ𝑉 ≅
−𝟐. (𝒎𝒂 . 𝒄𝒂 + 𝒎𝒔 . 𝒄𝒔 ). (𝜽𝒎 − 𝜽𝟏 )
△ 𝑃𝑐
(11)
En todas las ecuaciones desde la 8 a la 11, se tiene:
𝒎𝒂 . 𝒄𝒂 : 𝑐𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑙𝑢𝑚𝑖𝑛𝑖𝑜.
𝒎𝒔 . 𝒄𝑺 : 𝑐𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑑𝑒𝑙 𝑎𝑐𝑒𝑟𝑜.
𝜸𝒂 : 𝑪𝒐𝒏𝒅𝒖𝒄𝒕𝒊𝒗idad térmica de la sección no ferrosa del conductor
𝑫: 𝑑𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟 (𝑚)
𝑫𝟏: 𝐷𝑖𝑎𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜 𝑑𝑒𝑙 𝑛𝑢𝑐𝑙𝑒𝑜
La resistencia en corriente alterna en función de la temperatura es:
R 𝑎𝑐 ≅ 𝟎. 𝟎𝟕𝟐𝟕 +
(𝟎.𝟎𝟖𝟕𝟐−𝟎.𝟎𝟕𝟐𝟕)
(𝟕𝟓−𝟐𝟓)
𝒐𝒉𝒎
. (𝑻 − 𝟐𝟓) [ 𝑲𝒎 ]
(12)
Se calcula R 𝑎𝑐1 para la temperatura T1 antes del incremento de carga y luego R 𝑎𝑐2 para
la temperatura T2 luego del incremento de carga., ambos valores obtenidos, se utilizan
para calcular la variación de las perdidas por variación de corriente.
△ 𝑷𝒋𝟐𝟏 = 𝑷𝒋𝟐 − 𝑷𝒋𝟏 =
•
R 𝑎𝑐2 . (𝐼2 )2 − R 𝑎𝑐1 . (𝐼1 )2
1000
(13)
Energía o perdida de calor radiada por el conductor desde su superficie:
(compuesta por energía radiada al cielo y al suelo, pero simplificando con la temperatura
del suelo y del cielo igual a la temperatura ambiente, los dos términos se convierten en
uno, queda:
𝑷𝒓 = 𝛑. 𝐃. 𝛔𝑩 . 𝜺𝑺 . [(𝑻𝑺 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 − (𝑻𝒂 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 ]
(14)
Donde:
𝐃: Diametro externo del conductor
𝛔𝑩 : 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝐵𝑜𝑙𝑡𝑧𝑚𝑎𝑛𝑛
𝜺𝑺 : 𝐸𝑚𝑖𝑠𝑖𝑣𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑠𝑢𝑝𝑒𝑟𝑓𝑖𝑐𝑖𝑒 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟
𝑻𝑺 : 𝑇𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑎 𝑠𝑢𝑝𝑒𝑟𝑓𝑖𝑐𝑖𝑒 𝑑𝑒𝑙 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟
𝑻𝒂 : 𝑡𝑒𝑚𝑝𝑒𝑟𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑎𝑚𝑏𝑖𝑒𝑛𝑡𝑒
198
El cambio de energía radiada por el conductor es:
△ 𝑷𝒓𝟐𝟏 = 𝑷𝒓𝟐 − 𝑷𝒓𝟏 = 𝛑. 𝐃. 𝛔𝑩 . 𝜺𝑺 . [(𝑻𝑺𝟐 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 − (𝑻𝑺𝟏 + 𝟐𝟕𝟑)𝟒 ]
•
(15)
Calculo de disipación de calor por convección:
Es el factor mas importante para enfriamiento del conductor aun con viento cero
Convección Natural y forzada con velocidad de viento y depende del angulo respecto al
conductor:
𝑷𝒄 = 𝛑. ʎ𝒇 . (𝑻𝑺 − 𝑻𝒂 ). 𝑵𝒖.
(16)
𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒:
ʎ𝒇 : Conductividad térmica del aire (W/K.m) a Tf.
𝑁𝑢: Numero de Nussel sin dimensión, dependerá de la dirección del viento (es relativo
por que la línea generalmente cambia continuamente de dirección), si es forzado o
natural, correspondiendo una formula diferente a cada caso; para temperaturas de la
superficie del conductor hasta 300 grados C., la conductividad térmica del aire en la
capa de aire que rodea al conductor, está dado por:
ʎ𝒇 = 𝟐. 𝟑𝟔𝟖. 𝟏𝟎−𝟐 + 𝟕. 𝟐𝟑. 𝟏𝟎−𝟓 . 𝑻𝒇 − 𝟐. 𝟕𝟔𝟑. 𝟏𝟎−𝟖 . (𝑻𝒇 )
𝟐
(17)
La temperatura de la superficie del conductor se asume ser igual a
𝑻𝒇 = 𝟎. 𝟓. (𝑻𝑺 − 𝑻𝒂 ).
△ 𝑷𝒄𝟐𝟏 = 𝑷𝒄𝟐 − 𝑷𝒄𝟏 = 𝛑. (𝑻𝑺𝟐 . ʎ𝒇𝟐 − 𝑻𝑺𝟏 . ʎ𝒇𝟏 ). 𝑵𝒖.
𝑑𝑜𝑛𝑑𝑒 ʎ𝒇𝟐 = 𝒇(𝑻𝒇𝟐 ),
ʎ𝒇𝟏 = 𝒇(𝑻𝒇𝟏 )
Capacidad de transporte de una línea transmisión
Según lo expuesto anteriormente de la norma, el comportamiento térmico de
la línea de transmisión se puede encontrar bajo dos circunstancias, siendo una
de ellas el caso en el que la temperatura del conductor se mantiene constante
como producto de un trasiego constante de potencia y un segundo caso en el
que la temperatura del conductor cambia a raíz de un escalón en la potencia
transportada.
Se tiene por tanto las siguientes dos definiciones:
(18)
199
•
Capacidad de estado estable: Corresponde a la potencia a la cual
se alcanza la temperatura máxima del conductor teniendo un flujo de
potencia constante. Esta se denomina también capacidad de operación
continua o simplemente capacidad continua.
•
Capacidad de emergencia: Es una capacidad que posee la línea de
manera temporal y en la cual se puede llegar más allá de la capacidad
de estado estable antes de alcanzar la temperatura máxima del conductor.