SISTEMAS DE ALTAVOCES EN CAJAS BASS REFLEX PARTE III: SÍNTESIS Richard H. Small School of Electrical Engineering, The University of Sydney, Sydney, N.S.W. 2006, Australia Las relaciones analíticas desarrolladas en las Partes I y II que relacionan las características de rendimiento del sistema de altavoces en cajas Bass Reflex con los parámetros básicos de sus componentes hacen posible un diseño sencillo de sistemas de altavoces que alcancen unos objetivos de rendimiento específicos. Se puede comprobar la capacidad de realización de un conjunto de especificaciones de rendimiento deseado del sistema y a continuación usarlas para determinar las propiedades físicas necesarias de todos los componentes del sistema. También se podrá determinar fácilmente el diseño de la caja más apropiado para un altavoz en concreto. Nota del editor: La Parte I de los Sistemas de Altavoces en Cajas Bass Reflex apareció en la edición de junio y la Parte II en julio/agosto. 11. SÍNTESIS DEL SISTEMA Relaciones componentes-sistema Las relaciones entre la respuesta y las modificaciones de los parámetros del sistema se establecen en las Figuras 6 y 9-13 de la Parte I para las alineaciones "planas" C4-B4-QB3. Las pérdidas de la caja no se pueden conocer exactamente por anticipado pero sí se pueden predecir a partir de la experiencia. Por ejemplo, en las numerosas cajas de sistemas comerciales y de laboratorio entre 25 y 100 dm3 (1-4 pies3) que se han medido en el transcurso de esta investigación, los valores medidos más habitualmente para QB se encuentran entre 5 y 10 con una tendencia general de QB a caer según crece el volumen de la caja. Para cajas de un tamaño moderado, la suposición de un valor equivalente QL de 7 es un punto de inicio muy satisfactorio a efectos de diseño. En este caso, la Figura 11 se usa para representar las relaciones básicas entre los parámetros del altavoz, los parámetros del sistema y la respuesta del sistema. Si se espera con cierta confianza un valor mayor o menor para QB, se usa una de las otras figuras. Las relaciones apropiadas entre alineación y respuesta (Figuras 11 u otras) y las relaciones de eficiencia, capacidad de potencia y diseño de aberturas que se determinan en las Partes I y II permiten conseguir un diseño de sistemas Bass Reflex con todo el detalle. Se describen e ilustran a continuación los procedimientos para dos casos importantes, el diseño de una caja que se adapte correctamente a un altavoz concreto y el diseño de un sistema completo a partir de unas especificaciones de rendimiento requeridas. Figura 10. Cuadro de alineación para sistemas de cajas Bass Reflex con QB = QL = 10. Figura 11. Cuadro de alineación para sistemas de cajas Bass Reflex con QB = QL = 7. Diseño con un altavoz determinado El diseño de una caja que se adapte perfectamente a un altavoz determinado comienza conociendo los parámetros de señal pequeña del altavoz fS, QTS, y VAS; fS y QTS se han de adaptar según lo que sea necesario para corresponderse con las condiciones de montaje de la caja. Si aún no se conocen estos parámetros, se han de medir empleando los métodos indicados en [10] o [12] usando una caja acústica estándar que le proporcione una carga de masa de aire equivalente a una caja (consulte también la Sección 7 de la Parte II de este artículo, incluida la Nota al pie número 3). El valor de QTS es de una importancia primordial. Si el sistema de altavoces se va a usar con un amplificador moderno con una resistencia de salida muy baja (Thevenin), la QT del sistema ha de ser igual a la QTS del altavoz. En las Figuras 6 y 9-13 queda claro que QT no puede ser mayor en aproximadamente 0,6 para conseguir una correcta aplicación en una caja Bass Reflex. Si QTS tiene un valor razonable, entonces el valor óptimo de α para un sistema que use ese altavoz se halla, por ejemplo en la Figura 11, encontrando el valor medido para QTS en la curva QT en la figura y observando el valor correspondiente de α en el eje de las abscisas. Este valor de α determina por tanto el valor óptimo de VB usando la ecuación (46). También determina el valor necesario de h (y por tanto de fB) así como el valor correspondiente de f3 para el sistema, según se indica en la misma figura. Si el diseño de sistema resultante no es aceptable (f3 demasiado alto, VB demasiado grande, etc.), entonces es probable que el altavoz no sea apropiado para su uso en sistemas Bass Reflex. El proceso de diseño podría iniciarse de forma alternativa seleccionando un tamaño de caja VB que se adapte a nuestras necesidades estéticas o arquitectónicas. Esto determina α y por tanto la sintonización fB requerida para la caja, el valor necesario de QT, y la frecuencia de corte f3 resultante. Si el valor de f3 no es satisfactorio, el altavoz y el tamaño de caja seleccionado no son compatibles. Si f3 es satisfactorio pero la QT requerida es muy diferente de QTS, será posible emplear el altavoz, según lo siguiente. Existen formas limitadas de poder salvar un altavoz con unos valores de parámetros no satisfactorios. Si el valor de QTS es demasiado alto para ajustarse a una alineación que es deseable de otra forma en términos de tamaño de caja y ancho de banda, se podría colocar un material acústicamente resistivo, como la fibra de acetato protegida, extendida a lo largo de la parte trasera del marco del altavoz para reducir el valor efectivo de QMS, reduciendo así QTS [17], [27]. La cantidad correcta de material resistivo está determinada de forma experimental tomando mediciones de QTS según se añade más material. QT también se puede reducir usando un valor negativo de resistencia de salida del amplificador Rg [10, Sección 12], [28] para producir un valor bajo de QE, siendo [12, ecuación (21)]. (53) puesto que en este caso [12, ecuación (22)] (54) Ambos métodos reducen QT sin modificar QES; Así el valor de kŋ(Q) a partir de la ecuación (29) y por tanto de ŋ0 para el sistema, será inferior de lo que se podría conseguir alterando el diseño del imán para reducir directamente QES. A veces el valor de QTS es demasiado bajo. Esto se puede remediar colocando una resistencia en serie con la bobina móvil para aumentar RE y por tanto QES o usando un valor positivo de Rg para incrementar QE. Si el altavoz es satisfactorio y se halla un diseño de sistema aceptable, la eficiencia de referencia de sistema se calcula a partir de los parámetros básicos del altavoz usando la ecuación (25). La potencia de salida acústica con limitación de desplazamiento del sistema se calcula a partir de la ecuación (41) si se conoce VD. VD se puede evaluar tal como se describe en [22, Sección 6]. La potencia de entrada con limitación de desplazamiento del sistema se halla entonces dividiendo la potencia de salida acústica por la eficiencia de referencia tal como se indica en la ecuación (42). El diseño de aberturas se realiza de acuerdo con la Sección 8 en la Parte II. Ejemplo de diseño con un altavoz concreto Se midieron los siguientes parámetros de señal pequeña para un altavoz de gama amplia de 8 pulgadas fabricado en los Estados Unidos. fS = 33 Hz QMS = 2,0 QES = 0,45 VAS = 57 dm3 (2 pies3) Las características de señal grande especificadas por el fabricante son las siguientes: 1) "Excursión lineal total de media pulgada". Teniendo esto en cuenta, xmax = 6 mm, y, asumiendo un radio de diafragma efectivo típico de 0,08 m, VD = 120 cm3 2) "Material de programa con capacidad de potencia de 25 vatios". Teniendo esto en cuenta se asume que para el material de programa la capacidad térmica del altavoz es adecuada para funcionar con amplificadores de potencia continua hasta 25 vatios. Calculando con las ecuaciones (31) y (25). QTS = 0,37 η0 = 0,44 % Asumiendo que el amplificador que se usará con el sistema tiene una resistencia de salida Thevenin despreciable, QT para el sistema será de 0,37. Tomando que inicialmente QB = 7, la Figura 11 indica que el volumen de la caja será relativamente pequeño; un valor más probable para QB será por tanto aproximadamente 10. Usando la Figura 10 entonces, se puede obtener una respuesta QB3 con B = 1,0 para la que los parámetros del sistema son α = 1,55 h = 1,07 f3 / fS = 1,16 Así que el volumen requerido de la caja será VB = VAS / α = 37 dm3 (1,3 pies3) La caja ha de estar sintonizada a fB = hfS = 35 Hz Y la frecuencia de corte del sistema ha de ser f3 = 38 Hz A partir de la ecuación (41) la potencia de salida acústica con limitación de desplazamiento del sistema será PAR = 3,0 f3 4VD2 = 90 mW La correspondiente potencia de entrada de programa con limitación de desplazamiento será PER = PAR / η0 = 20 W Puesto que este valor es inferior a la potencia de entrada del fabricante, sería bastante seguro hacer que el sistema funcione con un amplificador que tenga una potencia de salida continua de 20 vatios. A partir de la ecuación (52) el diámetro mínimo de la abertura tubular es (VDfB)1/2 o 65mm (2,6 pulgadas). A partir de la Figura 21, la longitud requerida para la abertura es de 175 mm (7 pulgadas) para ese diámetro de tubo. Figura 21. Nomograma y cuadro para el diseño de aberturas tubulares Diseño a partir de especificaciones Las especificaciones de rendimiento más importantes de un sistema de altavoces incluyen la respuesta de frecuencia, la eficiencia, la capacidad de potencia, y el tamaño de la caja. La complejidad de un sistema Bass Reflex hace que sea muy difícil controlar todas estas especificaciones si se usan las técnicas tradicionales de diseño por ensayo y error. Por el contrario, las relaciones analíticas desarrolladas en este artículo hacen que sea posible la síntesis directa de un sistema Bass Reflex para satisfacer cualquier conjunto físicamente realizable de especificaciones de señal pequeña y señal grande e incluso ofrecer una comprobación de la capacidad de realización antes de comenzar con el diseño.4 La especificación de la respuesta de frecuencia del sistema normalmente viene a ser lo mismo que la especificación de un tipo de alineación y una frecuencia de corte f3. Aunque en este artículo se hace más hincapié en las alineaciones "planas" C4-B4-QB3, se puede especificar cualquier otra alineación deseada, por ejemplo la alineación de tipo 2 Chebyshev deteriorada (DT2) usada por Nomura que aporta un pico de banda de paso [11]. El Apéndice 1 ilustra cómo los parámetros requeridos de alineación del sistema se pueden calcular a partir de los coeficientes polinómicos de cualquier alineación deseada basándose en el valor asumido o esperado de QB. Para cualquier alineación de la gama C4-B4-QB3, los datos necesarios de la alineación se proporcionan en las Figuras 9-13. La especificación de respuesta de frecuencia fija por lo tanto los valores de los parámetros α , QT, fS, y fB. Para una respuesta de frecuencia especificada, el diseñador podrá especificar también el tamaño de la caja o la eficiencia de referencia; pero puede que no se especifiquen ambas a menos que los valores satisfagan los requisitos de capacidad de realización de la Sección 4. Si se especifica el volumen de la caja VB, la elasticidad del altavoz VAS será 4 Consulte [32, Sección 5 y 6] donde encontrará una amplia discusión de los principios de síntesis de respuesta de señal pequeña del sistema. VAS= αVB (46) El valor requerido para el parámetro QES del altavoz se halla a partir del valor requerido de QT permitiendo unos valores razonables de Rg (generalmente cero) y QMS (generalmente 5, pero varía enormemente dependiendo de la cantidad de amortiguación mecánica que se añade de forma deliberada a la suspensión para suprimir las resonancias de frecuencias más altas). La eficiencia del sistema se calcula entonces con la ecuación (25). La capacidad de potencia del sistema se puede especificar en términos de o bien PER o PAR, pero no de ambos a menos que los valores concuerden con la eficiencia que puede alcanzar el sistema. Es posible especificar ambos de forma independiente sólo si no se especifican de forma separada ni VB ni ŋ0; si fuera así, el valor requerido para ŋ0 vendrá determinado por la relación entre PAR y PER, y el volumen requerido de caja que proporcionará esta eficiencia para la respuesta de frecuencia especificada se halla empleando las ecuaciones (26) y (28) usando los valores de kŋ(Q) y kŋ(G) obtenidos con la aplicación de la ecuación (32) y la Figura 15, y basándose en los valores estimados o esperados de QMS y QB. Suponiendo que se especifican VB y PAR y que se ha determinado ŋ0 con la ecuación (25), PER viene determinado por PER = PAR / η0 (42) El valor requerido de VD para el altavoz se halla a partir de la ecuación (41) usando los valores determinados de f3 y PAR. Comprobamos que VD << VB. La potencia máxima de entrada limitada térmicamente del altavoz PE(max) no pueden ser inferior al valor de PER dividido por el ratio de potencia pico-a-media del material de programa que se va a reproducir. La abertura está diseñada de forma que el área SV satisface la ecuación (51) y la proporción efectiva longitudárea nos da el valor de fB en combinación con el volumen de la caja VB según se ha calculado a partir de la Figura 21. El altavoz está especificado completamente con los parámetros calculados más arriba y se puede diseñar siguiendo el método indicado en la Sección 12. Ejemplo de diseño de sistema a partir de especificaciones Un sistema de altavoces que se vaya a usar con un amplificador que tenga una resistencia de salida muy baja ha de cumplir los siguientes requisitos: f3 = 40 Hz Respuesta = B4 VB = 57 dm3 (2 pies3) PAR = 0,25 W en picos de programa; ratio esperado de potencia pico-a-media de 5 dB Se supone que las pérdidas de la caja se corresponderán con QB = QL = 7 y que las pérdidas mecánicas del altavoz lo harán con QMS = 5. Usando la Figura 11, la respuesta B4 se encuentra a un ratio de elasticidad de α = 1,06 Para el que los parámetros requeridos del sistema son h = 1,00 f3 / fS = 1,00 QT = 0,40 Por tanto, los parámetros requeridos del altavoz son VAS = 60 dm3 (2,1 pies3) fS = 40 Hz QTS = 0,40 Y la sintonización requerida de la caja es de fB = 40 Hz Tomando QMS = 5 y usando la ecuación (31), QES = 0,44 A partir de la ecuación (25) la eficiencia de referencia del sistema es entonces η0 = 0,84 % Y a partir de la ecuación (42) la potencia eléctrica con limitación de desplazamiento es PER = 30 W Esto exige que el amplificador del sistema tenga una potencia continua de al menos 30 vatios. Para la proporción de potencia esperada pico-a-media del material de programa, la potencia térmica PE(max) del altavoz ha de ser al menos de 9,5 vatios [22, Sección 5]. A partir de la ecuación (41) el volumen de desplazamiento del altavoz ha de ser VD = 180 cm3 Esto es sólo un 0,3% de VB. Por tanto, a partir de la ecuación (52), la abertura tubular debería de tener al menos 85 mm (3,4 pulgadas) de diámetro. A partir de la Figura 21, la longitud debería ser de 115 mm (4,5) para ese diámetro de tubo. 12. DISEÑO DELALTAVOZ Especificaciones del altavoz El proceso de diseño de un sistema nos conduce a las especificaciones del altavoz requerido en términos de los parámetros básicos de diseño fS, QES, VAS, VD y PE(max). Para completar las especificaciones físicas del altavoz, se han de seleccionar los parámetros físicos arbitrarios SD y RE y a continuación calcular los parámetros mecánicos resultantes. Este proceso se describe en [22, Sección 10] y se ilustra con el siguiente ejemplo: Ejemplo de diseño del altavoz Los parámetros básicos de diseño del altavoz requerido por el sistema en el ejemplo de la sección anterior son fS = 40 Hz QES = 0,44 VAS = 60 dm3 VD = 180 cm3 PE(max) = 9,5 W Estas especificaciones las pueden cumplir los altavoces con un diámetro de 8 a 15 pulgadas [15]. Seleccionando un altavoz de 12 pulgadas, el radio del diafragma efectivo α será aproximadamente 0,12 m, lo que nos da SD = 4,5 X 10-2 m2 y SD2 = 2,0 X 10-3 m4 La elasticidad mecánica requerida y la masa del altavoz serán entonces [22, ecuaciones (61) y (62)] MMS es la masa móvil total incluyendo las cargas de aire. Suponiendo que el diafragma del altavoz ocupa un tercio del área de la parte delantera de la caja acústica y usando [3, páginas 216-217] para evaluar las cargas de aire, la masa de la bobina móvil y del diafragma sólo será La resistencia de amortiguación electromecánica ha de ser [22, ecuación (64)] Para la impedancia de 8 ohmios habitual, RE suele ser de unos 6,5 ohmios. El producto Bl requerido para dicho altavoz será por tanto Bl = 16,5 T · m Para el volumen de desplazamiento requerido de 180 cm3, el desplazamiento lineal de pico del altavoz ha de ser xmax = VD / SD = 4,0 mm Esta cantidad es aproximadamente la cantidad de saliente de la bobina móvil que se requiere en cada extremo del entrehierro magnético. El "tiro" total del altavoz será por tanto de 8,0 mm (0,32 pulgadas). Este requisito no presenta ninguna dificultad en cuanto al diseño de la suspensión. La elección de un altavoz con un diámetro menor conlleva un diafragma más ligero y una estructura magnética menos costosa, pero se requiere un desplazamiento de pico mayor, por ejemplo, 9 mm (tiro total de 18 mm) para un altavoz de 8 pulgadas. La bobina móvil tiene que poder disipar 9,5 vatios de potencia nominal de entrada sin provocar daños. 13. VERIFICACIÓN DEL DISEÑO La idoneidad de un altavoz prototipo diseñado de acuerdo con el método anterior puede verificarse midiendo los parámetros del altavoz según se describe en [12]. Uno de los parámetros del altavoz que es difícil de controlar en la producción es la elasticidad mecánica CMS. Cualquier cambio en esta elasticidad modifica los valores medidos tanto de fS como de QES además de VAS. Afortunadamente, la respuesta del sistema no es muy sensible al valor de CMS mientras que MMS y B2l2/RE tengan los valores correctos. Así que si el valor medido de VAS no está demasiado lejos del valor especificado, el altavoz dispondrá de las cantidades apropiadas de fS2VAS y fS/QES, que juntas indican la masa móvil efectiva y el acoplamiento magnético, correspondiendo a las mismas combinaciones de los parámetros especificados. El resultado de las variaciones de CMS sobre la respuesta de un sistema Bass Reflex se ilustra en la Figura 23 para una alineación B4. La variación +/- 50% ilustrada es mayor de lo que se suele encontrar. Los efectos relativos son menores para ratios de elasticidad mayores (es decir, alineaciones QB3), y mayores para ratios de elasticidad menores (alineaciones C4). El sistema completo se puede verificar midiendo sus parámetros según se describe en la Sección 7 y comparándolos con las especificaciones iniciales. El rendimiento real del sistema también se puede verificar mediante mediciones en un entorno anecóico o con un método indirecto [26]. Figura 23. Variación de la respuesta de frecuencia de un sistema de cajas Bass Reflex con alineación B4 con variación en la elasticidad del altavoz CMS de +/- 50% (con simulador). 14. ESPECIFICACIONES Y POTENCIAS Altavoces El altavoz con masa móvil o electrodinámico, ha sido durante mucho tiempo la bestia de carga de la industria de los altavoces. No obstante, los diseñadores de sistemas no han sido del todo conscientes de la importancia o utilidad de un conocimiento de los parámetros fundamentales e importantes de estos altavoces. En su lugar se han usado técnicas de diseño por ensayo y error y dependiendo de las mediciones acústicas de un sistema completo para determinan las características de rendimiento del sistema. El mensaje más importante de este artículo y los que lo preceden es que las técnicas de diseño mediante ensayo y error no sólo son poco económicas sino también innecesarias. El diseño se puede realizar mediante una síntesis directa siempre que el diseñador conozca o bien los parámetros de un altavoz concreto o pueda obtener un altavoz deseado a partir de la especificación de sus parámetros. Es esencial para todo fabricante de altavoces especificar todos los parámetros importantes de un altavoz, para que los diseñadores de sistemas puedan evaluar completamente el rendimiento de señal pequeña y señal grande que se obtiene de dicho altavoz. Además de las propiedades físicas específicas de tamaño del diafragma y resistencia de la bobina móvil (o impedancia de potencia), el diseñador necesita conocer los valores de los parámetros fS, QES, QMS, VAS, VD y PE(max). Y viceversa, cuando el diseñador necesita un altavoz que disponga de unos valores concretos para estos parámetros, el fabricante de altavoces ha de ser capaz de trabajar a partir de dichas especificaciones para fabricar dicho altavoz. Puesto que los anteriores parámetros básicos de diseño están directamente relacionados con los parámetros mecánicos fundamentales como MMD, CMS, B y l, que el fabricante de altavoces lleva mucho tiempo utilizando, no debería ser muy difícil proporcionar también estos parámetros. Es bastante probable que si los diseñadores de sistema ofrecen sus comentarios, éstos serían útiles para que los fabricantes de altavoces mejoraran sus productos, especialmente a la hora de encontrar las mejores compensaciones entre los requisitos de respuesta, eficiencia y capacidad de potencia que se pueden obtener por un precio determinado. Sistemas Puesto que la respuesta de frecuencia, la eficiencia de referencia y la capacidad de potencia con limitación de desplazamiento de un sistema de altavoces en caja Bass Reflex están todos directamente relacionados con una cantidad relativamente pequeña de parámetros fácilmente mensurables del altavoz y del sistema, los fabricantes de sistemas encontrarán todos los incentivos posibles para proporcionar los datos completos sobre estas características fundamentales de rendimiento junto con las especificaciones básicas del sistema. Las relaciones teóricas que se han desarrollado aquí se refieren a una carga de radiación estándar de un capo libre de 2π esterradianes. Esta es sólo una aproximación a las condiciones medias de las salas de audición [29], pero los valores y especificaciones que se basan en estas relaciones tienen un valor indiscutible a la hora de comparar los rendimientos esperados de los diferentes sistemas en una aplicación concreta. No se puede dudar que los compradores y usuarios de sistemas de altavoces apreciarían una mayor cantidad de datos cuantitativos y directamente comparables que vinieran suministrados junto con los sistemas, especialmente en cuanto a la eficiencia de referencia y a la capacidad de potencia acústica. 15. CONCLUSIÓN El sistema de altavoces de caja Bass Reflex ha sido muy popular durante décadas, pero últimamente ha sido rechazado a favor del sistema de caja cerrada que se puede diseñar más fácilmente. Las relaciones cuantitativas presentadas en este artículo hacen que el diseño de los sistemas con cajas Bass Reflex sea una tarea relativamente simple, a pesar de la complejidad de dichos sistemas. También indican que el sistema de cajas Bass Reflex presenta unas ventajas sustanciales respecto del sistema de cajas cerradas en términos de los valores de eficiencia y potencia que se pueden obtener, aunque estas ventajas se suelen conseguir a expensas de la respuesta transitorias y la inmunidad a las señales subsónicas. Según se comprende mejor el diseño de los sistemas de cajas Bass Reflex, se espera que aumente de nuevo el interés en ellos. Esto no quiere decir que la popularidad de los sistemas de cajas cerradas bien diseñados se reduzca. La elección entre uno u otro dependerá de los requisitos de la aplicación concreta. La facilidad con la que se puede especificar el rendimiento de baja frecuencia de un sistema de altavoces en términos de parámetros de sistema de fácil medición debería fomentar a los fabricantes a proporcionar unas especificaciones más completas sobre las características de respuesta de frecuencia, la eficiencia de referencia, y la capacidad de potencia de sus productos. 16. AGRADECIMIENTOS Este artículo es parte del resultado de un programa de investigación de postgrado sobre el rendimiento de baja frecuencia de un sistema de altavoces electrodinámico con radiador directo. Estoy en deuda con la Escuela de Ingeniería Eléctrica de la Universidad de Sydney por haberme proporcionado sus instalaciones de investigación, la supervisión y asistencia, y con el Departamento de Educación y Ciencia de la Commonwealth de Australia por su apoyo financiero. Mi deuda para con A. N. Thiele por la inspiración subyacente al programa de investigación ya ha sido reconocida. También estamos agradecidos por su considerable aliento, sus útiles sugerencias y valiosas críticas sobre las técnicas y resultados. Estoy también en deuda con J. E. Benson por su generosa ayuda a la hora de discutir el tema de este artículo y por examinar y criticar los primeros borradores, y con el Dr. R. H. Frater por sus valiosas contribuciones a la organización del artículo. Finalmente, quisiera reconocer con gratitud los generosos y considerables esfuerzos de R. C. Pols por su traducción al inglés del artículo escrito por van Leeuwen. REFERENCIAS [3] L. L. Beranek, Acoustics (McGraw-Hill, Nueva York, 1954). [10] A. N. Thiele, “Loudspeakers in Vented boxes,” Proc. IREE (Australia), Vol. 22, Pág. 487 (agosto 1961); publicado de nuevo en J. Audio Eng. Soc., Vol. 19, Pág. 382 (mayo 1971) y Pág. 471 (junio 1971). [11] Y. Nombra, “An Analysis of Design Conditions of a Bass-Reflex Loudspeaker Enclosure for Flat Response,” Electrón. Común. Japan, Vol. 52-A. nº 10, Pág. 1 (1969). [12] R. 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