ALTURA DE SEDIMENTO-GRUPO 10

UNIVERSIDAD AUTÓNOMA JUAN MISAEL SARACHO
FACULTAD DE CIENCIA Y TECNOLOGÍA
INGENIERÍA CIVIL
PRESA DE
ENROCAMIENTOPANANTI
DETERMINACIÓN DE
ALTURA MUERTA
ESTUDIANTES:
 Choque Villareal Jael Delia
 Díaz Choque Gerson Favio
 Irahola Murillo Fabiana Marcela
 Perez Guerrero Juan de Dios
 Rodríguez Castellón Beatriz Annie
 Rueda Romero Rodrigo Gualberto
DOCENTE: Ing. Perales Avilés Moisés
GRUPO: 2
SUB-GRUPO: 10
FECHA: 31 de Agosto del 2021
TARIJA - BOLIVIA
UNIVERSIDAD AUTONOMA JUAN MISAEL SARACHO
PROYECTO OBRAS HIDRÁULICAS II
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
1.
ÍNDICE DE CONTENIDO
Introducción ........................................................................................................................ 1
2.
Objetivos .............................................................................................................................. 1
3.
4.
2.1.
Objetivos Generales ...................................................................................................... 1
2.2.
Objetivos Específicos .................................................................................................... 1
Métodos............................................................................................................................... 2
3.1.
Cálculo de aporte de sedimentos ................................................................................. 2
3.2.
criterio de predicción de aporte de sedimento ............................................................ 2
3.3.
Eficiencia de Retención o de Atrape ............................................................................. 3
3.3.1.
Criterio de C.B. BROWN ......................................................................................... 4
3.3.2.
Criterio G.M. Brune ............................................................................................... 5
3.3.3.
Peso especifico ...................................................................................................... 7
Estimación de Sedimentos en el vaso de sedimentos......................................................... 8
4.1.
Modelo de Djorovit ....................................................................................................... 8
4.2.
Método Lawrence ....................................................................................................... 10
4.3.
Método de Fournier.................................................................................................... 12
5.
Bibliografía ......................................................................................................................... 14
6.
Anexo -A ............................................................................................................................ 14
6.1.
Características físicas de la cuenca-Pananti ............................................................... 15
DOCENTE: ING. MOISÉS AVILÉS PERALES
I
GRUPO:10
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PROYECTO OBRAS HIDRÁULICAS II
7.
Anexo -B............................................................................................................................. 16
7.1.
8.
Curvas características del embalse ............................................................................. 16
Anexo -C............................................................................................................................. 18
8.1.
9.
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
Precipitaciones Medias Anuales ................................................................................. 18
Anexo D.............................................................................................................................. 19
9.1.
Caudales medios Promedios ....................................................................................... 19
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II
GRUPO:10
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ÍNDICE DE FIGURAS
figura 1-Eficiencia de retención de Embalse ............................................................................... 3
figura 2-Curva de Eficiencia de Atrape-Brune ............................................................................. 5
figura 3-Determinación de la eficiencia de retención-Brune ...................................................... 6
figura 4-Coefiecintes erosión-tipo de suelo-condición de vegetación...................................... 11
figura 5-Delimitación de la cuenca -Pananti ............................................................................. 15
figura 6-Calculo de las Curvas Características de la presa Pananti ........................................... 17
figura 7-Mapa de Isoyetas ......................................................................................................... 18
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III
GRUPO:10
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ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1 Régimen de explotación del embalse ............................................................................. 4
Tabla 2-Peso Especifico de los sedimentos aireados y sumergidos US SCS ................................ 7
Tabla 3-Coeficiente de fenómeno Erosivo .................................................................................. 9
Tabla 4-Características Fiscas de la Cuenca-Pananti ................................................................. 16
Tabla 5-Curvas Características de La Cuenca-Pananti ............................................................... 16
Tabla 6-Precipitación Media Anual Por el método de Isoyetas ................................................ 19
Tabla 7-Caudales Medios Mensuales-Cuenca Pananti .............................................................. 20
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IV
GRUPO:10
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1.
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
Introducción
El estudio de los sedimentos, sus transporte y depósitos constituye una parte importante al
momento del diseño de un embalse y su posterior operación, ya que, en el estudio de factibilidad
de la construcción de un embalse, es estudio de sedimentación es vinculante para la factibilidad
del proyecto. No solo implica el manejo y almacenamiento de grandes volúmenes de agua, sino
también debe incluir el estudio de los volúmenes de sedimentos que acarrea el rio a regular y sus
características. La colmatación de un embalse es producida por la deposición de grandes
cantidades de sedimentos en el vaso de almacenamiento, en donde, estos ocupan el volumen
que en un inicio era destinado para el agua. (Bolinaga,1999)
De la capacidad total de almacenamiento que posee un embalse, se destina un volumen para
el almacenamiento de sedimentos, denominado volumen muerto y se diseña el embalse con una
capacidad tal que los sedimentos acarreados por el río durante su vida útil sean acumulados en
esta zona inferior del vaso de almacenamiento. (Bolinga ,1999)
2.
Objetivos
2.1. Objetivos Generales
Determinará la altura de sedimentos que ocupará la materia de azolve en un embalse Pananti
2.2. Objetivos Específicos

Determinación la eficiencia de retención del embalse

Obtención del peso especifico

Determinar la tasa media de sedimentación

Cuantificación el volumen sedimentos
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3.
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
Métodos
3.1. Cálculo de aporte de sedimentos
para determinar la cantidad de sedimentos que entran a un vaso existen diferentes
procedimientos, tales como:
a) La medición directa del embalse.
b) El aforo de transporte de sedimentos en la corriente de entrada.
c) El empleo de criterios de predicción.
Evidentemente, la aplicación de cada uno de ellos dependerá de la información disponible y del
grado de precisión deseado en el cálculo.
por tal motivo el presente estudio por los datos disponibles emplearemos la metodología
de predicción por modelos, (c).
3.2. criterio de predicción de aporte de sedimento
De los mencionado en los incisos anterior, se puede observar que el indicado en (a) es solo
aplicable a embalses ya construidos, en cuanto al segundo (b), también es un procedimiento
confiable para la cuantificación del sedimento susceptible de depositarse en el embalse. Sin
embargo, como ambos procedimientos, no es posible determinar en el presente trabajo.
Visto de otra manera, en los nuevos proyectos (embalses), donde las mediciones de transporte
de sedimentos no son suficientes o bien no existen, el problema de determinar el aporte de
sedimento se vuelve difícil. Por esta razón, se han desarrollado diversos métodos para
determinar, a partir de características de la cuenca y del régimen de lluvias el posible aporte de
sedimentos.
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2
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3.3. Eficiencia de Retención o de Atrape
La eficiencia de retención (o atrape) de sedimentos de un vaso, está determinado por el
coeficiente entre la cantidad de sedimentos depositados y la cantidad de material que ingresa al
embalse. (ver la figura 1).
figura 1-Eficiencia de retención de Embalse
Fuente : Elaboracion Propia
𝐸𝑐:
(𝑄𝑠𝑖 − 𝑄𝑠𝑜 ) 𝑄𝑠𝑟
=
𝑄𝑠𝑖
𝑄𝑠𝑖
… . 𝐸𝑐(1)
Donde :
Qsi: Cuadal solido que ingresa.
Qso=caudal Solido que egresa.
Qsi=Cuadal Solido retenido.
Para determinara le eficiencia de retencion del embalse Pananti,se estima básicamente a partir
de relaciónes empiricas ,siendo algunas de las más utilizadas las propuesta por Brune (1953) y
Brow (1943).
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3.3.1. Criterio de C.B. BROWN
Brown en 1943, desarrolló una curva relacionando C/A (capacidad-Área de la cuenca) y la eficacia
de retención (ER). está representada por la ecuación siguiente:
𝐸𝑅 = 100 ∗ (1 −
1
)
𝐶
1 + 𝐾 ∗ (𝐴)
… 𝐸𝑐 (2)
Donde:
ER: eficiencia de retención de embalse expresado en porcentaje (%)
C: capacidad total de embalse, en (miles m3)
A: área de la cuenca en (Km2)
K= Coeficiente que varía entre 0.9 y 2.1 en función del régimen de explotación del embalse
(Avendaño et al.1993)
Tabla 1
Régimen de explotación del embalse
TIPO DE
EMBALSE
TIPO 1
TIPO 2
TIPO 3
TIPO 4
REGIMEN DE EXPLOTACION
Embalses siempre o casi siempre lleno
Embalses con descensos moderados del nivel de agua
Embalses con descensos considerables del nivel del agua
Embalses habitualmente vacíos
K
2.1
1.43
0.26
0.09
Fuente: Alvedaño et al.1993
Capacidad total del embalse-Presa Pananti = 1839.45 (miles de m3) (ver anexo B)
Área de la cuenca Pananti =16.74 km2 (ver anexo A)
Al tratarse el embalse para fines de riego agrícola y agua potable, donde en época de lluvia
(noviembre. Diciembre, Enero, Febrero) se almacenara agua en el reservorio, (aumento de nivel),
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en época de estiaje (Mayo, Junio, Julio, Agosto), descenderá los niveles del embalse por las
demandas, se adopta que el régimen de explotación es del tipo 2.
K=1.43 (Adm)
ER =99.3676 % (Brown)
3.3.2. Criterio G.M. Brune
Basado en 44 datos de embalses normalmente llenos, Brune construyo en 1953 unas curvas para
relacionar el coeficiente entre la capacidad total del embalse y el escurrimiento medio anual
(ambos de las mismas unidades), y la eficiencia de retención.
Los resultados de Brune se concentran en la figura (2). cómo se observa en dicha figura, se tiene
dos curvas envolventes y una central de diseño para embalses normalmente llenos, es decir, el
criterio de Brune no se debe aplicara a embalses semisecos de retención de sedimentos, o
estructuras de control de avenidas.
Posteriormente, el criterio de Brune recibió una adaptación práctica, citada por diversos autores,
como Szechowycz y Qureshi los cuales sugieren que la curva envolvente superior se utilizada para
sedimentos compuesto de partículas gruesas o finas altamente floculantes y la curva envolvente
inferior para sedimentos de grano fino y coloidales dispersos, en cambio la curva central es para
sedimentos medios.
figura 2-Curva de Eficiencia de Atrape-Brune
Fuente: Brune,1946
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Volumen anual escurrido hacia el embalse = 6.285 Hm3 (Ver anexo D)
Capacidad total del embalse-Presa Pananti =1.839 Hm3
Relación C/I =0.29 (Adm)
Adoptamos la envolvente inferior de la curva de Brune, por considerar que los sedimentos finos
son los que llegan a acumularse en las cercanías de la cortina de la presa.
figura 3-Determinación de la eficiencia de retención-Brune
Fuente: Elaboración Propia
ER=90 % (Brune)
Al estar nuestra cuenca hidrográfica estar al pie de la serranía del Aguaragüe se adopta la
ecuación de Brown (1943), Ya que es la que mejor se adapta a los embalses situados en las
cabeceras de las cuencas (Butcher et al., 1993),
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3.3.3. Peso especifico
Al no tener datos de obtenidos de campo para determinar el peso específico de los sedimentos
sumergidos. Se tiene la siguiente Recomendación Bibliográfica.
Los siguientes valores son utilizados por la U.S Soil Conservatión Servicie de los estados Unidos,
como una guía cuando no existe mediciones de campo.
Tabla 2-Peso Especifico de los sedimentos aireados y sumergidos US SCS
Pesos Especific0, kg/m3
sumergidos
aireados
480-960
960-1280
880-1200
1200-1360
640-1040
1040-1360
1200-1520
1520-1760
800-1200
1280-1600
1360-1600
1360-1600
1360-2000
1360-1600
1520-2080
1520-2080
Tamaño de los Granos
Arcillas
limo
Mezcla, Arcilla-Limo
Mezcla, Limo-Arena
Mezcla, Arcilla-Limo-Arena
Arena
Grava
Arena mal Graduada y grava
Fuente: U. S Soil Conservation Service. EEUU.
La parte del sedimento que llega al embalse y es depositado en un ambiente de completa
sumersión es llamado sumergido. En cambio, los depósitos arriba del nivel del vertedor están
sujetos a un alternado secado y mojado, denominándose aireado.
Los términos sumergido y aireado corresponden a embalses con fines de riego o de
abastecimiento de agua potable y a estructuras o vasos de control de avenidas, respectivamente.
La distinción entre sedimentos sumergidos y aireados es importante pues cada uno ocupa
volúmenes diferentes.
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Debido a que los sedimentos finos son los que llegan a acumularse en las cercanías del cierre de
la presa, se puede definir que son de tipo mescla ,arcilla-limo-arena, por esta razón para obtener
un valor conservador se adopta un peso específico de 1150 kg/m3
4.
Estimación de Sedimentos en el vaso de sedimentos
4.1. Modelo de Djorovit
Calcula la degradación específica mediante la evaluación de una serie de parámetros, los que
establecen como representativos de cada uno de los factores determinantes en el proceso
erosivo: precipitación, clima, relieve, suelo y vegetación, incluyendo este último, un parámetro
para estimar la influencia del grado de intensidad que han alcanzado los procesos erosivos
presentes en la cuenca y el tipo de erosión predominante.
De la aplicación del método se obtiene el caudal sólido medio en m3/año de producción de
sedimento por erosión superficial, (W)
W = 𝜋 ∙ T ∙ F ∙ H ∙ Z1.5
𝐸𝑐 (3)
Donde:
W: Caudal sólido (m3/año), como medida de la degradación específica de una cuenca.
F: Área de la cuenca en km2, (16. 74 km2 , ver anexo A)
H: Precipitación media anual (mm/año),(926.612 mm, Ver anexo C)
T: Coeficiente que depende de la temperatura media anual
to: Temperatura media anual de la cuenca en (ºC).
Z: Coeficiente que refleja la intensidad del fenómeno erosivo, que valora los factores de suelo
vegetación y relieve.
Los valores de Z, pueden ser obtenidos en base a una clasificación de los procesos erosivos en
las siguientes cinco categorías:
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Tabla 3-Coeficiente de fenómeno Erosivo
CATEGORÍAS
I: erosión excesiva
II: erosión intensiva
III: erosión media
IV: erosión moderada
V: erosión baja
RANGOS
1.01 - 1.50
0.71 - 1.00
0.31 - 0.70
0.20 - 0.30
0.001 - 0.19
Z Asumido
1.250
0.800
0.500
0.250
0.150
Area km2
0.36
0.2
0.18
3.46
12.54
∑
16.740
Fuente: Elaboración Propia
Determinación del Factor de Temperatura "T".
𝑡𝑜
𝑇 =√ +1
10
to=
20
T=
1.732
°C
𝐸𝑐(4)
Temperatura Media Anual de la Cuenca
Factor de Temperatura
Reemplazando los parámetros para obtener el caudal sólido, obtenemos el siguiente Valor
W= 7 883.29 m3/años
Coeficiente de atrape
C=0.9936 (Brown)
Para el presente estudio adoptamos un periodo de vida útil del embalse de 50 años, por el
costo de inversión del mismo y recomendaciones para presas pequeñas.
T= 50 años
Para el tiempo de vida del embalse se generara la siguientes cantidad de sedimentos.
W= 391 671.76 m3
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Z ponderado
0.206
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Peso específico =1.15
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ton/m3
En relación al área de la cuenca Hidrográfica y al pesos especifico, obtendremos el valor de
cantidad de sedimentos que se genera por tonelada-km2-año, obtenido la producción
Especifica.
Prod Espe. = 541.56 Tn/Km2/años
Altura de sedimentó =21.45 m
4.2. Método Lawrence
Lawrence, P. (2004), basados en mediciones realizadas en embalses de pequeñas cuencas y
algunas de sus características, en zonas semiáridas del este y del sur de África, han propuesto el
modelo siguiente:
Y=0.0194*A-0.2*P0.7*S0.3*(EA)1.2*(TS)0.7*(CV)0.5
Ec(7)
Donde:
Y = sedimentación expresada en toneladas/km2/añoA =
A= área de la cuenca en km2,(16 .74 km2)
P = Precipitación media anual en mm (926.612 mm)
S = pendiente del curso principal de agua, desde el borde de la cuenca hasta la presa (12.97 %)
EA = coeficiente de erosión activa del suelo = 13
TS = coeficiente de tipo de suelo y drenaje, =20
CV = condición de vegetación de la cuenca = 10
Los coeficientes EA, TS y CV son determinados en función de una caracterización de la cuenca:
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10
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figura 4-Coefiecintes erosión-tipo de suelo-condición de vegetación
Fuente: Lawrence,2004
A(km2)=
P(mm)=
S(m/m)=
EA=
TS=
CV=
DATOS DE ENTRADA
16.74
(Km²)
926.612
(mm/año)
0.1145
(m/m)
13
20
10
Caudal de sedimentos ϒ =384.5686 m3/km2/año
Peso específico=1.15 tn/m3
Vida útil de la presa =50 años
𝑉𝑜𝑙 = 𝛾 ∗ 𝑁 ∗ 𝐴
𝐸𝑐 (8)
Volumen de sedimento= 279899.08 m3
Altura de sedimento=18.924 m
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4.3. Método de Fournier
El método se sustenta en el análisis de las relaciones entre la acumulación de sedimentos
registrados en varios embalses y los parámetros topográficos y climáticos de sus cuenca vertientes
(Fournier,1960).
Del estudio de 96 embalses, en cuencas de todo el mundo, se han desarrollado unas relaciones
lineales entre los valores de las aportaciones sólidas anuales y un coeficiente asociado al potencial
erosivo de las precipitaciones.
La Cuenca que registran una degradación especifica elevada tenia una desigual reparto de
precipitaciones y una concentración de la lluvia en un periodo corto .Sin embargo las cuencas con
un régimen de precipitación más uniforme tenia degradación inferiores.
Después de estudiar varios coeficientes se llegó a la conclusión de que el índice que mejor
correlaciona con la degradación especifica era aquel que relaciona la abundancia con la
concentración, estableciendo el índice de agresividad climática de fournier “ F.
𝐹=
𝑝2
𝑃
. . 𝐸𝑐 (9)
Donde:
p= es la precipitación caída en el mes más lluvioso,= 250 mm
P=Precipitación media anual de la cuenca. =926.612 mm
La evaluación del factor climático potencial del índice de Fournier se completa con el tipo de
clima de la cuenca, según la clasificación de Turc.
Índice de agresividad climática de fournier "F"=67.45
Según ésta, las zonas climáticas se establecen de acuerdo a ciertos criterios, definiendo:

zona húmeda (criterio P> 0,632 L)

zona semiárida (criterio 0,316 L< P < 0,632 L)

zona árida (P< 0,316 L).
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donde P es la precipitación media anual (en mm).
Tm la temperatura media anual en °C.= 20 oC
L=(300+25*Tm+0,05*Tm^3)
Ec (10)
L=1200
Zona humeda
(P>0,632*L)
926.612>758.4
Cumple con la condición de la zona húmeda.
El relieve se caracteriza por medio del coeficiente orográfico (H*tg a), donde H es la altura.
media de la cuenca, siendo ésta la ordenada media de la curva hipsométrica referida a la cota
mínima de la cuenca y tg a es el coeficiente de
área de la cuenca en (m)
altura media de la cuenca (m.sn.m)
tg α es el coeficiente de pansen pad de martone
coeficiente orográfico (h*tg(α))
16740000
1200.5
7.1714E-05
0.0860932
para (H*tg α)<6 y para( F>=20) (r=0,96)
Y=Degradación Especifica
𝑌 = 27.12 𝐹 − 475.4, 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐹 > 20
𝐸𝐶 (11)
Y=1353.8 (Tn/km2/año)
Vida util del Proyecto=50 Años
Peso especifico =1.15 ton /m3
Volumen de sedimentos =1303143.1 m
Altura de sedimentación :32.08 m
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Conclusión : Para el presente estudio se adoptara el valor de Gravilovic ,por que su efectividad a
sido comprobada en cuencas Montañosas con superficies pequeñas,
Altura de sedimentó =21.45 m
5.
Bibliografía
1.-Brown, C.B. (1943). Discussion of «Sedimentation in reservoirsby J. Witzig» Transactions of the
American Society of Civil Engineers, 109, 1080-1086.
2.- Brune, G.M. (1953). Trap Efficiency of Reservoirs. Trasactions American Geophysical Union, 34
(3), 407-418.
3.- Butcher, D.P., Labedz, J.C., Potter, W.R. & White, P. (1993). Reservoir Sedimentation Rates in
the Southern Pennine Region, U.K. In: Geomorphology and Sedimentology of lakes and Reservoirs.
(J. McManus & R.W. Duck, eds.) Wiley, New York, 73-92.
6.
Anexo -A
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6.1. Características físicas de la cuenca-Pananti
figura 5-Delimitación de la cuenca -Pananti
Fuente: elaboración Propia
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Tabla 4-Características Fiscas de la Cuenca-Pananti
Parámetro
Área de la cuenca
factor de grupo
Área teórica
valor
8,37
2
16,74
unidad
Km2
adm
km2
Fuente: Elaboración Propia
7.
Anexo -B
7.1. Curvas características del embalse
Tabla 5-Curvas Características de La Cuenca-Pananti
Alt. Presa
[m]
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Cota
[m.s.n.m]
719
720
721
722
723
724
725
726
727
728
729
730
731
732
733
734
735
736
737
738
739
CURVAS CARACTERÍSTICAS
Área Acum. AREA PROM. VOL.PARCIAL
[m2]
[m2]
[m3]
138.78
0
814.61
477
477
1923.07
1369
1369
3026.21
2475
2475
4369.11
3698
3698
5815.56
5092
5092
8089.26
6952
6952
9161.23
8625
8625
10487.33
9824
9824
12139.43
11313
11313
13607.12
12873
12873
15300.70
14454
14454
17646.71
16474
16474
19992.27
18819
18819
22331.83
21162
21162
24742.19
23537
23537
27497.11
26120
26120
31308.74
29403
29403
34942.04
33125
33125
38894.06
36918
36918
43008.04
40951
40951
DOCENTE: ING. MOISÉS AVILÉS PERALES
16
VOL.ACUM.
[m3]
0
477
1846
4320
8018
13110
20063
28688
38512
49825
62699
77153
93626
112446
133608
157145
183265
212668
245793
282711
323662
GRUPO:10
UNIVERSIDAD AUTONOMA JUAN MISAEL SARACHO
PROYECTO OBRAS HIDRÁULICAS II
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
740
741
742
743
744
745
746
747
748
749
750
751
752
753
754
755
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
47779.78
53029.21
59447.80
66384.79
74045.20
81109.31
87255.12
92983.72
101490.88
108438.15
114944.41
121300.03
128379.96
136465.54
144631.86
153202.39
45394
50404
56239
62916
70215
77577
84182
90119
97237
104965
111691
118122
124840
132423
140549
148917
45394
50404
56239
62916
70215
77577
84182
90119
97237
104965
111691
118122
124840
132423
140549
148917
369056
419460
475699
538615
608830
686407
770590
860709
957946
1062911
1174602
1292724
1417564
1549987
1690536
1839453
Fuente: Elaboración Propia.
figura 6-Calculo de las Curvas Características de la presa Pananti
Curvas Altura-Volumen
40
Altura de la Presa [m]
35
30
25
20
15
10
5
0
0
500000
1000000
Volumen
1500000
2000000
[m3]
Fuente: Elaboración Propia
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17
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UNIVERSIDAD AUTONOMA JUAN MISAEL SARACHO
PROYECTO OBRAS HIDRÁULICAS II
8.
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
Parámetro
valor
unidad
Capacidad de
almacenamiento
1.839
Hm3
Anexo -C
8.1. Precipitaciones Medias Anuales
figura 7-Mapa de Isoyetas
Fuente: Elaboración Propia
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CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
Tabla 6-Precipitación Media Anual Por el método de Isoyetas
Isoyetas
923.41924
924-925
925-926
926-927
927-928
928-929.1
Isoyetas
promedio
(mm)
Área b
km2
Ponderación
Precipitación
ponderada
(mm)
923.705
282302.73
0.0336852
31.115205
924.5
925.5
926.5
927.5
928.55
1160888.4
1399947.9
1849921.6
2095739.9
1591810.9
0.1385207
0.167046
0.2207383
0.25007
0.1899397
128.06241
154.60111
204.514
231.93996
176.36852
total
926.612
Fuente: Elaboración Propia
Pm =926.612 mm
9.
Anexo D
9.1. Caudales medios Promedios
La ley de regresión obtenida para la región interandina es
𝐸 = 0.0000562 ∗ 𝑃𝑚 2.1341
Donde:
y = Caudal específico medio anual
x = Precipitación media anual en la cuenca
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Tabla 7-Caudales Medios Mensuales-Cuenca Pananti
Mes
Octubre
Noviembre
Diciembre
Enero
Febrero
Marzo
Abril
Mayo
Junio
Julio
Agosto
Septiembre
Suma
Promedio
Coef.
Distribución
0.19
0.44
0.91
2.38
3.13
2.58
1.12
0.44
0.27
0.21
0.17
0.15
11.99
Caudal
medio
[lts/seg]
38.36
88.84
183.73
480.52
631.95
520.90
226.13
88.84
54.51
42.40
34.32
30.29
2420.79
201.732
Aporte medio [m3]
Aporte
medio [mm]
102 746.41
230 263.60
492 101.23
1 287 033.97
1 528 810.76
1 395 188.09
586 125.53
237 939.05
141 298.12
113 561.82
91 931.00
78 498.95
6 285 498.53
523791.544
6.14
13.76
29.40
76.88
91.33
83.34
35.01
14.21
8.44
6.78
5.49
4.69
375.48
31.29
Fuente: Elaboración Propia
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1
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