MEMORIA DE CALCULO

MEMORIA DE CÁLCULO
DISEÑO ESTRUCTURAL
PROYECTO
“RESIDENCIA DEL SR. NELSON GUTIERREZ"
QUITO
PROFESIONAL RESPONSABLE :
ING. JAIRO NARVAEZ
SENESCYT 1041-15-1390174
Quito, Mayo del 2021
INDICE
1.1
DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO
1.2
DATOS GENERALES
1.3
CODIGOS UTILIZADOS
1.4
ESTUDIOS PRELIMINARES
1.5
DISEÑO DE LA CIMENTACION
1.6
DISEÑO DE LAS LOSAS
REFERENCIAS Y ANEXOS
COLABORADORES
PROYECTO "RESIDENCIA DEL SR. NELSON
GUTIERREZ"
1. MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
1.1 DESCRIPCION GENERAL DEL PROYECTO
El proyecto " RESIDENCIA DEL SR. NELSON GUTIERREZ " que se proyecta
construir en un lote de terreno situado en la provincia de Manabí, Cantón Manta, en la
Urbanización Marina Blue lote 84, está constituido por:
CUADRO DE USOS
NIVEL
USOS
Nv -3.40
RESIDENCIAL
Nv + 0.00
RESIDENCIAL
La geometría en planta y elevación es regular, con una estructura espacial reticular.
La estructura será mixta, muros de hormigón armado y las columnas, vigas
principales y vigas secundarias metálicas y sus luces libres están entre 2.64 m y 6.85 m. Los
elementos de la estructura son vigas I principales, columnas rectangulares, losas con deck
metálico y vigas secundarias metálicas
La estructura esta cimentada sobre zapatas corridas, conectados por cadenas.
Los pórticos dúctiles principales son longitudinales y transversales, conforman el
sistema portante ante cargas verticales y cargas sísmicas, que en conjunto conforma una
estructura espacial dúctil, diseñada con un alto grado de capacidad de plastificación.
1.2
DATOS GENERALES
Fecha
Area/Región
Tipo de Proyecto
Nombre del Proyecto
Ingeniero ESTRUCTURAL Responsable
Mayo 2021
M/Ecuador
Estructura de hormigón y metal
RESIDENCIA DEL SR. NELSON
GUTIERREZ
JAIRO NARVAEZ CH.
1.3 CODIGOS Y ESTANDARES UTILIZADOS
1.3.1 CODIGOS UTILIZADOS
 American Concrete Institute
 NORMAS ECUATORIANAS DE
CONSTRUCCION
 American Iron of Steel Construction
 American Iron of Steel Institute
 Instituto Americano del Concreto
ACI 318-08
NEC SE DS
AISC LRFD-1993
AISI- 1993
ACI-531-95
1.3.2 CARGAS DE DISEÑO
1.3.2.1 CARGAS DE ENTREPISO
CUANTIFICACION DE CARGAS
LOSA
ENTREPISO CUBIERTA
(T/m2)
(T/m2)
CARGA
PESO PROPIO
ACABADOS
MAMPOSTERIA
D
L
D+L
0.258
0.132
0.18
0.57
0.2
0.77
0.258
0
0.1
0.358
0.1
0.458
1.3.2.2 DETERMINACIÓN DE LA CARGA HORIZONTAL
 CARGA SÍSMICA:
Todos los empujes horizontales en esta estructura serán transmitidos hacia los pórticos
principales en ambos sentidos, a los mismos que se les ha dado la suficiente rigidez para que
puedan absorberlos en un momento determinado, considerando en el diseño criterios que
garanticen la ductilidad de la estructura.
Las magnitudes y distribución de los empujes sísmicos han sido obtenidas con los criterios
y fórmulas proporcionadas por el Código Ecuatoriano de la Construcción NEC SE DS para el
efecto:
-
I = 1.00 ( el factor I=1 ).
Z = 0.50
Fa=1.12, Fd=1.11, Fs=1.4 (perfil de suelo asumido es de tipo D
R = 8 - W = Carga muerta total
Tabla 2.8. Valores de ∆ M máximos, expresados como fracción de la altura de piso
Estructuras de
M
máxima
Hormigón armado, estructuras metálicas y de madera
0.020
De mampostería
0.010
PARAMETROS CODIGO NEC SE
CÁLCULO DEL ESFUERZO CORTANTE PARA SISMO
V=
I S a___________
W
cortante basal
R∅ E ∅ P
DATOS PARA CÁLCULO
I=
Sa =
R=
Z=
T=
Tc =
1
Aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástica de diseño,
definida en 2.5.5.1
8
0.5
primer periodo fundamental
0.55 x Fs x ( Fd / Fa ) =0.763
Fs = 1.40 Fd = 1.11
Fa = 1.12
Sa = η Z Fa
entonces:
para 0 ≤ T ≤ TC
Sa = η x Z x Fa =
1.1904
n = 1.8
z = 0.50
Fa = 1.12
V =valor calculado x Wtotal
S a = η x Z x Fa para
para 0 ≤ T ≤ TC
S a = η x Z x Fa ( Tc / T ) r
para T > TC
donde: r = 1 para suelos tipo A, B, C o D
r = 1.5 para suelos tipo E
η = 1.8 Provincias de la Costa excepto Esmeraldas
Tc = 0.55 x Fs x ( Fd / Fa )
TL = 2.4 x Fd
1.3.3 ESFUERZO DE DISEÑO DE MATERIALES UTILIZADOS
1 Resistencia cilíndrica hormigón en muros
1 .a Resistencia cilíndrica hormigón en losas y columnas
2.
Esfuerzo de fluencia del refuerzo
3.
Resistencia a la rotura/ unidad de bloque de
mampostería de paredes
F’c =
f’c =
fy =
o- =
210 kg/cm2
210 kg/cm2
4200 kg/cm2
30 kg/cm2
1.3.4 OBSERVACIONES
1.
2.
3.
4.
5.
Traslape mínimo de varillas de acero: 50 diámetros o 60 cm, donde no se especifique,
Replantillo de 8 cm como base de plintos en cimentación
Niveles señalados en planos
Recubrimiento mínimo de hormigón en cimentación: 7.0 cm
Recubrimiento mínimo de vigas y columnas expuestas: 4 cm
1.4 ESTUDIOS PRELIMINARES, PROCESO CONSTRUCTIVO
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
Levantamiento Topográfico y verificación de niveles naturales y de proyecto
Remover estratos de capa vegetal, de acuerdo a planos y recomendaciones de suelo
Revisión y Análisis de los Suelos.
La estructura debe apoyarse sobre el suelo verificada su resistencia, al nivel indicado en
planos
Construcción de muros de contención,
Construcción de la cimentación
Construcción de la estructura de hormigón: columnas y losas
Las paredes se construirán apoyadas y ancladas sobre las cadenas y a la estructura
1.5 DISEÑO DE LA CIMENTACION
De acuerdo al análisis del suelo y el informe respectivo, la cimentación planteada en el plano
referencial deposita esfuerzos en el suelo, menores a 19,00 T/m2, para los plintos y zapatas
corridas para un ancho de zapata de 2.0 m, , sobre la excavación de 2,5m de profundidad. Para
ello es importante el nivel de desplante de los plintos, el mismo que coincide con las
especificaciones determinadas por el Estudio de Suelos. El contrapiso no es considerado como
una placa colaborante con las cadenas. El refuerzo de acero fue determinado por el método de
última resistencia para las acciones críticas y satisface los requerimientos del NEC SE DS. El
nivel de cimentación está determinado en planos y está basado en las recomendaciones
específicas del Estudio de Suelos del Proyecto.
1.6 ANALISIS ESTRUCTURAL
El análisis estructural se lo realizó utilizando el programa ETABS 2018, en base al modelo de
pórtico espacial regular, conformado por vigas y columnas.
De acuerdo al NEC SE DS la carga lateral estática puede ser valorada en base a 12.60 % de la
carga muerta, las cuales fueron distribuidas en base a las regulaciones del NEC SE DS y además
considerando una posible distribución de cargas con efectos de torsión en planta, que son
mínimos pero que se originan por la pequeña falta de simetría de la distribución de las columnas
en la estructura.
Se utilizó el modelo matemático para carga sísmica, que determina 3 grados de libertad por nudo,
para así obtener resultados muy próximos al comportamiento real del edificio. Las losas son
consideradas flexibles.
No se consideró colaborante a la mampostería.
1.6.1 CALCULO DE LAS ENVOLVENTES DE CARGA
La estructura se analizó y calculó para la envolvente de los siguientes estados de carga:
1.-
U= 1.4D
2.-
U= 1.2D + 1.6L + 0.5max[Lr; S ; R]
3.-
U= 1.2 D + 1.6 max[Lr; S ; R]+ max[L ; 0.5W]
4.-
U= 1.2 D + 1.0 W + L + 0.5 max[Lr; S ; R]
5.-
U= 1.2 D + 1.0 E + L + 0.2 S
6.-
U= 0.9D+1.0W
7.-
U= 0.9D+/- 1.0EQX
8.-
U= 0.9D+/- 1.0EQY
TORSION ACCIDENTAL :
En los valores tanto de EQX, como de EQY ( sismo en las direcciones X e Y respectivamente ),
se ha incluido una excentricidad accidental del corte sísmico igual al +/- 5% de la dimensión
mayor en planta del edificio
1.6.2. DEFLEXIONES.
Con la rigidez existente en los elementos del pórtico espacial se proveen deflexiones
menores a las permitidas en la ref. (1) por carga vertical.
Los desplazamientos relativos por carga sísmica de nudo superior serán menores a de 0.02 H,
(6.1 cm por piso) acorde con las recomendaciones actuales del NEC SE DS.
Las deflexiones de vigas son menores a las permitidas por el NEC SE DS.
ELEMENTO
CARGADO CON
TIPO DE ELEMENTO
CARGA VIVA MAS
CARGA MUERTA
Elemento de cubierta que
soporta cielos rasos de
L/240
yeso o elemento de piso
1.6.3 DISEÑO DE LOS MIEMBROS.
Las columnas y vigas se diseñaron en base a los requerimientos de la teoría de diseño de
elementos de hormigón armado, obedeciendo las disposiciones del ACI 2008.
Las columnas se diseñaron determinando la solicitación de flexo compresión biaxial crítica.
Asimismo, la sección de las columnas garantiza un comportamiento dúctil ante solicitaciones de
cargas laterales.
REFERENCIAS.
Ref. (1) NORMAS ECUATORIANAS DE CONSTRUCCION NEC SE DS.
Ref. (2) American Concrete Intitute. ACI-318-08
Ref. (3) American Intitute of Steel Construction. AISC-LRFD -93
Ref. (4) Informe de Suelos,
Ref. (5)ANEXO 1: RESULTADOS ETABS 2018.
Ref. (6)ANEXO 2 REVISION: CARGA SISMICA, DERIVAS.
Ref. (7)ANEXO 3 RESULTADOS SAFE.
COLABORADORES:
TLGO JUAN CARLOS SORIA
ING. JAIRO NARVAEZ CH.
MAYO 2021
CALCULO DE LAS FUERZAS SÍSMICAS
Zonas sismicas
TABLA 1. Valores del factor Z en función de la zona sísmica adoptada
Zona sísmica
Valor factor Z
I
0.15
II
0.25
Z=
III
0.3
IV
0.35
V
0.4
VI
0.5
0.5
Tabla 2.3. Clasificación de los perfiles de suelo
Tipo de
perfil
Descripción
A
Perfil de roca competente
B
Perfil de roca de rigidez media
C
Perfiles de suelos muy densos o roca blanda,
que cumplan con el criterio de velocidad de
la onda de cortante, o
perfiles de suelos muy densos o roca blanda,
que cumplan con cualquiera de los dos
criterios
D
E
Perfiles de suelos rígidos que cumplan con el
criterio de velocidad de la onda de cortante, o
perfiles de suelos rígidos que cumplan
cualquiera de las dos condiciones
Perfil que cumpla el criterio de velocidad de
la onda de cortante, o
perfil que contiene un espesor totalH mayor
de 3 m de arcillas blandas
Definición
Vs ≥ 1500 m/s
1500 m/s >V s ≥ 760 m/s
760 m/s >V s≥ 360 m/s
N ≥ 50.0
Su ≥ 100 KPa ( ≈ 1 kgf/cm2)
360 m/s >V s ≥ 180 m/s
50 > N ≥ 15.0
2
2
)
100 kPa (≈ 1 kgf/cm ) > Su≥ 50 kPa ( ≈0.5 kgf7cm
Vs < 180 m/s
IP > 20
w≥ 40%
Su < 50 kPa (≈0.50 kfg7cm2)
Los perfiles de suelo tipoF requieren una evaluación realizada explícitamentene el sitio por un
ingeniero geotecnista (Ver 2.5.4.9). Se contemplan las siguientes subclases:
F
F1—Suelos susceptibles a la falla o colapso causado por la excitacióón síísmica, tales como; suelos
licuables, arcillas sensitivas, suelos dispersivos odéébilmente cementados, etc.
F2—Turba y arcillas orgáánicas y muy orgáánicas H
( >3m para turba o arcillas orgáánicas y muy
orgáánicas).
F3—Arcillas de muy alta plasticidad (H > 7.5 m con ííndice de Plasticidad IP >75)
F4—Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda (H >30m)
F5—Suelos con contrastes de impedancia
α ocurriendo dentro de los primeros 30 m
superiores del perfil de subsuelo, incluyendo contacto
s entre suelos blandos y roca, con
variaciones bruscas de velocidades de ondas de corte.
F6—Rellenos colocados sin control ingenieril.
Tabla 2.4. Criterios para clasificar suelos dentro de los perfiles de suelo tipos C, D o E
Tabla 2.4. Criterios para clasificar suelos dentro de los perfiles de suelo tipos C, D o E
Tipo de perfil
C
D
E
Vs
entre 360 y 760 m/s
entre 180 y 360 m/s
menor de 180 m/s
N o Nch
mayor que 50
entre 15 y 50
menor de 15
TIPO DE PERFIL =
D
Fa=
1.12
Fd=
1.11
Fs=
1.4
Su
mayor que 100 kPa (≈ 1 kgf/cm2 )
entre 100 y 50kPa (0.5 a 1 kgf/cm 2 )
menor de 50 kPa ( ≈0.5 kgf/cm ) 2
2.5.5 ESPECTROS ELASTICOS
2.5.5.1 ESPECTRO ELASTICO DE DISENIO DE ACELERACIONES
TIPO DE
SUELO
A
B
C
D
E
r
1
1
1
1
1.5
r
1
h
UBICACIÓN
EN ROCA
LA COSTA EXCEPTO
ESMERALDAS
SIERRA, ESMERALDAS Y
GALAPAGOS
ORIENTE
h
Sa=
Sa/Z
1.8
2.48
2.6
1.8
1.008
Tc=
0.763125
TL=
2.664
T0=
0.13875
Si son perfiles D y E TL=4s máximo
T
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.763
0.8
0.9
1
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
2
2.1
2.2
2.3
2.4
2.5
2.6
2.7
2.8
2.9
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
3.7
3.8
3.9
4
Sa
Sa Inelast
1.008
0.126
1.008
0.126
1.008
0.126
1.008
0.126
1.008
0.126
1.008
0.126
1.008
0.126
1.008
0.126
0.9615375 0.120192
0.8547 0.106838
0.76923 0.096154
0.6993 0.087413
0.641025 0.080128
0.5917154 0.073964
0.54945 0.068681
0.51282 0.064103
0.4807688 0.060096
0.4524882 0.056561
0.42735 0.053419
0.4048579 0.050607
0.384615 0.048077
0.3663 0.045788
0.34965 0.043706
0.3344478 0.041806
0.3205125 0.040064
0.307692 0.038462
0.2958577 0.036982
0.2849 0.035613
0.274725 0.034341
0.2652517 0.033156
0.25641 0.032051
0.2481387 0.031017
0.2403844 0.030048
0.2331 0.029138
0.2262441 0.028281
0.21978 0.027473
0.213675 0.026709
0.2079 0.025988
0.2024289 0.025304
0.1972385 0.024655
0.1923075 0.024038
1.2
1
0.8
0.6
Sa
Sa Inelast
0.4
0.2
0
0
1
2
3
4
5
TABLA 2.8. Valores de D M máximos, expresados como fracción de la altura de piso
DM máxima
Estructuras de
Hormigón armado, estructuras metálicas y de madera
De mampostería
0.02
0.01
TABLA 2.9. Tipo de uso, destino e importancia de la estructura
Categoría
Edificaciones
escenciales y/o
peligrosas
Estructuras de
ocupación
especial
Tipo de uso, destino e importancia
Hospitales, clinícas centros de salud o emergencia sanitaria.
Inst Militares de Policia, Garajes, estacionamientos para
vehic. Aviones,Est elec,exp
Museos,iglesias,escuelas,centros de educación,deportivos
demas de 300 personasy 5000,edif. Publicos que operan
continuamente
Todas las estructuras que no clasifican dentro de las
Otras estructuras
categorías anteriores
I=
Factor I
1.5
1.3
1.0
1
2.6.6 COEFICIENTE DE CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL EN PLANTA φP
2.6.6.1 El coeficiente φP se estimará a partir del análisis de las características de regularidad e
irregularidad en las plantas en la estructura, descritas en la Tabla 2.12. Se utilizará la expresión:
φP = φPA X φPB
(2-17)
en donde:
φPA =el mínimo valor φPi de cada piso i de la estructura, obtenido de la Tabla 2.12, para
cuando se encuentran presentes las irregularidades tipo 1, 2 y/o 3 (FPi en cada piso se calcula
como el mínimo valor expresado por la tabla para las tres irregularidades),
φPB = se establece de manera análoga, para cuando se encuentran presentes las
irregularidades tipo 4 en la estructura.
2.6.6.2 Cuando una estructura no contempla ninguno de los tipos de irregularidades descritas en
la Tabla 2.12, en ninguno de sus pisos, φP tomará el valor de 1 y se le considerará como regular en
planta.
TABLA 2.12. Coeficientes de configuración en planta.
Tipo
1
2
3
4
5
6
DESCRIPCIÓN DE LAS IRREGULARIDADES EN PLANTA
Irregularidad torsional
Entrantes excesivos en las esquinas
Discontinuidad en el sistema de piso
Desplazamiento del plano de acción de elementos verticales
Ejes estructurales no paralelos
Sistema de piso flexible
FpA =
FpB =
1
1
Fp =
1
Fpi
0.9
0.9
0.9
0.8
0.9
.-
2.6.7 COEFICIENTE DE CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL EN ELEVACIÓN
φE
2.6.7.1 El coeficiente FEse estimará a partir del análisis de las características de regularidad e
irregularidad en elevación de la estructura, descritas en la Tabla 2.13. Se utilizará la expresión:
φE = φEA X φEB (2-18)
en donde:
φEA = el mínimo valor φEi de cada piso i de la estructura, obtenido de la Tabla 2.13, para
cuando se encuentran presentes las irregularidades tipo 1 (φEi en cada piso se calcula como el
mínimo valor expresado por la tabla para la irregularidad tipo 1),
φEB = se establece de manera análoga, para cuando se encuentran presentes las
irregularidades tipo 2 y/o 3 en la estructura,
2.6.7.2 Cuando una estructura no contempla ninguno de los tipos de irregularidades descritos en
la Tabla 2.13, en ninguno de sus niveles, φE tomará el valor de 1 y se le considerará como regular
en elevación.
2.6.7.3 Adicionalmente, se debe tomar en cuenta que, cuando la deriva máxima de cualquier piso
es menor de 1.3 veces la deriva del piso inmediato superior, puede considerarse que no existen
irregularidades de los tipos 1, 2, ó 3.
2.6.7.4 Para el caso de estructuras tipo pórtico espacial sismo-resistente con muros estructurales
(sistemas duales), que cumplan con la definición proporcionada en 2.1.19, φE tomará el valor de 1
TABLA 2.13 Coeficientes de configuración en elevación.
Tipo
1
2
3
4
5
6
DESCRIPCIÓN DE LAS IRREGULARIDADES EN ELEVACION
FEi
Piso blando (irregularidad en rigidez)
Irregularidad en la distribución de las masas
Irregularidad geométrica
Desalineamiento de ejes verticales
Piso débil-Discontinuidad en la resistencia
Columnas cortas
FEA =
FEB =
FEi =
0.9
0.9
0.9
0.8
0.8
.-
1
1
1
CUANTIFICACION DE CARGAS
LOSA
ENTREPISO CUBIERTA
CARGA
(T/m2)
(T/m2)
PESO PROPIO
ACABADOS
MAMPOSTERIA
D
L
D+L
0.258
0.132
0.18
0.57
0.2
0.77
0.258
0
0.1
0.358
0.1
0.458
PERIODO DE VIBRACION
Tipo estructura
Para pórticos de acero sin arriotramientos
Para pórticos de acero con arriotramientos
Para pórticos espaciales de hormigón armado sin muros estructurales
ni diagonales rigidizadoras
Para pórticos espaciales de hormigón armado con muros estructurales o
con diagonales y para otras estructuras basadas en muros estructurales y
mampostería estructural
hn =
Ct =
α=
T=
T=
k=
METODO 2
Tmax=
0.319875
1
0.4158375
6.45 m
0.072
0.8
0.319875 Seg
Ct
0.072
0.073
0.055
0.055
α
0.8
0.75
0.9
0.75
Carga por piso
Piso
hi (m)
Area (m2)
2
1
6.45
3.4
263.42
199.58
CARGA
TOTAL
Peso/m2 Peso/piso
Wi(T)
Wi( T )
0.36
94.30
0.57
113.76

208.06
D
hn = Altura máxima de la edificación de n pisos, medida desde.la base de la estructura
Tabla 2.14. Coeficiente de reducción de respuesta estructural R
Sistemas Duales
Pórticos espaciales sismo-resistentes, de hormigón armado con vigas descolgadas, con muros estructurales
de hormigón armado o con diagonales rigidizadoras, sean de hormigón o acero laminado en caliente.
Pórticos de acero laminado en caliente con diagonales rigidizadoras (excéntricas o concéntricas) o con muros
estructurales de hormigón armado.
Pórticos con columnas de hormigón armado y vigas de acero laminado en caliente con diagonales
rigidizadoras (excéntricas o concéntricas).
Pórticos espaciales sismo-resistentes, de hormigón armado con vigas banda, con muros estructurales de
hormigón armado o con diagonales rigidizadoras.
Pórticos resistentes a momentos
Pórticos espaciales sismo-resistentes, de hormigón armado con vigas descolgadas.
Pórticos espaciales sismo-resistentes, de acero laminado en caliente o con elementos armados de placas.
Pórticos con columnas de hormigón armado y vigas de acero laminado en caliente.
Otros sistemas estructurales para edificaciones
Sistemas de muros estructurales dúctiles de hormigón armado.
Pórticos espaciales sismo-resistentes de hormigón armado con vigas banda.
R
8
8
8
7
8
8
8
5
5
Valores del coeficiente de reducción de respuesta estructural R, Sistemas Estructurales de Ductilidad Limitada
Pórticos resistentes a momento
Hormigón Armado con secciones de dimensión menor a la especificada en la NEC-SE-HM, limitados a
3
viviendas de hasta 2 pisos con luces de hasta 5 metros.
Hormigón Armado con secciones de dimensión menor a la especificada en la NEC-SE-HM, con armadura
2.5
electrosoldada de alta resistencia
Estructuras de acero conformado en frío, aluminio, madera, limitados a 2 pisos
2.5
Muros estructurales portantes
Mampostería no reforzada, limitada a un piso
1
Mampostería reforzada, limitada a 2 pisos
3
Mampostería confinada, limitada a 2 pisos
3
Muros de hormigón armado, limitados a 4 pisos
3
R=
8
hn = Altura máxima de la edificación de n pisos, medida desde.la base de la estructura
CORTANTE BASAL DE DISENIO
en donde:
I = factor de importancia definido en 2.6.4.
W = carga reactiva definida en 2.7.1.1.
Sa = aceleración espectral correspondiente al espectro de respuesta elástico para diseño,
R = Factor de reducción de respuesta estructural
φP, φE = Factores de configuración estructural en planta y en elevación
V=
Vdinam min 80%
V estático
26.21618
20.97295
Distribucion horizontal de las fuerzas
Piso
2
1
hi (m)
6.45
3.4
Area (m2)
263.42
199.58
463.00
CARGA SISMICA=
Peso/m2 Peso/piso
Wi(T)
Wi( T )
0.36
94.30
0.57
113.76

208.06
Wi * hi
(T/m2)
608.26
386.79
995.05
12.60% DE LA CARGA VERTICAL
Fx
16.03
10.19
26.22
6.45
RESULTADOS
ETABS
CARGA
SISMICA
ETABS 18.0.2
License #*1JB4Z7K5RVT2DDY
Story Response - Maximum Story Drifts
Summary Description
This is story response output for a specified range of stories and a selected load case or load combination.
Input Data
Name
StoryResp1
Display Type
Max story drifts
Story Range
All Stories
Load Case
SISMOX
Top Story
Story2
Output Type
Not Applicable
Bottom Story
Base
Plot
Maximum Story Drifts
Story2
Story1
Base
0.00
0.12
0.24
0.36
0.48
0.60
0.72
0.84
0.96
1.08
1.20 E-3
Drift, Unitless
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
Page 1 of 2
9/5/2021
ETABS 18.0.2
License #*1JB4Z7K5RVT2DDY
Tabulated Plot Coordinates
Story Response Values
Story
Elevation Location
X-Dir
Y-Dir
cm
Story2
600
Top
Story1
300
Top
0
0
Base
0
Top
0
0
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.001121 0.000208
Page 2 of 2
9/5/2021
ETABS 18.0.2
License #*1JB4Z7K5RVT2DDY
Story Response - Maximum Story Drifts
Summary Description
This is story response output for a specified range of stories and a selected load case or load combination.
Input Data
Name
StoryResp1
Display Type
Max story drifts
Story Range
All Stories
Load Case
SISMOY
Top Story
Story2
Output Type
Not Applicable
Bottom Story
Base
Plot
Maximum Story Drifts
Story2
Story1
Base
0.00
0.15
0.30
0.45
0.60
0.75
0.90
1.05
1.20
1.35
1.50 E-3
Drift, Unitless
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
Page 1 of 2
9/5/2021
ETABS 18.0.2
License #*1JB4Z7K5RVT2DDY
Tabulated Plot Coordinates
Story Response Values
Story
Elevation Location
X-Dir
Y-Dir
cm
Story2
600
Top
Story1
300
Top
0
0
Base
0
Top
0
0
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.000122 0.001449
Page 2 of 2
9/5/2021
ETABS 18.0.2
9/5/2021
1
2
3
3'
4
5
6
A
A
A
A
A
A
A
0.459
0.448
0.369
0.602
0.552
Story2
0.362
Z
0.216
0.260
Story1
Base
Y
0.00
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.50
0.70
0.90
Elevation View - A Composite Column Ratios (AISC 360-10)
0.95
ETABS 18.0.2
9/5/2021
1
2
3
3'
4
5
6
B
B
B
B
B
B
B
Story2
Z
0.550
0.324
Story1
Base
Y
0.00
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.50
0.70
0.90
Elevation View - B Composite Column Ratios (AISC 360-10)
0.95
ETABS 18.0.2
9/5/2021
1
2
3
3'
4
5
6
B'
B'
B'
B'
B'
B'
B'
0.565
Story2
Story1
Z
Base
Y
0.00
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.50
0.70
0.90
Elevation View - B' Composite Column Ratios (AISC 360-10)
0.95
ETABS 18.0.2
9/5/2021
1
2
3
3'
4
5
6
C
C
C
C
C
C
C
0.522
0.382
0.795
Story2
Story1
Z
Base
Y
0.00
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.50
0.70
0.90
Elevation View - C Composite Column Ratios (AISC 360-10)
0.95
ETABS 18.0.2
9/5/2021
1
2
3
3'
4
5
6
D
D
D
D
D
D
D
Story2
Z
0.501
0.314
Story1
Base
Y
0.00
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.50
0.70
0.90
Elevation View - D Composite Column Ratios (AISC 360-10)
0.95
ETABS 18.0.2
9/5/2021
1
2
3
3'
4
5
6
E
E
E
E
E
E
E
0.311
0.425
0.678
0.661
Story2
Z
0.417
0.255
Story1
Base
Y
0.00
ESTRUC SOLO METAL5.EDB
0.50
0.70
0.90
Elevation View - E Composite Column Ratios (AISC 360-10)
0.95
ETABS 18.0.2
9/5/2021
A
B
B'
C
395 (cm) 86 (cm)
105 (cm)284 (cm)
D
E
400 (cm)
511 (cm)
6
0.05 0.05 0.05
2
442 (cm)
0.02 0.02 0.02
1
0.03 0.03 0.01
0.06 0.03 0.06
0.87
0.27
1.09
0.43
0.54
0.54
Y
X
ESTRUC SOLO Plan
METAL5.EDB
View - Story1 - Z = 300 (cm) Longitudinal Reinforcing (ACI 318-14)
0.31 0.31 0.51
0.06 0.07 0.05
0.62 0.25 1.03
0.06 0.02 0.02
0.12 0.13 0.10
455 (cm)
3
0.12 0.12 0.14
0.07 0.03 0.02
3'
0.09 0.08 0.09
4
120 (cm)264 (cm)
455 (cm)
5
ETABS 18.0.2
9/5/2021
A
511 (cm)
6
455 (cm)
5
3'
C
D
400 (cm)
0.080
0.139
0.083
0.154
0.270
0.160
0.154
0.270
0.160
0.154
0.270
0.160
0.790
0.947
0.820
0.790
0.947
0.820
0.790
0.947
0.820
0.637
0.802
0.637
0.572
0.880
E
0.272
0.413
455 (cm)
3
B'
395 (cm) 86 (cm)
105 (cm)284 (cm)
0.926
120 (cm)264 (cm)
4
B
442 (cm)
2
Y
X
1
0.00
0.50
0.70
0.90
1.00
ESTRUC
Plan View
SOLO
- Story1
METAL5.EDB
- Z = 300 (cm) Composite Design - Deflection Ratios (Total Load) (AISC 360-16)
ETABS 18.0.2
9/5/2021
A
B
B'
C
395 (cm) 86 (cm)
105 (cm)284 (cm)
D
400 (cm)
E
511 (cm)
6
0.833
0.269
0.000
0.870
0.833
0.327
0.915
0.008
0.833
0.398
0.980
0.026
0.077
X
1
0.00
0.873
0.250
0.274
0.351
0.806
442 (cm)
2
Y
0.425
0.609
0.891
0.589
0.185
0.298
0.891
0.714
0.222
0.478
0.714
0.222
455 (cm)
3
0.749
3'
120 (cm)264 (cm)
4
0.891
455 (cm)
5
0.50
0.70
0.90
1.00
ESTRUC
Plan View
SOLO
- Story2
METAL5.EDB
- Z = 600 (cm) Composite Design - Deflection Ratios (Total Load) (AISC 360-16)
ETABS 18.0.2
9/5/2021
A
B
B'
C
3.95 (m) 0.861.05
(m) (m)2.84 (m)
D
4 (m)
E
4.55 (m)
3
0.811
0.603
0.437
0.589
0.557
0.2
0.683
0.443
0.531
0.502
0.729
0.696
0.643
0.413
21
0 .6
3'
0.599
81
0.384
4
1.2 (m)2.64 (m)
4.55 (m)
0.401
0.867
5
0.586
0.432
5.11 (m)
6
4.42 (m)
2
Y
X
1
0.00
0.50
0.70
0.90
1.00
ESTRUC SOLO
Plan
METAL5.EDB
View - Story1 - Z = 3 (m) Steel P-M Interaction Ratios (AISC LRFD 93)
ETABS 18.0.2
9/5/2021
0.632
0.472
0.40
6
0.516
0.832
0.827
0.38
X
0.50
0.794
0.485
0.528
Y
1
0.130
0.070
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.234
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.179
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.741
0.657
0.053
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.435
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.376
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.738
0.723
0.716
0.698
4.42 (m)
E
4 (m)
0.069
0.415
0.198
0.077
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.561
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.269
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.021
0.926
2
0.00
0.138
0.053
0.048
0.044
0.040
0.037
0.033
0.030
0.026
0.023
0.021
0.019
0.017
0.564
0.015
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.014
0.015
0.015
0.015
0.016
0.016
0.017
0.221
D
0.442
4.55 (m)
4.55 (m)
3
C
0.409
1.2 (m)2.64 (m)
3'
0.080
0.077
0.073
0.069
0.066
0.062
0.059
0.055
0.052
0.048
0.046
0.044
0.042
0.357
0.040
0.038
0.037
0.036
0.035
0.034
0.033
0.032
0.031
0.030
0.029
0.028
0.027
0.027
0.026
0.250
0.270
0.072
0.062
0.059
0.056
0.054
0.051
0.048
0.045
0.042
0.040
0.038
0.036
0.035
0.354
0.032
0.031
0.029
0.028
0.026
0.025
0.024
0.023
0.022
0.021
0.020
0.020
0.019
0.019
0.019
0.247
5
4
B'
3.95 (m) 0.861.05
(m) (m)2.84 (m)
0.753
5.11 (m)
6
B
0.056
A
3
0.30
9
0.70
0.90
1.00
ESTRUC SOLO
Plan
METAL5.EDB
View - Story2 - Z = 6 (m) Steel P-M Interaction Ratios (AISC LRFD 93)
RESULTADOS
SAFE
CIMENTACION N1
9/5/2018 20:33
A
B
B'
C
F
G
6
1.41183 m
13.48364 m
5
1.1 m
13.175 m
4
0.8 m
3'
3
2.025 m0.8 m
3.75002 m
4.55 m
1.1 m
1.2 m
5.37506 m
0.8 m
4.8 m
2
6.1 m
Y
1
X
SAFE 2016 16.0.1
Plan View
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2018 20:35
A
B
B'
C
F
G
6
8.0
6.0
4.0
5
2.0
0.0
-2.0
4
-4.0
3'
-6.0
3 -8.0
-10.0
-12.0
2 -14.0
Y
-16.0
-18.0
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (INICIAL) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:50
A
B B'
C
F
G
6
5
4
3'
3
170 cm
170 cm
P30
2
Y
150 cm
150 cm
SAFE 2016 16.0.1
P30
X
1
Plan View
kgf - cm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:53
A
B B'
C
F
G
6
5
4
3'
3
4.33
1.7
170 cm
170 cm
2
Y
2.3
4.03
150 cm
150 cm
X
1
SAFE
Slab Strip
2016Design
16.0.1 - Layer A - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m]
kgf - cm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:54
A
B B'
C
F
G
6
5
4
3'
3
170 cm
170 cm
1.93
1.76
2
Y
150 cm
150 cm
2.71
2.55
X
1
SAFE
Slab Strip
2016Design
16.0.1 - Layer B - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m]
kgf - cm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:55
A
B B'
C
F
G
6
0.75
0.60
0.45
5
0.30
0.15
0.00
4
3'
-0.15
-0.30
3 -0.45
-0.60
-0.75
2
Y
-0.90
-1.05
-1.20
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (INICIAL) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:56
A
B B'
C
F
G
6
1.00
0.80
0.60
5
0.40
0.20
0.00
4
3'
-0.20
-0.40
3 -0.60
-0.80
-1.00
2
Y
-1.20
-1.40
-1.60
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SX+) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:57
A
B B'
C
F
G
6
0.60
0.45
0.30
5
0.15
0.00
-0.15
4
3'
-0.30
-0.45
3 -0.60
-0.75
-0.90
2
Y
-1.05
-1.20
-1.35
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SX-) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:58
A
B B'
C
F
G
6
0.75
0.60
0.45
5
0.30
0.15
0.00
4
3'
-0.15
-0.30
3 -0.45
-0.60
-0.75
2
Y
-0.90
-1.05
-1.20
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SY-) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N2
9/5/2018 20:58
A
B B'
C
F
G
6
1.25
1.00
0.75
5
0.50
0.25
0.00
4
3'
-0.25
-0.50
3 -0.75
-1.00
-1.25
2
Y
-1.50
-1.75
-2.00
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SY+) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N2
9/5/2018 21:00
A
B B'
C
F
G
6
6.00
5.00
4.00
5
3.00
2.00
1.00
4
3'
0.00
-1.00
3 -2.00
-3.00
-4.00
2
Y
-5.00
-6.00
-7.00
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (INICIAL) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N2
9/5/2018 21:00
A
B B'
C
F
G
6
9.0
7.5
6.0
5
4.5
3.0
1.5
4
3'
3
0.0
-1.5
-3.0
-4.5
-6.0
2
Y
-7.5
-9.0
-10.5
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SX+) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N2
9/5/2018 21:01
A
B B'
C
F
G
6
5.00
4.00
3.00
5
2.00
1.00
0.00
4
3'
-1.00
-2.00
3 -3.00
-4.00
-5.00
2
Y
-6.00
-7.00
-8.00
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SX-) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N2
9/5/2018 21:01
A
B B'
C
F
G
6
5.00
4.00
3.00
5
2.00
1.00
0.00
4
3'
-1.00
-2.00
3 -3.00
-4.00
-5.00
2
Y
-6.00
-7.00
-8.00
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SY-) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N2
9/5/2018 21:02
A
B B'
C
F
G
6
7.5
6.0
4.5
5
3.0
1.5
0.0
4
3'
3
-1.5
-3.0
-4.5
-6.0
-7.5
2
Y
-9.0
-10.5
-12.0
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SY+) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2018 21:03
A
B
B'
C
F
G
6
2.40
2.00
1.60
5 1.20
0.80
0.40
4
3'
0.00
-0.40
3 -0.80
-1.20
-1.60
2 -2.00
Y
-2.40
-2.80
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (INICIAL) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N1
9/5/2018 21:04
A
B
B'
C
F
G
6
2.40
2.00
1.60
5 1.20
0.80
0.40
4
3'
0.00
-0.40
3 -0.80
-1.20
-1.60
2 -2.00
Y
-2.40
-2.80
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SX+) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N1
9/5/2018 21:04
A
B
B'
C
F
G
6
2.40
2.00
1.60
5 1.20
0.80
0.40
4
3'
0.00
-0.40
3 -0.80
-1.20
-1.60
2 -2.00
Y
-2.40
-2.80
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SX-) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N1
9/5/2018 21:04
A
B
B'
C
F
G
6
2.40
2.00
1.60
5 1.20
0.80
0.40
4
3'
0.00
-0.40
3 -0.80
-1.20
-1.60
2 -2.00
Y
-2.40
-2.80
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SY-) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N1
9/5/2018 21:05
A
B
B'
C
F
G
6
2.00
1.60
1.20
5 0.80
0.40
0.00
4
3'
-0.40
-0.80
3 -1.20
-1.60
-2.00
2 -2.40
Y
-2.80
-3.20
X
SAFE 2016 16.0.1
Deformed Shape - Displacements (SY+) [mm]
1
Tonf - mm
CIMENTACION N1
9/5/2018 20:36
A
B
B'
C
F
G
6
8.0
6.0
4.0
5
2.0
0.0
-2.0
4
-4.0
3'
-6.0
3 -8.0
-10.0
-12.0
2 -14.0
Y
-16.0
-18.0
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SX+) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2021 20:37
A
B
B'
C
F
G
6
8.0
6.0
4.0
5
2.0
0.0
-2.0
4
-4.0
3'
-6.0
3 -8.0
-10.0
-12.0
2 -14.0
Y
-16.0
-18.0
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SX-) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2021 20:38
A
B
B'
C
F
G
6
8.0
6.0
4.0
5
2.0
0.0
-2.0
4
-4.0
3'
-6.0
3 -8.0
-10.0
-12.0
2 -14.0
Y
-16.0
-18.0
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SY-) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2021 20:39
A
B
B'
C
F
G
6
6.0
4.0
2.0
5
0.0
-2.0
-4.0
4
-6.0
3'
-8.0
3 -10.0
-12.0
-14.0
2 -16.0
Y
-18.0
-20.0
X
SAFE 2016 16.0.1
Soil Pressure Diagram - (SY+) [Tonf/m2]
1
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2021 20:43
A
B
B'
C
F
G
6
4.09
1.03
5.82
5.39
3.5
2.86
1.08
5.16
0.46
0.88
5
4
1.6
4.16
0.86
2.22
1.56
3.73
0.66
0.63
2.6
3'
3
0.89
0.86
5.15
1.15
0.46
2
Y
X
1
SAFE
Slab Strip
2016Design
16.0.1 - Layer A - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m]
Tonf - m
CIMENTACION N1
9/5/2021 20:45
A
B
B'
C
F
G
1.88
1.66
0.21 1.53
1.43
3.65
1.23
4
2.25
5
3'
3
0.6
6.3
1.54
4.53
0.6
5.770.66
0.4
1.35
6
2
Y
X
1
SAFE
Slab Strip
2016Design
16.0.1 - Layer B - Top and Bottom Reinforcement Intensity (Enveloping Flexural) [cm2/m]
Tonf - m