Memoria tecnica ed

Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
A) DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO:
A1) DESCRIPCIÓN GENERAL DEL EDIFICIO:
El edificio se encuentra situado en un terreno el cual posee unas medidas de 36 metros de fondo
y unos 14 metros de frente. Concluyendo con un total de 504 m de edificio y terreno ocupado.
El edificio costa de un estacionamiento con capacidad de diez vehículos ubicado en semisótano
con acceso desde el frente, además de poseer un depósito de basura y una cuarto de máquinas.
Finalmente completando con la planta de semisótano tendremos un local dedicado
exclusivamente para la estación trasformadora de aproximadamente 25 m2, la cual es
establecida por reglamento debido a la potencia total suministrada.
Tendremos un local comercial ubicado al frente de aproximadamente unos 35 m2.
El ingreso al edificio propio posee un hall de recepción principal de quince departamentos
distribuidos en cinco plantas, lo que da un total de tres departamentos por piso.
Teniendo dos modelos de departamentos distintos, el primero consta de una superficie total de
casi 89 m2, mientras que el segundo consta de una superficie total de casi 84 m2.
Posee además una azotea en donde se ubican el cuarto de máquinas y la instalación del tanque
de suministro de agua potable, además de poseer un local de recreación de 53 m2
aproximadamente.
A2) DESCRIPCION DE LOS DEPARTAMENTOS:
El edificio tiene dos modelos de departamentos en el total de quince que posee:
El primer modelo consta un pasillo el cual nos da acceso a la sala comedor de unos 25 m2
aproximadamente, y a la cocina como sucesivamente al lavadero con un cuarto de servicio y
baño de servicio.
Cada inmueble posee dos dormitorios que tienen unos 12 m2 aproximadamente. Y dos baños,
los cuales uno será de uso privado y otro de uso público.
Cuenta además con un cuarto de diversos usos de 9 m2.
Este modelo de departamento es el que mayor cantidad se encuentra disponible con unas diez
unidades presentes.
1
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
El segundo modelo posee pasadizo el cual nos dará acceso a:
Sala comedor la cual consta de una superficie de 24 m2.
Cocina, la cual conecta a un lavadero y su correspondiente cuarto y baño de servicio.
Tendremos un cuarto de diversos usos y dos dormitorios de una superficie aproximada de 15m2
para el dormitorio principal y 10 m2 para el secundario.
Finalmente, el departamento consta de dos baños, los cuales son uno para uso personal y otro
para uso público.
Este modelo de departamento es el que presenta menor cantidad con unas cinco unidades
disponibles.
A3) DESCRIPCION DE LAS AREAS DE CIRCULACION:
En el ingreso al edificio tendremos un hall en donde conectara directamente a la recepción y un
estar de espera, además del acceso a la escalera o ascensor. Contando además con el acceso
desde el exterior al local comercial.
Se tendrá un acceso del exterior al estacionamiento el cual se ubica en el subsuelo del edificio
Para el personal autorizado además se tendrá un corredor el cual llevará directamente a un hall
secundario que conecta al cuarto de máquinas y el depósito de residuos.
En cada piso el ascensor y escalera nos llevara a un hall central el cual da acceso a cada uno
de los departamentos.
A4) DESCRIPCION DEL SUBSUELO:
El acceso al subsuelo se tiene desde el exterior principalmente. Se accede a un cuarto de
máquinas y un depósito de basura.
Además, se preverá un lugar en el subsuelo un lugar de 25 m2 aproximadamente para la
colocación de la sub estación transformadora.
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
A5) DESCRIPCION DE LA AZOTEA:
La azotea es un espacio considerado como espacio común, ya que cuenta con un local
semicubierto el cual posee parrilla para la utilización de las personas que habitan el edificio y/o
allegados.
También podremos encontrar el tanque de depósito agua.
Cabe destacar que únicamente se accede al mismo únicamente por escalera.
A6) DESCRIPCION DE OTROS:
la sala de máquinas ubicada en la azotea es un espacio que se encuentra encima del ascensor
y contiene a toda la instalación del ascensor, como ser motor, freno y tableros de comando.
B) SUBESTACION TRANSFORMADORA:
B1) UBICACIÓN DE LA S.E.T:
Previamente solicitado la aprobación por parte del organismo proveedor de energía para la
instalación de una estación transformadora en el subsuelo, se estableció la ubicación a 30,60
metros teniendo en cuenta la línea principal, además también de encontrarse a unos 15 metros
de la zona de acceso al estacionamiento.
Siendo la única disposición disponible debido a los requerimientos estructurales planteados por
el edificio.
La puerta de dos hojas que se abre hacia afuera para evitar contactos con los instrumentos
interiores.
B2) DIMENSIONAMIENTO DEL LOCAL DE LA S.E.T:
La reglamentación vigente de la proveedora de energía eléctrica, la Dirección Provincial de
Energía de Corrientes, establece por su reglamento que la dimensión mínima de una estación
subestación transformadora deberá tener como mínimo unos 15 m2.
En el presente proyecto se prevé aproximadamente unos 20 m2, cumpliendo con las mínimas
dimensiones exigidas.
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C) INSTALACION ELECTRICA DE LAS UNIDADES RESIDENCIALES Y COMERCIALES.
C1) DETERMINACIÓN DE LA POTENCIA DEMANDADA Y GRADO ELECTRIFICACIÓN:
C1.1) DEPARTAMENTOS:
Se determinó el grado de electrificación de la vivienda con el objetivo de poder determinar el
número mínimo de circuitos y el numero mínimos de puntos de utilización para el cumplimiento
con respecto a la reglamentación de dicha instalación.
Considerando que para las superficies cubiertas consideramos el 100% y el 50% de las
superficies semicubiertas:
En la siguiente tabla se detalla dichas superficies:
DEPARTAMENTOS TIPO A
TABLA DE SUPERFICIES CUBIERTAS
N°
Ambientes
Superficie cubierta (m2)
Superficie semicub (m2)
1
Pasadizo
7,2
-
2
Comedor-Sala
25,404
-
3
Cuarto diverso
9
-
4
Baño
3,2
-
5
Baño
3,2
-
6
Dormitorio principal
12,45
-
7
Dormitorio
11,15
-
8
Cocina
7,65
-
9
Lavandería
4,7
-
10
Cuarto de servicio
3,2
-
11
Baño de servicio
1,35
-
Parcial
88,51
-
Consideración
100%
-
Total
88,51
4
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
DEPARTAMENTOS TIPO B
TABLA DE SUPERFICIES CUBIERTAS
N°
Ambientes
Superficie cubierta (m2)
Superficie semicub (m2)
1
Pasadizo
4,08
-
2
Comedor-Sala
24,1
-
3
Cuarto diverso
11,35
-
4
Baño
2,85
-
5
Baño
3,06
-
6
Dormitorio principal
14,27
-
7
Dormitorio
10,27
-
8
Cocina
7,1
-
9
Lavandería
2,6
-
10
Cuarto de servicio
2,7
-
11
Baño servicio
1,45
-
Parcial
83,85
-
Consideración
100%
-
Total
83,85
Dado que el total de la superficie del primer departamento es 88,51 m2 y el segundo
departamento es 83,85, los cuales son valores ubicados entre los 60 m2 y 130 m2, se lo
considerara que tendrán un grado de electrificación “medio”.
Se confeccionó la siguiente tabla donde se detallan los consumos previstos para cada uno de
los departamentos.
Por lo que la potencia demandada de cada departamento será el total obtenido de la siguiente
tabla:
5
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Máxima potencia demandada
Ambiente
Artefacto
Consumo posible (W)
Verano
Invierno
Dia
Noche
Dia
Noche
Televisión
180
180
180
180
180
Home cinema
95
95
95
95
95
Computadora de escritorio
200
200
200
200
200
Ventilador de techo(3)
300
300
300
0
0
Lamparas
40
0
40
0
40
Equipo de música
80
80
80
80
80
Heladera
120
120
120
120
120
Cocina(encendido)
20
20
20
20
20
Cafetera
1100
1100
1100
1100
1100
Licuadora
500
500
500
500
500
Dicroicas (3)
20
0
20
0
20
Purificador
210
210
210
210
210
Televisión
180
180
180
180
180
Lamparas
40
0
40
0
40
Lamparas (2)
40
0
40
0
40
Termotanque
1500
1500
1500
1500
1500
Lavarropas
195
185
185
185
185
Secarropas
1200
1200
1200
1200
1200
Lamparas (2)
40
0
40
0
40
Secador de pelo
500
500
500
500
500
Afeitadora eléctrica
100
100
100
100
100
Secador de pelo
500
500
500
500
500
Afeitadora eléctrica
100
100
100
100
100
Velador (2)
40
0
40
0
40
Televisión
180
180
180
180
180
Aire acondicionado 2500 frig.
1300
1300
1300
1300
1300
Notebook (2)
50
50
50
50
50
Dicroicas (2)
20
0
20
0
20
Velador
40
0
40
0
40
Televisión
180
180
180
180
180
Notebook (2)
50
50
50
50
50
Equipo de música
80
80
80
80
80
Aire acondicionado 2500 frig.
1300
1300
1300
1300
1300
Potencia total (W) (f.d.p= 0,9)
12000
10610
11480
9670
9950
Potencia total (V.A) (f.d.p= 0,9)
13333
11789
12756
10744
11056
Sala - Comedor
Cocina
Cuarto diverso
Pasadizo
Lavandería
Cuarto de servicio
Baño
Baño
Dormitorio
Dormitorio principal
6
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
El Consumo total previsto para cada departamento aproximadamente será de 13,4 KVA.
Por lo que se adoptando el peor de los casos, tendremos que seleccionar el grado de
electrificación superior.
Para calcular la demanda máxima de potencia simultanea nos basamos en el reglamento de la
AEA.
Por reglamento, se considerará un factor de simultaneidad de 0,7
Circuito
Tipo
Potencia [VA]
Potencia [W]
C1
IUG
990
891
C2
IUG
990
891
C3
IUG
990
891
C4
TUG
2200
1980
C5
TUG
2200
1980
C6
TUG
2200
1980
C7
TUE
3300
2970
C8
TUE
3300
2970
ΣP
16170
14553
ΣP*0,7
11319
10187
La potencia calculada según el reglamento da un valor de 𝑺 = 𝟏𝟏𝟑𝟏𝟗 𝑽. 𝑨 o 𝑷 = 𝟏𝟎𝟏𝟖𝟕 𝑾.
De la comparación que resulta de los dos grados de electrificación obtenidos (con la superficie
y con la tabla de consumo) se adopta el “Grado de Electrificación superior”.
Por lo tanto, se tendrá como mínimo en cada departamento 6 circuitos.
C1.2) LOCAL COMERCIAL:
Se determinó el grado de electrificación del local comercial con el objetivo de poder determinar
el número mínimo de circuitos y el numero mínimos de puntos de utilización para el cumplimiento
con respecto a la reglamentación de dicha instalación.
Considerando que para las superficies cubiertas consideramos el 100% y el 50% de las
superficies semicubiertas:
En la siguiente tabla se detalla dichas superficies:
7
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
LOCAL COMERCIAL
TABLA DE SUPERFICIES CUBIERTAS
N°
Ambientes
Superficie cubierta (m2)
Superficie semicub (m2)
1
Local comercial
34,56
-
Parcial
34,56
-
Consideración
100%
-
Total
34,56
Dado que el total de la superficie del local comercial es de 34,56, los cuales son valores ubicados
entre los 30 m2 y 75 m2, se lo considerara que tendrán un grado de electrificación “medio”.
Se confeccionó la siguiente tabla donde se detallan los consumos previstos para el local
comercial.
Por lo que la potencia demandada será el total obtenido de la siguiente tabla:
Ambiente
Artefacto
Consumo posible
(W)
Máxima potencia
demandada
Verano
Invierno
Dia
Noche
Dia
Noche
180
100
180
100
180
100
180
100
180
100
200
200
200
200
200
1300
1300
1300
1300
1300
2100
2100
2100
2100
2100
1300
1300
1300
1300
1300
1100
1000
1000
1100
1000
1000
1100
1000
1000
1100
1000
1000
1100
1000
1000
Potencia total (W) (f.d.p= 0,9)
8280
8280
8280
8280
8280
Potencia total (V.A) (f.d.p= 0,9)
7461
7461
7461
7461
7461
LOCAL
COMERCIAL
Televisión
Equipo de música
Computadora de
escritorio
Aire acondicionado
2500 frig
Lamparas 150 w(14)
Aire acondicionado
2500 frig
Cafetera
Heladera con vitrina
Cocina microondas
8
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
El Consumo total previsto para local comercial sera de 7,5 KVA.
Por lo que se adoptando el peor de los casos, tendremos que seleccionar el grado de
electrificación MEDIO
Para calcular la demanda máxima de potencia simultanea nos basamos en el reglamento de la
AEA.
Por reglamento, se considerará un factor de simultaneidad de 1
Circuito
Tipo
Potencia [VA]
Potencia [W]
C1
IUG
1000
900
C2
TUG
2200
1980
C3
TUE
3300
2970
C4
TUE
3300
2970
ΣP
9800
8820
ΣP(0,9)
7840
7056
La potencia calculada según el reglamento da un valor de 𝑺 = 𝟕𝟖𝟒𝟎 𝑽. 𝑨 o 𝑷 = 𝟕𝟎𝟓𝟔 𝑾.
De la comparación que resulta de los dos grados de electrificación obtenidos (con la superficie
y con la tabla de consumo) se adopta el “Grado de Electrificación Elevado”.
Por lo tanto, el local comercial como mínimo tendrá 5 circuitos.
9
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C2) UBICACIÓN DE ILUMINACION, TOMACORRIENTES Y TABLEROS:
C2.1) CRITERIO DE UBICACIÓN DE BOCAS:
Las bocas destinadas a iluminación estarán ubicadas como bocas de techo en todos los
ambientes de manera que permitan una iluminación adecuada y uniforme de cada ambiente.
C2.2) CRITERIO DE UBICACIÓN DE LLAVES:
Los interruptores de efecto estarán ubicados cercano a los marcos del acceso de cada ambiente,
cada caja que los contengan, cuya arista más cercana al marco de la puerta deberá estar
ubicada a una distancia de 0,15m del mismo y cuyo centro de estará a una altura de 1,20m
respecto del solado terminado.
En pasillos de más de 2 metros de longitud se utilizarán llaves combinadas, de manera tal de
tener como acceso a dichas luminarias.
Mismas consideraciones tomadas tanto para los departamentos como local comercial.
C2.3) CRITERIO DE UBICACIÓN DE TOMA CORRIENTES:
Las cajas de tomas estarán ubicadas a una altura de entre 0,30 del nivel del solado terminado
según elemento a conectar para uso general. Tendremos algunas ubicaciones distintas a las
generales para algunos ambientes:
Los tomacorrientes ubicados en la cocina algunos estarán a una comprendida de 0,90m y un
único tomacorriente para el purificador ubicado a 0,30 m del cielorraso terminado, además
contara con un toma de uso especial preparado para cualquier artefacto de alta demanda.
Los tomacorrientes ubicados en el lavadero y los baños tendrán como mínimo un grado de
protección IP54.
El comedor y ambos dormitorios contaran con un tomacorriente de uso especial para la conexión
de un aire acondicionado ubicado a 0,30m del cielorraso terminado.
El lavadero también dispone de un tomacorriente de uso especial para la conexión del
termotanque.
Número de puntos de utilización (bocas) propuestos sobre la base de las dimensiones y
funcionalidad de los ambientes:
Mismas consideraciones tomadas tanto para los departamentos como local comercial.
10
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
DEPARTAMENTO TIPO A:
B.I.
Ambiente
Sup
[𝒎𝟐 ]
Sala Comedor
25,404
Cocina
Cuarto diverso
Pasadizo
Lavandería
7,65
4,7
Baño de
servicio
1,35
Dormitorio
Dormitorio
principal
Según
AEA
Según
Proy.
Según
AEA
Según
Proy.
Según
AEA
Según
Proy.
C3-TUG
-
-
4
7
-
-
C2-IUG
2
3
-
-
-
-
C5-TUG
-
-
5
7
-
-
C2-IUG
2
7
-
-
-
-
C6-TUE
-
-
-
-
1
1
C4-TUG
-
-
1
4
-
-
C1-IUG
1
2
-
-
-
-
C2-IUG
2
5
-
-
-
-
C3-TUG
-
-
2
2
-
-
C5-TUG
-
-
1
2
1
1
C6-TUE
-
-
-
-
1
1
C2-IUG
1
1
-
-
-
-
C2-IUG
1
1
-
-
-
-
C5-TUG
-
-
1
2
-
-
C2-IUG
1
1
-
-
-
-
C5-TUG
-
-
1
2
-
-
C4-TUG
-
-
1
2
-
-
C1-IUG
1
1
-
-
-
-
C1-IUG
1
2
-
-
-
-
C4-TUG
-
-
1
1
-
-
C1-IUG
1
2
-
-
-
-
C3-TUG
-
-
2
6
-
-
C6-TUE
-
-
-
-
-
1
C3-TUG
-
-
2
6
-
-
C1-IUG
2
2
-
-
-
-
C6-TUE
-
-
-
-
-
1
7,2
3,02
Baño
B.E.
9
Cuarto de
servicio
Baño
Tipo de
Circuito
B.T.
3,2
3,2
11,15
12,45
11
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
DEPARTAMENTO TIPO B:
B.I.
Ambiente
Sup
[𝒎𝟐 ]
Sala Comedor
24,01
Cocina
Cuarto diverso
Pasadizo
Lavandería
7,1
1,45
Dormitorio
principal
Según
Proy.
Según
AEA
Según
Proy.
Según
AEA
Según
Proy.
C3-TUG
-
-
4
7
-
-
C2-IUG
2
3
-
-
-
-
C5-TUG
-
-
5
7
-
-
C2-IUG
2
6
-
-
-
-
C6-TUE
-
-
-
-
1
1
C3-TUG
-
-
1
4
-
-
C1-IUG
1
2
-
-
-
-
C2-C1-IUG
1
5
-
-
-
-
C3-TUG
-
-
2
2
-
-
C5-TUG
-
-
1
2
1
1
C6-TUE
-
-
-
-
1
1
C2-IUG
1
1
-
-
-
-
C2-IUG
1
1
-
-
-
-
C5-TUG
-
-
1
2
-
-
C2-IUG
1
1
-
-
-
-
C5-TUG
-
-
1
2
-
-
C4-TUG
-
-
1
2
-
-
C1-IUG
1
1
-
-
-
-
C1-IUG
1
2
-
-
-
-
C4-TUG
-
-
1
1
-
-
C1-IUG
1
2
-
-
-
-
C4-TUG
-
-
2
6
-
-
C6-TUE
-
-
-
-
-
1
C4-TUG
-
-
2
6
-
-
C1-IUG
2
2
-
-
-
-
C6-TUE
-
-
-
-
-
1
2,6
Baño de
servicio
Dormitorio
Según
AEA
7,08
2,7
Baño
B.E.
11,35
Cuarto de
servicio
Baño
Tipo de
Circuito
B.T.
2,85
3,06
10,27
12,45
12
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C2.4) CRITERIO DE UBICACIÓN DE TABLEROS:
C2.4.1) DEPARTAMENTOS:
Las instalaciones en dichos departamentos cuentan con un Tablero Seccional general, estos
están ubicados al final del pasillo de acceso ubicado en la Sala-Comedor.
Los tableros mencionados se encuentran a 1,50m de altura respecto del nivel del piso terminado.
C2.4.2) LOCAL COMERCIAL:
La instalación del local cuenta con un tablero seccional general, el cual se encuentra ubicado al
extremo izquierdo del acceso.
Estará instalado a una altura de 1,50m de la altura respecto del nivel de piso.
C3) DETERMINACION DEL NÚMERO DE CIRCUITOS Y TRAZADO DE CAÑERÍAS.
C3.1) DETERMINACIÓN DEL NÚMERO DE CIRCUITOS DEPARTAMENTOS.
Según la reglamentación de la AEA el número de circuitos mínimos dependerá del grado de
electrificación del inmueble.
Por lo tanto, debido a que el grado de electrificación de los departamentos tipo A Y B, por
potencia consumida, es “SUPERIOR”; lo cual determina que el número mínimos de circuitos a
utilizar son seis:




2 circuitos de IUG.
2 circuitos de TUG.
1 circuito para TUE.
1 circuito de libre elección.
El proyectista a definido un diseño compuesto por 8 circuitos:
Circuito
C1
C2
C3
C4
C5
C6
C7
C8
Tipo
IUG
IUG
IUG
TUG
TUG
TUG
TUE
TUE
Potencia [VA]
990
990
990
2200
2200
2200
3300
3300
Potencia [W]
891
891
891
1980
1980
1980
3300
3300
13
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C3.2) DETERMINACIÓN DEL NÚMERO DE CIRCUITOS PARA LOCAL COMERCIAL:
El reglamento de la AEA fija un número mínimo de circuitos en función del grado de
electrificación. En el caso de una electrificación Media, el número de circuitos mínimos es 3 (1
IUG, 1 TUG, 1 Especial).
En la siguiente tabla se detallan los circuitos:
Circuito
C1
C2
C3
C4
Tipo
IUG
TUG
TUE
TUE
Potencia [VA]
1000
2200
3300
3300
Potencia [W]
900
1980
2970
2970
C4) DISTRIBUCIÓN DE FASES:
La distribución de fases se realiza entre los consumos trifásicos, en nuestro caso el conjunto de
departamentos y el local comercial.
Se procura balancear lo mejor posible las fases, con el fin de evitar desequilibrios que perturben
el sistema.
C4.1) DEPARTAMENTO:
DEPARTAMENTOS TIPO A Y B
Tablero seccional
Circuito
Tipo de circuito
Potencia Demandada
(W)
Fase
C1
IUG
891
L1
C2
IUG
891
L1
C3
IUG
891
L1
C4
TUG
1980
L1
C5
TUG
1980
L2
C6
TUG
1980
L3
C7
TUE
2970
L2
C8
TUE
2970
L3
T.P.D
14
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Linea
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
L1
3619
3257,1
L2
3850
3465
L3
3850
Factor de simultaneidad: 0,7
3465
C4.2) LOCAL COMERCIAL:
LOCAL COMERCIAL
Tablero
seccional
T.S.1
Circuito
Tipo de circuito
Potencia
Demandada (W)
Fase
C1
IUG
900
L1
C2
TUG
1980
L1
C3
C4
TUE
TUE
2970
2970
L2
L3
Línea
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
L3
2560
2304
L2
2640
2376
2640
2376
L1
Factor de simultaneidad: 0,8
15
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C5) ASIGNACION DE LAS POTENCIAS A LOS TABLEROS.
C5.1) TABLERO SECCIONAL GENERAL DE CADA DEPARTAMENTO:
DEPARTAMENTOS TIPO A Y B
Circuito Tipo Fase
C1
IUG
L1
990
891
C2
IUG
L1
990
891
C3
IUG
L1
990
891
C4
TUG
L1
2200
1980
C5
TUG
L2
2200
1980
C6
TUG
L3
2200
1980
C7
TUE
L2
3300
2970
C8
TUE
L3
3300
2970
ΣP
16170
14553
ΣP*0,7
10765
9687,44
Tablero Seccional General
T.P
Línea
L1
L2
L3
Potencia Potencia
[VA]
[W]
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
3619
3850
3850
Factor de simultaneidad: 0,7
3257,1
3465
3465
C5.2) TABLERO SECCIONAL GENERAL DEL LOCAL COMERCIAL:
LOCAL COMERCIAL
Circuito Tipo Fase
Tablero Seccional General
T.S.1
ΣP
C1
C2
C3
C4
IUG
IUG
TUE
TUE
L1
L1
L2
L3
Potencia Potencia
[VA]
[W]
1000
2200
3300
3300
900
1980
2970
2970
9800
8820
16
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Línea
L3
L2
L1
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
2560
2640
2640
Factor de simultaneidad: 0,8
2304
2376
2376
C6) DIMENSIONAMIENTO DE CONDUCTORES Y CABLES:
El conductor elegido para el tendido de cables de los departamentos es el modelo SUPERASTIC
JET/FLEX de la marca Prysmian.
El dimensionamiento de los conductores se hará del siguiente modo:


Se calculará la sección nominal de los conductores en función de la intensidad de
corriente máxima admisible a 40°C.
Como se indica en la AEA, se realizará la verificación mediante el cálculo de caída de
tensión con la siguiente fórmula:
𝑪% =
𝟐𝟎𝟎 × 𝑷 × 𝑳
𝑼𝟐 × 𝝈 × 𝑺𝒆𝒄𝒄𝒊ó𝒏 × 𝐜𝐨𝐬 𝝋
Seguidamente podemos ver las siguientes planillas donde se expresan los valores obtenidos:
En la siguiente tabla se calculan valores de conductividad y resistividad a 20°C y 40°C.
Sección
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
Resist.
Elect. a
20C°
13,3
7,98
4,95
3,3
1,91
1,21
0,78
0,554
Resistividad Resistividad ρ
ρ a 20°C
a 40°C
0,01995
0,01995
0,0198
0,0198
0,0191
0,01936
0,0195
0,01939
Promedio:
0,02151
0,02151
0,02135
0,02135
0,02060
0,02088
0,02103
0,02091
Conductividad Conductividad
Elect. σ a
Elect. σ a
20°C
40°C
50,12531
46,48119
50,12531
46,48119
50,50505
46,83332
50,50505
46,83332
52,35602
48,54972
51,65289
47,89771
51,28205
47,55383
51,57298
47,82361
47,30674
17
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
La conductividad que se utilizó en la fórmula para la verificación de caída de tensión fue de
47,31 Ω-1.m-1.
C6.1) DEPARTAMENTOS TIPO A Y B:
Como resumen se adjunta la siguiente tabla:
DEPARTAMENTO TIPO A
Tablero
T.S.D
Circuito
Tipo de
circuitos
Longitud
(m)
Potencia
(W)
Corriente
(A)
Sección
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
C1
IUG
48,1
891
4,3
2,5
1,38
C2
IUG
35,1
891
4,3
1,5
1,44
C3
IUG
35,5
891
4,3
1,5
1,67
C4
TUG
25,4
1980
9,57
2,5
1,60
C5
TUG
20,5
1980
9,57
2,5
1,30
C6
TUG
30,73
1980
9,57
2,5
1,95
C7
TUE
10,5
2970
14,35
2,5
0,67
C8
TUE
21,41
2970
14,35
2,5
1,36
DEPARTAMENTO TIPO B
Tablero
T.S.D
Circuito
Tipo de Longitud
circuitos
(m)
Potencia
(W)
Corriente
(A)
Sección
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
C1
IUG
44,2
891
4,3
1,5
1,26
C2
IUG
24,45
891
4,3
1,5
1,16
C3
IUG
30,85
891
4,3
1,5
1,47
C4
TUG
28,3
1980
9,57
2,5
1,79
C5
TUG
22,2
1980
9,57
2,5
1,41
C6
TUG
29,9
1980
9,57
2,5
1,89
C7
TUE
9,1
2970
14,35
2,5
0,58
C8
TUE
18,16
2970
14,35
2,5
1,15
18
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C6.2) LOCAL COMERCIAL:
LOCAL COMERCIAL
Tablero Circuito
T.S.1
Tipo de Longitud Potencia Corriente
Sección
circuitos
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
C1
IUG
19,4
534,6
2,58
1,5
0,55
C2
TUG
22,1
1980
9,57
2,5
1,40
C3
TUE
4,5
2970
14,35
2,5
0,43
C4
TUE
6,8
1080
5,22
1,5
0,65
C7) DIMENSIONAMIENTO DE CAÑOS:
Debemos hallar el valor de la sección utilizable de cada caño, para poder así realizar un efectivo
dimensionamiento, para ello presentamos la siguiente tabla, donde los valores de diámetros
fueron sacados de catálogo.
Los siguientes datos de tabla fueron obtenidos del cátalogo “SISTEMA TUBELECTRIC-TUBOS
Y ACCESORIOS PARA INSTALACIONES ELECTRICAS” con caños PVC semipesados y
“PRYSMIAN-GUIA TECNICA-SELECCIÓN Y DIMENSIONAMIENTO DE CONDUCTORES DE
BAJA TENSION”
TABLA DE CAÑOS
Caño IRAM
Caño Comercial
Φ Interno
[mm]
Área Neta
[𝒎𝒎𝟐 ]
Área Útil
[𝒎𝒎𝟐 ]
16
5/8”
13,40
141,022
49,358
20
3/4”
17,70
246,055
86,118
22
7/8”
19,34
293,758
102,815
25
1”
21,58
365,746
128,011
32
1 ¼”
28,09
619,699
216,895
40
1 ½”
35,64
997,591
349,159
50
2”
44,89
1582,619
553,916
19
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
TABLA DE CONDUCTORES
Φ Externo [𝒎𝒎]
2,5
3,0
3,6
4,1
4,7
6,0
7,0
9,6
10,8
12,8
14,6
16,8
19,7
𝟐
Sección [𝒎𝒎 ]
1,0
1,5
2,5
4
6
10
16
25
35
50
70
95
120
Área Total [𝒎𝒎𝟐 ]
4,909
7,0068
10,178
13,202
17,349
28,274
38,483
72,380
91,606
128,676
167,4105
221,664
304,796
C7.1) DEPARTAMENTOS:
Consideraremos el valor del tramo más cargado de cada circuito con el fin de diseñar la
condición más desfavorable.
Por lo que tendremos la siguiente tabla:
Circuito
Tipo
Cableado
Área Necesaria
[mm^2]
Área Útil [mm^2]
Caño IRAM
C1
C2
C3
C4
C5
C6
C7
C8
AC
IUG
IUG
IUG
TUG
TUG
TUG
TUE
TUE
AC
4*2,5+T
5*1,5+T
4*2,5+T
2*2,5+T
2*2,5+T
2*2,5+T
2*2,5+T
2*2,5+T
4*10+T
50,89
42,0408
50,89
30,54
30,54
30,54
30,54
30,54
113,096
86,12
49,36
86,12
49,36
49,36
49,36
49,36
49,36
128,11
RS20
RS16
RS20
RS16
RS16
RS16
RS16
RS16
RS25
C7.2) LOCAL DE COMERCIAL:
Circuito
Tipo
Cableado
Área Necesaria
[mm^2]
Área Útil [mm^2]
Caño IRAM
C1
C2
C3
C4
IUG
TUG
TUE
TUE
2*1,5+T
2*2,5+T
2*2,5+T
2*2,5+T
24,32
30,54
30,54
24,32
49,36
49,36
49,36
49,36
RS16
RS16
RS16
RS16
20
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C8) SELECCIÓN DE PROTECCIONES:
Se prevé la colocación de dispositivos de protección los cuales permitan interrumpir toda la
corriente de sobrecarga en los conductores pertenecientes a un circuito, lo supondrá evitar un
posible daño a causa de calentamiento pudiendo afectar la aislación, conexiones, terminales y/o
al ambiente que rodea el conductor.
El funcionamiento de un dispositivo el cual este dedicado a la protección de un conductor de
sobrecargas deberá satisfacer dos condiciones impuestas por la reglamentación de la AEA.
Estas dos condiciones son las siguientes


𝑰𝒃 ≤ 𝑰𝒏 ≤ 𝑰𝒛
𝑰𝟐 ≤ 𝟏, 𝟒𝟓 ∗ 𝑰𝒛
Donde llamaremos a:
𝐼𝐵 = Corriente de proyecto (intensidad proyectada de la corriente de carga).
𝐼𝑧 = Corriente admisible en régimen permanente conductores a proteger.
𝐼2 = Corriente que asegure el efectivo funcionamiento del dispositivo de protección en el tiempo
convencional en las condiciones definidas.
𝐼𝑁 = Corriente asignada o nominal del dispositivo de protección
Para la determinación de las protecciones de cada circuito se consideró el catalogo “Schneider
Electric” para la elección de los interruptores termo-magnéticos.
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya que
permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y similares.
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric”.
21
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C8.1) DEPARTAMENTOS A Y B:
PROTECCION PRINCIPAL DEL DEPARTAMENTO TIPO A
Circuito
Tipo de
Circuito
Ib
Sección
(A)
Iz
In
I1
I2
(A) (A)
(A)
(A)
Iz1
Protección
C1
IUG
4,3
2,5
18
6
6,78
8,7
26,1
B-6
C2
IUG
4,3
1,5
14
6
6,78
8,7
20,3
B-6
C3
IUG
4,3
2,5
18
6
6,78
8,7
26,1
B-6
C4
TUG
9,57
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
C5
TUG
9,57
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
C6
TUG
9,57
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
C7
TUG
14,35
2,5
18
16
18,08
23,2
26,1
C-16
C8
TUG
14,35
2,5
18
16
18,08
23,2
26,1
C-16
PROTECCION PRINCIPAL DEL DEPARTAMENTO TIPO B
Ib
In
I1
I2
(A) (A)
(A)
(A)
2,5
18
6
6,78
4,3
1,5
14
6
IUG
4,3
2,5
18
C4
TUG
9,57
2,5
C5
TUG
9,57
C6
TUG
C7
C8
Tipo de
Circuito
(A)
C1
IUG
4,3
C2
IUG
C3
Circuito
Sección
Iz
Iz1
(1.45.Iz
Protección
8,7
26,1
B-6
6,78
8,7
20,3
B-6
6
6,78
8,7
26,1
B-6
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
9,57
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
TUG
14,35
2,5
18
16
18,08
23,2
26,1
C-16
TUG
14,35
2,5
18
16
18,08
23,2
26,1
C-16
22
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C8.2) LOCAL COMERCIAL:
PROTECCION PRINCIPAL DEL LOCAL COMERCIAL
Ib
Sección
In
I1
I2
(A) (A)
(A)
(A)
1,5
14
6
6,78
9,57
2,5
18
10
TUE
14,35
2,5
18
TUE
14,35
2,5
18
Circuito
Tipo de
Circuito
(A)
C1
IUG
4,83
C2
TUG
C3
C4
Iz
Iz1
(1.45.Iz
Protección
8,7
20,3
B-6
11,3
14,5
26,1
C-10
16
18,08
23,2
26,1
C-16
16
18,08
23,2
26,1
C-16
Se considerará colocar una protección dirigida contra los contactos directos o indirectos.
El interruptor diferencial, el cual se instalará como interruptor de cabecera en cada uno de los
tableros de los departamentos A Y B como también del local comercial.
Los departamentos tipo A y B, llevaran un interruptor diferencial de la marca Schneider Electric,
con el valor de corriente nominal de 40 A y una sensibilidad de 30 mA.
Mientras que el en local comercial se instalara un interruptor Diferencial de marca Schneider
Electric, tetra polar con el valor de corriente nominal de 25 A y una sensibilidad de 30 mA.
C9) DETERMINACION DE LA TENSION DE SUMINISTRO:
Según disposición de la prestataria de servicio de suministro eléctrico, cuando la potencia sea
superior a 7,5 KW se podrá optar por un suministro del tipo trifásico.
C9.1) DEPARTAMENTOS:
En los departamentos tenemos una potencia en cada departamento de 10 KVA, por lo que el
suministro deberá ser trifásico, con tensiones 230/400 V.
C9.2) LOCAL COMERCIAL:
El local comercial posee una potencia de 7,5 KVA, por lo que se optará también por un suministro
trifasico, con tensiones 230/400 V.
23
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C10) PLANILLA DE CIRCUITOS:
PLANILLA DE CIRCUITOS DEPARTAMENTO TIPO A
Tablero Circuito
Tipo de
B.I. B.T.
circuitos
T.E
Longitud Potencia Corriente
Sección
Caída de
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2) tensión(V)
Protección
C1
IUG
10
-
-
48,1
891
4,3
2,5
1,38
B-6
C2
IUG
10
-
-
35,1
891
4,3
1,5
1,44
B-6
C3
IUG
10
-
-
35,5
891
4,3
2,5
0,86
B-6
C4
TUG
-
15
-
25,4
1980
9,57
2,5
1,60
C-10
C5
TUG
-
15
-
20,5
1980
9,57
2,5
1,30
C-10
C6
TUG
-
13
-
30,73
1980
9,57
2,5
1,95
C-10
C7
TUE
-
-
2
10,5
2970
14,35
2,5
0,67
C-16
C8
TUE
-
-
2
21,41
2970
14,35
2,5
1,36
C-16
T.S.D
PLANILLA DE CIRCUITOS DEPARTAMENTO TIPO B
Tablero Circuito
Tipo de
B.I.
circuitos
B.T.
T.E
Longitud Potencia
(m)
(W)
Corriente
(A)
Sección
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
Protección
C1
IUG
10
-
-
44,2
891
4,3
2,5
1,26
B-6
C2
IUG
10
-
-
24,45
891
4,3
1,5
1,16
B-6
C3
IUG
10
-
-
30,85
891
4,3
2,5
0,66
B-6
C4
TUG
-
15
-
28,3
1980
9,57
2,5
1,79
C-10
C5
TUG
-
15
-
22,2
1980
9,57
2,5
1,41
C-10
C6
TUG
-
13
-
29,9
1980
9,57
2,5
1,89
C-10
C7
TUE
5
-
2
9,1
2970
14,35
2,5
0,58
C-16
C8
TUE
-
-
2
18,16
2970
14,35
2,5
1,15
C-16
T.S.D
24
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
PLANILLA DE CIRCUITOS LOCAL COMERCIAL
Tablero Circuito
Tipo de
B.I. B.T.
circuitos
T.E
Longitud
(m)
Potencia
(W)
Corriente
(A)
Sección
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
Protección
C1
IUG
10
-
-
19,4
900
4,83
1,5
0,55
B-6
C2
TUG
8
-
-
22,1
1980
9,57
2,5
1,40
C-10
C3
TUE
-
-
1
4,5
2970
14,35
2,5
0,43
C-16
C4
TUE
-
-
1
6,8
2970
14,35
2,5
0,65
C-16
T.S.1
C11) INSTALACIONES ESPECIALES:
C11.1) INSTALACION DE TIMBRE:
En cada departamento se procederá a colocar un timbre el cual su pulsador se encontrará
ubicado en la entrada y la bocina ubicada en la sala comedor.
Su conexión se realizará a la boca más próxima.
C11.2) INSTALACION DE TELEFONO EXTERIOR:
Las cañerías que serán utilizadas en las líneas telefónicas perteneciente a cada departamento
y local comercial serán independientes de todo el circuito eléctrico.
En consecuencia, a las reglamentaciones aplicadas existirán dos acometidas; las cuales ambas
desde el subsuelo como una doble canalización.
En la planta semisótano se encuentra el gabinete de cruzadas, el cual es el tablero en donde
acometerá el cable maestro proveniente de la empresa telefónica.
A continuación, se detallan las diferentes dimensiones de los caños que serán utilizadas en la
columna montante telefónica, rigiéndose del reglamento telefónico:
25
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Nº PARES
CAÑO PVC TR
 12
TR20
 25
TR25
 50
TR32
 100
TR40
Por lo que consideraremos:
 2 par para cada departamento.
 1 par para la alarma de incendios.
 1 par para el ascensor.
 1 par para el local comercial.
 1 par para la recepción.
 1 par para la azotea.
 1 par para la sala del setting.
Además, consideraremos el cálculo de un 40% por si existiesen futuras ampliaciones.
El total final de pares será de 51 pares. Con un caño correspondiente de TR32.
El montante se unirá a las cajas de empalme y distribución. Las mismas cajas tendrán unas medidas
de 15x15x4 cm ubicadas en cada piso.
De ellos se prevé que saldrán caños de derivación para la distribución a los departamentos
los que se dimensionarán de acuerdo a la siguiente tabla:
N.º PARES
1
2a3
3a6
CAÑO PVC TR
TR16
TR20
TR22
Se considerará un par por departamento, el cual tendrá derivación en tres teléfonos; uno
Sala comedor y uno ubicado en cada habitación.
Entonces desde la columna montante hasta cada departamento se utilizará un caño tipo
TR16.
C11.3) INSTALACIÓN DE TV POR AIRE:
La instalación poseerá una antena en la azotea, un montante de tv por aire que llevará un
conductor coaxial, y para cada piso se realizará una derivación a cada departamento.
26
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
C11.4) INSTALACION DE TV POR CABLE:
Esta instalación está constituida por un amplificador repartidor ubicado en la azotea el cual es
alimentado por la prestadora de servicio de cable.
Del amplificador saldrá un cable coaxial directo al montante por TV por cable y finalmente
derivando a cada departamento.
Es posible colocar en la misma cañería el cable coaxial de TV por aire y TV por cable.
C11.5) INSTALACIÓN DE PORTERO ELÉCTRICO:
Cada departamento posee un video portero eléctrica marca COMAX, el mismo se alimenta con
una tensión de 12 V.
Por ello se prevé la instalación de un circuito de MBTF, el transformador para dicho video portero
se instala el TSG. El equipo de audio y video se instalará en la sala de estar del departamento.
El encargado también cuenta con un equipo para la central de portero.
Se utilizan cables URP-4*2 para dicha instalación.
C11.6) ALUMBRADO DE EMERGENCIA:
Se colocarán señales indicatorias y luces de emergencia en palieres y escaleras, las mismas
serán alimentadas por las bocas de iluminación que allí se encuentren.
C11.7) INSTALACIÓN DE ALARMA CONTRA INCENDIO:
Se colocarán detectores de humo en cada departamento, palieres, escaleras, planta baja, local
comercial, sala de máquinas y subsuelo con el fin de evitar incendios. Estos detectores de humo
son capaces de avisar antes de que el incendio se inicie.
Todos los detectores se conectarán a una central de incendios, que se ubicará en el subsuelo.
Para
ello
debe
preverse
una
boca
de
alimentación
para
la
central.
D) DETERMINACION DE LA POTENCIA DEMANDADA POR LOS
INDIVIDUALES:
DEPARTAMENTOS
La potencia de cada departamento fue anteriormente calculada, por lo que partiendo de
estos datos procedemos a calcular la potencia total que demanda el conjunto de
departamentos.
Por lo se considerará aplicar un factor de simultaneidad al conjunto de departamentos, el
cual depende de la cantidad de departamentos que tenga el conjunto y además del
grado de electrificación obtenido de cada departamento.
27
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Este proyecto en particular posee un total de 15 departamentos, por lo que el factor
de simultaneidad utilizado será de 0,5.
INDIVIDUAL
Potencia [VA]
CONJUNTO
Potencia [W]
Potencia [VA]
FAC. DE SIMUL.
Potencia [W]
0,5
11319
10187
84892,5
76403,25
E) DETERMINACION DEL CONDUCTOR DE ACOMETIDA A LA VIVIENDA:
E.1) DEPARTAMENTOS TIPO A Y B:
Para el cálculo del conductor de acometida, se considerara la distancia del departamento mas
lejano, luego consideraremos la sección como una sección general para todos los
departamentos, lo mismo se aplicara para el local comercial.
Departamentos:
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠 𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
3257,1𝑊
𝑑 =1−(
)=1−
= 𝟎, 𝟎𝟔
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
3465𝑊
El resultado arroja que el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente formula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente
desequilibrado, de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 10187,1𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,90
= 𝟏𝟖, 𝟕𝟗 𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
Sfase
10 𝑚𝑚2
r=
=
=1
Sneutro 10 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 3465W ∗ 44m ∗ (1 + 0,06)
= 𝟎, 𝟐𝟏 < 𝟏
47,31 ∗ 400𝑉 2 ∗ 10𝑚𝑚2
28
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Para la acometida a las viviendas se utilizará un conductor del tipo SUPERASTIC JET/FLEX
de PRYSMIAN de una sección de 10 mm^2.
E.2) LOCAL COMERCIAL:
𝑑 = 1−(
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
2304𝑊
)= 1−
= 𝟎, 𝟎𝟑
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
2376𝑊
El resultado arroja que el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente formula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente
desequilibrado, de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 𝟕056𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,95
= 𝟏𝟑, 𝟎𝟏 𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
r=
Sfase
6 𝑚𝑚2
=
=𝟏
Sneutro 6 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 2376W ∗ 10m ∗ (1 + 0,03)
= 𝟎, 𝟎𝟓 < 𝟏
47,31 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 6𝑚𝑚2
Para la acometida a las viviendas se utilizará un conductor del AFUMEX de una sección de
6 mm^2.
F) DIMENSIONAMIENTO DE LA LLAVE PRINCIPAL:
F1) DEPARTAMENTOS:
Se dimensionará una llave, del tipo termomagnética y protegerá a la acometida a los
departamentos. Para ello tendremos en cuenta la corriente que circulará y la selectividad con
29
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
las
llaves
que
se
encuentran
en
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
el
tablero
seccional
de
los
departamentos.
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya que
permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y similares.
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric.
Circuito
ACOMETIDA
Circuito
ACOMETIDA
PROTECCION PRINCIPAL DEL DEPARTAMENTO TIPO A
Ib
Sección
Iz
In
I1
I2
Tipo de
Iz1
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz) (A) (A)
(A)
AC
18,79
10
44
63,8
32 36,16 46,4
Protección
PROTECCION PRINCIPAL DEL DEPARTAMENTO TIPO B
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A)
(A)
(A)
AC
18,79
10
44
63,8
32 36,16 46,4
Protección
C-32
C-32
Por lo que analizamos la selectividad de las llaves, comparándolas con la llave más grande
del talero seccional del departamento.
Se prevé un interruptor diferencial de cabecera de 40A para los tableros principales de
cada departamento.
30
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
F2) LOCAL COMERCIAL:
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya que
permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y similares.
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric.
Se dimensionará una llave, del tipo termomagnética y protegerá a la acometida al local
comercial. Para ello tendremos en cuenta la corriente que circulará y la selectividad con las
llaves que se encuentran en el tablero seccional del local.
Circuito
ACOMETIDA
PROTECCION PRINCIPAL DEL LOCAL COMERCIAL
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A)
(A)
(A)
AC1
13,01
6
32
46,4
16 18,08 23,2
Protección
C-16
Por lo que analizamos la selectividad de las llaves, comparándolas con la llave más grande
del talero seccional del local comercial.
Se prevé un interruptor diferencial de cabecera de 25A para el tablero principal del local
Comercial.
31
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
G) ALIMENTACION ELECTRICA DE ESPACIOS COMUNES:
G1) ALIMENTACION DE PALIERES:
Se utilizarán el palier de recepción y demás espacios en común correspondiente a la zona de
acceso.
Ahora calcularemos la caída de tensión correspondiente para cada uno de los circuitos
perteneciente a las escaleras y palieres de cada piso mediante la siguiente formula:
𝑒% =
200 ∗ 𝑃 ∗ 𝐿(𝑚)
𝜎 ∗ 𝑉 2 ∗ 𝑆(𝑚𝑚2 )
PLANILLA DE CIRCUITOS DE ALIMENTACION DE PALIERES
Tablero Circuito
T.S.2
Tipo de
circuitos
B.I. B.T.
T.E
Longitud Potencia Corriente
Sección
Caída de
Protección
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2) tensión(V)
C5
IUG(c/toma)
12
1
-
17,1
1980
9,57
2,5
1,08
C-10
C6
IUG(c/toma)
10
1
-
42,25
1980
9,57
4
1,67
C-10
C7
TUG
-
15
-
43,8
1980
9,57
4
1,93
C-10
El conductor elegido se obtiene de:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
G2) ALIMENTACION DE ESCALERAS:
Se colocarán un numero de cuatro sensores de movimiento por piso, lo cual permitirá la
automatización de la iluminación de escaleras y palieres de cada piso.
Ahora calcularemos la caída de tensión correspondiente para cada uno de los circuitos
perteneciente a las escaleras y palieres de cada piso mediante la siguiente formula:
𝑒% =
200 ∗ 𝑃 ∗ 𝐿(𝑚)
𝜎 ∗ 𝑉 2 ∗ 𝑆(𝑚𝑚2 )
32
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
PLANILLA DE CIRCUITOS ILUMINACION DE ESCALERAS Y PALIERES DE PISO
Tablero Circuito
T.S.2
Tipo de
circuitos
B.I. B.T.
T.E
Longitud Potencia Corriente
Sección
Caída de
Protección
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2) tensión(V)
C8
IUG(c/toma)
8
6
-
48,9
1980
9,57
4
1,93
C-10
C9
IUG(c/toma)
8
6
-
48,9
1980
9,57
4
1,93
C-10
C10
IUG(c/toma)
4
3
-
16,3
1980
9,57
2,5
1,03
C-10
El cálculo de las protecciones se realiza de la misma manera, respetando las exigencias
mínimas de la reglamentación de la AEA.
PROTECCION PRINCIPAL DE ESCALERAS Y PALIERES DE PISO
Ib
Sección
Iz
In
I1
I2
(A)
(A)
(A)
(A)
Iz1
(1.45.Iz
Protección
4
25
10
11,3
14,5
36,25
C-10
9,57
4
25
10
11,3
14,5
36,25
C-10
TUG
9,57
4
25
10
11,3
14,5
36,25
C-10
C8
IUG(c/toma)
9,57
4
25
10
11,3
14,5
36,25
C-10
C9
IUG(c/toma)
9,57
4
25
10
11,3
14,5
36,25
C-10
C10
IUG(c/toma)
9,57
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
Circuito
Tipo de
Circuito
(A)
C5
IUG(c/toma)
9,57
C6
IUG(c/toma)
C7
PALIERES DE PISO Y ESCALERA
Tablero Seccional General
T.S.2
Circuito
Tipo
C5
C6
C7
C8
C9
C10
IUG(c/toma)
IUG(c/toma)
TUG
IUG(c/toma)
IUG(c/toma)
IUG(c/toma)
Potencia Potencia
Fase
[VA]
[W]
L1
L1
L2
L2
L3
L3
2200
2200
2200
2200
2200
2200
1980
1980
1980
1980
1980
1980
Línea
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
L1
L2
L3
4422
4422
4422
3980
3980
3980
33
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
G2.1) CALCULO DE ACOMETIDA AL TABLERO DE ILUMINACION Y ESCALERA:
El desequilibrio es:
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
3980𝑊
𝑑 =1−(
)=1−
=𝟎
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
3980𝑊
El resultado arroja que el sistema está equilibrado. Por lo tanto la caída de tensión se calculará
mediante la siguiente formula:
e% =
100 ∗ 𝑚𝑜𝑛𝑜𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎 ∗ 𝐿
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser equilibrada, de la
siguiente manera:
I=
PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
11940𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,90
= 𝟏𝟗, 𝟏𝟓 𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
r=
Sfase
4 𝑚𝑚2
=
=1
Sneutro 4 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 3980W ∗ 12,5m
= 𝟎, 𝟏𝟔 < 𝟏
47,31 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 4𝑚𝑚2
La sección seleccionada es de 4 mm^2
El conductor elegido se obtiene de:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
G2.2) CALCULO DE LA PROTECCIÓN DE PALIER Y ESCALERA EN EL TABLERO DE
SERVICIOS:
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya que
permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y similares.
34
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric.
Circuito
T.S.2
PROTECCION PRINCIPAL DE PALIER Y ESCALERA
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A) (A)
(A)
AC
19,15
4
25 36,25 20 22,6
29
Protección
C-20
Veremos en el grafico siguiente que las protecciones C-10 y C-20 son selectivas:
Se prevé un interruptor diferencial de cabecera de 25A para el TS2.
G3) ALIMENTACION DE AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS:
La iluminación y tomas corrientes de la azotea y sala de máquinas se realiza a partir de
CUATRO circuitos; donde 3 son de iluminación especial con toma corriente de uso especial
derivado para la azotea uno perteneciente únicamente a la sala de máquinas es un circuito de
iluminación de uso general con toma corrientes derivado.
Ahora calcularemos la caída de tensión correspondiente para cada uno de los circuitos
perteneciente a las escaleras y palieres de cada piso mediante la siguiente formula:
35
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
𝑒% =
200 ∗ 𝑃 ∗ 𝐿(𝑚)
𝜎 ∗ 𝑉 2 ∗ 𝑆(𝑚𝑚2 )
PLANILLA DE CIRCUITOS AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS
Tablero Circuito
T.S.4
Tipo de
circuitos
B.I. B.T.
T.E
Longitud Potencia Corriente
Sección
Caída de
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2) tensión(V)
Protección
C17
IUE
10
-
50,1
2970
14,35
6
1,98
C-16
C18
IUE
10
-
39,8
2970
14,35
6
1,98
C-16
C19
IUE
10
-
41,5
2970
14,35
6
1,98
C-16
C20
IUG(c/toma)
2
4
-
15,5
1980
9,57
2,5
0,98
C-10
C21
TUE
-
12
-
75
1980
9,57
6
1,97
C-10
C22
IUG(c/toma)
2
6
-
18,5
1980
9,57
2,5
1,18
C-10
El cálculo de las protecciones se realiza de la misma manera, respetando las exigencias
mínimas de la reglamentación de la AEA.
PROTECCION PRINCIPAL AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS
Ib
Circuito
Tipo de
Circuito
Sección
(A)
Iz
In
I1
I2
(A)
(A)
(A)
(A)
Iz1
(1.45.Iz
Protección
C17
IUE
14,35
6
32
16
18,08
23,2
46,4
C-16
C18
IUE
14,35
6
32
16
18,08
23,2
46,4
C-16
C19
IUE
14,35
6
32
16
18,08
29
46,4
C-16
C20
IUG(c/toma)
14,35
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
C21
TUE
9,57
6
32
16
18,08
23,2
26,1
C-16
C22
IUG(c/toma)
9,57
2,5
18
10
11,3
14,5
26,1
C-10
36
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
PALIERES DE AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS
Potencia Potencia
[VA]
[W]
Circuito
Tipo
Fase
C17
IUE
L1
3300
2970
C18
IUE
L2
3300
2970
C19
IUE
L3
3300
2970
C20
IUG
L1
2200
1980
C21
TUE
L2
3300
2970
C22
IUG(c/toma)
L3
2200
1980
Tablero Seccional General
T.S.4
Línea
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
L1
L2
L3
5500
6600
5500
4950
5940
4950
G3.1) CALCULO DE ACOMETIDA A LA AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS:
El desequilibrio es:
𝑑 = 1−(
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
4950𝑊
)= 1−
= 𝟎, 𝟏𝟔
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
5940𝑊
El resultado arroja que el sistema está equilibrado. Por lo tanto la caída de tensión se calculará
mediante la siguiente formula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿
σ ∗ 𝑉 2 ∗ 𝑆 ∗ √3
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser desequilibrada, de
la siguiente manera:
I=
1,15∗PT
√3∗𝑉𝑇
=
∗𝐶𝑜𝑠𝜑
15840𝑊
√3∗400𝑉∗0,90
=25,40 A
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
37
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Sfase
6 𝑚𝑚2
r=
=
=𝟏
Sneutro 6 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
100 ∗ 5940W ∗ 21m ∗ (1 + 0,16)
= 𝟎, 𝟏𝟗 < 𝟏
47,31 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 10𝑚𝑚2
La sección seleccionada es de 10 mm^2
El conductor elegido se obtiene de:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
G3.2) CALCULO DE LA PROTECCIÓN AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS:
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya
que permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y
similares.
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric.
Circuito
T.S.4
PROTECCION PRINCIPAL DE AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
(1.45.Iz
Circuito
(A)
(A)
(A)
(A)
(A)
AC
23,82
10
44
63,8
32 36,16 46,4
Protección
C-32
El cálculo será por corrientes y por selectividad, con el mismo criterio establecido por la AEA.
38
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Se prevé también como llave o seccionador de cabeza de tablero TS4 un interruptor diferencial
tetrapolar de 40 A.
G4) ALIMENTACION DE SUBSUELO:
La alimentación del subsuelo se realizará mediante cinco circuitos; los cuales serían 3 circuitos
del tipo IUE, un IUE con toma corrientes derivado y uno el cual controlara el portón de acceso
al estacionamiento.
Estos se encontrarán comandados desde el TSG3, el cual se encuentra ubicado en la recepción
del edificio.
Se prevé tomacorrientes para la central de alarma, además de uno exclusivo del amplificador
de tv, y en tal caso si fuese necesario para el gabinete de cruzadas de teléfono y otros para la
posible conexión de herramientas que se requieran utilizar casualmente.
PLANILLA DE CIRCUITOS SUBSUELO
Tablero Circuito
T.S.3
Tipo de
circuitos
B.I. B.T.
T.E
Longitud Potencia Corriente
(m)
(W)
(A)
Sección
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
Protección
C11
IUE
10
-
-
48,3
2970
14,35
6
1,92
C-16
C12
IUE
10
-
-
30,5
2970
14,35
4
1,80
C-16
C13
IUE
10
-
-
38,3
2970
14,35
6
1,51
C-16
C14
IUE
10
-
-
40,5
2970
14,35
6
1,60
C-16
C15
IUE(c/toma)
7
-
5
50,3
2970
14,35
6
1,98
C-16
C16
APM
-
-
2
15,6
2970
2,42
2,5
1,49
C-16
39
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
SUBSUELO
Potencia Potencia
[VA]
[W]
Circuito
Tipo
Fase
C11
IUE
L1
3300
2970
C12
IUE
L1
3300
2970
C13
IUE
L2
3300
2970
C14
IUE
L2
3300
2970
C15
IUE(c/toma)
L3
3300
2970
C16
APM
L3
3300
2970
Tablero Seccional General
T.S.3
Línea
Potencia por fase (VA)
Potencia por fase (W)
L1
L2
L3
6600
6600
6600
5940
5940
5940
G4.1) CALCULO DE ACOMETIDA A LA AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS:
El desequilibrio es:
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
5940𝑊
𝑑 =1−(
)=1−
=𝟎
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
5940𝑊
El resultado arroja que el sistema está equilibrado. Por lo tanto la caída de tensión se calculará
mediante la siguiente formula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser equilibrada, de la
siguiente manera:
I=
PT
√3∗𝑉𝑇
=
∗𝐶𝑜𝑠𝜑
17820𝑊
√3∗400𝑉∗0,90
=28,58A
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
40
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Sfase
10 𝑚𝑚2
r=
=
=𝟏
Sneutro 10 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 5940W ∗ 21m
= 𝟎, 𝟏𝟕 < 𝟏
47,31 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 10𝑚𝑚2
La sección seleccionada es de 10 mm^2
El conductor elegido se obtiene de:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
G4.2) CALCULO DE LA PROTECCIÓN AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS:
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya
que permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y
similares.
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric.
Circuito
TS3
PROTECCION PRINCIPAL DE AZOTEA Y SALA DE MAQUINAS
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A)
(A)
(A)
AC
28,58
10
44
63,8
32 36,16 46,4
Protección
C-32
El cálculo será por corrientes y por selectividad, con el mismo criterio establecido por la AEA.
41
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Se prevé también como llave o seccionador de cabeza de tablero TS3 un interruptor diferencial
tetrapolar de 40 A.
G5) ALIMENTACION DE FRENTE, ACCESO Y PORTERO ELECTRICO:
La suma de las superficies (cubierta y semicubierta) del palier, pasillo, hall de acceso y frente,
da un total de 50m2, por lo cual, se utilizaron tres circuitos dado que es la cantidad mínima
exigida por la A.E.A. para espacios comunes de entre 30m2 y 75m2 de superficie.
La disposición de los circuitos se realizó de la siguiente manera, tendremos dos circuitos de
iluminación de uso general con toma derivado y uno de tomacorrientes de uso general para
el palier, pasillo de ingreso y alimentación del portero eléctrico que se hace desde la boca más
cercana.
Estos serán comandados desde el T.S.G.1 ubicado en la recepción para fácil acceso del
encargado del edificio.
La iluminación del frente del edificio será comandada desde el T.S.G.3 perteneciente al
subsuelo, ubicado dicho tablero en la recepción para fácil acceso del encargado del edificio.
PLANILLA DE CIRCUITOS DE ALIMENTACION DE PALIERES
Tablero Circuito
T.S.2
T.S.3
Tipo de
circuitos
B.I. B.T.
T.E
Longitud Potencia Corriente
Sección
Caída de
Protección
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2) tensión(V)
C5
IUG(c/toma)
11
1
-
17,1
1980
9,57
2,5
1,08
C-10
C6
IUG(c/toma)
10
1
-
42,25
1980
9,57
4
1,67
C-10
C7
TUG
-
15
-
43,8
1980
9,57
4
1,93
C-10
C11
IUE
10
-
-
48,3
2970
14,35
6
1,92
C-16
El conductor elegido se obtiene de:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
G6) ALIMENTACION DE BALIZAS:
La baliza aeronáutica, reglamentada por el Fuerza Aérea Argentina, debe colocarse por
Encima del tanque elevado (la parte más elevada del edificio).
42
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
La alimentación se realiza mediante el tablero de servicios generales, mediante un circuito de
MBTF.
La baliza se encuentra instalada en la parte superior del tanque elevado.
Circuito
Sección
Potencia Potencia Ib
L
y tipo de Fase
C% Caño Protección
[VA]
[W]
[A] [m]
[𝒎𝒎𝟐 ]
circuito
C32(CBA)
L1
166,67
150
0,72 26,6
1,50
0,21 TR16
B-6A
MBTF
.
G7) ALIMENTACION DE OTRAS AREAS EN COMUNES:
G7.1) ESTACIONAMIENTO:
La alimentación del estacionamiento está prevista a partir de cinco circuitos de iluminación
especial, el cual uno de ellos tendrá derivación a tomas.
Estos serán comandados desde el T.S.G.3 ubicado en la recepción para manejo inmediato del
encargado.
Fueron calculados en el ítem G4.
G8) INSTALACION ELÉCTRICA DEL DEPARTAMENTO DEL PORTERO:
El edificio no cuenta con departamento exclusivo para el encargado.
H) INSTALACION ELECTRICA DE FUERZA MOTRIZ:
H1) INSTALCION ELECTRICA DE ASCENSORES:
La instalación eléctrica cuenta con un ascensor electromecánico con capacidad de 4
personas, el cual dicho ascensor posee las siguientes características








Marca: Garles.
Modelo MaGO: 075.2.240
Velocidad: 1 m/s.
Corriente de arranque: 3,5*In= 32 A.
Corriente nominal de funcionamiento: 9,1 A.
Tensión: 400 v.
Carga Nominal: 400 kg- 4/5 personas.
Potencia Mecánica: 3 Kw.
43
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier




Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Coseno fi: 0,9
Potencia eléctrica: 6279 VA.
Potencia eléctrica: 5651,1 W.
Potencia por fase: 1883,7 W.
La alimentación a los motores se realiza a través de un tablero seccional instalado en la sala
de máquinas. A la vez este circuito seccional tendrá origen en el tablero de servicios generales
(TSG) ubicado en planta baja. El tipo de circuito utilizado será ACU del tipo trifásico
Por reglamentación, debe considerarse 1,25 de la corriente del motor más grande más la
suma de las potencias de los demás motores.
H1.1) SECCIÓN DE CONDUCTOR Y PROTECCIÓN DEL MOTOR:
Se considerará un rendimiento del 100% para el cálculo de la potencia eléctrica.
Se procede a realizar el cálculo de caídas de tensión, como son motores trifásicos equilibrados,
la caída de tensión se calcula mediante la siguiente expresión:
𝑒% = 100 ∗ 𝑃 ∗
𝐿
𝜎 ∗ 𝑈𝐿2 ∗ 𝑆
H1.1.1) SELECCIÓN CONDUCTOR:
PLANILLA DE CIRCUITOS DE ASCENSORES
Tablero Circuito
Tipo de Longitud Potencia Corriente Sección
Caída de
Protección Caño
circuitos
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2) tensión(V)
C-16;
T.S.5
C23
ACU
4
2354,63
11,38
6
0,20
RS22
IDsi-25A
H1.1.1.1) DIMENSIONAMIENTO DE LOS CONDUCTORES DE ACOMETIDA AL T.S.5:
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 1883,7W ∗ 38m
= 𝟎, 𝟏𝟔 < 𝟏
47,31 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 6𝑚𝑚2
La sección seleccionada es de 6 mm^2
Los datos se han obtenido del catálogo:
44
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
H1.1.2) CALCULO DE LA PROTECCIÓN ASCENSOR:
Circuito
C23
PROTECCION PRINCIPAL DEL ASCENSOR
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A)
(A)
(A)
ACU
11,38
6
32
46,4
16 18,08 23,2
Protección
C-16
Se adopta un interruptor termo-magnética de 16 A como interruptor de cabecera.
H2) INSTALACION ELECTRICA DE BOMBAS CONTRA INCENDIO:
La alimentación de las electrobombas y la del presurizador de escaleras se realiza a
través del T.S.7 incendios ubicado en plata semisótano del edificio.
Se dispone un sector para sala de máquinas del grupo de incendios contando con su
respectiva iluminación y ubicación de toma corrientes.
Seguidamente se detalla las características pertenecientes al grupo de incendio.
Electrobomba
Modelo
Bomba de
Respaldo
FH-CR
15/E
FH-CR
15/E
Bomba Jockey
C
Bomba Principal
P.M
[HP]
Potencia
[VA]
Potencia
[W]
Potencia
por fase
[W]
7,38
6111
5500
1833,3
11
7,38
6111
5500
1833,3
11
2,01
1794
1500
500
3,4
In[A]
RENDIMIENTO DE CADA BOMBA: 0,8
Se prevé un presurizador de escaleras centrífugo, ubicado de cercanía a escaleras, el cual
posee las siguientes características:
Gama
Modelo
P.E
P.M
h
Rendimiento
Caudal
TEMPOMATIC
729
2812,5
3HP
0,80
165 m^3/h
Se prevé de una central de alarma gama “Notifier” cuya alimentación se realiza a través del
tablero
45
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
seccional de incendio, cuyo circuito es de MBTF.
La siguiente tabla indica las características de cada circuito:
PLANILLA DE CIRCUITOS TABLERO INCENDIOS
Tablero Circuito
Tipo de
circuitos
IUG
C26
ACU
C27
T.S.7
ACU
C28
ACU
C29
ACU
C30
C31
MBTF
B.I. B.T.
T.E
Longitud Potencia Corriente
Sección
(m)
(W)
(A)
Proy(mm2)
3
-
-
6,1
-
-
-
6,3
-
-
-
5,2
-
-
-
3,5
-
-
-
3,9
-
-
-
12,1
297
1,3
1,5
1833,3
11
6
1833,3
11
6
500
3,4
2,5
937,5
4,53
2,5
368
1,6
1,5
Caída de
tensión(V)
0,10
0,14
0,12
0,06
0,12
0,08
Protección
B-6A
10A -gG
10A -gG
2A -gG
4A -gG
B-2A
Se adopta un fusible de 25 A como interruptor de cabecera, dicho fusible no fue dimensionado con
criterio de selectividad al fin de que el único objetivo de uso es de ser con seccionar para el tablero
seccional.
H2.1) ACOMETIDA AL TABLERO SECCIONAL DE INCENDIO:
El cálculo considerado para la acometida del tablero se tendrá en cuenta un criterio de
diseño, el cual tiene como eje la instalación de 3 motores trifásicos equilibrados y cargas,
cuya potencia del conjunto será desequilibrada.
Por lo que se determinó una corriente de proyecto a partir del 125% de la intensidad nominal
del motor de mayor intensidad más la suma de las intensidades nominales de los demás
motores.
Considerando este equilibrado y así obtener la potencia de cada fase del conjunto de motores,
a la cual dicha potencia se le agrega la suma aritmética de las potencias instaladas a las demás
cargas para el seguido dimensionamiento del conductor de la fase más cargada.
Tablero
Tipo de
circuitos
Potencia
Total,
trifásica
(W)
T.S.7
ACOMET.
15477,5
Potencia
de la fase
más
cargada
(W)
Longitud
(m)
Corriente
(A)
Sección
Proy(mm2)
Caída de
tensión(V)
Protección
5159,17
17,9
24,93
25
0,30
NH-25A -gG
46
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Se toma en cuenta criterio de selectividad entre fusibles:
Los datos se han obtenido del catálogo:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 750)” y
“Schneider Electric”.
H3) INSTALACION ELECTRICA DE ELECTROBOMBAS:
H3.1) CALCULO DE LA CAPACIDAD DE RESERVA Y CAUDAL:
Se procederá a estimar un valor de reserva de agua y caudal que manejará nuestra la
electrobomba del edificio.
Por lo que si consideramos que el consumo unitario por persona es de aproximadamente
200 litros, además de considerar la estimación de dos personas por cada dormitorio del
edificio.
Tomaremos en cuenta el consumo del local comercial al cual asignaremos 200 litros por
personas y tomando como promedio de presencia de personal del mismo de 4 individuos.
𝐶𝑡 = 200
𝑙𝑡.
𝑑𝑝𝑡𝑜𝑠
ℎ𝑎𝑏
𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑛𝑎𝑠
𝑙𝑡.
∗ 5 𝑝𝑖𝑠𝑜𝑠 ∗ 3
∗2
∗2
+ 200
𝑑𝑖𝑎 ∗ 𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑛𝑎
𝑝𝑖𝑠𝑜
𝑑𝑝𝑡𝑜𝑠
ℎ𝑎𝑏
𝑑𝑖𝑎 ∗ 𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑛𝑎
𝒍𝒕
∗ 4 𝑝𝑒𝑟𝑠𝑜𝑛𝑎𝑠 (𝑙𝑜𝑐𝑎𝑙 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑦 𝑝𝑜𝑟𝑡𝑒𝑟𝑜) = 𝟏𝟐𝟖𝟎𝟎
𝒅𝒊𝒂
47
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Consideramos la capacidad del tanque total, considerando el consumo total hallado mas un
agregando 2/3 del total del tanque para reservas contra eventuales incendios
𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 = 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑑𝑖𝑎𝑟𝑖𝑜 + 2/3 ∗ 𝐶𝑜𝑛𝑠𝑢𝑚𝑜 𝑑𝑖𝑎𝑟𝑖𝑜 =
𝐶𝑎𝑝𝑎𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑 𝑑𝑒 𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 = 12800
𝑙𝑡
𝑙𝑡
𝒍𝒕
+ 2/3 ∗ 12800
= 𝟐𝟏𝟑𝟑𝟑, 𝟑𝟑
𝑑𝑖𝑎
𝑑𝑖𝑎
𝒅𝒊𝒂
Por lo que necesitaremos una bomba la cual pueda elevar como minimo un caudal de 2,13
m3/hs.
La bomba debe ser capaz de mantener el tanque elevado con agua así que deberá bombear la
capacidad total obtenida en un lapso de tiempo que disponemos sea de 6 hs.
𝐶𝑎𝑢𝑑𝑎𝑙(𝑄) =
12800 𝑙𝑡
𝒍𝒕
= 𝟐𝟏𝟑𝟑, 𝟑𝟑
6 ℎ𝑠
𝒉𝒔
H3.2) CALCULO DE LA PRESION O ALTURA MANOMETRICA TOTAL:
Para calcular la altura manométrica total se estimó la longitud final de la cañería, la cual va
desde el subsuelo hasta el tanque elevado.
La altura manométrica se obtiene de calcular la distancia entre el tanque cisterna y el tanque
elevado, multiplicado por un coeficiente de 1,35. A continuación procedemos al cálculo:
Hmanometrica = 𝐻 ∗ 𝐶𝑜𝑒𝑓 = 30𝑚 ∗ 1,35 = 40,5 𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑠
Con estos dos datos se procede a buscar en el proveedor de bombas.
La bomba seleccionada es la modelo ST 200T de la marca de la marca IDEAL, con altura
manométrica de 43,3 m y un caudal de 2,3 m^3.
H3.3) CALCULO DE POTENCIA DE ELECTROBOMBA:
Para el cálculo se considerará el valor de potencia del eje de la bomba brindado por el fabricante
y con un rendimiento de la bomba y del motor al 75%.
Bomba Alimentación
ST
200T
Trifásica
Tipo
Centrifuga
P. Eje. [HP] P. Eje. [W] P. Elec. [W]
2,2
1639
2913,78
I [A]
4,43
48
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
H3.4) CALCULO DE LA INSTALACION DE ELECTROBOMBAS:
Se prevén dos bombas, una que funciona normalmente y otra que funciona en el caso de avería
de la otra. Para ello se calculan dos circuitos, uno para cada bomba. Ambos comandados desde
el T.S.6, ya que están instaladas en el subsuelo del edificio.
Se procede a realizar el cálculo de caídas de tensión, como son motores trifásicos equilibrados,
la
caída
de
tensión
se
calcula
mediante
la
siguiente
expresión:
𝐿
𝑒% = 100 ∗ 𝑃 ∗
𝜎 ∗ 𝑈𝐿2 ∗ 𝑆
PLANILLA DE CIRCUITOS ELECTROBOMBAS
Tipo
Caída
P.EJ P.Ej
Sección
Table Circui
de
P.Elec Longit Corrien
de
Protecci
E
e
Proy(m
ro
to
circuit
tr.
ud (m) te (A)
tensión(
ón
(HP) (W)
m2)
os
V)
T.S.6
C24
ACU
2,2
163 2913,7
9
8
15
4,43
2,5
0,23
C-6A;
IDsi-25A
C25
ACU
2,2
163 2913,7
9
8
15
4,43
2,5
0,23
C-6A;
IDsi-25A
C33
IUG
(con
toma)
-
15
3,52
2,5
0,16
C-6
Circuito
C24
-
1980
PROTECCION DE CADA ELECTROBOMBA
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A) (A)
26,1
ACU
4,43
2,5
18
4
4,56
C25
ACU
4,43
2,5
18
C33
IUG(con
toma)
3,52
2,5
18
26,1
26,1
I2
(A)
5,8
4
4,56
5,8
6
6,78
8,7
Protección
C-6A;
IDsi-25A
C-6A;
IDsi-25A
C-6
La protección de la electrobomba se lleva a cabo mediante interruptores termo-magnéticos y de
Interruptores superinmunizados de IDsi-25 A.
Se prevé un interruptor termo-magnético de 16 A como interruptor de cabecera del tablero
seccional, el cual no cumple criterios de selectividad con los interruptores termo-magnéticos
aguas abajo.
49
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
H.3.4.1) CALCULO DE LA PROTECCIÓN ELECTROBOMBA:
Los interruptores termomagnéticos seleccionados fueron los interruptores “Multi9 C60N”, ya que
permiten proteger circuitos de tomacorrientes e iluminación en ámbitos domésticos y similares.
Se utilizarán termomagnéticos C60N. Catalogo “Schneider – Electric.
Circuito
T.S.6
PROTECCION PRINCIPAL ELECTROBOMBA
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A) (A)
(A)
AC
12,38
4
25 36,25 16 18,08 23,2
Protección
C-16
Veremos en el grafico siguiente que las protecciones C-4 y C-16 son selectivas:
50
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Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Se prevé un interruptor diferencial de cabecera de 25A para el T.S.6.
H4) INSTALACION DE LA BOMBA DE DESAGOTE:
Se ubicará en el subsuelo la instalación de la bomba de desagote la cual permitirá evacuar el
agua que pueda filtrarse desde el exterior.
La bomba será de 1HP, monofásica, la cual será conectada directamente conectada a un toma
corriente de uso especial derivado de un circuito de iluminación general, el cual se estimó un
consumo de 2200 V.A. permitiendo este valor la carga sin ningún problema, ya que la bomba
posee un consumo máximo de 900 V.A.
I) UBICACIÓN Y DISEÑO DEL TABLERO GENERAL Y GABINETE DE MEDIDORES:
El gabinete de medidores se encuentra hall de entrada del edificio el cual permite un fácil acceso
del personal autorizado, además mismo se encuentra alejado de instalaciones de agua y gas,
posee una iluminación adecuada. El mismo constara de 15 medidores para los departamentos,
1 para el local comercial y uno para los servicios generales
Además, contara con un compartimiento para las llaves de protección de cada acometida a
departamentos, local comercial y tablero de servicios generales.
Contará además con un compartimiento extra para los fusibles correspondientes a
departamentos, local comercial y tablero de servicios generales.
Se preverá un último compartimiento exclusivo para la instalación de las barras de
cobre correspondiente.
Por último, se contará con un seccionador general del edificio el cual será calculado mas
adelante.
Se procederá a calcular el tamaño del gabinete de medidores y tablero general según los
requerimiento requerido por la prestadora de servicio DPEC:

El pasaje de gabinetes individuales deberá realizase a través de un pasacable de
protección.

Se ensamblarán de forma modular, de manera que la composición total en función del
número de medidores y elementos de protección Se logre adicionando módulos
básicos normalizados de configuración MO1 (2 medidores trifásicos).

Cada módulo no deberá tener una demanda máxima de superior a 60 kW, y cada
agrupamiento de éstos no deberá superar los 90 kW.
51
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier

Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Cada módulo básico estará compuesto por un conjunto de gabinetes de material
aislante, autoextingible, no higroscópico.
I1) MEDIDORES:
Se utilizan del catálogo de gabinetes modulares GENROD.
Se cuenta con 2 gabinetes de 6 medidores trifásicos, 1 gabinete de 4 medidores trifásicos (el
cual 1 de ellos quedara libre) y finalmente 1 gabinete de 2 trifásicos, siendo un total de 2565
mm de ancho, 1710 mm de alto y una profundidad de 185 mm, el total del gabinete.
I2) TABLERO PRINCIPAL:
El tablero principal debe tener como mínimo las siguientes dimensiones: 375 mm alto, 240 mm
ancho y 160 mm profundidad. Se adopta un tablero marca GENROD, serie 9000. El código es
09 9203 de 300 mm de ancho, 450 mm de alto y 225 mm de profundidad.
J) DISEÑO Y UBICACIÓN DE LA COLUMNA MONTANTE:
J1) UBICACIÓN DE LAS CAJAS DE REGISTRO:
El diseño consta de tres huecos para montantes en la periferia de la escalera.
Las cuales están destinadas para: Montante eléctrica, Montante de baja tensión y
Montante de teléfono externo.
En los planos se muestran la ubicación de cada una de los montantes indicadas.
Las cajas de registro de la montante eléctrico se colocarán en cada piso, y se encontrarán a
1,50 m del solado terminado.
J2) TRAZADO DE LA CAÑERIA DE LA COLUMNA MONTANTE:
Según los cálculos realizados anteriormente, la montante eléctrica está constituida por:





15 caños para alimentación de los departamentos.
1 caño para el tablero de azotea y sala de máquinas.
1 caño para el tablero de ascensor.
1 caño para la alimentación eléctrica del tanque agua.
3 caños para circuitos de iluminación de escaleras o palieres.
Tendremos en total una suma de 21 caños que pasaran por la montante eléctrica.
Pero se considerará un adicional del 30% para futuras ampliaciones, totalizando por ende 27
caños.
J3) DISEÑO DE LAS CAJAS DE REGISTRO:
52
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Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
En la siguiente tabla se detallan los tipos de cajas de registros que se necesitaran en cada nivel
del edificio, El caso más desfavorable es el de los departamentos que necesitan 4 conductores
de 10 mm^2 dando esto da un caño TR25. Para su instalación se prevé una separación igual
al diámetro de un caño
Piso
SUB
1
2
3
4
5
6
TIPOS DE CAJAS DE REGISTROS UTILIZADAS
Caja Ancho
Caja Profundo
N° de cañería
Caño tipo
[mm]
[mm]
27
1000
88
RS25
24
875
88
RS25
20
753
88
RS25
17
625
88
RS25
13
500
88
RS25
10
375
88
RS25
10
375
88
RS25
d [mm]
25
25
25
25
25
25
25
Se utilizarán cajas de registro normalizadas que cumplan, como mínimo, las dimensiones que se muestran en la tabla.
Se utilizará del catálogo TUBELECTRIC, cajas modulares código 04-5012, descripción caja
estanca modular opaca 285x380x185, realizando los agrupamientos necesarios para cumplir el
mínimo tamaño por nivel:
Subnivel: 3 cajas modulares dando un módulo de 285x1140x185.
Primer Nivel: 3 cajas modulares dando un módulo de 285x1140x185.
Segundo nivel: 2 cajas modulares dando un módulo de 285x760x185.
Tercer nivel: 2 cajas modulares dando un módulo de 285x760x185.
Cuarto nivel: 2 cajas modulares dando un módulo de 285x760x185.
Quinto nivel: 1 caja modulare dando un módulo de 285x380x185.
Azotea nivel: 1 caja modulare dando un módulo de 285x380x185
K) DIMENSIONAMIENTO DE LOS FUSIBLES DE PROTECCION DE LOS MEDIDORES:
Los fusibles, en este caso de utilización son utilizados para la protección de los medidores.
Se utiliza para el cálculo el valor de la corriente In de la protección termomagnética principal, la
cual su valor es In= 32, siendo la protección principal de C32.
Tendremos:
𝐼𝑛 =
𝐼𝑏
32𝐴
=
= 25,6 𝐴
1,25 1,25
Utilizando los valores establecidos por la distribuidora de electricidad DPEC, el mínimo valor de
In para fusibles tipo NH es de 40A.
53
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Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
La DPEC establece que el mínimo valor de In para fusibles tipo NH es de 40 A. Por ello se
adoptan fusibles NH-00GL calibre 100 A.
L) DIMENSIONAMIENTO DE LA PROTECCION CONTRA CONTACTOS EVENTUALES.
En todos los casos, la protección contactos eventuales es un interruptor diferencial. Este
también cumple la función de seccionador o llave de cabecera de todos los tableros.
En cada instancia se fue mencionando la corriente nominal de cada interruptor.
En todos los casos se utilizarán interruptores con sensibilidad de 30 mA.
M) CALCULO DE LA POTENCIA DEMANDADA POR EL EDIFICIO.
M1) POTENCIA DEL CONJUNTO DE VIVIENDAS:
La potencia del conjunto de viviendas ya se ha calculado, teniendo en cuenta la potencia de
cada vivienda, y el factor de simultaneidad según el número de habitantes.
INDIVIDUAL
Potencia [VA]
CONJUNTO
Potencia [W]
Potencia [VA]
FAC. DE SIMUL.
Potencia [W]
0,5
11319
10187
84892,5
76403,25
54
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Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
M2) POTENCIA DE LOS SERVICIOS GENERALES:
Para el cálculo se utiliza la siguiente tabla:
Se calcula la potencia total de tablero seccional general, considerando la potencia de cada
tablero seccional conectado y los circuitos terminales que acometen al mismo.
Se adoptará un factor de simultaneidad para dicho tablero con lo establecido por la
reglamentación de AEA, tomando como valor 0,5.
A continuación, se calculan los valores de potencia y numero de circuitos que corresponden al
tablero de servicios generales:
POTENCIA DEL TABLERO DE SERVICIO GENERALES
Tablero Seccional
T.S.2
PALIERES DE PISO Y
ESCALERA
T.S.3
SUBSUELO
T.S.4
AZOTEA Y SALA DE
MAQUINAS
T.S.5
ASCENSOR
Línea
C5-IUG(c/toma)
C6-IUG(c/toma)
C7-TUG
L1
L1
L2
2200
2200
2200
1980
1980
1980
1980
1980
1980
C8-IUG(c/toma)
L2
2200
1980
1980
C9-IUG(c/toma)
C10-IUG(c/toma)
L3
L3
2200
2200
1980
1980
1980
1980
C11-IUE
C12-IUE
C13-IUE
C14-IUE
C15-IUE(c/toma)
C16-APM
L1
L1
L2
L2
L3
L3
3300
3300
3300
3300
3300
3300
2970
2970
2970
2970
2970
2970
2970
2970
2970
2970
2970
2970
C17-IUE
C18-IUE
C19-IUE
L1
L2
L3
3300
3300
3300
2970
2970
2970
2970
2970
2970
C20-IUE
L1
3300
2970
2970
C21-TUG
C22-IUE
L2
L3
2200
2200
1980
1980
1980
1980
C23-ACU
L1-L2L3
6466,7
5820
5820
1821
1639
1639
1821
1639
1639
2200
1980
1980
330
297
297
2530
2277
2277
2530
2277
0
598
538,2
538,2
1042
1042
0
368
331,2
331,2
166,67
150
150
C25-ACU
C26-IUG
C31-MBTF
L1
L1-L2L3
L1-L2L3
L1-L2L3
L1-L2L3
L1
C32-MBTF
L1
T.S.7
C27-ACU
(GARAGE)
C28-ACU
TABLERO INCENDIOS
C29-ACU
C30-ACU
BALIZA
L1-L2L3
L1-L2L3
L1
Potencia
Potencia
Total [VA]
Total [W]
13200
11880
19800
17820
16500
14850
6466,7
5820
5622
5059,3
12267,78
11041
166,67
150
Simultaneidad
[W]
C33-IUG(con toma)
T.S. G
Potencia
[VA]
C24-ACU
T.S.6
ELECTROBOMBA
Potencia
Circuito y tipo de
circuito
55
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Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Potencia por
Fase
fase[W]
27541,4
L1
26763,2
L2
26763,2
L3
82917,8
ΣP
ΣPTSG con factor 0,5 aplicado
Potencia por fase
con factor [W]
13770,7
13381,6
13381,6
40533,9
32274,925
M3) POTENCIA DE LOS LOCALES COMERCIALES:
La potencia del local comercial fue calculada en el ítem “C.5” de este documento.
El grado de electrificación del local comercial es Elevado, cuyo factor de simultaneidad es de 0,8.
LOCAL COMERCIAL
Circuito Tipo Fase
Tablero Seccional General
T.S.1
C1
C2
C3
C4
IUG
IUG
TUE
TUE
ΣP
Línea
L3
L2
L1
Potencia por fase (VA)
2560
2640
2640
Factor de simultaneidad: 0,8
L1
L1
L2
L3
Potencia Potencia
[VA]
[W]
1000
2200
3300
3300
900
1980
2970
2970
9800
8820
Potencia por fase (W)
2304
2376
2376
56
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Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
N) CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE ACOMETIDA AL TABLERO DE SERVICIOS GENERALES:
Se realiza el cálculo de la sección de acometida teniendo en cuenta el criterio del factor de
desequilibrio “d”:
𝑑 =1−(
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
13381,6𝑊
= 𝟎, 𝟎𝟑
)=1−
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
13770,7𝑊
Dado que el valor de 0< 0,05 <015, el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente fórmula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente desequilibrado,
de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PTSG
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 32274,925𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,90
= 𝟓𝟏, 𝟓𝟑𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión se toma en cuenta el factor de relación de fase:
r=
Sfase
50 𝑚𝑚2
=
=𝟏
Sneutro 50 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 13770,7 W ∗ 21,7m ∗ (1 + 1 ∗ 0,03)
= 𝟎, 𝟎𝟗
47,3123 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 50𝑚𝑚2
Teniendo presente criterios de selectividad con respecto al fusible de mayor calibre aguas abajo,
proporcionando al mismo tiempo la protección del conductor de acometida del tablero de
servicios generales.
Tablero
TSG
Circuito
T.S.G
Potencia
[VA]
62203,14
Potencia
[W]
Ib
[A]
L
[m]
Sección
[𝒎𝒎𝟐 ]
e%
59092,98
51,53
21,7
50
0,25
Caño
Protección
TR50
NH-125A-gG
PROTECCION PRINCIPAL TABLERO SERVICIOS GENERALES
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Protección
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A) (A)
(A)
AC
51,53
50
163 236,35 63 71,19 91,35
C-63
57
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Veremos en el grafico siguiente las selectividades:
Veremos en el grafico siguiente las selectividades:
58
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Se dispone de un interruptor termomagnético de 63 A como interruptor de cabecera, para el cual
no se cumple criterios de selectividad.
Se adopta un conductor de 50 mm^2 del tipo SINTENAX VALIO, METODO D2 CAÑO
ENTERRADO.
Los datos se han obtenido del catálogo:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 1000)” y
“Schneider Electric”.
O) CALCULO DE LA ACOMETIDA AL EDIFICIO:
O1) ACOMETIDA A MODULOS MEDIDORES:
Se determina la potencia del conjunto viviendas, local comercial y servicios generales.
Se cuenta con 2 módulos de 6 medidores trifásicos, 1 módulo de 4 medidores trifásicos (el cual
1 de ellos quedara libre) y finalmente 1 módulo de 2 gabinetes trifásicos para el T.S.G y el Local
Comercial.
A continuación, se consideran los siguientes resultados:
Para los 2 módulos de 6 gabinetes de medidores trifásicos. Los valores son idénticos para los
2 módulos:
Fase
L1
L2
L3
ΣP
Potencia [W]
9771,3
10395
10395
30561,3
Potencia [VA]
10857
11550
11550
33957
El desequilibrio es:
𝑑 = 1−(
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
9771,3𝑊
)= 1−
= 𝟎, 𝟎𝟔
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
10395𝑊
El resultado arroja que el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente fórmula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
59
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente
desequilibrado, de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 30561,3 𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,9
= 𝟓𝟔, 𝟑𝟔 𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r:
Sfase
50 𝑚𝑚2
r=
=
=1
Sneutro 50 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 10395𝑊 ∗ 30m ∗ (1 + 1 ∗ 0,06)
= 𝟎, 𝟎𝟗
47,3123 ∗ 400𝑉 2 ∗ 50 𝑚𝑚2
Se adopta un conductor de 50 mm^2 del tipo SINTENAX VALIO, METODO D2 CAÑO
ENTERRADO.
Los datos se han obtenido del catálogo:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 1000)” y
“Schneider Electric”.
Para el módulo de 4 gabinetes de medidores (el cual uno no será utilizado); tendremos:
Fase
L1
L2
L3
ΣP
Potencia [W]
4885,65
5197,5
5197,5
15280,65
Potencia [VA]
5428,5
5775
5775
16978,5
El desequilibrio es:
𝑑 = 1−(
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
4885,65𝑊
)= 1−
= 𝟎, 𝟎𝟔
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
5197,5𝑊
El resultado arroja que el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto, la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente fórmula:
60
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
e% =
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente
desequilibrado, de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 15280,65 𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,9
= 𝟐𝟖, 𝟏𝟖 𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r:
r=
Sfase
50 𝑚𝑚2
=
=1
Sneutro 50 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 5197,5𝑊 ∗ 30m ∗ (1 + 1 ∗ 0,06)
= 𝟎, 𝟎𝟓
47,3123 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 50 𝑚𝑚2
Se adopta un conductor de 50 mm^2 del tipo SINTENAX VALIO, METODO D2 CAÑO
ENTERRADO.
Los datos se han obtenido del catálogo:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 1000)” y
“Schneider Electric”.
Para un módulo de 2 gabinetes de medidores trifásicos (TSG y Local Comercial):
Fase
L1
L2
L3
ΣP
Potencia [W]
16074,7
15757,6
15757,6
47589,9
Potencia [VA]
17860,78
17508,44
17508,44
52877,67
El desequilibrio es:
𝑑 =1−(
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
15757,6𝑊
= 𝟎, 𝟎𝟐
)=1−
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
16074,7𝑊
61
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
El resultado arroja que el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente fórmula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente
desequilibrado, de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 47589,9 𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,9
= 𝟖𝟕, 𝟕𝟕 𝑨
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
r=
Sfase
50 𝑚𝑚2
=
=1
Sneutro 50 𝑚𝑚2
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 16074,7 ∗ 30m ∗ (1 + 1 ∗ 0,02)
= 𝟎, 𝟏𝟒
47,3123 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 50 𝑚𝑚2
Se adopta un conductor de 50 mm^2 del tipo SINTENAX VALIO, METODO D2 CAÑO
ENTERRADO.
Los datos se han obtenido del catálogo:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 1000)” y
“Schneider Electric”.
62
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
O2) CALCULO DE LA ACOMETIDA PRINCIPAL AL EDIFICIO:
En principio se determina la potencia total de cada fase del total de departamentos, local
comercial y TSG, tomando como base el criterio de desequilibrio entre fases:
Fase
L1
L2
L3
ΣP
Potencia [W]
40502,95
41739,1
41739,1
123981,15
Potencia [VA]
45003,28
46376,78
46376,78
137756,84
El desequilibrio es:
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑎𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
40502,95𝑊
𝑑 =1−(
)=1−
= 𝟎, 𝟎𝟑
𝑃𝑓𝑎𝑠𝑒𝑚𝑒𝑛𝑜𝑠𝑐𝑎𝑟𝑔𝑎𝑑𝑎
41739,15𝑊
El resultado arroja que el sistema esta levemente desequilibrado. Por lo tanto la caída de
tensión se calculará mediante la siguiente fórmula:
e% =
100 ∗ Pmonomascargada ∗ 𝐿 ∗ (1 + 𝑟 ∗ 𝑑)
σ ∗ 𝑉2 ∗ 𝑆
La corriente para el dimensionamiento del conductor se determina, por ser levemente
desequilibrado, de la siguiente manera:
I=
1,15 ∗ PT
√3 ∗ 𝑉𝑇 ∗ 𝐶𝑜𝑠𝜑
=
1,15 ∗ 123981,15𝑊
√3 ∗ 400𝑉 ∗ 0,9
= 𝟐𝟐𝟖, 𝟔𝟔
Para el cálculo de la caída de tensión falta la relación r.
Sfase
150𝑚𝑚2
r=
=
=1
Sneutro 150𝑚𝑚2
63
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
La caída de tensión será:
e% =
100 ∗ 41739,1W ∗ 30m ∗ (1 + 1 ∗ 0,03)
= 𝟎, 𝟏𝟑 < 𝟎, 𝟓
47,3123 ∗ 4002 𝑉 2 ∗ 150 𝑚𝑚2
Se adopta un conductor de 150 mm^2 del tipo SINTENAX VALIO, METODO D2
DIRECTAMENTE ENTERRADO.
Los datos se han obtenido del catálogo:
“Prysmian- Guía Técnica- Selección y Dimensionamiento de conductores de Baja Tensión, baja
emisión de humos y gases tóxicos 1/2” para un conductor “IRAM 62267(AFUMEX 1000)” y
“Schneider Electric”.
P) CALCULO DE LA PROTECCION GENERAL DEL EDIFICIO:
Se adoptó criterio de selectividad entre fusibles aguas arriba y aguas abajo, verificándose que
la sección de los conductores acometida a los gabinetes de medidores fueran las adecuadas.
Para los 2 módulos de 6 medidores trifásicos se disponen de fusibles de NH-100 A gG; para el
módulo de 3 medidores trifásicos se dispone de un fusible de NH100 A gG; y para el módulo de
2 medidores se dispone de un fusible de NH-125 A- gG.
Finalmente, para la protección general del edificio se prevé de un fusible de NH-250 A- gG; el
cual ha sido verificado por la corriente de proyecto y selectividad de los fusibles de aguas abajo.
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
P1) CALCULO DE BARRAS DEL TABLERO PRINCIPAL:
En la siguiente tabla se tabulan los parámetros de barras de los tableros:
Barras
(pintada)
T. P. del Edificio
Factor de
𝑻𝒂𝒎𝒃 𝑻𝒔𝒆𝒓𝒗𝒊𝒄𝒊𝒐
Corrección
[°C]
[°C]
“K2”
𝑰𝒃
[A]
𝑰𝒃𝒂𝒓𝒓𝒂
[A]
𝑰
[A]
Dimensión
[mm]
𝒃𝒂𝒓𝒓𝒂
𝒄𝒐𝒓𝒓𝒆𝒈𝒊𝒅𝒂
55
70
0,65
228,85
237
364,62
25x5
Módulo de 6
medidores (Depto.
1 al 6)
55
70
0,65
56,36
123
189,23
20x3
Módulo de 6
medidores (Depto.
1 al 6)
55
70
0,65
56,36
123
189,23
20x3
Módulo de 4
medidores (Depto.
del 13 al 15)
55
70
0,65
28,18
123
189,23
20x3
Módulo 2
medidores L.C
y TSG
55
70
0,65
87,77
123
189,23
20x3
65
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
P2) PROTECCION GENERAL DEL EDIFICIO:
Para poder seleccionar las protecciones, las calculamos de la siguiente manera:
𝑰𝒃 = 𝟐𝟐𝟖, 𝟔𝟔𝑨 ; 𝑰𝒛 = 𝟑𝟎𝟕 𝑨
𝐼𝑁𝐹 =
𝐼𝑏
𝐴
= 228,66
= 182,93 𝐴
1,25
1,25
Seleccionamos un fusible NH de calibre 250 A.
𝐼𝑏 ≤ 1,25 ∗ 𝐼
228,66 𝐴 ≤ 1,25 ∗ 250 = 312,5𝐴
1,6 ∗ 𝐼 ≤ 1,45 ∗ 𝐼𝑧
1,6 ∗ 250𝐴 ≤ 1,45 ∗ 307𝐴
𝟒𝟎𝟎𝑨 ≤ 𝟒𝟒𝟓, 𝟏𝟓𝑨
Verifica ambas condiciones establecidas por la reglamentación. Entonces se adoptan fusibles
NH calibre 200 A.
Se prevé que los fusibles sean montados a un seccionador bajo carga.
P2.1) PROTECCION DEL TABLERO DE SERVICIOS GENERALES:
Para poder seleccionar las protecciones, las calculamos de la siguiente manera:
𝑰𝒃 = 𝟓𝟏, 𝟓𝟑𝑨; 𝑰𝒛 = 𝟏𝟔𝟑 𝑨
𝐼𝑁𝐹 =
𝐼𝑏
𝐴
= 51,53
= 𝟒𝟏, 𝟐𝟐𝑨
1,25
1,25
Seleccionamos un fusible NH de calibre 125 A.
𝐼𝑏 ≤ 1,25 ∗ 𝐼
51,43𝐴 ≤ 1,25 ∗ 125 = 156,25𝐴
66
Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
1,6 ∗ 𝐼 ≤ 1,45 ∗ 𝐼𝑧
1,6 ∗ 125𝐴 ≤ 1,45 ∗ 163𝐴
𝟐𝟎𝟎𝑨 ≤ 𝟐𝟑𝟔, 𝟑𝟓𝑨
Verifica ambas condiciones establecidas por la reglamentación. Entonces se adoptan fusibles
NH calibre 125 A.
Se prevé que los fusibles sean montados a un seccionador bajo carga.
Q) CALCULO DE LA POTENCIA DEL TRANSFORMADOR:
Se tendrá en cuenta la potencia aparente total del edificio, más un 30% de más por posibles
ampliaciones. Realizado el cálculo se procederá a realizar la elección de un transformador en
algún catálogo.
Fase
Potencia [W]
Potencia [VA]
L1
40502,95
45003,28
L2
41739,1
46376,78
L3
41739,1
46376,78
ΣP
123981,15
137756,84
𝑺=
𝟏𝟐𝟑𝟗𝟖𝟏, 𝟏𝟓
𝑽𝑨 ∗ 𝟏, 𝟑𝟎 = 𝟏𝟕𝟗, 𝟎𝟖𝟑 𝑲𝑽𝑨
𝟎, 𝟗
El transformador elegido del catálogo es de 250 KVA.
El cual cuyas características del mismo son 13,2 KV/420 V de 250 KVA.
El proveedor elegido es Schneider Electric.
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
R) PROTECCIÓN CONTRA DESCARGAS ATMOSFERICAS:
La protección contra descargas atmosféricas se analizar a partir del diseño del pararrayos,
considerando las normas IRAM 2184-1 y 2184-1-1.
Realizaremos el cálculo para la elección del sistema de protección contra descargas
atmosféricas, para eso necesitamos conocer la estructura del edificio, asi como los siguientes
valores:
Nd: Frecuencia de rayos directos esperados sobre la estructura (rayos / años).
Nc: Frecuencia aceptada de rayos por la estructura.
Ae: Área colectora equivalente de una estructura (m2).
E: Eficiencia del spcr.
C1: Coef. Ambiental el cual rodea a la estructura.
Tendremos:
𝑟𝑎𝑦𝑜𝑠 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜𝑠
]
𝑎ñ𝑜
𝑁𝑑 = 𝐶1 ∗ 𝑁𝑔 ∗ 𝐴𝑒 ∗ 10−6 [
Para la estructura considerada en este proyecto dan los siguientes valores de los parámetros
expuestos anteriormente:
C1= 0,5 (estructura rodeada de otras estructuras más pequeñas, cuyas alturas sean menores
a H).
Ng= 7 [rayos a tierra/km2 x año] (valor considerado para la Ciudad de Corrientes).
Calcularemos:
𝑨𝒆 = 𝑳. 𝑨 + 𝟔𝑯. (𝑳 + 𝑨) + 𝟗𝝅𝑯𝟐
= 13,95𝑚 ∗ 35,98𝑚 + 6 ∗ 22,05𝑚 ∗ (13,95𝑚 + 35,98𝑚) + 9 ∗ 𝜋 ∗ (22,05𝑚)2
= 𝟐𝟎𝟖𝟓𝟒, 𝟕𝟏 𝑚2
𝑁𝑑 = 0,5.7
𝑟𝑎𝑦𝑜𝑠
𝑟𝑎𝑦𝑜𝑠 𝑑𝑖𝑟𝑒𝑐𝑡𝑜𝑠
−6
.
20854,71.
10
=
0,073
[
]
𝐾𝑚2 . 𝑎ñ𝑜
𝑎ñ𝑜𝑠
Procederemos a realizar el cálculo de Nc:
𝑁𝑐 =
5,5.10−3
𝑟𝑎𝑦𝑜𝑠
= 5,5. 10−3 (
)
𝐶
𝑎ñ𝑜
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
Seguidamente procederemos a realizar el siguiente análisis:
Si tenemos que:


Si Nd ≤ Nc no necesitaremos utilizar SPCR.
Si Nd no es ≤ Nc entonces si es necesario el SPCR.
Vemos que Nd es mayor que Nc por lo tanto es necesario un SPCR.
𝑟𝑎𝑦𝑜𝑠
0,0055. 𝑎ñ𝑜𝑠
𝑁𝑐
𝑬𝒄 = 1 −
= 1−
𝑟𝑎𝑦𝑜𝑠 = 𝟎, 𝟗𝟑
𝑁𝑑
0,073 𝑎ñ𝑜𝑠
Tendremos por lo tanto que la protección a colocar será de nivel “1”:
La protección a colocar será de nivel “I”.
NIVEL DE PROTECCION
METODO DE LA ESFERA RODANTE RADIO R [m]
1
2
3
4
20
30
45
60
Analizando este nivel de protección, este nos determinará el valor del radio de la esfera rodante,
la cual en nuestro caso será igual a 20m.
Se colocará una punta receptora, ubicada exactamente sobre el techo de la sala de máquinas.
La longitud proyectada será de 6m, pero al tener que la superficie de revolución en forma de
cono no protege toda la estructura del edificio se dispondrá a agregar un tele pararrayos, que
bordeará el perímetro de la azotea.
Este formado por un cable de Acero-Cobre de 50 𝑚2 .
Su bajada se dispondrá a través de la estructura metálica del edificio.
S) PUESTA A TIERRA DE LA INSTALACIÓN ELÉCTRICA:
La instalación de puesta a tierra cuenta con un número total de 12 zapatas.
Para la instalación de la puesta a tierra del edificio se procederá a colocar un conductor de toma
de tierra, el cual se encontrará ubicado en el fondo de las zanjas de los cimientos lo que permitirá
un contacto directo con la tierra que lo rodea, con una profundidad a nivel de suelo de 70 cm.
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
El conductor de cobre desnudo a 50 mm2 y tiene una longitud de 83,85.
El electrodo de puesta a tierra se encontrará unido a las zapatas de las cuatro esquinas de la
estructura principal, pudiendo aprovechar la baja resistencia de tierra de los electrodos
naturales.
Las jabalinas utilizadas son marca Genrod, y se eligieron 2 jabalinas acoplables de ¾”.
A través de una medición se halló la resistividad del terreno, la cual es ρ= 20,8 Ωm.
Conectaremos finalmente este electrodo, así como el conductor de protección se conectará a la
barra de equipotencializacion.
Se obtienen los valores de resistencia de puesta a tierra de los distintos elementos de
protección de acuerdo a las siguientes formulas:
𝑅𝑇.𝑎𝑛𝑖𝑙𝑙𝑜 =
R ufer =
2. 𝜌 2𝑥20,8Ω. 𝑚
=
= 𝟎, 𝟒𝟗𝟔𝛀
𝐿
83,85𝑚
0,2 ∗ 𝜌
3
√𝑉𝑧𝑎𝑝𝑎𝑡𝑎
=
0,2 ∗ 20,8 𝛺𝑚
3
√26 𝑚3
= 𝟏, 𝟒𝟎 Ω
U) FOLLETERIA:
Se Adjuntan al presente documento los folletos utilizados para el cálculo.
V) PLANOS:
V1) PLANTA BAJA, PLANTA TIPO, OTRA PLANTA, AZOTEA, SOTANO.
Se Adjuntan al presente documento.
V2) CORTE DEL EDIFICIO.
Se Adjuntan al presente documento.
V3) DETALLE UNIFILAR DE TABLEROS.
Se Adjuntan al presente documento.
V4) DETALLE DE PUESTA A TIERRA.
Se Adjuntan al presente documento.
V5) DETALLE DE ACOMETIDA PRINCIPAL.
Se Adjuntan al presente documento.
W) SOPORTE MAGNETICOS.
Se Adjuntan al presente documento.
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
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Catedra: Instalaciones Eléctricas I
Apellido y nombre: Ramírez, Mario Javier
Carrera: Ingeniería eléctrica
Año: 2017
CORRECIONES:
CALCULO DE BARRAS DEL TABLERO PRINCIPAL
Barras
(pintada)
T. P. del Edificio
Factor de
𝑻𝒂𝒎𝒃 𝑻𝒔𝒆𝒓𝒗𝒊𝒄𝒊𝒐
Corrección
[°C]
[°C]
“K2”
𝑰𝒃
[A]
𝑰𝒃𝒂𝒓𝒓𝒂
[A]
𝑰
[A]
Dimensión
[mm]
𝒃𝒂𝒓𝒓𝒂
𝒄𝒐𝒓𝒓𝒆𝒈𝒊𝒅𝒂
55
70
0,65
228,85
237
364,62
25x5
Módulo de 6
medidores (Depto.
1 al 6)
55
70
0,65
56,36
123
189,23
20x3
Módulo de 6
medidores (Depto.
1 al 6)
55
70
0,65
56,36
123
189,23
20x3
Módulo de 4
medidores (Depto.
del 13 al 15)
55
70
0,65
28,18
123
189,23
20x3
Módulo 2
medidores L.C
y TSG
55
70
0,65
87,77
123
189,23
20x3
Circuito
T.S.G
PROTECCION PRINCIPAL TABLERO SERVICIOS GENERALES
Ib
Sección
Iz
Iz1
In
I1
I2
Tipo de
Protección
Circuito
(A)
(A) (1.45.Iz (A) (A)
(A)
AC
51,53
50
163 236,35 63 71,19 91,35
C-63
72