Diseño Hidrosanitario C.S. Don Bosco: Informe Técnico

DISEÑO HIDROSANITARIO
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO – DEPARTAMENTO DE ANTIOQUIA
ELABORACIÓN DE LOS DISEÑOS ARQUITECTÓNICOS Y DE
INGENIERÍA DE 20 INSTITUCIONES PRESTADORAS DE
SERVICIOS DE SALUD – IPS DEL PAÍS
Presentado a:
Elaborado por:
Fondo Adaptación
CONSORCIO
SIGMA GP – SERGO
Bogotá, Colombia
10 septiembre de 2015
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
CONTROL DE DOCUMENTOS
PROYECTO No.:
158
CONTRATO No.:
253 de 2013
OBJETO:
Consultoría para la elaboración de los diseños y estudios
técnicos, de veinte (20) Instituciones Prestadoras de Servicios
de Salud – IPS, ubicadas en los Departamentos de Antioquia,
Córdoba, Chocó, Norte de Santander y Sucre.
CONTIENE:
Diseño Hidrosanitario y Gas – Memoria y Anexos
FECHA:
Mayo 20/2015
VERSIÓN
FECHA
DOCUMENTO
V0
Mar. 26/2015
Ing. William Memoria y Anexos del Diseño Hidrosanitario y de
Santamaría Gas del Centro de Salud Don Bosco de Currulao
V1
May. 20/2015
Ing. William Ajustes por observaciones de la Gerencia Integral
Santamaría de Antioquia
ELABORÓ:
ELABORÓ
DESCRIPCIÓN
APROBÓ:
FIRMA
WILLIAM SANTAMARÍA
ESPECIALISTA
HIDROSANITARIO
M.P. No.: 25202-32515
APROBACIÓN INTERVENTORIA:
FIRMA
FIRMA
LUIS BERNARDO RESTEPO
SERGIO GONZALEZ
DIRECTOR DE CONSULTORIA GERENCIA INTEGRAL DE
ANTIOQUIA
M.P. No.: 13.932CND
M.P. No.:
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
CONTENIDO
1. INTRODUCCIÓN .................................................................................. 6
2. GENERALIDADES DE PROYECTO ......................................................... 7
2.1. LOCALIZACIÓN ................................................................................. 7
2.2. PREDIO PROPUESTO .......................................................................... 8
2.3. ESTACIONES METEOROLÓGICAS CERCANAS ........................................ 9
2.4. ESQUEMA DE IMPLANTACIÓN ........................................................... 10
3. CRITERIOS DE DISEÑO ..................................................................... 12
3.1. ALMACENAMIENTO DE AGUA ............................................................ 12
3.2. RED DE DISTRIBUCIÓN AGUA POTABLE ............................................. 12
3.3. RED DE DISTRIBUCION AGUA SERVICIOS .......................................... 12
3.4. RED DE DISTRIBUCION AGUA CALIENTE ............................................ 12
3.5. RED CONTRAINCENDIO ................................................................... 12
3.6. RED DESAGÜES AGUAS NEGRAS ....................................................... 13
3.7. RED DESAGUES AGUAS PATÓGENAS ................................................. 13
3.8. RED DESAGÜES AGUAS LLUVIAS ...................................................... 13
3.9. RED DE FILTRO ............................................................................... 13
3.10. RED ALCANTARILLADO PÚBLICO ...................................................... 13
4. PARÁMETROS DE DISEÑO RED HIDRÁULICA Y SANITARIA ............... 14
4.1. CÁLCULO DE CAUDALES .................................................................. 14
4.2. PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN LA TUBERÍA.......................................... 14
4.3. PRESIÓN EN LA RED ........................................................................ 14
4.4. TUBERÍAS DE DESAGUES ................................................................. 14
4.5. CAUDAL AGUAS LLUVIAS ................................................................. 15
4.6. CRITERIOS DE DISEÑO RED HIDRÁULICA .......................................... 15
5. PARÁMETROS DE DISEÑO RED CONTRA INCENDIO .......................... 17
5.1. GENERALIDADES ............................................................................ 17
5.2. ALCANCE ....................................................................................... 17
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
5.3. BASES NORMATIVAS ....................................................................... 17
5.4. CLASIFICACIÓN DEL RIESGO ............................................................ 17
5.5. ABASTECIMIENTO DE AGUA ............................................................. 18
5.6. SISTEMA DE ROCIADORES AUTOMÁTICOS ......................................... 18
5.7. SISTEMA DE GABINETES .................................................................. 19
6. CÁLCULO RESERVA DE AGUA ............................................................ 20
6.1. RESERVA AGUA POTABLE ................................................................. 20
6.2. RESERVA SISTEMA DE ROCIADORES PARA RIESGO LEVE..................... 20
6.3. VOLUMEN DE DISEÑO TANQUES ....................................................... 20
7. CÁLCULO DE LA ACOMETIDA ............................................................. 21
8. RED DE AGUA FRÍA POTABLE ............................................................ 22
8.1. VALORES PÉRDIDAS POR ACCESORIOS ............................................. 22
8.2. PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN RED DE AGUA FRÍA POTABLE ................. 23
8.3. CÁLCULO EQUIPO DE PRESIÓN AGUA POTABLE .................................. 24
8.4. CURVA BOMBAS CENTRÍFUGAS AGUA FRÍA POTABLE .......................... 25
8.5. CÁLCULO DEL N.P.S.H. EQUIPO DE PRESIÓN AGUA FRÍA POTABLE........ 26
9. RED DE AGUA FRÍA SERVICIOS......................................................... 27
9.1. VALORES PÉRDIDAS POR ACCESORIOS ............................................. 27
9.2. PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN RED DE AGUA FRÍA SERVICIOS .............. 28
9.3. CÁLCULO EQUIPO DE PRESIÓN AGUA SERVICIOS ............................... 29
9.4. CURVA BOMBAS CENTRÍFUGAS AGUA FRÍA SERVICIOS ....................... 30
9.5. CÁLCULO DEL N.P.S.H. EQUIPO DE PRESIÓN AGUA FRÍA SERVICIOS .... 31
10. CÁLCULO EQUIPO DE PRESIÓN CONTRA INCENDIO ........................ 32
10.1. SISTEMA CONTRAINCENDIOS ......................................................... 32
10.2. CÁLCULOS EQUIPO DE PRESIÓN SEGÚN RESULTADOS DE LA
SIMULACIÓN ......................................................................................... 33
10.3. CURVA BOMBAS CENTRÍFUGAS AGUA FRÍA SERVICIOS ...................... 34
10.4. CÁLCULO DEL N.P.S.H. EQUIPO DE PRESIÓN INCENDIO ..................... 35
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
11. CÁLCULO BAJANTES ........................................................................ 36
11.1. BAJANTES DE AGUAS LLUVIAS ........................................................ 36
12. CÁLCULO DE COLECTORES DE AGUAS LLUVIAS ............................... 37
13. CÁLCULO DESARENADOR ............................................................... 38
13.1. PARÁMETROS DE CÁLCULO ............................................................. 38
13.2. CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE SEDIMENTACIÓN ............................. 38
13.3. CÁLCULO DEL TIEMPO DE RETENCIÓN (Tr) ....................................... 38
13.4. CAPACIDAD DEL DESARENADOR (C) ................................................ 39
14. CÁLCULO RESERVA AGUAS LLUVIAS ............................................... 40
14.1. ESTIMACIÓN DEL CAUDAL POR EL MÉTODO RACIONAL ...................... 40
14.2. VOLUMEN NECESARIO SEGÚN CALCULOS ......................................... 40
15. CÁLCULO DEL COLECTORES DE AGUAS NEGRAS .............................. 41
16. CÁLCULO DEL COLECTOR DE AGUAS PATÓGENAS ............................ 42
17. CÁLCULO TANQUE AGUAS PATÓGENAS ........................................... 43
18. CÁLCULO EQUIPO EYECTOR AGUAS TRATADAS ............................... 44
18.1. CÁLCULO DE CAUDALES ................................................................. 44
18.2. CABEZA DINÁMICA TOTAL .............................................................. 44
18.3. CÁLCULO DE POTENCIA .................................................................. 44
18.4. VOLUMEN DEL POZO DE BOMBEO .................................................... 45
18.5. CURVA BOMBA EYECTORA AGUAS TRATADAS.................................... 45
19. CÁLCULO EQUIPO EYECTOR DE AGUAS LLUVIAS ............................. 46
19.1. CÁLCULO DE CAUDALES ................................................................. 46
19.2. CABEZA DINÁMICA TOTAL .............................................................. 46
19.3. CÁLCULO DE POTENCIA .................................................................. 46
19.4. VOLUMEN DEL POZO DE BOMBEO .................................................... 47
19.5. CURVA BOMBA EYECTORA AGUAS LLUVIAS....................................... 48
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
ÍNDICE FIGURAS
Figura 1. Ubicación de Currulao y Turbo en el departamento de Antioquia.......... 8
Figura 2. Casco urbano de Currulao .............................................................. 8
Figura 3. Ubicación del Lote propuesto para la reconstrucción del nuevo centro de
Salud Don Bosco en Currulao ....................................................................... 9
Figura 4. Lote Propuesto .............................................................................. 9
Figura 5. Ubicación de la estación meteorológica de Turbo ............................. 10
Figura 6. Esquema general de implantación ................................................. 11
Figura 7. Curva bomba agua potable ........................................................... 25
Figura 8. Curva bomba agua servicios ......................................................... 30
Figura 9. Curva bomba eyectora de aguas tratadas ....................................... 45
Figura 10. Curva bomba eyectora de aguas lluvias ........................................ 48
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1. Clasificación del riesgo del Hospital ................................................. 18
Tabla 2. Valores de pérdidas por accesorios ................................................. 22
Tabla 3. Valores de pérdidas por accesorios ................................................. 27
ANEXOS
ANEXO 1. Curva IDF de la Estación Hidrometeorológica de Turbo .................. 49
ANEXO 2. Datos de la estación meteorológica de Turbo – IDEAM ................... 51
ANEXO 3. Datos Nodos Contraincendio PROGRAMA EPANET .......................... 55
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
1.
INTRODUCCIÓN
El Fenómeno de la Niña 2010 – 2011 ha dejado graves consecuencias para la
población en todo el territorio Nacional y ha impactado diversos sectores de
primordial importancia como lo es la infraestructura de las instituciones de salud.
Haciendo frente a este tema, el Gobierno Nacional a través del Fondo Adaptación
(FA) está ejecutando un plan de acción que permita estrategias de
fortalecimiento del sector.
Con este enfoque, el Fondo Adaptación se encuentra adelantando proyectos de
cara a recuperar o reconstruir las infraestructuras afectadas. Dentro de este
contexto, contrató al Consorcio SIGMA GP-SERGO para desarrollar los estudios y
diseños arquitectónicos y de ingeniería de 20 Instituciones Prestadoras de Salud
IPS del país, ubicados en los departamentos de Córdoba, Sucre, Antioquia, Chocó
y Norte de Santander, que fueron afectadas por el Fenómeno de la Niña. El
alcance incluye la validación de la afectación, el análisis predial y de riesgo y/o
amenaza de los predios propuestos para las nuevas construcciones, así como
realización de los estudios y diseños arquitectónicos y técnicos.
Dentro del marco anterior, se presenta a continuación el Informe 11
correspondiente a los diseños hidrosanitarios y de gas del hospital del Centro de
Salud Don Bosco de Currulao, en el municipio de Turbo, Departamento de
Antioquia.
Los diseños asociados a la presente memoria descriptiva incluyen los cálculos y
diseños de las siguientes redes:
-
Red de abastecimiento: acometida, desagües
Red de agua potable
Red de servicios
Red contra incendios
Red de aguas negras
Red de aguas patógenas
Sistema de aguas lluvias: colectores, reserva, tratamiento, etc.
Diseño de tanques de reserva: agua potable, sistema de rociadores, aguas
lluvias
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
2.
GENERALIDADES DE PROYECTO
2.1.
LOCALIZACIÓN
El municipio de Turbo se encuentra localizado al noreste del departamento de
Antioquia, en la Subregión de Urabá. Limita al norte con el mar Caribe y los
municipios de Necoclí y Arboletes; al este con los municipios de San Pedro de
Urabá y Apartadó y con el departamento de Córdoba; al sur con los municipios
de Carepa, Chigorodó y Mutatá y al oeste con el departamento del Chocó. El
municipio está rodeado en la margen izquierda por Bahía Colombia y en la
margen derecha del Rio Atrato.
El corregimiento de Currulao se encuentra ubicado en el municipio de turbo a 16
km de Turbo y 329 km de Medellin.
Coordenadas
8°00′00″N - 76°38′00″O
Área aproximada
474 km2
Altitud promedio
105 m.s.n.m.
Población aproximada
21.048 habitantes
Fuentes hídricas
Río Turbo, Río Atrato
Densidad de población
1.164 hab/km2
Clima
Tropical cálido húmedo
Pluviosidad anual promedio
mm/año
Temperatura promedio
28ºC
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
Figura 1. Ubicación de Currulao y Turbo
en el departamento de Antioquia
Fuente: Elaboración propia de SIGMA GP SERGO
a partir de Planchas del IGAC
2.2.
Figura 2. Casco urbano de Currulao
Fuente: de Google Earth
PREDIO PROPUESTO
El predio propuesto por la Administración Municipal de Turbo, está ubicado en el
Barrio Belén-Turbay, cuenta con una vía de acceso en afirmado. El lote tiene
como límites al norte una plantación de banano, al oriente con un canal natural,
al sur con una cancha de futbol, la cual está actualmente en uso, y al occidente
con un canal artificial, proyectado para drenar el agua de las plantaciones de la
zona. Es un terreno semi-plano, y de forma regular.
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
Figura 3. Ubicación del Lote propuesto
para la reconstrucción del nuevo centro
de Salud Don Bosco en Currulao
2.3.
Figura 4. Lote Propuesto
ESTACIONES METEOROLÓGICAS CERCANAS
En el municipio de Turbo existe una estación meteorológica cercana con datos de
lluvias. Los datos de dicha estación son los siguientes:
-
ESTACIÓN: 12025040 TURBO
LATITUD: 8.091806 N
LONGITUD: -76.716333
ELEVACION: 0037 m.s.n.m.
TIPO ESTACIÓN: Meteorológica
FECHA DE INSTALACIÓN: 15 de abril de 1984
MUNICIPIO: Turbo
CORRIENTE: Turbo
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
Figura 5. Ubicación de la estación meteorológica de Turbo
Fuente: IDEAM
2.4.
ESQUEMA DE IMPLANTACIÓN
El proyecto consta de un piso y un área de construcción de 1.493 m2. Presta
servicios de obstetricia, hospitalización, consulta externa, urgencias,
laboratorio, esterilización y odontología.
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
Figura 6. Esquema general de implantación
La edificación está destinada al funcionamiento institucional. Se proyectan 4
camas, 5 consultorios y 2 unidades odontológicas.
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
3.
3.1.
CRITERIOS DE DISEÑO
ALMACENAMIENTO DE AGUA
El sistema de almacenamiento tiene dos componentes. El primer componente es
el relacionado con el agua potable para consumo humano con agua del
acueducto. Con el fin de mejorar la calidad del agua se instalará un clorinador en
la acometida, a la entrada del cuarto de bombas.
El segundo componente es el agua servicios para inodoros y orinales tomando
como recurso hídrico el agua de lluvias. En periodos secos se surtirá con
agua del acueducto controlada mediante una válvula de solenoide.
Igualmente en este tanque se contemplará la reserva contraincendio, la cual
debe permanecer fija controlada por las válvulas de pie, para que en caso de
siniestro se pueda contar siempre con la reserva de agua.
3.2.
RED DE DISTRIBUCIÓN AGUA POTABLE
La distribución de agua potable se efectúa del tanque de almacenamiento de
agua potable tratada. Se garantiza caudal y presión mediante un equipo de
presión constante con variador electrónico de velocidad para cada bomba.
3.3.
RED DE DISTRIBUCION AGUA SERVICIOS
La distribución de agua servicios se efectúa del tanque de almacenamiento de
agua lluvia. Se garantiza caudal y presión mediante un equipo de presión
constante con variador electrónico de velocidad para cada bomba. Con el fin de
mejorar la calidad del agua se instalará un clorinador en la descarga del equipo
antes de salir del cuarto de bombas.
3.4.
RED DE DISTRIBUCION AGUA CALIENTE
La distribución de agua caliente se efectúa desde el sistema de calentamiento
solar conformado por una serie de paneles solares, un tanque de almacenamiento
y una bomba de recirculación del agua caliente.
3.5.
RED CONTRAINCENDIO
La distribución de agua contraincendio se efectúa del tanque de almacenamiento
de agua lluvia. Se garantiza caudal y presión mediante un equipo de presión que
cumpla norma NFPA 20, debe incluir bomba jockey sostenedora de presión.
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
3.6.
RED DESAGÜES AGUAS NEGRAS
Se plantea una red independiente para los residuos de carácter líquido ordinario,
los cuales se llevarán hasta el alcantarillado público. Antes de descargar al
alcantarillado público pasarán por una cámara de aforo y toma de muestras con
el fin de verificar la calidad del efluente. Para la recolección de las aguas negras
se plantean manijas con cajas de inspección, con el fin de evitar las obstrucciones
que se presentan en las edificaciones de carácter institucional, por incorrecta
disposición de papeles, toallas, guantes, etc., que realizan tanto usuarios como
funcionarios. En algunos sitios se utilizan colectores con tubería y accesorios,
instalando en el extremo opuesto a la descarga un tapón de inspección en muro,
para facilitar el sondeo de tuberías en caso de obstrucción.
3.7.
RED DESAGUES AGUAS PATÓGENAS
Se plantea una red independiente para los residuos de carácter líquido peligroso
(aguas patógenas), los cuales se llevan hasta una planta de tratamiento de aguas
negras, para convertirlas en aguas aptas para ser vertidas al alcantarillado
público.
3.8.
RED DESAGÜES AGUAS LLUVIAS
Se plantea una red independiente para la recolección parcial de aguas lluvias, la
cual se lleva hasta el tanque de almacenamiento de aguas lluvias, para su
reutilización en sanitarios y orinales. A las aguas lluvias antes de descargar al
tanque se le efectuará un tratamiento primario para retención de material
particulado. Las bajantes de aguas lluvias que se encuentran ubicadas contra
calzadas se descargarán a la vía.
3.9.
RED DE FILTRO
Por requerimientos del ingeniero de suelos se plantea una red de filtro de drenaje
con el fin de recoger las aguas del nivel freático.
3.10. RED ALCANTARILLADO PÚBLICO
Las aguas negras se están descargando al alcantarillado público, caudal que es
fluctuante de acuerdo a la hora pico, el cual se considera no afectará las
condiciones hidráulicas del sistema. Las aguas lluvias se están descargando a
calzada con el fin de no colapsar el alcantarillado público.
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
4.
4.1.
PARÁMETROS DE DISEÑO RED HIDRÁULICA Y SANITARIA
CÁLCULO DE CAUDALES
Para la estimación del caudal máximo probable de suministro que se pueda
presentar en la instalación se emplea las unidades de Hunter.
4.2.
PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN LA TUBERÍA
Estas pérdidas se evalúan siguiendo los criterios expresados en la fórmula de
Hazen-Williams.
𝐽=(
1.85
𝑄
)
278.5 × 𝐶 × 𝐷 2.63
J = pérdida unitaria por fricción en m / km
Q = caudal en l/s
C = coeficiente de rugosidad (su valor está en función del material a utilizar)
C = 100 para tuberías de acero galvanizado
C = 140 para tuberías de cobre y cemento
C = 150 para tuberías de PVC.
D = diámetro de la tubería en metros
4.3.
PRESIÓN EN LA RED
La presión en cualquier punto de la red se calcula con la ecuación de la energía,
fórmula de Bernoulli.
𝑃1 (𝑣1 )2
𝑃2 (𝑣2 )2
𝑧1 + +
= 𝑧2 + +
+ ℎ𝑓1−2
𝛾
2𝑔
𝛾
2𝑔
P1/γ = presión en el punto inicial
hf1-2 = J x L1-2
L1-2 = Longitud tubería + Longitud equivalente por accesorios
4.4.
TUBERÍAS DE DESAGUES
La capacidad de estas tuberías se calcula mediante la fórmula de Manning
𝑉[𝑚/𝑠] = 𝑅
2⁄
3
×𝑆
1⁄
2
× 1⁄𝑁
,
con los siguientes valores de N
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
N = 0.010 para tuberías de PVC
N = 0.013 para tuberías concreto reforzado prefabricada
N = 0.014 para tuberías de gres o concreto simple
4.5.
CAUDAL AGUAS LLUVIAS
Se calcula utilizando la Fórmula Racional,
𝑄 =𝐶×𝐼×𝐴
Q = caudal [l/s]
C = en función de las características del área drenada tiene los siguientes
valores:
C = 0,75 para cubiertas planas en concreto
C = 0,6 para zonas impermeables
C = 0 para zonas permeables
I = 100 mm/hora
La intensidad de lluvia se evalúa con la curva IDF adjunta elaborada para
la estación de Turbo. Se toma para un periodo de retorno de 5 años y una
duración de 20 minutos de acuerdo al RAS 2000.
4.6.
CRITERIOS DE DISEÑO RED HIDRÁULICA
Presión mínima: la presión mínima en cualquier punto hidráulico será de 10
metros de columna de agua, siendo el valor de la columna de agua de 14,22 psi.
Presión máxima: la presión máxima en cualquier punto hidráulico no deberá
exceder de los 45 metros de columna de agua (65 psi).
Velocidad máxima: para la red de suministro la velocidad máxima permitida será
de 2 m/s.
Velocidad mínima: para las redes de suministro y desagües la velocidad mínima
será de 0,60 m/s.
Normas utilizadas:

Presión mínima: la presión mínima en cualquier punto hidráulico será de
10 metros de columna de agua, siendo el valor de la columna de agua de
14,22 psi.
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA

Presión máxima: la presión máxima en cualquier punto hidráulico no
deberá exceder de los 45 metros de columna de agua (65 psi).
 Velocidad máxima: para la red de suministro la velocidad máxima
permitida será de 2 m/s.
 Velocidad mínima: para las redes de suministro y desagües la velocidad
mínima será de 0,60 m/s.
 Normas utilizadas: NTC 1500 - CODIGO COLOMBIANO DE FONTANERIA
 NTC 1669 - NORMA PARA LA INSTALACION DE CONEXIONES DE
MANGUERAS CONTRAINCENDIO
 NTC 2301 - NORMA PARA LA INSTALACION DE SISTEMAS DE
ROCIADORES
 RAS 2000 - REGLAMENTO TECNICO DEL SECTOR DE AGUA POTABLE Y
SANEAMIENTO BASICO
 NSR-10 norma sismorresistente
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
5.
PARÁMETROS DE DISEÑO RED CONTRA INCENDIO
5.1.
GENERALIDADES
El Centro de Salud Don Bosco se encuentra ubicado en el corregimiento de
Currulao del municipio de Turbo - Antioquia, esta edificación está destinada al
funcionamiento institucional. La edificación consta de 1 piso, para una altura total
de 3,0 metros aproximadamente medida a partir del nivel de piso.
En el presente documento se establecen los criterios de protección contra
incendios de conformidad con las exigencias de la norma NSR-10 (reglamento
colombiano de construcción sismo resistente) basados en la normatividad NFPA,
para establecer los niveles de seguridad contra incendio para todas las áreas en
la edificación.
5.2.
ALCANCE
El presente informe corresponde al cálculo del equipo de presión y las redes
contra incendio para gabinetes y sistema de rociadores automáticos. Este diseño
no incluye los análisis de evacuación, ni detección, alarma ni conexiones
eléctricas de los equipos de bombeo. No incluye análisis de evacuación de humos
ni estudio de confinamiento.
5.3.
BASES NORMATIVAS
La base conceptual para el diseño de los sistemas de protección contra incendio
serán las normas NFPA (National Fire Protection Association) específicamente los
estándares:
 NFPA 13 – Instalación de Sistemas de rociadores Automáticos.
 NFPA 14 – Sistemas de conexión para mangueras contra incendio
 NFPA 20 – Bombas contra incendio
5.4.
CLASIFICACIÓN DEL RIESGO
En la norma NSR-10 Título J capitulo J-4.3.4 se clasifican las zonas de ocupación
de salud como Grupo de ocupación I (Institucional). En el apartado J.4.3.4.1 se
especifica que “Toda edificación clasificada en el grupo de ocupación I debe estar
protegida con un sistema de rociadores automáticos de acuerdo con la última
versión del código y de la norma NFPA 13.” De acuerdo a lo establecido en la
norma NFPA 13/2010 capítulo 5, el Hospital se clasifica en los siguientes riesgos:
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INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
Tabla 1. Clasificación del riesgo del Hospital
ÁREA
Urgencias, Obstetricia,
Hospitalización,
Administración, Consulta
Externa
CLASIFICACIÓN
NFPA
Riesgo leve
TIPO DE PROTECCIÓN
Se implementará un sistema de
rociadores K=5.6 QR en todas las
áreas, protección de gabinete tipo
II (conexión y válvula 1 ½”).
Se diseña un sistema del tipo automático–húmedo, con los siguientes elementos:






5.5.
Tanque de reserva tiempo de autonomía 30 minutos.
Equipo de bombeo
Redes de distribución
Gabinetes para Mangueras
Conexión para Bomberos (siamesa)
Rociadores automáticos
ABASTECIMIENTO DE AGUA
Para la reserva de agua, se construirán dos tanques según se indica en los planos
de diseño. El volumen de cada tanque contendrá la reserva de agua servicios
para un día, es decir, tendrá la capacidad de almacenamiento de agua para
sanitarios y orinales requerido por la institución, y la totalidad de reserva contra
incendio. Además el sistema dispondrá de siamesa de entrada conectada a la red
principal. Para la reserva de agua potable se contará con dos tanques cada uno
con la reserva para un día (ver hoja de cálculo No. 3 de las memorias de cálculo).
5.6.
SISTEMA DE ROCIADORES AUTOMÁTICOS
El sistema de rociadores automáticos diseñados para el Hospital es un sistema de
tubería húmeda, es decir, la tubería estará siempre llena de agua y presurizada
para la extinción automática del incendio. De acuerdo con NFPA 13 y los criterios
de diseño indicados anteriormente, se diseñó un sistema de rociadores para
riesgo leve (5.2 NFPA 13), con una densidad de aplicación de 0,1 gpm/ft2, sobre
un área inicial de diseño de 1500 ft2 a la que se aplicó reducción del 40% por uso
de rociadores tipo QR según NFPA 13/2010 (Figura 11.2.3.2.3.1); siendo el área
final de diseño de 900 ft2.
Se propone el empleo de rociadores k=5.6 de respuesta rápida con sensibilidad
térmica ordinaria, tipo pendent para la edificación.
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
18
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
Los sistemas de rociadores estarán alimentados de la tubería de red general en
Ø4”. Luego de empatar a la red general se instalará una estación de control y
drenaje compuesto de:





5.7.
Una válvula mariposa de 3”
Una válvula cheque 3”
Un sensor de flujo tipo paleta 3”
Una válvula de drenaje 3”
Un manómetro 0 – 300 psi
SISTEMA DE GABINETES
El caudal adicional en mangueras solicitado por el diseño de rociadores
automáticos, tal como lo indica NFPA 13, será suplido por la red general, está
diseñado como un sistema de mangueras tipo II (válvula de 1½”) de acuerdo con
los criterios establecidos por NFPA 14, el sistema de gabinetes estará en
capacidad de suministrar 100 gpm a una presión no menor de 65 psi, medidos en
la conexión de mangueras hidráulicamente más desfavorable.
El diseño del sistema está compuesto por una tubería vertical de la cual se
derivan directamente gabinetes con conexiones de manguera de 1½”, los
gabinetes contra incendio serán en lámina negra cold rolled Cal. 20 de
77x77x22x (alto-ancho-fondo) de incrustar terminado en pintura base
anticorrosiva roja con cerradura de llave maestra. En su interior tendrá los
siguientes aditamentos.
 Válvula angular tipo globo en bronce de 1 1/2 “ x 1 1/2” NPT x NH
(Hembra-macho).
 Soporte tipo canastilla para manguera gabinetera, fabricado en lámina cold
rolled terminado en pintura electrostática roja.
 Tramo de manguera de 1 1/2" x 100 pies (30mts) acoplada, compuesta de
un tejido exterior 100% poliéster y un tubo interior de poliuretano. Presión
de servicio de 150psi, presión de prueba 300psi, presión de rotura 450psi.
Debe cumplir norma de fabricación y mantenimiento NFPA 1961 y 1962.
 Boquilla de chorro y niebla de 1 1/2" en policarbonato.
 Hacha pico de 4 1/2 libras en acero terminado en pintura electrostática
roja, cabo cuerpo en madera terminado en laca catalizada.
 Llave Spanner dos servicios, fabricada en hierro y terminada en pintura
electrostática aluminio.
 Extintor de polvo químico seco ABC de 10 libras de capacidad, presurizado
con Nitrógeno, válvula de descarga en bronce con manguera y manómetro
de control.
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
19
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
6.
CÁLCULO RESERVA DE AGUA
6.1.
RESERVA AGUA POTABLE
Los datos básicos para el cálculo son los siguientes:
6.2.






6.3.
Número de camas =4
Consumo por cama = 600 litros/cama/día
Número de consultorios = 5
Consumo por consultorio =500 litros/consultorio/día
Número de unidades odontológicas = 2
Consumo por unidad odontológica =1.000 litros/odontología/día
Consumo total diario = 6.900 litros/día
Días de reserva = 2 días
Reserva total = 13.800 litros = 13,8 m3
Reserva agua servicios para 1 día = 60%= 4.140 l = 4,1 m3
Reserva agua potable para 1 día = 40% = 2.769
l = 2,8 m3
RESERVA SISTEMA DE ROCIADORES PARA RIESGO LEVE
Densidad de diseño (d) = 0,1 GPM/ft2
Área de diseño (ad) (véase capítulo 13) = 900
ft2
Tiempo de autonomía (t) = 30 min
Reserva contra incendio gabinetes tipo II = 100 GPM
Caudal necesario Q=D x AD + 100 = 190 GPM
Reserva contra incendio = Q*t = 5.700 gal = 22 m3
VOLUMEN DE DISEÑO TANQUES
Se construirán cuatro tanques. Dos contendrán la reserva de agua servicios para
un día y la totalidad de la reserva contra incendios, mientras que los otros dos
tanques se emplearán para la reserva de un día de agua potable.




Volumen tanque de agua contra incendio = 22 m3
Reserva agua servicios para un día = 4 m3
Reserva total agua servicios e incendio = 26 m3
Reserva total agua potable para un día= 3 m3
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
20
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
7.
CÁLCULO DE LA ACOMETIDA
La acometida es la derivación que se hace desde la red del acueducto, hasta el
tanque de reserva de agua potable.
-
Volumen reserva agua potable para un día = 6.900 litros/día
Tiempo total de llenado = 8 horas = 28.800 segundos
Caudal = V/t = 0,24 l/s
Presión disponible acueducto = 5,0 m
Longitud acometida = 53,14 m
J=
Hd / (1.5 x L.A.) = 0,06
m/m
0.38
𝑄
∅=(
)
280 × 𝐶 × 𝐽0.54
C=
150
P.V.C.
ø = 0,018 m =0,71 pulgadas
Diámetro real de diseño para tubería: ø = 3/4 pulgada
Velocidad = Q/A = 0,84 m/s < 1,5 m/s
1.85
𝑄
) =
2.63
278.5×𝐶×𝐷
𝐽𝑟𝑒𝑎𝑙 = (
0,047 m/m
Pérdidas acometida =Jreal x longitud = 2,5 m
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
21
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
8.
RED DE AGUA FRÍA POTABLE
8.1.
VALORES PÉRDIDAS POR ACCESORIOS
Tabla 2. Valores de pérdidas por accesorios
PERDIDAS POR ACCESORIOS
Ø (Pulg)
Ø (mm)
TEE
CODO
REG
CHEQUE
VALV. PIE
1/2
3/4
1
1 1/4
1 1/2
2
2 1/2
3
4
6
12,7
19,05
25,4
31,75
38,1
50,8
63,5
76,2
101,6
152,4
0,83
1,25
1,8
2,3
2,7
3,8
4,6
5,4
7
10,5
0,48
0,7
0,8
1,1
1,3
1,6
2
2,5
3,3
5
0,08
0,09
0,18
0,23
0,26
0,35
0,45
0,53
0,68
1
1,1
1,6
2,1
2,7
3,2
4,2
5,2
6,3
8,4
12,5
3,6
5,6
7,3
10
11,6
14
17
20
23
30
Valor CF del material
 PVC = 150
 Acero Galvanizado = 100
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
22
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
8.2.
PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN RED DE AGUA FRÍA POTABLE
Se tomó como punto crítico la ducha del baño hombres junto a rack.
Presión en punto crítico = 15,0
LONGITUD
TRAMO
1-2+
2-3
3-4
4-5
5-6
6-7
7-8
8-9
9 - 10
10 - 11
11 - 12
12 - 13
13 - 14
14 - 15
15 - 16
16 - 17 +
17 - 18
18 - 19
19 - 20 +
UNIDADES
HUNTER
2,00
2,00
4,00
10,00
21,00
23,00
25,00
33,00
36,00
42,00
97,00
99,00
101,00
103,00
105,00
105,00
105,00
105,00
105,00
CAUDAL
(l/s)
DIÁMETRO
(pulg.)
VELOCIDAD
(m/s)
TUBERIA
ACCESORIOS
TOTAL
0,18
0,18
0,30
0,56
0,93
0,99
1,04
1,26
1,34
1,49
2,64
2,68
2,71
2,75
2,79
2,79
2,79
2,79
2,79
1/2
1/2
1/2
1
1
1/4
1/4
1/4
1/4
1/2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1,46
1,46
2,35
1,10
1,83
1,24
1,32
1,59
1,69
1,31
1,30
1,32
1,34
1,36
1,38
1,38
1,38
1,38
1,38
1,80
8,95
2,58
17,43
7,06
3,31
4,19
3,45
3,83
3,64
7,54
2,39
3,94
2,90
3,11
4,00
2,86
3,57
2,00
1,31
2,35
0,83
9,00
2,78
2,30
4,60
2,30
2,30
5,40
5,40
3,80
3,80
5,40
3,80
1,60
1,60
14,85
5,65
3,11
11,30
3,41
26,43
9,84
5,61
8,79
5,75
6,13
9,04
12,94
6,19
7,74
8,30
6,91
5,60
4,46
18,42
7,65
1
1
1
1
1
SUMA
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
7,80
PÉRDIDA
UNITARIA
(m/m)
PÉRDIDA
TOTAL
(m)
0,209
0,209
0,504
0,055
0,141
0,054
0,060
0,085
0,095
0,047
0,034
0,035
0,035
0,036
0,037
0,037
0,037
0,079
0,079
0,65
2,37
1,72
1,46
1,39
0,30
0,52
0,49
0,58
0,43
0,44
0,21
0,27
0,30
0,26
0,21
0,17
1,45
0,60
SUMA
23
13,82
PRESIÓN
FINAL EN
EXTREMO
(m)
17,45
19,82
21,54
23,00
24,39
24,69
25,21
25,70
26,28
26,71
27,14
27,36
27,63
27,93
28,19
32,40
32,57
34,02
36,62
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
8.3.
CÁLCULO EQUIPO DE PRESIÓN AGUA POTABLE
CABEZA DINÁMICA TOTAL
m.c.a.
A.- PRESION EN PUNTO CRITICO
15,00
B.- PERDIDAS EN LA DESCARGA
13,82
C.- ALTURA ESTATICA EN LA DESCARGA
7,80
Presión necesaria en la descarga =
D.- ALTURA ESTÁTICA EN LA SUCCIÓN
36,62
-1,00
E.- PÉRDIDAS EN LA SUCCIÓN
LONGITUD TUBERÍA
2,50 m
LONGITUD POR ACCESORIOS
LONGITUD TOTAL
J=
Ø =
C=
Q=
23,55 m
26,05 m
0,079 m/m
2”
100
2,79 l/s
hf succión = LONGITUD TOTAL x hfs
CABEZA DINAMICA TOTAL DE DISEÑO =
2,06
37,68
38,00 m.c.a
POTENCIA = Q x γ x CDT/76 x n
n = Eficiencia = 50%
POTENCIA = 2,79 H.P.
POTENCIA DE DISEÑO = 3,00 H.P.
Será un equipo de presión constante y velocidad variable, conformado por dos
bombas centrífugas cada una para el 100% del caudal total (véase curva bomba
15A - 3TW)
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
24
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
8.4.
CURVA BOMBAS CENTRÍFUGAS AGUA FRÍA POTABLE
Figura 7. Curva bomba agua potable
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
25
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
8.5.
CÁLCULO DEL N.P.S.H. EQUIPO DE PRESIÓN AGUA FRÍA POTABLE
El NPSH se calcula para la condición más desfavorable, o sea con el nivel mínimo
en el tanque. Cálculo en metros de columna de agua
N.P.S.H. =𝑃0
o
o
o
o
o
o
o
o
− 𝐻𝑓𝑠 − 𝑃𝑣 +
𝑣2
2𝑔
+
𝐷𝑠
2
Altitud = 105 m.s.n.m.
P0 = Presión atmosférica = 10,204 m
Hfs = Altura de succión + hf
Hfs = -1,00 + 2,06 = 1,06 m
Temperatura del agua = 20° C
Pv = presión de vapor = 0,24 m
Velocidad en la succión = 1,38 m/s
𝑣 2 1,382
Cabeza de velocidad en la succión =
=
2𝑔 2×9,8
Ds/2 = Diámetro de succión / 2 = 0,03 m
= 0,10 m/s
N.P.S.H. = (CABEZA NETA DE SUCCION DISPONIBLE) = 9,03 m > 3,0 m
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
26
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
9.
RED DE AGUA FRÍA SERVICIOS
9.1.
VALORES PÉRDIDAS POR ACCESORIOS
Tabla 3. Valores de pérdidas por accesorios
PERDIDAS POR ACCESORIOS
Ø (Pulg)
Ø (mm)
1/2
3/4
1
1 1/4
1 1/2
2
2 1/2
3
4
6
TEE
12,7
19,05
25,4
31,75
38,1
50,8
63,5
76,2
101,6
152,4
0,83
1,25
1,8
2,3
2,7
3,8
4,6
5,4
7
10,5
CODO
0,48
0,7
0,8
1,1
1,3
1,6
2
2,5
3,3
5
REG
CHEQUE
0,08
0,09
0,18
0,23
0,26
0,35
0,45
0,53
0,68
1
VALV. PIE
1,1
1,6
2,1
2,7
3,2
4,2
5,2
6,3
8,4
12,5
3,6
5,6
7,3
10
11,6
14
17
20
23
30
Valor CF del material
 PVC = 150
 Acero Galvanizado = 100
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
27
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
9.2.
PÉRDIDAS POR FRICCIÓN EN RED DE AGUA FRÍA SERVICIOS
Se tomó como punto crítico el sanitario de baño de P y P.
Presión en punto crítico = 10,0
LONGITUD
TRAMO
1-2+
2-3
3-4
4-5
5-6
6-7
7-8
8-9
9 - 10
10 - 11
11 - 12
12 - 13
13 - 14
14 - 15
15 - 16 +
16 - 17
17 - 18
18 - 19 +
UNIDADES
HUNTER
10,00
20,00
40,00
50,00
60,00
70,00
80,00
90,00
100,00
110,00
120,00
290,00
300,00
310,00
310,00
310,00
310,00
310,00
CAUDAL
(l/s)
0,56
0,90
1,44
1,68
1,90
2,11
2,31
2,51
2,70
2,88
3,05
5,59
5,72
5,85
5,85
5,85
5,85
5,85
DIÁMETRO
(pulg.)
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
1/4
1/4
1/4
1/2
1/2
1/2
2
2
2
2
2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
1/2
VELOCIDAD
(m/s)
TUBERIA
ACCESORIOS
TOTAL
0,70
1,13
7,70
1,47
1,67
1,85
1,14
1,24
1,33
1,42
1,51
1,77
1,81
1,85
1,85
1,85
1,85
1,85
SUMA
1,10
7,70
13,62
11,27
2,72
2,62
1,45
4,15
3,02
3,99
0,45
10,17
3,91
6,20
4,00
2,87
8,32
2,00
7,10
3,40
8,03
2,30
4,26
2,70
2,70
3,80
3,80
3,80
4,15
3,80
6,60
4,60
6,60
2,00
2,00
18,85
7,65
4,50
15,73
15,92
15,53
5,42
5,32
5,25
7,95
6,82
8,14
4,25
16,77
8,51
12,80
6,00
4,87
27,17
9,65
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
28
PÉRDIDA
UNITARIA
(m/m)
PÉRDIDA
TOTAL
(m)
0,019
0,045
0,108
0,059
0,074
0,090
0,026
0,031
0,035
0,040
0,044
0,046
0,048
0,050
0,050
0,050
0,105
0,105
SUMA
0,08
0,71
1,72
0,92
0,40
0,48
0,14
0,24
0,24
0,32
0,19
0,77
0,41
0,64
0,30
0,24
2,86
1,01
11,66
PRESIÓN
FINAL EN
EXTREMO
(m)
11,18
11,89
13,61
14,53
14,93
15,41
15,55
15,79
16,03
16,35
16,54
17,31
17,71
18,35
22,65
22,89
25,74
28,76
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
9.3.
CÁLCULO EQUIPO DE PRESIÓN AGUA SERVICIOS
CABEZA DINÁMICA TOTAL
m.c.a.
A.- PRESION EN PUNTO CRITICO
10,00
B.- PERDIDAS EN LA DESCARGA
11,66
C.- ALTURA ESTATICA EN LA DESCARGA
7,10
Presión necesaria en la descarga =
D.- ALTURA ESTÁTICA EN LA SUCCIÓN
28,76
0,60
E.- PÉRDIDAS EN LA SUCCIÓN
LONGITUD TUBERÍA
1,70 m
LONGITUD POR ACCESORIOS
LONGITUD TOTAL
J=
Ø =
C=
Q=
19,45 m
21,15 m
0,105 m/m
2 ½”
100
5,85 l/s
hf succión = LONGITUD TOTAL x hfs
CABEZA DINAMICA TOTAL DE DISEÑO =
2,22
31,58
32,00 m.c.a
POTENCIA = Q x γ x CDT/76 x n
n = Eficiencia = 50%
POTENCIA = 4,93 H.P.
POTENCIA DE DISEÑO = 5,00 H.P.
Será un equipo de presión constante y velocidad variable, conformado por dos
bombas centrífugas cada una para el 100% del caudal total.
(Véase
Bomba
20A-5TW adjunta)
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
29
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
9.4.
CURVA BOMBAS CENTRÍFUGAS AGUA FRÍA SERVICIOS
Figura 8. Curva bomba agua servicios
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
30
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
9.5.
CÁLCULO DEL N.P.S.H. EQUIPO DE PRESIÓN AGUA FRÍA SERVICIOS
El NPSH se calcula para la condición más desfavorable, o sea con el nivel mínimo
en el tanque. Cálculo en metros de columna de agua
N.P.S.H. =𝑃0
o
o
o
o
o
o
o
o
− 𝐻𝑓𝑠 − 𝑃𝑣 +
𝑣2
2𝑔
+
𝐷𝑠
2
Altitud = 105 m.s.n.m.
P0 = Presión atmosférica = 10,204 m
Hfs = Altura de succión + hf
Hfs = 0,60 + 2,22 = 2,82 m
Temperatura del agua = 20° C
Pv = presión de vapor = 0,24 m
Velocidad en la succión = 1,85 m/s
𝑣 2 1,852
Cabeza de velocidad en la succión =
=
2𝑔 2×9,8
Ds/2 = Diámetro de succión / 2 = 0,03 m
= 0,17 m/s
N.P.S.H. = (CABEZA NETA DE SUCCION DISPONIBLE) = 7,35 m > 3,0 m
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31
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
10. CÁLCULO EQUIPO DE PRESIÓN CONTRA INCENDIO
10.1. SISTEMA CONTRAINCENDIOS
El sistema contraincendios fue simulado en el programa de cálculo EPANET, cuyos
nodos e información se puede consultar en el ANEXO 3. Se emplearon las
siguientes características:
Tipo de riesgo = riesgo ligero
Factor k rociadores = 5,6
Densidad de diseño (d) = 0,1
GPM/ft2
Área de diseño (ad) =1500 ft2 = 139,35 m2
Altura máxima (m) = 3
= 10 pies
Reducción de área según NFPA 13/2010 figura 11.2.3.2.3.1 =
40%
Área de diseño reducida = 900 ft2 = 83,61 m2
Reserva contra incendio gabinetes tipo ii =
Caudal necesario Q=D*AD + 100 =
100 GPM
190 GPM = 11,99 l/s
Área de cubrimiento máxima por rociador (ac) según NFPA 13/2010 tabla
8.6.2.2.1.a; Área = 225 ft2 = 20,9 m2
Caudal mínimo rociador más alejado qr = D x AC = 22,5
Presión mínima por rociador pr =
𝑔𝑟 2
(𝑘)
GPM =1,42 l/s
= 16,143 psi = 11,352 m de agua
Número mínimo de rociadores operando =
Número de rociadores en área de diseño =
5
5
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32
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10.2. CÁLCULOS EQUIPO DE PRESIÓN SEGÚN RESULTADOS DE LA
SIMULACIÓN
CABEZA DINÁMICA TOTAL
A.- Presión
EPANET)
necesaria
en
la
descarga
m.c.a.
(cálculos
B.- Altura estática en la succión
53,56
0,00
C.- PÉRDIDAS EN LA SUCCIÓN
LONGITUD TUBERÍA
1,70 m
LONGITUD POR ACCESORIOS
LONGITUD TOTAL
J=
Ø =
C=
Q=
12,38 m
14,08 m
0,163 m/m
3”
100
11,99 l/s
hf succión = LONGITUD TOTAL x hfs
CABEZA DINÁMICA TOTAL DE DISEÑO =
CAUDAL TOTAL DE DISEÑO =
2,64
56,20
57,00 m.c.a
12,93 l/s
POTENCIA = Q x γ x CDT/76 x n
n = Eficiencia = 50%
BOMBA LÍDER = 18,93 H.P.
POTENCIA DE DISEÑO = 20 H.P.
DATOS BOMBA JOCKEY
Ø =2 ½”
BOMBA = 0,97 H.P.
POTENCIA DE DISEÑO = 1,00 H.P.
CAUDAL = 0,6465 l/s
Véase curva de bomba UL/FM VERTICAL IN LINEA MODELO 3-383-7B
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10.3. CURVA BOMBAS CENTRÍFUGAS AGUA FRÍA SERVICIOS
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34
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C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
10.4. CÁLCULO DEL N.P.S.H. EQUIPO DE PRESIÓN INCENDIO
El NPSH se calcula para la condición más desfavorable, o sea con el nivel mínimo
en el tanque. Cálculo en metros de columna de agua
N.P.S.H. =𝑃0
o
o
o
o
o
o
o
o
− 𝐻𝑓𝑠 − 𝑃𝑣 +
𝑣2
2𝑔
+
𝐷𝑠
2
Altitud = 105 m.s.n.m.
P0 = Presión atmosférica = 10,204 m
Hfs = Altura de succión + hf
Hfs = 0,00 + 2,30 = 2,30 m
Temperatura del agua = 20° C
Pv = presión de vapor = 0,24 m
Velocidad en la succión = 2,84 m/s
𝑣 2 2,842
Cabeza de velocidad en la succión =
=
2𝑔 2×9,8
Ds/2 = Diámetro de succión / 2 = 0,04 m
= 0,41 m/s
N.P.S.H. = (CABEZA NETA DE SUCCION DISPONIBLE) = 7,77 m > 3,0 m
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11. CÁLCULO BAJANTES
11.1. BAJANTES DE AGUAS LLUVIAS
B.A.LL.
No.
ÁREA
DRENADA
(m2)
CAUDAL
(l/s)
DIÁMETRO DIAMETRO
NECESARIO
DISEÑO
(mm)
(pulg.)
1
189,44
0,53
76,2
4
2
222,93
6,24
101,6
4
3
137,3
3,84
76,2
4
4
79,56
2,23
63,5
4
5
185,04
5,18
76,2
4
6
182,75
5,12
76,2
4
7
66,61
1,87
63,5
4
8
135,88
3,80
76,2
4
9
141,46
3,96
76,2
4
10
125,02
3,50
76,2
4
Q=CxIxA
C = Coeficiente de permeabilidad
I = Intensidad lluvia
A = Área tributaria
SIENDO:
C = 1.0 PARA CUBIERTAS
I = 100 mm / hora
Q [l/s] = 0.028 x Área [m2]
La intensidad de lluvia se evalúa con la curva IDF adjunta elaborada para
la estación de Turbo. Se toma para un periodo de retorno de 5 años y una
duración de 20 minutos de acuerdo al RAS 2000.
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36
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12. CÁLCULO DE COLECTORES DE AGUAS LLUVIAS
Se estima un coeficiente de escorrentía de 0,850 (conforme al RAS 2000) para cubiertas.
TRAMO
ÁREA
(m2)
CAUDAL
DISEÑO
(l/s)
Ø
(pulg.)
PEND.
(%)
VEL. TUBO
LLENO (m/s)
CAUDAL TUBO
LLENO (l/s)
Qdis/Qtb
LONGITUD
(m)
COTAS CLAVES
INICIAL
FINAL
COLECTOR DESDE BAJANTE AGUAS LLUVIAS HASTA DESARENADOR
1-2
185,04
4,37
4
0,50
0,61
4,95
0,88
10,56
-0,40
-0,45
2-3
185,04
4,37
4
0,50
0,61
4,95
0,88
10,12
-0,45
-0,50
3-4
322,34
7,61
6
0,30
0,62
11,31
0,67
18,93
-0,50
-0,56
4-5
545,27
12,87
6
0,40
0,72
13,06
0,99
22,41
-0,56
-0,65
5-6
814,27
19,23
6
1,00
1,13
20,65
0,93
10,85
-0,65
-0,76
6 - DES
814,27
19,23
6
1,00
1,13
20,65
0,93
9,52
-0,76
-0,86
Convenciones:
DES: Empate a desarenador
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37
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13. CÁLCULO DESARENADOR
13.1. PARÁMETROS DE CÁLCULO
Temperatura promedio agua = 20ºC
Diámetro mínimo de partículas (d) =
0,014 cm
Peso específico de la arena (Ps) = 2,650
Viscosidad dinámica del agua (µ) a 13ºC =
0,010 cm2/s
13.2. CÁLCULO DE LA VELOCIDAD DE SEDIMENTACIÓN
Se emplea en el cálculo la Ley de Stokes:
𝑉𝑆 =
𝑔 (𝑃𝑠 − 𝑃)
×
× 𝑑2
18
𝜇
Siendo,
Vs = velocidad de sedimentación de las partículas en cm/s
g = aceleración de la gravedad en cm/s2
Ps = peso específico de la partícula
P = peso específico del agua = 1,00
g/cm3
µ = viscosidad del agua en STOKES (cm2/SEG), SEGÚN TEMPERATURA.
Vs = 1,61 cm/s
13.3. CÁLCULO DEL TIEMPO DE RETENCIÓN (TR)
La profundidad efectiva es la altura a lámina de agua, recomendable mayor de
1,50 m, aunque se permite de 1,40 a 1,80 m.
Profundidad efectiva (Pe) = 1,00 m
= 100,00 cm
Tr = Pe / Vs ; Tr = 62,24 s = 1,04 min
Periodo de retención (a) = 1,07 x Tr = 66,59 s
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38
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13.4. CAPACIDAD DEL DESARENADOR (C)
Q=
19,23 l/s = 1,92E-02 m3/s
C = Q*a = 1,92E-02 m3/s x 66,59 s =1,28 m3
Área superficial del desarenador = C/Pe =
1,28 m2
ANCHO =
0,90 m
ANCHO DISEÑO
=
0,90 m
LARGO =
1,50 m
LARGO DISEÑO
=
1,50 m
ÁREA SUPERFICIAL DE DISEÑO
=
1,35 m2
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39
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14. CÁLCULO RESERVA AGUAS LLUVIAS
Se contempla la recolección de aguas lluvias provenientes de la cubierta, para el
uso en agua servicios. Igualmente se contempla la reserva de agua
contraincendio, pero esta permanece fija en caso de eventos de incendio.
14.1. ESTIMACIÓN DEL CAUDAL POR EL MÉTODO RACIONAL
𝑸=𝑪×𝒊×𝑨
Siendo:




Q = Caudal (Litros/Segundo)
C = Coeficiente de escorrentía – Se toma de la tabla D.4.5 del RAS 2000
para cubiertas un valor de C = 0,75
i = Intensidad de lluvia (Litros/Segundo)
A = Área en m2 de cubiertas
Tomando los siguientes valores:
C=0,75; i=100 mm/hora ; A= 814,27 m2
Resulta un caudal de Q= 19,23 l/s
14.2. VOLUMEN NECESARIO SEGÚN CALCULOS
Para el cálculo del volumen, es necesario el tiempo de concentración, el cual se
define como el tiempo requerido para que la escorrentía llegue al desarenador.
T = tiempo de concentración → T máximo según RAS 2000: 10 min
V=QxT
En donde:


Q=
T=
Caudal por aguas lluvias (l/s)
Tiempo de concentración (min)
Por tanto, V = 19,23 l/s x 600 s = 11.538 l = 11,54 m3
Se plantea almacenar agua lluvias para dos días.
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40
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15. CÁLCULO DEL COLECTORES DE AGUAS NEGRAS
TRAMO
UNIDADES
A
DESAGUAR
CAUDAL
DISEÑO
(l/s)
DIÁMETRO
(pulgadas)
6
PENDIENTE
(%)
VELOCIDAD
TUBO
LLENO
(m/s)
0,30
0,62
11,31
0,42
CAUDAL
TUBO
LLENO
(l/s)
Qdis/Qtb
LONGITUD
(m)
COTAS CLAVES
INICIAL
FINAL
4,72
-0,35
-0,36
1-2
0,00
4,79
2-3
16,00
5,04
6
0,30
0,62
11,31
0,45
3,05
-0,36
-0,37
3-4
42,00
5,42
6
0,30
0,62
11,31
0,48
18,61
-0,37
-0,43
4-5
84,00
5,92
6
0,30
0,62
11,31
0,52
14,80
-0,43
-0,47
5-6
162,00
6,93
6
0,30
0,62
11,31
0,61
2,50
-0,47
-0,48
6-7
162,00
6,93
6
0,30
0,62
11,31
0,61
7,96
-0,48
-0,50
7-8
246,00
7,88
6
0,30
0,62
11,31
0,70
7,48
-0,50
-0,52
8-9
421,00
9,14
6
0,50
0,80
14,60
0,63
7,27
-0,52
-0,56
*9 - C.A.
421,00
9,14
6
0,50
0,80
14,60
0,63
2,11
-0,56
-0,57
Convenciones:
C.A.: Cámara de Aforo
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41
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
16. CÁLCULO DEL COLECTOR DE AGUAS PATÓGENAS
TRAMO
UNIDADES
A
DESAGUAR
CAUDAL
DISEÑO
(l/s)
DIÁMETRO
(pulgadas)
PENDIENTE
(%)
VELOCIDAD
TUBO
LLENO
(m/s)
CAUDAL
TUBO
LLENO
(l/s)
Qdis/Qtb
LONGITUD
(m)
COTAS CLAVES
INICIAL
FINAL
1-2
17,00
2,14
4
0,30
0,47
3,84
0,56
3,44
-0,45
-0,46
2-3
3-4
19,00
28,00
2,21
2,52
4
4
0,30
0,30
0,47
0,47
3,84
3,84
0,58
0,66
15,43
7,64
-0,46
-0,51
-0,51
-0,53
4-5
5-6
31,00
42,00
2,65
2,96
4
4
0,30
0,50
0,47
0,61
3,84
4,95
0,69
0,60
10,12
2,19
-0,53
-0,56
-0,56
-0,57
6-7
7-8
51,00
61,00
3,28
3,53
4
6
0,50
0,50
0,61
0,80
4,95
14,60
0,66
0,24
1,98
2,25
-0,57
-0,58
-0,58
-0,59
8-9
119,00
4,54
6
0,50
0,80
14,60
0,31
7,98
-0,62
-0,66
9 - 10
10T.A.P
129,00
4,66
6
0,50
0,80
14,60
0,32
3,36
-0,66
-0,68
132,00
4,79
6
0,50
0,80
14,60
0,33
4,18
-0,68
-0,70
Convenciones:
T.A.P: Tanque de Aguas Patógenas
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
42
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
17. CÁLCULO TANQUE AGUAS PATÓGENAS
El caudal de aguas patógenas con respecto al caudal total de aguas negras es
aproximadamente del 40%.
Consumo total diario = 6.900 l/día
Consumo aguas patógenas (40%)= 2.760 l/día
Considerando tiempos de retención mínimo de 12 horas en el tratamiento, se
tendrían dos procesos de tratamiento en el día de aguas patógenas.
Volumen tanque = 1.380 litros
Volumen diseño = 3,0 m3
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
43
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
18. CÁLCULO EQUIPO EYECTOR AGUAS TRATADAS
18.1. CÁLCULO DE CAUDALES
Por llegada aguas tratadas
Caudal = Q1= 4,79 l/s
Caudal total = 4,79 l/s
18.2. CABEZA DINÁMICA TOTAL
C.D.T. = He + Hf
He = 3,00
m (altura estática)
Hf = J x L total
Pérdidas por accesorios = 23,50 m
L total = 21,82 m + 23,50 m = 45,32 m
-
Q = 4,79 l/s
Ø = 3 pulgadas
C = 150
J = 0,014
Hf = 0,6 m
C.D.T. = 3,00 + 0,6 = 3,60 m.c.a.
18.3. CÁLCULO DE POTENCIA
𝑃=
𝑄×𝛾×𝐶𝐷𝑇
76𝜇
=
4,79×1×3,00
76×0,5
=0,48
H.P.
μ = eficiencia = 50%
POTENCIA DE DISEÑO = 1/2 H.P.
Se instalarán dos eyectores para el 100% del caudal total (véase curva bomba en
Figura 9)
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
44
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
18.4. VOLUMEN DEL POZO DE BOMBEO
V = Qt x t retención
t retención= 5 min = 300 s
V = 0,00 x 180 = 0 litros
Se proyecta un tanque de seguridad de 1,5 m3
18.5. CURVA BOMBA EYECTORA AGUAS TRATADAS
Figura 9. Curva bomba eyectora de aguas tratadas
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
45
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
19. CÁLCULO EQUIPO EYECTOR DE AGUAS LLUVIAS
19.1. CÁLCULO DE CAUDALES
Por drenaje de Nivel Freático
Área a drenar = 1.981,6 m2
Caudal unitario por m2 = 0,001 l/s/m2
Caudal = Q1 = 1.981,6 m2 x 0,001 l/s/m2 = 1,98 l/s
Por rebose de aguas lluvias (se toma el 50% de aguas lluvias que llegan
a los tanques)
Caudal = Q2 = 9,61 l/s
Caudal total = Q1 + Q2 = 11,59 l/s
19.2. CABEZA DINÁMICA TOTAL
C.D.T. = He + Hf
He = 4,00
m (altura estática)
Hf = J x L total
L total = 9,20 m + 22,68 m =
-
31,88 m
Q = 11,59
Ø = 4 pulgadas
C = 150
J = 0,018
Hf = 0,564 m
C.D.T. = 4,564 m.c.a.
19.3. CÁLCULO DE POTENCIA
𝑃=
𝑄×𝛾×𝐶𝐷𝑇
76𝜇
=
11,59×1×4,564
76×0,5
=1,40
H.P.
μ = eficiencia = 50%
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
46
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
POTENCIA DE DISEÑO = 1,5 H.P.
Se instalarán dos eyectores para el 100% del Qt (véase Figura 10 respectiva a
bomba MS 12 - 1.5 TW)
19.4. VOLUMEN DEL POZO DE BOMBEO
V = Qt x t retención
t retención= 3 min = 180 s
V = 2.087 litros ≈ 2,0 m3
Se proyecta un tanque de diseño de 2 m3
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
47
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
19.5. CURVA BOMBA EYECTORA AGUAS LLUVIAS
Figura 10. Curva bomba eyectora de aguas lluvias
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
48
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
ANEXO 1. Curva IDF de la Estación
Hidrometeorológica de Turbo
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
49
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
50
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
ANEXO
2.
Datos
de
la
estación
meteorológica de Turbo – IDEAM
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
51
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
VALORES TOTALES MENSUALES DE PRECIPITACION (mm)
AÑO
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
2006
2007
67,8
0,5
34 142,6
178 294,8 210,4 145,4
15,7 169,9 155,7 345,9 236,3 180,8 230,2 149,1
60,3 66,6 18,9 311,9 230,1 309,3 176,6 546,8
79,5 14,6
2 356,8 190,8 223,9 260,7 321,8
0
72
86 322,9 294,3 336,4 94,8 221,3
105
19 80,4 40,8 370,1 258,8 214,4 222,2
150,4 50,4 122,3 169,5
342 306,6 256,5 169,7
41,5
12
9 296,3 294,3 198,5 103,3
241
179
2
149
427
255
200 142,7 378,8
147,4
6,8 41,6
132 325,3 102,1 200,7 117,5
2,7
7,6 36,7 267,1 148,5 260,9 193,8 147,5
94,5
179 168,8 276,6 297,8 441,2 493,3 148,2
97,8 96,5 94,8 127,5 292,2
432 58,2
250
0 45,3 128,2
200
343 242,6
400 469,7
172 52,4 82,2 250,8 244,8 138,8 258,9 267,2
131,9 131,1 36,6 329,6 284,7 203,6 148,1 304,7
70,4
6,8 96,1 21,8
290
189 319,4 190,7
199,4 45,5 65,2 279,4 341,3 352,5
313 212,4
3,1
4,3 41,3 281,4
290 180,4 86,9 141,6
24,2 11,7 36,3 258,3 357,9
294
424
256,7 269,4 235,3 323,7
117 77,3 140,5 133,5 409,9 155,1 *
74,7 28,5 36,7 257,1 403,2 196,9 250,7 313,5
SEP
247,4
311,7
224,9
204,1
193
179
101,2
237
245
195,6
97
286,6
129,8
105,1
176
163,3
301,6
179,5
189,2
519,2
409
216,6
151,8
248,5
OCT
188,9
292,4
145,2
183,7
183,3
209
311,2
105,4
264
109,8
197,8
87,8
51
149,3
257,5
328,9
266,7
360
87,7
136
64,6
111,4
262,7
95,9
NOV
302,3
270,7
115,2
318
266,2
118,3
277
225,4
378
262,9
307,1
39,3
91,8
323,5
328,8
225,5
197,8
356,3
110,1
126,8
DIC
54,4
39,2
103,2
31,8
223,2
103,4
91
89
245
147,9
153,6
308,8
167
48,2
592
157,8
236,4
355
333,7
148,6
308,8 119,6
150 146,5
273,6
2008
2009
2010
2011
2012
2013
2014
0
39,2
62,8
180,1 266,5 308,7
99,9 228,7 296,8 185,4
175 80,8 201,2
179 448,6
156
134 291,4 220,3
83,1 310,9 350,2
247,4 188,9 302,3 54,4
67,8
0,5
34 142,6
178 294,8 210,4 145,4 311,7 292,4 270,7 39,2
15,7 169,9 155,7 345,9 236,3 180,8 230,2 149,1 224,9 145,2 115,2 103,2
Fuente: IDEAM
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
52
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
VALORES No DÍAS MENSUALES DE PRECIPITACIÓN
AÑO
ENE
FEB
MAR
ABR
MAY
JUN
JUL
AGO
1984
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
3
6
2
0
4
4
6
8
8
2
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
0
5
11
8
9
3
2
1
5
8
4
4
2
5
2
3
4
5
12
11
6
11
9
1
2
3
4
4
8
3
7
5
3
5
5
9
11
10
16
1
5
10
8
7
6
5
7
18
15
14
5
2
9
13
15
12
15
17
10
11
17
17
4
15
20
16
2005
2006
2007
6
3
5
2
6
2
9
20
18
16
18
20
11
11
14
13
15
17
20
16
10
17
21
23
11
18
20
21
14
22
15
20
18
14
11
9
10
17
15
16
17
20
19
12
13
17
22
8
16
18
20
12
11
11
SEP
10
13
17
17
16
7
8
17
20
OCT
NOV
DIC
13
18
13
15
11
14
12
17
8
18
18
15
11
16
9
20
18
13
15
14
16
7
10
7
14
13
6
13
11
7
13
17
16
19
13
20
13
12
9
18
13
18
17
14
2
6
6
6
7
8
6
4
8
9
10
14
9
5
12
14
12
15
10
14
13
10
10
6
8
23
20
20
15
11
19
15
23
16
8
14
16
18
18
18
21
10
16
17
16
12
17
14
10
18
17
17
19
16
22
9
17
19
20
14
16
14
23
10
13
8
15
15
15
9
12
16
14
16
18
21
19
8
14
16
23
18
18
22
19
19
12
19
18
17
7
20
19
10
13
13
18
14
13
2
6
2008
2009
2010
2011
0
7
6
10
17
17
19
19
18
17
2012
2013
1
4
7
18
20
23
Fuente: IDEAM
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
53
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
VALORES MÁXIMOS MENSUALES DE PRECIPITACIÓN (mm) EN 24 HORAS
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN
JUL
AGO
SEP
OCT NOV
DIC
76
103,3 46,7
1984
0,5
17 40,5 32,1 105,2 55,2 32,3 131,6
131 110,4
26
1985
12
70 95,1 80,5
100
50 50,2 60,2 44,1
55
76 60,7
1986
30 30,3 17,7 81,2
45 87,7 50,2 182,2
45
49 70,4
10
1987
57 9,2
0,6 108,8 40,7 49,5 105,5 80,2 56,7 102,9 85,4
110
1988
0
30
50
130
70
130 20,4 70,4
57
65 40,4 24,8
1989
15
50 20,4
85 85,4
40,2
153 90,4
40
1990 50,4
26
77
77
75
64 43,9
91 33,8
40
52
1991 80,4
20
8
4,2
98
75
43 37,2
85
134
110
91
1992
125
111
41
55
90
90
55
1993
65
4
10
70
95 29,4 60,7 16,8
26
60
89
97
1994
2,5
4
9
53 51,5
89
108
37 127,2
22
7,8 131,7
1995
77
73
55
64
76 112,5 43,8
50 11,6
33
49
1996
40
3
3
156
24
111
48 75,8
40
1997
0
41
93
45
91
48
66
83
39
64
90
93
1998
87 19,6 31,8
65,7 48,3
70 45,9 70,8
60 78,3 60,3
1999
16
135
38 80,4
44 45,1 60,4 43,5 40,8 90,2
2000 40,8 40,7
6,8
10
92
43
133
70 30,8 85,5 70,4 100,8
2001 38,6
45
19 82,5
63 104,2
60 62,9 36,8
37
32 82,5
2002 130
1,2 2,2 25,1 53,1 66,2 64,8 30,2 34,1 193,2 42,4 42,6 27,3
2003
47,4
52 79,8
14
2004 23,8 10,5 18,5 107,2 121,6
110
65
68 85,3
110
75
130
28
2005
30
65
65
29 30,2
25
33,2 116,2 38,5 38,3
2006
56
200
68
56 130,3
128
50
94
2007 69,5 17,5 31,5
2008
2009
2010
2011
0
18,1 28,5
28,6
37
78,4
78,6 100,2
90,1 53,6
46 18,3
45,3 114,7
2012
2013
2014
12
0,5
70
17
95,1
40,5
80,5
32,1 105,2
100
50
55,2
50,2
64
52,8
76
32,3 131,6
60,2 44,1
46
21,4
62
59,3
125
98,2
103,3
131 110,4
55
76
46,7
26
60,7
Fuente: IDEAM
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
54
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
ANEXO 3. Datos Nodos Contraincendio
PROGRAMA EPANET
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
55
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
56
INFORME 1.11 DISEÑO HIDROSANITARIO Y GAS
C.S. DON BOSCO DE CURRULAO (TURBO) - ANTIOQUIA
CONSORCIO SIGMA GP - SERGO
57