ESTUDIO DE PAVIMENTACION

ESTUDIO DE
OBRAS DE
PAVIMENTACIÓN
1.
INTRODUCCIÓN
En el presente informe se desarrolla el Estudio de las Obras de Pavimentación
correspondientes al Proyecto: “Construcción y Mejoramiento del Intercambio Vial en el
cruce de las Avenidas Dolores y Andrés Avelino Cáceres” a llevarse a cabo en el
distrito de José Luis Bustamante y Rivero, provincia y departamento de Arequipa.
El Estudio de Factibilidad elaborado por la Municipalidad Provincial de Arequipa, hace
referencia al empleo de pavimentos de concreto como pavimentos asfálticos en la
construcción sin detallar la sectorización de los mismos, ni sus características técnicas
en detalle, razón por la cual se abordan estos tópicos en el presente proyecto de
ingeniería, con base en la evaluación objetiva de los parámetros que gobiernan el diseño
de estas estructuras viales.
Primeramente cabe mencionar que con base en el Estudio de Tráfico que conforma
parte del Estudio de Ingeniería del Proyecto, se han podido identificar los diferentes
flujos de tránsito a los que estarán sometidos los pavimentos dentro de su vida útil,
producto de la direccionalidad de los flujos vehiculares. El horizonte de diseño ha sido
establecido en 10 años.
Se ha previsto la utilización de pavimentos de concreto del tipo JRCP (jointed
reinforced concrete pavement), es decir pavimentos de concreto reforzado con juntas
articuladas, así como pavimentos asfálticos.
El planteamiento de diseño de los pavimentos obedece igualmente al diseño vial
general, respetando en la superficie los anchos, peraltes y bombeos establecidos por el
diseño geométrico. En ese sentido se ha realizado el análisis de los ejes longitudinales
del proyecto, con base en su codificación general.
Se han analizado los ejes a desnivel: (i) O-E (Oeste-Este) y (ii) E-O (Este-Oeste)
correspondientes a las direcciones Av. Avelino Cáceres – Av. Paseo de la Cultura y Av.
Paseo del Cultura – Av. Avelino Cáceres correspondientemente. Igualmente los ejes a
nivel correspondientes a las vías auxiliares: (i) A-OV-C (Av. Avelino Cáceres – Óvalo –
Av. Paseo de la Cultura, (ii) C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura – Óvalo – Av. Avelino
Cáceres), (iii) DN-OV-DS (Av. Dolores Norte – Óvalo – Av. Dolores Sur) y (iv) DSOV-DN (Av. Dolores Sur – Óvalo – Av. Dolores Norte). Finalmente se ha analizado la
rampa de descenso RP-O-E que permite acceder al paso a desnivel.
En los ejes longitudinales analizados existen condiciones geológicas y geotécnicas
particulares analizadas en el Estudio Geotécnico del proyecto, habiéndose determinado
los parámetros de diseño de la subrasante del pavimento para las condiciones más
representativas de la misma.
El presente estudio hace uso de la metodología AASHTO (1993) para el diseño de
pavimentos flexibles y diseño de pavimentos rígidos, así como su correspondiente
verificación con la Teoría Elástica Multicapa (flexibles) y Teoría de Westergaard
(rígidos).
2.
METODOLOGÍA DE DISEÑO AASHTO (1993)
En el presente estudio se empleará la metodología de diseño AASHTO 1993 para
pavimentos flexibles (asfálticos) y pavimentos rígidos (de concreto).
2.1.
PARÁMETROS GENERALES
Se definen previamente los factores involucrados en el método comunes al diseño de
pavimentos flexibles como pavimentos rígidos:
a. CONFIABILIDAD
Este valor se refiere al grado de incertidumbre de que el diseño de un paquete
estructural pueda llegar al fin de su periodo de diseño en buenas condiciones. La Guía
de Diseño AASHTO 1993, brinda las siguientes definiciones:
-
-
-
-
Confiabilidad es la probabilidad de que la serviciabilidad sea mantenida en niveles
adecuados, desde el punto de vista del usuario a través del periodo de diseño de la
estructura.
Confiabilidad es la probabilidad de que un pavimento pueda soportar las
aplicaciones de carga hasta alcanzar una nivel de serviciabilidad mínimo
especificado, que no sea excedido por el número de aplicaciones de carga
realmente aplicados.
Confiabilidad es la probabilidad de que un pavimento pueda tener u
comportamiento previsto dentro de su periodo de diseño o bajo las condiciones que
se presenten durante su operación.
Confiabilidad es la probabilidad de que un tipo particular de falla o una
combinación de estas, permanezca por debajo o dentro de un nivel permisible
durante el periodo de diseño.
Igualmente la Guía de Diseño AASHTO 1993, recomienda usar los valores de
confiabilidad mostrados en la Tabla 2.1.
Tabla 2.1. Niveles de confiabilidad sugeridos por AASHTO 1993
Nivel de Confiabilidad
R(%)
Tipo de carretera
Urbana
Rural
85 – 99.9
80 – 99.9
Interestatal y autopistas
Arterias principales
80 – 99
75 – 95
Colectoras
80 – 95
75 – 95
Locales
50 – 80
50 – 80
Fuente: Guía de diseño AASHTO 1993
A cada nivel de confiabilidad le corresponde una desviación estándar de la distribución
normal conforme se indica en la Tabla 2.2.
Tabla 2.2. Desviación estándar normal
Desviación
Confiabilidad
estándar
(%)
normal
ZR
50
0.000
60
-0.253
70
-0.524
75
-0.674
80
-0.841
85
-1.037
90
-1.282
91
-1.340
92
-1.405
93
-1.476
94
-1.555
95
-1.645
96
-1.751
97
-1.881
98
-2.054
99
-2.327
99.9
-3.090
99.99
-3.750
Fuente: Guía de diseño AASHTO 1993
Para efectos del presente análisis se han adoptado los siguientes valores:
-
Confiabilidad:
Desviación estándar normal:
Desviación estándar:
R(%)
ZR
So
So
=
=
=
=
95.0%.
-1.645.
0.45 (pavimentos flexibles).
0.35 (pavimentos rígidos).
b. SERVICIABILIDAD
Se refiere a la idoneidad del pavimento para responder frente a las solicitaciones del
tráfico. Se evalúa en función al PSI (Present Serviciability Index), el cual toma valores
de 0 a 5, para calificar la serviciabilidad del pavimento de inaceptable a muy bueno.
Dentro del diseño debe definirse la pérdida de serviciabilidad de la vía (PSI), desde
una serviciabilidad inicial o correspondiente a sus condiciones inmediatamente
después de construida, hasta una serviciabilidad final admisible t correspondiente a
condiciones para las cuales el pavimento requerirá una intervención para recuperar la
serviciabilidad inicial.
En el presente análisis se han tomado los valores:
-
Serviciabilidad inicial:
-
Serviciabilidad final:
-
Pérdida de serviciabilidad:
0
0
t
t
PSI
PSI
=
=
=
=
=
=
4.20
4.50
2.00
2.50
2.20
2.00
(pavimentos flexibles).
(pavimentos rígidos).
(pavimentos flexibles).
(pavimentos rígidos).
(pavimentos flexibles).
(pavimentos rígidos).
c. HORIZONTE DE DISEÑO
El horizonte de diseño establecido en el Estudio de Factibilidad del proyecto
corresponde a 10 años. Se adopta este mismo valor para el análisis del pavimento. El
año horizonte corresponde al 2023.
2.2.
PAVIMENTOS FLEXIBLES
La aplicación del método se basa en la siguiente ecuación, que relaciona el tráfico de
diseño, la confiabilidad, la serviciabilidad y el módulo de resiliencia de la subrasante
con el número estructural del pavimento.
 
log  o t 

1.5
4.2

log ESAL Z R .So 9.36 log SN 1 0.20 
2.32 log M R 8.07
1,094
0.40 
SN 15.19
Donde:
ESAL =
ZR
So
=
=
SN
0
t
MR
=
=
=
=
Número de repeticiones del eje estándar equivalente durante el periodo
de diseño (para pavimentos flexibles).
Desviación estándar normal para un nivel de confiabilidad R(%).
Error estándar combinado de la predicción del tránsito y de la
predicción del comportamiento.
Número estructural.
Serviciabilidad inicial.
Serviciabilidad terminal.
Módulo de resiliencia de la subrasante (psi).
Para el paquete estructural propuesto, se cumple:
SN a1 .D1 a2 .m2 .D2 a3 .m3 .D3
Donde:
SN
a1, a2, a3
=
=
m2, m3
=
D1, D2, D3
=
Número estructural del pavimento.
Coeficientes estructurales correspondientes a la carpeta
asfáltica, base granular y subbase granular respectivamente.
Coeficientes de drenaje correspondientes a la base granular y
subbase granular respectivamente.
Espesores de capa correspondientes a la carpeta
asfáltica, base granular y subbase granular respectivamente.
2.3.
PAVIMENTOS RÍGIDOS
La ecuación del método AASHTO (1993) para pavimentos rígidos, relaciona el tráfico
de diseño, la confiabilidad, la serviciabilidad, el espesor de las losas de concreto, las
condiciones de drenaje, el tipo de juntas y las condiciones de soporte de la subrasante.

 o t 

log

4.5 1.5 


0.75
log ESAL Z .So 7.35 log D 1 0.06 
4.22 0.32   log 
ScCd D 1.132

t

R
215.63 

1.624 107
18.42
0.75


1 
J D
D 18.46

Ec k 0.25 


Donde:
ESAL =
3.
ZR
So
=
=
D
0
t
Sc
Cd
J
Ec
k
=
=
=
=
=
=
=
=
Número de repeticiones del eje estándar equivalente durante el periodo
de diseño (para pavimentos rígidos).
Desviación estándar normal para un nivel de confiabilidad R(%).
Error estándar combinado de la predicción del tránsito y de la
predicción del comportamiento.
Espesor de la losa de concreto (in).
Serviciabilidad inicial.
Serviciabilidad terminal.
Módulo de rotura del concreto o resistencia a la flexión (psi).
Coeficiente de drenaje.
Coeficiente de transmisión de carga en las juntas.
Módulo de elasticidad del concreto (psi).
Módulo de reacción efectivo de la subrasante (pci) para pavimentos
directamente apoyados sobre la subrasante, o módulo de reacción
efectivo combinado para pavimentos de concreto con una capa de
subbase entre la las losas de concreto y la subrasante.
EVALUACIÓN DEL TRÁFICO
El Estudio de Tráfico, ha permitido determinar los volúmenes de flujo vehicular
actuales considerando las diferentes direcciones en las que opera la intersección para la
condición “sin proyecto”, denominadas “direcciones originales” (A, B, C, … R).
Luego esos flujos fueron transformados en flujos vehiculares alrededor de la rotonda
planteada en el diseño geométrico vial y distribuidos en: (i) la intersección a nivel, (ii) la
vía a desnivel y (iii) la rampas de acceso RP-O-E en base a escenarios probables, cada
uno de los cuales está asociado a hipótesis respecto de las condiciones en que operará la
nueva infraestructura.
En este sentido se resumen los escenarios con sus correspondientes hipótesis en la tabla
3.1.

Tabla 3.1. Escenarios de diseño
Hipótesis
H1. 100% del flujo de vehículos se da en la intersección a nivel.
H1. 100% del flujo de vehículos pesados se da a desnivel en las
direcciones E-O y O-E. H2. 100% del flujo de vehículos livianos se da a
II
nivel. H3. 100% del flujo de vehículos pesados en las direcciones N-O y
S-E hacen uso de las rampas.
H1. 100% del flujo de vehículos pesados se da a desnivel en las
direcciones E-O y O-E. H2. 50% del flujo de vehículos livianos se da a
nivel y 50% a desnivel en las direcciones E-O y O-E. H3. 100% del flujo
III
de vehículos pesados en las direcciones N-O y S-E hacen uso de las
rampas. H4. 50% del flujo de vehículos livianos en las direcciones N-O y
S-E hacen uso de las rampas.
H1. 100% del flujo de vehículos pesados se da a desnivel en las
direcciones E-O y O-E. H2. 30% del flujo de vehículos livianos se da a
nivel y 70% a desnivel en las direcciones E-O y O-E. H3. 100% del flujo
IV
de vehículos pesados en las direcciones N-O y S-E hacen uso de las
rampas. H4. 70% del flujo de vehículos livianos en las direcciones N-O y
S-E hacen uso de las rampas.
H1. 100% del flujo de vehículos pesados se da a desnivel en las
direcciones E-O y O-E. H2. 100% del flujo de vehículos livianos se da a
desnivel en las direcciones E-O y O-E. H3. 100% del flujo de vehículos
V
pesados en las direcciones N-O y S-E hacen uso de las rampas. H4. 90%
del flujo de vehículos livianos en las direcciones N-O y S-E hacen uso de
las rampas.
Fuente: Elaboración propia.
Escenario
I
El análisis del tráfico con propósito de diseñar pavimentos, nos lleva a la obtención del
ESAL, el cual se entiende como el daño asociado al número de repeticiones de un eje
estándar equivalente de 8.20 Tn sobre un pavimento, para el periodo de vida útil del
mismo. Es obvio que para un mismo nivel de tráfico el daño asociado es distinto entre
un pavimento flexible y un pavimento rígido.
De acuerdo con Huang (2004), el ESAL puede ser determinado con la fórmula:
 DLGY 365
ESAL  ADT 
0 T Tf
Donde:
ESAL =
ADT0
T
Tf
D
L
G
Y
365
=
=
=
=
=
=
=
=
Número de repeticiones del eje estándar equivalente durante el periodo
de diseño.
Índice medio diario anual al inicio del periodo de diseño.
Porcentaje de camiones en el ADT.
Factor camión.
Factor de dirección.
Factor carril.
Factor de crecimiento.
Número de años del periodo de diseño.
Número de días del año.
La ecuación anterior se interpreta como el daño equivalente ocasionado por los
diferentes tipos de vehículos que circularán sobre el pavimento durante el periodo de
diseño. Tomando en cuenta que los vehículos livianos tendrán un impacto despreciable
en el deterioro futuro del pavimento, la ecuación considera solamente el aporte de los
vehículos pesados, promediando sus factores de carga equivalente por eje (EALF) en lo
que se denomina “factor camión”.
Dado que las proyecciones de tráfico pueden considerar diferentes tasas de crecimiento
para cada tipo de vehículo en particular, la ecuación anterior no necesariamente es una
fórmula de aplicación cerrada.
El procedimiento de cálculo seguido corresponde a una función implícita que toma en
cuenta las proyecciones de volumen del Estudio de Tráfico y los factores de carga
equivalente por eje (EALF) asociados al número estructural (SN) en el caso de
pavimentos flexibles y al espesor de la losa de concreto (D) en el caso de pavimentos
rígidos, los cuales a su vez son variables a despejar dentro de las ecuaciones AASHTO
(1993).
Los factores D y L tienen que ver con la distribución espacial del tráfico, teniendo como
objetivo determinar la proporción de tránsito más probable en el “carril de diseño”. El
método AASHTO (1993) sugiere los valores mostrados en la tabla 3.2.
Tabla 3.2. Factor de distribución por carril
Porcentaje de ESAL 18
Número de carriles en
kips en el carril de
cada dirección
diseño
1
100
2
80 – 100
3
60 – 80
4
50 – 75
Fuente: AASHTO (1986).
La composición del tránsito para cada uno de los ejes analizados se describe en los
Anexos para el año 2013, en que se realizó el aforo vehicular. Conforme puede
observarse más del 90% de vehículos que utilizarán la nueva infraestructura serán
vehículos livianos sin mayor incidencia de daño en el pavimento.
Las tablas 3.3 a 3.7 muestran el tránsito futuro de vehículos pesados y el ESAL de los
ejes analizados.
Tabla 3.3. ESAL para pavimento flexible - Ejes longitudinales a desnivel
Eje
Sector
TF
ESAL
2023
pavimento
pesados
flexible
O-E
Av. Avelino - Av. Cultura
1,639
2.227E+06
E-O
Av. Cultura - Av. Avelino
1,741
2.356E+06
Fuente: Elaboración propia.
Tabla 3.4. ESAL para pavimento rígido - Ejes longitudinales a desnivel
Eje
Sector
TF
ESAL
2023
pavimento
pesados
rígido
O-E
Av. Avelino - Av. Cultura
1,639
2.847E+06
E-O
Av. Cultura - Av. Avelino
1,741
3.025E+06
Fuente: Elaboración propia.
Tabla 3.5. ESAL para pavimento flexible - Ejes longitudinales a nivel
Eje
Sector
TF
ESAL
2023
pavimento
pesados
flexible
A-OV-C
Av. Avelino - Óvalo
1,703
2.36E+06
Óvalo - Av. Cultura
1,880
2.39E+06
C-OV-A
Av. Cultura - Óvalo
1,847
2.55E+06
Óvalo - Av. Avelino
1,812
2.52E+06
DN-OV-DS Av. Dolores Norte - Óvalo
1,301
1.80E+06
Óvalo - Av. Dolores Sur
1,154
1.63E+06
DS-OV-DN Av. Dolores Sur - Óvalo
1,253
1.78E+06
Óvalo - Av. Dolores Norte
1,258
1.74E+06
Fuente: Elaboración propia.
Tabla 3.6. ESAL para pavimento flexible - Rampas de acceso
Eje
Sector
TF
ESAL
2023
pavimento
pesados
flexible
Inicia en Av. Avelino
RP O-E
367
5.89E+05
Cáceres
Fuente: Elaboración propia.
4.
EVALUACIÓN DE LA SUBRASANTE
El Estudio de Mecánica de Suelos ha permitido determinar la clasificación, propiedades
así como la capacidad de soporte del suelo de fundación de la vía.
En el diseño del pavimento la variable que engloba el comportamiento de la subrasante
es el módulo de resiliencia (MR) para el caso de los pavimentos flexibles y el módulo de
reacción (k) para el caso de los pavimentos rígidos.
Ambas variables han sido determinadas en forma indirecta por correlación con el CBR.
Se ha empleado los valores de CBR para una penetración de 0.1” obtenido para un
grado de compactación del 95%.
Se ha adoptado la ecuación de correlación para subrasantes con CBR > 10:
Mr  psi4,236 ln CBR  241
(1)
El cálculo del módulo de reacción k para el caso de los pavimentos rígidos se ha
realizado igualmente a partir de los resultados de CBR, tomando en consideración las
correlaciones desarrolladas por el NCHRP 1-30, “Support under concrete pavements”,
el cual contempla tres curvas de correlación: límite inferior, límite medio y límite
superior. Para propósitos de cálculo se ha considerado la correlación del límite medio.
El gráfico 4.1 muestra las correlaciones indicadas.
Gráfico 4.1. Correlaciones NCHRP 1-30: CBR-k
Fuente: NCHRP 1-30: “Support under concrete pavements”
4.1.
EVALUACIÓN GEOTÉCNICA
Los tipos de suelo predominantes encontrados en la prospección de campo son arenas
limosas y arenas limosas pobremente gradadas.
La exploración geotécnica de la subrasante ha comprendido la apertura de 7 pozos
excavados en el terreno natural a partir de los niveles existentes.
En las tablas 4.1 y 4.2 se resumen las características físicas, la clasificación de los
suelos en base a su granulometría y sus límites de consistencia, así como los resultados
del ensayo CBR, a partir de los cuales se inferirán por correlación los parámetros de
diseño correspondientes.
Tabla 4.1. Características físicas de la subrasante
Contenido Gravedad Densidad Densidad
mínima
máxima
Ubicación humedad específica
LL
(%)
(g/cm3)
(g/cm3)
(g/cm3)
ID-01
3.14
2.45
1.229
1.634
NP
ID-02
2.72
2.68
1.564
1.926
NP
ID-03
5.51
2.68
1.483
1.827
NP
ID-05
6.87
2.71
1.527
1.921
NP
ID-06
18.15
2.44
1.004
1.399
NP
ID-07
8.48
2.56
1.238
1.647
NP
ID-08
2.27
2.55
1.395
1.718
NP
Fuente: Estudio de Mecánica de Suelos, Geología y Geotecnia.
LP
NP
NP
NP
NP
NP
NP
NP
IP
NP
NP
NP
NP
NP
NP
NP
Como puede apreciarse los suelos encontrados en campo, son suelos con un bajo
contenido de humedad lo que evidencia la ausencia de la napa freática en los niveles
explorados. Igualmente se tratan de suelos no plásticos, pudiendo preverse un
comportamiento elástico en fatiga.
Tabla 4.2. Clasificación y CBR de la subrasante
Movimiento
Densidad Humedad
Proctor
de tierras
óptima
Ubicación
SUCS
AASHTO
(%)
(g/cm3)
ID-01
SM
A-6
Suelo normal
1.809
13.60
ID-02
GP-GM
A-1-a
Suelo duro
2.101
9.45
ID-03
SP-SM
A-1-b
Suelo duro
1.970
12.95
ID-05
SP-SM
A-1-b
Suelo normal
2.067
11.25
ID-06
SM
A-6
Suelo normal
1.510
18.40
ID-07
SM
A-2-6
Suelo normal
1.782
15.25
ID-08
SP-SM
A-1-b
Suelo normal
1.871
13.30
Fuente: Estudio de Geología y Geotecnia.
CBR
(%)
24
75
55
22
85
10
45
Los valores de CBR obtenidos permiten calificar la calidad de la subrasante como
buena.
4.2.
“CBR” DE DISEÑO
Con base en los resultados indicados, es necesario para el proyecto definir los valores
representativos para el diseño de los pavimentos considerando que se tienen este tipos
de estructuras en sentido longitudinal (Av. Avelino Cáceres – Av. Paseo de la Cultura)
como en sentido transversal (Av. Dolores).
Un criterio muy difundido para determinar el valor del CBR de diseño, es el propuesto
por el Asphalt Institute (1981), el cual recomienda tomar un valor total, tal que el 60, 75
u 87.5% de los valores individuales sea igual o mayor que él de acuerdo con el tránsito
que se espera sobre el pavimento. Es así que para un ESAL > 1x10 6, el percentil de
diseño es 87.5%. Para este percentil, el valor del CBR de diseño en las vías indicadas en
el párrafo precedente es 34% en el sentido longitudinal y 22% en el sentido transversal.
La tabla 4.3, resume los valores de CBR de diseño para los ejes viales del proyecto, así
como sus respectivos módulos de resiliencia (MR), y módulos de reacción (k) para el
diseño de pavimentos rígidos.
Tabla 4.3. Clasificación y CBR de la subrasante
Sector
CBR
MR
(%)
(psi)
O-E
Av. Avelino - Av. Cultura
34%
24,408.29
E-O
Av. Cultura - Av. Avelino
34%
24,408.29
A-OV-C
Av. Avelino - Óvalo
34%
24,408.29
Óvalo - Av. Cultura
34%
24,408.29
C-OV-A
Av. Cultura - Óvalo
34%
24,408.29
Óvalo - Av. Avelino
34%
24,408.29
DN-OV-DS Av. Dolores Norte - Óvalo
22%
18,473.17
Óvalo - Av. Dolores Sur
22%
18,473.17
DS-OV-DN Av. Dolores Sur - Óvalo
22%
18,473.17
Óvalo - Av. Dolores Norte
22%
18,473.17
Eje
Inicia en Av. Avelino
Cáceres
Fuente: Elaboración propia.
RP O-E
4.3.
34%
k
(pci)
428.35
428.35
24,408.29
“k” DE DISEÑO
En el caso de los pavimentos rígidos, el valor que se consigna como módulo de reacción
del terreno para el método AASHTO (1993) debe ser corregido tomando en cuenta la
pérdida de soporte que pudiera experimentar el pavimento durante su vida útil, la misma
que está en función de las características de los materiales sobre el cual se emplazarán
las losas de concreto.
Considerando que el pavimento de concreto estará directamente apoyado sobre la
subrasante dada la calidad de esta, se considera un factor LS=1.0 de pérdida de soporte.
Igualmente para el caso de pavimentos rígidos con una subbase granular entre la losa de
concreto y la subrasante se calcula un módulo de reacción combinado “k” que toma en
cuenta el aporte de la subbase.
En el caso del pavimento propuesto, no se considerará ningún aporte adicional a la
capacidad de la subrasante.
Finalmente el módulo de reacción corregido se ha establecido en 160.00 pci.
5.
SECCIONES PROPUESTAS
Con base en la metodología de diseño AASHTO (1993), se han diseñado los espesores
de pavimentos, habiéndose realizado los cálculos correspondientes, los mismos que se
encuentran detallados en los Anexos.
Como quiera que los niveles de tráfico a los que estarán expuestos los pavimentos en
diferentes sectores dentro del área de estudio, se han realizado los cálculos en forma
individual para cada sector.
En el caso de los pavimentos flexibles se ha verificado que el número estructural del
paquete propuesto (SN) supere al número estructural requerido (SN req) para las
condiciones de suelo, drenaje y tráfico.
En el caso de los pavimentos rígidos se ha verificado que el número de repeticiones
admisible del eje estándar equivalente esté por encima del ESAL actuante, dado el
espesor de la losa (D) para las condiciones de suelo, drenaje y tráfico.
Las tablas 5.1, 5.2 y 5.3 resumen las secciones propuestas como pavimento flexible por
sectores.
Tabla 5.1. Diseño de pavimentos flexibles en ejes longitudinales a desnivel
Eje
Sector
Diseño de
pavimento flexible
D1 (m)
D2 (m)
D3 (m)
O-E
Av. Avelino - Av. Cultura
0.075
0.200
0.200
E-O
Av. Cultura - Av. Avelino
0.075
0.200
0.200
Fuente: Elaboración propia.
Tabla 5.2. Diseño de pavimentos flexibles en ejes longitudinales a nivel
Eje
Sector
Diseño de
pavimento flexible
D1 (m)
D2 (m)
D3 (m)
A-OV-C
Av. Avelino - Óvalo
0.075
0.200
0.200
Óvalo - Av. Cultura
0.075
0.200
0.200
C-OV-A
Av. Cultura - Óvalo
0.075
0.200
0.200
Óvalo - Av. Avelino
0.075
0.200
0.200
DN-OV-DS Av. Dolores Norte - Óvalo
0.075
0.200
0.200
Óvalo - Av. Dolores Sur
0.075
0.200
0.200
DS-OV-DN Av. Dolores Sur - Óvalo
0.075
0.200
0.200
Óvalo - Av. Dolores Norte
0.075
0.200
0.200
Fuente: Elaboración propia.
Tabla 5.3. Diseño de pavimentos flexibles en rampa de acceso
Eje
Sector
Diseño de
pavimento flexible
D1 (m)
D2 (m)
D3 (m)
RP O-E
Inicia en Av. Avelino
0.075
0.300
0.000
Cáceres
Fuente: Elaboración propia.
La tabla 5.4, muestra la sección de pavimento rígido en los ejes longitudinales a
desnivel, es decir por debajo del puente. En estos ejes como se deduce una parte de las
vías (al ingreso y salida del zanjón) está planteada en pavimento asfáltico, mientras que
otra (zona del deprimido) está planteada en pavimento de concreto. En los planos de
pavimentación que acompañan el presente informe se muestra en detalle la ubicación así
como las características y dimensiones del empalme entre estos dos tipos de
pavimentos.
Tabla 5.4. Diseño de pavimentos rígidos en ejes longitudinales a desnivel
Eje
Sector
Diseño de
pavimento rígido
D1 (m)
D2 (m)
O-E
Av. Avelino - Av. Cultura
0.250
0.000
E-O
Av. Cultura - Av. Avelino
0.250
0.000
Fuente: Elaboración propia.
Se ha determinado para el proyecto un ancho de 3.60 m por carril para las vías a
nivel, conformadas por los ejes longitudinales A-OV-C y C-OV-A, y los ejes
transversales DN-OV-DS y DS-OV-DN, con la salvedad de que el ancho por
carril en la Av. Dolores Norte será de 3.50 m. En las vías del paso a desnivel OE y E-O, el ancho de carril será de 3.60 m, con un separador central de 1.00 m a
cada lado del eje maestro “M”, manteniéndose constante en toda su longitud,
excepto donde estén indicados en los planos sobreanchos o empalmes entre las
vías a nivel y a desnivel mediante rampas especialmente diseñadas para tal fin.
6.
ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE PAVIMENTOS
6.1.
PAVIMENTOS FLEXIBLES
Con base en los resultados indicados, es necesario para el proyecto definir los valores
representativos Se ha realizado el análisis de las secciones propuestas en base a la
Teoría Elástica Multicapa. Esta teoría desarrollada por Burmister (1943), permite el
modelamiento de pavimentos flexibles, permitiendo calcular los esfuerzos y
deformaciones unitarias al interior del pavimento producto de las cargas vehiculares, así
como las deflexiones esperadas; siendo estos parámetros a evaluar dentro de un modelo
de daño acumulado.
La teoría elástica multicapa parte de las siguientes hipótesis:
-
Cada capa del pavimento es homogénea, isotrópica y linealmente elástica con un
módulo de elasticidad Ei y un módulo de Poisson i.
El material tiene un peso despreciable y es infinito en área.
Cada capa tiene un espesor finito h i, con excepción de la subrasante, la cual se
considera infinita en profundidad.
Una presión uniforme q es aplicada en la superficie del pavimento sobre una
superficie circular de radio a.
Se satisfacen las condiciones de continuidad en las interfaces existentes, de manera
que los esfuerzos verticales, esfuerzos de corte y los desplazamientos verticales y
radiales son congruentes entre dos capas en contacto.
Para el presente proyecto se ha aplicado la Teoría Elástica Multicapa (TEM) para el
cálculo de los esfuerzos, deformaciones y deflexiones del pavimento propuesto en cada
sección de diseño. Los resultados de estos cálculos se muestran en detalle en los
Anexos.
En el análisis se ha empleado como carga un eje estándar dual, con una carga por eje de
8.2 Tn (carga por rueda dual de 4.1 Tn), de manera que la carga transmitida al
pavimento queda imprimida en el pavimento como dos huellas circulares
correspondientes a los neumáticos de la rueda dual separadas 0.27 m entre sus ejes. Se
ha considerado en los cálculos una presión de inflado de 90 psi.
Se han considerado 7 puntos de evaluación de los esfuerzos y deformaciones en el
sentido del tráfico: (i) al eje de la carga, (ii) a +0.10 y -0.10 m del eje, (iii) a +0.25 y 0.25 m y (iv) a +0.40 y -0.40 m del eje. Igualmente en profundidad se han analizado los
planos correspondientes a la superficie del pavimento como a cada una de las interfaces
entre capas.
Desde un punto de vista práctico, los principales resultados a revisar son: (i) la
deflexión esperada en la superficie del pavimento D 0, (ii) la deformación unitaria por
tensión en la fibra inferior de la carpeta asfáltica t, y (iii) la deformación unitaria por
compresión c a nivel de la subrasante.
La deflexión esperada en el pavimento D0 debe estar por debajo de una deflexión
admisible Dadm asociada al ESAL dentro del periodo de diseño. En tanto que la
deformación unitaria por tensión en la fibra inferior de la carpeta asfáltica t está
asociada al agrietamiento por fatiga y la deformación unitaria por compresión c está
asociada a la deformación permanente del pavimento.
La fórmula empleada para el cálculo de la deflexión admisible, será:
(
Donde:
Dadm =
N
=
)
Deflexión admisible (mm).
Número de repeticiones del eje estándar equivalente (millones).
Con el propósito de asegurar un diseño de alternativas de construcción realista, se ha
seguido la metodología del T.R.R.L., en el sentido de definir una deflexión crítica, es
decir aquella que alcanza el paquete estructural al término del periodo de servicio, por
evolución desde el nivel de deflexión admisible Dadm, luego de soportado el tránsito N
previsto.
La fórmula empleada para el cálculo de la deflexión crítica, será:
Donde:
Dcr
=
N
=
(
)
Deflexión crítica (mm).
Número de repeticiones del eje estándar equivalente (millones).
Para los niveles de ESAL determinados en los sectores indicados en los párrafos
precedentes, se han determinado las deflexiones admisibles y deflexiones críticas
indicadas en las tablas 6.1, 6.2 y 6.3, donde como se puede observar se ha verificado
que la deflexión esperada en las secciones de pavimento propuestas están por debajo de
las deflexiones admisibles y críticas.
Tabla 6.1. Deflexiones en pavimentos flexibles de los ejes longitudinales a desnivel
Sector
Deflexión
Deflexión
Deflexión
admisible
crítica
Verificación
D0
(mm)
(mm)
(mm)
O-E
Av. Avelino - Av. Cultura
0.902
1.017
0.519
Ok
E-O
Av. Cultura - Av. Avelino
0.889
1.006
0.519
Ok
Fuente: Elaboración propia.
Eje
Tabla 6.2. Deflexiones en pavimentos flexibles de los ejes longitudinales a nivel
Sector
Deflexión
Deflexión
Deflexión
admisible
crítica
Verificación
D0
(mm)
(mm)
(mm)
A-OV-C
Av. Avelino - Óvalo
0.836
0.960
0.356
Ok
Óvalo - Av. Cultura
0.833
0.957
0.356
Ok
C-OV-A
Av. Cultura - Óvalo
0.820
0.946
0.356
Ok
Óvalo - Av. Avelino
0.822
0.948
0.356
Ok
DN-OV-DS Av. Dolores Norte - Óvalo
0.894
1.010
0.549
Ok
Óvalo - Av. Dolores Sur
0.917
1.030
0.549
Ok
DS-OV-DN Av. Dolores Sur - Óvalo
0.896
1.012
0.549
Ok
Óvalo - Av. Dolores Norte
0.902
1.017
0.549
Ok
Fuente: Elaboración propia.
Eje
Tabla 6.3. Deflexiones en pavimentos flexibles de las rampas de acceso
Sector
Deflexión
Deflexión
Deflexión
admisible
crítica
Verificación
D0
(mm)
(mm)
(mm)
RP O-E
Inicia en Av. Avelino
1.182
1.247
0.493
Ok
Cáceres
Fuente: Elaboración propia.
Eje
6.2.
PAVIMENTOS RÍGIDOS
Los modelos para el análisis de pavimentos de concreto tienen su origen en el análisis
de la deflexión de una losa como una viga apoyada sobre una fundación elástica
sometida a cargas verticales. Para ello se asumen como válidas las siguientes hipótesis:
-
-
La viga está compuesta por un material homogéneo y cumple con la Ley de Hooke.
Cada sección transversal al eje de la viga, originalmente plana, permanece plana y
normal a las fibras longitudinales de la viga, durante el tiempo que dure la
solicitación.
Los esfuerzos normales en la dirección transversal al eje de la viga se consideran
insignificantes.
Las losas están apoyadas simétricamente y el soporte en el sentido transversal es
constante para cada sección.
Las tres primeras suposiciones permiten expresar la magnitud de los esfuerzos en
función de la deflexión y la última permite analizar la losa como si fuera una viga de
ancho unitario.
Westergaard (1920), resolvió las ecuaciones diferenciales para losas apoyadas sobre una
fundación elástica, desarrollando el primer modelo completo para describir el
comportamiento de pavimentos de concreto. Este modelo igualmente supone que:
-
Las losas de concreto se encuentran en equilibrio y se comportan como un sólido
homogéneo elástico.
La reacción del suelo es vertical y proporcional a la deflexión de la losa.
La reacción del suelo por unidad de área y en cualquier punto es igual al producto
k.y, donde „k‟ es el módulo de reacción de la subrasante y „y‟ es la deflexión de la
losa en dicho punto.
-
El espesor de la losa es uniforme.
Para el caso de carga en la esquina de una losa, se asume una distribución circular
tangencial a ambos bordes. Cuando la carga está aplicada en el borde, se asume
como área de contacto un semicírculo cuyo diámetro coincide con el borde de la
losa.
El modelo de Westergaard permite determinar los esfuerzos de tracción en la fibra
inferior de la losa de concreto para dos ubicaciones críticas de la carga: (i) carga en el
interior (centro) de la losa, (ii) carga en el borde, en dirección paralela a éste y el
esfuerzo de tracción en la fibra superior de la losa debido a carga en la esquina.
El análisis del pavimento rígido propuesto en el proyecto, ha tomado en cuenta no solo
el modelo de Westergaard para el cálculo de los esfuerzos debidos a la carga vehicular,
sino también otros esfuerzos importantes que se presentarán durante la vida útil del
pavimento como los esfuerzos debidos al alabeo y esfuerzos debidos a la fricción.
Las condiciones más críticas de carga está dada por los ejes simples por lo cual se ha
analizado el pavimento para dos tipos de ejes: (i) Eje simple de rueda simple, con una
carga por eje de 8.20 Tn (eje estándar equivalente), lo cual transmite una carga por
rueda de 4.10 Tn, (ii) Eje simple de rueda dual, considerando el peso máximo del
Reglamento Nacional de Vehículos de 11.00 Tn por eje, lo cual transmite una carga por
rueda de 2.75 Tn. Se verifica que la condición (i) es la más crítica. Para ambos análisis
se ha tomado en cuenta una presión de inflado de 90 psi. Para el caso de la rueda dual se
ha considerado una separación entre ruedas medidas a los ejes de 13.5”.
Los cálculos realizados se muestran en detalle en los Anexos.
A manera de resumen se consignan en la tabla 6.4 los esfuerzos calculados,
verificándose que el pavimento propuesto, no requiere reforzamiento interior pero si
dowells en las juntas transversales y barras de anclaje en las juntas longitudinales.
Eje
Tabla 6.4. Esfuerzos en pavimentos rígidos de ejes longitudinales a desnivel
Sector
Resistencia
Esfuerzos de
Esfuerzos debidos Esfuerzo
a tracción
pandeo
a la carga
de
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
(Kg/cm2)
fricción
Interior
O-E Av. Avelino Av. Cultura
E-O Av. Cultura Av. Avelino
Fuente: Elaboración propia.
Borde
Esquina
Interior
Borde
(Kg/cm2)
41.86
11.89
10.53
16.65
12.98
28.90
0.81
41.86
11.89
10.53
16.65
12.98
28.90
0.81
7.
EVALUACIÓN DE LOS MATERIALES
El Estudio de Canteras ha permitido determinar la aptitud de las canteras, para la
producción de los materiales granulares a emplear en la producción de: mezcla asfáltica
en caliente, concreto hidráulico, base granular, subbase granular y material de relleno.
Se han evaluado los materiales en base al muestreo representativo de las canteras,
habiéndose realizado en laboratorio los ensayos correspondientes, siguiendo los
procedimientos indicados en el Manual de Ensayo de Materiales (EM-2000) del
Ministerio de Transportes y Comunicaciones.
En el proyecto se utilizarán tres canteras: (i) Cantera Gloria, para la producción de las
mezclas asfálticas, concreto, y grava para base granular (ii) Cantera Chiguata, para la
producción de materiales de base y subbase granular y (iii) Cantera Intercambio Vial,
que comprende los materiales extraídos de los cortes en el movimiento de tierras del
proyecto, los que cuentan con características adecuadas para su uso como material de
relleno.
7.1.
MATERIALES PARA PAVIMENTOS FLEXIBLES
Los pavimentos flexibles del proyecto comprenden capas compactadas de: (i) mezcla
asfáltica en caliente (tipo MAC-1), (ii) base granular y (iii) subbase granular.
7.1.1. MEZCLA ASFÁLTICA EN CALIENTE (TIPO MAC-1)
En el proyecto se empleará una mezcla asfáltica forjada en caliente, que cumpla con los
requisitos indicados en las Especificaciones Técnicas, la cual estará conformada por los
siguientes materiales: (i) ligante asfáltico, (ii) agregado mineral, (iii) filler y (iv)
aditivos.
En la producción de la mezcla se empleará una planta asfáltica que permita el adecuado
cubrimiento de los agregados obteniendo un producto homogéneo.
a.
Ligante asfáltico
El ligante asfáltico a emplear dadas las condiciones climáticas del proyecto será el PEN
85-100. En la tabla 7.1, se resumen las características del cemento asfáltico PEN 85-100
producido por PETROPERÚ, las cuales satisfacen los requerimientos técnicos exigidos
por las Especificaciones Técnicas para la Construcción de Carreteras (EG-2000).
Tabla 7.1. Requerimientos de calidad del ligante asfáltico - Cemento asfáltico PEN 85-100
Fuente: PETROPERÚ.
b.
Agregado mineral
Con respecto a los agregados pétreos, estos deberán ser obtenidos por trituración y
provendrán de la Cantera “Gloria”, cantera que produce piedra chancada y arena
chancada.
Tomando en cuenta que el proyecto se encuentra a una altitud por debajo de los 3,000
msnm y que el nivel de tráfico previsto es inferior a 3 x 10 6 ejes equivalentes, los
requerimientos para el agregado grueso y fino son los indicados en las tablas 7.2 y 7.3.
Se consigna igualmente la verificación del cumplimiento de dichos requerimientos
técnicos.
Tabla 7.2. Requerimientos de calidad del agregado grueso para mezcla asfáltica en caliente
Ensayos
Norma
Especif.
Resultado Verificación
Durabilidad (al Sulfato
de Sodio)
Durabilidad (al Sulfato d e
Magnesio)
Abrasión Los Ángeles
Índice de durabilidad
Partículas chatas y
alargadas
Caras fracturadas
Sales solubles totales
Absorción
Adherencia
Fuente: Elaboración propia.
MTC E 209
12.0%
MTC E 209
18.0%
4.65%
Ok
MTC E 207
MTC E 214
MTC E 221
40.0%
35.0%
10.0%
19.58%
4.65%
4.50%
Ok
1 cara MTC E 210
2 caras MTC E 210
MTC E 219
MTC E 206
MTC E 519
65.0%
40.0%
0.5%
1.0%
95.0%
91.85%
74.52%
0.23%
0.42%
95.00%
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Tabla 7.3. Requerimientos de calidad del agregado fino para mezcla asfáltica en caliente
Ensayos
Norma
Especif.
Resultado Verificación
Equivalente de arena
Angularidad del agregado fino
Adhesividad (Riedel Weber)
Índice de plasticidad (malla N°
40)
Índice de durabilidad
Índice de plasticidad (malla N°
200)
Sales solubles totales
Absorción
Fuente: Elaboración propia.
MTC E 114
MTC E 222
MTC E 220
45.0%
30.0%
4.00
79.25%
48.40%
7.00
Ok
Ok
Ok
MTC E 111
MTC E 214
NP
35.0%
NP
82.70%
Ok
Ok
MTC E 111
MTC E 219
MTC E 205
4.0%
0.5%
0.5%
NP
0.29%
0.75%
Ok
Ok
Además, los agregados triturados y clasificados deberán presentar una gradación
uniforme, que se ajustará a alguna de las franjas granulométricas que se indican en la
tabla 7.4 tomada de las Especificaciones Técnicas Generales para la Construcción de
Carreteras del Ministerio de Transportes y Comunicaciones (EG-2000).
En este caso para el espesor de capa diseñado se recomienda el empleo de la franja
granulométrica correspondiente a la MAC-1. Como tal la combinación de agregados
minerales y filler debe encontrarse dentro de los límites especificados produciendo en lo
posible una curva granulométrica continua. En el gráfico 7.1, se muestra que la
granulometría obtenida para combinación de 51% de agregado grueso, 48% de agregado
fino y 1% de filler satisface la gradación indicada.
Tabla 7.4. Franjas granulométricas para mezclas asfálticas onvencionales (MAC)
Tamiz
% pasante
MAC-1
MAC-2
MAC-3
25.0 mm (1”)
100
19.0 mm (3/4”)
80 – 100
100
12.5 mm (1/2”)
67 – 85
80 – 100
9.5 mm (3/8”)
60 – 77
70 – 88
100
4.75 mm (N° 4)
43 – 54
51 – 68
65 – 87
2.00 mm (N° 10)
29 – 45
38 – 52
43 – 61
0.425 mm (N° 40)
14 – 25
17 – 28
16 – 29
0.180 mm. (N° 80)
8 – 17
8 – 17
9 – 19
0.075 mm (N° 200)
4–8
4–8
5 – 10
Fuente: EG-2000
Gráfico 7.1. Gradación de diseño de mezcla asfáltica MAC-1
Mezcla asfáltica en caliente - Tipo MAC-1
N°200 N°100 N°50
N°30
N°16
N°8
N°41/4" 3/8"1/2" 3/4" 1" 1 1/2"2"
3"
100.0
Pasante acumulado (%)
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
0.010
0.100
1.000
10.000
100.000
Tamaño de partícula (mm)
Fuente: Elaboración propia.
El contenido de filler de la mezcla deberá ser ajustado en obra, de acuerdo con el
porcentaje de finos de los agregados empleados.
La carpeta asfáltica diseñada para los pavimentos flexibles del proyecto tendrá un
espesor de 0.075 m, pudiendo compactarse en una sola capa. En obra deberán
determinarse las temperaturas de colocación y compactación de acuerdo con las cartas
de viscosidad-temperatura de los lotes de asfalto.
c.
Filler
El material a utilizar como filler mineral en la mezcla asfáltica será cal hidratada. Esta
intervendrá dentro de la combinación de agregados en una proporción que será
determinada en obra, de acuerdo con el porcentaje de finos de los agregados empleados.
d.
Aditivos
Se cumple con los requerimientos técnicos de adherencia para el agregado grueso y
adhesividad Riedel-Weber para el agregado fino, para las condiciones a las que estará
expuesto el pavimento, en especial durante las temporadas de lluvias, en la que la acción
del agua sobre los agregados hidrófilos tiende a desprender el asfalto adherido a estos;
de manera que no será necesario el empleo de ningún aditivo mejorador de adherencia.
e.
Dosificación
La dosificación de la mezcla será establecida en obra en base a las características de los
acopios de material, no obstante en Anexos se incluye en forma referencial varios
diseños de mezcla con agregados del mismo tipo. Se consideran resultados
representativos los indicados en la tabla 7.5.
Tabla 7.5. Características de mezcla asfáltica (MAC-1)
Características
Unidad
Cantidad
% agregado grueso
%
51.0%
% agregado fino
%
48.0%
% filler
%
1.0%
Contenido óptimo de asfalto PEN 85-100
%
5.60
Peso unitario
g/cm3
2.401
% de vacíos
%
3.70
Flujo
mm
3.30
Estabilidad
Kg
1,250.00
Vacíos en el agregado mineral
%
15.40
Vacíos llenos de asfalto
%
75.00
Índice de rigidez
Kg/cm
3,788.00
Temperatura de la mezcla
°C
140.00
Fuente: “Rehabilitación de los pavimentos del Aeropuerto Alfredo Rodriguez Ballón –
Arequipa”.
La dosificación en obra deberá realizarse con base en el Método Marshall. Se
recomienda un % de cemento asfáltico en la mezcla de 5.6% a 6.0% en peso.
f.
Temperaturas de trabajo
Se recomiendan las siguientes temperaturas de trabajo, las que deberán ser ajustadas en
obra, conforme a las cartas de viscosidad-temperatura:
-
g.
Temperatura de mezclado:
Cemento asfáltico PEN 85-100
Temperatura de compactación:
Rodillo liso tándem (10 Tn)
Rodillo neumático
143 – 149 °C.
135 – 138 °C.
100 – 130 °C.
Parámetros de diseño
Se asume con base en el modelo de Hirsch, la ecuación predictiva de Witczak y
recomendaciones de la AASHTO (1993) un módulo dinámico a 70°F equivalente a E*
= E1 =400,000 psi, que para efecto de su uso en la Teoría Elástica Multicapa se asume
como módulo elástico.
Para el valor indicado, le corresponde un coeficiente estructural a 1 = 0.416. Se asume
igualmente un coeficiente de Poisson 1 = 0.33.
7.1.2. BASE GRANULAR
Constituye la primera capa granular por debajo de la carpeta asfáltica, habiéndose
previsto para la misma un espesor de 0.15 y 0.20 m dependiendo del sector específico,
conforme fue detallado al inicio del presente informe.
Esta capa del pavimento tendrá como función absorber los esfuerzos transmitidos por la
carpeta de rodadura, además de repartir uniformemente estos esfuerzos a la subbase y al
terreno de fundación.
a.
Agregado mineral
El agregado mineral que se emplee en la base debe ser resistente a los cambios de
humedad y temperatura y no presentar cambios de volumen perjudiciales, además de
cumplir con los requerimientos de calidad indicados en las tabla 7.7 y 7.8.
La cantera a emplear como material de base será la cantera “Chiguata”, cuyas
características se detallan a continuación:
Tabla 7.6. Requerimientos de calidad para el agregado grueso - Cantera Chiguata –
Fracción gruesa
Ensayos
Norma
Requisito
Resultado Verificación
Durabilidad (al Sulfato de Sodio)
Durabilidad (al Sulfato de Magnesio)
Abrasión Los Ángeles
Partículas chatas y alargadas
Caras fracturadas
1 cara
2 caras
Sales solubles totales
Fuente: Elaboración propia
MTC E 209
MTC E 209
MTC E 207
MTC E 221
MTC E 210
MTC E 210
MTC E 219
12.0%
18.0%
40.0%
15.0%
80.0%
40.0%
0.5%
3.00%
32.01%
2.30%
61.03%
33.14%
0.30%
Ok
Ok
Ok
No cumple
No cumple
Ok
Tabla 7.7. Requerimientos de calidad para el agregado fino - Cantera Chiguata –
Fracción fina
Ensayos
Norma
Requisito
Resultado Verificación
Equivalente de arena
Índice de plasticidad
Índice de durabilidad
Sales solubles totales
Fuente: Elaboración propia
MTC E 114
MTC E 111
MTC E 214
MTC E 219
35.0%
4.0%
35.0%
0.5%
64.40%
NP
70.50%
0.39%
Ok
Ok
Ok
Ok
Tabla 7.8. Requerimientos de capacidad de soporte - Cantera Chiguata
Ensayos
Norma
Requisito
Resultado Verificación
CBR (California Bearing Ratio)
Fuente: Elaboración propia
MTC E 132
100.00%
99.00%
No cumple
Como resultado de la evaluación de los parámetros de calidad se puede indicar que la
cantera “Chiguata” cumple con todos los requisitos para material de base, con
excepción de las caras fracturadas, presentando un porcentaje de 61.03% de partículas
con 1 cara fracturada y 33.14% con 2 caras fracturadas. Estas características pueden ser
mejoradas con adición de piedra chancada como se verá más adelante.
En cuanto a su capacidad de soporte con un CBR = 99.0%, se considera adecuada a
pesar de que el requerimiento sea de 100.0% como mínimo, ya que para efectos de
diseño se ha considerado conservadoramente un CBR = 80.0%.
Dado que el proyecto se encuentra ubicado a una altitud por debajo de los 3,000 msnm,
se utilizará el huso granulométrico correspondiente a una base tipo “B” con el cual
cumple la granulometría de la cantera Chiguata, aunque bastante pegada al límite
inferior del huso como se puede apreciar en el gráfico 7.2. Esta característica también
puede ser mejorada con la adición de agregado grueso.
Se ha probado la adición de agregado grueso de la cantera “Gloria” para mejorar el
material de base de la cantera Chiguata, encontrándose adecuada una proporción en
peso de 80% de material de la cantera “Chiguata” y 20% de agregado grueso (AG) de la
cantera “Gloria”. Los resultados de la combinación se muestran en las tablas 7.10 y
7.11.
Gráfico 7.2. Gradación de material de base – Cantera Chiguata
Cantera Chiguata - Base granular - Tipo B
N°200 N°100 N°50
N°30
N°16
N°8
N°4
3/8"1/2" 3/4" 1"
2"
3"
100.0
Pasante acumulado (%)
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
0.010
0.100
1.000
Tamaño de partícula (mm)
Fuente: Elaboración propia.
10.000
100.000
Tabla 7.9. Requerimientos de calidad para el agregado grueso - Mezcla: 80% Cantera Chiguata +
20% Ag. Grueso Cantera “Gloria”
Ensayos
Norma
Requisito
Mezcla
Verificación
80% - 20%
Durabilidad (al Sulfato de Sodio)
MTC E 209
12.0%
Durabilidad (al Sulfato de Magnesio)
MTC E 209
18.0%
3.58%
Ok
Abrasión Los Ángeles
MTC E 207
40.0%
27.65%
Ok
Partículas chatas y alargadas
MTC E 221
15.0%
3.07%
Ok
Caras fracturadas
1 cara MTC E 210
80.0%
71.84%
No cumple
2 caras MTC E 210
40.0%
47.65%
Ok
Sales solubles totales
MTC E 219
0.5%
0.27%
Ok
Fuente: Elaboración propia
Tabla 7.10. Requerimientos de calidad para el agregado fino - Mezcla: 80% Cantera Chiguata +
20% Ag. Grueso Cantera “Gloria”
Ensayos
Norma
Requisito
Mezcla
Verificación
80% - 20%
Equivalente de arena
MTC E 114
35.0%
69.61%
Ok
Índice de plasticidad
MTC E 111
4.0%
NP
Ok
Índice de durabilidad
MTC E 214
35.0%
74.78%
Ok
Sales solubles totales
MTC E 219
0.5%
0.35%
Ok
Fuente: Elaboración propia
Igualmente puede apreciarse que con la incorporación de 20% de agregado grueso de la
cantera “Gloria”, mejora la gradación del material, obteniéndose una curva
granulométrica continua y equidistante de los límites superior e inferior del huso
granulométrico, conforme puede apreciarse en el gráfico 7.3.
Gráfico 7.3. Gradación de material de base – Mezcla de agregados
80% Chiguata + 20% AG Gloria - Base granular - Tipo B
N°200 N°100 N°50
N°30
N°16
N°8
N°4
3/8"1/2" 3/4" 1"
2"
3"
100.0
Pasante acumulado (%)
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
0.010
0.100
1.000
Tamaño de partícula (mm)
Fuente: Elaboración propia.
10.000
100.000
b.
Parámetros de diseño
El factor que interviene directamente en el diseño es el módulo de resiliencia o módulo
elástico E2, valor que es determinado por correlación con el CBR, a partir del ábaco
mostrado en la figura 7.1, tomado de la Guía de Diseño de Pavimentos AASHTO
(1993). Por otro lado el coeficiente estructural a2, ha sido obtenido a partir de la
ecuación:
a2 0.249 log10 E2  0.977
Figura 7.1. Ábaco AASHTO 1993 de Parámetros de Resistencia - Base granular
Fuente: Guía de diseño de pavimentos AASHTO (1993)
Tomando en forma conservadora un CBR = 80%, se tienen los valores E 2 = 28,554.29
psi, a2 = 0.132. Se asume un módulo de Poisson 2 = 0.35.
No obstante lo anteriormente indicado, debe aclararse que el módulo de resiliencia de
un material granular, no es constante y por el contrario varía en función a las
condiciones climáticas, humedad e intensidad de tráfico, así como el grado de
compactación y capacidad de soporte de la subrasante y capas subyacentes.
La selección de un coeficiente de drenaje para la capa en estudio, depende de la
capacidad del material y del diseño de la vía para impedir el ingreso de agua, para
remover el agua así como del tiempo de exposición del pavimento a humedades
cercanas a la saturación.
Dentro de ese marco conceptual se considera que el material de base tendrá una
capacidad de drenaje “buena”, debido a que el trazo presenta pendientes longitudinales
mayores a 1% en la mayor parte de su longitud, la base será recubierta por la carpeta
asfáltica, existe bombeo y peralte transversal, así mismo la zona no presenta gran
pluviosidad, registrándose lluvias solo en los meses de verano, por lo que se puede
asumir que en el peor de los casos el tiempo de exposición a niveles altos humedad será
de 25% en el año.
Se ha adoptado un valor m2 = 1.00.
Los valores recomendados para diferentes condiciones de drenaje por el método
AASHTO 1993, están consignados en la tabla 7.12.
Tabla 7.11. Coeficientes de drenaje recomendados por AASHTO (1993)
Porcentaje de tiempo de exposición a niveles de humedad
Calidad del
cercanos a la saturación
drenaje
Menor a 1%
1 – 5%
5 – 25%
Mayor a 25%
1.40 – 1.35
1.35 – 1.30
1.30 – 1.20
1.20
Excelente
Buena
1.35 – 1.25
1.25 – 1.15
1.15 – 1.00
1.00
Regular
1.25 – 1.15
1.15 – 1.05
1.00 – 0.80
0.80
Pobre
1.15 – 1.05
1.05 – 0.80
0.80 – 0.60
0.60
Muy pobre
1.05 – 0.95
0.95 – 0.75
0.75 – 0.40
0.40
Fuente: Guía de diseño de pavimentos AASHTO (1993)
7.1.3. SUBBASE GRANULAR
Constituye una capa de material granular por debajo de la base del pavimento. Para el
presente proyecto se ha contemplado subbases de 0.15 m de espesor.
Esta capa del pavimento tendrá como función absorber los esfuerzos transmitidos por la
base granular, repartir uniformemente estos esfuerzos a la subrasante y actuar como un
elemento de separación entre la base granular y el terreno natural.
a.
Agregado mineral
El agregado mineral a emplear para la subbase granular será el material de la cantera
“Chiguata” en su estado natural, el cual como puede apreciarse en las tablas 7.13 y 7.14,
satisface todos los requerimientos de calidad.
Tabla 7.12. Requerimientos de calidad para el agregado grueso - Cantera Chiguata –
Fracción gruesa
Ensayos
Norma
Requisito
Resultado Verificación
Abrasión Los Ángeles
Partículas chatas y alargadas
Sales solubles totales
Fuente: Elaboración propia
MTC E 207
MTC E 221
MTC E 219
50.0%
20.0%
1.0%
32.01%
2.30%
0.30%
Ok
Ok
Ok
Tabla 7.13. Requerimientos de calidad para el agregado fino - Cantera Chiguata –
Fracción fina
Ensayos
Norma
Requisito
Resultado Verificación
Equivalente de arena
Límite líquido
Índice de plasticidad
Sales solubles totales
Fuente: Elaboración propia
MTC E 114
MTC E 110
MTC E 111
MTC E 219
25.0%
25.0%
6.0%
1.0%
64.40%
19.80%
NP
0.39%
Ok
Ok
Ok
Ok
El huso granulométrico a emplear será para una subbase tipo “B”, tal como se muestra
en el gráfico 7.4, de manera que la gradación especificada se satisface, aunque
relativamente pegada al límite inferior del huso, lo que no es mayor problema para un
material de subbase.
Gráfico 7.4. Gradación de material de subbase
Cantera Chiguata - Subbase granular - Tipo B
N°200 N°100
N°50
N°30
N°16
N°8
N°4
3/8"1/2" 3/4" 1"
2"
3"
100.0
Pasante acumulado (%)
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
0.010
0.100
1.000
10.000
100.000
Tamaño de partícula (mm)
Fuente: Elaboración propia
b.
Parámetros de diseño
El factor que interviene directamente en el diseño es el módulo de resiliencia o módulo
elástico E3, valor que es determinado por correlación con el CBR, a partir del ábaco
mostrado en la figura 7.2, tomado de la Guía de Diseño de Pavimentos AASHTO 1993,
para material de subbase granular.
El coeficiente estructural a3, ha sido calculado a partir de la ecuación:
a3 0.227 log10 E3  0.839
Tomando un CBR =40%, se tienen los valores E 3 = 15,920.33 psi, a3 = 0.115. Se asume
un módulo de Poisson 3 = 0.40.
Se ha adoptado un valor m3 = 1.00, para las condiciones de drenaje del proyecto.
Figura 7.2. Ábaco AASHTO 1993 de Parámetros de Resistencia - Subbase granular
Fuente: Guía de diseño de pavimentos AASHTO (1993)
7.2.
MATERIALES PARA PAVIMENTOS RÍGIDOS
Los pavimentos rígidos del proyecto, comprenden losas de concreto reforzado con
dowells en las juntas transversales y barras de anclaje en las juntas longitudinales. A
continuación se detallan cada uno de ellos.
7.2.1. CONCRETO
De acuerdo con lo indicado en el Manual de Carreteras (2013) - Sección Suelos y
Pavimentos publicado por el Ministerio de Transportes y Comunicaciones, se
recomienda una resistencia mínima a la compresión y a la flexo-tracción del concreto a
emplear en las losas de pavimentos rígidos, en función al número de ejes equivalentes
de diseño, conforme se aprecia en la tabla 7.13.
Tabla 7.14. Valores recomendados de resistencia del concreto
Resistencia mínima a la Resistencia mínima a la
Ejes equivalentes
flexotracción
compresión (f’c)
< 5 x 106
40 Kg/cm2
280 Kg/cm2
5 x 106 - 15 x 106
42 Kg/cm2
300 Kg/cm2
> 15 x106
45 Kg/cm2
350 Kg/cm2
Fuente: Manual de Carreteras (2013) MTC.
Para el nivel de tráfico proyectado, se recomienda una resistencia a la compresión f‟c =
280 Kg/cm2.
En cuanto a la resistencia a la flexo-tracción del concreto o “módulo de rotura” (Sc para
el método AASHTO 1993), se ha empleado para los cálculos la correlación desarrollada
por S. Popovics (1977), que toma en cuenta el peso específico del concreto y su
resistencia a la compresión:
S c  f f l 0.15 c
0.5
f 'c 0.7
Se ha obtenido un valor de Sc = 41.86 kg/cm2.
En el análisis estructural de pavimentos se ha verificado que los esfuerzos actuantes en
la losa, producto del alabeo por diferencial térmico, así como la carga y fricción estén
por debajo de la resistencia a flexotracción del concreto.
7.2.2. CONCRETO
De acuerdo con lo indicado en el Manual de Carreteras (2013) - Sección Suelos y
Pavimentos publicado por el Ministerio de Transportes y Comunicaciones, se
recomienda para tráficos con un ESAL menor a 5x106 una resistencia mínima a la
compresión de f‟c = 280 Kg/cm2 y una resistencia mínima a la flexotracción de S c = 40
Kg/cm2.
En los Anexos se consignan en detalle los cálculos de verificación de esfuerzos.
7.2.3. ACERO DE REFUERZO FY=4,200 KG/CM2
De acuerdo con lo indicado en el Manual de Carreteras (2013) - Sección Suelos y Pavimentos
publicado por el Ministerio de Transportes y Comunicaciones, se recomienda
7.2.4. JUNTAS
Las juntas son necesarias en los pavimentos rígidos por:
-
Requisitos de construcción, ya que lo más frecuente es construir los pavimentos
rígidos por carriles, teniéndose así una junta longitudinal entre cada dos carriles.
Por otro lado se pueden tener juntas de construcción transversales, cuando se
suspenden las labores de colocación del concreto, sea por la finalización de la
jornada laboral, por alguna interrupción en el suministro de concreto o desperfecto
mecánico de equipos.
-
Retracción del concreto, ya que en las losas de concreto existe una baja relación
volumen/área superficial se presenta una considerable retracción lineal. Este
fenómeno implica que el concreto fraguado ocupe menor volumen que el concreto
fresco.
-
Dilatación térmica, ya que el aumento de temperatura genera el incremento de
volumen de las losas en ausencia de restricciones, como también esfuerzos de
compresión en el caso de losas confinadas, los cuales pueden tener como efectos
secundarios el alabeo de las losas.
-
Aparición de fisuras, debido a los gradientes de temperatura y humedad.
Las principales funciones de las juntas son:
-
Control eficaz del agrietamiento potencial.
Transmisión adecuada de las cargas a la losa adyacente.
Protección adecuada de la subrasante contra el agua.
En los planos del proyecto se muestran los detalles de las juntas longitudinales y
transversales. En el proyecto se tienen los siguientes tipos de juntas:
-
Junta transversal de contracción (principal y secundaria).
Junta longitudinal de construcción (entre carriles adyacentes).
Junta longitudinal de expansión (entre el pavimento y otras estructuras).
La junta transversal de contracción principal está espaciada cada 4.50 m y contiene
dowels de acero liso Fy=2,530 Kg/cm2 D=1 ¼” @ 0.30 m., aserrada con e=6 mm y
sellada con poliuretano.
La junta transversal de contracción secundaria está espaciada cada 2.25 m, aserrada con
e=3 mm y sellada con poliuretano.
La junta longitudinal de construcción entre carriles adyacentes contiene barras de
anclaje de acero de refuerzo corrugado Fy=4,200 Kg/cm2 D=5/8” @ 0.30 m., aserrada
con e=6 mm y sellada con poliuretano.
La junta longitudinal de expansión entre el pavimento y estructuras viales como
sardineles o barreras New Jersey, consistirá en un espaciamiento de ½” determinado
ocupado por poliestireno expandido (tecnopor) y sellado en la superficie con
poliuretano.
7.2.5. TRANSICIÓN ENTRE PAVIMENTOS
En el proyecto se prescriben dos tipos de pavimento: flexible y rígido; no obstante al
cambiar de un tipo de pavimento a otros, se requieren de estructuras de estructuras
especiales de transición. En los planos del proyecto se detallan este tipo de estructuras.
7.3.
MATERIALES PARA RELLENO DE ESTRUCTURAS
En el presente proyecto dadas las diferencias de nivel que hay que salvar entre las vías
propuestas en el Diseño Geométrico, se tiene la necesidad de plantear muros de
contención, los mismos que implican una excavación hasta su nivel de cimentación y el
relleno correspondiente en su respaldo.
Este relleno justamente coincidirá en niveles con la subrasante de las vías propuestas a
nivel, es decir los ejes longitudinales A-OV-C y C-OV-A.
Con base en la información suministrada por el Estudio de Suelos, se considera
pertinente recomendar el empleo del material de excavación de los cortes en el relleno,
dado que satisface las condiciones necesarias para un relleno estructural.
Compactado el material de excavación al 95% de su densidad máxima, arrojará la
capacidad de soporte registrada en los ensayos de laboratorio como CBR.
Las Especificaciones Técnicas Generales para la Construcción de Carreteras EG-2000,
recomiendan para rellenos materiales con clasificación AASHTO: A-1-a, A-1-b, A-2-4,
a-2-6 y A-3, con un índice de plasticidad < 10%.
Conforme puede apreciarse en la tabla 7.16, los materiales evaluados satisfacen dichas
condiciones, pudiendo recomendarse su empleo en los rellenos de estructuras.
La tabla 7.18 consigna los resultados del Estudio de Suelos correspondientes a los
pozos abiertos en la dirección longitudinal del proyecto (Av. Avelino Cáceres – Av.
Paseo de la Cultura), en donde se hará el mayor movimiento de tierras. Se puede
apreciar que los únicos materiales que no cumplen con los requerimientos son los
estratos superficiales (menores a 1.50 m) de los pozos 04 y 06, los que de ser necesario
podrían ser retirados de la obra.
Los rellenos variarán en altura y al igual que en los terraplenes el tamaño máximo del
agregado será de 6” para la base del terraplén, 4” para el cuerpo del terraplén y 3” para
la corona. Los espesores de cada una de estas capas de relleno varían y son indicadas en
los planos.
Dado que se recomienda un tamaño máximo inferior a 3” para la corona de los rellenos
(últimos 0.30 m), que constituirá la subrasante de las vías a nivel, el material por encima
de este tamaño será considerado over.
Tabla 7.15. Características del material de relleno
Pozo
02
03
04
05
06
07
Muestra Profundidad Tamaño Pasante
(m)
máximo
3"
ID-201
7.10
3/4"
100.0%
ID-202
8.00
>3"
91.0%
ID-203
5.70
>3"
95.0%
ID-204
3.35
>3"
95.0%
ID-205
2.30
1"
100.0%
ID-206
1.30
3"
99.0%
ID-301
8.80
>3"
97.0%
ID-302
6.20
>3"
90.0%
ID-303
5.00
3/8"
100.0%
ID-304
3.30
>3"
95.0%
ID-305
1.80
>3"
96.0%
ID-401
8.20
>3"
68.0%
ID-402
7.30
3/4"
100.0%
ID-403
6.70
3/4"
100.0%
ID-404
5.50
>3"
99.3%
ID-405
4.70
3/4"
100.0%
ID-406
3.00
3"
99.0%
ID-407
2.10
3/4"
100.0%
ID-408
1.50
3/8"
100.0%
ID-501
4.50
>3"
50.0%
ID-502
3.00
3/8"
100.0%
ID-601
4.50
>3"
97.0%
ID-602
1.60
3/8"
100.0%
ID-603
1.00
N°4
100.0%
ID-701
3.90
3"
99.0%
ID-702
3.00
3"
99.0%
ID-703
1.90
3/8"
100.0%
Over
D > 3"
0.0%
9.0%
5.0%
5.0%
0.0%
1.0%
3.0%
10.0%
0.0%
5.0%
4.0%
32.0%
0.0%
0.0%
0.7%
0.0%
1.0%
0.0%
0.0%
50.0%
0.0%
3.0%
0.0%
0.0%
1.0%
1.0%
0.0%
IP Clasificación Clasificación Verificación
(%) AASHTO
SUCS
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-1-a
GP-GM
Ok
NP
A-1-a
GP-GM
Ok
NP
A-1-b
SP-SM
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-1-a
GP
Ok
NP
A-1-b
SM
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-1-a
GW-GM
Ok
NP
A-1-b
SP
Ok
NP
A-1-a
GW
Ok
NP
A-1-b
SM
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-1-b
SP-SM
Ok
NP
A-3
SP-SM
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-6
ML
No cumple
NP
A-1-a
GP
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
NP
A-1-a
SP-SM
Ok
NP
A-1-b
SW-SM
Ok
NP
A-6
SM
No cumple
NP
A-1-b
SM
Ok
NP
A-1-b
SP
Ok
NP
A-2-6
SM
Ok
Fuente: Estudio de Mecánica de Suelos, Geología y Geotecnia.
De los resultados se desprende que es recomendable el uso de los materiales que se
encuentran 1.50 m por debajo del nivel de terreno natural, aunque en la práctica puede
usarse cualquier material que satisfaga los requerimientos de calidad del proyecto.
8.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Después de todo lo indicado en los ítems precedentes, se puede concluir lo siguiente:
-
El Estudio de Factibilidad de la obra: “Construcción y Mejoramiento del
Intercambio Vial en el cruce de las Avenidas Dolores y Andrés Avelino Cáceres”
indica el uso de pavimentos flexibles y pavimentos rígidos para un horizonte de
diseño de 10 años.
-
En el presente Estudio de Obras de Pavimentación, se han efectuado todos los
análisis necesarios para el diseño de los paquetes estructurales de acuerdo al nivel
de solicitación esperado para el periodo de diseño, verificando un adecuado
comportamiento desde el punto de vista de la serviciabilidad y estructuralmente.
-
La alternativa propuesta por el Contratista para los pavimentos flexibles, tiene un
número estructural efectivo por encima del número estructural requerido para cada
uno de los sectores en que ha sido subdividida la obra.
-
A partir del número estructural de la solución adoptada se proyecta el número de
repeticiones de carga del eje equivalente ESAL para el cual el pavimento llegaría a
su serviciabilidad terminal, no obstante, esto depende de varias variables que deben
ser monitoreadas en el tiempo como el crecimiento real del tráfico así como el
desempeño del paquete estructural.
-
Igualmente en los pavimentos rígidos, se ha verificado que las solicitaciones de
carga generen esfuerzos actuantes por debajo de los admisibles, y que los ejes
equivalentes esperados durante el horizonte de diseño estén por debajo de los
admisibles de acuerdo con los parámetros que gobiernan el diseño.
-
Se ha demostrado también la aptitud de la solución adoptada a través del
modelamiento con la Teoría Elástica Multicapa para el caso de pavimentos flexibles
y la Teoría de Westergaard para el caso de pavimentos rígidos, de manera que los
esfuerzos y deflexiones esperadas estén por debajo de los máximos admisibles.
-
Se ha verificado la aptitud de los materiales a ser utilizados en las capas del
pavimento.
-
Se espera que llegando el paquete estructural a su serviciabilidad terminal, se verían
incrementadas las necesidades propias de mantenimiento y conservación, sin
embargo con un adecuado monitoreo en el tiempo de la performance del pavimento,
se pueden oportunamente dentro de las labores propias de conservación rutinaria
tomar las medidas que permitan alargar la vida útil del paquete estructural.
9.
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
-
AASHTO (1993). “AASHTO Guide for Design of Pavement Structures 1993” –
American Association Of State Highway and Transportation Officials.
AASHTO (1986). “AASHTO Guide for Design of Pavement Structures 1986” –
American Association Of State Highway and Transportation Officials.
Ministerio de Transportes y Comunicaciones (2013). “Manual de Carreteras”.
Ministerio de Transportes y Comunicaciones (2000). “Especificaciones Tpecnicas
Generales para la Construcción de Carreteras EG-2000”.
Ministerio de Transportes y Comunicaciones (2000). “Manual de Ensayo de
Materiales EM-2000”.
NCHRP 1-30. “Support under concrete pavements”. National Cooperative Highway
Research Program.
Y. Huang (2004). Pavement Analysis Design. University of Kentucky. 2° Edition.
Pearson Prentice Hall.
E. J. Yoder, M. W. Witczak (1975). Principles of Pavement Design. 2° Edition.
John Wiley & Sons.
P. Garnica et al. (2002). Mecánica de materiales para pavimentos. Secretaría de
Comunicaciones y Transportes. Instituto Mexicano del Transporte.
Pavimentos - Anexos
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.1. Diseño de pavimentos del eje
longitudinal a desnivel “O-E”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS DE CONCRETO
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Espesor de losa
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
D=
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.5
2.5
0.250 m
8.2 Tn
-0.176
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
9.84 in
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.115
25.0
4.207
18.0
4.115
25.0
4.207
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tridem
25.0
1.001
1.199
-0.176
-0.147
-0.650
0.224
4.462
36.0
7.808
43.0
8.578
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS DE CONCRETO
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Espesor de losa
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
D=
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.5
2.5
0.250 m
8.2 Tn
-0.176
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
9.84 in
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Eje 3
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tridem
25.0
1.001
1.199
-0.176
-0.147
-0.650
0.224
4.462
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
7.900
50.0
8.670
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
40.0
11.316
47.0
11.408
47.0
11.408
54.0
11.500
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.100
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.102
25.0
2.169
18.0
4.102
25.0
2.169
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tridem
25.0
0.429
1.169
-0.207
-0.076
-0.129
0.743
1.345
36.0
5.741
43.0
5.447
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.100
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Eje 3
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tridem
25.0
0.429
1.169
-0.207
-0.076
-0.129
0.743
1.345
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.809
50.0
3.514
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
40.0
11.247
47.0
9.314
47.0
9.314
54.0
7.381
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
27,031
142
49
953
132
22
35
74
151
7
0
18
56
%TPDA
2023
94.3%
0.5%
0.2%
3.3%
0.5%
0.1%
0.1%
0.3%
0.5%
0.0%
0.0%
0.1%
0.2%
28,670
100.0%
LEF
Flexible
Rígido
0.0039
0.0039
4.1015
4.1152
2.1688
4.2073
4.1015
4.1152
2.1688
4.2073
5.7413
7.8078
5.4466
8.5775
3.8086
7.8998
3.5139
8.6696
11.2467
11.3163
9.3139
11.4084
9.3139
11.4084
7.3811
11.5004
Dirección
(D)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Carril
(L)
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
3.469E+04
1.913E+05
3.491E+04
1.284E+06
9.404E+04
4.149E+04
6.262E+04
9.258E+04
1.743E+05
2.586E+04
0.000E+00
5.507E+04
1.358E+05
Rígido
3.469E+04
1.920E+05
6.772E+04
1.288E+06
1.824E+05
5.643E+04
9.862E+04
1.920E+05
4.300E+05
2.602E+04
0.000E+00
6.746E+04
2.116E+05
2.227E+06
2.847E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO DE CONCRETO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
1.3. Propiedades de los materiales
Resistencia del concreto
Peso específico del concreto
Módulo de elasticidad del concreto
Módulo de rotura del concreto - 28 días
Módulo de Poisson del concreto
CBR de la subbase
Módulo de elasticidad de la subbase
Factor de fricción losa-base
4.50
2.50
2.00
f'c =
gc =
Ec =
Sc =
280.00
2,300.00
250,998.01
41.86
0.15
40.00
1,119.31
0.90
Kg/cm2
Kg/m3
Kg/cm2
Kg/cm2
%
Kg/cm2
40.00 %
15,920.33 psi
%
Kg/cm2
34.00 %
428.35 pci
k =
ESB/MR =
34.00
30.12
1.00
11.25
218.23
11.25
5.13
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
>4
160.00 pci
3,104.00 psi
160.00 pci
ESAL =
log ESAL actuante =
2.847E+06
6.454
Cd =
1.00
J=
3.10
ZR.S0 =
7.35 log(D+1) =
log(∆PSI/4.5-1.5) =
-0.576
7.608
-0.176
0.028
3.420
2,634.245
4.050
6.761
0.306
Ok
CBR suelo =
k=
LS =
k' =
MR =
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
1.6. Condiciones de drenaje
Coeficientes de drenaje
1.7. Transferencia de carga en las juntas
Coeficientes de transferencia de carga
II. CÁLCULOS
II.1. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Error de cierre
Verificación
r0 =
rt =
DPSI =
m=
CBRSB =
ESB =
f=
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de reacción de la subrasante
Coeficiente de pérdida de soporte de la subrasante
k corregido por pérdida de soporte
Módulo de resiliencia de la subrasante
Módulo de reacción compuesto
Verificación de módulos
1.624 x 107/(D+1)8.46 =
4.22 - 0.32 rt =
Sc.Cd (D0.75 - 1.132) =
[D0.75-18.42/(Ec/k)0.25] =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
III. DISEÑO
III.1. Espesores requeridos
Espesor de losa de concreto
Espesor de subbase granular
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Losa de concreto f'c=280Kg/cm2
95.00 %
-1.645
0.35
D=
DSB =
0.25 m
0.00 m
Di (m)
0.250
3,982.53
143.58
3,570,028.70
595.33
psi
lb/ft3
psi
psi
9.84 in
0.00 in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE SIMPLE
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
I. DATOS
I.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Lx =
Ly =
h=
I.2. Propiedades de los materiales
Resistencia en compresión del concreto
Peso específico del concreto
Módulo de elasticidad del concreto
Módulo de Poisson del concreto
Coeficiente de expansión térmica
Coeficiente de contracción de fragua
Esfuerzo de fluencia en el acero de refuerzo
Módulo de reacción de la subrasante
Coeficiente de fricción losa-base
Factor de ajuste para fricción losa-base
n=
ac =
xc =
Fy =
k=
f=
C=
I.3. Condiciones climáticas
Variación de temperatura
DT =
I.4. Condiciones de carga
Carga por rueda (Eje simple)
Presión de contacto
Radio de huella
P=
q=
a=
f'c =
gc =
Ec =
I.5. Condiciones de diseño
¿Pavimento con dowells?
¿Pavimento con barras de anclaje?
¿Pavimento con acero de refuerzo interior?
II. CÁLCULOS
Radio de rigidez relativa
Ratios de longitud a rigidez relativa
4.50 m
3.60 m
0.25 m
280.00
2,400.00
250,998.01
0.15
9.00E-06
1.00E-04
4,200.00
4.4288
0.90
0.80
Kg/cm2
Kg/m3
Kg/cm2
mm/mm/°C
Kg/cm2
Kg/cm3
11.00 °C
4,081.63 Kg
6.33 Kg/cm2
0.143 m
177.17 in
141.73 in
8.00 in
3,982.53
0.087
3,570,028.70
0.15
5.00E-06
psi
pci
psi
in/in/°F
59,738.01 psi
160.00 pci
19.80 °F
9,000.00 lb
90.00 psi
5.64 in
SI
SI
SI
l =
Lx/l =
Ly/l =
Lado de área de contacto de Ioannides
Constante de Westergaard (carga interior)
Cx =
Cy =
c=
b=
0.80 m
5.64
4.51
0.848
0.583
0.254 m
0.135 m
III. ANÁLISIS DE ESFUERZOS
III.1. Esfuerzos de pandeo en la losa
Esfuerzo interior en la dirección longitudinal
Esfuerzo interior en la dirección transversal
Esfuerzo de borde al eje de la losa (longitudinal)
sx =
sy =
s=
11.89 Kg/cm2
9.03 Kg/cm2
10.53 Kg/cm2
169.11 psi
128.44 psi
149.84 psi
sc =
Dc =
sc =
Dc =
16.63
1.269
16.65
1.427
236.49
0.0500
236.88
0.0562
si =
Di =
12.98 Kg/cm2
9.03 cm
Coeficientes de Bradbury (1938)
III.2. Esfuerzos y deflexiones debidos a la carga
a. Esfuerzo y deflexión en esquina de la losa
Fórmulas de Westergaard (1926)
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
b. Esfuerzo y deflexión al interior de la losa
Fórmula de Westergaard (1926)
Fórmula de Westergaard (1939)
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
31.41 in
5.64
4.51
0.848
0.583
9.997 in
5.321 in
psi
in
psi
in
184.67 psi
0.0070 in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE SIMPLE
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
c. Esfuerzos en el borde de la losa
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
c.1. Huella circular
c.2. Huella semi-circular
III.3. Esfuerzos de fricción
Esfuerzo en el concreto debido a la fricción
III.4. Verificación de esfuerzos en la losa
Resistencia del concreto a la flexo-tracción
Verificación:
Esfuerzos < Resistencia a tracción
Esfuerzos de pandeo
Interior
Borde
Esfuerzos por carga
Esquina
Interior
Borde
Esfuerzos por fricción
IV. DISEÑO DE LOSAS
IV.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Relación de esbeltez
Verificación
IV.2. Apertura de juntas
Apertura de junta para el largo de losa
Apertura de junta máxima permisible
Verificación
IV.3. Diseño de dowells
a. Dimesiones recomendadas de dowells
Diámetro de dowells - PCA (1975)
Diámetro de dowells - PCA (1991)
Diámetro nominal de dowells
Diámetro de dowells adoptado
Longitud de dowells - PCA (1975)
Espaciamiento entre dowells
b. Verificación de esfuerzos en los dowells
Carga en un dowell
Ancho de junta
Módulo de elasticidad del dowell
Momento de inercia del dowell
Módulo de soporte del dowell
Rigidez relativa del dowell embebido en concreto
Longitud de disipación del cortante
Criterio de Friberg (1940)
Criterio de Heinrichs (1989)
Longitud adoptada
Gradiente de disipación
se =
De =
se =
De =
24.35
0.532
28.90
0.585
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
346.40
0.0209
411.12
0.0230
psi
in
psi
in
sc =
0.49 Kg/cm2
6.91 psi
ffl =
41.86 Kg/cm2
595.33 psi
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Lx =
Ly =
h=
Lx/Ly =
4.50 m
3.60 m
0.25 m
1.25
Ok
DL =
DLadm =
0.72 mm
6.35 mm
Ok
dD =
dD =
dD =
dL =
dS =
25.40
31.75
1 1/4"
31.75
0.50
0.30
Pt =
z=
Ed =
Id =
K=
b=
3,447.90
5.080
2,038,903
49,882.11
41,519.88
0.61
1.8l =
1.0l =
nl =
DP =
1.44
0.80
1.44
0.70
Deformación del dowell en la cara de la junta - Friberg (1940)
y0 =
Esfuerzo permisible entre los dowells y el concreto
Esfuerzo actuante
Verificación
fb =
sD =
177.17 in
141.73 in
8.00 in
0.03 in
0.25 in
Ok
mm
mm
1.000 in
1.250 in
mm
m
m
1.250 in
14.00 in
12.00 in
Kg
mm
Kg/cm2
mm4
Kg/cm3
m
m
m
Pt/m
0.027 mm
256.67 Kg/cm2
113.06 Kg/cm2
Ok
1,563.67
0.200
29,000,000
0.1198
1.50E+06
0.61
56.55
31.41
56.55
0.018
lb
in
psi
in4
pci
in
in
in
Pt/in
0.001 in
3,650.66 psi
1,608.06 psi
Ok
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE SIMPLE
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
IV.4. Diseño de barras de anclaje
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Coeficiente de fricción promedio
Esfuerzo de adherencia permisible
Distancia de la junta longitudinal al borde libre
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Longitud de barras de anclaje
fs =
fa =
b. Resistencia del concreto
c. Dowells?
d. Barras de anclaje?
e. Acero de refuerzo interior?
fs =
L=
L' =
2,800.00 Kg/cm2
4.500 m
3.600 m
m=
L' =
As =
IV.5. Diseño de acero de refuerzo central
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Longitud de losa
Ancho de losa
Acero longitudinal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Acero transversal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
IV.5. Diseño propuesto
a. Dimensiones de losa
Ab =
db =
s=
t=
2,800.00
0.90
24.61
3.600
0.6943
5/8"
1.99
1.59
0.75
1.00
As =
Ab =
db =
s=
As =
Ab =
db =
s=
Largo
Ancho
Espesor
SI
SI
SI
Lx =
Ly =
h=
f'c =
Kg/cm2
39,825.34 psi
Kg/cm2
m
cm2/m
350.00 psi
141.732 in
cm2
cm
m
m
0.3527
3/8"
0.71
1.59
0.30
cm2/m
0.2822
3/8"
0.71
1.59
0.60
cm2/m
4.50
3.60
0.25
280.00
1 1/4" @ 0.3 m
5/8" @ 0.75 m
3/8" @ 0.3 m
3/8" @ 0.6 m
39,825.34 psi
177.165 in
141.732 in
0.0014 in2/in
cm2
cm
m
cm2
cm
m
m
m
m
Kg/cm2
longitudinal
transversal
0.0011 in2/in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE DUAL
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
I. DATOS
I.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Lx =
Ly =
h=
I.2. Propiedades de los materiales
Resistencia en compresión del concreto
Peso específico del concreto
Módulo de elasticidad del concreto
Módulo de Poisson del concreto
Coeficiente de expansión térmica
Coeficiente de contracción de fragua
Esfuerzo de fluencia en el acero de refuerzo
Módulo de reacción de la subrasante
Coeficiente de fricción losa-base
Factor de ajuste para fricción losa-base
n=
ac =
xc =
Fy =
k=
f=
C=
I.3. Condiciones climáticas
Variación de temperatura
DT =
I.4. Condiciones de carga
Carga por rueda (Eje simple)
Presión de contacto
Distancia entre ejes de ruedas
Radio de huella
Pd =
q=
Sd =
a=
f'c =
gc =
Ec =
I.5. Condiciones de diseño
¿Pavimento con dowells?
¿Pavimento con barras de anclaje?
¿Pavimento con acero de refuerzo interior?
II. CÁLCULOS
Radio de rigidez relativa
Ratios de longitud a rigidez relativa
4.50 m
3.60 m
0.25 m
280.00
2,400.00
250,998.01
0.15
9.00E-06
1.00E-04
4,200.00
4.4288
0.90
0.80
Kg/cm2
Kg/m3
Kg/cm2
mm/mm/°C
Kg/cm2
Kg/cm3
11.00 °C
2,750.00
6.33
0.343
0.208
Kg
Kg/cm2
m
m
177.17 in
141.73 in
8.00 in
3,982.53
0.087
3,570,028.70
0.15
5.00E-06
psi
pci
psi
in/in/°F
59,738.01 psi
160.00 pci
19.80 °F
6,063.75
90.00
13.50
8.19
lb
psi
in
in
SI
SI
SI
l =
Lx/l =
Ly/l =
Lado de área de contacto de Ioannides
Constante de Westergaard (carga interior)
Cx =
Cy =
c=
b=
0.80 m
5.64
4.51
0.848
0.583
0.369 m
0.195 m
31.41 in
5.64
4.51
0.848
0.583
14.511 in
7.688 in
III. ANÁLISIS DE ESFUERZOS
III.1. Esfuerzos de pandeo en la losa
Esfuerzo interior en la dirección longitudinal
Esfuerzo interior en la dirección transversal
Esfuerzo de borde al eje de la losa (longitudinal)
sx =
sy =
s=
11.89 Kg/cm2
9.03 Kg/cm2
10.53 Kg/cm2
169.11 psi
128.44 psi
149.84 psi
sc =
Dc =
sc =
Dc =
9.00
0.757
8.52
0.864
128.05
0.0298
121.24
0.0340
Coeficientes de Bradbury (1938)
III.2. Esfuerzos y deflexiones debidos a la carga
a. Esfuerzo y deflexión en esquina de la losa
Fórmulas de Westergaard (1926)
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
b. Esfuerzo y deflexión al interior de la losa
Fórmula de Westergaard (1926)
Fórmula de Westergaard (1939)
si =
Di =
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
7.40 Kg/cm2
9.03 cm
psi
in
psi
in
105.27 psi
0.0047 in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE DUAL
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
c. Esfuerzos en el borde de la losa
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
c.1. Huella circular
c.2. Huella semi-circular
III.3. Esfuerzos de fricción
Esfuerzo en el concreto debido a la fricción
III.4. Verificación de esfuerzos en la losa
Resistencia del concreto a la flexo-tracción
Verificación:
Esfuerzos < Resistencia a tracción
Esfuerzos de pandeo
Interior
Borde
Esfuerzos por carga
Esquina
Interior
Borde
Esfuerzos por fricción
IV. DISEÑO DE LOSAS
IV.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Relación de esbeltez
Verificación
IV.2. Apertura de juntas
Apertura de junta para el largo de losa
Apertura de junta máxima permisible
Verificación
IV.3. Diseño de dowells
a. Dimesiones recomendadas de dowells
Diámetro de dowells - PCA (1975)
Diámetro de dowells - PCA (1991)
Diámetro nominal de dowells
Diámetro de dowells adoptado
Longitud de dowells - PCA (1975)
Espaciamiento entre dowells
b. Verificación de esfuerzos en los dowells
Carga en un dowell
Ancho de junta
Módulo de elasticidad del dowell
Momento de inercia del dowell
Módulo de soporte del dowell
Rigidez relativa del dowell embebido en concreto
Longitud de disipación del cortante
Criterio de Friberg (1940)
Criterio de Heinrichs (1989)
Longitud adoptada
Gradiente de disipación
se =
De =
se =
De =
13.24
0.331
16.01
0.382
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
188.27
0.0130
227.77
0.0150
psi
in
psi
in
sc =
0.49 Kg/cm2
6.91 psi
ffl =
41.86 Kg/cm2
595.33 psi
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Lx =
Ly =
h=
Lx/Ly =
4.50 m
3.60 m
0.25 m
1.25
Ok
DL =
DLadm =
0.72 mm
6.35 mm
Ok
dD =
dD =
dD =
dL =
dS =
25.40
31.75
1 1/4"
31.75
0.50
0.30
Pt =
z=
Ed =
Id =
K=
b=
2,323.02
5.080
2,038,903
49,882.11
41,519.88
0.61
1.8l =
1.0l =
nl =
DP =
1.44
0.80
1.44
0.70
Deformación del dowell en la cara de la junta - Friberg (1940)
y0 =
Esfuerzo permisible entre los dowells y el concreto
Esfuerzo actuante
Verificación
fb =
sD =
177.17 in
141.73 in
8.00 in
0.03 in
0.25 in
Ok
mm
mm
1.000 in
1.250 in
mm
m
m
1.250 in
14.00 in
12.00 in
Kg
mm
Kg/cm2
mm4
Kg/cm3
m
m
m
Pt/m
0.018 mm
256.67 Kg/cm2
76.17 Kg/cm2
Ok
1,053.52
0.200
29,000,000
0.1198
1.50E+06
0.61
56.55
31.41
56.55
0.018
lb
in
psi
in4
pci
in
in
in
Pt/in
0.001 in
3,650.66 psi
1,083.43 psi
Ok
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE DUAL
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
IV.4. Diseño de barras de anclaje
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Coeficiente de fricción promedio
Esfuerzo de adherencia permisible
Distancia de la junta longitudinal al borde libre
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Longitud de barras de anclaje
fs =
fa =
b. Resistencia del concreto
c. Dowells?
d. Barras de anclaje?
e. Acero de refuerzo interior?
fs =
L=
L' =
2,800.00 Kg/cm2
4.500 m
3.600 m
m=
L' =
As =
IV.5. Diseño de acero de refuerzo central
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Longitud de losa
Ancho de losa
Acero longitudinal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Acero transversal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
IV.5. Diseño propuesto
a. Dimensiones de losa
Ab =
db =
s=
t=
2,800.00
0.90
24.61
3.600
0.6943
5/8"
1.99
1.59
0.75
1.00
As =
Ab =
db =
s=
As =
Ab =
db =
s=
Largo
Ancho
Espesor
SI
SI
SI
Lx =
Ly =
h=
f'c =
Kg/cm2
39,825.34 psi
Kg/cm2
m
cm2/m
350.00 psi
141.732 in
cm2
cm
m
m
0.3527
3/8"
0.71
1.59
0.30
cm2/m
0.2822
3/8"
0.71
1.59
0.60
cm2/m
4.50
3.60
0.25
280.00
1 1/4" @ 0.3 m
5/8" @ 0.75 m
3/8" @ 0.3 m
3/8" @ 0.6 m
39,825.34 psi
177.165 in
141.732 in
0.0014 in2/in
cm2
cm
m
cm2
cm
m
m
m
m
Kg/cm2
longitudinal
transversal
0.0011 in2/in
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
R=
ZR =
S0 =
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
34.00 %
1,067.17 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
ESAL =
log ESAL actuante =
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
15,178.66 psi
2.227E+06
6.348
SN1
SN2
SN3
SNreq =
2.475
3.050
3.100
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
1.094 x 103/(SN+1)5.19 =
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
-0.740
5.063
-0.089
1.705
10.337
6.348
0.000
Ok
-0.740
5.685
-0.089
0.770
9.749
6.348
0.000
Ok
-0.740
5.736
-0.089
0.722
9.700
6.347
-0.001
Ok
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.151
0.110
0.010
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.089
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.475
3.050
3.100
SNi
1.228
2.271
3.228
Verificación
Revisar
Revisar
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
Sxy
(kPa)
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.144
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
Sxy
(kPa)
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL O-E (Av. Avelino Cáceres - Av. Paseo de la Cultura)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
X-Position (cm): 150.000
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.2. Diseño de pavimentos del eje
longitudinal a desnivel “E-O”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS DE CONCRETO
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Espesor de losa
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
D=
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.5
2.5
0.250 m
8.2 Tn
-0.176
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
9.84 in
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.115
25.0
4.207
18.0
4.115
25.0
4.207
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tridem
25.0
1.001
1.199
-0.176
-0.147
-0.650
0.224
4.462
36.0
7.808
43.0
8.578
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS DE CONCRETO
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Espesor de losa
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
D=
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.5
2.5
0.250 m
8.2 Tn
-0.176
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
Simple
7.0
1.028
1.013
-0.171
-0.174
0.288
1.943
0.515
9.84 in
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Eje 3
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Tridem
25.0
1.001
1.199
-0.176
-0.147
-0.650
0.224
4.462
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
7.900
50.0
8.670
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
Simple
11.0
1.028
1.124
-0.171
-0.157
-0.556
0.278
3.601
Tandem
18.0
1.003
1.147
-0.176
-0.154
-0.567
0.271
3.693
40.0
11.316
47.0
11.408
47.0
11.408
54.0
11.500
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.100
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.102
25.0
2.169
18.0
4.102
25.0
2.169
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tridem
25.0
0.429
1.169
-0.207
-0.076
-0.129
0.743
1.345
36.0
5.741
43.0
5.447
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.100
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
Simple
7.0
1.122
0.852
-0.079
-0.104
0.277
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Eje 3
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Tridem
25.0
0.429
1.169
-0.207
-0.076
-0.129
0.743
1.345
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.809
50.0
3.514
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
Simple
11.0
1.122
2.210
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.573
Tandem
18.0
0.491
1.374
-0.181
-0.065
-0.215
0.610
1.640
40.0
11.247
47.0
9.314
47.0
9.314
54.0
7.381
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
22,544
133
60
983
188
30
30
61
151
7
7
28
63
%TPDA
2023
92.8%
0.5%
0.2%
4.0%
0.8%
0.1%
0.1%
0.3%
0.6%
0.0%
0.0%
0.1%
0.3%
24,285
100.0%
LEF
Flexible
Rígido
0.0039
0.0039
4.1015
4.1152
2.1688
4.2073
4.1015
4.1152
2.1688
4.2073
5.7413
7.8078
5.4466
8.5775
3.8086
7.8998
3.5139
8.6696
11.2467
11.3163
9.3139
11.4084
9.3139
11.4084
7.3811
11.5004
Dirección
(D)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Carril
(L)
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
2.893E+04
1.792E+05
4.275E+04
1.324E+06
1.339E+05
5.658E+04
5.368E+04
7.632E+04
1.743E+05
2.586E+04
2.142E+04
8.567E+04
1.528E+05
Rígido
2.893E+04
1.798E+05
8.293E+04
1.329E+06
2.598E+05
7.695E+04
8.453E+04
1.583E+05
4.300E+05
2.602E+04
2.623E+04
1.049E+05
2.380E+05
2.356E+06
3.025E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO DE CONCRETO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
1.3. Propiedades de los materiales
Resistencia del concreto
Peso específico del concreto
Módulo de elasticidad del concreto
Módulo de rotura del concreto - 28 días
Módulo de Poisson del concreto
CBR de la subbase
Módulo de elasticidad de la subbase
Factor de fricción losa-base
4.50
2.50
2.00
f'c =
gc =
Ec =
Sc =
280.00
2,300.00
250,998.01
41.86
0.15
40.00
1,119.31
0.90
Kg/cm2
Kg/m3
Kg/cm2
Kg/cm2
%
Kg/cm2
40.00 %
15,920.33 psi
%
Kg/cm2
34.00 %
428.35 pci
k =
ESB/MR =
34.00
30.12
1.00
11.25
218.23
11.25
5.13
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
>4
160.00 pci
3,104.00 psi
160.00 pci
ESAL =
log ESAL actuante =
3.025E+06
6.481
Cd =
1.00
J=
3.10
ZR.S0 =
7.35 log(D+1) =
log(∆PSI/4.5-1.5) =
-0.576
7.608
-0.176
0.028
3.420
2,634.245
4.050
6.761
0.280
Ok
CBR suelo =
k=
LS =
k' =
MR =
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
1.6. Condiciones de drenaje
Coeficientes de drenaje
1.7. Transferencia de carga en las juntas
Coeficientes de transferencia de carga
II. CÁLCULOS
II.1. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Error de cierre
Verificación
r0 =
rt =
DPSI =
m=
CBRSB =
ESB =
f=
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de reacción de la subrasante
Coeficiente de pérdida de soporte de la subrasante
k corregido por pérdida de soporte
Módulo de resiliencia de la subrasante
Módulo de reacción compuesto
Verificación de módulos
1.624 x 107/(D+1)8.46 =
4.22 - 0.32 rt =
Sc.Cd (D0.75 - 1.132) =
[D0.75-18.42/(Ec/k)0.25] =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
III. DISEÑO
III.1. Espesores requeridos
Espesor de losa de concreto
Espesor de subbase granular
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Losa de concreto f'c=280Kg/cm2
95.00 %
-1.645
0.35
D=
DSB =
0.25 m
0.00 m
Di (m)
0.250
3,982.53
143.58
3,570,028.70
595.33
psi
lb/ft3
psi
psi
9.84 in
0.00 in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE SIMPLE
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
I. DATOS
I.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Lx =
Ly =
h=
I.2. Propiedades de los materiales
Resistencia en compresión del concreto
Peso específico del concreto
Módulo de elasticidad del concreto
Módulo de Poisson del concreto
Coeficiente de expansión térmica
Coeficiente de contracción de fragua
Esfuerzo de fluencia en el acero de refuerzo
Módulo de reacción de la subrasante
Coeficiente de fricción losa-base
Factor de ajuste para fricción losa-base
n=
ac =
xc =
Fy =
k=
f=
C=
I.3. Condiciones climáticas
Variación de temperatura
DT =
I.4. Condiciones de carga
Carga por rueda (Eje simple)
Presión de contacto
Radio de huella
P=
q=
a=
f'c =
gc =
Ec =
I.5. Condiciones de diseño
¿Pavimento con dowells?
¿Pavimento con barras de anclaje?
¿Pavimento con acero de refuerzo interior?
II. CÁLCULOS
Radio de rigidez relativa
Ratios de longitud a rigidez relativa
4.50 m
3.60 m
0.25 m
280.00
2,400.00
250,998.01
0.15
9.00E-06
1.00E-04
4,200.00
4.4288
0.90
0.80
Kg/cm2
Kg/m3
Kg/cm2
mm/mm/°C
Kg/cm2
Kg/cm3
11.00 °C
4,081.63 Kg
6.33 Kg/cm2
0.143 m
177.17 in
141.73 in
8.00 in
3,982.53
0.087
3,570,028.70
0.15
5.00E-06
psi
pci
psi
in/in/°F
59,738.01 psi
160.00 pci
19.80 °F
9,000.00 lb
90.00 psi
5.64 in
SI
SI
SI
l =
Lx/l =
Ly/l =
Lado de área de contacto de Ioannides
Constante de Westergaard (carga interior)
Cx =
Cy =
c=
b=
0.80 m
5.64
4.51
0.848
0.583
0.254 m
0.135 m
III. ANÁLISIS DE ESFUERZOS
III.1. Esfuerzos de pandeo en la losa
Esfuerzo interior en la dirección longitudinal
Esfuerzo interior en la dirección transversal
Esfuerzo de borde al eje de la losa (longitudinal)
sx =
sy =
s=
11.89 Kg/cm2
9.03 Kg/cm2
10.53 Kg/cm2
169.11 psi
128.44 psi
149.84 psi
sc =
Dc =
sc =
Dc =
16.63
1.269
16.65
1.427
236.49
0.0500
236.88
0.0562
si =
Di =
12.98 Kg/cm2
9.03 cm
Coeficientes de Bradbury (1938)
III.2. Esfuerzos y deflexiones debidos a la carga
a. Esfuerzo y deflexión en esquina de la losa
Fórmulas de Westergaard (1926)
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
b. Esfuerzo y deflexión al interior de la losa
Fórmula de Westergaard (1926)
Fórmula de Westergaard (1939)
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
31.41 in
5.64
4.51
0.848
0.583
9.997 in
5.321 in
psi
in
psi
in
184.67 psi
0.0070 in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE SIMPLE
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
c. Esfuerzos en el borde de la losa
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
c.1. Huella circular
c.2. Huella semi-circular
III.3. Esfuerzos de fricción
Esfuerzo en el concreto debido a la fricción
III.4. Verificación de esfuerzos en la losa
Resistencia del concreto a la flexo-tracción
Verificación:
Esfuerzos < Resistencia a tracción
Esfuerzos de pandeo
Interior
Borde
Esfuerzos por carga
Esquina
Interior
Borde
Esfuerzos por fricción
IV. DISEÑO DE LOSAS
IV.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Relación de esbeltez
Verificación
IV.2. Apertura de juntas
Apertura de junta para el largo de losa
Apertura de junta máxima permisible
Verificación
IV.3. Diseño de dowells
a. Dimesiones recomendadas de dowells
Diámetro de dowells - PCA (1975)
Diámetro de dowells - PCA (1991)
Diámetro nominal de dowells
Diámetro de dowells adoptado
Longitud de dowells - PCA (1975)
Espaciamiento entre dowells
b. Verificación de esfuerzos en los dowells
Carga en un dowell
Ancho de junta
Módulo de elasticidad del dowell
Momento de inercia del dowell
Módulo de soporte del dowell
Rigidez relativa del dowell embebido en concreto
Longitud de disipación del cortante
Criterio de Friberg (1940)
Criterio de Heinrichs (1989)
Longitud adoptada
Gradiente de disipación
se =
De =
se =
De =
24.35
0.532
28.90
0.585
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
346.40
0.0209
411.12
0.0230
psi
in
psi
in
sc =
0.49 Kg/cm2
6.91 psi
ffl =
41.86 Kg/cm2
595.33 psi
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Lx =
Ly =
h=
Lx/Ly =
4.50 m
3.60 m
0.25 m
1.25
Ok
DL =
DLadm =
0.72 mm
6.35 mm
Ok
dD =
dD =
dD =
dL =
dS =
25.40
31.75
1 1/4"
31.75
0.50
0.30
Pt =
z=
Ed =
Id =
K=
b=
3,447.90
5.080
2,038,903
49,882.11
41,519.88
0.61
1.8l =
1.0l =
nl =
DP =
1.44
0.80
1.44
0.70
Deformación del dowell en la cara de la junta - Friberg (1940)
y0 =
Esfuerzo permisible entre los dowells y el concreto
Esfuerzo actuante
Verificación
fb =
sD =
177.17 in
141.73 in
8.00 in
0.03 in
0.25 in
Ok
mm
mm
1.000 in
1.250 in
mm
m
m
1.250 in
14.00 in
12.00 in
Kg
mm
Kg/cm2
mm4
Kg/cm3
m
m
m
Pt/m
0.027 mm
256.67 Kg/cm2
113.06 Kg/cm2
Ok
1,563.67
0.200
29,000,000
0.1198
1.50E+06
0.61
56.55
31.41
56.55
0.018
lb
in
psi
in4
pci
in
in
in
Pt/in
0.001 in
3,650.66 psi
1,608.06 psi
Ok
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE SIMPLE
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
IV.4. Diseño de barras de anclaje
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Coeficiente de fricción promedio
Esfuerzo de adherencia permisible
Distancia de la junta longitudinal al borde libre
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Longitud de barras de anclaje
fs =
fa =
b. Resistencia del concreto
c. Dowells?
d. Barras de anclaje?
e. Acero de refuerzo interior?
fs =
L=
L' =
2,800.00 Kg/cm2
4.500 m
3.600 m
m=
L' =
As =
IV.5. Diseño de acero de refuerzo central
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Longitud de losa
Ancho de losa
Acero longitudinal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Acero transversal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
IV.5. Diseño propuesto
a. Dimensiones de losa
Ab =
db =
s=
t=
2,800.00
0.90
24.61
3.600
0.6943
5/8"
1.99
1.59
0.75
1.00
As =
Ab =
db =
s=
As =
Ab =
db =
s=
Largo
Ancho
Espesor
SI
SI
SI
Lx =
Ly =
h=
f'c =
Kg/cm2
39,825.34 psi
Kg/cm2
m
cm2/m
350.00 psi
141.732 in
cm2
cm
m
m
0.3527
3/8"
0.71
1.59
0.30
cm2/m
0.2822
3/8"
0.71
1.59
0.60
cm2/m
4.50
3.60
0.25
280.00
1 1/4" @ 0.3 m
5/8" @ 0.75 m
3/8" @ 0.3 m
3/8" @ 0.6 m
39,825.34 psi
177.165 in
141.732 in
0.0014 in2/in
cm2
cm
m
cm2
cm
m
m
m
m
Kg/cm2
longitudinal
transversal
0.0011 in2/in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE DUAL
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
I. DATOS
I.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Lx =
Ly =
h=
I.2. Propiedades de los materiales
Resistencia en compresión del concreto
Peso específico del concreto
Módulo de elasticidad del concreto
Módulo de Poisson del concreto
Coeficiente de expansión térmica
Coeficiente de contracción de fragua
Esfuerzo de fluencia en el acero de refuerzo
Módulo de reacción de la subrasante
Coeficiente de fricción losa-base
Factor de ajuste para fricción losa-base
n=
ac =
xc =
Fy =
k=
f=
C=
I.3. Condiciones climáticas
Variación de temperatura
DT =
I.4. Condiciones de carga
Carga por rueda (Eje simple)
Presión de contacto
Distancia entre ejes de ruedas
Radio de huella
Pd =
q=
Sd =
a=
f'c =
gc =
Ec =
I.5. Condiciones de diseño
¿Pavimento con dowells?
¿Pavimento con barras de anclaje?
¿Pavimento con acero de refuerzo interior?
II. CÁLCULOS
Radio de rigidez relativa
Ratios de longitud a rigidez relativa
4.50 m
3.60 m
0.25 m
280.00
2,400.00
250,998.01
0.15
9.00E-06
1.00E-04
4,200.00
4.4288
0.90
0.80
Kg/cm2
Kg/m3
Kg/cm2
mm/mm/°C
Kg/cm2
Kg/cm3
11.00 °C
2,750.00
6.33
0.343
0.208
Kg
Kg/cm2
m
m
177.17 in
141.73 in
8.00 in
3,982.53
0.087
3,570,028.70
0.15
5.00E-06
psi
pci
psi
in/in/°F
59,738.01 psi
160.00 pci
19.80 °F
6,063.75
90.00
13.50
8.19
lb
psi
in
in
SI
SI
SI
l =
Lx/l =
Ly/l =
Lado de área de contacto de Ioannides
Constante de Westergaard (carga interior)
Cx =
Cy =
c=
b=
0.80 m
5.64
4.51
0.848
0.583
0.369 m
0.195 m
31.41 in
5.64
4.51
0.848
0.583
14.511 in
7.688 in
III. ANÁLISIS DE ESFUERZOS
III.1. Esfuerzos de pandeo en la losa
Esfuerzo interior en la dirección longitudinal
Esfuerzo interior en la dirección transversal
Esfuerzo de borde al eje de la losa (longitudinal)
sx =
sy =
s=
11.89 Kg/cm2
9.03 Kg/cm2
10.53 Kg/cm2
169.11 psi
128.44 psi
149.84 psi
sc =
Dc =
sc =
Dc =
9.00
0.757
8.52
0.864
128.05
0.0298
121.24
0.0340
Coeficientes de Bradbury (1938)
III.2. Esfuerzos y deflexiones debidos a la carga
a. Esfuerzo y deflexión en esquina de la losa
Fórmulas de Westergaard (1926)
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
b. Esfuerzo y deflexión al interior de la losa
Fórmula de Westergaard (1926)
Fórmula de Westergaard (1939)
si =
Di =
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
7.40 Kg/cm2
9.03 cm
psi
in
psi
in
105.27 psi
0.0047 in
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE DUAL
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
c. Esfuerzos en el borde de la losa
Fórmulas de Ioannides et al. (1985)
c.1. Huella circular
c.2. Huella semi-circular
III.3. Esfuerzos de fricción
Esfuerzo en el concreto debido a la fricción
III.4. Verificación de esfuerzos en la losa
Resistencia del concreto a la flexo-tracción
Verificación:
Esfuerzos < Resistencia a tracción
Esfuerzos de pandeo
Interior
Borde
Esfuerzos por carga
Esquina
Interior
Borde
Esfuerzos por fricción
IV. DISEÑO DE LOSAS
IV.1. Dimensiones de losa
Largo
Ancho
Espesor
Relación de esbeltez
Verificación
IV.2. Apertura de juntas
Apertura de junta para el largo de losa
Apertura de junta máxima permisible
Verificación
IV.3. Diseño de dowells
a. Dimesiones recomendadas de dowells
Diámetro de dowells - PCA (1975)
Diámetro de dowells - PCA (1991)
Diámetro nominal de dowells
Diámetro de dowells adoptado
Longitud de dowells - PCA (1975)
Espaciamiento entre dowells
b. Verificación de esfuerzos en los dowells
Carga en un dowell
Ancho de junta
Módulo de elasticidad del dowell
Momento de inercia del dowell
Módulo de soporte del dowell
Rigidez relativa del dowell embebido en concreto
Longitud de disipación del cortante
Criterio de Friberg (1940)
Criterio de Heinrichs (1989)
Longitud adoptada
Gradiente de disipación
se =
De =
se =
De =
13.24
0.331
16.01
0.382
Kg/cm2
mm
Kg/cm2
mm
188.27
0.0130
227.77
0.0150
psi
in
psi
in
sc =
0.49 Kg/cm2
6.91 psi
ffl =
41.86 Kg/cm2
595.33 psi
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Ok
Lx =
Ly =
h=
Lx/Ly =
4.50 m
3.60 m
0.25 m
1.25
Ok
DL =
DLadm =
0.72 mm
6.35 mm
Ok
dD =
dD =
dD =
dL =
dS =
25.40
31.75
1 1/4"
31.75
0.50
0.30
Pt =
z=
Ed =
Id =
K=
b=
2,323.02
5.080
2,038,903
49,882.11
41,519.88
0.61
1.8l =
1.0l =
nl =
DP =
1.44
0.80
1.44
0.70
Deformación del dowell en la cara de la junta - Friberg (1940)
y0 =
Esfuerzo permisible entre los dowells y el concreto
Esfuerzo actuante
Verificación
fb =
sD =
177.17 in
141.73 in
8.00 in
0.03 in
0.25 in
Ok
mm
mm
1.000 in
1.250 in
mm
m
m
1.250 in
14.00 in
12.00 in
Kg
mm
Kg/cm2
mm4
Kg/cm3
m
m
m
Pt/m
0.018 mm
256.67 Kg/cm2
76.17 Kg/cm2
Ok
1,053.52
0.200
29,000,000
0.1198
1.50E+06
0.61
56.55
31.41
56.55
0.018
lb
in
psi
in4
pci
in
in
in
Pt/in
0.001 in
3,650.66 psi
1,083.43 psi
Ok
ESFUERZOS EN PAVIMENTOS RÍGIDOS
CARGA DE EJE DUAL
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
IV.4. Diseño de barras de anclaje
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Coeficiente de fricción promedio
Esfuerzo de adherencia permisible
Distancia de la junta longitudinal al borde libre
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Longitud de barras de anclaje
fs =
fa =
b. Resistencia del concreto
c. Dowells?
d. Barras de anclaje?
e. Acero de refuerzo interior?
fs =
L=
L' =
2,800.00 Kg/cm2
4.500 m
3.600 m
m=
L' =
As =
IV.5. Diseño de acero de refuerzo central
Esfuerzo permisible en el acero de barras
Longitud de losa
Ancho de losa
Acero longitudinal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
Acero transversal
Área de acero requerida
Diámetro nominal de varilla de acero
Área de varilla
Diámetro de varilla
Espaciamiento
IV.5. Diseño propuesto
a. Dimensiones de losa
Ab =
db =
s=
t=
2,800.00
0.90
24.61
3.600
0.6943
5/8"
1.99
1.59
0.75
1.00
As =
Ab =
db =
s=
As =
Ab =
db =
s=
Largo
Ancho
Espesor
SI
SI
SI
Lx =
Ly =
h=
f'c =
Kg/cm2
39,825.34 psi
Kg/cm2
m
cm2/m
350.00 psi
141.732 in
cm2
cm
m
m
0.3527
3/8"
0.71
1.59
0.30
cm2/m
0.2822
3/8"
0.71
1.59
0.60
cm2/m
4.50
3.60
0.25
280.00
1 1/4" @ 0.3 m
5/8" @ 0.75 m
3/8" @ 0.3 m
3/8" @ 0.6 m
39,825.34 psi
177.165 in
141.732 in
0.0014 in2/in
cm2
cm
m
cm2
cm
m
m
m
m
Kg/cm2
longitudinal
transversal
0.0011 in2/in
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
R=
ZR =
S0 =
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
34.00 %
1,067.17 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
ESAL =
log ESAL actuante =
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
15,178.66 psi
2.356E+06
6.372
SN1
SN2
SN3
SNreq =
2.475
3.050
3.100
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
1.094 x 103/(SN+1)5.19 =
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
-0.740
5.063
-0.089
1.705
10.337
6.348
-0.024
Revisar
-0.740
5.685
-0.089
0.770
9.749
6.348
-0.024
Revisar
-0.740
5.736
-0.089
0.722
9.700
6.347
-0.025
Revisar
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.151
0.110
0.010
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.089
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.475
3.050
3.100
SNi
1.228
2.271
3.228
Verificación
Revisar
Revisar
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
Sxy
(kPa)
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.144
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
Sxy
(kPa)
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL E-O (Av. Paseo de la Cultura - Av. Avelino Cáceres)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
X-Position (cm): 150.000
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.3. Diseño de pavimentos del eje
longitudinal a nivel “A-OV-C”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.121
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.098
25.0
2.170
18.0
4.098
25.0
2.170
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Tridem
25.0
0.428
1.149
-0.208
-0.077
-0.130
0.742
1.348
36.0
5.739
43.0
5.446
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.121
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.103
0.840
-0.081
-0.106
0.276
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Eje 3
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Tridem
25.0
0.428
1.149
-0.208
-0.077
-0.130
0.742
1.348
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.811
50.0
3.518
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.103
2.163
-0.081
-0.041
-0.553
0.280
3.569
Tandem
18.0
0.488
1.349
-0.182
-0.066
-0.215
0.609
1.641
40.0
11.235
47.0
9.308
47.0
9.308
54.0
7.380
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
36,683
154
60
911
173
31
46
81
152
7
7
25
56
%TPDA
2023
95.6%
0.4%
0.2%
2.4%
0.5%
0.1%
0.1%
0.2%
0.4%
0.0%
0.0%
0.1%
0.1%
38,386
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0978
2.1702
4.0978
2.1702
5.7389
5.4459
3.8112
3.5182
11.2352
9.3076
9.3076
7.3799
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
4.707E+04
2.073E+05
4.277E+04
1.226E+06
1.233E+05
5.844E+04
8.229E+04
1.014E+05
1.757E+05
2.584E+04
2.140E+04
7.644E+04
1.358E+05
2.324E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
R=
ZR =
S0 =
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
34.00 %
1,067.17 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
ESAL =
log ESAL actuante =
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
15,178.66 psi
2.324E+06
6.366
SN1
SN2
SN3
SNreq =
2.491
3.069
3.121
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
1.094 x 103/(SN+1)5.19 =
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
-0.740
5.082
-0.089
1.663
10.337
6.366
0.000
Ok
-0.740
5.705
-0.089
0.751
9.749
6.366
0.000
Ok
-0.740
5.756
-0.089
0.703
9.700
6.366
0.000
Ok
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.152
0.111
0.010
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.089
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.491
3.069
3.121
SNi
1.228
2.271
3.228
Verificación
Revisar
Revisar
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
Sxy
(kPa)
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.144
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
Sxy
(kPa)
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Av. Avelino Cáceres - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
X-Position (cm): 150.000
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.169
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.089
25.0
2.174
18.0
4.089
25.0
2.174
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Tridem
25.0
0.426
1.106
-0.209
-0.080
-0.132
0.738
1.355
36.0
5.734
43.0
5.444
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.169
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.062
0.815
-0.084
-0.109
0.276
1.889
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Eje 3
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Tridem
25.0
0.426
1.106
-0.209
-0.080
-0.132
0.738
1.355
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.818
50.0
3.529
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.062
2.061
-0.084
-0.043
-0.551
0.281
3.560
Tandem
18.0
0.483
1.294
-0.184
-0.069
-0.216
0.608
1.644
40.0
11.209
47.0
9.294
47.0
9.294
54.0
7.378
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
33,933
148
69
1,037
199
37
39
70
160
7
7
35
72
%TPDA
2023
94.8%
0.4%
0.2%
2.9%
0.6%
0.1%
0.1%
0.2%
0.4%
0.0%
0.0%
0.1%
0.2%
35,813
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0978
2.1702
4.0978
2.1702
5.7389
5.4459
3.8112
3.5182
11.2352
9.3076
9.3076
7.3799
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
4.354E+04
1.992E+05
4.919E+04
1.396E+06
1.419E+05
6.975E+04
6.977E+04
8.764E+04
1.849E+05
2.584E+04
2.140E+04
1.070E+05
1.746E+05
2.571E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
R=
ZR =
S0 =
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
34.00 %
1,067.17 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
ESAL =
log ESAL actuante =
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
15,178.66 psi
2.571E+06
6.410
SN1
SN2
SN3
SNreq =
2.531
3.117
3.169
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
1.094 x 103/(SN+1)5.19 =
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
-0.740
5.128
-0.089
1.568
10.337
6.410
0.000
Ok
-0.740
5.752
-0.089
0.707
9.749
6.410
0.000
Ok
-0.740
5.803
-0.089
0.663
9.700
6.410
0.000
Ok
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.155
0.112
0.010
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.089
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.531
3.117
3.169
SNi
1.228
2.271
3.228
Verificación
Revisar
Revisar
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
Sxy
(kPa)
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.144
Sxx
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Szz
(kPa)
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
Sxy
(kPa)
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
Szz
Syz
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Radius
(cm)
10.133
10.133
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
(kPa)
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Exx
Eyy
Ezz
Ux
Uy
Uz
(10^-6)
(10^-6)
(10^-6)
(microns)
(microns)
(microns)
-148.46
-114.06
131.06
-30.24
2.69
460.54
108.92
82.79
-126.87
25.77
1.87
461.07
193.90
127.83
-471.79
26.02
-9.69
411.05
195.64
149.26
-445.25
21.92
-15.26
316.09
157.61
128.05
-364.82
17.09
-13.26
276.24
S1
S2
(kPa)
S3
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Syy
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
Syz
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Eyy
Ezz
Ux
Uy
Uz
(10^-6)
(10^-6)
(microns)
(microns)
(microns)
-68.53
7.43
-32.41
5.65
329.91
35.49
15.30
21.71
-2.22
330.81
86.98
-155.19
37.73
-8.20
319.86
121.27
-271.74
42.28
-12.51
273.50
108.90
-254.60
35.25
-11.29
247.40
S2
S3
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
Szz
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
S1
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
E3
(10^-6)
Y-Position (cm): 27.145
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
E2
(10^-6)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Sxx
(kPa)
E1
(kPa)
E1
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
(10^-6)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
E2
E3
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL A-OV-C (Av. Avelino Cáceres - Óvalo - Av. Paseo de la Cultura)
SECTOR:
Óvalo - Av. Paseo de la Cultura
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
Poisson's
Thickness
Ratio
(cm)
0.33
7.50
0.35
20.00
0.40
20.00
0.40 *
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
No of X-Y Evaluation Points: 7
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Location No: 7
X-Position (cm): 150.000
Y-Position (cm): 27.145
Normal Stresses
Z-Position
Layer
Sxx
Syy
Szz
Syz
(cm)
*
(kPa)
(kPa)
(kPa)
(kPa)
0.00
1
91.50
-49.20
0.00
0.00
7.50
1
-106.55
-15.67
-1.30
1.19
17.50
2
-12.69
0.88
-5.83
1.51
37.50
3
-9.55
-0.94
-11.49
1.64
47.50
4
-7.21
-0.71
-12.31
1.56
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
Exx
Eyy
Ezz
Ux
(cm)
*
(10^-6)
(10^-6)
(10^-6)
(microns)
0.00
1
39.12
-28.89
-5.11
-19.26
7.50
1
-36.58
7.34
14.29
6.58
17.50
2
-55.64
37.38
-8.62
25.49
37.50
3
-41.71
68.10
-66.42
42.66
47.50
4
-19.08
67.79
-87.38
40.92
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
S1
S2
S3
E1
(cm)
*
(kPa)
(kPa)
(kPa)
(10^-6)
0.00
1
-51.63
0.00
93.94
-30.06
7.50
1
-108.61
-14.56
-0.34
-37.58
17.50
2
-22.32
1.14
3.55
-121.72
37.50
3
-21.99
-0.71
0.73
-200.38
47.50
4
-20.28
-0.52
0.57
-193.92
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Uy
(microns)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Uz
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
E2
(10^-6)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E3
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.4. Diseño de pavimentos del eje
longitudinal a nivel “C-OV-A”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.158
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.091
25.0
2.173
18.0
4.091
25.0
2.173
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Tridem
25.0
0.427
1.115
-0.208
-0.080
-0.131
0.739
1.353
36.0
5.735
43.0
5.445
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.158
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.071
0.820
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Eje 3
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Tridem
25.0
0.427
1.115
-0.208
-0.080
-0.131
0.739
1.353
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.817
50.0
3.526
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
Simple
11.0
1.071
2.083
-0.083
-0.043
-0.552
0.281
3.562
Tandem
18.0
0.484
1.305
-0.184
-0.068
-0.216
0.608
1.644
40.0
11.215
47.0
9.297
47.0
9.297
54.0
7.378
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
38,711
162
67
1,017
183
41
40
71
166
7
7
21
65
%TPDA
2023
95.4%
0.4%
0.2%
2.5%
0.5%
0.1%
0.1%
0.2%
0.4%
0.0%
0.0%
0.1%
0.2%
40,558
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0913
2.1729
4.0913
2.1729
5.7348
5.4447
3.8165
3.5264
11.2151
9.2968
9.2968
7.3784
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
4.967E+04
2.177E+05
4.782E+04
1.367E+06
1.306E+05
7.724E+04
7.154E+04
8.901E+04
1.923E+05
2.579E+04
2.138E+04
6.413E+04
1.575E+05
2.512E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
34.00 %
1,067.17 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
ESAL =
log ESAL actuante =
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
15,178.66 psi
2.512E+06
6.400
SN1
SN2
SN3
SNreq =
2.522
3.106
3.158
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
-0.740
5.118
-0.089
1.589
10.337
6.400
0.000
Ok
-0.740
5.742
-0.089
0.717
9.749
6.400
0.000
Ok
-0.740
5.793
-0.089
0.671
9.700
6.400
0.000
Ok
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.154
0.112
0.010
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.089
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.522
3.106
3.158
SNi
1.228
2.271
3.228
Verificación
Revisar
Revisar
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
Sxx
(kPa)
S2
(kPa)
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Y-Position (cm): 27.144
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Av. Paseo de la Cultura - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 150.000
Sxx
(kPa)
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Sxz
(kPa)
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.153
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.092
25.0
2.173
18.0
4.092
25.0
2.173
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Tridem
25.0
0.427
1.119
-0.208
-0.079
-0.131
0.739
1.353
36.0
5.735
43.0
5.445
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.153
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
Simple
7.0
1.075
0.823
-0.083
-0.108
0.276
1.889
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Eje 3
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Tridem
25.0
0.427
1.119
-0.208
-0.079
-0.131
0.739
1.353
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.816
50.0
3.525
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
Simple
11.0
1.075
2.093
-0.083
-0.042
-0.552
0.281
3.563
Tandem
18.0
0.485
1.311
-0.183
-0.068
-0.216
0.609
1.643
40.0
11.218
47.0
9.298
47.0
9.298
54.0
7.379
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
40,158
153
56
1,003
147
29
44
93
185
7
0
25
70
%TPDA
2023
95.7%
0.4%
0.1%
2.4%
0.4%
0.1%
0.1%
0.2%
0.4%
0.0%
0.0%
0.1%
0.2%
41,970
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0913
2.1729
4.0913
2.1729
5.7348
5.4447
3.8165
3.5264
11.2151
9.2968
9.2968
7.3784
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
5.153E+04
2.056E+05
3.997E+04
1.348E+06
1.049E+05
5.463E+04
7.870E+04
1.166E+05
2.143E+05
2.579E+04
0.000E+00
7.635E+04
1.697E+05
2.486E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
34.00 %
1,067.17 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
ESAL =
log ESAL actuante =
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
15,178.66 psi
2.486E+06
6.396
SN1
SN2
SN3
SNreq =
2.518
3.101
3.153
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
-0.740
5.113
-0.089
1.599
10.337
6.396
0.000
Ok
-0.740
5.737
-0.089
0.721
9.749
6.396
0.000
Ok
-0.740
5.788
-0.089
0.675
9.700
6.396
0.000
Ok
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.154
0.112
0.010
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.089
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.518
3.101
3.153
SNi
1.228
2.271
3.228
Verificación
Revisar
Revisar
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
Sxx
(kPa)
S2
(kPa)
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Y-Position (cm): 27.144
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL C-OV-A (Av. Paseo de la Cultura - Óvalo - Av. Avelino Cáceres)
SECTOR:
Óvalo - Av. Avelino Cáceres
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 150.000
Sxx
(kPa)
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Sxz
(kPa)
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.5. Diseño de pavimentos del eje
transversal a nivel “DN-OV-DS”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.138
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.095
25.0
2.171
18.0
4.095
25.0
2.171
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tridem
25.0
0.427
1.133
-0.208
-0.079
-0.131
0.740
1.351
36.0
5.737
43.0
5.445
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.138
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.088
0.831
-0.082
-0.107
0.276
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Eje 3
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tridem
25.0
0.427
1.133
-0.208
-0.079
-0.131
0.740
1.351
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.814
50.0
3.522
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.088
2.125
-0.082
-0.042
-0.552
0.280
3.565
Tandem
18.0
0.487
1.328
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
40.0
11.226
47.0
9.302
47.0
9.302
54.0
7.379
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
42,434
124
30
795
110
28
32
42
96
0
0
21
23
%TPDA
2023
97.0%
0.3%
0.1%
1.8%
0.3%
0.1%
0.1%
0.1%
0.2%
0.0%
0.0%
0.0%
0.1%
43,735
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0947
2.1714
4.0947
2.1714
5.7369
5.4453
3.8136
3.5220
11.2257
9.3024
9.3024
7.3791
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
5.445E+04
1.668E+05
2.140E+04
1.069E+06
7.846E+04
5.277E+04
5.724E+04
5.262E+04
1.111E+05
0.000E+00
0.000E+00
6.417E+04
5.575E+04
1.784E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
22.00 %
937.52 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
13,334.66 psi
ESAL =
log ESAL actuante =
1.784E+06
6.251
SNreq =
SN1
2.390
SN2
2.949
SN3
3.138
-0.740
4.963
-0.089
1.938
10.337
6.251
0.000
Ok
-0.740
5.583
-0.089
0.878
9.749
6.251
0.000
Ok
-0.740
5.773
-0.089
0.688
9.570
6.251
0.000
Ok
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.146
0.107
0.036
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.076
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.390
2.949
3.138
SNi
Verificación
1.228
Revisar
2.271
Revisar
3.228
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
Sxx
(kPa)
S2
(kPa)
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Y-Position (cm): 27.144
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Av.Dolores Norte - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 150.000
Sxx
(kPa)
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Sxz
(kPa)
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.090
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.103
25.0
2.168
18.0
4.103
25.0
2.168
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Tridem
25.0
0.429
1.179
-0.207
-0.075
-0.128
0.744
1.344
36.0
5.743
43.0
5.447
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.090
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
Simple
7.0
1.131
0.858
-0.079
-0.104
0.277
1.891
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Eje 3
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Tridem
25.0
0.429
1.179
-0.207
-0.075
-0.128
0.744
1.344
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.807
50.0
3.512
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
Simple
11.0
1.131
2.234
-0.079
-0.040
-0.553
0.280
3.575
Tandem
18.0
0.492
1.387
-0.181
-0.064
-0.215
0.610
1.639
40.0
11.253
47.0
9.317
47.0
9.317
54.0
7.382
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
37,571
101
25
735
90
21
25
34
70
0
14
14
25
%TPDA
2023
97.0%
0.3%
0.1%
1.9%
0.2%
0.1%
0.1%
0.1%
0.2%
0.0%
0.0%
0.0%
0.1%
38,725
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0947
2.1714
4.0947
2.1714
5.7369
5.4453
3.8136
3.5220
11.2257
9.3024
9.3024
7.3791
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
4.821E+04
1.359E+05
1.783E+04
9.887E+05
6.420E+04
3.958E+04
4.472E+04
4.259E+04
8.099E+04
0.000E+00
4.278E+04
4.278E+04
6.060E+04
1.609E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
22.00 %
937.52 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
13,334.66 psi
ESAL =
log ESAL actuante =
1.609E+06
6.207
SNreq =
SN1
2.351
SN2
2.902
SN3
3.090
-0.740
4.916
-0.089
2.057
10.337
6.207
0.000
Ok
-0.740
5.535
-0.089
0.933
9.749
6.207
0.000
Ok
-0.740
5.725
-0.089
0.732
9.570
6.206
0.000
Ok
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.144
0.106
0.036
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.076
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.351
2.902
3.090
SNi
Verificación
1.228
Revisar
2.271
Revisar
3.228
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
Sxx
(kPa)
S2
(kPa)
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Y-Position (cm): 27.144
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DN-OV-DS (Av. Dolores Norte - Óvalo - Av. Dolores Sur)
SECTOR:
Óvalo - Av. Dolores Sur
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 150.000
Sxx
(kPa)
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Sxz
(kPa)
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.6. Diseño de pavimentos del eje
transversal a nivel “DS-OV-DN”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.133
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.096
25.0
2.171
18.0
4.096
25.0
2.171
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tridem
25.0
0.428
1.138
-0.208
-0.078
-0.130
0.741
1.350
36.0
5.738
43.0
5.445
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
3.133
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
Simple
7.0
1.093
0.834
-0.081
-0.107
0.276
1.890
0.529
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Eje 3
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Tridem
25.0
0.428
1.138
-0.208
-0.078
-0.130
0.741
1.350
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.813
50.0
3.521
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
Simple
11.0
1.093
2.136
-0.081
-0.042
-0.552
0.280
3.566
Tandem
18.0
0.487
1.334
-0.183
-0.067
-0.215
0.609
1.642
40.0
11.229
47.0
9.304
47.0
9.304
54.0
7.379
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
42,340
109
25
829
73
21
27
35
76
0
7
21
30
%TPDA
2023
97.1%
0.3%
0.1%
1.9%
0.2%
0.0%
0.1%
0.1%
0.2%
0.0%
0.0%
0.0%
0.1%
43,593
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0956
2.1710
4.0956
2.1710
5.7375
5.4455
3.8129
3.5209
11.2286
9.3040
9.3040
7.3794
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
5.433E+04
1.467E+05
1.783E+04
1.115E+06
5.206E+04
3.958E+04
4.830E+04
4.384E+04
8.790E+04
0.000E+00
2.139E+04
6.418E+04
7.272E+04
1.764E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
22.00 %
937.52 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
13,334.66 psi
ESAL =
log ESAL actuante =
1.764E+06
6.247
SNreq =
SN1
2.386
SN2
2.944
SN3
3.133
-0.740
4.957
-0.089
1.951
10.337
6.247
0.000
Ok
-0.740
5.578
-0.089
0.884
9.749
6.247
0.000
Ok
-0.740
5.768
-0.089
0.693
9.570
6.247
0.000
Ok
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.146
0.107
0.036
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.076
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.386
2.944
3.133
SNi
Verificación
1.228
Revisar
2.271
Revisar
3.228
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
Sxx
(kPa)
S2
(kPa)
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Y-Position (cm): 27.144
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Av.Dolores Sur - Óvalo
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 150.000
Sxx
(kPa)
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Sxz
(kPa)
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
2.786
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.163
25.0
2.160
18.0
4.163
25.0
2.160
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Tridem
25.0
0.443
1.563
-0.201
-0.057
-0.116
0.765
1.307
36.0
5.797
43.0
5.470
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
2.786
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
Simple
7.0
1.492
1.084
-0.060
-0.082
0.279
1.902
0.526
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Eje 3
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Tridem
25.0
0.443
1.563
-0.201
-0.057
-0.116
0.765
1.307
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.794
50.0
3.467
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
Simple
11.0
1.492
3.139
-0.060
-0.028
-0.561
0.275
3.637
Tandem
18.0
0.537
1.873
-0.166
-0.047
-0.213
0.612
1.634
40.0
11.437
47.0
9.434
47.0
9.434
54.0
7.431
ESAL DE DISEÑO
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
1.00
2.00
TPDA
2023
48,506
147
32
777
103
34
37
32
75
0
0
14
7
%TPDA
2023
97.5%
0.3%
0.1%
1.6%
0.2%
0.1%
0.1%
0.1%
0.2%
0.0%
0.0%
0.0%
0.0%
49,764
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.0956
2.1710
4.0956
2.1710
5.7375
5.4455
3.8129
3.5209
11.2286
9.3040
9.3040
7.3794
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
0.90
ESAL
Flexible
6.224E+04
1.978E+05
2.282E+04
1.045E+06
7.346E+04
6.408E+04
6.619E+04
4.008E+04
8.675E+04
0.000E+00
0.000E+00
4.279E+04
1.697E+04
1.719E+06
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
22.00 %
937.52 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
13,334.66 psi
ESAL =
log ESAL actuante =
1.719E+06
6.235
SNreq =
SN1
2.376
SN2
2.932
SN3
3.121
-0.740
4.946
-0.089
1.980
10.337
6.235
0.000
Ok
-0.740
5.565
-0.089
0.898
9.749
6.235
0.000
Ok
-0.740
5.756
-0.089
0.704
9.570
6.235
0.000
Ok
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
3
Subbase granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.145
0.107
0.036
Di (m)
0.075
0.200
0.200
0.076
Di (m)
0.075
0.200
0.200
D2
0.152
SNreq
2.376
2.932
3.121
SNi
Verificación
1.228
Revisar
2.271
Revisar
3.228
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 75.000
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
Sxx
(kPa)
S2
(kPa)
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
10.07
12.34
11.20
10.00
18.68
-10.10
-1.94
-1.44
-1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
19.26
-6.58
-25.49
-42.66
-40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Y-Position (cm): 27.144
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
36.79
37.18
16.44
11.75
10.99
0.41
-2.53
-1.76
-1.24
Ux
(microns)
32.41
-21.71
-37.73
-42.28
-35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 90.000
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.00
7.50
17.50
37.50
47.50
X-Position (cm): 100.000
Layer
*
1
1
2
3
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
59.58
36.46
9.96
6.38
Sxy
(kPa)
-114.04
117.53
-0.27
-0.95
-0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
30.24
-25.77
-26.02
-21.92
-17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,672.35
1,089.99
13.29
1.54
0.99
Syy
(kPa)
-1,240.31
644.71
-9.55
-4.40
-2.41
Szz
(kPa)
-620.53
-206.38
-119.68
-55.30
-41.63
Exx
(10^-6)
-381.70
342.30
297.25
231.55
177.81
Eyy
(10^-6)
-172.88
127.08
140.65
155.81
132.33
S1
(kPa)
-1,672.35
-207.31
-119.69
-55.89
-42.11
S2
(kPa)
-1,240.30
645.64
-9.55
-3.81
-1.93
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.00
-28.19
0.58
5.54
4.34
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ezz
(10^-6)
126.68
-284.29
-614.58
-493.33
-392.42
Ux
(microns)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Uy
(microns)
0.07
5.14
-9.70
-15.88
-13.70
Uz
(microns)
519.30
512.16
437.81
326.17
282.69
S3
(kPa)
-620.53
1,089.99
13.29
1.54
0.99
E1
(10^-6)
-381.70
-284.74
-614.60
-500.92
-398.77
E2
(10^-6)
-172.88
127.53
140.67
163.40
138.68
E3
(10^-6)
126.68
342.30
297.25
231.55
177.81
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 125.000
Syy
(kPa)
-507.14
305.05
-6.89
-4.03
-2.26
Exx
(10^-6)
-148.46
108.92
193.90
195.64
157.61
Eyy
(10^-6)
-114.06
82.79
127.83
149.26
128.05
S1
(kPa)
-662.18
-137.88
-106.56
-53.12
-40.57
S2
(kPa)
-423.25
218.20
-6.84
-3.46
-1.80
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-128.73
-94.33
-50.65
-39.10
0.00
-14.77
2.44
5.23
4.13
0.00
-59.58
-36.46
-9.96
-6.38
Sxy
(kPa)
114.04
-117.53
0.27
0.95
0.64
Ezz
(10^-6)
131.06
-126.87
-471.79
-445.25
-364.82
Ux
(microns)
-30.24
25.77
26.02
21.92
17.09
Uy
(microns)
2.69
1.87
-9.69
-15.26
-13.26
Uz
(microns)
460.54
461.07
411.05
316.09
276.24
E1
(10^-6)
-189.00
-131.29
-555.63
-476.85
-384.51
E2
(10^-6)
-73.52
40.81
128.15
156.58
134.16
E3
(10^-6)
131.06
155.33
277.42
219.92
171.20
S3
(kPa)
0.00
455.12
14.93
1.51
0.96
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
95.60
-222.43
-14.87
-6.46
-3.81
Syy
(kPa)
-157.16
14.84
-0.68
-2.66
-1.66
Exx
(10^-6)
53.64
-79.19
-10.34
72.85
80.16
Eyy
(10^-6)
-68.53
35.49
86.98
121.27
108.90
Ezz
(10^-6)
S1
(kPa)
-157.63
-229.12
-64.47
-41.72
-33.85
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-578.30
359.12
2.75
-0.40
-0.05
Sxx
(kPa)
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-20.44
-0.32
-2.20
-1.29
Syz
(kPa)
0.00
-26.92
-35.99
-33.48
-28.83
7.43
15.30
-155.19
-271.74
-254.60
S3
(kPa)
96.07
15.05
13.24
1.31
0.84
Sxz
(kPa)
0.00
2.72
4.31
3.90
3.23
0.00
-36.79
-37.18
-16.44
-11.75
Sxy
(kPa)
-10.99
-0.41
2.53
1.76
1.24
Ux
(microns)
-32.41
21.71
37.73
42.28
35.25
Uy
(microns)
5.65
-2.22
-8.20
-12.51
-11.29
Uz
(microns)
329.91
330.81
319.86
273.50
247.40
E1
(10^-6)
-68.76
-82.43
-350.47
-376.82
-321.77
E2
(10^-6)
7.43
18.43
89.47
127.24
113.86
E3
(10^-6)
53.87
35.59
182.46
171.95
142.37
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
EJE LONGITUDINAL A NIVEL DS-OV-DN (Av. Dolores Sur - Óvalo - Av. Dolores Norte)
SECTOR:
Óvalo - Dolores Norte
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
4
Load No
*
1
2
No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 7
Poisson's
Ratio
0.33
0.35
0.40
0.40 *
Thickness
(cm)
7.50
20.00
20.00
Moduli(1)
(MPa)
2,757.90
196.87
109.77
104.65
X-Position
(cm)
100
100
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.00
1
7.50
1
17.50
2
37.50
3
47.50
4
X-Position (cm): 150.000
Sxx
(kPa)
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
91.50
-106.55
-12.69
-9.55
-7.21
Syy
(kPa)
-49.20
-15.67
0.88
-0.94
-0.71
Exx
(10^-6)
39.12
-36.58
-55.64
-41.71
-19.08
Eyy
(10^-6)
-28.89
7.34
37.38
68.10
67.79
S1
(kPa)
-51.63
-108.61
-22.32
-21.99
-20.28
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S2
(kPa)
0.00
-14.56
1.14
-0.71
-0.52
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
0.00
-1.30
-5.83
-11.49
-12.31
0.00
1.19
1.51
1.64
1.56
0.00
-10.07
-12.34
-11.20
-10.00
Sxy
(kPa)
-18.68
10.10
1.94
1.44
1.16
Ezz
(10^-6)
-5.11
14.29
-8.62
-66.42
-87.38
Ux
(microns)
-19.26
6.58
25.49
42.66
40.92
Uy
(microns)
2.97
-0.75
-3.87
-7.06
-7.01
Uz
(microns)
199.08
199.44
199.67
192.49
184.83
E1
(10^-6)
-30.06
-37.58
-121.72
-200.38
-193.92
E2
(10^-6)
-5.11
7.88
39.16
70.98
70.35
E3
(10^-6)
40.30
14.75
55.68
89.37
84.90
S3
(kPa)
93.94
-0.34
3.55
0.73
0.57
Sxz
(kPa)
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.7. Diseño de pavimentos del eje de la
rampa “RP-O-E”
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
B2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
B3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T2S3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
2.644
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
18.00 kips
Eje 2
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Eje 3
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
18.0
4.192
25.0
2.164
18.0
4.192
25.0
2.164
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Tridem
25.0
0.453
1.818
-0.196
-0.049
-0.113
0.771
1.296
36.0
5.832
43.0
5.488
FACTORES DE EQUIVALENCIA DE CARGA (EALF)
PARA PAVIMENTOS ASFÁLTICOS
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
Serviciabilidad inicial
Serviciabilidad terminal
Número estructural
Eje estándar equivalente
Función de pérdida de serviciabilidad
Vehículo
T3S2
Parámetros
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
T3S3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C2R3
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R2
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
C3R3
r0 =
rt =
SN =
L18 =
Gt =
Tipo de eje
Carga por eje (Tn)
Funciones beta del eje
Factores de relación
Equivalencia de carga
4.2
2.0
2.644
8.2 Tn
-0.089
Eje 1
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Lx =
b 18 =
bx =
Gt/b 18 =
Gt/b x =
log (W tx/W t18) =
(W tx/W t18) =
EALF =
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
Simple
7.0
1.732
1.234
-0.051
-0.072
0.281
1.910
0.524
18.00 kips
Eje 2
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Eje 3
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Tridem
25.0
0.453
1.818
-0.196
-0.049
-0.113
0.771
1.296
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Eje 4
TOTAL
(Tn)
EALF
43.0
3.805
50.0
3.461
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
Simple
11.0
1.732
3.739
-0.051
-0.024
-0.564
0.273
3.668
Tandem
18.0
0.568
2.196
-0.157
-0.040
-0.215
0.609
1.641
40.0
11.528
47.0
9.501
47.0
9.501
54.0
7.473
ESAL DE DISEÑO
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
Número de direcciones:
Número de carriles por cada dirección:
Vehículo
Livianos
B2
B3
C2
C3
T2S2
T2S3
T3S2
T3S3
C2R2
C2R3
C3R2
C3R3
TOTAL =
TPDA
2023
1.00
1.00
6,990
28
7
226
15
7
9
15
39
0
0
7
14
%TPDA
2023
95.0%
0.4%
0.1%
3.1%
0.2%
0.1%
0.1%
0.2%
0.5%
0.0%
0.0%
0.1%
0.2%
7,357
100.0%
LEF
Flexible
0.0039
4.1917
2.1644
4.1917
2.1644
5.8325
5.4880
3.8051
3.4606
11.5279
9.5006
9.5006
7.4732
Dirección
(D)
Carril
(L)
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
ESAL
Flexible
9.965E+03
4.284E+04
5.530E+03
3.458E+05
1.185E+04
1.490E+04
1.803E+04
2.083E+04
4.926E+04
0.000E+00
0.000E+00
2.427E+04
3.819E+04
5.814E+05
DISEÑO DE PAVIMENTO ASFÁLTICO
MÉTODO AASHTO 1993
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
I. DATOS
I.1. Confiabilidad y desviación estándar
Confiabilidad
Desviación normal estándar
Error estándar combinado
R=
ZR =
S0 =
I.2. Servicialidad
Servicialidad inicial
Servicialidad terminal
Pérdida de servicialidad
95.00 %
-1.645
0.45
r0 =
rt =
DPSI =
1.3. Propiedades de los materiales
1.3.1. Carpeta asfáltica
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
4.20
2.00
2.20
E1 =
a1 =
28,122.80 Kg/cm2
0.416
1.3.2. Base granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRBS =
E2 =
a2 =
m2 =
80.00 %
2,007.57 Kg/cm2
0.132
1.000
1.3.3. Subbase granular
Razón de soporte California
Módulo de elasticidad
Coeficiente estructural
Coeficiente de drenaje
CBRSB =
E3 =
a3 =
m3 =
40.00 %
1,119.31 Kg/cm2
0.115
1.000
CBR suelo =
MR =
22.00 %
937.52 Kg/cm2
1.4. Propiedades de la subrasante
CBR de la subrasante
Módulo de resiliencia
1.5. Tráfico
ESAL de diseño
400,000.00 psi
28,554.29 psi
15,920.33 psi
13,334.66 psi
ESAL =
log ESAL actuante =
5.814E+05
5.765
SNreq =
SN1
1.995
SN2
2.480
SN3
2.644
-0.740
4.459
-0.089
3.684
10.337
5.765
0.000
Ok
-0.740
5.069
-0.089
1.692
9.749
5.765
0.000
Ok
-0.740
5.256
-0.089
1.332
9.570
5.765
0.000
Ok
II. CÁLCULOS
II.1. Número estructural requerido
II.2. Coeficientes de fórmula AASHTO 1993
ZR.S0 =
9.36 log(SN+1) =
log(∆PSI/4.2-1.5) =
3
5.19
1.094 x 10 /(SN+1)
=
2.32 log MR =
log ESAL admisible =
D log ESAL =
Error de cierre
Verificación
III. DISEÑO
III.1. Espesores mínimos y verificación del SN
Capa
1
2
3
4
Descripción
Carpeta asfáltica en caliente
Base granular
Subbase granular
Subrasante
III.2. Diseño propuesto
Capa
Descripción
1
Carpeta asfáltica en caliente
2
Base granular
D1
Di (m) =
Dreq (m)
0.122
0.093
0.031
Di (m)
0.075
0.300
0.076
Di (m)
0.075
0.300
0.000
D2
0.152
SNreq
1.995
2.480
2.644
SNi
Verificación
1.228
Revisar
2.792
Ok
2.792
Ok
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
Load No
*
1
2
3.000 No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 5
Poisson's
Ratio
0.330
0.350
0.400 *
Thickness
(cm)
7.500
30.000
Moduli(1)
(MPa)
2,757.900
196.870
104.650
X-Position
(cm)
100.000
100.000
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Location No: 1
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
X-Position (cm): 50.000
Location No: 2
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
X-Position (cm): 75.000
Location No: 3
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
X-Position (cm): 90.000
Syy
(kPa)
-52.310
-19.930
-1.040
Exx
(10^-6)
32.860
-33.770
-42.160
Eyy
(10^-6)
-27.810
4.890
67.440
S2
(kPa)
0.000
-19.060
-0.830
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.000
-0.420
-11.010
0.000
1.340
1.540
0.000
10.360
10.540
Sxy
(kPa)
16.460
-8.380
-1.360
Ezz
(10^-6)
-2.520
14.320
-65.950
Ux
(microns)
18.179
-4.950
-42.274
Uy
(microns)
2.847
-0.499
-6.984
Uz
(microns)
193.583
194.035
189.008
S3
(kPa)
75.320
0.650
0.460
E1
(10^-6)
-28.830
-34.710
-198.390
E2
(10^-6)
-2.520
5.310
70.270
E3
(10^-6)
33.880
14.840
87.450
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
103.400
-235.970
-6.570
Syy
(kPa)
-141.570
-3.360
-2.850
Exx
(10^-6)
54.590
-81.940
70.920
Eyy
(10^-6)
-63.820
30.490
120.660
S1
(kPa)
-141.800
-241.380
-40.090
Radius
(cm)
10.133
10.133
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
73.200
-99.920
-9.230
S1
(kPa)
-54.440
-101.870
-20.910
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
7
S2
(kPa)
0.000
-21.680
-2.410
Sxx
(kPa)
-538.740
324.510
-0.750
Syy
(kPa)
-475.130
275.120
-4.300
Exx
(10^-6)
-137.980
100.300
196.500
Eyy
(10^-6)
-107.230
76.420
149.060
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.000
-26.610
-32.130
0.000
2.490
3.690
0.000
33.990
15.760
7.390
2.820
-1.700
Ezz
(10^-6)
4.610
19.250
-271.000
Ux
(microns)
30.311
-19.874
-42.339
Uy
(microns)
5.151
-1.698
-12.438
Uz
(microns)
312.028
312.965
267.562
S3
(kPa)
103.630
-2.870
0.940
E1
(10^-6)
-63.930
-84.560
-377.450
E2
(10^-6)
4.610
21.630
126.580
E3
(10^-6)
54.700
30.720
171.450
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.000
-131.270
-48.990
0.000
-15.340
4.970
0.000
57.240
9.630
Sxy
(kPa)
-116.090
118.860
-0.920
Ezz
(10^-6)
122.420
-120.000
-448.840
Ux
(microns)
29.015
-24.800
-22.076
Uy
(microns)
1.976
2.533
-15.220
Uz
(microns)
435.658
436.129
309.639
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
Load No
*
1
2
3.000 No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 5
Poisson's
Ratio
0.330
0.350
0.400 *
Thickness
(cm)
7.500
30.000
Moduli(1)
(MPa)
2,757.900
196.870
104.650
X-Position
(cm)
100.000
100.000
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
S1
(kPa)
-627.300
-140.650
-51.380
S2
(kPa)
-386.570
185.580
-3.750
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Location No: 4
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
X-Position (cm): 100.000
Location No: 5
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
X-Position (cm): 110.000
Location No: 6
Normal Stresses
Z-Position
(cm)
0.000
7.499
37.500
X-Position (cm): 125.000
Layer
*
1
1
3
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
S3
(kPa)
0.000
423.420
1.100
Syy
(kPa)
-1,203.950
611.670
-4.680
Szz
(kPa)
-620.530
-209.920
-53.580
Exx
(10^-6)
-368.520
332.100
233.460
Eyy
(10^-6)
-165.550
120.390
155.740
S1
(kPa)
-1,623.890
-210.930
-54.140
S2
(kPa)
-1,203.950
612.690
-4.120
Syy
(kPa)
-475.130
275.120
-4.300
Exx
(10^-6)
-137.980
100.300
196.500
Eyy
(10^-6)
-107.230
76.420
149.060
S1
(kPa)
-627.300
-140.650
-51.380
S2
(kPa)
-386.570
185.580
-3.750
Sxx
(kPa)
103.400
-235.970
-6.570
Syy
(kPa)
-141.570
-3.360
-2.850
Radius
(cm)
10.133
10.133
E1
(10^-6)
-180.780
-124.530
-480.860
E2
(10^-6)
-64.420
33.150
156.330
E3
(10^-6)
122.420
148.110
221.260
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
-1,623.890
1,049.670
1.130
Sxx
(kPa)
-538.740
324.510
-0.750
7
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Sxy
(kPa)
0.000
-28.850
5.270
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Ezz
(10^-6)
116.440
-276.710
-498.400
Ux
(microns)
0.000
0.000
0.000
Uy
(microns)
-0.695
5.838
-15.855
Uz
(microns)
492.780
485.554
319.656
S3
(kPa)
-620.530
1,049.670
1.130
E1
(10^-6)
-368.520
-277.200
-505.920
E2
(10^-6)
-165.550
120.880
163.260
E3
(10^-6)
116.440
332.100
233.460
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.000
-131.270
-48.990
0.000
-15.340
4.970
0.000
-57.240
-9.630
Sxy
(kPa)
116.090
-118.860
0.920
Ezz
(10^-6)
122.420
-120.000
-448.840
Ux
(microns)
-29.015
24.800
22.076
Uy
(microns)
1.976
2.533
-15.220
Uz
(microns)
435.658
436.129
309.639
E1
(10^-6)
-180.780
-124.530
-480.860
E2
(10^-6)
-64.420
33.150
156.330
E3
(10^-6)
122.420
148.110
221.260
S3
(kPa)
0.000
423.420
1.100
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
Y-Position (cm): 27.145
Szz
(kPa)
0.000
-26.610
-32.130
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.000
2.490
3.690
0.000
-33.990
-15.760
Sxy
(kPa)
-7.390
-2.820
1.700
ANÁLISIS DE PAVIMENTO CON TEORÍA ELÁSTICA MULTICAPA
RAMPA OESTE-ESTE (INICIA EN AV. AVELINO CÁCERES)
No of Layers: 4
Layer
*
1
2
3
Load No
*
1
2
3.000 No of Loads: 2
No of X-Y Evaluation Points: 5
7
Poisson's
Ratio
0.330
0.350
0.400 *
Thickness
(cm)
7.500
30.000
Moduli(1)
(MPa)
2,757.900
196.870
104.650
X-Position
(cm)
100.000
100.000
Y-Position
(cm)
20.000
54.290
Load
(N)
20,017.000
20,017.000
Pressure
(kPa)
620.530
620.530
Radius
(cm)
10.133
10.133
Exx
(10^-6)
54.590
-81.940
70.920
Eyy
(10^-6)
-63.820
30.490
120.660
Ezz
(10^-6)
4.610
19.250
-271.000
Ux
(microns)
-30.310
19.874
42.339
Uy
(microns)
5.151
-1.698
-12.438
Uz
(microns)
312.028
312.965
267.562
S3
(kPa)
103.630
-2.870
0.940
E1
(10^-6)
-63.930
-84.560
-377.450
E2
(10^-6)
4.610
21.630
126.580
E3
(10^-6)
54.700
30.720
171.450
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Location No: 7
Normal Stresses
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Normal Strains and Deflections
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
Principal Stresses and Strains
Z-Position
Layer
(cm)
*
0.000
1
7.499
1
37.500
3
S1
(kPa)
-141.800
-241.380
-40.090
S2
(kPa)
0.000
-21.680
-2.410
X-Position (cm): 150.000
Y-Position (cm): 27.145
Sxx
(kPa)
73.190
-99.920
-9.230
Syy
(kPa)
-52.310
-19.930
-1.040
Exx
(10^-6)
32.860
-33.770
-42.160
Eyy
(10^-6)
-27.810
4.890
67.440
S1
(kPa)
-54.440
-101.870
-20.910
S2
(kPa)
0.000
-19.060
-0.830
Szz
(kPa)
Syz
(kPa)
Sxz
(kPa)
0.000
-0.420
-11.010
0.000
1.340
1.540
0.000
-10.360
-10.540
Sxy
(kPa)
-16.460
8.380
1.360
Ezz
(10^-6)
-2.520
14.320
-65.950
Ux
(microns)
-18.179
4.950
42.274
Uy
(microns)
2.847
-0.499
-6.984
Uz
(microns)
193.583
194.035
189.008
S3
(kPa)
75.320
0.650
0.460
E1
(10^-6)
-28.830
-34.710
-198.390
E2
(10^-6)
-2.520
5.310
70.270
E3
(10^-6)
33.880
14.840
87.450
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.8. Ensayos de Canteras
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
SOLICITA: CONSORCIO DOLORES
CANTERA: CHIGUATA
FECHA : 15/01/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
METODO AASHTO T-88 Y ASTM D-422
TAMIZ
ABERT. mm. PESO RET.
%RET.
%RET. AC.
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
% Q' PASA ESPECIFICACIONES
"B"
3"
76.200
2 1/2"
63.500
2"
50.800
1 1/2"
38.100
1"
25.400
3/4"
19.050
1/2"
12.700
3/8"
9.525
1/4"
6.350
#4
4.760
# 6
3.360
#8
2.380
# 10
2.000
#16
1.190
# 20
0.840
# 30
0.590
# 40
0.420
# 50
0.297
# 80
0.177
# 100
0.149
# 200
0.074
< # 200
327.1
774.2
642.9
807.2
579.4
813.5
412.4
91.3
99.0
86.0
157.7
54.3
92.1
78.3
54.7
106.1
58.3
166.7
269.0
3.4
8.0
6.6
8.3
6.0
8.4
4.2
3.8
4.2
3.6
6.6
2.3
3.9
3.3
2.3
4.5
2.4
7.0
11.3
1.5"
1 " 3/4"
1/2"
100
75-95
MATERIAL
: BASE GRANULAR
MUESTRA
: M-1
TAMAÑO MAX.
: 2"
PESO TOTAL
: 9710.0
40-75
30-60
LIMITE LIQUIDO
:
INDICE PLAST.
:
19.8
NP
CLASIFICACION
:
A-1-a(0)
20-45
SP-SM
OBSERVACIONES:
15-30
5-15
CURVA GRANULOMETRICA
1313.4
2"
3.4
11.3
18.0
26.3
32.2
40.6
44.9
48.7
52.9
56.5
63.1
65.4
69.2
72.5
74.8
79.3
81.7
88.7
100.0
100.0
96.6
88.7
82.0
73.7
67.8
59.4
55.1
51.3
47.1
43.5
36.9
34.6
30.8
27.5
25.2
20.7
18.3
11.3
0.0
" 3/8"
1/4" 4
8 10
16
30
40
50
80
100
200
100
66
CURVA MUESTRA
Series4
90
80
ESPECIFICACION "B"
60
50
40
30
20
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
0.01
MILIMETROS
0.10
1.00
10.00
100.00
10
0
% QUE PASA EN PESO
70
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
OBRA:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES"
MATERIAL:
BASE GRANULAR
CANTERA:
CHIGUATA
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
FECHA
15/01/2014
ENSAYO DE CONSTANTES FISICAS
ASTM D 4318
LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
N° DE ENSAYOS
01
02
03
N° DE GOLPES
4
7
9
19.78
19.79
19.78
PESO DEL SUELO HUMEDO + TARA
26.36
26.29
24.74
PESO DEL SUELO SECO + TARA
21.65
21.84
20.66
PESO DE LA TARA
2.42
2.55
2.45
PESO DEL AGUA
4.71
4.45
4.08
PESO DEL SUELO SECO
19.23
19.29
18.21
CONTENIDO DE HUMEDAD
24.49
23.07
22.41
01
01
03
RESULTADOS :
LIMITE LIQUIDO
%
19.8
LIMITE PLASTICO
%
NP
INDICE PLASTICO
%
NP
26.0
24.0
22.0
20.0
18.0
1
10
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 613509 CEL. 958704575 - 959887381 E-mail: [email protected]
100
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
ENSAYO DE ABRASION
(M AQUINA DE LOS ANGELES)
ASTM C-131
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES
Y AVELINO CÁCERES"
MATERIAL
:
BASE GRANULAR
SOLICITA
:
CONSORCIO DOLORES
CANTERA
:
CHIGUATA
FECHA
:
16-ene-2014
MALLA
PASA
RETIENE
1.5"
1"
1"
3/4"
3/4"
1/2"
1/2"
3/8"
PESO TOTAL (grs.)
PESO RETENIDO (en Tamiz N° 12)
% DESGASTE
GRADACION "A"
12 Esf.
1,250
1,250
1,250
1,250
5,000
3,400
32.01%
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL.6135509 CEL.958704575 - 959887381 E-mail:[email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
EQUIVALENTE DE ARENA
ASTM D 2419 AASHTO T 176
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS
DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
CANTERA
:
CHIGUATA
MATERIAL
:
BASE GRANULAR
SOLICITA
:
CONSORCIO DOLORES
FECHA
:
2014-01-16
MUESTRA
A
09:21
09:22
09:23
09:23
09:24
09:25
09:43
09:44
09:45
7.10
6.95
7.00
4.60
4.45
4.50
64.79%
64.03%
64.29%
ALTURA ARENA
(PULG.)
7
09:13
ALTURA MATERIAL
FINO PULG.
6
09:12
SALIDA DE CANTACION
(B+20)
5
09:11
HORA DE ENTRADA A
DECANTACION
4
3
SALIDA DE SATURACION
(A+10')
B
2
HORA DE ENTRADA A
SATURACION
2
1
EQUIV. ARENA
6/5X100%
PROMEDIO
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL.6135509 CEL.958704575 - 959887381 E-mail:[email protected]
64.4%
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
DETERMINACION DE PARTICULAS CHATAS Y ALARGADAS
(NORMA ASTM D-4791) ( MTC E 221)
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS ASFALTOS Y CONCRETOS
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
FECHA:
16/01/2014
MUESTRA :
AGREGADO GRUESO
MATERIAL:
BASE GRANULAR
CANTERA :
CHIGUATA
DATOS DE LA MUESTRA
MATERIAL
TAMIZ
abertura
(pulg)
(mm)
3"
76.200
AGREGADO GRUESO
PESO RET.
% RET.
% PASA
CHATAS
ALARGADAS
PESO
(%)
(%)
Corregido
PESO
(%)
NI CHATA, NI ALARGADA
(%)
Corregido
PESO
(%)
(%)
Corregido
2"
50.800
1 1/2"
38.100
811.3
10.5
89.5
22.7
2.8
0.3
11.4
1.4
0.1
777.2
95.8
10.0
1"
25.400
1892.5
24.4
65.1
31.1
1.6
0.4
22.5
1.2
0.3
1838.9
97.2
23.7
3/4"
19.050
1605.9
20.7
44.4
18.7
1.2
0.2
16.3
1.0
0.2
1570.9
97.8
20.3
1/2"
12.700
2035.8
26.3
18.1
25.3
1.2
0.3
20.4
1.0
0.3
1990.1
97.8
25.7
8.750
1401.4
18.1
0.0
28.9
2.1
0.4
11.4
0.8
0.1
1361.1
97.1
17.6
TOTAL
7746.9
100.0
1.6
82.0
1.1
7538.2
3/8"
100.0
126.7
PESO TOTAL DE LA MUESTRA
(g)
7746.9
PARTICULAS CHATAS Y ALARGADAS
(%)
2.3
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL.613509 CEL.958704575 - 959887381 E-mail: [email protected]
97.3
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SE RLABSU
SALES SOLUBLES TOTALES AGREGADO FINO
AST M D - 1888
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
FECHA
16/01/2014
:
200 gr.
PESO DE MATERIAL
MUESTRA :
BASE GRANULAR
CANTERA:
CHIGUATA
C= Constituyentes Solubles en partes por Millón
D= Disolución de la Mezcla tierra- agua - en gr.=10
P= Porcentaje de Constituyentes Solubles por Peso en Seco
proporción de Tierra - Agua- 1:10
ENSAYO N° 1
Nº
Nª
DE
VOLUMEN DE
PESO CAPSULA
PESO
PESO RESIDUO
C = (w)(1´000000)
FILTRADO EN C.C.
+ RESIDUO
CAPSULA
W
V
MUESTRA
CAPSULA
Y Cm.
gr.
gr.
gr.
P.P.M.
1
6
200
130.625
130.547
0.078
390
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JIRON TACNA A-17 CERRO COLORADO
CEL. 958704575 - 959887381 E-mail: [email protected]
P =
C*
D
10000
%
0.390
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
SALES SOLUBLES DEL AGREGADO GRUESO
ASTM D - 1888
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
MATERIAL :
BASE GRANULAR
CANTERA :
CHIGUATA
FECHA
16/01/2014
:
MTC E 219
SALES
DESCRIPCIÓN
PESO DE MATERIAL
gr.
1000.000
VOLUMEN DE FILTRADO
ml.
1000.000
PESO DE RECIPIENTE + RESIDUO gr.
227.135
PESO DE RECIPIENTE
gr.
224.150
PESO DE RESIDUO
gr.
2.985
PORCENTAJE DE SALES
%
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JIRON TACNA A-17 CERRO COLORADO
CEL. 958704575 - 959887381 E-mail: [email protected]
0.298
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
PRUEBA DE DURABILIDAD
ASTM C 88
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS
DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
:
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
MATERIAL:
BASE GRANULAR
CANTERA :
CHIGUATA
FECHA
22/01/2014
:
AGREGADO GRUESO
MALLA
PASA
ESCALONADO
PESO DE LAS
ORIGINAL
FRACCIONES
RETIENE
PERDIDAS DESPUES DEL ENSAYO
EN PESO
% SIN CORREGIR
% CORREGIDO
1 1/2"
1"
25.0
1000
18.6
1.86
0.5
1"
3/4"
14.6
500
21.6
4.32
0.6
3/4"
1/2"
18.5
670
9.3
1.39
0.3
1/2"
3/8"
13.7
330
14.7
4.45
0.6
3/8"
Nº 4
28.2
300
11.2
3.73
1.1
3.0
AGREGADO FINO
ESCALONADO
MALLA
PASA
PESO DE LAS
RETIENE
ORIGINAL
FRACCIONES
PERDIDAS DESPUES DEL ENSAYO
EN PESO
% SIN CORREGIR
% CORREGIDO
3/8 "
Nº 4
9.8
100
5.8
5.8
0.6
Nº 4
Nº 8
13.6
100
8.2
8.2
1.1
Nº 8
Nº 16
17.2
100
5.5
5.5
0.9
Nº 16
Nº 30
9.5
100
7.7
7.7
0.7
Nº 30
Nº 50
11.4
100
6.5
6.5
0.7
4.1
OBSERVACIONES: Perdida con Sulfato de Magnesio, Densidad 1.30
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL.613509 CEL.958704575 - 959887381
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
INDICE DE DURABILIDAD AGREGADO FINO
M TC E 214
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS
DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
MATERIAL:
BASE GRANULAR
CANTERA :
CHIGUATA
FECHA
17/01/2014
:
IDENTIFICACIÓN
1
2
Hora de entrada agitación
10:02
10:03
Hora de salida de agitación (mas 10´)
10:12
10:13
Hora de entrada a decantación
10:14
10:15
Hora de salida de decantación (mas 20´)
10:34
10:35
Altura maxima del material fino mm.
131.2
129.8
Altura maxima de la arena mm.
93.2
90.8
Indice de durabilidad %
71.0
70.0
PROMEDIO
70.5
Min. 35
Especificación %
Observaciones:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
ASTM
D 5821
DETERMINACIÓN DEL PORCENTAJE DE CARAS FRACTURADAS
MTC E 210
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES"
:
CANTERA :
CHIGUATA
MATERIAL:
BASE GRANULAR
FECHA
16/01/2014
:
a. Con una cara fracturada
Tamaño del Agregado
Pasa Tamiz
Retiene Tamiz
A
B
C
D
E
(g)
(g)
(B/A)*100
(%)
CxD
875.86
1 1/2
1
2000
995.3
49.77
17.6
1
3/4
1500
845.5
56.37
14.6
822.95
3/4
1/2
1200
1135.6
94.63
18.8
1779.11
3/8
300
102.5
34.17
13.6
464.67
64.6
3942.59
1/2
TOTAL
Porcentaje con una Cara Fracturada
61.03
b. Con dos o más caras fracturadas
Tamaño del Agregado
Pasa Tamiz
Retiene Tamiz
A
B
C
D
E
(g)
(g)
(B/A)*100
(%)
CxD
550.26
1 1/2
1
2000
625.3
31.27
17.6
1
3/4
1500
524.1
34.94
14.6
510.12
3/4
1/2
1200
412.9
34.41
18.8
646.88
3/8
300
95.6
31.87
1/2
TOTAL
Porcentaje con dos Cara Fracturada
13.6
433.39
64.6
2140.65
33.14
A
PESO MUESTRA
B
PESO MATERIAL CON CARAS FRACTURADAS
C
PORCENTAJE DE CARAS FRACTURADAS
D
PORCENTAJE RETENIDO GRADACIÓN ORIGINAL
E
PROMEDIO DE CARAS FRACTURADAS
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y
AVELINO CÁCERES"
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
MUESTRA :
M- 1
CANTERA:
CHIGUATA
MATERIAL:
BASE GRANULAR
FECHA
16/01/2014
CBR
MAXIMA DENSIDAD - OPTIMA HUMEDAD
METODO DE COMPACTACION :
PROCTOR MODIFICADO AASHTO T-180 ASTM D 1557
VOLUMEN DEL MOLDE (cm3)
2138
PESO DEL MOLDE (gr.) :
3362
NUMERO DE ENSAYOS
1
2
3
4
PESO SUELO + MOLDE
7885.6
8014.5
8141.7
8165.9
PESO SUELO HUMEDO COMPACTADO
4524
4653
4780
4804
DENSIDAD HUMEDA
2.116
2.176
2.236
2.247
CAPSULA Nro.
1
2
3
4
884.6
1076.2
1029.4
955.0
PESO SUELOS SECO + CAPSULA
856.2
1024.8
965.3
884.1
PESO DE LA CAPSULA
186.2
180.4
182.5
184.0
PESO SUELO HUMEDO + CAPSULA
PESO DE AGUA
28.4
51.4
64.1
70.9
PESO DE SUELO SECO
670.0
844.4
782.8
700.1
CONTENIDO DE AGUA
4.24
6.09
8.19
10.13
DENSIDAD SECA
2.030
2.051
2.066
2.040
2.067
DENSIDAD MAXIMA SECA gr./cc.
8.10
HUMEDAD OPTIMA %
2.070
2.065
2.060
DENSIDAD SECA (gr/cc.)
:
:
2.055
2.050
2.045
2.040
2.035
2.030
2.025
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
% DE HUMEDAD
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL.613509 CEL. 958704575 - 959887381 E-mail: [email protected]
9.0
10.0
11.0
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SE R LA B SU
ENSAYO DE CALIFORNIA BEARING RATIO (C.B.R.) ASTM-D1883-91 (C)
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
:
SOLICITA
:
CONSORCIO DOLORES
MATERIAL
:
BASE GRANULAR
CANTERA
:
CHIGUATA
FECHA
:
22/01/2014
Gráfico de C.B.R. N°3
Gráfico de C.B.R. N°2
Gráfico de C.B.R. N°1
1800
900
1600
800
1400
1600
1400
600
500
400
10 Golpes
300
C.B.R. = 49.0%
EXPANSION = N/E
200
Ds. = 1.934 Grs/cm3
100
CARGA UNITARIA Pulg.2
1200
CARGA UNITARIA Pulg.2
CARGA UNITARIA EN Pulg. 2
700
1000
800
600
25 Golpes
400
0.1
0.2
800
600
56 Golpes
0
0.1
0.2
EXPANSION = N/E
200
Ds. = 2.067 Grs/cm3
0
0
0.3
C.B.R. = 99.0 %
C.B.R.= 76.0%
Ds. = 1.990 Grs/cm3
0
1000
400
EXPANSION = N/E
200
0
1200
0
0.3
PENETRACION EN PULGADAS
PENETRACION EN PULGADAS
0.1
RESULTADO DE C.B.R.
Datos de Proctor:
Densidad seca :
Optimo humedad:
2.067
8.10
gr/cc.
%
DENSIDAD SECA EN Grs/cm3
2.040
2.020
CBR AL 100% DE LA M.D.S. PARA 0.1"
2.000
1.980
1.960
1.940
1.920
40.0
60.0
80.0
100.0
0.3
PENETRACION EN PULGADAS
2.080
2.060
0.2
120.0
% DE C.B.R.
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 613509 CEL. 958704575 - 959887381 E-mail: [email protected]
99.0%
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
: CÁCERES"
SOLICITA: CONSORCIO DOLORES
MATERIAL: AGREGADO GRUESO
15/01/2014
FECHA :
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
METODO AASHTO T-88 Y ASTM D-422
TAMIZ
ABERT. mm. PESO RET.
4"
101.600
3"
76.200
2 1/2"
63.500
2"
50.800
1 1/2"
38.100
1"
25.400
3/4"
19.050
%RET.
%RET. AC.
% Q' PASA
100.0
255.4
4.0
4.0
CANTERA
: GLORIA
MUESTRA
: M-1
PESO TOTAL
:
6381.0
gr.
96.0
1/2"
12.700
1879.8
29.5
33.5
66.5
3/8"
9.525
1931.3
30.3
63.7
36.3
1/4"
6.350
1589.2
24.9
88.6
11.4
#4
4.760
533.1
8.4
97.0
3.0
#6
3.360
192.2
3.0
100.0
0.0
#8
2.380
0.0
0.0
100.0
0.0
# 10
2.000
0.0
0.0
100.0
0.0
# 16
1.190
0.0
0.0
100.0
0.0
# 20
0.840
0.0
0.0
100.0
0.0
# 30
0.590
0.0
0.0
100.0
0.0
# 40
0.420
0.0
0.0
100.0
0.0
# 50
0.297
0.0
0.0
100.0
0.0
# 80
0.177
0
0.0
100.0
0.0
# 100
0.149
0
0.0
100.0
0.0
# 200
0.074
0
0.0
100.0
0.0
0
0.0
100.0
0.0
6381.0
100.0
< # 200
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
ESPECIFICACION
:
OBSERVACIONES:
CURVA GRANULOMETRICA
3"
2"
1.5"
1" 3/4"
1/2" 3/8"
1/4"
4
6
8 10
16
20
30
40
50
80
100
200
100
CURVA MUESTRA
90
Series4
80
% QUE PASA EN PESO
70
60
50
40
30
20
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
0.01
MILIMETROS
0.10
1.00
10.00
100.00
10
0
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
: "CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
OBRA
SOLICITA: CONSORCIO DOLORES
MATERIAL: AGREGADO FINO
15/01/2014
FECHA :
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
METODO AASHTO T-88 Y ASTM D-422
TAMIZ
ABERT. mm. PESO RET.
4"
101.600
3"
76.200
2 1/2"
63.500
2"
50.800
1 1/2"
38.100
1"
25.400
3/4"
19.050
1/2"
12.700
3/8"
9.525
1/4"
#4
#6
%RET.
%RET. AC.
% Q' PASA
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
ESPECIFICACION
CANTERA
: GLORIA
MUESTRA
: M-1
PESO TOTAL
:
1657.5
gr.
0.0
0.0
100.0
INDICE PLASTICO MALLA N°40
=
NP
0.0
0.0
0.0
100.0
INDICE PLASTICO MALLA N°200 =
NP
0.0
0.0
0.0
100.0
6.350
3.5
0.2
0.2
99.8
4.760
29.7
1.8
2.0
98.0
3.360
120.5
7.3
9.3
90.7
#8
2.380
138.5
8.4
17.6
82.4
# 10
2.000
128.1
7.7
25.4
74.6
# 16
1.190
263.1
15.9
41.2
58.8
# 20
0.840
101.4
6.1
47.3
52.7
# 30
0.590
166.5
10.0
57.4
42.6
# 40
0.420
128.3
7.7
65.1
34.9
# 50
0.297
75.3
4.5
69.7
30.3
# 80
0.177
131.5
7.9
77.6
22.4
# 100
0.149
51.7
3.1
80.7
19.3
# 200
0.074
139.8
8.4
89.2
10.8
179.7
10.8
100.0
0.0
1657.5
99.8
< # 200
OBSERVACIONES:
CURVA GRANULOMETRICA
3"
2" 1.5"
1" 3/4"
1/2" 3/8"
1/4" 4
6
8 10
16 20
30
40
50
80 100
200
100
CURVA MUESTRA
Series4
90
80
% QUE PASA EN PESO
70
60
50
40
30
20
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
0.01
0.10
MILIMETROS
1.00
10.00
100.00
10
0
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
: "CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
OBRA
SOLICITA:
CONSORCIO DOLORES
MUESTRA : MEZCLA DE AGREGADOS PARA MEZCLA ASFÁLTICA EN CALIENTE
15/01/2014
FECHA :
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
METODO AASHTO T-88 Y ASTM D-422
TAMIZ
ABERT. mm.
4"
101.600
3"
76.200
PESO RET.
%RET.
%RET. AC.
% Q' PASA
MAC 1
2 1/2"
63.500
2"
50.800
1 1/2"
38.100
1"
25.400
3/4"
19.050
2.0
1/2"
12.700
15.0
3/8"
9.525
15.4
1/4"
6.350
#4
4.760
# 6
100.0
100
2.0
98.0
80-100
17.1
82.9
67-85
32.5
67.5
60-77
12.8
45.3
54.7
5.1
50.4
49.6
3.360
5.1
55.5
44.5
#8
2.380
4.1
59.6
40.4
# 10
2.000
3.8
63.4
36.6
# 16
1.190
7.8
71.2
28.8
# 20
0.840
3.0
74.2
25.8
# 30
0.590
4.9
79.1
20.9
# 40
0.420
3.8
82.9
17.1
# 50
0.297
2.2
85.1
14.9
# 80
0.177
3.9
89.0
11.0
# 100
0.149
1.5
90.6
9.4
# 200
0.074
4.1
94.7
5.3
5.3
100.0
0.0
< # 200
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
ESPECIFICACION
GLORIA
GRAVA
=
51.0%
GLORIA
ARENA
=
49.0%
1"
TAMAÑO MAX.
:
MATERIAL
: MEZCLA DE AGREGADOS
INDICE PLAST.
:
NP
43-54
29-45
OBSERVACIONES:
14-25
8-17
4-8
CURVA GRANULOMETRICA
2"
1.5"
1 " 3/4"
1 /2" 3/8"
0
1/4"
4
8 10
16
30
40
50
80 100
200
100
CURVA MUESTRA
RANGO INFERIOR
RANGO SUPERIOR
90
80
% QUE PASA EN PESO
70
60
ESPECIFICACIONES MAC 1
50
40
30
20
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
0.01
MILIMETROS
0.10
1.00
10.00
100.00
10
0
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
PESOS UNITARIOS
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS
DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
CANTERA
:
GLORIA
MUESTRA
:
M-1
OBRA
FECHA: 16/01/2014
GRAVA SUELTO
PESO MOLDE + MATERIAL
1
2
3
13161
13144
13150
PESO PROMEDIO
13152
VOLUMEN DEL MOLDE
3248
PESO DEL MOLDE
8057
PESO UNITARIO
1569
Kg/m3
GRAVA VARRILLADA
1
PESO MOLDE + MATERIAL
13351
2
3
13328
13361
PESO PROMEDIO
13347
VOLUMEN DEL MOLDE
3248
PESO DEL MOLDE
8057
PESO UNITARIO
1629
Kg/m3
ARENA SUELTA
PESO MOLDE + MATERIAL
1
2
3
10447
10435
10438
PESO PROMEDIO
10440
VOLUMEN DEL MOLDE
2144
PESO DEL MOLDE
7010
PESO UNITARIO
1600
Kg/m3
ARENA VARILLADA
PESO MOLDE + MATERIAL
1
2
3
10697
10685
10690
PESO PROMEDIO
10691
VOLUMEN DEL MOLDE
2144
PESO DEL MOLDE
7010
PESO UNITARIO
1717
Kg/m3
Observaciones:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
GRAVEDAD ESPECIFICA Y ABSORCION DE AGREGADOS
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA
AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
:
CANTERA :
GLORIA
FECHA
17/01/2014
:
MUESTRA
A
Peso Mat.Sat.Sup. Seca (En Aire ) (gr. )
B
Peso Frasco + H2O (gr )
C
Peso Frasco + H2O (gr ) + A
D
Peso del Material + H2O en el frasco ( gr )
E
Volumen de Masa + Volumen De Vacio = C-D ( gr )
F
Peso de Material Seco en estufa ( 105ºC ) (gr)
G
Volumen de Masa = E-(A-F) (gr )
GRAVA
5126.8
1950.0
7076.8
5215.2
1861.6
5105.3
1840.1
Peso Seco Material Bulk (Base seca ) = F/E
2.742
Peso Seco Material Bulk (Base saturada ) = A/E
2.754
Peso Seco Material Bulk Aparente (Base seca ) = F/G
2.774
% de Absorción = (( A-F)/F) x 100
0.42%
MUESTRA
A
Peso Mat.Sat.Sup. Seca (En Aire ) (gr. )
B
Peso Frasco + H2O (gr )
C
Peso Frasco + H2O (gr ) + A
D
Peso del Material + H2O en el frasco ( gr )
E
Volumen de Masa + Volumen De Vacio = C-D ( gr )
F
Peso de Material Seco en estufa ( 105ºC ) (gr)
G
Volumen de Masa = E-(A-F) (gr )
ARENA
500.0
644.4
1144.4
957.8
186.6
496.3
182.9
Peso Seco Material Bulk (Base seca ) = F/E
2.660
Peso Seco Material Bulk (Base saturada ) = A/E
2.680
Peso Seco Material Bulk Aparente (Base seca ) = F/G
2.714
% de Absorción = (( A-F)/F) x 100
0.75%
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
SALES SOLUBLES
MTC E 219
OBRA
FECHA
: "CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
: 17/01/2014
CANTERA : GLORIA
PESO DE MATERIAL
MATERIAL :
200GR.
ARENA PARA MEZCLA ASFALTICA EN CALIENTE
C= Constituyentes Solubles en partes por Millón
D= Disolución de la Mezcla tierra- agua - en gr.=10
P= Porcentaje de Constituyentes Solubles por Peso en Seco
proporción de Tierra - Agua- 1:10
ENSAYO N° 1
N
UBICACIÓN
DE
DE
MUESTRA
MUESTRA
1
M-1
Nª
VOLUMEN DE
PESO CAPSULA
PESO
PESO RESIDUO
C = (w)(1´000000)
FILTRADO EN C.C.
+ RESIDUO
CAPSULA
W
V
CAPSULA
Y Cm.
gr.
gr.
gr.
P.P.M.
2
200
32.571
32.514
0.057
285
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
P =
C*
D
10000
%
0.285
LA BORA LORIO DE MECÁ NICA DE SUELOS,
A SFA LTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
SALES SOLUBLES TOTALES
AS TM D 1888
M TC E 219
OBRA
:
CANTERA :
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y
AVELINO CÁCERES"
GLORIA
MATERIAL : AGREGADO GRUESO
FECHA
:
17/01/2014
DESCRIPCIÓN
SALES
PESO DE MATERIAL
gr.
1000.00
VOLUMEN DE FILTRADO
ml.
1000.00
PESO DE RECIPIENTE + RESIDUO gr.
288.748
PESO DE RECIPIENTE
gr.
286.471
PESO DE RESIDUO
gr.
2.277
PORCENTAJE DE SALES
%
0.228
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
PRUEBAS DE ADHERENCIA
MTC E 519
OBRA
:
SOLICITA
:
CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES
CONSORCIO DOLORES
MUESTRA :
M-1
CANTERA
GLORIA
:
FECHA:
AGREGADO GRUESO
Revestimiento y Desprendimiento
de mezcla de agregado - Bitumen
ASTM D - 1664
SUPERIOR A 95%
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
20/01/2014
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
PRUEBAS DE ADHESIVIDAD (RIEDEL - WEBER)
MTC E 220
OBRA
:
CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES
SOLICITA :
CONSORCIO DOLORES
MUESTRA :
M-1
CANTERA
GLORIA
:
AGREGADO FINO :
FECHA:
Grado de adhesividad
(RIEDEL WEBER)
D.E.E. MA - 8
Concentración m/8
ADHESIVIDAD = 7
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
20/01/2014
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALT OS Y CONCRET OS
SE RLABSU
ENSAYO DE ABRASION
(MAQUINA DE LOS ANGELES) MTC E 207
ASTM C 131 AASHTO T 96
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE
:
LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
CANTERA
G
: LORIA
MUESTRA
FECHA
:PIEDRA CHANCADA
17/01/2014
:
MALLA
GRADACION "B"
PASA
RETIENE
1.5"
1"
11 Esf.
1"
3/4"
3/4"
1/2"
2,500
1/2"
3/8"
PESO TOTAL (grs.)
2,500
5,000
PESO RETENIDO (en Tamiz N° 12)
4,021
% DESGASTE
19.58%
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
EQUIVALENTE DE ARENA
ASTM D 2419 AASHTO T 176
MTC E 209
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS
DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
MUESTRA:
ARENA PARA MEZCLA ASFALTICA
CANTERA :
GLORIA
A
FECHA:
10:40
10:48
10:49
10:50
10:50
10:51
10:52
11:10
11:11
11:12
5.00
4.80
4.90
3.95
3.80
3.90
79.00%
79.17%
79.59%
ALTURA ARENA
(PULG.)
7
10:39
ALTURA MATERIAL
FINO PULG.
6
10:38
SALIDA DE CANTACION
(B+20)
5
3
HORA DE ENTRADA A
DECANTACION
4
2
SALIDA DE SATURACION
(A+10')
B
1
HORA DE ENTRADA A
SATURACION
2
18/01/2014
EQUIV. ARENA
6/5X100%
PROMEDIO
79.25%
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
DETERMINACION DE PARTICULAS CHATAS Y ALARGADAS
(NORMA ASTM D-4791)
MTC E 221
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y ASFALTOS
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
FECHA
:
18/01/2014
DATOS DE LA MUESTRA
MATERIAL :
PIEDRA CHANCADA
CANTERA :
GLORIA
MUESTRA :
GRAVA
MATERIAL
TAMIZ
abertura
(pulg)
(mm)
3"
76.200
2"
50.800
1 1/2"
38.100
AGREGADO GRUESO
PESO RET.
% RET.
% PASA
CHATAS
ALARGADAS
PESO
(%)
(%)
Corregido
PESO
(%)
NI CHATA, NI ALARGADA
(%)
Corregido
PESO
(%)
(%)
Corregido
1"
25.400
3/4"
19.050
368.4
6.6
93.4
33.4
9.1
0.6
31.2
8.5
0.6
303.8
82.5
5.4
1/2"
12.700
2584.1
46.1
47.3
70.1
2.7
1.3
29.6
1.1
0.5
2484.4
96.1
44.3
8.750
2654.8
47.3
0.0
51.6
1.9
0.9
38.1
1.4
0.7
2565.1
96.6
TOTAL
5607.3
100.0
2.8
98.9
1.8
5353.3
3/8"
100.0
155.1
PESO TOTAL DE LA MUESTRA
(g)
5607.3
PARTICULAS CHATAS Y ALARGADAS
(%)
4.5
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
45.7
95.5
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
PRUEBA DE DURABILIDAD
(SULFATO DE MAGNESIO)
MTC E 209
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
MUESTRA :
AGREGADO PARA MEZCLA ASFALTICA EN CALIENTE
CANTERA :
GLORIA
FECHA: 22/01/2014
AGREGADO GRUESO
MALLA
PASA
RETIENE
1 1/2"
1"
ESCALONADO
PESO DE LAS
ORIGINAL
FRACCIONES
PERDIDAS DESPUES DEL ENSAYO
EN PESO
% SIN CORREGIR
% CORREGIDO
1"
3/4"
4.00
1,000
4.8
0.5
0.02
3/4"
1/2"
29.50
670
31.2
4.7
1.37
1/2"
3/8"
30.30
330
14.8
4.5
1.36
3/8"
Nº 4
33.30
300
17.1
5.7
1.90
TOTAL
4.65
ESCALONADO
MALLA
AGREGADO FINO
PESO DE LAS
PERDIDAS DESPUES DEL ENSAYO
PASA
RETIENE
ORIGINAL
FRACCIONES
EN PESO
% SIN CORREGIR
% CORREGIDO
3/8 "
Nº 4
2.00
100
3.1
3.1
0.06
Nº 4
Nº 8
15.70
100
8.5
8.5
1.33
Nº 8
Nº 16
23.6
100
9.6
9.6
2.27
Nº 16
Nº 30
16.1
100
11.6
11.6
1.87
Nº 30
Nº 50
12.2
100
7.2
7.2
0.88
6.41
TOTAL
OBSERVACIONES: Perdida con Sulfato de Magnesio, Densidad 1.30
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
ASTM
D 5821
DETERMINACIÓN DEL PORCENTAJE DE CARAS FRACTURADAS
OBRA
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES"
:
CANTERA :
GLORIA
MUESTRA :
M-1 (PIEDRA CHANCADA)
FECHA
17/01/2014
:
a. Con una cara fracturada
Tamaño del Agregado
Pasa Tamiz
Retiene Tamiz
A
B
C
D
E
(g)
(g)
(B/A)*100
(%)
CxD
1 1/2
1
1
3/4
1500
1429.5
95.30
4.0
381.20
3/4
1/2
1200
1140.3
95.03
29.5
2803.24
3/8
300
264.9
88.30
30.3
2675.49
63.8
5859.93
1/2
TOTAL
Porcentaje con una Cara Fracturada
91.85
b. Con dos o más caras fracturadas
Tamaño del Agregado
Pasa Tamiz
Retiene Tamiz
A
B
C
D
E
(g)
(g)
(B/A)*100
(%)
CxD
1 1/2
1
1
3/4
1500
1226.7
81.78
4.0
327.12
3/4
1/2
1200
1060.5
88.38
29.5
2607.06
3/8
300
180.2
60.07
30.3
1820.02
63.8
4754.20
1/2
TOTAL
Porcentaje con dos Cara Fracturada
74.52
A
PESO MUESTRA
B
PESO MATERIAL CON CARAS FRACTURADAS
C
PORCENTAJE DE CARAS FRACTURADAS
D
PORCENTAJE RETENIDO GRADACIÓN ORIGINAL
E
PROMEDIO DE CARAS FRACTURADAS
OBSERVACIONES:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LA BORA LORIO DE MECÁ NICA DE SUELOS,
A SFA LTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
INDICE DE DURABILIDAD AGREGADO FINO
AASHTO T-210
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS
DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
MUESTRA:
M-1
CANTERA :
GLORIA
FECHA:
18/01/2014
IDENTIFICACIÓN
1
2
Hora de entrada agitación
08:17
08:18
Hora de salida de agitación (mas 10´)
08:27
08:28
Hora de entrada a decantación
08:29
08:30
Hora de salida de decantación (mas 20´)
08:49
08:50
Altura maxima del material fino mm.
125.2
122.8
Altura maxima de la arena mm.
102.5
102.6
81.9
83.6
Indice de durabilidad %
PROMEDIO
82.7
Min. 35
Especificación %
Observaciones:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES"
OBRA:
MUESTRA :
MATERIAL MALLA N°40
CANTERA :
GLORIA
FECHA
16/01/2014
:
LIMITES DE CONSISTENCIA - PASA LA MALLA Nº40
ASTM 4318 AASHTO T 89
LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
N° DE ENSAYOS
01
02
03
N° DE GOLPES
6
4
2
18.27
18.26
18.29
PESO DEL SUELO HUMEDO + TARA
24.99
24.07
24.74
PESO DEL SUELO SECO + TARA
21.52
20.63
20.88
PESO DE LA TARA
5.50
5.42
5.00
PESO DEL AGUA
3.47
3.44
3.86
PESO DEL SUELO SECO
16.02
15.21
15.88
CONTENIDO DE HUMEDAD
21.66
22.62
24.31
01
01
03
RESULTADOS :
LIMITE LIQUIDO
%
18.3
LIMITE PLASTICO
%
NP
INDICE PLASTICO
%
NP
25.0
23.0
21.0
19.0
17.0
15.0
0.1
1
10
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
100
LABORALORIO DE MECÁNICA DE SUELOS,
ASFALTOS Y CONCRETOS
SERLABSU
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO
CÁCERES"
OBRA:
MUESTRA :
MATERIAL MALLA N°200
CANTERA :
GLORIA
FECHA
16/01/2014
:
LIMITES DE CONSISTENCIA - PASA LA MALLA Nº200
ASTM 4318 AASHTO T 89
LIMITE LIQUIDO
LIMITE PLASTICO
N° DE ENSAYOS
01
02
03
N° DE GOLPES
2
7
4
26.77
26.84
26.86
PESO DEL SUELO HUMEDO + TARA
24.69
25.27
23.94
PESO DEL SUELO SECO + TARA
19.65
20.54
19.35
PESO DE LA TARA
5.48
5.42
5.55
PESO DEL AGUA
5.04
4.73
4.59
PESO DEL SUELO SECO
14.17
15.12
13.80
CONTENIDO DE HUMEDAD
35.57
31.28
33.26
01
01
03
RESULTADOS :
LIMITE LIQUIDO
%
26.8
LIMITE PLASTICO
%
NP
INDICE PLASTICO
%
NP
38.0
36.0
34.0
32.0
30.0
28.0
26.0
24.0
0.1
1
10
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
100
LA BORA LORIO DE MECÁ NICA DE SUELOS,
A SFA LTOS Y CONCRETOS
S ERLA BS U
ENSAYO DE ANGULARIDAD DE AGREGADO FINO
(NORM A M TC E 222)
OBRA
:
"CONSTRUCCION Y MEJORAMIENTO DEL INTERCAMBIO VIAL EN EL CRUCE DE LA AVENIDAS DOLORES Y AVELINO CÁCERES"
MUESTRA:
M-1
CANTERA :
GLORIA
FECHA:
17/01/2014
IDENTIFICACIÓN
1
2
543.8
554.1
Volumen del cilindro cc.
400.0
400.0
Gravedad específica bruta del agregado fino gr/cc.
2.660
2.660
48.9
47.9
Peso del agregado fino
gr.
Angulariad del agregado fino
Observaciones:
URB. LOS GIRASOLES JR. TACNA A-17 CERRO COLORADO
TEL. 601563 CEL. 958704575 - 959887381 RPM: #943039743 E-mail: [email protected]
3
PROMEDIO
48.4
Pavimentos - Anexos
Anexo
A.9. Diseño preliminar de Mezcla
Asfáltica en Caliente – Tipo MAC-1
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
INFORME DE DISENO DE MEZCLA ASFALTICA EN
CALIENTE
1.- OBJETIVO
Preparar un Diseño de Mezcla Asfáltica en Caliente, para ser aplicado ( única y exclusivamente para
los tramos del proyecto : “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE
CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE
MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
Indicados en las especificaciones técnicas N° 1. Y cumpliendo con las NORMAS URBANAS
vigentes y Decretado en el año 2010
2.-RESUMEN DE ENSAYO DE AGREGADOS
RESUMEN TEORICO DE COMBINACION DE AGREGADOS
AGREGADO: PIEDRA CHANCADA (Cantera quebrada Biondi - Moquegua)
AGREGADO: A R E N A CHANCADA (Cantera quebrada Biondi - Moquegua)
Dosificación en % RELACION GRAVA - ARENA
% GRAVA:
46.80%
% ARENA:
48.71%
% CEMENTO ASFALTICO: 5.00 %
TAMIZ
ASTM
ABERTURA
mm
PORCENTAJE
QUE PASA
ESPECIFICACION
MAC 1
Min.
OBSERVACIONES
Max.
1"
3/4"
1/2"
3/8"
1/4"
N°4
N°8
25.000
19.000
12.500
9.500
6.350
4.750
2.360
100.00
98.08
75.60
63.72
100
80
67
60
100
100
85
77
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
51.31
43
54
CUMPLE
N° 10
2.000
1.180
0.600
0.420
0.180
0.300
0.150
0.075
39.96
29
45
CUMPLE
17.70
8.91
14
8
25
17
CUMPLE
CUMPLE
4.88
4
8
CUMPLE
N° 16
N° 30
N°40
N°80
N°50
N°100
N°200
>200
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
2.-RESULTADOS DE DISENO TEORICO (METODO
MARSHALL)
Los resultados de Diseño se resumen en el siguiente cuadro adjunto, cabe recalcar que
los resultados son teóricos y que pueden variar de acuerdo a los reajustes y
Condiciones de la Planta de Asfalto.
a)
ENSA YO MARSHAL
Resultado
ensayos
teórico
ENSAYOS
Curva Granulométrica
Especificaciones
Técnicas
MAC-I
5.0
Optimo Contenido de C.A (%)
Peso Unitario Compactado (Kg/m3)
Vacíos en Mezcla (%)
Vacíos en el Agregado mineral
(%)
Observaciones
Cumple
+/- 0.3
2.28
3.90
3-5
Cumple
15.85
>14.0
Cumple
68 - 78
cumple
0.6 a 1.3
Cum ple
Vacíos Llenados de C.A (%)
76.
Relación Polvo Asfalto
0.97
Flujo (mm)
3.94
2- 4
Cum ple
Estabilidad en (Kg)
1040
> 815
Cumple
Estabilidad I Flujo
3071
1700 a 4000
Cumple
3.- CONCLUSION.
Los resultados
obtenidos
en este Diseño, cumplen con las especificaciones
Y las NORMAS URBANAS: Se adjunta cuadro de parámetros
de temperatura
Técnicas.
para
trabajo en planta y campo
Cemento Asfaltico
Grava Chancada T. Max. de 1"
Arena Chancada T. Máximo de
4.75 mm.
Arena soplada T. Max. 3/8”
Resultado de
Calibración
5.0%
46.55 %
Pen 60/70
Cantera quebrada Biondi
38.95 %
Cantera quebrada Biondi
9.5%
Cantera quebrada Biondi
Procedencia
-La información de la calibración de cabina se proporcionara a partir del tramo de prueba y reajustes en planta.
,
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
TEMPERATURAS DE TRABAJO EN PLANTA
OPTIMO (°C)
Temperatura de los agregados antes de
inyectarse asfalto
Temperatura del cemento Asfaltico
Temperatura de mezcla Asfáltica de planta
Temperatura de mezcla para moldeo en
Laboratorio (se simulara el valor exacto)
Rangos (°C)
150
145 a 155
145
145
140 a 150
140 a 150
135
130 a 140
..
- Estas temperaturas estarán de acuerdo a las hojas de calidad 0 fichas técnicas del producto y su
viscosidad de asfalto.
TEMPERATURAS DE TRABAJO EN CAMPO
Rangos
Temperatura de mezcla descarga de Volquete
Mínimo de
Temperatura Ingreso de Rodillo liso
Mínimo de 130°C
Mayor Temperatura. > Mayor será la
1 4 0 °c
compactación
Temperatura Ingreso de Rodillo Neumático
Mínimo de 90°C
Mayor Temperatura pierde adherencia externa
- Estas temperaturas estarán de acuerdo a las hojas de calidad y fichas técnicas del producto y su
carta de viscosidad de asfalto.
CANTIDAD ESTIMADA DE MATERIALES POR M3 DE MEZCLA SIN COMPACTAR
-
PIEDRA CHANCA TMA 1” (m3)
0.62 m3/m3
-
ARENA TRITURADA < N° 4 (m3)
0.65 m3/m3
-
CEMENTO ASFALTICO PEN 60/70 (Gules)
26.00
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
ENSAYOS REALIZADOS EN LABORATORIO A LOS AGREGADOS.
AGREGADOS GRUESO
DESCRIPCION DE
ENSAYO
NORMA
ESPECIFICACIONES
RESULTADO
OBSERVACIONES
DURABILIDAD ( AL
SULFATO DE SODIO)
MTC E 209
12.00 % MAX.
4.00 %
CUMPLE
DURABILIDAD (AL
SULFATO DE MAGNESIO)
NTP
400.016:1999
18.00 % MAX.
3.00 %
CUMPLE
ABRASION LOS
ANGELES
MTC E 207
40.00 % MAX.
INDICE DE
DURABILIDAD
MTC E 214
35.00 % MIN.
49.00 %
CUMPLE
EN PROCESO
PARTICULAS
CHATAS
ALARGADAS
MTC E 221
10.00 % MAX.
5.8 %
CUMPLE
CARAS
FRACTURADAS
MTC E 210
65/40
87/78
CUMPLE
SALES SOLUBLES
MTC E 219
0.50 %
0.09
CUMPLE
ADHERENCIA
MTC E 519
+95
+98
CUMPLE
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
AGREGADO FINO
DESCRIPCION DE
ENSAYO
NORMA
ESPECIFICACION
RESULTADO
OBSERVACIONES
Equivalente de
Arena
MTC E 209
45.00 % min.
46.1 %
CUMPLE
Angularidad del
agregado fino
MTC E 222
30 mín.
47.2 %
CUMPLE
Adhesividad (Riedel
Weber)
MTC E 220
4% mín.
7.00 %
CUMPLE
Índice de
Plasticidad (malla
N°40)
MTC E 111
NP
N.P.
CUMPLE
Índice de
Durabilidad
MTC E 214
35 mín.
42.9
CUMPLE
Índice de
Plasticidad (malla
N°200)
MTC E 111
Max 4
3.93
CUMPLE
Sales Solubles
Totales
MTC E 219
0.5% máx.
0.25
CUMPLE
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
ADJUNTAMOS PANEL FOTOGRAFICO DE ANALISIS DE MATERIALES
FIG. 01 EQUIVALENTE DE ARENA
FIG. 02 LIMITE LÍQUIDO
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
FIG. 03 LIMITE PLASTICO MALLA N° < 200
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
EQUIVALENTE DE ARENA
(NORMA AASHTO T-176)
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS, CONCRETOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE TECNICO:
LA ZONA 03 DEL C.P.M.
B.F.C.P
SAN FRANCISCO DEL DISTRIT
OBRA
:
MATERIAL:
: MESCLA FISICA DE AGREGADOS
CANTERA:
:
UBICACIÓN
PROGRESIVA
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
QUEBRADA BIONDI - MOQUEGUA
IDENTIFICACION
2
3
Hora de entrada a saturación
10:43:00 a.m.
10:45:00 a.m.
10:47:00 a.m.
Hora de salida de saturación (mas 10")
10:53:00 a.m.
10:55:00 a.m.
10:57:00 a.m.
Hora de entrada a decantación
10:55:00 a.m.
10:57:00 a.m.
10:59:00 a.m.
Hora de salida de decantación (mas 20")
11:15:00 a.m.
11:17:00 a.m.
11:19:00 a.m.
mm
17.50
17.20
19.10
Altura máxima de la arena
mm
8.10
8.00
8.70
%
46.29
46.51
45.55
Observaciones:
21-feb-14
mm
Altura máxima de material fino
Equivalente de Arena
FECHA:
Promedio %
1
Tamaño máximo (pasa malla Nº 4)
Vito Cabrera
: CERT.
FECHA
: 121+860
ING. RESP.
Requisito minimo es 45.00%
( Cumple)
46.1
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS, CONCRETO Y PAVIMENTOS
LÍMITES DE ATTERBERG
MTC E 110 Y E 111 - ASTM D 4318 - AASHTO T-89 Y T-90
PROY
TECNICO
: B.F.C.P
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION
DE LAS CALLES
DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO
MATERIAL
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
ING. RESP.
: Vito Cabrera
CANTERA:
QUEBRADA BIONDI - MOQUEGUA
FECHA
: 21-feb-14
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
CERTIFICADO
:
KM
:
PROF. (m) :
:
MUESTRA : M - 1
TAMIZ < N-40
LÍMITE LÍQUIDO
1
5
TARRO + SUELO HÚMEDO
52.13
51.23
TARRO + SUELO SECO
49.80
49.20
AGUA
2.33
2.03
PESO DEL TARRO
36.80
38.20
PESO DEL SUELO SECO
13.00
11.00
% DE HUMEDAD
17.92
18.45
Nº DE GOLPES
18
13
Nº TARRO
14
13
TARRO + SUELO HÚMEDO
22.33
17.87
TARRO + SUELO SECO
21.71
17.25
AGUA
0.62
0.62
PESO DEL TARRO
17.95
13.49
Nº TARRO
LÍMITE PLÁSTICO
PESO DEL SUELO SECO
3.76
3.76
% DE HUMEDAD
16.49
16.49
DIAGRAMA DE FLUIDEZ
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
20.0
19.0
18.0
17.0
16.0
10.0
100.0
20.0
CONSTANTES FÍSICAS DE LA MUESTRA
30.0
Nº DE GOLPES
40.0
50.0
60.0
70.0
OBSERVACIONES
LÍMITE LÍQUIDO
17.39
LÍMITE PLÁSTICO
16.49
ÍNDICE DE PLASTICIDAD
0.90
80.0
90.0
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS, CONCRETO Y PAVIMENTOS
LÍMITES DE ATTERBERG
MTC E 110 Y E 111 - ASTM D 4318 - AASHTO T-89 Y T-90
PROYECTO
TECNICO
: B.F.C.P
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION
DE LAS CALLES
DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO
MATERIAL:
MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
ING. RESP.
: Vito Cabrera
CANTERA:
QUEBRADA BIONDI - MOQUEGUA
FECHA
: 21-feb-14
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
CERTIFICADO
:
KM
:
PROF. (m) :
:
MUESTRA : M - 1
TAMIZ < N-200
LÍMITE LÍQUIDO
3
5
6
TARRO + SUELO HÚMEDO
97.20
98.90
98.50
TARRO + SUELO SECO
92.00
92.70
92.70
AGUA
5.20
6.20
5.80
PESO DEL TARRO
77.20
76.00
78.00
PESO DEL SUELO SECO
14.80
16.70
14.70
% DE HUMEDAD
35.14
37.13
39.46
Nº DE GOLPES
31
22
13
Nº TARRO
13
11
TARRO + SUELO HÚMEDO
19.30
25.90
TARRO + SUELO SECO
17.10
23.60
AGUA
2.20
2.30
TARRO SECO
PESO DEL SUELO
10.30
16.50
6.80
7.10
% DE HUMEDAD
32.35
32.39
Nº TARRO
LÍMITE PLÁSTICO
DIAGRAMA DE FLUIDEZ
45.0
44.0
CONTENIDO DE HUMEDAD (%)
43.0
42.0
41.0
40.0
39.0
38.0
37.0
36.0
35.0
34.0
10.0
100.0
20.0
CONSTANTES FÍSICAS DE LA MUESTRA
30.0
Nº DE GOLPES
40.0
50.0
60.0
70.0
OBSERVACIONES
LÍMITE LÍQUIDO
36.30
LÍMITE PLÁSTICO
32.37
ÍNDICE DE PLASTICIDAD
3.93
80.0
90.0
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES
DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO –
MOQUEGUA”
MATERIAL
: COMBINACION DE AGREGADOS PARA DISEÑO
JEFE DE LAB.
: Vito Cabrera
CANTERA
QUEBRADA BIONDI - MOQUEGUA
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
“MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA
GRAVEDAD ESPECIFICA Y ABSORCION DE LOS AGREGADOS
AGREGADO FINO
MTC E 205
A
Peso Mat. Sat. Sup. Seco ( en Aire ) (gr)
410.3
627.9
609.5
B
Peso Frasco + agua
657.2
1248.8
1210.0
C
Peso Frasco + agua + A (gr)
1067.5
1876.7
1819.5
D
Peso del Mat. + agua en el frasco (gr)
910.3
1634.8
1583.9
E
Vol de masa + vol de vacío = C-D (gr)
157.2
241.9
235.6
F
Pe. De Mat. Seco en estufa (105ºC) (gr)
402.5
615.9
597.8
G
Vol de masa = E - ( A - F ) (gr)
149.4
229.9
223.9
PROMEDIO
Pe bulk ( Base seca ) = F/E
2.560
2.546
2.537
2.553
Pe bulk ( Base saturada ) = A/E
2.610
2.596
2.587
2.603
Pe aparente ( Base Seca ) = F/G
2.694
2.679
2.670
2.687
% de absorción = ((A - F)/F)*100
1.938
1.948
1.957
1.943
AGREGADO GRUESO
MTC E 206
A
Peso Mat.Sat. Sup. Seca ( En Aire ) (gr)
971.8
1329.7
1289
B
Peso Mat.Sat. Sup. Seca ( En Agua ) (gr)
602.2
822.5
797.8
C
Vol. de masa + vol de vacíos = A-B (gr)
369.6
507.2
491.2
D
Peso material seco en estufa (105ºC)(gr)
958.5
1312.2
1272
E
Vol. de masa = C- ( A - D ) (gr)
356.3
489.7
474.2
PROMEDIO
Pe bulk ( Base seca ) = D/C
2.593
2.587
2.590
2.590
Pe bulk ( Base saturada) = A/C
2.629
2.622
2.624
2.625
Pe Aparente ( Base Seca ) = D/E
2.690
2.680
2.682
2.684
% de absorción = (( A - D ) / D * 100 )
1.388
1.334
1.336
1.353
Observaciones:
__________________
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN
FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
MATERIAL
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
CANTERA
: COMBINACION DE AGREGADOS PARA DISEÑO
JEFE DE LAB. : Vito Cabrera
: COLQUE POMA BRUNO F.
TECNICO
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
DETERMINACION DE PARTICULAS CHATAS Y ALARGADAS
(NORMA MTC E - 221)
MATERIAL
AGREGADO GRUESO
Peso Ret.
TAMIZ
abertura
(pulg)
(mm)
3"
76.200
2"
50.800
1 1/2"
38.100
#¡REF!
1"
25.400
#¡REF!
3/4"
19.050
1/2"
% Ret
PARTICULAS CHATAS
% Pasa
Peso
(%)
CHATAS Y
ALARGADAS
PARTICULAS ALARGADAS
% Coregido
Peso
(%)
% Coregido
(%) PARCIAL
100
#¡REF!
100.0
607.0
3.2
96.8
12.700
8512.0
45.5
51.2
415.0
4.9
2.22
123.0
1.4
0.66
6.3
3/8"
8.750
4709.0
25.2
26.0
333.0
7.1
1.78
62.0
1.3
0.33
8.4
Nº 4
4.750
4862.0
26.0
0.0
245.0
5.0
1.31
60.3
1.2
0.32
6.3
993.0
5.31
5.31
90.7
0.49
1.31
5.80
TOTAL
18690.0
PESO TOTAL DE LA MUESTRA
(g)
18690
PARTICULAS CHATAS Y ALARGADAS
(%)
5.8
OBSERVACIONES:
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
MATERIAL
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES
DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO –
MOQUEGUA”
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
DISEÑO
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
: N° 01 - MAC - 1
OBRA
: COLQUE POMA BRUNO F.
: 04 - 02 - 2014
TECNICO
FECHA
ENSAYO DE CARAS FRACTURAS DE LOS AGREGADOS
(NORMA MTC E - 210)
A.- CON UNA CARA FRACTURADA
TAMAÑO DEL AGREGADO
A
B
C
D
E
Promedio de caras
fracturadas C*D
Peso muestra (g)
Peso material con
caras fracturadas (g)
% de caras fracturadas
((B/A)*100 )
Retenido gradación
original( % )
3/4"
607
263
43.3
3.2
138.6
3/4"
1/2"
8512
8262
97.1
45.2
4387.2
1/2"
3/8"
4709
3785
80.4
25
2009.4
13828
12310
220.8
73.4
6535.3
PORCENTAJE CON UNA CARA FRACTURADA =
TOTAL E
=
TOTAL D
PASA TAMIZ
RETENIDO EN TAMIZ
1 1/2"
1"
1"
TOTAL
%
89
B.- CON DOS O MAS CARAS FRACTURADAS
TAMAÑO DEL AGREGADO
PASA TAMIZ
RETENIDO EN TAMIZ
1 1/2"
1"
A
B
C
D
E
Peso muestra (g)
Peso material con
caras fracturadas (g)
% de caras fracturadas
((B/A)*100 )
Retenido gradación
original( % )
Promedio de caras
fracturadas C*D
1"
3/4"
3/4"
1/2"
8512
6975
81.9
45.2
3703.8
1/2"
3/8"
4709
3125
66.4
25.0
1659.1
13221
10100
148.3
70.2
5362.9
TOTAL
PORCENTAJE CON DOS CARAS FRACTURADAS =
OBSERVACIONES :
TOTAL E
TOTAL D
=
76
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN
FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
MATERIAL
: Mezcla fisico de agregados
CANTERA
: QUEBRADA BIONDI - MARISCAL NIETO
: DISEÑO N° 01 - MAC - 1
DISEÑO
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
TEC. DE LAB.
: COLQUE POMA BRUNO F.
FECHA
: 04 - 02 - 2014
ENSAYO MARSHALL (NORMA MTC E 504)
ENSAYO INDICE DE COMPACTIBILIDAD
80
NUMERO DE GOLPES
70
60
50
40
30
20
10
0
PROMEDIOS
DESCRIPCION
N° DE MUESTRA
N° GOLPES MARSHALL POR CARA
1.- PESO BRIQUETA AL AIRE
2.- PESO BRIQUETA SATURADA CON SUPERFICIE SECA
3.- PESO POR DESPLAZAMIENTO
4.- VOLUMEN DE LA BRIQUETA
5.- PESO UNITARIO ( Gr. / cc. )
PROMEDIOS
MUESTRAS
1
50
1204.3
1207.9
669.9
538.0
2.238
0.7
0.123
GEB ( 50 ) - GEB (15 )
IC
2
50
1209.8
1214.6
672.3
542.3
2.231
3
5
1202.3
1208.6
639.3
569.3
2.112
4
5
1210.6
1215.9
642.3
573.6
2.111
2.235
2.111
50 GOLPES
25 GOLPES
2.235
2.111
=
8.10
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA,
PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
ENSAYO MARSHALL (NORMA MTC E 504)
DESCRIPCION
ITEM
UNIDAD
MUESTRAS
1
NUMERO DE PROBETA
N°
1
2
3
2
C.A EN PESO DE LA MEZCLA
%
4.00
4.00
4.00
3
% DE GRAVA TRITURADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
47.04
47.04
47.04
4
% DE ARENA COMBINADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
48.96
48.96
48.96
5
% DE FILLER EN PESO DE LA MEZCLA
%
0.00
0.00
0.00
6
PESO ESPECIFICO APARENTE DE CEMENTO ASFALTICO
gr/cc.
1.019
1.019
1.019
7
PESO ESPECIFICO BULK DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
8
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.684
2.684
2.684
9
PESO ESPECIFICO BULK DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.553
2.553
2.553
10
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.687
2.687
2.687
11
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL FILLER
gr/cc.
0.000
0.000
0.000
12
ALTURA PROMEDIO DE LA PROBETA
cm.
6.61
6.83
6.62
13
PESO DE LA PROBETA EN EL AIRE
gr.
1191.50
1182.70
1182.30
14
PESO DE PROBETA SATURADA
gr.
1194.20
1185.80
1185.90
15
PESO DE LA PROBETA EN EL AGUA
gr.
661.30
655.90
657.10
16
VOLUMEN DE LA PROBETA ( 14 - 15 )
c.c
532.90
529.90
528.80
17
PESO ESPECIFICO BULK DE LA PROBETA ( 13 / 16 )
gr/cc.
2.236
2.232
2.236
18
PESO ESPECIFICO MAXIMO (ENSAYO RICE)
gr/cc.
2.427
2.427
2.427
gr/cc.
2.439
2.439
2.439
%
7.859
8.021
7.861
2.571
2.571
2.571
19
MAXIMA DENSIDAD TEORICA (FORMULA 19)
20
% DE VACIOS (FORMULA 20)
21
PESO ESPECIFICO BULK DEL AGREGADO TOTAL (FORMULA 21)
gr/cc.
22
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL AGREGADO TOTAL (ENSAYO P.E.>)
gr/cc.
2.608
2.608
2.608
23
PESO ESPECIFICO EFECTIVO DEL AGREGADO TOTAL ( 21+22 ) / 2
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
24
C.A ABSORVIDO POR EL PESO DEL AGREGADO SECO ( FORMULA 24 )
%
0.28
0.28
0.28
25
% DEL VOLUMEN DEL AGREGADO / VOLUMEN BRUTO DE LA PROBETA ( FORMULA 25 )
%
83.48
83.33
83.48
26
% DEL VOLUMEN DEL C.A EFECTIVO / VOLUMEN DE PROBETA (FORMULA 26)
%
8.18
8.17
8.18
27
% VACIOS DEL AGREGADO MINERAL ( 100 - 25 )
%
16.52
16.67
16.52
28
C.A EFECTIVO / PESO DE LA MEZCLA ( FORMULA 28 )
%
3.73
3.73
3.73
29
RELACION ASFALTO - VACIOS ( 27 - 20 ) / 27 x 100
%
52.42
51.87
52.41
30
LECTURA DEL ARO
Kg.
13
13
14
kg.
1346
1367
1387
0.99
0.99
0.98
kg.
1333
1353
1359
pulg.
2.70
2.68
2.71
31
ESTABILIDAD SIN CORREGIR
32
FACTOR DE ESTABILIDAD
33
ESTABILIDAD CORREGIDA ( 31 X 32 )
34
LECTURA DEL FLEXIMETRO
35
FLUENCIA ( 34 / 100 X 25.4 )
36
RELACION ESTABILIDAD / FLUENCIA ( 33/ 35)
( 0.001" )
OBSERVACIONES:
: MAGNABOND (0,5%)
__________________
___________________
TECNICO DE LABORATORIO
DE SUELOS Y PAVIMENTOS
ING. JEFE DE LABORATORIO
CONTRATISTA
PROMEDIO
6.69
2.235
7.914
16.6
52.2
1348
mm.
3.90
2.89
2.91
3.23
kg/cm.
3417
4682
4671
4257
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL
DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
ENSAYO MARSHALL (NORMA MTC E 504)
DESCRIPCION
ITEM
UNIDAD
MUESTRAS
1
NUMERO DE PROBETA
N°
1
2
3
2
C.A EN PESO DE LA MEZCLA
%
4.50
4.50
4.50
3
% DE GRAVA TRITURADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
46.80
46.80
46.80
4
% DE ARENA COMBINADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
48.71
48.71
48.71
5
% DE CAL HIDRATADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
0.00
0.00
0.00
6
PESO ESPECIFICO APARENTE DE CEMENTO ASFALTICO
gr/cc.
1.019
1.019
1.019
7
PESO ESPECIFICO BULK DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
8
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.684
2.684
2.684
9
PESO ESPECIFICO BULK DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.553
2.553
2.553
10
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.687
2.687
2.687
11
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL FILLER
gr/cc.
0.000
0.000
0.000
12
ALTURA PROMEDIO DE LA PROBETA
cm.
6.62
6.49
6.54
13
PESO DE LA PROBETA EN EL AIRE
gr.
1198.90
1198.70
1186.90
14
PESO DE PROBETA SATURADA
gr.
1203.70
1203.60
1192.20
15
PESO DE LA PROBETA EN EL AGUA
gr.
671.30
671.20
665.90
16
VOLUMEN DE LA PROBETA ( 14 - 15 )
c.c
532.40
532.40
526.30
17
PESO ESPECIFICO BULK DE LA PROBETA ( 13 / 16 )
gr/cc.
2.252
2.252
2.255
18
PESO ESPECIFICO MAXIMO (ENSAYO RICE)
gr/cc.
2.393
2.393
2.393
gr/cc.
2.422
2.422
2.422
%
5.887
5.903
5.750
19
MAXIMA DENSIDAD TEORICA (FORMULA 19)
20
% DE VACIOS (FORMULA 20)
21
PESO ESPECIFICO BULK DEL AGREGADO TOTAL (FORMULA 21)
gr/cc.
2.571
2.571
2.571
22
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL AGREGADO TOTAL (ENSAYO P.E.>)
gr/cc.
2.608
2.608
2.608
23
PESO ESPECIFICO EFECTIVO DEL AGREGADO TOTAL ( 21+22 ) / 2
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
24
C.A ABSORVIDO POR EL PESO DEL AGREGADO SECO ( FORMULA 24 )
%
0.28
0.28
0.28
25
% DEL VOLUMEN DEL AGREGADO / VOLUMEN BRUTO DE LA PROBETA ( FORMULA 25 )
%
83.64
83.63
83.76
26
% DEL VOLUMEN DEL C.A EFECTIVO / VOLUMEN DE PROBETA (FORMULA 26)
%
9.35
9.35
9.36
27
% VACIOS DEL AGREGADO MINERAL ( 100 - 25 )
%
16.36
16.37
16.24
28
C.A EFECTIVO / PESO DE LA MEZCLA ( FORMULA 28 )
%
4.23
4.23
4.23
29
RELACION ASFALTO - VACIOS ( 27 - 20 ) / 27 x 100
%
64.01
63.94
64.59
30
LECTURA DEL ARO
Kg.
14
14
13
kg.
1408
1377
1368
0.99
1.00
1.00
kg.
1394
1377
1368
pulg.
2.99
2.98
2.98
31
ESTABILIDAD SIN CORREGIR
32
FACTOR DE ESTABILIDAD
33
ESTABILIDAD CORREGIDA ( 31 X 32 )
34
LECTURA DEL FLEXIMETRO
35
FLUENCIA ( 34 / 100 X 25.4 )
36
RELACION ESTABILIDAD / FLUENCIA ( 33/ 35)
( 0.001" )
OBSERVACIONES:
__________________
TECNICO DE LABORATORIO
DE SUELOS Y PAVIMENTOS
___________________
ING. JEFE DE LABORATORIO
CONTRATISTA
PROMEDIO
6.55
2.253
5.847
16.3
64.2
1380
mm.
3.45
3.49
3.48
3.47
kg/cm.
4042
3945
3930
3972
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL
DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
ENSAYO MARSHALL (NORMA MTC E 504)
DESCRIPCION
ITEM
UNIDAD
MUESTRAS
1
NUMERO DE PROBETA
N°
1
2
3
2
C.A EN PESO DE LA MEZCLA
%
5.00
5.00
5.00
3
% DE GRAVA TRITURADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
46.55
46.55
46.55
4
% DE ARENA COMBINADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
48.45
48.45
48.45
5
% DE CAL HIDRATADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
0.00
0.00
0.00
6
PESO ESPECIFICO APARENTE DE CEMENTO ASFALTICO
gr/cc.
1.019
1.019
1.019
7
PESO ESPECIFICO BULK DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
8
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.684
2.684
2.684
9
PESO ESPECIFICO BULK DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.553
2.553
2.553
10
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.687
2.687
2.687
11
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL FILLER
gr/cc.
0.000
0.000
0.000
12
ALTURA PROMEDIO DE LA PROBETA
cm.
6.47
6.61
6.57
13
PESO DE LA PROBETA EN EL AIRE
gr.
1204.10
1208.90
1176.30
14
PESO DE PROBETA SATURADA
gr.
1206.20
1212.40
1180.80
15
PESO DE LA PROBETA EN EL AGUA
gr.
677.80
681.70
664.70
16
VOLUMEN DE LA PROBETA ( 14 - 15 )
c.c
528.40
530.70
516.10
17
PESO ESPECIFICO BULK DE LA PROBETA ( 13 / 16 )
gr/cc.
2.279
2.278
2.279
18
PESO ESPECIFICO MAXIMO (ENSAYO RICE)
gr/cc.
2.370
2.370
2.370
gr/cc.
2.404
2.404
2.404
%
3.846
3.881
3.827
19
MAXIMA DENSIDAD TEORICA (FORMULA 19)
20
% DE VACIOS (FORMULA 20)
21
PESO ESPECIFICO BULK DEL AGREGADO TOTAL (FORMULA 21)
gr/cc.
2.571
2.571
2.571
22
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL AGREGADO TOTAL (ENSAYO P.E.>)
gr/cc.
2.608
2.608
2.608
23
PESO ESPECIFICO EFECTIVO DEL AGREGADO TOTAL ( 21+22 ) / 2
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
24
C.A ABSORVIDO POR EL PESO DEL AGREGADO SECO ( FORMULA 24 )
%
0.28
0.28
0.28
25
% DEL VOLUMEN DEL AGREGADO / VOLUMEN BRUTO DE LA PROBETA ( FORMULA 25 )
%
84.20
84.17
84.21
26
% DEL VOLUMEN DEL C.A EFECTIVO / VOLUMEN DE PROBETA (FORMULA 26)
%
10.58
10.58
10.58
27
% VACIOS DEL AGREGADO MINERAL ( 100 - 25 )
%
15.80
15.83
15.79
28
C.A EFECTIVO / PESO DE LA MEZCLA ( FORMULA 28 )
%
4.73
4.73
4.73
29
RELACION ASFALTO - VACIOS ( 27 - 20 ) / 27 x 100
%
75.66
75.49
75.76
30
LECTURA DEL ARO
Kg.
12
12
12
kg.
1232
1223
1264
0.98
0.97
0.98
kg.
1207
1186
1238
pulg.
3.90
3.87
3.79
31
ESTABILIDAD SIN CORREGIR
32
FACTOR DE ESTABILIDAD
33
ESTABILIDAD CORREGIDA ( 31 X 32 )
34
LECTURA DEL FLEXIMETRO
35
FLUENCIA ( 34 / 100 X 25.4 )
36
RELACION ESTABILIDAD / FLUENCIA ( 33/ 35)
( 0.001" )
OBSERVACIONES:
__________________
TECNICO DE LABORATORIO
DE SUELOS Y PAVIMENTOS
___________________
ING. JEFE DE LABORATORIO
CONTRATISTA
PROMEDIO
6.55
2.279
3.851
15.8
75.6
1211
mm.
3.95
3.90
3.98
3.94
kg/cm.
3057
3041
3111
3070
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL
DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
ENSAYO MARSHALL (NORMA MTC E 504)
DESCRIPCION
ITEM
UNIDAD
MUESTRAS
1
NUMERO DE PROBETA
N°
1
2
3
2
C.A EN PESO DE LA MEZCLA
%
5.50
5.50
5.50
3
% DE GRAVA TRITURADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
46.31
46.31
46.31
4
% DE ARENA COMBINADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
48.20
48.20
48.20
5
% DE CAL HIDRATADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
0.00
0.00
0.00
6
PESO ESPECIFICO APARENTE DE CEMENTO ASFALTICO
gr/cc.
1.019
1.019
1.019
7
PESO ESPECIFICO BULK DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
8
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.684
2.684
2.684
9
PESO ESPECIFICO BULK DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.553
2.553
2.553
10
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.687
2.687
2.687
11
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL FILLER
gr/cc.
0.000
0.000
0.000
12
ALTURA PROMEDIO DE LA PROBETA
cm.
6.50
6.63
6.58
13
PESO DE LA PROBETA EN EL AIRE
gr.
1220.20
1207.10
1214.10
14
PESO DE PROBETA SATURADA
gr.
1222.30
1208.60
1216.20
15
PESO DE LA PROBETA EN EL AGUA
gr.
689.40
681.90
686.60
16
VOLUMEN DE LA PROBETA ( 14 - 15 )
c.c
532.90
526.70
529.60
17
PESO ESPECIFICO BULK DE LA PROBETA ( 13 / 16 )
gr/cc.
2.290
2.292
2.292
18
PESO ESPECIFICO MAXIMO (ENSAYO RICE)
gr/cc.
2.355
2.355
2.355
gr/cc.
2.387
2.387
2.387
%
2.685
2.685
2.685
19
MAXIMA DENSIDAD TEORICA (FORMULA 19)
20
% DE VACIOS (FORMULA 20)
21
PESO ESPECIFICO BULK DEL AGREGADO TOTAL (FORMULA 21)
gr/cc.
2.571
2.571
2.571
22
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL AGREGADO TOTAL (ENSAYO P.E.>)
gr/cc.
2.608
2.608
2.608
23
PESO ESPECIFICO EFECTIVO DEL AGREGADO TOTAL ( 21+22 ) / 2
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
24
C.A ABSORVIDO POR EL PESO DEL AGREGADO SECO ( FORMULA 24 )
%
0.28
0.28
0.28
25
% DEL VOLUMEN DEL AGREGADO / VOLUMEN BRUTO DE LA PROBETA ( FORMULA 25 )
%
84.16
84.23
84.26
26
% DEL VOLUMEN DEL C.A EFECTIVO / VOLUMEN DE PROBETA (FORMULA 26)
%
11.76
11.77
11.77
27
% VACIOS DEL AGREGADO MINERAL ( 100 - 25 )
%
15.84
15.77
15.74
28
C.A EFECTIVO / PESO DE LA MEZCLA ( FORMULA 28 )
%
5.23
5.23
5.23
29
RELACION ASFALTO - VACIOS ( 27 - 20 ) / 27 x 100
%
83.06
82.97
82.95
30
LECTURA DEL ARO
Kg.
10
11
11
kg.
1010
1071
1101
0.99
0.99
0.99
kg.
1000
1060
1090
pulg.
4.00
3.99
3.99
31
ESTABILIDAD SIN CORREGIR
32
FACTOR DE ESTABILIDAD
33
ESTABILIDAD CORREGIDA ( 31 X 32 )
34
LECTURA DEL FLEXIMETRO
35
FLUENCIA ( 34 / 100 X 25.4 )
36
RELACION ESTABILIDAD / FLUENCIA ( 33/ 35)
( 0.001" )
OBSERVACIONES:
__________________
TECNICO DE LABORATORIO
DE SUELOS Y PAVIMENTOS
___________________
ING. JEFE DE LABORATORIO
CONTRATISTA
PROMEDIO
6.57
2.291
2.685
15.8
83.0
1050
mm.
4.28
4.41
4.50
4.40
kg/cm.
2336
2404
2423
2388
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL
DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
: 04 - 02 - 2014
ENSAYO MARSHALL (NORMA MTC E 504)
DESCRIPCION
ITEM
UNIDAD
MUESTRAS
1
NUMERO DE PROBETA
N°
1
2
3
2
C.A EN PESO DE LA MEZCLA
%
6.00
6.00
6.00
3
% DE GRAVA TRITURADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
46.06
46.06
46.06
4
% DE ARENA COMBINADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
47.94
47.94
47.94
5
% DE CAL HIDRATADA EN PESO DE LA MEZCLA
%
0.00
0.00
0.00
6
PESO ESPECIFICO APARENTE DE CEMENTO ASFALTICO
gr/cc.
1.019
1.019
1.019
7
PESO ESPECIFICO BULK DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
8
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA GRAVA TRITURADA
gr/cc.
2.684
2.684
2.684
9
PESO ESPECIFICO BULK DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.553
2.553
2.553
10
PESO ESPECIFICO APARENTE DE LA ARENA COMBINADA
gr/cc.
2.687
2.687
2.687
11
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL FILLER
gr/cc.
0.000
0.000
0.000
12
ALTURA PROMEDIO DE LA PROBETA
cm.
6.58
6.60
6.54
13
PESO DE LA PROBETA EN EL AIRE
gr.
1225.30
1204.50
1217.00
14
PESO DE PROBETA SATURADA
gr.
1236.60
1205.70
1218.20
15
PESO DE LA PROBETA EN EL AGUA
gr.
701.10
678.40
686.50
16
VOLUMEN DE LA PROBETA ( 14 - 15 )
c.c
535.50
527.30
531.70
17
PESO ESPECIFICO BULK DE LA PROBETA ( 13 / 16 )
gr/cc.
2.288
2.284
2.289
18
PESO ESPECIFICO MAXIMO (ENSAYO RICE)
gr/cc.
2.326
2.326
2.326
gr/cc.
2.370
2.370
2.370
%
1.616
1.782
1.584
19
MAXIMA DENSIDAD TEORICA (FORMULA 19)
20
% DE VACIOS (FORMULA 20)
21
PESO ESPECIFICO BULK DEL AGREGADO TOTAL (FORMULA 21)
gr/cc.
2.571
2.571
2.571
22
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL AGREGADO TOTAL (ENSAYO P.E.>)
gr/cc.
2.608
2.608
2.608
23
PESO ESPECIFICO EFECTIVO DEL AGREGADO TOTAL ( 21+22 ) / 2
gr/cc.
2.590
2.590
2.590
24
C.A ABSORVIDO POR EL PESO DEL AGREGADO SECO ( FORMULA 24 )
%
0.28
0.28
0.28
25
% DEL VOLUMEN DEL AGREGADO / VOLUMEN BRUTO DE LA PROBETA ( FORMULA 25 )
%
83.65
83.51
83.68
26
% DEL VOLUMEN DEL C.A EFECTIVO / VOLUMEN DE PROBETA (FORMULA 26)
%
12.88
12.86
12.88
27
% VACIOS DEL AGREGADO MINERAL ( 100 - 25 )
%
16.35
16.49
16.32
28
C.A EFECTIVO / PESO DE LA MEZCLA ( FORMULA 28 )
%
5.73
5.73
5.73
29
RELACION ASFALTO - VACIOS ( 27 - 20 ) / 27 x 100
%
90.11
89.19
90.29
30
LECTURA DEL ARO
Kg.
8
8
8
kg.
31
ESTABILIDAD SIN CORREGIR
32
FACTOR DE ESTABILIDAD
33
ESTABILIDAD CORREGIDA ( 31 X 32 )
34
LECTURA DEL FLEXIMETRO
35
FLUENCIA ( 34 / 100 X 25.4 )
36
RELACION ESTABILIDAD / FLUENCIA ( 33/ 35)
OBSERVACIONES:
( 0.001" )
825
805
804
1.00
1.00
1.00
kg.
825
805
804
pulg.
4.80
4.90
4.98
PROMEDIO
6.57
2.287
1.661
16.4
89.9
811
mm.
5.00
5.40
5.30
5.23
kg/cm.
1651
1491
1517
1553
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO –
MOQUEGUA”
OBRA
UBICACIÓN: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA : TINAJONES
TECNICO:
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
FECHA
: 04 - 02 - 2014
: N° 01 - MAC - 1
GRAVEDAD ESPECIFICA DE MEZCLA BITUMINOSA
(MTC E 508)
N° MUESTRA
CONTENIDO DE CEMENTO ASFALTICO
1
1
2
3
4
7
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
7.0
1
PESO DEL FRASCO
2
PESO DEL FRASCO + AGUA
8061.0
8061.0
8061.0
8060.0
8061.0
11704.0
3
PESO NETO DE LA MUESTRA
1563.2
1584.0
1512.0
1519.0
1528.0
2010.0
4
PESO DE FRASCO + MUESTRA + AGUA
8980.0
8983.0
8935.0
8934.0
8932.0
12856.0
5
DIFERENCIA DEL PESO ( 4 ) - ( 3 )
7416.8
7399.0
7423.0
7415.0
7404.0
10846.0
6
AGUA DESPLAZADA ( 2 ) - ( 5 )
644.2
662.0
638.0
645.0
657.0
858.0
7
PESO ESPECIFICO MAXIMO DE LA MUESTRA ( 3 ) / ( 6 )
2.427
2.393
2.370
2.355
2.326
2.343
__________________
___________________
TECNICO DE LABORATORIO
DE SUELOS Y PAVIMENTOS
ING. JEFE DE LABORATORIO
CONTRATISTA
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE
MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
ESTRUCTURA
: DISEÑO, MEZCLA ASFALTICA EN CALIENTE
TEC. RESP. : COLQUE POMA BRUNO F.
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
ING. RESP. Vito Cabrera
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA :
: 04 - 02 - 2014
RESISTENCIA DE MEZCLAS BITUMINOSAS EMPLEANDO EL APARATO MARSHALL
MTC E - 504 - 2000
Peso Unitario (g/cm3)
Vacios de Agregado Mineral (%)
Vacios (%)
2.340
10.0
2.320
8.0
2.300
17.0
6.0
2.280
3.90
16.0
4.0
2.260
15.85
2.0
2.240
2.275
2.220
3.5
4.0
4.5
5.0
15.0
0.0
5.5
6.0
6.5
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
3.5
6.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
Estabilidad (Kg)
Relacion Asfalto / Vacios (%)
95
1800
85
1600
1400
75
76
1211
1200
65
1000
55
800
600
45
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
3.5
6.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
5.5
6.0
6.5
Flujo (pulg)
Indice de Rigidez (kg/cm)
5.0
5100
4600
4100
3600
3100
2600
2100
1600
1100
4.0
3.94
3.0
2.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
3.5
4.0
4.5
5.0
RESULTADOS DEL ENSAYO MARSHALL
C.A. (%)
Peso Unitario (gr/cc)
6.5
VALORES DE DISEÑO
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
2.235
2.253
2.279
2.291
2.287
Optimo C.A. (%)
:
5.00
Peso Unitario (gr/cc)
:
2.275
Vacios (%)
7.9
5.8
3.9
2.7
1.7
Vacios (%)
:
3.90
Estabilidad (kg) :
V.A.M. (%)
16.57
16.32
15.81
15.77
16.38
V.A.M. (%)
:
15.85
Fluencia (mm.) :
3.94
R.B.V. (%)
52.24
64.18
75.64
82.97
89.87
R.B.V. (%)
:
76
E/F (kg/cm)
3074
Estabilidad (kg)
1348
1380
1211
1050
811
Fluencia (mm.)
3.23
3.47
3.94
4.40
5.23
Estab./Fluencia (kg/cm)
4257
3972
3070
2388
1553
:
1211
MARQUISA SAC.
CONTRATISTAS GENERALES
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS CONCRETOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA ZONA 03 DEL
C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
UBICACIÓN
: SAN FRANCISCO - MOQUEGUA
JEFE DE LAB.
Vito Cabrera
CANTERA
: MEZCLA FISICA DE AGREGADOS
TECNICO
: COLQUE POMA BRUNO F.
DISEÑO
: N° 01 - MAC - 1
FECHA
25/09/2013
CUADRO RESUMEN DE ENSAYOS MARSHALL
ITEM
C.A.
DENSIDAD
% VACIOS DE
MEZCLA
% VACIOS
LLENOS DE
ASFALTO
ESTABILIDAD
FLUENCIA
V.M.A.
1
4.0
2.235
7.9
52.2
1348.4
3.23
16.57
2
4.5
2.253
5.8
64.2
1379.6
3.47
16.32
3
5.0
2.279
3.9
75.6
1210.6
3.94
15.81
4
5.5
2.291
2.7
83.0
1050.1
4.40
15.77
5
6.0
2.287
1.7
89.9
811.5
5.23
16.38
6
6.5
2.333
#¡DIV/0!
#¡DIV/0!
956.4
4.06
15.64
7
7.0
2.325
#¡DIV/0!
#¡DIV/0!
805.8
5.42
#¡DIV/0!
%
VACIOS
MEZCLA
ITEM
1
2
3
4
5
6
7
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
8.0
2.121
2.147
2.186
2.192
2.216
2.213
2.196
9.7
7.6
5.2
3.9
2.5
1.5
1.9
-0.113
-0.106
-0.093
-0.099
1.741
1.783
1.330
1.250
DOSIFICACION
GRAVA CHANCADA DE 3/4"
ARENA CHANCADA DE N° 4 (soplada)
ARENA NATURAL DE < N° 4
(CAL HIDRATADA)
%
49.00%
41.00%
10.00%
0.00%
60.5
70.5
80.4
88.6
87.0
888.2
799.4
811.0
803.0
732.1
3.20
3.33
3.47
-64.181
-15.160
-12.481
-1348.376
-1379.649
-322.359
-250.702
-16.568
-16.322
-12.608
-12.433
3.30
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS CALLES DE LA
PROYECTO : ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
MUESTRA : PIEDRA CHANCADA 3/4"
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
TECN. RESPONS.
ING. RESPONS.
FECHA
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
: VITO CABRERA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
18834 Grs
1 1/2"
1"
37.500
25.000
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
607.00
3.22
3.22
96.78
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
8,512.00
45.19
48.42
51.58
Grava
:
99.24 %
3/8"
9.500
4,709.00
25.00
73.42
26.58
Arena
:
0.76 %
No.04
4.750
4,862.00
25.82
99.24
0.76
Fino
:
0.00 %
No.10
2.000
126.00
0.67
99.90
0.10
W natural
:
1.46 %
No.20
0.840
18.00
0.10
100.00
0.00
No.40
0.425
0.00
0.00
100.00
0.00
No.80
0.180
0.00
0.00
100.00
0.00
No.100
0.150
0.00
0.00
100.00
0.00
No.200
0.075
0.00
0.00
100.00
0.00
0.00
0.00
100.00
100.00
<No.200
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
76.2
100.00
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
TECN. RESPONS.
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
MUESTRA : PIEDRA CHANCADA 3/4"
ING. RESPONS.
: VITO CABRERA
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
FECHA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
14999 Grs
1 1/2"
1"
37.500
25.000
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
689.00
4.59
4.59
95.41
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
6,985.00
46.57
51.16
48.84
Grava
:
99.24 %
3/8"
9.500
3,526.00
23.51
74.67
25.33
Arena
:
0.76 %
No.04
4.750
3,685.00
24.57
99.24
0.76
Fino
:
0.00 %
No.10
2.000
99.00
0.66
99.90
0.10
W natural
:
1.46 %
No.20
0.840
15.00
0.10
100.00
0.00
No.40
0.425
0.00
0.00
100.00
0.00
No.80
0.180
0.00
0.00
100.00
0.00
No.100
0.150
0.00
0.00
100.00
0.00
No.200
0.075
0.00
0.00
100.00
0.00
0.00
0.00
100.00
100.00
<No.200
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
76.2
100.00
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
TECN. RESPONS.
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
MUESTRA : ARENA CHANCADA < 1/4"
ING. RESPONS.
: VITO CABRERA
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
FECHA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
1367.2 Grs
1 1/2"
1"
37.500
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
100.00
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
100.00
Grava
:
0.69 %
3/8"
9.500
0.00
100.00
Arena
:
94.81 %
No.04
4.750
9.40
0.69
0.69
99.31
Fino
:
4.51 %
No.10
2.000
371.40
27.17
27.85
72.15
W natural
:
2.74 %
No.20
0.840
424.20
31.03
58.88
41.12
No.40
0.425
250.30
18.31
77.19
22.81
No.80
0.180
178.20
13.03
90.22
9.78
No.100
0.150
17.40
1.27
91.49
8.51
No.200
0.075
54.70
4.00
95.49
4.51
61.60
4.51
100.00
25.000
0.00
<No.200
0.00
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
100.00
76.2
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
TECN. RESPONS.
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
MUESTRA : ARENA CHANCADA < 1/4" (SOPLADA)
ING. RESPONS.
: VITO CABRERA
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
FECHA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
1490.7 Grs
1 1/2"
1"
37.500
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
100.00
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
100.00
Grava
:
0.81 %
3/8"
9.500
0.00
100.00
Arena
:
94.51 %
No.04
4.750
12.10
0.81
0.81
99.19
Fino
:
4.68 %
No.10
2.000
421.30
28.26
29.07
70.93
W natural
:
1.29 %
No.20
0.840
476.10
31.94
61.01
38.99
No.40
0.425
259.00
17.37
78.39
21.61
No.80
0.180
181.00
12.14
90.53
9.47
No.100
0.150
17.40
1.17
91.70
8.30
No.200
0.075
54.10
3.63
95.32
4.68
69.70
4.68
100.00
25.000
0.00
<No.200
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
100.00
76.2
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
TECN. RESPONS.
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
MUESTRA : ARENA CHANCADA < 1/4" (SOPLADA)
ING. RESPONS.
: VITO CABRERA
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
FECHA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
1195.5 Grs
1 1/2"
1"
37.500
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
100.00
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
100.00
Grava
:
0.47 %
3/8"
9.500
0.00
100.00
Arena
:
94.78 %
No.04
4.750
5.60
0.47
0.47
99.53
Fino
:
4.75 %
No.10
2.000
366.50
30.66
31.13
68.87
W natural
:
1.29 %
No.20
0.840
360.90
30.19
61.31
38.69
No.40
0.425
202.70
16.96
78.27
21.73
No.80
0.180
147.10
12.30
90.57
9.43
No.100
0.150
13.00
1.09
91.66
8.34
No.200
0.075
42.90
3.59
95.25
4.75
56.80
4.75
100.00
25.000
0.00
<No.200
0.00
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
100.00
76.2
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
MUESTRA : ARENA ZARANDEADA < N° 04
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
TECN. RESPONS.
ING. RESPONS.
FECHA
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
: VITO CABRERA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
881.7 Grs
1 1/2"
1"
37.500
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
100.00
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
100.00
Grava
:
0.00 %
3/8"
9.500
0.00
100.00
Arena
:
88.94 %
No.04
4.750
0.00
0.00
0.00
100.00
Fino
:
11.06 %
No.10
2.000
174.50
19.79
19.79
80.21
W natural
:
3.857 %
No.20
0.840
211.50
23.99
43.78
56.22
No.40
0.425
158.40
17.97
61.74
38.26
No.80
0.180
163.40
18.53
80.28
19.72
No.100
0.150
15.90
1.80
82.08
17.92
No.200
0.075
60.50
6.86
88.94
11.06
97.50
11.06
100.00
25.000
0.00
<No.200
0.00
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
100.00
76.2
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
MUESTRA : ARENA ZARANDEADA < N° 04
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
TECN. RESPONS.
ING. RESPONS.
FECHA
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
: VITO CABRERA
:
19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
819.6 Grs
1 1/2"
1"
37.500
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
100.0
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
100.0
Grava
:
0.00 %
3/8"
9.500
0.0
100.0
Arena
:
89.53 %
No.04
4.750
0.00
0.0
0.0
100.0
Fino
:
10.47 %
No.10
2.000
159.10
19.4
19.4
80.6
W natural
:
3.857 %
No.20
0.840
198.60
24.2
43.6
56.4
No.40
0.425
152.80
18.6
62.3
37.7
No.80
0.180
152.50
18.6
80.9
19.1
No.100
0.150
11.60
1.4
82.3
17.7
No.200
0.075
59.20
7.2
89.5
10.5
85.80
10.5
100.0
25.000
0.00
<No.200
0.0
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
100.00
76.2
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
PROYECTO : CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE MARISCAL
NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA : QUEBRADA - BIONDI
TECN. RESPONS.
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
MUESTRA : ARENA ZARANDEADA < N° 04
ING. RESPONS.
: VITO CABRERA
UBICACIÓN : MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
FECHA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
Peso
Retenido
% Retenido % Retenido
Parcial
Acumulado
% Que
Pasa
100
Especificaciones
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
3"
75.000
2 1/2"
63.000
DATOS DE LA MUESTRA:
2"
50.000
Peso inicial
:
893.4 Grs
1 1/2"
1"
37.500
Peso fracción
:
Grs
3/4"
19.000
100.00
PROPORCION DE AGREGADOS:
1/2"
12.500
100.00
Grava
:
0.00 %
3/8"
9.500
0.00
100.00
Arena
:
89.24 %
No.04
4.750
0.00
0.00
0.00
100.00
Fino
:
10.76 %
No.10
2.000
182.50
20.43
20.43
79.57
W natural
:
3.857 %
No.20
0.840
210.90
23.61
44.03
55.97
No.40
0.425
165.60
18.54
62.57
37.43
No.80
0.180
161.50
18.08
80.65
19.35
No.100
0.150
17.90
2.00
82.65
17.35
No.200
0.075
58.90
6.59
89.24
10.76
96.10
10.76
100.00
25.000
0.00
<No.200
0.00
OBSERVACIONES:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10
8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
100.00
76.2
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00
LABORATORIO MECANICA DE SUELOS Y PAVIMENTOS
OBRA
: “MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DE PISTAS, VEREDAS, GRADERIAS, MURO DE CONTENCION DE LAS
: CALLES DE LA ZONA 03 DEL C.P.M. SAN FRANCISCO DEL DISTRITO DE MOQUEGUA, PROVINCIA DE
MARISCAL NIETO – MOQUEGUA”
CANTERA
: QUEBRADA - BIONDI
MUESTRA : COMBINACION DE AGREGADOS
UBICACIÓN: MARISCAL NIETO - MOQUEGUA
TECN. RESPONS.
ING. RESPONS.
FECHA
: COLQUE POMA BRUNO FROILAN
: VITO CABRERA
: 19/02/2014
ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO
(ASTM D-422)
GRADACION :
Tamices
ASTM
Abertura
mm
80
% Que
Pasa
% Que
Pasa
% Que
Pasa
ARENA
ARENA
3"
75.000
PIEDRA
2 1/2"
63.000
CHANC. SOPLADA NATURAL
2"
1 1/2"
50.000
37.500
49.0%
MAC - 1
% Que
Pasa
% Que
Pasa
100
Especificaciones
CAL
MEZCLA
DESCRIPCION DE LA MUESTRA
DESCRIPCION DE MATERIAL
FILLER
10.0%
41.0%
0.0%
100%
Peso fracción
:
0
Grs
Grava
Arena
:
:
48.69
46.43
%
%
%
1"
25.000
100.00
100.00
100 - 100
Fino
:
4.88
3/4"
19.000
96.09
100.00
100.00
100.00
98.08
80
- 100
W natural
:
100.00 %
1/2"
12.500
50.21
100.00
100.00
100.00
75.60
67
-
85
3/8"
9.500
25.95
100.00
100.00
100.00
63.72
60
-
77
No.04
4.750
0.76
99.34
100.00
100.00
51.31
43
-
54
L.L.
:
%
No.10
2.000
0.10
70.65
80.12
100.00
39.96
29
-
45
L.P.
:
%
No.20
0.840
0.00
39.60
56.18
100.00
26.99
I.P.
:
%
No.40
0.425
0.00
22.05
37.80
99.90
17.70
14
-
25
8
-
17
4
-
8
No.80
0.180
0.00
9.56
19.39
99.45
8.91
No.100
0.150
0.00
8.38
17.65
99.25
8.08
No.200
0.075
0.00
4.64
10.76
98.05
4.88
LIMITES DE CONSISTENCIA
CLASIFICACION
<No.200
SUCS
:
AASHTO
:
REPRESENTACION GRAFICA
TAMAÑO DE LAS MALLAS U.S. STANDARD
200
100 80
60 50
40
30 20
16 12 10 8
4 1/4" 3/8"
1/2"
3/4"
1" 1 1/2" 2"
3"
100.00
80.00
70.00
60.00
50.00
40.00
30.00
20.00
TAMAÑO DEL GRANO EN mm
76.2
100.00
38.1
50.8
19
25.4
12.7
9.3
10.00
6.35
4.76
1.68
2
2.3
1.18
0.59
0.84
1.00
0.42
0.25
0.297
0.177
0.149
0.10
0.074
0.01
10.00
0.00
% QUE PASA EN PESO
90.00