DISEÑO ESTRUCTURAS EN CONCRETO ANGIE SAMUDIO 507180 MAUREN LÓPEZ 507319 DOCENTE: ING. YEZID SIERRA UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERA INGENIERA CIVIL BOGOTÁ D.C., ABRIL DE 2020 1. CONTENIDO 1. 2. CONTENIDO ........................................................................................................................................... 2 1.1 INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................. 4 1.2 OBJETIVOS..................................................................................................................................... 5 1.3 MARCO TEÓRICO .......................................................................................................................... 6 1.3.1 Métodos de la resistencia última ............................................................................................. 6 1.3.2 Dimensionamiento ................................................................................................................... 6 1.3.3 Cargas estructurales ............................................................................................................... 7 1.3.4 Momentos últimos o nominales de flexión .............................................................................. 8 1.3.5 Diseño de escaleras ................................................................................................................ 9 1.3.6 Diseño a cortante..................................................................................................................... 9 1.3.7 Columnas ............................................................................................................................... 11 1.3.8 Longitudes de desarrollo y empalmes de refuerzo: .............................................................. 12 1.3.9 Generalidades ....................................................................................................................... 12 1.3.1 Según la NRS – 10 tenemos, ................................................................................................ 13 1.3.2 Coeficiente de importancia .................................................................................................... 14 1.3.3 Espectro de diseño ................................................................................................................ 15 1.3.4 Método de la fuerza horizontal equivalente ........................................................................... 15 1.3.5 Deriva .................................................................................................................................... 16 1.3.6 Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes ......................................................................... 17 1.4 Conclusiones y/o Recomendaciones. ........................................................................................... 18 1.5 ANEXOS ........................................................................................................................................ 20 1.6 INFOGRAFÍA ................................................................................................................................. 20 MEMORIAS DE CALCULO ................................................................................................................... 21 2.1 PREDIMENSIONAMIENTO .......................................................................................................... 22 2.2 AVALÚO DE CARGAS .................................................................................................................. 25 2.3 Diseño de otros elementos ............................................................................................................ 29 2.3.1 Diseño de escalera ................................................................................................................ 29 2.3.2 Diseño de viguetas ................................................................................................................ 33 2.4 Diseño de vigas nivel 2 .................................................................................................................. 45 2.4.1 Diseño de vigas secundarias ................................................................................................. 45 2.4.2 Diseño de vigas principales ................................................................................................... 56 2.4.3 Diseño de columnas .............................................................................................................. 67 2.5 2.5.1 MODELO COMPUTACIONAL (ETABS) ....................................................................................... 68 Datos de entrada modelo matemático. (Gráficamente) ............................................................ 68 2.5.2 Diagramas de cortante y momento para todas las vigas del 2º piso. ....................................... 78 2.5.4 Comparar los resultados de la modelación con lo solicitado en el punto 2.3, para las combinaciones de carga gravitacionales. (Conclusiones). ....................................................................... 80 2.6 ANÁLISIS SÍSMICO ...................................................................................................................... 80 2.6.1 Espectro de Diseño. .................................................................................................................. 80 2.6.2 Fuerzas Sísmicas (F.H.E.). ....................................................................................................... 85 2.6.3 Torsión Accidental. .................................................................................................................... 87 2.6.4 Pantallazos de fuerzas horizontales y verticales ingresadas en el modelo matemático. ......... 88 2.7 ANÁLISIS DE DERIVAS ................................................................................................................ 90 2.7.1 Combinaciones de Carga utilizadas para la obtención de desplazamientos ............................ 90 2.7.2 Listados de desplazamientos totales obtenidos del programa de análisis ............................... 91 2.7.3 Cálculo de desplazamientos por cada nivel y respectiva revisión de la deriva por piso (para cada columna) ......................................................................................................................................... 107 2.7.4 Calcular índice de Estabilidad ................................................................................................. 111 1.1 INTRODUCCIÓN Mediante la aplicación del reglamento colombiano de construcciones sismo resistentes NSR-10 se realizó el diseño de losa de entrepiso y losa de cubierta, de acuerdo con su uso, ubicación y demás parámetros para tener en cuenta según el proyecto. Método de diseño: Resistencia Última. Una de las características más importantes de cualquier elemento estructural es la resistencia que esta soporta en su vida útil, antes de presentar fallas o cualquier otro inconveniente. En este informe se presenta el procedimiento utilizado para el diseño de las estructuras en concreto necesarias para una planta con objeto de uso de oficinas, datos representados el sistema internacional. Para la realización del diseño se tuvo en cuenta el evalúo de cargas tanto de la losa de entrepiso como la losa de cubierta, se realizó el diseño de elementos secundarias y para las vigas a flexión y a cortante, también se tuvo en cuenta las cargas adicionales como particiones y acabados. Todos los criterios de diseño como la metodología usada para el análisis y los cálculos de cargas fueron guiados bajos los lineamientos que establece el reglamento colombiano de construcciones sismo resistentes NSR-10 y las indicaciones dadas durante el curso de diseño de estructuras en concreto de Ingeniería Civil. El diseño de la planta es mostrado a través de memorias de cálculo donde se pueden identificar cada uno de los procedimientos realizados y por último se presentan los planos con los detalles y despieces correspondientes. Por último, se anexan las memorias de cálculos, planos estructurales, detallando secciones de vigas y viguetas despieces de vigas y viguetas, dimensionamiento escalera, diseño de cimentación, calidad de materiales, cargas aplicadas, etc. 1.2 OBJETIVOS Aplicar los conceptos y ejercicios vistos en clase Realizar el diseño mediante el método de resistencia ultima. Realizar el diseño de vigas en segundo nivel y de elementos secundarios, teniendo en cuenta los espacios vacíos de la planta Realizar despieces de vigas y viguetas. Realizar diseño y despiece de columnas Realizar diseño y despiece de escalera teniendo en cuenta el titulo K.3 Desarrollar un modelo del proyecto en el software ETABS. Analizando e interpretando los resultados que este arroja Realizar el diseño estructural de una planta para uso de residencial, haciendo avalúo de cargas tanto de la losa de entrepiso como la cubierta Realizar el análisis de las irregularidades Realizar diseño de cimentación 1.3 MARCO TEÓRICO De acuerdo con la Norma NSR-10, el diseño estructural debe ser realizado por un ingeniero civil facultado para ese fin, de acuerdo con la Ley. La estructura de la edificación debe diseñarse para que posea resistencia y rigidez adecuada ante las cargas mínimas de diseño establecidas en el reglamento. Debe verificarse además que dispone de rigidez adecuada para limitar la deformabilidad ante las cargas de servicio, de tal manera que no se vea afectado el funcionamiento de la edificación. 1.3.1 Métodos de la resistencia última Los problemas se pueden considerar de dos tipos: De Análisis: Se da la sección, el refuerzo, esfuerzos en el concreto y acero, para calcular la resistencia y comparar con unos esfuerzos admisibles. De Diseño: Se evalúan las cargas, la luz o la geometría, para seleccionar la sección y el refuerzo 1.3.2 Dimensionamiento Para realizar el predimensionamiento de la losa y vigas, se realizó teniendo en cuenta la siguiente tabla señaladas en la NSR-10. El ancho del elemento, bw, no debe ser menor que 200 mm losas nervadas. El ancho del elemento, bw, no debe ser menor que 100 mm para viguetas en losas nervadas en la parte superior. La excentricidad respecto a la columna que le da apoyo no puede ser mayor que el 25% de ancho del apoyo medido en la dirección perpendicular a la dirección del eje longitudinal de la viga. RECUBRIMIENTO LIBRE (CONCRETO - ACERO) Cimentaciones ………………………………………………75mm Vigas y columnas …………………………………………...40mm Losas y viguetas ……………………………………………20mm Riostras Es necesario colocar viguetas transversales en losas nervadas en una dirección. Las viguetas transversales de repartición o riostras deben de tener una separación máxima o luz libre de 10 veces el espesor total de la losa, sin exceder 4.0m, y deben ser diseñadas. 1.3.3 Cargas estructurales El presente Título de este Reglamento da los requisitos mínimos que deben cumplir las edificaciones con respecto a cargas diferentes a las fuerzas o efectos que impone el sismo. Para que una estructura sismo resistente cumpla adecuadamente su objetivo, debe ser capaz de resistir además de los efectos sísmicos, los efectos de las cargas prescritas en el presente Título. El diseño de los elementos que componen la estructura de la edificación debe hacerse para la combinación de carga crítica. las cargas se expresan en unidades de peso, en unidades de peso por longitud o en unidades de peso por superficie unitaria, o sea, kg; kg/m y kg/m², según el Sistema Métrico Decimal. Estas cargas son aplicadas a los diferentes elementos de las estructuras de las edificaciones, los que constituyen a su vez, un conjunto de miembros estructurales. Cada uno de estos miembros está constituido por un material con determinada forma volumétrica y sujeto a realizar uno o varios esfuerzos, cuando forman parte de la estructura. Como los esfuerzos son consecuencias de las cargas, es necesario conocer o suponer las cargas a que va a estar sometido cada uno de esos miembros. Las cargas, según su naturaleza pueden ser: estáticas, de repetición o cíclicas, y de impacto; según su disposición pueden ser distribuidas y concentradas. Cargas permanentes: Acabados Muros divisorios Tejas Bordillos Peso de barandas Cargas muertas (D) Son las cargas que permanecen constantes en un mismo lugar las cuales incluyen el peso propio del elemento misma forma marcos, muros, pisos, cielos rasos, escaleras, techos, entre otros. Estimar estas cargas Cargas vivas (L) Son las cargas que pueden cambiar de magnitud y posición. Éstas incluyen cargas de ocupantes, cargas de materiales en bodegas, cargas de materiales de construcción, cargas de grúas viajeras, cargas de equipo en operación y muchas otras. Otras cargas Acción del viento. Efectos de temperatura. Asentamientos de estructuras Combinaciones De Carga ∪ 1 = 1.4 𝐷 ∪ 2 = 1.2 𝐷 + 1.6 𝐿 1.3.4 Momentos últimos o nominales de flexión Para este análisis, se supone que las varillas de refuerzo a tensión están trabajando a su punto de cedencia antes de que falle el concreto en el lado de compresión de la viga. Para obtener la resistencia nominal o teórica por momento de una viga, se siguen los siguientes pasos. 1. Calcule la fuerza total de tensión T = As fy. 2. Iguale la fuerza total de compresión C = 0.85 f c ab a la expresión As fy y despeje a. En esta expresión, ab es el área supuesta esforzada en compresión a 0.85 f c. La fuerza de compresión C y la fuerza de tensión T deben ser iguales para mantener el equilibrio en la sección. 3. Calcule la distancia entre los centros de gravedad de T y C. (Para una viga rectangular la sección transversal es igual a d − a/2.) 4. Determine Mn, que es igual a T o C veces la distancia entre sus centros de gravedad. 1.3.5 Diseño de escaleras Toda escalera que sirva como medio de evacuación debe tener el carácter de construcción fija permanente. La capacidad de escaleras y puertas que accedan a escaleras encerradas debe calcularse de acuerdo con los numerales K.3.3.2, K.3.3.3 y K.3.3.4 Ancho mínimo Las escaleras de uso público deberán tener un ancho mínimo de 120 cm. Si la separación de los pasamanos a la pared supera 50 mm, el ancho de la escalera debe incrementarse en igual magnitud. Huella y contrahuella La huella y contrahuella de las escaleras interiores deben cumplir los requisitos de la NTC 4145 Accesibilidad de la Personas al Medio Físico. Edificios, escaleras, y NTC 4140 Accesibilidad de las Personas al Medio Físico. Edificios, pasillos, corredores y demás requisitos de la NTC 4140. Descansos Todo descanso debe tener una dimensión mínima, medida en la dirección del movimiento, igual al ancho de la escalera. La altura máxima entre descansos no debe ser mayor a 3.60 m. Altura libre mínima Toda escalera debe disponer de una altura libre mínima de 2,10 m, medida verticalmente desde un plano paralelo y tangente a las proyecciones de los peldaños hasta la línea del cielo raso. 1.3.6 Diseño a cortante La falla por cortante es una falla súbita y frágil. Se tienen las siguientes hipótesis para vigas de sección rectangular: Los esfuerzos cortantes t son paralelos a la fuerza cortante Los esfuerzos cortantes t están uniformemente distribuidas a través del ancho de la viga. Los esfuerzos cortantes horizontales son iguales al esfuerzo cortante vertical. Los esfuerzos cortantes en cualquier nivel de una viga de sección prismática para la viga elástica no agrietada se calculan según la mecánica de materiales como: t = (V. Q) / (I. B) El diseño de las secciones transversales de los elementos sujetos a fuerza cortante deberá́ basarse en la expresión: Vu ≤ Ø Vn Donde: Vu: es la resistencia requerida por corte en la sección analizada Vn: es la resistencia nominal al corte de la sección. Ø = 0.75 Se recomienda en la mayoría de los casos calcular el cortante a una distancia “d”, de la cara del apoyo para la zona confinada, ya que las cargas aplicadas a la viga entre la cara de la columna y una distancia “d”, se transfieren directamente al apoyo por compresión en el alma de la zona localizada encima de la fisura. La zona confinada, va desde 5 cm de la pared interna de la columna y se extiende hasta “2 h”, a partir de ahí inicia la zona no confinada que va desde “2 h” hasta el centro de la viga (El procedimiento es exactamente el mismo para la otra mitad de la viga ya que son simétricas). Para el diseño a cortan se tuvo en cuenta el siguiente diagrama de flujo Tomado de C.7.7 –NSR-10 En ambos extremos del elemento, deben disponerse estribos cerrados de confinamiento al menos No. 3 (3/8”) o 10M (10 mm) por longitudes iguales a 2h, medidas desde la cara de elemento de apoyo hacia el centro de la luz. El primer estribo cerrado de confinamiento debe estar situado a no más de 50 mm de la cara del elemento de apoyo. El espaciamiento de los estribos cerrados de confinamiento no debe exceder el menor de: (a) d /4. (b) Ocho veces el diámetro de la barra longitudinal confinada más pequeña. (c) 24 veces el diámetro de la barra del estribo cerrado de confinamiento. (d) 300 mm. En el análisis debe tenerse en cuenta la interacción de todos los elementos estructurales y no estructurales que afecten la respuesta lineal y no lineal de la estructura ante movimientos sísmicos. Zonas confinadas: Región confinada es aquella parte de los elementos de concreto reforzado confinada por refuerzo transversal de confinamiento cumplen unos requisitos especiales. 1.3.7 Columnas Son elementos verticales que transmiten cargas de comprensión, generalmente acompañadas de un momento. Las cargas son transmitidas por la placa de entrepiso a las vigas, de éstas a las columnas, y por último a la cimentación y suelo de fundación. Tipos: Las columnas reforzadas con estribos o espirales confinan el núcleo aumentando la resistencia entre menor espaciamiento halla en los estribos. • Dimensiones mínimas El Reglamento colombiano NSR-10 no contempla la restricción de dimensiones mínimas para las estructuras con capacidad mínima de disipación de energía. Únicamente en la sección CR10.8 se mencionan con el carácter de informativo. • Estructuras con capacidad moderada de disipación de energía (DMO) "La dimensión menor de la sección transversal, medida en una línea recta que pasa a través del centroide geométrico, no debe ser menor de 250 mm. Las columnas en forma de T, C o I, pueden tener una dimensión mínima 0.20 m, pero su área no puede ser menor de 0.0625 m 2.” Se sugiere que la relación entre la dimensión menor de la sección transversal y la dimensión perpendicular no sea menor que 0.3. En ambos extremos del elemento debe proporcionarse estribos cerrados de confinamiento con un espaciamiento de So por una longitud Lo, medida desde la cara del nudo. El espaciamiento So no debe exceder el menor de (a) Ocho veces el diámetro de la barra longitudinal confinada de menor diámetro. (b) 16 veces el diámetro de la barra del estribo cerrado de confinamiento. (c) Un tercio de la menor dimensión de la sección transversal de la columna. (d) 150 mm. La longitud Lo, no debe ser menor que la mayor entre (e) Una sexta parte de la luz libre de la columna. (f) La mayor dimensión de la sección transversal de la columna. (g) 500 mm. Estribos (DMO) Cuando se utilicen estribos rectangulares, el área de los estribos para un diámetro mínimo #3, no puede ser menor que: 1.3.8 Longitudes de desarrollo y empalmes de refuerzo: Es la longitud de empotramiento necesaria para desarrollar toda la resistencia a tensión de la barra controlada por adherencia o por agrietamiento. 1.3.9 Generalidades Traslapo o empalmes: El ingeniero estructural debe evitar localizar los empalmes en zonas de altas tensiones (regiones cerca de los apoyos y en las mitades de las luces de vigas continuas) y cuando por alguna circunstancia se tenga que empalmar en estas zonas se deben escalonar estas uniones. Se especifica que ninguna de las dos recomendaciones anteriores es válida en empalmes a compresión típicos de columnas y muros. - Viguetas en losas nervadas En losas nervadas diseñadas en una sola dirección la separación máxima entre nervios, medida eje a eje no debe exceder 2.5 veces el espesor total de la losa. - Loseta superior La porción vaciada en sitio de la loseta superior debe tener como mínimo 45mm de espesor. - Riostras Es necesario colocar viguetas transversales en losas nervadas en una dirección. Las viguetas transversales de repartición o riostras deben de tener una separación máxima o luz libre de 10 veces el espesor total de la losa, sin exceder 4.0m, y deben ser diseñadas. - Avalúos de cargas TITULO B del código NSR-10. El presente Título de este Reglamento da los requisitos mínimos que deben cumplir las edificaciones con respecto a cargas diferentes a las fuerzas o efectos que impone el sismo. Para que una estructura sismo resistente cumpla adecuadamente su objetivo, debe ser capaz de resistir además de los efectos sísmicos, los efectos de las cargas prescritas en el presente Título. El diseño de los elementos que componen la estructura de la edificación debe hacerse para la combinación de carga crítica. Combinaciones de cargas mayoradas usando el método de resistencia última. Las combinaciones de carga y factores de carga dados en la sección .2.4.2 deben ser usados solamente en aquellos casos en que sean autorizados específicamente por el reglamento de diseño del material. - Combinaciones básicas El diseño de las estructuras, sus componentes y cimentaciones debe hacerse de tal forma que sus resistencias de diseño igualen o excedan los efectos producidos por las cargas mayoradas. 1.3.1 Según la NRS – 10 tenemos, C.8.1 — Métodos de diseño C.8.1.1 — En el diseño de concreto estructural, los elementos deben diseñarse para que tengan una resistencia adecuada, de acuerdo con las disposiciones del presente Título del Reglamento NSR-10, utilizando los factores de carga y los factores de reducción de resistencia � especificados en el Capítulo C.9. C.8.2 — Cargas C.8.2.1 — Las disposiciones de diseño del Título C del Reglamento NSR-10 se basan en la suposición que las estructuras deben diseñarse para resistir todas las cargas solicitadas. C.8.2.2 — Las cargas de servicio deben cumplir con los requisitos del Título B del Reglamento NSR-10, inclusive las reducciones de carga viva que se permitan allí. C.8.9 — Longitud del vano C.8.9.1 — La luz de los elementos que no se construyan monolíticamente con sus apoyos debe considerarse como la luz libre más la altura del elemento, pero no debe exceder la distancia entre los centros de los apoyos. C.8.9.2 — En el análisis estructural de pórticos o elementos continuos para determinar los momentos, la luz debe considerarse como la distancia entre los centros de los apoyos. C.8.9.3 — Para vigas construidas integralmente con sus apoyos, se permite diseñar con base en los momentos en la cara de los apoyos. C.8.9.4 — Se permite analizar las losas macizas o nervadas construidas monolíticamente con sus apoyos, con luces libres no mayores de 3 m, como losas continuas sobre apoyos simples, con luces iguales a las luces libres de la losa, despreciando el ancho de las vigas. C.8.11 — Disposición de la carga viva C.8.11.1 — Se permite suponer que: (a) la carga viva está aplicada únicamente al piso o cubierta bajo consideración, y (b) los extremos lejanos de las columnas construidas monolíticamente con la estructura están empotrados. C.8.11.2 — Se permite suponer que la disposición de la carga viva está limitada a las combinaciones de: (a) carga muerta mayorada en todos los vanos con la carga viva mayorada en dos vanos adyacentes, y (b) carga muerta mayorada en todos los vanos con la carga viva mayorada en vanos alternados. C.8.13 — Viguetas en losas nervadas C.8.13.1 — La losa nervada consiste en una combinación monolítica o prefabricada de viguetas regularmente espaciadas en una o dos direcciones, y una losa colocada en la parte superior que actúa también en una dirección o en dos direcciones ortogonales. La loseta puede ser parcialmente prefabricada, pero como mínimo una parte de su espesor debe ser vaciado en sitio. C.9.2.2 — Carga viva Se permite reducir a 0.5 el factor de carga de carga viva L en las ecuaciones (C.9-3) a (C.9-5), excepto para estacionamientos, áreas ocupadas como lugares de reunión pública y en todas las áreas donde L sea superior a 4.8 kN/m2. 1.3.2 Coeficiente de importancia Tomado de A.2.5.2 El coeficiente de importancia de diseño, de acuerdo con el grupo de uso a que esté asignada la edificación para tomar en cuenta que para edificaciones de los grupos II, III y IV deben considerarse valores de aceleración con una probabilidad menor de ser excedidos que aquella del diez por ciento en un lapso de cincuenta años considerada en el numeral A.2.2.1. Los valores de I se dan en la Tabla A.2.5-1 1.3.3 Espectro de diseño Espectro de aceleraciones — La forma del espectro elástico de aceleraciones, Sa expresada como fracción de la gravedad, para un coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar en el diseño. Para períodos de vibración menores de TC, calculado de a 1.3.4 Método de la fuerza horizontal equivalente Puede utilizarse el método de la fuerza horizontal equivalente en las siguientes edificaciones: (a) Todas las edificaciones, regulares e irregulares, en las zonas de amenaza sísmica baja (b) Todas las edificaciones, regulares e irregulares, pertenecientes al grupo de uso I, localizadas en zonas de amenaza sísmica intermedia (c) Edificaciones regulares, de 20 niveles o menos y 60 m de altura o menos medidos desde la base, en cualquier zona de amenaza sísmica, exceptuando edificaciones localizadas en lugares que tengan un perfil de suelo tipo D, E o F, con periodos de vibración mayores de 2TC, (d) Edificaciones irregulares que no tengan más de 6 niveles ni más de 18 m de altura medidos a partir de la base, (e) Estructuras flexibles apoyadas sobre estructuras más rígidas que cumplan los requisitos de A.3.2.4.3. 1.3.5 Deriva Se entiende por deriva el desplazamiento horizontal relativo entre dos puntos colocados en la misma línea vertical, en dos pisos o niveles consecutivos de la edificación. Necesidad de controlar la deriva La deriva está asociada con los siguientes efectos durante un temblor: (a) Deformación inelástica de los elementos estructurales y no estructurales. (b) Estabilidad global de la estructura. (c) Daño a los elementos estructurales que no hacen parte del sistema de resistencia sísmica y a los elementos no estructurales, tales como muros divisorios, particiones, enchapes, acabados, instalaciones eléctricas, mecánicas, etc. (d) Alarma y pánico entre las personas que ocupen la edificación. Desplazamientos horizontales en el centro de masa del piso ᶴ cm, j corresponden a los desplazamientos horizontales, en las dos direcciones principales en planta, que tiene el centro de masa del piso. En caso de cálculo de desplazamientos haciendo uso del método de análisis dinámico. Desplazamientos horizontales causados por efectos P-DELTA ᶴpd, j Corresponden a los efectos adicionales, en las dos direcciones principales en planta, causados por los efectos de segundo orden (efectos P-Delta) de la estructura. Los efectos P-Delta producen un aumento en las deflexiones horizontales y en las fuerzas internas de la estructura. Estos efectos deben tenerse en cuenta cuando el índice de estabilidad, Qi, es mayor de 0.10. El índice de estabilidad, para el piso i y en la dirección bajo estudio, se calcula por medio de la siguiente ecuación: Qi = (Pi Δcm / Vi h Pi) El índice de estabilidad de cualquier piso, Qi, no debe exceder el valor de 0.30. Cuando el valor de Qi es mayor que 0.30, la estructura es potencialmente inestable y debe rigidizarse, a menos que se cumplan, en estructuras de concreto reforzado, una verificación con un análisis elástico de segundo orden considerando la totalidad de los requisitos enumerados en C.10.10.4 o alternativamente con la consideración en C.10.10.7.4. 1.3.6 Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes El cortante sísmico en la base, Vs, equivalente a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos por los movimientos sísmicos de diseño, en la dirección en estudio, se obtiene por medio de la siguiente ecuación: VSsagM El valor de Sa en la ecuación anterior corresponde al valor de la aceleración, como fracción de la de la gravedad, leída en el espectro definido en A.2.6 para el período T de la edificación. La fuerza sísmica horizontal, Fx, en cualquier nivel x, para la dirección en estudio, debe determinarse usando la siguiente ecuación: 1.3.7 Vigas de cimentación Las vigas de fundación (Figura 8) son los elementos estructurales que se emplean para amarrar estructuras de cimentación tales como zapatas, dados de pilotes, pilas o caissons. A las vigas de fundación tradicionalmente se les han asignado las siguientes funciones principales: La reducción de los asentamientos diferenciales. La atención de momentos generados por excentricidades no consideradas en el diseño. El mejoramiento del comportamiento sísmico de la estructura. Y las siguientes funciones secundarias: El arriostramiento en laderas. La disminución de la esbeltez en columnas. El aporte a la estabilización de zapatas medianeras. 1.4 CONCLUSIONES Y/O RECOMENDACIONES Para el diseño de las vigas secundarias, se debe tener en cuenta el doble de la carga mayorada de las viguetas. Todos los elementos y secciones de una estructura se deben dimensionar de manera que satisfagan todos los criterios indicados en la norma. Los valores asumidos para el diseño de resistencia ultima, fueron determinados siguiendo los lineamientos de la NSR – 10 Teniendo en cuenta los valores obtenidos para el diseño a cortante en las vigas secundarias, posiblemente se considere reevaluar el tipo de material fy y fc. Para las luces con separaciones mayores 4 metros, deben llevar viguetas y en su defecto riostra El análisis sísmico del proyecto fue desarrollado según lo indicado en el decreto No. 523 de 2010, donde se establecen los valores de respuesta sísmica dependiendo de la zona, ya que esto nos define todos los factores a tener en cuenta. La modulación se rigidizo para que las derivas cumplieran Según el análisis de derivas realizado para cada columna, se puede observar que los desplazamientos máximos en “Y” se encuentran en las combinaciones de los combos 5 y 7 Para las derivas el eje “X”, se identifican 4 combos que tienen los mayores desplazamientos los cuales son; el combo 1, 2, 4 y 10, siendo el combo 1 el más crítico en las columnas, 1, 2, 5, 6, 9, 10, 13 y 14 de todos los pisos. Para el análisis de desplazamientos, se tomó el combo 2 como el más crítico, ya que era el que presentaba el mayor desplazamiento en el eje “X” en todos los pisos. Los desplazamientos en el eje “Y” eran mayores en la combinación del combo 5, este no se tomó en cuenta ya que los mayores desplazamientos se deben presentar en el eje “X”, y en el momento de evaluar el desplazamiento de “X” en el combo 5, este era menor que el del eje “Y”. 1.5 ANEXOS Memoria de Cálculos que incluyen ANEXO 2. Planos Estructurales. 1.6 INFOGRAFÍA Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. Bogotá: Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica. NSR-10 – Capítulo C.1 – Requisitos generales Nilson, A. (2001). Diseño de Estructuras de Concreto (Décima ed.). 2. MEMORIAS DE CALCULO Datos iniciales Planta suministrada por el docente Materiales f'c Resistencia (MPa) 24,6 fy 420 Uso - Vivienda Área de planta d 1,8 166,62 0,03 2.1 PREDIMENSIONAMIENTO a) Distancia ejes L=3.20+0.20*N N=7 L=3.20+0.20*7 L=4.6m b) h vigas y losa - Para el predimensionamiento de las vigas seguimos la tabla CR.9.5 de la norma Vigas ejes 1, 2, 3 y 4 entre A y B……………h=0.31m ≈ 0.35m Vigas ejes 1, 2, 3 y 4 B y C…………………h=0.26m ≈ 0.30m 3.68 Vigas ejes 1 Y 2 entre ejes C y D……………h = Vigas ejes 3 y 4 entre ejes C y D……………h = 3.68 12 1.5 Voladizo eje 1 y 2………………………………h = Vigas ejes A, B, C Y D entere 1 y 2…………h = Vigas ejes A, B, C Y D entere 2 y 3…………h = Vigas ejes A, B, C Y D entere 3 y 4…………h = = 0.26m ≈ 0.30m 14 5 4.6 12 4.6 14 = 0.30m = 0.383m ≈ 0.40m = 0.328m ≈ 0.35m 5.52 Vigas ejes A, B, C Y D voladizo………………h = = 0.31m ≈ 0.35m 14 = 0.394m ≈ 0.40m 1.00 5 = 0.20m La altura de vigas tomada para el diseño de este proyecto es 0.40m c) Ancho de viga Según el titulo C.21.3.4.1 “El ancho del elemento, bw, no debe ser menor que 200 mm” El ancho de la viga se asumió como bw= 0.30m d) Viguetas bwvt= ≥ 100mm por lo tanto, bwvt se asume como 100 mm hvt ≤ 5* bwvt hvt= 5 * 0.1 = 0.50m ← máx. hvt= 0.40m < 0.50m cumple e) Espesor Losa Según el título C.8.13.6 “La porción vaciada en sitio de la losa superior debe tener al menos 45 mm de espesor, pero ésta no debe ser menor de 1/20 de la distancia libre entre los nervios.” Entonces t ≥ 45mm t= 1 ∗ Slibre 2 1 t = ∗ 0.90m = 0.045m ≈ 0.050 2 t = 0.050 f) Dimensionamiento de escalera Esta escalera se predimensiono según el capítulo K3 h libre = 2.20 m h VG = 0.40 m h total = 2.60 m Huellas = 0.28 #Contrahuellas = 15 H contrahuellas = 2.6/15= 0.1733 m Condición h huella y contrahuella 2 contra huellas + 1 huella entre 0.62m y 0.62m → (0.1733 * 2) + 0.28 = 0.627 m cumple 2.2 AVALÚO DE CARGAS a) Avalúo de cargas losa de entrepiso Carga muerta “D” Losa superior 24 kN kN ∗ 0.05m = 1.20 2 3 m m Viguetas 0.1m(0.4m − 0.05m) ∗ 24 1m kN m3 = 0.84 kN m2 Riostras 33.17m ∗ 0.1m ∗ 0.35m ∗ 24 166.618m Casetón kN m3 = 0.17 kN m2 0.30 kN m2 Acabados 1.20 Particiones 1.20 Σ Losa entrepiso “D”. 𝟓. 𝟕𝟏 𝐤𝐍 𝐦𝟐 kN m2 kN m2 Carga viva “L” Según la norma la carga viva para el uso de vivienda es L = 1.80 kN m2 AVALUÓ DE CARGAS-LOSA ENTRE PISO kN/m 2 CARGA MUERTA Losa Superior Vigueta Riostra Cacetón Acabados 1,2 0,84 0,17 0,30 1,20 particiones Sumatoria Ʃ 2,00 5,71 kN/m 2 CARGA VIVA Uso Vivienda 1,80 b) Diseño losa de entrepiso Combinaciones de carga W U1= 1.4 *D → 1.4*5.71 = 7.99 kN m2 W U2 = 1.2*D + 1.6*L → 1.2*5.71 + 1.6*1.80= 9.73 kN m2 Cuantías Mu= K= m= 9.73∗12 = 1.216084 kN ∗ m 8 1.216084 KN*m 1.00m∗0.03m2 420 MPa 0.85∗24.6 ρdiseño = =1351.2043 kPa = 20.0861 kPa 1 20.0861 (1 − √1 − 2∗20.0861∗1351.2043 kPa 0.9∗(420∗1000)kPa = 0.003713 Diseño Losa de entrepiso Momento último (kN*m) Cuantía de diseño Cuantía de retracción m k (kPa) As diseño (mm2) As minimo (mm2) 1,216084 0,003713 0,001800 20,0861 1351,2043 112,000 90,000 As a usar (mm2) 112 Determinación de acero de refuerzo ASdiseño = 0.003713 *1000mm * 30mm = 111.39 ≈ 112mm2 ASmínimo = 0.0018*1000mm*50mm = 90mm2 Malla ∅= 4.4 mm → Área = 15.21mm2 x= 15.21mm2 ∗1000mm 112 = 135 La malla de losa de entre piso = MW 15 @ 100mm c) Avaluó de cargas losa de cubierta Carga muerta “D” Losa superior 24 kN kN ∗ 0.05m = 1.20 2 3 m m Viguetas 0.1m(0.4m − 0.05m) ∗ 24 1m kN m3 = 0.84 kN m2 Riostras 33.17m ∗ 0.1m ∗ 0.35m ∗ 24 1m kN m3 = 0.17 kN m2 Casetón 0.30 Acabados Σ Losa cubierta “D” Carga viva “L” kN m2 1.20 𝟑. 𝟕𝟏 kN m2 𝐤𝐍 𝐦𝟐 Según la norma la carga viva para el uso de vivienda es L = 1.80 kN m2 pero no la tuvimos en cuenta ya que esta losa no tiene acceso. AVALUÓ DE CARGAS-LOSA CUBIERTA kN/m 2 CARGA MUERTA Losa Superior Vigueta Riostra Cacetón Acabados Sumatoria Ʃ 1,2 0,84 0,17 0,30 1,20 3,71 CARGA VIVA Uso Vivienda 1,80 d) Diseño de losa de cubierta Combinaciones de carga W U1= 1.4 *D → 1.4*3.71 = 5.19 kN m2 W U2 = 1.2*D + 1.6*L → 1.2*3.71= 4.45 kN m2 Cuantías Mu= K= m= 5.19∗12 = 0.648764kN ∗ m 8 0.648764 kN∗m 1.00m∗0.03m2 420 MPa 0.85∗24.6 ρdiseño = = 720.8494 kPa = 20.0861 kPa 1 20.0861 (1 − √1 − kN/m 2 2∗20.0861∗720.8494 kPa 0.9∗(420∗1000)kPa ) = 0.001945 DISEÑO LOSA DE CUBIERTA Momento último (kN*m) Cuantía de diseño Cuantía de retracción m k (kPa) As diseño (mm2) As minimo (mm2) 90,000 As a usar (mm2) 90 Determinación de acero de refuerzo ASdiseño = 0.001945 *1000mm * 30mm = 59mm2 ASmínimo = 0.0018*1000mm*50mm = 90mm2 Malla ∅= 4.4 mm → Área = 15.21mm2 X= 15.21mm2 ∗1000mm 90mm2 = 135 La malla de losa de entre piso = MW 15 @ 150mm 2.3 Diseño de otros elementos 2.3.1 Diseño de escalera Huella = 0.28 Contrahuella = .1733 a) Espesor losa e inclinación T= 0,648764 0,001945 0,001800 20,0861 720,8494 59,000 2.30m = 0.115 ≈ 0.12 20 tanα = 0.1733m 0.28m α = 31.752° b) Avalúo de cargas Carga muerta “D” Zona inclinada Peso de la losa kN 24 3 ∗0.12m m cos(31.75) = 3.40 kN m2 Peso de los peldaños kN 24 3 ∗0.12m∗0.28m m 0.28m = 2.88 kN m2 Acabados 1.5 Σ Zona inclinada “D” kN m2 7.78 kN m2 Zona descanso Peso de la losa 24 kN m3 ∗ 0.12m = 2.88 Acabados 1.5 Σ Descanso “D” 𝟒. 𝟑𝟖 Carga viva “L” Para uso viviendas la carga viva es 3.0 kN m2 kN m2 c) Carga ultima Zona inclinada = (1.2 ∗ 7.78) + (1.6 ∗ 3.0) = 14.14 Zona descanso = (1.2 ∗ 4.38) + (1.6 ∗ 3.0) = 10.06 kN m2 kN m2 𝐤𝐍 𝐦𝟐 kN m2 d) Calculo refuerzo Refuerzo positivo Cuantía de diseño K= Mu 8.54 = = 1031.276 Kpa Ld2 1 ∗ 0.0912 m= f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 ρdiseño = 1 1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 1031.276x10−3 (1 − √1 − = 0.002807 20.0861 0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa Cuantía de retracción ρrt = 0.0018 As acero de refuerzo As diseño = ρdiseño ∗ bw ∗ d As diseño = 0.002807 ∗ 1000 ∗ 91 = 255.5 ≈ 255 As diseño = 255 por cada mm² de losa Asrt = ρrt ∗ bw ∗ t Asrt = 0.0018 ∗ 1000 ∗ 120 = 216 Asrt = 216 por cada mm² de losa Afinal = 255 mm² Se utilizan barras #3 x= 71 ∗ 1000 = 278𝑚𝑚 ≈ 0.28 cm 255 Se toma una separación de 0.25 Varillas #3-.25 c/c Refuerzo negativo As diseño = 1 ∗ As diseño positivo 3 As diseño = 1 ∗ 411 = 85.2 ≈ 85 3 As diseño = 85 por cada mm² de losa Asrt = ρrt ∗ bw ∗ t Asrt = 0.0018 ∗ 1000 ∗ 120 = 216 Asrt = 216 por cada mm² de losa Afinal = 216 mm² 71 ∗ 1000 = 328𝑚𝑚 ≈ 0.30cm 216 Se toma una separación de 0.30 x= Varillas #3-.30 c/c Refuerzo transversal Asrt = 0.0018 ∗ 1000 ∗ 120 = 216 Asrt = 216 por cada mm² de losa x= 71 ∗ 1000 = 328𝑚𝑚 ≈ 0.30cm 216 Se toma una separación de 0.30 Varillas #3-.30 c/c 2.3.2 Diseño de viguetas Peso propio vigueta = 0.84 Peso propio losa = 5.71 Total “D” =5.98 kN 𝑚² kN 𝑚 ∗ 0.90 = 5.14 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 0.90 = 1.62 Wu = (1.2*5.98+(1.6*1.62) = 𝟗. 𝟕𝟔 kN 𝑚 𝐤𝐍 𝒎 La carga hallada anterior mente aplica para todas las viguetas a) VT-1 Diseño a flexión ρdiseño = K= Mu 11.283 = = 921.085 Kpa Ld2 0.10 ∗ 0.352 m= f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 1 1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 901.085 (1 − √1 − = 0.002499 20.0861 0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa Mu (-) KN*m 11,283 - 22,122 - 8,994 Mu (+) KN*m - 12,895 - 16,628 - K (-) Kpa 921,085 - 1805,913 N/A 734,176 K (+) Kpa - 1052,669 - 1357,388 - ρdiseño (-) 0,00249948 - 0,00503183 - 0,00198171 ρdiseño (+) - 0,00286741 - 0,00373076 - ρmin ρmax cuantía 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0050318 0,00333333 0,01588 0,0037308 0,00333333 0,01588 0,0033333 As (-) mm² 117 - 176 As (+) mm² - 117 Ref. (-) 1#5 Ref. (+) - 1#4 117 131 1#5 1#5 1#4 b) VT-1 Diseño a cortante V máx. = 29.31kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.35 = 0.5m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 29.31 ∗ (5.22/2) − 0.5 = 23.69kN (5.22/2) Vn = Vu Ø Vn = 23.63kN = 31.56 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 31.56 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.0875 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.175 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 100 = 1939.45 mm ≈ 1930mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 1704mm ≈ 1700mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100 c) VT-2 Diseño a flexión K= m= Mu = 1942.171 Kpa Ld2 f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 ρdiseño = 1 1−2∗m∗k (1 − √1 − = 0.005138 m 0.9 ∗ fy Mu (-) KN*m 22,567 - Mu (+) KN*m - 22,567 K (-) Kpa 1842,171 - K (+) Kpa - 1842,171 ρdiseño (-) 0,00513866 - ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,00333333 0,01588 0,0051387 0,00513866 0,00333333 0,01588 0,0051387 As (-) mm² 180 - As (+) mm² - 180 Ref. (-) 1#5 - Ref. (+) - 1#5 d) VT-2 diseño a cortante V máx. = 20.99kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.35 = 0.5m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 20.99 ∗ (4.30/2) − 0.5 = 16.11kN (4.30/2) Vn = Vu Ø Vn = 16.11kN = 21.48 kN 0.75 Vc = 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 Vc = 1 = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 31.56 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.0875 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.175 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Smáx = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 100 Smín = = 1939.45 mm ≈ 1930mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 1704mm ≈ 1700mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100 e) VT-3 Diseño a flexión K= m= f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 ρdiseño = Mu (-) KN*m Mu = 1357.388 Kpa Ld2 1 1−2∗m∗k (1 − √1 − = 0,00373076 m 0.9 ∗ fy 16,628 - 8,994 Mu (+) KN*m - 19,003 - K (-) Kpa 1357,388 - 734,176 K (+) Kpa - 1551,300 - ρdiseño (-) 0,00373076 - 0,00198171 ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,00333333 0,01588 0,0037308 0,00428869 0,00333333 0,01588 0,0042887 0,00333333 0,01588 0,0033333 As (-) mm² 131 - 117 As (+) mm² - 150 - Ref. (-) 1#5 - 1#5 Ref. (+) - 1#5 - f) VT-3 Diseño a cortante V máx. = 25.48 kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.35 = 0.5m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 25.48 ∗ (5.22/2) − 0.5 = 20.60kN (5.22/2) Vn = Vu Ø Vn = 20.60kN = 27.47 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 27.47 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.0875 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.175 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 100 = 1939.45 mm ≈ 1930mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 1704mm ≈ 1700mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100 g) VT-4 Diseño a flexión K= m= f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 ρdiseño = Mu (-) KN*m 11,283 - Mu (+) KN*m N/A K (-) Kpa 921,085 K (+) Kpa Mu = 921,085 Kpa Ld2 1 1−2∗m∗k (1 − √1 − = 0,00249948 m 0.9 ∗ fy 18,053 - 22,122 - 12,895 N/A N/A 1473,737 N/A 1052,669 ρdiseño (-) 0,00249948 N/A ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,00286741 0,00333333 0,0033333 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033333 16,628 N/A 19,003 - N/A 1805,913 N/A 734,176 N/A 1357,388 N/A 1551,300 - 0,00406470 N/A 0,00503183 N/A 0,00198171 0,0033333 0,01588 0,0040647 8,994 0,00373076 0,00428869 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,0037308 0,0050318 0,0042887 0,0033333 As (-) mm² 117 - 142 - 176 - 117 As (+) mm² - 117 - 131 - 150 - Ref. (-) 1#5 - 1#5 - 1#5 - 1#5 Ref. (+) 1#5 1#5 1#5 h) Diseño a cortante V máx. = 29.31kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 Vu = + 0.35 = 0.5m Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) 29.31 ∗ (5.22/2) − 0.5 = 23.69kN (5.22/2) Vu Vn = Ø Vu = Vn = 23.63kN = 31.56 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 31.56 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.0875 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.175 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 100 = 1939.45 mm ≈ 1930mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 1704mm ≈ 1700mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100 2.4 Diseño de vigas nivel 2 2.4.1 Diseño de vigas secundarias Para el diseño de las vigas secundarias se deben tener en cuenta las viguetas ya que el Wu que se debe tener en cuenta para el diseño de estas deber ser 2 ∗ el mayor Wu de viguetas + particiones (si aplica) Entonces viga interna 2 ∗ 9.76 = 19.53Kn/m viga externa 2 ∗ 9.76 + 4.5 = 24.03 kN/m a) VG-1 Diseño a flexión K= m= Mu = 800,660 Kpa Ld2 f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 ρdiseño = 1 1−2∗m∗k (1 − √1 − = 0,00216523 m 0.9 ∗ fy Mu (-) KN*m 27,767 - 44,427 - 49,492 - 22,132 Mu (+) KN*m - 31,734 - 27,767 - 40,920 - K (-) Kpa 800,660 - 1281,057 - 1427,094 - 638,188 K (+) Kpa - 915,040 - 800,660 - 1179,920 - ρdiseño (-) 0,00216523 - 0,00351298 - 0,00393054 - 0,00171797 ρdiseño (+) - 0,00248264 - 0,00216523 - 0,00322600 - ρmin ρmax cuantía 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,01588 0,0035130 As (-) mm² 340 - 358 As (+) mm² - 340 Ref. (-) 3#5 - Ref. (+) - 3#4 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0039305 0,0033333 0,0033333 - 401 - 340 340 - 340 - 3#5 - 3#5 - 3#5 - 3#4 - 3#4 - b) VG-1 Diseño a cortante V máx. = 72.16kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 72.16 ∗ (5.22/2) − 0.49 = 58.58kN (5.22/2) Vn = Vu Ø Vn = 58.58kN = 78.11 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 78.11 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Smáx = Refuerzo mínimo a cortante av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 Smín = = 646.48 mm ≈ 640mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 c) VG-2 Diseño a flexión K= m= Mu = 650.709 Kpa Ld2 f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 ρdiseño = 1 1−2∗m∗k (1 − √1 − = 0,00175229 m 0.9 ∗ fy Mu (-) KN*m 22,567 - 36,107 - 40,223 - 17,987 Mu (+) KN*m - 25,790 - 22,567 - 33,256 - K (-) Kpa 650,709 - 1041,135 - 1159,822 - 518,665 K (+) Kpa N/A 743,668 N/A 650,709 - 958,939 - ρdiseño (-) 0,00175229 - 0,00283504 - 0,00316918 - 0,00139158 ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,00200786 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,00175229 0,00333333 0,01588 0,0033333 As (-) mm² 340 - 340 - 340 - 340 As (+) mm² - 340 - 340 - 340 - Ref. (-) 3#4 - 3#4 - 3#4 - 3#4 Ref. (+) - 3#4 - 3#4 - 3#4 - 0,00260503 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,0033333 d) VG-2 Diseño a cortante V máx. = 76.45kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 76.45 ∗ (5.22/2) − 0.49 = 62.10kN (5.22/2) Vn = Vu Ø Vn = 62.10 = 82.80 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 82.80 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Refuerzo mínimo a cortante 600mm Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 = 646.48 mm ≈ 640mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 e) VG-3 Diseño a flexión Mu (-) KN*m 22,567 - 36,107 - 40,223 - 17,987 Mu (+) KN*m - 25,790 - 22,567 - 33,256 - K (-) Kpa 650,709 - 1041,135 - 1159,822 - 518,665 K (+) Kpa N/A 743,668 N/A 650,709 - 958,939 - ρdiseño (-) 0,00175229 - 0,00283504 - 0,00316918 - 0,00139158 ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,00200786 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,00175229 0,00333333 0,01588 0,0033333 As (-) mm² 340 - 340 - 340 - 340 As (+) mm² - 340 - 340 - 340 - Ref. (-) 3#4 - 3#4 - 3#4 - 3#4 Ref. (+) - 3#4 - 3#4 - 3#4 - 0,00260503 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,0033333 f) VG-3 Diseño a cortante V máx. = 76.45kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 76.45 ∗ (5.22/2) − 0.49 = 62.10kN (5.22/2) Vn = Vu Ø Vn = 62.10 = 82.80 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 82.80 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Refuerzo mínimo a cortante Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 = 646.48 mm ≈ 640mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 g) VG-4 Diseño a flexión Mu (-) KN*m 27,767 - 44,427 - 49,492 - 22,132 Mu (+) KN*m - 31,734 - 27,767 - 40,920 - K (-) Kpa 800,660 - 1281,057 - 1427,094 - 638,188 K (+) Kpa - 915,040 - 800,660 - 1179,920 - ρdiseño (-) 0,00216523 - 0,00351298 - 0,00393054 - 0,00171797 ρdiseño (+) - 0,00248264 - 0,00216523 - 0,00322600 - ρmin ρmax cuantía 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,01588 0,0035130 As (-) mm² 340 - 358 As (+) mm² - 340 Ref. (-) 3#5 - Ref. (+) - 3#4 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0039305 0,0033333 0,0033333 - 401 - 340 340 - 340 - 3#5 - 3#5 - 3#5 - 3#4 - 3#4 - h) VG-4 Diseño a cortante V máx. = 72.16kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 72.16 ∗ (5.22/2) − 0.49 = 58.58kN (5.22/2) Vn = Vu Ø Vn = 58.58kN = 78.11 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 78.11 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Refuerzo mínimo a cortante Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 = 646.48 mm ≈ 640mm Diseño de vigas principales 2.4.2 a) VG-5 Diseño a flexión Para Wu1 Peso propio viga = 2.88 Particiones = 4.5 Total “D” =7.38 kN 𝑚 kN 𝑚 kN 𝑚 Wu1 = (1.2*7.38) = 𝟖. 𝟖𝟔 𝐤𝐍 𝒎 Para Wu2 Peso propio viga = 2.88 Particiones = 4.5 kN 𝑚 kN 𝑚 Peso propio de la losa = 12.27 Total “D” =19.65 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 2.3 = 4.14 kN 𝑚 Wu2 = (1.2*19.65) + (1.6*4.14) = 𝟑𝟎. 𝟐𝟎 𝐤𝐍 𝒎 Mu (-) KN*m Mu (+) KN*m K (-) Kpa K (+) Kpa ρdiseño (-) ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 6,323 182,336 0,00048473 7,227 208,384 - 0,00055437 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033333 22,312 643,374 0,00173218 21,567 621,882 - 31,370 904,556 0,00245346 21,567 621,882 - 16,894 487,143 0,00130587 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00167331 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00167331 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 As (-) mm² 340 - 340 - 340 - 340 As (+) mm² - 340 - 340 - 340 - Ref. (-) 3#4 Ref. (+) - 3#4 3#4 b) VG-5 Diseño a cortante V máx. = 76.57 kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 76.57 ∗ (3.38/2) − 0.49 = 54.37kN (3.38/2) Vn = Vu Ø Vn = 54.37kN = 72.49 kN 0.75 Vc = 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 - 3#4 3#4 - 3#4 3#4 - Vc = 1 = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 72.49 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600mm Refuerzo mínimo a cortante Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 = 646.48 mm ≈ 640mm c) VG-6 Diseño a flexión Para Wu1 Peso propio viga = 2.88 kN 𝑚 Peso propio de la losa = 12.27 Total “D” =15.15 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 2.3 = 4.14 kN 𝑚 Wu1 = (1.2*15.15) + (1.6*4.14) = 𝟐𝟒. 𝟖𝟎 𝐤𝐍 𝒎 Para Wu2 Peso propio viga = 2.88 kN 𝑚 Peso propio de la losa = 23.68 Total “D” =26.56 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 4.45 = 8.01 kN 𝑚 Wu2 = (1.2*26.56) + (1.6*8.01) = 𝟒𝟒. 𝟔𝟗 𝐤𝐍 𝒎 Mu (-) KN*m 17,711 - 28,338 - 36,090 - 19,436 Mu (+) KN*m - 20,241 - 17,711 - 31,913 - K (-) Kpa 510,702 - 817,123 - 1040,658 - 560,440 K (+) Kpa - 583,659 - 510,702 - 920,202 - ρdiseño (-) 0,00136991 - 0,00221079 - 0,00283371 - 0,00150541 ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,00156879 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00136991 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00249702 0,00333333 0,01588 0,0033333 0,00333333 0,01588 0,0033333 340 - 340 - 340 As (-) mm² 340 - As (+) mm² - 340 - 340 - 340 - Ref. (-) 3#4 - 3#4 - 3#4 - 3#4 Ref. (+) - 3#4 - 3#4 - 3#4 - d) VG-6 Diseño a cortante V máx. = 86.86 kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 86.86 ∗ (3.38/2) − 0.49 = 61.68Kn (3.38/2) Vn = Vu Ø Vn = 61.68kN = 82.24 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 82.24 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600m Refuerzo mínimo a cortante Smáx = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 Smín = = 646.48 mm ≈ 640mm av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 e) VG-7 Diseño a flexión Para Wu1 Peso propio viga = 2.88 kN 𝑚 Peso propio de la losa = 28.02 Total “D” =30.90 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 5.21 = 9.38 kN 𝑚 Wu1 = (1.2*30.90) + (1.6*9.38) = 𝟓𝟐. 𝟎𝟗 𝐤𝐍 𝒎 Para Wu2 Peso propio viga = 2.88 kN 𝑚 Peso propio de la losa = 26.31 Total “D” =29.19 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 4.91 = 8.84 kN 𝑚 Wu2 = (1.2*29.19) + (1.6*8.84) = 𝟒𝟗. 𝟏𝟕 𝐤𝐍 𝒎 Mu (-) KN*m 37,192 - 57,840 - 57,840 - 37,192 Mu (+) KN*m - 42,505 - 37,192 - 40,123 - K (-) Kpa 1072,433 - 1667,820 - 1667,820 - 1072,433 K (+) Kpa - 1225,638 - 1072,433 - 1156,962 - ρdiseño (-) 0,00292293 - 0,00462726 - 0,00462726 N/A 0,00292293 ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,00335551 0,00292293 0,00316110 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033555 0,0046273 0,0033333 0,0046273 0,0033333 0,0033333 As (-) mm² 340 - 472 - 472 - 340 As (+) mm² - 342 - 340 - 340 - Ref. (-) 3#5 - 3#5 - 3#5 - 3#5 Ref. (+) - 3#4 3#4 - f) VG-7 Diseño a cortante V máx. = 101.23 kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 101.23 ∗ (3.38/2) − 0.49 = 71.88kN (3.38/2) Vn = Vu Ø 3#4 Vn = 71.88kN = 95.84 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 95.84 ≤ 86.767 No Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600m Refuerzo mínimo a cortante Smáx = Smín = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 = 646.48 mm ≈ 640mm g) VG-8 Diseño a flexión Para Wu Peso propio viga = 2.88 kN 𝑚 Peso propio de la losa = 16.47 Total “D” =19.35 kN 𝑚 kN 𝑚 Carga viva losa = 1.80 kN 𝑚² ∗ 3.19 = 5.73 Wu = (1.2*19.35) + (1.6*5.73) = 𝟑𝟐. 𝟑𝟗 kN 𝑚 𝐤𝐍 𝒎 Mu (-) KN*m 23,125 - 37,000 - 37,000 - 23,125 Mu (+) KN*m - 26,429 - 23,125 - 26,429 - K (-) Kpa 666,819 - 1066,910 - 1066,910 - 666,819 K (+) Kpa N/A 762,079 N/A 666,819 N/A 762,079 - ρdiseño (-) 0,00179648 N/A 0,00290741 N/A 0,00290741 N/A 0,00179648 ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantía 0,00205864 0,00179648 0,00205864 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 As (-) mm² 340 - 340 - 340 - 340 As (+) mm² - 340 - 340 - 340 - Ref. (-) 3#4 - 3#4 - 3#4 - 3#4 Ref. (+) - 3#4 - 3#4 - 3#4 - h) VG-8 Diseño a cortante V máx. = 82.10kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.34 = 0.49m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 82.10 ∗ (3.38/2) − 0.49 = 58.30kN (3.38/2) Vn = Vu Ø Vn = 58.30kN = 77.73 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 77.73 ≤ 86.767 Cumple. Zona confinada L= 2 = 0.80 h d/4 = 0.085 8/db= 0.076 300mm Zona no confinada d/2 = 0.17 0.75 ∗ h= 0.30 600m Refuerzo mínimo a cortante Smáx = av ∗ fy 0.062 ∗ √f´c ∗ bw = 142 ∗ 420 0.062 ∗ √24.6 ∗ 300 = 646.48 mm ≈ 640mm Smín = av ∗ fy 142 ∗ 420 = = 568mm 0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300 2.4.3 Diseño de columnas Cuantía mínima = 0.01 Cuantía máxima = 0.04 B = DMO dimensiones mínimas 250mm B asumida para el diseño = 0.35 * 0.40 As min = 350*400*0.01= 1400 mm² As máx. = 350 x 400 x 0.04= 5600 mm² Estos valores nos arrojan el rango en el que debe estar el refuerzo de las varillas Varillas a utilizar 8 # 5 Separación del estribo máximo por DMO Esta se saca mediante las siguientes condiciones: - 8*12.7 = 101.6 mm - 16*9.5= 152 mm - 1/3*300 = 100 mm - 150 mm Se toma el menor resultado en este caso es 100 mm esta será nuestra separación para la zona confinada - La separación para la zona no confinada es 2 veces la separación de la zona confinada - Espaciamiento zona no confinada 2*100 = 200 mm Longitudes de confinamiento Para sacar la longitud de confinamiento se tienen en cuenta las siguientes condiciones: 1/6 * 2200 mm = 366.67 mm 300 mm 500 mm Para la longitud del confinamiento se toma el mayor resultado Longitud de confinamiento = 500mm 2.5 MODELO COMPUTACIONAL (ETABS) 2.5.1 - Datos de entrada modelo matemático. (Gráficamente) Configuración en planta - Configuración en altura - Configuración de materiales (Concreto 24.6 MPa y acero 420 MPa) - Configuración de elementos Vigas principales Vigas secundarias Columnas Losa Casos de carga Combinaciones de carga U1 U2 Asignación de cargas Carga muerta Carga viva Pisos 1 al 4 Cubierta Escalera Modulación en planta 2.5.2 Diagramas de cortante y momento para todas las vigas del 2º piso. Diagramas de cortante Diagramas de momentos 2.5.4 Comparar los resultados de la modelación con lo solicitado en el punto 2.3, para las combinaciones de carga gravitacionales. (Conclusiones). COMPARACIÓN MOMENTOS Y CORTANTES MÁXIMOS MODULACIÓN MANUAL DIFERENCIA EJE MOMENTO CORTANTE MOMENTO CORTANTE MOMENTO CORTANTE (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) (kN*m) 1 31,370 76,569 45,234 57,809 -13,864 18,760 2 36,090 113,299 46,379 85,372 -10,289 27,927 3 57,840 132,043 44,320 92,794 13,520 39,249 4 37,000 82,102 30,687 61,379 6,313 20,722 A 49,492 94,068 24,265 26,417 25,227 67,651 B 40,223 76,451 33,331 40,717 6,892 35,734 C 49,492 94,068 33,331 40,717 16,161 53,352 26,417 13,697 50,034 D 40,223 76,451 26,526 Conclusiones En la modulación, los voladizos tienen el mismo momento en las vigas continuas hacia ambos lados En la modulación, los momentos en las vigas secundarias son relativamente bajos a diferencia de las vigas principales En el Etabs, los cortantes máximos se encuentran en la sección del voladizo En los cálculos teóricos, el momento es menor en la parte del voladizo (viga 1 y 2), a diferencia de los datos arrojados por el Etabs, de lo demás los momentos son mayores según los cálculos a mano Según la comparación, se puede evidenciar que la mayor diferencia tanto del momento como del cortante se encuentra en la viga del eje A Para datos arrojados en los cortantes máximos calculados a mano, podemos observar que estos son mayores a los arrojados por el sistema de computo 2.6 ANÁLISIS SÍSMICO 2.6.1 Espectro de Diseño. Localización del proyecto LOCALIZACIÓN DEPARTAMENTO Cundinamarca MUNICIPIO Bogotá AMENAZA SÍSMICA Intermedia SUELO Lacustre 300 Ubicación según Google maps - Ubicación según las zonas de amenaza sísmica Coeficientes según el decreto 523 por el cual se adopta la microzonificación sísmica de Bogotá D.C. - Descripción del proyecto EDIFICACIÓN USO Vivienda GRUPO DE USO I No. DE PISOS 5 losas aéreas ALTURA LIBRE x PISO 2,2 SISTEMA ESTRUCTURAL pórtico de concreto reforzado GRADO DE DISIPACIÓN DMO Resumen de datos obtenidos según la descripción del proyecto ABREV. COEF. Coef. de aceleración Aa 0,15 Coef. de velocidad Av 0,20 Coef. de amplificación de sitio af. Ac. Fa 1,05 Coef. de amplificación de sitio Fv 2,90 Coef. de importancia I 1,00 Gravedad g 9,81 Mg kN 559,297 5486,707 Masa total edificación W total de la estructura Cálculos para el espectro de aceleraciones S𝑎 = 2,50 ∗ 𝐴𝑎 ∗ 𝐹𝑎 ∗ 𝐼 = 0.39 𝑇𝑜 = 0,1 ∗ ( 𝐴𝑣∗𝐹𝑣 𝐴𝑎∗𝐹𝑎 𝑇𝑐 = 0,48 ∗ ( ) 𝐴𝑣∗𝐹𝑣 𝐴𝑎∗𝐹𝑎 = 0.37 ) = 1.77 𝑇𝐿 = 2,4 ∗ 𝐹𝑣 = 𝟔. 𝟗𝟔 𝐴𝑎 ∗ 𝐹𝑎 ∗ 𝐼 = 0.1575 - Datos a graficar T(S) 0 0,1 0,2 0,3 0,37 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,77 1,80 1,90 2,00 2,50 Sa 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,394 0,387 0,366 0,348 0,278 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 6,50 6,96 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00 10,50 0,232 0,199 0,174 0,155 0,139 0,127 0,116 0,107 0,100 0,099 0,086 0,076 0,067 0,060 0,054 0,048 0,044 Espectro de diseño ESPECTRO DE DISEÑO Sa (g) 0,450 0,400 0,350 0,300 0,250 0,200 0,150 0,100 0,050 0,000 0 2.6.2 2 Fuerzas Sísmicas (F.H.E.). Datos obtenidos 4 6 8 10 12 T(s) - Altura del edificio (Nivel de fundación -1,2 m) - Peso de la edificación (Columnas 30 x 30m) Peso de vigas Nivel hPi (m) L (m) W vg (kN) Cubierta 5° piso 4° piso 3° piso 2° piso 13,8 11,2 8,6 6,0 3,4 106,74 106,74 106,74 106,74 106,74 307,411 307,411 307,411 307,411 307,411 PESO DE LA EDIFICACIÓN Peso de losa Peso Columnas D W Área W Losa Aferencia Losa Cant Columna (m2) (kN) (m) (kPa) (kN) 140,025 3,710 519,492 1,1 16 38,016 134,597 5,710 768,548 2,2 16 76,032 134,597 5,710 768,548 2,2 16 76,032 134,597 5,710 768,548 2,2 16 76,032 134,597 5,710 768,548 2,6 16 89,856 ∑ W total (kN) 864,919 1151,991 1151,991 1151,991 1165,815 5486,707 - Periodo aproximado Según el capítulo A.4.3.2 de la NSR -10, el valor correspondiente para el exponente relacionado con el periodo equivale a: 𝑘=𝟏 Según el capítulo A.4.1 de la NSR -10, el cortante sísmico de la base equivale a: 𝐕𝐬 = 𝑺𝒂 ∗ 𝒈 ∗ 𝑴 Vs = 559,297 ∗ 9,81 = 𝟐𝟏𝟔𝟎, 𝟑𝟗𝟏 - Fuerza sísmica horizontal Nivel hPi (m) Cubierta 13,8 5° piso 11,2 4° piso 3° piso 2° piso 2.6.3 FUERZA SÍSMICA HORIZONTAL m (Mg) m*(h^k) Cvx Fs (kN) 88,1670956 1216,706 0,262 565,226 1151,991 117,430268 1315,219 0,283 610,990 8,6 1151,991 117,430268 1009,900 0,217 469,153 6,0 1151,991 117,430268 704,582 0,152 327,316 3,4 1165,815 118,839442 404,054 0,087 187,705 ∑ 5486,707 559,297 4650,461 1,000 2160,391 W Estructur (kN) 864,919 Torsión Accidental. Datos requeridos para los cálculos - Dimensión de extremo a extremo en “X” = 12,69 - Dimensión de extremo a extremo en “Y” = 15,87 - Porcentaje de excentricidad = 0.05 MTx = 𝑭𝒔𝒙 ∗ 𝟎, 𝟎𝟓 ∗ 𝑳𝒚 MTy = 𝑭𝒔𝒚 ∗ 𝟎, 𝟎𝟓 ∗ 𝑳𝒙 - Torsión accidental Nivel Lx (m) TORSIÓN ACCIDENTAL (MTx - MTy) Ly (m) Eax (m) Eay (m) Fs (kN) MTx (Kn* m) Cubierta 12,690 15,87 0,6345 0,7935 565,226 448,507 358,636 5° piso 12,690 15,87 0,6345 0,7935 610,990 484,821 387,673 4° piso 12,690 15,87 0,6345 0,7935 469,153 372,273 297,678 3° piso 12,690 15,87 0,6345 0,7935 327,316 259,725 207,682 2° piso 12,690 15,87 0,6345 0,7935 187,705 148,944 119,099 2.6.4 MTy (Kn* m) Pantallazos de fuerzas horizontales y verticales ingresadas en el modelo matemático. Resumen de fuerzas Fuerzas sísmicas en “X” Fuerzas sísmicas en “Y” Momento torsional en “X” Momento torsional en “Y” 2.7 ANÁLISIS DE DERIVAS 2.7.1 Combinaciones de Carga utilizadas para la obtención de desplazamientos Combinaciones de carga utilizadas para la obtención de desplazamientos Combinaciones para Obtención de Derivas Combo = 1 + 1.2 D + 0.5 L + Fsx + Mtx Combo = 2 + 1.2 D + 0.5 L + Fsx - Mtx Combo = 3 + 1.2 D + 0.5 L - Fsx + Mtx Combo = 4 + 1.2 D + 0.5 L - Fsx - Mtx Combo = 5 + 1.2 D + 0.5 L + Fsy + Mty Combo = 6 + 1.2 D + 0.5 L + Fsy - Mty Combo = 7 + 1.2 D + 0.5 L - Fsy + Mty Combo = 8 + 1.2 D + 0.5 L - Fsy - Mty Combo = 9 + 0.9 D + Fsx + Mtx Combo = 10 + 0.9 D + Fsx - Mtx Combo = 11 + 0.9 D - Fsx + Mtx Combo = 12 + 0.9 D - Fsx - Mtx Combo = 13 + 0.9 D + Fsy + Mty Combo = 14 + 0.9 D + Fsy - Mty Combo = 15 + 0.9 D - Fsy + Mty Combo = 16 + 0.9 D - Fsy - Mty Registro del modelo matemático 2.7.2 Listados de desplazamientos totales obtenidos del programa de análisis Registro de desplazamiento de U2 en planta 2 y en 3d Listado de derivas TABLE: Joint Drifts Story Labe l Uniqu e Name Load Case/Comb o Load Case/Comb o Displacemen tY mm mm 75,417 -0,273 0,219% 0,013% Piso3 9 67 Der_01 Drift X Drift Y Story Labe l Uniqu e Name Displacemen tX Displacemen tX Displacemen tY mm mm 59,379 Drift X Drift Y 2,054 0,541% 0,029% Cubierta 1 200 Der_01 Cubierta 1 200 Der_02 58,276 12,995 0,173% 0,048% Piso3 9 67 Der_02 45,71 -1,46 0,418% 0,002% Cubierta 1 200 Der_03 -72,612 4,216 0,198% 0,025% Piso3 9 67 Der_03 -57,779 0,861 0,517% 0,019% Cubierta 1 200 Der_04 -55,471 -9,053 0,152% 0,011% Piso3 9 67 Der_04 -44,111 4,375 0,394% 0,050% Cubierta 1 200 Der_05 11,641 74,431 0,038% 0,223% Piso3 9 67 Der_05 8,958 67,027 0,085% 0,634% Cubierta 1 200 Der_06 4,871 -81,098 0,020% 0,213% Piso3 9 67 Der_06 3,571 -61,302 0,037% 0,561% Cubierta 1 200 Der_07 -2,066 85,041 0,002% 0,251% Piso3 9 67 Der_07 -1,972 64,217 0,013% 0,608% Cubierta 1 200 Der_08 -8,836 -70,488 0,017% 0,185% Piso3 9 67 Der_08 -7,358 -64,112 0,061% 0,586% Cubierta 1 200 Der_09 75,006 -0,831 0,216% 0,008% Piso3 9 67 Der_09 59,147 1,641 0,537% 0,023% Cubierta 1 200 Der_10 -55,882 -9,61 0,155% 0,016% Piso3 9 67 Der_10 -44,343 3,962 0,398% 0,043% Cubierta 1 200 Der_11 57,865 12,438 0,170% 0,043% Piso3 9 67 Der_11 45,479 -1,874 0,414% 0,009% Cubierta 1 200 Der_12 -73,024 3,659 0,201% 0,019% Piso3 9 67 Der_12 -58,011 0,447 0,520% 0,012% Cubierta 1 200 Der_13 11,229 73,874 0,035% 0,218% Piso3 9 67 Der_13 8,726 66,614 0,082% 0,627% Cubierta 1 200 Der_14 4,46 -81,655 0,017% 0,219% Piso3 9 67 Der_14 3,34 -61,715 0,033% 0,567% Cubierta 1 200 Der_15 -2,477 84,484 0,002% 0,246% Piso3 9 67 Der_15 -2,204 63,803 0,017% 0,602% Cubierta 1 200 Der_16 -9,247 -71,045 0,020% 0,190% Piso3 9 67 Der_16 -7,59 -64,526 0,065% 0,593% Cubierta 2 204 Der_01 73,032 -0,273 0,210% 0,013% Piso3 10 71 Der_01 57,605 2,054 0,523% 0,029% Cubierta 2 204 Der_02 66,937 12,995 0,194% 0,048% Piso3 10 71 Der_02 52,746 -1,46 0,479% 0,002% Cubierta 2 204 Der_03 -71,258 4,216 0,197% 0,025% Piso3 10 71 Der_03 -56,564 0,861 0,508% 0,019% Cubierta 2 204 Der_04 -65,164 -9,053 0,181% 0,011% Piso3 10 71 Der_04 -51,705 4,375 0,464% 0,050% Cubierta 2 204 Der_05 4,527 74,431 0,016% 0,223% Piso3 10 71 Der_05 3,421 67,027 0,034% 0,634% Cubierta 2 204 Der_06 2,119 -81,098 0,010% 0,213% Piso3 10 71 Der_06 1,505 -61,302 0,016% 0,561% Cubierta 2 204 Der_07 -0,346 85,041 0,003% 0,251% Piso3 10 71 Der_07 -0,464 64,217 0,001% 0,608% Cubierta 2 204 Der_08 -2,754 -70,488 0,003% 0,185% Piso3 10 71 Der_08 -2,38 -64,112 0,019% 0,586% Cubierta 2 204 Der_09 72,764 -0,831 0,208% 0,008% Piso3 10 71 Der_09 57,451 1,641 0,521% 0,023% Cubierta 2 204 Der_10 -65,432 -9,61 0,183% 0,016% Piso3 10 71 Der_10 -51,859 3,962 0,466% 0,043% Cubierta 2 204 Der_11 66,67 12,438 0,192% 0,043% Piso3 10 71 Der_11 52,593 -1,874 0,477% 0,009% Cubierta 2 204 Der_12 -71,526 3,659 0,199% 0,019% Piso3 10 71 Der_12 -56,718 0,447 0,510% 0,012% Cubierta 2 204 Der_13 4,26 73,874 0,014% 0,218% Piso3 10 71 Der_13 3,267 66,614 0,031% 0,627% Cubierta 2 204 Der_14 1,852 -81,655 0,008% 0,219% Piso3 10 71 Der_14 1,352 -61,715 0,014% 0,567% Cubierta 2 204 Der_15 -0,614 84,484 0,001% 0,246% Piso3 10 71 Der_15 -0,618 63,803 0,004% 0,602% Cubierta 2 204 Der_16 -3,022 -71,045 0,005% 0,190% Piso3 10 71 Der_16 -2,534 -64,526 0,021% 0,593% Cubierta 3 208 Der_01 70,646 -0,273 0,201% 0,013% Piso3 11 75 Der_01 55,831 2,054 0,505% 0,029% Cubierta 3 208 Der_02 75,599 12,995 0,214% 0,048% Piso3 11 75 Der_02 59,782 -1,46 0,540% 0,002% Cubierta 3 208 Der_03 -69,904 4,216 0,196% 0,025% Piso3 11 75 Der_03 -55,349 0,861 0,499% 0,019% Cubierta 3 208 Der_04 -74,857 -9,053 0,209% 0,011% Piso3 11 75 Der_04 -59,3 4,375 0,534% 0,050% Cubierta 3 208 Der_05 -2,586 74,431 0,006% 0,223% Piso3 11 75 Der_05 -2,116 67,027 0,018% 0,634% Cubierta 3 208 Der_06 -0,632 -81,098 0,000% 0,213% Piso3 11 75 Der_06 -0,561 -61,302 0,004% 0,561% Cubierta 3 208 Der_07 1,374 85,041 0,005% 0,251% Piso3 11 75 Der_07 1,043 64,217 0,010% 0,608% Cubierta 3 208 Der_08 3,328 -70,488 0,010% 0,185% Piso3 11 75 Der_08 2,599 -64,112 0,024% 0,586% Cubierta 3 208 Der_09 70,522 -0,831 0,200% 0,008% Piso3 11 75 Der_09 55,756 1,641 0,504% 0,023% Cubierta 3 208 Der_10 -74,981 -9,61 0,210% 0,016% Piso3 11 75 Der_10 -59,375 3,962 0,535% 0,043% Cubierta 3 208 Der_11 75,475 12,438 0,213% 0,043% Piso3 11 75 Der_11 59,707 -1,874 0,539% 0,009% Cubierta 3 208 Der_12 -70,028 3,659 0,197% 0,019% Piso3 11 75 Der_12 -55,425 0,447 0,500% 0,012% Cubierta 3 208 Der_13 -2,71 73,874 0,007% 0,218% Piso3 11 75 Der_13 -2,192 66,614 0,019% 0,627% Cubierta 3 208 Der_14 -0,757 -81,655 0,001% 0,219% Piso3 11 75 Der_14 -0,636 -61,715 0,005% 0,567% Cubierta 3 208 Der_15 1,25 84,484 0,004% 0,246% Piso3 11 75 Der_15 0,967 63,803 0,009% 0,602% Cubierta 3 208 Der_16 3,204 -71,045 0,009% 0,190% Piso3 11 75 Der_16 2,523 -64,526 0,023% 0,593% Cubierta 4 212 Der_01 67,783 -0,273 0,190% 0,013% Piso3 12 79 Der_01 53,703 2,054 0,483% 0,029% Cubierta 4 212 Der_02 85,992 12,995 0,238% 0,048% Piso3 12 79 Der_02 68,225 -1,46 0,614% 0,002% Cubierta 4 212 Der_03 -68,28 4,216 0,196% 0,025% Piso3 12 79 Der_03 -53,891 0,861 0,488% 0,019% Cubierta 4 212 Der_04 -86,489 -9,053 0,244% 0,011% Piso3 12 79 Der_04 -68,413 4,375 0,618% 0,050% Cubierta 4 212 Der_05 -11,122 74,431 0,032% 0,223% Piso3 12 79 Der_05 -8,761 67,027 0,080% 0,634% Cubierta 4 212 Der_06 -3,935 -81,098 0,012% 0,213% Piso3 12 79 Der_06 -3,04 -61,302 0,029% 0,561% Cubierta 4 212 Der_07 3,438 85,041 0,007% 0,251% Piso3 12 79 Der_07 2,852 64,217 0,024% 0,608% Cubierta 4 212 Der_08 10,626 -70,488 0,026% 0,185% Piso3 12 79 Der_08 8,573 -64,112 0,075% 0,586% Cubierta 4 212 Der_09 67,832 -0,831 0,191% 0,008% Piso3 12 79 Der_09 53,721 1,641 0,484% 0,023% Cubierta 4 212 Der_10 -86,44 -9,61 0,243% 0,016% Piso3 12 79 Der_10 -68,395 3,962 0,618% 0,043% Cubierta 4 212 Der_11 86,041 12,438 0,239% 0,043% Piso3 12 79 Der_11 68,244 -1,874 0,614% 0,009% Cubierta 4 212 Der_12 -68,231 3,659 0,195% 0,019% Piso3 12 79 Der_12 -53,873 0,447 0,487% 0,012% Cubierta 4 212 Der_13 -11,074 73,874 0,031% 0,218% Piso3 12 79 Der_13 -8,742 66,614 0,080% 0,627% Cubierta 4 212 Der_14 -3,886 -81,655 0,012% 0,219% Piso3 12 79 Der_14 -3,022 -61,715 0,028% 0,567% Cubierta 4 212 Der_15 3,487 84,484 0,007% 0,246% Piso3 12 79 Der_15 2,87 63,803 0,025% 0,602% Cubierta 4 212 Der_16 10,674 -71,045 0,027% 0,190% Piso3 12 79 Der_16 8,591 -64,526 0,076% 0,593% Cubierta 5 201 Der_01 75,417 1,635 0,219% 0,020% Piso3 13 68 Der_01 59,379 3,473 0,541% 0,044% Cubierta 5 201 Der_02 58,276 6,066 0,173% 0,032% Piso3 13 68 Der_02 45,71 -7,089 0,418% 0,051% Cubierta 5 201 Der_03 -72,612 3,133 0,198% 0,024% Piso3 13 68 Der_03 -57,779 -0,111 0,517% 0,011% Cubierta 5 201 Der_04 -55,471 -1,298 0,152% 0,012% Piso3 13 68 Der_04 -44,111 10,451 0,394% 0,106% Cubierta 5 201 Der_05 11,641 80,122 0,038% 0,240% Piso3 13 68 Der_05 8,958 71,457 0,085% 0,675% Cubierta 5 201 Der_06 4,871 -78,897 0,020% 0,205% Piso3 13 68 Der_06 3,571 -59,649 0,037% 0,544% Cubierta 5 201 Der_07 -2,066 83,665 0,002% 0,250% Piso3 13 68 Der_07 -1,972 63,011 0,013% 0,599% Cubierta 5 201 Der_08 -8,836 -75,353 0,017% 0,196% Piso3 13 68 Der_08 -7,358 -68,095 0,061% 0,620% Cubierta 5 201 Der_09 75,006 0,963 0,216% 0,014% Piso3 13 68 Der_09 59,147 2,997 0,537% 0,036% Cubierta 5 201 Der_10 -55,882 -1,97 0,155% 0,006% Piso3 13 68 Der_10 -44,343 9,975 0,398% 0,098% Cubierta 5 201 Der_11 57,865 5,394 0,170% 0,026% Piso3 13 68 Der_11 45,479 -7,565 0,414% 0,059% Cubierta 5 201 Der_12 -73,024 2,461 0,201% 0,018% Piso3 13 68 Der_12 -58,011 -0,587 0,520% 0,004% Cubierta 5 201 Der_13 11,229 79,449 0,035% 0,234% Piso3 13 68 Der_13 8,726 70,981 0,082% 0,667% Cubierta 5 201 Der_14 4,46 -79,569 0,017% 0,212% Piso3 13 68 Der_14 3,34 -60,125 0,033% 0,552% Cubierta 5 201 Der_15 -2,477 82,993 0,002% 0,244% Piso3 13 68 Der_15 -2,204 62,535 0,017% 0,591% Cubierta 5 201 Der_16 -9,247 -76,026 0,020% 0,202% Piso3 13 68 Der_16 -7,59 -68,571 0,065% 0,628% Cubierta 6 205 Der_01 73,032 1,635 0,210% 0,020% Piso3 14 72 Der_01 57,605 3,473 0,523% 0,044% Cubierta 6 205 Der_02 66,937 6,066 0,194% 0,032% Piso3 14 72 Der_02 52,746 -7,089 0,479% 0,051% Cubierta 6 205 Der_03 -71,258 3,133 0,197% 0,024% Piso3 14 72 Der_03 -56,564 -0,111 0,508% 0,011% Cubierta 6 205 Der_04 -65,164 -1,298 0,181% 0,012% Piso3 14 72 Der_04 -51,705 10,451 0,464% 0,106% Cubierta 6 205 Der_05 4,527 80,122 0,016% 0,240% Piso3 14 72 Der_05 3,421 71,457 0,034% 0,675% Cubierta 6 205 Der_06 2,119 -78,897 0,010% 0,205% Piso3 14 72 Der_06 1,505 -59,649 0,016% 0,544% Cubierta 6 205 Der_07 -0,346 83,665 0,003% 0,250% Piso3 14 72 Der_07 -0,464 63,011 0,001% 0,599% Cubierta 6 205 Der_08 -2,754 -75,353 0,003% 0,196% Piso3 14 72 Der_08 -2,38 -68,095 0,019% 0,620% Cubierta 6 205 Der_09 72,764 0,963 0,208% 0,014% Piso3 14 72 Der_09 57,451 2,997 0,521% 0,036% Cubierta 6 205 Der_10 -65,432 -1,97 0,183% 0,006% Piso3 14 72 Der_10 -51,859 9,975 0,466% 0,098% Cubierta 6 205 Der_11 66,67 5,394 0,192% 0,026% Piso3 14 72 Der_11 52,593 -7,565 0,477% 0,059% Cubierta 6 205 Der_12 -71,526 2,461 0,199% 0,018% Piso3 14 72 Der_12 -56,718 -0,587 0,510% 0,004% Cubierta 6 205 Der_13 4,26 79,449 0,014% 0,234% Piso3 14 72 Der_13 3,267 70,981 0,031% 0,667% Cubierta 6 205 Der_14 1,852 -79,569 0,008% 0,212% Piso3 14 72 Der_14 1,352 -60,125 0,014% 0,552% Cubierta 6 205 Der_15 -0,614 82,993 0,001% 0,244% Piso3 14 72 Der_15 -0,618 62,535 0,004% 0,591% Cubierta 6 205 Der_16 -3,022 -76,026 0,005% 0,202% Piso3 14 72 Der_16 -2,534 -68,571 0,021% 0,628% Cubierta 7 209 Der_01 70,646 1,635 0,201% 0,020% Piso3 15 76 Der_01 55,831 3,473 0,505% 0,044% Cubierta 7 209 Der_02 75,599 6,066 0,214% 0,032% Piso3 15 76 Der_02 59,782 -7,089 0,540% 0,051% Cubierta 7 209 Der_03 -69,904 3,133 0,196% 0,024% Piso3 15 76 Der_03 -55,349 -0,111 0,499% 0,011% Cubierta 7 209 Der_04 -74,857 -1,298 0,209% 0,012% Piso3 15 76 Der_04 -59,3 10,451 0,534% 0,106% Cubierta 7 209 Der_05 -2,586 80,122 0,006% 0,240% Piso3 15 76 Der_05 -2,116 71,457 0,018% 0,675% Cubierta 7 209 Der_06 -0,632 -78,897 0,000% 0,205% Piso3 15 76 Der_06 -0,561 -59,649 0,004% 0,544% Cubierta 7 209 Der_07 1,374 83,665 0,005% 0,250% Piso3 15 76 Der_07 1,043 63,011 0,010% 0,599% Cubierta 7 209 Der_08 3,328 -75,353 0,010% 0,196% Piso3 15 76 Der_08 2,599 -68,095 0,024% 0,620% Cubierta 7 209 Der_09 70,522 0,963 0,200% 0,014% Piso3 15 76 Der_09 55,756 2,997 0,504% 0,036% Cubierta 7 209 Der_10 -74,981 -1,97 0,210% 0,006% Piso3 15 76 Der_10 -59,375 9,975 0,535% 0,098% Cubierta 7 209 Der_11 75,475 5,394 0,213% 0,026% Piso3 15 76 Der_11 59,707 -7,565 0,539% 0,059% Cubierta 7 209 Der_12 -70,028 2,461 0,197% 0,018% Piso3 15 76 Der_12 -55,425 -0,587 0,500% 0,004% Cubierta 7 209 Der_13 -2,71 79,449 0,007% 0,234% Piso3 15 76 Der_13 -2,192 70,981 0,019% 0,667% Cubierta 7 209 Der_14 -0,757 -79,569 0,001% 0,212% Piso3 15 76 Der_14 -0,636 -60,125 0,005% 0,552% Cubierta 7 209 Der_15 1,25 82,993 0,004% 0,244% Piso3 15 76 Der_15 0,967 62,535 0,009% 0,591% Cubierta 7 209 Der_16 3,204 -76,026 0,009% 0,202% Piso3 15 76 Der_16 2,523 -68,571 0,023% 0,628% Cubierta 8 213 Der_01 67,783 1,635 0,190% 0,020% Piso3 16 80 Der_01 53,703 3,473 0,483% 0,044% Cubierta 8 213 Der_02 85,992 6,066 0,238% 0,032% Piso3 16 80 Der_02 68,225 -7,089 0,614% 0,051% Cubierta 8 213 Der_03 -68,28 3,133 0,196% 0,024% Piso3 16 80 Der_03 -53,891 -0,111 0,488% 0,011% Cubierta 8 213 Der_04 -86,489 -1,298 0,244% 0,012% Piso3 16 80 Der_04 -68,413 10,451 0,618% 0,106% Cubierta 8 213 Der_05 -11,122 80,122 0,032% 0,240% Piso3 16 80 Der_05 -8,761 71,457 0,080% 0,675% Cubierta 8 213 Der_06 -3,935 -78,897 0,012% 0,205% Piso3 16 80 Der_06 -3,04 -59,649 0,029% 0,544% Cubierta 8 213 Der_07 3,438 83,665 0,007% 0,250% Piso3 16 80 Der_07 2,852 63,011 0,024% 0,599% Cubierta 8 213 Der_08 10,626 -75,353 0,026% 0,196% Piso3 16 80 Der_08 8,573 -68,095 0,075% 0,620% Cubierta 8 213 Der_09 67,832 0,963 0,191% 0,014% Piso3 16 80 Der_09 53,721 2,997 0,484% 0,036% Cubierta 8 213 Der_10 -86,44 -1,97 0,243% 0,006% Piso3 16 80 Der_10 -68,395 9,975 0,618% 0,098% Cubierta 8 213 Der_11 86,041 5,394 0,239% 0,026% Piso3 16 80 Der_11 68,244 -7,565 0,614% 0,059% Cubierta 8 213 Der_12 -68,231 2,461 0,195% 0,018% Piso3 16 80 Der_12 -53,873 -0,587 0,487% 0,004% Cubierta 8 213 Der_13 -11,074 79,449 0,031% 0,234% Piso3 16 80 Der_13 -8,742 70,981 0,080% 0,667% Cubierta 8 213 Der_14 -3,886 -79,569 0,012% 0,212% Piso3 16 80 Der_14 -3,022 -60,125 0,028% 0,552% Cubierta 8 213 Der_15 3,487 82,993 0,007% 0,244% Piso3 16 80 Der_15 2,87 62,535 0,025% 0,591% Cubierta 8 213 Der_16 10,674 -76,026 0,027% 0,202% Piso3 16 80 Der_16 8,591 -68,571 0,076% 0,628% Cubierta 9 202 Der_01 75,417 3,544 0,219% 0,027% Piso2 1 81 Der_01 45,318 -0,796 0,654% 0,007% Cubierta 9 202 Der_02 58,276 -0,863 0,173% 0,016% Piso2 1 81 Der_02 34,845 7,312 0,503% 0,110% Cubierta 9 202 Der_03 -72,612 2,05 0,198% 0,024% Piso2 1 81 Der_03 -44,341 1,948 0,632% 0,033% Cubierta 9 202 Der_04 -55,471 6,456 0,152% 0,035% Piso2 1 81 Der_04 -33,868 -6,159 0,481% 0,084% Cubierta 9 202 Der_05 11,641 85,812 0,038% 0,258% Piso2 1 81 Der_05 6,741 43,845 0,101% 0,668% Cubierta 9 202 Der_06 4,871 -76,695 0,020% 0,197% Piso2 1 81 Der_06 2,611 -49,175 0,042% 0,734% Cubierta 9 202 Der_07 -2,066 82,289 0,002% 0,248% Piso2 1 81 Der_07 -1,633 50,328 0,020% 0,761% Cubierta 9 202 Der_08 -8,836 -80,219 0,017% 0,207% Piso2 1 81 Der_08 -5,764 -42,692 0,079% 0,641% Cubierta 9 202 Der_09 75,006 2,756 0,216% 0,020% Piso2 1 81 Der_09 45,178 -0,962 0,651% 0,010% Cubierta 9 202 Der_10 -55,882 5,669 0,155% 0,028% Piso2 1 81 Der_10 -34,007 -6,325 0,484% 0,087% Cubierta 9 202 Der_11 57,865 -1,65 0,170% 0,009% Piso2 1 81 Der_11 34,705 7,146 0,500% 0,107% Cubierta 9 202 Der_12 -73,024 1,263 0,201% 0,017% Piso2 1 81 Der_12 -44,481 1,783 0,635% 0,030% Cubierta 9 202 Der_13 11,229 85,025 0,035% 0,251% Piso2 1 81 Der_13 6,602 43,679 0,098% 0,664% Cubierta 9 202 Der_14 4,46 -77,482 0,017% 0,204% Piso2 1 81 Der_14 2,471 -49,341 0,039% 0,738% Cubierta 9 202 Der_15 -2,477 81,502 0,002% 0,241% Piso2 1 81 Der_15 -1,773 50,162 0,023% 0,757% Cubierta 9 202 Der_16 -9,247 -81,006 0,020% 0,214% Piso2 1 81 Der_16 -5,904 -42,858 0,082% 0,645% Cubierta 10 206 Der_01 73,032 3,544 0,210% 0,027% Piso2 2 85 Der_01 44,012 -0,796 0,634% 0,007% Cubierta 10 206 Der_02 66,937 -0,863 0,194% 0,016% Piso2 2 85 Der_02 40,29 7,312 0,580% 0,110% Cubierta 10 206 Der_03 -71,258 2,05 0,197% 0,024% Piso2 2 85 Der_03 -43,361 1,948 0,619% 0,033% Cubierta 10 206 Der_04 -65,164 6,456 0,181% 0,035% Piso2 2 85 Der_04 -39,639 -6,159 0,565% 0,084% Cubierta 10 206 Der_05 4,527 85,812 0,016% 0,258% Piso2 2 85 Der_05 2,548 43,845 0,039% 0,668% Cubierta 10 206 Der_06 2,119 -76,695 0,010% 0,197% Piso2 2 85 Der_06 1,08 -49,175 0,018% 0,734% Cubierta 10 206 Der_07 -0,346 82,289 0,003% 0,248% Piso2 2 85 Der_07 -0,428 50,328 0,004% 0,761% Cubierta 10 206 Der_08 -2,754 -80,219 0,003% 0,207% Piso2 2 85 Der_08 -1,897 -42,692 0,025% 0,641% Cubierta 10 206 Der_09 72,764 2,756 0,208% 0,020% Piso2 2 85 Der_09 43,918 -0,962 0,632% 0,010% Cubierta 10 206 Der_10 -65,432 5,669 0,183% 0,028% Piso2 2 85 Der_10 -39,733 -6,325 0,567% 0,087% Cubierta 10 206 Der_11 66,67 -1,65 0,192% 0,009% Piso2 2 85 Der_11 40,196 7,146 0,578% 0,107% Cubierta 10 206 Der_12 -71,526 1,263 0,199% 0,017% Piso2 2 85 Der_12 -43,455 1,783 0,621% 0,030% Cubierta 10 206 Der_13 4,26 85,025 0,014% 0,251% Piso2 2 85 Der_13 2,454 43,679 0,037% 0,664% Cubierta 10 206 Der_14 1,852 -77,482 0,008% 0,204% Piso2 2 85 Der_14 0,985 -49,341 0,016% 0,738% Cubierta 10 206 Der_15 -0,614 81,502 0,001% 0,241% Piso2 2 85 Der_15 -0,523 50,162 0,006% 0,757% Cubierta 10 206 Der_16 -3,022 -81,006 0,005% 0,214% Piso2 2 85 Der_16 -1,991 -42,858 0,027% 0,645% Cubierta 11 210 Der_01 70,646 3,544 0,201% 0,027% Piso2 3 89 Der_01 42,706 -0,796 0,613% 0,007% Cubierta 11 210 Der_02 75,599 -0,863 0,214% 0,016% Piso2 3 89 Der_02 45,736 7,312 0,657% 0,110% Cubierta 11 210 Der_03 -69,904 2,05 0,196% 0,024% Piso2 3 89 Der_03 -42,381 1,948 0,606% 0,033% Cubierta 11 210 Der_04 -74,857 6,456 0,209% 0,035% Piso2 3 89 Der_04 -45,41 -6,159 0,650% 0,084% Cubierta 11 210 Der_05 -2,586 85,812 0,006% 0,258% Piso2 3 89 Der_05 -1,645 43,845 0,023% 0,668% Cubierta 11 210 Der_06 -0,632 -76,695 0,000% 0,197% Piso2 3 89 Der_06 -0,451 -49,175 0,005% 0,734% Cubierta 11 210 Der_07 1,374 82,289 0,005% 0,248% Piso2 3 89 Der_07 0,777 50,328 0,012% 0,761% Cubierta 11 210 Der_08 3,328 -80,219 0,010% 0,207% Piso2 3 89 Der_08 1,971 -42,692 0,030% 0,641% Cubierta 11 210 Der_09 70,522 2,756 0,200% 0,020% Piso2 3 89 Der_09 42,657 -0,962 0,612% 0,010% Cubierta 11 210 Der_10 -74,981 5,669 0,210% 0,028% Piso2 3 89 Der_10 -45,459 -6,325 0,651% 0,087% Cubierta 11 210 Der_11 75,475 -1,65 0,213% 0,009% Piso2 3 89 Der_11 45,687 7,146 0,656% 0,107% Cubierta 11 210 Der_12 -70,028 1,263 0,197% 0,017% Piso2 3 89 Der_12 -42,43 1,783 0,607% 0,030% Cubierta 11 210 Der_13 -2,71 85,025 0,007% 0,251% Piso2 3 89 Der_13 -1,694 43,679 0,024% 0,664% Cubierta 11 210 Der_14 -0,757 -77,482 0,001% 0,204% Piso2 3 89 Der_14 -0,5 -49,341 0,007% 0,738% Cubierta 11 210 Der_15 1,25 81,502 0,004% 0,241% Piso2 3 89 Der_15 0,728 50,162 0,011% 0,757% Cubierta 11 210 Der_16 3,204 -81,006 0,009% 0,214% Piso2 3 89 Der_16 1,922 -42,858 0,028% 0,645% Cubierta 12 214 Der_01 67,783 3,544 0,190% 0,027% Piso2 4 93 Der_01 41,139 -0,796 0,589% 0,007% Cubierta 12 214 Der_02 85,992 -0,863 0,238% 0,016% Piso2 4 93 Der_02 52,27 7,312 0,749% 0,110% Cubierta 12 214 Der_03 -68,28 2,05 0,196% 0,024% Piso2 4 93 Der_03 -41,205 1,948 0,591% 0,033% Cubierta 12 214 Der_04 -86,489 6,456 0,244% 0,035% Piso2 4 93 Der_04 -52,336 -6,159 0,751% 0,084% Cubierta 12 214 Der_05 -11,122 85,812 0,032% 0,258% Piso2 4 93 Der_05 -6,677 43,845 0,097% 0,668% Cubierta 12 214 Der_06 -3,935 -76,695 0,012% 0,197% Piso2 4 93 Der_06 -2,288 -49,175 0,034% 0,734% Cubierta 12 214 Der_07 3,438 82,289 0,007% 0,248% Piso2 4 93 Der_07 2,223 50,328 0,032% 0,761% Cubierta 12 214 Der_08 10,626 -80,219 0,026% 0,207% Piso2 4 93 Der_08 6,612 -42,692 0,095% 0,641% Cubierta 12 214 Der_09 67,832 2,756 0,191% 0,020% Piso2 4 93 Der_09 41,145 -0,962 0,589% 0,010% Cubierta 12 214 Der_10 -86,44 5,669 0,243% 0,028% Piso2 4 93 Der_10 -52,33 -6,325 0,751% 0,087% Cubierta 12 214 Der_11 86,041 -1,65 0,239% 0,009% Piso2 4 93 Der_11 52,276 7,146 0,749% 0,107% Cubierta 12 214 Der_12 -68,231 1,263 0,195% 0,017% Piso2 4 93 Der_12 -41,199 1,783 0,591% 0,030% Cubierta 12 214 Der_13 -11,074 85,025 0,031% 0,251% Piso2 4 93 Der_13 -6,672 43,679 0,097% 0,664% Cubierta 12 214 Der_14 -3,886 -77,482 0,012% 0,204% Piso2 4 93 Der_14 -2,283 -49,341 0,034% 0,738% Cubierta 12 214 Der_15 3,487 81,502 0,007% 0,241% Piso2 4 93 Der_15 2,229 50,162 0,032% 0,757% Cubierta 12 214 Der_16 10,674 -81,006 0,027% 0,214% Piso2 4 93 Der_16 6,618 -42,858 0,095% 0,645% Cubierta 13 203 Der_01 75,417 5,452 0,219% 0,035% Piso2 5 82 Der_01 45,318 0,249 0,654% 0,010% Cubierta 13 203 Der_02 58,276 -7,792 0,173% 0,001% Piso2 5 82 Der_02 34,845 2,955 0,503% 0,049% Cubierta 13 203 Der_03 -72,612 0,967 0,198% 0,023% Piso2 5 82 Der_03 -44,341 1,164 0,632% 0,023% Cubierta 13 203 Der_04 -55,471 14,211 0,152% 0,058% Piso2 5 82 Der_04 -33,868 -1,542 0,481% 0,016% Cubierta 13 203 Der_05 11,641 91,503 0,038% 0,275% Piso2 5 82 Der_05 6,741 47,199 0,101% 0,717% Cubierta 13 203 Der_06 4,871 -74,494 0,020% 0,189% Piso2 5 82 Der_06 2,611 -47,951 0,042% 0,715% Cubierta 13 203 Der_07 -2,066 80,913 0,002% 0,247% Piso2 5 82 Der_07 -1,633 49,364 0,020% 0,748% Cubierta 13 203 Der_08 -8,836 -85,084 0,017% 0,218% Piso2 5 82 Der_08 -5,764 -45,786 0,079% 0,684% Cubierta 13 203 Der_09 75,006 4,55 0,216% 0,027% Piso2 5 82 Der_09 45,178 0,047 0,651% 0,005% Cubierta 13 203 Der_10 -55,882 13,309 0,155% 0,050% Piso2 5 82 Der_10 -34,007 -1,744 0,484% 0,021% Cubierta 13 203 Der_11 57,865 -8,694 0,170% 0,009% Piso2 5 82 Der_11 34,705 2,754 0,500% 0,044% Cubierta 13 203 Der_12 -73,024 0,065 0,201% 0,015% Piso2 5 82 Der_12 -44,481 0,963 0,635% 0,018% Cubierta 13 203 Der_13 11,229 90,601 0,035% 0,267% Piso2 5 82 Der_13 6,602 46,998 0,098% 0,712% Cubierta 13 203 Der_14 4,46 -75,396 0,017% 0,197% Piso2 5 82 Der_14 2,471 -48,152 0,039% 0,720% Cubierta 13 203 Der_15 -2,477 80,011 0,002% 0,239% Piso2 5 82 Der_15 -1,773 49,162 0,023% 0,744% Cubierta 13 203 Der_16 -9,247 -85,986 0,020% 0,226% Piso2 5 82 Der_16 -5,904 -45,988 0,082% 0,689% Cubierta 14 207 Der_01 73,032 5,452 0,210% 0,035% Piso2 6 86 Der_01 44,012 0,249 0,634% 0,010% Cubierta 14 207 Der_02 66,937 -7,792 0,194% 0,001% Piso2 6 86 Der_02 40,29 2,955 0,580% 0,049% Cubierta 14 207 Der_03 -71,258 0,967 0,197% 0,023% Piso2 6 86 Der_03 -43,361 1,164 0,619% 0,023% Cubierta 14 207 Der_04 -65,164 14,211 0,181% 0,058% Piso2 6 86 Der_04 -39,639 -1,542 0,565% 0,016% Cubierta 14 207 Der_05 4,527 91,503 0,016% 0,275% Piso2 6 86 Der_05 2,548 47,199 0,039% 0,717% Cubierta 14 207 Der_06 2,119 -74,494 0,010% 0,189% Piso2 6 86 Der_06 1,08 -47,951 0,018% 0,715% Cubierta 14 207 Der_07 -0,346 80,913 0,003% 0,247% Piso2 6 86 Der_07 -0,428 49,364 0,004% 0,748% Cubierta 14 207 Der_08 -2,754 -85,084 0,003% 0,218% Piso2 6 86 Der_08 -1,897 -45,786 0,025% 0,684% Cubierta 14 207 Der_09 72,764 4,55 0,208% 0,027% Piso2 6 86 Der_09 43,918 0,047 0,632% 0,005% Cubierta 14 207 Der_10 -65,432 13,309 0,183% 0,050% Piso2 6 86 Der_10 -39,733 -1,744 0,567% 0,021% Cubierta 14 207 Der_11 66,67 -8,694 0,192% 0,009% Piso2 6 86 Der_11 40,196 2,754 0,578% 0,044% Cubierta 14 207 Der_12 -71,526 0,065 0,199% 0,015% Piso2 6 86 Der_12 -43,455 0,963 0,621% 0,018% Cubierta 14 207 Der_13 4,26 90,601 0,014% 0,267% Piso2 6 86 Der_13 2,454 46,998 0,037% 0,712% Cubierta 14 207 Der_14 1,852 -75,396 0,008% 0,197% Piso2 6 86 Der_14 0,985 -48,152 0,016% 0,720% Cubierta 14 207 Der_15 -0,614 80,011 0,001% 0,239% Piso2 6 86 Der_15 -0,523 49,162 0,006% 0,744% Cubierta 14 207 Der_16 -3,022 -85,986 0,005% 0,226% Piso2 6 86 Der_16 -1,991 -45,988 0,027% 0,689% Cubierta 15 211 Der_01 70,646 5,452 0,201% 0,035% Piso2 7 90 Der_01 42,706 0,249 0,613% 0,010% Cubierta 15 211 Der_02 75,599 -7,792 0,214% 0,001% Piso2 7 90 Der_02 45,736 2,955 0,657% 0,049% Cubierta 15 211 Der_03 -69,904 0,967 0,196% 0,023% Piso2 7 90 Der_03 -42,381 1,164 0,606% 0,023% Cubierta 15 211 Der_04 -74,857 14,211 0,209% 0,058% Piso2 7 90 Der_04 -45,41 -1,542 0,650% 0,016% Cubierta 15 211 Der_05 -2,586 91,503 0,006% 0,275% Piso2 7 90 Der_05 -1,645 47,199 0,023% 0,717% Cubierta 15 211 Der_06 -0,632 -74,494 0,000% 0,189% Piso2 7 90 Der_06 -0,451 -47,951 0,005% 0,715% Cubierta 15 211 Der_07 1,374 80,913 0,005% 0,247% Piso2 7 90 Der_07 0,777 49,364 0,012% 0,748% Cubierta 15 211 Der_08 3,328 -85,084 0,010% 0,218% Piso2 7 90 Der_08 1,971 -45,786 0,030% 0,684% Cubierta 15 211 Der_09 70,522 4,55 0,200% 0,027% Piso2 7 90 Der_09 42,657 0,047 0,612% 0,005% Cubierta 15 211 Der_10 -74,981 13,309 0,210% 0,050% Piso2 7 90 Der_10 -45,459 -1,744 0,651% 0,021% Cubierta 15 211 Der_11 75,475 -8,694 0,213% 0,009% Piso2 7 90 Der_11 45,687 2,754 0,656% 0,044% Cubierta 15 211 Der_12 -70,028 0,065 0,197% 0,015% Piso2 7 90 Der_12 -42,43 0,963 0,607% 0,018% Cubierta 15 211 Der_13 -2,71 90,601 0,007% 0,267% Piso2 7 90 Der_13 -1,694 46,998 0,024% 0,712% Cubierta 15 211 Der_14 -0,757 -75,396 0,001% 0,197% Piso2 7 90 Der_14 -0,5 -48,152 0,007% 0,720% Cubierta 15 211 Der_15 1,25 80,011 0,004% 0,239% Piso2 7 90 Der_15 0,728 49,162 0,011% 0,744% Cubierta 15 211 Der_16 3,204 -85,986 0,009% 0,226% Piso2 7 90 Der_16 1,922 -45,988 0,028% 0,689% Cubierta 16 215 Der_01 67,783 5,452 0,190% 0,035% Piso2 8 94 Der_01 41,139 0,249 0,589% 0,010% Cubierta 16 215 Der_02 85,992 -7,792 0,238% 0,001% Piso2 8 94 Der_02 52,27 2,955 0,749% 0,049% Cubierta 16 215 Der_03 -68,28 0,967 0,196% 0,023% Piso2 8 94 Der_03 -41,205 1,164 0,591% 0,023% Cubierta 16 215 Der_04 -86,489 14,211 0,244% 0,058% Piso2 8 94 Der_04 -52,336 -1,542 0,751% 0,016% Cubierta 16 215 Der_05 -11,122 91,503 0,032% 0,275% Piso2 8 94 Der_05 -6,677 47,199 0,097% 0,717% Cubierta 16 215 Der_06 -3,935 -74,494 0,012% 0,189% Piso2 8 94 Der_06 -2,288 -47,951 0,034% 0,715% Cubierta 16 215 Der_07 3,438 80,913 0,007% 0,247% Piso2 8 94 Der_07 2,223 49,364 0,032% 0,748% Cubierta 16 215 Der_08 10,626 -85,084 0,026% 0,218% Piso2 8 94 Der_08 6,612 -45,786 0,095% 0,684% Cubierta 16 215 Der_09 67,832 4,55 0,191% 0,027% Piso2 8 94 Der_09 41,145 0,047 0,589% 0,005% Cubierta 16 215 Der_10 -86,44 13,309 0,243% 0,050% Piso2 8 94 Der_10 -52,33 -1,744 0,751% 0,021% Cubierta 16 215 Der_11 86,041 -8,694 0,239% 0,009% Piso2 8 94 Der_11 52,276 2,754 0,749% 0,044% Cubierta 16 215 Der_12 -68,231 0,065 0,195% 0,015% Piso2 8 94 Der_12 -41,199 0,963 0,591% 0,018% Cubierta 16 215 Der_13 -11,074 90,601 0,031% 0,267% Piso2 8 94 Der_13 -6,672 46,998 0,097% 0,712% Cubierta 16 215 Der_14 -3,886 -75,396 0,012% 0,197% Piso2 8 94 Der_14 -2,283 -48,152 0,034% 0,720% Cubierta 16 215 Der_15 3,487 80,011 0,007% 0,239% Piso2 8 94 Der_15 2,229 49,162 0,032% 0,744% Cubierta 16 215 Der_16 10,674 -85,986 0,027% 0,226% Piso2 8 94 Der_16 6,618 -45,988 0,095% 0,689% Piso4 1 49 Der_01 69,725 -0,61 0,398% 0,007% Piso2 9 83 Der_01 45,318 1,293 0,654% 0,026% Piso4 1 49 Der_02 53,767 11,743 0,310% 0,075% Piso2 9 83 Der_02 34,845 -1,401 0,503% 0,013% Piso4 1 49 Der_03 -67,475 3,579 0,373% 0,030% Piso2 9 83 Der_03 -44,341 0,38 0,632% 0,013% Piso4 1 49 Der_04 -51,517 -8,774 0,285% 0,038% Piso2 9 83 Der_04 -33,868 3,075 0,481% 0,052% Piso4 1 49 Der_05 10,651 68,64 0,065% 0,403% Piso2 9 83 Der_05 6,741 50,554 0,101% 0,767% Piso4 1 49 Der_06 4,359 -75,549 0,030% 0,421% Piso2 9 83 Der_06 2,611 -46,726 0,042% 0,697% Piso4 1 49 Der_07 -2,109 78,518 0,005% 0,457% Piso2 9 83 Der_07 -1,633 48,4 0,020% 0,736% Piso4 1 49 Der_08 -8,401 -65,672 0,040% 0,366% Piso2 9 83 Der_08 -5,764 -48,88 0,079% 0,728% Piso4 1 49 Der_09 69,397 -1,033 0,394% 0,002% Piso2 9 83 Der_09 45,178 1,055 0,651% 0,021% Piso4 1 49 Der_10 -51,845 -9,197 0,289% 0,044% Piso2 9 83 Der_10 -34,007 2,837 0,484% 0,046% Piso4 1 49 Der_11 53,439 11,32 0,306% 0,070% Piso2 9 83 Der_11 34,705 -1,639 0,500% 0,018% Piso4 1 49 Der_12 -67,803 3,156 0,377% 0,025% Piso2 9 83 Der_12 -44,481 0,142 0,635% 0,007% Piso4 1 49 Der_13 10,323 68,217 0,061% 0,398% Piso2 9 83 Der_13 6,602 50,316 0,098% 0,761% Piso4 1 49 Der_14 4,031 -75,972 0,027% 0,426% Piso2 9 83 Der_14 2,471 -46,964 0,039% 0,702% Piso4 1 49 Der_15 -2,438 78,095 0,009% 0,452% Piso2 9 83 Der_15 -1,773 48,161 0,023% 0,730% Piso4 1 49 Der_16 -8,729 -66,095 0,044% 0,372% Piso2 9 83 Der_16 -5,904 -49,119 0,082% 0,733% Piso4 2 53 Der_01 67,574 -0,61 0,383% 0,007% Piso2 10 87 Der_01 44,012 1,293 0,634% 0,026% Piso4 2 53 Der_02 61,9 11,743 0,352% 0,075% Piso2 10 87 Der_02 40,29 -1,401 0,580% 0,013% Piso4 2 53 Der_03 -66,138 3,579 0,368% 0,030% Piso2 10 87 Der_03 -43,361 0,38 0,619% 0,013% Piso4 2 53 Der_04 -60,464 -8,774 0,337% 0,038% Piso2 10 87 Der_04 -39,639 3,075 0,565% 0,052% Piso4 2 53 Der_05 4,105 68,64 0,026% 0,403% Piso2 10 87 Der_05 2,548 50,554 0,039% 0,767% Piso4 2 53 Der_06 1,867 -75,549 0,014% 0,421% Piso2 10 87 Der_06 1,08 -46,726 0,018% 0,697% Piso4 2 53 Der_07 -0,431 78,518 0,001% 0,457% Piso2 10 87 Der_07 -0,428 48,4 0,004% 0,736% Piso4 2 53 Der_08 -2,669 -65,672 0,011% 0,366% Piso2 10 87 Der_08 -1,897 -48,88 0,025% 0,728% Piso4 2 53 Der_09 67,359 -1,033 0,381% 0,002% Piso2 10 87 Der_09 43,918 1,055 0,632% 0,021% Piso4 2 53 Der_10 -60,679 -9,197 0,339% 0,044% Piso2 10 87 Der_10 -39,733 2,837 0,567% 0,046% Piso4 2 53 Der_11 61,686 11,32 0,350% 0,070% Piso2 10 87 Der_11 40,196 -1,639 0,578% 0,018% Piso4 2 53 Der_12 -66,352 3,156 0,371% 0,025% Piso2 10 87 Der_12 -43,455 0,142 0,621% 0,007% Piso4 2 53 Der_13 3,891 68,217 0,024% 0,398% Piso2 10 87 Der_13 2,454 50,316 0,037% 0,761% Piso4 2 53 Der_14 1,653 -75,972 0,012% 0,426% Piso2 10 87 Der_14 0,985 -46,964 0,016% 0,702% Piso4 2 53 Der_15 -0,646 78,095 0,001% 0,452% Piso2 10 87 Der_15 -0,523 48,161 0,006% 0,730% Piso4 2 53 Der_16 -2,884 -66,095 0,014% 0,372% Piso2 10 87 Der_16 -1,991 -49,119 0,027% 0,733% Piso4 3 57 Der_01 65,422 -0,61 0,369% 0,007% Piso2 11 91 Der_01 42,706 1,293 0,613% 0,026% Piso4 3 57 Der_02 70,033 11,743 0,394% 0,075% Piso2 11 91 Der_02 45,736 -1,401 0,657% 0,013% Piso4 3 57 Der_03 -64,8 3,579 0,364% 0,030% Piso2 11 91 Der_03 -42,381 0,38 0,606% 0,013% Piso4 3 57 Der_04 -69,411 -8,774 0,389% 0,038% Piso2 11 91 Der_04 -45,41 3,075 0,650% 0,052% Piso4 3 57 Der_05 -2,441 68,64 0,013% 0,403% Piso2 11 91 Der_05 -1,645 50,554 0,023% 0,767% Piso4 3 57 Der_06 -0,625 -75,549 0,003% 0,421% Piso2 11 91 Der_06 -0,451 -46,726 0,005% 0,697% Piso4 3 57 Der_07 1,247 78,518 0,008% 0,457% Piso2 11 91 Der_07 0,777 48,4 0,012% 0,736% Piso4 3 57 Der_08 3,063 -65,672 0,018% 0,366% Piso2 11 91 Der_08 1,971 -48,88 0,030% 0,728% Piso4 3 57 Der_09 65,321 -1,033 0,368% 0,002% Piso2 11 91 Der_09 42,657 1,055 0,612% 0,021% Piso4 3 57 Der_10 -69,512 -9,197 0,390% 0,044% Piso2 11 91 Der_10 -45,459 2,837 0,651% 0,046% Piso4 3 57 Der_11 69,932 11,32 0,393% 0,070% Piso2 11 91 Der_11 45,687 -1,639 0,656% 0,018% Piso4 3 57 Der_12 -64,901 3,156 0,365% 0,025% Piso2 11 91 Der_12 -42,43 0,142 0,607% 0,007% Piso4 3 57 Der_13 -2,542 68,217 0,014% 0,398% Piso2 11 91 Der_13 -1,694 50,316 0,024% 0,761% Piso4 3 57 Der_14 -0,726 -75,972 0,003% 0,426% Piso2 11 91 Der_14 -0,5 -46,964 0,007% 0,702% Piso4 3 57 Der_15 1,146 78,095 0,007% 0,452% Piso2 11 91 Der_15 0,728 48,161 0,011% 0,730% Piso4 3 57 Der_16 2,962 -66,095 0,017% 0,372% Piso2 11 91 Der_16 1,922 -49,119 0,028% 0,733% Piso4 4 61 Der_01 62,841 -0,61 0,352% 0,007% Piso2 12 95 Der_01 41,139 1,293 0,589% 0,026% Piso4 4 61 Der_02 79,793 11,743 0,445% 0,075% Piso2 12 95 Der_02 52,27 -1,401 0,749% 0,013% Piso4 4 61 Der_03 -63,195 3,579 0,358% 0,030% Piso2 12 95 Der_03 -41,205 0,38 0,591% 0,013% Piso4 4 61 Der_04 -80,148 -8,774 0,451% 0,038% Piso2 12 95 Der_04 -52,336 3,075 0,751% 0,052% Piso4 4 61 Der_05 -10,295 68,64 0,059% 0,403% Piso2 12 95 Der_05 -6,677 50,554 0,097% 0,767% Piso4 4 61 Der_06 -3,615 -75,549 0,022% 0,421% Piso2 12 95 Der_06 -2,288 -46,726 0,034% 0,697% Piso4 4 61 Der_07 3,26 78,518 0,016% 0,457% Piso2 12 95 Der_07 2,223 48,4 0,032% 0,736% Piso4 4 61 Der_08 9,941 -65,672 0,053% 0,366% Piso2 12 95 Der_08 6,612 -48,88 0,095% 0,728% Piso4 4 61 Der_09 62,876 -1,033 0,352% 0,002% Piso2 12 95 Der_09 41,145 1,055 0,589% 0,021% Piso4 4 61 Der_10 -80,113 -9,197 0,451% 0,044% Piso2 12 95 Der_10 -52,33 2,837 0,751% 0,046% Piso4 4 61 Der_11 79,829 11,32 0,446% 0,070% Piso2 12 95 Der_11 52,276 -1,639 0,749% 0,018% Piso4 4 61 Der_12 -63,16 3,156 0,357% 0,025% Piso2 12 95 Der_12 -41,199 0,142 0,591% 0,007% Piso4 4 61 Der_13 -10,26 68,217 0,058% 0,398% Piso2 12 95 Der_13 -6,672 50,316 0,097% 0,761% Piso4 4 61 Der_14 -3,579 -75,972 0,021% 0,426% Piso2 12 95 Der_14 -2,283 -46,964 0,034% 0,702% Piso4 4 61 Der_15 3,296 78,095 0,016% 0,452% Piso2 12 95 Der_15 2,229 48,161 0,032% 0,730% Piso4 4 61 Der_16 9,976 -66,095 0,053% 0,372% Piso2 12 95 Der_16 6,618 -49,119 0,095% 0,733% Piso4 5 50 Der_01 69,725 1,111 0,398% 0,018% Piso2 13 84 Der_01 45,318 2,338 0,654% 0,043% Piso4 5 50 Der_02 53,767 5,236 0,310% 0,041% Piso2 13 84 Der_02 34,845 -5,758 0,503% 0,074% Piso4 5 50 Der_03 -67,475 2,509 0,373% 0,026% Piso2 13 84 Der_03 -44,341 -0,404 0,632% 0,003% Piso4 5 50 Der_04 -51,517 -1,616 0,285% 0,003% Piso2 13 84 Der_04 -33,868 7,692 0,481% 0,119% Piso4 5 50 Der_05 10,651 73,877 0,065% 0,434% Piso2 13 84 Der_05 6,741 53,909 0,101% 0,816% Piso4 5 50 Der_06 4,359 -73,556 0,030% 0,408% Piso2 13 84 Der_06 2,611 -45,501 0,042% 0,678% Piso4 5 50 Der_07 -2,109 77,176 0,005% 0,452% Piso2 13 84 Der_07 -1,633 47,435 0,020% 0,723% Piso4 5 50 Der_08 -8,401 -70,257 0,040% 0,390% Piso2 13 84 Der_08 -5,764 -51,975 0,079% 0,771% Piso4 5 50 Der_09 69,397 0,597 0,394% 0,012% Piso2 13 84 Der_09 45,178 2,063 0,651% 0,036% Piso4 5 50 Der_10 -51,845 -2,13 0,289% 0,003% Piso2 13 84 Der_10 -34,007 7,417 0,484% 0,113% Piso4 5 50 Der_11 53,439 4,722 0,306% 0,035% Piso2 13 84 Der_11 34,705 -6,032 0,500% 0,081% Piso4 5 50 Der_12 -67,803 1,995 0,377% 0,020% Piso2 13 84 Der_12 -44,481 -0,678 0,635% 0,004% Piso4 5 50 Der_13 10,323 73,363 0,061% 0,428% Piso2 13 84 Der_13 6,602 53,634 0,098% 0,810% Piso4 5 50 Der_14 4,031 -74,07 0,027% 0,414% Piso2 13 84 Der_14 2,471 -45,776 0,039% 0,684% Piso4 5 50 Der_15 -2,438 76,662 0,009% 0,446% Piso2 13 84 Der_15 -1,773 47,161 0,023% 0,716% Piso4 5 50 Der_16 -8,729 -70,771 0,044% 0,396% Piso2 13 84 Der_16 -5,904 -52,249 0,082% 0,777% Piso4 6 54 Der_01 67,574 1,111 0,383% 0,018% Piso2 14 88 Der_01 44,012 2,338 0,634% 0,043% Piso4 6 54 Der_02 61,9 5,236 0,352% 0,041% Piso2 14 88 Der_02 40,29 -5,758 0,580% 0,074% Piso4 6 54 Der_03 -66,138 2,509 0,368% 0,026% Piso2 14 88 Der_03 -43,361 -0,404 0,619% 0,003% Piso4 6 54 Der_04 -60,464 -1,616 0,337% 0,003% Piso2 14 88 Der_04 -39,639 7,692 0,565% 0,119% Piso4 6 54 Der_05 4,105 73,877 0,026% 0,434% Piso2 14 88 Der_05 2,548 53,909 0,039% 0,816% Piso4 6 54 Der_06 1,867 -73,556 0,014% 0,408% Piso2 14 88 Der_06 1,08 -45,501 0,018% 0,678% Piso4 6 54 Der_07 -0,431 77,176 0,001% 0,452% Piso2 14 88 Der_07 -0,428 47,435 0,004% 0,723% Piso4 6 54 Der_08 -2,669 -70,257 0,011% 0,390% Piso2 14 88 Der_08 -1,897 -51,975 0,025% 0,771% Piso4 6 54 Der_09 67,359 0,597 0,381% 0,012% Piso2 14 88 Der_09 43,918 2,063 0,632% 0,036% Piso4 6 54 Der_10 -60,679 -2,13 0,339% 0,003% Piso2 14 88 Der_10 -39,733 7,417 0,567% 0,113% Piso4 6 54 Der_11 61,686 4,722 0,350% 0,035% Piso2 14 88 Der_11 40,196 -6,032 0,578% 0,081% Piso4 6 54 Der_12 -66,352 1,995 0,371% 0,020% Piso2 14 88 Der_12 -43,455 -0,678 0,621% 0,004% Piso4 6 54 Der_13 3,891 73,363 0,024% 0,428% Piso2 14 88 Der_13 2,454 53,634 0,037% 0,810% Piso4 6 54 Der_14 1,653 -74,07 0,012% 0,414% Piso2 14 88 Der_14 0,985 -45,776 0,016% 0,684% Piso4 6 54 Der_15 -0,646 76,662 0,001% 0,446% Piso2 14 88 Der_15 -0,523 47,161 0,006% 0,716% Piso4 6 54 Der_16 -2,884 -70,771 0,014% 0,396% Piso2 14 88 Der_16 -1,991 -52,249 0,027% 0,777% Piso4 7 58 Der_01 65,422 1,111 0,369% 0,018% Piso2 15 92 Der_01 42,706 2,338 0,613% 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-42,43 -0,678 0,607% 0,004% Piso4 7 58 Der_13 -2,542 73,363 0,014% 0,428% Piso2 15 92 Der_13 -1,694 53,634 0,024% 0,810% Piso4 7 58 Der_14 -0,726 -74,07 0,003% 0,414% Piso2 15 92 Der_14 -0,5 -45,776 0,007% 0,684% Piso4 7 58 Der_15 1,146 76,662 0,007% 0,446% Piso2 15 92 Der_15 0,728 47,161 0,011% 0,716% Piso4 7 58 Der_16 2,962 -70,771 0,017% 0,396% Piso2 15 92 Der_16 1,922 -52,249 0,028% 0,777% Piso4 8 62 Der_01 62,841 1,111 0,352% 0,018% Piso2 16 96 Der_01 41,139 2,338 0,589% 0,043% Piso4 8 62 Der_02 79,793 5,236 0,445% 0,041% Piso2 16 96 Der_02 52,27 -5,758 0,749% 0,074% Piso4 8 62 Der_03 -63,195 2,509 0,358% 0,026% Piso2 16 96 Der_03 -41,205 -0,404 0,591% 0,003% Piso4 8 62 Der_04 -80,148 -1,616 0,451% 0,003% Piso2 16 96 Der_04 -52,336 7,692 0,751% 0,119% Piso4 8 62 Der_05 -10,295 73,877 0,059% 0,434% Piso2 16 96 Der_05 -6,677 53,909 0,097% 0,816% Piso4 8 62 Der_06 -3,615 -73,556 0,022% 0,408% Piso2 16 96 Der_06 -2,288 -45,501 0,034% 0,678% Piso4 8 62 Der_07 3,26 77,176 0,016% 0,452% Piso2 16 96 Der_07 2,223 47,435 0,032% 0,723% Piso4 8 62 Der_08 9,941 -70,257 0,053% 0,390% Piso2 16 96 Der_08 6,612 -51,975 0,095% 0,771% Piso4 8 62 Der_09 62,876 0,597 0,352% 0,012% Piso2 16 96 Der_09 41,145 2,063 0,589% 0,036% Piso4 8 62 Der_10 -80,113 -2,13 0,451% 0,003% Piso2 16 96 Der_10 -52,33 7,417 0,751% 0,113% Piso4 8 62 Der_11 79,829 4,722 0,446% 0,035% Piso2 16 96 Der_11 52,276 -6,032 0,749% 0,081% Piso4 8 62 Der_12 -63,16 1,995 0,357% 0,020% Piso2 16 96 Der_12 -41,199 -0,678 0,591% 0,004% Piso4 8 62 Der_13 -10,26 73,363 0,058% 0,428% Piso2 16 96 Der_13 -6,672 53,634 0,097% 0,810% Piso4 8 62 Der_14 -3,579 -74,07 0,021% 0,414% Piso2 16 96 Der_14 -2,283 -45,776 0,034% 0,684% Piso4 8 62 Der_15 3,296 76,662 0,016% 0,446% Piso2 16 96 Der_15 2,229 47,161 0,032% 0,716% Piso4 8 62 Der_16 9,976 -70,771 0,053% 0,396% Piso2 16 96 Der_16 6,618 -52,249 0,095% 0,777% Piso4 9 51 Der_01 69,725 2,832 0,398% 0,030% Piso1 1 113 Der_01 28,311 -0,625 0,833% 0,018% Piso4 9 51 Der_02 53,767 -1,27 0,310% 0,007% Piso1 1 113 Der_02 21,766 4,442 0,640% 0,131% Piso4 9 51 Der_03 -67,475 1,439 0,373% 0,022% Piso1 1 113 Der_03 -27,914 1,081 0,821% 0,032% Piso4 9 51 Der_04 -51,517 5,541 0,285% 0,045% Piso1 1 113 Der_04 -21,369 -3,986 0,629% 0,117% Piso4 9 51 Der_05 10,651 79,114 0,065% 0,465% Piso1 1 113 Der_05 4,11 26,486 0,121% 0,779% Piso4 9 51 Der_06 4,359 -71,562 0,030% 0,395% Piso1 1 113 Der_06 1,52 -30,082 0,045% 0,885% Piso4 9 51 Der_07 -2,109 75,833 0,005% 0,447% Piso1 1 113 Der_07 -1,123 30,538 0,033% 0,898% Piso4 9 51 Der_08 -8,401 -74,843 0,040% 0,413% Piso1 1 113 Der_08 -3,713 -26,031 0,109% 0,766% Piso4 9 51 Der_09 69,397 2,227 0,394% 0,023% Piso1 1 113 Der_09 28,255 -0,69 0,831% 0,020% Piso4 9 51 Der_10 -51,845 4,936 0,289% 0,038% Piso1 1 113 Der_10 -21,425 -4,052 0,630% 0,119% Piso4 9 51 Der_11 53,439 -1,875 0,306% 0,000% Piso1 1 113 Der_11 21,71 4,376 0,639% 0,129% Piso4 9 51 Der_12 -67,803 0,834 0,377% 0,015% Piso1 1 113 Der_12 -27,97 1,015 0,823% 0,030% Piso4 9 51 Der_13 10,323 78,509 0,061% 0,458% Piso1 1 113 Der_13 4,054 26,421 0,119% 0,777% Piso4 9 51 Der_14 4,031 -72,167 0,027% 0,402% Piso1 1 113 Der_14 1,464 -30,147 0,043% 0,887% Piso4 9 51 Der_15 -2,438 75,228 0,009% 0,439% Piso1 1 113 Der_15 -1,179 30,472 0,035% 0,896% Piso4 9 51 Der_16 -8,729 -75,447 0,044% 0,420% Piso1 1 113 Der_16 -3,769 -26,096 0,111% 0,768% Piso4 10 55 Der_01 67,574 2,832 0,383% 0,030% Piso1 2 117 Der_01 27,538 -0,625 0,810% 0,018% Piso4 10 55 Der_02 61,9 -1,27 0,352% 0,007% Piso1 2 117 Der_02 25,213 4,442 0,742% 0,131% Piso4 10 55 Der_03 -66,138 1,439 0,368% 0,022% Piso1 2 117 Der_03 -27,266 1,081 0,802% 0,032% Piso4 10 55 Der_04 -60,464 5,541 0,337% 0,045% Piso1 2 117 Der_04 -24,942 -3,986 0,734% 0,117% Piso4 10 55 Der_05 4,105 79,114 0,026% 0,465% Piso1 2 117 Der_05 1,525 26,486 0,045% 0,779% Piso4 10 55 Der_06 1,867 -71,562 0,014% 0,395% Piso1 2 117 Der_06 0,605 -30,082 0,018% 0,885% Piso4 10 55 Der_07 -0,431 75,833 0,001% 0,447% Piso1 2 117 Der_07 -0,334 30,538 0,010% 0,898% Piso4 10 55 Der_08 -2,669 -74,843 0,011% 0,413% Piso1 2 117 Der_08 -1,254 -26,031 0,037% 0,766% Piso4 10 55 Der_09 67,359 2,227 0,381% 0,023% Piso1 2 117 Der_09 27,499 -0,69 0,809% 0,020% Piso4 10 55 Der_10 -60,679 4,936 0,339% 0,038% Piso1 2 117 Der_10 -24,98 -4,052 0,735% 0,119% Piso4 10 55 Der_11 61,686 -1,875 0,350% 0,000% Piso1 2 117 Der_11 25,174 4,376 0,740% 0,129% Piso4 10 55 Der_12 -66,352 0,834 0,371% 0,015% Piso1 2 117 Der_12 -27,305 1,015 0,803% 0,030% Piso4 10 55 Der_13 3,891 78,509 0,024% 0,458% Piso1 2 117 Der_13 1,486 26,421 0,044% 0,777% Piso4 10 55 Der_14 1,653 -72,167 0,012% 0,402% Piso1 2 117 Der_14 0,566 -30,147 0,017% 0,887% Piso4 10 55 Der_15 -0,646 75,228 0,001% 0,439% Piso1 2 117 Der_15 -0,372 30,472 0,011% 0,896% Piso4 10 55 Der_16 -2,884 -75,447 0,014% 0,420% Piso1 2 117 Der_16 -1,293 -26,096 0,038% 0,768% Piso4 11 59 Der_01 65,422 2,832 0,369% 0,030% Piso1 3 121 Der_01 26,764 -0,625 0,787% 0,018% Piso4 11 59 Der_02 70,033 -1,27 0,394% 0,007% Piso1 3 121 Der_02 28,66 4,442 0,843% 0,131% Piso4 11 59 Der_03 -64,8 1,439 0,364% 0,022% Piso1 3 121 Der_03 -26,619 1,081 0,783% 0,032% Piso4 11 59 Der_04 -69,411 5,541 0,389% 0,045% Piso1 3 121 Der_04 -28,515 -3,986 0,839% 0,117% Piso4 11 59 Der_05 -2,441 79,114 0,013% 0,465% Piso1 3 121 Der_05 -1,06 26,486 0,031% 0,779% Piso4 11 59 Der_06 -0,625 -71,562 0,003% 0,395% Piso1 3 121 Der_06 -0,31 -30,082 0,009% 0,885% Piso4 11 59 Der_07 1,247 75,833 0,008% 0,447% Piso1 3 121 Der_07 0,455 30,538 0,013% 0,898% Piso4 11 59 Der_08 3,063 -74,843 0,018% 0,413% Piso1 3 121 Der_08 1,205 -26,031 0,035% 0,766% Piso4 11 59 Der_09 65,321 2,227 0,368% 0,023% Piso1 3 121 Der_09 26,743 -0,69 0,787% 0,020% Piso4 11 59 Der_10 -69,512 4,936 0,390% 0,038% Piso1 3 121 Der_10 -28,536 -4,052 0,839% 0,119% Piso4 11 59 Der_11 69,932 -1,875 0,393% 0,000% Piso1 3 121 Der_11 28,638 4,376 0,842% 0,129% Piso4 11 59 Der_12 -64,901 0,834 0,365% 0,015% Piso1 3 121 Der_12 -26,64 1,015 0,784% 0,030% Piso4 11 59 Der_13 -2,542 78,509 0,014% 0,458% Piso1 3 121 Der_13 -1,081 26,421 0,032% 0,777% Piso4 11 59 Der_14 -0,726 -72,167 0,003% 0,402% Piso1 3 121 Der_14 -0,331 -30,147 0,010% 0,887% Piso4 11 59 Der_15 1,146 75,228 0,007% 0,439% Piso1 3 121 Der_15 0,434 30,472 0,013% 0,896% Piso4 11 59 Der_16 2,962 -75,447 0,017% 0,420% Piso1 3 121 Der_16 1,184 -26,096 0,035% 0,768% Piso4 12 63 Der_01 62,841 2,832 0,352% 0,030% Piso1 4 125 Der_01 25,836 -0,625 0,760% 0,018% Piso4 12 63 Der_02 79,793 -1,27 0,445% 0,007% Piso1 4 125 Der_02 32,796 4,442 0,965% 0,131% Piso4 12 63 Der_03 -63,195 1,439 0,358% 0,022% Piso1 4 125 Der_03 -25,842 1,081 0,760% 0,032% Piso4 12 63 Der_04 -80,148 5,541 0,451% 0,045% Piso1 4 125 Der_04 -32,802 -3,986 0,965% 0,117% Piso4 12 63 Der_05 -10,295 79,114 0,059% 0,465% Piso1 4 125 Der_05 -4,162 26,486 0,122% 0,779% Piso4 12 63 Der_06 -3,615 -71,562 0,022% 0,395% Piso1 4 125 Der_06 -1,409 -30,082 0,041% 0,885% Piso4 12 63 Der_07 3,26 75,833 0,016% 0,447% Piso1 4 125 Der_07 1,402 30,538 0,041% 0,898% Piso4 12 63 Der_08 9,941 -74,843 0,053% 0,413% Piso1 4 125 Der_08 4,156 -26,031 0,122% 0,766% Piso4 12 63 Der_09 62,876 2,227 0,352% 0,023% Piso1 4 125 Der_09 25,836 -0,69 0,760% 0,020% Piso4 12 63 Der_10 -80,113 4,936 0,451% 0,038% Piso1 4 125 Der_10 -32,802 -4,052 0,965% 0,119% Piso4 12 63 Der_11 79,829 -1,875 0,446% 0,000% Piso1 4 125 Der_11 32,796 4,376 0,965% 0,129% Piso4 12 63 Der_12 -63,16 0,834 0,357% 0,015% Piso1 4 125 Der_12 -25,842 1,015 0,760% 0,030% Piso4 12 63 Der_13 -10,26 78,509 0,058% 0,458% Piso1 4 125 Der_13 -4,162 26,421 0,122% 0,777% Piso4 12 63 Der_14 -3,579 -72,167 0,021% 0,402% Piso1 4 125 Der_14 -1,409 -30,147 0,041% 0,887% Piso4 12 63 Der_15 3,296 75,228 0,016% 0,439% Piso1 4 125 Der_15 1,402 30,472 0,041% 0,896% Piso4 12 63 Der_16 9,976 -75,447 0,053% 0,420% Piso1 4 125 Der_16 4,156 -26,096 0,122% 0,768% Piso4 13 52 Der_01 69,725 4,553 0,398% 0,042% Piso1 5 114 Der_01 28,311 -0,006 0,833% 0,000% Piso4 13 52 Der_02 53,767 -7,777 0,310% 0,026% Piso1 5 114 Der_02 21,766 1,684 0,640% 0,050% Piso4 13 52 Der_03 -67,475 0,369 0,373% 0,019% Piso1 5 114 Der_03 -27,914 0,563 0,821% 0,017% Piso4 13 52 Der_04 -51,517 12,699 0,285% 0,087% Piso1 5 114 Der_04 -21,369 -1,128 0,629% 0,033% Piso4 13 52 Der_05 10,651 84,35 0,065% 0,496% Piso1 5 114 Der_05 4,11 28,554 0,121% 0,840% Piso4 13 52 Der_06 4,359 -69,569 0,030% 0,382% Piso1 5 114 Der_06 1,52 -29,35 0,045% 0,863% Piso4 13 52 Der_07 -2,109 74,491 0,005% 0,442% Piso1 5 114 Der_07 -1,123 29,906 0,033% 0,880% Piso4 13 52 Der_08 -8,401 -79,428 0,040% 0,436% Piso1 5 114 Der_08 -3,713 -27,998 0,109% 0,824% Piso4 13 52 Der_09 69,397 3,857 0,394% 0,033% Piso1 5 114 Der_09 28,255 -0,086 0,831% 0,003% Piso4 13 52 Der_10 -51,845 12,003 0,289% 0,078% Piso1 5 114 Der_10 -21,425 -1,207 0,630% 0,036% Piso4 13 52 Der_11 53,439 -8,472 0,306% 0,035% Piso1 5 114 Der_11 21,71 1,605 0,639% 0,047% Piso4 13 52 Der_12 -67,803 -0,327 0,377% 0,010% Piso1 5 114 Der_12 -27,97 0,483 0,823% 0,014% Piso4 13 52 Der_13 10,323 83,654 0,061% 0,487% Piso1 5 114 Der_13 4,054 28,475 0,119% 0,838% Piso4 13 52 Der_14 4,031 -70,265 0,027% 0,390% Piso1 5 114 Der_14 1,464 -29,429 0,043% 0,866% Piso4 13 52 Der_15 -2,438 73,795 0,009% 0,433% Piso1 5 114 Der_15 -1,179 29,827 0,035% 0,877% Piso4 13 52 Der_16 -8,729 -80,124 0,044% 0,444% Piso1 5 114 Der_16 -3,769 -28,077 0,111% 0,826% Piso4 14 56 Der_01 67,574 4,553 0,383% 0,042% Piso1 6 118 Der_01 27,538 -0,006 0,810% 0,000% Piso4 14 56 Der_02 61,9 -7,777 0,352% 0,026% Piso1 6 118 Der_02 25,213 1,684 0,742% 0,050% Piso4 14 56 Der_03 -66,138 0,369 0,368% 0,019% Piso1 6 118 Der_03 -27,266 0,563 0,802% 0,017% Piso4 14 56 Der_04 -60,464 12,699 0,337% 0,087% Piso1 6 118 Der_04 -24,942 -1,128 0,734% 0,033% Piso4 14 56 Der_05 4,105 84,35 0,026% 0,496% Piso1 6 118 Der_05 1,525 28,554 0,045% 0,840% Piso4 14 56 Der_06 1,867 -69,569 0,014% 0,382% Piso1 6 118 Der_06 0,605 -29,35 0,018% 0,863% Piso4 14 56 Der_07 -0,431 74,491 0,001% 0,442% Piso1 6 118 Der_07 -0,334 29,906 0,010% 0,880% Piso4 14 56 Der_08 -2,669 -79,428 0,011% 0,436% Piso1 6 118 Der_08 -1,254 -27,998 0,037% 0,824% Piso4 14 56 Der_09 67,359 3,857 0,381% 0,033% Piso1 6 118 Der_09 27,499 -0,086 0,809% 0,003% Piso4 14 56 Der_10 -60,679 12,003 0,339% 0,078% Piso1 6 118 Der_10 -24,98 -1,207 0,735% 0,036% Piso4 14 56 Der_11 61,686 -8,472 0,350% 0,035% Piso1 6 118 Der_11 25,174 1,605 0,740% 0,047% Piso4 14 56 Der_12 -66,352 -0,327 0,371% 0,010% Piso1 6 118 Der_12 -27,305 0,483 0,803% 0,014% Piso4 14 56 Der_13 3,891 83,654 0,024% 0,487% Piso1 6 118 Der_13 1,486 28,475 0,044% 0,838% Piso4 14 56 Der_14 1,653 -70,265 0,012% 0,390% Piso1 6 118 Der_14 0,566 -29,429 0,017% 0,866% Piso4 14 56 Der_15 -0,646 73,795 0,001% 0,433% Piso1 6 118 Der_15 -0,372 29,827 0,011% 0,877% Piso4 14 56 Der_16 -2,884 -80,124 0,014% 0,444% Piso1 6 118 Der_16 -1,293 -28,077 0,038% 0,826% Piso4 15 60 Der_01 65,422 4,553 0,369% 0,042% Piso1 7 122 Der_01 26,764 -0,006 0,787% 0,000% Piso4 15 60 Der_02 70,033 -7,777 0,394% 0,026% Piso1 7 122 Der_02 28,66 1,684 0,843% 0,050% Piso4 15 60 Der_03 -64,8 0,369 0,364% 0,019% Piso1 7 122 Der_03 -26,619 0,563 0,783% 0,017% Piso4 15 60 Der_04 -69,411 12,699 0,389% 0,087% Piso1 7 122 Der_04 -28,515 -1,128 0,839% 0,033% Piso4 15 60 Der_05 -2,441 84,35 0,013% 0,496% Piso1 7 122 Der_05 -1,06 28,554 0,031% 0,840% Piso4 15 60 Der_06 -0,625 -69,569 0,003% 0,382% Piso1 7 122 Der_06 -0,31 -29,35 0,009% 0,863% Piso4 15 60 Der_07 1,247 74,491 0,008% 0,442% Piso1 7 122 Der_07 0,455 29,906 0,013% 0,880% Piso4 15 60 Der_08 3,063 -79,428 0,018% 0,436% Piso1 7 122 Der_08 1,205 -27,998 0,035% 0,824% Piso4 15 60 Der_09 65,321 3,857 0,368% 0,033% Piso1 7 122 Der_09 26,743 -0,086 0,787% 0,003% Piso4 15 60 Der_10 -69,512 12,003 0,390% 0,078% Piso1 7 122 Der_10 -28,536 -1,207 0,839% 0,036% Piso4 15 60 Der_11 69,932 -8,472 0,393% 0,035% Piso1 7 122 Der_11 28,638 1,605 0,842% 0,047% Piso4 15 60 Der_12 -64,901 -0,327 0,365% 0,010% Piso1 7 122 Der_12 -26,64 0,483 0,784% 0,014% Piso4 15 60 Der_13 -2,542 83,654 0,014% 0,487% Piso1 7 122 Der_13 -1,081 28,475 0,032% 0,838% Piso4 15 60 Der_14 -0,726 -70,265 0,003% 0,390% Piso1 7 122 Der_14 -0,331 -29,429 0,010% 0,866% Piso4 15 60 Der_15 1,146 73,795 0,007% 0,433% Piso1 7 122 Der_15 0,434 29,827 0,013% 0,877% Piso4 15 60 Der_16 2,962 -80,124 0,017% 0,444% Piso1 7 122 Der_16 1,184 -28,077 0,035% 0,826% Piso4 16 64 Der_01 62,841 4,553 0,352% 0,042% Piso1 8 126 Der_01 25,836 -0,006 0,760% 0,000% Piso4 16 64 Der_02 79,793 -7,777 0,445% 0,026% Piso1 8 126 Der_02 32,796 1,684 0,965% 0,050% Piso4 16 64 Der_03 -63,195 0,369 0,358% 0,019% Piso1 8 126 Der_03 -25,842 0,563 0,760% 0,017% Piso4 16 64 Der_04 -80,148 12,699 0,451% 0,087% Piso1 8 126 Der_04 -32,802 -1,128 0,965% 0,033% Piso4 16 64 Der_05 -10,295 84,35 0,059% 0,496% Piso1 8 126 Der_05 -4,162 28,554 0,122% 0,840% Piso4 16 64 Der_06 -3,615 -69,569 0,022% 0,382% Piso1 8 126 Der_06 -1,409 -29,35 0,041% 0,863% Piso4 16 64 Der_07 3,26 74,491 0,016% 0,442% Piso1 8 126 Der_07 1,402 29,906 0,041% 0,880% Piso4 16 64 Der_08 9,941 -79,428 0,053% 0,436% Piso1 8 126 Der_08 4,156 -27,998 0,122% 0,824% Piso4 16 64 Der_09 62,876 3,857 0,352% 0,033% Piso1 8 126 Der_09 25,836 -0,086 0,760% 0,003% Piso4 16 64 Der_10 -80,113 12,003 0,451% 0,078% Piso1 8 126 Der_10 -32,802 -1,207 0,965% 0,036% Piso4 16 64 Der_11 79,829 -8,472 0,446% 0,035% Piso1 8 126 Der_11 32,796 1,605 0,965% 0,047% Piso4 16 64 Der_12 -63,16 -0,327 0,357% 0,010% Piso1 8 126 Der_12 -25,842 0,483 0,760% 0,014% Piso4 16 64 Der_13 -10,26 83,654 0,058% 0,487% Piso1 8 126 Der_13 -4,162 28,475 0,122% 0,838% Piso4 16 64 Der_14 -3,579 -70,265 0,021% 0,390% Piso1 8 126 Der_14 -1,409 -29,429 0,041% 0,866% Piso4 16 64 Der_15 3,296 73,795 0,016% 0,433% Piso1 8 126 Der_15 1,402 29,827 0,041% 0,877% Piso4 16 64 Der_16 9,976 -80,124 0,053% 0,444% Piso1 8 126 Der_16 4,156 -28,077 0,122% 0,826% Piso3 1 65 Der_01 59,379 -0,784 0,541% 0,001% Piso1 9 115 Der_01 28,311 0,613 0,833% 0,018% Piso3 1 65 Der_02 45,71 9,797 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Der_13 8,726 57,879 0,082% 0,546% Piso1 9 115 Der_13 4,054 30,529 0,119% 0,898% Piso3 1 65 Der_14 3,34 -64,896 0,033% 0,598% Piso1 9 115 Der_14 1,464 -28,711 0,043% 0,844% Piso3 1 65 Der_15 -2,204 66,34 0,017% 0,622% Piso1 9 115 Der_15 -1,179 29,181 0,035% 0,858% Piso3 1 65 Der_16 -7,59 -56,435 0,065% 0,522% Piso1 9 115 Der_16 -3,769 -30,059 0,111% 0,884% Piso3 2 69 Der_01 57,605 -0,784 0,523% 0,001% Piso1 10 119 Der_01 27,538 0,613 0,810% 0,018% Piso3 2 69 Der_02 52,746 9,797 0,479% 0,096% Piso1 10 119 Der_02 25,213 -1,073 0,742% 0,032% Piso3 2 69 Der_03 -56,564 2,805 0,508% 0,033% Piso1 10 119 Der_03 -27,266 0,045 0,802% 0,001% Piso3 2 69 Der_04 -51,705 -7,776 0,464% 0,062% Piso1 10 119 Der_04 -24,942 1,73 0,734% 0,051% Piso3 2 69 Der_05 3,421 58,168 0,034% 0,551% Piso1 10 119 Der_05 1,525 30,623 0,045% 0,901% Piso3 2 69 Der_06 1,505 -64,607 0,016% 0,594% Piso1 10 119 Der_06 0,605 -28,617 0,018% 0,842% Piso3 2 69 Der_07 -0,464 66,629 0,001% 0,627% Piso1 10 119 Der_07 -0,334 29,275 0,010% 0,861% Piso3 2 69 Der_08 -2,38 -56,147 0,019% 0,518% Piso1 10 119 Der_08 -1,254 -29,965 0,037% 0,881% Piso3 2 69 Der_09 57,451 -1,072 0,521% 0,004% Piso1 10 119 Der_09 27,499 0,519 0,809% 0,015% Piso3 2 69 Der_10 -51,859 -8,065 0,466% 0,067% Piso1 10 119 Der_10 -24,98 1,637 0,735% 0,048% Piso3 2 69 Der_11 52,593 9,509 0,477% 0,091% Piso1 10 119 Der_11 25,174 -1,166 0,740% 0,034% Piso3 2 69 Der_12 -56,718 2,516 0,510% 0,028% Piso1 10 119 Der_12 -27,305 -0,049 0,803% 0,001% Piso3 2 69 Der_13 3,267 57,879 0,031% 0,546% Piso1 10 119 Der_13 1,486 30,529 0,044% 0,898% Piso3 2 69 Der_14 1,352 -64,896 0,014% 0,598% Piso1 10 119 Der_14 0,566 -28,711 0,017% 0,844% Piso3 2 69 Der_15 -0,618 66,34 0,004% 0,622% Piso1 10 119 Der_15 -0,372 29,181 0,011% 0,858% Piso3 2 69 Der_16 -2,534 -56,435 0,021% 0,522% Piso1 10 119 Der_16 -1,293 -30,059 0,038% 0,884% Piso3 3 73 Der_01 55,831 -0,784 0,505% 0,001% Piso1 11 123 Der_01 26,764 0,613 0,787% 0,018% Piso3 3 73 Der_02 59,782 9,797 0,540% 0,096% Piso1 11 123 Der_02 28,66 -1,073 0,843% 0,032% Piso3 3 73 Der_03 -55,349 2,805 0,499% 0,033% Piso1 11 123 Der_03 -26,619 0,045 0,783% 0,001% Piso3 3 73 Der_04 -59,3 -7,776 0,534% 0,062% Piso1 11 123 Der_04 -28,515 1,73 0,839% 0,051% Piso3 3 73 Der_05 -2,116 58,168 0,018% 0,551% Piso1 11 123 Der_05 -1,06 30,623 0,031% 0,901% Piso3 3 73 Der_06 -0,561 -64,607 0,004% 0,594% Piso1 11 123 Der_06 -0,31 -28,617 0,009% 0,842% Piso3 3 73 Der_07 1,043 66,629 0,010% 0,627% Piso1 11 123 Der_07 0,455 29,275 0,013% 0,861% Piso3 3 73 Der_08 2,599 -56,147 0,024% 0,518% Piso1 11 123 Der_08 1,205 -29,965 0,035% 0,881% Piso3 3 73 Der_09 55,756 -1,072 0,504% 0,004% Piso1 11 123 Der_09 26,743 0,519 0,787% 0,015% Piso3 3 73 Der_10 -59,375 -8,065 0,535% 0,067% Piso1 11 123 Der_10 -28,536 1,637 0,839% 0,048% Piso3 3 73 Der_11 59,707 9,509 0,539% 0,091% Piso1 11 123 Der_11 28,638 -1,166 0,842% 0,034% Piso3 3 73 Der_12 -55,425 2,516 0,500% 0,028% Piso1 11 123 Der_12 -26,64 -0,049 0,784% 0,001% Piso3 3 73 Der_13 -2,192 57,879 0,019% 0,546% Piso1 11 123 Der_13 -1,081 30,529 0,032% 0,898% Piso3 3 73 Der_14 -0,636 -64,896 0,005% 0,598% Piso1 11 123 Der_14 -0,331 -28,711 0,010% 0,844% Piso3 3 73 Der_15 0,967 66,34 0,009% 0,622% Piso1 11 123 Der_15 0,434 29,181 0,013% 0,858% Piso3 3 73 Der_16 2,523 -56,435 0,023% 0,522% Piso1 11 123 Der_16 1,184 -30,059 0,035% 0,884% Piso3 4 77 Der_01 53,703 -0,784 0,483% 0,001% Piso1 12 127 Der_01 25,836 0,613 0,760% 0,018% Piso3 4 77 Der_02 68,225 9,797 0,614% 0,096% Piso1 12 127 Der_02 32,796 -1,073 0,965% 0,032% Piso3 4 77 Der_03 -53,891 2,805 0,488% 0,033% Piso1 12 127 Der_03 -25,842 0,045 0,760% 0,001% Piso3 4 77 Der_04 -68,413 -7,776 0,618% 0,062% Piso1 12 127 Der_04 -32,802 1,73 0,965% 0,051% Piso3 4 77 Der_05 -8,761 58,168 0,080% 0,551% Piso1 12 127 Der_05 -4,162 30,623 0,122% 0,901% Piso3 4 77 Der_06 -3,04 -64,607 0,029% 0,594% Piso1 12 127 Der_06 -1,409 -28,617 0,041% 0,842% Piso3 4 77 Der_07 2,852 66,629 0,024% 0,627% Piso1 12 127 Der_07 1,402 29,275 0,041% 0,861% Piso3 4 77 Der_08 8,573 -56,147 0,075% 0,518% Piso1 12 127 Der_08 4,156 -29,965 0,122% 0,881% Piso3 4 77 Der_09 53,721 -1,072 0,484% 0,004% Piso1 12 127 Der_09 25,836 0,519 0,760% 0,015% Piso3 4 77 Der_10 -68,395 -8,065 0,618% 0,067% Piso1 12 127 Der_10 -32,802 1,637 0,965% 0,048% Piso3 4 77 Der_11 68,244 9,509 0,614% 0,091% Piso1 12 127 Der_11 32,796 -1,166 0,965% 0,034% Piso3 4 77 Der_12 -53,873 2,516 0,487% 0,028% Piso1 12 127 Der_12 -25,842 -0,049 0,760% 0,001% Piso3 4 77 Der_13 -8,742 57,879 0,080% 0,546% Piso1 12 127 Der_13 -4,162 30,529 0,122% 0,898% Piso3 4 77 Der_14 -3,022 -64,896 0,028% 0,598% Piso1 12 127 Der_14 -1,409 -28,711 0,041% 0,844% Piso3 4 77 Der_15 2,87 66,34 0,025% 0,622% Piso1 12 127 Der_15 1,402 29,181 0,041% 0,858% Piso3 4 77 Der_16 8,591 -56,435 0,076% 0,522% Piso1 12 127 Der_16 4,156 -30,059 0,122% 0,884% Piso3 5 66 Der_01 59,379 0,635 0,541% 0,015% Piso1 13 116 Der_01 28,311 1,231 0,833% 0,036% Piso3 5 66 Der_02 45,71 4,169 0,418% 0,047% Piso1 13 116 Der_02 21,766 -3,83 0,640% 0,113% Piso3 5 66 Der_03 -57,779 1,833 0,517% 0,026% Piso1 13 116 Der_03 -27,914 -0,473 0,821% 0,014% Piso3 5 66 Der_04 -44,111 -1,7 0,394% 0,006% Piso1 13 116 Der_04 -21,369 4,589 0,629% 0,135% Piso3 5 66 Der_05 8,958 62,598 0,085% 0,592% Piso1 13 116 Der_05 4,11 32,691 0,121% 0,962% Piso3 5 66 Der_06 3,571 -62,955 0,037% 0,577% Piso1 13 116 Der_06 1,52 -27,885 0,045% 0,820% Piso3 5 66 Der_07 -1,972 65,423 0,013% 0,618% Piso1 13 116 Der_07 -1,123 28,644 0,033% 0,843% Piso3 5 66 Der_08 -7,358 -60,129 0,061% 0,552% Piso1 13 116 Der_08 -3,713 -31,932 0,109% 0,939% Piso3 5 66 Der_09 59,147 0,284 0,537% 0,009% Piso1 13 116 Der_09 28,255 1,124 0,831% 0,033% Piso3 5 66 Der_10 -44,343 -2,051 0,398% 0,012% Piso1 13 116 Der_10 -21,425 4,481 0,630% 0,132% Piso3 5 66 Der_11 45,479 3,817 0,414% 0,041% Piso1 13 116 Der_11 21,71 -3,938 0,639% 0,116% Piso3 5 66 Der_12 -58,011 1,482 0,520% 0,020% Piso1 13 116 Der_12 -27,97 -0,581 0,823% 0,017% Piso3 5 66 Der_13 8,726 62,247 0,082% 0,587% Piso1 13 116 Der_13 4,054 32,583 0,119% 0,958% Piso3 5 66 Der_14 3,34 -63,306 0,033% 0,583% Piso1 13 116 Der_14 1,464 -27,993 0,043% 0,823% Piso3 5 66 Der_15 -2,204 65,072 0,017% 0,612% Piso1 13 116 Der_15 -1,179 28,536 0,035% 0,839% Piso3 5 66 Der_16 -7,59 -60,481 0,065% 0,557% Piso1 13 116 Der_16 -3,769 -32,04 0,111% 0,942% Piso3 6 70 Der_01 57,605 0,635 0,523% 0,015% Piso1 14 120 Der_01 27,538 1,231 0,810% 0,036% Piso3 6 70 Der_02 52,746 4,169 0,479% 0,047% Piso1 14 120 Der_02 25,213 -3,83 0,742% 0,113% Piso3 6 70 Der_03 -56,564 1,833 0,508% 0,026% Piso1 14 120 Der_03 -27,266 -0,473 0,802% 0,014% Piso3 6 70 Der_04 -51,705 -1,7 0,464% 0,006% Piso1 14 120 Der_04 -24,942 4,589 0,734% 0,135% Piso3 6 70 Der_05 3,421 62,598 0,034% 0,592% Piso1 14 120 Der_05 1,525 32,691 0,045% 0,962% Piso3 6 70 Der_06 1,505 -62,955 0,016% 0,577% Piso1 14 120 Der_06 0,605 -27,885 0,018% 0,820% Piso3 6 70 Der_07 -0,464 65,423 0,001% 0,618% Piso1 14 120 Der_07 -0,334 28,644 0,010% 0,843% Piso3 6 70 Der_08 -2,38 -60,129 0,019% 0,552% Piso1 14 120 Der_08 -1,254 -31,932 0,037% 0,939% Piso3 6 70 Der_09 57,451 0,284 0,521% 0,009% Piso1 14 120 Der_09 27,499 1,124 0,809% 0,033% Piso3 6 70 Der_10 -51,859 -2,051 0,466% 0,012% Piso1 14 120 Der_10 -24,98 4,481 0,735% 0,132% Piso3 6 70 Der_11 52,593 3,817 0,477% 0,041% Piso1 14 120 Der_11 25,174 -3,938 0,740% 0,116% Piso3 6 70 Der_12 -56,718 1,482 0,510% 0,020% Piso1 14 120 Der_12 -27,305 -0,581 0,803% 0,017% Piso3 6 70 Der_13 3,267 62,247 0,031% 0,587% Piso1 14 120 Der_13 1,486 32,583 0,044% 0,958% Piso3 6 70 Der_14 1,352 -63,306 0,014% 0,583% Piso1 14 120 Der_14 0,566 -27,993 0,017% 0,823% Piso3 6 70 Der_15 -0,618 65,072 0,004% 0,612% Piso1 14 120 Der_15 -0,372 28,536 0,011% 0,839% Piso3 6 70 Der_16 -2,534 -60,481 0,021% 0,557% Piso1 14 120 Der_16 -1,293 -32,04 0,038% 0,942% Piso3 7 74 Der_01 55,831 0,635 0,505% 0,015% Piso1 15 124 Der_01 26,764 1,231 0,787% 0,036% Piso3 7 74 Der_02 59,782 4,169 0,540% 0,047% Piso1 15 124 Der_02 28,66 -3,83 0,843% 0,113% Piso3 7 74 Der_03 -55,349 1,833 0,499% 0,026% Piso1 15 124 Der_03 -26,619 -0,473 0,783% 0,014% Piso3 7 74 Der_04 -59,3 -1,7 0,534% 0,006% Piso1 15 124 Der_04 -28,515 4,589 0,839% 0,135% Piso3 7 74 Der_05 -2,116 62,598 0,018% 0,592% Piso1 15 124 Der_05 -1,06 32,691 0,031% 0,962% Piso3 7 74 Der_06 -0,561 -62,955 0,004% 0,577% Piso1 15 124 Der_06 -0,31 -27,885 0,009% 0,820% Piso3 7 74 Der_07 1,043 65,423 0,010% 0,618% Piso1 15 124 Der_07 0,455 28,644 0,013% 0,843% Piso3 7 74 Der_08 2,599 -60,129 0,024% 0,552% Piso1 15 124 Der_08 1,205 -31,932 0,035% 0,939% Piso3 7 74 Der_09 55,756 0,284 0,504% 0,009% Piso1 15 124 Der_09 26,743 1,124 0,787% 0,033% Piso3 7 74 Der_10 -59,375 -2,051 0,535% 0,012% Piso1 15 124 Der_10 -28,536 4,481 0,839% 0,132% Piso3 7 74 Der_11 59,707 3,817 0,539% 0,041% Piso1 15 124 Der_11 28,638 -3,938 0,842% 0,116% Piso3 7 74 Der_12 -55,425 1,482 0,500% 0,020% Piso1 15 124 Der_12 -26,64 -0,581 0,784% 0,017% Piso3 7 74 Der_13 -2,192 62,247 0,019% 0,587% Piso1 15 124 Der_13 -1,081 32,583 0,032% 0,958% Piso3 7 74 Der_14 -0,636 -63,306 0,005% 0,583% Piso1 15 124 Der_14 -0,331 -27,993 0,010% 0,823% Piso3 7 74 Der_15 0,967 65,072 0,009% 0,612% Piso1 15 124 Der_15 0,434 28,536 0,013% 0,839% Piso3 7 74 Der_16 2,523 -60,481 0,023% 0,557% Piso1 15 124 Der_16 1,184 -32,04 0,035% 0,942% Piso3 8 78 Der_01 53,703 0,635 0,483% 0,015% Piso1 16 128 Der_01 25,836 1,231 0,760% 0,036% Piso3 8 78 Der_02 68,225 4,169 0,614% 0,047% Piso1 16 128 Der_02 32,796 -3,83 0,965% 0,113% Piso3 8 78 Der_03 -53,891 1,833 0,488% 0,026% Piso1 16 128 Der_03 -25,842 -0,473 0,760% 0,014% Piso3 8 78 Der_04 -68,413 -1,7 0,618% 0,006% Piso1 16 128 Der_04 -32,802 4,589 0,965% 0,135% Piso3 8 78 Der_05 -8,761 62,598 0,080% 0,592% Piso1 16 128 Der_05 -4,162 32,691 0,122% 0,962% Piso3 8 78 Der_06 -3,04 -62,955 0,029% 0,577% Piso1 16 128 Der_06 -1,409 -27,885 0,041% 0,820% Piso3 8 78 Der_07 2,852 65,423 0,024% 0,618% Piso1 16 128 Der_07 1,402 28,644 0,041% 0,843% Piso3 8 78 Der_08 8,573 -60,129 0,075% 0,552% Piso1 16 128 Der_08 4,156 -31,932 0,122% 0,939% Piso3 8 78 Der_09 53,721 0,284 0,484% 0,009% Piso1 16 128 Der_09 25,836 1,124 0,760% 0,033% Piso3 8 78 Der_10 -68,395 -2,051 0,618% 0,012% Piso1 16 128 Der_10 -32,802 4,481 0,965% 0,132% Piso3 8 78 Der_11 68,244 3,817 0,614% 0,041% Piso1 16 128 Der_11 32,796 -3,938 0,965% 0,116% Piso3 8 78 Der_12 -53,873 1,482 0,487% 0,020% Piso1 16 128 Der_12 -25,842 -0,581 0,760% 0,017% Piso3 8 78 Der_13 -8,742 62,247 0,080% 0,587% Piso1 16 128 Der_13 -4,162 32,583 0,122% 0,958% Piso3 8 78 Der_14 -3,022 -63,306 0,028% 0,583% Piso1 16 128 Der_14 -1,409 -27,993 0,041% 0,823% Piso3 8 78 Der_15 2,87 65,072 0,025% 0,612% Piso1 16 128 Der_15 1,402 28,536 0,041% 0,839% Piso3 2.7.3 8 78 Der_16 8,591 -60,481 0,076% 0,557% Piso1 16 128 Der_16 4,156 -32,04 0,122% 0,942% Cálculo de desplazamientos por cada nivel y respectiva revisión de la deriva por piso (para cada columna) Registro de desplazamientos arrojados por el sistema TABLE: Diaphragm Center of Mass Displacements Story Diaphragm Load Case / Combo UX UY RZ mm mm rad Point X Y Z m m m Cubierta D2 Der_01 71,437 2,759 0,001 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_02 72,728 1,984 -0,002 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_03 -70,353 2,495 0,000 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_04 -71,644 3,27 0,002 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_05 -0,228 83,474 0,002 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_06 0,28 -77,6 0,001 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_07 0,804 82,854 0,000 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_08 1,312 -78,22 -0,001 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_09 71,265 2,02 0,000 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_10 -71,816 2,531 0,002 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_11 72,556 1,244 -0,002 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_12 -70,525 1,755 0,000 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_13 -0,4 82,734 0,002 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_14 0,108 -78,34 0,001 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_15 0,632 82,114 0,000 7 5,85 7,68 13,8 Cubierta D2 Der_16 1,14 -78,96 -0,001 7 5,85 7,68 13,8 Piso4 D1 Der_01 66,144 2,118 0,000 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_02 67,304 1,429 -0,002 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_03 -65,249 1,883 0,000 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_04 -66,409 2,572 0,002 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_05 -0,244 76,941 0,001 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_06 0,212 -72,389 0,001 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_07 0,684 76,39 0,000 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_08 1,139 -72,941 -0,001 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_09 66,005 1,551 0,000 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_10 -66,548 2,005 0,002 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_11 67,165 0,862 -0,002 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_12 -65,388 1,316 0,000 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_13 -0,383 76,374 0,001 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_14 0,073 -72,956 0,001 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_15 0,544 75,823 0,000 196 5,83 7,66 11,2 Piso4 D1 Der_16 1 -73,508 -0,001 196 5,83 7,66 11,2 Piso3 D3 Der_01 56,427 1,466 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_02 57,421 0,874 -0,002 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_03 -55,757 1,264 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_04 -56,751 1,855 0,002 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_05 -0,258 65,19 0,001 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_06 0,133 -61,987 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_07 0,537 64,717 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_08 0,928 -62,46 -0,001 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_09 56,325 1,078 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_10 -56,853 1,468 0,002 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_11 57,319 0,487 -0,002 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_12 -55,859 0,876 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_13 -0,36 64,802 0,001 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_14 0,031 -62,375 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_15 0,435 64,329 0,000 197 5,83 7,66 8,6 Piso3 D3 Der_16 0,826 -62,848 -0,001 197 5,83 7,66 8,6 Piso2 D4 Der_01 43,145 0,86 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_02 43,908 0,406 -0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_03 -42,71 0,706 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_04 -43,473 1,16 0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_05 -0,238 49,162 0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_06 0,062 -47,234 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_07 0,373 48,799 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_08 0,673 -47,597 -0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_09 43,08 0,637 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_10 -43,537 0,937 0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_11 43,844 0,183 -0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_12 -42,774 0,483 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_13 -0,302 48,939 0,001 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_14 -0,002 -47,457 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_15 0,308 48,576 0,000 198 5,83 7,66 6 Piso2 D4 Der_16 0,609 -47,82 -0,001 198 5,83 7,66 6 Piso1 D5 Der_01 27,026 0,355 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_02 27,494 0,076 -0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_03 -26,838 0,261 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_04 -27,306 0,539 0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_05 -0,186 29,761 0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_06 -0,001 -28,923 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_07 0,188 29,538 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_08 0,373 -29,145 -0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_09 26,999 0,267 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_10 -27,333 0,451 0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_11 27,467 -0,011 -0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_12 -26,865 0,173 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_13 -0,213 29,673 0,001 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_14 -0,028 -29,01 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_15 0,161 29,45 0,000 199 5,83 7,64 3,4 Piso1 D5 Der_16 0,346 -29,233 -0,0005 199 5,83 7,64 3,4 Análisis de derivas según lo visto en clase ANÁLISIS DE DERIVAS Punto Combo δ X (mm) Nivel Cubierta 5° piso 4° piso 3° piso 2° piso 7 196 197 198 199 - 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 72,73 67,30 57,42 43,91 27,49 Disp Y (mm) ΔX (mm) ΔY (mm) (ΔX^2 + ΔY^2)^(1/2) hPi (m) 1,98 1,43 0,87 0,41 0,08 5,42 9,88 13,51 16,41 27,49 0,56 0,56 0,47 0,33 0,08 5 10 14 16 27 2,6 2,6 2,6 2,6 3,4 Deriva máx (mm) 26 26 26 26 34 Análisis de deriva mayor en cada columna por piso (Eje “X” y “Y”) ANALISIS DE COLUMNAS POR CADA NIVEL Nivel Columna Combinación Deriva en "X" Combinación Deriva en "Y" Cubierta 1 Der_01 0,219% Der_07 0,251% Cubierta 2 Der_01 0,210% Der_07 0,251% Cubierta 3 Der_02 0,214% Der_07 0,251% Cubierta 4 Der_04 0,244% Der_07 0,251% Cubierta 5 Der_01 0,219% Der_07 0,250% Cubierta 6 Der_01 0,210% Der_07 0,250% Cubierta 7 Der_02 0,214% Der_07 0,250% Cubierta 8 Der_04 0,244% Der_07 0,250% Cubierta 9 Der_01 0,219% Der_05 0,258% Cubierta 10 Der_01 0,210% Der_05 0,258% Cubierta 11 Der_02 0,214% Der_05 0,258% Cubierta 12 Der_04 0,244% Der_05 0,258% Cubierta 13 Der_01 0,219% Der_05 0,275% Cubierta 14 Der_01 0,210% Der_05 0,275% Cubierta 15 Der_02 0,214% Der_05 0,275% Cubierta 16 Der_04 0,244% Der_05 0,275% Piso 4 1 Der_01 0,398% Der_07 0,457% Conclusión CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE Piso 4 2 Der_01 0,383% Der_07 0,457% Piso 4 3 Der_02 0,394% Der_07 0,457% Piso 4 4 Der_04 0,451% Der_07 0,457% Piso 4 5 Der_01 0,398% Der_07 0,452% Piso 4 6 Der_01 0,383% Der_07 0,452% Piso 4 7 Der_02 0,394% Der_07 0,452% Piso 4 8 Der_04 0,451% Der_07 0,452% Piso 4 9 Der_01 0,398% Der_05 0,465% Piso 4 10 Der_01 0,383% Der_05 0,465% Piso 4 11 Der_02 0,394% Der_05 0,465% Piso 4 12 Der_04 0,451% Der_05 0,465% Piso 4 13 Der_01 0,398% Der_05 0,496% Piso 4 14 Der_01 0,383% Der_05 0,496% Piso 4 15 Der_02 0,394% Der_05 0,496% Piso 4 16 Der_04 0,451% Der_05 0,496% Piso 3 1 Der_01 0,541% Der_07 0,627% Piso 3 2 Der_01 0,523% Der_07 0,627% Piso 3 3 Der_09 0,540% Der_07 0,627% Piso 3 4 Der_10 0,618% Der_07 0,627% Piso 3 5 Der_01 0,541% Der_07 0,618% Piso 3 6 Der_01 0,523% Der_07 0,618% Piso 3 7 Der_02 0,540% Der_07 0,618% Piso 3 8 Der_10 0,618% Der_07 0,618% Piso 3 9 Der_01 0,541% Der_05 0,634% Piso 3 10 Der_01 0,523% Der_05 0,634% Piso 3 11 Der_02 0,540% Der_05 0,634% Piso 3 12 Der_10 0,618% Der_05 0,634% Piso 3 13 Der_01 0,541% Der_05 0,675% Piso 3 14 Der_01 0,523% Der_05 0,675% Piso 3 15 Der_02 0,540% Der_05 0,675% Piso 3 16 Der_10 0,618% Der_05 0,675% Piso 2 1 Der_01 0,654% Der_07 0,761% Piso 2 2 Der_01 0,634% Der_07 0,761% Piso 2 3 Der_02 0,657% Der_07 0,761% Piso 2 4 Der_04 0,751% Der_07 0,761% Piso 2 5 Der_01 0,654% Der_07 0,748% Piso 2 6 Der_01 0,634% Der_07 0,748% Piso 2 7 Der_02 0,657% Der_07 0,748% Piso 2 8 Der_10 0,751% Der_07 0,748% Piso 2 9 Der_01 0,654% Der_05 0,767% Piso 2 10 Der_01 0,634% Der_05 0,767% Piso 2 11 Der_02 0,657% Der_05 0,767% Piso 2 12 Der_04 0,751% Der_05 0,767% Piso 2 13 Der_01 0,654% Der_05 0,816% Piso 2 14 Der_01 0,634% Der_05 0,816% Piso 2 15 Der_02 0,657% Der_05 0,816% Piso 2 16 Der_10 0,751% Der_05 0,816% Piso 1 1 Der_01 0,833% Der_07 0,898% Piso 1 2 Der_01 0,810% Der_07 0,898% Piso 1 3 Der_02 0,843% Der_07 0,898% Piso 1 4 Der_04 0,965% Der_07 0,898% Piso 1 5 Der_01 0,833% Der_07 0,880% Piso 1 6 Der_01 0,810% Der_07 0,880% Piso 1 7 Der_02 0,843% Der_07 0,880% Piso 1 8 Der_04 0,965% Der_07 0,880% Piso 1 9 Der_01 0,833% Der_05 0,901% Piso 1 10 Der_01 0,810% Der_05 0,901% Piso 1 11 Der_02 0,843% Der_05 0,901% Piso 1 12 Der_04 0,965% Der_05 0,901% Piso 1 13 Der_01 0,833% Der_05 0,962% Piso 1 14 Der_01 0,810% Der_05 0,962% Piso 1 15 Der_02 0,843% Der_05 0,962% Piso 1 16 Der_04 0,965% Der_05 0,962% El análisis está en las conclusiones 2.7.4 Calcular índice de Estabilidad ÍNDICE DE ESTABILIDAD (Q1x) Nivel Cubierta 5° piso 4° piso 3° piso 2° piso D (kN) 864,92 1151,99 1151,99 1151,99 1165,81 L (kN/m2) Área (m2) P (kN) Pi (kN) Δcm hpi (mm) (mm) Fs (kN) Vi (kN) 1,80 186,58 1200,76 1200,76 565,226 565,23 5 1,80 186,58 1487,84 2688,60 610,990 1176,22 10 1,80 186,58 1487,84 4176,44 469,153 1645,37 14 1,80 186,58 1487,84 5664,27 327,316 1972,69 16 1,80 186,58 1501,66 7165,93 187,705 2160,39 27 2600 2600 2600 2600 3400 Qi 0,004 0,009 0,013 0,018 0,027 Conclusión Despreciar efecto P/Delta Despreciar efecto P/Delta Despreciar efecto P/Delta Despreciar efecto P/Delta Despreciar efecto P/Delta 2.8 ANÁLISIS DE IRREGULARIDADES. 2.8.1 Irregularidades en planta Los criterios para tomar los valores de las irregularidades fueron tomados de la norma NSR-10 Capitulo A.3 a) Irregularidad torsional Δ1 + Δ2 Δ1 + Δ2 1.4( ) ≥ Δ1 ≥ 1.2( ) 2 2 1.4( 0.005594 + 0.005943 0.005594 + 0.005943 ) ≥ 0.05594 ≥ 1.2( ) 2 2 0.0080759 ≥ 0.05594 ≥ 0.0069222 La condición no cumple por lo tanto Øp = 1 b) Irregularidad por retrocesos Siendo A= 1.35 B= 12.69 C=4.9 D=15.67 A ≥ 0.15 ∗ B y C ≥ 0.15 ∗ D 1.35 ≥ 1.904 y 4.9 ≥ 2.351 No cumple la primera condición por lo tanto Øp = 1 c) Irregularidad por diafragma La norma nos dice que esto se tiene en cuenta solo existen retrocesos o huecos con áreas mayores al 50% del área bruta del diafragma. Para nuestro proyecto no se cumple esta condición por lo tanto Øp = 1 d) Irregularidades de los planos de acción y sistemas no paralelos Estas irregularidades no aplican a nuestro proyecto por lo tanto Øp = 1 2.8.2 Irregularidades en altura Øa=1 Øa=1 Øa=1 Øa=1 Øa=1 2.8.3 Ausencia de redundancia El sistema resiste, en caso de falle una columna presenta redundancia ya que en los ejes “x” y ”y” presenta de 3 a 4 columnas por lo tanto Ør = 1 2.9 DISEÑO DE ELEMENTOS PRINCIPALES 2.9.1 Combinaciones de carga utilizadas para el diseño a) Diseño flexión vigas Se analizo el refuerzo de columnas y vigas con base a los resultados que nos arrojó el software Para el caso de las vigas se obtuvieron unos resultados más críticos del refuerzo superior por el software que por el diseño Se analizaron los valores superiores al as min por cada viga y posteriormente se ajustan los planos teniendo en cuenta la ubicación de los valores que no cumplían As mínimo = 340 VIGA 1 VIGA 2 VIGA 3 VIGA 4 VIGA 5 VIGA 6 VIGA 7 VIGA 8 SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # BARRA MIN SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 456 447 576 676 3 3 3 3 #5 #6 TODAS CUMPLEN #4 Cumplen por diseño y software VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 352 398 528 639 3 2 3 3 #5 #4 361 3 #4 Cumplen por diseño y software REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO 397 2 REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO #6 SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # BARRA MIN VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 356 380 411 427 3 3 3 3 #4 #5 TODAS CUMPLEN #4 Cumplen por diseño y software REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 355 352 542 550 3 3 3 3 #4 #5 376 3 #4 Cumplen por diseño y software REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # ACERO A UTILIZAR SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # ACERO A UTILIZAR VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 367 401 477 525 3 3 3 3 #5 #4 TODAS CUMPLEN #4 Cumplen por diseño y software 463 3 584 3 VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 472 440 552 650 3 3 3 3 #5 #6 TODAS CUMPLEN #4 Cumplen por diseño y software SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # ACERO A UTILIZAR VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 622 614 530 649 3 3 3 3 #6 #5 #6 TODAS CUMPLEN #4 Cumplen por diseño y software SUPERIOR # DE VARILLAS # ACERO A UTILIZAR INFERIOR # ACERO A UTILIZAR VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 672 617 539 609 3 3 3 3 #6 #5 #6 TODAS CUMPLEN #4 Cumplen por diseño y software REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO 592 3 #5 656 3 #6 540 3 #5 REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO 620 3 #6 REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO REF SUP. CAMBIA REF INF. SE MANTIENE POR DISEÑO b) Diseño cortante vigas Para el caso de las vigas se obtuvieron unos resultados más críticos del refuerzo superior por el software que por el diseño para las vigas principales Se analizaron los valores máximos por cada viga y posteriormente se ajustan los planos ajustando las separaciones que no cumplían. VIGA 1 VIGA 2 VIGA 3 Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada 711,17 587,95 Separacion est. Etabs diseño 200 70 242 170 1014,28 552,98 Separacion est. Etabs diseño 140 70 257 170 610,24 562,15 Separacion est. Etabs diseño 233 70 253 170 VIGA 4 VIGA 5 VIGA 6 VIGA 7 VIGA 8 796,73 673,5 Separacion est. Etabs diseño 178 70 211 170 1088,87 806,03 Separacion est. Etabs diseño 130 70 176 170 Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada Valor máx. zona confinada Valor máx. zona NO confinada 1241,99 926 Separacion est. Etabs diseño 114 70 153 170 SE DEBE AJUSTAR 1355,47 976,3 Separacion est. Etabs diseño 105 70 145 170 SE DEBE AJUSTAR 1235,55 993,23 Separacion est. Etabs diseño 115 70 143 170 SE DEBE AJUSTAR Los ajustes se verán reflejados en los despieces de vigas c) Diseño flexión columnas En esta parte, como se aprecia en la imagen las columnas nos dan de distintos colores, esto significa la eficiencia a la que está trabajando cada columna. Las de color azul están trabajando en un rango del 0 al 50%, las de color verde están trabajando en un rango del 50% - 70%, las de color amarillo están trabajando en un rango del 70% - 90%, las de color morado están trabajando en un rango del 90% - 100%, en nuestra estructura se puede evidenciar que ninguna columna se excede en su eficiencia, por lo tanto, no se aprecia ninguna columna de color rojo. pasamos a verificar según se nos explica en el video, seleccionamos las columnas amarillas y verdes y revisamos la relación de capacidad, la cual no se excede de la unidad, y a su vez revisamos el diagrama de iteración la cual nos arroja los puntos dentro de este d) Diseño a cortantes columnas Columna que arroja el valor máximo de cortante Barilla Est. #3 Area Un 142 mm2 Diseño Sep. Zona conf 100 Sep. Zona no conf 200 Sep. 486,852 Etabs 291,67 CUMPLE Se dejan las separaciones que dan por diseño ya que estas son mas criticas 2.9.2 DISEÑO DE ELEMENTOS OBTENIDO DEL PROGRAMA DE ANÁLISIS 2.9.3 DISEÑO DE CIMENTACIÓN DATOS DEL SUELO Capacidad portante (kPa) Profundidad de cimentación (m) 180 1,2 DATOS DE ENTRADA X1 (cm) 35 Y1 (cm) 40 Refuerzo Flexión 8 Barras #5 f'c (MPa) Fy (Mpa) 24,6 420 Ld barras #5 (mm) 324 Recubrimiento libre (mm) 50 2 Diametro barra #5 (mm) Altura zapata (cm) Altura zapata redondeada a multiplo de 5(cm) 31,8 40,58 45 a) Zapata esquina P= 838.2 kN M= 7.76 Kn Fs= 1.5 σ𝐿 = ℎ ∗ 𝛶𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 = 0.45𝑚 ∗ 24 𝑘𝑁 𝑚3 = 10.8 σ𝑛𝑒𝑡𝑜 = 𝑞 − σL = 169.2 kPa 𝐵=√ 𝐿= 𝑃 838.2𝑘𝑁 =√ ≈ 2.30m σ𝑛 169.2 𝐾𝑃𝑎 𝑃 ± √𝑃2 − 4 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 ∗ 6𝑀 ≈ 2.30𝑚 2 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 𝑑 = 450mm − 50mm − ( 15.9𝑚𝑚 2 ) = 384𝑚𝑚 Esfuerzo de diseño σd= σd= p B∗L 838.2 2.30 ∗ 2.30 + − + − 6∗M B ∗ L2 6 ∗ 7.76 2.30 ∗ 2.302 σd (+) = 162.27 σd (−) = 154.62 Condicion σd ≤ σneto Condicion σd (+) ≤ σneto Condicion 162.27 ≤ 169.2 Cumple Diseño a cortante como viga L X1 2 2 X2 = − X2 = 2.30 2 − 0.35 σd1 = (𝐿 − 𝑋2) ∗ σd1 = (2.30 − 0.59) ∗ 2 − d − 0.384 = 0.59 σd (+) − σd (−) L + σd (−) 162.27 − 154.62 + 154.62 2.30 σd1 = 160.31 𝑉(𝑑) = [ σ𝑑1 + σ𝑑(+) ] ∗ 𝑋2 ∗ 𝐵 2 160.31 + 162.27 𝑉(𝑑) = [ ] ∗ 0.59 ∗ 2.30 2 𝑉(𝑑) = 219.20 𝑘𝑁 𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑) ∗ 𝐹𝑠 = 328.81 𝑘𝑁 1 ∅𝑉𝑐 = 0.75 ∗ √𝑓´𝑐 ∗ 𝐵 ∗ 𝑑 = 547.71 kN 6 Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ 𝑉𝑐 Condicion 328.81 ≤ 547.71 cumple Diseño a cortante como losa 𝑋3 = 𝑋1 + 𝑑 = 0.7341𝑚 𝑦3 = 𝑦1 + 𝑑 = 0.7841𝑚 σd2 = σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) − (𝑋3/2)) L + σd (−) σd2 = 157.23 kPa σd3 = σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) + (𝑋3/2)) L + σd (−) σd3 = 159.67 kPa 𝑉(𝑑2) = [ σ𝑑1 + σ𝑑(+) σ𝑑1 + σ𝑑(+) ]∗𝐵 ∗𝐿 −[ ] ∗ 𝑥3 ∗ 𝑦3 2 2 𝑉(𝑑2) = 746.98 𝑘𝑁 𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑2) ∗ 𝐹𝑠 = 1120.48 𝑘𝑁 Requisitos de punzonamiento de concreto λ= Se toma 1 cuando el concreto tiene peso normal β= L/B αS= para zapatas de esquina factor de 20 bo= 4 * x3 ∅Vc: 2 𝑎 = ∅ ∗ 0.17(1 + ) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2139.73 𝑘𝑁 𝐵 𝑏 = ∅ ∗ 0.83( αS∗d 𝐵 + 2) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 1607.48kN c = ∅ ∗ 0.33 ∗ λ √f´c ∗ bo ∗ d = 1384.53 𝑘𝑁 para tomar el valore de ∅Vc se toma el valor más pequeño entre a, b y c. Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ ∅Vc Condicion 1120.48 ≤ 1384.53 Cumple Diseño a flexión lado L Variables Zapata X4 (m) 0,975 𝛔𝐝(𝟒) (kPa) 159,03 Mb (kN*m) 176,22 M(u) (kN*m) 264,33 K (kPa) 778,97 m 20,0861 ρdiseño (mm2) 0,002105 As diseño 1859,8759 ρminima (mm2) 0,0018 As minimo 1863 Cantidad de barras 10 Ancho Refuerzo (m) 2,15 Espaciamiento (cm) 23 Son 10#[email protected] Diseño a flexión lado B Variables Zapata Y4 (m) 0,95 Mb (kN*m) 164,45 M(u) (kN*m) 246,67 K (kPa) m 726,95 20,0861 rdiseño (mm2) 0,001962 As diseño 1733,116069 rminima (mm2) As minimo 0,0018 1863 Cantidad de barras 10 Ancho Refuerzo (m) 2,15 Espaciamiento (cm) 23 Son 10#[email protected] b) Zapata lindero P= 938.2 kN M= 3.55 Kn Fs= 1.5 σ𝐿 = ℎ ∗ 𝛶𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 = 0.45𝑚 ∗ 24 𝑘𝑁 𝑚3 = 10.8 σ𝑛𝑒𝑡𝑜 = 𝑞 − σL = 169.2 kPa 𝐵=√ 𝐿= 𝑃 938.2𝑘𝑁 =√ ≈ 2.30m σ𝑛 169.2 𝐾𝑃𝑎 𝑃 ± √𝑃2 − 4 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 ∗ 6𝑀 ≈ 2.50𝑚 2 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 𝑑 = 450mm − 50mm − ( 15.9𝑚𝑚 2 ) = 384𝑚𝑚 Esfuerzo de diseño σd= σd= p B∗L 938.2 2.30 ∗ 2.50 + − + − 6∗M B ∗ L2 6 ∗ 3.55 2.30 ∗ 2.502 σd (+) = 164.65 σd (−) = 161.69 Condicion σd ≤ σneto Condicion σd (+) ≤ σneto Condicion 164.65 ≤ 169.2 Cumple Diseño a cortante como viga L X1 2 2 X2 = − X2 = 2.50 2 0.35 − 2 σd1 = (𝐿 − 𝑋2) ∗ − d − 0.384 = 0.69 σd (+) − σd (−) σd1 = (2.50 − 0.69) ∗ L + σd (−) 164.65 − 161.69 + 161.69 2.50 σd1 = 163.83 𝑉(𝑑) = [ σ𝑑1 + σ𝑑(+) ] ∗ 𝑋2 ∗ 𝐵 2 163.83 + 164.65 𝑉(𝑑) = [ ] ∗ 0.69 ∗ 2.30 2 𝑉(𝑑) = 260.99 𝑘𝑁 𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑) ∗ 𝐹𝑠 = 391.48 𝑘𝑁 1 ∅𝑉𝑐 = 0.75 ∗ √𝑓´𝑐 ∗ 𝐵 ∗ 𝑑 = 547.71 kN 6 Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ 𝑉𝑐 Condicion 391.48 ≤ 547.71 Cumple Diseño a cortante como losa 𝑋3 = 𝑋1 + 𝑑 = 0.7341𝑚 𝑦3 = 𝑦1 + 𝑑 = 0.7841𝑚 σd2 = σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) − (𝑋3/2)) + σd (−) L σd2 = 162.73 kPa σd3 = σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) + (𝑋3/2)) L + σd (−) σd3 = 163.60 kPa 𝑉(𝑑2) = [ σ𝑑1 + σ𝑑(+) σ𝑑1 + σ𝑑(+) ]∗𝐵 ∗𝐿 −[ ] ∗ 𝑥3 ∗ 𝑦3 2 2 𝑉(𝑑2) = 844.29 𝑘𝑁 𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑2) ∗ 𝐹𝑠 = 1266.43 𝑘𝑁 Requisitos de punzonamiento de concreto λ= Se toma 1 cuando el concreto tiene peso normal β= L/B αS= para zapatas de lindero factor de 30 bo= 4 * x3 ∅Vc: 2 𝑎 = ∅ ∗ 0.17(1 + ) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2025.61 𝑘𝑁 𝐵 𝑏 = ∅ ∗ 0.83( αS∗d 𝐵 + 2) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2062.98kN c = ∅ ∗ 0.33 ∗ λ √f´c ∗ bo ∗ d = 1384.53 𝑘𝑁 para tomar el valore de ∅Vc se toma el valor más pequeño entre a, b y c. Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ ∅Vc Condicion 1266.43 ≤ 1384.53 Cumple Diseño a flexión lado L Variables Zapata X4 (m) 1.075 𝛔𝐝(𝟒) (kPa) 163.37 Mb (kN*m) 218.25 M(u) (kN*m) 327.37 K (kPa) 964.77 m 20.0861 ρdiseño (mm2) 0.002621 As diseño 2315.7446 ρminima (mm ) 0,0018 As minimo 1863 Cantidad de barras 12 Ancho Refuerzo (m) 2,15 Espaciamiento (cm) 19 2 Son 12#[email protected] Diseño a flexión lado B Variables Zapata Y4 (m) 0,95 Mb (kN*m) 184.07 M(u) (kN*m) 276.11 K (kPa) m 748.60 20,0861 rdiseño (mm2) 0.002021 As diseño 1941.118768 rminima (mm2) 0,0018 As minimo 2025 Cantidad de barras Ancho Refuerzo (m) Espaciamiento (cm) 11 2,35 23 Son 11#[email protected] c) Zapata centro P= 930 kN M= 2.77 Kn Fs= 1.5 σ𝐿 = ℎ ∗ 𝛶𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 = 0.45𝑚 ∗ 24 𝑘𝑁 𝑚3 = 10.8 σ𝑛𝑒𝑡𝑜 = 𝑞 − σL = 169.2 kPa 𝐵=√ 𝐿= 𝑃 930𝑘𝑁 =√ ≈ 2.40m σ𝑛 169.2 𝐾𝑃𝑎 𝑃 ± √𝑃2 − 4 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 ∗ 6𝑀 ≈ 2.40𝑚 2 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 𝑑 = 450mm − 50mm − ( 15.9𝑚𝑚 2 ) = 384𝑚𝑚 Esfuerzo de diseño σd= σd= p B∗L 930 2.40 ∗ 2.40 + − + − 6∗M B ∗ L2 6 ∗ 2.77 2.40 ∗ 2.402 σd (+) = 162.66 σd (−) = 160.25Condicion σd ≤ σneto σd (+) = 162.66 σd (−) = 160.25 Condicion σd ≤ σneto Condicion σd (+) ≤ σneto Condicion 162.66 ≤ 169.2 Cumple Diseño a cortante como viga L X1 2 2 X2 = − X2 = 2.40 2 0.35 − 2 σd1 = (𝐿 − 𝑋2) ∗ − d − 0.384 = 0.64 σd (+) − σd (−) σd1 = (2.40 − 0.64) ∗ L + σd (−) 164.65 − 161.69 + 160.25 2.40 σd1 = 163.83 𝑉(𝑑) = [ σ𝑑1 + σ𝑑(+) ] ∗ 𝑋2 ∗ 𝐵 2 162.01 + 162.66 𝑉(𝑑) = [ ] ∗ 0.64 ∗ 2.40 2 𝑉(𝑑) = 249.70 𝑘𝑁 𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑) ∗ 𝐹𝑠 = 374.55 𝑘𝑁 1 ∅𝑉𝑐 = 0.75 ∗ √𝑓´𝑐 ∗ 𝐵 ∗ 𝑑 = 571.52 kN 6 Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ 𝑉𝑐 Condicion 374.55 ≤ 571.52 Cumple Diseño a cortante como losa 𝑋3 = 𝑋1 + 𝑑 = 0.7341𝑚 𝑦3 = 𝑦1 + 𝑑 = 0.7841𝑚 σd2 = σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) − (𝑋3/2)) L + σd (−) σd2 = 161.09 kPa σd3 = σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) + (𝑋3/2)) L + σd (−) σd3 = 161.82 kPa 𝑉(𝑑2) = [ σ𝑑1 + σ𝑑(+) σ𝑑1 + σ𝑑(+) ]∗𝐵 ∗𝐿 −[ ] ∗ 𝑥3 ∗ 𝑦3 2 2 𝑉(𝑑2) = 837.04 𝑘𝑁 𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑2) ∗ 𝐹𝑠 = 1255.56 𝑘𝑁 Requisitos de punzonamiento de concreto λ= Se toma 1 cuando el concreto tiene peso normal β= L/B αS= para zapatas de centro factor de 40 bo= 4 * x3 ∅Vc: 2 𝑎 = ∅ ∗ 0.17(1 + ) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2139.73 𝑘𝑁 𝐵 𝑏 = ∅ ∗ 0.83 ( αS∗d 𝐵 + 2) ∗ λ√𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2518.49kN c = ∅ ∗ 0.33 ∗ λ √f´c ∗ bo ∗ d = 1384.53 𝑘𝑁 para tomar el valore de ∅Vc se toma el valor más pequeño entre a, b y c. Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ ∅Vc Condicion 1255.56 ≤ 1384.53 Cumple Diseño a flexión lado L Variables Zapata X4 (m) 1.025 𝛔𝐝(𝟒) (kPa) 161.63 Mb (kN*m) 204.64 M(u) (kN*m) 306.96 K (kPa) 866.92 m 20.0861 ρdiseño (mm2) 0.002349 As diseño 2165.2651 ρminima (mm ) 0,0018 As minimo 1944 Cantidad de barras 11 Ancho Refuerzo (m) 2.25 Espaciamiento (cm) 22 2 Son 15#[email protected] Diseño a flexión lado B Variables Zapata Y4 (m) 1.00 Mb (kN*m) 193.74 M(u) (kN*m) 290.62 K (kPa) m 820.77 20,0861 rdiseño (mm2) 0.002221 As diseño 2047.298019 rminima (mm2) 0,0018 As minimo 1944 Cantidad de barras Ancho Refuerzo (m) Espaciamiento (cm) 11 2,25 22 Son 11#[email protected] d) Diseño de vigas de cimentación En el artículo C.15.13.3. de la NSR-10 se establece que las vigas de amarre deben tener una sección tal que su mayor dimensión debe ser mayor o igual a la luz dividida entre 30 para estructuras con capacidad moderada de disipación de energía (DMO). DIMENSIONAMIENTO luz más grande (m) 5,52 factor 30 H vc (m) 0,2m C o T = 0.25 ∗ Aa ∗ Pu = 3.75% Aa= 0.15 Esto significa que una viga de fundación en Medellín debe resistir, a tracción o a compresión, una fuerza axial equivalente al 3.75% de la axial (Pu) que actúa sobre la columna más cargada que une la viga. Diseño sometido a compresión 𝐶 = 0,75 ∗ Ø ∗ [0,85 ∗ 𝑓´𝑐 ∗ (𝐴𝑔 − 𝐴𝑠𝑡) + 𝑓𝑦 ∗ 𝐴𝑠𝑡] → 𝐶. 10.3.5.2. 𝑁𝑆𝑅 − 10 C= 508 Kn Diseño sometido a tensión 𝑇 = 0,90 ∗ 𝑓𝑦 ∗ 𝐴𝑠𝑡 = 0,90 ∗ 420 ∗ 516 = 195,05 Kn 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = 0,01 ∗ 𝐴𝑔 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = 0,01 ∗ 40000 𝑚𝑚2 𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑜 Según → 𝐶. 10.9.1. 𝑦 𝐶. 10.9.2. 𝑁𝑆𝑅 – 10 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = 4 # 4 = 516 𝑚𝑚2 Estribos cerrados Est#3@150 Deben colocarse estribos cerrados en toda su longitud, con una separación que no exceda la mitad de la menor dimensión de la sección o (C.15.13.4 NSR-10). Para la viga mínima de , la separación será entonces de 150mm 2.9.4 Diseño de vigas y viguetas de cubierta a) Diseño a flexión vigas Para las vigas de cubierta se tuvo en cuenta el refuerzo que arrojo Etabs Ojo remplazar esas imágenes por unas completas que bote Etabs a flexion y cortante As min 340 VIGA VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340 SUPERIOR TODAS CUMPLEN # DE VARILLAS 3 # ACERO A UTILIZAR #4 INFERIOR TODAS CUMPLEN # DE VARILLAS 3 # ACERO A UTILIZAR #4 Para las vigas de cubierta se utilizó un refuerzo de barillas de 3#4 ya que el as mínimo cumplía y los pocos valores que se pasaban de 340 alcanzan a cumplir para este refuerzo y numero de barilla. b) Diseño a flexión viguetas 2.9.5 Diseño de viguetas Peso propio vigueta = 0.84 Peso propio losa = 3.71 Total “D” =4.18 kN 𝑚² kN 𝑚 ∗ 0.90 = 3.34 kN 𝑚 kN 𝑚 Wu = (1.2*4.18) = 5.01 kN 𝑚 La carga hallada anterior mente aplica para todas las viguetas de cubierta a) VT-1 Diseño a flexión K= m= ρdiseño = Mu = 451.062 Kpa Ld2 f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 1 1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 901.085 (1 − √1 − = 0.001208 20.0861 0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa Mu (-) KN*m 5,526 - 10,883 - 4,391 Mu (+) KN*m - 6,315 - 8,211 - K (-) Kpa 451,062 - 888,443 - 358,461 K (+) Kpa 0,00120794 - 515,500 0,00138296 0,00240864 - 0,00095752 0,00180608 - 0,00333333 0,01588 0,00333333 0,01588 0,00333333 0,01588 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,0033333 Ref (-) 1#4 0,0033333 117 - 0,0033333 117 As (+) mm 0,0033333 117 - Ref (+) - 1#4 ρdiseño (-) ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantia As (-) mm2 670,313 0,0033333 117 117 1#4 1#4 1#4 b) VT-1 Diseño a cortante V máx. = 14.75kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.35 = 0.5m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 14.75 ∗ (5.12/2) − 0.5 = 11.87kN (5.21/2) Vn = Vu Ø Vn = 11.87kN = 15.83 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 15.83 ≤ 86.767 Cumple. ZONAS NO CONFINADAS Separación 0,175 0,30 600 Sep. Final 0,175 0,17 ZONAS CONFINADAS Longitud 2*h Separación 0,80 0,0875 0,076 300 Sep. Final 0,076 0,07 c) VT-2 Diseño a flexión K= m= ρdiseño = Mu = 451.062 Kpa Ld2 f′y 420 = = 20.0861 0.85 ∗ f′c 0.85 ∗ 24.62 1 1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 901.085 (1 − √1 − = 0.001208 20.0861 0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa Mu (-) KN*m 5,526 - 8,841 - 10,883 - 4,391 Mu (+) KN*m N/A 6,315 N/A 8,211 N/A 9,384 - K (-) Kpa 451,062 - 721,700 - 888,443 - 358,461 K (+) Kpa ρdiseño (-) ρdiseño (+) ρmin ρmax cuantia 515,500 670,313 766,072 N/A N/A N/A 0,00120794 0,00194734 0,00240864 0,00095752 0,00138296 0,00180608 0,00206967 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,01588 0,01588 0,01588 0,01588 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,01588 0,0033333 0,01588 As (+) mm 0,0033333 117 - 0,0033333 117 - 0,0033333 117 - Ref. (-) 1#4 0,0033333 117 - As (-) mm2 Ref. (+) 0,0033333 117 1#4 0,0033333 117 1#4 0,0033333 117 1#4 1#4 1#4 1#4 d) VT-1 Diseño a cortante V máx. = 14.75kN x= x= ancho apoyo +d 2 0.30 2 + 0.35 = 0.5m Vu = Vmax ∗ (L/2) − X (L/2) Vu = 14.75 ∗ (5.12/2) − 0.5 = 11.87kN (5.21/2) Vn = Vu Ø Vn = 11.87kN = 15.83 kN 0.75 1 = √f′c ∗ bw ∗ d 6 1 Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN 6 Vc = 15.83 ≤ 86.767 Cumple. ZONAS NO CONFINADAS Separación 0,175 0,30 600 Sep. Final 0,175 0,17 ZONAS CONFINADAS Longitud 2*h Separación 0,80 0,0875 0,076 300 Sep. Final 0,076 0,07
