Subido por angie smaudio

Grupo 7 proyecto concreto

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DISEÑO ESTRUCTURAS EN CONCRETO
ANGIE SAMUDIO 507180
MAUREN LÓPEZ 507319
DOCENTE:
ING. YEZID SIERRA
UNIVERSIDAD CATÓLICA DE COLOMBIA
FACULTAD DE INGENIERA
INGENIERA CIVIL
BOGOTÁ D.C., ABRIL DE 2020
1. CONTENIDO
1.
2.
CONTENIDO ........................................................................................................................................... 2
1.1
INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................. 4
1.2
OBJETIVOS..................................................................................................................................... 5
1.3
MARCO TEÓRICO .......................................................................................................................... 6
1.3.1
Métodos de la resistencia última ............................................................................................. 6
1.3.2
Dimensionamiento ................................................................................................................... 6
1.3.3
Cargas estructurales ............................................................................................................... 7
1.3.4
Momentos últimos o nominales de flexión .............................................................................. 8
1.3.5
Diseño de escaleras ................................................................................................................ 9
1.3.6
Diseño a cortante..................................................................................................................... 9
1.3.7
Columnas ............................................................................................................................... 11
1.3.8
Longitudes de desarrollo y empalmes de refuerzo: .............................................................. 12
1.3.9
Generalidades ....................................................................................................................... 12
1.3.1
Según la NRS – 10 tenemos, ................................................................................................ 13
1.3.2
Coeficiente de importancia .................................................................................................... 14
1.3.3
Espectro de diseño ................................................................................................................ 15
1.3.4
Método de la fuerza horizontal equivalente ........................................................................... 15
1.3.5
Deriva .................................................................................................................................... 16
1.3.6
Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes ......................................................................... 17
1.4
Conclusiones y/o Recomendaciones. ........................................................................................... 18
1.5
ANEXOS ........................................................................................................................................ 20
1.6
INFOGRAFÍA ................................................................................................................................. 20
MEMORIAS DE CALCULO ................................................................................................................... 21
2.1
PREDIMENSIONAMIENTO .......................................................................................................... 22
2.2
AVALÚO DE CARGAS .................................................................................................................. 25
2.3
Diseño de otros elementos ............................................................................................................ 29
2.3.1
Diseño de escalera ................................................................................................................ 29
2.3.2
Diseño de viguetas ................................................................................................................ 33
2.4
Diseño de vigas nivel 2 .................................................................................................................. 45
2.4.1
Diseño de vigas secundarias ................................................................................................. 45
2.4.2
Diseño de vigas principales ................................................................................................... 56
2.4.3
Diseño de columnas .............................................................................................................. 67
2.5
2.5.1
MODELO COMPUTACIONAL (ETABS) ....................................................................................... 68
Datos de entrada modelo matemático. (Gráficamente) ............................................................ 68
2.5.2
Diagramas de cortante y momento para todas las vigas del 2º piso. ....................................... 78
2.5.4
Comparar los resultados de la modelación con lo solicitado en el punto 2.3, para las
combinaciones de carga gravitacionales. (Conclusiones). ....................................................................... 80
2.6
ANÁLISIS SÍSMICO ...................................................................................................................... 80
2.6.1
Espectro de Diseño. .................................................................................................................. 80
2.6.2
Fuerzas Sísmicas (F.H.E.). ....................................................................................................... 85
2.6.3
Torsión Accidental. .................................................................................................................... 87
2.6.4
Pantallazos de fuerzas horizontales y verticales ingresadas en el modelo matemático. ......... 88
2.7
ANÁLISIS DE DERIVAS ................................................................................................................ 90
2.7.1
Combinaciones de Carga utilizadas para la obtención de desplazamientos ............................ 90
2.7.2
Listados de desplazamientos totales obtenidos del programa de análisis ............................... 91
2.7.3
Cálculo de desplazamientos por cada nivel y respectiva revisión de la deriva por piso (para
cada columna) ......................................................................................................................................... 107
2.7.4
Calcular índice de Estabilidad ................................................................................................. 111
1.1 INTRODUCCIÓN
Mediante la aplicación del reglamento colombiano de construcciones sismo resistentes NSR-10 se realizó
el diseño de losa de entrepiso y losa de cubierta, de acuerdo con su uso, ubicación y demás parámetros
para tener en cuenta según el proyecto. Método de diseño: Resistencia Última.
Una de las características más importantes de cualquier elemento estructural es la resistencia que esta
soporta en su vida útil, antes de presentar fallas o cualquier otro inconveniente. En este informe se presenta
el procedimiento utilizado para el diseño de las estructuras en concreto necesarias para una planta con
objeto de uso de oficinas, datos representados el sistema internacional.
Para la realización del diseño se tuvo en cuenta el evalúo de cargas tanto de la losa de entrepiso como la
losa de cubierta, se realizó el diseño de elementos secundarias y para las vigas a flexión y a cortante,
también se tuvo en cuenta las cargas adicionales como particiones y acabados.
Todos los criterios de diseño como la metodología usada para el análisis y los cálculos de cargas fueron
guiados bajos los lineamientos que establece el reglamento colombiano de construcciones sismo resistentes
NSR-10 y las indicaciones dadas durante el curso de diseño de estructuras en concreto de Ingeniería Civil.
El diseño de la planta es mostrado a través de memorias de cálculo donde se pueden identificar cada uno
de los procedimientos realizados y por último se presentan los planos con los detalles y despieces
correspondientes.
Por último, se anexan las memorias de cálculos, planos estructurales, detallando secciones de vigas y
viguetas despieces de vigas y viguetas, dimensionamiento escalera, diseño de cimentación, calidad de
materiales, cargas aplicadas, etc.
1.2 OBJETIVOS

Aplicar los conceptos y ejercicios vistos en clase

Realizar el diseño mediante el método de resistencia ultima.

Realizar el diseño de vigas en segundo nivel y de elementos secundarios, teniendo en cuenta los
espacios vacíos de la planta

Realizar despieces de vigas y viguetas.

Realizar diseño y despiece de columnas

Realizar diseño y despiece de escalera teniendo en cuenta el titulo K.3

Desarrollar un modelo del proyecto en el software ETABS. Analizando e interpretando los
resultados que este arroja

Realizar el diseño estructural de una planta para uso de residencial, haciendo avalúo de cargas
tanto de la losa de entrepiso como la cubierta

Realizar el análisis de las irregularidades

Realizar diseño de cimentación
1.3 MARCO TEÓRICO
De acuerdo con la Norma NSR-10, el diseño estructural debe ser realizado por un ingeniero civil facultado
para
ese fin, de acuerdo con la Ley. La estructura de la
edificación debe
diseñarse
para
que
posea resistencia y rigidez adecuada ante las cargas mínimas de diseño establecidas en el reglamento.
Debe verificarse además que dispone de rigidez adecuada para limitar la deformabilidad ante las cargas de
servicio, de tal manera que no se vea afectado el funcionamiento de la edificación.
1.3.1 Métodos de la resistencia última
Los problemas se pueden considerar de dos tipos:
 De Análisis:
Se da la sección, el refuerzo, esfuerzos en el concreto y acero, para calcular la resistencia y comparar con
unos esfuerzos admisibles.

De Diseño:
Se evalúan las cargas, la luz o la geometría, para seleccionar la sección y el refuerzo
1.3.2
Dimensionamiento
Para realizar el predimensionamiento de la losa y vigas, se realizó teniendo en cuenta la siguiente tabla
señaladas en la NSR-10.
El ancho del elemento, bw, no debe ser menor que 200 mm losas nervadas. El ancho del elemento, bw, no
debe ser menor que 100 mm para viguetas en losas nervadas en la parte superior.
La excentricidad respecto a la columna que le da apoyo no puede ser mayor que el 25% de ancho del apoyo
medido en la dirección perpendicular a la dirección del eje longitudinal de la viga.
RECUBRIMIENTO LIBRE (CONCRETO - ACERO)
Cimentaciones ………………………………………………75mm
Vigas y columnas …………………………………………...40mm
Losas y viguetas ……………………………………………20mm
Riostras
Es necesario colocar viguetas transversales en losas nervadas en una dirección. Las viguetas transversales
de repartición o riostras deben de tener una separación máxima o luz libre de 10 veces el espesor total de
la losa, sin exceder 4.0m, y deben ser diseñadas.
1.3.3
Cargas estructurales
El presente Título de este Reglamento da los requisitos mínimos que deben cumplir las edificaciones con
respecto a cargas diferentes a las fuerzas o efectos que impone el sismo. Para que una estructura sismo
resistente cumpla adecuadamente su objetivo, debe ser capaz de resistir además de los efectos sísmicos,
los efectos de las cargas prescritas en el presente Título. El diseño de los elementos que componen la
estructura de la edificación debe hacerse para la combinación de carga crítica.
las cargas se expresan en unidades de peso, en unidades de peso por longitud o en unidades de peso
por superficie unitaria, o sea, kg; kg/m y kg/m², según el Sistema Métrico Decimal.
Estas cargas son aplicadas a los diferentes elementos de las estructuras de las edificaciones, los que
constituyen a su vez, un conjunto de miembros estructurales. Cada uno de estos miembros está constituido
por un material con determinada forma volumétrica y sujeto a realizar uno o varios esfuerzos, cuando forman
parte de la estructura.
Como los esfuerzos son consecuencias de las cargas, es necesario conocer o suponer las cargas a que va
a estar sometido cada uno de esos miembros.
Las cargas, según su naturaleza pueden ser: estáticas, de repetición o cíclicas, y de impacto; según su
disposición pueden ser distribuidas y concentradas.
Cargas permanentes:





Acabados
Muros divisorios
Tejas
Bordillos
Peso de barandas
Cargas muertas (D)
Son las cargas que permanecen constantes en un mismo lugar las cuales incluyen el peso propio del
elemento misma forma marcos, muros, pisos, cielos rasos, escaleras, techos, entre otros. Estimar estas
cargas
Cargas vivas (L)
Son las cargas que pueden cambiar de magnitud y posición. Éstas incluyen cargas de ocupantes,
cargas de materiales en bodegas, cargas de materiales de construcción, cargas de grúas viajeras,
cargas de equipo en operación y muchas otras.
Otras cargas



Acción del viento.
Efectos de temperatura.
Asentamientos de estructuras
Combinaciones De Carga
∪ 1 = 1.4 𝐷
∪ 2 = 1.2 𝐷 + 1.6 𝐿
1.3.4
Momentos últimos o nominales de flexión
Para este análisis, se supone que las varillas de refuerzo a tensión están trabajando a su punto de cedencia
antes de que falle el concreto en el lado de compresión de la viga. Para obtener la resistencia nominal o
teórica por momento de una viga, se siguen los siguientes pasos.
1. Calcule la fuerza total de tensión T = As fy.
2. Iguale la fuerza total de compresión C = 0.85 f c ab a la expresión As fy y despeje a. En esta expresión,
ab es el área supuesta esforzada en compresión a 0.85 f c. La fuerza de compresión C y la fuerza de tensión
T deben ser iguales para mantener el equilibrio en la sección.
3. Calcule la distancia entre los centros de gravedad de T y C. (Para una viga rectangular la sección
transversal es igual a d − a/2.)
4. Determine Mn, que es igual a T o C veces la distancia entre sus centros de gravedad.
1.3.5
Diseño de escaleras
Toda escalera que sirva como medio de evacuación debe tener el carácter de construcción fija permanente.
La capacidad de escaleras y puertas que accedan a escaleras encerradas debe calcularse de acuerdo con
los numerales K.3.3.2, K.3.3.3 y K.3.3.4
Ancho mínimo
Las escaleras de uso público deberán tener un ancho mínimo de 120 cm. Si la separación de los pasamanos
a la pared supera 50 mm, el ancho de la escalera debe incrementarse en igual magnitud.
Huella y contrahuella
La huella y contrahuella de las escaleras interiores deben cumplir los requisitos de la NTC 4145
Accesibilidad de la Personas al Medio Físico. Edificios, escaleras, y NTC 4140 Accesibilidad de las Personas
al Medio Físico. Edificios, pasillos, corredores y demás requisitos de la NTC 4140.
Descansos
Todo descanso debe tener una dimensión mínima, medida en la dirección del movimiento, igual al ancho
de la escalera. La altura máxima entre descansos no debe ser mayor a 3.60 m.
Altura libre mínima
Toda escalera debe disponer de una altura libre mínima de 2,10 m, medida verticalmente desde un plano
paralelo y tangente a las proyecciones de los peldaños hasta la línea del cielo raso.
1.3.6
Diseño a cortante
La falla por cortante es una falla súbita y frágil. Se tienen las siguientes hipótesis para vigas de sección
rectangular:




Los esfuerzos cortantes t son paralelos a la fuerza cortante
Los esfuerzos cortantes t están uniformemente distribuidas a través del ancho de la viga.
Los esfuerzos cortantes horizontales son iguales al esfuerzo cortante vertical.
Los esfuerzos cortantes en cualquier nivel de una viga de sección prismática para la viga elástica
no agrietada se calculan según la mecánica de materiales como:
t = (V. Q) / (I. B)
El diseño de las secciones transversales de los elementos sujetos a fuerza cortante deberá́ basarse en la
expresión:
Vu ≤ Ø Vn
Donde:
Vu: es la resistencia requerida por corte en la sección analizada Vn: es la resistencia nominal al corte de la
sección.
Ø = 0.75
Se recomienda en la mayoría de los casos calcular el cortante a una distancia “d”, de la cara del apoyo para
la zona confinada, ya que las cargas aplicadas a la viga entre la cara de la columna y una distancia “d”, se
transfieren directamente al apoyo por compresión en el alma de la zona localizada encima de la fisura.
La zona confinada, va desde 5 cm de la pared interna de la columna y se extiende hasta “2 h”, a partir de
ahí inicia la zona no confinada que va desde “2 h” hasta el centro de la viga (El procedimiento es exactamente
el mismo para la otra mitad de la viga ya que son simétricas).
Para el diseño a cortan se tuvo en cuenta el siguiente diagrama de flujo
Tomado de C.7.7 –NSR-10
En ambos extremos del elemento, deben disponerse estribos cerrados de confinamiento al menos No. 3
(3/8”) o 10M (10 mm) por longitudes iguales a 2h, medidas desde la cara de elemento de apoyo hacia el
centro de la luz. El primer estribo cerrado de confinamiento debe estar situado a no más de 50 mm de la
cara del elemento de apoyo. El espaciamiento de los estribos cerrados de confinamiento no debe exceder
el menor de:
(a) d /4.
(b) Ocho veces el diámetro de la barra longitudinal confinada más pequeña.
(c) 24 veces el diámetro de la barra del estribo cerrado de confinamiento.
(d) 300 mm.
En el análisis debe tenerse en cuenta la interacción de todos los elementos estructurales y no estructurales
que afecten la respuesta lineal y no lineal de la estructura ante movimientos sísmicos.
Zonas confinadas: Región confinada es aquella parte de los elementos de concreto reforzado confinada por
refuerzo transversal de confinamiento cumplen unos requisitos
especiales.
1.3.7
Columnas
Son elementos verticales que transmiten cargas de comprensión, generalmente acompañadas de un
momento. Las cargas son transmitidas por la placa de entrepiso a las vigas, de éstas a las columnas, y por
último a la cimentación y suelo de fundación.
Tipos:
Las columnas reforzadas con estribos o espirales confinan el núcleo aumentando la resistencia entre
menor espaciamiento halla en los estribos.
•
Dimensiones mínimas
El Reglamento colombiano NSR-10 no contempla la restricción de dimensiones mínimas para las estructuras
con capacidad mínima de disipación de energía. Únicamente en la sección CR10.8 se mencionan con el
carácter de informativo.
•
Estructuras con capacidad moderada de disipación de energía (DMO)
"La dimensión menor de la sección transversal, medida en una línea recta que pasa a través del centroide
geométrico, no debe ser menor de 250 mm. Las columnas en forma de T, C o I, pueden tener una dimensión
mínima 0.20 m, pero su área no puede ser menor de 0.0625 m 2.”
Se sugiere que la relación entre la dimensión menor de la sección transversal y la dimensión perpendicular
no sea menor que 0.3.
En ambos extremos del elemento debe proporcionarse estribos cerrados de confinamiento con un
espaciamiento de So por una longitud Lo, medida desde la cara del nudo.
El espaciamiento So no debe exceder el menor de
(a) Ocho veces el diámetro de la barra longitudinal confinada de menor diámetro.
(b) 16 veces el diámetro de la barra del estribo cerrado de confinamiento.
(c) Un tercio de la menor dimensión de la sección transversal de la columna.
(d) 150 mm.
La longitud Lo, no debe ser menor que la mayor entre
(e) Una sexta parte de la luz libre de la columna.
(f) La mayor dimensión de la sección transversal de la columna.
(g) 500 mm.
Estribos (DMO)
Cuando se utilicen estribos rectangulares, el área de los estribos para un diámetro mínimo #3, no puede ser
menor que:
1.3.8
Longitudes de desarrollo y empalmes de refuerzo:
Es la longitud de empotramiento necesaria para desarrollar toda la resistencia a tensión de
la barra controlada por adherencia o por agrietamiento.
1.3.9
Generalidades
Traslapo o empalmes: El ingeniero estructural debe evitar localizar los empalmes en zonas de altas
tensiones (regiones cerca de los apoyos y en las mitades de las luces de vigas continuas) y cuando por
alguna
circunstancia
se
tenga
que
empalmar
en
estas
zonas
se deben escalonar estas uniones. Se especifica que ninguna de las dos recomendaciones anteriores es
válida en empalmes a compresión típicos de columnas y muros.
-
Viguetas en losas nervadas
En losas nervadas diseñadas en una sola dirección la separación máxima entre nervios, medida eje a eje
no debe exceder 2.5 veces el espesor total de la losa.
-
Loseta superior
La porción vaciada en sitio de la loseta superior debe tener como mínimo 45mm de espesor.
-
Riostras
Es necesario colocar viguetas transversales en losas nervadas en una dirección. Las viguetas transversales
de repartición o riostras deben de tener una separación máxima o luz libre de 10 veces el espesor total de
la losa, sin exceder 4.0m, y deben ser diseñadas.
-
Avalúos de cargas TITULO B del código NSR-10.
El presente Título de este Reglamento da los requisitos mínimos que deben cumplir las edificaciones con
respecto a cargas diferentes a las fuerzas o efectos que impone el sismo. Para que una estructura sismo
resistente cumpla adecuadamente su objetivo, debe ser capaz de resistir además de los efectos sísmicos,
los efectos de las cargas prescritas en el presente Título. El diseño de los elementos que componen la
estructura de la edificación debe hacerse para la combinación de carga crítica.
Combinaciones de cargas mayoradas usando el método de resistencia última.
Las combinaciones de carga y factores de carga dados en la sección .2.4.2 deben ser usados solamente en
aquellos casos en que sean autorizados específicamente por el reglamento de diseño del material.
-
Combinaciones básicas
El diseño de las estructuras, sus componentes y cimentaciones debe hacerse de tal forma que sus
resistencias de diseño igualen o excedan los efectos producidos por las cargas mayoradas.
1.3.1
Según la NRS – 10 tenemos,
C.8.1 — Métodos de diseño
C.8.1.1 — En el diseño de concreto estructural, los elementos deben diseñarse para que tengan una
resistencia adecuada, de acuerdo con las disposiciones del presente Título del Reglamento NSR-10,
utilizando los factores de carga y los factores de reducción de resistencia � especificados en el Capítulo
C.9.
C.8.2 — Cargas
C.8.2.1 — Las disposiciones de diseño del Título C del Reglamento NSR-10 se basan en la suposición que
las estructuras deben diseñarse para resistir todas las cargas solicitadas.
C.8.2.2 — Las cargas de servicio deben cumplir con los requisitos del Título B del Reglamento NSR-10,
inclusive las reducciones de carga viva que se permitan allí.
C.8.9 — Longitud del vano
C.8.9.1 — La luz de los elementos que no se construyan monolíticamente con sus apoyos debe considerarse
como la luz libre más la altura del elemento, pero no debe exceder la distancia entre los centros de los
apoyos.
C.8.9.2 — En el análisis estructural de pórticos o elementos continuos para determinar los momentos, la luz
debe considerarse como la distancia entre los centros de los apoyos.
C.8.9.3 — Para vigas construidas integralmente con sus apoyos, se permite diseñar con base en los
momentos en la cara de los apoyos.
C.8.9.4 — Se permite analizar las losas macizas o nervadas construidas monolíticamente con sus apoyos,
con luces libres no mayores de 3 m, como losas continuas sobre apoyos simples, con luces iguales a las
luces libres de la losa, despreciando el ancho de las vigas.
C.8.11 — Disposición de la carga viva
C.8.11.1 — Se permite suponer que: (a) la carga viva está aplicada únicamente al piso o cubierta bajo
consideración, y (b) los extremos lejanos de las columnas construidas monolíticamente con la estructura
están empotrados.
C.8.11.2 — Se permite suponer que la disposición de la carga viva está limitada a las combinaciones de:
(a) carga muerta mayorada en todos los vanos con la carga viva mayorada en dos vanos adyacentes, y
(b) carga muerta mayorada en todos los vanos con la
carga viva mayorada en vanos alternados.
C.8.13 — Viguetas en losas nervadas
C.8.13.1 — La losa nervada consiste en una combinación monolítica o prefabricada de viguetas
regularmente espaciadas en una o dos direcciones, y una losa colocada en la parte superior que actúa
también en una dirección o en dos direcciones ortogonales. La loseta puede ser parcialmente prefabricada,
pero como mínimo una parte de su espesor debe ser vaciado en sitio.
C.9.2.2 — Carga viva
Se permite reducir a 0.5 el factor de carga de carga viva L en las ecuaciones (C.9-3) a (C.9-5), excepto para
estacionamientos, áreas ocupadas como lugares de reunión pública y en todas las áreas donde L sea
superior a 4.8 kN/m2.
1.3.2
Coeficiente de importancia
Tomado de A.2.5.2
El coeficiente de importancia de diseño, de acuerdo con el grupo de uso a que esté asignada la edificación
para tomar en cuenta que para edificaciones de los grupos II, III y IV deben considerarse valores de
aceleración con una probabilidad menor de ser excedidos que aquella del diez por ciento en un lapso de
cincuenta años considerada en el numeral A.2.2.1. Los valores de I se dan en la Tabla A.2.5-1
1.3.3
Espectro de diseño
Espectro de aceleraciones — La forma del espectro elástico de aceleraciones, Sa expresada como fracción
de la gravedad, para un coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar
en el diseño.
Para períodos de vibración menores de TC, calculado de a
1.3.4
Método de la fuerza horizontal equivalente
Puede utilizarse el método de la fuerza horizontal equivalente en las siguientes edificaciones:
(a) Todas las edificaciones, regulares e irregulares, en las zonas de amenaza sísmica baja
(b) Todas las edificaciones, regulares e irregulares, pertenecientes al grupo de uso I, localizadas en zonas
de amenaza sísmica intermedia
(c) Edificaciones regulares, de 20 niveles o menos y 60 m de altura o menos medidos desde la base, en
cualquier zona de amenaza sísmica, exceptuando edificaciones localizadas en lugares que tengan un perfil
de suelo tipo D, E o F, con periodos de vibración mayores de 2TC,
(d) Edificaciones irregulares que no tengan más de 6 niveles ni más de 18 m de altura medidos a partir de
la base,
(e) Estructuras flexibles apoyadas sobre estructuras más rígidas que cumplan los requisitos de A.3.2.4.3.
1.3.5
Deriva
Se entiende por deriva el desplazamiento horizontal relativo entre dos puntos colocados en la misma línea
vertical, en dos pisos o niveles consecutivos de la edificación.
Necesidad de controlar la deriva
La deriva está asociada con los siguientes efectos durante un temblor:
(a) Deformación inelástica de los elementos estructurales y no estructurales.
(b) Estabilidad global de la estructura.
(c) Daño a los elementos estructurales que no hacen parte del sistema de resistencia sísmica y a los
elementos no estructurales, tales como muros divisorios, particiones, enchapes, acabados, instalaciones
eléctricas, mecánicas, etc.
(d) Alarma y pánico entre las personas que ocupen la edificación.
Desplazamientos horizontales en el centro de masa del piso
ᶴ cm, j corresponden a los desplazamientos horizontales, en las dos direcciones principales en planta, que
tiene el centro de masa del piso. En caso de cálculo de desplazamientos haciendo uso del método de análisis
dinámico.
Desplazamientos horizontales causados por efectos P-DELTA ᶴpd, j
Corresponden a los efectos adicionales, en las dos direcciones principales en planta, causados por los
efectos de segundo orden (efectos P-Delta) de la estructura. Los efectos P-Delta producen un aumento en
las deflexiones horizontales y en las fuerzas internas de la estructura. Estos efectos deben tenerse en cuenta
cuando el índice de estabilidad, Qi, es mayor de 0.10. El índice de estabilidad, para el piso i y en la dirección
bajo estudio, se calcula por medio de la siguiente ecuación:
Qi = (Pi Δcm / Vi h Pi)
El índice de estabilidad de cualquier piso, Qi, no debe exceder el valor de 0.30. Cuando el valor de Qi es
mayor que 0.30, la estructura es potencialmente inestable y debe rigidizarse, a menos que se cumplan, en
estructuras de concreto reforzado, una verificación con un análisis elástico de segundo orden considerando
la totalidad de los requisitos enumerados en C.10.10.4 o alternativamente con la consideración en
C.10.10.7.4.
1.3.6
Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes
El cortante sísmico en la base, Vs, equivalente a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos
por los movimientos sísmicos de diseño, en la dirección en estudio, se obtiene por medio de la siguiente
ecuación:
VSsagM
El valor de Sa en la ecuación anterior corresponde al valor de la aceleración, como fracción de la de la
gravedad, leída en el espectro definido en A.2.6 para el período T de la edificación.
La fuerza sísmica horizontal, Fx, en cualquier nivel x, para la dirección en estudio, debe determinarse
usando la siguiente ecuación:
1.3.7
Vigas de cimentación
Las vigas de fundación (Figura 8) son los elementos estructurales que se emplean para amarrar estructuras
de cimentación tales como zapatas, dados de pilotes, pilas o caissons.
A las vigas de fundación tradicionalmente se les han asignado las siguientes funciones principales:

La reducción de los asentamientos diferenciales.

La atención de momentos generados por excentricidades no consideradas en el diseño.

El mejoramiento del comportamiento sísmico de la estructura.
Y las siguientes funciones secundarias:

El arriostramiento en laderas.

La disminución de la esbeltez en columnas.

El aporte a la estabilización de zapatas medianeras.
1.4 CONCLUSIONES Y/O RECOMENDACIONES

Para el diseño de las vigas secundarias, se debe tener en cuenta el doble de la carga mayorada de
las viguetas.

Todos los elementos y secciones de una estructura se deben dimensionar de manera que satisfagan
todos los criterios indicados en la norma.

Los valores asumidos para el diseño de resistencia ultima, fueron determinados siguiendo los
lineamientos de la NSR – 10

Teniendo en cuenta los valores obtenidos para el diseño a cortante en las vigas secundarias,
posiblemente se considere reevaluar el tipo de material fy y fc.

Para las luces con separaciones mayores 4 metros, deben llevar viguetas y en su defecto riostra

El análisis sísmico del proyecto fue desarrollado según lo indicado en el decreto No. 523 de 2010,
donde se establecen los valores de respuesta sísmica dependiendo de la zona, ya que esto nos
define todos los factores a tener en cuenta.

La modulación se rigidizo para que las derivas cumplieran

Según el análisis de derivas realizado para cada columna, se puede observar que los
desplazamientos máximos en “Y” se encuentran en las combinaciones de los combos 5 y 7

Para las derivas el eje “X”, se identifican 4 combos que tienen los mayores desplazamientos los
cuales son; el combo 1, 2, 4 y 10, siendo el combo 1 el más crítico en las columnas, 1, 2, 5, 6, 9,
10, 13 y 14 de todos los pisos.

Para el análisis de desplazamientos, se tomó el combo 2 como el más crítico, ya que era el que
presentaba el mayor desplazamiento en el eje “X” en todos los pisos.

Los desplazamientos en el eje “Y” eran mayores en la combinación del combo 5, este no se tomó
en cuenta ya que los mayores desplazamientos se deben presentar en el eje “X”, y en el momento
de evaluar el desplazamiento de “X” en el combo 5, este era menor que el del eje “Y”.
1.5 ANEXOS
Memoria de Cálculos que incluyen
ANEXO 2. Planos Estructurales.
1.6 INFOGRAFÍA


Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10. Bogotá: Asociación
Colombiana de Ingeniería Sísmica. NSR-10 – Capítulo C.1 – Requisitos generales
Nilson, A. (2001). Diseño de Estructuras de Concreto (Décima ed.).
2. MEMORIAS DE CALCULO
Datos iniciales
Planta suministrada por el docente
Materiales
f'c
Resistencia (MPa)
24,6
fy
420
Uso - Vivienda
Área de planta
d
1,8
166,62
0,03
2.1 PREDIMENSIONAMIENTO
a) Distancia ejes
L=3.20+0.20*N
N=7
L=3.20+0.20*7
L=4.6m
b) h vigas y losa
-
Para el predimensionamiento de las vigas seguimos la tabla CR.9.5 de la norma
Vigas ejes 1, 2, 3 y 4 entre A y B……………h=0.31m ≈ 0.35m
Vigas ejes 1, 2, 3 y 4 B y C…………………h=0.26m ≈ 0.30m
3.68
Vigas ejes 1 Y 2 entre ejes C y D……………h =
Vigas ejes 3 y 4 entre ejes C y D……………h =
3.68
12
1.5
Voladizo eje 1 y 2………………………………h =
Vigas ejes A, B, C Y D entere 1 y 2…………h =
Vigas ejes A, B, C Y D entere 2 y 3…………h =
Vigas ejes A, B, C Y D entere 3 y 4…………h =
= 0.26m ≈ 0.30m
14
5
4.6
12
4.6
14
= 0.30m
= 0.383m ≈ 0.40m
= 0.328m ≈ 0.35m
5.52
Vigas ejes A, B, C Y D voladizo………………h =
= 0.31m ≈ 0.35m
14
= 0.394m ≈ 0.40m
1.00
5
= 0.20m
La altura de vigas tomada para el diseño de este proyecto es 0.40m
c) Ancho de viga
Según el titulo C.21.3.4.1 “El ancho del elemento, bw, no debe ser menor que 200 mm”
El ancho de la viga se asumió como bw= 0.30m
d) Viguetas
bwvt= ≥ 100mm
por lo tanto, bwvt se asume como 100 mm
hvt ≤ 5* bwvt
hvt= 5 * 0.1 = 0.50m ← máx.

hvt= 0.40m < 0.50m cumple
e) Espesor Losa
Según el título C.8.13.6 “La porción vaciada en sitio de la losa superior debe tener al menos 45 mm de
espesor, pero ésta no debe ser menor de 1/20 de la distancia libre entre los nervios.”
Entonces t ≥ 45mm
t=
1
∗ Slibre
2
1
t = ∗ 0.90m = 0.045m ≈ 0.050
2
t = 0.050
f)
Dimensionamiento de escalera
Esta escalera se predimensiono según el capítulo K3
h libre = 2.20 m
h VG = 0.40 m
h total = 2.60 m
Huellas = 0.28
#Contrahuellas = 15
H contrahuellas = 2.6/15= 0.1733 m
Condición h huella y contrahuella
2 contra huellas + 1 huella entre 0.62m y 0.62m → (0.1733 * 2) + 0.28 = 0.627 m cumple
2.2 AVALÚO DE CARGAS
a) Avalúo de cargas losa de entrepiso
Carga muerta “D”
Losa superior
24
kN
kN
∗ 0.05m = 1.20 2
3
m
m
Viguetas
0.1m(0.4m − 0.05m) ∗ 24
1m
kN
m3 = 0.84 kN
m2
Riostras
33.17m ∗ 0.1m ∗ 0.35m ∗ 24
166.618m
Casetón
kN
m3 = 0.17 kN
m2
0.30
kN
m2
Acabados
1.20
Particiones
1.20
Σ Losa entrepiso “D”.
𝟓. 𝟕𝟏
𝐤𝐍
𝐦𝟐
kN
m2
kN
m2
Carga viva “L”
Según la norma la carga viva para el uso de vivienda es
L = 1.80
kN
m2
AVALUÓ DE CARGAS-LOSA ENTRE PISO
kN/m 2
CARGA MUERTA
Losa Superior
Vigueta
Riostra
Cacetón
Acabados
1,2
0,84
0,17
0,30
1,20
particiones
Sumatoria Ʃ
2,00
5,71
kN/m 2
CARGA VIVA
Uso Vivienda
1,80
b) Diseño losa de entrepiso
Combinaciones de carga
W U1= 1.4 *D → 1.4*5.71 = 7.99
kN
m2
W U2 = 1.2*D + 1.6*L → 1.2*5.71 + 1.6*1.80= 9.73
kN
m2
Cuantías
Mu=
K=
m=
9.73∗12
= 1.216084 kN ∗ m
8
1.216084 KN*m
1.00m∗0.03m2
420 MPa
0.85∗24.6
ρdiseño =
=1351.2043 kPa
= 20.0861 kPa
1
20.0861
(1 − √1 −
2∗20.0861∗1351.2043 kPa
0.9∗(420∗1000)kPa
= 0.003713
Diseño Losa de entrepiso
Momento último (kN*m)
Cuantía de diseño
Cuantía de retracción
m
k (kPa)
As diseño (mm2)
As minimo (mm2)
1,216084
0,003713
0,001800
20,0861
1351,2043
112,000
90,000
As a usar (mm2)
112
Determinación de acero de refuerzo
ASdiseño = 0.003713 *1000mm * 30mm = 111.39 ≈ 112mm2
ASmínimo = 0.0018*1000mm*50mm = 90mm2
Malla ∅= 4.4 mm → Área = 15.21mm2
x=
15.21mm2 ∗1000mm
112
= 135
La malla de losa de entre piso = MW 15 @ 100mm
c) Avaluó de cargas losa de cubierta
Carga muerta “D”
Losa superior
24
kN
kN
∗ 0.05m = 1.20 2
3
m
m
Viguetas
0.1m(0.4m − 0.05m) ∗ 24
1m
kN
m3 = 0.84 kN
m2
Riostras
33.17m ∗ 0.1m ∗ 0.35m ∗ 24
1m
kN
m3 = 0.17 kN
m2
Casetón
0.30
Acabados
Σ Losa cubierta “D”
Carga viva “L”
kN
m2
1.20
𝟑. 𝟕𝟏
kN
m2
𝐤𝐍
𝐦𝟐
Según la norma la carga viva para el uso de vivienda es
L = 1.80
kN
m2
pero no la tuvimos en cuenta ya que esta losa no tiene acceso.
AVALUÓ DE CARGAS-LOSA CUBIERTA
kN/m 2
CARGA MUERTA
Losa Superior
Vigueta
Riostra
Cacetón
Acabados
Sumatoria Ʃ
1,2
0,84
0,17
0,30
1,20
3,71
CARGA VIVA
Uso Vivienda
1,80
d) Diseño de losa de cubierta
Combinaciones de carga
W U1= 1.4 *D → 1.4*3.71 = 5.19
kN
m2
W U2 = 1.2*D + 1.6*L → 1.2*3.71= 4.45
kN
m2
Cuantías
Mu=
K=
m=
5.19∗12
= 0.648764kN ∗ m
8
0.648764 kN∗m
1.00m∗0.03m2
420 MPa
0.85∗24.6
ρdiseño =
= 720.8494 kPa
= 20.0861 kPa
1
20.0861
(1 − √1 −
kN/m 2
2∗20.0861∗720.8494 kPa
0.9∗(420∗1000)kPa
) = 0.001945
DISEÑO LOSA DE CUBIERTA
Momento último (kN*m)
Cuantía de diseño
Cuantía de retracción
m
k (kPa)
As diseño (mm2)
As minimo (mm2)
90,000
As a usar (mm2)
90
Determinación de acero de refuerzo
ASdiseño = 0.001945 *1000mm * 30mm = 59mm2
ASmínimo = 0.0018*1000mm*50mm = 90mm2
Malla ∅= 4.4 mm → Área = 15.21mm2
X=
15.21mm2 ∗1000mm
90mm2
= 135
La malla de losa de entre piso = MW 15 @ 150mm
2.3 Diseño de otros elementos
2.3.1
Diseño de escalera
Huella = 0.28
Contrahuella = .1733
a) Espesor losa e inclinación
T=
0,648764
0,001945
0,001800
20,0861
720,8494
59,000
2.30m
= 0.115 ≈ 0.12
20
tanα =
0.1733m
0.28m
α = 31.752°
b) Avalúo de cargas
Carga muerta “D”
Zona inclinada
Peso de la losa
kN
24 3 ∗0.12m
m
cos(31.75)
= 3.40
kN
m2
Peso de los peldaños
kN
24 3 ∗0.12m∗0.28m
m
0.28m
= 2.88
kN
m2
Acabados
1.5
Σ Zona inclinada “D”
kN
m2
7.78
kN
m2
Zona descanso
Peso de la losa
24
kN
m3
∗ 0.12m = 2.88
Acabados
1.5
 Σ Descanso “D”
𝟒. 𝟑𝟖
Carga viva “L”
Para uso viviendas la carga viva es 3.0
kN
m2
kN
m2
c) Carga ultima
Zona inclinada = (1.2 ∗ 7.78) + (1.6 ∗ 3.0) = 14.14
Zona descanso = (1.2 ∗ 4.38) + (1.6 ∗ 3.0) = 10.06
kN
m2
kN
m2
𝐤𝐍
𝐦𝟐
kN
m2
d) Calculo refuerzo
Refuerzo positivo
Cuantía de diseño
K=
Mu
8.54
=
= 1031.276 Kpa
Ld2
1 ∗ 0.0912
m=
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
ρdiseño =
1
1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 1031.276x10−3
(1 − √1 −
= 0.002807
20.0861
0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa
Cuantía de retracción
ρrt = 0.0018
As acero de refuerzo
As diseño = ρdiseño ∗ bw ∗ d
As diseño = 0.002807 ∗ 1000 ∗ 91 = 255.5 ≈ 255
As diseño = 255 por cada mm² de losa
Asrt = ρrt ∗ bw ∗ t
Asrt = 0.0018 ∗ 1000 ∗ 120 = 216
Asrt = 216 por cada mm² de losa
Afinal =
255 mm²
Se utilizan barras #3
x=
71 ∗ 1000
= 278𝑚𝑚 ≈ 0.28 cm
255
Se toma una separación de 0.25
Varillas #3-.25 c/c
Refuerzo negativo
As diseño =
1
∗ As diseño positivo
3
As diseño =
1
∗ 411 = 85.2 ≈ 85
3
As diseño = 85 por cada mm² de losa
Asrt = ρrt ∗ bw ∗ t
Asrt = 0.0018 ∗ 1000 ∗ 120 = 216
Asrt = 216 por cada mm² de losa
Afinal = 216 mm²
71 ∗ 1000
= 328𝑚𝑚 ≈ 0.30cm
216
Se toma una separación de 0.30
x=
Varillas #3-.30 c/c
Refuerzo transversal
Asrt = 0.0018 ∗ 1000 ∗ 120 = 216
Asrt = 216 por cada mm² de losa
x=
71 ∗ 1000
= 328𝑚𝑚 ≈ 0.30cm
216
Se toma una separación de 0.30
Varillas #3-.30 c/c
2.3.2
Diseño de viguetas
Peso propio vigueta = 0.84
Peso propio losa = 5.71
Total “D” =5.98
kN
𝑚²
kN
𝑚
∗ 0.90 = 5.14
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 0.90 = 1.62
Wu = (1.2*5.98+(1.6*1.62) = 𝟗. 𝟕𝟔
kN
𝑚
𝐤𝐍
𝒎
La carga hallada anterior mente aplica para todas las viguetas
a) VT-1 Diseño a flexión
ρdiseño =
K=
Mu
11.283
=
= 921.085 Kpa
Ld2
0.10 ∗ 0.352
m=
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
1
1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 901.085
(1 − √1 −
= 0.002499
20.0861
0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa
Mu (-) KN*m
11,283
-
22,122
-
8,994
Mu (+) KN*m
-
12,895
-
16,628
-
K (-) Kpa
921,085
-
1805,913
N/A
734,176
K (+) Kpa
-
1052,669
-
1357,388
-
ρdiseño (-)
0,00249948
-
0,00503183
-
0,00198171
ρdiseño (+)
-
0,00286741
-
0,00373076
-
ρmin
ρmax
cuantía
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0050318
0,00333333
0,01588
0,0037308
0,00333333
0,01588
0,0033333
As (-) mm²
117
-
176
As (+) mm²
-
117
Ref. (-)
1#5
Ref. (+)
-
1#4
117
131
1#5
1#5
1#4
b) VT-1 Diseño a cortante
V máx. = 29.31kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.35 = 0.5m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
29.31 ∗ (5.22/2) − 0.5
= 23.69kN
(5.22/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
23.63kN
= 31.56 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
31.56 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.0875

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.175

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 100
= 1939.45 mm ≈ 1930mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 1704mm ≈ 1700mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100
c) VT-2 Diseño a flexión
K=
m=
Mu
= 1942.171 Kpa
Ld2
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
ρdiseño =
1
1−2∗m∗k
(1 − √1 −
= 0.005138
m
0.9 ∗ fy
Mu (-) KN*m
22,567
-
Mu (+) KN*m
-
22,567
K (-) Kpa
1842,171
-
K (+) Kpa
-
1842,171
ρdiseño (-)
0,00513866
-
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,00333333
0,01588
0,0051387
0,00513866
0,00333333
0,01588
0,0051387
As (-) mm²
180
-
As (+) mm²
-
180
Ref. (-)
1#5
-
Ref. (+)
-
1#5
d) VT-2 diseño a cortante
V máx. = 20.99kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.35 = 0.5m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
20.99 ∗ (4.30/2) − 0.5
= 16.11kN
(4.30/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
16.11kN
= 21.48 kN
0.75
Vc =
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
Vc =
1
= √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
31.56 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.0875

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.175

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Smáx =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 100
Smín =
= 1939.45 mm ≈ 1930mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 1704mm ≈ 1700mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100
e) VT-3 Diseño a flexión
K=
m=
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
ρdiseño =
Mu (-) KN*m
Mu
= 1357.388 Kpa
Ld2
1
1−2∗m∗k
(1 − √1 −
= 0,00373076
m
0.9 ∗ fy
16,628
-
8,994
Mu (+) KN*m
-
19,003
-
K (-) Kpa
1357,388
-
734,176
K (+) Kpa
-
1551,300
-
ρdiseño (-)
0,00373076
-
0,00198171
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,00333333
0,01588
0,0037308
0,00428869
0,00333333
0,01588
0,0042887
0,00333333
0,01588
0,0033333
As (-) mm²
131
-
117
As (+) mm²
-
150
-
Ref. (-)
1#5
-
1#5
Ref. (+)
-
1#5
-
f)
VT-3 Diseño a cortante
V máx. = 25.48 kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.35 = 0.5m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
25.48 ∗ (5.22/2) − 0.5
= 20.60kN
(5.22/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
20.60kN
= 27.47 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
27.47 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.0875

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.175

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 100
= 1939.45 mm ≈ 1930mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 1704mm ≈ 1700mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100
g) VT-4 Diseño a flexión
K=
m=
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
ρdiseño =
Mu (-) KN*m
11,283
-
Mu (+) KN*m
N/A
K (-) Kpa
921,085
K (+) Kpa
Mu
= 921,085 Kpa
Ld2
1
1−2∗m∗k
(1 − √1 −
= 0,00249948
m
0.9 ∗ fy
18,053
-
22,122
-
12,895
N/A
N/A
1473,737
N/A
1052,669
ρdiseño (-)
0,00249948
N/A
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,00286741
0,00333333 0,0033333
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0033333
16,628
N/A
19,003
-
N/A
1805,913
N/A
734,176
N/A
1357,388
N/A
1551,300
-
0,00406470
N/A
0,00503183
N/A
0,00198171
0,0033333
0,01588
0,0040647
8,994
0,00373076
0,00428869
0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,0037308 0,0050318 0,0042887 0,0033333
As (-) mm²
117
-
142
-
176
-
117
As (+) mm²
-
117
-
131
-
150
-
Ref. (-)
1#5
-
1#5
-
1#5
-
1#5
Ref. (+)
1#5
1#5
1#5
h) Diseño a cortante
V máx. = 29.31kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
Vu =
+ 0.35 = 0.5m
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
29.31 ∗ (5.22/2) − 0.5
= 23.69kN
(5.22/2)
Vu
Vn =
Ø
Vu =
Vn =
23.63kN
= 31.56 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
31.56 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.0875

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.175

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 100
= 1939.45 mm ≈ 1930mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 1704mm ≈ 1700mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 100
2.4 Diseño de vigas nivel 2
2.4.1
Diseño de vigas secundarias
Para el diseño de las vigas secundarias se deben tener en cuenta las viguetas ya que el Wu que se debe
tener en cuenta para el diseño de estas deber ser
2 ∗ el mayor Wu de viguetas + particiones (si aplica)
Entonces
viga interna
2 ∗ 9.76 = 19.53Kn/m
viga externa
2 ∗ 9.76 + 4.5 = 24.03 kN/m
a) VG-1 Diseño a flexión
K=
m=
Mu
= 800,660 Kpa
Ld2
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
ρdiseño =
1
1−2∗m∗k
(1 − √1 −
= 0,00216523
m
0.9 ∗ fy
Mu (-) KN*m
27,767
-
44,427
-
49,492
-
22,132
Mu (+) KN*m
-
31,734
-
27,767
-
40,920
-
K (-) Kpa
800,660
-
1281,057
-
1427,094
-
638,188
K (+) Kpa
-
915,040
-
800,660
-
1179,920
-
ρdiseño (-)
0,00216523
-
0,00351298
-
0,00393054
-
0,00171797
ρdiseño (+)
-
0,00248264
-
0,00216523
-
0,00322600
-
ρmin
ρmax
cuantía
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,0033333
0,01588
0,0035130
As (-) mm²
340
-
358
As (+) mm²
-
340
Ref. (-)
3#5
-
Ref. (+)
-
3#4
0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0039305 0,0033333 0,0033333
-
401
-
340
340
-
340
-
3#5
-
3#5
-
3#5
-
3#4
-
3#4
-
b) VG-1 Diseño a cortante
V máx. = 72.16kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
72.16 ∗ (5.22/2) − 0.49
= 58.58kN
(5.22/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
58.58kN
= 78.11 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
78.11 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600mm

Smáx =
Refuerzo mínimo a cortante
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
Smín =
= 646.48 mm ≈ 640mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
c) VG-2 Diseño a flexión
K=
m=
Mu
= 650.709 Kpa
Ld2
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
ρdiseño =
1
1−2∗m∗k
(1 − √1 −
= 0,00175229
m
0.9 ∗ fy
Mu (-) KN*m
22,567
-
36,107
-
40,223
-
17,987
Mu (+) KN*m
-
25,790
-
22,567
-
33,256
-
K (-) Kpa
650,709
-
1041,135
-
1159,822
-
518,665
K (+) Kpa
N/A
743,668
N/A
650,709
-
958,939
-
ρdiseño (-)
0,00175229
-
0,00283504
-
0,00316918
-
0,00139158
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,00200786
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,00175229
0,00333333
0,01588
0,0033333
As (-) mm²
340
-
340
-
340
-
340
As (+) mm²
-
340
-
340
-
340
-
Ref. (-)
3#4
-
3#4
-
3#4
-
3#4
Ref. (+)
-
3#4
-
3#4
-
3#4
-
0,00260503
0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0033333 0,0033333
d) VG-2 Diseño a cortante
V máx. = 76.45kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
76.45 ∗ (5.22/2) − 0.49
= 62.10kN
(5.22/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
62.10
= 82.80 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
82.80 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Refuerzo mínimo a cortante
600mm Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
= 646.48 mm ≈ 640mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
e) VG-3 Diseño a flexión
Mu (-) KN*m
22,567
-
36,107
-
40,223
-
17,987
Mu (+) KN*m
-
25,790
-
22,567
-
33,256
-
K (-) Kpa
650,709
-
1041,135
-
1159,822
-
518,665
K (+) Kpa
N/A
743,668
N/A
650,709
-
958,939
-
ρdiseño (-)
0,00175229
-
0,00283504
-
0,00316918
-
0,00139158
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,00200786
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,00175229
0,00333333
0,01588
0,0033333
As (-) mm²
340
-
340
-
340
-
340
As (+) mm²
-
340
-
340
-
340
-
Ref. (-)
3#4
-
3#4
-
3#4
-
3#4
Ref. (+)
-
3#4
-
3#4
-
3#4
-
0,00260503
0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0033333 0,0033333
f)
VG-3 Diseño a cortante
V máx. = 76.45kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
76.45 ∗ (5.22/2) − 0.49
= 62.10kN
(5.22/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
62.10
= 82.80 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
82.80 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600mm

Refuerzo mínimo a cortante
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
= 646.48 mm ≈ 640mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
g) VG-4 Diseño a flexión
Mu (-) KN*m
27,767
-
44,427
-
49,492
-
22,132
Mu (+) KN*m
-
31,734
-
27,767
-
40,920
-
K (-) Kpa
800,660
-
1281,057
-
1427,094
-
638,188
K (+) Kpa
-
915,040
-
800,660
-
1179,920
-
ρdiseño (-)
0,00216523
-
0,00351298
-
0,00393054
-
0,00171797
ρdiseño (+)
-
0,00248264
-
0,00216523
-
0,00322600
-
ρmin
ρmax
cuantía
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,0033333
0,01588
0,0035130
As (-) mm²
340
-
358
As (+) mm²
-
340
Ref. (-)
3#5
-
Ref. (+)
-
3#4
0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0039305 0,0033333 0,0033333
-
401
-
340
340
-
340
-
3#5
-
3#5
-
3#5
-
3#4
-
3#4
-
h) VG-4 Diseño a cortante
V máx. = 72.16kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
72.16 ∗ (5.22/2) − 0.49
= 58.58kN
(5.22/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
58.58kN
= 78.11 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
78.11 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Refuerzo mínimo a cortante
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
= 646.48 mm ≈ 640mm
Diseño de vigas principales
2.4.2
a) VG-5 Diseño a flexión
Para Wu1
Peso propio viga = 2.88
Particiones = 4.5
Total “D” =7.38
kN
𝑚
kN
𝑚
kN
𝑚
Wu1 = (1.2*7.38) = 𝟖. 𝟖𝟔
𝐤𝐍
𝒎
Para Wu2
Peso propio viga = 2.88
Particiones = 4.5
kN
𝑚
kN
𝑚
Peso propio de la losa = 12.27
Total “D” =19.65
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 2.3 = 4.14
kN
𝑚
Wu2 = (1.2*19.65) + (1.6*4.14) = 𝟑𝟎. 𝟐𝟎
𝐤𝐍
𝒎
Mu (-) KN*m
Mu (+) KN*m
K (-) Kpa
K (+) Kpa
ρdiseño (-)
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
6,323
182,336
0,00048473
7,227
208,384
-
0,00055437
0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,0033333
0,0033333
22,312
643,374
0,00173218
21,567
621,882
-
31,370
904,556
0,00245346
21,567
621,882
-
16,894
487,143
0,00130587
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00167331
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00167331
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
As (-) mm²
340
-
340
-
340
-
340
As (+) mm²
-
340
-
340
-
340
-
Ref. (-)
3#4
Ref. (+)
-
3#4
3#4
b) VG-5 Diseño a cortante
V máx. = 76.57 kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
76.57 ∗ (3.38/2) − 0.49
= 54.37kN
(3.38/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
54.37kN
= 72.49 kN
0.75
Vc =
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
-
3#4
3#4
-
3#4
3#4
-
Vc =
1
= √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
72.49 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600mm
Refuerzo mínimo a cortante
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
= 646.48 mm ≈ 640mm
c) VG-6 Diseño a flexión
Para Wu1
Peso propio viga = 2.88
kN
𝑚
Peso propio de la losa = 12.27
Total “D” =15.15
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 2.3 = 4.14
kN
𝑚
Wu1 = (1.2*15.15) + (1.6*4.14) = 𝟐𝟒. 𝟖𝟎
𝐤𝐍
𝒎
Para Wu2
Peso propio viga = 2.88
kN
𝑚
Peso propio de la losa = 23.68
Total “D” =26.56
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 4.45 = 8.01
kN
𝑚
Wu2 = (1.2*26.56) + (1.6*8.01) = 𝟒𝟒. 𝟔𝟗
𝐤𝐍
𝒎
Mu (-) KN*m
17,711
-
28,338
-
36,090
-
19,436
Mu (+) KN*m
-
20,241
-
17,711
-
31,913
-
K (-) Kpa
510,702
-
817,123
-
1040,658
-
560,440
K (+) Kpa
-
583,659
-
510,702
-
920,202
-
ρdiseño (-)
0,00136991
-
0,00221079
-
0,00283371
-
0,00150541
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,00156879
0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,0033333
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00136991
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00249702
0,00333333
0,01588
0,0033333
0,00333333
0,01588
0,0033333
340
-
340
-
340
As (-) mm²
340
-
As (+) mm²
-
340
-
340
-
340
-
Ref. (-)
3#4
-
3#4
-
3#4
-
3#4
Ref. (+)
-
3#4
-
3#4
-
3#4
-
d) VG-6 Diseño a cortante
V máx. = 86.86 kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
86.86 ∗ (3.38/2) − 0.49
= 61.68Kn
(3.38/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
61.68kN
= 82.24 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
82.24 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30


600m
Refuerzo mínimo a cortante
Smáx =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
Smín =
= 646.48 mm ≈ 640mm
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
e) VG-7 Diseño a flexión
Para Wu1
Peso propio viga = 2.88
kN
𝑚
Peso propio de la losa = 28.02
Total “D” =30.90
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 5.21 = 9.38
kN
𝑚
Wu1 = (1.2*30.90) + (1.6*9.38) = 𝟓𝟐. 𝟎𝟗
𝐤𝐍
𝒎
Para Wu2
Peso propio viga = 2.88
kN
𝑚
Peso propio de la losa = 26.31
Total “D” =29.19
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 4.91 = 8.84
kN
𝑚
Wu2 = (1.2*29.19) + (1.6*8.84) = 𝟒𝟗. 𝟏𝟕
𝐤𝐍
𝒎
Mu (-) KN*m
37,192
-
57,840
-
57,840
-
37,192
Mu (+) KN*m
-
42,505
-
37,192
-
40,123
-
K (-) Kpa
1072,433
-
1667,820
-
1667,820
-
1072,433
K (+) Kpa
-
1225,638
-
1072,433
-
1156,962
-
ρdiseño (-)
0,00292293
-
0,00462726
-
0,00462726
N/A
0,00292293
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,00335551
0,00292293
0,00316110
0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0033555 0,0046273 0,0033333 0,0046273 0,0033333 0,0033333
As (-) mm²
340
-
472
-
472
-
340
As (+) mm²
-
342
-
340
-
340
-
Ref. (-)
3#5
-
3#5
-
3#5
-
3#5
Ref. (+)
-
3#4
3#4
-
f)
VG-7 Diseño a cortante
V máx. = 101.23 kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
101.23 ∗ (3.38/2) − 0.49
= 71.88kN
(3.38/2)
Vn =
Vu
Ø
3#4
Vn =
71.88kN
= 95.84 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
95.84 ≤ 86.767 No Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600m
Refuerzo mínimo a cortante
Smáx =
Smín =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
= 646.48 mm ≈ 640mm
g) VG-8 Diseño a flexión
Para Wu
Peso propio viga = 2.88
kN
𝑚
Peso propio de la losa = 16.47
Total “D” =19.35
kN
𝑚
kN
𝑚
Carga viva losa = 1.80
kN
𝑚²
∗ 3.19 = 5.73
Wu = (1.2*19.35) + (1.6*5.73) = 𝟑𝟐. 𝟑𝟗
kN
𝑚
𝐤𝐍
𝒎
Mu (-) KN*m
23,125
-
37,000
-
37,000
-
23,125
Mu (+) KN*m
-
26,429
-
23,125
-
26,429
-
K (-) Kpa
666,819
-
1066,910
-
1066,910
-
666,819
K (+) Kpa
N/A
762,079
N/A
666,819
N/A
762,079
-
ρdiseño (-)
0,00179648
N/A
0,00290741
N/A
0,00290741
N/A
0,00179648
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantía
0,00205864
0,00179648
0,00205864
0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333 0,0033333
As (-) mm²
340
-
340
-
340
-
340
As (+) mm²
-
340
-
340
-
340
-
Ref. (-)
3#4
-
3#4
-
3#4
-
3#4
Ref. (+)
-
3#4
-
3#4
-
3#4
-
h) VG-8 Diseño a cortante
V máx. = 82.10kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.34 = 0.49m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
82.10 ∗ (3.38/2) − 0.49
= 58.30kN
(3.38/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
58.30kN
= 77.73 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
77.73 ≤ 86.767 Cumple.
Zona confinada
L=
2
= 0.80
h

d/4 = 0.085

8/db= 0.076

300mm
Zona no confinada

d/2 = 0.17

0.75 ∗ h= 0.30

600m
Refuerzo mínimo a cortante
Smáx =
av ∗ fy
0.062 ∗ √f´c ∗ bw
=
142 ∗ 420
0.062 ∗ √24.6 ∗ 300
= 646.48 mm ≈ 640mm
Smín =
av ∗ fy
142 ∗ 420
=
= 568mm
0.35 ∗ bw 0.35 ∗ 300
2.4.3
Diseño de columnas
Cuantía mínima = 0.01
Cuantía máxima = 0.04
B = DMO dimensiones mínimas 250mm
B asumida para el diseño = 0.35 * 0.40
As min = 350*400*0.01= 1400 mm²
As máx. = 350 x 400 x 0.04= 5600 mm²
Estos valores nos arrojan el rango en el que debe estar el refuerzo de las varillas
Varillas a utilizar 8 # 5

Separación del estribo máximo por DMO
Esta se saca mediante las siguientes condiciones:
-
8*12.7 = 101.6 mm
-
16*9.5= 152 mm
-
1/3*300 = 100 mm
-
150 mm
Se toma el menor resultado en este caso es 100 mm esta será nuestra separación para la zona confinada

-
La separación para la zona no confinada es 2 veces la separación de la zona confinada
-
Espaciamiento zona no confinada 2*100 = 200 mm
Longitudes de confinamiento
Para sacar la longitud de confinamiento se tienen en cuenta las siguientes condiciones:
1/6 * 2200 mm = 366.67 mm
300 mm
500 mm
Para la longitud del confinamiento se toma el mayor resultado
Longitud de confinamiento = 500mm
2.5 MODELO COMPUTACIONAL (ETABS)
2.5.1
-
Datos de entrada modelo matemático. (Gráficamente)
Configuración en planta
-
Configuración en altura
-
Configuración de materiales (Concreto 24.6 MPa y acero 420 MPa)
-
Configuración de elementos

Vigas principales

Vigas secundarias

Columnas

Losa


Casos de carga

Combinaciones de carga
U1

U2


Asignación de cargas
Carga muerta

Carga viva

Pisos 1 al 4

Cubierta

Escalera

Modulación en planta
2.5.2

Diagramas de cortante y momento para todas las vigas del 2º piso.
Diagramas de cortante

Diagramas de momentos
2.5.4
Comparar los resultados de la modelación con lo solicitado en el punto 2.3, para las
combinaciones de carga gravitacionales. (Conclusiones).
COMPARACIÓN MOMENTOS Y CORTANTES MÁXIMOS
MODULACIÓN
MANUAL
DIFERENCIA
EJE MOMENTO CORTANTE MOMENTO CORTANTE MOMENTO CORTANTE
(kN*m)
(kN*m)
(kN*m)
(kN*m)
(kN*m)
(kN*m)
1
31,370
76,569
45,234
57,809
-13,864
18,760
2
36,090
113,299
46,379
85,372
-10,289
27,927
3
57,840
132,043
44,320
92,794
13,520
39,249
4
37,000
82,102
30,687
61,379
6,313
20,722
A
49,492
94,068
24,265
26,417
25,227
67,651
B
40,223
76,451
33,331
40,717
6,892
35,734
C
49,492
94,068
33,331
40,717
16,161
53,352
26,417
13,697
50,034
D







40,223
76,451
26,526
Conclusiones
En la modulación, los voladizos tienen el mismo momento en las vigas continuas hacia ambos lados
En la modulación, los momentos en las vigas secundarias son relativamente bajos a diferencia de las
vigas principales
En el Etabs, los cortantes máximos se encuentran en la sección del voladizo
En los cálculos teóricos, el momento es menor en la parte del voladizo (viga 1 y 2), a diferencia de los
datos arrojados por el Etabs, de lo demás los momentos son mayores según los cálculos a mano
Según la comparación, se puede evidenciar que la mayor diferencia tanto del momento como del
cortante se encuentra en la viga del eje A
Para datos arrojados en los cortantes máximos calculados a mano, podemos observar que estos son
mayores a los arrojados por el sistema de computo
2.6 ANÁLISIS SÍSMICO
2.6.1

Espectro de Diseño.
Localización del proyecto
LOCALIZACIÓN

DEPARTAMENTO
Cundinamarca
MUNICIPIO
Bogotá
AMENAZA SÍSMICA
Intermedia
SUELO
Lacustre 300
Ubicación según Google maps
-
Ubicación según las zonas de amenaza sísmica

Coeficientes según el decreto 523 por el cual se adopta la microzonificación sísmica de Bogotá D.C.
-
Descripción del proyecto
EDIFICACIÓN

USO
Vivienda
GRUPO DE USO
I
No. DE PISOS
5 losas aéreas
ALTURA LIBRE x PISO
2,2
SISTEMA ESTRUCTURAL
pórtico de concreto reforzado
GRADO DE DISIPACIÓN
DMO
Resumen de datos obtenidos según la descripción del proyecto
ABREV.
COEF.
Coef. de aceleración
Aa
0,15
Coef. de velocidad
Av
0,20
Coef. de amplificación de sitio af. Ac.
Fa
1,05
Coef. de amplificación de sitio
Fv
2,90
Coef. de importancia
I
1,00
Gravedad
g
9,81
Mg
kN
559,297
5486,707
Masa total edificación
W total de la estructura

Cálculos para el espectro de aceleraciones
S𝑎 = 2,50 ∗ 𝐴𝑎 ∗ 𝐹𝑎 ∗ 𝐼 = 0.39
𝑇𝑜 = 0,1 ∗ (
𝐴𝑣∗𝐹𝑣
𝐴𝑎∗𝐹𝑎
𝑇𝑐 = 0,48 ∗ (
)
𝐴𝑣∗𝐹𝑣
𝐴𝑎∗𝐹𝑎
=
0.37
) = 1.77
𝑇𝐿 = 2,4 ∗ 𝐹𝑣 = 𝟔. 𝟗𝟔
𝐴𝑎 ∗ 𝐹𝑎 ∗ 𝐼 = 0.1575
-
Datos a graficar
T(S)
0
0,1
0,2
0,3
0,37
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,10
1,20
1,30
1,40
1,50
1,60
1,70
1,77
1,80
1,90
2,00
2,50
Sa
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,394
0,387
0,366
0,348
0,278
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
6,96
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50

0,232
0,199
0,174
0,155
0,139
0,127
0,116
0,107
0,100
0,099
0,086
0,076
0,067
0,060
0,054
0,048
0,044
Espectro de diseño
ESPECTRO DE DISEÑO
Sa (g)
0,450
0,400
0,350
0,300
0,250
0,200
0,150
0,100
0,050
0,000
0
2.6.2
2
Fuerzas Sísmicas (F.H.E.).
Datos obtenidos
4
6
8
10
12
T(s)
-
Altura del edificio (Nivel de fundación -1,2 m)
-
Peso de la edificación (Columnas 30 x 30m)
Peso de vigas
Nivel
hPi
(m)
L (m)
W vg
(kN)
Cubierta
5° piso
4° piso
3° piso
2° piso
13,8
11,2
8,6
6,0
3,4
106,74
106,74
106,74
106,74
106,74
307,411
307,411
307,411
307,411
307,411
PESO DE LA EDIFICACIÓN
Peso de losa
Peso Columnas
D
W
Área
W Losa Aferencia
Losa
Cant Columna
(m2)
(kN)
(m)
(kPa)
(kN)
140,025 3,710 519,492
1,1
16
38,016
134,597 5,710 768,548
2,2
16
76,032
134,597 5,710 768,548
2,2
16
76,032
134,597 5,710 768,548
2,2
16
76,032
134,597 5,710 768,548
2,6
16
89,856
∑
W total
(kN)
864,919
1151,991
1151,991
1151,991
1165,815
5486,707
-
Periodo aproximado
Según el capítulo A.4.3.2 de la NSR -10, el valor correspondiente para el exponente relacionado con el
periodo equivale a:
𝑘=𝟏
Según el capítulo A.4.1 de la NSR -10, el cortante sísmico de la base equivale a:
𝐕𝐬 = 𝑺𝒂 ∗ 𝒈 ∗ 𝑴
Vs = 559,297 ∗ 9,81 = 𝟐𝟏𝟔𝟎, 𝟑𝟗𝟏
-
Fuerza sísmica horizontal
Nivel
hPi (m)
Cubierta
13,8
5° piso
11,2
4° piso
3° piso
2° piso
2.6.3
FUERZA SÍSMICA HORIZONTAL
m (Mg)
m*(h^k)
Cvx
Fs (kN)
88,1670956
1216,706
0,262
565,226
1151,991
117,430268
1315,219
0,283
610,990
8,6
1151,991
117,430268
1009,900
0,217
469,153
6,0
1151,991
117,430268
704,582
0,152
327,316
3,4
1165,815
118,839442
404,054
0,087
187,705
∑
5486,707
559,297
4650,461
1,000
2160,391
W Estructur (kN)
864,919
Torsión Accidental.
Datos requeridos para los cálculos
-
Dimensión de extremo a extremo en “X” = 12,69
-
Dimensión de extremo a extremo en “Y” = 15,87
-
Porcentaje de excentricidad = 0.05
MTx = 𝑭𝒔𝒙 ∗ 𝟎, 𝟎𝟓 ∗ 𝑳𝒚
MTy = 𝑭𝒔𝒚 ∗ 𝟎, 𝟎𝟓 ∗ 𝑳𝒙
-
Torsión accidental
Nivel
Lx (m)
TORSIÓN ACCIDENTAL (MTx - MTy)
Ly (m) Eax (m) Eay (m) Fs (kN)
MTx (Kn* m)
Cubierta
12,690
15,87
0,6345
0,7935
565,226
448,507
358,636
5° piso
12,690
15,87
0,6345
0,7935
610,990
484,821
387,673
4° piso
12,690
15,87
0,6345
0,7935
469,153
372,273
297,678
3° piso
12,690
15,87
0,6345
0,7935
327,316
259,725
207,682
2° piso
12,690
15,87
0,6345
0,7935
187,705
148,944
119,099
2.6.4
MTy (Kn* m)
Pantallazos de fuerzas horizontales y verticales ingresadas en el modelo matemático.

Resumen de fuerzas

Fuerzas sísmicas en “X”

Fuerzas sísmicas en “Y”

Momento torsional en “X”

Momento torsional en “Y”
2.7 ANÁLISIS DE DERIVAS
2.7.1

Combinaciones de Carga utilizadas para la obtención de desplazamientos
Combinaciones de carga utilizadas para la obtención de desplazamientos
Combinaciones para Obtención de Derivas

Combo = 1
+
1.2 D
+
0.5 L
+
Fsx
+
Mtx
Combo = 2
+
1.2 D
+
0.5 L
+
Fsx
-
Mtx
Combo = 3
+
1.2 D
+
0.5 L
-
Fsx
+
Mtx
Combo = 4
+
1.2 D
+
0.5 L
-
Fsx
-
Mtx
Combo = 5
+
1.2 D
+
0.5 L
+
Fsy
+
Mty
Combo = 6
+
1.2 D
+
0.5 L
+
Fsy
-
Mty
Combo = 7
+
1.2 D
+
0.5 L
-
Fsy
+
Mty
Combo = 8
+
1.2 D
+
0.5 L
-
Fsy
-
Mty
Combo = 9
+
0.9 D
+
Fsx
+
Mtx
Combo = 10
+
0.9 D
+
Fsx
-
Mtx
Combo = 11
+
0.9 D
-
Fsx
+
Mtx
Combo = 12
+
0.9 D
-
Fsx
-
Mtx
Combo = 13
+
0.9 D
+
Fsy
+
Mty
Combo = 14
+
0.9 D
+
Fsy
-
Mty
Combo = 15
+
0.9 D
-
Fsy
+
Mty
Combo = 16
+
0.9 D
-
Fsy
-
Mty
Registro del modelo matemático
2.7.2

Listados de desplazamientos totales obtenidos del programa de análisis
Registro de desplazamiento de U2 en planta 2 y en 3d

Listado de derivas
TABLE: Joint Drifts
Story
Labe
l
Uniqu
e
Name
Load
Case/Comb
o
Load
Case/Comb
o
Displacemen
tY
mm
mm
75,417
-0,273
0,219%
0,013%
Piso3
9
67
Der_01
Drift X
Drift Y
Story
Labe
l
Uniqu
e
Name
Displacemen
tX
Displacemen
tX
Displacemen
tY
mm
mm
59,379
Drift X
Drift Y
2,054
0,541%
0,029%
Cubierta
1
200
Der_01
Cubierta
1
200
Der_02
58,276
12,995
0,173%
0,048%
Piso3
9
67
Der_02
45,71
-1,46
0,418%
0,002%
Cubierta
1
200
Der_03
-72,612
4,216
0,198%
0,025%
Piso3
9
67
Der_03
-57,779
0,861
0,517%
0,019%
Cubierta
1
200
Der_04
-55,471
-9,053
0,152%
0,011%
Piso3
9
67
Der_04
-44,111
4,375
0,394%
0,050%
Cubierta
1
200
Der_05
11,641
74,431
0,038%
0,223%
Piso3
9
67
Der_05
8,958
67,027
0,085%
0,634%
Cubierta
1
200
Der_06
4,871
-81,098
0,020%
0,213%
Piso3
9
67
Der_06
3,571
-61,302
0,037%
0,561%
Cubierta
1
200
Der_07
-2,066
85,041
0,002%
0,251%
Piso3
9
67
Der_07
-1,972
64,217
0,013%
0,608%
Cubierta
1
200
Der_08
-8,836
-70,488
0,017%
0,185%
Piso3
9
67
Der_08
-7,358
-64,112
0,061%
0,586%
Cubierta
1
200
Der_09
75,006
-0,831
0,216%
0,008%
Piso3
9
67
Der_09
59,147
1,641
0,537%
0,023%
Cubierta
1
200
Der_10
-55,882
-9,61
0,155%
0,016%
Piso3
9
67
Der_10
-44,343
3,962
0,398%
0,043%
Cubierta
1
200
Der_11
57,865
12,438
0,170%
0,043%
Piso3
9
67
Der_11
45,479
-1,874
0,414%
0,009%
Cubierta
1
200
Der_12
-73,024
3,659
0,201%
0,019%
Piso3
9
67
Der_12
-58,011
0,447
0,520%
0,012%
Cubierta
1
200
Der_13
11,229
73,874
0,035%
0,218%
Piso3
9
67
Der_13
8,726
66,614
0,082%
0,627%
Cubierta
1
200
Der_14
4,46
-81,655
0,017%
0,219%
Piso3
9
67
Der_14
3,34
-61,715
0,033%
0,567%
Cubierta
1
200
Der_15
-2,477
84,484
0,002%
0,246%
Piso3
9
67
Der_15
-2,204
63,803
0,017%
0,602%
Cubierta
1
200
Der_16
-9,247
-71,045
0,020%
0,190%
Piso3
9
67
Der_16
-7,59
-64,526
0,065%
0,593%
Cubierta
2
204
Der_01
73,032
-0,273
0,210%
0,013%
Piso3
10
71
Der_01
57,605
2,054
0,523%
0,029%
Cubierta
2
204
Der_02
66,937
12,995
0,194%
0,048%
Piso3
10
71
Der_02
52,746
-1,46
0,479%
0,002%
Cubierta
2
204
Der_03
-71,258
4,216
0,197%
0,025%
Piso3
10
71
Der_03
-56,564
0,861
0,508%
0,019%
Cubierta
2
204
Der_04
-65,164
-9,053
0,181%
0,011%
Piso3
10
71
Der_04
-51,705
4,375
0,464%
0,050%
Cubierta
2
204
Der_05
4,527
74,431
0,016%
0,223%
Piso3
10
71
Der_05
3,421
67,027
0,034%
0,634%
Cubierta
2
204
Der_06
2,119
-81,098
0,010%
0,213%
Piso3
10
71
Der_06
1,505
-61,302
0,016%
0,561%
Cubierta
2
204
Der_07
-0,346
85,041
0,003%
0,251%
Piso3
10
71
Der_07
-0,464
64,217
0,001%
0,608%
Cubierta
2
204
Der_08
-2,754
-70,488
0,003%
0,185%
Piso3
10
71
Der_08
-2,38
-64,112
0,019%
0,586%
Cubierta
2
204
Der_09
72,764
-0,831
0,208%
0,008%
Piso3
10
71
Der_09
57,451
1,641
0,521%
0,023%
Cubierta
2
204
Der_10
-65,432
-9,61
0,183%
0,016%
Piso3
10
71
Der_10
-51,859
3,962
0,466%
0,043%
Cubierta
2
204
Der_11
66,67
12,438
0,192%
0,043%
Piso3
10
71
Der_11
52,593
-1,874
0,477%
0,009%
Cubierta
2
204
Der_12
-71,526
3,659
0,199%
0,019%
Piso3
10
71
Der_12
-56,718
0,447
0,510%
0,012%
Cubierta
2
204
Der_13
4,26
73,874
0,014%
0,218%
Piso3
10
71
Der_13
3,267
66,614
0,031%
0,627%
Cubierta
2
204
Der_14
1,852
-81,655
0,008%
0,219%
Piso3
10
71
Der_14
1,352
-61,715
0,014%
0,567%
Cubierta
2
204
Der_15
-0,614
84,484
0,001%
0,246%
Piso3
10
71
Der_15
-0,618
63,803
0,004%
0,602%
Cubierta
2
204
Der_16
-3,022
-71,045
0,005%
0,190%
Piso3
10
71
Der_16
-2,534
-64,526
0,021%
0,593%
Cubierta
3
208
Der_01
70,646
-0,273
0,201%
0,013%
Piso3
11
75
Der_01
55,831
2,054
0,505%
0,029%
Cubierta
3
208
Der_02
75,599
12,995
0,214%
0,048%
Piso3
11
75
Der_02
59,782
-1,46
0,540%
0,002%
Cubierta
3
208
Der_03
-69,904
4,216
0,196%
0,025%
Piso3
11
75
Der_03
-55,349
0,861
0,499%
0,019%
Cubierta
3
208
Der_04
-74,857
-9,053
0,209%
0,011%
Piso3
11
75
Der_04
-59,3
4,375
0,534%
0,050%
Cubierta
3
208
Der_05
-2,586
74,431
0,006%
0,223%
Piso3
11
75
Der_05
-2,116
67,027
0,018%
0,634%
Cubierta
3
208
Der_06
-0,632
-81,098
0,000%
0,213%
Piso3
11
75
Der_06
-0,561
-61,302
0,004%
0,561%
Cubierta
3
208
Der_07
1,374
85,041
0,005%
0,251%
Piso3
11
75
Der_07
1,043
64,217
0,010%
0,608%
Cubierta
3
208
Der_08
3,328
-70,488
0,010%
0,185%
Piso3
11
75
Der_08
2,599
-64,112
0,024%
0,586%
Cubierta
3
208
Der_09
70,522
-0,831
0,200%
0,008%
Piso3
11
75
Der_09
55,756
1,641
0,504%
0,023%
Cubierta
3
208
Der_10
-74,981
-9,61
0,210%
0,016%
Piso3
11
75
Der_10
-59,375
3,962
0,535%
0,043%
Cubierta
3
208
Der_11
75,475
12,438
0,213%
0,043%
Piso3
11
75
Der_11
59,707
-1,874
0,539%
0,009%
Cubierta
3
208
Der_12
-70,028
3,659
0,197%
0,019%
Piso3
11
75
Der_12
-55,425
0,447
0,500%
0,012%
Cubierta
3
208
Der_13
-2,71
73,874
0,007%
0,218%
Piso3
11
75
Der_13
-2,192
66,614
0,019%
0,627%
Cubierta
3
208
Der_14
-0,757
-81,655
0,001%
0,219%
Piso3
11
75
Der_14
-0,636
-61,715
0,005%
0,567%
Cubierta
3
208
Der_15
1,25
84,484
0,004%
0,246%
Piso3
11
75
Der_15
0,967
63,803
0,009%
0,602%
Cubierta
3
208
Der_16
3,204
-71,045
0,009%
0,190%
Piso3
11
75
Der_16
2,523
-64,526
0,023%
0,593%
Cubierta
4
212
Der_01
67,783
-0,273
0,190%
0,013%
Piso3
12
79
Der_01
53,703
2,054
0,483%
0,029%
Cubierta
4
212
Der_02
85,992
12,995
0,238%
0,048%
Piso3
12
79
Der_02
68,225
-1,46
0,614%
0,002%
Cubierta
4
212
Der_03
-68,28
4,216
0,196%
0,025%
Piso3
12
79
Der_03
-53,891
0,861
0,488%
0,019%
Cubierta
4
212
Der_04
-86,489
-9,053
0,244%
0,011%
Piso3
12
79
Der_04
-68,413
4,375
0,618%
0,050%
Cubierta
4
212
Der_05
-11,122
74,431
0,032%
0,223%
Piso3
12
79
Der_05
-8,761
67,027
0,080%
0,634%
Cubierta
4
212
Der_06
-3,935
-81,098
0,012%
0,213%
Piso3
12
79
Der_06
-3,04
-61,302
0,029%
0,561%
Cubierta
4
212
Der_07
3,438
85,041
0,007%
0,251%
Piso3
12
79
Der_07
2,852
64,217
0,024%
0,608%
Cubierta
4
212
Der_08
10,626
-70,488
0,026%
0,185%
Piso3
12
79
Der_08
8,573
-64,112
0,075%
0,586%
Cubierta
4
212
Der_09
67,832
-0,831
0,191%
0,008%
Piso3
12
79
Der_09
53,721
1,641
0,484%
0,023%
Cubierta
4
212
Der_10
-86,44
-9,61
0,243%
0,016%
Piso3
12
79
Der_10
-68,395
3,962
0,618%
0,043%
Cubierta
4
212
Der_11
86,041
12,438
0,239%
0,043%
Piso3
12
79
Der_11
68,244
-1,874
0,614%
0,009%
Cubierta
4
212
Der_12
-68,231
3,659
0,195%
0,019%
Piso3
12
79
Der_12
-53,873
0,447
0,487%
0,012%
Cubierta
4
212
Der_13
-11,074
73,874
0,031%
0,218%
Piso3
12
79
Der_13
-8,742
66,614
0,080%
0,627%
Cubierta
4
212
Der_14
-3,886
-81,655
0,012%
0,219%
Piso3
12
79
Der_14
-3,022
-61,715
0,028%
0,567%
Cubierta
4
212
Der_15
3,487
84,484
0,007%
0,246%
Piso3
12
79
Der_15
2,87
63,803
0,025%
0,602%
Cubierta
4
212
Der_16
10,674
-71,045
0,027%
0,190%
Piso3
12
79
Der_16
8,591
-64,526
0,076%
0,593%
Cubierta
5
201
Der_01
75,417
1,635
0,219%
0,020%
Piso3
13
68
Der_01
59,379
3,473
0,541%
0,044%
Cubierta
5
201
Der_02
58,276
6,066
0,173%
0,032%
Piso3
13
68
Der_02
45,71
-7,089
0,418%
0,051%
Cubierta
5
201
Der_03
-72,612
3,133
0,198%
0,024%
Piso3
13
68
Der_03
-57,779
-0,111
0,517%
0,011%
Cubierta
5
201
Der_04
-55,471
-1,298
0,152%
0,012%
Piso3
13
68
Der_04
-44,111
10,451
0,394%
0,106%
Cubierta
5
201
Der_05
11,641
80,122
0,038%
0,240%
Piso3
13
68
Der_05
8,958
71,457
0,085%
0,675%
Cubierta
5
201
Der_06
4,871
-78,897
0,020%
0,205%
Piso3
13
68
Der_06
3,571
-59,649
0,037%
0,544%
Cubierta
5
201
Der_07
-2,066
83,665
0,002%
0,250%
Piso3
13
68
Der_07
-1,972
63,011
0,013%
0,599%
Cubierta
5
201
Der_08
-8,836
-75,353
0,017%
0,196%
Piso3
13
68
Der_08
-7,358
-68,095
0,061%
0,620%
Cubierta
5
201
Der_09
75,006
0,963
0,216%
0,014%
Piso3
13
68
Der_09
59,147
2,997
0,537%
0,036%
Cubierta
5
201
Der_10
-55,882
-1,97
0,155%
0,006%
Piso3
13
68
Der_10
-44,343
9,975
0,398%
0,098%
Cubierta
5
201
Der_11
57,865
5,394
0,170%
0,026%
Piso3
13
68
Der_11
45,479
-7,565
0,414%
0,059%
Cubierta
5
201
Der_12
-73,024
2,461
0,201%
0,018%
Piso3
13
68
Der_12
-58,011
-0,587
0,520%
0,004%
Cubierta
5
201
Der_13
11,229
79,449
0,035%
0,234%
Piso3
13
68
Der_13
8,726
70,981
0,082%
0,667%
Cubierta
5
201
Der_14
4,46
-79,569
0,017%
0,212%
Piso3
13
68
Der_14
3,34
-60,125
0,033%
0,552%
Cubierta
5
201
Der_15
-2,477
82,993
0,002%
0,244%
Piso3
13
68
Der_15
-2,204
62,535
0,017%
0,591%
Cubierta
5
201
Der_16
-9,247
-76,026
0,020%
0,202%
Piso3
13
68
Der_16
-7,59
-68,571
0,065%
0,628%
Cubierta
6
205
Der_01
73,032
1,635
0,210%
0,020%
Piso3
14
72
Der_01
57,605
3,473
0,523%
0,044%
Cubierta
6
205
Der_02
66,937
6,066
0,194%
0,032%
Piso3
14
72
Der_02
52,746
-7,089
0,479%
0,051%
Cubierta
6
205
Der_03
-71,258
3,133
0,197%
0,024%
Piso3
14
72
Der_03
-56,564
-0,111
0,508%
0,011%
Cubierta
6
205
Der_04
-65,164
-1,298
0,181%
0,012%
Piso3
14
72
Der_04
-51,705
10,451
0,464%
0,106%
Cubierta
6
205
Der_05
4,527
80,122
0,016%
0,240%
Piso3
14
72
Der_05
3,421
71,457
0,034%
0,675%
Cubierta
6
205
Der_06
2,119
-78,897
0,010%
0,205%
Piso3
14
72
Der_06
1,505
-59,649
0,016%
0,544%
Cubierta
6
205
Der_07
-0,346
83,665
0,003%
0,250%
Piso3
14
72
Der_07
-0,464
63,011
0,001%
0,599%
Cubierta
6
205
Der_08
-2,754
-75,353
0,003%
0,196%
Piso3
14
72
Der_08
-2,38
-68,095
0,019%
0,620%
Cubierta
6
205
Der_09
72,764
0,963
0,208%
0,014%
Piso3
14
72
Der_09
57,451
2,997
0,521%
0,036%
Cubierta
6
205
Der_10
-65,432
-1,97
0,183%
0,006%
Piso3
14
72
Der_10
-51,859
9,975
0,466%
0,098%
Cubierta
6
205
Der_11
66,67
5,394
0,192%
0,026%
Piso3
14
72
Der_11
52,593
-7,565
0,477%
0,059%
Cubierta
6
205
Der_12
-71,526
2,461
0,199%
0,018%
Piso3
14
72
Der_12
-56,718
-0,587
0,510%
0,004%
Cubierta
6
205
Der_13
4,26
79,449
0,014%
0,234%
Piso3
14
72
Der_13
3,267
70,981
0,031%
0,667%
Cubierta
6
205
Der_14
1,852
-79,569
0,008%
0,212%
Piso3
14
72
Der_14
1,352
-60,125
0,014%
0,552%
Cubierta
6
205
Der_15
-0,614
82,993
0,001%
0,244%
Piso3
14
72
Der_15
-0,618
62,535
0,004%
0,591%
Cubierta
6
205
Der_16
-3,022
-76,026
0,005%
0,202%
Piso3
14
72
Der_16
-2,534
-68,571
0,021%
0,628%
Cubierta
7
209
Der_01
70,646
1,635
0,201%
0,020%
Piso3
15
76
Der_01
55,831
3,473
0,505%
0,044%
Cubierta
7
209
Der_02
75,599
6,066
0,214%
0,032%
Piso3
15
76
Der_02
59,782
-7,089
0,540%
0,051%
Cubierta
7
209
Der_03
-69,904
3,133
0,196%
0,024%
Piso3
15
76
Der_03
-55,349
-0,111
0,499%
0,011%
Cubierta
7
209
Der_04
-74,857
-1,298
0,209%
0,012%
Piso3
15
76
Der_04
-59,3
10,451
0,534%
0,106%
Cubierta
7
209
Der_05
-2,586
80,122
0,006%
0,240%
Piso3
15
76
Der_05
-2,116
71,457
0,018%
0,675%
Cubierta
7
209
Der_06
-0,632
-78,897
0,000%
0,205%
Piso3
15
76
Der_06
-0,561
-59,649
0,004%
0,544%
Cubierta
7
209
Der_07
1,374
83,665
0,005%
0,250%
Piso3
15
76
Der_07
1,043
63,011
0,010%
0,599%
Cubierta
7
209
Der_08
3,328
-75,353
0,010%
0,196%
Piso3
15
76
Der_08
2,599
-68,095
0,024%
0,620%
Cubierta
7
209
Der_09
70,522
0,963
0,200%
0,014%
Piso3
15
76
Der_09
55,756
2,997
0,504%
0,036%
Cubierta
7
209
Der_10
-74,981
-1,97
0,210%
0,006%
Piso3
15
76
Der_10
-59,375
9,975
0,535%
0,098%
Cubierta
7
209
Der_11
75,475
5,394
0,213%
0,026%
Piso3
15
76
Der_11
59,707
-7,565
0,539%
0,059%
Cubierta
7
209
Der_12
-70,028
2,461
0,197%
0,018%
Piso3
15
76
Der_12
-55,425
-0,587
0,500%
0,004%
Cubierta
7
209
Der_13
-2,71
79,449
0,007%
0,234%
Piso3
15
76
Der_13
-2,192
70,981
0,019%
0,667%
Cubierta
7
209
Der_14
-0,757
-79,569
0,001%
0,212%
Piso3
15
76
Der_14
-0,636
-60,125
0,005%
0,552%
Cubierta
7
209
Der_15
1,25
82,993
0,004%
0,244%
Piso3
15
76
Der_15
0,967
62,535
0,009%
0,591%
Cubierta
7
209
Der_16
3,204
-76,026
0,009%
0,202%
Piso3
15
76
Der_16
2,523
-68,571
0,023%
0,628%
Cubierta
8
213
Der_01
67,783
1,635
0,190%
0,020%
Piso3
16
80
Der_01
53,703
3,473
0,483%
0,044%
Cubierta
8
213
Der_02
85,992
6,066
0,238%
0,032%
Piso3
16
80
Der_02
68,225
-7,089
0,614%
0,051%
Cubierta
8
213
Der_03
-68,28
3,133
0,196%
0,024%
Piso3
16
80
Der_03
-53,891
-0,111
0,488%
0,011%
Cubierta
8
213
Der_04
-86,489
-1,298
0,244%
0,012%
Piso3
16
80
Der_04
-68,413
10,451
0,618%
0,106%
Cubierta
8
213
Der_05
-11,122
80,122
0,032%
0,240%
Piso3
16
80
Der_05
-8,761
71,457
0,080%
0,675%
Cubierta
8
213
Der_06
-3,935
-78,897
0,012%
0,205%
Piso3
16
80
Der_06
-3,04
-59,649
0,029%
0,544%
Cubierta
8
213
Der_07
3,438
83,665
0,007%
0,250%
Piso3
16
80
Der_07
2,852
63,011
0,024%
0,599%
Cubierta
8
213
Der_08
10,626
-75,353
0,026%
0,196%
Piso3
16
80
Der_08
8,573
-68,095
0,075%
0,620%
Cubierta
8
213
Der_09
67,832
0,963
0,191%
0,014%
Piso3
16
80
Der_09
53,721
2,997
0,484%
0,036%
Cubierta
8
213
Der_10
-86,44
-1,97
0,243%
0,006%
Piso3
16
80
Der_10
-68,395
9,975
0,618%
0,098%
Cubierta
8
213
Der_11
86,041
5,394
0,239%
0,026%
Piso3
16
80
Der_11
68,244
-7,565
0,614%
0,059%
Cubierta
8
213
Der_12
-68,231
2,461
0,195%
0,018%
Piso3
16
80
Der_12
-53,873
-0,587
0,487%
0,004%
Cubierta
8
213
Der_13
-11,074
79,449
0,031%
0,234%
Piso3
16
80
Der_13
-8,742
70,981
0,080%
0,667%
Cubierta
8
213
Der_14
-3,886
-79,569
0,012%
0,212%
Piso3
16
80
Der_14
-3,022
-60,125
0,028%
0,552%
Cubierta
8
213
Der_15
3,487
82,993
0,007%
0,244%
Piso3
16
80
Der_15
2,87
62,535
0,025%
0,591%
Cubierta
8
213
Der_16
10,674
-76,026
0,027%
0,202%
Piso3
16
80
Der_16
8,591
-68,571
0,076%
0,628%
Cubierta
9
202
Der_01
75,417
3,544
0,219%
0,027%
Piso2
1
81
Der_01
45,318
-0,796
0,654%
0,007%
Cubierta
9
202
Der_02
58,276
-0,863
0,173%
0,016%
Piso2
1
81
Der_02
34,845
7,312
0,503%
0,110%
Cubierta
9
202
Der_03
-72,612
2,05
0,198%
0,024%
Piso2
1
81
Der_03
-44,341
1,948
0,632%
0,033%
Cubierta
9
202
Der_04
-55,471
6,456
0,152%
0,035%
Piso2
1
81
Der_04
-33,868
-6,159
0,481%
0,084%
Cubierta
9
202
Der_05
11,641
85,812
0,038%
0,258%
Piso2
1
81
Der_05
6,741
43,845
0,101%
0,668%
Cubierta
9
202
Der_06
4,871
-76,695
0,020%
0,197%
Piso2
1
81
Der_06
2,611
-49,175
0,042%
0,734%
Cubierta
9
202
Der_07
-2,066
82,289
0,002%
0,248%
Piso2
1
81
Der_07
-1,633
50,328
0,020%
0,761%
Cubierta
9
202
Der_08
-8,836
-80,219
0,017%
0,207%
Piso2
1
81
Der_08
-5,764
-42,692
0,079%
0,641%
Cubierta
9
202
Der_09
75,006
2,756
0,216%
0,020%
Piso2
1
81
Der_09
45,178
-0,962
0,651%
0,010%
Cubierta
9
202
Der_10
-55,882
5,669
0,155%
0,028%
Piso2
1
81
Der_10
-34,007
-6,325
0,484%
0,087%
Cubierta
9
202
Der_11
57,865
-1,65
0,170%
0,009%
Piso2
1
81
Der_11
34,705
7,146
0,500%
0,107%
Cubierta
9
202
Der_12
-73,024
1,263
0,201%
0,017%
Piso2
1
81
Der_12
-44,481
1,783
0,635%
0,030%
Cubierta
9
202
Der_13
11,229
85,025
0,035%
0,251%
Piso2
1
81
Der_13
6,602
43,679
0,098%
0,664%
Cubierta
9
202
Der_14
4,46
-77,482
0,017%
0,204%
Piso2
1
81
Der_14
2,471
-49,341
0,039%
0,738%
Cubierta
9
202
Der_15
-2,477
81,502
0,002%
0,241%
Piso2
1
81
Der_15
-1,773
50,162
0,023%
0,757%
Cubierta
9
202
Der_16
-9,247
-81,006
0,020%
0,214%
Piso2
1
81
Der_16
-5,904
-42,858
0,082%
0,645%
Cubierta
10
206
Der_01
73,032
3,544
0,210%
0,027%
Piso2
2
85
Der_01
44,012
-0,796
0,634%
0,007%
Cubierta
10
206
Der_02
66,937
-0,863
0,194%
0,016%
Piso2
2
85
Der_02
40,29
7,312
0,580%
0,110%
Cubierta
10
206
Der_03
-71,258
2,05
0,197%
0,024%
Piso2
2
85
Der_03
-43,361
1,948
0,619%
0,033%
Cubierta
10
206
Der_04
-65,164
6,456
0,181%
0,035%
Piso2
2
85
Der_04
-39,639
-6,159
0,565%
0,084%
Cubierta
10
206
Der_05
4,527
85,812
0,016%
0,258%
Piso2
2
85
Der_05
2,548
43,845
0,039%
0,668%
Cubierta
10
206
Der_06
2,119
-76,695
0,010%
0,197%
Piso2
2
85
Der_06
1,08
-49,175
0,018%
0,734%
Cubierta
10
206
Der_07
-0,346
82,289
0,003%
0,248%
Piso2
2
85
Der_07
-0,428
50,328
0,004%
0,761%
Cubierta
10
206
Der_08
-2,754
-80,219
0,003%
0,207%
Piso2
2
85
Der_08
-1,897
-42,692
0,025%
0,641%
Cubierta
10
206
Der_09
72,764
2,756
0,208%
0,020%
Piso2
2
85
Der_09
43,918
-0,962
0,632%
0,010%
Cubierta
10
206
Der_10
-65,432
5,669
0,183%
0,028%
Piso2
2
85
Der_10
-39,733
-6,325
0,567%
0,087%
Cubierta
10
206
Der_11
66,67
-1,65
0,192%
0,009%
Piso2
2
85
Der_11
40,196
7,146
0,578%
0,107%
Cubierta
10
206
Der_12
-71,526
1,263
0,199%
0,017%
Piso2
2
85
Der_12
-43,455
1,783
0,621%
0,030%
Cubierta
10
206
Der_13
4,26
85,025
0,014%
0,251%
Piso2
2
85
Der_13
2,454
43,679
0,037%
0,664%
Cubierta
10
206
Der_14
1,852
-77,482
0,008%
0,204%
Piso2
2
85
Der_14
0,985
-49,341
0,016%
0,738%
Cubierta
10
206
Der_15
-0,614
81,502
0,001%
0,241%
Piso2
2
85
Der_15
-0,523
50,162
0,006%
0,757%
Cubierta
10
206
Der_16
-3,022
-81,006
0,005%
0,214%
Piso2
2
85
Der_16
-1,991
-42,858
0,027%
0,645%
Cubierta
11
210
Der_01
70,646
3,544
0,201%
0,027%
Piso2
3
89
Der_01
42,706
-0,796
0,613%
0,007%
Cubierta
11
210
Der_02
75,599
-0,863
0,214%
0,016%
Piso2
3
89
Der_02
45,736
7,312
0,657%
0,110%
Cubierta
11
210
Der_03
-69,904
2,05
0,196%
0,024%
Piso2
3
89
Der_03
-42,381
1,948
0,606%
0,033%
Cubierta
11
210
Der_04
-74,857
6,456
0,209%
0,035%
Piso2
3
89
Der_04
-45,41
-6,159
0,650%
0,084%
Cubierta
11
210
Der_05
-2,586
85,812
0,006%
0,258%
Piso2
3
89
Der_05
-1,645
43,845
0,023%
0,668%
Cubierta
11
210
Der_06
-0,632
-76,695
0,000%
0,197%
Piso2
3
89
Der_06
-0,451
-49,175
0,005%
0,734%
Cubierta
11
210
Der_07
1,374
82,289
0,005%
0,248%
Piso2
3
89
Der_07
0,777
50,328
0,012%
0,761%
Cubierta
11
210
Der_08
3,328
-80,219
0,010%
0,207%
Piso2
3
89
Der_08
1,971
-42,692
0,030%
0,641%
Cubierta
11
210
Der_09
70,522
2,756
0,200%
0,020%
Piso2
3
89
Der_09
42,657
-0,962
0,612%
0,010%
Cubierta
11
210
Der_10
-74,981
5,669
0,210%
0,028%
Piso2
3
89
Der_10
-45,459
-6,325
0,651%
0,087%
Cubierta
11
210
Der_11
75,475
-1,65
0,213%
0,009%
Piso2
3
89
Der_11
45,687
7,146
0,656%
0,107%
Cubierta
11
210
Der_12
-70,028
1,263
0,197%
0,017%
Piso2
3
89
Der_12
-42,43
1,783
0,607%
0,030%
Cubierta
11
210
Der_13
-2,71
85,025
0,007%
0,251%
Piso2
3
89
Der_13
-1,694
43,679
0,024%
0,664%
Cubierta
11
210
Der_14
-0,757
-77,482
0,001%
0,204%
Piso2
3
89
Der_14
-0,5
-49,341
0,007%
0,738%
Cubierta
11
210
Der_15
1,25
81,502
0,004%
0,241%
Piso2
3
89
Der_15
0,728
50,162
0,011%
0,757%
Cubierta
11
210
Der_16
3,204
-81,006
0,009%
0,214%
Piso2
3
89
Der_16
1,922
-42,858
0,028%
0,645%
Cubierta
12
214
Der_01
67,783
3,544
0,190%
0,027%
Piso2
4
93
Der_01
41,139
-0,796
0,589%
0,007%
Cubierta
12
214
Der_02
85,992
-0,863
0,238%
0,016%
Piso2
4
93
Der_02
52,27
7,312
0,749%
0,110%
Cubierta
12
214
Der_03
-68,28
2,05
0,196%
0,024%
Piso2
4
93
Der_03
-41,205
1,948
0,591%
0,033%
Cubierta
12
214
Der_04
-86,489
6,456
0,244%
0,035%
Piso2
4
93
Der_04
-52,336
-6,159
0,751%
0,084%
Cubierta
12
214
Der_05
-11,122
85,812
0,032%
0,258%
Piso2
4
93
Der_05
-6,677
43,845
0,097%
0,668%
Cubierta
12
214
Der_06
-3,935
-76,695
0,012%
0,197%
Piso2
4
93
Der_06
-2,288
-49,175
0,034%
0,734%
Cubierta
12
214
Der_07
3,438
82,289
0,007%
0,248%
Piso2
4
93
Der_07
2,223
50,328
0,032%
0,761%
Cubierta
12
214
Der_08
10,626
-80,219
0,026%
0,207%
Piso2
4
93
Der_08
6,612
-42,692
0,095%
0,641%
Cubierta
12
214
Der_09
67,832
2,756
0,191%
0,020%
Piso2
4
93
Der_09
41,145
-0,962
0,589%
0,010%
Cubierta
12
214
Der_10
-86,44
5,669
0,243%
0,028%
Piso2
4
93
Der_10
-52,33
-6,325
0,751%
0,087%
Cubierta
12
214
Der_11
86,041
-1,65
0,239%
0,009%
Piso2
4
93
Der_11
52,276
7,146
0,749%
0,107%
Cubierta
12
214
Der_12
-68,231
1,263
0,195%
0,017%
Piso2
4
93
Der_12
-41,199
1,783
0,591%
0,030%
Cubierta
12
214
Der_13
-11,074
85,025
0,031%
0,251%
Piso2
4
93
Der_13
-6,672
43,679
0,097%
0,664%
Cubierta
12
214
Der_14
-3,886
-77,482
0,012%
0,204%
Piso2
4
93
Der_14
-2,283
-49,341
0,034%
0,738%
Cubierta
12
214
Der_15
3,487
81,502
0,007%
0,241%
Piso2
4
93
Der_15
2,229
50,162
0,032%
0,757%
Cubierta
12
214
Der_16
10,674
-81,006
0,027%
0,214%
Piso2
4
93
Der_16
6,618
-42,858
0,095%
0,645%
Cubierta
13
203
Der_01
75,417
5,452
0,219%
0,035%
Piso2
5
82
Der_01
45,318
0,249
0,654%
0,010%
Cubierta
13
203
Der_02
58,276
-7,792
0,173%
0,001%
Piso2
5
82
Der_02
34,845
2,955
0,503%
0,049%
Cubierta
13
203
Der_03
-72,612
0,967
0,198%
0,023%
Piso2
5
82
Der_03
-44,341
1,164
0,632%
0,023%
Cubierta
13
203
Der_04
-55,471
14,211
0,152%
0,058%
Piso2
5
82
Der_04
-33,868
-1,542
0,481%
0,016%
Cubierta
13
203
Der_05
11,641
91,503
0,038%
0,275%
Piso2
5
82
Der_05
6,741
47,199
0,101%
0,717%
Cubierta
13
203
Der_06
4,871
-74,494
0,020%
0,189%
Piso2
5
82
Der_06
2,611
-47,951
0,042%
0,715%
Cubierta
13
203
Der_07
-2,066
80,913
0,002%
0,247%
Piso2
5
82
Der_07
-1,633
49,364
0,020%
0,748%
Cubierta
13
203
Der_08
-8,836
-85,084
0,017%
0,218%
Piso2
5
82
Der_08
-5,764
-45,786
0,079%
0,684%
Cubierta
13
203
Der_09
75,006
4,55
0,216%
0,027%
Piso2
5
82
Der_09
45,178
0,047
0,651%
0,005%
Cubierta
13
203
Der_10
-55,882
13,309
0,155%
0,050%
Piso2
5
82
Der_10
-34,007
-1,744
0,484%
0,021%
Cubierta
13
203
Der_11
57,865
-8,694
0,170%
0,009%
Piso2
5
82
Der_11
34,705
2,754
0,500%
0,044%
Cubierta
13
203
Der_12
-73,024
0,065
0,201%
0,015%
Piso2
5
82
Der_12
-44,481
0,963
0,635%
0,018%
Cubierta
13
203
Der_13
11,229
90,601
0,035%
0,267%
Piso2
5
82
Der_13
6,602
46,998
0,098%
0,712%
Cubierta
13
203
Der_14
4,46
-75,396
0,017%
0,197%
Piso2
5
82
Der_14
2,471
-48,152
0,039%
0,720%
Cubierta
13
203
Der_15
-2,477
80,011
0,002%
0,239%
Piso2
5
82
Der_15
-1,773
49,162
0,023%
0,744%
Cubierta
13
203
Der_16
-9,247
-85,986
0,020%
0,226%
Piso2
5
82
Der_16
-5,904
-45,988
0,082%
0,689%
Cubierta
14
207
Der_01
73,032
5,452
0,210%
0,035%
Piso2
6
86
Der_01
44,012
0,249
0,634%
0,010%
Cubierta
14
207
Der_02
66,937
-7,792
0,194%
0,001%
Piso2
6
86
Der_02
40,29
2,955
0,580%
0,049%
Cubierta
14
207
Der_03
-71,258
0,967
0,197%
0,023%
Piso2
6
86
Der_03
-43,361
1,164
0,619%
0,023%
Cubierta
14
207
Der_04
-65,164
14,211
0,181%
0,058%
Piso2
6
86
Der_04
-39,639
-1,542
0,565%
0,016%
Cubierta
14
207
Der_05
4,527
91,503
0,016%
0,275%
Piso2
6
86
Der_05
2,548
47,199
0,039%
0,717%
Cubierta
14
207
Der_06
2,119
-74,494
0,010%
0,189%
Piso2
6
86
Der_06
1,08
-47,951
0,018%
0,715%
Cubierta
14
207
Der_07
-0,346
80,913
0,003%
0,247%
Piso2
6
86
Der_07
-0,428
49,364
0,004%
0,748%
Cubierta
14
207
Der_08
-2,754
-85,084
0,003%
0,218%
Piso2
6
86
Der_08
-1,897
-45,786
0,025%
0,684%
Cubierta
14
207
Der_09
72,764
4,55
0,208%
0,027%
Piso2
6
86
Der_09
43,918
0,047
0,632%
0,005%
Cubierta
14
207
Der_10
-65,432
13,309
0,183%
0,050%
Piso2
6
86
Der_10
-39,733
-1,744
0,567%
0,021%
Cubierta
14
207
Der_11
66,67
-8,694
0,192%
0,009%
Piso2
6
86
Der_11
40,196
2,754
0,578%
0,044%
Cubierta
14
207
Der_12
-71,526
0,065
0,199%
0,015%
Piso2
6
86
Der_12
-43,455
0,963
0,621%
0,018%
Cubierta
14
207
Der_13
4,26
90,601
0,014%
0,267%
Piso2
6
86
Der_13
2,454
46,998
0,037%
0,712%
Cubierta
14
207
Der_14
1,852
-75,396
0,008%
0,197%
Piso2
6
86
Der_14
0,985
-48,152
0,016%
0,720%
Cubierta
14
207
Der_15
-0,614
80,011
0,001%
0,239%
Piso2
6
86
Der_15
-0,523
49,162
0,006%
0,744%
Cubierta
14
207
Der_16
-3,022
-85,986
0,005%
0,226%
Piso2
6
86
Der_16
-1,991
-45,988
0,027%
0,689%
Cubierta
15
211
Der_01
70,646
5,452
0,201%
0,035%
Piso2
7
90
Der_01
42,706
0,249
0,613%
0,010%
Cubierta
15
211
Der_02
75,599
-7,792
0,214%
0,001%
Piso2
7
90
Der_02
45,736
2,955
0,657%
0,049%
Cubierta
15
211
Der_03
-69,904
0,967
0,196%
0,023%
Piso2
7
90
Der_03
-42,381
1,164
0,606%
0,023%
Cubierta
15
211
Der_04
-74,857
14,211
0,209%
0,058%
Piso2
7
90
Der_04
-45,41
-1,542
0,650%
0,016%
Cubierta
15
211
Der_05
-2,586
91,503
0,006%
0,275%
Piso2
7
90
Der_05
-1,645
47,199
0,023%
0,717%
Cubierta
15
211
Der_06
-0,632
-74,494
0,000%
0,189%
Piso2
7
90
Der_06
-0,451
-47,951
0,005%
0,715%
Cubierta
15
211
Der_07
1,374
80,913
0,005%
0,247%
Piso2
7
90
Der_07
0,777
49,364
0,012%
0,748%
Cubierta
15
211
Der_08
3,328
-85,084
0,010%
0,218%
Piso2
7
90
Der_08
1,971
-45,786
0,030%
0,684%
Cubierta
15
211
Der_09
70,522
4,55
0,200%
0,027%
Piso2
7
90
Der_09
42,657
0,047
0,612%
0,005%
Cubierta
15
211
Der_10
-74,981
13,309
0,210%
0,050%
Piso2
7
90
Der_10
-45,459
-1,744
0,651%
0,021%
Cubierta
15
211
Der_11
75,475
-8,694
0,213%
0,009%
Piso2
7
90
Der_11
45,687
2,754
0,656%
0,044%
Cubierta
15
211
Der_12
-70,028
0,065
0,197%
0,015%
Piso2
7
90
Der_12
-42,43
0,963
0,607%
0,018%
Cubierta
15
211
Der_13
-2,71
90,601
0,007%
0,267%
Piso2
7
90
Der_13
-1,694
46,998
0,024%
0,712%
Cubierta
15
211
Der_14
-0,757
-75,396
0,001%
0,197%
Piso2
7
90
Der_14
-0,5
-48,152
0,007%
0,720%
Cubierta
15
211
Der_15
1,25
80,011
0,004%
0,239%
Piso2
7
90
Der_15
0,728
49,162
0,011%
0,744%
Cubierta
15
211
Der_16
3,204
-85,986
0,009%
0,226%
Piso2
7
90
Der_16
1,922
-45,988
0,028%
0,689%
Cubierta
16
215
Der_01
67,783
5,452
0,190%
0,035%
Piso2
8
94
Der_01
41,139
0,249
0,589%
0,010%
Cubierta
16
215
Der_02
85,992
-7,792
0,238%
0,001%
Piso2
8
94
Der_02
52,27
2,955
0,749%
0,049%
Cubierta
16
215
Der_03
-68,28
0,967
0,196%
0,023%
Piso2
8
94
Der_03
-41,205
1,164
0,591%
0,023%
Cubierta
16
215
Der_04
-86,489
14,211
0,244%
0,058%
Piso2
8
94
Der_04
-52,336
-1,542
0,751%
0,016%
Cubierta
16
215
Der_05
-11,122
91,503
0,032%
0,275%
Piso2
8
94
Der_05
-6,677
47,199
0,097%
0,717%
Cubierta
16
215
Der_06
-3,935
-74,494
0,012%
0,189%
Piso2
8
94
Der_06
-2,288
-47,951
0,034%
0,715%
Cubierta
16
215
Der_07
3,438
80,913
0,007%
0,247%
Piso2
8
94
Der_07
2,223
49,364
0,032%
0,748%
Cubierta
16
215
Der_08
10,626
-85,084
0,026%
0,218%
Piso2
8
94
Der_08
6,612
-45,786
0,095%
0,684%
Cubierta
16
215
Der_09
67,832
4,55
0,191%
0,027%
Piso2
8
94
Der_09
41,145
0,047
0,589%
0,005%
Cubierta
16
215
Der_10
-86,44
13,309
0,243%
0,050%
Piso2
8
94
Der_10
-52,33
-1,744
0,751%
0,021%
Cubierta
16
215
Der_11
86,041
-8,694
0,239%
0,009%
Piso2
8
94
Der_11
52,276
2,754
0,749%
0,044%
Cubierta
16
215
Der_12
-68,231
0,065
0,195%
0,015%
Piso2
8
94
Der_12
-41,199
0,963
0,591%
0,018%
Cubierta
16
215
Der_13
-11,074
90,601
0,031%
0,267%
Piso2
8
94
Der_13
-6,672
46,998
0,097%
0,712%
Cubierta
16
215
Der_14
-3,886
-75,396
0,012%
0,197%
Piso2
8
94
Der_14
-2,283
-48,152
0,034%
0,720%
Cubierta
16
215
Der_15
3,487
80,011
0,007%
0,239%
Piso2
8
94
Der_15
2,229
49,162
0,032%
0,744%
Cubierta
16
215
Der_16
10,674
-85,986
0,027%
0,226%
Piso2
8
94
Der_16
6,618
-45,988
0,095%
0,689%
Piso4
1
49
Der_01
69,725
-0,61
0,398%
0,007%
Piso2
9
83
Der_01
45,318
1,293
0,654%
0,026%
Piso4
1
49
Der_02
53,767
11,743
0,310%
0,075%
Piso2
9
83
Der_02
34,845
-1,401
0,503%
0,013%
Piso4
1
49
Der_03
-67,475
3,579
0,373%
0,030%
Piso2
9
83
Der_03
-44,341
0,38
0,632%
0,013%
Piso4
1
49
Der_04
-51,517
-8,774
0,285%
0,038%
Piso2
9
83
Der_04
-33,868
3,075
0,481%
0,052%
Piso4
1
49
Der_05
10,651
68,64
0,065%
0,403%
Piso2
9
83
Der_05
6,741
50,554
0,101%
0,767%
Piso4
1
49
Der_06
4,359
-75,549
0,030%
0,421%
Piso2
9
83
Der_06
2,611
-46,726
0,042%
0,697%
Piso4
1
49
Der_07
-2,109
78,518
0,005%
0,457%
Piso2
9
83
Der_07
-1,633
48,4
0,020%
0,736%
Piso4
1
49
Der_08
-8,401
-65,672
0,040%
0,366%
Piso2
9
83
Der_08
-5,764
-48,88
0,079%
0,728%
Piso4
1
49
Der_09
69,397
-1,033
0,394%
0,002%
Piso2
9
83
Der_09
45,178
1,055
0,651%
0,021%
Piso4
1
49
Der_10
-51,845
-9,197
0,289%
0,044%
Piso2
9
83
Der_10
-34,007
2,837
0,484%
0,046%
Piso4
1
49
Der_11
53,439
11,32
0,306%
0,070%
Piso2
9
83
Der_11
34,705
-1,639
0,500%
0,018%
Piso4
1
49
Der_12
-67,803
3,156
0,377%
0,025%
Piso2
9
83
Der_12
-44,481
0,142
0,635%
0,007%
Piso4
1
49
Der_13
10,323
68,217
0,061%
0,398%
Piso2
9
83
Der_13
6,602
50,316
0,098%
0,761%
Piso4
1
49
Der_14
4,031
-75,972
0,027%
0,426%
Piso2
9
83
Der_14
2,471
-46,964
0,039%
0,702%
Piso4
1
49
Der_15
-2,438
78,095
0,009%
0,452%
Piso2
9
83
Der_15
-1,773
48,161
0,023%
0,730%
Piso4
1
49
Der_16
-8,729
-66,095
0,044%
0,372%
Piso2
9
83
Der_16
-5,904
-49,119
0,082%
0,733%
Piso4
2
53
Der_01
67,574
-0,61
0,383%
0,007%
Piso2
10
87
Der_01
44,012
1,293
0,634%
0,026%
Piso4
2
53
Der_02
61,9
11,743
0,352%
0,075%
Piso2
10
87
Der_02
40,29
-1,401
0,580%
0,013%
Piso4
2
53
Der_03
-66,138
3,579
0,368%
0,030%
Piso2
10
87
Der_03
-43,361
0,38
0,619%
0,013%
Piso4
2
53
Der_04
-60,464
-8,774
0,337%
0,038%
Piso2
10
87
Der_04
-39,639
3,075
0,565%
0,052%
Piso4
2
53
Der_05
4,105
68,64
0,026%
0,403%
Piso2
10
87
Der_05
2,548
50,554
0,039%
0,767%
Piso4
2
53
Der_06
1,867
-75,549
0,014%
0,421%
Piso2
10
87
Der_06
1,08
-46,726
0,018%
0,697%
Piso4
2
53
Der_07
-0,431
78,518
0,001%
0,457%
Piso2
10
87
Der_07
-0,428
48,4
0,004%
0,736%
Piso4
2
53
Der_08
-2,669
-65,672
0,011%
0,366%
Piso2
10
87
Der_08
-1,897
-48,88
0,025%
0,728%
Piso4
2
53
Der_09
67,359
-1,033
0,381%
0,002%
Piso2
10
87
Der_09
43,918
1,055
0,632%
0,021%
Piso4
2
53
Der_10
-60,679
-9,197
0,339%
0,044%
Piso2
10
87
Der_10
-39,733
2,837
0,567%
0,046%
Piso4
2
53
Der_11
61,686
11,32
0,350%
0,070%
Piso2
10
87
Der_11
40,196
-1,639
0,578%
0,018%
Piso4
2
53
Der_12
-66,352
3,156
0,371%
0,025%
Piso2
10
87
Der_12
-43,455
0,142
0,621%
0,007%
Piso4
2
53
Der_13
3,891
68,217
0,024%
0,398%
Piso2
10
87
Der_13
2,454
50,316
0,037%
0,761%
Piso4
2
53
Der_14
1,653
-75,972
0,012%
0,426%
Piso2
10
87
Der_14
0,985
-46,964
0,016%
0,702%
Piso4
2
53
Der_15
-0,646
78,095
0,001%
0,452%
Piso2
10
87
Der_15
-0,523
48,161
0,006%
0,730%
Piso4
2
53
Der_16
-2,884
-66,095
0,014%
0,372%
Piso2
10
87
Der_16
-1,991
-49,119
0,027%
0,733%
Piso4
3
57
Der_01
65,422
-0,61
0,369%
0,007%
Piso2
11
91
Der_01
42,706
1,293
0,613%
0,026%
Piso4
3
57
Der_02
70,033
11,743
0,394%
0,075%
Piso2
11
91
Der_02
45,736
-1,401
0,657%
0,013%
Piso4
3
57
Der_03
-64,8
3,579
0,364%
0,030%
Piso2
11
91
Der_03
-42,381
0,38
0,606%
0,013%
Piso4
3
57
Der_04
-69,411
-8,774
0,389%
0,038%
Piso2
11
91
Der_04
-45,41
3,075
0,650%
0,052%
Piso4
3
57
Der_05
-2,441
68,64
0,013%
0,403%
Piso2
11
91
Der_05
-1,645
50,554
0,023%
0,767%
Piso4
3
57
Der_06
-0,625
-75,549
0,003%
0,421%
Piso2
11
91
Der_06
-0,451
-46,726
0,005%
0,697%
Piso4
3
57
Der_07
1,247
78,518
0,008%
0,457%
Piso2
11
91
Der_07
0,777
48,4
0,012%
0,736%
Piso4
3
57
Der_08
3,063
-65,672
0,018%
0,366%
Piso2
11
91
Der_08
1,971
-48,88
0,030%
0,728%
Piso4
3
57
Der_09
65,321
-1,033
0,368%
0,002%
Piso2
11
91
Der_09
42,657
1,055
0,612%
0,021%
Piso4
3
57
Der_10
-69,512
-9,197
0,390%
0,044%
Piso2
11
91
Der_10
-45,459
2,837
0,651%
0,046%
Piso4
3
57
Der_11
69,932
11,32
0,393%
0,070%
Piso2
11
91
Der_11
45,687
-1,639
0,656%
0,018%
Piso4
3
57
Der_12
-64,901
3,156
0,365%
0,025%
Piso2
11
91
Der_12
-42,43
0,142
0,607%
0,007%
Piso4
3
57
Der_13
-2,542
68,217
0,014%
0,398%
Piso2
11
91
Der_13
-1,694
50,316
0,024%
0,761%
Piso4
3
57
Der_14
-0,726
-75,972
0,003%
0,426%
Piso2
11
91
Der_14
-0,5
-46,964
0,007%
0,702%
Piso4
3
57
Der_15
1,146
78,095
0,007%
0,452%
Piso2
11
91
Der_15
0,728
48,161
0,011%
0,730%
Piso4
3
57
Der_16
2,962
-66,095
0,017%
0,372%
Piso2
11
91
Der_16
1,922
-49,119
0,028%
0,733%
Piso4
4
61
Der_01
62,841
-0,61
0,352%
0,007%
Piso2
12
95
Der_01
41,139
1,293
0,589%
0,026%
Piso4
4
61
Der_02
79,793
11,743
0,445%
0,075%
Piso2
12
95
Der_02
52,27
-1,401
0,749%
0,013%
Piso4
4
61
Der_03
-63,195
3,579
0,358%
0,030%
Piso2
12
95
Der_03
-41,205
0,38
0,591%
0,013%
Piso4
4
61
Der_04
-80,148
-8,774
0,451%
0,038%
Piso2
12
95
Der_04
-52,336
3,075
0,751%
0,052%
Piso4
4
61
Der_05
-10,295
68,64
0,059%
0,403%
Piso2
12
95
Der_05
-6,677
50,554
0,097%
0,767%
Piso4
4
61
Der_06
-3,615
-75,549
0,022%
0,421%
Piso2
12
95
Der_06
-2,288
-46,726
0,034%
0,697%
Piso4
4
61
Der_07
3,26
78,518
0,016%
0,457%
Piso2
12
95
Der_07
2,223
48,4
0,032%
0,736%
Piso4
4
61
Der_08
9,941
-65,672
0,053%
0,366%
Piso2
12
95
Der_08
6,612
-48,88
0,095%
0,728%
Piso4
4
61
Der_09
62,876
-1,033
0,352%
0,002%
Piso2
12
95
Der_09
41,145
1,055
0,589%
0,021%
Piso4
4
61
Der_10
-80,113
-9,197
0,451%
0,044%
Piso2
12
95
Der_10
-52,33
2,837
0,751%
0,046%
Piso4
4
61
Der_11
79,829
11,32
0,446%
0,070%
Piso2
12
95
Der_11
52,276
-1,639
0,749%
0,018%
Piso4
4
61
Der_12
-63,16
3,156
0,357%
0,025%
Piso2
12
95
Der_12
-41,199
0,142
0,591%
0,007%
Piso4
4
61
Der_13
-10,26
68,217
0,058%
0,398%
Piso2
12
95
Der_13
-6,672
50,316
0,097%
0,761%
Piso4
4
61
Der_14
-3,579
-75,972
0,021%
0,426%
Piso2
12
95
Der_14
-2,283
-46,964
0,034%
0,702%
Piso4
4
61
Der_15
3,296
78,095
0,016%
0,452%
Piso2
12
95
Der_15
2,229
48,161
0,032%
0,730%
Piso4
4
61
Der_16
9,976
-66,095
0,053%
0,372%
Piso2
12
95
Der_16
6,618
-49,119
0,095%
0,733%
Piso4
5
50
Der_01
69,725
1,111
0,398%
0,018%
Piso2
13
84
Der_01
45,318
2,338
0,654%
0,043%
Piso4
5
50
Der_02
53,767
5,236
0,310%
0,041%
Piso2
13
84
Der_02
34,845
-5,758
0,503%
0,074%
Piso4
5
50
Der_03
-67,475
2,509
0,373%
0,026%
Piso2
13
84
Der_03
-44,341
-0,404
0,632%
0,003%
Piso4
5
50
Der_04
-51,517
-1,616
0,285%
0,003%
Piso2
13
84
Der_04
-33,868
7,692
0,481%
0,119%
Piso4
5
50
Der_05
10,651
73,877
0,065%
0,434%
Piso2
13
84
Der_05
6,741
53,909
0,101%
0,816%
Piso4
5
50
Der_06
4,359
-73,556
0,030%
0,408%
Piso2
13
84
Der_06
2,611
-45,501
0,042%
0,678%
Piso4
5
50
Der_07
-2,109
77,176
0,005%
0,452%
Piso2
13
84
Der_07
-1,633
47,435
0,020%
0,723%
Piso4
5
50
Der_08
-8,401
-70,257
0,040%
0,390%
Piso2
13
84
Der_08
-5,764
-51,975
0,079%
0,771%
Piso4
5
50
Der_09
69,397
0,597
0,394%
0,012%
Piso2
13
84
Der_09
45,178
2,063
0,651%
0,036%
Piso4
5
50
Der_10
-51,845
-2,13
0,289%
0,003%
Piso2
13
84
Der_10
-34,007
7,417
0,484%
0,113%
Piso4
5
50
Der_11
53,439
4,722
0,306%
0,035%
Piso2
13
84
Der_11
34,705
-6,032
0,500%
0,081%
Piso4
5
50
Der_12
-67,803
1,995
0,377%
0,020%
Piso2
13
84
Der_12
-44,481
-0,678
0,635%
0,004%
Piso4
5
50
Der_13
10,323
73,363
0,061%
0,428%
Piso2
13
84
Der_13
6,602
53,634
0,098%
0,810%
Piso4
5
50
Der_14
4,031
-74,07
0,027%
0,414%
Piso2
13
84
Der_14
2,471
-45,776
0,039%
0,684%
Piso4
5
50
Der_15
-2,438
76,662
0,009%
0,446%
Piso2
13
84
Der_15
-1,773
47,161
0,023%
0,716%
Piso4
5
50
Der_16
-8,729
-70,771
0,044%
0,396%
Piso2
13
84
Der_16
-5,904
-52,249
0,082%
0,777%
Piso4
6
54
Der_01
67,574
1,111
0,383%
0,018%
Piso2
14
88
Der_01
44,012
2,338
0,634%
0,043%
Piso4
6
54
Der_02
61,9
5,236
0,352%
0,041%
Piso2
14
88
Der_02
40,29
-5,758
0,580%
0,074%
Piso4
6
54
Der_03
-66,138
2,509
0,368%
0,026%
Piso2
14
88
Der_03
-43,361
-0,404
0,619%
0,003%
Piso4
6
54
Der_04
-60,464
-1,616
0,337%
0,003%
Piso2
14
88
Der_04
-39,639
7,692
0,565%
0,119%
Piso4
6
54
Der_05
4,105
73,877
0,026%
0,434%
Piso2
14
88
Der_05
2,548
53,909
0,039%
0,816%
Piso4
6
54
Der_06
1,867
-73,556
0,014%
0,408%
Piso2
14
88
Der_06
1,08
-45,501
0,018%
0,678%
Piso4
6
54
Der_07
-0,431
77,176
0,001%
0,452%
Piso2
14
88
Der_07
-0,428
47,435
0,004%
0,723%
Piso4
6
54
Der_08
-2,669
-70,257
0,011%
0,390%
Piso2
14
88
Der_08
-1,897
-51,975
0,025%
0,771%
Piso4
6
54
Der_09
67,359
0,597
0,381%
0,012%
Piso2
14
88
Der_09
43,918
2,063
0,632%
0,036%
Piso4
6
54
Der_10
-60,679
-2,13
0,339%
0,003%
Piso2
14
88
Der_10
-39,733
7,417
0,567%
0,113%
Piso4
6
54
Der_11
61,686
4,722
0,350%
0,035%
Piso2
14
88
Der_11
40,196
-6,032
0,578%
0,081%
Piso4
6
54
Der_12
-66,352
1,995
0,371%
0,020%
Piso2
14
88
Der_12
-43,455
-0,678
0,621%
0,004%
Piso4
6
54
Der_13
3,891
73,363
0,024%
0,428%
Piso2
14
88
Der_13
2,454
53,634
0,037%
0,810%
Piso4
6
54
Der_14
1,653
-74,07
0,012%
0,414%
Piso2
14
88
Der_14
0,985
-45,776
0,016%
0,684%
Piso4
6
54
Der_15
-0,646
76,662
0,001%
0,446%
Piso2
14
88
Der_15
-0,523
47,161
0,006%
0,716%
Piso4
6
54
Der_16
-2,884
-70,771
0,014%
0,396%
Piso2
14
88
Der_16
-1,991
-52,249
0,027%
0,777%
Piso4
7
58
Der_01
65,422
1,111
0,369%
0,018%
Piso2
15
92
Der_01
42,706
2,338
0,613%
0,043%
Piso4
7
58
Der_02
70,033
5,236
0,394%
0,041%
Piso2
15
92
Der_02
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-5,758
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Piso4
7
58
Der_03
-64,8
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Piso2
15
92
Der_03
-42,381
-0,404
0,606%
0,003%
Piso4
7
58
Der_04
-69,411
-1,616
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Piso2
15
92
Der_04
-45,41
7,692
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Piso4
7
58
Der_05
-2,441
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Piso2
15
92
Der_05
-1,645
53,909
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Piso4
7
58
Der_06
-0,625
-73,556
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Piso2
15
92
Der_06
-0,451
-45,501
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Piso4
7
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Der_07
1,247
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Piso2
15
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Der_07
0,777
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Piso4
7
58
Der_08
3,063
-70,257
0,018%
0,390%
Piso2
15
92
Der_08
1,971
-51,975
0,030%
0,771%
Piso4
7
58
Der_09
65,321
0,597
0,368%
0,012%
Piso2
15
92
Der_09
42,657
2,063
0,612%
0,036%
Piso4
7
58
Der_10
-69,512
-2,13
0,390%
0,003%
Piso2
15
92
Der_10
-45,459
7,417
0,651%
0,113%
Piso4
7
58
Der_11
69,932
4,722
0,393%
0,035%
Piso2
15
92
Der_11
45,687
-6,032
0,656%
0,081%
Piso4
7
58
Der_12
-64,901
1,995
0,365%
0,020%
Piso2
15
92
Der_12
-42,43
-0,678
0,607%
0,004%
Piso4
7
58
Der_13
-2,542
73,363
0,014%
0,428%
Piso2
15
92
Der_13
-1,694
53,634
0,024%
0,810%
Piso4
7
58
Der_14
-0,726
-74,07
0,003%
0,414%
Piso2
15
92
Der_14
-0,5
-45,776
0,007%
0,684%
Piso4
7
58
Der_15
1,146
76,662
0,007%
0,446%
Piso2
15
92
Der_15
0,728
47,161
0,011%
0,716%
Piso4
7
58
Der_16
2,962
-70,771
0,017%
0,396%
Piso2
15
92
Der_16
1,922
-52,249
0,028%
0,777%
Piso4
8
62
Der_01
62,841
1,111
0,352%
0,018%
Piso2
16
96
Der_01
41,139
2,338
0,589%
0,043%
Piso4
8
62
Der_02
79,793
5,236
0,445%
0,041%
Piso2
16
96
Der_02
52,27
-5,758
0,749%
0,074%
Piso4
8
62
Der_03
-63,195
2,509
0,358%
0,026%
Piso2
16
96
Der_03
-41,205
-0,404
0,591%
0,003%
Piso4
8
62
Der_04
-80,148
-1,616
0,451%
0,003%
Piso2
16
96
Der_04
-52,336
7,692
0,751%
0,119%
Piso4
8
62
Der_05
-10,295
73,877
0,059%
0,434%
Piso2
16
96
Der_05
-6,677
53,909
0,097%
0,816%
Piso4
8
62
Der_06
-3,615
-73,556
0,022%
0,408%
Piso2
16
96
Der_06
-2,288
-45,501
0,034%
0,678%
Piso4
8
62
Der_07
3,26
77,176
0,016%
0,452%
Piso2
16
96
Der_07
2,223
47,435
0,032%
0,723%
Piso4
8
62
Der_08
9,941
-70,257
0,053%
0,390%
Piso2
16
96
Der_08
6,612
-51,975
0,095%
0,771%
Piso4
8
62
Der_09
62,876
0,597
0,352%
0,012%
Piso2
16
96
Der_09
41,145
2,063
0,589%
0,036%
Piso4
8
62
Der_10
-80,113
-2,13
0,451%
0,003%
Piso2
16
96
Der_10
-52,33
7,417
0,751%
0,113%
Piso4
8
62
Der_11
79,829
4,722
0,446%
0,035%
Piso2
16
96
Der_11
52,276
-6,032
0,749%
0,081%
Piso4
8
62
Der_12
-63,16
1,995
0,357%
0,020%
Piso2
16
96
Der_12
-41,199
-0,678
0,591%
0,004%
Piso4
8
62
Der_13
-10,26
73,363
0,058%
0,428%
Piso2
16
96
Der_13
-6,672
53,634
0,097%
0,810%
Piso4
8
62
Der_14
-3,579
-74,07
0,021%
0,414%
Piso2
16
96
Der_14
-2,283
-45,776
0,034%
0,684%
Piso4
8
62
Der_15
3,296
76,662
0,016%
0,446%
Piso2
16
96
Der_15
2,229
47,161
0,032%
0,716%
Piso4
8
62
Der_16
9,976
-70,771
0,053%
0,396%
Piso2
16
96
Der_16
6,618
-52,249
0,095%
0,777%
Piso4
9
51
Der_01
69,725
2,832
0,398%
0,030%
Piso1
1
113
Der_01
28,311
-0,625
0,833%
0,018%
Piso4
9
51
Der_02
53,767
-1,27
0,310%
0,007%
Piso1
1
113
Der_02
21,766
4,442
0,640%
0,131%
Piso4
9
51
Der_03
-67,475
1,439
0,373%
0,022%
Piso1
1
113
Der_03
-27,914
1,081
0,821%
0,032%
Piso4
9
51
Der_04
-51,517
5,541
0,285%
0,045%
Piso1
1
113
Der_04
-21,369
-3,986
0,629%
0,117%
Piso4
9
51
Der_05
10,651
79,114
0,065%
0,465%
Piso1
1
113
Der_05
4,11
26,486
0,121%
0,779%
Piso4
9
51
Der_06
4,359
-71,562
0,030%
0,395%
Piso1
1
113
Der_06
1,52
-30,082
0,045%
0,885%
Piso4
9
51
Der_07
-2,109
75,833
0,005%
0,447%
Piso1
1
113
Der_07
-1,123
30,538
0,033%
0,898%
Piso4
9
51
Der_08
-8,401
-74,843
0,040%
0,413%
Piso1
1
113
Der_08
-3,713
-26,031
0,109%
0,766%
Piso4
9
51
Der_09
69,397
2,227
0,394%
0,023%
Piso1
1
113
Der_09
28,255
-0,69
0,831%
0,020%
Piso4
9
51
Der_10
-51,845
4,936
0,289%
0,038%
Piso1
1
113
Der_10
-21,425
-4,052
0,630%
0,119%
Piso4
9
51
Der_11
53,439
-1,875
0,306%
0,000%
Piso1
1
113
Der_11
21,71
4,376
0,639%
0,129%
Piso4
9
51
Der_12
-67,803
0,834
0,377%
0,015%
Piso1
1
113
Der_12
-27,97
1,015
0,823%
0,030%
Piso4
9
51
Der_13
10,323
78,509
0,061%
0,458%
Piso1
1
113
Der_13
4,054
26,421
0,119%
0,777%
Piso4
9
51
Der_14
4,031
-72,167
0,027%
0,402%
Piso1
1
113
Der_14
1,464
-30,147
0,043%
0,887%
Piso4
9
51
Der_15
-2,438
75,228
0,009%
0,439%
Piso1
1
113
Der_15
-1,179
30,472
0,035%
0,896%
Piso4
9
51
Der_16
-8,729
-75,447
0,044%
0,420%
Piso1
1
113
Der_16
-3,769
-26,096
0,111%
0,768%
Piso4
10
55
Der_01
67,574
2,832
0,383%
0,030%
Piso1
2
117
Der_01
27,538
-0,625
0,810%
0,018%
Piso4
10
55
Der_02
61,9
-1,27
0,352%
0,007%
Piso1
2
117
Der_02
25,213
4,442
0,742%
0,131%
Piso4
10
55
Der_03
-66,138
1,439
0,368%
0,022%
Piso1
2
117
Der_03
-27,266
1,081
0,802%
0,032%
Piso4
10
55
Der_04
-60,464
5,541
0,337%
0,045%
Piso1
2
117
Der_04
-24,942
-3,986
0,734%
0,117%
Piso4
10
55
Der_05
4,105
79,114
0,026%
0,465%
Piso1
2
117
Der_05
1,525
26,486
0,045%
0,779%
Piso4
10
55
Der_06
1,867
-71,562
0,014%
0,395%
Piso1
2
117
Der_06
0,605
-30,082
0,018%
0,885%
Piso4
10
55
Der_07
-0,431
75,833
0,001%
0,447%
Piso1
2
117
Der_07
-0,334
30,538
0,010%
0,898%
Piso4
10
55
Der_08
-2,669
-74,843
0,011%
0,413%
Piso1
2
117
Der_08
-1,254
-26,031
0,037%
0,766%
Piso4
10
55
Der_09
67,359
2,227
0,381%
0,023%
Piso1
2
117
Der_09
27,499
-0,69
0,809%
0,020%
Piso4
10
55
Der_10
-60,679
4,936
0,339%
0,038%
Piso1
2
117
Der_10
-24,98
-4,052
0,735%
0,119%
Piso4
10
55
Der_11
61,686
-1,875
0,350%
0,000%
Piso1
2
117
Der_11
25,174
4,376
0,740%
0,129%
Piso4
10
55
Der_12
-66,352
0,834
0,371%
0,015%
Piso1
2
117
Der_12
-27,305
1,015
0,803%
0,030%
Piso4
10
55
Der_13
3,891
78,509
0,024%
0,458%
Piso1
2
117
Der_13
1,486
26,421
0,044%
0,777%
Piso4
10
55
Der_14
1,653
-72,167
0,012%
0,402%
Piso1
2
117
Der_14
0,566
-30,147
0,017%
0,887%
Piso4
10
55
Der_15
-0,646
75,228
0,001%
0,439%
Piso1
2
117
Der_15
-0,372
30,472
0,011%
0,896%
Piso4
10
55
Der_16
-2,884
-75,447
0,014%
0,420%
Piso1
2
117
Der_16
-1,293
-26,096
0,038%
0,768%
Piso4
11
59
Der_01
65,422
2,832
0,369%
0,030%
Piso1
3
121
Der_01
26,764
-0,625
0,787%
0,018%
Piso4
11
59
Der_02
70,033
-1,27
0,394%
0,007%
Piso1
3
121
Der_02
28,66
4,442
0,843%
0,131%
Piso4
11
59
Der_03
-64,8
1,439
0,364%
0,022%
Piso1
3
121
Der_03
-26,619
1,081
0,783%
0,032%
Piso4
11
59
Der_04
-69,411
5,541
0,389%
0,045%
Piso1
3
121
Der_04
-28,515
-3,986
0,839%
0,117%
Piso4
11
59
Der_05
-2,441
79,114
0,013%
0,465%
Piso1
3
121
Der_05
-1,06
26,486
0,031%
0,779%
Piso4
11
59
Der_06
-0,625
-71,562
0,003%
0,395%
Piso1
3
121
Der_06
-0,31
-30,082
0,009%
0,885%
Piso4
11
59
Der_07
1,247
75,833
0,008%
0,447%
Piso1
3
121
Der_07
0,455
30,538
0,013%
0,898%
Piso4
11
59
Der_08
3,063
-74,843
0,018%
0,413%
Piso1
3
121
Der_08
1,205
-26,031
0,035%
0,766%
Piso4
11
59
Der_09
65,321
2,227
0,368%
0,023%
Piso1
3
121
Der_09
26,743
-0,69
0,787%
0,020%
Piso4
11
59
Der_10
-69,512
4,936
0,390%
0,038%
Piso1
3
121
Der_10
-28,536
-4,052
0,839%
0,119%
Piso4
11
59
Der_11
69,932
-1,875
0,393%
0,000%
Piso1
3
121
Der_11
28,638
4,376
0,842%
0,129%
Piso4
11
59
Der_12
-64,901
0,834
0,365%
0,015%
Piso1
3
121
Der_12
-26,64
1,015
0,784%
0,030%
Piso4
11
59
Der_13
-2,542
78,509
0,014%
0,458%
Piso1
3
121
Der_13
-1,081
26,421
0,032%
0,777%
Piso4
11
59
Der_14
-0,726
-72,167
0,003%
0,402%
Piso1
3
121
Der_14
-0,331
-30,147
0,010%
0,887%
Piso4
11
59
Der_15
1,146
75,228
0,007%
0,439%
Piso1
3
121
Der_15
0,434
30,472
0,013%
0,896%
Piso4
11
59
Der_16
2,962
-75,447
0,017%
0,420%
Piso1
3
121
Der_16
1,184
-26,096
0,035%
0,768%
Piso4
12
63
Der_01
62,841
2,832
0,352%
0,030%
Piso1
4
125
Der_01
25,836
-0,625
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0,018%
Piso4
12
63
Der_02
79,793
-1,27
0,445%
0,007%
Piso1
4
125
Der_02
32,796
4,442
0,965%
0,131%
Piso4
12
63
Der_03
-63,195
1,439
0,358%
0,022%
Piso1
4
125
Der_03
-25,842
1,081
0,760%
0,032%
Piso4
12
63
Der_04
-80,148
5,541
0,451%
0,045%
Piso1
4
125
Der_04
-32,802
-3,986
0,965%
0,117%
Piso4
12
63
Der_05
-10,295
79,114
0,059%
0,465%
Piso1
4
125
Der_05
-4,162
26,486
0,122%
0,779%
Piso4
12
63
Der_06
-3,615
-71,562
0,022%
0,395%
Piso1
4
125
Der_06
-1,409
-30,082
0,041%
0,885%
Piso4
12
63
Der_07
3,26
75,833
0,016%
0,447%
Piso1
4
125
Der_07
1,402
30,538
0,041%
0,898%
Piso4
12
63
Der_08
9,941
-74,843
0,053%
0,413%
Piso1
4
125
Der_08
4,156
-26,031
0,122%
0,766%
Piso4
12
63
Der_09
62,876
2,227
0,352%
0,023%
Piso1
4
125
Der_09
25,836
-0,69
0,760%
0,020%
Piso4
12
63
Der_10
-80,113
4,936
0,451%
0,038%
Piso1
4
125
Der_10
-32,802
-4,052
0,965%
0,119%
Piso4
12
63
Der_11
79,829
-1,875
0,446%
0,000%
Piso1
4
125
Der_11
32,796
4,376
0,965%
0,129%
Piso4
12
63
Der_12
-63,16
0,834
0,357%
0,015%
Piso1
4
125
Der_12
-25,842
1,015
0,760%
0,030%
Piso4
12
63
Der_13
-10,26
78,509
0,058%
0,458%
Piso1
4
125
Der_13
-4,162
26,421
0,122%
0,777%
Piso4
12
63
Der_14
-3,579
-72,167
0,021%
0,402%
Piso1
4
125
Der_14
-1,409
-30,147
0,041%
0,887%
Piso4
12
63
Der_15
3,296
75,228
0,016%
0,439%
Piso1
4
125
Der_15
1,402
30,472
0,041%
0,896%
Piso4
12
63
Der_16
9,976
-75,447
0,053%
0,420%
Piso1
4
125
Der_16
4,156
-26,096
0,122%
0,768%
Piso4
13
52
Der_01
69,725
4,553
0,398%
0,042%
Piso1
5
114
Der_01
28,311
-0,006
0,833%
0,000%
Piso4
13
52
Der_02
53,767
-7,777
0,310%
0,026%
Piso1
5
114
Der_02
21,766
1,684
0,640%
0,050%
Piso4
13
52
Der_03
-67,475
0,369
0,373%
0,019%
Piso1
5
114
Der_03
-27,914
0,563
0,821%
0,017%
Piso4
13
52
Der_04
-51,517
12,699
0,285%
0,087%
Piso1
5
114
Der_04
-21,369
-1,128
0,629%
0,033%
Piso4
13
52
Der_05
10,651
84,35
0,065%
0,496%
Piso1
5
114
Der_05
4,11
28,554
0,121%
0,840%
Piso4
13
52
Der_06
4,359
-69,569
0,030%
0,382%
Piso1
5
114
Der_06
1,52
-29,35
0,045%
0,863%
Piso4
13
52
Der_07
-2,109
74,491
0,005%
0,442%
Piso1
5
114
Der_07
-1,123
29,906
0,033%
0,880%
Piso4
13
52
Der_08
-8,401
-79,428
0,040%
0,436%
Piso1
5
114
Der_08
-3,713
-27,998
0,109%
0,824%
Piso4
13
52
Der_09
69,397
3,857
0,394%
0,033%
Piso1
5
114
Der_09
28,255
-0,086
0,831%
0,003%
Piso4
13
52
Der_10
-51,845
12,003
0,289%
0,078%
Piso1
5
114
Der_10
-21,425
-1,207
0,630%
0,036%
Piso4
13
52
Der_11
53,439
-8,472
0,306%
0,035%
Piso1
5
114
Der_11
21,71
1,605
0,639%
0,047%
Piso4
13
52
Der_12
-67,803
-0,327
0,377%
0,010%
Piso1
5
114
Der_12
-27,97
0,483
0,823%
0,014%
Piso4
13
52
Der_13
10,323
83,654
0,061%
0,487%
Piso1
5
114
Der_13
4,054
28,475
0,119%
0,838%
Piso4
13
52
Der_14
4,031
-70,265
0,027%
0,390%
Piso1
5
114
Der_14
1,464
-29,429
0,043%
0,866%
Piso4
13
52
Der_15
-2,438
73,795
0,009%
0,433%
Piso1
5
114
Der_15
-1,179
29,827
0,035%
0,877%
Piso4
13
52
Der_16
-8,729
-80,124
0,044%
0,444%
Piso1
5
114
Der_16
-3,769
-28,077
0,111%
0,826%
Piso4
14
56
Der_01
67,574
4,553
0,383%
0,042%
Piso1
6
118
Der_01
27,538
-0,006
0,810%
0,000%
Piso4
14
56
Der_02
61,9
-7,777
0,352%
0,026%
Piso1
6
118
Der_02
25,213
1,684
0,742%
0,050%
Piso4
14
56
Der_03
-66,138
0,369
0,368%
0,019%
Piso1
6
118
Der_03
-27,266
0,563
0,802%
0,017%
Piso4
14
56
Der_04
-60,464
12,699
0,337%
0,087%
Piso1
6
118
Der_04
-24,942
-1,128
0,734%
0,033%
Piso4
14
56
Der_05
4,105
84,35
0,026%
0,496%
Piso1
6
118
Der_05
1,525
28,554
0,045%
0,840%
Piso4
14
56
Der_06
1,867
-69,569
0,014%
0,382%
Piso1
6
118
Der_06
0,605
-29,35
0,018%
0,863%
Piso4
14
56
Der_07
-0,431
74,491
0,001%
0,442%
Piso1
6
118
Der_07
-0,334
29,906
0,010%
0,880%
Piso4
14
56
Der_08
-2,669
-79,428
0,011%
0,436%
Piso1
6
118
Der_08
-1,254
-27,998
0,037%
0,824%
Piso4
14
56
Der_09
67,359
3,857
0,381%
0,033%
Piso1
6
118
Der_09
27,499
-0,086
0,809%
0,003%
Piso4
14
56
Der_10
-60,679
12,003
0,339%
0,078%
Piso1
6
118
Der_10
-24,98
-1,207
0,735%
0,036%
Piso4
14
56
Der_11
61,686
-8,472
0,350%
0,035%
Piso1
6
118
Der_11
25,174
1,605
0,740%
0,047%
Piso4
14
56
Der_12
-66,352
-0,327
0,371%
0,010%
Piso1
6
118
Der_12
-27,305
0,483
0,803%
0,014%
Piso4
14
56
Der_13
3,891
83,654
0,024%
0,487%
Piso1
6
118
Der_13
1,486
28,475
0,044%
0,838%
Piso4
14
56
Der_14
1,653
-70,265
0,012%
0,390%
Piso1
6
118
Der_14
0,566
-29,429
0,017%
0,866%
Piso4
14
56
Der_15
-0,646
73,795
0,001%
0,433%
Piso1
6
118
Der_15
-0,372
29,827
0,011%
0,877%
Piso4
14
56
Der_16
-2,884
-80,124
0,014%
0,444%
Piso1
6
118
Der_16
-1,293
-28,077
0,038%
0,826%
Piso4
15
60
Der_01
65,422
4,553
0,369%
0,042%
Piso1
7
122
Der_01
26,764
-0,006
0,787%
0,000%
Piso4
15
60
Der_02
70,033
-7,777
0,394%
0,026%
Piso1
7
122
Der_02
28,66
1,684
0,843%
0,050%
Piso4
15
60
Der_03
-64,8
0,369
0,364%
0,019%
Piso1
7
122
Der_03
-26,619
0,563
0,783%
0,017%
Piso4
15
60
Der_04
-69,411
12,699
0,389%
0,087%
Piso1
7
122
Der_04
-28,515
-1,128
0,839%
0,033%
Piso4
15
60
Der_05
-2,441
84,35
0,013%
0,496%
Piso1
7
122
Der_05
-1,06
28,554
0,031%
0,840%
Piso4
15
60
Der_06
-0,625
-69,569
0,003%
0,382%
Piso1
7
122
Der_06
-0,31
-29,35
0,009%
0,863%
Piso4
15
60
Der_07
1,247
74,491
0,008%
0,442%
Piso1
7
122
Der_07
0,455
29,906
0,013%
0,880%
Piso4
15
60
Der_08
3,063
-79,428
0,018%
0,436%
Piso1
7
122
Der_08
1,205
-27,998
0,035%
0,824%
Piso4
15
60
Der_09
65,321
3,857
0,368%
0,033%
Piso1
7
122
Der_09
26,743
-0,086
0,787%
0,003%
Piso4
15
60
Der_10
-69,512
12,003
0,390%
0,078%
Piso1
7
122
Der_10
-28,536
-1,207
0,839%
0,036%
Piso4
15
60
Der_11
69,932
-8,472
0,393%
0,035%
Piso1
7
122
Der_11
28,638
1,605
0,842%
0,047%
Piso4
15
60
Der_12
-64,901
-0,327
0,365%
0,010%
Piso1
7
122
Der_12
-26,64
0,483
0,784%
0,014%
Piso4
15
60
Der_13
-2,542
83,654
0,014%
0,487%
Piso1
7
122
Der_13
-1,081
28,475
0,032%
0,838%
Piso4
15
60
Der_14
-0,726
-70,265
0,003%
0,390%
Piso1
7
122
Der_14
-0,331
-29,429
0,010%
0,866%
Piso4
15
60
Der_15
1,146
73,795
0,007%
0,433%
Piso1
7
122
Der_15
0,434
29,827
0,013%
0,877%
Piso4
15
60
Der_16
2,962
-80,124
0,017%
0,444%
Piso1
7
122
Der_16
1,184
-28,077
0,035%
0,826%
Piso4
16
64
Der_01
62,841
4,553
0,352%
0,042%
Piso1
8
126
Der_01
25,836
-0,006
0,760%
0,000%
Piso4
16
64
Der_02
79,793
-7,777
0,445%
0,026%
Piso1
8
126
Der_02
32,796
1,684
0,965%
0,050%
Piso4
16
64
Der_03
-63,195
0,369
0,358%
0,019%
Piso1
8
126
Der_03
-25,842
0,563
0,760%
0,017%
Piso4
16
64
Der_04
-80,148
12,699
0,451%
0,087%
Piso1
8
126
Der_04
-32,802
-1,128
0,965%
0,033%
Piso4
16
64
Der_05
-10,295
84,35
0,059%
0,496%
Piso1
8
126
Der_05
-4,162
28,554
0,122%
0,840%
Piso4
16
64
Der_06
-3,615
-69,569
0,022%
0,382%
Piso1
8
126
Der_06
-1,409
-29,35
0,041%
0,863%
Piso4
16
64
Der_07
3,26
74,491
0,016%
0,442%
Piso1
8
126
Der_07
1,402
29,906
0,041%
0,880%
Piso4
16
64
Der_08
9,941
-79,428
0,053%
0,436%
Piso1
8
126
Der_08
4,156
-27,998
0,122%
0,824%
Piso4
16
64
Der_09
62,876
3,857
0,352%
0,033%
Piso1
8
126
Der_09
25,836
-0,086
0,760%
0,003%
Piso4
16
64
Der_10
-80,113
12,003
0,451%
0,078%
Piso1
8
126
Der_10
-32,802
-1,207
0,965%
0,036%
Piso4
16
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Der_11
79,829
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Piso1
8
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Der_11
32,796
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Piso4
16
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Der_12
-63,16
-0,327
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0,010%
Piso1
8
126
Der_12
-25,842
0,483
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0,014%
Piso4
16
64
Der_13
-10,26
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0,058%
0,487%
Piso1
8
126
Der_13
-4,162
28,475
0,122%
0,838%
Piso4
16
64
Der_14
-3,579
-70,265
0,021%
0,390%
Piso1
8
126
Der_14
-1,409
-29,429
0,041%
0,866%
Piso4
16
64
Der_15
3,296
73,795
0,016%
0,433%
Piso1
8
126
Der_15
1,402
29,827
0,041%
0,877%
Piso4
16
64
Der_16
9,976
-80,124
0,053%
0,444%
Piso1
8
126
Der_16
4,156
-28,077
0,122%
0,826%
Piso3
1
65
Der_01
59,379
-0,784
0,541%
0,001%
Piso1
9
115
Der_01
28,311
0,613
0,833%
0,018%
Piso3
1
65
Der_02
45,71
9,797
0,418%
0,096%
Piso1
9
115
Der_02
21,766
-1,073
0,640%
0,032%
Piso3
1
65
Der_03
-57,779
2,805
0,517%
0,033%
Piso1
9
115
Der_03
-27,914
0,045
0,821%
0,001%
Piso3
1
65
Der_04
-44,111
-7,776
0,394%
0,062%
Piso1
9
115
Der_04
-21,369
1,73
0,629%
0,051%
Piso3
1
65
Der_05
8,958
58,168
0,085%
0,551%
Piso1
9
115
Der_05
4,11
30,623
0,121%
0,901%
Piso3
1
65
Der_06
3,571
-64,607
0,037%
0,594%
Piso1
9
115
Der_06
1,52
-28,617
0,045%
0,842%
Piso3
1
65
Der_07
-1,972
66,629
0,013%
0,627%
Piso1
9
115
Der_07
-1,123
29,275
0,033%
0,861%
Piso3
1
65
Der_08
-7,358
-56,147
0,061%
0,518%
Piso1
9
115
Der_08
-3,713
-29,965
0,109%
0,881%
Piso3
1
65
Der_09
59,147
-1,072
0,537%
0,004%
Piso1
9
115
Der_09
28,255
0,519
0,831%
0,015%
Piso3
1
65
Der_10
-44,343
-8,065
0,398%
0,067%
Piso1
9
115
Der_10
-21,425
1,637
0,630%
0,048%
Piso3
1
65
Der_11
45,479
9,509
0,414%
0,091%
Piso1
9
115
Der_11
21,71
-1,166
0,639%
0,034%
Piso3
1
65
Der_12
-58,011
2,516
0,520%
0,028%
Piso1
9
115
Der_12
-27,97
-0,049
0,823%
0,001%
Piso3
1
65
Der_13
8,726
57,879
0,082%
0,546%
Piso1
9
115
Der_13
4,054
30,529
0,119%
0,898%
Piso3
1
65
Der_14
3,34
-64,896
0,033%
0,598%
Piso1
9
115
Der_14
1,464
-28,711
0,043%
0,844%
Piso3
1
65
Der_15
-2,204
66,34
0,017%
0,622%
Piso1
9
115
Der_15
-1,179
29,181
0,035%
0,858%
Piso3
1
65
Der_16
-7,59
-56,435
0,065%
0,522%
Piso1
9
115
Der_16
-3,769
-30,059
0,111%
0,884%
Piso3
2
69
Der_01
57,605
-0,784
0,523%
0,001%
Piso1
10
119
Der_01
27,538
0,613
0,810%
0,018%
Piso3
2
69
Der_02
52,746
9,797
0,479%
0,096%
Piso1
10
119
Der_02
25,213
-1,073
0,742%
0,032%
Piso3
2
69
Der_03
-56,564
2,805
0,508%
0,033%
Piso1
10
119
Der_03
-27,266
0,045
0,802%
0,001%
Piso3
2
69
Der_04
-51,705
-7,776
0,464%
0,062%
Piso1
10
119
Der_04
-24,942
1,73
0,734%
0,051%
Piso3
2
69
Der_05
3,421
58,168
0,034%
0,551%
Piso1
10
119
Der_05
1,525
30,623
0,045%
0,901%
Piso3
2
69
Der_06
1,505
-64,607
0,016%
0,594%
Piso1
10
119
Der_06
0,605
-28,617
0,018%
0,842%
Piso3
2
69
Der_07
-0,464
66,629
0,001%
0,627%
Piso1
10
119
Der_07
-0,334
29,275
0,010%
0,861%
Piso3
2
69
Der_08
-2,38
-56,147
0,019%
0,518%
Piso1
10
119
Der_08
-1,254
-29,965
0,037%
0,881%
Piso3
2
69
Der_09
57,451
-1,072
0,521%
0,004%
Piso1
10
119
Der_09
27,499
0,519
0,809%
0,015%
Piso3
2
69
Der_10
-51,859
-8,065
0,466%
0,067%
Piso1
10
119
Der_10
-24,98
1,637
0,735%
0,048%
Piso3
2
69
Der_11
52,593
9,509
0,477%
0,091%
Piso1
10
119
Der_11
25,174
-1,166
0,740%
0,034%
Piso3
2
69
Der_12
-56,718
2,516
0,510%
0,028%
Piso1
10
119
Der_12
-27,305
-0,049
0,803%
0,001%
Piso3
2
69
Der_13
3,267
57,879
0,031%
0,546%
Piso1
10
119
Der_13
1,486
30,529
0,044%
0,898%
Piso3
2
69
Der_14
1,352
-64,896
0,014%
0,598%
Piso1
10
119
Der_14
0,566
-28,711
0,017%
0,844%
Piso3
2
69
Der_15
-0,618
66,34
0,004%
0,622%
Piso1
10
119
Der_15
-0,372
29,181
0,011%
0,858%
Piso3
2
69
Der_16
-2,534
-56,435
0,021%
0,522%
Piso1
10
119
Der_16
-1,293
-30,059
0,038%
0,884%
Piso3
3
73
Der_01
55,831
-0,784
0,505%
0,001%
Piso1
11
123
Der_01
26,764
0,613
0,787%
0,018%
Piso3
3
73
Der_02
59,782
9,797
0,540%
0,096%
Piso1
11
123
Der_02
28,66
-1,073
0,843%
0,032%
Piso3
3
73
Der_03
-55,349
2,805
0,499%
0,033%
Piso1
11
123
Der_03
-26,619
0,045
0,783%
0,001%
Piso3
3
73
Der_04
-59,3
-7,776
0,534%
0,062%
Piso1
11
123
Der_04
-28,515
1,73
0,839%
0,051%
Piso3
3
73
Der_05
-2,116
58,168
0,018%
0,551%
Piso1
11
123
Der_05
-1,06
30,623
0,031%
0,901%
Piso3
3
73
Der_06
-0,561
-64,607
0,004%
0,594%
Piso1
11
123
Der_06
-0,31
-28,617
0,009%
0,842%
Piso3
3
73
Der_07
1,043
66,629
0,010%
0,627%
Piso1
11
123
Der_07
0,455
29,275
0,013%
0,861%
Piso3
3
73
Der_08
2,599
-56,147
0,024%
0,518%
Piso1
11
123
Der_08
1,205
-29,965
0,035%
0,881%
Piso3
3
73
Der_09
55,756
-1,072
0,504%
0,004%
Piso1
11
123
Der_09
26,743
0,519
0,787%
0,015%
Piso3
3
73
Der_10
-59,375
-8,065
0,535%
0,067%
Piso1
11
123
Der_10
-28,536
1,637
0,839%
0,048%
Piso3
3
73
Der_11
59,707
9,509
0,539%
0,091%
Piso1
11
123
Der_11
28,638
-1,166
0,842%
0,034%
Piso3
3
73
Der_12
-55,425
2,516
0,500%
0,028%
Piso1
11
123
Der_12
-26,64
-0,049
0,784%
0,001%
Piso3
3
73
Der_13
-2,192
57,879
0,019%
0,546%
Piso1
11
123
Der_13
-1,081
30,529
0,032%
0,898%
Piso3
3
73
Der_14
-0,636
-64,896
0,005%
0,598%
Piso1
11
123
Der_14
-0,331
-28,711
0,010%
0,844%
Piso3
3
73
Der_15
0,967
66,34
0,009%
0,622%
Piso1
11
123
Der_15
0,434
29,181
0,013%
0,858%
Piso3
3
73
Der_16
2,523
-56,435
0,023%
0,522%
Piso1
11
123
Der_16
1,184
-30,059
0,035%
0,884%
Piso3
4
77
Der_01
53,703
-0,784
0,483%
0,001%
Piso1
12
127
Der_01
25,836
0,613
0,760%
0,018%
Piso3
4
77
Der_02
68,225
9,797
0,614%
0,096%
Piso1
12
127
Der_02
32,796
-1,073
0,965%
0,032%
Piso3
4
77
Der_03
-53,891
2,805
0,488%
0,033%
Piso1
12
127
Der_03
-25,842
0,045
0,760%
0,001%
Piso3
4
77
Der_04
-68,413
-7,776
0,618%
0,062%
Piso1
12
127
Der_04
-32,802
1,73
0,965%
0,051%
Piso3
4
77
Der_05
-8,761
58,168
0,080%
0,551%
Piso1
12
127
Der_05
-4,162
30,623
0,122%
0,901%
Piso3
4
77
Der_06
-3,04
-64,607
0,029%
0,594%
Piso1
12
127
Der_06
-1,409
-28,617
0,041%
0,842%
Piso3
4
77
Der_07
2,852
66,629
0,024%
0,627%
Piso1
12
127
Der_07
1,402
29,275
0,041%
0,861%
Piso3
4
77
Der_08
8,573
-56,147
0,075%
0,518%
Piso1
12
127
Der_08
4,156
-29,965
0,122%
0,881%
Piso3
4
77
Der_09
53,721
-1,072
0,484%
0,004%
Piso1
12
127
Der_09
25,836
0,519
0,760%
0,015%
Piso3
4
77
Der_10
-68,395
-8,065
0,618%
0,067%
Piso1
12
127
Der_10
-32,802
1,637
0,965%
0,048%
Piso3
4
77
Der_11
68,244
9,509
0,614%
0,091%
Piso1
12
127
Der_11
32,796
-1,166
0,965%
0,034%
Piso3
4
77
Der_12
-53,873
2,516
0,487%
0,028%
Piso1
12
127
Der_12
-25,842
-0,049
0,760%
0,001%
Piso3
4
77
Der_13
-8,742
57,879
0,080%
0,546%
Piso1
12
127
Der_13
-4,162
30,529
0,122%
0,898%
Piso3
4
77
Der_14
-3,022
-64,896
0,028%
0,598%
Piso1
12
127
Der_14
-1,409
-28,711
0,041%
0,844%
Piso3
4
77
Der_15
2,87
66,34
0,025%
0,622%
Piso1
12
127
Der_15
1,402
29,181
0,041%
0,858%
Piso3
4
77
Der_16
8,591
-56,435
0,076%
0,522%
Piso1
12
127
Der_16
4,156
-30,059
0,122%
0,884%
Piso3
5
66
Der_01
59,379
0,635
0,541%
0,015%
Piso1
13
116
Der_01
28,311
1,231
0,833%
0,036%
Piso3
5
66
Der_02
45,71
4,169
0,418%
0,047%
Piso1
13
116
Der_02
21,766
-3,83
0,640%
0,113%
Piso3
5
66
Der_03
-57,779
1,833
0,517%
0,026%
Piso1
13
116
Der_03
-27,914
-0,473
0,821%
0,014%
Piso3
5
66
Der_04
-44,111
-1,7
0,394%
0,006%
Piso1
13
116
Der_04
-21,369
4,589
0,629%
0,135%
Piso3
5
66
Der_05
8,958
62,598
0,085%
0,592%
Piso1
13
116
Der_05
4,11
32,691
0,121%
0,962%
Piso3
5
66
Der_06
3,571
-62,955
0,037%
0,577%
Piso1
13
116
Der_06
1,52
-27,885
0,045%
0,820%
Piso3
5
66
Der_07
-1,972
65,423
0,013%
0,618%
Piso1
13
116
Der_07
-1,123
28,644
0,033%
0,843%
Piso3
5
66
Der_08
-7,358
-60,129
0,061%
0,552%
Piso1
13
116
Der_08
-3,713
-31,932
0,109%
0,939%
Piso3
5
66
Der_09
59,147
0,284
0,537%
0,009%
Piso1
13
116
Der_09
28,255
1,124
0,831%
0,033%
Piso3
5
66
Der_10
-44,343
-2,051
0,398%
0,012%
Piso1
13
116
Der_10
-21,425
4,481
0,630%
0,132%
Piso3
5
66
Der_11
45,479
3,817
0,414%
0,041%
Piso1
13
116
Der_11
21,71
-3,938
0,639%
0,116%
Piso3
5
66
Der_12
-58,011
1,482
0,520%
0,020%
Piso1
13
116
Der_12
-27,97
-0,581
0,823%
0,017%
Piso3
5
66
Der_13
8,726
62,247
0,082%
0,587%
Piso1
13
116
Der_13
4,054
32,583
0,119%
0,958%
Piso3
5
66
Der_14
3,34
-63,306
0,033%
0,583%
Piso1
13
116
Der_14
1,464
-27,993
0,043%
0,823%
Piso3
5
66
Der_15
-2,204
65,072
0,017%
0,612%
Piso1
13
116
Der_15
-1,179
28,536
0,035%
0,839%
Piso3
5
66
Der_16
-7,59
-60,481
0,065%
0,557%
Piso1
13
116
Der_16
-3,769
-32,04
0,111%
0,942%
Piso3
6
70
Der_01
57,605
0,635
0,523%
0,015%
Piso1
14
120
Der_01
27,538
1,231
0,810%
0,036%
Piso3
6
70
Der_02
52,746
4,169
0,479%
0,047%
Piso1
14
120
Der_02
25,213
-3,83
0,742%
0,113%
Piso3
6
70
Der_03
-56,564
1,833
0,508%
0,026%
Piso1
14
120
Der_03
-27,266
-0,473
0,802%
0,014%
Piso3
6
70
Der_04
-51,705
-1,7
0,464%
0,006%
Piso1
14
120
Der_04
-24,942
4,589
0,734%
0,135%
Piso3
6
70
Der_05
3,421
62,598
0,034%
0,592%
Piso1
14
120
Der_05
1,525
32,691
0,045%
0,962%
Piso3
6
70
Der_06
1,505
-62,955
0,016%
0,577%
Piso1
14
120
Der_06
0,605
-27,885
0,018%
0,820%
Piso3
6
70
Der_07
-0,464
65,423
0,001%
0,618%
Piso1
14
120
Der_07
-0,334
28,644
0,010%
0,843%
Piso3
6
70
Der_08
-2,38
-60,129
0,019%
0,552%
Piso1
14
120
Der_08
-1,254
-31,932
0,037%
0,939%
Piso3
6
70
Der_09
57,451
0,284
0,521%
0,009%
Piso1
14
120
Der_09
27,499
1,124
0,809%
0,033%
Piso3
6
70
Der_10
-51,859
-2,051
0,466%
0,012%
Piso1
14
120
Der_10
-24,98
4,481
0,735%
0,132%
Piso3
6
70
Der_11
52,593
3,817
0,477%
0,041%
Piso1
14
120
Der_11
25,174
-3,938
0,740%
0,116%
Piso3
6
70
Der_12
-56,718
1,482
0,510%
0,020%
Piso1
14
120
Der_12
-27,305
-0,581
0,803%
0,017%
Piso3
6
70
Der_13
3,267
62,247
0,031%
0,587%
Piso1
14
120
Der_13
1,486
32,583
0,044%
0,958%
Piso3
6
70
Der_14
1,352
-63,306
0,014%
0,583%
Piso1
14
120
Der_14
0,566
-27,993
0,017%
0,823%
Piso3
6
70
Der_15
-0,618
65,072
0,004%
0,612%
Piso1
14
120
Der_15
-0,372
28,536
0,011%
0,839%
Piso3
6
70
Der_16
-2,534
-60,481
0,021%
0,557%
Piso1
14
120
Der_16
-1,293
-32,04
0,038%
0,942%
Piso3
7
74
Der_01
55,831
0,635
0,505%
0,015%
Piso1
15
124
Der_01
26,764
1,231
0,787%
0,036%
Piso3
7
74
Der_02
59,782
4,169
0,540%
0,047%
Piso1
15
124
Der_02
28,66
-3,83
0,843%
0,113%
Piso3
7
74
Der_03
-55,349
1,833
0,499%
0,026%
Piso1
15
124
Der_03
-26,619
-0,473
0,783%
0,014%
Piso3
7
74
Der_04
-59,3
-1,7
0,534%
0,006%
Piso1
15
124
Der_04
-28,515
4,589
0,839%
0,135%
Piso3
7
74
Der_05
-2,116
62,598
0,018%
0,592%
Piso1
15
124
Der_05
-1,06
32,691
0,031%
0,962%
Piso3
7
74
Der_06
-0,561
-62,955
0,004%
0,577%
Piso1
15
124
Der_06
-0,31
-27,885
0,009%
0,820%
Piso3
7
74
Der_07
1,043
65,423
0,010%
0,618%
Piso1
15
124
Der_07
0,455
28,644
0,013%
0,843%
Piso3
7
74
Der_08
2,599
-60,129
0,024%
0,552%
Piso1
15
124
Der_08
1,205
-31,932
0,035%
0,939%
Piso3
7
74
Der_09
55,756
0,284
0,504%
0,009%
Piso1
15
124
Der_09
26,743
1,124
0,787%
0,033%
Piso3
7
74
Der_10
-59,375
-2,051
0,535%
0,012%
Piso1
15
124
Der_10
-28,536
4,481
0,839%
0,132%
Piso3
7
74
Der_11
59,707
3,817
0,539%
0,041%
Piso1
15
124
Der_11
28,638
-3,938
0,842%
0,116%
Piso3
7
74
Der_12
-55,425
1,482
0,500%
0,020%
Piso1
15
124
Der_12
-26,64
-0,581
0,784%
0,017%
Piso3
7
74
Der_13
-2,192
62,247
0,019%
0,587%
Piso1
15
124
Der_13
-1,081
32,583
0,032%
0,958%
Piso3
7
74
Der_14
-0,636
-63,306
0,005%
0,583%
Piso1
15
124
Der_14
-0,331
-27,993
0,010%
0,823%
Piso3
7
74
Der_15
0,967
65,072
0,009%
0,612%
Piso1
15
124
Der_15
0,434
28,536
0,013%
0,839%
Piso3
7
74
Der_16
2,523
-60,481
0,023%
0,557%
Piso1
15
124
Der_16
1,184
-32,04
0,035%
0,942%
Piso3
8
78
Der_01
53,703
0,635
0,483%
0,015%
Piso1
16
128
Der_01
25,836
1,231
0,760%
0,036%
Piso3
8
78
Der_02
68,225
4,169
0,614%
0,047%
Piso1
16
128
Der_02
32,796
-3,83
0,965%
0,113%
Piso3
8
78
Der_03
-53,891
1,833
0,488%
0,026%
Piso1
16
128
Der_03
-25,842
-0,473
0,760%
0,014%
Piso3
8
78
Der_04
-68,413
-1,7
0,618%
0,006%
Piso1
16
128
Der_04
-32,802
4,589
0,965%
0,135%
Piso3
8
78
Der_05
-8,761
62,598
0,080%
0,592%
Piso1
16
128
Der_05
-4,162
32,691
0,122%
0,962%
Piso3
8
78
Der_06
-3,04
-62,955
0,029%
0,577%
Piso1
16
128
Der_06
-1,409
-27,885
0,041%
0,820%
Piso3
8
78
Der_07
2,852
65,423
0,024%
0,618%
Piso1
16
128
Der_07
1,402
28,644
0,041%
0,843%
Piso3
8
78
Der_08
8,573
-60,129
0,075%
0,552%
Piso1
16
128
Der_08
4,156
-31,932
0,122%
0,939%
Piso3
8
78
Der_09
53,721
0,284
0,484%
0,009%
Piso1
16
128
Der_09
25,836
1,124
0,760%
0,033%
Piso3
8
78
Der_10
-68,395
-2,051
0,618%
0,012%
Piso1
16
128
Der_10
-32,802
4,481
0,965%
0,132%
Piso3
8
78
Der_11
68,244
3,817
0,614%
0,041%
Piso1
16
128
Der_11
32,796
-3,938
0,965%
0,116%
Piso3
8
78
Der_12
-53,873
1,482
0,487%
0,020%
Piso1
16
128
Der_12
-25,842
-0,581
0,760%
0,017%
Piso3
8
78
Der_13
-8,742
62,247
0,080%
0,587%
Piso1
16
128
Der_13
-4,162
32,583
0,122%
0,958%
Piso3
8
78
Der_14
-3,022
-63,306
0,028%
0,583%
Piso1
16
128
Der_14
-1,409
-27,993
0,041%
0,823%
Piso3
8
78
Der_15
2,87
65,072
0,025%
0,612%
Piso1
16
128
Der_15
1,402
28,536
0,041%
0,839%
Piso3
2.7.3

8
78
Der_16
8,591
-60,481
0,076%
0,557%
Piso1
16
128
Der_16
4,156
-32,04
0,122%
0,942%
Cálculo de desplazamientos por cada nivel y respectiva revisión de la deriva por piso (para
cada columna)
Registro de desplazamientos arrojados por el sistema
TABLE: Diaphragm Center of Mass Displacements
Story
Diaphragm
Load
Case /
Combo
UX
UY
RZ
mm
mm
rad
Point
X
Y
Z
m
m
m
Cubierta
D2
Der_01
71,437
2,759
0,001
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_02
72,728
1,984
-0,002
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_03
-70,353
2,495
0,000
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_04
-71,644
3,27
0,002
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_05
-0,228
83,474
0,002
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_06
0,28
-77,6
0,001
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_07
0,804
82,854
0,000
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_08
1,312
-78,22
-0,001
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_09
71,265
2,02
0,000
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_10
-71,816
2,531
0,002
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_11
72,556
1,244
-0,002
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_12
-70,525
1,755
0,000
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_13
-0,4
82,734
0,002
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_14
0,108
-78,34
0,001
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_15
0,632
82,114
0,000
7
5,85
7,68
13,8
Cubierta
D2
Der_16
1,14
-78,96
-0,001
7
5,85
7,68
13,8
Piso4
D1
Der_01
66,144
2,118
0,000
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_02
67,304
1,429
-0,002
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_03
-65,249
1,883
0,000
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_04
-66,409
2,572
0,002
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_05
-0,244
76,941
0,001
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_06
0,212
-72,389
0,001
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_07
0,684
76,39
0,000
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_08
1,139
-72,941
-0,001
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_09
66,005
1,551
0,000
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_10
-66,548
2,005
0,002
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_11
67,165
0,862
-0,002
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_12
-65,388
1,316
0,000
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_13
-0,383
76,374
0,001
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_14
0,073
-72,956
0,001
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_15
0,544
75,823
0,000
196
5,83
7,66
11,2
Piso4
D1
Der_16
1
-73,508
-0,001
196
5,83
7,66
11,2
Piso3
D3
Der_01
56,427
1,466
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_02
57,421
0,874
-0,002
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_03
-55,757
1,264
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_04
-56,751
1,855
0,002
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_05
-0,258
65,19
0,001
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_06
0,133
-61,987
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_07
0,537
64,717
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_08
0,928
-62,46
-0,001
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_09
56,325
1,078
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_10
-56,853
1,468
0,002
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_11
57,319
0,487
-0,002
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_12
-55,859
0,876
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_13
-0,36
64,802
0,001
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_14
0,031
-62,375
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_15
0,435
64,329
0,000
197
5,83
7,66
8,6
Piso3
D3
Der_16
0,826
-62,848
-0,001
197
5,83
7,66
8,6
Piso2
D4
Der_01
43,145
0,86
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_02
43,908
0,406
-0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_03
-42,71
0,706
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_04
-43,473
1,16
0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_05
-0,238
49,162
0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_06
0,062
-47,234
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_07
0,373
48,799
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_08
0,673
-47,597
-0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_09
43,08
0,637
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_10
-43,537
0,937
0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_11
43,844
0,183
-0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_12
-42,774
0,483
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_13
-0,302
48,939
0,001
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_14
-0,002
-47,457
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_15
0,308
48,576
0,000
198
5,83
7,66
6
Piso2
D4
Der_16
0,609
-47,82
-0,001
198
5,83
7,66
6
Piso1
D5
Der_01
27,026
0,355
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_02
27,494
0,076
-0,001
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_03
-26,838
0,261
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_04
-27,306
0,539
0,001
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_05
-0,186
29,761
0,001
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_06
-0,001
-28,923
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_07
0,188
29,538
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_08
0,373
-29,145
-0,001
199
5,83
7,64
3,4

Piso1
D5
Der_09
26,999
0,267
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_10
-27,333
0,451
0,001
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_11
27,467
-0,011
-0,001
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_12
-26,865
0,173
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_13
-0,213
29,673
0,001
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_14
-0,028
-29,01
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_15
0,161
29,45
0,000
199
5,83
7,64
3,4
Piso1
D5
Der_16
0,346
-29,233
-0,0005
199
5,83
7,64
3,4
Análisis de derivas según lo visto en clase
ANÁLISIS DE DERIVAS
Punto Combo δ X (mm)
Nivel
Cubierta
5° piso
4° piso
3° piso
2° piso
7
196
197
198
199
-
2,00
2,00
2,00
2,00
2,00
72,73
67,30
57,42
43,91
27,49
Disp Y
(mm)
ΔX
(mm)
ΔY
(mm)
(ΔX^2 +
ΔY^2)^(1/2)
hPi (m)
1,98
1,43
0,87
0,41
0,08
5,42
9,88
13,51
16,41
27,49
0,56
0,56
0,47
0,33
0,08
5
10
14
16
27
2,6
2,6
2,6
2,6
3,4
Deriva
máx
(mm)
26
26
26
26
34
Análisis de deriva mayor en cada columna por piso (Eje “X” y “Y”)
ANALISIS DE COLUMNAS POR CADA NIVEL
Nivel
Columna
Combinación
Deriva en "X"
Combinación
Deriva en "Y"
Cubierta
1
Der_01
0,219%
Der_07
0,251%
Cubierta
2
Der_01
0,210%
Der_07
0,251%
Cubierta
3
Der_02
0,214%
Der_07
0,251%
Cubierta
4
Der_04
0,244%
Der_07
0,251%
Cubierta
5
Der_01
0,219%
Der_07
0,250%
Cubierta
6
Der_01
0,210%
Der_07
0,250%
Cubierta
7
Der_02
0,214%
Der_07
0,250%
Cubierta
8
Der_04
0,244%
Der_07
0,250%
Cubierta
9
Der_01
0,219%
Der_05
0,258%
Cubierta
10
Der_01
0,210%
Der_05
0,258%
Cubierta
11
Der_02
0,214%
Der_05
0,258%
Cubierta
12
Der_04
0,244%
Der_05
0,258%
Cubierta
13
Der_01
0,219%
Der_05
0,275%
Cubierta
14
Der_01
0,210%
Der_05
0,275%
Cubierta
15
Der_02
0,214%
Der_05
0,275%
Cubierta
16
Der_04
0,244%
Der_05
0,275%
Piso 4
1
Der_01
0,398%
Der_07
0,457%
Conclusión
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
Piso 4
2
Der_01
0,383%
Der_07
0,457%
Piso 4
3
Der_02
0,394%
Der_07
0,457%
Piso 4
4
Der_04
0,451%
Der_07
0,457%
Piso 4
5
Der_01
0,398%
Der_07
0,452%
Piso 4
6
Der_01
0,383%
Der_07
0,452%
Piso 4
7
Der_02
0,394%
Der_07
0,452%
Piso 4
8
Der_04
0,451%
Der_07
0,452%
Piso 4
9
Der_01
0,398%
Der_05
0,465%
Piso 4
10
Der_01
0,383%
Der_05
0,465%
Piso 4
11
Der_02
0,394%
Der_05
0,465%
Piso 4
12
Der_04
0,451%
Der_05
0,465%
Piso 4
13
Der_01
0,398%
Der_05
0,496%
Piso 4
14
Der_01
0,383%
Der_05
0,496%
Piso 4
15
Der_02
0,394%
Der_05
0,496%
Piso 4
16
Der_04
0,451%
Der_05
0,496%
Piso 3
1
Der_01
0,541%
Der_07
0,627%
Piso 3
2
Der_01
0,523%
Der_07
0,627%
Piso 3
3
Der_09
0,540%
Der_07
0,627%
Piso 3
4
Der_10
0,618%
Der_07
0,627%
Piso 3
5
Der_01
0,541%
Der_07
0,618%
Piso 3
6
Der_01
0,523%
Der_07
0,618%
Piso 3
7
Der_02
0,540%
Der_07
0,618%
Piso 3
8
Der_10
0,618%
Der_07
0,618%
Piso 3
9
Der_01
0,541%
Der_05
0,634%
Piso 3
10
Der_01
0,523%
Der_05
0,634%
Piso 3
11
Der_02
0,540%
Der_05
0,634%
Piso 3
12
Der_10
0,618%
Der_05
0,634%
Piso 3
13
Der_01
0,541%
Der_05
0,675%
Piso 3
14
Der_01
0,523%
Der_05
0,675%
Piso 3
15
Der_02
0,540%
Der_05
0,675%
Piso 3
16
Der_10
0,618%
Der_05
0,675%
Piso 2
1
Der_01
0,654%
Der_07
0,761%
Piso 2
2
Der_01
0,634%
Der_07
0,761%
Piso 2
3
Der_02
0,657%
Der_07
0,761%
Piso 2
4
Der_04
0,751%
Der_07
0,761%
Piso 2
5
Der_01
0,654%
Der_07
0,748%
Piso 2
6
Der_01
0,634%
Der_07
0,748%
Piso 2
7
Der_02
0,657%
Der_07
0,748%
Piso 2
8
Der_10
0,751%
Der_07
0,748%
Piso 2
9
Der_01
0,654%
Der_05
0,767%
Piso 2
10
Der_01
0,634%
Der_05
0,767%
Piso 2
11
Der_02
0,657%
Der_05
0,767%
Piso 2
12
Der_04
0,751%
Der_05
0,767%
Piso 2
13
Der_01
0,654%
Der_05
0,816%
Piso 2
14
Der_01
0,634%
Der_05
0,816%
Piso 2
15
Der_02
0,657%
Der_05
0,816%
Piso 2
16
Der_10
0,751%
Der_05
0,816%
Piso 1
1
Der_01
0,833%
Der_07
0,898%
Piso 1
2
Der_01
0,810%
Der_07
0,898%
Piso 1
3
Der_02
0,843%
Der_07
0,898%
Piso 1
4
Der_04
0,965%
Der_07
0,898%
Piso 1
5
Der_01
0,833%
Der_07
0,880%
Piso 1
6
Der_01
0,810%
Der_07
0,880%
Piso 1
7
Der_02
0,843%
Der_07
0,880%
Piso 1
8
Der_04
0,965%
Der_07
0,880%
Piso 1
9
Der_01
0,833%
Der_05
0,901%
Piso 1
10
Der_01
0,810%
Der_05
0,901%
Piso 1
11
Der_02
0,843%
Der_05
0,901%
Piso 1
12
Der_04
0,965%
Der_05
0,901%
Piso 1
13
Der_01
0,833%
Der_05
0,962%
Piso 1
14
Der_01
0,810%
Der_05
0,962%
Piso 1
15
Der_02
0,843%
Der_05
0,962%
Piso 1
16
Der_04
0,965%
Der_05
0,962%
El análisis está en las conclusiones
2.7.4
Calcular índice de Estabilidad
ÍNDICE DE ESTABILIDAD (Q1x)
Nivel
Cubierta
5° piso
4° piso
3° piso
2° piso
D (kN)
864,92
1151,99
1151,99
1151,99
1165,81
L
(kN/m2)
Área
(m2)
P (kN)
Pi (kN)
Δcm
hpi
(mm) (mm)
Fs (kN)
Vi (kN)
1,80
186,58 1200,76 1200,76 565,226
565,23
5
1,80
186,58 1487,84 2688,60 610,990 1176,22
10
1,80
186,58 1487,84 4176,44 469,153 1645,37
14
1,80
186,58 1487,84 5664,27 327,316 1972,69
16
1,80
186,58 1501,66 7165,93 187,705 2160,39
27
2600
2600
2600
2600
3400
Qi
0,004
0,009
0,013
0,018
0,027
Conclusión
Despreciar
efecto P/Delta
Despreciar
efecto P/Delta
Despreciar
efecto P/Delta
Despreciar
efecto P/Delta
Despreciar
efecto P/Delta
2.8 ANÁLISIS DE IRREGULARIDADES.
2.8.1
Irregularidades en planta
Los criterios para tomar los valores de las irregularidades fueron tomados de la norma NSR-10 Capitulo A.3
a) Irregularidad torsional
Δ1 + Δ2
Δ1 + Δ2
1.4(
) ≥ Δ1 ≥ 1.2(
)
2
2
1.4(
0.005594 + 0.005943
0.005594 + 0.005943
) ≥ 0.05594 ≥ 1.2(
)
2
2
0.0080759 ≥ 0.05594 ≥ 0.0069222
La condición no cumple por lo tanto Øp = 1
b) Irregularidad por retrocesos
Siendo
A= 1.35
B= 12.69
C=4.9
D=15.67
A ≥ 0.15 ∗ B y C ≥ 0.15 ∗ D
1.35 ≥ 1.904 y 4.9 ≥ 2.351
No cumple la primera condición por lo tanto Øp = 1
c) Irregularidad por diafragma
La norma nos dice que esto se tiene en cuenta solo existen retrocesos o huecos con áreas mayores al 50%
del área bruta del diafragma.
Para nuestro proyecto no se cumple esta condición por lo tanto Øp = 1
d) Irregularidades de los planos de acción y sistemas no paralelos
Estas irregularidades no aplican a nuestro proyecto por lo tanto Øp = 1
2.8.2
Irregularidades en altura
Øa=1
Øa=1
Øa=1
Øa=1
Øa=1
2.8.3
Ausencia de redundancia
El sistema resiste, en caso de falle una columna presenta redundancia ya que en los ejes “x” y ”y” presenta
de 3 a 4 columnas por lo tanto Ør = 1
2.9 DISEÑO DE ELEMENTOS PRINCIPALES
2.9.1
Combinaciones de carga utilizadas para el diseño
a) Diseño flexión vigas
Se analizo el refuerzo de columnas y vigas con base a los resultados que nos arrojó el software
Para el caso de las vigas se obtuvieron unos resultados más críticos del refuerzo superior por el software
que por el diseño
Se analizaron los valores superiores al as min por cada viga y posteriormente se ajustan los planos
teniendo en cuenta la ubicación de los valores que no cumplían
As mínimo = 340
VIGA 1
VIGA 2
VIGA 3
VIGA 4
VIGA 5
VIGA 6
VIGA 7
VIGA 8
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# BARRA MIN
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
456
447
576
676
3
3
3
3
#5
#6
TODAS CUMPLEN
#4 Cumplen por diseño y software
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
352
398
528
639
3
2
3
3
#5
#4
361
3
#4 Cumplen por diseño y software
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
397
2
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
#6
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# BARRA MIN
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
356
380
411
427
3
3
3
3
#4
#5
TODAS CUMPLEN
#4 Cumplen por diseño y software
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
355
352
542
550
3
3
3
3
#4
#5
376
3
#4 Cumplen por diseño y software
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# ACERO A UTILIZAR
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# ACERO A UTILIZAR
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
367
401
477
525
3
3
3
3
#5
#4
TODAS CUMPLEN
#4 Cumplen por diseño y software
463
3
584
3
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
472
440
552
650
3
3
3
3
#5
#6
TODAS CUMPLEN
#4 Cumplen por diseño y software
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# ACERO A UTILIZAR
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
622
614
530
649
3
3
3
3
#6
#5
#6
TODAS CUMPLEN
#4 Cumplen por diseño y software
SUPERIOR
# DE VARILLAS
# ACERO A UTILIZAR
INFERIOR
# ACERO A UTILIZAR
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
672
617
539
609
3
3
3
3
#6
#5
#6
TODAS CUMPLEN
#4 Cumplen por diseño y software
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
592
3
#5
656
3
#6
540
3
#5
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
620
3
#6
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
REF SUP. CAMBIA REF
INF. SE MANTIENE POR
DISEÑO
b) Diseño cortante vigas
Para el caso de las vigas se obtuvieron unos resultados más críticos del refuerzo superior por el software
que por el diseño para las vigas principales
Se analizaron los valores máximos por cada viga y posteriormente se ajustan los planos ajustando las
separaciones que no cumplían.
VIGA 1
VIGA 2
VIGA 3
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
711,17
587,95
Separacion est.
Etabs
diseño
200
70
242
170
1014,28
552,98
Separacion est.
Etabs
diseño
140
70
257
170
610,24
562,15
Separacion est.
Etabs
diseño
233
70
253
170
VIGA 4
VIGA 5
VIGA 6
VIGA 7
VIGA 8
796,73
673,5
Separacion est.
Etabs
diseño
178
70
211
170
1088,87
806,03
Separacion est.
Etabs
diseño
130
70
176
170
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
Valor máx. zona confinada
Valor máx. zona NO confinada
1241,99
926
Separacion est.
Etabs
diseño
114
70
153
170
SE DEBE AJUSTAR
1355,47
976,3
Separacion est.
Etabs
diseño
105
70
145
170
SE DEBE AJUSTAR
1235,55
993,23
Separacion est.
Etabs
diseño
115
70
143
170
SE DEBE AJUSTAR
Los ajustes se verán reflejados en los despieces de vigas
c) Diseño flexión columnas
En esta parte, como se aprecia en la imagen las columnas nos dan de distintos colores, esto significa la
eficiencia a la que está trabajando cada columna.
Las de color azul están trabajando en un rango del 0 al 50%, las de color verde están trabajando en un
rango del 50% - 70%, las de color amarillo están trabajando en un rango del 70% - 90%, las de color morado
están trabajando en un rango del 90% - 100%, en nuestra estructura se puede evidenciar que ninguna
columna se excede en su eficiencia, por lo tanto, no se aprecia ninguna columna de color rojo. pasamos a
verificar según se nos explica en el video, seleccionamos las columnas amarillas y verdes y revisamos la
relación de capacidad, la cual no se excede de la unidad, y a su vez revisamos el diagrama de iteración la
cual nos arroja los puntos dentro de este
d) Diseño a cortantes columnas
Columna que arroja el valor máximo de cortante
Barilla
Est.
#3
Area
Un
142
mm2
Diseño
Sep. Zona conf
100
Sep. Zona no conf
200
Sep.
486,852
Etabs
291,67
CUMPLE
Se dejan las separaciones que dan por diseño ya que estas son mas criticas
2.9.2
DISEÑO DE ELEMENTOS OBTENIDO DEL PROGRAMA DE ANÁLISIS
2.9.3
DISEÑO DE CIMENTACIÓN
DATOS DEL SUELO
Capacidad
portante (kPa)
Profundidad de
cimentación (m)
180
1,2
DATOS DE ENTRADA
X1 (cm)
35
Y1 (cm)
40
Refuerzo Flexión
8 Barras #5
f'c (MPa)
Fy (Mpa)
24,6
420
Ld barras #5
(mm)
324
Recubrimiento libre
(mm)
50
2 Diametro barra #5
(mm)
Altura zapata
(cm)
Altura zapata redondeada
a multiplo de 5(cm)
31,8
40,58
45
a)
Zapata esquina
P= 838.2 kN
M= 7.76 Kn
Fs= 1.5
σ𝐿 = ℎ ∗ 𝛶𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 = 0.45𝑚 ∗ 24
𝑘𝑁
𝑚3
= 10.8
σ𝑛𝑒𝑡𝑜 = 𝑞 − σL = 169.2 kPa
𝐵=√
𝐿=
𝑃
838.2𝑘𝑁
=√
≈ 2.30m
σ𝑛
169.2 𝐾𝑃𝑎
𝑃 ± √𝑃2 − 4 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 ∗ 6𝑀
≈ 2.30𝑚
2 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵
𝑑 = 450mm − 50mm − (
15.9𝑚𝑚
2
) = 384𝑚𝑚
Esfuerzo de diseño
σd=
σd=
p
B∗L
838.2
2.30 ∗ 2.30
+
−
+
−
6∗M
B ∗ L2
6 ∗ 7.76
2.30 ∗ 2.302
σd (+) = 162.27
σd (−) = 154.62
Condicion σd ≤ σneto
Condicion σd (+) ≤ σneto
Condicion 162.27 ≤ 169.2 Cumple
Diseño a cortante como viga
L
X1
2
2
X2 = −
X2 =
2.30
2
−
0.35
σd1 = (𝐿 − 𝑋2) ∗
σd1 = (2.30 − 0.59) ∗
2
− d
− 0.384 = 0.59
σd (+) − σd (−)
L
+ σd (−)
162.27 − 154.62
+ 154.62
2.30
σd1 = 160.31
𝑉(𝑑) = [
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
] ∗ 𝑋2 ∗ 𝐵
2
160.31 + 162.27
𝑉(𝑑) = [
] ∗ 0.59 ∗ 2.30
2
𝑉(𝑑) = 219.20 𝑘𝑁
𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑) ∗ 𝐹𝑠 = 328.81 𝑘𝑁
1
∅𝑉𝑐 = 0.75 ∗ √𝑓´𝑐 ∗ 𝐵 ∗ 𝑑 = 547.71 kN
6
Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ 𝑉𝑐
Condicion 328.81 ≤ 547.71 cumple
Diseño a cortante como losa
𝑋3 = 𝑋1 + 𝑑 = 0.7341𝑚
𝑦3 = 𝑦1 + 𝑑 = 0.7841𝑚
σd2 =
σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) − (𝑋3/2))
L
+ σd (−)
σd2 = 157.23 kPa
σd3 =
σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) + (𝑋3/2))
L
+ σd (−)
σd3 = 159.67 kPa
𝑉(𝑑2) = [
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
]∗𝐵 ∗𝐿 −[
] ∗ 𝑥3 ∗ 𝑦3
2
2
𝑉(𝑑2) = 746.98 𝑘𝑁
𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑2) ∗ 𝐹𝑠 = 1120.48 𝑘𝑁
Requisitos de punzonamiento de concreto
 λ= Se toma 1 cuando el concreto tiene peso normal
β= L/B
 αS= para zapatas de esquina factor de 20
 bo= 4 * x3
∅Vc:
2
𝑎 = ∅ ∗ 0.17(1 + ) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2139.73 𝑘𝑁
𝐵
𝑏 = ∅ ∗ 0.83(
αS∗d
𝐵
+ 2) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 1607.48kN
c = ∅ ∗ 0.33 ∗ λ √f´c ∗ bo ∗ d = 1384.53 𝑘𝑁
para tomar el valore de ∅Vc se toma el valor más pequeño entre a, b y c.
Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ ∅Vc
Condicion 1120.48 ≤ 1384.53 Cumple
Diseño a flexión lado L
Variables
Zapata
X4 (m)
0,975
𝛔𝐝(𝟒) (kPa)
159,03
Mb (kN*m)
176,22
M(u) (kN*m)
264,33
K (kPa)
778,97
m
20,0861
ρdiseño (mm2)
0,002105
As diseño
1859,8759
ρminima (mm2)
0,0018
As minimo
1863
Cantidad de barras
10
Ancho Refuerzo (m)
2,15
Espaciamiento (cm)
23
Son 10#[email protected]
Diseño a flexión lado B
Variables
Zapata
Y4 (m)
0,95
Mb (kN*m)
164,45
M(u) (kN*m)
246,67
K (kPa)
m
726,95
20,0861
rdiseño (mm2)
0,001962
As diseño
1733,116069
rminima (mm2)
As minimo
0,0018
1863
Cantidad de barras
10
Ancho Refuerzo (m)
2,15
Espaciamiento (cm)
23
Son 10#[email protected]
b) Zapata lindero
P= 938.2 kN
M= 3.55 Kn
Fs= 1.5
σ𝐿 = ℎ ∗ 𝛶𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 = 0.45𝑚 ∗ 24
𝑘𝑁
𝑚3
= 10.8
σ𝑛𝑒𝑡𝑜 = 𝑞 − σL = 169.2 kPa
𝐵=√
𝐿=
𝑃
938.2𝑘𝑁
=√
≈ 2.30m
σ𝑛
169.2 𝐾𝑃𝑎
𝑃 ± √𝑃2 − 4 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 ∗ 6𝑀
≈ 2.50𝑚
2 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵
𝑑 = 450mm − 50mm − (
15.9𝑚𝑚
2
) = 384𝑚𝑚
Esfuerzo de diseño
σd=
σd=
p
B∗L
938.2
2.30 ∗ 2.50
+
−
+
−
6∗M
B ∗ L2
6 ∗ 3.55
2.30 ∗ 2.502
σd (+) = 164.65
σd (−) = 161.69
Condicion σd ≤ σneto
Condicion σd (+) ≤ σneto
Condicion 164.65 ≤ 169.2 Cumple
Diseño a cortante como viga
L
X1
2
2
X2 = −
X2 =
2.50
2
0.35
−
2
σd1 = (𝐿 − 𝑋2) ∗
− d
− 0.384 = 0.69
σd (+) − σd (−)
σd1 = (2.50 − 0.69) ∗
L
+ σd (−)
164.65 − 161.69
+ 161.69
2.50
σd1 = 163.83
𝑉(𝑑) = [
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
] ∗ 𝑋2 ∗ 𝐵
2
163.83 + 164.65
𝑉(𝑑) = [
] ∗ 0.69 ∗ 2.30
2
𝑉(𝑑) = 260.99 𝑘𝑁
𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑) ∗ 𝐹𝑠 = 391.48 𝑘𝑁
1
∅𝑉𝑐 = 0.75 ∗ √𝑓´𝑐 ∗ 𝐵 ∗ 𝑑 = 547.71 kN
6
Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ 𝑉𝑐
Condicion 391.48 ≤ 547.71 Cumple
Diseño a cortante como losa
𝑋3 = 𝑋1 + 𝑑 = 0.7341𝑚
𝑦3 = 𝑦1 + 𝑑 = 0.7841𝑚
σd2 =
σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) − (𝑋3/2))
+ σd (−)
L
σd2 = 162.73 kPa
σd3 =
σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) + (𝑋3/2))
L
+ σd (−)
σd3 = 163.60 kPa
𝑉(𝑑2) = [
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
]∗𝐵 ∗𝐿 −[
] ∗ 𝑥3 ∗ 𝑦3
2
2
𝑉(𝑑2) = 844.29 𝑘𝑁
𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑2) ∗ 𝐹𝑠 = 1266.43 𝑘𝑁
Requisitos de punzonamiento de concreto
 λ= Se toma 1 cuando el concreto tiene peso normal
β= L/B
 αS= para zapatas de lindero factor de 30
 bo= 4 * x3
∅Vc:
2
𝑎 = ∅ ∗ 0.17(1 + ) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2025.61 𝑘𝑁
𝐵
𝑏 = ∅ ∗ 0.83(
αS∗d
𝐵
+ 2) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2062.98kN
c = ∅ ∗ 0.33 ∗ λ √f´c ∗ bo ∗ d = 1384.53 𝑘𝑁
para tomar el valore de ∅Vc se toma el valor más pequeño entre a, b y c.
Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ ∅Vc
Condicion 1266.43 ≤ 1384.53 Cumple
Diseño a flexión lado L
Variables
Zapata
X4 (m)
1.075
𝛔𝐝(𝟒) (kPa)
163.37
Mb (kN*m)
218.25
M(u) (kN*m)
327.37
K (kPa)
964.77
m
20.0861
ρdiseño (mm2)
0.002621
As diseño
2315.7446
ρminima (mm )
0,0018
As minimo
1863
Cantidad de barras
12
Ancho Refuerzo (m)
2,15
Espaciamiento (cm)
19
2
Son 12#[email protected]
Diseño a flexión lado B
Variables
Zapata
Y4 (m)
0,95
Mb (kN*m)
184.07
M(u) (kN*m)
276.11
K (kPa)
m
748.60
20,0861
rdiseño (mm2)
0.002021
As diseño
1941.118768
rminima (mm2)
0,0018
As minimo
2025
Cantidad de barras
Ancho Refuerzo (m)
Espaciamiento (cm)
11
2,35
23
Son 11#[email protected]
c) Zapata centro
P= 930 kN
M= 2.77 Kn
Fs= 1.5
σ𝐿 = ℎ ∗ 𝛶𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 = 0.45𝑚 ∗ 24
𝑘𝑁
𝑚3
= 10.8
σ𝑛𝑒𝑡𝑜 = 𝑞 − σL = 169.2 kPa
𝐵=√
𝐿=
𝑃
930𝑘𝑁
=√
≈ 2.40m
σ𝑛
169.2 𝐾𝑃𝑎
𝑃 ± √𝑃2 − 4 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵 ∗ 6𝑀
≈ 2.40𝑚
2 ∗ σ𝑛 ∗ 𝐵
𝑑 = 450mm − 50mm − (
15.9𝑚𝑚
2
) = 384𝑚𝑚
Esfuerzo de diseño
σd=
σd=
p
B∗L
930
2.40 ∗ 2.40
+
−
+
−
6∗M
B ∗ L2
6 ∗ 2.77
2.40 ∗ 2.402
σd (+) = 162.66
σd (−) = 160.25Condicion σd ≤ σneto
σd (+) = 162.66
σd (−) = 160.25
Condicion σd ≤ σneto
Condicion σd (+) ≤ σneto
Condicion 162.66 ≤ 169.2 Cumple
Diseño a cortante como viga
L
X1
2
2
X2 = −
X2 =
2.40
2
0.35
−
2
σd1 = (𝐿 − 𝑋2) ∗
− d
− 0.384 = 0.64
σd (+) − σd (−)
σd1 = (2.40 − 0.64) ∗
L
+ σd (−)
164.65 − 161.69
+ 160.25
2.40
σd1 = 163.83
𝑉(𝑑) = [
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
] ∗ 𝑋2 ∗ 𝐵
2
162.01 + 162.66
𝑉(𝑑) = [
] ∗ 0.64 ∗ 2.40
2
𝑉(𝑑) = 249.70 𝑘𝑁
𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑) ∗ 𝐹𝑠 = 374.55 𝑘𝑁
1
∅𝑉𝑐 = 0.75 ∗ √𝑓´𝑐 ∗ 𝐵 ∗ 𝑑 = 571.52 kN
6
Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ 𝑉𝑐
Condicion 374.55 ≤ 571.52 Cumple
Diseño a cortante como losa
𝑋3 = 𝑋1 + 𝑑 = 0.7341𝑚
𝑦3 = 𝑦1 + 𝑑 = 0.7841𝑚
σd2 =
σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) − (𝑋3/2))
L
+ σd (−)
σd2 = 161.09 kPa
σd3 =
σd (+) − σd (−) ∗ ((𝐿/2) + (𝑋3/2))
L
+ σd (−)
σd3 = 161.82 kPa
𝑉(𝑑2) = [
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
σ𝑑1 + σ𝑑(+)
]∗𝐵 ∗𝐿 −[
] ∗ 𝑥3 ∗ 𝑦3
2
2
𝑉(𝑑2) = 837.04 𝑘𝑁
𝑉𝑢(𝑑) = 𝑉(𝑑2) ∗ 𝐹𝑠 = 1255.56 𝑘𝑁
Requisitos de punzonamiento de concreto
 λ= Se toma 1 cuando el concreto tiene peso normal
β= L/B
 αS= para zapatas de centro factor de 40
 bo= 4 * x3
∅Vc:
2
𝑎 = ∅ ∗ 0.17(1 + ) ∗ λ √𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2139.73 𝑘𝑁
𝐵
𝑏 = ∅ ∗ 0.83 (
αS∗d
𝐵
+ 2) ∗ λ√𝑓´𝑐 ∗ 𝑏𝑜 ∗ 𝑑 = 2518.49kN
c = ∅ ∗ 0.33 ∗ λ √f´c ∗ bo ∗ d = 1384.53 𝑘𝑁
para tomar el valore de ∅Vc se toma el valor más pequeño entre a, b y c.
Condicion 𝑉𝑢(𝑑) ≤ ∅Vc
Condicion 1255.56 ≤ 1384.53 Cumple
Diseño a flexión lado L
Variables
Zapata
X4 (m)
1.025
𝛔𝐝(𝟒) (kPa)
161.63
Mb (kN*m)
204.64
M(u) (kN*m)
306.96
K (kPa)
866.92
m
20.0861
ρdiseño (mm2)
0.002349
As diseño
2165.2651
ρminima (mm )
0,0018
As minimo
1944
Cantidad de barras
11
Ancho Refuerzo (m)
2.25
Espaciamiento (cm)
22
2
Son 15#[email protected]
Diseño a flexión lado B
Variables
Zapata
Y4 (m)
1.00
Mb (kN*m)
193.74
M(u) (kN*m)
290.62
K (kPa)
m
820.77
20,0861
rdiseño (mm2)
0.002221
As diseño
2047.298019
rminima (mm2)
0,0018
As minimo
1944
Cantidad de barras
Ancho Refuerzo (m)
Espaciamiento (cm)
11
2,25
22
Son 11#[email protected]
d) Diseño de vigas de cimentación
En el artículo C.15.13.3. de la NSR-10 se establece que las vigas de amarre deben tener una
sección tal que su mayor dimensión debe ser mayor o igual a la luz dividida entre 30 para
estructuras con capacidad moderada de disipación de energía (DMO).
DIMENSIONAMIENTO
luz más grande (m)
5,52
factor
30
H vc (m)
0,2m
C o T = 0.25 ∗ Aa ∗ Pu = 3.75%
Aa= 0.15
Esto significa que una viga de fundación en Medellín debe resistir, a tracción o a compresión, una fuerza
axial equivalente al 3.75% de la axial (Pu) que actúa sobre la columna más cargada que une la viga.
Diseño sometido a compresión
𝐶 = 0,75 ∗ Ø ∗ [0,85 ∗ 𝑓´𝑐 ∗ (𝐴𝑔 − 𝐴𝑠𝑡) + 𝑓𝑦 ∗ 𝐴𝑠𝑡] → 𝐶. 10.3.5.2. 𝑁𝑆𝑅 − 10
C= 508 Kn
Diseño sometido a tensión
𝑇 = 0,90 ∗ 𝑓𝑦 ∗ 𝐴𝑠𝑡 = 0,90 ∗ 420 ∗ 516 = 195,05 Kn
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = 0,01 ∗ 𝐴𝑔
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = 0,01 ∗ 40000 𝑚𝑚2
𝐵𝑎𝑟𝑟𝑎𝑠 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑜 Según → 𝐶. 10.9.1. 𝑦 𝐶. 10.9.2. 𝑁𝑆𝑅 – 10
𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 = 4 # 4 = 516 𝑚𝑚2
Estribos cerrados Est#[email protected]
Deben colocarse estribos cerrados en toda su longitud, con una separación que no exceda la mitad
de la menor dimensión de la sección o (C.15.13.4 NSR-10). Para la viga mínima de , la separación
será entonces de 150mm
2.9.4
Diseño de vigas y viguetas de cubierta
a) Diseño a flexión vigas
Para las vigas de cubierta se tuvo en cuenta el refuerzo que arrojo Etabs
Ojo remplazar esas imágenes por unas completas que bote Etabs a flexion
y cortante
As min
340
VIGA
VALORES QUE NO CUMPLEN CON AS MIN > 340
SUPERIOR
TODAS CUMPLEN
# DE VARILLAS
3
# ACERO A UTILIZAR
#4
INFERIOR
TODAS CUMPLEN
# DE VARILLAS
3
# ACERO A UTILIZAR
#4
Para las vigas de cubierta se utilizó un refuerzo de barillas de 3#4 ya que el as mínimo cumplía y los pocos
valores que se pasaban de 340 alcanzan a cumplir para este refuerzo y numero de barilla.
b) Diseño a flexión viguetas
2.9.5 Diseño de viguetas
Peso propio vigueta = 0.84
Peso propio losa = 3.71
Total “D” =4.18
kN
𝑚²
kN
𝑚
∗ 0.90 = 3.34
kN
𝑚
kN
𝑚
Wu = (1.2*4.18) = 5.01
kN
𝑚
La carga hallada anterior mente aplica para todas las viguetas de cubierta
a) VT-1 Diseño a flexión
K=
m=
ρdiseño =
Mu
= 451.062 Kpa
Ld2
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
1
1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 901.085
(1 − √1 −
= 0.001208
20.0861
0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa
Mu (-) KN*m
5,526
-
10,883
-
4,391
Mu (+) KN*m
-
6,315
-
8,211
-
K (-) Kpa
451,062
-
888,443
-
358,461
K (+) Kpa
0,00120794
-
515,500
0,00138296
0,00240864
-
0,00095752
0,00180608
-
0,00333333
0,01588
0,00333333
0,01588
0,00333333
0,01588
0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,0033333
Ref (-)
1#4
0,0033333
117
-
0,0033333
117
As (+) mm
0,0033333
117
-
Ref (+)
-
1#4
ρdiseño (-)
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantia
As (-) mm2
670,313
0,0033333
117
117
1#4
1#4
1#4
b) VT-1 Diseño a cortante
V máx. = 14.75kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.35 = 0.5m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
14.75 ∗ (5.12/2) − 0.5
= 11.87kN
(5.21/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
11.87kN
= 15.83 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
15.83 ≤ 86.767 Cumple.
ZONAS NO CONFINADAS
Separación
0,175
0,30
600
Sep. Final
0,175
0,17
ZONAS CONFINADAS
Longitud 2*h
Separación
0,80
0,0875
0,076
300
Sep. Final
0,076
0,07
c) VT-2 Diseño a flexión
K=
m=
ρdiseño =
Mu
= 451.062 Kpa
Ld2
f′y
420
=
= 20.0861
0.85 ∗ f′c
0.85 ∗ 24.62
1
1 − 2 ∗ 20.0861 ∗ 901.085
(1 − √1 −
= 0.001208
20.0861
0.9 ∗ (420 ∗ 1000)kPa
Mu (-) KN*m
5,526
-
8,841
-
10,883
-
4,391
Mu (+) KN*m
N/A
6,315
N/A
8,211
N/A
9,384
-
K (-) Kpa
451,062
-
721,700
-
888,443
-
358,461
K (+) Kpa
ρdiseño (-)
ρdiseño (+)
ρmin
ρmax
cuantia
515,500
670,313
766,072
N/A
N/A
N/A
0,00120794
0,00194734
0,00240864
0,00095752
0,00138296
0,00180608
0,00206967
0,00333333 0,00333333 0,00333333 0,00333333
0,01588
0,01588
0,01588
0,01588
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,01588
0,0033333
0,01588
As (+) mm
0,0033333
117
-
0,0033333
117
-
0,0033333
117
-
Ref. (-)
1#4
0,0033333
117
-
As (-) mm2
Ref. (+)
0,0033333
117
1#4
0,0033333
117
1#4
0,0033333
117
1#4
1#4
1#4
1#4
d) VT-1 Diseño a cortante
V máx. = 14.75kN
x=
x=
ancho apoyo
+d
2
0.30
2
+ 0.35 = 0.5m
Vu =
Vmax ∗ (L/2) − X
(L/2)
Vu =
14.75 ∗ (5.12/2) − 0.5
= 11.87kN
(5.21/2)
Vn =
Vu
Ø
Vn =
11.87kN
= 15.83 kN
0.75
1
= √f′c ∗ bw ∗ d
6
1
Vc = = √24.6 ∗ 30 ∗ 35 = 0.0868 ≈ 86.797kN
6
Vc =
15.83 ≤ 86.767 Cumple.
ZONAS NO CONFINADAS
Separación
0,175
0,30
600
Sep. Final
0,175
0,17
ZONAS CONFINADAS
Longitud 2*h
Separación
0,80
0,0875
0,076
300
Sep. Final
0,076
0,07
Descargar